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  • 7/25/2019 Memoria Captacion

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    MEMORIA TCNICA DEL DISEO DE UNA CAPTACINCONVENCIONAL.

    1. Consideraciones Generales:

    En sistemas de aduccin, las obras de captacin se podran considerar como

    las ms importantes; su fnalidad es derivar parte del caudal de un ro paraproyectos de generacin idrulica, irrigacin, abastecimiento de agua parapoblaciones, entre otros.

    E!isten di"erentes tipos de estructuras de toma; el presente traba#opresenta consideraciones y dise$o de una bocatoma de tipo convencional%ue consiste primordialmente en un a&ud o vertedero %ue cierra el caucenatural del ro provocando embalsamiento del agua para ser captada atrav's de una re#illa lateral.

    (ara el dise$o de la obra de captacin convencional se re%uiere dise$ar lasdi"erentes obras %ue lo componen: re#illa de entrada, desripiador, transicin,a&ud, canal de conduccin, desarenador y obras complementarias para elcontrol de crecidas.

    )a reali&acin del proyecto se bas en relaciones idrulicas empricaspropuestas por di"erentes autores las mismas %ue se sern especifcadascon"orme se e!ponga el dise$o de los di"erentes componentes de la obra.

    *. +bicacin del proyecto:

    El proyecto propuesto ser empla&ado en la margen dereca del rio Calabubicado en la provincia de los os.

    -. atos del o:El Calab es un rio de llanura de anco /02 m y velocidad promedio igual a2.3 m4s.

    Caudal medio 5m 16 m-4sCaudal dedise$o 5d 1* m-4s

    Caudal 7122 57122 832 m-4s

    8. ise$o de la re#illa de entrada:

    8.1atos y Criterios de dise$o:

    8.*ise$o:

    atos impuestos:

    P1=12m

    P2=1.25m

    El anco neto de la re#a para el paso de un caudal de 1*m -4s a sidodeterminado mediante la ecuacin del caudal para vertederos,

    considerando el e"ecto por las dos contracciones laterales de la re#a.

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    Qd=Mo S ( Bneto0.2H)H1.5

    B=13.25m

    El valor del coefciente para el vertedero se a calculado mediante laecuacin de 9onovalov:

    Mo=[0.407+0.045 HH+P1][1+0.285( HH+P

    2)2

    ]2 gMo=1.9

    El coefciente de umergencia se a calculado mediante la e!presin deillamonte:

    S=[1(

    HzH )

    n

    ]0.385

    n=3

    2(ara vertederos rectangulares.

    S=0.48

    El n

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    V aprox a lareja=0.22m /s

    cos=Vro

    Vreja

    )a p'rdida de carga en la re#a se a calculado mediante la relacin de

    9irscmer:

    =!"+# !

    !"=$ ( de )4

    3 sin (%)V

    2

    2g

    # !=c (Vreja2Vaproxreja

    2

    2g )

    El valor del coefciente $ de 9irscmer depende de la seccin transversaldel barrote, para este dise$o se a elegido barrotes con $=1.67 , ?circularalargado@

    >l ser el ngulo =28 , el Au#o es esvia#ado por lo %ue se debeconsiderar el "actor de correccin de la perdida &e=2 . ?CB7>@

    Considerando un ngulo %=90 de inclinacin de la re#a y un coefcientepara perdidas por conversin en la entrada de una transicin c02.-2 ?Co.7@, se obtienen los resultados siguientes.

    !"=1.42 cm# !=1.48cm

    )a p'rdida de carga calculada mediante la relacin descrita previamentedebe ser menor a comparacin de la impuesta inicialmente D1 paragaranti&ar el "uncionamiento de la re#illa.

    )a p'rdida de carga total calculada es igual a =2.90 cm menor a laperdida impuesta por lo %ue se considerara D1012 cm. para el dise$o.

    6. ise$o del desripiador:

    Es importante el dise$o de un desripiador para retener las piedras %ue anpasado los barrotes de la re#a de entrada y %ue no deberan entrar en elcanal de transicin. Es recomendable velocidades ba#as en el desripiadorpara evitar erosiones. El agua pasa al canal mediante un vertederosumergido locali&ado en la pared del desripiador.

    El desripiador debe tener una longitud igual o mayor a la longitud del resaltosumergido %ue puede darse entre la re#a de entrada y el vertedero desalida.

    6.1atos y Criterios:

    e mantendr la carga a la salida del desripiador igual a la impuesta en lare#a 01m

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    Fos imponemos P3=1.1 y P4=0.2 , 2=5cm 3=10cm

    6.*ise$o:

    El vertedero a la salida del desripiador se a dise$ado con las mismasrelaciones utili&adas en el dise$o de la re#illa de entrada:

    Mo=2.02&ono'alo'

    S=0.55Villamonte

    e acuerdo a la ecuacin del vertedero sin considerar contracciones:

    Qd=Mo SB H1.5

    =btenemos el valor de B=11m

    +na ve& conocido el anco / del vertedero de salida del desripiador,calculamos las velocidades de entrada al desripiador tanto para el / neto

    V1 como para el / total V2 as como la velocidad a la salida deldesripiador V3 .

    V1=0.22

    m

    sV

    2=0.3

    m

    sV

    3=1

    m

    s

    )as p'rdidas a la entrada 2 y a la salida 3 del desripiador sedeterminan a partir de la siguiente ecuacin:

    =(i( V1+12V1

    2

    2g )

    2=0.1cm 3=1.75 cm

    >nlisis del resalto idrulico:

    ediante la ecuacin de la energa igualando el punto antes de la re#illa deentrada con el punto en donde se da el resalto, obtenemos H1 contrado delresalto:

    )1=0.093m

    (ara H1 calculado, el n

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    -"=9.75)1(*"11)1.01

    -"=6.98m

    )a longitud del corro es igual a:

    -c!=(2. Vreja

    2

    g )0.5

    .=0.5H+P1

    -c!=0.54m

    Entonces la longitud del desripiador es igual a:

    - desripiador=-"+-c!

    - desripiador=7.52m

    Compuerta de lavado:

    e a dise$ado la compuerta de lavado de acuerdo a la siguientee!presin:

    Q=(' (c/ 2 gH

    onde:

    (c=0.77

    ('=0.95

    /=2.62m2

    V=Q

    /=4.50m/ s

    )a velocidad obtenida es alta; sin embargo considerando %ue el valor delcaudal Q=12m3/s es alto y %ue es una compuerta de lavado, se puede

    aceptar esta velocidad siempre y cuando se tenga un mantenimientoadecuado.

    . ise$o del canal y de la transicin idrulica:

    )a salida del desripiador con la entrada del canal se une mediante unatransicin. El dise$o de transiciones debe reali&arse de manera %ue elcambio de seccin sea de manera gradual con el fn de evitar mayor p'rdidade carga, para esto la obra de transicin no debe presentar ngulos agudosy cambios bruscos de direccin. En este proyecto se consider unatransicin alabeada con curvas suaves.

    .1atos y criterios:

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    Canal:

    Coefciente de anning para el canal:

    ncanal (concreto )=0.014

    (endiente del canal:S=2.5

    7ransicin:

    (i=0.15 (ara curvas alabeadas.

    H0=1m H=1m

    Como criterio de partida se debe considerar %ue el ngulo m!imo entre ele#e del canal y la alineacin entre la entrada y salida no e!ceda los 12.5 .

    .*ise$o:

    El canal de conduccin propuesto en este proyecto es cementado y abierto.

    e acuerdo a la ecuacin de anning, obtuvimos las siguientes dimensionespara el canal rectangular:

    Q=12m

    3

    s

    B (base )=4.33m

    ! (altura )=1

    m

    *"=0.89 Ilu#o subcrtico de manera %ue se d' Au#o lento y no e!istacorrosin en las paredes del canal.

    V=2.77m / s

    )a velocidad de ingreso al canal de conduccin debe ser lenta con el fn deevitar erosin en sus paredes.

    el dise$o del desripiador el valor obtenido de / a la salida del mismo esigual a la base / a la entrada de la transicin. El valor de la base del canalde conduccin ser el anco fnal de la transicin. e acuerdo a estosvalores, se determin la longitud necesaria para obtener la alineacin de labase de la transicin con ngulo J in"erior a 12.5 como indica el criteriode partida. )as paredes de la transicin son arcos de circun"erencia de radio.

    El valor de se determina de la siguiente manera:

    -

    cos ( )4"

    =- tan

    -

    cos

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    "= -

    4 sincos=27.62m

    )a cota inicial de la superfcie de agua al inicio de la transicin respecto al

    "ondo es igual a:

    P3+H03=2m

    e encontr tambi'n las reas y las velocidades tanto a la entrada como ala salida de la transicin y la p'rdida total considerando un coefciente paraperdidas por conversin ci02.16 ?transicin alabeada@.

    )as ecuaciones utili&adas para la determinacin de los valores encontrados"ueron las siguientes:

    !'1=

    V12

    2 g! '2=

    V22

    2g

    # !'=!'2!' 1

    Perdidas totales # .0=1.15 # !'

    (ara establecer el perfl del Au#o "ormado, el "ondo del canal y su seccin, seseleccionaron 11 estaciones cuyos clculos se muestran en la tabla:

    Estacin

    Abscisa (!

    "#$(%a&cial

    ! "' ' V A).*T #

    ).*+ R' S,

    "',("-(%&/0

    S,!1"',

    C(s2%3&i

    /&!C(,/n4/

    !

    2.22 2.22 2.22 2.222.26

    2.KL

    1*.-1

    6.-6

    1.16

    6.-6

    2.K6

    2.21

    2.22 *.22 2.36

    1.22 1.3 2.21 2.21

    2.2

    6

    1.2

    -

    11.

    6

    6.-

    2

    1.1

    8

    8.K

    6

    2.K

    6

    2.2

    1 2.2*

    2.2

    * 1.KL 2.3-

    *.22 -.- 2.2- 2.2*2.2L

    1.13

    12.1

    6.16

    1.1*

    -.K2

    2.K1

    2.2* 2.2-

    2.26 1.K6 2.3*

    -.22 6.26 2.2 2.262.12

    1.82 3.6K

    8.3K

    1.11

    *.3

    2.3-

    2.2* 2.2-

    2.2K 1.K1 2.32

    8.22 .L- 2.12 2.2K2.18

    1.6 L.*

    8.6*

    1.12

    *.11

    2.L

    2.2- 2.28

    2.1- 1.36 2.L

    6.22 3.81 2.1 2.182.1K

    1.K- .*1

    8.28

    1.23

    1.L2

    2.L-

    2.2- 2.26

    2.13 1.LK 2.L2

    .22 12.2K 2.*- 2.*22.*6

    *.*1 6.8*

    -.83

    1.2L

    1.2

    2.L*

    2.28 2.2

    2.*8 1.L1 2.8

    L.22 11.LL 2.*K 2.*62.-2

    *.8- 8.K8

    -.22

    1.26

    1.K

    2.L-

    2.28 2.2L

    2.-1 1.8 2.6K

    3.22 1-.86 2.-8 2.*K2.-8

    *.6K 8.8

    *.-

    1.28

    1.3-

    2.L8

    2.28 2.2L

    2.-3 1.6K 2.66

    K.22 16.18 2.-L 2.-* 2.-L *.K 8.8 *.-L 1.2- 1.KL 2.L- 2.26 2.23 2.8 1.66 2.6-12.22 1.3* 2.-K 2.-8 2.- *.L 8.- *.* 1.2 *.2 2.L 2.2 2.23 2.6 1.6- 2.6*

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    K 6 * 1 K 2 6 8

    11.22 13.62 2.82 2.-82.-K

    *.LL 8.--

    *.1

    1.22

    *.1

    2.3

    2.26 2.23

    2.* 1.6* 2.6*

    e debe distribuir la p'rdida total por conversin para las di"erentes

    estaciones, esta distribucin se reali& utili&ando las "unciones parablicaspara las estaciones M:

    01 2 10.5- # .0

    parcial=2# .0

    total

    22

    -2

    0.51 21 -# .0parcial=2# .

    0total2 # .

    0total(-2

    2 ) /-2

    )as perdidas parciales son consideradas como totales en cada abscisa, conesto se obtuvo la velocidad media y rea correspondientes a las di"erentesabscisas.

    )a geometra en planta del nivel superior de la transicin se determinmediante las relaciones, /* es el valor del anco del canal de salida:

    01 2 10.5-0.53x=- tan"+("222 )0.5+0.5B

    2

    0.51 21 -0.53x="["2(-2)2 ]0.5

    +0.5B2

    (ara las di"erentes estaciones, el calado de Au#o a lo largo de la transicin sea establecido de manera aleatoria, en la entrada de la transicin el valor

    de calado es igual a H1 y al fnal de ella ser igual al calado del canal H*.)os ancos re%ueridos en el "ondo de la transicin se establecen de acuerdoal rea re%uerida en cada seccin.

    )as p'rdidas por "riccin se establecieron utili&ando la ecuacin de anning:

    Q=/ "H

    2 /3S

    1/2

    n

    L. alidacin del ise$o para crecidas:

    En el dise$o de una obra idrulica es necesario verifcar y anali&ar eldesempe$o %ue tendr ante un posible aumento de caudal del ro deacuerdo a distintos periodos de retorno. > trav's de este anlisis seconocer la necesidad de implementar obras complementarias comovertederos de e!cesos.

    El m!imo caudal ?caudal de crecida@ %ue debe permitirse acia laconduccin debe estar entre el 12 y el *2N del caudal de dise$o. Con elcaudal de crecida se debe verifcar los nuevos niveles de agua provocados

    por la sumergencia de la compuerta de admisin. )a validacin se aracia aguas arriba, con esto se establecer la cota %ue tendra el agua en la

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    re#illa de entrada. Conocido el valor de la cota se establecer el caudal %ueser descargado a trav's del a&ud y a continuacin se reali&ar su dise$o.

    L.1atos y Criterios:

    Qd=12m3/ s

    n(concreto)=0.014

    So=2.5

    ('=0.95

    (i=0.15

    L.*BEO=:

    El caudal de crecida Qc se determin a$adiendo un *2N al caudal de

    dise$o.Qc=14.4m

    3/s

    Con el caudal mayorado, mediante la ecuacin de anningdeterminamos el calado m!imo generado en el canal:

    Qc=1

    n / "H

    2

    3 So

    1

    2

    )c=1.13m

    iendo (c y (' los coefcientes de velocidad y de contraccinrespectivamente, y siendo > el rea de abertura de la compuertamediante la ecuacin de Au#o a trav's de una compuerta podemosdeterminar el valor de la carga c antes de la compuerta.

    Hc)c+'2

    2

    2 g

    2g()Qc=/ (c ('

    El coefciente de contraccin (c para secciones rectangulares sedetermin as:

    (c=0.245( aHc)3.74

    +0.62

    0.1< a

    Hc

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    )a cota de agua antes de la compuerta es igual a la cota de "ondo al fnalde la transicin ms c.

    )a cota al inicio de la transicin se determin sumado el valor de la cotaantes de la compuerta con las p'rdidas:

    # . 4=(1+(i ) # !'

    esultados:

    Cota agua antes de lacompuerta m 8.62

    p'rdida de transicin ?PyQ@ m ).55

    Pv m 2.*K

    calado inicio transicin m 8.LK

    v1 m4s *.

    v* m4s 1.**

    calado inicio desripiador m 8.LK

    e an despreciado las perdidas en el desripiador.

    El Au#o de la re#a de entrada, considerando el caudal de crecida ydespreciando las p'rdidas en la re#a, se calcul considerando la re#a comoun orifcio; los datos obtenidos se muestran a continuacin:

    a?a&ud@ m 6.75

    a?netoRre#a@ m 1b?netoRre#a@ m 1-.*8

    a4a?a&ud@ R 2.L2

    Cc R 2.3?>@?respecto al nivel de

    re"erencia@ m 8.K-

    5cm-4s 67.7))

    ?m!@ m *.8-

    )a carga a sobre el >&ud es igual a 1.8- m,

    3. ise$o del >&ud:

    Cuando se reali&a el dise$o del a&ud, se debe considerar %ue es una obra%ue obstaculi&ar el Au#o natural, por lo tanto es de muca importanciaincorporar al anlisis criterios para el dise$o los di"erentes "actoresrelevantes a vulnerabilidad y riesgo.

    3.1atos y criterios:

    +na ve& reali&ado la validacin de crecida, se obtuvo como resultado unanco /01*-.81m re%uerido para el a&ud, debido a %ue el rio tiene

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    Con el anco de 2 metros, se obtienen los siguientes resultados:

    CAUDAL DE CRECIDA

    ?m@ 1

    ?Creager@ *.*

    / ?impuesto@?m@ 2

    5d ?m-4s@?7r0122 a$os@86.

    2

    a ?m@?carga sobre el a&ud@ *.-*a?m@?respecto al "ondodesripiador@ 6.3*

    Calado en el desripiador ?m@ 8.LK

    c?neta@ ?m@ 1.2-

    a?netoRre#a@ 1.22

    b?netoRre#a@ 1-.*8

    a4c 2.KL

    Cc 2.36Cv 2.K6

    5c ?m-4s@?entra por la re#a@ 1L.L3

    (ara mantener las condiciones de Au#o en la captacin, se reali& el clculode un canal lateral en el desripiador:

    CANAL DE ECESOS

    5c ?m-4s@?e!ceso@ -.-3

    b ?m@ 8.*

    ?m@ ).69> ?m*@ 1.13

    ( ?m@ L.31

    ?m@ 2.16

    ?*N@ 2.2*

    n2.21

    8

    5c ?m-4s@?e!ceso@ -.8

    )os datos usados para el dise$o del a&ud se muestran a continuacin:

    DATOSa?a&ud@ m *.-*/?a&udRro@ m 2.225 a&ud m-4s 86.2?aerodinmica@ *.*

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    3.*ise$o:

    (rimeramente se determin la velocidad de apro!imacin del agua de rioal a&ud: Vaprox=1.33m /s

    )a p'rdida de energa por velocidad se calcul de acuerdo a la e!presin:

    !a=V

    2

    2 g=0.09m

    )a carga total sobre el a&ud es igual a Ho , el valor de Ho se obtuvomediante la ecuacin para vertederos:

    Q=MB Ho3 /2

    Ho=2.71m

    Con la relacin!a

    Ha=0.04 , mediante la grfca mostrada a

    continuacin determinados los valores de los coefcientes 5=51y n=1.83 para el dise$o del perfl idrodinmico del a&ud.

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    +na ve& obtenidos los valores de S y n, aplicando la ecuacin deCreager se estableci el perfl del a&ud.

    )

    Ho=&( 2Ho)

    n

    (0! (0!2.22 2.221.** 2.-61.LL 2.L2*.** 1.26*.6K 1.82*.K- 1.L6

    -.*8 *.12-.6* *.86-.LK *.328.28 -.168.*3 -.62

    Con la misma relacin!a

    Ho=0.04 , obtuvimos los valores de:

    2c=0.57m

    )c=0.21m

    "1=0.23m

    "2=0.41m

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    3.- isipacin de Energa:

    ebido a la di"erencia de cotas de la superfcie libre de agua creada por ela&ud, es necesario la ubicacin de una obra disipadora de energa aguas

    aba#o del a&ud de tal manera %ue se prote#a el leco del rio de erosin ysocavacin.

    En este traba#o se opt por el dise$o de un cuenco de amortiguacin cuyo"ondo permite la sumergencia del resalto idrulico %ue se crea al pie dela&ud, de esta manera pasamos de tener un r'gimen de Au#o supercrtico aun subcrtico de manera %ue sea compatible con el rio.

    (ara determinar el resalto %ue se da al pie del a&ud usamos la ecuacin dela energa igualando la energa antes y despu's del a&ud:

    V

    ( aprox delrio )2

    2g

    +1=+2=(H+P1+Ha )+

    +1=+2=5.91m

    e esta e!presin obtenemos en calado contrado del resalto .1 :

    +=.1+

    Q2

    (Bazud .1)2

    2 g

    .1=0.67m

    .2

    .1=

    1

    2(1+8*"21)

    .2=3.61m

    Considerando la ecuacin de anning y la topogra"a del terreno,obtuvimos el calado del ro:

    Q=. rio Brio"

    2 /3S

    1/2

    n

    )a pendiente del ro S=0.2 , y el valor del coefciente de manning paraun leco natural n=0.03

    .rio=2.84m

    )a pro"undidad de e!cavacin es e=1.1m

    Con esta pro"undidad de e!cavacin se obtuvo:

    +=7 m

    .2

    =2.76m , este valor es menor al .rio

    K. Estabilidad del >&ud

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    15/23

    +na ve& %ue se a dimensionado el a&ud, es importante verifcar sicumple con los criterios de estabilidad. (ara este anlisis se consideranlas "uer&as de supresin y el peso propio del a&ud.

    K.1 Confguracin preliminar de la obra:

    e acuerdo a di"erentes criterios para el pre dimensionamiento de loselementos %ue constituyen la obra se an considerado establecido lossiguientes valores:

    6a=2.30m

    6b=3.10m

    6c

    =1.50m

    -a=9.2m

    -b=22.40m

    K.* Dampeado:

    El espesor necesario para el &ampeado se a calculado de acuerdo a:

    t=0.270.5 0.25

    donde:

    7= Q

    anc!odel /zud

    7=465.60

    60=7.76m3/s

    t=0.75m

    K.- ubpresin:

    'todo de )ane:

    -cr=-H

    3+-V>(

    onde -H es la suma de las longitudes en contacto ori&ontal y -V esla suma de las longitudes en contacto verticales:

    -H=37.12m

    -V=14.49m

    Considerando un suelo arenoso C06 y con la carga neta sobre el a&udD0-.2Lm, se obtuvo el valor de -cr=26.9m y (=15.3m . e cumple el

    criterio de estabilidad de )ane.

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    16/23

    olumen de presiones:

    (ara "acilitar la construccin de la estructura, se consider %ue el a&udtraba#a de manera individual. =btuvimos las presiones en los puntos mscrticos ?al inicio a y al pie del a&ud b@, !a=5.05 m y !b=4.04m .

    e esta manera la supresin es igual a:

    S=!a+!b

    2 eazud 89

    S=5.05+4.04

    25.53 1000=25133.85 5g /m

    El peso del a&ud T es igual a:

    :=/ azud 8!ormig;n

    :=17.192400=412565g/m

    :

    S=1.64>1 e cumple %ue el peso es mayor a la supresin.

    K.8 esli&amientos y volcamiento:

    Iuer&as"uer&aSg4m

    Iactor de"riccin

    esli&amiento

    istancia deomento M

    olcamiento

    esistentes(esoa&ud 81*6 2.6 *2*3 -.888

    18*236.

    esestabili&adoras

    ubpresin *618* 2.6 1*6L1 *.L3 K6K-.2Empu#e 1*6 R 1*6 1.1L L1.*6

    esistentes4 desestabili&adoras 1.12esist4eses

    tab 1.36

    )os dos "actores son mayores a uno por lo %ue se cumplen tanto los criteriosde desli&amiento como de volcamiento.

    12.ise$o de una captacin por re#illa de "ondo:

    )as obras de toma en di%ue son una alternativa bastante usada enproyectos de captacin, consiste principalmente en un di%ue o a&ud derepresamiento ubicado en el anco del ro, el rea de captacin seencuentra ubicado sobre la cuesta del a&ud protegida por una re#illa deentrada.

    12.1 atos, criterios:

    Qd=12m3/ s

    )os parmetros impuestos para el dise$o se e!ponen en la siguiente tabla:

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

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    ;4 m-4s 1*L(n3ta!?asumido@ m *s: ?espaciamiento entrebarrotes@ m 2.16t:?grosor del barrote@ m 2.28

    3: ?altura de los barrotes@ m 2.28,: re#illa obstruda ?16R-2@ N *6Ungulo de inclinacin de lare#illa J *2's: altura de seguridad dela re#a m 2.16

    12.1 ise$o:

    El anco b de la re#illa se a obtenido de acuerdo a la siguiente relacin:

    b= 0.32Qd

    ((&)1.5-1.5

    onde:

    (=(o0.325 i

    (o=0.5parae

    s

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

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    = ', @/n4/ s2%3&i/&

    ?m@?m-4

    s@?m4s@

    ?m*@

    ?m@

    ?m@

    ?m@

    n02.2- ?m@

    ?acumulado@ ?m@ ?m@ ?m@ ?m@ R

    2.3K 2.32.8

    1.--

    2.L

    -.--

    2.82 2.222 2.2*

    2.K *.LL -.88 2.*6

    1.LK 1.L1

    2.L

    K

    *.1

    L

    1.

    1

    8.1

    L

    2.6

    * 2.28

    2.2-

    - 2.2-- 2.2-

    1.1

    6 *.-1 -.-K 2.*8*.3 *.6L

    2.K-

    *.L6

    1.8

    8.L6

    2.63 2.28

    2.2- 2.2K 2.28

    1.8K 1.KL -.-8 2.*6

    -.6L -.8-1.23

    -.13

    1.

    6.13

    2.1 2.28

    2.282 2.12K 2.2

    1.L 1.L2 -.*K 2.*L

    8.8 8.*K1.**

    -.61

    1.3

    6.61

    2.8 2.26

    2.288 2.16- 2.23

    1.K3 1.83 -.*- 2.*K

    6.- 6.181.-L

    -.L

    1.K

    6.L

    2.6 2.26

    2.28K 2.*21 2.12

    *.13 1.*3 -.1 2.-*

    .*6 .221.61

    -.KL

    *.2

    6.KL

    2. 2.2

    2.26- 2.*66 2.1*

    *.- 1.12 -.2K 2.-8

    L.18 .31.

    8.18

    *.1

    .18

    2.L 2.2

    2.263 2.-1* 2.18

    *.6* 2.K8 -.21 2.-L

    3.28 L.L1

    1.3

    2

    8.*

    3

    *.

    1

    .*

    3

    2.

    3 2.2L

    2.2

    * 2.-L6 2.1L

    *.

    3 2.L3 *.K* 2.-K

    3.K- 3.6L1.K8

    8.81

    *.*

    .81

    2.K 2.2L

    2.2L 2.881 2.1K

    *.38 2.* *.3* 2.8*

    K.3* K.8-*.2K

    8.61

    *.-

    .61

    2.K 2.23

    2.2L1 2.61- 2.**

    *.KK 2.8L *.L* 2.88

    12.L1

    12.*K

    *.*-

    8.2

    *.-

    .2

    2.L2 2.2K

    2.2L 2.63K 2.*6

    -.16 2.-1 *.1 2.8L

    11.1

    11.18

    *.-3

    8.K

    *.-

    .K

    2.L2 2.2K

    2.231 2.L2 2.*K

    -.-2 2.1 *.62 2.62

    1*.62

    1*.22

    *.6*

    8.L

    *.8

    .L

    2.L2 2.12

    2.236 2.L66 2.-*

    -.8 2.22 *.-3 2.6*

    P3&Bl 43l @l2/ 3n la al3&a

    )a altura desde la parte superior de la re#illa asta el "ondo del canal sedetermin sumando los siguientes elementos:

    Espesor de los barrotes 2.28 m)a inclinacin de la re#illa 2.L- m>ltura de galerare%uerida *.LL m

    +na altura de seguridad 2.* m TOTAL 3.74 m

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    19/23

    11.ise$o del desarenador:

    )os desarenadores son estructuras %ue pueden "ormar parte de una obra decaptacin ya sea para centrales idroel'ctricas, plantas de tratamiento,

    entre otras; su "uncin principal es remover las partculas de un tama$odeterminado %ue an pasado las obras empla&adas posteriormente.

    11.1 atos y criterios:

    atosimetro (artcula d 2.16 mm

    dK2 2.*6 mmV densidad relativa *.6

    7emperatura *2W

    X iscosidad a los *2W 1.22-ER2 m*4s

    11.* ise$o:

    Dis3F/ 43 la cG0a&a:

    ebido a %ue el caudal de dise$o de 12m3/ s es muy grande para podertratarlo en un solo desarenador, se opt por dividirlo en 8 desarenadorescon caudal de 3m3/s .

    )os clculos se reali&aron de acuerdo a las ecuaciones de sedimentacin:

    Vs=4 gd (=1)

    3(6

    "+=Vs d

    %(ara 1

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    20/23

    "+=2.45

    )a velocidad de arrastre "ue calculada de acuerdo a la e!presin de B&vast:

    Va=1.22g (=1 ) d90

    Va=0.11m /s

    S3ccin 43 la cG0a&a:

    /=Q

    Va=28m2

    e a elegido una seccin rectangular de base b=7.5m y altura!=3.75m

    L/nit24 43 la cG0a&a:

    -=& Va !

    Vs

    onde:

    &=n[ 1(1r)n1]El porcenta#e de remocin es igual a r=80 y n=5 para una muybuena remocin, por lo tanto &=1.90

    -=47m

    Dis3F/ 43l canal 43 %as/ (b#%ass!:

    e dise$ un canal bypass con las siguientes caractersticas:

    5 8 m-4ss2 2.21 Rb 2.L6 m

    y 1.8 mn 2.218 RIr 2.3 R

    Dis3F/ 43 la t&ansicin:

    atos:

    5 8m-4s

    anning n 2.218 2.2*6

    g K.31

    m4s*

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    21/23

    eccin Bnicial eccin Iinal/ *.22 b L.6Calado 1.L6 yn -.L6

    >rea -.6 >rea *3.1*6ini 1.18- fn 2.18*

    )ongitud de la transicin 1*.82m

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    22/23

    ise$o del vertedero:

    (or los datos iniciales, el vertedero es circular:

    (ara el dise$o se tienen los siguientes datos de entrada:

    y -.L6 m 2.*6 m

    5 8 m-4s

    es la carga sobre el vertedero, se a tomado un valor de 2.*6m.e obtuvo el anco del vertedero de acuerdo a la siguiente e!presin:

    Q=2

    32g (6 b'H

    3/2

    b'=17.85m

    El ngulo del vertedero circular se obtuvo de la siguiente manera:

    1cos

    = 180b'> bcamara

    =51.21

    e calcul el valor de :

    "=180b'

    >=19.97m

    -'p=" sin=15.6m

    (or lo tanto la longitud total de la cmara es:

  • 7/25/2019 Memoria Captacion

    23/23

    -total=-'p+- canal=62.6 m