Memoria de Cálculo

ALUMNO:MARCO ANTONIO ROMERO

MEDRANO.

DOCENTE:

ING. CARLOS GARRÓN S.

MATERIA: ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN II.

UNIVERSIDAD: UNIVALLE.

FECHA: 23 - JULIO - 2015.

MEMORIA DE CÁLCULO

DEL ANÁLISIS Y DISEÑO

ESTRUCTURAL

SUCRE - BOLIVIA

SUPERFICIE CONSTRUIDA: 165.60 m2

SUPERFICIE CALCULADA: 165.60 m2

SUPERFICIE DEL LOTE: 282.00 m2

ÍNDICEMEMORIA DE CÁLCULO.......................................................................................................11. Datos generales del proyecto.........................................................................................12. Justificación de la solución estructural adoptada............................................................1

2.1. Cimentación............................................................................................................................1

2.2. Método de cálculo...................................................................................................................1

2.2.1. Hormigón armado.............................................................................................................1

2.3. Cálculos por Ordenador..........................................................................................................1

3. Características de los materiales a utilizar......................................................................13.1. Hormigón armado...................................................................................................................1

3.1.1. Hormigones......................................................................................................................1

3.1.2. Acero en barras................................................................................................................1

3.1.3. Ejecución..........................................................................................................................1

3.2. Ensayos a realizar...................................................................................................................1

3.3. límites de deformación...........................................................................................................1

ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO.............................................................................14. Acciones Gravitacionales................................................................................................1

4.1. Cargas superficiales................................................................................................................1

4.1.1. Peso propio de la losa.......................................................................................................1

4.1.2. Pisos y revestimientos......................................................................................................1

4.1.3. Sobrecarga de tabiquería.................................................................................................1

4.1.4. Sobrecarga de uso............................................................................................................1

4.1.5. Sobrecarga de nieve y granizo.........................................................................................1

4.2. Cargas lineales......................................................................¡Error! Marcador no definido.

4.2.1. Peso propio de las fachadas.............................................................................................1

4.3. Cargas horizontales en barandas y antepechos......................................................................1

5. Acciones del viento.........................................................................................................15.1. Altura de coronación del edificio (en metros).........................................................................1

5.2. Situación del edificio...............................................................................................................1

5.3. Presión dinámica del viento (en KN/m2)..................................................................................1

6. Acciones térmicas y reológicas.......................................................................................17. Acciones sísmicas...........................................................................................................1

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Alumno: Romero Medrano Marco A.

Docente: ING. CARLOS GARRÓN S.

MEMORIA DE CÁLCULO

1.DATOS GENERALES DEL PROYECTO

En el presente proyecto se desarrolla el estudio estructural para la construcción, del CAR (Centro de Alto Rendimiento), una modelo de graderías con una subestructura de ambientes varios. En base a marcos tridimensionales de concreto reforzado, losa de graderías y cimentación en base a zapatas aisladas medianeras. También se realiza el cálculo de las fundaciones de cuatro estructuras de iluminación tipo Torre.1.1 Normas.-

Se adopta para el diseño de las estructuras de esta edificación, la norma boliviana del hormigón C.B.H.-87, en lo referente a las cargas, calidad de los materiales, condiciones de ejecución, niveles de control y todo aspecto técnico relativo a obras civiles de hormigón armado. En las partes en que dicha norma no tenga nada prescrito, se consultara la norma EH-91.

1.2. Materiales.-

Las exigencias de calidad y resistencias mínimas (a la rotura y fluencia del hormigón y del acero respectivamente), adoptados para el análisis y diseño de los diferentes elementos estructurales, de acuerdo a los requisitos establecidos en la normaC.B.H.-87, son:

HORMIGON:

Resistencia característica mínima f ck ≥ 210. Kg/cm2 Resistencia mínima media f cm ≥ 280 kg/cm2Condiciones previstas de ejecución: MUY BUENAS Nivel de control: INTENSO (*) Valor a ser usado para la dosificación.

ACERO DE REFUERZO:

Resistencia característica mínima f yk ≥ 4600 kg/cm2

En los métodos desarrollados en el código, y que se utilizan en esta memoria, la seguridad se introduce a través de los coeficientes de minoración del hormigón y acero, y de mayoración de cargas, cuyos valores son los siguientes:

Coeficientes de minoración del acero 1.15

Coeficientes de minoración del hormigón1.50

Coeficiente de mayoración de las acciones1.60

1.3. Solicitaciones.-

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La tipología estructural adoptada para los pisos es la losa llena apoyadas en vigas planas y/o altas, las mismas que se unen a las columnas a través de nudos rígidos, lo que origina pórticos continuos.

2.JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA

Es de fundamental importancia una adecuada presentación del proyecto estructural, por lo que el presente proyecto se ha realizado de la manera más completa posible y con suficiente claridad para una adecuada representación en obra, respetando todo lo prescrito en la Norma Boliviana del Hormigón (CBH-87). Estipulados en los puntos 1.4.2 , 1.4.3 y 15.3

La estructuración se plantea en función a los planos arquitectónicos, ajustándose a las necesidades del planteamiento estructural del Centro de Alto Rendimiento.

En el diseño de la estructura de Hormigón Armado se aplica la Norma ACI 318-08/IBC 2009 (American Concrete Institute 2009). El dimensionamiento y estructuración del edificio también se regirán a las recomendaciones de las normas, reglamentos que nos brinda el EHE-98 y el CBH – 87.

En el diseño de la estructura una vez planteado el problema, supuestas ciertas solicitaciones razonables y definidas las dimensiones generales, es necesario ensayar diversas estructuraciones para resolverlo, ya que en esta fase del diseño es donde la experiencia del ingeniero desempeña un papel primordial, debido a que la estructuración sin duda alguna es uno de los factores que más altera el costo de un proyecto.

En el proyecto se tiene un sentido principal con 3 ejes verticales y 24 ejes horizontales. La estructura es un pórtico que se eleva hasta una altura de 8.55 mts.,

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subdividiéndose en dos niveles siendo el primer nivel de mayor altura considerándose como planta baja; la estructura general del proyecto basada en una retícula regular.

Estructura General del bloque graderías

MODELACIÓN DE LOS PÓRTICOS

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Vista de frente

Sección de pórtico tipo

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El pórtico se estructura de la siguiente forma: Zapatas de fundación aisladas Columnas Vigas inclinadas Losas llena para gradería

La configuración estructural adoptada para actual proyecto se realizó de acuerdo a las recomendaciones y requisitos exigidos por la Norma Boliviana de Diseño Sísmico (NBDS – 2006), para el análisis, diseño y construcción de Edificaciones Sismo resistentes ubicadas en zonas de amenaza sísmica.

Los principales objetivos que se buscan son:

Evitar pérdidas humanas por la ocurrencia de cualquier evento sísmico “corriente o frecuente” que pudiese presentarse ocasionalmente (sismos de baja intensidad), protegiendo los servicios, inmuebles y bienes del Estado.

Evitar daños en la estructura y en los componentes estructurales durante los sismos de “frecuente” ocurrencia (sismos de baja intensidad).

Evitar perjuicios en la estructura y reducir al mínimo los daños en los elementos no-estructurales por la ocurrencia de sismos de mediana intensidad

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Minimizar la posibilidad de fallas y daños estructurales que puedan poner en peligro a las personas y los bienes existentes en el edificio por la ocurrencia de sismos muy severos de ocurrencia extraordinaria.

Lograr que las edificaciones esenciales continúen funcionando por la ocurrencia de sismos destructores.

En base a una amplia experiencia a nivel mundial se conoce que una adecuada configuración estructural permite un satisfactorio comportamiento estructural durante la acción sísmica, que incluso durante sismos severos varias estructuras no diseñadas para sismos se han comportado razonablemente bien gracias a una buena configuración estructural, mejor aún si a una adecuada práctica de configuración estructural se le añade las bases del diseño sismo resistente y posteriormente un adecuado análisis y diseño estructural sísmico.

Las recomendaciones que se dan sobre la configuración estructural buscan dotar a la estructura un adecuado nivel de resistencia estabilidad y seguridad y que además posea un nivel adicional de seguridad.

2.1.CIMENTACIÓN

Se utilizan como principal elemento de cimentación zapatas aisladas rectangulares, para los arranques de columnas.

Para el presente cálculo se adopta como valores de cálculo 0.40 Kg/cm2 la capacidad portante del terreno para acciones normales el cual debe ser verificado in situ antes del proceso constructivo.

NOTA: Esta verificación comprobará las dimensiones y armados de las zapatas caso contrario estas deben ser redimensionadas y rearmadas.

2.2.MÉTODO DE CÁLCULO2.2.1.HORMIGÓN ARMADO

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Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios del Análisis Estático e Hiperestático y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.

El método aplicado para el diseño es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.

En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede).

En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si procede).Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad y las hipótesis básicas definidas en la norma.

Situación una acción variable: fg· G + fq · QSituación dos o más acciones variables: fg· G + 0.9 (fq · Q) + 0.9 fq · WSituaciones sísmicas: G + 0.8 · Qeq + AE

La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del sistema estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.

Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los Losas Alivianas (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo.

Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.

2.3.CÁLCULOS POR ORDENADOR

Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se ha dispuesto de un programa informático de ordenador.

Se realizó el análisis de carga de la estructura mediante la aplicación del programa estructural ETABS.

Se adjunta en Anexos los resultados del análisis realizado, como los esfuerzos máximos calculados debido a la acción de cargas.

3.CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES A UTILIZAR

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Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de control previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en el siguiente cuadro:

3.1.HORMIGÓN ARMADO

En el programa se definió un material único con las siguientes características (Ton, m, C):

El material se definió con una resistencia característica de fck = 250 kg/cm2 y un fyk = 4200 kg/cm2, el módulo de elasticidad fue definido para largo plazo y las demás características son las que normalmente se utilizan en proyectos estructurales.

Módulo de Elasticidad (Para largo plazo)Resistencia característica del aceroResistencia característica del hormigónCoeficiente de PoissonPeso por unidad de volumenMasa por unidad de volumenApertura máxima de fisuras (depósitos expuestos)

E = 1400000 ton/m2fyk = 4200 kg/cm2fck = 250 kg/cm2m = 0.16W = 2.4 ton/m3M = 0.24 ton/m3w = 0.1 mm

Propiedades del Material introducidas al programa:

También es importante considerar:

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Tamaño máximo del agregado no será mayor a ¾ del espaciamiento mínimo libre entre las varillas.Recubrimiento libre para elementos estructurales, según su ubicación en la estructura:

Columnas 2.50 cmVigas 2.50 cmLosas 2.50 cmZapatas 5.00 cm

Todos los elementos construidos de concreto estructural armado.

3.1.1.HORMIGONES

Elementos de Hormigón ArmadoToda la

obra Cimentación Columnas Vigas/Losas Otros

Resistencia Característica a los 28 días: fck (N/mm2) 25 25 25 25 25

Tipo de cemento IP30Cantidad mínima de cemento (kg/m3) 350Tamaño máximo del árido (mm) 40 25 15/20 25Tipo de ambiente (agresividad) IConsistencia del hormigón Plástica Blanda Blanda BlandaAsiento Cono de Abrams (cm) 3 a 5 6 a 9 6 a 9 6 a 9Sistema de compactación VibradoNivel de Control Previsto NormalCoeficiente de Minoración 1.5Resistencia de cálculo del hormigón: fcd (N/mm2) 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7

3.1.2.ACERO EN BARRAS

Toda la obra Cimentación Columnas Vigas/

Losas Otros

Designación CA 50

Límite Elástico fyk (MPa) 500

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de Minoración 1.15

Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (MPa) 1.08 Fy

Módulo de elasticidad del acero Es (N/mm2) 210000

3.1.3.EJECUCIÓN

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Toda la obra

Cimentación Columnas Vigas/Losas Otros

A. Nivel de Control previsto NormalB. Coeficiente de Mayoración de las acciones desfavorablesPermanentes/Variables 1.5/1.6

3.2.ENSAYOS A REALIZAR

Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma CBH-87 Cap. 3 y 4.

3.3.LÍMITES DE DEFORMACIÓN

Límites de deformación de la estructura. El cálculo de deformaciones es un cálculo de estados límites de utilización con las cargas de servicio.

Hormigón armado. Para el cálculo de las flechas en los elementos vigas y losas, se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de acuerdo a lo indicado en la norma.

Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones habituales de la práctica constructiva en la edificación convencional. Por tanto, a partir de estos supuestos se estiman los coeficientes de fluencia pertinentes para la determinación de la flecha activa, suma de las flechas instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad a la construcción de las tabiquerías.

En los elementos de hormigón armado se establecen los siguientes límites:

f ≤ L/300; f≤ L/500 (sobrecarga + carga permanente) Vigas y losas

Δh = 0.008H (desplazamiento en Columnas)

ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO

4.ACCIONES GRAVITACIONALES

4.1.CARGAS SUPERFICIALES

4.1.1.PESO PROPIO DE LA LOSA

Se ha dispuesto los siguientes tipos de Losas:

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Losas llena. La geometría básica a utilizar en cada nivel, así como su peso propio será:

El peso propio de las losas se obtiene como el producto de su volumen por metro cuadrado por 2400 kg/m3. Y es calculado por el programa.

Zonas aligeradas. Las zonas aligeradas de los Losas Alivianas se han indicado en el apartado de peso propio.

4.1.2.PISOS Y REVESTIMIENTOS

Planta Zona Carga en Kg/m2

Planta tipo - Piso cemento Toda 20

4.1.3.SOBRECARGA DE TABIQUERÍA


Planta tipo Toda 80

4.1.4.SOBRECARGA DE USO


Planta tipo Todo Edificio 500

4.1.5.SOBRECARGA DE NIEVE Y GRANIZO


Cubierta Incluida en sobrecarga de uso 250

4.2.METRADO DE CARGAS4.2.1.PESO PROPIO GRADERÍAS

Planta Dimensiones Carga en Kg/mlHuella 0.90m x 0.125m 270.00Contrahuella 0.45m x 0.15m 162.00Acabados 0.90m x 100 kg 100.00

TOTAL 532.004.3.CARGAS HORIZONTALES EN BARANDAS Y ANTEPECHOS

Planta Zona Carga en Kg/mlPlanta Baja Toda 100

Planta Zona Carga en Kg/mlPlanta tipo Toda 100

5.ACCIONES DEL VIENTO

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Se toma en cuenta la acción del viento sobre la superficie de la cubierta; la presión del viento sobre la superficie de la cubierta depende de su velocidad y dirección además de la orientación y pendiente de la superficie del techo.

La mayoría de los reglamentos de construcción especifican la magnitud de carga que debe emplearse en el cálculo de una estructura. El valor más común es de 100 Kg/m2 de superficie vertical. La componente normal a la cubierta debida a carga del viento puede determinarse por la fórmula de Duchemin:

Donde: Pn = Presión normal por metro cuadrado de superficie vertical inclinadaPh = Presión normal por metro cuadrado de superficie verticalα = Ángulo de inclinación de la cubierta

La expresión anterior deja de tomar en consideración varios factores incluyendo el efecto de succión en el lado del viento cuando la inclinación de la cubierta es pequeña y la presión interna o succión. Un gran número de estudios sobre modelos han demostrado que existe succión en el lado contrario al viento (sotavento) cualquiera que sea la inclinación de la cubierta y que para pendientes de la cubierta inferiores a 30° el efecto del viento es producir succión en la pendiente hacia el viento (Barlovento). Además, los resultados de experimentos han demostrado que existe la siguiente relación:

P = Cd . qDonde:

P = Presión del viento en Kg/m2Cd = Coeficiente que depende del tamaño, la forma y posición de la

estructura con relación al viento.q = Presión en función de la velocidad en Kg/m2

El valor de q se determina por:q = 0.00484 * V2

Donde:V = velocidad del viento en Km/hr

Los valores de q para diversas velocidades del viento se encuentran en la tabla siguiente:

V q V q V qKm/hr Kg/m2 Km/hr Kg/m2 Km/hr Kg/m2

5 0,121 55 14,641 105 53,36110 0,484 60 17,424 110 58,56415 1,089 65 20,449 115 64,00920 1,936 70 23,716 120 69,69625 3,025 75 27,225 125 75,625

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30 4,356 80 30,976 130 81,79635 5,929 85 34,969 135 88,20940 7,744 90 39,204 140 94,86445 9,801 95 43,681 145 101,76150 12,100 100 48,400 150 108,900

En el informe final del Subcomité 31 del Comité sobre Acero de la División de Estructuras de la American Society of Civil Engineers, se hacen recomendaciones para determinar la presión del viento en superficies planas inclinadas con relación al viento.

Los valores sugeridos se basan en las actividades del comité, cubriendo un periodo de diez años durante los que se estudiaron todos los resultados obtenidos de las experiencias acerca de la presión del viento sobre edificios.

Las recomendaciones del comité relativas a valores que deben emplearse en el diseño pueden dividirse en tres partes a saber: superficies planas verticales, superficies inclinadas y superficies curvas.

La cercha proyectada para el presente trabajo consiste en una cercha a dos aguas donde se admite una velocidad del viento de 75 Km/hr, por tanto se tiene:

A. Barlovento: P = Cd. q q = 27.225 Kg/m2

El ángulo α vale: α = 14.04° de donde Cd = - 0.9828Luego:

P = -0.9828 * 27.225 = - 26.7567 Kg/m2

Llevando la carga por metro lineal sobre las correas a barlovento:

Pvb = -26.7567 * 0.5(Separación entre correas) = - 13.38 Kg/ml

B. Sotavento: P = Cd. q q = 27.225 Kg/m2

El valor es constante para Cd: Cd = - 0.6

P = -0.6 * 27.225 = - 16.335 Kg/m2

Llevando la carga por metro lineal sobre las correas a sotavento:

Pvb = - 16.335 * 0.5(Separación entre correas) = - 8.18 Kg/ml

Debido a la magnitud del cálculo y sus condiciones y características particulares no se considera el viento en fachadas ni presión horizontal sobre la estructura.

5.1.ALTURA DE CORONACIÓN DEL EDIFICIO (EN METROS)

La altura de los niveles es la que se detalla a continuación:

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5.2.SITUACIÓN DEL EDIFICIO

La situación del edificio se define como normal.

5.3.PRESIÓN DINÁMICA DEL VIENTO (EN KN/M2)

Debido a la altura rebajada del edifico no se considera presión dinámica en las paredes del mismo.

6.ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS

Debido a las dimensiones de la estructura es necesaria la creación de juntas de dilatación. De acuerdo al siguiente esquema:

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7.ACCIONES SÍSMICAS

No aplica.

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RESULTADOS DEL ANÁLISIS

REACCIONES ZAPATA INFERIOR - SELECCIÓN DE VALORES MAXIMOS PARA DISEÑOCARGA VIVAStory Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 2 LIVE -0.48 0.55 4.46 -0.535 0.162 -0.191BASE 6 LIVE -1 -0.07 10.93 0.07 0.628 0.009BASE 10 LIVE -0.72 0 10.03 0 1.063 0BASE 14 LIVE -1 0.07 10.93 -0.07 0.628 -0.009BASE 18 LIVE -0.48 -0.55 4.46 0.535 0.162 0.191BASE 22 LIVE 0.05 0.14 1.74 -0.142 0.659 -0.061BASE 26 LIVE -1.02 0.21 8.7 -0.214 -0.04 -0.076BASE 30 LIVE -0.99 0 10.55 -0.007 0.584 -0.005BASE 34 LIVE -0.78 0.02 10.09 -0.031 0.936 -0.003BASE 38 LIVE -1.01 0.09 10.94 -0.107 0.605 -0.015BASE 42 LIVE -0.42 -0.53 4.41 0.503 0.262 0.186BASE 46 LIVE 0.07 0 -0.25 0.022 0.003 -0.023BASE 50 LIVE 0.07 0 -0.25 -0.022 0.003 0.023BASE 54 LIVE -0.42 0.53 4.41 -0.503 0.262 -0.186BASE 58 LIVE -1.01 -0.09 10.94 0.107 0.605 0.015BASE 62 LIVE -0.78 -0.02 10.09 0.031 0.936 0.003BASE 66 LIVE -0.99 0 10.55 0.007 0.584 0.005BASE 70 LIVE -1.02 -0.21 8.7 0.214 -0.04 0.076BASE 74 LIVE 0.05 -0.14 1.74 0.142 0.659 0.061BASE 78 LIVE -0.48 0.55 4.46 -0.535 0.162 -0.191BASE 82 LIVE -1 -0.07 10.93 0.07 0.628 0.009BASE 86 LIVE -0.72 0 10.03 0 1.063 0BASE 90 LIVE -1 0.07 10.93 -0.07 0.628 -0.009BASE 94 LIVE -0.48 -0.55 4.46 0.535 0.162 0.191

REACCIONES ZAPATA INFERIOR - SELECCIÓN DE VALORES MAXIMOS PARA DISEÑOCARGA MUERTAStory Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 2 DEAD -0.67 0.67 7.84 -0.66 0.243 -0.209BASE 6 DEAD -1.14 -0.08 15.04 0.086 0.782 0.014BASE 10 DEAD -0.86 0 14.04 0 1.214 0BASE 14 DEAD -1.14 0.08 15.04 -0.086 0.782 -0.014BASE 18 DEAD -0.67 -0.67 7.84 0.66 0.243 0.209BASE 22 DEAD -0.14 0.17 4.82 -0.177 0.742 -0.062BASE 26 DEAD -1.18 0.27 12.54 -0.281 0.089 -0.082BASE 30 DEAD -1.13 0 14.61 -0.018 0.732 -0.004BASE 34 DEAD -0.92 0.03 14.11 -0.046 1.081 -0.003BASE 38 DEAD -1.15 0.12 15.05 -0.14 0.761 -0.021BASE 42 DEAD -0.61 -0.65 7.79 0.613 0.351 0.203BASE 46 DEAD -0.11 0 2.57 0.025 0.137 -0.029BASE 50 DEAD -0.11 0 2.57 -0.025 0.137 0.029BASE 54 DEAD -0.61 0.65 7.79 -0.613 0.351 -0.203BASE 58 DEAD -1.15 -0.12 15.05 0.14 0.761 0.021BASE 62 DEAD -0.92 -0.03 14.11 0.046 1.081 0.003BASE 66 DEAD -1.13 0 14.61 0.018 0.732 0.004BASE 70 DEAD -1.18 -0.27 12.54 0.281 0.089 0.082BASE 74 DEAD -0.14 -0.17 4.82 0.177 0.742 0.062BASE 78 DEAD -0.67 0.67 7.84 -0.66 0.243 -0.209BASE 82 DEAD -1.14 -0.08 15.04 0.086 0.782 0.014BASE 86 DEAD -0.86 0 14.04 0 1.214 0BASE 90 DEAD -1.14 0.08 15.04 -0.086 0.782 -0.014BASE 94 DEAD -0.67 -0.67 7.84 0.66 0.243 0.209

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REACCIONES ZAPATA INTERMEDIA - SELECCIÓN DE VALORES MAXIMOS PARA DISEÑOCARGA VIVAStory Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 3 LIVE 0.12 0.19 9.01 -0.373 0.427 -0.122BASE 7 LIVE 0.34 -0.02 22.45 0.033 1.14 0.01BASE 11 LIVE 0.37 0 21.13 0 1.245 0BASE 15 LIVE 0.34 0.02 22.45 -0.033 1.14 -0.01BASE 19 LIVE 0.12 -0.19 9.01 0.373 0.427 0.122BASE 23 LIVE 0.13 0.07 4.28 -0.142 0.421 -0.042BASE 27 LIVE 0.2 0.08 17.09 -0.166 0.678 -0.048BASE 31 LIVE 0.32 0 21.68 -0.019 1.091 0BASE 35 LIVE 0.36 0.01 21.1 -0.026 1.196 -0.003BASE 39 LIVE 0.34 0.03 22.44 -0.062 1.131 -0.014BASE 43 LIVE 0.14 -0.18 9.01 0.346 0.465 0.119BASE 47 LIVE -0.24 0.04 3.57 -0.082 -0.468 -0.023BASE 51 LIVE -0.24 -0.04 3.57 0.082 -0.468 0.023BASE 55 LIVE 0.14 0.18 9.01 -0.346 0.465 -0.119BASE 59 LIVE 0.34 -0.03 22.44 0.062 1.131 0.014BASE 63 LIVE 0.36 -0.01 21.1 0.026 1.196 0.003BASE 67 LIVE 0.32 0 21.68 0.019 1.091 0BASE 71 LIVE 0.2 -0.08 17.09 0.166 0.678 0.048BASE 75 LIVE 0.13 -0.07 4.28 0.142 0.421 0.042BASE 79 LIVE 0.12 0.19 9.01 -0.373 0.427 -0.122BASE 83 LIVE 0.34 -0.02 22.45 0.033 1.14 0.01BASE 87 LIVE 0.37 0 21.13 0 1.245 0BASE 91 LIVE 0.34 0.02 22.45 -0.033 1.14 -0.01BASE 95 LIVE 0.12 -0.19 9.01 0.373 0.427 0.122

REACCIONES ZAPATA INTERMEDIA - SELECCIÓN DE VALORES MAXIMOS PARA DISEÑOCARGA MUERTAStory Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 3 DEAD 0.18 0.22 15.86 -0.432 0.615 -0.132BASE 7 DEAD 0.4 -0.02 29.94 0.039 1.347 0.012BASE 11 DEAD 0.43 0 28.53 0 1.448 0BASE 15 DEAD 0.4 0.02 29.94 -0.039 1.347 -0.012BASE 19 DEAD 0.18 -0.22 15.86 0.432 0.615 0.132BASE 23 DEAD 0.18 0.07 10.89 -0.159 0.614 -0.043BASE 27 DEAD 0.25 0.09 24.35 -0.196 0.879 -0.052BASE 31 DEAD 0.38 0 29.12 -0.022 1.293 0.001BASE 35 DEAD 0.41 0.01 28.5 -0.032 1.397 -0.003BASE 39 DEAD 0.39 0.03 29.94 -0.075 1.339 -0.017BASE 43 DEAD 0.19 -0.21 15.86 0.399 0.655 0.128BASE 47 DEAD -0.17 0.05 10.33 -0.104 -0.234 -0.027BASE 51 DEAD -0.17 -0.05 10.33 0.104 -0.234 0.027BASE 55 DEAD 0.19 0.21 15.86 -0.399 0.655 -0.128BASE 59 DEAD 0.39 -0.03 29.94 0.075 1.339 0.017BASE 63 DEAD 0.41 -0.01 28.5 0.032 1.397 0.003BASE 67 DEAD 0.38 0 29.12 0.022 1.293 -0.001BASE 71 DEAD 0.25 -0.09 24.35 0.196 0.879 0.052BASE 75 DEAD 0.18 -0.07 10.89 0.159 0.614 0.043BASE 79 DEAD 0.18 0.22 15.86 -0.432 0.615 -0.132BASE 83 DEAD 0.4 -0.02 29.94 0.039 1.347 0.012BASE 87 DEAD 0.43 0 28.53 0 1.448 0BASE 91 DEAD 0.4 0.02 29.94 -0.039 1.347 -0.012BASE 95 DEAD 0.18 -0.22 15.86 0.432 0.615 0.132

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REACCIONES ZAPATA EXTERIOR - SELECCIÓN DE VALORES MAXIMOS PARA DISEÑOCARGA VIVAStory Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 4 LIVE 0.27 -0.02 4.2 0.041 0.866 -0.076BASE 8 LIVE 0.61 0.01 10.13 -0.023 2.01 -0.016BASE 12 LIVE 0.62 0 9.67 0 2.053 0BASE 16 LIVE 0.61 -0.01 10.13 0.023 2.01 0.016BASE 20 LIVE 0.27 0.02 4.2 -0.041 0.866 0.076BASE 24 LIVE 0.18 0.02 2.06 -0.046 0.602 -0.056BASE 28 LIVE 0.42 0.01 7.72 -0.042 1.38 -0.056BASE 32 LIVE 0.61 0.01 9.88 -0.036 1.987 -0.008BASE 36 LIVE 0.61 0.01 9.64 -0.031 2.022 -0.002BASE 40 LIVE 0.61 0 10.14 -0.005 2.007 0.014BASE 44 LIVE 0.27 0.03 4.18 -0.066 0.881 0.074BASE 48 LIVE 0.16 -0.01 2.79 0.014 0.493 -0.01BASE 52 LIVE 0.16 0.01 2.79 -0.014 0.493 0.01BASE 56 LIVE 0.27 -0.03 4.18 0.066 0.881 -0.074BASE 60 LIVE 0.61 0 10.14 0.005 2.007 -0.014BASE 64 LIVE 0.61 -0.01 9.64 0.031 2.022 0.002BASE 68 LIVE 0.61 -0.01 9.88 0.036 1.987 0.008BASE 72 LIVE 0.42 -0.01 7.72 0.042 1.38 0.056BASE 76 LIVE 0.18 -0.02 2.06 0.046 0.602 0.056BASE 80 LIVE 0.27 -0.02 4.2 0.041 0.866 -0.076BASE 84 LIVE 0.61 0.01 10.13 -0.023 2.01 -0.016BASE 88 LIVE 0.62 0 9.67 0 2.053 0BASE 92 LIVE 0.61 -0.01 10.13 0.023 2.01 0.016BASE 96 LIVE 0.27 0.02 4.2 -0.041 0.866 0.076

REACCIONES ZAPATA EXTERIOR - SELECCIÓN DE VALORES MAXIMOS PARA DISEÑOCARGA MUERTAStory Point Load FX FY FZ MX MY MZBASE 4 DEAD 0.37 0.02 10.9 -0.052 1.221 -0.078BASE 8 DEAD 0.71 0.01 18.59 -0.016 2.359 -0.015BASE 12 DEAD 0.72 0 17.98 0 2.4 0BASE 16 DEAD 0.71 -0.01 18.59 0.016 2.359 0.015BASE 20 DEAD 0.37 -0.02 10.9 0.052 1.221 0.078BASE 24 DEAD 0.29 0.03 8.01 -0.067 0.968 -0.056BASE 28 DEAD 0.53 0.03 15.49 -0.084 1.733 -0.056BASE 32 DEAD 0.71 0.01 18.27 -0.034 2.334 -0.008BASE 36 DEAD 0.71 0.01 17.96 -0.03 2.368 -0.002BASE 40 DEAD 0.71 0 18.59 -0.013 2.356 0.013BASE 44 DEAD 0.38 -0.02 10.87 0.026 1.237 0.076BASE 48 DEAD 0.28 0.01 8.92 -0.012 0.87 -0.01BASE 52 DEAD 0.28 -0.01 8.92 0.012 0.87 0.01BASE 56 DEAD 0.38 0.02 10.87 -0.026 1.237 -0.076BASE 60 DEAD 0.71 0 18.59 0.013 2.356 -0.013BASE 64 DEAD 0.71 -0.01 17.96 0.03 2.368 0.002BASE 68 DEAD 0.71 -0.01 18.27 0.034 2.334 0.008BASE 72 DEAD 0.53 -0.03 15.49 0.084 1.733 0.056BASE 76 DEAD 0.29 -0.03 8.01 0.067 0.968 0.056BASE 80 DEAD 0.37 0.02 10.9 -0.052 1.221 -0.078BASE 84 DEAD 0.71 0.01 18.59 -0.016 2.359 -0.015BASE 88 DEAD 0.72 0 17.98 0 2.4 0BASE 92 DEAD 0.71 -0.01 18.59 0.016 2.359 0.015BASE 96 DEAD 0.37 -0.02 10.9 0.052 1.221 0.078

ESTRUCTURA MODELADA

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ESFUERZOS NORMALES

ESFUERZOS CORTANTES

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ESFUERZOS FLECTORES

ESFUERZOS FLECTORES – PORTICO 1

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NOTA: Por simetría el resto de los pórticos se repiten y son iguales a los doce pórticos presentados.

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DISEÑO DE HORMIGÓN.-

De los esfuerzos obtenidos se elige el pórtico con los esfuerzos más desfavorables, es decir, los mayores.

El programa realiza el diseño de Hormigón de acuerdo a las normas antes establecidas:

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Memoria de Cálculo

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