Memoria de Calculo Coliseo

MEMORIA DE CÁLCULO DEL PROYECTO

“COLISEO MUNICIPAL DE ICA”

ESPECIALIDAD ESTRUCTURAS

PROPIETARIO: MUNICIPALIDAD DE ICA.

UBICACIÓN: Ica – Ica.

REALIZADO: MSc Ing. Ricardo Oviedo.

FECHA: 07 de Junio del 2014

Memoria de Cálculo de “DISEÑO DEL COLISEO MUNICIPAL DE ICA” –

ESPECIALIDAD ESTRUCTURAS Página 2 de 59

MEMORIA DE CÁLCULO

1. GENERALIDADES

El presente estudio corresponde a la memoria de cálculo sismorresistente de

proyecto: “DISEÑO DEL COLISEO MUNICIPAL DE ICA” – ESPECIALIDAD

ESTRUCTURAS, que se encuentra en provincia de Ica, Departamento de Ica.

La estructura está conformada principalmente por pórticos y muros de

concreto armado en ambas direcciones.

La estructura se dividió en tres bloques:

BLOQUE 1: tribuna Norte, la cual está conformada por pórticos y muros de

concreto armado, en ella se encuentra el acceso vehicular hacia el

estacionamiento del sótano, se ingresa mediante una rampa de acceso. En

el primer nivel podremos encontrar diversos ambientes, tales como el SUM,

camerinos, sala de reuniones, entre otros; también está el acceso hacia la

tribuna. Y por último tenemos las graderías de la tribuna.

BLOQUE 2: tribuna Sur, la cual está conformada por pórticos y muros de

concreto armado, en ella se encuentra el acceso peatonal hacia el

estacionamiento del sótano, se ingresa mediante escaleras que vienen del

primer nivel. En el primer nivel podremos encontrar diversos ambientes, tales

como el tópico, vestidores, depósito, entre otros; también encontramos el

escenario que está a 1.40m por encima del primer nivel; también está el

acceso hacia la tribuna. Y por último tenemos las graderías de la tribuna.

BLOQUE 3: tribuna Occidente, la cual está conformada por pórticos y muros

de concreto armado, en ella se encuentra el estacionamiento del sótano. En

el primer nivel podremos encontrar diversos ambientes, tales como las

duchas, SS.HH de varones, SS.HH damas, duchas, camerino, por el otro lado

encontramos en la tribuna Oriente a la oficina liga provincial de vóley, SS.HH.

varones, SS.HH damas, oficina liga provincial de básquet, oficina liga

provincial futsal.



2. ARQUITECTURA DEL PROYECTO:

COLISEO ICA – PLANTA DE SOTANOS

COLISEO ICA – PLANTA DE PRIMER NIVEL



COLISEO ICA – PLANTA DE TRIBUNAS

COLISEO ICA – CORTES



COLISEO ICA – ELEVACIONES

3. UBICACIÓN

El proyecto se encuentra ubicado en la Provincia de Ica en el Departamento

de Ica.



4. TIPO DE SUELO

Empresa: ROAD TECH SAC – GEOTECNIA, MINNING & CONTROL DE CALIDAD

En base a los resultados de la exploración realizada, ensayos de resistencia y

análisis complementarios, se puede mencionar lo siguiente:

El suelo de este proyecto ha sido estudiado realizando calicatas a

cielo abierto en todo el área del estudio.

El suelo de este proyecto ha sido estudiado realizando calicatas a

cielo abierto en todo el área del estudio.

Así mismo se deberá compactar al 95% del Proctor Modificado sobre

el relleno de las zapatas para evitar asentamientos en las estructuras

que se van a colocar en esta obra, y en el fondo de la cimentación se

compactara a un 100% de su MDS.

El suelo está conformado por suelos areno limosos, y arcillosos tal como

se pueden apreciar en las fotografías presentadas en el presente

estudio.

Al realizar las calicatas y el análisis del suelo no se han encontrado

sustancias agresivas al concreto por lo que se recomienda el uso del

cemento Tipo I, para la preparación del concreto.

Así mismo de acuerdo al análisis efectuado podemos manifestar que

la capacidad portante del suelo es 1.03 kg/cm2, para una

profundidad de Df=5.30 m, con peralte de la losa de cimentación de

h=0.85 m, y una capa de material de préstamo que funcionaría como

dren de espesor de 1.00 m.

Este estudio es solo valido para la Zona donde se construirá La Obra

“DISEÑO DEL COLISEO MUNICIPAL - ICA”.



5. ALCANCES

La solución estructural para los módulos del presente proyecto “DISEÑO DEL

COLISEO MUNICIPAL DE ICA” –, se basa en criterios de seguridad y economía.

Se trata de optimizar el funcionamiento de los elementos.

6. CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES

Se ha considerado concreto con resistencia a la compresión de f´c=210

kg/cm2 para la fundación, columnas, vigas y losas; para el reforzamiento,

varillas de acero corrugado Grado 60° con esfuerzo de fluencia

fy=4200kg/cm2.

Las losas serán macizas de espesor h=0.25m, y el refuerzo será según como

se detallan en los planos.

Definición de Propiedades de Materiales

Concreto: 𝑓′𝑐 = 210 𝑘𝑔/𝑐𝑚2

𝐸 = 15100𝑥√210 𝑘𝑔/𝑐𝑚2

𝛾 = 2,400𝐾𝑔

𝑚2

𝜇 = 0.20 Coeficiente de deformación transversal (módulo

de poisson)



7. REGLAMENTO Y NORMAS DE DISEÑO:

Para el desarrollo estructural se ha tomado en cuenta las siguientes

normas del Reglamento Nacional de Edificaciones:

o Norma E.020: Cargas

o Norma E.030: Diseño Sismorresistente

o Norma E.050: Suelos y Cimentaciones

o Norma E.060: Concreto Armado

o Norma E.090: Estructuras Metálicas

8. SOBRECARGAS (S/C Carga Viva Repartida):

Losa Maciza de Escaleras y Corredores : 500 𝑘𝑔/𝑚2

Carga de Tierra en Losa Maciza : 1000 𝑘𝑔/𝑚2

9. REQUISITOS GENERALES PARA EL ANÁLISIS Y DISEÑO:

7.1 RESISTENCIA REQUERIDA

La resistencia requerida (U) para cargas muertas (CM), cargas vivas (CV)

y cargas de sismo (CS) será como mínimo la mayor de las que resulten al

hacer las siguientes combinaciones según el reglamento:

1.4CM+1.7CV

1.25CM+1.25CV±1.00SX

1.25CM+1.25CV±1.00SY

0.9CM±1.00SX

0.9CM±1.00SY

En donde:

CM: Carga muerta

CV: Carga viva

Sx, Sy: Cargas de sismo en dirección x e y respectivamente.

10. ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL

El diseño estructural se ha efectuado para el máximo efecto de las cargas

sobre cada uno de los elementos empleando las combinaciones y los esfuerzos

permisibles de las especificaciones del reglamento, además se ha escogido el

valor máximo de las combinaciones de carga que señala el mismo.

Se resolvió la estructura utilizando un programa de modelamiento y análisis

tridimensional por elementos finitos, el cual permite trabajar con elementos

considerando además la opción del diafragma rígido para el análisis estático

y/o dinámico.



11. ANÁLISIS SÍSMICO

El análisis estructural y el diseño se realizan independientemente para cada

caso.

Se usó los parámetros de acuerdo a la Norma Peruana de Diseño

Sismorresistente (E-030).

Factor de Zona

Se trata de una estructura ubicada en el Dpto. de Ica

Zona 3 .Por lo tanto: Z = 0.4

Factor de Uso

La estructura califica como tipo 3: U = 1.3

Factor de Amplificación del suelo:

Suelo tipo S3: S = 1.2

Factor de Reducción de Fuerza Sísmica es Rx=7 y Ry=7, (por

esfuerzos admisibles)

Tp=0.90 seg, C = 2.5



ESPECTRO DE RESPUESTA NORTE - SUR

Descripción:

Tipo de Edif.:

Categoria:

Factor de Uso:

Pefil de Suelo:

Descripción:

Factor de Suelo: - 0.3466667

Periódo Fund.: -

Material: Material:

Sist. Estructural: Sist. Estructural:

Coef. Reducción: R = 7.0 Coef. Reducción: R = 7.0

Conf. Estructural: ( 0.75 ) Conf. Estructural: ( 0.75 )

Coef. Reducción: Rx = 5.25 Coef. Reducción: Ry = 5.25

T (seg.) C Sa*g

0.00 2.500 3.4008

0.25 2.500 3.4008

0.50 2.500 3.4008

0.75 2.500 3.4008

1.00 2.250 3.0607

1.25 1.800 2.4486

1.50 1.500 2.0405

1.75 1.286 1.7490

2.00 1.125 1.5304

2.25 1.000 1.3603

2.50 0.900 1.2243

2.75 0.818 1.1130

3.00 0.750 1.0202

3.25 0.692 0.9418

3.50 0.643 0.8745

3.75 0.600 0.8162

4.00 0.563 0.7652

4.25 0.529 0.7202

4.50 0.500 0.6802

4.75 0.474 0.6444

5.00 0.450 0.6121

Coef. Amp. Sismica:

SISTEMA ESTRUCTURAL - DIRECCIÓN X

CONCRETO ARMADO

Dual

Zonif. Sismica:

Factor de Zona:

Suelos flexibles o con estratos

de gran espesor

S = 1.40

Tp = 0.90

Departamento:

Prov incia:

FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SISMICA

ESPECTRO DE ACELERACIONES - NORMA TÉCNICA E.030

S3

Z = 0.40

Estadios

B

U = 1.30

ZONIFICACIÓN SISMICA

ICA

ICA

Zona 3

CATEGORÍA DE LA EDIFICACIÓN

EDIFICACIONES IMPORTANTES

CONDICIONES LOCALES

IRREGULAR

SISTEMA ESTRUCTURAL - DIRECCIÓN Y

CONCRETO ARMADO

Dual

IRREGULAR

= 2.5

2.5

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50

Sa*g

(m

/s2

)

T (seg.)

ESPECTRO DE PSEUDOACELERACIONES DIRECCIÓN X



En el Modelo:

T (seg.) C Sa*g

0.00 2.500 3.4008

0.25 2.500 3.4008

0.50 2.500 3.4008

0.75 2.500 3.4008

1.00 2.250 3.0607

1.25 1.800 2.4486

1.50 1.500 2.0405

1.75 1.286 1.7490

2.00 1.125 1.5304

2.25 1.000 1.3603

2.50 0.900 1.2243

2.75 0.818 1.1130

3.00 0.750 1.0202

3.25 0.692 0.9418

3.50 0.643 0.8745

3.75 0.600 0.8162

4.00 0.563 0.7652

4.25 0.529 0.7202

4.50 0.500 0.6802

4.75 0.474 0.6444

5.00 0.450 0.6121

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50

Sa*g

(m

/s2

)

T (seg.)

ESPECTRO DE PSEUDOACELERACIONES DIRECCIÓN Y



ESPECTRO DE RESPUESTA ORIENTE - OCCIDENTE

Descripción:

Tipo de Edif.:

Categoria:

Factor de Uso:

Pefil de Suelo:

Descripción:

Factor de Suelo: - 0.3466667

Periódo Fund.: -

Material: Material:

Sist. Estructural: Sist. Estructural:

Coef. Reducción: R = 7.0 Coef. Reducción: R = 8.0

Conf. Estructural: ( 0.75 ) Conf. Estructural: ( 0.75 )

Coef. Reducción: Rx = 5.25 Coef. Reducción: Ry = 6.00

T (seg.) C Sa*g

0.00 2.500 3.4008

0.25 2.500 3.4008

0.50 2.500 3.4008

0.75 2.500 3.4008

1.00 2.250 3.0607

1.25 1.800 2.4486

1.50 1.500 2.0405

1.75 1.286 1.7490

2.00 1.125 1.5304

2.25 1.000 1.3603

2.50 0.900 1.2243

2.75 0.818 1.1130

3.00 0.750 1.0202

3.25 0.692 0.9418

3.50 0.643 0.8745

3.75 0.600 0.8162

4.00 0.563 0.7652

4.25 0.529 0.7202

4.50 0.500 0.6802

4.75 0.474 0.6444

5.00 0.450 0.6121

Coef. Amp. Sismica:

SISTEMA ESTRUCTURAL - DIRECCIÓN X

CONCRETO ARMADO

Dual

Zonif. Sismica:

Factor de Zona:

Suelos flexibles o con estratos

de gran espesor

S = 1.40

Tp = 0.90

Departamento:

Prov incia:

FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SISMICA

ESPECTRO DE ACELERACIONES - NORMA TÉCNICA E.030

S3

Z = 0.40

Estadios

B

U = 1.30

ZONIFICACIÓN SISMICA

ICA

ICA

Zona 3

CATEGORÍA DE LA EDIFICACIÓN

EDIFICACIONES IMPORTANTES

CONDICIONES LOCALES

IRREGULAR

SISTEMA ESTRUCTURAL - DIRECCIÓN Y

CONCRETO ARMADO

Pórticos

IRREGULAR

= 2.5

2.5

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50

Sa*g

(m

/s2

)

T (seg.)

ESPECTRO DE PSEUDOACELERACIONES DIRECCIÓN X



En el Modelo:

T (seg.) C Sa*g

0.00 2.500 2.9757

0.25 2.500 2.9757

0.50 2.500 2.9757

0.75 2.500 2.9757

1.00 2.250 2.6781

1.25 1.800 2.1425

1.50 1.500 1.7854

1.75 1.286 1.5304

2.00 1.125 1.3391

2.25 1.000 1.1903

2.50 0.900 1.0713

2.75 0.818 0.9739

3.00 0.750 0.8927

3.25 0.692 0.8240

3.50 0.643 0.7652

3.75 0.600 0.7142

4.00 0.563 0.6695

4.25 0.529 0.6301

4.50 0.500 0.5951

4.75 0.474 0.5638

5.00 0.450 0.5356

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50

Sa*g

(m

/s2

)

T (seg.)

ESPECTRO DE PSEUDOACELERACIONES DIRECCIÓN Y



i. ANÁLISIS ESTÁTICO; Usando Coeficiente:

Coeficiente basal en Pabellón N°1: 𝑍𝑥𝑈𝑥𝑆𝑥𝐶𝑥

𝑅=0.400,

𝑍𝑥𝑈𝑥𝑆𝑥𝐶𝑦

𝑅 =0.400

Cortante: 0.400 x Pesox90% y 0.500 x Pesox90%

Dado que las fuerzas del análisis estático son similares y en casos menores a las del

análisis dinámico, se consideró solo las del análisis dinámico. La norma expone que

cuando los resultados del análisis dinámico sean menores al 75% de las obtenidas

en el análisis estático, se deberán ajustar los resultados al 85% del estático. En este

caso no lo es, por lo que se diseñó con los esfuerzos del análisis dinámico.

En el siguiente gráfico mostraremos los coeficientes ingresados en el programa de

manera estática, nótese que se hará una comparación entre los resultados estáticos

y dinámicos.



ii. ANÁLISIS DINÁMICO:

Nota: Criterio de Combinación:

Alternativamente, la respuesta máxima podrá estimarse mediante la

combinación cuadrática completa CQC de los valores calculados para cada

modo.

Usamos la recomendación del Dr. Edward Wilson: Los efectos ortogonales en

el análisis espectral, en modelos tridimensionales, para el diseño de edificios y

puentes requiere que los elementos sean diseñados para el 100% de las fuerzas

sísmicas prescritas en una dirección, más el 30% de las fuerzas prescritas en la

dirección perpendicular.

Combinación Cuadrática Completa (CQC)



RESPUESTA ESTRUCTURAL:

TRIBUNA NORTE

El periodo fundamental de la Tribuna Norte, es de 0.194 seg. en la dirección X y en

la dirección Y, 0.167 seg.

Modelo discretizado final con la tabiquería impuesta

DESPLAZAMIENTOS



Desplazamiento relativo (drift) y total

Desplazamientos debido al sismo en X e Y.

Cumple en todos los casos X e Y con derivas menores a 0.007 OK!

TABLE: Story Drifts

Story Label Item Drift X Y Z

m m m

Story3 SSX Max 1 Max Drift X 4.46E-04 14.6426 0.1468 9 0.0018

Story3 SSX Max 1 Max Drift Y 1.69E-04 14.6426 0.1468 9 0.0007

Story3 SSY Max 2 Max Drift X 0.00009 14.6426 34.8532 9 0.0004

Story3 SSY Max 2 Max Drift Y 1.08E-04 14.6426 34.8532 9 0.0004

Story2 SSX Max 1 Max Drift X 0.000747 14.6426 0.1468 6.65 0.0029

Story2 SSX Max 1 Max Drift Y 0.000237 14.6426 0.1468 6.65 0.0009

Story2 SSY Max 2 Max Drift X 0.000146 14.6426 34.8532 6.65 0.0006

Story2 SSY Max 2 Max Drift Y 0.000145 14.6426 34.8532 6.65 0.0006





Load Case /

ComboDrift X Drift Y

ANALISIS DINAMICO

DRIFT X DRIFT Y

0.0029 0.0009

0.007 0.007

OK!!! OK!!!



TRIBUNA SUR

El periodo fundamental de la Tribuna Norte, es de 0.179 seg. en la dirección X y en

la dirección Y, 0.135 seg.


DESPLAZAMIENTOS






TABLE: Story Drifts

Story Label Item Drift X Y Z

m m m

Story3 SSX Max 1 Max Drift X 3.27E-04 14.6426 0.1468 9 0.0013

Story3 SSX Max 2 Max Drift Y 1.66E-04 14.6426 34.8532 9 0.0007

Story3 SSY Max 1 Max Drift X 0.00005 14.6426 0.1468 9 0.0002

Story3 SSY Max 137 Max Drift Y 4.80E-05 3.6581 27.8303 9 0.0002









Load Case /

ComboDrift X Drift Y

ANALISIS DINAMICO

DRIFT X DRIFT Y

0.0022 0.0011

0.007 0.007

OK!!! OK!!!



TRIBUNA ORIENTE - OCCIDENTE

El periodo fundamental de la Tribuna Norte, es de 0.267 seg. en la dirección Y y en

la dirección X, 0.241 seg.


DESPLAZAMIENTOS

Desplazamientos debido al Sismo en X. Desplazamientos debidos al Sismo en Y.






Story3 SSX Max 157 Max Drift X 0.001062 0.004779

Story3 SSX Max 147 Max Drift Y 0.000577 0.0025965

Story3 SSY Max 158 Max Drift X 4.00E-06 0.000018

Story3 SSY Max 150 Max Drift Y 0.000902 0.004059

Story2 SSX Max 159 Max Drift X 0.000646 0.002907

Story2 SSX Max 147 Max Drift Y 0.000377 0.0016965

Story2 SSY Max 142 Max Drift X 1.70E-05 0.0000765


Story1 SSX Max 528 Max Drift X 1.10E-05 0.0000495

Story1 SSX Max 232 Max Drift Y 1.00E-06 0.0000045

Story1 SSY Max 840 Max Drift X 0 0


DriftStoryLoad

Case/CombLabel Item Drift

DRIFT X DRIFT Y

0.0048 0.0054

0.007 0.007

OK! OK!



12. DISEÑO:

CIMENTACIONES NORTE - SUR:

Presiones sobre el terreno por Cargas en Servicio.

Presiones sobre el terreno por Cargas en con efectos de Sismo.

Considerando una platea de 0.65m de peralte, la cual se verifica por

punzonamiento. Tenemos las siguientes presiones sobre el terreno, las cuales son

menores que la capacidad portante (10ton/m2) para las cargas en servicio y

(1.3x10ton/m2) para las cargas con efectos de sismo.



Diseño del Refuerzo:

El refuerzo para la platea de cimentación será de Ф1/2”@0.20m en ambas

direcciones, con un refuerzo adicional de Ф1/2”@0.10m en la zona donde se

encuentran los muros de contención.



CIMENTACIONES ORIENTE - OCCIDENTE:

Presiones sobre el terreno por Cargas en Servicio.

Presiones sobre el terreno por Cargas en con efectos de Sismo.

Considerando una platea de 0.65m de peralte, la cual se verifica por

punzonamiento. Tenemos las siguientes presiones sobre el terreno, las cuales son

menores que la capacidad portante (10ton/m2) para las cargas en servicio y

(1.3x10ton/m2) para las cargas con efectos de sismo.



Diseño del Refuerzo:

El refuerzo para la platea de cimentación será de Ф1/2”@0.20m en ambas

direcciones, con un refuerzo adicional de Ф1/2”@0.10m en la zona donde se

encuentran los muros de contención.



COLUMNAS – NORTE:

d'1= 6 S'1= 7.92 cm2

COL: C1 d'2= 24 S'2= 3.96 cm2

b= 35 cm d'3= 41 S'3= 3.96 cm2

h= 65 cm d'4= S'4= cm2

(f )= 0.70

f'c= 210 kg/cm2 65

fy= 4200 kg/cm2

N= 6

e s= 2000000 d4= S4= cm2

e cu= 0.003 d3= S3= cm2

e y= 0.0021 d2= S2= cm2

b1= 0.85 d1= 59 S1= 7.92 cm2

d= 59.00 cm

AREA BRUTA TOTAL (Ag)

Ag= 2275 cm2

AREA DE ACERO TOTAL (Ast)

Ag= 23.76 cm2

r= 1.04% OK! LA CUANTIA ES >1%

ANÁLISIS

PRIMER PUNTO (COMPRESIÓN PURA)

Po= 501.64 Ton

Pn= 401.31 Ton

Pu= 280.92 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

SEPTIMO PUNTO (TRACCIÓN PURA)

Pn= -99.79 Ton

Pu= -89.81 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

1 #### 0.00 ### 0.00

2 #### ### ### ###

3 #### ### ### ###

4 #### ### ### ###

5 #### ### ### ###

6 73.90 ### ### ###

7 #### 0.00 ### 0.00

43.59

401.31

DISEÑO DE COLUMNAS (C-1)

87.87 34.28

313.18

252.36

187.32

41.71

47.12

51.41

48.97

-99.79 0.00 -89.81 0.00

RESUMEN DE RESULTADOS

PONER EL AREA DEL ACERO SEGÚN CORRESPONDA

YA SEA EN TRACCION O COMPRESION As ó A's

51.73 30.52

280.92 0.00

219.23 29.20

176.65 32.98

73.90

0.00

125.53

Pn Mn Pu Mu

131.12 35.99

DATOS:

35

= 0. 5𝑥𝑓′𝑐𝑥 𝑔 𝑓𝑦𝑥



DIAGRAMA DE INTERACCION

P M3 M2

15.46 2.607 1.665

14.84 4.025 0.190

14.21 5.443 1.286

11.52 3.564 1.515

10.96 5.220 1.318

10.41 6.926 1.182

14.59 0.734 1.275

14.03 1.432 1.010

13.48 2.079 3.355

11.52 3.564 1.515

10.96 5.220 1.318

10.41 6.926 1.182

14.59 0.734 1.275

14.03 1.432 1.010

13.48 2.079 3.355

12.22 2.733 1.462

11.66 4.264 0.373

11.10 5.806 0.685

13.89 1.565 1.327

13.34 2.387 0.065

12.78 3.199 1.489

12.22 2.733 1.462

11.66 4.264 0.373

11.10 5.806 0.685

13.89 1.565 1.327

13.34 2.387 0.065

12.78 3.199 1.489

5.34 2.363 0.815

4.94 3.388 1.223

4.54 4.464 1.692

8.41 0.468 0.575

8.01 0.400 1.105

7.61 0.383 2.844

5.34 2.363 0.815

4.94 3.388 1.223

4.54 4.464 1.692

8.41 0.468 0.575

8.01 0.400 1.105

7.61 0.383 2.844

6.04 1.532 0.762



d'1= 6 S'1= 5.94 cm2

COL: C2 d'2= 14 S'2= 3.96 cm2

b= 35 cm d'3= 23 S'3= 3.96 cm2

h= 45 cm d'4= 31 S'4= 3.96 cm2

(f )= 0.70

f'c= 210 kg/cm2 45

fy= 4200 kg/cm2

N= 6

e s= 2000000 d4= S4= cm2

e cu= 0.003 d3= S3= cm2

e y= 0.0021 d2= S2= cm2

b1= 0.85 d1= 39 S1= 5.94 cm2

d= 39.00 cm


Ag= 1575 cm2


Ag= 23.76 cm2


ANÁLISIS


Po= 376.69 Ton

Pn= 301.35 Ton

Pu= 210.95 Ton

Mu= 0.00 Ton-m


Pn= -99.79 Ton

Pu= -89.81 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

1 #### 0.00 ### 0.00

2 #### ### ### ###

3 #### ### ### ###

4 #### ### ### ###

5 73.20 ### ### ###

6 21.05 ### ### ###

7 #### 0.00 ### 0.00

20.05

301.35


51.24 16.64

217.50

176.27

122.29

21.00

23.23

25.18

23.77

-99.79 0.00 -89.81 0.00




14.73 14.04

210.95 0.00

152.25 14.70

123.39 16.26

21.05

0.00

73.20

Pn Mn Pu Mu

85.60 17.62

DATOS:

35





P M3 M2

22.98 2.146 1.962

22.46 0.163 0.012

21.94 2.472 1.938

9.94 5.783 9.867

9.47 0.934 0.924

9.00 0.193 4.832

28.52 2.265 6.628

28.06 1.198 0.903

27.59 4.238 8.029

9.94 5.783 9.867

9.47 0.934 0.924

9.00 0.193 4.832

28.52 2.265 6.628

28.06 1.198 0.903

27.59 4.238 8.029

17.59 4.429 2.798

17.12 0.365 0.156

16.65 0.332 0.682

20.87 0.911 0.441

20.41 0.628 0.135

19.94 3.714 2.515

17.59 4.429 2.798

17.12 0.365 0.156

16.65 0.332 0.682

20.87 0.911 0.441

20.41 0.628 0.135

19.94 3.714 2.515

0.22 4.764 8.969

0.12 1.018 0.919

0.45 1.380 5.722

18.80 3.284 7.527

18.47 1.114 0.907

18.13 3.052 7.140

0.22 4.764 8.969

0.12 1.018 0.919

0.45 1.380 5.722

18.80 3.284 7.527

18.47 1.114 0.907

18.13 3.052 7.140

7.87 3.410 1.900



COLUMNAS –SUR:

d'1= 6 S'1= 7.92 cm2

COL: C1 d'2= 24 S'2= 3.96 cm2

b= 35 cm d'3= 41 S'3= 3.96 cm2

h= 65 cm d'4= S'4= cm2

(f )= 0.70

f'c= 210 kg/cm2 65

fy= 4200 kg/cm2

N= 6

e s= 2000000 d4= S4= cm2

e cu= 0.003 d3= S3= cm2

e y= 0.0021 d2= S2= cm2

b1= 0.85 d1= 59 S1= 7.92 cm2

d= 59.00 cm


Ag= 2275 cm2


Ag= 23.76 cm2


ANÁLISIS


Po= 501.64 Ton

Pn= 401.31 Ton

Pu= 280.92 Ton

Mu= 0.00 Ton-m


Pn= -99.79 Ton

Pu= -89.81 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

1 #### 0.00 ### 0.00

2 #### ### ### ###

3 #### ### ### ###

4 #### ### ### ###

5 #### ### ### ###

6 73.90 ### ### ###

7 #### 0.00 ### 0.00

DATOS:

35

-99.79 0.00 -89.81 0.00




51.73 30.52

280.92 0.00

219.23 29.20

176.65 32.98

73.90

0.00

125.53

Pn Mn Pu Mu

131.12 35.99

43.59

401.31


87.87 34.28

313.18

252.36

187.32

41.71

47.12

51.41

48.97





P M3 M2

15.53 2.634 1.488

14.91 4.015 0.109

14.29 5.395 1.269

10.05 4.402 1.554

9.49 5.815 0.994

8.93 7.354 0.507

16.19 0.064 0.944

15.63 0.810 0.821

15.08 1.559 2.659

10.05 4.402 1.554

9.49 5.815 0.994

8.93 7.354 0.507

16.19 0.064 0.944

15.63 0.810 0.821

15.08 1.559 2.659

12.37 2.650 1.329

11.82 3.932 0.222

11.26 5.227 0.839

13.86 1.688 1.169

13.30 2.694 0.049

12.75 3.685 1.313

12.37 2.650 1.329

11.82 3.932 0.222

11.26 5.227 0.839

13.86 1.688 1.169

13.30 2.694 0.049

12.75 3.685 1.313

3.85 3.180 0.938

3.45 3.974 0.933

3.05 4.894 1.000

9.99 1.286 0.328

9.59 1.031 0.883

9.19 0.902 2.166

3.85 3.180 0.938

3.45 3.974 0.933

3.05 4.894 1.000

9.99 1.286 0.328

9.59 1.031 0.883

9.19 0.902 2.166

6.17 1.428 0.713



d'1= 6 S'1= 5.94 cm2

COL: C2 d'2= 14 S'2= 3.96 cm2

b= 35 cm d'3= 23 S'3= 3.96 cm2

h= 45 cm d'4= 31 S'4= 3.96 cm2

(f )= 0.70

f'c= 210 kg/cm2 45

fy= 4200 kg/cm2

N= 6

e s= 2000000 d4= S4= cm2

e cu= 0.003 d3= S3= cm2

e y= 0.0021 d2= S2= cm2

b1= 0.85 d1= 39 S1= 5.94 cm2

d= 39.00 cm


Ag= 1575 cm2


Ag= 23.76 cm2


ANÁLISIS


Po= 376.69 Ton

Pn= 301.35 Ton

Pu= 210.95 Ton

Mu= 0.00 Ton-m


Pn= -99.79 Ton

Pu= -89.81 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

1 #### 0.00 ### 0.00

2 #### ### ### ###

3 #### ### ### ###

4 #### ### ### ###

5 73.20 ### ### ###

6 21.05 ### ### ###

7 #### 0.00 ### 0.00

DATOS:

35

-99.79 0.00 -89.81 0.00




14.73 14.04

210.95 0.00

152.25 14.70

123.39 16.26

21.05

0.00

73.20

Pn Mn Pu Mu

85.60 17.62

20.05

301.35


51.24 16.64

217.50

176.27

122.29

21.00

23.23

25.18

23.77





P M3 M2

23.18 1.255 0.215

22.53 0.688 0.366

21.88 2.630 0.518

15.92 0.044 0.824

15.34 1.140 0.553

14.76 4.181 1.450

22.56 2.163 0.462

21.98 0.003 0.043

21.40 0.223 0.618

15.92 0.044 0.824

15.34 1.140 0.553

14.76 4.181 1.450

22.56 2.163 0.462

21.98 0.003 0.043

21.40 0.223 0.618

17.63 0.944 0.399

17.05 0.782 0.353

16.47 2.651 0.686

20.85 1.174 0.038

20.27 0.361 0.244

19.69 1.753 0.146

17.63 0.944 0.399

17.05 0.782 0.353

16.47 2.651 0.686

20.85 1.174 0.038

20.27 0.361 0.244

19.69 1.753 0.146

5.65 0.547 0.736

5.23 0.837 0.373

4.81 3.072 1.178

12.29 1.661 0.551

11.87 0.301 0.137

11.45 0.887 0.891

5.65 0.547 0.736

5.23 0.837 0.373

4.81 3.072 1.178

12.29 1.661 0.551

11.87 0.301 0.137

11.45 0.887 0.891

7.36 0.442 0.311



COLUMNAS –ORIENTE Y OCCIDENTE:

d'1= 6 S'1= 7.92 cm2

COL: C-1 d'2= 19 S'2= 5.70 cm2

b= 35.00 cm d'3= 33 S'3= 5.70 cm2

h= 65.00 cm d'4= 46 S'4= 5.70 cm2

(f )= 0.70

f'c= 210 kg/cm2 65

fy= 4200 kg/cm2

N= 5

e s= 2000000 d4= 0 S4= cm2

e cu= 0.003 d3= 0 S3= cm2

e y= 0.0021 d2= 0 S2= cm2

b1= 0.85 d1= 59 S1= 7.92 cm2

d= 59.00 cm


Ag= 2275 cm2


Ag= 32.94 cm2


ANÁLISIS


Po= 538.56 Ton

Pn= 430.84 Ton

Pu= 301.59 Ton

Mu= 0.00 Ton-m


Pn= -138.35 Ton

Pu= -124.52 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

1 430.84 0.00 ### 0.00

2 326.16 ### ### ###

3 267.25 ### ### ###

4 186.47 ### ### ###

5 119.26 ### ### ###

6 47.91 ### ### ###

7 ##### 0.00 ### 0.00

DATOS:

35

-138.35 0.00 -124.52 0.00




33.53 31.43

301.59 0.00

228.31 30.43

187.07 34.24

47.91

0.00

119.26

Pn Mn Pu Mu

130.53 37.66

44.89

430.84

DISEÑO DE COLUMNA C-1

83.48 36.40

326.16

267.25

186.47

43.47

48.91

53.80

52.00




P M3 M2

22.56 0.088 0.17

21.21 0.558 1.364

19.85 1.203 2.559

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

19.09 0.068 0.574

17.87 0.461 1.331

16.66 0.99 2.087

9.91 0.021 0.313

9.03 0.209 0.478

8.16 0.44 0.642

9.91 0.021 0.313

9.03 0.209 0.478

8.16 0.44 0.642

9.91 0.021 0.313

9.03 0.209 0.478

8.16 0.44 0.642

9.91 0.021 0.313

9.03 0.209 0.478

8.16 0.44 0.642



d'1= 6 S'1= 5.94 cm2

COL: C-2 d'2= 14 S'2= 3.96 cm2

b= 35.00 cm d'3= 23 S'3= 3.96 cm2

h= 45.00 cm d'4= 31 S'4= 3.96 cm2

(f )= 0.70

f'c= 210 kg/cm2 45

fy= 4200 kg/cm2

N= 5

e s= 2000000 d4= 0 S4= cm2

e cu= 0.003 d3= 0 S3= cm2

e y= 0.0021 d2= 0 S2= cm2

b1= 0.85 d1= 39 S1= 5.94 cm2

d= 39.00 cm


Ag= 1575 cm2


Ag= 23.76 cm2


ANÁLISIS


Po= 376.69 Ton

Pn= 301.35 Ton

Pu= 210.95 Ton

Mu= 0.00 Ton-m


Pn= -99.79 Ton

Pu= -89.81 Ton

Mu= 0.00 Ton-m

1 301.35 0.00 ### 0.00

2 217.50 ### ### ###

3 176.27 ### ### ###

4 122.29 ### ### ###

5 73.20 ### ### ###

6 21.05 ### ### ###

7 -99.79 0.00 ### 0.00

20.05

301.35

DISEÑO DE COLUMNA C-2

51.24 16.64

217.50

176.27

122.29

21.00

23.23

25.18

23.77

-99.79 0.00 -89.81 0.00




14.73 14.04

210.95 0.00

152.25 14.70

123.39 16.26

21.05

0.00

73.20

Pn Mn Pu Mu

85.60 17.62

DATOS:

35




P M3 M2

8.12 1.847 1.188

8.12 0.548 0.617

8.12 0.75 0.046

36.40 7.287 5.153

36.03 2.193 3.034

35.66 2.902 0.915

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

30.28 6.037 4.325

29.95 1.821 2.617

29.62 2.395 0.908

14.50 2.685 2.045

14.26 0.818 1.329

14.02 1.049 0.613

14.50 2.685 2.045

14.26 0.818 1.329

14.02 1.049 0.613

14.50 2.685 2.045

14.26 0.818 1.329

14.02 1.049 0.613



VIGAS NORTE - SUR:

NOMB. TR. b x h Mact Mresis Asmin As # f # f

35 x 50 -3.25 9.1 4.25 5.70 2 3/4 35.8%

35 x 50 2.47 9.1 4.25 5.70 2 3/4 27.2%

35 x 50 -5.39 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 44.8%

35 x 50 -7.74 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 64.4%

35 x 50 2 9.1 4.25 5.70 2 3/4 22.1%

35 x 50 -7.71 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 64.1%

35 x 50 -7.42 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 61.7%

35 x 50 4.05 9.1 4.25 5.70 2 3/4 44.7%

35 x 50 -7.29 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 60.6%

35 x 50 -5.09 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 42.3%

35 x 50 2.39 9.1 4.25 5.70 2 3/4 26.4%

35 x 50 -3.44 9.1 4.25 5.70 2 3/4 37.9%

35 x 40 -8.71 9.1 3.28 7.68 2 3/4 1 5/8 95.5%

35 x 40 5.3 6.9 3.28 5.70 2 3/4 76.7%

35 x 40 -3.24 6.9 3.28 5.70 2 3/4 46.9%

35 x 50 -8.96 12.0 4.25 7.68 2 3/4 1 5/8 74.5%

35 x 50 7.4 9.1 4.25 5.70 2 3/4 81.6%

35 x 50 -3.71 9.1 4.25 5.70 2 3/4 40.9%

30 x 30 -1.97 3.4 1.99 3.96 2 5/8 58.6%

30 x 30 0.68 3.4 1.99 3.96 2 5/8 20.2%

30 x 30 -0.79 3.4 1.99 3.96 2 5/8 23.5%

30 x 30 -1.34 3.4 1.99 3.96 2 5/8 39.9%

30 x 30 0.64 3.4 1.99 3.96 2 5/8 19.1%

30 x 30 -1.75 3.4 1.99 3.96 2 5/8 52.1%

30 x 45 -2.09 5.6 3.23 3.96 2 5/8 37.3%

30 x 45 1.5 5.6 3.23 3.96 2 5/8 26.8%

30 x 45 3.74 5.6 3.23 3.96 2 5/8 66.7%

30 x 45 -1.53 5.6 3.23 3.96 2 5/8 27.3%

30 x 45 0.96 5.6 3.23 3.96 2 5/8 17.1%

30 x 45 -1.66 5.6 3.23 3.96 2 5/8 29.6%

30 x 45 -1.74 5.6 3.23 3.96 2 5/8 31.1%

30 x 45 0.89 5.6 3.23 3.96 2 5/8 15.9%

30 x 45 -1.72 5.6 3.23 3.96 2 5/8 30.7%

25 x 25 2.0 1.31 2.53 2 1/2 0.0%

25 x 25 2.0 1.31 2.53 2 1/2 0.0%

25 x 25 2.0 1.31 2.53 2 1/2 0.0%

V - CH1 1

V - 1 2

V - 4 1

V - 5 1

V - 1 1

V - 1 3

V - 1 4

V - 2' 1

V - 2 1

V - 6 1

V - 4 1

V - 6 1



NOMB. TR. b x h Mact Mresis Asmin As # f # f

35 x 55 -7.51 10.1 4.73 5.70 2 3/4 74.0%

35 x 55 4.98 10.1 4.73 5.70 2 3/4 49.1%

35 x 55 -13.54 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 69.6%

35 x 55 -9.59 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 64.3%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -9.43 10.1 4.73 5.70 2 3/4 92.9%

35 x 55 6.13 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.4%

35 x 55 -16.47 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 84.6%

35 x 55 -10.5 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 70.4%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -8.56 10.1 4.73 5.70 2 3/4 84.4%

35 x 55 6.13 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.4%

35 x 55 -16.25 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 83.5%

35 x 55 -12.3 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 82.5%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -6.86 10.1 4.73 5.70 2 3/4 67.6%

35 x 55 6.15 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.6%

35 x 55 -16.61 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 85.3%

35 x 55 -12.48 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 83.7%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -8.62 10.1 4.73 5.70 2 3/4 85.0%

35 x 55 6.2 10.1 4.73 5.70 2 3/4 61.1%

35 x 55 -13.88 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 71.3%

35 x 55 -13.13 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 88.1%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -7.49 10.1 4.73 5.70 2 3/4 73.8%

35 x 55 6.21 10.1 4.73 5.70 2 3/4 61.2%

35 x 55 -17 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 87.3%

35 x 55 -12.95 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 86.9%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -8.46 10.1 4.73 5.70 2 3/4 83.4%

35 x 55 6.17 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.8%

35 x 55 -17.11 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 87.9%

35 x 55 -12.86 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 86.3%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 1

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 1

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 2

V - 1 2

V - 1 1

V - 1 2



35 x 55 -8.56 10.1 4.73 5.70 2 3/4 84.4%

35 x 55 6.14 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.5%

35 x 55 -16.41 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 84.3%

35 x 55 -14.36 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 96.3%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -8.68 10.1 4.73 5.70 2 3/4 85.6%

35 x 55 6.13 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.4%

35 x 55 -16.8 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 86.3%

35 x 55 -13.33 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 89.4%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -8.35 10.1 4.73 5.70 2 3/4 82.3%

35 x 55 6.11 10.1 4.73 5.70 2 3/4 60.2%

35 x 55 -12.2 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 62.7%

35 x 55 -10.87 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 72.9%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 9.62 10.1 4.73 5.70 2 3/4 94.8%

35 x 55 6.26 10.1 4.73 5.70 2 3/4 61.7%

35 x 55 -16.69 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 85.7%

35 x 55 -11.32 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 75.9%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 -7.51 10.1 4.73 5.70 2 3/4 74.0%

35 x 55 4.91 10.1 4.73 5.70 2 3/4 48.4%

35 x 55 -13.56 19.5 4.73 11.40 2 3/4 2 3/4 69.7%

35 x 55 -10.3 14.9 4.73 8.55 2 3/4 1 3/4 69.1%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 55 10.1 4.73 5.70 2 3/4 0.0%

35 x 40 -1.08 6.9 3.28 5.70 2 3/4 15.6%

35 x 40 1.36 6.9 3.28 5.70 2 3/4 19.7%

35 x 40 -2.32 6.9 3.28 5.70 2 3/4 33.6%

35 x 50 -9.11 13.3 4.25 8.55 2 3/4 1 3/4 68.5%

35 x 50 5.2 9.1 4.25 5.70 2 3/4 57.3%

35 x 50 -4.6 9.1 4.25 5.70 2 3/4 50.7%

35 x 40 -0.69 6.9 3.28 5.70 2 3/4 10.0%

35 x 40 1.1 6.9 3.28 5.70 2 3/4 15.9%

35 x 40 -3.68 6.9 3.28 5.70 2 3/4 53.2%

35 x 40 -4.52 6.9 3.28 5.70 2 3/4 65.4%

35 x 40 1.8 6.9 3.28 5.70 2 3/4 26.0%

35 x 40 -3.51 6.9 3.28 5.70 2 3/4 50.8%

35 x 40 -3.5 6.9 3.28 5.70 2 3/4 50.6%

35 x 40 1.84 6.9 3.28 5.70 2 3/4 26.6%

35 x 40 -4.54 6.9 3.28 5.70 2 3/4 65.7%

40 x 40 -3.66 7.0 3.75 5.70 2 3/4 52.5%

40 x 40 1.09 7.0 3.75 5.70 2 3/4 15.6%

40 x 40 -0.69 13.2 3.75 11.40 4 3/4 5.2%

V - 3 4

V - 1 1

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 1

V - 2 1

V - 2 2

V - 3 1

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 2

V - 1 1

V - 1 2

V - 1 3

V - 3 2

V - 3 3



VIGAS ORIENTE Y OCCIDENTE:

EJE TR. b x h Mact Mresis Asmin As # f # f

30 x 45 3.08 5.60 3.23 3.96 2 5/8 55.0%

30 x 45 0.06 5.60 3.23 3.96 2 5/8 1.1%

30 x 45 2.12 5.60 3.23 3.96 2 5/8 37.8%

30 x 45 2.35 5.60 3.23 3.96 2 5/8 41.9%

30 x 45 0.08 5.60 3.23 3.96 2 5/8 1.4%

30 x 45 1.85 5.60 3.23 3.96 2 5/8 33.0%

30 x 45 1.76 5.60 3.23 3.96 2 5/8 31.4%

30 x 45 0.08 5.60 3.23 3.96 2 5/8 1.4%

30 x 45 1.73 5.60 3.23 3.96 2 5/8 30.9%

30 x 45 1.95 5.60 3.23 3.96 2 5/8 34.8%

30 x 45 0.07 5.60 3.23 3.96 2 5/8 1.2%

30 x 45 2.27 5.60 3.23 3.96 2 5/8 40.5%

30 x 45 2.19 5.60 3.23 3.96 2 5/8 39.1%

30 x 45 0.08 5.60 3.23 3.96 2 5/8 1.4%

30 x 45 2.35 5.60 3.23 3.96 2 5/8 41.9%

30 x 45 2.13 5.60 3.23 3.96 2 5/8 38.0%

30 x 45 0.06 5.60 3.23 3.96 2 5/8 1.1%

30 x 45 3.08 5.60 3.23 3.96 2 5/8 55.0%

30 x 45 10.92 11.52 3.23 8.55 3 3/4 94.8%

30 x 45 5.58 7.92 3.23 5.70 2 3/4 70.4%

30 x 45 11.01 11.52 3.23 8.55 3 3/4 95.6%

30 x 45 10.29 11.52 3.23 8.55 3 3/4 89.3%

30 x 45 4.12 7.92 3.23 5.70 2 3/4 52.0%

30 x 45 10.08 11.52 3.23 8.55 3 3/4 87.5%

30 x 45 10.26 11.52 3.23 8.55 3 3/4 89.1%

30 x 45 4.38 7.92 3.23 5.70 2 3/4 55.3%

30 x 45 10.25 11.52 3.23 8.55 3 3/4 89.0%

30 x 45 10.25 11.52 3.23 8.55 3 3/4 89.0%

30 x 45 4.4 7.92 3.23 5.70 2 3/4 55.5%

30 x 45 10.26 11.52 3.23 8.55 3 3/4 89.1%

30 x 45 10.08 11.52 3.23 8.55 3 3/4 87.5%

30 x 45 4.24 7.92 3.23 5.70 2 3/4 53.5%

30 x 45 10.29 11.52 3.23 8.55 3 3/4 89.3%

30 x 45 11.01 11.52 3.23 8.55 3 3/4 95.6%

30 x 45 5.57 7.92 3.23 5.70 2 3/4 70.3%

30 x 45 10.93 11.52 3.23 8.55 3 3/4 94.9%

B 4

B 5

B 6

B 1

B 2

B 3

A 4

A 5

A 6

VIGAS

A 1

A 2

A 3



30 x 45 2.21 11.52 3.23 8.55 3 3/4 19.2%

30 x 45 6.08 7.92 3.23 5.70 2 3/4 76.7%

30 x 45 8.33 11.52 3.23 8.55 3 3/4 72.3%

30 x 45 7.82 11.52 3.23 8.55 3 3/4 67.9%

30 x 45 3.82 7.92 3.23 5.70 2 3/4 48.2%

30 x 45 6.75 11.52 3.23 8.55 3 3/4 58.6%

30 x 45 6.84 11.52 3.23 8.55 3 3/4 59.4%

30 x 45 4.25 7.92 3.23 5.70 2 3/4 53.6%

30 x 45 7.06 11.52 3.23 8.55 3 3/4 61.3%

30 x 45 7.05 11.52 3.23 8.55 3 3/4 61.2%

30 x 45 4.11 7.92 3.23 5.70 2 3/4 51.9%

30 x 45 6.84 11.52 3.23 8.55 3 3/4 59.4%

30 x 45 6.75 11.52 3.23 8.55 3 3/4 58.6%

30 x 45 3.86 7.92 3.23 5.70 2 3/4 48.7%

30 x 45 7.83 11.52 3.23 8.55 3 3/4 68.0%

30 x 45 8.33 11.52 3.23 8.55 3 3/4 72.3%

30 x 45 6.01 7.92 3.23 5.70 2 3/4 75.9%

30 x 45 2.2 11.52 3.23 8.55 3 3/4 19.1%

30 x 45 2.05 11.52 3.23 8.55 3 3/4 17.8%

30 x 45 5.94 7.92 3.23 5.70 2 3/4 75.0%

30 x 45 7.99 11.52 3.23 8.55 3 3/4 69.3%

30 x 45 7.49 11.52 3.23 8.55 3 3/4 65.0%

30 x 45 3.82 7.92 3.23 5.70 2 3/4 48.2%

30 x 45 6.32 11.52 3.23 8.55 3 3/4 54.9%

30 x 45 6.48 11.52 3.23 8.55 3 3/4 56.2%

30 x 45 4.07 7.92 3.23 5.70 2 3/4 51.4%

30 x 45 6.72 11.52 3.23 8.55 3 3/4 58.3%

30 x 45 6.72 11.52 3.23 8.55 3 3/4 58.3%

30 x 45 3.99 7.92 3.23 5.70 2 3/4 50.4%

30 x 45 6.47 11.52 3.23 8.55 3 3/4 56.2%

30 x 45 6.39 11.52 3.23 8.55 3 3/4 55.5%

30 x 45 3.71 7.92 3.23 5.70 2 3/4 46.8%

30 x 45 7.49 11.52 3.23 8.55 3 3/4 65.0%

30 x 45 7.99 11.52 3.23 8.55 3 3/4 69.3%

30 x 45 5.94 7.92 3.23 5.70 2 3/4 75.0%

30 x 45 2.05 11.52 3.23 8.55 3 3/4 17.8%

D 4

D 5

D 6

D 1

D 2

D 3

C 4

C 5

C 6

C 1

C 2

C 3



30 x 45 2.05 11.52 3.23 8.55 3 3/4 17.8%

30 x 45 5.94 7.92 3.23 5.70 2 3/4 75.0%

30 x 45 7.82 11.52 3.23 8.55 3 3/4 67.9%

30 x 45 7.38 11.52 3.23 8.55 3 3/4 64.1%

30 x 45 3.81 7.92 3.23 5.70 2 3/4 48.1%

30 x 45 6.29 11.52 3.23 8.55 3 3/4 54.6%

30 x 45 6.34 11.52 3.23 8.55 3 3/4 55.0%

30 x 45 4.05 7.92 3.23 5.70 2 3/4 51.1%

30 x 45 6.28 11.52 3.23 8.55 3 3/4 54.5%

30 x 45 6.54 11.52 3.23 8.55 3 3/4 56.8%

30 x 45 3.78 7.92 3.23 5.70 2 3/4 47.7%

30 x 45 6.24 11.52 3.23 8.55 3 3/4 54.2%

30 x 45 6.29 11.52 3.23 8.55 3 3/4 54.6%

30 x 45 3.52 7.92 3.23 5.70 2 3/4 44.4%

30 x 45 7.38 11.52 3.23 8.55 3 3/4 64.1%

30 x 45 7.82 11.52 3.23 8.55 3 3/4 67.9%

30 x 45 5.94 7.92 3.23 5.70 2 3/4 75.0%

30 x 45 2.03 11.52 3.23 8.55 3 3/4 17.6%

30 x 45 5.57 5.60 3.23 3.96 2 5/8 99.4%

30 x 45 4.29 5.60 3.23 3.96 2 5/8 76.6%

30 x 45 6.07 8.23 3.23 5.94 1 5/8 2 5/8 73.7%

30 x 45 5.67 8.23 3.23 5.94 1 5/8 2 5/8 68.9%

30 x 45 3.22 5.60 3.23 3.96 2 5/8 57.5%

30 x 45 5.45 5.60 3.23 3.96 2 5/8 97.3%

30 x 45 5.45 5.60 3.23 3.96 2 5/8 97.3%

30 x 45 3.38 5.60 3.23 3.96 2 5/8 60.3%

30 x 45 5.54 5.60 3.23 3.96 2 5/8 98.9%

30 x 45 5.54 5.60 3.23 3.96 2 5/8 98.9%

30 x 45 3.25 5.60 3.23 3.96 2 5/8 58.0%

30 x 45 5.45 5.60 3.23 3.96 2 5/8 97.3%

30 x 45 5.45 5.60 3.23 3.96 2 5/8 97.3%

30 x 45 3.25 5.60 3.23 3.96 2 5/8 58.0%

30 x 45 5.67 8.23 3.23 5.94 1 5/8 2 5/8 68.9%

30 x 45 6.07 8.23 3.23 5.94 1 5/8 2 5/8 73.7%

30 x 45 4.27 5.60 3.23 3.96 2 5/8 76.2%

30 x 45 5.57 5.60 3.23 3.96 2 5/8 99.4%

F 4

F 5

F 6

F 1

F 2

F 3

E 4

E 5

E 6

E 1

E 2

E 3



30 x 45 1.5 5.60 3.23 3.96 2 5/8 26.8%

30 x 45 0.02 5.60 3.23 3.96 2 5/8 0.4%

30 x 45 1.57 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.0%

30 x 45 1.68 5.60 3.23 3.96 2 5/8 30.0%

30 x 45 0.17 5.60 3.23 3.96 2 5/8 3.0%

30 x 45 1.57 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.0%

30 x 45 1.61 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.7%

30 x 45 0.12 5.60 3.23 3.96 2 5/8 2.1%

30 x 45 1.58 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.2%

30 x 45 1.58 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.2%

30 x 45 0.18 5.60 3.23 3.96 2 5/8 3.2%

30 x 45 1.61 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.7%

30 x 45 1.57 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.0%

30 x 45 0.17 5.60 3.23 3.96 2 5/8 3.0%

30 x 45 1.69 5.60 3.23 3.96 2 5/8 30.2%

30 x 45 1.57 5.60 3.23 3.96 2 5/8 28.0%

30 x 45 0.03 5.60 3.23 3.96 2 5/8 0.5%

30 x 45 1.51 5.60 3.23 3.96 2 5/8 26.9%

35 x 55 24.19 25.22 4.73 15.20 3 1 95.9%

35 x 55 11.04 17.47 4.73 10.13 2 1 63.2%

35 x 55 32.23 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 97.2%

35 x 55 18.16 25.22 4.73 15.20 3 1 72.0%

35 x 55 8.38 17.47 4.73 10.13 2 1 48.0%

35 x 55 19.77 25.22 4.73 15.20 3 1 78.4%

35 x 55 5.66 25.22 4.73 15.20 3 1 22.4%

35 x 55 4.45 17.47 4.73 10.13 2 1 25.5%

35 x 55 16.41 25.22 4.73 15.20 3 1 65.1%

35 x 55 6.91 25.22 4.73 15.20 3 1 27.4%

35 x 55 5.98 17.47 4.73 10.13 2 1 34.2%

35 x 55 15.93 25.22 4.73 15.20 3 1 63.2%

35 x 55 9.51 25.22 4.73 15.20 3 1 37.7%

35 x 55 4.98 17.47 4.73 10.13 2 1 28.5%

35 x 55 23.53 25.22 4.73 15.20 3 1 93.3%

35 x 55 25.11 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 75.7%

35 x 55 11.05 17.47 4.73 10.13 2 1 63.3%

35 x 55 27.99 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 84.4%

6 4

6 5

6 6

6 1

6 2

6 3

G 4

G 5

G 6

G 1

G 2

G 3



35 x 55 22.35 25.22 4.73 15.20 3 1 88.6%

35 x 55 14.15 17.47 4.73 10.13 2 1 81.0%

35 x 55 32.01 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 96.5%

35 x 55 15.94 25.22 4.73 15.20 3 1 63.2%

35 x 55 10.56 17.47 4.73 10.13 2 1 60.5%

35 x 55 23.01 25.22 4.73 15.20 3 1 91.2%

35 x 55 4.27 25.22 4.73 15.20 3 1 16.9%

35 x 55 6.73 17.47 4.73 10.13 2 1 38.5%

35 x 55 20.19 25.22 4.73 15.20 3 1 80.1%

35 x 55 4.41 25.22 4.73 15.20 3 1 17.5%

35 x 55 7.64 17.47 4.73 10.13 2 1 43.7%

35 x 55 19.91 25.22 4.73 15.20 3 1 78.9%

35 x 55 6.32 25.22 4.73 15.20 3 1 25.1%

35 x 55 6.45 17.47 4.73 10.13 2 1 36.9%

35 x 55 27.12 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 81.8%

35 x 55 24.85 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 74.9%

35 x 55 7.05 17.47 4.73 10.13 2 1 40.4%

35 x 55 30.64 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 92.4%

35 x 55 22.49 25.22 4.73 15.20 3 1 89.2%

35 x 55 14.38 17.47 4.73 10.13 2 1 82.3%

35 x 55 32.23 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 97.2%

35 x 55 16.27 25.22 4.73 15.20 3 1 64.5%

35 x 55 10.12 17.47 4.73 10.13 2 1 57.9%

35 x 55 22.34 25.22 4.73 15.20 3 1 88.6%

35 x 55 4.07 25.22 4.73 15.20 3 1 16.1%

35 x 55 6.5 17.47 4.73 10.13 2 1 37.2%

35 x 55 19.47 25.22 4.73 15.20 3 1 77.2%

35 x 55 4.7 25.22 4.73 15.20 3 1 18.6%

35 x 55 7.45 17.47 4.73 10.13 2 1 42.7%

35 x 55 19.23 25.22 4.73 15.20 3 1 76.3%

35 x 55 6.6 25.22 4.73 15.20 3 1 26.2%

35 x 55 6.31 17.47 4.73 10.13 2 1 36.1%

35 x 55 26.96 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 81.3%

35 x 55 25.12 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 75.7%

35 x 55 5.26 17.47 4.73 10.13 2 1 30.1%

35 x 55 30.65 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 92.4%

8 4

8 5

8 6

8 1

8 2

8 3

7 4

7 5

7 6

7 1

7 2

7 3



35 x 55 22.51 25.22 4.73 15.20 3 1 89.3%

35 x 55 14.38 17.47 4.73 10.13 2 1 82.3%

35 x 55 32.22 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 97.2%

35 x 55 16.35 25.22 4.73 15.20 3 1 64.8%

35 x 55 12.12 17.47 4.73 10.13 2 1 69.4%

35 x 55 22.43 25.22 4.73 15.20 3 1 88.9%

35 x 55 5.03 25.22 4.73 15.20 3 1 19.9%

35 x 55 6.75 17.47 4.73 10.13 2 1 38.6%

35 x 55 20.13 25.22 4.73 15.20 3 1 79.8%

35 x 55 6.76 25.22 4.73 15.20 3 1 26.8%

35 x 55 8.13 17.47 4.73 10.13 2 1 46.5%

35 x 55 20.13 25.22 4.73 15.20 3 1 79.8%

35 x 55 6.86 25.22 4.73 15.20 3 1 27.2%

35 x 55 6.52 17.47 4.73 10.13 2 1 37.3%

35 x 55 27.12 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 81.8%

35 x 55 25.32 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 76.3%

35 x 55 5.46 17.47 4.73 10.13 2 1 31.3%

35 x 55 31.05 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 93.6%

35 x 55 22.51 25.22 4.73 15.20 3 1 89.3%

35 x 55 14.21 17.47 4.73 10.13 2 1 81.4%

35 x 55 30.15 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 90.9%

35 x 55 16.13 25.22 4.73 15.20 3 1 64.0%

35 x 55 10.06 17.47 4.73 10.13 2 1 57.6%

35 x 55 22.25 25.22 4.73 15.20 3 1 88.2%

35 x 55 6.13 25.22 4.73 15.20 3 1 24.3%

35 x 55 6.45 17.47 4.73 10.13 2 1 36.9%

35 x 55 19.35 25.22 4.73 15.20 3 1 76.7%

35 x 55 5.35 25.22 4.73 15.20 3 1 21.2%

35 x 55 7.43 17.47 4.73 10.13 2 1 42.5%

35 x 55 19.35 25.22 4.73 15.20 3 1 76.7%

35 x 55 6.75 25.22 4.73 15.20 3 1 26.8%

35 x 55 6.46 17.47 4.73 10.13 2 1 37.0%

35 x 55 26.85 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 81.0%

35 x 55 25.12 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 75.7%

35 x 55 6.15 17.47 4.73 10.13 2 1 35.2%

35 x 55 30.53 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 92.1%

10 4

10 5

10 6

10 1

10 2

10 3

9 4

9 5

9 6

9 1

9 2

9 3



35 x 55 22.34 25.22 4.73 15.20 3 1 88.6%

35 x 55 16.35 17.47 4.73 10.13 2 1 93.6%

35 x 55 23.233 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 70.1%

35 x 55 15.94 25.22 4.73 15.20 3 1 63.2%

35 x 55 10.56 17.47 4.73 10.13 2 1 60.5%

35 x 55 23.01 25.22 4.73 15.20 3 1 91.2%

35 x 55 4.27 25.22 4.73 15.20 3 1 16.9%

35 x 55 6.73 17.47 4.73 10.13 2 1 38.5%

35 x 55 20.19 25.22 4.73 15.20 3 1 80.1%

35 x 55 4.41 25.22 4.73 15.20 3 1 17.5%

35 x 55 7.64 17.47 4.73 10.13 2 1 43.7%

35 x 55 19.91 25.22 4.73 15.20 3 1 78.9%

35 x 55 6.32 25.22 4.73 15.20 3 1 25.1%

35 x 55 6.45 17.47 4.73 10.13 2 1 36.9%

35 x 55 27.12 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 81.8%

35 x 55 24.85 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 74.9%

35 x 55 7.05 17.47 4.73 10.13 2 1 40.4%

35 x 55 30.64 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 92.4%

35 x 55 24.2 25.22 4.73 15.20 3 1 96.0%

35 x 55 15.41 17.47 4.73 10.13 2 1 88.2%

35 x 55 32.21 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 97.1%

35 x 55 18.18 25.22 4.73 15.20 3 1 72.1%

35 x 55 12.35 17.47 4.73 10.13 2 1 70.7%

35 x 55 19.77 25.22 4.73 15.20 3 1 78.4%

35 x 55 5.67 25.22 4.73 15.20 3 1 22.5%

35 x 55 5.06 17.47 4.73 10.13 2 1 29.0%

35 x 55 16.41 25.22 4.73 15.20 3 1 65.1%

35 x 55 6.91 25.22 4.73 15.20 3 1 27.4%

35 x 55 7.32 17.47 4.73 10.13 2 1 41.9%

35 x 55 15.93 25.22 4.73 15.20 3 1 63.2%

35 x 55 9.51 25.22 4.73 15.20 3 1 37.7%

35 x 55 6.35 17.47 4.73 10.13 2 1 36.4%

35 x 55 23.53 25.22 4.73 15.20 3 1 93.3%

35 x 55 25.11 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 75.7%

35 x 55 12.24 17.47 4.73 10.13 2 1 70.1%

35 x 55 27.99 33.16 4.73 20.90 2 3/4 3 1 84.4%

12 4

12 5

12 6

12 1

12 2

12 3

11 4

11 5

11 6

11 1

11 2

11 3



35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0.49 17.47 4.73 10.13 2 1 2.8%

35 x 55 0.98 25.22 4.73 15.20 3 1 3.9%

35 x 55 16.53 25.22 4.73 15.20 3 1 65.5%

35 x 55 16.98 17.47 4.73 10.13 2 1 97.2%

35 x 55 42.5 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 93.0%

35 x 55 11.89 25.22 4.73 15.20 3 1 47.1%

35 x 55 9.03 17.47 4.73 10.13 2 1 51.7%

35 x 55 3.27 25.22 4.73 15.20 3 1 13.0%

35 x 55 2.98 25.22 4.73 15.20 3 1 11.8%

35 x 55 1.48 17.47 4.73 10.13 2 1 8.5%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.25 17.47 4.73 10.13 2 1 7.2%

35 x 55 2.53 25.22 4.73 15.20 3 1 10.0%

35 x 55 2.61 25.22 4.73 15.20 3 1 10.3%

35 x 55 2.75 17.47 4.73 10.13 2 1 15.7%

35 x 55 23.36 25.22 4.73 15.20 3 1 92.6%

35 x 55 22.35 25.22 4.73 15.20 3 1 88.6%

35 x 55 16.28 17.47 4.73 10.13 2 1 93.2%

35 x 55 18.81 25.22 4.73 15.20 3 1 74.6%

35 x 55 1.39 25.22 4.73 15.20 3 1 5.5%

35 x 55 0.79 17.47 4.73 10.13 2 1 4.5%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.52 17.47 4.73 10.13 2 1 8.7%

35 x 55 3.31 25.22 4.73 15.20 3 1 13.1%

35 x 55 14.25 25.22 4.73 15.20 3 1 56.5%

35 x 55 11.94 17.47 4.73 10.13 2 1 68.4%

35 x 55 45.65 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 99.9%

35 x 55 18.43 25.22 4.73 15.20 3 1 73.1%

35 x 55 11.73 17.47 4.73 10.13 2 1 67.2%

35 x 55 4.45 25.22 4.73 15.20 3 1 17.6%

35 x 55 3.89 25.22 4.73 15.20 3 1 15.4%

35 x 55 1.85 17.47 4.73 10.13 2 1 10.6%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

6 Inclin

6 Inclin

2

3

6 Inclin 7

6 Inclin 8

6 Inclin 4

6 Inclin 5

6 Inclin 6

7 Inclin 1

7 Inclin 2

7 Inclin 3

7 Inclin 4

6 Inclin 1



35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.13 17.47 4.73 10.13 2 1 6.5%

35 x 55 2.27 25.22 4.73 15.20 3 1 9.0%

35 x 55 2.17 25.22 4.73 15.20 3 1 8.6%

35 x 55 17.13 17.47 4.73 10.13 2 1 98.1%

35 x 55 40.17 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 87.9%

35 x 55 17.53 25.22 4.73 15.20 3 1 69.5%

35 x 55 17.45 17.47 4.73 10.13 2 1 99.9%

35 x 55 21.49 25.22 4.73 15.20 3 1 85.2%

35 x 55 2.36 25.22 4.73 15.20 3 1 9.4%

35 x 55 1.13 17.47 4.73 10.13 2 1 6.5%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 3.31 25.22 4.73 15.20 3 1 13.1%

35 x 55 1.52 17.47 4.73 10.13 2 1 8.7%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 14.53 25.22 4.73 15.20 3 1 57.6%

35 x 55 11.41 17.47 4.73 10.13 2 1 65.3%

35 x 55 45.66 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 99.9%

35 x 55 18.34 25.22 4.73 15.20 3 1 72.7%

35 x 55 10.03 17.47 4.73 10.13 2 1 57.4%

35 x 55 4.46 25.22 4.73 15.20 3 1 17.7%

35 x 55 3.97 25.22 4.73 15.20 3 1 15.7%

35 x 55 2.02 17.47 4.73 10.13 2 1 11.6%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.18 17.47 4.73 10.13 2 1 6.8%

35 x 55 2.49 25.22 4.73 15.20 3 1 9.9%

35 x 55 2.51 25.22 4.73 15.20 3 1 10.0%

35 x 55 17.45 17.47 4.73 10.13 2 1 99.9%

35 x 55 41.56 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 91.0%

35 x 55 17.43 25.22 4.73 15.20 3 1 69.1%

35 x 55 17.1 17.47 4.73 10.13 2 1 97.9%

35 x 55 21.03 25.22 4.73 15.20 3 1 83.4%

35 x 55 2.23 25.22 4.73 15.20 3 1 8.8%

35 x 55 1.01 17.47 4.73 10.13 2 1 5.8%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

7 Inclin 7

7 Inclin 8

3

8 Inclin 4

8 Inclin 5

7 Inclin 5

7 Inclin 6

8 Inclin 1

8 Inclin 2

8 Inclin

8 Inclin 6

8 Inclin 7

8 Inclin 8



35 x 55 3.31 25.22 4.73 15.20 3 1 13.1%

35 x 55 1.52 17.47 4.73 10.13 2 1 8.7%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 14.47 25.22 4.73 15.20 3 1 57.4%

35 x 55 10.25 17.47 4.73 10.13 2 1 58.7%

35 x 55 45.67 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 100.0%

35 x 55 18.71 25.22 4.73 15.20 3 1 74.2%

35 x 55 12.34 17.47 4.73 10.13 2 1 70.7%

35 x 55 4.54 25.22 4.73 15.20 3 1 18.0%

35 x 55 4.03 25.22 4.73 15.20 3 1 16.0%

35 x 55 1.85 17.47 4.73 10.13 2 1 10.6%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.21 17.47 4.73 10.13 2 1 6.9%

35 x 55 2.58 25.22 4.73 15.20 3 1 10.2%

35 x 55 2.61 25.22 4.73 15.20 3 1 10.3%

35 x 55 13.25 17.47 4.73 10.13 2 1 75.9%

35 x 55 41.49 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 90.8%

35 x 55 17.54 25.22 4.73 15.20 3 1 69.5%

35 x 55 17.16 17.47 4.73 10.13 2 1 98.3%

35 x 55 21.05 25.22 4.73 15.20 3 1 83.5%

35 x 55 2.23 25.22 4.73 15.20 3 1 8.8%

35 x 55 1.01 17.47 4.73 10.13 2 1 5.8%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 3.3 25.22 4.73 15.20 3 1 13.1%

35 x 55 1.58 17.47 4.73 10.13 2 1 9.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 14.42 25.22 4.73 15.20 3 1 57.2%

35 x 55 16.56 17.47 4.73 10.13 2 1 94.8%

35 x 55 45.67 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 100.0%

35 x 55 18.81 25.22 4.73 15.20 3 1 74.6%

35 x 55 13.71 17.47 4.73 10.13 2 1 78.5%

35 x 55 4.49 25.22 4.73 15.20 3 1 17.8%

35 x 55 3.99 25.22 4.73 15.20 3 1 15.8%

35 x 55 2.01 17.47 4.73 10.13 2 1 11.5%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

9 Inclin 1

9 Inclin 2

9 Inclin 3

9 Inclin 4

9 Inclin 5

9 Inclin 6

9 Inclin 7

9 Inclin 8

10 Inclin 1

10 Inclin 2

10 Inclin 3

10 Inclin 4



35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.13 17.47 4.73 10.13 2 1 6.5%

35 x 55 2.49 25.22 4.73 15.20 3 1 9.9%

35 x 55 2.5 25.22 4.73 15.20 3 1 9.9%

35 x 55 13.69 17.47 4.73 10.13 2 1 78.4%

35 x 55 41.57 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 91.0%

35 x 55 17.43 25.22 4.73 15.20 3 1 69.1%

35 x 55 16.63 17.47 4.73 10.13 2 1 95.2%

35 x 55 21.29 25.22 4.73 15.20 3 1 84.4%

35 x 55 3.31 25.22 4.73 15.20 3 1 13.1%

35 x 55 1.56 17.47 4.73 10.13 2 1 8.9%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 3.28 25.22 4.73 15.20 3 1 13.0%

35 x 55 1.54 17.47 4.73 10.13 2 1 8.8%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 14.28 25.22 4.73 15.20 3 1 56.6%

35 x 55 13.52 17.47 4.73 10.13 2 1 77.4%

35 x 55 45.61 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 99.8%

35 x 55 18.445 25.22 4.73 15.20 3 1 73.1%

35 x 55 11.81 17.47 4.73 10.13 2 1 67.6%

35 x 55 4.34 25.22 4.73 15.20 3 1 17.2%

35 x 55 3.89 25.22 4.73 15.20 3 1 15.4%

35 x 55 2.09 17.47 4.73 10.13 2 1 12.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.15 17.47 4.73 10.13 2 1 6.6%

35 x 55 2.27 25.22 4.73 15.20 3 1 9.0%

35 x 55 2.174 25.22 4.73 15.20 3 1 8.6%

35 x 55 17.25 17.47 4.73 10.13 2 1 98.8%

35 x 55 40.17 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 87.9%

35 x 55 17.53 25.22 4.73 15.20 3 1 69.5%

35 x 55 17.45 17.47 4.73 10.13 2 1 99.9%

35 x 55 21.46 25.22 4.73 15.20 3 1 85.1%

35 x 55 3.12 25.22 4.73 15.20 3 1 12.4%

35 x 55 1.34 17.47 4.73 10.13 2 1 7.7%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

10 Inclin 5

10 Inclin 6

10 Inclin 7

10 Inclin 8

11 Inclin 1

11 Inclin 2

11 Inclin 3

11 Inclin 4

11 Inclin 5

11 Inclin 6

11 Inclin 7

11 Inclin 8



35 x 55 2.32 25.22 4.73 15.20 3 1 9.2%

35 x 55 1.54 17.47 4.73 10.13 2 1 8.8%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 16.38 25.22 4.73 15.20 3 1 64.9%

35 x 55 11.065 17.47 4.73 10.13 2 1 63.4%

35 x 55 42.55 45.69 4.73 35.47 4 1 3 1 93.1%

35 x 55 11.88 25.22 4.73 15.20 3 1 47.1%

35 x 55 7.05 17.47 4.73 10.13 2 1 40.4%

35 x 55 3.28 25.22 4.73 15.20 3 1 13.0%

35 x 55 2.97 25.22 4.73 15.20 3 1 11.8%

35 x 55 1.23 17.47 4.73 10.13 2 1 7.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

35 x 55 1.45 17.47 4.73 10.13 2 1 8.3%

35 x 55 2.52 25.22 4.73 15.20 3 1 10.0%

35 x 55 2.62 25.22 4.73 15.20 3 1 10.4%

35 x 55 17.47 4.73 10.13 2 1 0.0%

35 x 55 25.21 25.22 4.73 15.20 3 1 100.0%

35 x 55 22.24 25.22 4.73 15.20 3 1 88.2%

35 x 55 17.23 17.47 4.73 10.13 2 1 98.7%

35 x 55 18.81 25.22 4.73 15.20 3 1 74.6%

35 x 55 3.12 25.22 4.73 15.20 3 1 12.4%

35 x 55 1.34 17.47 4.73 10.13 2 1 7.7%

35 x 55 0 25.22 4.73 15.20 3 1 0.0%

12 Inclin 1

12 Inclin 2

12 Inclin 3

12 Inclin 4

12 Inclin 5

12 Inclin 6

12 Inclin 7

12 Inclin 8



LOSA MACIZA – TRIBUNAS NORTE Y SUR

Como se muestra,

solo sera

necesario colocar

como refuerzo el

acero minimo de

Ф1/2”@0.20m en

ambas

direcciones, tanto

superior como

inferior.

DATOS:

F'c= 210 Kg/cm2

Fy= 4200 Kg/cm2

AФ3/8"= 0.71 cm2

AФ1/2"= 1.27 cm2

AФ5/8"= 1.98 cm2

Hlosa= 25 cm

d= 22 cm Peralte Efectivo

Ф= 0.9 Factor de reducción por flexión

bw= 100 cm Para Momentos Positivos

bw= 100 cm Para Momentos Negativos

M1- (t-m) M2- (t-m) M3- (t-m) M4- (t-m) M4- (t-m)

2.86 3.6 2.89

a (cm)= 0.82 1.04 0.83 0.00 0.00

As (cm)= 3.50 4.43 3.54 0.00 0.00

Asmin (cm)= 6.07 6.07 6.07 6.07 6.07

Ausada= 6.07 6.07 6.07 6.07 6.07

AФ1/2" 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21

M1+ (t-m) M2+ (t-m) M3+ (t-m) M4+ (t-m) M5+ (t-m)

1.96 1.85

a (cm)= 0.56 0.53 0.00 0.00 0.00

As (cm)= 2.39 2.25 0.00 0.00 0.00

Asmin (cm)= 6.07 6.07 6.07 6.07 6.07

Ausada= 6.07 6.07 6.07 6.07 6.07

AФ1/2" 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21

DISEÑO DE LOSA MACIZA



LOSA MACIZA – TRIBUNAS ORIENTE - OCCIDENTE

Como se muestra, solo sera necesario colocar

como refuerzo Ф1/2”@0.15m en ambas

direcciones en la cara superior, y el acero

minimo de Ф1/2”@0.20m en ambas

direcciones para la cara inferior.

fy= 4200 kg/cm²

f'c= 210 kg/cm²

Mu= 4.05 Ton-m

B= 1.00 m

H= 0.25 m

As= 6.92 cm²

Asmin= 3.00 cm²/capa

f= 1/2 ''

s= 15.00 cm

f= 1/2 ''

s= 20.00 cm

As Superior Ø1/2 '' @ 15cm

As Inferior Ø1/2 '' @ 20cm



MURO DE CONTENCIÓN – TRIBUNA NORTE

MURO DE CONTENCION PARA RAMPA

f´c= 210 kg/cm2

fy= 4200 kg/cm2

f1= 23.9

f2= 23.9

f2= 0.60

g1= 1.48 ton/m3

g2= 1.48 ton/m3

st= 1.03 kg/m2

ws/c= 0.50 kg/cm2

H1= 4.60 m

H2= 0.00 m

FSD= 1.50

FSV= 1.75

Ht= 4.60 m

ka1= 0.423

ka2= 0.423

t1

t2

hz

B2 B1

H1

H2

ws/c

rb= 0.02125

rmax= 0.006375

w= 0.1275

Fact1= 6.63 ton

Fact2= 0.00 ton

Fws/c1= 0.97 ton

Fws/c2= 0.00 ton

Mu1= 21.09 t-m Mu2= 12.40 t-m tps= 25 cm

dmin= 30.76 cm dmin= 23.59 cm

tpi= 35 cm tp= 35 cm hz= 70 cm

dp= 29 cm dp= 26 cm dz= 61 cm

Hp (m) t (cm) P1 (T/m) w1 (T/m) P2 (T/m) w2 (T/m) Mu (T-m) As (cm2) Asmin/2 (cm2)

4.6 35.00 2.88 0.212 0.00 0.00 21.09 21.03 3.15 3/4 @ 0.125 m 0.0

3.6 32.83 2.26 0.212 0.00 0.00 10.61 11.00 2.954347826 3/4 @ 0.250 m 0.0

2.6 30.65 1.63 0.212 0.00 0.00 4.34 4.76 2.758695652 3/4 @ 0.575 m 0.0

1.6 28.48 1.00 0.212 0.00 0.00 1.19 1.41 2.563043478 3/4 @ 1.100 m 0.0

0.6 26.30 0.38 0.212 0.00 0.00 0.10 0.13 2.367391304 3/4 @ 1.200 m 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

DISEÑO DE LA PANTALLA

DIMENSIONANDO LA PANTALLA

ESPACIAMIENTO

𝑚 𝑥 = 0. = 0. 5 𝑓𝑐 000

𝑓 000 𝑓 =

𝑓

𝑓𝑐 = 𝑓 ′𝑐 2 1 0.5 )

𝑚 = 0.001

dp= 29 cm

Vud= 6.73 < fVc= 18.93 ton OK!!!

Ht+z= 5.3 m

kamin= 0.423

gsmin= 1.48 ton/m3

gm= 1.79 ton/m3

ELEMENTO Ai (m2) Wi Xi WiXi

B1 >= 2.32 m Pantalla 1.38 3.31 1.399 4.63

B1= 2.35 m Cimentación 2.59 6.22 1.85 11.50

B1usar= 2.50 m Suelo 1 9.89 14.64 2.625 38.42

Suelo 2 0.00 0.00 2.625 0.00

B2 >= 0.06 m S/C 2.15 1.08 2.625 2.82

B2= 0.10 m 25.24 57.38

B2usar= 1.20 m

Fr= 15.14 ton

HALLANDO LA Fact EN LA PANTALLA (Ht+z) Mr= 57.38 t-m

Fact= 9.92 ton

Mvol= 18.52 ton-m FSD= 1.526 OK!!!

FSV= 3.098 OK!!!

x0= 1.54 m

e= 0.31 m < 0.62 m OK!!!

qmax= 10.26 ton/m2 < 10.3 ton/m2 OK!!!

q2s= 10.26 ton/m2

q1s= 3.39 ton/m2

q2u= 17.44 ton/m

q1u= 5.76 ton/m

q2i= 13.65 ton/m

wcu= 2.35 ton/m

qud= 15.57 ton/m

Vud= 8.35 ton < fVc= 39.82 ton OK!!!

0.00

Mu= 9.95 t-m As= 4.35 cm2 f 5/8 @ 0.150

Asmin= 12.60 cm2 f 1/2 @ 0.200

f 5/8 @ 0.150 m

f 1/2 @ 0.200 m

DIMENSIONAMIENTO DE LAS ZAPATAS

VERFIFICACIÓN DE LA PANTALLA POR CORTE

VERIFICACIÓN POR CORTE

CÁLCULO DE ACEROS

DISEÑO DE LA ZAPATA EXTERIOR

VERIFICACIÓN POR DESLIZAMIENTO

VERIFICACIÓN POR VOLTEO

VERIFICACIÓN POR PRESIONES EN EL TERRENO

𝑘 𝛾 2𝑓𝛾𝑚

𝛾𝑚 =𝛾 2𝛾

2

𝑓

2

,2 =

1±

= 0. 5𝑥0.5 𝑥 𝑓 ′𝑐𝑥10𝑥1𝑚𝑥 = 𝑘 𝑥𝛾 𝑥1𝑚𝑥

2

2

,2 =

1±

hz

B2 B1

wc

q2

q1

q2i

M

= 0. 5𝑥0.5 𝑥 𝑓 ′𝑐𝑥10𝑥1𝑚𝑥

= 𝑥1𝑚𝑥 2 2

2

ACEROS



MURO DE CONTENCIÓN – TRIBUNA ORIENTE Y OCCIDENTE

MURO DE CONTENCION PARA SOTANO

f´c= 210 kg/cm2

fy= 4200 kg/cm2

f1= 23.9

f2= 23.9

f2= 0.60

g1= 1.48 ton/m3

g2= 1.48 ton/m3

st= 1.03 kg/m2

ws/c= 0.50 kg/cm2

H1= 4.60 m

H2= 0.00 m

FSD= 1.50

FSV= 1.75

Ht= 4.60 m

ka1= 0.423

ka2= 0.423

t1

t2

hz

B2 B1

H1

H2

ws/c

rb= 0.02125

rmax= 0.006375

w= 0.1275

Fact1= 6.63 ton

Fact2= 0.00 ton

Fws/c1= 0.97 ton

Fws/c2= 0.00 ton

Mu1= 21.09 t-m Mu2= 12.40 t-m tps= 25 cm

dmin= 30.76 cm dmin= 23.59 cm

tpi= 35 cm tp= 35 cm hz= 70 cm

dp= 29 cm dp= 26 cm dz= 61 cm

Hp (m) t (cm) P1 (T/m) w1 (T/m) P2 (T/m) w2 (T/m) Mu (T-m) As (cm2) Asmin/2 (cm2)

4.6 35.00 2.88 0.212 0.00 0.00 21.09 21.03 3.15 3/4 @ 0.125 m 0.0

3.6 32.83 2.26 0.212 0.00 0.00 10.61 11.00 2.954347826 3/4 @ 0.250 m 0.0

2.6 30.65 1.63 0.212 0.00 0.00 4.34 4.76 2.758695652 3/4 @ 0.575 m 0.0

1.6 28.48 1.00 0.212 0.00 0.00 1.19 1.41 2.563043478 3/4 @ 1.100 m 0.0

0.6 26.30 0.38 0.212 0.00 0.00 0.10 0.13 2.367391304 3/4 @ 1.200 m 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

0 0.00 0.00 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.0

DISEÑO DE LA PANTALLA

DIMENSIONANDO LA PANTALLA

ESPACIAMIENTO

𝑚 𝑥 = 0. = 0. 5 𝑓𝑐 000

𝑓 000 𝑓 =

𝑓

𝑓𝑐 = 𝑓 ′𝑐 2 1 0.5 )

𝑚 = 0.001



dp= 29 cm

Vud= 6.73 < fVc= 18.93 ton OK!!!

Ht+z= 5.3 m

kamin= 0.423

gsmin= 1.48 ton/m3

gm= 1.79 ton/m3

ELEMENTO Ai (m2) Wi Xi WiXi

B1 >= 2.32 m Pantalla 1.38 3.31 1.399 4.63

B1= 2.35 m Cimentación 2.59 6.22 1.85 11.50

B1usar= 2.50 m Suelo 1 9.89 14.64 2.625 38.42

Suelo 2 0.00 0.00 2.625 0.00

B2 >= 0.06 m S/C 2.15 1.08 2.625 2.82

B2= 0.10 m 25.24 57.38

B2usar= 1.20 m

Fr= 15.14 ton

HALLANDO LA Fact EN LA PANTALLA (Ht+z) Mr= 57.38 t-m

Fact= 9.92 ton

Mvol= 18.52 ton-m FSD= 1.526 OK!!!

FSV= 3.098 OK!!!

x0= 1.54 m

e= 0.31 m < 0.62 m OK!!!

qmax= 10.26 ton/m2 < 10.3 ton/m2 OK!!!

q2s= 10.26 ton/m2

q1s= 3.39 ton/m2

q2u= 17.44 ton/m

q1u= 5.76 ton/m

q2i= 13.65 ton/m

wcu= 2.35 ton/m

qud= 15.57 ton/m

Vud= 8.35 ton < fVc= 39.82 ton OK!!!

0.00

Mu= 9.95 t-m As= 4.35 cm2 f 5/8 @ 0.150

Asmin= 12.60 cm2 f 1/2 @ 0.200

f 5/8 @ 0.150 m

f 1/2 @ 0.200 m

DIMENSIONAMIENTO DE LAS ZAPATAS

VERFIFICACIÓN DE LA PANTALLA POR CORTE


CÁLCULO DE ACEROS

DISEÑO DE LA ZAPATA EXTERIOR

VERIFICACIÓN POR DESLIZAMIENTO

VERIFICACIÓN POR VOLTEO

VERIFICACIÓN POR PRESIONES EN EL TERRENO

𝑘 𝛾 2𝑓𝛾𝑚

𝛾𝑚 =𝛾 2𝛾

2

𝑓

2

,2 =

1±

= 0. 5𝑥0.5 𝑥 𝑓 ′𝑐𝑥10𝑥1𝑚𝑥 = 𝑘 𝑥𝛾 𝑥1𝑚𝑥

2

2

,2 =

1±

hz

B2 B1

wc

q2

q1

q2i

M

= 0. 5𝑥0.5 𝑥 𝑓 ′𝑐𝑥10𝑥1𝑚𝑥

= 𝑥1𝑚𝑥 2 2

2

ACEROS



q1i= 12.54 ton/m

wcu= 2.35 ton/m

ws/c= 0.85 ton/m

Ps1+2= 11.57 ton/m

Ptab= 14.78 ton/m

qud= 10.62 ton/m

Vud= 10.15 ton < fVc= 39.82 ton OK!!!

0.00

Mu= 15.61 t-m As= 6.86 cm2 f 5/8 @ 0.150

Asmin= 12.60 cm2 f 1/2 @ 0.200

f 5/8 @ 0.150 m

f 1/2 @ 0.200 m

DISEÑO DE LA ZAPATA INTERIOR


CÁLCULO DE ACEROS

= 0. 5𝑥0.5 𝑥 𝑓 ′𝑐𝑥10𝑥1𝑚𝑥

= 2 𝑥1𝑚𝑥 2 2

2

ACEROS

hz

B2 B1

wc

q2

q1

q1i

M

Ps1+2

ws/c



13. CONCLUSIONES:

Como se muestra para la tribuna Norte, las máximas derivas que se presentan

son: en la dirección X, 0.0029 y en Y, 0.0009; ambas aprueban el máximo

exigido por la norma de 0.007.

Como se muestra para la tribuna Sur, las máximas derivas que se presentan

son: en la dirección X, 0.0022 y en Y, 0.0011; ambas aprueban el máximo

exigido por la norma de 0.007.

Como se muestra para las tribunas son Oriente - Occidente, las máximas

derivas que se presentan son: en la dirección X, 0.0048 y en Y, 0.0054; ambas

aprueban el máximo exigido por la norma de 0.007.

La solución para las cimentaciones están basadas en las condiciones que

presenta el terreno así como también se basa en criterios de seguridad y

economía, por lo que se optó por usar Plateas de Cimentación, las cuales

deberán presentar un refuerzo como el que se indica en los planos. Según el

EMS se colocara 1.00m de material de préstamo que funcionara como Dren.

Las losas macizas de 25cm de espesor llevaran refuerzo de 1/2" cada 20cm

en la parte superior e inferior.

Las losas macizas de las gradas presentan un adecuado refuerzo, y se

deberá colocar el refuerzo indicado en los planos.

Todas las especificaciones de longitudes de doblado y anclaje, se

presentan en los cuadros de detalle de los planos según corresponda.

Memoria de Calculo Coliseo

Documents

Transcript of Memoria de Calculo Coliseo