Memoria de Calculos Final

MEMORIA DE CÁLCULOS - DISEÑO DE PUENTE LOSA VIGAPROYECTO :

REGIÓN: ANCASH PROVINCIA:

1.-DATOS GENERALES:

LUZ DEL PUENTE 20.00 m Peso Específico C°S°

N° DE VIAS 1.00 Vía Peso Específico C°R°

ANCHO DE VÍA (Av) 4.00 m Peso Específico Asfalto

VEHICULO DE DISEÑO HL-93 Peso Baranda Metálica

RESISTENCIA f'c 280 Kgf/cm2 Peso Rueda más Cargada

RESISTENCIA Fy 4200 Kgf/cm2 Peso Rueda más Cargada

VEHICULO DE HL93

2.-ESQUEMA GENERAL:

CONSTRUCCIÓN DE LA CARRETERA TAHUADA - SISCO, DISTRITO DE FIDEL OLIVAS ESCUDERO - MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE MARISCAL LUZURIAGA - ANCASH

Av0.70m 0.70m0.05m0.05m

TvTL

H

S

S'

L'

DIAFRAGMA

LOSA

VIGA VIGA




3.-PREDIMENSIONAMIENTO:

→ SEPARACIÓN ENTRE VIGAS (S):

N° VIGAS PRINCIPALES = 2.00 m L' = 5.50 m

S = 2.75 m Asumimos: S = 2.60 m

S' = 2.10 m

→ PERALTE DE VIGAS (H):

H= 1.40 m

H= 1.39 m Asumimos: H = 1.50 m

→ ANCHO DE BASE DE VIGAS (bw):

bw= 0.50 m

bw= 0.58 m Asumimos: bw = 0.50 m

0.22 m Asumimos: 0.20 m

0.15 m

→ PERALTE Y ANCHO DE BASE DE DIAFRAGMA (Hd - bwd):

Considerando que la viga diafragma estará 0.30m por encima de la parte inferior de la Viga Peraltada

Asumimos: 1.00 m

bwd= 0.30 m

→ NÚMERO Y DISTANCIA DE DIAFRAGMAS:

Considerando colocar un diafragma a cada L/3 (dist=L/3), dist = 6.67 m

N° diafragmas = 4

3.-DISEÑO DE LOSA:

→ DISEÑO DE LOSA (ZONA INTERIOR):

A) MOMENTO DEBIDO A PESO PROPIO

Peso de la Losa 0.48 T/m

Peso del Asfalto (e=3") 0.17 T/m

→ PERALTE DE LOSA (tL):

tL= tL =

tv =

Hd =

MPP Positivo = +1/10 x Wd x S2 =

Av0.70m 0.70m0.05m0.05m

TvTL

H

S

S'

L'

DIAFRAGMA

LOSA

VIGA VIGA




Wd = 0.65 T/m

B) MOMENTO DEBIDO A SOBRECARGA

Aplicando el coeficiente de continuidad de 0.80:

ML= 2.44 T.m/m ML Positivo = +8/10 x ML =

ML Negativo = -9/10 x ML =

C) MOMENTO POR IMPACTO

El coeficiente de impacto (I) de acuerdo a la AASHTO es:

I = 0.38 0.30

Asumimos: I = 0.30

MI = I*ML MI Positivo = +Ix ML =

MI Negativo = -Ix ML =

D) MOMENTOS TOTALES EN SERVICIOM = MD+ML+MI

M Positiv 2.97 T.m/m

M Negativ-3.29 T.m/m

→ DISEÑO DE LOSA (ZONA EN VOLADIZO):


Carga Longitud Brazo Momento

Peso de la Losa 0.48 T/m 1 0.50 0.240

Peso de Vereda 0.36 T/m 0.750 1.08 0.290

Peso del Asfalto (e=3") 0.17 T/m 0.7 0.35 0.040

Peso de Baranda 0.10 T/m 1.000 1.40 0.140

MPP = 0.71 T.m


Sobrecarga considerada en veredas según Wv = ###


Vereda 0.40 T/m 0.750 1.08 0.323

MLV = 0.32 T.m

MPP Negativo = -1/10 x Wd x S2 =

El momento de sobrecarga tanto para el momento positivo como para el negativo de tramos simples se determina con la siguiente fórmula, el cual no considera el efecto del impacto. (AASHTO)

Según AASHTO para analizar la losa en su zona de voladizo se debe ubicar la carga de camion lo más cerca del borde de la vereda. En el caso de que el Asp es paralelo al tráfico, esta distancia es igual a 0.30m. Además, dicha carga se debe distribuir en un ancho E, llamado ancho efectivo y esta dado por la siguiente fórmula:




X = 0.40 m Entonces: E = 1.46 m

ML = 2.02 T.m



I = 0.38 0.30

Asumimos: 0.30

MI = I*ML MI = 0.61 T.m

D) MOMENTOS TOTALES EN SERVICIOM = MD+MLV+ML+MI

M Positiv 3.66 T.m/m

→ VERIFICACIÓN DEL PREDIMENSIONAMIENTO:

Momento de Servicio 2.97 T.m/m

El peralte requerido en condiciones de servicio es:

Para f'c=280 Kgf/cm2 Rs = 17.26 Kgf/cm2

b = 100 cm .======> dreq = 13.12 cm

Rediseño del espesor de losa: r = 5.00 cm

Definimos; 20.00 cm

→ DISEÑO DE LOSA A ROTURA (ZONA INTERIOR)

MOMENTOS ULTIMOS PARA DISEÑO

Zona Interior

Zona Exterior

Momento Positivo : Mu+= 6.05 T.m/m

I =

Ms = MD++ML

++MI+ =

tL =




Momento Negativo: Mu-= -6.74 T.m/m

b = 100 cm

d = 13.21 cm

Mu = ### .=====>

As =

b = 100 cm

d = 13.21 cm

Mu = ### .=====>

As =

Acero mínimo:

Asmin =

Armadura Principal en tramo Interior

Considerando la armadura con acero de refD= 5/8'' => Asb = 1.98 cm2

.========>

Armadura Principal en tramo Exterior


.========>

Acero de Temperatura


.==>

.========>

Acero de Repartición - Tramo Interior

ACERO PRINCIPAL (Por 1 metro de ancho)





.==>

.========>

Acero de Repartición - Tramo Exterior


.==>

.========>

→ DISEÑO DE LOSA A ROTURA (ZONA VOLADIZO)

MOMENTOS ÚLTIMOS PARA DISEÑO

Mu= 6.72 T.m/m

b = 100 cm

d = 13.21 cm

Mu = ### .=====>

As =

Acero mínimo:

Asmin =

Armadura Principal


.========>







.==>

.========>

Acero de Repartición


.==>

.========>

→ DISEÑO DE VEREDA



Peso de Vereda 0.36 T/m 0.750 0.33 0.088

Peso de Baranda 0.10 T/m 1.000 0.65 0.065

MPP = 0.15 T.m


Sobrecarga considerada en veredas según Wv = ###


Vereda 0.40 T/m 0.750 0.33 0.098

Baranda 2.05 T 1.000 0.65 1.333

ML = 1.43 T.m

D) MOMENTO TOTAL EN SERVICIO: M = MPP+ML

M s = ###

E) VERIFICACIÓN DEL PREDIMENSIONAMIENTO:

Momento de Servicio Ms = ###

El peralte requerido en condiciones de servicio es:

Para f'c=280 Kgf/cm2 Rs = 17.26 Kgf/cm2

b = 100 cm .======> dreq = 9.58 cm

Rediseño del espesor de losa: r = 3.00 cm




Definimos; 15.00 cm

F) DISEÑO POR ROTURA

MOMENTOS ULTIMOS PARA DISEMu =1.3*MPP+1.67*M.======>.

b = 100 cm

d = 10.21 cm

Mu = ### .=====>

As =

Acero mínimo:

Asmin =

Armadura Principal


.========>



.==>

.========>

Acero de Repartición


.==>

.========>

4.-DISEÑO DE VIGA LONGITUDINAL:

→ METRADO DE CARGAS:


Elemento Peralte Ancho Peso Esp. Wd (Tn/m)

tV =





PP Losa 0.20 m 2.30 m 2.4 1.10

PP Viga 1.30 m 0.50 m 2.4 1.56

PP Cartelas 0.10 m 0.10 m 2.4 0.02

Volado 0.20 m 0.75 m 2.4 0.36

Asfalto 0.08 m 0.70 m 2.2 0.12

Vereda 0.15 m 0.75 m 2.4 0.27

Baranda 0.10

Wd = 3.53 Tn/m

N° Diafragmas = 4 Hd = 1.00 m

bwd = 0.30 m Ld = 2.10 m

Elemento Peralte Ancho Peso Esp. L (m)

PP diafragma 1.00 m 0.30 m 2.4 2.10 m

. Pd =

### ### ###

W= 3.53 T/m

20.00 m

MPPmax= ### VPPmax =


HS-25 =====> 4.20 m 4.20 m

20.00 m

Rc = 40.86 Tn.=======> Xo = 5.60 m .=======> 1.40 m

L1= L2=

=

CL

m n

4.20m

P=4.54 T 4P=18.16 T 4P=18.16 TRc

4.20m

Xo




2.5

4 m

4.6

3 m

4.9

8 m

3.2

3 m

ML = ### Cc = 1.688500 I = 0.30 Cv = 2.195050

HL-93K =====> 4.30 m 4.30 m

20.00 m

Rc = 33.26 Tn.=======> Xo = 5.73 m .=======> 1.43 m

2.5

4 m

4.6

3 m

4.9

7 m

3.1

9 m

L1= L2=

=

m nP=4.54 T 4P=18.16 T 4P=18.16 T

Rc

CL

a b

4.30 - 9.00m

2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 TnRc

4.30m

Xo

a b2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 Tn

Rc




4.6

3 m

4.9

7 m

ML = ### Cc = 1.688500 I = 0.30 Cv = 2.195050

HL-93K =====> 4.30 m 9.00 m

20.00 m

Rc = 33.26 Tn.=======> Xo = 7.82 m .=======> 3.52 m

2.5

4 m

4.6

3 m

4.8

4 m

1.3

7 m

ML = ### Cc = 1.688500 I = 0.30 Cv = 2.195050

TANDEM =====>

0.97 Tn/m

20.00 m

9.70 m 10.30 m

L1= L2=

=

a b2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 Tn

Rc

CL

a b

4.30 - 9.00m

2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 TnRc

4.30m

Xo

a b2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 Tn

Rc

11.20 Tn 11.20 TnXo 1.20m




5.0

0 m

4.4

1 m

Xo = 9.70 m .=======> ML = ### Cv = 2.195050

C) MOMENTO DEBIDO A SOBRECARGA

HS-25 =====>10.20 Tn

1.19 Tn/m

10.00 m 10.00 m

5.0

0 m

Meq = ###

HL-93K =====>

0.97 Tn/m

20.00 m

5.0

0 m

Meq = ###

Considerando los Vehiculos de Diseño HL-93K y HL-93K, escogemos el may

D) MOMENTO DE IMPACTO

I = 0.30

298.53 Tn-m .=======>

Mmax s/c=

MS/C =

11.20 Tn 11.20 TnXo 1.20m




→ DISEÑO DE VIGA "T" POR FLEXIÓN:

A) ANCHO EFECTTIVO

b = 1.67 m b= 1.70 m b= 1.80 m .=======>

B) PERALTE DE SERVICIO

Ms = 569.80 Tn-m

f'c = 280 Kgf/cm2

Rs = 17.3 Kgf/cm2 .=======>

C) CÁLCULO DE ACERO - MÉTODO DE ROTURA

Mu = 1078.8 Tn-m

1.00''

r = 1 cm

b = 210 cm

d = ###

As =

N° Varilla

D) VERIFICACIÓN DE CUANTÍA

Cuantía Balanceada: .=======>

Cuantía Maxima: .=======>

Cuantía Real de la Viga: .=======> 0.008 <

Cuantía por Deflexiones: .=======>

.=======> 0.008 <

E) VERIFICACIÓN DE EJE NEUTRO

.=======> a= 18.95 cm < tL= 20.00 cm

La ubicación del Eje Neutro se halla en el ala de la viga, po lo tanto es correcto diseñarla como viga rectangular.

=

= max =

= max =




F) VERIFICACIÓN POR FATIGA EN SERVICIO

Momento de Servicio máximo:

.=======> Ms = 569.80 Tn-m j =

As = 225.46 cm2 d =

.=======>

Momento de Servicio mínimo:

.=======> Ms = 298.53 Tn-m j =

As = 225.46 cm2 d =

.=======>

Rango de Esfuerzo Actuante:

.=======>

Rango de Esfuerzo Admisible:

.=======>

Como: 1541.3 Kg/cm2 > 994.8 Kg/cm2

G) DISTRIBUCIÓN DE REFUERZO

Peralte Real: .=======> ###

Recálculo de acero:

Mu = 1078.8 Tn-m

1''

r = 5 cm

b = 210 cm

d = ###

As =

tanto se tomarán: ### 1'' N° Varilla

H) VERIFICACIÓN POR AGRIETAMIENTO

Para condiciones severas de exposición:

Z = 23000 Kg/cm2 bw =

dc = 3.79 cm Yl =

N° barras 45 A =

.=======>

Máximo esfuerzo actuante:

Ms = 569.80 Tn-m

dreal =

=

7 Capas de 6"+ 1 Capa de 41"




As = ### .=======>

4441.3 Kg/cm2 > 2044.1 Kg/cm2

I) VERIFICACIÓN POR CORTE

Cortante Última

Vu =1,3(Vd+1,67*(Vl+Vi)) Vd = 36.85 Tn

31.43 Tn

9.43 Tn .=======>

Esfuerzo cortante nominal

V"u=Vu/0,85*(b*d) b = 210 cm

d = 134 cm .=======>

Esfuerzo cortante resistente de concreto

Vc=0,85*(0,5(f"c)^1/2+175*r*V f'c = 280 Kgf/cm2

r = 0.0289 .=======>

Mu = ###

7.8 Kg/cm2 > 5.7 Kg/cm2

REFUERZO LATERAL

A=0,1*As As = ### .=======>

Considerando la armadura con acero de refD=1 '' => Asb = 5.07 cm2

REFUERZO SUPERIOR

A=1/3As As = ### .=======>

Considerando la armadura con acero de refD=1 '' => Asb = 5.07 cm2

ESTRIBOS

Debido: Vu

VL =

VI =

5" cada lado

2 Capas de 6"+1 Capa de 2"

Vc > No se requiere el diseño de estribos, ya que el concreto absorbe los esfuerzos de corte, sin embargo se utilizará la siguiente distribución:

11/2",[email protected],[email protected], [email protected], [email protected] c/e




5.-DISEÑO DE VIGA DIAFRAGMA:

→ METRADO DE CARGAS:


Elemento Peralte Ancho Peso Esp. Wd (Tn/m)

PP Viga Diafragma 1.00 m 0.30 m 2.4 0.72

PP Cartelas 0.10 m 0.10 m 2.4 0.02

Wd = 0.74 Tn/m

N° Diafragmas = 4 Hd = 1.00 m

bwd = 0.30 m Ld = 2.10 m MPPmax=

VPPmax =


7.39 Tn 7.39 Tn



I = 0.38 0.30

Asumimos: 0.30

MI = I*ML

I =

S

S'

DIAFRAGMA

LOSA

VIGA VIGA

R

a'

b'




D) CÁLCULO DE ACERO - MÉTODO DE ROTURA

Mu = ###

3/4

r = 5 cm

b = 30 cm

d = 85.48 cm

As =

Acero mínimo:

Asmin =

N° Varilla

E) VERIFICACIÓN DE CORTANTE

Vu = 7.48 Tn

19.33 Tn

Debido: Vu

=

4"

Vc =

Vc > No se requiere el diseño de estribos, ya que el concreto absorbe el corte, sin embargo se utilizará la siguiente distribución:

13/8",[email protected],[email protected], [email protected] c/e

MEMORIA DE CÁLCULOS - DISEÑO DE PUENTE LOSA VIGA

MARISCAL LUZURIAGA

Peso Específico C°S° 2300 Kgf/m3

Peso Específico C°R° 2400 Kgf/m3

Peso Específico Asfalto 2200 Kgf/m3

Peso Baranda Metálica 100 Kgf/m

Peso Rueda más Cargada 9.08 Tn

Peso Rueda más Cargada 7.39 Tn


Av0.70m 0.70m0.05m0.05m

TvTL

H

S

S'

L'

DIAFRAGMA

LOSA

VIGA VIGA


MARISCAL LUZURIAGA


Considerando que la viga diafragma estará 0.30m por encima de la parte inferior de la Viga Peraltada

###MPP Positivo = +1/10 x Wd x S2 =

Av0.70m 0.70m0.05m0.05m

TvTL

H

S

S'

L'

DIAFRAGMA

LOSA

VIGA VIGA


MARISCAL LUZURIAGA


###

ML Positivo = +8/10 x ML = ###

ML Negativo = -9/10 x ML = ###

MI Positivo = +Ix ML = ###

MI Negativo = -Ix ML = ###

Peso

0.48

0.27

0.12

0.10

Peso

0.30

MPP Negativo = -1/10 x Wd x S2 =

El momento de sobrecarga tanto para el momento positivo como para el negativo de tramos simples se determina con la siguiente fórmula, el cual no considera el efecto del impacto.

Según AASHTO para analizar la losa en su zona de voladizo se debe ubicar la carga de camion lo más cerca del borde de la vereda. En el caso de que el Asp es paralelo al tráfico, esta distancia es igual a 0.30m. Además, dicha carga se debe distribuir en un ancho E, llamado ancho efectivo y esta dado por la siguiente fórmula:


MARISCAL LUZURIAGA


2.97 T.m/m

1.59 cm

19.71 cm

13.21 cm

f = 0.9

(5/8") =tL =

d =


MARISCAL LUZURIAGA


As Mu As'

5.00 2.41 12.55

12.55 5.74 13.24

13.24 6.02 13.31

13.31 6.05 13.31

13.31 6.05 -

###

As Mu As'

10.00 4.66 14.47

14.47 6.53 14.95

14.95 6.72 15.00

15.00 6.74 15.01

15.01 6.74 -

###

4.40 cm2

As = 13.31 cm2

S = 14.87 cm

S = [email protected] m

As = 15.01 cm2

S = 13.19 cm


h = 20.00 cm

As temp= 3.60 cm2

S = 19.79 cm



MARISCAL LUZURIAGA


Asp = 13.31 cm2

S = 2.60 m

% = 75.04 %

A s rep = 9.99 cm2

S = 12.68 cm


Asp = 15.01 cm2

S = 2.60 m

% = 75.04 %

A s rep = 11.26 cm2

S = 11.25 cm


6.72 T.m/m f = 0.9

As Mu As'

5.00 2.41 13.93

13.93 6.30 14.84

14.84 6.67 14.94

14.94 6.71 14.95

14.95 6.72 -

###

4.40 cm2

As = 14.95 cm2

S = 13.24 cm


h = 20.00 cm


MARISCAL LUZURIAGA


As temp= 3.60 cm2

S = 19.79 cm


Asp = 14.95 cm2

S = 2.60 m

% = 75.04 %

A s rep = 11.22 cm2

S = 11.29 cm


Peso

0.27

0.10

Peso

0.30

2.05

1.59 cm

14.17 cm

(5/8") =tL =


MARISCAL LUZURIAGA


10.21 cm

Mu+= 2.59 T.m/m

As Mu As'

2.00 0.98 5.25

5.25 2.53 5.37

5.37 2.58 5.38

5.38 2.59 5.38

5.38 2.59 -

5.38 cm2

3.40 cm2

As = 8.08 cm2

S = 24.51 cm


h = 15.00 cm

As temp= 2.70 cm2

S = 26.39 cm


Asp = 8.08 cm2

% = 67.00 %

A s rep = 8.11 cm2

S = 15.62 cm


Wd (Tn/m)

d =


MARISCAL LUZURIAGA


Pd (T)

1.512

1.51 Tn

P = 0.76 T

VPPmax = 36.85 Tn

m = 5.10 m

n = 6.50 m

CL

m n

4.20m

P=4.54 T 4P=18.16 T 4P=18.16 TRc

4.20m

Xo


MARISCAL LUZURIAGA


.=======> Ms/c = ###

Vs/c = 35.14 Tn

a = 4.98 m

b = 6.42 m

m nP=4.54 T 4P=18.16 T 4P=18.16 T

Rc

CL

a b

4.30 - 9.00m

2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 TnRc

4.30m

Xo

a b2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 Tn

Rc


MARISCAL LUZURIAGA


.=======> Ms/c = ###

Vs/c = 28.49 Tn

a = 3.94 m

b = 2.76 m

.=======> Ms/c = ###

Vs/c = 28.49 Tn

10.30 m

a b2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 Tn

Rc

CL

a b

4.30 - 9.00m

2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 TnRc

4.30m

Xo

a b2P=3.57 Tn 8P=14.78 Tn 8P=14.78 Tn

Rc

11.20 Tn 11.20 TnXo 1.20m


MARISCAL LUZURIAGA


.=======> Ms/c = ###

Vs/c = 31.43 Tn

10.00 m

Meq.final = ###

Meq.final = ###

298.53 Tn-m

MI = 89.56 Tn-m

Mmax s/c=

11.20 Tn 11.20 TnXo 1.20m


MARISCAL LUZURIAGA


b = 2.10 m

d = ### ###

CUMPLE !

As Mu As'

50.00 253.16 213.06

213.06 1023.59 224.54

224.54 1074.67 225.40

225.40 1078.46 225.46

225.46 1078.74 -

225.46 cm2

45

.=======> 0.028

.=======> 0.021

0.021 CUMPLE !

.=======> 0.012

0.012 CUMPLE !

< tL= 20.00 cm VIGA RECTANGULAR !

La ubicación del Eje Neutro se halla en el ala de la viga, po lo tanto es correcto diseñarla como viga rectangular.

b =

max =

max =


MARISCAL LUZURIAGA


0.889

###

Fs = 2089.5 Kg/cm2

0.889

###

Fs = 1094.7 Kg/cm2

994.8 Kg/cm2

if = 1541.3 Kg/cm2

> 994.8 Kg/cm2 CUMPLE !

As Mu As'

50.00 248.36 217.18

217.18 1021.10 229.44

229.44 1074.30 230.39

230.39 1078.42 230.47

230.47 1078.74 -

230.47 cm2

46

50 cm

16 cm

37

fs max = 4441.32 Kg/cm2

f =

7 Capas de 6"+ 1 Capa de 41"


MARISCAL LUZURIAGA


max act = 2044.15 Kg/cm2


Vu = 136.60 Tn

V''u = 5.73 Kg/cm2

Vc = 7.84 Kg/cm2


###

N° Varilla 5

###

N° Varilla 15

ASL =

5" cada lado

ASL =

2 Capas de 6"+1 Capa de 2"

No se requiere el diseño de estribos, ya que el concreto absorbe los esfuerzos de corte, sin embargo se utilizará la siguiente distribución:

11/2",[email protected],[email protected], [email protected], [email protected] c/e


MARISCAL LUZURIAGA


Wd (Tn/m)

MPPmax= 0.41 Tn-m

VPPmax = 0.82 Tn

S = 2.60 m

S' = 2.10 m

b'= 1.80 m

a' = 0.30 m

R = 8.24 Tn

Ms/c= ###

Vs/c = 2.27 Tn

MI = 3.21 T.m


MARISCAL LUZURIAGA


VI = 0.68 Tn

As Mu As'

3.00 9.59 9.62

9.62 30.07 9.85

9.85 30.75 9.86

9.86 30.77 9.86

9.86 30.78 -

9.86 cm2

8.55 cm2

4

4"

No se requiere el diseño de estribos, ya que el concreto absorbe el corte, sin embargo se utilizará la siguiente distribución:

13/8",[email protected],[email protected], [email protected] c/e

MEMORIA DE CÁLCULOS - DISEÑO DE ESTRIBOSPROYECTO :


1.-DATOS GENERALES:

LUZ DEL PUENTE L = 9.00 m

ANCHO DE PUENTE A = 4.00 m

CAPACIDAD PORTANTE 2.85 Kg/cm2

ANGULO DE FRICCION INTERNA Φ = 35 °

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA h' = 0.60 m

PESO ESPECIF, RELLENO 2.30 Tn/m3

PESO ESPECIF, CONCRETO SIMPLE 2.40 Tn/m3

CONCRETO ESTRUCTURAL f'c = 175 Kg/cm2

fc = 0.4f'c = 70 Kg/cm2

DIMENSIONES DE ESTRIBO H = 5.50 m

d = 2.00 m

M = 0.60 m

N = 0.90 m

E = 1.20 m

2.-ESQUEMA GENERAL:


=




3.-ÁNALISIS DE ESTABILIDAD

→ ÁNALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A:

Empuje de Terreno

h = 1.52 m

h'= 0.60 m

C = .=====> C =

E = 0,5*W*h (h+2h")*C .=====> E =

Ev = E*Sen (Φ/2) .=====> Ev =

Eh = E*Cos (Φ/2) .=====> Eh =

Punto de aplicación de empuje Ea

Dh = h*(h+3*h')/(h+2h')/3 .=====> Dh =

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)

P1 2.5536 0.35 0.894

Ev 0.387 0.70 0.271

Total 2.941 1.165

Xv=Mt/Pi 0.396 m

Z=Eh*Dh/Pi 0.258 m

e=b/2-(Xv-Z) 0.212 m

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 7.79 < fc

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 1.53 > 1.5

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 1.68 >1.5

→ ÁNALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B:

TAN 2(45/2)




1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,

Empuje terreno:

H = 5.50 m

h'= 0.60 m

C = 0.27

E = 11.484 Tn

Ev=E*Sen (Φ/2) Ev= 3.453 Tn

Eh=E*Cos (Φ/2) Eh= 10.952 Tn


Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 Dh= 2.00m



P1 9.240 2.45 22.638

P2 8.597 1.65 14.185

P3 5.731 0.80 4.585

Ev 3.453 2.80 9.669

Total 27.021 51.077

Xv=Mt/Pi 1.89 m

Z=Eh*Dh/Pi 0.81 m

e=b/2-(Xv-Z) 0.32 m

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.26 < fc

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.33 > 1.75


FSD=Pi*f/Eh 2.10 > 1.5

2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,

Peso propio 43.50 Tn

E = 0,5*g1 *h (h+2h")*C




Reacción del puente debido a peso propio,

R1 = 10.88Tn/m P = 3.70Tn

Rodadura -fuerza Horizontal

R2 = 5% de s/c equivalente, R2 =

Reaccion por sobrecarga

R3= 5.27 Tn



R1 10.876 1.65 17.945

R3 5.270 1.65 8.696

P vertical tot, 27.021 1.89 51.077

Total 43.168 77.718

Xv=Mt/Pi 1.800 m

Fuerzas Horizontales Estabilizadoras

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)

Eh 10.952 2.00 21.877

R2 0.343 7.30 2.500

Total 11.295 24.378

Yh=Mi/Pi 2.158

Z= 0.565

e= 0.164

Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 20.85 < fc

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.19 > 1.75


FSD=Pi*f/Eh 2.68 > 1.5

→ ÁNALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C:




1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,

Empuje terreno:

B= 4.3

H= 7.50

h'= 0.60

C= 0.27

E= 0,5*W*h (h+2h")*C= E = 20.334 Tn

Ev=E*Sen (F/2)= Ev= 6.115 Tn

Eh=E*Cos (F/2)= Eh= 19.393 Tn


Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 Dh= 2.67m



P1 9.240 3.05 28.182

P2 8.597 2.25 19.343

P3 5.731 1.40 8.024

P4 20.640 2.15 44.376

P5 4.950 3.85 19.058

Ev 6.115 4.30 26.293

Total 55.273 145.275

Xv=Mt/Pi 2.63 m

Z=Eh*Dh/Pi 0.94 m

e=b/2-(Xv-Z) 0.46 m b/6=0.72

e<b/6,


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 21.09

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.80 > 2


FSD=Pi*f/Eh 2.00 > 1.5

2-Estado:Estribo con puente y relleno sobrecargado,






R1 10.876 2.25 24.471

R3 5.270 2.25 11.858

P vertical tot, 55.273 2.63 145.275

Total 71.419 181.605

Xv=Mt/Pi 2.543 m

Fuerzas Horizontales Estabilizadoras

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)

Eh 19.393 2.67 51.827

R2 0.343 9.30 3.185

Total 19.736 55.012

Yh=Mi/Pi 2.79

Z= 0.77

e= 0.38 < b/6


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 25.36

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.30 > 2


FSD=Pi*f/Eh 2.53 > 1.5

MEMORIA DE CÁLCULOS - DISEÑO DE ESTRIBOS

MARISCAL LUZURIAGA

G = 1.60 m

a = 1.52 m

b = 0.70 m

c = 0.90 m

B = 4.30 m



MARISCAL LUZURIAGA


0.27

1.288 Tn

0.387 Tn

1.229 Tn

0.62 m

CONFORME

CONFORME

CONFORME


MARISCAL LUZURIAGA


CONFORME

CONFORME

CONFORME


MARISCAL LUZURIAGA


P = 3.70Tn

0.34Tn/m

CONFORME

CONFORME

CONFORME


MARISCAL LUZURIAGA


CONFORME

CONFORME

CONFORME

CONFORME


MARISCAL LUZURIAGA


MEMORIA DE CÁLCULOS - DISEÑO DE APOYOS DE PUENTEPROYECTO :


1.-DATOS GENERALES:

LUZ DEL PUENTE L = 20.00 m

ANCHO DE PUENTE A = 4.00 m

LONGITUD DE VIGA 20.75 m

RESISTENCIA f'c DE PEDESTAL f'c = 28 MPa

DUREZA DE LA GOMA 60

MODULO DE CORTE DINAMICO 1.30 MPa

MODULO DE CORTE ESTATICO 1.00 MPa

DEFORMACION x FLUENCIA/DEFORMACIO 35%

VARIACIÓN MAXIMA DE TEMPERATURA 30 °C

COEFICIENTE DE DILATACIÓN TERMICA D ###

TENSION DE FLUENCIA DE PLACAS DE A Fy = 240 MPa

TENSION ADMISIBLE DE FATIGA DE PLAC Fadm = 169 MPa

2.-DISEÑO DE APARATOS DE APOYO

→ ANÁÑISIS DE MAXIMA REACCIÓN DE APOYOS

PESO PROPIO DE LA VIGA 13.00 Tn

PESO DE LOSA 22.08 Tn

PESO DE DIAFRAGMAS 3.02 Tn

PESO DE VEREDA 5.40 Tn

REACCIÓN POR CARGA M 43.50 Tn

REACCIÓN POR CARGA V 31.43 Tn

REACCIÓN POR IMPACTO 9.43 Tn

REACCIÓN MAXIMA TOTA 84.36 Tn

FUERZA DE FRENADO (Fr 3.11 Tn

→ DIMENSIONAMIENTO DE APOYOS

Fatiga admisible de Pedesta fadm = 7.00 MPa


LV =

DG =

GD =

GE =

DU =

T=

=




Área de Pedestal (Ap=Rm/ A = 1205.15 cm2

Asumiendo: L = 48 cm .======>. W =

N° Placas de acero= 2 e =

Tensión de Compresión en el Neopreno: ###

→ VERIFICACIONES

Asumimos: t=

Por Variación de temperatura:

Por Fuerza de Frenado:

Corrimiento Total:

Corrimiento Máximo: ###

T = 2.73

k = ### .======>. 8%

n =

MAXIMO CORRIMIENTO (l)

lT =l1+l2 =

DEFORMACIÓN DEL ESPESOR ()

=




→ DIMENSIONES FINALES

Largo de Neopreno (L) 40 cm N° Planchas de Acero

Ancho de Neopreno (W) 48 cm Espesor de Plancha de Acer

N° Capas de goma 3 Espesor Total de Neopreno

Espesor cada capa de gom12 mm

MEMORIA DE CÁLCULOS - DISEÑO DE APOYOS DE PUENTE

MARISCAL LUZURIAGA



MARISCAL LUZURIAGA


40 cm

2 mm

< 70 Kgf/cm2

CUMPLE !

4.0 cm

0.31 cm

0.59 cm

0.90 cm

< 0.50

CUMPLE !

< 15%

CUMPLE !

l1 =

l2 =

lT =l1+l2 =


MARISCAL LUZURIAGA


N° Planchas de Acero 2

Espesor de Plancha de Acer2 mm

Espesor Total de Neopreno 4 cm

Memoria de Calculos Final

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Transcript of Memoria de Calculos Final