Memoria Losa Cimentación 29SE06

Proyecto No. Hoja: 39

Cliente: INVISTA M2-2310 de: 0

Proyecto: Conversiòn CP-12 a Resinas Pet Elaboró: Reviso:

Tìtulo: Refuerzo Estructural CP-12 G. S. C. D. P. O.

Memoria de Cálculo Area: Fecha:

Estructuras 2/20/2006

Memoria de Cálculo

Tomo II

Refuerzo Estructural CP-12

Cálculo: David Plata Orozco

Perito No. CICQ P92 - 039







I N D I C E Pàgina

16.- 41

16.1.- Trabes Secundarias N + 103.25 4116.2- Trabes Secundarias N + 109.35 5816.3.- Trabes Plataforma Filtros N + 112.407 6216.4- Trabes Secundarias N + 115.05 6816.5.- Trabes Secundarias N + 121.05 7416.6.- Trabes Secundarias N + 124.575 7916.7.- Trabes Secundarias N + 129.300 8016.8.- Trabes Secundarias N + 133.05 81

17.- 82

17.1.- Revisiòn de Trabes 8317.2.- Revisiòn de Columnas 8417.3.- Revisiòn de Diagonales 8517.4.- Anàlisis y Diseño de Conexiones para Trabes Metàlicas 8617.5.- Anàlisis y Diseño de Placas Base de Columnas Nuevas. 87

18.- Revisiòn de Columnas de Concreto Existente y Diseño de su Refuerzo 8819.- Anàlisis, Revisiòn, Diseño de la Cimentaciòn y su Refuerzo. 89

Anàlisis y Diseño de Trabes Secundarias y sus Conexiones Acero A-36, y Detalles de soporterìas tanto en Concreto como Acero, por Planta

Revisiòn de las Trabes, Columnas, Diagonales de Acero A - 36 Nuevas y sus Conexiones.







16.1.- Trabes Nivel N + 103.25

16.- Anàlisis y Diseño de Trabes Secundarias: de Acero A 36 por Planta







Soporte para Bombas de Monòmero, N + 103.25

1.- Proporcionado por Depto. Mecànico = 7.50 Ton cada una

2.- Peso de la Base con Dimensiones de: = 19.01 Ton cada una

26.51 Ton cada una

Ancho = 2.0Largo = 3.6Espesor = 1.1

3.- = 2.00 m

4.- Carga Repartida igual a: = 6.63 Ton/ml

5.- Cargas:

DEAD Carga Muerta la toma el programa:

Equipo: = 6.63 Ton/ml

= 6.63 Ton/ml

6.- Combinaciones de Cargas: = 1.4 ( DEAD + Equipo + Equipo1)

Repartida en dos trabes T20 y en el ancho de la base de la Bomba igual a:

Equipo1:







Modelo y Secciones







Cargas por Equipo: Equipo y Equipo1







Flecha actuante de: 1.02 cm Permisible (L=600) de: L/240 = 2.50 cm OK







Momentos y Reacciones Cortante en Reacciòn Màx. = 27.02 Ton







1.- Conexiòn a Cortante Soldada y/o Atornillada1.1.- Elementos que rigen el diseño Especificaciòn

1.1.1.- Elementos mecànicos de diseño1.33 X ( V ò M ) obtenidos del anàlisisEl 85 % ( V ò M ) capacidad màxima de la trabe 2,1,1 (10)aLa conexiòn mìnima serà a base de dos tornillos 3/4" de diàmetro ASTM A-325-X, conexiòn tipo aplastamiento. 2,1,1 (10)a, 5,1,8El espesor mìnimo de placas de conexiòn serà de 10 mm 2,1,1 (10)bEl diseño se harà segùn el procedimiento indicado en elAISC para Moment Connections, excepto que la construcciòn es tipo 1 AISC parte 4Para requisitos de soldadura ver incisos 2,1,1,6 y 5,1,8

1.2.- Datos:Trabe T20 IPR553X108.9 Columna y/o Trabe TRABE bf = 21.10 cm Ix = 66597.00 cm4 bf = cmtf = 1.88 cm A = 138.70 cm2 tf = cmd = 53.90 cm Av = 62.52 cm2 d = cmtw = 1.16 cm Sx = 2474.00 cm3 tw = cmk = 3.80 cm k = cm

1.3.- Elementos mecànicos Fy = 2530 Kg/cm2Del anàlisisP = 0.01 Ton Comb. 1 P = 0.01 TonV = 27.02 Ton Barra 1 X 1.33 V = 35.94 TonM = 0.01 Ton-m M = 0.01 Ton-mPor especificacipon P = 0,85X,6FyA = 178964.61 P = 178.96 Ton

RIGEV = 0.85X,4FyAv = 53783.14 V = 53.78 TonM = 0.85X.6FySx = 3192202.20 M = 31.92 Ton-m

1.4.- Diseño de la placa Vertical C, Soldada en campo un extremo

Fuerza Cortante: V = 53783.14 Kg

Ancho de la placa C, propuesta 4" Ca = 10.20 cm 102

Largo de la placa C, Lc = 44.40 cm 444

1.20 cm 12

Espesor de soldadura (E-70XX campo) usar mìnimo 6 mm Fs = 1044 Kg/cm

Longitud total de soldadura igual a Lc = Ls = 44.40 cm 444

Espesor de soldadura = es = V/2fsLs = 0.58 cm 6

O bien usar dos Àngulos de: APS 102 X 10 X 450

Espesor de la placa C = tc = V/FvLc = tc =







1.9.- Diseño de Pernos HILTI Anclaje Expansiòn Kwik Bolt II

Fuerza Cortante V = 53783.14 Kg

Esfuerzos Pernos HILTI Hilos incluidos al corte Diàmetro de KW B II Long. Tracciòn Cortante Concreto

" Libras Libras PSIKilos Kilos

1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177

Usando KW B II de 1" X 6

Cortante proporcionado por los HILTI

V = 25061 Kg

Equivalente al = 46.60% del Cortante Actuante

Se colocaràn mìnimo 6 (SEIS) piezas de KB II en cada Apoyo, como refuerzo Adicional, ya que la placa ò àngulos de la conexiòn a Cortante van directamente a la placa que abraza a las trabes reforzadas, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente.







Anexo II Formato para revisión de soldaduras

Y Soldadura entre elemento: Barra T20 Nudo Apoyoa elemento: Barras Trabe

= 6 mm

d

Lw = 88.8 cmSx = 657.12 cm2

XSy = 905.76 cm2Jz = 21523 cm3Cx = 22.2 cmCy = 10.2 cmb = 20.4 cmd = 44.40 cm

Zb

Fx = 0.01 Kg Mx = 0.01 Kg - cmFy = 53783.14 Kg My = 0.01 Kg - cmFz = 0.01 Kg Mz = 0.01 Kg - cm

= Fz / Lw + Mx / Sx + My / Sy =

0.0001 + 2E-005 + 1E-005 = 0.0001 Kg/cm

= Fx / Lw + + Fy / Lw + =Jz Jz

= 0.0001 + 0.0002289849 + 605.67 + 4.833940E-005 = 605.67 Kg/cm

= = 605.67 Kg/cm

= = 0.31 cm = 3.1 mmEsfuerzo Permisible

Usar 6 mm

Esfuerzos Permisibles para diferentes soldaduras, según AISC, AWS y NTCDCEM

E-60 60000 Lb/in2 1689 Kg/cm2E-70 70000 Lb/in2 1970 Kg/cm2ER304L 304000 Lb/in2 8557 Kg/cm2 Electrodo recubierto Acero Inoxidable

ep

ft

ft

fv Mz Cx2 Mz Cy2

fv

Ftotal ft )2 + ( fv )2

es Ftotal

Electrodos recubiertos para Acero A36, A50
















1.03 cm 10
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177



V = 25061 Kg

Equivalente al = 72.72% del Cortante Actuante

Se colocaràn mìnimo 6 (SEIS) piezas de KB II en cada Apoyo, como refuerzo Adicional, ya que la placa ò àngulos de la conexiòn a Cortante van directamente a la placa que abraza a las trabes reforzadas, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente.









= 6 mm

d

Lw = 66.1 cmSx = 364.1 cm2


Zb


= Fz / Lw + Mx / Sx + My / Sy =

0.0002 + 3E-005 + 1E = 0.0002 Kg/cm


= 0.0002 + 0.0002174787 + 521.34 + 8.285795E-005 = 521.34 Kg/cm

= = 521.34 Kg/cm


Usar 6 mm



ep

ft

ft

fv Mz Cx2 Mz Cy2

fv


es Ftotal








Soporte para Tanque de Pasta N + 103.25



30.00 Ton cada una

3.- = 7.50 m

4.- Carga Puntual igual a: = 7.50 Ton

5.- Cargas:


Equipo: = 7.50 Ton

6.- Combinaciones de Cargas: = 1.4 ( DEAD + Equipo)

Repartida en dos trabes T20, una Trabe T13 y una trabe de concreto sobre el eje Sb: igual a:
















1.20 cm 12
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177



Numero de Pernos HILTI = 6

V = 25061 Kg > Vactuante = 17409.7 Kg OK

Equivalente al = 46.60% del Cortante Màximo

Equivalente al = 143.95% del Cortante Actuante OK

Se colocaràn mìnimo 8 (OCHO) piezas de KB II en cada Apoyo, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente. Usando de Respaldo una placa de 19 mm de espesor.
















1.03 cm 10
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177





Equivalente al = 72.72% del Cortante Màximo OK


Se colocaràn mìnimo 6 (SEIS) piezas de KB II en cada Apoyo, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente. Usando de Respaldo una placa de 19 mm de espesor.







16.2.- Trabes Nivel N + 109.35








Soporte para Calentadores de Monòmero, N + 109.35



20.00 Ton cada una

3.- = 5.00 m

4.- Carga Puntual igual a: = 5.00 Ton/ml

5.- Cargas:




Repartida en dos trabes T13 apoyados en cuatro ptos. De carga igual a:
















1.03 cm 10
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177




V = 16707 Kg > Vactuante = 9709 Kg OK



Se colocaràn mìnimo 4 (CUATRO) piezas de KB II en cada Apoyo, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente. Usando de Respaldo una placa de 19 mm de espesor.







16.3.- Trabes Nivel N + 112.407








Plataforma Soporte para Filtros Nivel Intermedio, N + 112.407



30.00 Ton cada una

3.- = 7.50 m


5.- Cargas:




Repartida en dos trabes T13 apoyados en cuatro ptos. De carga igual a:
















1.20 cm 12
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177







Se colocaràn mìnimo 6 (SEIS) piezas de KB II en cada Apoyo, como refuerzo Adicional, ya que la placa ò àngulos de la conexiòn a Cortante van directamente a la placa que abraza a las Columnas reforzadas o sin Reforzar, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente.









= 6 mm

d

Lw = 88.8 cmSx = 657.12 cm2


Zb


= Fz / Lw + Mx / Sx + My / Sy =

0.0001 + 2E-005 + 1E-005 = 0.0001 Kg/cm


= 0.0001 + 0.0002289849 + 605.67 + 4.833940E-005 = 605.67 Kg/cm

= = 605.67 Kg/cm


Usar 6 mm



ep

ft

ft

fv Mz Cx2 Mz Cy2

fv


es Ftotal

















1.03 cm 10













16.4.- Soporte Esterificador Primario: Trabes Nivel N + 115.05







Trabes soporte del Esterificador Primario, N + 115.05



140.00 Ton cada una

3.- = 35.00 m


5.- Cargas:




Repartida en cuatro trabes T13 apoyados en cuatro ptos. De carga igual a:









1.2.- Datos:Trabe T16 IPR610X155 Columna y/o Trabe T17 IPC838X406bf = 32.40 cm Ix = 129031.00 cm4 bf = 406.00 cmtf = 1.91 cm A = 197.40 cm2 tf = 1.90 cmd = 61.10 cm Av = 77.60 cm2 d = 83.80 cmtw = 1.27 cm Sx = 4228.00 cm3 tw = 1.27 cmk = 3.80 cm k = 4.90 cm







1.28 cm 13
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 7 2470 3840 30001121 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177





Equivalente al = 50.06% del Cortante Màximo 66748.94 Kg OK

Equivalente al = 62.76% del Cortante Actuante 53239.9 Kg OK

Se colocaràn mìnimo 8 (OCHO) piezas de KB II en cada Apoyo, como refuerzo Adicional, ya que la placa ò àngulos de la conexiòn a Cortante van directamente a la placa que abraza a las Trabes reforzadas, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente.









= 6 mm

d

Lw = 103.2 cmSx = 887.52 cm2

XSy = 1053 cm2Jz = 28573 cm3Cx = 25.8 cmCy = 10.2 cmb = 20.4 cmd = 51.60 cm

Zb


= Fz / Lw + Mx / Sx + My / Sy =

1E-004 + 1E-005 + 9E-006 = 0.0001 Kg/cm


= 1E-004 + 0.0002329607 + 646.79 + 3.641193E-005 = 646.79 Kg/cm

= = 646.79 Kg/cm


Usar 6 mm



ep

ft

ft

fv Mz Cx2 Mz Cy2

fv


es Ftotal

















1.03 cm 10













16.5.- Soporte Columna EP: Trabes Nivel N + 121.05







Trabes soporte de la Columna EP, N + 121.05



8.00 Ton cada una

3.- = 2.00 m


5.- Cargas:




Repartida en cuatro trabes T21, apoyados en cuatro ptos. De carga igual a:









1.2.- Datos:Trabe T21 IPR356X44.8 Columna y/o Trabe Trabe Concretobf = 17.10 cm Ix = 12112.00 cm4 bf = cmtf = 0.98 cm A = 57.10 cm2 tf = cmd = 35.20 cm Av = 24.29 cm2 d = cmtw = 0.69 cm Sx = 688.00 cm3 tw = cmk = 2.40 cm k = cm







0.71 cm 7
















1/2" 13 6 2310 2450 30001049 1112

5/8" 16 4 2850 3840 30001294 1743

3/4" 19 8 4930 5120 30002238 2324

1" 25 6 9200 9200 30004177 4177

Usando KW B II de 5/8" X 4




Equivalente al = 79.97% del Cortante Màximo 20892.54 Kg OK

Equivalente al = 343.22% del Cortante Actuante 4867.8 Kg OK

Se colocaràn mìnimo 4 (CUATRO) piezas de KB II en cada Apoyo, como refuerzo, ya que la placa ò àngulos de la conexiòn a Cortante van directamente a la placa soporte y a las Trabes de Concreto, Asegurando o Garantizando una mejor transmisiòn de los elementos de CORTANTE a la estructura existente.









= 6 mm

d

Lw = 58.4 cmSx = 284.21 cm2


Zb


= Fz / Lw + Mx / Sx + My / Sy =

0.0002 + 4E-005 + 3E-005 = 0.0002 Kg/cm


= 0.0002 + 0.0003671108 + 357.75 + 7.054259E-005 = 357.75 Kg/cm

= = 357.75 Kg/cm


Usar 6 mm



ep

ft

ft

fv Mz Cx2 Mz Cy2

fv


es Ftotal









16.6.- Trabes Secundarias y soportes: Trabes Nivel N + 124.575







17.- Revisiòn de las Trabes, Columnas, Diagonales de Acero A-36, Nuevas y sus Conexiones.







17.1.- Revisiòn de Trabes Metàlicas









17.2.- Revisiòn de Trabes Columnas Metàlicas







17.3.- Revisiòn de Diagonales









17.4.- Anàlisis y Diseño para Trabes Metàlicas.








17.5.- Anàlisis y Diseño de Placas Base de Columnas Nuevas.







18.- Revisiòn de las Columnas de Concreto Existentes y Diseño de su Refuerzo.

Procedimiento para modelar losa de cimentaciòn

1 Una vez anàlizado el edificio, con los diferentes estados de cargas, mìnimo; 1.1. Carga Muerta1.2. Carga Viva Màxima1.3. Carga Viva Accidental1.4. Carga Sismo en X1.5. Carga Sismo en Y

2

3 Todas las columnas se conectaràn a base de Contratrabes, elementos rectangulares de concreto armado.

4

K = Ako

donde:

ko = Coeficiente de Balasto en TON/M3, tomado de un estudio de mecànica de suelos.

A = Àrea tributaria de cada resorte

Por ejemplo:

de tu planta de estructuraciòn:

A1 = 3.61 M2

K1 = 3.61 * ko TON/M Resorte K1

5

6 Como cargar a los elementos SHELL:

6.1. Del estudio de mecànica de suelos, se definio:

Profundidad de desplanteCapacidad de carga del terreno a esa profundidadCoeficiente de Balasto: ko

6.2. Del anàlisis del edifico se tiene la combinaciòn de cargas:

Momento de Volteo en direccioòn X

Momento de Volteo en direcciòn Y

Al analizar el edificio, tienes las dimensiones de las columnas propuestas, por lo que podemos empezar con una planta de cimentaciòn ubicando coordenadas, en la intersecciòn de las columnas.

Estoy de acuerdo con: JATFUENTES, para modelar los apoyos de la losa como resortes, por lo menos en los puntos de intersecciòn de cada contratrabe (cada columna).

Para la intersecciòn de los ejes: A y 2

Los tableros formados por las contratrabes que delimitan a cada tablero, estoy de acuerdo en modelarlos con elementos SHELL.

(Carga Muerta + Carga Viva Màxima) = Wedificio

6.3.

Peso de la losa de cimentaciònPeso de las contratrabesPeso del material de relleno.

6.4.

6.5.

Xc = m

Yc = m

6.6. Obtener el peso total del edificio al nivel de la cimentaciòn:

Pt = Wedificio + Wcim

6.7. Obtener, de la geometrìa de la losa de cimentaciòn, el Centro de Gravedad:

Xg = m

Yg = m

6.8. Calcular, las excentricidades Estàticas:

ex = Xc - Xg

ey = Yc - Yg

6.9. Calcular las Fuerzas y Momentos que actuan al nivel de desplante de la Losa de Cimentaciòn:

Pt = Ton

Mx = (Pt) * (ey) Ton - m

My = (Pt) * (ex) Ton - m

6.10. Calcular las propiedades geomètricas de la Losa de Cimentaciòn:

Àrea = m2

Ixx = m4

Iyy = m4

Calcular el peso de la cimentaciòn: Wcim, (proponiendo secciones a las contratrabes y espesor de la losa o a lo que llamas platea), que debe incluir:

Calcular el peso del volumen de suelo desalojado, ya que al excavar, obtienes un peso; Wdes.

Con las descargas de tu edificio, con la combinaciòn de cargas: Carga Muerta + Carga Viva Màxima, Obtener el Centro de Cargas al nivel de la Losa de Cimentaciòn.

6.11. Obtener los Esfuerzos de Contacto al Nivel de la Cimentaciòn:

Por Carga Permanente

Los esfuerzos se evaluaràn con la fòrmula de la Escuadrìa, esto es:

= Pt/A + (Mx)Cy/Ixx + (My)Cx/Iyy

6.12. Obteneciòn del Factor de Seguridad contra Volteo, en ambas direcciones.

Fs =Mr

= < 1.50Mv

6.13. Calcular los esfuerzos sobre el terreno, para las combinaciones:

Carga Muerta + Carga Viva Màxima + Sismo en direcciòn X

Carga Muerta + Carga Viva Màxima + Sismo en direcciòn Y

Y asì para cada uno de los tableros o elemento SHELL.

Nota:Te eenvio un ejemplo pràctico.Espero que te sirva lo que te envio, si tienes alguna duda, por favor no dudes en contactarme.

atentamente:

q

Tendras que comparar: que los esfuerzos transmitidos al terreno sean menores a los esfuerzos permitidos en el suelo, al nivel de desplante de la Losa de Cimentaciòn.

Estos esfuerzos: estan distribuidos sobre la Losa de Cimentaciòn, en funciòn de cada uno de las coordenadas que hayas proporcionado o sustituido en la ecuaciòn de la ESCUADRIA o NAVIER., los cuales, para tu ejemplo:

para el pto. de intersecciòn antes mencionado: A, 2

si obtenemos, los esfuerzos actuando en los ptos. Nos. 1, 2, 3 y 4, segùn croquis anexo, el promedio de dichos esfuerzos, serà la carga en el tablero SHELL no. 1.

[email protected]

mailto:[email protected]


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Proyecto: Elaboró: Reviso:

Tìtulo: Memoria de Cálculo

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Estructuras

19.- Anàlisis y Revisiòn, Diseño de la Cimentaciòn y su Refuerzo

El análisis y diseño estará basado en:

Para la presente revisión estructural se usará el programa de análisis estructural:

ECOgcw y DDCgcWAnalisis y diseño de estructuras de concreto, tridimensinal Elaborado por el Ing. Gerardo CoronaPuebla, Puebla, Mexico

SAP 2000, Versiòn 9.0.1Satatic and Dynamic, Finit Elemets Analisys of Structures, Advanced, 9.0.1Elaborado por: Computers and Structures Inc.Berkeley, California, U. S. A.

Toda estructura y cada una de sus partes deberán diseñarse para cumplir con los requisitos básicos siguientes:

I. Tener seguridad adecuada contra la aparición de todo estado límite de falla posible ante las combinaciones de acciones más desfavorables que puedan presentarse durante su vida esperada; cualquier situación que corresponda al agotamiento de la capacidad de carga de la estructura o de cualesquiera de sus partes o al hecho de que ocurran DAÑOS irreversibles que afecten significativamente la resistencia ante nuevas aplicaciones de carga.

II. No rebasar ningún estado límite de servicio ante combinaciones de acciones que corresponden a condiciones normales de operación; o la ocurrencia de desplazamientos, agrietamientos, vibraciones o daños que afecten el correcto funcionamiento de la edificación, pero que no perjudiquen su capacidad para soportar cargas.

Por lo que las fuerzas internas y las deformaciones producidas por las acciones se determinarán mediante un análisis estructural realizado por un método reconocido que tome en cuenta las propiedades de los materiales ante los tipos de carga que se estén considerando;

Para el diseño y/o revisión estructural del acero de la estructura de la ampliacion, se recomienda utilizar el método de DISEÑO ELÁSTICO, ya que se aplican factores de reducción a los esfuerzos permisibles del acero utilizado., siendo un método más conservador; en el caso de la estructura de concreto y la cimentacion se utilizara el DISEÑO PLÀSTICO.


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Estructuras

Anàlisis y Revisiòn, Diseño de la Cimentaciòn y su Refuerzo

Con los siguientes materiales:

Concreto f'c = 250 Kg/cm2Acero de Refuerzo Fy = 4200 Kg/cm2Capacidad de Carga Admisible Estàtico = 20.00 Kg/cm2Capacidad de Carga Admisible Estàtico + Sismo = 26.60 Kg/cm2Nivel de Desplante Df = -3.00 Kg/cm2Peso Volumètrico del Relleno = 1.70 Ton/m3Sobrecarga al N. P. T. + 99.600 q = 1.00 Kg/cm2Peso Volumètrico del Concreto = 2.40 Ton/m31.- Peso de la Cimentaciòn màs Relleno

1.1.- Propiedades Geomètricas de la Losa de Cimentaciòn:

La cimentaciòn existente, consta de; Losa con contratrabes, como lo muestran los planos, y se muestra en croquis pàgina siguiente.

tadmtadm

grell

gconc


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Area: Fecha:

Estructuras

PUNTOS = 9

Pto. X Y AREA = -815.85 [m2]1 0.000 0.0002 37.750 0.000 Ixx = -144001.37 [m4]3 37.750 24.8004 12.950 24.800 Iyy = -439648.81 [m4]5 12.950 18.7506 7.000 18.750 Ixy = -205755.90 [m4]7 7.000 12.7508 0.000 12.750 Xc = 20.86 [m]9 0.000 0.000

Yc = 11.33 [m]

Ixxc = -39322.16 [m4]

Iyyc = -84731.20 [m4]

Ixyc = -13006.07 [m4]

q = 14.90 [grados]

R= 6.94 [mm]

1.2.- Peso de la Losa de Cimentaciòn:

Àrea = 815.85 m2Espesor = 0.50 m2Volumen Losa = 407.93 m3

Wlosa = 979.02 Ton


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Area: Fecha:

Estructuras

1.3- Peso de Contratrabes:= 2.40 Ton/m3

EjeContratrabe

Tipoa h he Long. Peso Vol.m m m m Ton m3

X CT5 0.70 1.50 1.00 12.00 20.16 8.40W CT5 0.70 1.50 1.00 18.00 30.24 12.60 V CT4 0.80 1.80 1.30 24.00 59.90 24.96U CT4 0.80 1.80 1.30 24.00 59.90 24.96Ta CT4 0.80 1.80 1.30 24.00 59.90 24.96Sb CT4 0.80 1.80 1.30 24.00 59.90 24.96Sa CT4 0.80 1.80 1.30 24.00 59.90 24.9627 CT1 0.60 1.40 0.90 37.00 47.95 19.98271 CT1 0.60 1.40 0.90 37.00 47.95 19.9827a CT1 0.60 1.40 0.90 37.00 47.95 19.9827a1 CT1 0.60 1.40 0.90 37.00 47.95 19.9828 CT1 0.60 1.40 0.90 37.00 47.95 19.98281 CT1 0.60 1.40 0.90 30.00 38.88 16.2029a CT2 0.70 1.50 1.00 30.00 50.40 21.0029b CT3 0.50 1.00 0.50 6.00 3.60 1.5029b1 CT2 0.70 1.50 1.00 18.00 30.24 12.6030a CT2 0.70 1.50 1.00 24.00 40.32 16.80

753.12 313.80

1.4.- Peso del Relleno

(Volumen excavaciòn - Volumen de Concreto ) por Peso especìfico del Relleno

Àrea = 815.85 m2Espesor = 3.00 m2Vol. Exc. = 2447.56 m2Volumen Losa = 407.93 m3Volumen Cont. = 313.80 m3Volumen Rell. = 1725.83 m3

Wrell. = 2933.91 Ton

1.5.- Peso de la Cimentaciòn: = 4666.06 Ton

1.6.- Peso Volumètrico Desalojado de Suelo: = 4160.85 Ton

gconc


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Proyecto: 0 Elaborò: Reviso:



Estructuras

2.- Centro de Cargas a Nivel de Cimentaciòn:

Col. MarcaFz X Y Fz X Fz YTon m m Ton - m Ton - m

27+X/0 87.71 0.35 0.40 30.70 35.0927+W/0 182.34 7.35 0.40 1340.17 72.9327+V/0 200.64 13.35 0.40 2678.52 80.2627+U/0 154.73 19.35 0.40 2994.01 61.8927+Ta/0 152.74 25.35 0.40 3871.91 61.10 27+Sb/0 141.65 31.35 0.40 4440.73 56.6627+Sa/0 185.33 37.35 0.40 6921.89 74.1327a+X/0 152.28 0.35 6.40 53.30 974.5727a+W/0 301.86 7.35 6.40 2218.66 1931.9027a+V/0 320.95 13.35 6.40 4284.67 2054.0727a+U/0 267.87 19.35 6.40 5183.30 1714.3727a+Ta/0 252.60 25.35 6.40 6403.31 1616.6127a+Sb/0 228.46 31.35 6.40 7162.32 1462.1627a+Sa/0 283.18 37.35 6.40 10576.89 1812.3728+X/0 118.77 0.35 12.40 41.57 1472.7228+W/0 208.65 7.35 12.40 1533.60 2587.3028+V/0 310.36 13.35 12.40 4143.35 3848.5028+U/0 301.05 19.35 12.40 5825.32 3733.0228+Ta/0 313.59 25.35 12.40 7949.61 3888.5728+Sb/0 294.69 31.35 12.40 9238.59 3654.1828+Sa/0 308.18 37.35 12.40 11510.41 3821.3929a+W/0 16.25 7.35 18.40 119.46 299.0629a+V/0 186.95 13.35 18.40 2495.74 3439.8229a+U/0 293.03 19.35 18.40 5670.21 5391.8329a+Ta/0 332.16 25.35 18.40 8420.28 6111.7629a+Sb/0 327.32 31.35 18.40 10261.36 6022.6129a+Sa/0 281.81 37.35 18.40 10525.72 5185.3629b+V/0 48.66 13.35 20.75 649.64 1009.7429b+Ua/0 72.51 16.65 20.75 1207.34 1504.6430a+V/0 104.65 13.35 24.40 1397.01 2553.3430a+Ua/0 51.29 16.65 24.40 854.05 1251.5730a+U/0 185.22 19.35 24.40 3584.08 4519.4730a+Ta/0 219.88 25.35 24.40 5573.88 5365.0030a+Sb/0 234.68 31.35 24.40 7357.34 5726.2930a+Sa/0 212.27 37.35 24.40 7928.28 5179.39

S 7334.32 164447.20 88573.67

4666.06 20.86 11.33 97321.30 52853.57

12000.37 261768.50 141427.24

Scim

Stotal


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Area: Fecha:

Estructuras

Centro de Cargas a Nivel de Cimentaciòn:

Xcc =Fz X

=261768.50

= 21.81 m12000.37

Ycc =Fz Y

=141427.24

= 11.79 m12000.37

3.- Centro de Gravedad del Àrea de Cimentaciòn:

Xcc = 20.86 m

Ycc = 11.33 m

4.- Momentos de Inercia del Àrea de Cimentaciòn:

Ix = 84731.20 m4

Iy = 39322.16 m4

5.- Incremento Neto de Carga por Cimentaciòn:

Dcim = 4666.06 - 4160.85 = 505.21 Ton

Stotal

Stotal


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Area: Fecha:

Estructuras

6.- Momentos de Volteo a Nivel de la Cimentaciòn:

Mv = 20394.40 Ton -m

Tomado de las corridas del ECOgcW

Mv = 40788.80 Ton -m

7.- Esfuerzos de Contacto al Nivel de la Cimentaciòn:

7.1.- Por Carga Permanente

Los esfuerzos se evaluaràn con la fòrmula de la Escuadrìa, esto es:

Pt = 505.2 + 7334.32 = 7839.52 Tonex = 21.81 - 20.86 = 0.96 Toney = 11.79 - 11.33 = 0.46 TonMx = Pt X ey = 3590.43 TonMy = Pt X ex = 7495.15 Ton

Se evaluò el momento de volteo debido a las fuerzas sìsmicas que actùan sobre el edificio, para determinar los esfuerzos de contacto al nivel de Cimentaciòn:

Afectandolo por el factor de Ductilidad Q = 2.00


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Area: Fecha:

Estructuras

Col Cx Cy CT

27+X/0 -20.86 -11.33CT127+Sa/0 16.51 -11.33

271+X/0 -20.86 -7.93CT1271+Sa/0 16.51 -7.93

27a+X/0 -20.86 -4.93CT127a+Sa/0 16.51 -4.93

272+X/0 -20.86 -1.93CT1272+Sa/0 16.51 -1.93

28+X/0 -20.86 1.07CT128+Sa/0 16.51 1.07

281+W/0 -13.51 4.07CT1281+Sa/0 16.51 4.07

29a+W/0 -13.51 7.07CT229a+Sa/0 16.51 7.07

291+V/0 -7.51 10.07CT2291+Sa/0 16.51 10.07

30a+V/0 -7.51 13.07CT230a+Sa/0 16.51 13.07

Àrea = 815.85 m2Ix = 84731.20 m4Iy = 39322.16 m4


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Area: Fecha:

Estructuras

= Pt/A + (Mxa)Cy/Ixx + (Mya)Cx/Iyy =

= 9.61 + 0.09 + 0.09 = 27+X/0 = 9.61 + -1.90 + -1.00 = 6.70 ton/m2 < 20.00 OK27+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + -1.00 = 10.11 ton/m2 < 20.00 OK271+X/0 = 9.61 + -1.90 + -0.70 = 7.00 ton/m2 < 20.00 OK271+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + -0.70 = 10.42 ton/m2 < 20.00 OK27a+X/0 = 9.61 + -1.90 + -0.44 = 7.27 ton/m2 < 20.00 OK27a+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + -0.44 = 10.68 ton/m2 < 20.00 OK272+X/0 = 9.61 + -1.90 + -0.17 = 7.53 ton/m2 < 20.00 OK272+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + -0.17 = 10.95 ton/m2 < 20.00 OK28+X/0 = 9.61 + -1.90 + 0.09 = 7.80 ton/m2 < 20.00 OK28+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + 0.09 = 11.21 ton/m2 < 20.00 OK281+W/0 = 9.61 + -1.23 + 0.36 = 8.74 ton/m2 < 20.00 OK281+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + 0.36 = 11.48 ton/m2 < 20.00 OK29a+W/0 = 9.61 + -1.23 + 0.63 = 9.00 ton/m2 < 20.00 OK29a+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + 0.63 = 11.74 ton/m2 < 20.00 OK291+V/0 = 9.61 + -0.69 + 0.89 = 9.81 ton/m2 < 20.00 OK291+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + 0.89 = 12.01 ton/m2 < 20.00 OK30a+V/0 = 9.61 + -0.69 + 1.16 = 10.08 ton/m2 < 20.00 OK30a+Sa/0 = 9.61 + 1.51 + 1.16 = 12.27 ton/m2 < 20.00 OK

q

q

Por efectos de Cargas Permanentes los Esfuerzos transmitidos al terreno son ADECUADOS


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Area: Fecha:

Estructuras

7.2.- Revisiòn por Volteo Direcciòn X

Pt = 505.2 + 7334.32 = 7839.52 TonMx = 3590 + 40788.80 = 44379.23 Ton - mMx = 3590 - 40788.80 = -37198.37 Ton - mYi = 16.51 m

Momento Resistente:

Mr = WT X Yi =

Mr = 12000.37 X 16.51 = 198126.14 Ton - m

Factor de Seguridad:

Fs =Mr

=198126.14

= 4.46 > 1.50Mx 44379.23

Por efectos de Cargas Permanentes los Esfuerzos transmitidos al terreno son ADECUADOS

Por Volteo en la direcciòn X, la Cimentaciòn es ADECUADA


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Estructuras

7.3.- Revisiòn por Volteo Direcciòn Y

Pt = 505.2 + 7334.32 = 7839.52 TonMy = 7495 + 40788.80 = 48283.95 Ton - mMy = 7495 - 40788.80 = -33293.65 Ton - mXi = -11.33 m

Momento Resistente:

Mr = WT X Xi =.

Mr = 12000.37 X 11.33 = 135964.22 Ton - m

Factor de Seguridad:

Fs =Mr

=135964.22

= 2.82 > 1.50My 48283.95

Por Volteo en la direcciòn Y, la Cimentaciòn es ADECUADA


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Area: Fecha:

Estructuras

Sismo en Direcciòn X Positivo alrededor del eje Y

My = 48283.95 Ton - mÀrea = 815.85 m2Iy = 84731.20 m4

= + (Mxa)Cx/Iyy =

= + 0.57 = 27+X/0 = + -11.89 = -11.89 ton/m227+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m2271+X/0 = + -11.89 = -11.89 ton/m2271+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m227a+X/0 = + -11.89 = -11.89 ton/m227a+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m2272+X/0 = + -11.89 = -11.89 ton/m2272+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m228+X/0 = + -11.89 = -11.89 ton/m228+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m2281+W/0 = + -7.70 = -7.70 ton/m2281+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m229a+W/0 = + -7.70 = -7.70 ton/m229a+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m2291+V/0 = + -4.28 = -4.28 ton/m2291+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m230a+V/0 = + -4.28 = -4.28 ton/m230a+Sa/0 = + 9.41 = 9.41 ton/m2

q

q


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Area: Fecha:

Estructuras

Sismo en Direcciòn X Negativo alrededor del eje Y

My = 33293.65 Ton - mÀrea = 815.85 m2Iy = 84731.20 m4

= - (Mxa)Cx/Iyy =

= - 0.39 = 27+X/0 = - -8.20 = -8.20 ton/m227+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m2271+X/0 = - -8.20 = -8.20 ton/m2271+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m227a+X/0 = - -8.20 = -8.20 ton/m227a+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m2272+X/0 = - -8.20 = -8.20 ton/m2272+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m228+X/0 = - -8.20 = -8.20 ton/m228+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m2281+W/0 = - -5.31 = -5.31 ton/m2281+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m229a+W/0 = - -5.31 = -5.31 ton/m229a+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m2291+V/0 = - -2.95 = -2.95 ton/m2291+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m230a+V/0 = - -2.95 = -2.95 ton/m230a+Sa/0 = - 6.49 = 6.49 ton/m2

q

q


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Area: Fecha:

Estructuras

Sismo en Direcciòn Y Positivo alrededor del eje X

Mx = 44379.23 Ton - mÀrea = 815.85 m2Ix = 39322.16 m4

= + (Mxa)Cy/Ixx

= + 1.13 = 27+X/0 = + -12.79 = -12.79 ton/m227+Sa/0 = + -12.79 = -12.79 ton/m2271+X/0 = + -8.95 = -8.95 ton/m2271+Sa/0 = + -8.95 = -8.95 ton/m227a+X/0 = + -5.56 = -5.56 ton/m227a+Sa/0 = + -5.56 = -5.56 ton/m2272+X/0 = + -2.18 = -2.18 ton/m2272+Sa/0 = + -2.18 = -2.18 ton/m228+X/0 = + 1.21 = 1.21 ton/m228+Sa/0 = + 1.21 = 1.21 ton/m2281+W/0 = + 4.59 = 4.59 ton/m2281+Sa/0 = + 4.59 = 4.59 ton/m229a+W/0 = + 7.98 = 7.98 ton/m229a+Sa/0 = + 7.98 = 7.98 ton/m2291+V/0 = + 11.37 = 11.37 ton/m2291+Sa/0 = + 11.37 = 11.37 ton/m230a+V/0 = + 14.75 = 14.75 ton/m230a+Sa/0 = + 14.75 = 14.75 ton/m2

q

q


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Area: Fecha:

Estructuras

Sismo en Direcciòn Y Negativo alrededor del eje X

My = 37198.37 Ton - mÀrea = 815.85 m2Iy = 39322.16 m4

= - (Mxa)Cy/Ixx =

= - 0.95 = 27+X/0 = - -10.72 = -10.72 ton/m227+Sa/0 = - -10.72 = -10.72 ton/m2271+X/0 = - -7.50 = -7.50 ton/m2271+Sa/0 = - -7.50 = -7.50 ton/m227a+X/0 = - -4.66 = -4.66 ton/m227a+Sa/0 = - -4.66 = -4.66 ton/m2272+X/0 = - -1.83 = -1.83 ton/m2272+Sa/0 = - -1.83 = -1.83 ton/m228+X/0 = - 1.01 = 1.01 ton/m228+Sa/0 = - 1.01 = 1.01 ton/m2281+W/0 = - 3.85 = 3.85 ton/m2281+Sa/0 = - 3.85 = 3.85 ton/m229a+W/0 = - 6.69 = 6.69 ton/m229a+Sa/0 = - 6.69 = 6.69 ton/m2291+V/0 = - 9.53 = 9.53 ton/m2291+Sa/0 = - 9.53 = 9.53 ton/m230a+V/0 = - 12.36 = 12.36 ton/m230a+Sa/0 = - 12.36 = 12.36 ton/m2

q

q


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Area: Fecha:

Estructuras

7.4.- Combinaciòn de Carga Permanente + 100 % Sx + 30 % Sy

Pt = 7839.52 Ton Àrea = 815.85 m2Mx = 44379.23 Ton - m Ix = 84731.20 m4My = 48283.95 Ton - m Iy = 39322.16 m4

Col Cx Cy

27+X/0 -20.86 -11.3327+Sa/0 16.51 -11.33 tadm = 26.60 Ton/m228+X/0 -20.86 1.4228+W/0 -13.51 1.4229a+W/0 -13.51 7.4229a+V/0 -7.51 7.4230a+V/0 -7.51 13.4730a+Sa/0 16.51 13.47


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Area: Fecha:

Estructuras

= Pt/A + (Mxa)Cy/Ixx + 0.3(Mya)Cx/Iyy =

= 9.61 + 0.52 + 0.37 = 27+X/0 = 9.61 + -10.93 + -4.17 = -5.49 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 + 8.65 + -4.17 = 14.08 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 + -10.93 + 0.52 = -0.79 ton/m2 < 26.60 OK 28+W/0 = 9.61 + -7.08 + 0.52 = 3.06 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 + -7.08 + 2.73 = 5.27 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 + -3.93 + 2.73 = 8.41 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 + -3.93 + 4.96 = 10.64 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 + 8.65 + 4.96 = 23.22 ton/m2 < 26.60 OK27+X/0 = 9.61 + -10.93 - -4.17 = 2.86 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 + 8.65 - -4.17 = 22.43 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 + -10.93 - 0.52 = -1.84 ton/m2 < 26.60 OK28+W/0 = 9.61 + -7.08 - 0.52 = 2.01 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 + -7.08 - 2.73 = -0.20 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 + -3.93 - 2.73 = 2.94 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 + -3.93 - 4.96 = 0.71 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 + 8.65 - 4.96 = 13.29 ton/m2 < 26.60 OK27+X/0 = 9.61 - -10.93 + -4.17 = 16.36 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 - 8.65 + -4.17 = -3.21 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 - -10.93 + 0.52 = 21.06 ton/m2 < 26.60 OK28+W/0 = 9.61 - -7.08 + 0.52 = 17.21 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 - -7.08 + 2.73 = 19.42 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 - -3.93 + 2.73 = 16.28 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 - -3.93 + 4.96 = 18.50 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 - 8.65 + 4.96 = 5.92 ton/m2 < 26.60 OK27+X/0 = 9.61 - -10.93 - -4.17 = 24.71 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 - 8.65 - -4.17 = 5.14 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 - -10.93 - 0.52 = 20.01 ton/m2 < 26.60 OK28+W/0 = 9.61 - -7.08 - 0.52 = 16.16 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 - -7.08 - 2.73 = 13.95 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 - -3.93 - 2.73 = 10.81 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 - -3.93 - 4.96 = 8.58 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 - 8.65 - 4.96 = -4.00 ton/m2 < 26.60 OK

q

q


Cliente: 0 de: 0



Area: Fecha:

Estructuras

7.5.- Combinaciòn de Carga Permanente + 30 % Sx + 100 % Sy

Pt = 7839.52 Ton Àrea = 815.85 m2Mx = 44379.23 Ton - m Ix = 84731.20 m4My = 48283.95 Ton - m Iy = 39322.16 m4

Col Cx Cy

27+X/0 -20.86 -11.3327+Sa/0 16.51 -11.33 24 = 26.60 Ton/m228+X/0 -20.86 1.4228+W/0 -13.51 1.4229a+W/0 -13.51 7.4229a+V/0 -7.51 7.4230a+V/0 -7.51 13.4730a+Sa/0 16.51 13.47


Cliente: 0 de: 0



Area: Fecha:

Estructuras

= Pt/A + (Mxa)Cy/Ixx + 0.3(Mya)Cx/Iyy =

= 9.61 + 0.16 + 1.23 = 27+X/0 = 9.61 + -3.28 + -13.91 = -7.58 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 + 2.59 + -13.91 = -1.71 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 + -3.28 + 1.74 = 8.07 ton/m2 < 26.60 OK 28+W/0 = 9.61 + -2.12 + 1.74 = 9.23 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 + -2.12 + 9.11 = 16.60 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 + -1.18 + 9.11 = 17.54 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 + -1.18 + 16.54 = 24.97 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 + 2.59 + 16.54 = 28.74 ton/m2 > 26.60 OK27+X/0 = 9.61 + -3.28 - -13.91 = 20.24 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 + 2.59 - -13.91 = 26.12 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 + -3.28 - 1.74 = 4.59 ton/m2 < 26.60 OK28+W/0 = 9.61 + -2.12 - 1.74 = 5.74 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 + -2.12 - 9.11 = -1.62 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 + -1.18 - 9.11 = -0.68 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 + -1.18 - 16.54 = -8.11 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 + 2.59 - 16.54 = -4.34 ton/m2 < 26.60 OK27+X/0 = 9.61 - -3.28 + -13.91 = -1.03 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 - 2.59 + -13.91 = -6.90 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 - -3.28 + 1.74 = 14.63 ton/m2 < 26.60 OK28+W/0 = 9.61 - -2.12 + 1.74 = 13.48 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 - -2.12 + 9.11 = 20.84 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 - -1.18 + 9.11 = 19.90 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 - -1.18 + 16.54 = 27.33 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 - 2.59 + 16.54 = 23.55 ton/m2 < 26.60 OK27+X/0 = 9.61 - -3.28 - -13.91 = 26.80 ton/m2 < 26.60 OK

27+Sa/0 = 9.61 - 2.59 - -13.91 = 20.93 ton/m2 < 26.60 OK28+X/0 = 9.61 - -3.28 - 1.74 = 11.14 ton/m2 < 26.60 OK28+W/0 = 9.61 - -2.12 - 1.74 = 9.99 ton/m2 < 26.60 OK

29a+W/0 = 9.61 - -2.12 - 9.11 = 2.62 ton/m2 < 26.60 OK29a+V/0 = 9.61 - -1.18 - 9.11 = 1.68 ton/m2 < 26.60 OK30a+V/0 = 9.61 - -1.18 - 16.54 = -5.75 ton/m2 < 26.60 OK

30a+Sa/0 = 9.61 - 2.59 - 16.54 = -9.53 ton/m2 < 26.60 OK

q

q


Cliente: 0 de: 0



Area: Fecha:

Estructuras

8.- Carga sobre la Losa de cimentaciòn y Contratrabes

8.1.- 1.5 (Carga Permanente)

Ejemplo:

Pto Esfuerzo Esfuerzo Promedio

27+X/0 6.70271+X/0 7.0027+W/0 7.40271+W/0 7.65

28.75 7.19 Ton/m2

8.2.- 1.2 (Carga Permanente Sismo X Positivo+ Sismo Y Positivo)

8.3.- 1.2 (Carga Permanente Sismo X Positivo+ Sismo Y Negativo)

8.4.- 1.2 (Carga Permanente Sismo X Negativo+ Sismo Y Positivo)

8.5.- 1.2 (Carga Permanente Sismo X Negativo+ Sismo Y Negativo)

La forma de cargar la losa y contratrabes de cimentaciòn serà: Con los esfuerzos sobre el terreno bajo las diferentes condiciones analizadas como son:

Se cargaràn las losas con un promedio de los esfuerzos sobre el terreno en la condiciòn Cargas Permanentes:

Memoria Losa Cimentación 29SE06

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