Memoria-subestacion y Rack
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1
ESTRUCTURA DE GENERADOR Y RACK DE REFRIGERACIÓN
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
EL SISTEMA ESTRUCTURAL EN PLANTA BAJA SERÁ DE MARCOS DE CONCRETO REFORZADO CON MUROS DEMAMPOSTERIA; EN PLANTA ALTA SERÁ UNA ESTRUCTURA DE ACERO, LAS COLUMNAS SON DE PERFILES PTR 8"x1/4" Y LASTRABES DE PERFILES IPR 6"x12Lb/plg. LA CUBIERTA DEL PRIMER NIVEL SERA DE LÁMINA KR-18 Y SERÁ SOPORTADA PORPERFILES PTR 4"x1/4"
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
ESTA ESTRUCTURA SE CONSIDERA TRABAJANDO DE MANERA INDEPENDIENTE DE LA NAVE PRINCIPAL. TIENE UNA FORMARECTANGULAR EN PLANTA. CONSTA DE TRES NIVELES: EL PRIMER NIVEL SERÁ UNA LOSA MACIZA DE CONCRETOREFORZADO Y SOPORTARÁ A LOS COMPRESORES; EL SEGUNDO NIVEL SERÁ UNA TECHUMBRE LIGERA; EL TERCER NIVELSOPORTARÁ LOS CONDENSADORES.
DE
1.36
3.71
2.50
3.54
2.38
0.50
0.20
4.92
1.20
0.60
2.45
25.4
1
3.62
1.50
PLANTA
PLANTA DE EMERGENCIA
ANÁLISIS DE CARGAS
CARGA MUERTA
LAMINA KR-18
PESO TECHUMBRE: W = (Kg/m2)
AISLANTE TERMICO W = "
PESO DE INSTALACIONES: W = "
CARGAS COLATERALES W = "
Wcm = (Kg/m2)
ENTREPISO
8.0
2.0
10.0
10.0
30.00
1.64
0.20
3.040.27
B1
B
0.25
0.206.12
0.20
1.02
LDO
DE
O
ACABADOESC OBILLADO
0.20
ACABADOESC OBILLADO
7.96
3.50
1.75
6.52
NIVELNPT ± 100.00
LOSA DE CONCRETO, H=15cm W = (Kg/m2)
ADICIONAL POR COLADO W = "
INSTALACIONES W = "
360.0
40.0
10.0
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SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Wcm = (Kg/m2)
CARGA VIVA
CUBIERTAS CON PENDIENTES (Kg/m2)
MAYORES DEL 5% (TABLA 6.1 NTC-2004 ACCIONES)
CARGA VIVA MAXIMA:
CARGA VIVA MAXIMA CONSIGNADA POR WALMART: Manual de diseño
CARGA VIVA REDUCIDA: Wal*Mart (3.11)
AZOTEA (Kg/m2)
ENTREPISO (TABLA 6.1 NTC-2004 ACCIONES)
CARGA VIVA MAXIMA:
CARGA VIVA REDUCIDA:
CARGA DE GRANIZO SE CONSIDERA COMO CARGA ACCIDENTAL Y TENDRÁ UN VALOR DE
KG/M2
CARGA DE NIEVE SE CONSIDERA COMO CARGA ACCIDENTAL Y TENDRÁ UN VALOR DE
KG/M2
410.0
SON LAS CARGAS NO PERMANENTES QUE ACTUAN EN LA ESTRUCTURA Y ESTÁN CONSIGNADAS EN EL REGLAMENTO DECONSTRUCCIONES DEL DF PARA LAS CONDICIONES ESTÁTICA Y ACCIDENTAL:
40
60
20
100
70
100.0
40.0
DISEÑO POR VIENTO
DE ACUERDO AL MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES 1993, LA ESTRUCTURA TIENE LAS
SIGUIENTES CARACTERISTICAS:
Inciso 4.3:
SEGÚN SU IMPORTANCIA: ESTRUCTURA GRUPO B Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad
moderado, representan un bajo riesgo de perdidas humanas
Inciso 4.4:
SEGÚN SU RESPUESTA: ESTRUCTURA TIPO 1 Estructura poco sensible a las ráfagas y a los efectos dinamicos
del viento, abarca valores de < 5.0 y periodo < 1 seg.
Tabla I.1:
CATEGORIA DEL TERRENO: 3 TERRENO CON ALGUNAS OBSTRUCCIONES ESTRECHAMENTE ESPACIADAS
(AREAS URBANAS SUBURBANAS Y BOSQUES)
ALTITUD msnm
TEMPERATURA PROMEDIO °C
VELOCIDAD REGIONAL DEL VIENTO KM/H (PARA T= 50 AÑOS)
FACTOR DE EXPOSICION (Fα)
TABLA 4.3.2
Frz = c = Para z < 10
< 10
FACTOR DE TOPOGRAFÍA LOCAL
3 0.156 390 0.881
0.881
3.78
SITIO Ejemplo FT
NORMALTerreno practicamente plano campo abierto
1
a dCat. Del terreno c
Reynosa, Tamps.34
23.8
180.0
VELOCIDAD DE DISEÑOVD = FT x Frz x VR = 1 x x = Km/hr158.6
NORMAL 1
0.9 180.0
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DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
PRESION qz = 0.0048 x G x VD2
SIENDO =
PARA H = m = Y = ° C Reynosa, Tamps.
POR LO TANTO: qz = x = Kg/m2
TRATANDOSE DE UNA ESTRUCTURA CERRADA, SE UTILIZAN LAS FORMULAS PARA ESTE TIPO
DE ESTRUCTURA DE ACUERDO AL INCISO 4.8.2.2. DEL MANUAL DE CFE.
FUERZA SOBRE MUROS
PARA CUANTIFICAR LAS FUERZAS DE VIENTO ACTUANDO SOBRE LA SUPERFICIE DE LOS MUROS SE EMPLEA LA SIGUIENTE
EXPRESIÓN:
DEBIDO A QUE LAS COLUMNAS SON LOS ELEMENTOS QUE SE OCUPAN DE RECIBIR ESTA ACCIÓN, SE DETERMINA LA CARGA
SOBRE ELLOS DE ACUERDO A SU ÁREA TRIBUTARIA DE MURO.
FUERZAS SOBRE ELEMENTOS DE ESTRUCTURA
LAS FUERZAS QUE SE EJERCEN SOBRE LOS ELEMENTOS DE ESTRUCTURAS CERADAS SERÁN LAS RESULTANTES DE LAS
158.6
G =0.392 0.392 x 757.3
= 1.00273 + 273 + 23.8
34 757.3 23.8
0.0048 x 1.00 120.732
zpnn qCP =
Ω ττΩ
PRESIONES ACTUANTES TANTO EN EL EXTERIOR COMO EN EL INTERIOR, DE ACUERDO A LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
SIENDO pz = (pe - pi)
Fe = pz x Az
pz = pe - pi
Az = Área expuesta de la estructura sobre la que actua la presion pz
A) PRESION EXTERIOR (Pe) =
DATOS GENERALES:
Altura H = m
Ancho d = m
Largo b = m
DE LA TABLA 4.3.1:
SUPERFICIE DIRECCION rel d/b angulo γ
MUROS EN BARLOVENTO BARLOVENTO Normal o paralela cualquiera Cpe =
Y SOTAVENTO
SOTAVENTO Normal Ø = 0º < 10º Cpe =
Paralela Ø = 90º cualqueira Cpe =
DE LA TABLA 4.3.2:
MUROS LATERALES Para H = de 0.00 - Cpe =
Para 1H-2H de 3.78 - Cpe =
Para 2H-3H de 7.56 - Cpe =
Para >3H mayor de Cpe =
DE LA TABLA 4.3.3b: BARLOVENTO < 10º
TECHO TRANSVERSAL cualquiera
3.78
3.93
8.7
3.78 3.78
7.56
11.34
11.34
-0.5
-0.65
-0.50
-0.30
-0.20
0.8
-0.50.5
cualquiera
0.5
0.5
0.5
zze ApF =
ZLApee qKKCP ⋅⋅⋅=
4
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DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Para H= de 0.00 - Cpe =
Para 1H-2H de 3.78 - Cpe =
Para 2H-3H de 7.56 - Cpe =
Para >3H mayor de Cpe =
KA (FACTOR DE REDUCCION) A < 10 m2 KA = (TABLA I.12)
KL (FACTOR DE PRESION LOCAL) KL = CASO CRITICO
g =
0.1
0.2
1.00
1.00
2.86°
0
-0.4
0.0
0.1
0.2
3.78 3.78
7.56
11.34
11.34
-0.4
B) PRESION INTERIOR (Pi) = DE LA TABLA 4.3.7a
b1) Viento paralelo ó normal a las generatices Cpi =
Pi = X X X = Kg/m2
b2) Viento normal ó paralelo a las generatices Cpi =
Pi = X X X = Kg/m2
1.00 120.7
-0.10
-0.10 1.00 -12.07
0.20
0.20 1.00 1.00 120.7 24.15
ZLApii qKKCP ⋅⋅⋅=
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DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
FUERZAS EN ESTRUCTURA:
VIENTO DIRECCION NORMAL A LAS GENERATRICES
MURO EN BARLOVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MURO EN SOTAVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MUROS LATERALES:
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
TECHUMBRE
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m3
FUERZAS EN ESTRUCTURA:
0.00 1.00 1.00 120.7 0.00
-66.40
-12.07 12.1
0.80 1 1.00 120.7 96.58 -12.07
-48.29
-0.40 120.7 -48.29 -12.07
-0.65 1.00 1.00 120.7 -78.47
-60.37 -12.07
108.7
-12.07 -48.29
-12.07
-36.22
1 1.00 120.7 -60.37
1.00 1.00
-0.50 1.00 1.00 120.7
-0.50
zze ApF =
VIENTO PARALELO A LAS GENERATRICES
MURO EN BARLOVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MURO EN SOTAVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MUROS LATERALES:
H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
2H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
>3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
TECHUMBRE
H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
2H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
>3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
-0.20 1.00 1.00 120.7 -24.15 -12.07
-0.50 1.00 1.00 120.7 -60.37
-0.50 1.00
-12.07 -48.29
-12.07
0.10 1.00 1.00 120.73 12.07 -12.07
0.20 1.00 1.00 120.73 24.15 -12.07 36.22
-0.40 1.00 1.00 120.7 -48.29 -12.07 -36.22
0.00 1.00 1.00 120.73 0.00 -12.07 12.07
-48.29
-36.22
0.80 1.00 1.00 120.7 96.58 -12.07
-0.65 1.00 1.00 120.7
-12.07
-66.40
108.66
-12.07
-24.15
24.15
120.7 -60.37
-78.47 -12.07
1.00
120.7-0.30 1.00 1.00
zze ApF =
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DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
PESO DE EQUIPO
SE CONSIDERA EL PESO DE LOS CONDENSADORES, QUE DE ACUERDO AL TIPO Y CAPACIDAD SE TIENE UN PESO
DE 3.5 TON, EL CUAL SE DISTRIBUYE EN LAS TRABES DE APOYO DE LA ESTRUCTURA DEL RACK
P = = Kg
SELECCIÓN DE LARGUERO (MT) DE ACUERDO CON EL MANUAL IMCA
m4.55L=
3500 437.58
PARA OBTENER LAS CARGAS EN LOS LARGUEROS, SE CONSIDERA EL AREA TRIBUTARIA QUE LE CORRESPONDA
POR VIENTO: W1 = Kg/m2 ; w = X = Kg/m
POR CM+CV: WCM+CV = Kg/m2 ; w = X = Kg/m
POR CM: WCM = Kg/m2 ; w = X = Kg/m
POR CG: WCG = Kg/m3 ; w = X = Kg/m
ES DECIR, w
w = Kg/m (CM+CV)
w
w = Kg/m (VIENTO)
w
w = Kg/m (CG)
CONDICION CM+CV
w = Kg/m
M x =
m 8
= X = Kg-m8
Vx = = Kg2
176.9
4.55
W L
1.97
1.97
59.0
176.9
71.2
196.5
71.2
1.97 176.9
1.9730.030.0
90.0
36.2
90.0
457.7
W L 402.33
4.55
100.0 100.0
176.9
36.2
196.5
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DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
CONDICION CM+GR
w = Kg/m
M X =
m 8
= X = Kg-m8
Vx = = Kg2
CONDICION CARGA DE 100 kg
a = P = Kg b= m M X = = X X
m = Kg-m
Vx = = X
L
= Kg
Mmax= 661.06 Kg-m
581.15
661.06
W L
1.37
L 4.55
4.55 95.55
P b 100
4.55255.5
P a
4.55
1.365
255.5W L
30
100 3.193.185 100
1.365
4.55
Si fs = kg/cm2
ENTONCES, EL MÓDULO DE SECCIÓN REQUERIDO ES:
S = cm3
MODULO DE SECCIÓN DEL MONTEN CF 8" CAL16
S = cm3 SUFICIENTE
CARGA SISMICA
DEL PROGRAMA STAAD PRO V8i SE OBTUVO LA MASA DE LA ESTRUCTURA, LA CUAL SE OBSERVA EN EL SIGUIENTE CUADRO:
ST HSST6X6X0.5 33.20 1.634
ST TUB20204 42.30 0.340
ST W6X12 76.62 1.375
ST W6X15 7.85 0.176
TOTAL VOLUME OF CONCRETE = 13.58 m3 = 32.592
----------------
TOTAL = 3.524
PESO ESTRUCTURA METALICA: = Kg
PESO ESTRUCTURA DE CONCRETO: = Kg
PESO DE TECHUMBRE P = X = Kg
PESO REJILLA P = X = Kg
PESO DE LOSA P = X = Kg
CARGA MUERTA (CM) WT = Kg ESTRUCTURA
Kg TECHOS
34.19 78.0 2,666.9
2000
33.053
34.19 30.0 1,025.7
36,116
31,640
55.55
3,524.0
32,592.0
74.67 410.0 30,614.7
Kg REJILLA
SUMA = Kg
2,667
70,423
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DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
EQUIPO P = = Kg
CARGA VIVA (CV) P = X = Kg
P = X = Kg
P = X = Kg
WTOTAL: Kg = Ton
Se utiliza el espectro sìsmico indicado en el Manual de Obras Civiles de la CFE (Tabla 1.3)
Fuerzas Sísmicas por nivel.
Datos Sísmicos.
Grupo :
Coeficiente C :
Ductilidad Q :
c = C / Q =Fuerzas sismicas
34.19 80.0
94.036
34.19 20.0 683.8
94,036.3
Wi (ton)
0.12
2,735.3
7,500.0
Nivel
A
435.657 5.642
2
Hi (m) Wi Hi Fi Horz. (ton)
94.036
139.645 1.809
2
0.06
18.136 7.700
74.67 170.0 12,693.9
1 75.901 3.90 296.012 3.834
⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎣
⎡=
∑ ii
ii
Si hW
hWWQcF
9
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SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
MODELO 3D
178
166
175
164
163
174
74
177173
88
73 90
100
112
87
162
115
89
141
165
118
99
180
171
111
161
123
156
116
72 71
140
129
117
160
124
153
68
86 81
70
126
154
179 159
84
110
92
80
107
139 134
102
151
108
114
150
91
106
137
69
133
120
101
125121
158
144
113
67
79
128
119
148
157
122
78
105
132142
104
131
NODOS
170
169
509
494
506
493 483 489480
327
540 484492
504
364
511
378
335 393
340
485
394
481
503
431
360
530
401
365
387407
377
491 477
451
486
408
439
396
333
397
440
499
416
402
533472
463
487538
331
339
457
320
537
412409
410
449
507
478
386 420
437
498
326
482
332
376
473
383
324
369
319
455 435462 471
438
531
424
362
382
375
385
532
391
419
474
368
373
454436
392
411
428
497
505
444
430
361
323
423
399
363
403
461448
479
470
475 535
318
40 4
390
502
452
398
418 372414
400
427
381
496476
329
317
322
367
405
406
446 443469
422
380
366
371
426433
421
10
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CHECO
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SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
MIEMBROS
RESULTADOS
PARA LA OBTENCION DE LOS RESULTADOS, SE INDICÓ AL PROGRAMA HACER LA REVISION MEDIANTE
EL METODO DE ESFUERZOS PERMISIBLES DEL AISC (AISC- ASD89)
0.38
4
0.31
3
0.2
0.2580.429
0.40
9 0.16
5
0.07
04
0.124
0.28
2
0.33
3
0.4480.341
0.23
8
0.232
0.18 3
0.128
0.14
30.242
0.164
0.31
4
0.161
0.27
1
0.144
0.424
0.37
0.595
0.38
0.3780.1850.194
0.128
0.552 0.21
0.244
0.24
9
0.288
0.22
1
0.314
0.267
0.21
4
0.39
8
0.35 0.2250.531 0.137
0.30
8
0.05
32
0.35
8
0.33
0.13
9
0.419
0.423
0.341
0.27
4
0.427
0.5810.126
0.13
7
0.345
0.1170.574
0.05
43
0.119
0.24
0.29
0.22
9
0.27
1
0.298
0.1360.226 0.528
0.36
7
0 .1 65
0.13
9
0.346
0.15
0.141 0.5370.148
0.18
2
0.238
0.302
0.329
0.24
7
0.318
0.26
9
0.1310.171
0.127 0.5820.168
0.28
7
0.193
0.15
8
0.4620.1480.231
0.05
14
DADO QUE NO SE REPORTARON VALORES DE LA RELACION DE INTERACCION MAYORES DE 1.00, SE CONCLUYE
QUE LA ESTRUCTURA ES ADECUADA PARA LAS SOLICITACIONES IMPUESTAS.
REVISION DE DESPLAZAMIENTOS
DE ACUERDO CON LOS RESULTADOS DE LA CORRIDA
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL
DIRECCION X
Horizontal ResultantHorizontal Vertical
TABLE: Joint Displacements
Node L/C X cm Y cm Z cm cm
119 15 (CM+.5CV+CE+VZ) 0.72 -0.11 0.24 0.77
119 16 (CM+.5CV+CE-VZ) -0.56 -0.14 -0.29 0.65
11
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
En general el desplazamiento màximo en la Direccion X corresponde a:
Desplazamiento máx.= cm
Desplazamiento permisible = 0.012 H = X = cm Dmax<Dperm , Se acepta
DIRECCION Z
En general el desplazamiento màximo en la Direccion Z corresponde a:
Desplazamiento máx.= cm
Desplazamiento permisible = 0.012 H = X = cm Dmax<Dperm , Se acepta
Se acepta la estructura por desplazamiento Lateral
REVISION DE PLACA BASE Y ANCLAS
9.66
0.012 805.00 9.66
0.72
0.012 805.00
TABLE: Joint Displacements
Horizontal Vertical Horizontal Resultant
Node L/C X cm Y cm Z cm cm
140 14 (CM+.5CV+CE-VX) 0.14 -0.29 0.50 0.60
133 13 (CM+.5CV+CE+VX) 0.11 -0.18 -0.65 0.68
0.65
SE DISEÑARÁ LA PLACA BASE Y LAS ANCLAJE EMPLEANDO PARA ELLO EL MÉTODO ILUSTRADO EN EL
LIBRO "DESIGN OF WELDED STRUCTURES" DE O. BLODGETT, DONDE SE DETERMINA, MEDIANTE UNA
ECUACION CÚBICA, LA POSICION DEL BLOQUE TRIANGULAR DE ESFUERZOS A TENSION CON EL PUNTO
NEUTRO.
Y GLOBAL
40
DATOS DE LA COLUMNA
SECCION: HSS6X6X0.5
d = mm
bf = mm
tw = mm
40 tf = mm
X GLOBAL
40 40
a) ANALISIS DIRECCION "X" EJES GLOBALES
1.- DEL ANAÁLISIS ESTRUCTURAL
152
152
12.7
12.7
170
250
85
170
250
85
TABLE: Joint Reactions
Beam L/C Force‐X Force‐Y Force‐Z Moment‐X Moment‐Y Moment‐Z
Tonf Tonf Tonf Tonf‐m Tonf‐m Tonf‐m
-0.09
Node
319 29 70 2.79 0.08 -0.81 -0.01 1.40 0.13
340 28 73 2.14 0.12 0.64 0.01 -1.28 0.18
318 29 69 2.53 -0.07 -0.75 0.01 1.27
NODO:
P = Kg AXIAL
M = Kg-cm FLEXION
70
2,790.0
140,000.0
12
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
2.- EXCENTRICIDAD
e = M = = cmP
3.- RELACION DE MODULOS
f´c = kg/cm2 RESISTENCIA DEL CONCRETO A LA COMPRESION A LOS 28 DIAS
Es (MODULO DE ELAST. DEL ACERO) = Kg/cm2
Ec (MODULO DE ELAST. CONCRETO) = Kg/cm2
POR LO TANTO n = =
4.- CÁLCULO DEL ÁREA A TENSIÓN
NUMERO DE ANCLAS: 3 PZAS.
As = 3 X = cm2
DIAMETRO PROPUESTO: 5 /8 "
DIAM = cm = 16 mm Dneto= cm
AREA= cm2 AREA neta= cm2
5.- DISTANCIA "Y" DEL DIAGRAMA DE PRESIONES
SE HACE USO DE LA ECUACION CUBICA:
140,000 50.18
Ec
1.43 4.29
2,790
250
2,000,000
Es 12.6491
1.59
1.98
158,114
1.35
1.43 P
eY3 + K1Y
2 + K2Y + K3 (f)
DONDE:
K1 = 3 e - D = 3 ( - 25 ) =2 2
K2 = = 6 x + =
K3 = -K2 D + f = 25 + =2 2
SUSTITUYENDO EN LA ECUACION:
Y3 + Y2 + Y = 0
RESOLVIENDO: Y =
6.- FUERZA DE TENSION D - Y -Pt = 2 3 = Kg sc = ±
D - Y + Kg/cm22 3 Kg/cm2
4.464 53.76
-49.30
58.22
8.5
50 113.0376
6n As
113.038 764.25 16049.159
8.76265
e -Pc -6,265.5
f
8.5
764.2456
-16049.16
B 25
-764.2
(f+e) 12.649 4.3 8.5 50.18
cm
13
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
7.- ESFUERZOS EN LA PLACA:sc = = Kg/cm2 L1T = cm
DE ACUERDO AL DIAGRAMA DE PRESIONES Y Pt
POR TRIANGULOS SEMEJANTES:
= X1 = Kg/cm2x1
ADEMAS X2 = Kg/cm2
x2
DIAGRAMA DE PRESIONES
Se considera el borde de la placa como una viga en cantiliver
X1
X2
Ó
11.46
-6709.77
2 (Pc + Pt)
2 2
Y
57.25 25.233.86 X1
32.01
8.76265
B x Y57.25
3.86 4.90
8.-ESFUERZOS DE FLEXIÓN M 1 = AREA DEL RECT + M 2 = AREA DEL TRIANG.
SUSTITUYENDO: M 1 = = Kg-cm
M T = Kg-cm
M 2 = = Kg-cm
9.- ESPESOR DE LA PLACA
t = = 6 X = cm 2530 X 0.75
SE CONSIDERA UN ESPESOR DE t = 16 mm CONSIDERANDO EFECTOS DE CORROSION
REVISION DE ANCLAS
Datos
* Concreto Reforzado *Acero
f'c = kg/cm fy = kg/cm resistencia de varillas corrugadas
* Dimensiones del dado
A = cm
B = cm
B
A
30
w l2 w l2
2 3
25.2 4.90
30
6 M
fs
559.1
559.1
4.90 256.203
302.942
32.0
1.49
250 4200
X
X
2 2
∴
14
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
* Anclas tipo AX
* Geometria del ancla
fy = kg/cm Acero A-36 en anclas
ft = kg/cm
fv = kg/cm2
d = pulg.
d = cm Diametro nominal del ancla
dneto = cm Diametro neto del ancla
P = cm
H = cm
L = cm
No. de anclas por lado: 3 pzas
* Reacciones criticas
P = kg
My = kg-cm
Mz = kg-cm
Mxz = kg-cm
Vy = kg
Vz = kg
140,000
583
7
2530
1518
5/8
0.0
1.59
810.0
80.0
50
60
-6265.5
1.35
2024
Vyz = kg
* Revision a cortante:
1
VR = = kg por ancla
2
V = = kg por ancla
VR TOTAL = V x No. total de anclas = kg. > kg.
Como VR TOTAL > Vact Se aceptan anclas por cortante
Capacidad a tensión de las barras
Por longitud de desarrollo
diámetro nominal del ancla en cm
longitud de desarrollo en cm
resistencia del concreto en Kg/cm2
T = = Kg por ancla
Por capacidad a tensión pura
T = = Kg por ancla
0.0
512.11.351.13 x 250 x
1.43 x 2024 2894
3073 810
14 x 50 x 16 11068
1.4 x 2530 3618
2´125.1 dcfV =
vs fAV =
cfLT d '14=
=d=dL
=cf ´
ts fAT =
Rige T = Kg no.= = PZAS3618 6,265 1.733618
∴
15
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
SE ACEPTA EL NÚMERO DE ANCLASDESCARGAS ESTÁTICAS EN COLUMNAS, RESULTADO DEL ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA EN SAP2000 V15
P
V
M
DESCARGAS DEBIDAS A SISMO OBTENIDAS DEL PROGRAMA SAP2000 V15
0 0 2.06 0
0 0
0
0 0 2.81 0
0 0 3.61 0
0 0 2.94 0
0
0.00 0
0 0
20.35 0 0 0 0.00 0
0 0 1.04 0 0 0
8.7
8.7
DATOS GENERALES: FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA
f'c = Kg/cm2 FC estática =
f*c = Kg/cm2 FC acc =
f"c = Kg/cm2 FRv =
fy = Kg/cm2 FRf =
Densidad del suelo: Ton/m3
Porfundidad de desplante: m
CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO:
Q estática = Ton/m2 Q sísmica = Ton/m2
Longitud de la zapata L = m
1.4
1.1
0.7
0.9
250
200
170
4200
4
15.0 20.0
1.70
1.30
16
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
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WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
CARGAS ESTÁTICAS
Pt = Pe + 0.3Pe = + = Ton
Ptu = Ton
CARGAS ESTÁTICAS MAS SÌSMICAS:
Pt = Pe + 0.3Pe + Ps = + + = 27.50 Ton
Ptu = Ton
ANCHO DE ZAPATA
Entonces, el ancho de zapata será:
Se propone de:
B = cm
cm
30.24
20.35 6.11 26.46
37.04
20.35 6.11 1.04
Área
< 70
200
=37.04
15.0= 2.47 m2
=2.47
4.00= 0.62 m = 61.7
S
TUZ Q
PA =
LAB Z=
PRESIONES DE CONTÁCTO
Dimensiones propuestas de zapata.
Ancho de zapata B= 20
Peralte propuesto h1 =
Peralte propuesto h2 =
Ancho de contratrabe t =
Centro de contratrabe = 130
Ancho de dado =
Descrip. Peso Brazo Momento
Contratrabe
Zapata b1
Zapata b2
Suelo 1
Suelo 2
Carga 200
W = Ton M = Tn-m Excentricidad S = 2.67 cm3
= m = > CUIDADO SE GENERAN TENSIONES
3.612.81
0.00
0.25
6.65
1000
35 35
0 180
190
b1
200
0.00
20.35 0.30 6.11
40.52 25.80
0.64
0.00
b2
0.00
20.35
11.63
0.1
1.10
0.00
1.10
0.36
0.00
12.79
35
35
20
2.50
6.05
0.00
11.63
0.33
60
WMx = xBe −=
2
17
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
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WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
PERALTE DE ZAPATA
La presión neta que recibirá el suelo es Carga última
Pu = Ton
Área efectivaAE = m2
Momento generado:l = 1.4 m
x 2
< 15
Tn/m2
Tn/m2 ACEPTABLE
28.49= 5.59 Tn/m2
5.09
= 18.17
=
= 5.59
56.7314.82
8.00Tn/m2 < 15
28.5
= 5.48 Tn-m =1.402
cm
548189
+20.61
2.67=
5.093
= -0.64 Tn/m256.73
‐20.61
> 10
8.00 2.67
ACEPTABLE
kg-cm
=
cm
E
Un A
Pq =
2
2lqM nl =
68.14 ' +=
c
l
fMd
SWe
AWq
Zs ±=
Se propone un peralte de
d = cm
El peralte total será:
h = d + 5 = cm
REVISIÓN DE CORTANTE COMO ELEMENTO ANCHO
Se deberán cumplir tres condiciones:
1) B > 4d > Cumple
2) h < 60 < Cumple
3) V = qn l = Tn
2.741= 2.00 No cumple
40
35
200 140
40 60
M
V d
7.83<2
5.48
18
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
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WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
En caso de cumplir con las tres condiciones, el cortante resistente del concreto se calculará con la siguiente expresión:
Tn
Si no se cumple con una de las tres condiciones, el cortante resistente en el concreto será:
Tn
El cortante resistente del concreto Vcr = TnEl cortante último actuante Vu = Tn < VCR SE ACEPTA EL PERALTE PROPUESTO
DISEÑO POR FLEXIÓN DE LA ZAPATA
= Tn-m
Refuerzo requerido: Refuerzo minimo:
Se reforzará con As = cm29.22
0.00
8.73
8.73
7.83 Vu
5.48
4.875 cm2 9.22 cm2
EXISTENTE
== *5.0 cRCR fbdFV
=+= *)202.0( cRCR fbdFV ρ
2
2lqM nlu =
==dfF
MAyR
US 85.0
== bdf
fA
y
c'
min7.0
VARILLA No. SEPARACIÓN
Acero por temperatura:
cm2
VARILLA No. SEPARACIÓN
8
10
8
14
21
31
55
86
3
4
5
6
6.11
12
21
3
4
#3@20
#3@20
90
PLANTILLA DE CONCRETOPOBRE f'c = 100 kg/cm²
100
20 #4@20
=+
= 5.1100)100(
660 xxfx
xAy
St
19
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Diseño de losa tapa.
Datos de la losa:
Largo L= m
Ancho B= m
Espesor= cm
Recubrimiento r= cm
Peralte efectivo d= cm
Análisis de cargas:
Peso propio= kg/m2
carga adic.= kg/m2
carga viva= kg/m2
base de equipo= kg/m2
w= kg/m2
TABLERO I
a1= m TABLERO DE EXTREMO
a2= m
relación a1/a2= <
4.55
3.26
15
4
11
410
40
100
100
650
3.26
4.55
0.72 0.6
4.55
wCL
wCC
TABLERO I
3.26a1=
α1
α4α5α3
α2
a2 =
α6
MOMENTOS COMPARATIVOS
Claro corto: Si a1/a2 = ≈
Claro largo: Si a1/a2 = ≈
Momento simple estàtico claro corto mcc = Tn-m
Momento simple estàtico claro largo mcl = Tn-m
Momento distribuidos. Claro corto
Momento negativo màx extremo (claro corto) 0.8 mcc = Mu = kg-cm
Momento negativo extremo (claro corto) 0.2 mcc = Mu = kg-cm
Momento positivo centro (claro corto) mcc = Mu = kg-cm
Momento distribuidos. Claro largo
Momento negativo màx extremo (claro corto) 0.4 mcc = Mu = kg-cm
Momento negativo extremo (claro corto) 0.4 mcc = Mu = kg-cm
Momento positivo centro (claro corto) mcc = Mu = kg-cm
Revision por fuerza cortante
Vcr = = x x x x = 5444.72 kg
0.72 0.70
10
0.72
16
0.55 77369
19342
0.70
0.14
0.26
0.35 48356
0.17 24178
0.17 24178
36267
= 326 - 11.00 0.95 - 0.50 326 6.50 = 585 kg2 455
0.5 0.7 100 11.00 14.142
0.691
0.432
waa
da
V ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
2
11 5.095.02
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ *5.0 cR fdbF
21wam =
21wam =
20
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
> OK EL PERALTE SE ACEPTA POR FUERZA CORTANTE
k ##
r 1
Me
0.35 0.35
0.14
0.55 0.14
0.55
0.31
0.47 0.53 0.5
-0.14 0.55 -0.55 0.14
0.35 0.35
-0.14
0 55 0 14
0.00
0 0.00 0.00 0.00
-0.14 0.55 -0.55 0.14
3.26 3.26
Vcr Vu
5445 672
3.26 3.26
Revisión por flexión:
Acero mínimo: = Asmin bd = cm2
-0.55 -0.14
2.900.0026
=d =L =cf ´ =d =L =cf ´
fycf '7.0
fycf '7.0
21
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
CLARO CORTO
Momento máximo extremo
Mu= M x Fc= kg-cm
Acero requerido: Acero mínimo: Se diseña con :
cm2 As min = cm2 As = cm2
Momento centro
Mu= M x Fc= kg-cm
Acero requerido: Acero mínimo: Se diseña con :
cm2 As min = cm2 As = cm2
CLARO LARGO
Momento máximo extremo
Mu= M x Fc= kg-cm
Acero requerido: Acero mínimo: Se diseña con :
cm2 As min = cm2 As = cm2
77,369
2.19 2.90 2.90
48,356
1.37 2.90 2.90
24,523
0.69 2.90 2.90
==dFF
MAYR
us 85.0
==dFF
MAYR
us 85.0
==dFF
MAYR
us 85.0
Momento centro
Mu= M x Fc= kg-cm
Acero requerido: Acero mínimo: Se diseña con :
cm2 As min = cm2 As = cm2
Claro corto:
Para momento positivo: 3 @ 25 cm
Para momento negativo: 3 @ 25 cm
Claro largo:
Para momento positivo: 3 @ 25 cm
Para momento negativo: 3 @ 25 cm
Revisión de la flecha. Método de la curvatura:
Donde:
43,114
1.22 2.90 2.90
10
2KLY =d
K εΣ=
==dFF
MAYR
us 85.0
22
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Deformaciones unitarias en el concreto:
Deformación por trabajo: Compresión y tensión Relación modular
/1000
Tn 13
Deformación por contraccion
/1000 Kg/cm2
Ec =
Deformación por flujo plástico Kg/cm2 Es =
/1000
Deformación del acero: /1000
/1000
Flecha: Flecha permisible.
Y YP LA FLECHA ESTÁ DENTRO DE LO PERMISIBLE
DISEÑO DE TRABES
0.13
3.69
0.35 15.7
150000
1296.1 2000000
0.20
1.33
0.65
1.04 cm 1.9
<
cm
===d
MTC85.0
=−+
=)1(nAsA
CfC
C
==c
S
EEn
==C
cc E
fε
=ccε
cccc εε 5.1≈
==S
SS E
fε
==S
S ATf
=Σε
==10
2KLY =+= 5.0240LYp
L =
Area tributaria .AT = cm2
Datos generales :f'c = Kg/cm2 FC = Módulo de elasticidad:
f*c = Kg/cm2 FRf = Acero: E = Kg/cm2
Fy = Kg/cm2 FRv = Concreto E = Kg/cm2
Carga total sobre el elemento:Wu = w AT = x = Kg Sección de la trabe:
Momento estático. Carga varible. Peralte total h = cm
Recubrimiento r = cm
Kg-m Peralte efectivo d= cm
Ancho b = cm
1.4
5.72
4.495
2000000
158114
650 4.495 2921.8
40
4
36
20
250
200
4200
2785
0.9
0.7
==6
WLM
23
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Momentos en los extremos y al centro por empotramiento
Kg-m MUE = Kg-m
Kg-m MUC = Kg-m
Cortante :
Kg Vu = Kg
Refuerzo por flexión:
Al extremo As = cm2 Reforzar con 1 varillas del # 5
Al centro As = cm2 Reforzar con 2 varillas del # 5
Refuerzo mínimo:
* Proporcione el numero de varilla
cm2
<
278.5 389.96
2507 3509.61
1461 2045.23
1.90
0.003 0.015
0.34
3.03
== MM E 32
== MMC 31
==2
WVE
dFFMuAYR
S 85.0=
==bdAsρ
== bdFf
AY
CS
'
7.0
Cortante en el concreto
Formula 1: p<0.015
Kg/cm2 Rige
Formula 2: p>0.015
Kg/cm2 No rige
Ancho necesario por cortante en la trabe:v ≈ vCR = Kg/cm2
cm El ancho de trabe propuesto es suficiente
Entonces, el ancho de trabe será: b = 20 cm*
Refuerzo por cortante:
VCR = Kg Vu = Kg Estribo # 3
Separación:
> 18 cm Usar estribos del 3 @ 18 cm
Separación minima : d/2 = 18 cm
Cálculo de la flecha. Método de la curvatura:
Donde:
2.50
4.95
6.3
9.084
1801.2 2045
556.3
2.5
=+= *)202.0( CRCR fFv ρ
== *5.0 CRCR fFv
==dv
Vb U
=−
=CRU
YVR
VVdFAFs
10
2KLY =d
K εΣ=
24
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Deformaciones unitarias en el concreto:
Deformación por trabajo: Compresión y tensión Relación modular
## /1000
Tn 13
Deformación por contraccion
## /1000 ## Kg/cm2
Deformación por flujo plástico Kg/cm2
0 /1000
Deformación del acero: ## /1000
1 /1000
Flecha: Flecha permisible.
< Flecha aceptable
8.19
2069.5
cm
1.55 2.9
2.9cm1.55 =+= 5.0240LYp
===d
MTC85.0
=−+
=)1(nAsA
CfC
C
==c
S
EEn
==C
cc E
fε
=ccε
cccc εε 5.1≈
==S
SS E
fε
==S
S ATf
=Σε
==10
2KLY
( ) 1 # 5
h = 40 ( ) 2 # 3
( ) 2 # 5
d = 20