MKE ingeniería de suelos, s.a. de c.v.

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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE UNA TIENDA

DE AUTOSERVICIO THE HOME DEPOT, UBICADA EN LA AVENIDA INSURGENTES

DE LA CIUDAD DE TEPIC, ESTADO DE NAYARIT

Elaborado para: The Home Depot A solicitud de: CH2MHILL

Junio, 2012

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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS PARA EL PROYECTO DE UNA TIENDA

DE AUTOSERVICIO THE HOME DEPOT, UBICADA EN LA AVENIDA INSURGENTES,

EN LA CIUDAD DE TEPIC, ESTADO DE NAYARIT

Junio, 2012

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C O N T E N I D O

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I ANTECEDENTES 1

II EXPLORACIÓN Y LABORATORIO 2 II.1 Reconocimiento del sitio y sus alrededores II.2 Exploración geotécnica II.3 Pruebas y ensayes de laboratorio

III MODELO GEOTÉCNICO 5 III.1 Marco geológico III.2 Estratigrafía y propiedades III.3 Condiciones piezométricas III.4 Consideraciones sísmicas IV ANÁLISIS GEOTÉCNICO 13

IV.1 Conformación del sitio IV.2 Sistemas de cimentación propuestos IV.3 Capacidad de carga IV.4 Cimentación del anuncio espectacular IV.5 Cimentación del tanque contra incendio IV.6 Asentamientos IV.7 Módulos de reacción IV.8 Presión horizontal en muros de contención IV.9 Excavaciones IV.10 Pavimentos

V CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 28

VI REFERENCIAS 31 ANEXO I Perfiles estratigráficos ANEXO II Resultados de laboratorio

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I ANTECEDENTES La cadena de tiendas de autoservicio del grupo The Home Depot a través de CH2MHILL, proyecta la construcción de una sucursal en la Avenida de los Insurgentes, en la zona sur-oriente de la ciudad de Tepic, en el estado de Nayarit. El predio donde se desarrollará el proyecto presenta una forma irregular y cubre un área del orden de los 21,640 m2, en donde se proyecta construir una estructura a doble altura, del tipo nave industrial, donde se alojara al piso de venta, patio de materiales, vivero, oficina y servicios generales, estos últimos en planta baja y mezzanine, complementándose además con un andén de carga, patio de maniobras, caseta de vigilancia y servicios complementarios; de igual manera, se contempla como parte del mismo, la construcción de un tanque contra-incendios, ubicado frente al patio de maniobras.

Típicamente este tipo de proyectos se desarrollan mediante muros de mampostería confinada por castillos y trabes de concreto reforzado hasta una altura de 3 m, complementando la altura con láminas de acero soportadas por una armadura metálica, y techumbres ligeras a dos aguas. Las estructuras complementarias están generalmente resueltas de manera análoga, sin embargo se infiere que los muros serán de carga y el sistema de techos será de concreto reforzado. Como parte del proyecto se han solicitado los servicios de MKE Ingeniería de Suelos, S.A. de C.V., para estudiar las condiciones del subsuelo y establecer los criterios de diseño geotécnico y de cimentación que regirán en el proyecto ejecutivo. Los resultados del estudio se presentan a continuación, en el cuerpo del presente documento, exponiendo las condiciones y propiedades estratigráficas que caracterizan al sitio, las alternativas de cimentación más eficientes para las estructuras proyectadas, incluyendo los criterios a seguir para su diseño y construcción. Adicionalmente, se plantea la estructura de pavimentos en las diferentes áreas del conjunto. Este documento forma parte de la ingeniería básica y se complementa con los planos arquitectónicos y estructurales de la cimentación del proyecto ejecutivo.

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II EXPLORACIÓN Y LABORATORIO II.1 Reconocimiento del sitio y sus alrededores Con la finalidad de establecer las características y estado actual del sitio y sus alrededores, se realizó una visita al sitio como parte inicial de los trabajos, con base en ello se estableció el marco de referencia con que se correlacionaron los resultados del estudio. Mediante el empleo de un Sistema de Posicionamiento Global (GPS), fue posible ubicar geográficamente el sitio de estudio, definiendo las coordenadas UTM (Unidades Transversas de Mercator) medias coincidentes con el predio, y que corresponden con las 513017 y 2375199 del huso 13 Q, mismas que se asocian a un predio de forma irregular, ubicado al costado de la Avenida Insurgentes, en la zona sur-occidente de la ciudad de Tepic, en el estado de Nayarit. El predio presenta un desnivel del orden de 1.50 m respecto al nivel de la vialidad de acceso (Avenida Insurgentes), mientras que en la colindancia con la calle Egipto se encuentra prácticamente a nivel. Cabe señalar, que en la colindancia posterior del predio, se observa el paso de una vía de ferrocarril. Dentro del predio se ubican estructuras de índole diversa, desde un lienzo charro, hasta estructuras de uso habitacional. La zona, presenta un carácter urbano, caracterizado por estructuras de uso habitacional primordialmente, sin embargo, también se observan algunas naves industriales, en todas ellas, se infiere el empleo de sistemas someros de cimentación. Tras el recorrido en la zona y una inspección visual a las instalaciones, vialidades y estructuras ubicadas en el sitio y su entorno, no se observan daños que pudieran asociarse con un mal comportamiento del subsuelo. II.2 Exploración geotécnica Con la finalidad de caracterizar la composición estratigráfica del subsuelo del sitio de manera superficial, se efectuaron seis pozos a cielo abierto (PCA). Las condiciones estratigráficas del sitio a mayor profundidad se investigaron mediante cuatro sondeos exploratorios (SE). Definidos los estratos que regirán el diseño se ejecutaron cuatro sondeos de muestreo inalterado selectivo (SM). La ubicación de los trabajos ésta indicada de manera esquemática en la figura 1.

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Figura 1. Croquis del predio con la localización de trabajos de exploración.

Pozos a cielo abierto A través de los PCA se observaron las características y propiedades de los materiales hasta una profundidad de 3.60 m, obteniendo muestras de los materiales detectados y muestras cúbicas inalteradas de los estratos representativos. En las paredes de cada pozo, se midió la resistencia al esfuerzo cortante con penetrómetro de bolsillo, desarrollando posteriormente una descripción detallada de la estratigrafía observada. Sondeos exploratorios A través de los SE se investigaron los materiales del subsuelo hasta 20 m de profundidad. Debido a la naturaleza de los materiales detectados, estos sondeos se ejecutaron mediante la técnica de penetración estándar (SPT) siguiendo la norma D 1585-67 establecida en el ASTM. Con el SPT se estimó, de forma cualitativa, la resistencia del suelo a la penetración (Nspt), mediante el número de golpes necesario para hincar 30 cm del penetrómetro estándar.

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Adicionalmente, durante la ejecución de los SE se obtuvieron muestras alteradas del subsuelo en tramos continuos de 60 cm. Sondeos de muestreo inalterado Con base en los resultados de los SE se definieron aquellos estratos que por sus características presentan una influencia decisiva en el comportamiento de la estructura proyectada. Éstos estratos fueron muestreados de manera inalterada a través de los SM, empleando para ello tubos de pared delgada de 4”, llamados Tubos Shelby. Las muestras obtenidas se empacaron y enviaron al laboratorio para su estudio. Durante la ejecución de los sondeos y posterior observación del barreno realizado, se buscó la posición del nivel de aguas freáticas utilizando para ello una sonda eléctrica. El perfil estratigráfico construido a partir de la ejecución de cada uno de los trabajos de exploración, se muestra en las figuras del Anexo I, incluyendo en ellos algunos resultados de las pruebas de laboratorio, así como una descripción de la estratigrafía observada.

II.3 Pruebas y ensayes laboratorio En todas las muestras obtenidas se efectuaron los siguientes ensayes índices: contenido de humedad natural contenido de finos Con estos resultados se identificó la naturaleza de los materiales, utilizando para ello el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS). Adicionalmente, en muestras seleccionadas se determinaron las siguientes propiedades: densidad de sólidos límites de consistencia peso volumétrico natural En las muestras inalteradas se realizaron, además de las pruebas anteriores, los siguientes ensayes mecánicos: compresión simple compresión triaxial Cabe señalar que existieron un par de muestras en las cuales debido a la naturaleza de los materiales no fue posible labrar las probetas de ensaye. Las gráficas y resultados de los ensayes efectuados en laboratorio se consignan en el Anexo II y algunos de los resultados se incluyen de manera gráfica en los perfiles estratigráficos.

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III MODELO GEOTÉCNICO Con base en la información recopilada, los trabajos de exploración y los resultados de laboratorio, se estableció el marco geotécnico que caracteriza al sitio. III.1 Marco geológico

La zona estudiada se ubica en el inicio de la provincia geológica denominada Eje Neovolcánico, limitado por la Sierra Madre Occidental, Llanura Costera del Pacífico y Sierra Madre del Sur. Las rocas que afloran son ígneas, extrusivas principalmente, de edad terciaria. Les siguen, en cuanto a superficie, los depósitos aluviales, palustres y litorales de edad cuaternaria que caracterizan a la provincia denominada Llanura Costera del Pacífico; en menor cantidad están los depósitos sedimentarios clásticos del Terciario y Cuaternario y volcanoclásticos de diferentes edades. Las principales estructuras geológicas las representan aparatos volcánicos, extensos derrames de lava, fallas y fracturas regionales que afectan a las rocas y han formado grandes fosas tectónicas, por donde las corrientes de diversos ríos tienen un control en su cauce. Como estructura geológica mayor, destaca en la zona la presencia de la caldera del Nayar, que consiste de una estructura semicircular formada entre los ríos San Pedro y Jesús María, considerada como la mayor del mundo.

Figura 2. Mapa geológico de la zona.

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El vulcanismo característico de la ha dado origen a rocas de composición basáltica y andesítica, así como piroclásticos. Diversos estudios indican la presencia de una fosa tectónica definida por fallas con rumbo noroeste-sureste correspondiente a la fosa de Tepic denominada también "rift" de Tepic, en él se sitúan tres centros eruptivos principales (estratovolcanes): San Juan, Sangangüey y Ceboruco, con numerosas asociaciones de conos cineríticos. III.2 Estratigrafía y propiedades La estratigrafía observada en el sitio está básicamente gobernada por depósitos volcánicos y palustres asociados con los eventos geológicos que sucedieron en el área. La secuencia para su estudio se ha dividido en 4 miembros, representados por una capa superficial de limo arcilloso con espesor máximo de 2 m, bajo el cual y hasta 8 m de profundidad se presenta una arena pumítica de estructura grumosa (tepojal). Posteriormente y con un espesor del orden de 6 m se observa una capa de limo-arcilloso de color negro y tonalidades grises, con contenido significativo de materia orgánica; finalmente, y hasta la máxima profundidad explorada, se ubico un depósito de arena limosa de color gris, con gravas empacadas. En la figura 3 se presenta la sección estratigráfica representativa del subsuelo y a continuación se presenta una descripción detallada de las unidades estratigráficas identificadas y sus propiedades.

Limo arenoso Como primera unidad y hasta una profundidad máxima de 2 m, se detecto una capa de limo-arenoso, de color café oscuro, con gravas pumíticas esporádicas y abundantes raíces superficiales. La humedad natural de estos materiales ha registrado valores desde el 5 % hasta el 65 %, ubicándose en un valor promedio del 35 %. Por su parte, el contenido de materiales finos, presenta valores por lo general superiores al 50 %, sin embargo, se han observado valores mínimos de 15 % y máximos del 80 %; de igual manera, se han observado contenidos de gravas de hasta el 65 %. La resistencia al esfuerzo cortante medida con penetrómetro de bolsillo qc se ubica por lo general mayor a 5 kg/cm2, con valores mínimos de 1 kg/cm2, mientras que, la resistencia Nspt determinada durante la prueba de penetración estándar SPT se ubicó desde 10 hasta 49 golpes. Ello se asocia a una consistencia firme a muy dura de la unidad.

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SE-3

7

6

5m

4

3

2

1

9

8

0 m 0 10 20 30 40 50NUMERO DE GOLPES

SE-1

10m

12

11

14

13

15m

/83

/5

7

6

5m

4

3

2

1

9

8

0 m 0 10 20 30 40 50NUMERO DE GOLPES

SE-2

10m

12

11

14

13

15m

/23

/25

/21

/27

/21

LIMO ARENOSO

ARENA PUMITICA

LIMO ARCILLOSO

ARENA/21

/15

16

/5

/25

/277

6

5m

4

3

2

1

9

8

0 m 0 10 20 30 40 50NUMERO DE GOLPES

SE-4

10m

12

11

14

13

15m

/19

/18

Figura 3. Sección estratigráfica del sitio.

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Los parámetros determinados sobre muestras inalteradas obtenidas de ésta unidad se indican a continuación:

Propiedades SE-1 SE-3 Unidades Profundidad, z 1.60 1.60 m Peso volumétrico, 1703 1501 kg/m3 Resistencia a la compresión simple, qu 13.9 21.6 t/m2 Cohesión aparente, cuu 6.1 7.5 t/m2 Angulo de fricción interna, uu 11 25 grados Módulo de deformación elástica, Me 0.00531 0.00348 cm2/kg

Se ha detectado en alguna zona del predio (zona del PCA-2), la presencia de materiales de relleno prácticamente sin un control durante su colocación.

Arena pumítica

Bajo los materiales descritos y hasta una profundidad media de 8 m, se localiza un depósito de arena pumítica de estructura grumosa, denominada tepojal comúnmente. El contenido natural de agua en estos materiales ha observado variaciones bastante importantes, observando desde el 30 % hasta el 150 %, de lo cual puede considerarse un valor promedio del orden del 60 %. De igual manera, los materiales finos han registrado importantes diferencias respecto a los valores manifestados, desde prácticamente una nula aparición hasta alcanzar el 90 % de la unidad, identificando un valor promedio del 30 %. Éstas variaciones son el reflejo del carácter vítreo de los materiales. La resistencia qc mantiene valores por lo general superiores a 5 kg/cm2. Adicionalmente, durante la prueba SPT, ésta unidad manifiesto resistencias Nspt de 20 golpes en promedio, llegando a observar valores de más de 50 golpes. Lo anterior se asocia con una densidad media a alta. Las propiedades geomecánicas determinadas a través de las pruebas realizadas a las muestras inalteradas obtenidas se presenta a continuación:

Propiedades SE-2 Unidades Profundidad, z 8.20 m Peso volumétrico, 1814 kg/m3 Resistencia a la compresión simple, qu 7.9 t/m2 Cohesión aparente, cuu 6.2 t/m2 Angulo de fricción interna, uu 31 grados Módulo de deformación elástica, Me 0.01572 cm2/kg

Limo arcilloso

Posteriormente, con un espesor del orden de 6 m, se localiza un depósito limo-arcilloso, de color negro a gris verdoso, en esta unidad se llegan a observar lentes mayormente arenosos y/o con gravas.

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El contenido natural de agua, registra variaciones desde el 60 % hasta el 240 %, pudiendo asumir un valor del 150 %. Por su parte, el contenido de materiales finos, registra valores por lo general del 100 %, solo presentando una disminución en los contenidos en las lentes arenosas, donde los materiales gruesos (arenas y/o gravas), alcanzan contenidos de hasta el 80 %, en tramos aislados. La unidad ha registrado valores de resistencia Nspt, durante la prueba SPT, desde 3 hasta 39 golpes, pudiendo definir un valor promedio de 10 golpes. Este parámetro se asocia a una consistencia firme. A través de las pruebas realizadas a las muestras inalteradas obtenidas, se han definido las propiedades geomecánicas que se presentan a continuación:

Propiedades SE-1 SE-2 SE-3 Unidades Profundidad, z 8.90 12.50 8.30 m Peso volumétrico, 1043 1195 1062 kg/m3 Resistencia a la compresión simple, qu 2.4 2.2 2.6 t/m2 Cohesión aparente, cuu 1.2 1.7 1.9 t/m2 Angulo de fricción interna, uu <5 <5 7 grados Módulo de deformación elástica, Me 0.02437 0.03961 0.04204 cm2/kg

Arena con gravas

Como última unidad detectada se localizo una arena fuertemente cementada, de color gris claro a oscuro, poco limosa, con abundantes gravas. El contenido de humedad que estos materiales registraron se mantuvo alrededor del 20 %, mientras que los materiales finos registraron valores entre 10 y 30 %. Por su parte, el contenido de gravas máximo registró un valor del orden del 60 % y un valor del 20 %, como mínimo. La resistencia Nspt determinada durante la prueba SPT observo generalmente valores de más de 50 golpes, con algunas disminuciones superficialmente. Este parámetro pone de manifiesto el estado muy denso del depósito y por sus características, se asocia con el basamento local.

III.3 Condiciones piezométricas Se destaca que durante los trabajos de exploración no se ha registrado la presencia del nivel freático hasta la máxima profundidad explorada, por tanto se descarta toda posibilidad de que su posición influya en las consideraciones del proyecto.

III.4 Consideraciones sísmicas Los actuales lineamientos establecidos en el Manual de Diseño de Obras Civiles para Diseño por Sismo de la Comisión Federal de Electricidad (MDOC-DS de CFE), determinan de manera gradual la peligrosidad sísmica en toda la Republica Mexicana, estableciendo espectros más específicos a cada sitio de estudio, con base a su ubicación geográfica y la velocidad de propagación de onda de cada estrato involucrado.

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En principio, se define la distancia a la fuente generadora de movimientos telúricos, y con base en ello, la aceleración máxima en roca, con apoyo del programa PRODISIS, desarrollado por el Instituto de Investigaciones Eléctricas, a partir de la ubicación geográfica del sitio (figura 4), en el mismo, puede establecerse la importancia estructural.

Figura 4. Mapa de aceleraciones máximas en roca (MDOC-DS-CFE-2008). A partir de la aceleración estimada , se obtiene un factor de distancia, resultado de normalizar dicho parámetro con respecto a una aceleración de referencia = 400 m/s2.

Posteriormente, se realiza la caracterización del terreno, mediante la velocidad de propagación de ondas de corte (Vs) y el periodo dominante (Ts) del mismo, el cual se determina con la siguiente expresión:

donde: , y , corresponden con el peso volumétrico, el modulo de rigidez en cortante y el espesor del n-ésimo estrato, respectivamente, y N el número de estratos. Con ello, la velocidad efectiva del depósito se determinará con:

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Existen además otros factores dependientes del sitio, los cuales podrían dividirse en factores de comportamiento lineal, y factores de comportamiento no lineal, definidos todos ellos a partir del periodo dominante del sitio, el factor de distancia (Fd) y el contraste de impedancias (ps).

Considerando que la ecuación se ve reducida a Los resultados obtenidos del programa PRODISIS, una vez establecida la composición estratigráfica del sitio, incluyen los ajustes al periodo dominante, establecidos a través de los factores de comportamiento y con ello la definición de los parámetros para la construcción del espectro de diseño sísmico del sitio.

Espectro de diseño Las ordenadas del espectro de aceleración para diseño sísmico , expresadas como fracción de la gravedad y en función del periodo estructural pueden ser definidos mediante la aplicación de las siguientes expresiones:

donde: aceleración espectral normalizada con la aceleración de la gravedad periodo estructural limite inferior de la meseta del espectro de diseño limite superior de la meseta del espectro de diseño periodo de inicio de la rama descendente parámetros que controlan la caída de las ordenadas espectrales factor de amortiguamiento Los parámetros que definen la forma del espectro de diseño para un estado límite de colapso, se consignan a continuación:

a0 c Ta Tb e k Ts 0.203 g 0.826 g 0.112 s 0.6 s 5 % 1.5 1 0.32

Se destaca que el parámetro r es igual a Ts, cuando Tb ≤ Te ≤ Tc, y siempre se ubicará entre 0.5 ≤ r ≤ 1.0.

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Se destaca que el espectro así obtenido es transparente, es decir, está exento de factores de reducción por sobre-resistencia R y ductilidad Q, por ser estos parámetros dependientes únicamente del tipo de estructura. La aceleración espectral a para la revisión sísmica de estructuras del grupo B está indicada con línea continua azul en la figura 5 en función de su periodo fundamental. Atendiendo a la fuerza de la costumbre y únicamente como referencia a los criterios anteriormente empleados, en la misma figura 5 se consigna, con línea roja discontinua, el espectro de diseño para R=2 y en línea punteada negra el espectro considerado en el MDOC-CFE-1992.

Figura 5. Espectro de diseño sísmico

Sin embargo, la determinación rigurosa del espectro bajo las nuevas disposiciones, incluye la definición de las características de la estructura proyectada.

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

0 0.5 1 1.5 2

Ace

lera

ción

esp

ectr

al (

Sa/

g)

Periodo estructural (s)

MDOC-DS-CFE-2008

MDOC-DS-CFE-2008 R=2

MDOC-DS-CFE-1992

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V ANÁLISIS GEOTÉCNICO IV.1 Conformación del sito Debido a las condiciones del sitio, se iniciaran los trabajos con el despalme y desmonte de la superficie, retirando los suelos con abundantes raíces, restos de estructuras antiguas y en general todos aquellos materiales que pudieran influir de manera negativa en el comportamiento de las estructuras y pavimentos. Posteriormente, se conformara mediante el tendido de materiales inertes (con características de sub-rasante), previa escarificación y recompactación al 90 % mínimo de su pvsm, de la superficie libre. El espesor de los rellenos quedará regido por los niveles de proyecto y se infiere que no será menor a 1 m. Los materiales con que se conformará deberán atender a las características de sub-rasante que se indican a continuación:

Espesor de la capa 30 cm (mínimo) Compactación AASHTO estándar (T-99) 95 % mínimo

Valor relativo de soporte 20 % mínimo Valor cementante 3 kg/cm²

Límite líquido 30% máximo Índice plástico 7% máximo

Equivalente de arena 70% Expansión máxima en VRS 1%

Tamaño máximo 2” Contenido máximo de finos no plásticos 60%

Los 30 cm superficiales de las terracerías formaran la capa sub-rasante de los pavimentos, por lo que en ella se colocarán las instalaciones, además de satisfacer los niveles y pendientes de proyecto a fin de mantener constante el espesor del pavimento. IV.2 Sistemas de cimentación propuestos Considerando la necesidad de conformación del terreno, se plantea como sistema de cimentación el empleo de zapatas aisladas, ligándolas perimetralmente mediante trabes con la rigidez necesaria para soportar los elementos que delimiten a la tienda. El desplante de las zapatas se efectuará directamente en los rellenos controlados, a una profundidad de 80 cm, como mínimo, con respecto al nivel de piso terminado. Las estructuras secundarias, se podrán desplantar sobre un firme estructurado con sobre-espesor en la zona coincidente con la posición de los elementos de carga, de manera análoga a la de una losa nervada, desplantada sobre los rellenos controlados con que habrá de conformarse el terreno. En la figura 6 se ilustran de manera esquemática los sistemas propuestos.

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estructura de pavimentos

npt

Hr > 50cm(min.)

D

B>60cm

B>60cm

rellenos0.80m

npt

limo arenoso

Figura 6. Detalles de los sistemas de cimentación propuestos.

Para cualquiera de las soluciones de cimentación adoptadas, los elementos de cimentación presentarán la rigidez suficiente para transmitir los esfuerzos de manera uniforme al terreno de desplante. IV.3 Capacidad de carga En zapatas Empleando el criterio propuesto por L. Zeevaert para cimentaciones superficiales desplantadas en materiales con comportamiento cohesivo-friccionante, como es el caso, la capacidad de carga última qu para se calcula a partir de la siguiente expresión:

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)1.0(

)1.0(2/211

r

rqzcu C

DBNNcNq

donde, para una zapata con ancho B, Nc, Nq y N son factores de capacidad de carga que dependen del ángulo de fricción interna de la unidad estratigráfica de apoyo y de la geometría de la superficie potencial de deslizamiento durante la falla. La literal c se relaciona con la cohesión aparente del material de soporte. Las variables α son factores de forma de la superficie de contacto de la cimentación con el suelo, z el esfuerzo vertical a la profundidad de desplante y Dr o Cr la compacidad y consistencia relativa del terreno de apoyo, respectivamente. La capacidad de carga admisible qa del sistema suelo-cimentación se establece incluyendo un factor de seguridad Fs en la expresión anterior que, para este tipo de cimentaciones se considera entre 2 y 3 generalmente. Con ello, la ecuación que define la capacidad de carga admisible queda representada por la siguiente expresión:

qa= qu/Fs

A partir de ello, se ha definido que en una zapata aislada con ancho unitario los esfuerzos de contacto deberán limitarse a 15 t/m2 y 24 t/m2, para condiciones de carga permanente y accidental, respectivamente. Cuando por razones de obra sea necesario un desplante sobre los materiales del sitio, como pudieran ser las estructuras de contención, el empotramiento en éstos y la profundidad de desplante no será menor a 40 y 80 cm, respectivamente; adicionalmente, la capacidad de carga podrá incrementarse hasta en 15%. En losas con sobre-espesor Siguiendo el mismo criterio empleado para las zapatas, empero, ahora considerando un nulo empotramiento en los materiales de desplante, y atendiendo a las características que estos deberán presentar para su empleo, la expresión general se ve reducida a la siguiente:

)1.0(

)1.0(2/2

r

ru C

DBNq

de tal modo, que para las losas con sobre espesor los esfuerzos máximos permisibles se ubicarán en 9 t/m2, ante cualquier condición de carga. Se destaca que en las cargas aplicadas se deberá considerar el peso de los elementos de cimentación y rellenos que las confinen, cuando se trate de zapatas. Adicionalmente, los elementos de cimentación deberán poseer la rigidez necesaria para transmitir los esfuerzos de manera uniforme al terreno de desplante y su ancho (zapatas o de la franja con sobre-espesor) no será inferior a 60 cm.

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IV.4 Cimentación del anuncio espectacular Por sus características geométricas, los anuncios espectaculares presentan descargas permanentes de magnitud limitada; sin embargo debido a la altura a la que son colocados, las acciones horizontales (sismo o viento) generan esfuerzos ya sea de tensión o de compresión en las orillas de las superficie donde se apoyan, siendo necesario en algunos casos el uso de lastre que garanticen su estabilidad. Estas condiciones rigen habitualmente el diseño de su cimentación. Debido a lo anterior, es conveniente que la cimentación del anuncio espectacular sea desplantada a una profundidad de 2 m respecto a npt, sobre una capa de material granular con espesor de 30 cm. La cimentación podrá ser una zapata masiva o un cajón lastrado (figura 7), de tal manera que ante acciones horizontales, al menos el 80% del área de desplante presente esfuerzos de compresión. Adicionalmente, el área donde se presenten esfuerzos de tensión se considerará despegada del terreno, reduciendo así el área efectiva de la zapata, con el consecuente incremento de esfuerzos de compresión. A pesar de la profundidad de desplante de la zapata, los esfuerzos para el diseño de la zapata masiva, corresponderán a los mismos ya definidos para el desplante de la estructura.

Figura 7. Cimentación para anuncio espectacular. IV.5 Cimentación del tanque contra incendio Considerando las características estructurales de los tanques tipo API, el sistema de cimentación para el tanque contra incendio estará formado por un muro anular de concreto reforzado, que contendrá una capa de mejoramiento desplantada sobre el terreno natural (figura 8). De esta manera, se satisface ampliamente los esfuerzos requeridos (q0= 12 t/m2), que transmiten estas estructuras al terreno de desplante.

2 m

limo arenoso

cama de material granular

npt

rellenos controlados

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La capa de mejoramiento tendrá una granulometría preferentemente de gravilla en los 10 cm superficiales; sobre esta superficie es conveniente, no necesario, aplicar un riego de impregnación con emulsión catiónica de rompimiento medio RM-2K, o bien colar un firme de 10 cm de espesor. El muro anular se desplantará a 1.5 m de profundidad respecto al nivel de piso terminado. Con la finalidad de igualar la presión de contacto en el desplante del muro con el esfuerzo transmitido por el relleno confinado a la misma profundidad, el espesor b del muro se podrá diseñar mediante la siguiente expresión:

b=W/0.5(q0+h) siendo, W el peso de la pared del tanque y de la fracción del techo soportada por metro lineal, q0 el esfuerzo transmitido por el tanque lleno y h la altura del anillo.

Figura 8. Detalle de cimentación con muro anular. El muro será reforzado de forma continua a lo largo de toda la circunferencia para resistir la presión horizontal h producto del material contenido y la sobrecarga del fluido almacenado en el tanque. La tensión T en el muro es función además del diámetro interior D y se podrá calcular con la siguiente expresión:

T= 0.5hD

Por su parte h corresponde con la presión horizontal activa debida al peso volumétrico m del material contenido, altura h del anillo y de la sobrecarga q0 del fluido almacenado, y se determina mediante la siguiente expresión:

h=ka(mh+q0)

rellenos controlados

limo arenoso

TANQUE API

pavimentosrellenos

1.50

npt

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Siendo ka = tg2(45/2) el coeficiente de presión activo de tierras (Rankine), dependiente del ángulo de fricción interna del material contenido. Considerando que se emplearan materiales granulares como material de mejoramiento, los parámetros de diseño corresponden con los definidos anteriormente. Adicionalmente, el tanque puede transmitir una descarga q0 de hasta 12 t/m2, de tal manera que los esfuerzos horizontales actuantes en el muro se podrán determinar directamente de la figura 9 que asume la siguiente forma funcional:

h = 0.59 h + 3.96

Alternativamente, y con la finalidad de prescindir del uso del anillo rígido, se podrá emplear una losa reticulada, es decir, rigidizada con contra-trabes considerando un modulo de reacción vertical del orden de 3 t/m2/cm.

Figura 9. Presión horizontal en el muro anular.

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

0 1 2 3 4 5 6

Pro

fun

did

ad z

(m

)

Presiones horizontales h (t/m2)

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IV.6 Asentamientos Dadas las características de los materiales del sitio, aunado al procedimiento constructivo, se esperan asentamientos de tipo elástico e, simultáneos al proceso constructivo, cuya magnitud se puede estimar a partir de la ecuación siguiente:

e = qa∑IzMe d

donde, qa representa el esfuerzo debido a la aplicación de la carga representada por el peso de la estructura y cimentación, Iz el valor de influencia del mismo esfuerzo a la profundidad z. Me representa el módulo de deformación elástico a la profundidad de interés y d el espesor de cada estrato involucrado. Atendiendo a la conformación inicial del sitio, y considerando los esfuerzos admisibles como los aplicados para una zapata aislada de hasta 3 m de base, se estiman deformaciones menores a 2 cm. Cabe señalar que este parámetro puede verse afectado con respecto al proceso de conformación del sitio. IV.7 Módulos de reacción Los módulos de reacción unitarios k empleados para modelar el sistema estructural de cimentación, se definen como:

k = q0 / δe siendo q0 el esfuerzo que transmite el elemento de cimentación. Considerando los niveles de esfuerzo y deformación en las estructuras, el módulo de reacción unitario para el modelado y diseño estructural del sistema de cimentación, se puede considerar de 7.5 t/m2/cm. IV.8 Presión horizontal en muros de contención

Los esfuerzos horizontales h actuantes en muros de contención de estructuras enterradas (anden de carga, cisterna, etc.), se definirán a partir de los esfuerzos verticales v y la sobrecarga en superficie qo = 2 t/m2, definida por la siguiente expresión:

h = (v+ qo )Ko

donde, Ko = 0.95-sen es el coeficiente de presión de tierras en reposo y depende del ángulo de fricción interna de los materiales contenidos. Considerando que las presiones horizontales son las debidas al relleno de confinamiento y sobrecarga en superficie, el diagrama de presiones horizontales aplicable al diseño estructural de los muros es función de la profundidad z y se podrá determinar directamente de la figura 10, o bien mediante la aplicación de la siguiente ecuación:

h =0.81 z + 0.9

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MKE

Por otra parte, para estructuras que admitan pequeños giros o desplazamientos de la estructura de contención, los esfuerzos horizontales se establecerán a partir de la teoría de presión activa de tierras ha de Rankin. Igual que en el caso anterior, los esfuerzos horizontales activos son función de la altura de la estructura de contención o rellenos h, peso volumétrico γr de los mismos, una sobrecarga en superficie qo además de los efectos de un sismo y quedan definidos por la siguiente expresión:

ha=ka(h γr + q0)

siendo ka = tg2(45-/2) el coeficiente de presión activa.

Bajo este escenario la expresión que definen las presiones horizontales en las estructuras sin restricciones en función de su altura z es la siguiente:

ha = 0.59 z + 0.66

La configuración del diagrama de presiones horizontales aplicable al diseño estructural de las estructuras de contención se muestra gráficamente en la figura 10.

Figura 10. Diagrama de presiones horizontales en muros.

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

0 1 2 3 4

Pro

fun

did

ad z

(m

)

Presiones horizontales h (t/m2)

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MKE

Se destaca que los diagramas de presión horizontal en cisternas son aplicables únicamente para las condiciones de obra y de mantenimiento de las mismas, ya que durante su servicio, este efecto prácticamente se neutraliza por el agua contenida. IV.9 Excavaciones Se han efectuado análisis de estabilidad considerando cortes en los materiales del sitio hasta una profundidad del orden de 2.0 m, dichos análisis se han efectuado mediante el empleo de paquetería especializada en dicha tarea (Slide V5.0). El uso de éste software permite realizar análisis la estabilidad de los cortes utilizando diversos criterios (Janbú, Bishop, Fellenius, Morgestern & Price, etc.), que incluyen además las diferente condiciones de trabajo y variaciones en sus propiedades. Con base en ello, se ha definido factores de seguridad satisfactorios para cortes temporales que se efectúen en los materiales del sitio hasta una profundidad máxima de 2 m, sin embargo es prudente realizarlos mediante cortes en talud cuya relación horizontal:vertical (h:v) se ubique en el orden de 0.3:1, debiendo limitar el periodo de exposición al mínimo posible. Como medida preventiva, se realizarán revisiones periódicas a los hombros del corte, con la finalidad de detectar oportunamente grietas de tensión y/o zonas de debilidad, y de ser el caso, se tenderá el talud hasta incluir dichas grietas en la cara del corte. Cabe señalar que los análisis se han realizado considerando la nula presencia de estructuras aledañas a los cortes, cualquier condición diferente deberá ser analizada puntualmente considerando todos los factores que le afecten. IV.10 Pavimentos Como superficie de rodamiento en la zona de estacionamiento y circulaciones, se propone la construcción de un pavimento flexible, y rígido en la zona de carga y descarga (patio de maniobras) así como en el interior de la tienda (figura 11). La superficie de rodamiento en la estructura de pavimento rígido, se conformará por losas de concreto con espesor de 18 y 20 cm, para el interior de la tienda y las zonas de maniobras, respectivamente. En el pavimento flexible se considera una carpeta asfáltica de 7 cm: en ambas soluciones se contará con una capa sub-base de 20 cm de espesor. La capa de sub-base se colocará y compactará en capas directamente sobre la sub-rasante, debiendo cumplir con las características que se consignan a continuación:

Sub-base Compactación AASHTO modificada (T-180) 95 % mínimo Granulometría preferente zona 2 figura 12 Valor relativo de soporte 50 % mínimo Valor cementante 3 kg/cm²

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Figura 11. Secciones estructurales para los pavimentos

1/2"

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0200 100 60 40 20 10 4 3/8" 3/4" 1" 1 2"

ZONA 3

ZONA 2

ZONA 1

MALLAS

% Q' PASA

Figura 12. Granulometría a observar para materiales de sub-base.

La fracción que pase la malla 40 deberá cumplir con lo siguiente:

Límite líquido 30% máximo Índice plástico 6% máximo Contracción lineal 3.5% máximo

20

20/18

30(m in.)

losa de concretoriego de im pregnaciónsub-basesub-rasante

m aterial del sitio escarificado y recom pactado

7

30(m in.)

carpeta asfalticariego de im pregnación y de ligasub-basesub-rasante

m aterial del sitio escarificado y recom pactado

20

Zona de m aiobras y pavim entos interiores

Zona de estacionam iento y circulación

23

MKE

Se aceptará en la compactación una variación del -2% en el 20% de las calas volumétricas, siempre que el grado de compactación promedio sea mayor que el especificado. Se sugiere realizar 1 cala volumétrica por cada 100 m³ de material de sub-base colocado. Riego de impregnación Sobre la sub-base o base seca, libre partículas sueltas, se aplicará un riego de impregnación con emulsión catiónica de rompimiento medio ECI-60, en proporción mínima de 0.70 l/m2. La viscosidad de las emulsiones no debe aumentar más del 30% al bajar su temperatura de 20ºC a 10ºC, ni bajar más de 30% al subir su temperatura de 20ºC a 40ºC.

La base impregnada se cerrará a cualquier actividad por un plazo de 48 hrs (mínimo). En caso de existir posibilidades de lluvia, el riego se pospondrá hasta que estas desaparezcan. La emulsión deberá cumplir con las características siguientes:

Tipo ECI-60 ECR-65 Contenido de cemento asfáltico en masa

(mínimo) % 60 65

Viscosidad Saybolt Furol, a 25º (mínimo) s 5 --- Viscosidad Saybolt Furol, a 50º (mínimo) s --- 40

Asentamiento en 5 días (máximo) % 10 5 Retenido en la malla # 20 en la prueba del tamiz

(máxima) % 0.10 0.1

Pasa malla # 20 y se retiene en malla # 60 en la prueba del tamiz (máximo)

% 0.25 0.25

Carga de la partícula. Positiva Positiva Disolvente en volumen (máximo) % 15 3

Índice de ruptura % --- <100 Viscosidad dinámica a 60° C Pa-s 50±10 50±10

Penetración a 25° C, en 100 g y 5 s 10-1 mm 100-400 110-250 Solubilidad (mínimo) % 97.5 97.5

Ductilidad a 25° C (mínimo) cm 40 40

Riego de liga Sobre la superficie conformada y libre de partículas sueltas se aplicará el riego de liga una vez transcurridas 48 hr (mínimo) de aplicado el riego de impregnación y 30 minutos antes de la colocación de la mezcla asfáltica, una vez penetrado y defluxado el material. No deberá existir la posibilidad de lluvia durante la aplicación del riego y mezcla asfáltica, manteniendo en todo momento la superficie de aplicación limpia y seca. El riego de liga se realizará con una emulsión catiónica de rompimiento rápido ECR-65, con las características que se expresan en la tabla anterior, en proporción de 0.70 l/m2.

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Carpeta asfáltica Transcurridos 30 minutos (máximo) a la aplicación del riego de liga se formará la carpeta asfáltica, mediante el tendido y compactado de mezcla elaborada en caliente en una planta estacionaria, utilizando cemento asfáltico. La carpeta deberá cumplir con las características siguientes:

Compactación Marshall 95 % (mínimo) Temperatura de colocación 110 - 120 ºC Temperatura de terminado 70 ºC

Permeabilidad 6 % (máximo) Absorción total 24 hr (máximo)

No deberá tenderse mezcla asfáltica sobre la superficie húmeda o cuando existan posibilidades de lluvia durante el proceso de colocación y compactación. Las características del material pétreo, mezcla asfáltica y cemento asfáltico deberán cumplir con las siguientes especificaciones:

Material pétreo Granulometría figura 13

Tamaño máximo 3/4" Contracción lineal 2 % (máximo)

Desgaste 40 % (máximo) Absorción 7 % (máximo)

Partículas de forma alargada y/o laja 35 % Contenido de finos 4%

Equivalente de arena 55 % (mínimo)

Mezcla asfáltica Deberá cumplir con los siguientes requisitos, de acuerdo al procedimiento Marshall.

Número de golpes por cara 75 Estabilidad 1000 kg (mínimo)

Flujo 2 - 4 mm (máx.) Porcentaje de vacíos en el agregado mineral VAM

respecto al volumen del espécimen de mezcla

14 % (mínimo) Porcentaje de vacíos en la mezcla respecto al

volumen del espécimen 3 - 5 %

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1/2"

100

90

80

70

60

50

30

20

10

0

200 100 60 40 20 10 4 3/8" 3/4"1"

MALLAS

% Q' PASA

1/4"

1

Figura 13. Granulometría para material pétreo.

Cemento asfáltico

Tipo AC-20 Viscosidad dinámica a 60° C Pa-s 200±40

Viscosidad cinemática a 135° C (mínimo) mm2/s 300 Viscosidad Saybolt Furol, a 135º (mínimo) s 120

Penetración a 25° C, en 100 g y 5 s 10-1 mm 60 Punto de inflamación (Cleveland) ° C 232

Solubilidad (mínimo) % 99 Punto de reblandecimiento ° C 48-56

Prueba de la película delgada, 50 cm³, 5 h, 163ºC

Tipo AC-20 Perdida por calentamiento (máximo) % 0.5

Viscosidad dinámica a 60° C (máximo) Pa-s 800 Ductilidad a 25° C y 5 cm/min (mínimo) cm 50 Penetración retenida a 25° C (mínimo) % 54

La granulometría y forma del material pétreo deberá cumplir cuando menos con dos de los siguientes requisitos.

Desprendimiento de asfalto por fricción 25 % (máximo) Cubrimiento con asfalto 90% (mínimo)

Pérdida de estabilidad por inmersión en el agua 25%

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En las juntas de construcción transversales deberán recortarse aproximadamente a 45º, antes de iniciar el siguiente tendido y también deberán ligarse cemento asfáltico o con un material de fraguado rápido, antes de proceder al tendido de la siguiente franja. Losas de concreto Las losas de concreto serán coladas directamente sobre la capa de sub-base impregnada, el concreto utilizado deberá alcanzar un módulo a la ruptura (MR) de 45 kg/cm² a los 28 días. Las losas serán coladas en franjas alternadas con ancho máximo de 20 veces su espesor y aserradas para formar tableros con relación largo/ancho máximo de 1.2, adicionalmente, es conveniente, no necesario, que el concreto para las losas incluya como agregado especial fibras metálicas tipo Dramix o similar en proporción de 15 kg/m3. El aserrado se ejecutará en un plazo máximo de 12 hr después del colado y tendrá una profundidad de 2 cm (figura 14a), la junta entre las franjas deberá ser machihembrada (figura 14b). Las juntas entre losas se sellaran mediante un material elástico resistente a los solventes e intemperismo. En las orillas del área por pavimentar o conexiones con pavimentos existentes o banquetas se colará un mayor espesor de concreto generando una junta de borde (figura 14c).

Figura 14. Detalles de juntas en losas de concreto hidráulico

Con el interés de eliminar el fisuramiento de la losas de concreto en la vecindad de las columnas, es conveniente construir juntas de aislamiento (figura 15).

3mm

D/3

D/3

D

1.2DD

0.25D

D

a) JUNTA TRANSVERSAL b) JUNTA LONGITUDINAL

a) JUNTA DE BORDE

D/3

cortar con sierrarellenar con material sellante

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La preparación para estas juntas se realizará previa al colado de las losas de los pavimentos y tendrán las mismas características de espesor y MR que éstos.

La construcción de los pavimentos, deberá realizarse una vez que los trabajos de movimientos de tierra y obra negra hayan concluido.

Figura 15. Detalle de juntas de aislamiento

columna

junta deaislar

detalle de juntas deaislar

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V CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES A partir de la recopilación de información y de los resultados obtenidos de los trabajos de exploración, laboratorio y análisis, se derivan las siguientes conclusiones y recomendaciones:

La zona estudiada se ubica al inicio del Eje Neovolcánico en su contacto con la Llanura Costera del Pacifico, caracteriza por la presencia de depósitos aluviales y palustres así como rocas volcánicas de composición basáltica y andesítica, así como piroclásticos. Destacan en la zona los estratovolcanes San Juan, Sangangüey y Ceboruco, con numerosas asociaciones de conos cineríticos.

La estratigrafía se compone por una capa de limo arcilloso con espesor de 2 m, bajo el cual y hasta 8 m de profundidad se presenta una arena pumítica de estructura grumosa. Posteriormente y con un espesor de 6 m se observa una capa de limo-arcilloso de color negro y tonalidades grises, con contenido significativo de materia orgánica; finalmente, y hasta la máxima profundidad explorada, se ubico un depósito de arena limosa de color gris, con gravas empacadas en su estructura.

Se destaca que durante los trabajos de exploración no se ha registrado la presencia

del nivel freático hasta la máxima profundidad explorada, por tanto se descarta la posibilidad de que su posición influya en las consideraciones del proyecto.

La aceleración espectral a para la revisión sísmica de estructuras del grupo B, puede

estimarse directamente en la figura 5, este parámetro deberá ser afectado por factores de sobre-resistencia y ductilidad. En la misma figura 5, se consignan espectros de referencia para R=2 y con el antiguo MDCO-CFE. La determinación rigurosa del espectro bajo las nuevas disposiciones, incluye la definición de las características de la estructura proyectada.

El terreno deberá ser desmontado, despalmado, escarificado y recompactado al 90%

de su pvsm, sobre esta superficie se colocaran rellenos con características de subrasante.

Los 30 cm superficiales de las terracerías formaran la capa sub-rasante de los pavimentos. En esta capa se colocarán las instalaciones, además de satisfacer los niveles y pendientes de proyecto con el fin de mantener constante el espesor del pavimento.

Se propone como solución de cimentación para la estructura principal el empleo de zapatas desplantadas a 80 cm respecto al npt, las estructuras secundarias, podrán desplantarse sobre un firme con sobre-espesor. El tanque contra incendio se podrá desplantar sobre un anillo a 1.5 m y un relleno controlado y el anuncio espectacular sobre una zapata lastrada a 2 m.

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Los elementos de cimentación de la estructura presentarán la rigidez suficiente para transmitir los esfuerzos de manera uniforme al terreno de desplante y su ancho no será inferior a 60 cm.

La capacidad de carga admisible para zapatas desplantadas a 80 cm de profundidad,

resulta de 15 y 24 t/m2, ante condiciones de carga permanente y accidental, respectivamente. En losas con sobre-espesor los esfuerzos máximos permisibles se ubicarán en 9 t/m2, ante cualquier condición de carga.

La cimentación del anuncio espectacular podrá ser una zapata masiva o un cajón lastrado desplantado a 2 m de profundidad, sobre una capa de material granular con espesor de 30 cm. Se verificará que ante acciones horizontales, al menos el 80% del área de desplante presente esfuerzos de compresión. Adicionalmente, el área donde se presenten esfuerzos de tensión se considerará despegada del terreno, reduciendo así el área efectiva de la zapata, ello implica un incremento de esfuerzos de compresión del área restante.

El sistema de cimentación para el tanque contra incendio estará formado por un muro anular de concreto reforzado, que contendrá una capa de mejoramiento desplantada sobre el terreno natural (figura 8). De esta manera, los esfuerzos que transmiten estas estructuras al terreno de desplante (12 t/m2) se ubican por debajo de los admisibles. Alternativamente, se podrá emplear una losa rigidizada con contra-trabes considerando un modulo de reacción vertical del orden de 3 t/m2/cm.

La capa de mejoramiento bajo el tanque tendrá una granulometría preferentemente de gravilla en los 10 cm superficiales; sobre esta superficie es conveniente, aplicar un riego de impregnación con emulsión catiónica de rompimiento medio RM-2K, o colar un firme de 10 cm de espesor.

El muro anular se desplantará a 1.5 m respecto al npt, mismo nivel que la capa de

mejoramiento, de tal manera que la contenga totalmente. Los esfuerzos horizontales actuantes en el anillo se podrán determinar directamente de la figura 9.

Los asentamientos que experimentarán las estructuras que conforman el proyecto, serán del tipo elástico, es decir ocurrirán durante la construcción; de esta manera, en la estructura principal, se esperan deformaciones inferiores a 2 cm.

El módulo de reacción unitario para el modelado y diseño estructural de los elementos de cimentación se puede considerar de 7.5 t/m2/cm.

Los esfuerzos horizontales actuantes en las paredes de estructuras de contención, se podrán determinar directamente de la figura 10 en función de su altura.

Las excavaciones de hasta 2 m de profundidad son estables mediante cortes

verticales, sin embargo, es prudente que sean ejecutadas mediante taludes con relación v:h de 1:0.3, y limitar al mínimo posible su exposición.

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Como superficie de rodamiento en la zona de estacionamiento y circulaciones, se propone la construcción de un pavimento flexible, y rígido en la zona de carga y descarga (patio de maniobras) así como en el interior de la tienda. En la figura 11 se muestra la sección estructural de cada solución.

La superficie de rodamiento en la estructura de pavimento rígido, se conformará por losas de concreto de 18 y 20 cm, para el interior de la tienda y las zonas de maniobras, respectivamente, mientras que para el pavimento flexible se formara por una carpeta asfáltica de 7 cm de espesor, para ambas soluciones se contará con una capa sub-base de 20 cm de espesor.

Previo al colado de las losas se aplicará un riego de impregnación, en el caso de la

colocación de mezcla asfáltica, se aplicara impregnación y liga, utilizando emulsión catiónica ECI-60, en proporción de 0.70 a 1.5 lt/m2, aproximadamente.

La sub-base impregnada se cerrará a cualquier actividad por un plazo de 48 hrs

(mínimo). En caso de existir posibilidades de lluvia, el riego se pospondrá.

El concreto fresco presentará un revenimiento de 6 cm ± 2 cm, además de alcanzar un módulo a la ruptura MR de 45 kg/cm² a los 28 días. Adicionalmente, es recomendable adicionar fibra metálica del tipo Dramix RBN/60 o similar, en proporción de 15 kg/m3 para eliminar el microfisuramiento de las losas.

Transcurridas 48 hrs (mínimo) de aplicado el riego de impregnación y 30 min antes de la colocación de la mezcla asfáltica, se aplicará el riego de liga con emulsión catiónica ECR-65, en proporción de 0.70 l/m2 y penetración de 2 mm (mínimo).

No deberá tenderse mezcla asfáltica sobre la superficie húmeda o cuando existan posibilidades de lluvia durante el proceso de colocación y compactación.

La construcción de los pavimentos, deberá realizarse una vez que los trabajos de

movimientos de tierra y obra negra hayan concluido.

Durante el desarrollo del proyecto estructural es conveniente que nos proporcionen oportunamente la bajada de cargas y sembrado de elementos de apoyo, de este modo estaremos en posibilidades de plantear un diseño geotécnico de la cimentación que satisfaga eficientemente las condiciones de servicio y resistencia que deberán regir al proyecto.

Durante la construcción de la cimentación, trabajos de excavación, formación de

pavimentos y colocación rellenos, es conveniente contar en obra con la asistencia geotécnica necesaria que garantice la calidad y objetivos del proyecto.

Ing. Raúl Verduzco Murillo Ing. Juan Manuel Martínez Sánchez

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VI REFERENCIAS ACI (1997). "Guide for Concrete Floor and Slab Construction". Norma ACI-302,

American Concret Institute, Ca, USA. COVITUR (1987). "Manual de Diseño Geotécnico". Departamento del Distrito Federal,

México, D.F. E. Tamez (2001). "Ingeniería de cimentaciones". TGC Geotecnia, México, D.F. K. Terzaghi, R.B. Peck y G. Mesri (2002). "Soil mechanics in engineering practice". John

Wiley & Sons, Inc. New York. L. Zeevaert (1983). "Foundation Engieneering for dificult subsoil conditions". Van

Nosthrand Reinhold, 2a edición. New York. MOC-DS (1992). "Manual de Obras Civiles. Diseño por Sismo". Comisión Federal de

Electricidad. Instituto de Investigaciones Eléctricas, México, D.F. MOC-DS (2008). "Manual de Obras Civiles. Diseño por Sismo". Comisión Federal de

Electricidad. Instituto de Investigaciones Eléctricas, México, D.F.

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ANEXO I Perfiles estratigráficos

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ANEXO II Resultados de laboratorio

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