Muro de Contencion

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DIRECCION: CALLE FERNANDO MONTES DE OCA, SECCION 4ª LOTE 4 No. 41, HEROES ECATEPEC IV SECCION. C.P 55023 DIRECTOR GENERAL: ING. DOMINGUEZ ALFARO RUBEN GERENCIA: 9CM12 CONSULTORÍA Y SUPERVISION: ING. CARLOS GARCIA ROMERO

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Diseño de Muro de contención para una autopista, sobre una ladera natural.

Transcript of Muro de Contencion

  • DIRECCION: CALLE FERNANDO MONTES DE OCA, SECCION 4 LOTE 4

    No. 41, HEROES ECATEPEC IV SECCION. C.P 55023

    DIRECTOR GENERAL:

    ING. DOMINGUEZ ALFARO RUBEN

    GERENCIA: 9CM12

    CONSULTORA Y SUPERVISION:

    ING. CARLOS GARCIA ROMERO

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    GEO-RD S.A DE C.V INGENIERIA GEOTECNICA E INTEGRAL

    CALCULO: DOMINGUEZ ALFARO RUBEN LICENCIA: 2011310142 GERENCIA: 9CM12

    CONSULTORA Y REVISIN: ING. CARLOS GARCIA ROMERO

    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    CONSIDERACIONES DE PROYECTO. .................................................................................. 3

    REPORTE GEOTECNICO .................................................................................................... 12

    MEMORIA DE CLCULO .................................................................................................. 12

    ANLISIS DE CUA DE FALLA. ................................................................................... 12

    ANLISIS DE CONDICIN SSMICA....................................................................... 14

    ANLISIS EN CONDICIN ESTTICA .................................................................... 14

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO ACTUANTE ....................................................... 15

    ANALISIS DE EMPUJES DE TIERRAS EMPLEANDO EL EQUILIBRIO DE FUERZAS

    ACTUANTES EN LA CUA ........................................................................................ 15

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO PASIVO ............................................................. 17

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO RESISTENTE .................................................... 19

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO SSMICO ........................................................... 20

    REVISIN POR VOLTEO (ESTTICO) ......................................................................... 21

    REVISIN POR DESPLIZAMIENTO (ESTTICO) ......................................................... 21

    REVISIN POR TRANSMISIN DE ESFUERZOS (ESTTICO) .................................. 23

    REVISIN POR CAPACIDAD DE CARGA (ESTTICA) ................................................ 24

    REVISIN POR VOLTEO (SSMICO) ............................................................................ 27

    REVISIN POR DESPLIZAMIENTO (SSMICO) ........................................................... 27

    REVISIN POR TRANSMISIN DE ESFUERZOS (SSMICO) ..................................... 29

    REVISIN POR CAPACIDAD DE CARGA (SSMICO) .................................................. 30

    REVISIN DEL DE ESTABILIDAD DEL TALUD. ........................................................... 30

    DISEO ESTRUCTURAL DEL MURO ........................................................................... 32

    DISEO DEL VSTAGO ............................................................................................ 32

    DISEO DEL TALN ................................................................................................. 39

    DISEO DE LA PUNTA .............................................................................................. 46

    DISEO DEL DENTELLN ........................................................................................ 53

    DISEO SISTEMA DE DRENAJE ................................................................................. 59

    file:///C:/Users/RUBEN/Documents/ESIAZ/Cimentaciones/05%20Muro%20de%20contencin%20Autopista%20%20Huixquilucan/Proyecto%20Muro%20de%20contencion%20autopista%20%20Huixquiluican.docx%23_Toc414414807file:///C:/Users/RUBEN/Documents/ESIAZ/Cimentaciones/05%20Muro%20de%20contencin%20Autopista%20%20Huixquilucan/Proyecto%20Muro%20de%20contencion%20autopista%20%20Huixquiluican.docx%23_Toc414414808

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    CONSIDERACIONES DE PROYECTO.

    El muro de contencin a disear deber de soportar la estructura de un tramo de la Autopista

    Huixquilucan, en donde las condiciones actuales del terreno son las siguientes.

    Toba

    = 22 kN/m3

    C= 60 kPa

    = 34

    Toba

    = 22 kN/m3

    C= 60 kPa

    = 34

    Toba

    = 22 kN/m3

    C= 60 kPa

    = 34

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    1.- Se considera que se excavaran los taludes naturales del terreno que estn a la margen

    izquierda y derecha de la barranca, tal como se muestra a continuacin.

    2.- El camino que se desplantara en el terreno ser un tipo A4, en base al libro 2 Normas de

    Servicios Tcnicos del Manual de Proyecto Geomtrico de la SCT (1984), se tendrn las

    siguientes caractersticas.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Considerando adems lo estipulado en el captulo 9.2.3 Cunetas y contracunetas,

    normalmente se tiene un ancho de cuneta de 1.00m y con pendiente de 3:1.

    Por lo tanto la seccin trasversal del camino ser la siguiente:

    3.- Se estima que en el camino se presentar un Trnsito Promedio Anual mayor a 5000

    vehculos diarios, por lo tanto, siguiendo la recomendacin de Fernando Olivera Bustamante

    Estructuracin de las Vias Terrestres; se deber de disear una Capa de Transicin o

    Subyacente de un espesor mnimo de 50cm, con material que pueda ser compactable al

    95% de PVSM(Peso volumtrico seco mximo).

    4.- Siguiendo las mismas recomendaciones (F. Olivera, Estructuracin de las Vas

    Terrestres), la capa subrasante deber de tener un espesor mnimo de 30cm, con un material

    que pueda ser compactable al 95% de PVSM.

    5.- Ya que no se cuenta con los datos de la estructura del pavimento, se considera un

    pavimento flexible, con espesor de la sub-base de 15cm, un espesor de la base de 20cm y

    un espesor de la carpeta asfltica de 10cm.

    6.- En base al captulo 9.2.4 Taludes, los taludes de los terraplenes puede ser de 1.5:1, si la

    altura del terrapln es 0.80m (Capa de transicin + Capa Subrasante), entonces se requerir

    un ancho de 0.27m del terrapln a los lados del camino.

    7.- Ya que no se cuentan con los datos de los materiales para la conformacin de la

    estructura del camino, se utilizar la grfica 12.8 Compactacin vibratoria de una arena de

    Braja M. Das Principio de Ingeniera de Cimentaciones, el cual muestra que para una

    2% 2%

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    arenas el Peso Volumtrico Seco Mximo pude varias de 16 a 17 kN/m3. Por lo tanto para

    fines de proyecto se estima que el PVSM de los materiales en las estructuras del camino son

    de 17 kN/m3.

    Las consideraciones 3,4,5, 6 y 7 se muestran a continuacin.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    8.- En base a lo estipulado en el Reglamento para el Aprovechamiento del Derecho de Va

    de las Carreteras Federales y Zonas Aledaas de la SCT (2000). Dentro del derecho de va

    solo se podrn construir instalaciones marginales (ductos, cableados y similares) a 2.5m del

    camino y tambin las correspondientes seales informativas.

    Por lo tanto se considerar un derecho de va de 2.50m en el camino del lado de la corona

    del muro, que ofrecen el suficiente espacio para alojar las instalaciones, guarniciones y

    sealamiento necesarios.

    9.- Ya que el camino se trata de una autpista (A4), se considera que podrn circular

    vehculos tan pesados como los camiones con remolque y semirremolque, para determinar

    las dimensiones y pesos de stos se utilizara la NOM-012-SCT-2-2008 Sobre el peso y

    dimensiones mximas con los que pueden circular los vehculos de autotransporte que

    transitan en las vas generales de comunicacin de jurisdiccin federal.

    Del cual se decide emplear el T3-S2-R4

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Por lo tanto para un T3-S2-R4 la mxima carga que se trasmite ser en cualquiera de los

    ejes tndem con un valor de 18ton (176.58 kN).

    10.- El anlisis del muro se realizara en un ancho unitario, pero como la separacin entre

    llantas del eje tndem es de 1.22m, se supondr que dicha separacin es de 1.0m para

    utilizar las 18 ton en el anlisis de un metro unitario de muro.

    11.- Se considera que la posible condicin vehicular ms desfavorable en el camino ser

    cuando se encuentren ocupados los cuatro carriles del camino por vehculos T3-2S-R4.

    12.- Se considera como sobrecarga en el muro de contencin al correspondiente peso propio

    de la estructura del pavimento y la condicin vehicular ms desfavorable en el camino.

    13. El anlisis de la sobrecarga se considera como sigue:

    = / .

    = 176.58 2

    = 353.16

    2 =

    2 =353.16

    (1)(22)

    = .

    2 =

    2 = 20

    3 0.10

    =

    Se supondr que la descarga de cada eje se

    realizara en el ancho total del camino

    2 =

    2 = 17

    3 0.20

    = .

    2 =

    2 = 17

    3 0.15

    = .

    = 2 + 2 + 2+ 2

    =

    = .

    Dicha sobrecarga para fines de clculo se

    considerara continua a nivel del terreno

    (nivel de corona del muro).

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    14.- Para el predimensionamiento del muro de contencin se emplearan las

    recomendaciones tcnicas de Joseph E. Bowles Foundation Analysis and Design

    15.- En cuanto al cuerpo del terrapln (Capa Subrasante y de Transicin) se consideran

    como parte integral del relleno del muro, y se simplifican como con las mismas propiedades

    ndice que las del relleno.

    16.- Se diseara un relleno en la parte posterior del muro de forma escalonada, donde la

    huella ser de 3.00m de ancho y una altura de 1.20m.

    La dimensin de la huella es la correspondiente para permitir dos carriles en los cuales

    puede circular una compactadora marca CAT modelo CB434D de 1.5m de ancho.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REPORTE GEOTECNICO

    MEMORIA DE CLCULO

    ANLISIS DE CUA DE FALLA.

    Al observar los materiales por detrs del taln del muro de contencin, se observa que la

    toba natural se propone que sea excavada en escalones y que el resto del volumen sea

    constituido por el relleno; ya que la toba natural presenta una rigidez mayor que la del

    relleno, se establece que el material que tiende a deslizar ser el correspondiente al relleno.

    Dicha cua susceptible de fallar deber de deslizarse sobre un plano hipottico de falla tal

    como se muestra a continuacin.

    La superficie de falla 1 hipotticamente es muy poco probable de que suceda ya que para

    que esta cua de falla se deslice, deber de romper la resistencia al cortante de la toba

    natural y del relleno.

    La superficie de falla 6 representa la cua de falla de menor volumen, para que dicha cua

    se pueda deslizar, deber de romper solo la resistencia al cortante del mismo relleno.

    La superficie de falla 2 representa la cua de falla de mayor volumen y que para que pueda

    deslizar solo deber de vencer la resistencia al cortante de la toba. Se establece que sta

    ser la ms probable que pueda presentarse.

    Por lo tanto la cua susceptible de falla con mayor probabilidad de presentarse ser:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    =(21.5)(8.6)

    2

    = 92.452

    = (92.452)(18

    3)

    = 1664

    = (25 )(21.5)(1 )

    = 538

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    =

    = (1664 )(0.16)

    =

    = 220221.80 26621.80

    =

    = 220221.80 + 26621.80

    =

    = +

    = (23.16)(20) + (1946)30

    =

    = > =

    =1587

    1065

    = .

    ANLISIS DE CONDICIN SSMICA

    como

    Por lo tanto la cua de falla no se deslizara

    en condicin ssmica

    = 2202 21.80

    =

    = 2202 21.80

    =

    = +

    = (23.16)(20) + (2045)30

    =

    = > =

    =1644

    818

    = .

    ANLISIS EN CONDICIN ESTTICA

    como

    Por lo tanto la cua de falla no se deslizara en

    condicin esttica

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO ACTUANTE

    Para el anlisis del empuje activo sobre el muro de contencin se emplear la Teora de

    empujes de tierra de Coulomb, bajo la premisa que el ngulo de la cua de falla ya se

    encuentra definido con un valor de 21.80.

    ANALISIS DE EMPUJES DE TIERRAS EMPLEANDO EL EQUILIBRIO DE FUERZAS

    ACTUANTES EN LA CUA

    Considerando que el ngulo de friccin suelo-muro , en ste caso deber de ser igual al

    ngulo de friccin interna del relleno , ya que el anlisis se est realizando entre la

    frontera del relleno por encima del taln del muro y el relleno que forma parte de la cua de

    falla, tal como se muestra en la siguiente imagen.

    =

    = 21.8 30

    = .

    = 2202

    =

    = 22028.2

    =

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    = = 31430

    =

    = 1.2 + 3.4 +8.6 2

    3= 10.33

    = = 314 10.33

    =

    Conservadoramente se decide emplear el

    valor de Ea=314 kN, en lugar de utilizar la proyeccin horizontal de 272 kN. Ya que

    de esta manera se obtendr un mayor valor

    de momento activo

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO PASIVO

    Empleando la misma teora de Columb para empuje pasivo, bajo la premisa de que no se

    conoce con exactitud la cua de falla pasiva que se desarrollar en el dentelln, ya que

    puede ser cualquiera de las trayectorias indicadas, ya que en este caso todo el material es

    homogneo (toba).

    Por lo tanto se empleara la ecuacin para coeficiente de empuje pasivo que se encuentra en

    funcin a .

    =2( )

    2 ( + ) [1 ( + ) ( + )( + ) ( + )

    ]

    2

    Considerando como datos

    =0, = 90, =34 , = 17

    Empleando la tabla 11-2 de Joseph E. Bowles Foundation Analysis and Design (Anexo)

    = 6.767

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Elemento Simbologia Base Altura Area y (m) Mp (kN-m)

    1 2214.00 1.50 3321.00 0.75 2490.75

    2 223.00 1.50 167.25 1.00 167.25

    Ep== 3488 Mp== 2658

    Ya que tanto la teora de Coulomb como Rankine consideran sus teoras para suelos

    puramente friccionantes, se empleara la teora de Bell (J. Bowles, Analisys Foundation and

    Design) para calcular el empuje en un suelo cohesivo-friccionante

    = + 2

    Para z=13.20m (medido desde el nivel de la corona del muro)

    = (25)(6.767) + [(18

    3) (8.60) + (22

    3)(4.6)] (6.767) + (2)(60)(6.767)

    = 2214

    Para z=14.70 m (medido desde el nivel de la corona del muro)

    = (25)(6.767) + [(18

    3) (8.60) + (22

    3)(6.1)] (6.767) + (2)(60)(6.767)

    = 2437

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ElementoSimbologiaBase

    (m)

    Altura

    (m)

    Area

    (m2)

    (kN/m3)

    Peso W

    (kN)y (m) MR (kN-m)

    Relleno 6.10 12.00 73.20 18.00 1317.60 5.85 7707.96

    A1 0.70 12.00 8.40 23.54 197.74 2.45 484.45

    A2 0.90 12.00 5.40 23.54 127.12 1.80 228.81

    A3 8.90 1.20 10.68 23.54 251.41 4.45 1118.76

    A4 2.00 1.50 3.00 23.54 70.62 7.90 557.90

    Q== 1964 MR== 10098

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO RESISTENTE

    Por criterio de diseo se despreciara la aportacin resistente de la sobrecarga por encima del

    taln del muro de contencin y del suelo por debajo del desplante del muro (encima del plano

    horizontal de referencia desde donde se calculan los momentos)

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    CALCULO: DOMINGUEZ ALFARO RUBEN LICENCIA: 2011310142 GERENCIA: 9CM12

    CONSULTORA Y REVISIN: ING. CARLOS GARCIA ROMERO

    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ElementoSimbologiaBase

    (m)

    Altura

    (m)

    Area

    (m2)

    (kN/m3)W*Cs (kN) y (m) Msis (kN-m)

    Relleno 6.10 12.00 73.20 18.00 210.82 7.20 1517.88

    A1 0.70 12.00 8.40 23.54 31.64 7.20 227.79

    A2 0.90 12.00 5.40 23.54 20.34 5.20 105.76

    A3 8.90 1.20 10.68 23.54 40.23 0.60 24.14

    A4 2.00 1.50 3.00 23.54 11.30 -0.75 -8.47

    Fsis== 314 Msis== 1867

    ANLISIS DE FUERZA Y MOMENTO SSMICO

    Ya se ha analizado que en condiciones ssmicas la cua de falla que forma el relleno por

    detrs del taln del muro no se desplizar, adems teniendo en cuenta que durante un

    evento ssmico se presentar un movimiento uniforme de todo el macizo (toba); se establece

    que las masas susceptibles a vibrar y generar un empuje ssmico corresponder a la masa

    del muro y del relleno por encima del taln del mismo.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REVISIN POR VOLTEO (ESTTICO)

    =

    =

    =

    10098

    3244

    = 3.11

    REVISIN POR DESPLIZAMIENTO (ESTTICO)

    Aunque estrictamente el mecanismo de falla que se presentar ante la tendencia al

    desplazamiento del muro, es el siguiente:

    1.- Una resistencia al esfuerzo cortante como la que se muestra en la siguiente figura: la cual

    inicia desde el nivel de desplante del dentelln, continua con una trayectoria recta por debajo

    del muro, y finalmente tendr una trayectoria curva que tender a desplazar a la toba hacia

    arriba para poder permitir el desplazamiento. Segn la ley de resistencia al esfuerzo cortante

    de Coulomb, la resistencia es aportada por una compontente tangencial que esta en funcin

    de la fuerza normal y del ngulo de friccin interena del material (en este caso la normal ser

    el peso del muro y del relleno por encima del muro, en tanto que el angulo de friccin sera el

    de la misma toba), y por la cohesin que se desarrolla a lo largo de la trayectoria de falla.

    2.- La fuerza de deslizamiento corresponder al empuje activo mas la fuerza ssmica.

    3.- Se presentar un empuje pasivo en el dentellon, con una direccin contraria a las fuerzas

    de desplazamiento

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Conservadoramente para sta revisin se despreciar la aportacin del empuje pasivo y se

    supondr que la superficie de desplazamiento se encuentra en la interaccin muro-toba . Por

    lo tanto

    = +

    Pero la cohesin en esta ecuacin deber de tomarse como la adherencia ca entre el suelo

    y el muro que puede varias de C a 2/3C, pero por criterio de diseo se despreciara sta

    aportacin de resistencia.

    = 196434

    =

    =

    =

    196434

    314

    =1325

    314

    = 4.21

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REVISIN POR TRANSMISIN DE ESFUERZOS (ESTTICO)

    = +

    =(10098 ) + (2658 ) (3244 )

    1964 + (6.1)(25 )

    = 4.49

    =

    2= 4.49

    8.9

    2

    = .

    6= 1.48 > = 0.04

    Por lo tanto no se generarn tensiones en el suelo

    =

    (1 +

    6

    )

    =1964 + (6.1)(25)

    (8.9)(1)(1 +

    6 0.04

    8.9)

    = 244

    =

    (1

    6

    )

    =1964 + (6.1)(25)

    (8.9)(1)(1

    6 0.04

    8.9)

    = 232

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REVISIN POR CAPACIDAD DE CARGA (ESTTICA)

    Empleando la teora de capacidad de carga de Hansen

    = + + 0.5

    Donde

    ,, =

    ,, =

    ,, =

    ,, =

    ,, =

    ,, =

    Ya que el muro de contencin se encuentra desplantado sobre un talud talud y la que no

    existe una carga inclinada.

    ,, = 1

    ,, = 1

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Sustituyendo los factores en la ecuacin general.

    = 2 (45 +

    2)

    = 342 (45 +

    34

    2)

    = .

    = ( 1)

    = (29.44 1)34

    = .

    = 1.5( 1)

    = 1.5(29.44 1)34

    = .

    = 1.0 +

    = 1.0 +29.44

    42.16

    1.0

    8.9

    = .

    = 1.0 +

    = 1.0 +1

    8.934

    = .

    = 1.0 0.4

    = 1.0 0.41

    8.9

    = .

    ( 1.2 < 8.9)

    = 1 + 0.4(

    )

    = 1 + 0.41.2

    8.9

    = .

    ( 1.2 < 8.9)

    = 1 + 2(1 )2

    = 1 + 234(1 34)2

    1.2

    8.9

    = .

    = . ( )

    = 1

    147

    = 1 21.8

    147

    = .

    = = (1 0.5)5

    = = (1 0.521.8)5

    = = .

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    = 60 42.16 1.08 1.05 0.85 + 1.2 22

    3 29.44 1.08 1.04 0.33 + 0.5

    22

    3 8.9 28.77 0.96 0.85 0.33

    = 3485

    El factor de seguridad a emplear debido a la incertidumbre del mecanismo de falla en el

    talud, pero que la toba presenta un suelo bastante rgido.

    FS=3.0

    =

    =3485

    3

    =

    Como = > =

    Por lo tanto cumple el estado lmite de falla en condicin esttica.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REVISIN POR VOLTEO (SSMICO)

    =

    = +

    + =

    (10098 ) + (2658 )

    (3244 ) + (1867 )

    = 2.50

    REVISIN POR DESPLIZAMIENTO (SSMICO)

    Aunque estrictamente el mecanismo de falla que se presentar ante la tendencia al

    desplazamiento del muro, es el siguiente:

    1.- Una resistencia al esfuerzo cortante como la que se muestra en la siguiente figura: la cual

    inicia desde el nivel de desplante del dentelln, continua con una trayectoria recta por debajo

    del muro, y finalmente tendr una trayectoria curva que tender a desplazar a la toba hacia

    arriba para poder permitir el desplazamiento. Segn la ley de resistencia al esfuerzo cortante

    de Coulomb, la resistencia es aportada por una compontente tangencial que esta en funcin

    de la fuerza normal y del ngulo de friccin interena del material (en este caso la normal ser

    el peso del muro y del relleno por encima del muro, en tanto que el angulo de friccin sera el

    de la misma toba), y por la cohesin que se desarrolla a lo largo de la trayectoria de falla.

    2.- La fuerza de deslizamiento corresponder al empuje activo mas la fuerza ssmica.

    3.- Se presentar un empuje pasivo en el dentellon, con una direccin contraria a las fuerzas

    de desplazamiento

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Conservadoramente para sta revisin se despreciar la aportacin del empuje pasivo y se

    supondr que la superficie de desplazamiento se encuentra en la interaccin muro-toba . Por

    lo tanto

    = +

    Pero la cohesin en esta ecuacin deber de tomarse como la adherencia ca entre el suelo

    y el muro que puede varias de C a 2/3C, pero por criterio de diseo se despreciara sta

    aportacin de resistencia.

    = 196434

    =

    =

    =

    196434

    +

    =1325

    314 + 314

    = 2.10

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REVISIN POR TRANSMISIN DE ESFUERZOS (SSMICO)

    = +

    =(10098 ) + (2658 ) (3244 ) (1867 )

    1964 + (6.1)(25 )

    = 3.61

    =

    2 =

    8.9

    2 3.61

    = .

    6= 1.48 > = 0.84

    Por lo tanto no se generarn tensiones en el suelo

    =

    (1 +

    6

    )

    =1964 + (6.1)(25)

    (8.9)(1)(1 +

    6 0.84

    8.9)

    = 372

    =

    (1

    6

    )

    =1964 + (6.1)(25)

    (8.9)(1)(1

    6 0.84

    8.9)

    = 103

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    REVISIN POR CAPACIDAD DE CARGA (SSMICO)

    = 3485

    El factor de seguridad a emplear debido a la incertidumbre del mecanismo de falla en el

    talud, pero que la toba presenta un suelo bastante rgido.

    FS=3.0

    =

    =3485

    3

    =

    Como = > =

    Por lo tanto cumple el estado lmite de falla en condicin ssmica

    REVISIN DEL DE ESTABILIDAD DEL TALUD.

    Proponiendo tericamente un fondo de la ladera de 25m por debajo del nivel de desplante

    del muro de contencin, as como una elevacin de la corona del talud de 40.0m

    As mismo se considera como valor de sobrecarga al mximo valor de los esfuerzos

    transmitidos por el muro al suelo de desplante (372 kPa)

    Para el anlisis del talud se empleara el progra,a de computadora Slide, en el cual se obtiene

    un factor de seguridad mnimo de 2.23, es decir, que la ladera con la construccin del muro

    de contencin es estable.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    DISEO ESTRUCTURAL DEL MURO

    DISEO DEL VSTAGO

    ACERO POR FLEXIN

    Para ello se empleara un factor de carga de 1.4 y el momento actuante se tomara como la

    suma del momento por empuje activo del suelo y por el momento ssmico.

    = ( + ). =

    = (314 ) (3.4 +2

    3 8.6) = 2868

    = (314 ) (3.4 + 8.6

    2) = 1884

    Aunque estrictamente el momento ssmico solo debera ser considerado por la masa del

    relleno que se encuentra por encima del taln, se empleara la fuerza ssmica anteriormente

    calculada para disear con un valor de momento ms desfavorable Fsis=314 kN

    = [(2868 ) + (1884 )] 1.40

    = 6653

    = 67818553

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Considerando usar

    Fc= 250 kg/cm2

    Fy= 4200 kg/cm2

    B= (1m lineal de anlisis en el muro de contencin)

    d = 1.55m (considerando 5cm de recubrimiento, 1.60m-0.05m=1.55m)

    En base a las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    =0.7

    =0.7250 /2

    4200 /2 100 155

    = .

    = = (

    6000

    + 6000)

    = = (0.8 0.85 250/2

    4200 /2

    6000 0.85

    4200

    2 + 6000) 100 155

    = = 313.69 2

    Segn las NTC de Estructuras de Concreto 2004, para elementos que resistirn fuerzas

    ssmicas deber de tomarse el 75% del rea de acero balanceada

    = = 313.69 2 0.75

    = =

    Empleando las tablas de Porcentajes de Refuerzo para Secciones Rectangulares (Anexo),

    de Gonzlez Cuevas Aspectos Fundamentales del Concreto Reforzado.

    2

    =67818553

    (100)(155)2

    2

    = 28.23

    2

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Empleando la tabla con fc=250 kg/cm2, fy=4200 kg/cm. Se obtiene

    = 0.8328%

    = 0.008328

    =

    = = 0.008328 100 155

    = .

    Empleando las NTC de Estructuras de Concreto 2004

    =

    =

    Considerando MR=Mu , FR= 0.9 en flexin (NTC Concreto 2004), j=0.9

    =67818553

    0.9 4200 /2 0.9 155

    = .

    Como ambas reas de acero calculadas se encuentran entre el mximo y el mnimo reas de

    acero que indican las NTC Estructuras de Concreto.

    = 412 < = 129.082, 128.612 < = 2352

    Se selecciona la mayor rea de acero calculada, As= 129cm2

    Considerando usar varillas #12 (as=11.40 cm2, d=3.81cm)

    =

    =

    129 2

    11.40 2

    = (. )

    Se disea el siguiente armado como, considerando la limitacin de las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece

    1.- Un nmero mximo de 3 varillas en paquete

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    2.- Un espaciamiento entre las barras de refuerzo no ser menor al dimetro nominal de la

    varilla

    3#12 @ 20cm

    Segn el ACI en la seccin 14.3, la mnima cuanta de acero por temperatura y contraccin

    deber de ser de 0.0015 en el sentido vertical

    =

    =148.2 2

    100 155

    = 0.0096 > 0.0015

    Por lo tanto cumple requisito mnimo por temperatura

    Para el diseo de la longitud de desarrollo Ld en el cual se considera que una barra en

    tensin se ancla de modo que desarrolle su esfuerzo de fluencia y con la premisa que el

    refuerzo por flexin del vstago requerir dobleces de las varillas, las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece una longitud bsica de desarrollo de

    = 0.24

    Donde db es el dimetro nominal de la varilla.

    = 0.243.81 4200 /2

    250 /2

    = 243

    La cual no deber de ser menor a 150mm ni 8db (8*3.81cm= 30.48cm

    Dicha longitud bsica deber de ser afectada por un factor que se encuentra en la tabla 5.2

    de las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    Todos los otros casos, por lo tanto Factor=1.0 Ld= 243cm+1.0 = 243cm

    Por lo tanto se establece que la longitud de desarroll ser:

    =

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Finalmente para el armado por temperatura que se colocar en la cara del vstago que

    estar expuesto al intemperismo. Segn el ACI en la seccin 14.3, la mnima cuanta de

    acero por temperatura y contraccin deber de ser de 0.0015 en el sentido vertical

    = 0.8328%

    = 0.0015

    =

    = = 0.0015 100 155

    = .

    Considerando usar varillas #6 (as=2.85 cm2)

    =

    =

    23.25 2

    2.85 2

    = (. )

    Se disea el siguiente armado como, considerando la limitacin de las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece

    1.- Un nmero mximo de 3 varillas en paquete

    2.- Un espaciamiento entre las barras de refuerzo no ser menor al dimetro nominal de la

    varilla

    3#6 @ 30cm

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    CALCULO: DOMINGUEZ ALFARO RUBEN LICENCIA: 2011310142 GERENCIA: 9CM12

    CONSULTORA Y REVISIN: ING. CARLOS GARCIA ROMERO

    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ACERO POR CORTANTE

    = ( + )

    = (314 + 314) 1.40

    = 879

    = 89602

    =

    12

    1.55= 7.74 > 5

    =

    =136.8 2

    100 155

    = 0.0082 < 0.015

    Por lo tanto, con ambas condiciones, segn las NTC Estructuras de Concreto 2004

    = (0.2 + 20)

    Donde FR= 0.80 para cortante

    = 0.8 100 155 (0.2 + 20 0.0082)0.8 250/2

    = 63832

    Segn las NTC de Concreto 2004, cuando la dimensin transversal h es mayor de 700mm

    (en este caso h=d=155cm=1550mm), deber de aplicarse un factor de correccin al valor

    estimado de resistencia por cortante del concreto.

    = 1 0.0004( 0.700)

    = 1 0.0004(1550 700)

    = 0.66

    Dicho factor no deber de ser mayor a 1.0 ni menor a 0.8.

    = 0.66 < = 0.80

    = 0.80

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    = 63832

    = 63832 0.8

    = 51066

    =

    = 89602 51066

    =

    Segn las NTC Estructuras de Concreto 2004, la separacin entre el acero por cortante

    cuando Vu es mayor VCR

    = ( + )

    Donde es el angulo respecto a la horizontal que forman los estribos, en este caso como no

    se utilizarn estribos, sino que el refuerzo sern barras rectas.

    ( + ) = 1

    Proponiendo usar varillas #5 (1.98 cm2)

    =0.80 1.982 4200

    2 155

    38536

    = 26.76 25

    = 6

    = 0.5 = 0.5 155 = 77.5

    #5 @ 25cm

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    DISEO DEL TALN

    ACERO POR FLEXIN

    Para ello se empleara un factor de carga de 1.4, el momento actuante se tomara como la

    suma del momento por el peso del relleno y la sobrecarga por encima del tramo del taln

    entre el dentelln y el vstago.

    = ( + ). =

    = (886 ) (4.1

    2) = 1816

    = (103 ) (4.1

    2) = 211

    = [(1816 ) + (211 )] 1.40

    = 2838

    = 28929664

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Considerando usar

    Fc= 250 kg/cm2

    Fy= 4200 kg/cm2

    B= (1m lineal de anlisis en el muro de contencin)

    Se despreciar la ampliacin del espesor del taln debido al dentelln.

    d = 1.15m (considerando 5cm de recubrimiento, 1.20m-0.05m=1.15m)

    En base a las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    =0.7

    =0.7250 /2

    4200 /2 100 115

    = .

    = = (

    6000

    + 6000)

    = = (0.8 0.85 250/2

    4200 /2

    6000 0.85

    4200

    2+ 6000

    ) 100 115

    = = 232.74 2

    Segn las NTC de Estructuras de Concreto 2004, para elementos que resistirn fuerzas

    ssmicas deber de tomarse el 75% del rea de acero balanceada

    = = 232.74 2 0.75

    = =

    Empleando las tablas de Porcentajes de Refuerzo para Secciones Rectangulares (Anexo),

    de Gonzlez Cuevas Aspectos Fundamentales del Concreto Reforzado.

    2

    =28929664

    (100)(115)2

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    2

    = 21.87

    2

    Empleando la tabla con fc=250 kg/cm2, fy=4200 kg/cm. Se obtiene

    = 0.6347%

    = 0.006347

    =

    = = 0.006347 100 115

    = .

    Empleando las NTC de Estructuras de Concreto 2004

    =

    =

    Considerando MR=Mu , FR= 0.9 en flexin (NTC Concreto 2004), j=0.9

    =28929664

    0.9 4200 /2 0.9 115

    = .

    Como ambas reas de acero calculadas se encuentran entre el mximo y el mnimo reas de

    acero que indican las NTC Estructuras de Concreto.

    = 30.312 < = 72.992, 73.952 < = 1752

    Se selecciona la mayor rea de acero calculada, As= 74cm2

    Considerando usar varillas #8 (as=5.07 cm2, d=2.54cm)

    =

    =

    74 2

    5.07 2

    = (. )

    Se disea el siguiente armado como, considerando la limitacin de las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    1.- Un nmero mximo de 3 varillas en paquete

    2.- Un espaciamiento entre las barras de refuerzo no ser menor al dimetro nominal de la

    varilla

    3#8 @ 20cm

    Segn el ACI en la seccin 14.3, la mnima cuanta de acero por temperatura y contraccin

    deber de ser de 0.0015 en el sentido vertical

    =

    =76.05 2

    100 115

    = 0.0066 > 0.0015

    Por lo tanto cumple requisito mnimo por temperatura

    Para el diseo de la longitud de desarrollo Ld en el cual se considera que una barra en

    tensin se ancla de modo que desarrolle su esfuerzo de fluencia y con la premisa que el

    refuerzo por flexin del taln no requerir dobleces de las varillas, las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece una longitud bsica de desarrollo de

    = 0.36

    Donde db es el dimetro nominal de la varilla.

    = 0.362.54 4200 /2

    250 /2

    = 243

    La cual no deber de ser menor a 150mm ni 8db (8*3.81cm= 30.48cm

    Dicha longitud bsica deber de ser afectada por un factor que se encuentra en la tabla 5.2

    de las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    Todos los otros casos, por lo tanto Factor=1.0 Ld= 243cm+1.0 = 243cm

    Por lo tanto se establece que la longitud de desarroll ser:

    =

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ACERO POR CORTANTE

    = ( + )

    = (886 + 103) 1.40

    = 1385

    = 142202

    =

    6.1

    1.15= 5.30 > 5

    =

    =76.05 2

    100 115

    = 0.0066 < 0.015

    Por lo tanto, con ambas condiciones, segn las NTC Estructuras de Concreto 2004

    = (0.2 + 20)

    Donde FR= 0.80 para cortante

    = 0.8 100 115 (0.2 + 20 0.0066)0.8 250/2

    = 43195

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Segn las NTC de Concreto 2004, cuando la dimensin transversal h es mayor de 700mm

    (en este caso h=d=115cm=1150mm), deber de aplicarse un factor de correccin al valor

    estimado de resistencia por cortante del concreto.

    = 1 0.0004( 0.700)

    = 1 0.0004(1150 700)

    = 0.82

    Dicho factor no deber de ser mayor a 1.0 ni menor a 0.8.

    = 0.82 > = 0.80

    = 0.82

    = 43195

    = 43195 0.82

    = 35420

    =

    = 142202 35420

    =

    Segn las NTC Estructuras de Concreto 2004, la separacin entre el acero por cortante

    cuando Vu es mayor VCR

    = ( + )

    Donde es el angulo respecto a la horizontal que forman los estribos, en este caso como no

    se utilizarn estribos, sino que el refuerzo sern barras rectas.

    ( + ) = 1

    Proponiendo usar varillas #8 (5.07 cm2)

    =0.80 5.072 4200

    2 115

    106782

    = 28.73 25

    = 6

    = 0.5 = 0.5 115 = 57.5

    #8 @ 25cm

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Ya que en la parte del taln donde se encuentra el dentelln cuenta con una seccin ms

    robusta de concreto, es sabe que requerir un acero de refuerzo en flexin y cortante menor

    al tramo del taln analizado; as que para simplicidad de las labores de habilitado y armado

    del muro, se decide emplear el mismo tipo de acero de refuerzo en toda la seccin tal como

    se muestra a continuacin.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    DISEO DE LA PUNTA

    ACERO POR FLEXIN

    Para ello se empleara un factor de carga de 1.4, el momento actuante se tomara como la

    reaccin del terreno a la accin de esfuerzos transmitidos.

    Para simplicidad del clculo y obteniendo un valor conservadoramente mayor, se supondr

    que el diagrama de presiones es constante con un valor de 372 kPa

    = ( ).

    = (372 1.2) (1.2

    2) = 268

    = [(268 )] 1.40

    = 375

    = 3822630

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    CONSULTORA Y REVISIN: ING. CARLOS GARCIA ROMERO

    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Considerando usar

    Fc= 250 kg/cm2

    Fy= 4200 kg/cm2

    B= (1m lineal de anlisis en el muro de contencin)

    d = 1.15m (considerando 5cm de recubrimiento, 1.20m-0.05m=1.15m)

    En base a las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    =0.7

    =0.7250 /2

    4200 /2 100 115

    = .

    = = (

    6000

    + 6000)

    = = (0.8 0.85 250/2

    4200 /2

    6000 0.85

    4200

    2 + 6000) 100 115

    = = 232.74 2

    Segn las NTC de Estructuras de Concreto 2004, para elementos que resistirn fuerzas

    ssmicas deber de tomarse el 75% del rea de acero balanceada

    = = 232.74 2 0.75

    = =

    Empleando las tablas de Porcentajes de Refuerzo para Secciones Rectangulares (Anexo),

    de Gonzlez Cuevas Aspectos Fundamentales del Concreto Reforzado.

    2

    =3822630

    (100)(115)2

    2

    = 2.89

    2

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Empleando la tabla con fc=250 kg/cm2, fy=4200 kg/cm. Se obtiene

    = 0.1000%

    = 0.001

    =

    = = 0.001 100 115

    = .

    Empleando las NTC de Estructuras de Concreto 2004

    =

    =

    Considerando MR=Mu , FR= 0.9 en flexin (NTC Concreto 2004), j=0.9

    =3822630

    0.9 4200 /2 0.9 115

    = .

    Como ambas reas de acero calculadas son de un valor menor al mnimo reas de acero

    que indican las NTC Estructuras de Concreto.

    = 11.502, 9.772 < = 30.312

    Se diseara con el mnimo valor de rea de acero reglamentaria, As= 30.31cm2

    Considerando usar varillas #8 (as=5.07 cm2, d=2.54cm)

    =

    =

    30.31 2

    5.07 2

    = (. )

    Se disea el siguiente armado como, considerando la limitacin de las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    1.- Un nmero mximo de 3 varillas en paquete

    2.- Un espaciamiento entre las barras de refuerzo no ser menor al dimetro nominal de la

    varilla

    2#8 @ 30cm

    Segn el ACI en la seccin 14.3, la mnima cuanta de acero por temperatura y contraccin

    deber de ser de 0.0025 en el sentido horizontal

    Pero para esta revisin se usara el rea de acero por flexin del taln, debido a lo siguiente:

    1.- La cara superior de la punta ser la que estar expuesta al intemperismo.

    2.- La longitud de desarrollo del refuerzo por flexin del taln se proyecta casi en su totalidad

    hasta la punta.

    =

    =76.05 2

    100 115

    = 0.0066 > 0.0015

    Por lo tanto cumple requisito mnimo por temperatura

    Para el diseo de la longitud de desarrollo Ld en el cual se considera que una barra en

    tensin se ancla de modo que desarrolle su esfuerzo de fluencia y con la premisa que el

    refuerzo por flexin de la punta no requerir dobleces de las varillas, las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece una longitud bsica de desarrollo de

    = 0.36

    Donde db es el dimetro nominal de la varilla.

    = 0.362.54 4200 /2

    250 /2

    = 243

    La cual no deber de ser menor a 150mm ni 8db (8*3.81cm= 30.48cm)

    Dicha longitud bsica deber de ser afectada por un factor que se encuentra en la tabla 5.2

    de las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    Todos los otros casos, por lo tanto Factor=1.0 Ld= 243cm+1.0 = 243cm

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Por lo tanto se establece que la longitud de desarroll ser:

    =

    ACERO POR CORTANTE

    = ).

    = (372 1.2) = 446

    = [(446 )] 1.40

    = 624

    = 63608

    =

    1.20

    1.15= 1.04 < 5

    Las NTC Estructuras de Concreto 2004, indican que si la relacin L/H es menor a 4, se

    deber de calcular el cortante resistido por el concreto con la expresin

    = 0.5

    Si el elemento de diseo se encuentra comprimido directamente en sus paos superior e

    inferior por las cargas y reacciones entonces el valor de VCR se le aplicara un factor de

    correccin:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    = 3.5 2.5

    > 1.0

    Pero sin que tome VCR mayor que

    = 1.5

    Pero en el caso de la punta, las reacciones solo se presentan en el pao inferior, mientras

    que en el pao superior no se presenta ningn tipo de carga, por lo tanto segn las NTC

    Estructuras de Concreto 2004, no se aplicar el factor de correccin.

    = 0.5

    Donde FR= 0.80 para cortante

    = 0.5 0.8 100 115 0.8 250/2

    = 65054

    Segn las NTC de Concreto 2004, cuando la dimensin transversal h es mayor de 700mm

    (en este caso h=d=115cm=1150mm), deber de aplicarse un factor de correccin al valor

    estimado de resistencia por cortante del concreto.

    = 1 0.0004( 0.700)

    = 1 0.0004(1150 700)

    = 0.82

    Dicho factor no deber de ser mayor a 1.0 ni menor a 0.8.

    = 0.82 > = 0.80

    = 0.82

    = 65054

    = 65054 0.82

    = 53344

    =

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    = 63608 53344

    =

    Segn las NTC Estructuras de Concreto 2004, la separacin entre el acero por cortante

    cuando Vu es mayor VCR

    = ( + )

    Donde es el angulo respecto a la horizontal que forman los estribos, en este caso como no

    se utilizarn estribos, sino que el refuerzo sern barras rectas.

    ( + ) = 1

    Proponiendo usar varillas #4 (1.27 cm2)

    =0.80 1.272 4200

    2 115

    10264

    = 47.8 45

    = 6

    = 0.5 = 0.5 115 = 57.5

    #4 @ 45cm

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Elemento Simbologia Base Altura Area y (m) Mp (kN-m)

    1 2214.00 1.50 3321.00 0.75 2490.75

    2 223.00 1.50 167.25 1.00 167.25

    Ep== 3488 Mp== 2658

    DISEO DEL DENTELLN

    ACERO POR FLEXIN

    Para ello se empleara un factor de carga de 1.4, el momento actuante se tomara como el

    momento generado por el empuje pasivo que se presentar en el dentelln.

    = ().

    = [(2658 )] 1.40

    = 3721

    = 37930683

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Considerando usar

    Fc= 250 kg/cm2

    Fy= 4200 kg/cm2

    B= (1m lineal de anlisis en el muro de contencin)

    d = 1.95m (considerando 5cm de recubrimiento, 2.0m-0.05m=1.95m)

    En base a las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    =0.7

    =0.7250 /2

    4200 /2 100 195

    = .

    = = (

    6000

    + 6000)

    = = (0.8 0.85 250/2

    4200 /2

    6000 0.85

    4200

    2 + 6000) 100 195

    = = 394.64 2

    Segn las NTC de Estructuras de Concreto 2004, para elementos que resistirn fuerzas

    ssmicas deber de tomarse el 75% del rea de acero balanceada

    = = 394.64 2 0.75

    = =

    Empleando las tablas de Porcentajes de Refuerzo para Secciones Rectangulares (Anexo),

    de Gonzlez Cuevas Aspectos Fundamentales del Concreto Reforzado.

    2

    =37930683

    (100)(195)2

    2

    = 9.98

    2

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Empleando la tabla con fc=250 kg/cm2, fy=4200 kg/cm. Se obtiene

    = 0.2782%

    = 0.002782

    =

    = = 0.002782 100 195

    =

    Empleando las NTC de Estructuras de Concreto 2004

    =

    =

    Considerando MR=Mu , FR= 0.9 en flexin (NTC Concreto 2004), j=0.9

    =37930683

    0.9 4200 /2 0.9 195

    =

    Como ambas reas de acero calculadas se encuentran entre el mximo y el mnimo reas de

    acero que indican las NTC Estructuras de Concreto.

    = 512 < = 542, 572 < = 2962

    Se diseara con el mayor valor de rea de acero calculado, As= 57cm2

    Considerando usar varillas #8 (as=5.07 cm2, d=2.54cm)

    =

    =

    57 2

    5.07 2

    = (. )

    Se disea el siguiente armado como, considerando la limitacin de las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    1.- Un nmero mximo de 3 varillas en paquete

    2.- Un espaciamiento entre las barras de refuerzo no ser menor al dimetro nominal de la

    varilla

    3#8 @ 25cm

    Para el diseo de la longitud de desarrollo Ld en el cual se considera que una barra en

    tensin se ancla de modo que desarrolle su esfuerzo de fluencia y con la premisa que el

    refuerzo por flexin del dentelln requerir dobleces de las varillas, las NTC Estructuras de

    Concreto 2004 que establece una longitud bsica de desarrollo de

    = 0.24

    Donde db es el dimetro nominal de la varilla.

    = 0.242.54 4200 /2

    250 /2

    = 162

    La cual no deber de ser menor a 150mm ni 8db (8*2.54cm= 20.32cm)

    Dicha longitud bsica deber de ser afectada por un factor que se encuentra en la tabla 5.2

    de las NTC Estructuras de Concreto 2004.

    Todos los otros casos, por lo tanto Factor=1.0 Ld= 162m+1.0 = 162cm

    Por lo tanto se establece que la longitud de desarroll ser:

    =

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ACERO POR CORTANTE

    = ().

    = (3488 ) 1.40

    = 4883

    = 497757

    =

    2.7

    1.95= 1.38 < 5

    Las NTC Estructuras de Concreto 2004, indican que si la relacin L/H es menor a 4, se

    deber de calcular el cortante resistido por el concreto con la expresin

    = 0.5

    Si el elemento de diseo se encuentra comprimido directamente en sus paos superior e

    inferior por las cargas y reacciones entonces el valor de VCR se le aplicara un factor de

    correccin:

    = 3.5 2.5

    > 1.0

    Pero sin que tome VCR mayor que

    = 1.5

    En el caso del dentelln, el empuje pasivo solo se puede presentar de un solo lado del

    dentelln pero no en ambos al mismo tiempo, por lo tanto segn las NTC Estructuras de

    Concreto 2004, no se aplicar el factor de correccin.

    = 0.5

    Donde FR= 0.80 para cortante

    = 0.5 0.8 100 195 0.8 250/2

    = 110309

    Segn las NTC de Concreto 2004, cuando la dimensin transversal h es mayor de 700mm

    (en este caso h=d=115cm=1150mm), deber de aplicarse un factor de correccin al valor

    estimado de resistencia por cortante del concreto.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    = 1 0.0004( 0.700)

    = 1 0.0004(1950 700)

    = 0.5

    Dicho factor no deber de ser mayor a 1.0 ni menor a 0.8.

    = 0.5 < = 0.80

    = 0.8

    = 110309

    = 110309 0.8

    = 88247

    =

    = 497757 88247

    =

    Segn las NTC Estructuras de Concreto 2004, la separacin entre el acero por cortante

    cuando Vu es mayor VCR

    = ( + )

    Donde es el angulo respecto a la horizontal que forman los estribos, en este caso como no

    se utilizarn estribos, sino que el refuerzo sern barras rectas.

    ( + ) = 1

    Proponiendo usar varillas #10 en paquetes de 2 varillas (7.94 cm2)

    =0.80 2 7.942 4200

    2 195

    409510

    = 25.40 25

    = 6

    = 0.5 = 0.5 195 = 97.50

    2#12 @ 45cm

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    DISEO SISTEMA DE DRENAJE

    Debido a que los datos de proyecto no indican presencia importante de escurrimientos sobre

    la ladera, se disear un sistema de drenaje provisorio a base de una combinacin de

    geotextil tejido y grava limpia (sin finos).

    La seccin transversal de los elementos individuales del sistema de drenaje es el siguiente:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    Los sistemas individuales de drenaje se colocarn a cada 5m lineales de muro de

    contencin, pero sobre el ltimo escaln del relleno, se colocar un dren paralelo al eje

    longitudinal del muro, el cual tendr la funcin de captar el escurrimiento a lo largo del muro y

    transportarlo hacia los drenes individuales, ste dren longitudinal se construir con una

    pendiente de 2% y con un dimetro de 20cm.

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ESPECIFICACIONES DE PROYECTO

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

    ANEXO

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA:

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    CONCEPTO: CLIENTE: FECHA: