ÍNDICE DE MODIFICACIONES

Índice de Revisión Sección Modificada

Fecha Modificación

Observaciones

00 2004-10 Versión Original 01 2004-11 Comentarios realizados

por el Supervisor

REVISIÓN Y APROBACIÓN

Número de revisión 01 Responsable por elaboración Nombre Marcela Jaramillo L. Firma

Nombre Jairo Alberto Espejo M. Firma

Responsable por revisión Nombre Rodolfo Franco Firma

Responsable por aprobación Nombre César Ricardo Pineda. Gerente de Proyecto Firma

Fecha 2004-11

EMPRESA PROPIETARIA DE LA RED – EPR

ESTUDIO GEOTÉCNICO Y CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN SIEPAC

INFORME FINAL - REVISIÓN 01

TOMO IV – HONDURAS

TABLA DE CONTENIDO Pág.

1. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO 1-1

1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO 1-1 1.2 LOCALIZACIÓN Y GEOREFERENCIACIÓN 1-1

1.2.1 Sectores de la Línea 1-1 2. ALCANCE Y OBJETIVOS 2-1 3. ESTUDIO GEOLÓGICO 3-1

3.1 LOCALIZACIÓN DE LOS CORREDORES 3-1 3.2 METODOLOGÍA EMPLEADA 3-3

3.2.1 Reconocimiento General de la Línea 3-3 3.2.2 Sectorización Preliminar por Zonas Homogéneas 3-3 3.2.3 Cartografía Geológica 3-3 3.2.4 Compilación de Información Secundaria 3-4 3.2.5 Elaboración de Informe y Cartografía Geológica Final 3-5

3.3 GEOLOGÍA REGIONAL 3-5 3.4 GEOLOGÍA PARA EL ÁREA DE LOS CORREDORES 3-7

3.4.1 Estratigrafía Sector Norte y Zonas Aledañas 3-9 3.4.2 Estratigrafía Sector Sur y Zonas Aledañas 3-14 3.4.3 Geodinámica Interna Sector Norte 3-19 3.4.4 Geodinámica Interna Sector Sur 3-22 3.4.5 Modelado Sector Norte 3-27 3.4.6 Modelado Sector Sur 3-28

3.5 ZONIFICACIÓN POR ZONAS HOMOGÉNEAS 3-30 3.5.1 Sector Norte 3-30 3.5.2 Sector Sur 3-46

3.6 RIESGOS 3-63 3.6.1 Sector Norte 3-64 3.6.2 Sector Sur 3-66

3.7 PENDIENTES DEL TERRENO 3-67 3.7.1 Clasificación 3-68 3.7.2 Metodología 3-69

4. ESTUDIO GEOTÉCNICO 4-1 4.1 ESTUDIO DE SUELOS 4-1

4.1.1 Investigaciones de Campo 4-1 4.1.2 Ensayos de Laboratorio 4-1

4.2 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS 4-2 4.3 PARÁMETROS GEOMECÁNICOS 4-2

4.3.1 Parámetros de Resistencia 4-2 4.4 DETERMINACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE 4-3

4.4.1 Criterios 4-3 4.4.2 Análisis de Estabilidad y Deformación para Cimientos Superficiales 4-4

4.4.2.1 Cálculo de capacidad portante 4-4 4.4.2.2 Cálculo de capacidad portante en función del SPT 4-6

4.5 ANÁLISIS QUÍMICO DEL SUELO DE FUNDACIÓN 4-6 4.5.1 Acidez de los Suelos 4-6

4.6 SUELOS EXPANSIVOS 4-8 4.7 TIPOS DE FUNDACIÓN 4-8

4.7.1 Parrilla Metálica 4-8 4.7.2 Zapata de Concreto 4-9 4.7.3 Cimiento sobre Relleno de Repartición 4-9 4.7.4 Fundación del Tipo Platea 4-9 4.7.5 Fundación Profunda 4-9

4.8 SELECCIÓN DEL TIPO DE FUNDACIÓN 4-9 5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 5-1

5.1 ESTUDIOS GEOLÓGICOS 5-1 5.2 RECOMENDACIONES PARA ZONAS DE RIESGO ALTO 5-3 5.3 SISTEMAS DE CIMENTACIÓN 5-7 5.4 TRATAMIENTO DE ZONAS ESPECIALES 5-7

5.4.1 Nivel de Fundación Mínimo 5-7 5.4.2 Control en Suelos Expansivos y Zonas Erosionables 5-8

5.5 OTRAS RECOMENDACIONES 5-9 6. LIMITACIONES 6-1 7. BIBLIOGRAFÍA 7-1

ANEXOS

Anexo A. Mecánica de suelos - Resumen de los ensayos de laboratorio (perfil estratigráfico) - Ensayos de laboratorio Anexo B. Resistividad - Medidas de resistividad - Mapa de resistividad Anexo C. Memorias de cálculo de capacidad portante - Sectorización por capacidad portante (planos) Anexo D. Geología - Mapa geológico-geotécnico - Mapa pendientes de terreno

INFORME FINAL - REVISIÓN 01 TOMO IV - HONDURAS

ÍNDICE DE TABLAS

Pág.

Tabla 1.1 Sectores de la línea 1-2 Tabla 3.1 Clasificación de pendientes 3-69 Tabla 4.1 Resumen de ensayos de laboratorio 4-2 Tabla 4.2 Clasificación del grado de corrosión 4-7 Tabla 4.3 Nivel de ataque por corrosión 4-7 Tabla 4.4 Relación entre el potencial de cambio volumétrico y 4-8 Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación 4-11 Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo 5-3

INFORME FINAL REVISIÓN 01 TOMO IV – HONDURAS

ÍNDICE DE FIGURAS

Pág.

Figura 3.1 Columna estratigráfica de Honduras (GEOMINH, 1998) 3-8 Figura 3.2. Frente de una cresta escalonada por fallamiento 3-19 Figura 3.3. Extremo oriental del Valle de Amapa 3-20 Figura 3.4. Facetas triangulares en la vertiente norte de la Montaña de Los Embudos 3-21 Figura 3.5. Franja de roca tectonizada en la quebrada Sesesmil 3-22 Figura 3.6. Bandas de milonita en afloramiento al sur del cerro el Quebracho 3-24 Figura 3.7. Aglomerado volcánico fracturado y diaclasado 3-25 Figura 3.8. Emanación de aguas calientes, localizada en el sitio de cruce del puente de la vía Panamericana con el río Agua Caliente 3-26 Figura 3.9. Socavación del talud del canal de río Lindo donde se ubica 3-32 Figura 3.10. Depósito coluvial entre los vértices 5A y 6 3-33 Figura 3.11. Lóbulo inferior del depósito 3-34 Figura 3.12. Cruce del río Ulua 3-35 Figura 3.13. Afloramiento rocoso en el vértice 11 3-36 Figura 3.14. Relieve montañoso en el sector del cerro Copo Helado, 3-37 Figura 3.15. Relieve montañoso de altas pendientes susceptible 3-38 Figura 3.16. Ascenso hacia el vértice 16 3-40 Figura 3.17. Morfología montañosa en las laderas que conforman 3-41 Figura 3.18 Relieve colinado estructural, suavemente ondulado en el vértice 18 3-42 Figura 3.19. Limolitas arenosas y tobas no consolidadas que afloran en la base de los cerros de los vértices 20, 21 y 22 3-44 Figura 3.20. Vista hacia el cerro del vértice 29 3-46 Figura 3.21. Detalle del cruce del río Guasaule 3-47 Figura 3.22. Relieve residual en rocas volcanosedimentarias 3-47 Figura 3.23. Cobertura de depósitos de piedemonte, adelante 3-48 Figura 3.24. Nivel superior aterrazado que recubre las arenas en la planicie de los ríos Sampile - Choluteca 3-49 Figura 3.25. Rasgos erosivos en la planicie de los ríos Sampile - Choluteca 3-51 Figura 3.26. Relieve de cerros y colinas, en la zona de los cerros 3-52 Figura 3.27. Vista hacia el cerro del vértice 10 3-53 Figura 3.28. Planicie costera en el sector Pavana – El Laure 3-54 Figura 3.29. Relieve residual de cerros y colinas donde se 3-55 Figura 3.30. Cruce sobre los depósitos de la planicie del 3-56 Figura 3.31. Dinámica de socavación del río Nacaome 3-57 Figura 3.32. Casa ubicada adelante del POT 14-4, 3-57

Figura 3.33. Planicie en la bahía Chismuyo 3-59 Figura 3.34. Material de la terraza aluvial en la planicie del río Goascorán 3-60 Figura 3.35. Material depositado por el río Goascorán en períodos de altas crecientes 3-61 Figura 3.36. Rasgos erosivos en la planicie del río Goascorán 3-62 Figura 3.37. Nacimientos de agua en la planicie del río Goascorán 3-62 Figura 3.38. Material acumulado de manera dispersa en la planicie del río Goascorán 3-63

INTRODUCCIÓN Se presentan en éste documento los resultados del estudio final de geotecnia y clasificación de suelos en la línea de transmisión SIEPAC, realizado para las torres que conforman la línea de Transmisión Eléctrica, a 230 kV, en el tramo correspondiente a la Republica de Honduras. Las actividades en Honduras se iniciaron el 3 de mayo de 2004, con una reunión de apertura en la que participaron el Supervisor encargado por la Empresa Propietaria de la Red – EPR para este país y el personal de Consultoría – Honduras. La primera actividad de campo se inicio el 4 de mayo de 2004, con la entrega de los puntos de exploración por parte del Supervisor de Honduras y personal encargado por parte de la ENEE, iniciando por el tramo de Norte y terminando con el tramo Sur. Los trabajos de campo se concentraron en dos actividades principales el reconocimiento de geología y geotecnia y el estudio de suelos: • Reconocimiento de geología y geotecnia: Esta actividad consistió en la visita e

inspección de todos los puntos de inflexión, y sitios intermedios definidos por el supervisor; identificando zonas de riesgo y recopilando la mayor información necesaria par la caracterización geológica a lo largo del corredor y dentro del área establecida de trabajo de 500 m a lado y lado del eje, actividad de campo que se concluyo el 19 de junio.

• Estudio de Suelos: para la exploración de los sitios al igual que en los otros países

se utilizó como metodología principal de sondeo el ensayo de penetración estándar (SPT) con martillo de 140 libras, sin embargo por las características geotécnicas y geológicas de los suelos en este país no permitió explorar todos los sitios con este método, por lo que hubo la necesidad de realizar exploraciones a cielo abierto por medio de calicatas e investigaciones con equipo de rotación. Simultáneamente se realizó la prueba de resistividad por el método Wenner, de acuerdo con la norma IEEE STD 81-1983. A medida que se ejecutaron los sondeos, se iban realizando las pruebas de laboratorio a las muestras obtenidas. Esta actividad se terminó el 25 de agosto de 2004.

Las cantidades de perforación y ensayos de laboratorio ejecutados fueron menores a las estimadas contractualmente por encontrarse roca superficialmente en la mayor parte del eje y la suspensión de los estudios de geotecnia de un tramo.

La cantidades finales de sitios explorados fue de ciento veinte ocho (128) sitios de los cuales setenta y seis (76) corresponden a vértices, cuarenta y cuatro (44) a sitios ubicados en los tramos en tangente y ocho (8) en sitios de bahías. Con las actividades de campo y laboratorio se determinaron las características geológicas y geomecánicas del subsuelo; en oficina se llevó a cabo el análisis de estabilidad y deformación para determinar la capacidad portante admisible del suelo y la selección del tipo de fundación, así como la sectorización por capacidad portante. Como resultado se elaboró este documento que incluye un resumen de las actividades realizadas, análisis de los resultados obtenidos y las conclusiones y recomendaciones del caso.

1-1

1. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO 1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO El “Estudio Geotécnico y Caracterización de Suelos en la Línea de Transmisión SIEPAC” en la República de Honduras, busca la determinación de las características geológicas y geotécnicas del corredor por donde se desarrolla el trazado de la línea SIEPAC, mediante la ejecución de sondeos en los vértices y la caracterización geológica por reconocimiento directo del área de interés. 1.2 LOCALIZACIÓN Y GEOREFERENCIACIÓN En el trazado de la línea en la República de Honduras se identifican dos sectores principales: Un primer sector en la zona nor-occidental del país partiendo desde la Zona denominada el Cajón (torre 43) hasta la frontera con Guatemala y un segundo sector ubicado en la zona sur-oriental del país que va desde Guasaule en la Frontera con Nicaragua hasta Amatillo en la frontera con El Salvador. Inicialmente dentro de los alcances del proyecto se encontraba un tercer tramo comprendido entre Agua Caliente en la Subestación Pavana III hasta la Subestación Tamara, tramo que fue eliminado para los estudios de geotecnia. La línea de transmisión en el tramo de la Republica de Honduras tiene una longitud de 269.52 km y 76 puntos de inflexión. 1.2.1 Sectores de la Línea El proyecto se dividió en sectores para facilitar los trabajos de campo, como se indica en la Tabla 1.1

1-2

Tabla 1.1 Sectores de la línea

Subsector Nombre Vértice

No. De A

TRAMO NORTE

1 Torre 43 (Cajon) – Subestación Río Lindo

Torre 43 PI-8

2 Subestación Río Lindo - El Florido Sal a Guat. PI-29

TRAMO SUR

3 Guasaule (Frontera con Nicaragua) – El Uvillal

PI-0 Port. S/E PAVANA

4 El Uvillal – Amatillo ( Frontera con EL Salvador)

PI-0 Port. E S

2-1

2. ALCANCE Y OBJETIVOS El propósito fundamental de este estudio es el de recopilar la mayor cantidad de información posible que le permita a la EPR obtener ofertas razonables de parte de los participantes en la licitación “llave en mano” de la línea y de las bahías de subestación, al reducir los niveles de riesgo que los futuros oferentes puedan valorar si conocen en mayor grado o profundidad las características geológico y geotécnicas a lo largo de la ruta de la república de Honduras. El estudio tiene como alcances: Reconocimiento geológico y geotécnico de la ruta • Mapeo geológico del corredor • Perfil geotécnico de la ruta • Identificación de zonas de falla potencial o ya fallada • Investigación del subsuelo • Ensayos de laboratorio geotécnico • Clasificación de suelos para propósitos de fundaciones • Recomendaciones técnicas para el diseño de fundaciones • Informe final.

3-1

3. ESTUDIO GEOLÓGICO 3.1 LOCALIZACIÓN DE LOS CORREDORES En Honduras la línea de transmisión a 230 kV SIEPAC, consta de dos corredores: uno ubicado en la zona centro occidental del país entre la Torre 43 de la línea Cajón – Suyapá y El Florido, en la frontera con Guatemala y el otro, al sur del país entre los puntos Guasaule (frontera con Nicaragua) y Goascóran (frontera con El Salvador). En el sector norte de Honduras el corredor de la línea, cruza por los departamentos de Cortes, Santa Bárbara y Copán, y para los fines del trazado, está dividido en dos tramos, así: • Tramo CRL: Torre 43 (Cajón – Suyapa) – Subestación Río Lindo Comprende el inicio donde se ubica el punto de conexión a la torre 43 de la línea existente Cajón – Suyapa, 2 km al norte de Santa Cruz de Yojoa, desciende hacia el noroccidente cruzando la vía troncal que de Tegucigalpa conduce a San Pedro de Sula para finalizar en la Subestación Río Lindo localizada en el Municipio Río Lindo en el extremo sur del Valle de Amapa, comprendiendo en su recorrido los vértices 1 a 8 o punto de ingreso de este tramo a la subestación. • Tramo RLF: Subestación Río Lindo – El Florido (Frontera con Guatemala) Comprende los vértices 0 o punto de salida de este tramo de la Subestación Río Lindo, continua orientado hacia el sur entre los vértices 1 a 4, punto a partir del cual se enrumba hacia el noroccidente cruzando por el relieve montañoso ubicado al sur de La Cuchilla (vértices 6A y 6), San José de Oriente y San Juan de la Cruz (vértice 8). Luego de este punto la línea continua hacia el occidente para cruzar el río Ulua (vértice 9) y al sur de San José de Colinas (vértice 10), en donde inicia el cruce de la vertiente norte del cañón del río Jicatuyo el cual finaliza con el cruce por sobre el cerro Copo Helado (vértice 15), punto más alto de la línea en este tramo, para continuar avanzando siempre hacia el occidente y cruzar al sur de Protección y de la aldea Tres Cruces en donde se ubican los vértices 16A y 17, que dan inicio al descenso hacia San Pablo del Roble y San Nicolás (vértice 18), ubicados en la vertiente occidental de la cuenca del río Chamelecón. A partir de esta zona la línea se orienta hacia el suroccidente para cruzar al norte de Santa Helena (vértice 20), al sur de San Jerónimo, en cercanías de la aldea La Leona y cruce sobre el río Amarillo tributario del río Copán entre los vértices 23 y 24.

3-2

Finaliza el tramo, con el recorrido sobre la zona montañosa al norte del río Copán (vertiente norte), con cruce al norte de las comunidades, Santa Rita y Copán Ruinas, hasta El Florido en donde se ubica el vértice 30, punto fronterizo con Guatemala. Para ambos tramos los pórticos de ingreso y salida se ubican en la Subestación Río Lindo y la longitud total de la línea es de aproximadamente 155 km. En su recorrido la línea intercepta la vía troncal que de Tegucigalpa conduce a San Pedro de Sula en el vértice 3 del Tramo CRL Torre 43 (Cajón – Suyapa) – Río Lindo y la vía troncal que de San Pedro de Sula conduce a Copán Ruinas y a El Florido (Frontera con Guatemala) entre los vértices 23 y 24 y 27 a 30, así como los ramales que desde esta troncal se desprenden hacia Santa Bárbara (vértices 8 a 9) y hacia Santa Rosa de Copán (vértices 18 a 19). Para vértices y puntos intermedios se dispone de una red de caminos en tierra, en general en mal estado y con deficiente accesibilidad en los sectores de la línea que cruzan la vertiente norte del río Jicatuyo (vértices 11 a 15), en la zona al occidente de Protección, en el descenso hacia San Pablo del Roble y San Nicolás (vértices 16A a 18) y en la vertiente norte del río Copán (vértices 24 a 27). En el sector sur el corredor de la línea cruza por los departamentos de Valle y Choluteca, y para los fines del trazado, está dividido en dos tramos, así: • Tramo GEU: Guasaule (Frontera con Nicaragua) – Subestación El Uvillal Comprende los vértices 0 ubicado luego del cruce del río Gausaule, en la Comunidad 9 de Mayo (Frontera con Nicaragua), continua hacia el noroccidente cruzando al noreste de las comunidades Azacualpa y San Bernardo y al suroeste de San Jerónimo, Namasigüe, Los Rincones, Choluteca, Marillal y Guanacastillo hasta el vértice 14, o punto de ingreso de este tramo a la Subestación El Uvillal (Pavana III). • Tramo AEU: Amatillo (Frontera con El Salvador) – Subestación El Uvillal Comprende los vértices 12 o punto de salida de este tramo de la Subestación El Uvillal (Pavana III), continua hacia el noroccidente cruzando al sur de la Comunidad El Laure, al norte de San Lorenzo, al sur de Nacaome y de El Tránsito, al norte de Alianza y finaliza en el vértice 0 ubicado antes del cruce del río Goascorán (Frontera con El Salvador) en la comunidad Llano de Jesús. Para ambos tramos los pórticos de ingreso y salida se ubican en la actual zona de ampliación de la Subestación El Uvillal, denominada Pavana III y la longitud total de la línea es de aproximadamente 115 km.

3-3

En su recorrido el corredor de la línea transcurre sensiblemente paralelo a la vía Panamericana que comunica los puntos fronterizos Nicaragua y El Salvador hasta el punto de cruce de esta vía que se realiza entre los vértices 5 y 6 del Tramo AEU Amatillo – Subestación El Uvillal. A partir de este punto la línea continúa transcurriendo a aproximadamente 4 a 7 km al sur de la vía Panamericana. 3.2 METODOLOGÍA EMPLEADA Para el estudio geológico de los corredores de la línea de transmisión en Honduras, se ejecutó la siguiente metodología: 3.2.1 Reconocimiento General de la Línea El reconocimiento general de los sectores norte y sur, incluyendo la visita a los puntos de vértice de mejor accesibilidad efectuado durante la semana comprendida entre el 3 y 8 de mayo, en compañía de funcionarios de la ENE y del Supervisor de EPR. 3.2.2 Sectorización Preliminar por Zonas Homogéneas Con base en lo observado en campo durante este reconocimiento, realización de una sectorización preliminar por zonas homogéneas de estos sectores, efectuada durante el período comprendido entre el 9 y 13 de mayo, contando adicionalmente con el Mapa Geológico de Honduras en escala 1:500,000, 19911, facilitado por el Supervisor de EPR y con la cartografía de coberturas Arc View del Estudio de Impacto Ambiental proporcionada por EPR para este estudio2. 3.2.3 Cartografía Geológica Realización en campo del reconocimiento geológico de detalle del corredor sur visitando los sitios de vértice y sitios entre tangentes de la línea, durante el 14 y el 29 de mayo, y en el sector norte, realización de este reconocimiento durante el 2 y el 14 de junio. En cada sector estudiado, el preprocesamiento preliminar de la información obtenida en campo, su control, verificación y ajuste de la zonificación preliminar, sirvió para

1 Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geológico de Honduras en escala 1:500.000, compilado por Miguel Kozuch (voluntario del Cuerpo de Paz), 1991. 2 Empresa Propietaria de la Red –EPR, Estudio de Impacto Ambiental del Sistema de Interconexión Eléctrica de los países de América Central SIEPAC, Tramo de Honduras, elaborado por la Empresa Consultora Louis Berger, Contrato de Consultoría EPR-GMA-03, Diciembre 23 de 2003. 523p.

3-4

detallar la cartografía geológica para su presentación en la escala 1:50.000, requerida para el proyecto. 3.2.4 Compilación de Información Secundaria Complementación de la información de campo mediante la compilación en Tegucigalpa de la información secundaria disponible en fuentes tales como el Instituto Geográfico Nacional – IGN, en la Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería –DEFOMIN y en el Centro de Información Geográfica –CIGEO de la Universidad Tecnológica Centroamericana. Como resultado de esta actividad se encontró que en Honduras solo aproximadamente para el 12 % del territorio nacional se tienen mapas geológicos en escala 1:50,000, publicados por el Instituto Geográfico Nacional -IGN mayormente entre los años 1975 y 1990, siendo este, el país geológicamente menos conocido de Centro América. De estos mapas la hoja Santa Cruz de Yojoa3 alcanza a cubrir el primer kilómetro de inicio de la línea en el sector norte en el tramo comprendido entre la Torre 43, conexión a la línea Cajón – Suyapa, y el cruce con la vía que conduce a El Zapote. Los restantes terrenos cruzados por la línea en los sectores norte y sur, no tienen cubrimiento de cartografía geológica en escala 1:50.000.

En las entidades consultadas se tuvo acceso a los siguientes mapas del país: Mapa Metalogenético de la República de Honduras, en escala 1:500.000, 19924. Mapa Geotectónico de la República de Honduras, en escala 1:1.000.000, 19975. Adicionalmente se consultaron fotografías aéreas en el Instituto Geográfico Nacional -IGN, con énfasis para ambos sectores, en zonas de complejidad geológica encontradas como de interés para la línea, con el fin de corroborar en las fotografías aéreas consultadas, la cartografía geológica realizada en campo.

3 Ministerio de Comunicaciones, Obras Públicas y Transporte, Instituto Geográfico Nacional -–IGN, Mapa Geológico Santa Cruz de Yojoa, Honduras C.A, Hoja 2660 IV G, en escala 1:50.000, levantamiento geológico efectuado por Donald Curran en 1976, primera impresión. 1981. 4 Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería - DEFOMIN, Mapa Metalogenético de la República de Honduras, en escala 1:500.000 actualizado por DEFOMIN en el año 1992, no editado. 5 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997.

3-5

3.2.5 Elaboración de Informe y Cartografía Geológica Final Finalmente y con sede en las oficinas del consultor en Bogotá, se procedió a la elaboración del Informe Final y cartografía geológica en escala 1:50.000, para los dos sectores de la línea de Honduras, complementando además con la interpretación de las imágenes de satélite Landsat, en escala 1:100.000, con cubrimiento total, nula nubosidad y resolución de 20 m, disponibles para los sectores norte y sur de la línea en Honduras, aprovechando la visión de conjunto y regional que proporcionan estas imágenes. 3.3 GEOLOGÍA REGIONAL “Honduras en su parte continental se ubica en el Istmo Centroamericano, y en su parte marítima en la cuenca del Caribe, formando el extremo occidental de la Placa Caribe de la corteza terrestre, que parece estar asegurada entre la margen convergente con la Placa Cocos al sur y la margen transcurrente con la Placa Norteamericana”6. Esta es una región tectónicamente activa, constituida por una unidad estructural diversificada denominada el “Bloque Chortis (Dengo 1969, Dengo And Bohnemberger 1969, Burkart 1983, Donnelly and others 1990)”7, que se ubica en el extremo occidental de la placa Caribe, delimitado al noroccidente por la Placa Norteamerica y al sur en el Pacífico, por la Placa Cocos que se hunde bajo el bloque Chortis. Este bloque abarca “la parte sureste de Guatemala, todo El Salvador y Honduras y la mayor parte de Nicaragua. Lleva particulares orientaciones tectónicas e historia geológica, ya que heredó una corteza continental, ausente en el resto de los países del sur del Istmo Centroamericano y que difiere del norte de Guatemala y de Yucatán”8. En el Mesozoico temprano “el Bloque Chortis se ubicaba hacia el extremo meridiano de la Península de California, luego se desplazo hacia el oriente con respecto a los bloques Yaqui de la Placa Norteamericana, Maya Oeste y Maya Este”9 y su actual ubicación fue alcanzada en el Mioceno.

6 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997. 7 Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería - DEFOMIN, Memoria “La minería del oro en Honduras”, en medio magnético. 8 Ibidem. 9 Japan Internactional Cooperation Agency, Metal Mining Agence of Japan, Informe sobre la exploración minera en el área suroccidental y central de la República de Honduras, Informe Consolidado. Enero de 2003, pág I-1-2. 84 p.

3-6

La línea en el sector norte, cruza terrenos que corresponden a las Cordilleras del Centro que ocupan la parte oeste y central de Honduras y se extienden desde el oeste de Guatemala pasando por la zona de falla Chamelecón y la depresión de Honduras. En este sector el desplazamiento hacia la izquierda de la falla Chamelecón de dirección NE-SW, se explica “por el desplazamiento oriental del Bloque Chortis contra la Placa Norteamericana que en la actualidad continua con una velocidad relativa entre las placas Norteamericana y Caribe de a lo sumo 1cm/año”10. Fallas satélites a este sistema y fallas de dirección NW-SE que lo fragmentan, son cruzadas por el corredor norte entre El Florido, el río Ulua y San Vicente de La Nieve. Esta zona “corresponde a un sinclinorio y anticlinorio, cuyos ejes se orientan en dirección este-oeste a oeste suroeste-este noreste, en donde los terrenos alcanzan espesores de 4,000 m a 6,000 m y son, fundamentalmente, sedimentos detríticos pertenecientes a los grupos Yojoa y Valle de Ángeles, con niveles carbonatados (Mills et al 1967); plegados al final del Cretácico a consecuencia de la orogénesis de edad Laramídica y en un alto porcentaje de este sector, las capas mesozoicas están cubiertas por depósitos de riolitas y tobas del Cenozoico de la formación Matagalpa y del Grupo Padre Miguel”11. En esta zona y como producto de la interacción de las tres placas que delimitan el bloque Chortis, se produce una tectónica de distensión en dirección este – oeste, y en sentido norte – sur, se conforma una falla ortogonal a este sistema, que se prolonga desde el Golfo de Fonseca ubicado al sur, hasta el mar caribe marcando la “Depresión Hondureña”12. Esta depresión tectónicamente afectada por fallas de gran magnitud, es cruzada por el corredor norte en los terrenos comprendidos entre las montañas del Joconal – Cerro Copo Helado y hasta las montañas localizadas entre San Juan de La Cruz y San Vicente de La Nieve, las cuales a su vez hacen parte de las montañas de Santa Bárbara, bloque regional de caliza, rodeado por lineamientos de fallas satélites al sistema de la Falla Santa Bárbara, localizada en el flanco occidental de éste bloque, de rumbo N65°W y movimiento vertical13. La subducción (velocidad 7.1 cm/año) de la Placa de Cocos bajo la Fosa Centroamericana, originó actividad volcánica Cuaternaria sobre el Bloque Chortis, actualmente inactiva y la mayoría de estas rocas se encuentran a lo largo de una franja 10 Ibidem, pág I-1-2. 11 Ibidem. 12 Ibidem, pág-1-2. 13 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997.

3-7

que se extiende desde el centro eruptivo al norte del Lago Yojoa hasta el Golfo de Fonseca, siendo parte también de la “Depresión de Honduras”14. Esta zona es cruzada por el corredor norte de la línea entre la torre 43 de la línea Cajón Suyapá y la subestación Río Lindo, en donde la litología consta de coladas y conos volcánicos de basaltos toleíticos, andesitas, traquitas, escombros piroclásticos y tobas brechosas. En el sector sur los terrenos que cruza la línea, conforman una zona “tectónicamente compleja que morfoestructuralmente se asocia a la Provincia de Sierras y Mesetas Volcánicas del sur de Honduras, fronteriza con las repúblicas de El Salvador y Nicaragua, delimitada al sur por la cadena volcánica del Pacífico que cubre una pequeña porción insular y costera del Golfo de Fonseca, la cual a su vez esta asociada a las fallas de graben de rumbo noroeste de la Depresión Central de El Salvador y la Depresión de Nicaragua que convergen en el Golfo”15. Las emanaciones de esta cadena volcánica, son fundamentalmente basálticas y se depositaron desde el Plioceno hasta una edad inferior a 1,000,000 de años atrás, conformando el volcanismo mas reciente, inactivo hoy día, ubicado en las islas de Sácate Grande y El Tigre (sur de Honduras)16, unidad no cruzada por la línea en el sector sur. 3.4 GEOLOGÍA PARA EL ÁREA DE LOS CORREDORES En el sector norte en el corredor de la línea, afloran rocas sedimentarias Cretáceas en casi un 70% de su extensión y el restante 30%, lo constituyen rocas volcanosedimentarias de edad Oligoceno a Mioceno, cuerpos intrusivos de edad Cretácica a Terciaria y depósitos Cuaternarios; y en el sector sur, afloran rocas volcanosedimentarias de edad Oligoceno a Mioceno, cuerpos intrusivos Terciarios y depósitos Cuaternarios de origen fluviovolcánico, que componen la planicie costera y litoral sur del país. Estas formaciones geológicas regionalmente se enmarcan en la columna estratigráfica generalizada que se presenta en la Figura 3.1.

14 Ibidem. 15 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras a escala 1:500.000 compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997. 16 Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería - DEFOMIN, Mapa Metalogenético de la República de Honduras, en escala 1:500.000 actualizado en el año 1992, no editado.

3-8

FUENTE: SECRETARÍA DE RECURSOS NATURALES, DIRECCIÓN GENERAL DE MINAS E HIDROCARBUROS – BRGM, Texto Explicativo del Mapa Metalogenético y Catálogo de Minas y Ocurrencias Minerales, Inventario Minero Nacional II Fase, (1987-1992), Tegucigalpa, D.C., República de Honduras.

Figura 3.1 Columna estratigráfica de Honduras (GEOMINH, 1998)

3-9

Teniendo en cuenta que la cartografía geológica disponible no detalla aspectos relacionados con la posición cartográfica y asignación de nomenclatura para los diferentes materiales que constituyen los terrenos cruzados por la línea, para los fines del estudio geológico de la línea SIEPAC, relacionados con la cartografía y definición de las unidades litológicas aflorantes en los sectores norte y sur, se optó como se explica en este capítulo, por utilizar una nomenclatura informal para diferenciar los materiales encontrados durante los recorridos de campo, asociada a sus características de composición litológica, resistencia en la expresión geomorfológica del relieve y red de drenaje, afectación tectónica y estabilidad geotécnica. Las correlaciones indicadas para cada uno de los niveles diferenciados (Ver Mapa Geológico Anexo), en concordancia con lo observado en campo, se basan en los mapas de Honduras, Metalógenico (1992) y Geológico (1991), ambos en escala 1:500.000, y su precisión, requiere de estudios de detalle que permitan afinar y aclarar aspectos de tipo litológico, estratigráfico, petrografía, edad y magmatismo, que se salen del alcance del presente estudio. 3.4.1 Estratigrafía Sector Norte y Zonas Aledañas A continuación se mencionan los principales aspectos de las formaciones geológicas cruzadas por el corredor norte de la línea, cuya descripción desde las unidades más antiguas a las más recientes, es la siguiente: • Rocas sedimentarias Cretáceas El carácter esencial del período Cretáceo en Honduras, es el de haber dado lugar a un inmenso depósito de rocas detríticas, tipo molassa post orogénica, que se distinguen por un color rojo o morado bien marcado17. Este tipo de sedimentación en el cual vienen intercaladas calizas y rocas volcánicas básicas, confiere al Cretácico un carácter de depositación de plataforma continental y de relleno de cuencas intermontanas poco profundas18. El conjunto detrítico se compone de una formación Todos Santos, no cruzada por el corredor de la línea y una formación Valle de Ángeles, separadas por el grupo carbonatado Yojoa, sin embargo en el campo lo general es encontrar calizas a todos

17 Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería - DEFOMIN, Memoria “La minería del oro en Honduras”, en medio magnético. 18 Secretaría de Recursos Naturales, Dirección General de Minas e Hidrocarburos – BRGM, Texto Explicativo del Mapa Metalogenético y Catálogo de Minas y Ocurrencias Minerales, Inventario Minero Nacional II Fase, (1987-1992), pág 12.

3-10

los niveles de la parte mediana del Cretácico y es particularmente difícil individualizar el Grupo Yojoa de las demás formaciones”19. Grupo Yojoa: “Definido por Carpenter 1954, Mills et al 1967, como un conjunto de formaciones de calizas del Cretácico difundidas en la parte central de Honduras”, entre las cuales se diferencian, la formación Cantarranas de edad Neocomiana superior a Aptiana, compuesta por niveles delgados de calizas con intercalación de sedimentos detríticos finos, con espesores oscilantes entre 100 m y 200 m; la formación Atima o unidad de calizas masivas fosilíferas de edad Aptiano-Albiana, su espesor promedio alcanza los 900 m; la formación Guaré o secuencia de niveles delgados de margas calcáreas bituminosas del Cenomaniano, interestratificada con sedimentos detríticos de la base del Grupo Valle de Ángeles y la formación Ilama, término que actualmente no se utiliza y en su tiempo se utilizó para brechas calcáreas de posición estratigráfica no muy clara”20. Las rocas calcáreas de este grupo son cruzadas por el corredor de la línea al noroeste de la Subestación Río Lindo y hasta San Juan de La Cruz y de acuerdo con su composición litológica y expresión geomorfológica observada en campo como de interés para la geotecnia de la línea, se diferencian en el mapa geológico anexo, con la siguiente nomenclatura: Nivel Kyb: Areniscas margosas, areno arcillosas, lutitas y areniscas rojizas a grises, calcáreas, arcillolitas negras, físiles y calizas con oquedades labradas por microorganismos, que desarrollan un relieve montañoso de laderas disectadas por drenajes secundarios en patrón subdendrítico denso y cimas de rasgos karstícos, con desarrollo de suelos residuales de máximo 1.0 m de espesor. Nivel Kyc: Caliza micrítica o biomicrítica, gris oscura, de estratificación gruesa, con lutitas delgadas entre las capas y areniscas areno calcáreas a conglomeráticas, que afloran como estratos gruesos, conformando montañas de cimas rocosas, resistentes a la erosión, que sobresalen en el relieve. En el sector comprendido entre El Florido (Frontera con Guatemala) y la quebrada Sesesmil, en la información geológica disponible se reportan afloramientos del Grupo Yojoa al norte del corredor de la línea, diferenciado en el mapa geológico anexo, con el símbolo Ky. Grupo Valle de Ángeles: “Definido por Carpenter 1954, Mills et al 1967. Corresponde a una espesa secuencia de rocas clásticas rojas definidas en los

19 Ibidem, pág 12. 20 Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería - DEFOMIN, Memoria “La minería del oro en Honduras”, en medio magnético.

3-11

alrededores de la comunidad Valle de Ángeles (hacia el noreste de Tegucigalpa). Actualmente se asigna este término a todas las formaciones sedimentarias ubicadas estratigráficamente por encima de las formaciones del Grupo Yojoa y por debajo de las formaciones volcánicas Terciarias. Sus componentes principales son: Capas Rojas: compuestas por conglomerados y areniscas del nivel inferior; Secuencia de niveles carbonatados del Cenomaniano-Turoniano llamada Formación Jaitique en la parte occidental de Honduras y Formación Esquías en la parte central; Capas Rojas: Secuencia superior constituida por lutitas y areniscas finas, se caracteriza por la presencia frecuente de yeso”21. Las rocas clásticas detríticas de este grupo, litológicamente heterogéneas, son cruzadas por el corredor de la línea en varios sectores localizados al oeste de San José de Colinas y hasta El Florido (Frontera con Guatemala) y de acuerdo con su composición litológica y expresión geomorfológica observada en campo, se diferencian en el mapa geológico anexo, con la siguiente nomenclatura: Nivel Vac: Lutitas de coloración gris clara a rojiza, arcillolitas negras, físiles y niveles delgados de chert interestratificado, que desarrolla un relieve de montañas de cimas suavizadas, laderas de fuerte pendiente, resistentes a los procesos erosivos, con desarrollo de suelos residuales rojizos de hasta 2.0 m de espesor por alteración de los niveles lutíticos, de muy buena condición de estabilidad. Nivel Vass: Nivel grueso de conglomerados calcáreos, con guijarros de cuarzo, caliza y rocas rojas, areniscas calcáreas grueso granulares a conglomeráticas, con marcas de corrientes entrecruzadas en niveles arenosos y calizas arrecifales, caracterizado por conformar un relieve de montañas de cimas rocosas, con roca expuesta en superficie, resistentes a la erosión y por su carácter calcáreo, parte de este nivel podría corresponder al Grupo Yojoa. • Rocas volcano-sedimentarias Terciarias Formación Matagalpa (Tm): (Mc Birney y Williams, 1965), definida en Nicaragua como una unidad volcánica pre-ignimbrítica, de composición mayormente andesítica, en la que predominan coladas de andesita, basalto y sedimentos piroclásticos asociados y descansa en una relación disconforme sobre las rocas sedimentarias Crétacicas22.

21 Ibidem. 22 Ibidem.

3-12

Esta formación es cruzada por el corredor de la línea luego del cruce del río Ulua y hasta San Miguel Lajas, al sur de San Francisco y de Los Pozos, en la Loma Quemada al noreste de Santa Helena, y antes del cruce del río Amarillo. Al sur de San Francisco y de Los Pozos se observaron en esta formación, niveles de lavas almohadilladas. Grupo Padre Miguel (TPm): (Williams and Mc Birney, 1969), definido en Guatemala y extendido al conjunto de los depósitos volcánicos ácidos de Centro América de edad Miocénica, con datación de edad absoluta 19-14 millones de años23. Consta, principalmente de capas de ignimbritas, riolitas, tobas, lahares, piroclastos y conglomerados volcánicos con capas de andesitas o basaltos en la parte superior (Donelly y otros, 1990). Su espesor total puede superar los 1500 m en la parte occidental de Honduras (Montaña de Celaque)24. Esta es una secuencia gruesa de ignimbritas que cubre la mayoría del occidente de Honduras y descansan en una relación disconforme sobre la Formación Matagalpa (Williams y McBirney, 1969; Anderson, 1985). Williams y McBirney (1969) calcularon que puede haber 5000 km3 de material volcánico cubriendo el país, correlacionando estas ignimbritas con el Grupo Padre Miguel de Guatemala25. En el corredor de la línea las rocas de esta formación son de tipo ignimbritas grises, endurecidas y soldadas, andesitas grises de textura afanítica y porfirítica, conglomerados volcánicos conformados por bloques y fragmentos rocosos basálticos, redondeados, embebidos en matriz de arenas y guijarros, de color rojizo oscuro; areniscas con estratificación entrecruzada, limolitas de grano fino, tobas alteradas y cenizas volcánicas. El Grupo Padre Miguel es cruzado por el corredor de la línea, en el cruce del río Ulua, al sur de San Francisco, al norte de Protección y de San Nicolás, entre Santa Helena, San Jerónimo y Tierra Blanda, en La Castellana y al norte de Copán Ruinas. • Rocas ígneas Cretácico - Terciarias Cuerpos Intrusivos (Ci): Pequeños stocks de composición riolítica, de probable edad Cretáceo Superior a Terciario Superior26, afloran en el corredor de la línea o por fuera de él, así:

23 Ibidem. 24 Ibidem. 25 Ibidem. 26 Ibidem.

3-13

El primero localizado aproximadamente a 3.0 km al norte de San José de Oriente, intruye las rocas calcáreas del Grupo Yojoa. Este cuerpo si bien no es cruzado por el corredor de la línea, se reporta por cuanto constituye la principal fuente de aporte de los bloques de tamaños métricos a mayores que se encuentran en los coluviones de esta zona. El segundo cruzado por el corredor de la línea al este del cerro San Jerónimo, intruye las rocas Cretácicas del Grupo Valle de Ángeles y las rocas volcano-sedimentarias Terciarias del Grupo Padre Miguel, aflora en los taludes del camino que conduce a Santa Helena, completamente alterado a suelos limo arenosos, blancos, moteados de negro, con espesor mayor a 5.0 m. El tercero cruzado por la línea entre las quebradas El Carrizal y Titoror localizadas en el Plan Grande de Santa Rita, intruye las rocas Cretácicas del Grupo Valle de Ángeles, completamente alterado a suelo residual limo arenoso, blanco, moteado de negro, con espesor mayor de 5.0 m y constituye la principal fuente de aporte de los bloques de tamaños métricos a mayores que se encuentran en los coluviones de esta zona. • Volcanismo Cuaternario “Las emisiones del volcanismo Cuaternario en Honduras, son de tipo basáltico y andesítico toleítico o alcalino y las más importantes son las ubicadas al norte del Lago de Yojoa. Sus estructuras de emisión todavía no han sido fuertemente afectadas por la erosión, por lo que son fácilmente identificables por aerofotos. Entre las más conocidas están los cerros El Hoyo, El Volcán y Babilonia, de edad Holocena. Las potentes coladas volcánicas obturan el drenaje proveniente de la parte sur del valle (graben) de Sula ocasionando un embalse natural, que se conoce como Lago de Yojoa”27. Esta unidad es cruzada por el corredor de la línea desde la torre 43 (Cajón – Suyapa) hasta el cruce con la vía troncal que conduce a San Pedro de Sula y luego de la salida de la línea de la Subestación Río Lindo hacia el Florido (Frontera con Guatemala). Con base en las observaciones de campo realizadas en este sector y en la extrapolación de la cartografía geológica de la Hoja Santa Cruz de Yojoa28, los flujos volcánicos de esta unidad en los mapas geológicos anexos, se diferencian con la siguiente nomenclatura:

27 Ibidem. 28 Ministerio de Comunicaciones, Obras Públicas y Transporte, Instituto Geográfico Nacional -–IGN, Mapa Geológico Santa Cruz de Yojoa, Honduras C.A, Hoja 2660 IV G, en escala 1:50.000, levantamiento geológico efectuado por Donald Curran en 1976, primera impresión. 1981.

3-14

(Qc): Ceniza volcánica café rojiza, (Qb) volcánicos no diferenciados, (Qb1) basalto, (Qb3) latita, (Qb4, Qb5) andesita, (Qb6) basalto de olivino, (Qb7, Qb8, Qb9) traquita, (Qb10) basalto de olivino, (TQb2) andesita basáltica, (TQs) ceniza y escoria, (Ta) ignimbrita Ojo de Agua. • Depósitos Cuaternarios Recientes Cruzados por el corredor de la línea en diversas partes del sector norte, en aproximadamente un 10% de su recorrido, están conformados por: Depósitos Coluviales (QCl): Comprenden materiales desintegrados de los Grupos Yojoa, Valle de Ángeles y de rocas ígneas de composición riolítica, en forma de bloques y cantos de tamaños variables, en matriz de arenas, limos y arcillas. Estos depósitos de los cuales se hablará en forma más detallada en la zonificación por zonas homogéneas, aparecen en el mapa geológico anexo, localizados en varios sectores dentro del corredor de la línea, recubriendo las laderas del río Amapa al sur de La Cuchilla, en San José de Oriente, en las laderas de las quebradas La Misión, Las Piñuelas y de Totoca tributarias al río Jicatuyo en su vertiente norte y en el tramo comprendido por las quebradas El Carrizal y Titoror tributarias al río Copán en su vertiente norte localizada en el Plan Grande de Santa Rita. Abanicos Recientes (QAR): Constan de materiales mixtos, conformados por bloques rocosos en matriz arcillosa, que recubren niveles de basaltos vesiculares rocosos y alterados a manera de abanicos interdigitados localizados en la zona del piedemonte sur del Valle de Ampa, y son cruzados por el corredor de la línea, desde El Achiotal hasta la Subestación Río Lindo y en corto tramo, luego de la salida de la línea de la subestación hacia El Florido (Frontera con Guatemala). Depósitos Aluviales (QAL/QAT): Corresponden principalmente a las franjas aluviales desarrolladas por los ríos Cececapa, Ulua, Jicatuyo, Tepemechín, Chamelecón y río Amarillo y por las quebradas Sesesmil y el Jobo. Todos ellos están conformados por granulometría de arenas, limos, arcillas y gravas de composición sedimentaria, volcanosedimentaria o ígnea, de acuerdo con las rocas fuentes que los originan. 3.4.2 Estratigrafía Sector Sur y Zonas Aledañas En el sector sur los principales aspectos de las formaciones geológicas cruzadas por el corredor de la línea, cuya descripción desde las unidades más antiguas a las más recientes, es la siguiente:

3-15

• Rocas volcanosedimentarias Terciarias Cruzadas por el corredor de la línea en diversas partes del sector sur, en aproximadamente un 60% de su recorrido, se asocian a las siguientes formaciones: Formación Matagalpa: “(Mc Birney y Williams, 1965), definida en Nicaragua como una unidad volcánica de composición mayormente andesítica. Consta de coladas de mas de 300 m de espesor de andesita y basaltos en una posición estratigráfica pre-ignimbrítica y tectónicamente compleja, correspondiente con material de acreción submarino de una probable edad Terciario inferior a Oligoceno. Esta unidad se relaciona generalmente a manifestaciones y depósitos pequeños tipo filones o vetas de oro y zonas cizalladas y en ella se han identificado facies de lavas almohadillas, ofiolitas, espilitas, radiolaritas y niveles detríticos mezclados y en su límite superior localmente reportado en Goascorán, un episodio sedimentario marcado por la presencia de calizas y depósitos de manganeso”29. Según la información geológica disponible30 parte de estos materiales volcanosedimentarios cruzados por la línea en el sector sur, podrían también corresponder al Grupo Padre Miguel, de edad Oligoceno-Mioceno constituido por rocas piroclásticas asociadas de tipo riolítico y andesítico; rocas sedimentarias derivadas de rocas volcánicas y coladas de riolita, andesita y basalto. Las rocas volcanosedimentarias cruzadas por la línea en el sector sur, se cartografiaron en el mapa geológico anexo, agrupadas mediante el uso de la siguiente nomenclatura, definida con base en la composición litológica y características de resistencia que estas rocas desarrollan, observada en campo como de interés para la geotecnia de la línea. Nivel T4: Predominio de coladas basálticas que cubren discordantemente niveles de rocas lávicas básicas y ácidas, con espesor variando entre algunos pocos centímetros hasta 3 m, correlacionables con niveles de la formación Matagalpa y del Grupo Padre Miguel. Los afloramientos más representativos de este nivel se observaron entre Guasaule (frontera con Nicaragua) y hasta el cruce con el río Nacaome, conformando

29Secretaría de Recursos Naturales, Dirección General de Minas e Hidrocarburos – BRGM, Texto Explicativo del Mapa Metalogenético y Catálogo de Minas y Ocurrencias Minerales, Inventario Minero Nacional II Fase, (1987-1992), pág 14. 30 En la cartografía de coberturas Arc View del Estudio de Impacto Ambiental proporcionada por EPR para este estudio, que a su vez coincide con el Mapa Geológico de Honduras, en escala 1:500.000, 1991 del Instituto Geográfico Nacional –IGN.

3-16

principalmente un relieve residual en forma de valles suavemente ondulados, en donde se diferencian lomas de cimas amplias, lomas de cima estrecha y pequeños valles. Nivel T3: Predominio de rocas lávicas básicas e intercalaciones menores de rocas lávicas ácidas, con espesor de suelos residuales arcillo arenosos, de máximo 1 m de profundidad, correlacionables con niveles de la formación Matagalpa y del Grupo Padre Miguel. Este nivel conforma un relieve residual positivo, en forma de cerros y colinas, con tendencia en los estratos rocosos a verticalizarse o a conformar flexuras estructurales, cruzados por el corredor de la línea en los cerros Aguas Frías, el Quebracho, Ola y Quiquiste, y en los cerros localizados antes y en el cruce de las planicies de los ríos Simistan – Nacaoame, en donde adicionalmente se presentan interestratificaciones de niveles delgados arenosos, no calcáreos, de grano grueso a conglomerático. Nivel T2: Rocas lávicas predominantemente básicas, con niveles areno – calcáreos, conglomeráticos y horizontes de material blanco con alto contenido de manganeso, correlacionables con niveles de la formación Matagalpa. Este nivel cruzado por el corredor de la línea entre El Volcancillo, al sureste de San Pedro Calero y en Goascorán, conforma un relieve residual en el cual se combinan valles suavemente ondulados, cerros y colinas, caracterizados por el afloramiento superficial de la roca alterada, con local desarrollo de suelos residuales arcillosos, rojizos, poco profundos, de máximo 0.50 m. Nivel T1: Rocas lávicas predominantemente básicas tipo andesitas propilitizadas y basaltos, con niveles de lavas almohadilladas y niveles arenosos basálticos, correlacionables con niveles de la formación Matagalpa. Este nivel cruzado por el corredor de la línea entre el río Nacaome y Alianza, conforma un relieve residual en forma de un valle suavemente ondulado interrumpido por cerros de cima estrecha, laderas cortas y empinadas como el cerro Pepenance, lomas de cima en forma dómicas y pequeños valles, en donde predomina el afloramiento superficial de la roca alterada, con local desarrollo de suelos residuales arcillosos y de arenas y guijarros, poco profundos, de máximo 0.50 m de espesor, producto de la meteorización de las rocas que componen este nivel, las cuales tienden a conformar flexuras estructurales. Al norte y por fuera del corredor de la línea, los basaltos desarrollan estructuras columnares rocosas, los aglomerados volcánicos litificados lomas de cima en forma dómica y los cerros como El Tránsito y El Guayabo, constituidos por lavas andesíticas, zonas de cizalla y filones mineralizados.

3-17

• Rocas ígneas Terciarias Cuerpos intrusivos Terciarios (Ci): En la localidad de Namasigüe aproximadamente a 2.0 km al noreste del corredor de la línea, aflora un cuerpo intrusivo de composición riolítica y de probable origen hipovolcánico, conformando dos lomas rocosas, principal fuente de aporte de las arenas que en la zona de Marcovia constituyen el material de la planicie de los ríos Sampile - Choluteca. • Depósitos Cuaternarios Recientes Cruzados por el corredor de la línea en diversas partes del sector sur, en aproximadamente un 40% de su recorrido. Depósitos de piedemonte (Qc): Conformados por bloques y cantos de tamaños variables, en matriz areno limosa a limo arcillosa, cruzados por el corredor de la línea del Tramo GEU Guasaule – El Uvillal entre los cerros Aguas Frías y el Quebracho y entre los vértices 8 y 7 del Tramo AEU Amatillo – El Uvillal. Depósitos aluviales de la planicie costera (Qa): Conformados por arcillas, limos y arenas, con sectores en donde en superficie se concentran bloques fragmentos y guijarros, subredondeados a subangulares; localmente depósitos de terraza (Qt) y depósitos de cauce de drenajes secundarios, algunos de ellos correspondientes a canales artificiales (Qaf). Estos depósitos originados por la convergencia en el Golfo de Fonseca de las planicies deltaícas producto de las descargas torrenciales de los ríos Guasaule (Frontera con Nicaragua), Sampile – Choluteca, Agua Caliente – Laure, Simistán – Nacaome y río Goascorán (Frontera con El Salvador), son cruzados por el corredor de la línea en el sector sur, con las siguientes características de interés para la geotecnia de la línea: La planicie del río Guasaule, cruzada al inicio del Tramo GEU Guasaule – Subestación El Uvillal, entre los vértices 0A y 1, está conformada en este sector por arcillas endurecidas, color negro a pardo rojizo, producto de la meteorización de basaltos y de andesitas, con espesor no mayor a 6 metros.

La planicie de los ríos Choluteca – Sampile, es la más extensa de las planicies deltaícas del Golfo de Fonseca y es cruzada en su zona media, entre los vértices 7 y 9 del Tramo GEU Guasaule – Subestación El Uvillal, en donde en general esta constituida por un nivel superior aterrazado (Qat), de máximo 0.50 m de espesor, debajo del cual el material es arenoso, de color pardo, suelto a desmoronable, con espesores de hasta 5.0 m.

3-18

En el sector Pavana – El Laure la planicie es angosta, constituida predominantemente por arenas y guijarros, con concentración en superficie de abundantes bloques rocosos, fragmentos y quijarros, subredondeados a subangulares. Estos depósitos son cruzados por el corredor de la línea en el Tramo GEU entre el vértice 11 y la Subestación El Uvillal – Pavana III y entre la subestación y el vértice 9 del Tramo AEU. Las planicies de los ríos Simistán y Nacaome, se explayan al sur del corredor de la línea, y este la cruza en su extremo norte, más angosto. En el sector del río Simistán, el material constitutivo es arenoso y la roca alterada se encuentra muy cerca de la superficie y en el río Nacaome, se conforman depósitos de gravas, arenas y limos que en la margen occidental donde se realiza el cruce del río, recubren andesitas y lavas almohadilladas del nivel T1 de las rocas volcano-sedimentarias, ya definido en este informe. En la planicie de la Bahía Chismuyo, también angosta, el material predominante es arcilloso producto de la meteorización de basaltos y de andesitas, con espesor de hasta 6.0 m o mayor, y con sectores locales en donde se acumulan en superficie, de manera dispersa o concentrada, fragmentos y bloques rocosos redondeados y subangulares, en matriz de arenas y guijarros.

La planicie del río Goascorán cruzada entre los vértices 0 (frontera con El Salvador) y 1 del Tramo AEU, esta conformada en este sector, por un depósito de terraza (Qt) con un espesor estimado de 8.0, constituido en un 80% por cantos redondeados y gravas rocosas redondeadas de diámetro promedio variando desde 0.10 m a 0.30 m, embebidos en matriz de arenas, limos y guijarros, con algunos bloques rocosos de diámetro mayor a 1.0 m, pero en menor proporción. Depósitos marinos (Qm): Constan de sedimentos marinos recientes conformados por materiales orgánicos sujetos a la influencia de las mareas en el litoral de las bahías de San Lorenzo y Chismuyo, en la actualidad con cobertura de manglar. Estos depósitos son cruzados en un corto sector localizado en la bahía de San Lorenzo, Bajo La Chinga - Boca de Conchalitos, entre los vértices 9 y 10 del Tramo AEU Amatillo – El Uvillal.

3-19

3.4.3 Geodinámica Interna Sector Norte “En el sector norte, las montañas y colinas se originaron por el plegamiento y fallamiento de los estratos sedimentarios Cretácios o por la deposición de rocas volcánicas Cuaternarias y los sistemas de grandes valles siguen las fallas, sistemas horst y graben o las estructuras sinclinales¨31. Estos rasgos tectónicos formadores y de actividad reciente, observados durante los recorridos de campo y en la imagen Landsat, se localizan en los siguientes sectores cruzados por el corredor de la línea: • Graben del Valle de Amapa Tiene su mejor expresión en su borde oriental, donde fallas normales orientadas en dirección NS a NNE, escalonan los flujos volcánicos Cuaternarios TQb2, dejando una serie de tres crestas elongadas en la misma dirección, cada una con su frente noroccidental escarpado (Ver Figura 3.2) y en el borde occidental, constituido por las rocas calcáreas del Grupo Yojoa, la estructura no presenta escalonamientos fallados y no es tan nítida.

Figura 3.2. Frente de una cresta escalonada por fallamiento

31 Empresa de Energía Eléctrica de Honduras –ENEE, Central Hidroeléctrica El Cajón, Capítulo 13, Geología, 1984, p 18. 33p.

Falla de dirección NS

3-20

Las fallas del borde oriental son cruzadas perpendicularmente entre el vértice 2 y hasta aproximadamente 2 km delante de este vértice, donde se localiza el POT 10-2 del tramo de la línea CRL Torre 43 (Cajón – Suyapa) – Subestación Río Lindo. En el borde sur definido por flujos volcánicos Cuaternarios (Qb5, Qb5, Qb7 y TQs) así como en el borde occidental, una importante cobertura de Abanicos Recientes (QAR) interdigitados, cubre los piedemontes de las laderas, prolongándose sus lóbulos inferiores al interior del valle de Amapa. Estos lóbulos son cruzados por el corredor de la línea en el Achiotal, desde el vértice 3 hasta la subestación Río Lindo y en corto tramo a la salida de la línea hacia El Florido (Frontera con Guatemala). Finalmente el río Yojoa labra su valle aluvial conformando el Valle de Amapa, el cual es cruzado en su extremo oriental entre el POT 10-02 y el vértice 3 (Ver Figura 3.3) y en la zona central entre los vértices 4 y 5, el corredor de la línea alcanza a cruzarlo en corto tramo.

Figura 3.3. Extremo oriental del Valle de Amapa • Sector entre San Vicente de La Nieve y San Juan de la Cruz Este es un sector montañoso, labrado en las rocas calcáreas del Grupo Yojoa, cruzado por sucesivos lineamientos de falla, de dirección N45°W, N30°E y E-W, de desplazamiento vertical, asociadas al sistema de fallas de Santa Bárbara, cruzados en ángulo agudo por el corredor de la línea a partir del vértice 6 del tramo RLF Subestación Río Lindo – El Florido (Frontera con Guatemala). De estos lineamientos los de mayor expresión tectónica son los cruzados entre San Vicente de La Nieve y San José de Oriente, cuya expresión esta dada por sucesivas facetas triangulares (Ver Figura 3.4) definidas en la vertiente norte de la Montaña de

Vértice 3

3-21

Los Embudos, al sur y por fuera del corredor de la línea, afloramientos de roca triturada, milonitizada y replegada que se localizan en los taludes del camino de acceso que desde la Subestación Río Lindo conduce a este sector y en la alta concentración de depósitos coluviales tectonizados, localizados principalmente en las vertientes del río Amapa al sur de La Cuchilla y en San José de Oriente, cruzados en sectores por el corredor de la línea.

Figura 3.4. Facetas triangulares en la vertiente norte de la Montaña de Los Embudos

• Vertiente Norte del Río Jicatuyo Este es un sector en laderas de alta pendiente, comprendido al oeste de la aldea Comunidad y hasta el cerro Copo Helado, donde el conjunto rocoso conformado por las rocas sedimentarias Cretácicas del Grupo Valle de Ángeles, es afectado tectónicamente por lineamientos de falla de dirección N45°W, los cuales al oeste del cerro de La Comunidad, muestran trazos semicirculares cóncavos que se extienden por fuera de la zona en estudio, en sentido N20°E. Hacia el occidente en la zona correspondiente a la vertiente que drena la quebrada de Totoca, el conjunto rocoso vuelve a mostrar afectación tectónica ocasionada por lineamientos de falla de dirección N65°W, con cobertura de materiales coluviales, afectados por deslizamientos planares, localizados especialmente en la vertiente sur de esta quebrada. • Sector entre San Jerónimo y El Florido (Frontera con Guatemala) Si bien es una zona extensa, constituye un relieve montañosos plegado, conformando un sinclinorio regional cuyo eje se orienta en dirección NNE, sensiblemente paralelo

f

f

f

3-22

al eje de la falla Chamelecón, localizado al norte por fuera del corredor de la línea. fragmentado en sucesivos bloques delimitados por lineamientos de falla, de dirección NNW. Ambos sistemas presentan variaciones locales en su ángulo de rumbo, pero teniendo en cuenta la tectónica de la zona reportada en los mapas geológicos disponibles, los lineamientos de dirección NNE pueden asociarse al sistema de fallas Chamelecón - Pueblo Nuevo32, con componente de rumbo sinestral, reportado en el Mapa Geológico de Honduras33. Entre los lineamientos cartografiados en esta zona, cruzados en forma casi perpendicular por la línea, resaltan por su expresión tectónica y activa, los localizados en la quebrada La Leona, en las quebradas El Carrizal y Titoror y en la quebrada Sesesmil, donde una franja de roca tectonizada de hasta 1 km de longitud, se observó por el camino que de Copán Ruinas conduce a esta quebrada, 1 km al sur del corredor de la línea (Ver Figura 3.5).

Figura 3.5. Franja de roca tectonizada en la quebrada Sesesmil 3.4.4 Geodinámica Interna Sector Sur A continuación se mencionan los principales aspectos relacionados con los procesos de geodinámica interna, que demarcan los principales rasgos de la actividad tectónica,

32 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997. 33 Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geológico de Honduras en escala 1:500.000, compilado por Miguel Kozuch (voluntario del Cuerpo de Paz), 1991.

3-23

formadora y reciente, en los terrenos cruzados por el corredor de la línea en el sector sur. • Fallamientos En el corredor de la línea en el sector sur, como rasgos tectónicos más destacados se encuentra el sistema de lineamientos de falla orientado en sentido NNE con ángulo de rumbo variable entre 40° y 50° que puede asociarse al “Lineamiento Choluteca” de desplazamiento vertical34 y su orientación coincide con los ejes de las Bahías Chismuyo y San Lorenzo que insicionan el Golfo de Fonseca. El segundo sistema orientado en sentido NNW con ángulo de rumbo variable entre 30° y 60° está asociado a las “fallas de la cuenca tectónica de la Depresión Central de El Salvador y la Depresión de Nicaragua que convergen en el Golfo”35. Estos sistemas de lineamientos de falla regional, observados durante los recorridos de campo y en la imagen Landsat, son cruzados por el corredor de la línea en los siguientes sectores: − Sector entre los Cerros Aguas Frías y el Quebracho Delimitado por lineamientos de falla orientados en sentido NNE con ángulo de rumbo variable entre 45° y 55°, y su área de influencia se extiende desde el piedemonte occidental del cerro Aguas Frías y hasta la ladera sur del cerro el Quebracho, cruzados por el corredor de la línea casi perpendicularmente. La roca expuesta en afloramientos de este sector correspondiente al nivel T3 de rocas volcano-sedimentarias ya definidas en este informe, se presenta verticalizada, triturada, con formación de bandas de milonitas y cataclasitas de coloraciones grises, verdosas y azules y diques de cuarzo triturados (Ver Figura 3.6).

34 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras a escala 1:500.000 compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997. 35 Ibidem.

3-24

Figura 3.6. Bandas de milonita en afloramiento al sur del cerro el Quebracho − Sector entre los Cerros Ola y Quiquiste Cruzado casi perpendicularmente por el corredor de la línea, es la principal expresión tectónica del Lineamiento de Choluteca, de desplazamiento vertical, delimitado por lineamientos satélites al trazo de la falla principal, orientados en sentido NNE con ángulo de rumbo variable entre 40° y 50°, y su área de influencia se extiende, desde antes del cruce del río Choluteca y hasta los terrenos donde se ubica el vértice 10 del Tramo GEU. Esta afectación se observa en los taludes de la vía Panamericana y en los cerros aledaños a ella, en el tramo que transcurre a aproximadamente 1km a 1.5 km al norte de la línea y hasta el sector donde se ubica el vértice 10, en donde hay amplia exposición de rocas andesitícas verticalizadas, ignimbritas y aglomerados volcánicos fracturados y diaclasados (Ver Figura 3.7).

3-25

Figura 3.7. Aglomerado volcánico fracturado y diaclasado − Sectores Pavana – El Laure y Río Nacaome al Vértice 3 El sector Pavana – El Laure, donde se ubica la Subestación El Uvillal - Pavana III, presenta complejidad tectónica por cuanto se expresa como un bloque que estructuralmente controla la planicie de los ríos El Laure y Agua Caliente, delimitado por los sistemas de lineamientos de falla regional, de direcciones NNE y NNW. El sistema de lineamientos de falla NNE es cruzado por el corredor de la línea en forma perpendicular y 4 km adelante del vértice 10, el eje de la línea transcurre sensiblemente paralelo a un lineamiento satélite del sistema de fracturas NNW. Las expresiones de estos sistemas están dadas por emanaciones de aguas calientes (Ver Figura 3.8), localizadas en el sitio de intersección de los lineamientos regionales de direcciones NNE y NNW, en el control estructural que predomina en los cauces de los ríos y quebradas, en las terminaciones de los cerros que componen el relieve y en la afectación tectónica de la roca observable en los taludes de la vía Panamericana.

3-26

Figura 3.8. Emanación de aguas calientes, localizada en el sitio de cruce del puente de la vía Panamericana con el río Agua Caliente

En la cuenca superior de la quebrada El Laure, al noreste de la comunidad La Criba, a aproximadamente 1 km del corredor de la línea, una geoforma circular, deprimida, de origen coluvio aluvial, aparece colgada con su ápice inferior angosto y acuñado tectónicamente por estos sistemas de lineamientos de falla regional. A partir del cruce del río Nacaome y hasta 10 km adelante del vértice 4, el corredor de la línea del Tramo AEU Amatillo – El Uvillal, vuelve a cruzar casi perpendicularmente por sobre un sector delimitado estructuralmente por sucesivos lineamientos de falla orientados según las direcciones regionales NNE y NNW, pero en este caso su manifestación tectónica es menor, limitada al control estructural de ejes y terminaciones de colinas, y cerros y de drenajes principales y a la presencia de vetas auríferas mineralizadas y zonas de cizalla. • Plegamientos Aunque no se trata de plegamientos propiamente dichos, las rocas volcanosedimentarias de los Nivel T4 y T3 ya definido en este informe, al noroeste de la zona El Laure – Pavana, conforman flexuras en estructuras de eje anticlinal estrecho y ejes sinclinales amplios, orientados en dirección N50°W, paralelos al corredor de la línea. Este estilo de flexuras también controla el relieve residual comprendido entre El Polvo localizado 7.0 km adelante de vértice 5 y hasta 10 km adelante del vértice 4 del Tramo AEU, en donde el nivel T1 en la zona central del valle conforma una flexura en eje anticlinal estrecho y de eje sinclinal amplio hacia su borde oriental y en su borde occidental, no se observa estructura de plegamiento definible.

3-27

Los ejes de estas flexuras se orientan en dirección N30°W, cruzados casi perpendicularmente por la línea, y al norte y por fuera del corredor de la línea, tienden a arquearse con incremento en su ángulo de rumbo de hasta 60 grados hacia el noroccidente. 3.4.5 Modelado Sector Norte A continuación se mencionan los principales tipos de modelado que explican los ambientes de formación de los terrenos cruzados por el corredor de la línea, en el sector norte. • Modelado de Origen Volcánico y Estructural Este modelado que originó los terrenos cruzados por el corredor norte en el Tramo CRL: Torre 43 (Cajón – Suyapa) – Subestación Río Lindo, es producto de las emisiones del volcanismo de tipo basáltico y antesítico toleítico o alcalino, ubicado al norte del Lago de Yojoa, donde las estructuras de emisión todavía no han sido fuertemente afectadas por la erosión y produjeron potentes coladas volcánicas Cuaternarias que conforman los borden oriental y sur del Graben del Valle de Amapa. En el borde oriental se conforman patrones de drenaje, erosivos dominantes, subparalelos, continuos, que disectan flujos volcánicos hoy consolidados, que han sufrido procesos erosivos y tectónicos llegando a conformar una depresión tectónica o “graben” del valle de Amapa en forma de un relieve de crestas escalonadas, y en el borde sur, este relieve se ve enmascarado por una amplia cobertura de abanicos recientes interdigitados localizados en la zona del piedemonte, con la conformación de patrones de drenaje mal integrados. • Modelado de Origen Estructural Denudativo La línea en el sector norte transcurre por sobre la “región montañosa central de Honduras” 36 genéticamente asociada al sistema morfotectónico de las “Sierras del Norte de América Central” 37 cuya evolución obedece al plegamiento y fallamiento de las rocas sedimentarias Cretáceas de los grupos Yojoa y Valle de Ángeles, con desarrollo de un relieve de montañas de hasta 1.300 m de altitud (cerro Copo Helado), colinas y sierras producto de la cobertura Terciaria de los depósitos volcanosedimentarios de la formación Matagalpa y Grupo Padre Miguel, con alturas

36 Secretaría de Comunicaciones, Obras Públicas y Transporte, Instituto Geográfico Nacional – IGN, Instituto Panamericano de Geografía e Historia, Guía para Investigadores de Honduras, Tegucigalpa, 1996, pág. 68-70. 37 Ibidem pág. 68-70.

3-28

entre 150 y 600 m (Sierra Gallinero), valles interiores como los valles aluviales de los ríos Ulua, Chamelecón, Amarillo y Copán. Los procesos erosivos más sobresalientes en estos terrenos derivan del clima que varia de “tropical lluvioso a tropical lluvioso y seco, con lluvias copiosas de mayo a noviembre y una estación semi-húmeda a seca entre noviembre y abril, con suelos que en su generalidad, se distinguen por ser recientes, delgados, de composición mineral y tener un bajo contenido de materia orgánica”38, predominando por sectores el afloramiento en superficie de la roca expuesta. Estos procesos erosivos tienen mayor incidencia en los terrenos constituidos por las rocas volcanosedimentarias del Grupo Padre Miguel, especialmente localizados en el los cruces del río Uluoa y de la Sierra Gallinero y en la vertiente norte del río Copán, donde los horizontes alterados provenientes de los sedimentos piroclásticos y cenizas volcánicas que conforman esta unidad, en general son de fácil erodabilidad y presentan algunos focos erosivos tipo surcos, cárcavas y eriales o “bands lands”. Así mismo la afectación tectónica ocasionada por los lineamientos de falla que afectan las distintas unidades litológicas que afloran en los terrenos del corredor norte, se expresa, en una marcada susceptibilidad a los procesos de remoción en masa representados en caídas de roca o deslizamientos planares, que generalmente se concentran a media ladera en los relieves montañosos de alta pendiente, conformando zonas de depósitos o acumulaciones de bloques y cantos de tamaño variable en matriz areno limosa, de deficiente condición de estabilidad. 3.4.6 Modelado Sector Sur En el sector sur los principales tipos de modelado que explican los ambientes de formación de los terrenos cruzados por el corredor de la línea, son los siguientes: • Modelado de Origen Estructural Denudativo Este modelado esta asociado con los procesos erosivos más sobresalientes en las rocas volcanosedimentarias que presentan influencia tectónica (flexuras y fallamientos) y desarrollan relieves residuales de cerros y colinas, valles suavemente ondulados y pequeñas franjas conformadas por depósitos coluviales y aluviales. − Procesos erosivos En los relieves residuales de cerros y colinas, con alturas promedio entre 200 y 300 m.s.n.m. y máximo de 400 m.s.n.m, los suelos son de pobre desarrollo debido a la 38 Ibidem, pág. 68-72 y 88.

3-29

condición climática tropical árida de la región, con un régimen de precipitaciones con grandes diferencias estacionales. Un período de lluvias fuertes entre los meses de mayo a agosto y en los restantes meses del año, tiempo seco. Estos suelos residuales en general son laterizados con algunos focos de erosión y en las laderas de las colinas de pendiente fuerte, es frecuente que la roca este expuesta en superficie. En los relieves residuales en valles suavemente ondulados, con alturas de máximo 100 m.s.n.m., el drenaje esta bien adaptado, siguiendo la dirección estructural de las rocas volcanosedimentarias, disectando el terreno en patrón erosional dominante, subdendrítico a subparalelo en los tributarios secundarios. En estos valles puede esperarse un proceso erosivo hídrico superficial leve, de baja susceptibilidad, debido a las pendientes suaves del terreno con protección de cobertura vegetal de tipo bosque arbolado y rastrojo bajo seco, con local predominio de áreas en proceso erosivo hídrico más severo cuando hay abundancia de fragmentos rocosos en superficie o donde el efecto erosivo es ocasionado por acción antrópica. Otra situación se relaciona con la susceptibilidad a la inundación en épocas de fuertes lluvias que predomina en pequeñas zonas muy planas, localizadas al interior de estos valles, en donde los suelos producto de la alteración y meteorización de andesitas y basaltos, son arcillosos, mal drenados. − Fenómenos de remoción en masa En los relieves residuales de cerros y colinas pueden esperarse fenómenos de remoción en masa potenciales, representados en caídas de roca o deslizamientos planares, que generalmente se concentran en las laderas o piedemonte de los cerros y colinas con mayor afectación tectónica, conformadas por acumulaciones de bloques y cantos de tamaño variable en matriz areno limosa. • Modelado Deposicional de la Planicie Costera La Planicie Costera del Pacifico que “regionalmente hace parte de lo que se llama la depresión volcánica de América Central, producto de la sedimentación intercalada de aluviones y cenizas volcánicas39, constituye una franja continua, de contornos insulares irregulares, angosta por sectores, que se extiende entre las fronteras con Nicaragua y El Salvador. 39 Dirección Ejecutiva de Fomento a la Minería - DEFOMIN, Memoria “La minería del oro en Honduras”, en medio magnético.

3-30

Su modelado es producto de la depositación deltaíca de los materiales provenientes de la desintegración de las sierras y mesetas volcánicas del norte, transportados a través de las descargas torrenciales de los ríos Guasaule (frontera con Nicaragua), Sampile – Choluteca, Agua Caliente – Laure, Simistán – Nacaome y el río Goascorán (frontera con El Salvador), que convergen en el Golfo de Fonseca. Como resultado en esta planicie se conforman tres deltas bien diferenciados, cuyos ejes de alargamiento se extienden en dirección NNE/SSW, siendo el más extenso el conformado por ríos Sampile-Choluteca y los deltas de los ríos Simistan - Nacaome y Goascorán modelan propiamente la Bahía Chismuyo. − Procesos Erosivos Los procesos erosivos que se destacan en la zona del proyecto, corresponden a descargas torrenciales con la consecuente socavación lateral en los cauces de las corrientes intermedias y mayores, e inundabilidad de la planicie en épocas de lluvias altas. También rasgos de erosión hídrica en las zonas de las planicies drenadas por tributarios menores y probable susceptibilidad al fenómeno de licuefacción y/o asentamiento en la planicie de los ríos Simistán - Choluteca donde el material es predominantemente arenoso, suelto a desmoronable, con espesores de hasta 5.0 m vistos a aproximadamente 3.5 km adelante del sitio de vértice 7, en alrededores de la comunidad Montelivano. Finalmente la influencia de las mareas en los litorales de las bahías de San Lorenzo, y Chismuyo, específicamente en la zona del marisma del Bajo La Chinga - Boca de Conchalitos, en la bahía San Lorenzo. 3.5 ZONIFICACIÓN POR ZONAS HOMOGÉNEAS Teniendo como base el modelo geológico y geomorfológico descrito para los sectores norte y sur, a continuación se hace una descripción de las zonas homogéneas, describiendo a la vez los sitios en detalle, desde el punto de vista geomorfológico para su aplicación a la geotecnia. 3.5.1 Sector Norte • Zona Homogénea I, T-43 (El Cajón) a aproximadamente 2.0 km adelante del

Vértice 5, del Tramo RLF Subestación Río Lindo – El Florido (Frontera con Guatemala)

3-31

Incluye todos los vértices del tramo CRL Torre 43 (Cajón – Suyapa) – Subestación Río Lindo, el ingreso y salida de la subestación y los vértices 1 a 4 del Tramo RLF Subestación Río Lindo – El Florido (Frontera con Guatemala). Esta zona consta de depósitos Cuaternarios tipo abanicos recientes mixtos y coladas andesíticas y basálticas, producto del volcanismo más reciente de esta parte de la cordillera, estructuralmente conformando la depresión tectónica del Valle de Amapa, ya definida en este informe en el numeral de geodinámica interna del corredor norte. El patrón de drenaje, erosional dominante es subparalelo, adaptado cuando sigue el rumbo de las estructuras, subsecuente controlados por el rumbo de los lineamientos; y en la zona de abanicos recientes, es un patrón de drenaje mal integrado. En el Tramo CRL Torre 43 (Cajón – Suyapa) – Subestación Río Lindo, en el vértice 1, no hay afloramiento de roca, el suelo es residual producto de la meteorización y alteración de coladas andesíticas y basálticas y en general estos materiales son fáciles de excavar en su horizonte más alterado con espesor no mayor a 1.0 m o a menor profundidad, si se encuentran bloques redondeados rocosos que induzcan rechazo. En el cerro del vértice 2, hay exposición de abundantes bloques y cantos redondeados de tamaños centímetricos a mayores, constituidos por diabasas y flujos basálticos en matriz arcillosa, de deficiente excavabilidad. El vértice 3 se ubica en una loma alargada de cima muy amplia. En superficie se observan algunos bloques y cantos redondeados de tamaños centímetricos, constituidos por basaltos vesiculares y la excavabilidad es posible en el horizonte más alterado de este material con espesor de hasta 2.0 m o menor, puesto que en cercanías del sitio hay exposición de roca in situ, tipo escorias de basaltos. Los vértices 4 y 6 se localizan en la franja de servidumbre de la vía que conduce a Río Lindo, margen sur y en estos sitios es posible encontrar material de relleno proveniente de la construcción de esta vía. El material corresponde a depósitos tipo abanicos recientes mixtos derivados de la desintegración de las coladas de basaltos y andesitas, que recubren una amplia zona plana en donde sobre la superficie se observan fragmentos rocosos en matriz arcillosa. El vértice 5 se ubica sobre el talud de la vía o corte de un filo rocoso con aproximadamente 15° de pendiente transversal a la línea y el espacio disponible para la localización de la estructura es muy angosto. El vértice 7 se ubica sobre el talud izquierdo aguas abajo del canal artificial de Río Lindo. En este punto la corriente del canal socava el talud conformado por un depósito aluvial con un espesor de hasta 3.0, fácil de excavar (Ver Figura 3.9).

3-32

Figura 3.9. Socavación del talud del canal de río Lindo donde se ubica el vértice 7 El vértice 8 se localiza en el camino de acceso a la Subestación Río Lindo, donde el piso del acceso, consta de material alterado proveniente de basaltos vesiculares, de fácil excavabilidad en el nivel de alteración de estos basaltos de máximo 1 m de espesor. La Subestación Río Lindo y los vértices 0 a 4 del Tramo Subestación RLF Río Lindo – El Florido (Frontera con Guatemala), se ubican en la base de los abanicos recientes mixtos, interdigitados, del valle de Amapa. Esta es una zona de pendiente suave, en donde también predominan bloques redondeados en matriz arcillosa, que recubren niveles de basaltos vesiculares alterados, de fácil excavación en el nivel de alteración de estos basaltos, de máximo 1 m de espesor y en el vértice 5, estos bloques tienen tamaños de hasta 1.0 m de diámetro mayor. • Zona Homogénea II, 2.0 km adelante del Vértice 5 a aproximadamente 2.0 km

adelante del vértice 8 Esta es una zona conformada por las rocas sedimentarias calcáreas del Grupo Yojoa, niveles Kyb y Kyc, ya definidos en el numeral de estratigrafía del corredor norte de este informe. El nivel Kyc aflora como estratos gruesos, resistentes a la erosión a manera de montañas de cimas rocosas, y el nivel Kyb, conformando montañas de cimas redondeadas, de rasgos karstícos, todo el conjunto tectonizado por el cruce de lineamientos de falla de dirección N45°W, N30°E y E-W, con desarrollo de zonas de

3-33

mineralizaciones y milonita en las zonas de falla y predominio a media ladera de una espesa cobertura de depósitos coluviales. El patrón de drenaje, erosional dominante es subparalelo a angular, por tramos subanular, sugiriendo un origen geomorfológico tectónico y erosivo kárstico, adaptado cuando sigue el rumbo de las estructuras e inadaptado cuando las corta; y en la zona de los coluviones, es un patrón de drenaje mal integrado. Los vértices 5A y 6 se localizan sobre dos filos muy próximos, donde la roca está muy cerca de la superficie y la vertiente que los divide consta de un depósito coluvial con bloques mayores de 1.0 m constituidos por areniscas, conglomerados calcáreos y rocas ígneas de composición riolítica (Ver Figura 3.10).

Figura 3.10. Depósito coluvial entre los vértices 5A y 6 La matriz del coluvión es arcillo arenosa y la abundancia de bloques en superficie dificulta la excavación. Hacia el occidente y sur, este depósito coluvial se observó tectónicamente acuñado por los lineamientos de falla de dirección NNW y NNE. Al inicio de la tangente entre los vértices 6 y 7 y antes de San José de Oriente, se cruza por sobre un cerro conformado por rocas calcáreas del Grupo Yojoa, nivel Ky ya definido en este informe, de cima muy amplia, fácil excavabilidad y muy buena condición de estabilidad, no obstante que tectónicamente conforma un bloque que se acuña hacia el suroriente. Al final de esta tangente, la línea cruzar por sobre los lóbulos inferiores del coluvión de San José de Oriente en donde predominan bloques rocosos, resistentes, de tamaños métricos y mayores, constituidos por rocas calcáreas y bloques ígneos provenientes

3-34

de estratos gruesos, rocosos calcáreos y del cuerpo ígneo de composición riolítica, que se ubican al norte de San José de Oriente. En la zona de este coluvión los suelos son limo arenosos, de colores pardos y rojizos, con hasta 6.0 m de espesor visto en el talud del camino que cruza por San José de Oriente, de fácil excababilidad hasta esa profundidad, siempre y cuando a profundidad no se encuentren bloques rocosos que induzcan rechazo. En la zona inferior del coluvión, el terreno es de morfología suavemente inclinada y la pendiente transversal del terreno es de máximo 10°, disponiéndose en este sector de sitios amplios de buena condición de estabilidad para el emplazamiento de las estructuras (Ver Figura 3.11).

Figura 3.11. Lóbulo inferior del depósito coluvial en San José de Oriente

Entre San José de Oriente y hasta a aproximadamente 2.0 km adelante del vértice 8, se cruza en corto tramo por sobre el valle aluvial del río Cececapa y no se observan depósitos coluviales tectonizados, pese a que esta zona también es cruzada por lineamientos de dirección aproximada N45°W, que se expresan más bien en la conformación de un relieve montañoso con laderas de alta insición por drenajes secundarios profundos, el material calcáreo es menos resistente, es notoria la ausencia de cimas con estratos gruesos rocosos y en los alrededores del vértice 8, existe la posibilidad de encontrar fenómenos de disolución a profundidad, debido a la morfología de las cimas de las montañas, de rasgos kársticos.

3-35

• Zona Homogénea III, 2.0 km adelante del Vértice 8 hasta aproximadamente 3.0 km adelante del Vértice 10

Esta zona comprende el cruce por sobre el río Ulua entre los vértices 9 y 10, luego por sobre el relieve colinado estructural al norte y suroeste de San José de Colinas, después del cual se inicia el recorrido por sobre la vertiente norte del cañón del río Jicatuyo. El cruce por sobre el río Ulua se realiza entre la vía troncal que conduce a Santa Bárbara y el vértice 9 (Ver Figura 3.12). En este punto el río labra un valle amplio, con desarrollo de dos niveles de terrazas Cuaternarias, altas y bajas y luego de su cruce, la línea asciende hacia el oeste, por sobre las rocas volcanosedimentarias del Grupo Padre Miguel y de la formación Matagalpa.

Figura 3.12. Cruce del río Ulua En el cruce del río la terraza de la margen occidental es de aproximadamente 8 m de espesor y en la margen oriental en los taludes de la vía afloran rocas volcanosedimentarias del Grupo Padre Miguel. Estos materiales desarrollan horizontes de suelos residuales de hasta 2.0 m de espesor fáciles de excavar. En los taludes del camino que de San Miguel Lajas conduce a San José de Colinas, se observan estratos gruesos de ignimbritas y andesitas, verticalizados, fracturados y replegados, conformando dos franjas de terreno tectonizado, orientadas según N30°-

Vértice 9

3-36

45°W que tienden a acuñarse cruzando el corredor de la línea hacia el sur, aproximadamente 200 m por debajo de la cima del cerro donde se ubica el vértice 10. En esta zona debido al fracturamiento de la roca, se puede esperar encontrar dificultades para el emplazamiento de las torres, por lo cual se recomienda cruzarla en vano y verificar en las torres que queden ubicadas a media ladera, la condición de estabilidad de los alrededores para cada sitio de torre en particular. • Zona Homogénea IV, 3.0 km adelante del Vértice 10 hasta aproximadamente 1.5

km adelante del Vértice 13 En esta zona se cruza por sobre el relieve montañoso, en laderas de alta pendiente, de la vertiente norte del cañón del río Jicatuyo. Incluye los vértices 11, 11A, 12 y 13, ubicados en montañas constituidas por rocas sedimentarias del Grupo Valle de Ángeles, Nivel Vass, ya definido en este informe, de alta resistencia a los procesos de remoción en masa y erosión (Ver Figura 3.13).

Figura 3.13. Afloramiento rocoso en el vértice 11 En sectores locales de esta zona, se presentan niveles de lutitas calcáreas con desarrollo de horizonte de meteorización y alteración, de hasta 2.0 m de profundidad, fáciles de excavar. En esta zona el drenaje es bien integrado, adaptado siguiendo el rumbo de las estructuras, subsecuente controlado por las estructuras y litología, en patrón erosional dominante, subparalelo a subdendrítico.

3-37

En los alrededores de la aldea Comunidad se conforma un alto estructural conformando un relieve de montañas de cimas rocosas resistentes a la erosión, donde el conjunto rocoso se presenta tectónicamente afectado por lineamientos de dirección N45°W, los cuales al oeste de la aldea Comunidad, muestran trazos semicirculares cóncavos que se extienden por fuera de la zona en estudio en sentido N20°E. Si bien esta es una zona de laderas de alta pendiente, donde el macizo rocoso esta tectonizado, no se observaron rasgos de inestabilidad en los terrenos que componen la franja de la línea ni tampoco en las zonas de coluviones que recubren las márgenes de la quebrada Las Piñuelas, localizadas entre los vértices 12 y 13. No obstante se recomienda verificar la condición de estabilidad, en las torres que queden ubicadas a media ladera, con el fin de definir y diseñar las medidas de protección geotécnica que se requiera implementar, de acuerdo con las condiciones geomorfológicas y de estabilidad, de cada sitio en particular. • Zona Homogénea V, 1.5 km adelante del Vértice 13 hasta aproximadamente 2.5

km adelante del Vértice 15A (Cerro Copo Helado) Incluye los vértices 14, 15 y 15A ubicados sobre las rocas sedimentarias del Grupo Valle de Ángeles, Nivel Vac, ya definido en este informe, de fácil excababilidad hasta el horizonte alterado de las lutitas, de aproximadamente 2.0 m de profundidad. En estas laderas predominan afloramientos de capas rojas, lutíticas, físiles a finamente laminadas, interestratificadas con niveles de chert negro, en forma de pequeñas tablitas orientadas según N45°E/25°SE (Ver Figura 3.14).

Figura 3.14. Relieve montañoso en el sector del cerro Copo Helado, conformado

por rocas del Grupo Valle de Ángeles, nivel Vac

3-38

Hacia la zona topográfica superior ubicada al norte de los vértices 13 y 14, se presentan descansos topográficos con cobertura de rocas volcanosedimentarias de la formación Matagalpa y del Grupo Padre Miguel, que suprayacen discordantemente al Grupo Valle de Ángeles, denotando un relieve colinado estructural, plegado en estructural sinclinal, de eje orientado según N80°E, no cruzado por el corredor de la línea. En esta zona el drenaje es bien integrado, adaptado siguiendo el rumbo de las estructuras, subsecuente controlado por las estructuras y litología, en patrón erosional dominante, subparalelo agudo, de cauces secundarios profundos y entallados. El vértice 15 presenta una delgada cobertura de material coluvial. El sitio es amplio y de buenas condiciones de estabilidad. En la zona entre los vértices 15 y 15A (cerro Copo Helado), se cruza por sobre las vertientes que drena la quebrada de Totoca, donde el conjunto rocoso vuelve a estar tectónicamente afectado por lineamientos de falla de dirección N65°W con cobertura de materiales coluviales, afectados por rasgos erosivos tipo suelos desnudos y deslizamientos planares, activos desde el paso del huracán Mitch en 1995, localizados en la vertiente sur de esta quebrada, no cruzada por la línea (Ver Figura 3.15).

Figura 3.15. Relieve montañoso de altas pendientes susceptible a deslizamientos,

en la vertiente de la quebrada de Totoca Este cruce es el sector de más deficiente accesibilidad de la línea y hacia el cerro Copo Helado (vértice 15A), las laderas presentan cobertura vegetal espesa, actualmente estables y la susceptibilidad de estos terrenos a los procesos de erosivos y de remoción en masa, se considera de magnitud alta a muy alta, debido a la morfología abrupta del terreno, con laderas de pendientes mayores de 30%,

3-39

disectadas por drenajes profundos en patrón erosional dominante, subparaleo a subdendrítico, de alta capacidad de arrastre de sedimentos y entallamiento de cauces, siendo recomendable no ubicar estructuras a media ladera en sitios pendientes y de espacio reducido, y en caso de requerirse una estructura en este tipo de terreno, buscar el nivel de la roca para la cimentación e implementar medidas de protección que aseguren la estabilidad de la estructura, evitando en lo posible, la localización de torres en los sitios de estas laderas que puedan presentan cobertura de depósitos coluviales. • Zona Homogénea VI, 2.5 km adelante del Vértice 15A (Cerro Copo Helado)

hasta aproximadamente 3.0 km adelante del Vértice 17 Esta zona incluye el cruce por sobre las laderas occidentales del cerro Copo Helado parte del sistema montañoso El Joconal, que en este sector hace parte de un alto estructural que divide la vertiente del río Chamelecón ubicado al occidente de las vertientes del sistema de los ríos Jicatuyo – Ulua. En este alto el sistema de lineamientos estructurales tiende a tener orientaciones norte - sur y oeste – este, dejando el sistema de orientación oeste – este, una zona plegada en estructural sinclinal, cuyo eje estructural de plegamiento coincide en su orientación con el Sinclinorio Chamizales40 reportado al norte del corredor de la línea, en la zona de Trinidad y es aprovechado para el trazado de la línea entre los vértices 15A y 17 debido a su morfología relativamente deprimida. En esta zona la composición litológica predominante consiste en las rocas sedimentarias del Grupo Valle de Ángeles, Nivel Vass, ya definido en este informe, que afloran como cerros rocosos, con roca expuesta en superficie, algunos de ellos con sus cimas semi deprimidas, como sucede en el cerro donde se localiza el vértice 16, en donde el cerro esta totalmente constituido por retazos de estratos rocosos, bloques de rocas calcáreas arrecifales, y arenisca grueso granulares, con estratificación entrecruzada y niveles arenosos con marcas de corriente entrecruzadas. Estos sedimentos molásicos, en general tienen una matriz calcárea y puede darse a profundidad el fenómeno de disolución, por cuanto tanto en los estratos rocosos como en superficie, se observan oquedades labradas por microorganismos y relieve de aspecto karstíco.

40 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997.

3-40

En esta zona los cerros son pedregosos o presentan desarrollo de suelos residuales de espesores menores a 0.5 m en donde se dificulta la excavación manual (Ver Figura 3.16).

Figura 3.16. Ascenso hacia el vértice 16 En el tramo de la tangente 16 a 16A localizado al norte de Protección, se observó una cobertura de tobas alteradas y cenizas volcánicas, probablemente pertenecientes al Grupo Padre Miguel, con desarrollo de suelos residuales arenosos de hasta 5 m de espesor, visto por los taludes del acceso que de Protección conduce a Copo Helado. Los vértices 16A y 17 conforman la zona más alta de la ladera antes del descenso hacia San Pablo del Roble y San Nicolás y se localizan sobre cerros predominantemente rocosos, con roca expuesta en superficie pero sus cimas son de forma dómica, en el relieve no hay evidencias o rasgos karstícos, y la composición litológica predominante consiste del Grupo Valle de Ángeles, Nivel Vass (Ver Figura 3.17).

3-41

Figura 3.17. Morfología montañosa en las laderas que conforman el descenso hacia San Pablo del Roble, adelante del vértice 17

Adelante del vértice 17 las lutitas son arcillosas, algo calcáreas, interestratificadas con niveles de chert negro, en forma de pequeñas tablitas orientadas según N30°W/20°E. Por sectores estos niveles presentan repliegues, la roca aflora intensamente triturada y fallada, con desarrollo de horizontes de suelos residuales rojizos por alteración de las lutitas, fáciles de excavar. • Zona Homogénea VII, 3.0 km adelante del Vértice 17 hasta aproximadamente 2.5

km adelante del Vértice 20 En esta zona se cruza por sobre un relieve colinado estructural, que incluye el descenso hacia San Pablo del Roble y San Nicolás (vértice 18), con posterior cruce hacia las sierras de la Loma Quemada (vértice 19) y Santa Helena (vértice 20), cruzando por sobre un grueso paquete de ignimbritas y andesitas de la formación Matagalpa y Grupo Padre Miguel, con algunos depósitos aluviales angostos localizados en los valles de los principales drenajes (quebradas Gualchoca y Grande entre los vértices 17 y 18, río Tepemechín entre los vértices 18 y 19, río Chamelecón entre los vértices 19 y 20. En general este tramo presenta afectación tectónica de menor expresión que el tramo montañoso anterior.

3-42

En el vértice 18 afloran lavas almohadilladas y estratos subhorizontales de ignimbritas, el relieve es suavemente ondulado (Ver Figura 3.18) y es posible excavar manualmente en los niveles alterados de las ignimbritas de hasta 2.0 m de espesor, siempre y cuando no se encuentren a profundidad fragmentos rocosos que induzcan rechazo, puesto que en los alrededores se observan lomas rocosas con abundantes fragmentos rocosos, redondeados, por meteorización esferoidal.

Figura 3.18 Relieve colinado estructural, suavemente ondulado en el vértice 18 Al final de esta zona aflora un cuerpo ígneo de composición riolítica, localizado al este del cerro San Jerónimo, intrusivo en las unidades que le bordean, el cual en los taludes del camino que conduce a Santa Helena, aflora completamente alterado a suelos limo arenosos, blancos, moteados de negro, con espesor mayor a 5.0 m, de fácil excabavilidad en este horizonte alterado. • Zona Homogénea VIII, 2.5 km adelante del Vértice 20 hasta el Vértice 30

(Frontera con Guatemala) Esta zona comprende el cruce sobre la sierra Gallinero al sur de San Jerónimo, los cerros Las Pavas en cercanías de la aldea La Leona, zona La Castellana, cruce sobre el río Amarillo tributario del río Copán y hasta finalizar el tramo, por sobre la zona montañosa al norte del río Copán (vertiente norte), al norte de las comunidades El Jaral, Santa Rita y Copán Ruinas. Si bien es una zona extensa con variaciones en su composición litológica, se la puede asumir como una unidad homogénea por cuanto tectónicamente constituye un relieve en montañas y colinas estructuralmente plegadas, conformando un sinclinorio

3-43

regional cuyo eje se orienta en dirección NNE, sensiblemente paralelo al eje de la falla Chamelecón, localizado al norte por fuera del corredor de la línea. Este eje es continuo fragmentado en sucesivos bloques delimitados por lineamientos de dirección NNW. Ambos sistemas presentan variaciones locales en su ángulo de rumbo, pero teniendo en cuenta la tectónica de la zona reportada en los mapas geológicos disponibles, los lineamientos de dirección NNE pueden asociarse al sistema de fallas Chamelecón- Pueblo Nuevo41, con componente de rumbo sinestral reportado en el Mapa Geológico de Honduras42. Continuando hacia el oeste, esta zona transcurre por sobre un relieve fragmentado en bloques litológicamente conformados por rocas volcanosedimentarias Terciarias (formación Matagalpa y Grupo Padre Miguel) que recubren discordantemente las rocas Cretáceas (Grupo Valle de Ángeles niveles Vac y Vass), ya definidos en este informe). Las rocas volcanosedimentarias Terciarias se cruzan en los tramos comprendidos por las tangentes entre los vértices 19 a 20, 21 a 22, 23 a 24, 26 a 27 y en un corto tramo entre los cerros El Cerrón y Gavilán, cruzados al final de la tangente entre los vértices 27 y 28. En los vértices 20, 21 y 22 afloran ignimbritas y tobas blancas no consolidadas, en la base de estos cerros limolitas arenosas (Ver Figura 3.19) y en general predominan suelos derivados de la alteración de este tipo de rocas con hasta 3.0 m de espesor, de fácil excababilidad hasta esa profundidad, susceptibles a la generación de focos erosivos tipo surcos y cárcavas.

41 Secretaría de Obras Públicas, Transporte y Vivienda, Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997. 42 Instituto Geográfico Nacional -IGN, Mapa Geológico de Honduras en escala 1:500.000, compilado por Miguel Kozuch (voluntario del Cuerpo de Paz), 1991.

3-44

Figura 3.19. Limolitas arenosas y tobas no consolidadas que afloran en la base de los cerros de los vértices 20, 21 y 22

El vértice 23 se localiza en un cerro aislado, totalmente desprotegido de vegetación con inicio de rasgos erosivos tipo cárcavas en los horizontes superficiales de las capas de ignimbritas y limolitas arenosas que afloran en las laderas del cerro, desarrollando suelos residuales poco profundos de hasta máximo 1.0 de profundidad. Entre los vértices 23 y 24 el alineamiento cruza sobre las terrazas aluviales del río Amarillo. En la franja de la línea las rocas de la formación Valle de Ángeles se cruzan en los tramos comprendidos por las tangentes entre los vértices 21 a 22, 22 a 23, en los vértices 24, 25 y 27 a 30 (Frontera con Gautemala), con desarrollo de un relieve de montañas de cimas suavizadas, laderas de fuerte pendiente, resistentes a los procesos erosivos, con desarrollo de suelos residuales rojizos de hasta 2.0 m de espesor por alteración de los niveles lutíticos, de muy buena condición de estabilidad. En el tramo

Vértice 20

3-45

comprendido entre los vértices 27 a 30 el relieve es de montañas de cimas rocosas, con roca expuesta en superficie, resistentes a la erosión. En la parte centro occidental de esta cuenca (localidad Plan Grande de Santa Rita), en el vértice 26 y en la tangente entre este y el vértice 27, aflora otro pequeño cuerpo ígneo de composición riolítica, intrusivo en las unidades que lo bordean, también completamente alterado a suelo residual limo arenoso, blanco, moteado de negro, con espesor mayor de 5.0 m. En esta zona entre en las quebradas El Carrizal y Titoror, se presenta una importante acumulación de depósitos coluviales, con rasgos erosivos y tendencia al deslizamiento, controlados por lineamientos de falla de dirección N45°W, por lo cual es recomendable no ubicar estructuras a media ladera en zonas que presenten este tipo de cobertura. Al norte de la cuenca por fuera de la zona en estudio, afloran gruesos paquetes de rocas calcáreas del Grupo Yojoa, con una marcada expresión karstíca en estos terrenos del norte. La quebrada Sesesmil, es cruzada entre los vértices 27 y 28, afectada por un lineamiento de falla de dirección NNW, al cual se asocia la franja de roca tectonizada que se observa por el camino que de Copán Ruinas conduce a esta quebrada, localizado 1 km al sur del corredor de la línea. En el vértice 28 hay predominio de rocas del Grupo Valle de Ángeles, Nivel Vass, con afloramiento en superficie de la roca expuesta, pobre desarrollo de suelos residuales de espesores menores a 1 m y el espacio disponible para la localización de la estructura es muy angosto, de pendiente transversal mayor de 25° y en el vértice 29, no aflora la roca y hay mayor desarrollo de suelo residual (Ver Figura 3.20).

3-46

Figura 3.20. Vista hacia el cerro del vértice 29 3.5.2 Sector Sur

• Zona Homogénea I, Vértices 0 a 7, Tramo GEU Guasaule – Subestación El Uvillal

Incluye el cruce sobre la planicie del río Guasaule entre los vértices 0, fronterizos entre Honduras y Nicaragua y el recorrido del corredor de la línea por sobre relieves residuales conformados por rocas voclano-sedimentarias de los niveles T4 y T3, ya descritos en este informe. La línea tiene su inicio en la margen izquierda del río Guasaule, en donde el vértice 0 se localiza sobre una loma en donde afloran coladas basálticas y retazos de estratos de andesitas porfiríticas (Nivel T4), de suficiente altura y bajo riesgo de inundabilidad por las crecientes máximas del río Guasaule. No obstante la constitución rocosa de esta loma y teniendo en cuenta que en la región, el proceso de socavación de las márgenes de los ríos es moderado en caudales medios, pero se acelera durante las épocas de aguas altas y se torna crítico durante las descargas ocasionadas por los fenómenos de huracanes, se recomienda dejar una distancia mínima de 50 m para la localización de la torre en esta margen del río Guasaule (Ver Figura 3.21).

Vértice 29

3-47

Figura 3.21. Detalle del cruce del río Guasaule

Luego de este vértice y hasta el vértice 7, el relieve es residual en forma de valles suavemente ondulados, localizados entre cerros y colinas, en donde el patrón de drenaje es de canales continuos, bien integrados, controlados por la dirección estructural de las rocas volcánicas, conformando un patrón erosional dominante, subdendrítico a subparalelo (Ver Figura 3.22).

Figura 3.22. Relieve residual en rocas volcanosedimentarias En los terrenos cruzados por la línea desde su inicio y hasta el piedemonte oriental de los cerros Aguas Frías (500 m antes del vértice 5), no se observaron problemas de estabilidad pero si un proceso erosivo hídrico superficial leve, de baja susceptibilidad,

3-48

debido a las pendientes suaves del terreno, concentrado en sectores donde hay abundancia de bloques y fragmentos rocosos en superficie o donde el efecto erosivo es ocasionado por acción antrópica. A partir de este punto y hasta el vértice 6 ubicado en el piedemonte suroccidental del cerro el Quebracho, se observó mayor cantidad de rasgos erosivos tipo cárcavas, suelos desnudos y presencia de depósitos de piedemonte (Ver Figura 3.23), pero en general las pendientes suaves del terreno y la protección de la cobertura vegetal existente, hacen que la susceptibilidad ante fenómenos de inestabilidad y procesos erosivos, varíe de baja a moderada, siendo recomendable no ubicar estructuras a media ladera en sitios pendientes y de espacio reducido, y en caso de requerirse una estructura en este tipo de terreno, buscar el nivel de la roca para la cimentación e implementar medidas de protección que aseguren la estabilidad de la estructura, evitando en lo posible, la localización de torres en los sitios de estas laderas que presentan cobertura de depósitos de piedemonte.

Figura 3.23. Cobertura de depósitos de piedemonte, adelante del vértice 6 La susceptibilidad a la inundación se observó en los terrenos cruzados entre los vértices 0 y 0A y en los vértices 1 y 7, en donde el terreno es bastante plano y mal drenado, y durante épocas de aguas lluvias fuertes, se ocasionan inundaciones temporales. En afloramientos localizados en los cerros Aguas Frías y el Quebracho, se midieron tres sistemas de diaclasas principales orientados según N80°E/85°NW, N40°W/15°SW, y N80°W/75°NE; y en los taludes de la vía Panamericana que conduce a Guasaule, orientación de las coladas basálticas variando entre N65°E/35°SE y N65°E/50°SE.

3-49

• Zona Homogénea II, Vértices 7 a 9, Tramo GEU Localizada entre los vértices 7 a 9, comprende el cruce sobre la planicie de los ríos Sampile – Choluteca. Constituida por un nivel superior aterrazado, de máximo 0.50 m de espesor, medido en el cruce de la línea con la vía a Marcovia, aproximadamente a 6 km adelante del sitio de vértice 8. Debajo de este nivel el material de la planicie es arenoso, de color pardo, suelto a desmoronable, con espesores de hasta 5.0 m vistos a aproximadamente 3.5 km adelante del sitio de vértice 7, en alrededores de la comunidad Montelivano, de probable susceptibilidad al fenómeno de licuefacción y/o asentamiento (Ver Figura 3.24).

Figura 3.24. Nivel superior aterrazado que recubre las arenas en la planicie de

los ríos Sampile - Choluteca

3-50

En la tangente a partir del vértice 8 y hasta aproximadamente 4 km adelante de este vértice, la planicie esta densamente drenada por tributarios menores, mal integrados, en patrón deposicional dominante, meándrico a anastomosado para los cauces principales y paralelo recto para tributarios menores de cauces cortos, con variación de este patrón, a dendrítico denso hacia las zonas de nacimiento de los tributarios menores. Algunos de estos drenajes menores corresponden a canales artificiales, otros son naturales, meándricos, con cauces de aproximadamente 10 m de amplitud y 5.0 m de altura, en donde el material del cauce y de las márgenes es arenoso, suelto, sin fragmentos rocosos, susceptible a la socavación de sus márgenes en épocas de crecientes. Para el cruce de esta zona y debido a la suceptibilidad descrita, se recomienda alejar las torres como mínimo 50 m de las márgenes de estos drenajes menores. En esta zona y de acuerdo con información suministrada por los habitantes de la región, durante el paso del huracán Mitch en 1998, evento de máxima creciente de los ríos Choluteca y Sampile, la planicie sufrió inundación en casi la totalidad de su extensión, con excepción de los terrenos donde se localizan las aldeas Fortunita y El Carrizo, correspondientes con los sectores topográficamente más elevados, de superficies aterrazadas. En los terrenos cruzados por los siguientes 2 a 3 km de esta tangente, entre las haciendas San Jorge y La Carreta y hasta el cruce con la vía a Marcovia (localizada a aproximadamente 6 km adelante del vértice 8), la morfología de la planicie es suavemente ondulada, con alta densidad de drenajes de cauces cortos, en patrón dendrítico denso. El material constitutivo es suelo residual rojizo, limo arcilloso, derivado de la alteración de andesitas y basaltos, con una cobertura de aproximadamente 0.50 m de arenas y cascajos en donde se concentran rasgos erosivos tipo surcos, surquillos y suelos desnudos (Ver Figura 3.25) y en esta zona en los cauces de los drenajes menores hay abundante carga de fragmentos, cantos y gravilla.

3-51

Figura 3.25. Rasgos erosivos en la planicie de los ríos Sampile - Choluteca Para las torres en esta zona se recomienda proteger las estructuras por riesgo de inundación, canalizar el drenaje y agua de escorrentía, por medio de cunetas y obras menores y como actividad final, empradizar o sembrar otra cobertura vegetal que proteja el terreno con el fin de controlar la potencialidad a procesos erosivos. En los taludes de la vía a Marcovia en el sitio de cruce con el corredor de la línea, se midieron tres sistemas de diaclasamiento orientados según N40°E/35°NW; N30°W/25°SW y N50°E/60°NE. Cruce del río Choluteca: El cruce de este río se realiza entre la Hacienda Santa Isabel, localizada aproximadamente a 8 km adelante del vértice 8 y el vértice 9. En este punto los taludes de ambas márgenes del río, constan de materiales depositados por el río durante sus crecientes, siendo la margen sur aproximadamente 15 m más elevada y de menor susceptibilidad a la inundación durante las épocas de mayor creciente del río y la margen norte, la planicie de inundación del río, propiamente dicha. Aproximadamente a 500 m aguas abajo del sitio del cruce, el río presenta en su talud sur, afloramiento de andesitas gris negruzcas y andesitas porfiríticas, con superficie

3-52

de alteración rojiza, arcillosa y en la margen norte a aproximadamente a 500 m adelante del cruce, el río desarrolla una superficie aterrazada que se recomienda aprovechar en caso de requerirse localizar una torre en este sector, por su mayor altura y menor susceptibilidad a la inundación. Esta superficie se extiende hasta el vértice 9. • Zona Homogénea III, Vértice 9 a aproximadamente 4 km adelante del Vértice 10,

Tramo GEU Incluye el cruce de los cerros Ola y Quiquiste. En esta zona afloran rocas volcanosedimentarias (Niveles T3 y T4), con desarrollo de un relieve residual de cerros y colinas (Ver Figura 3.26), valles suavemente ondulados y pequeñas franjas conformadas por depósitos aluviales y coluvio aluviales, en donde el patrón de drenaje es de canales continuos, bien integrados, controlados siguiendo la dirección estructural de las rocas volcánicas, conformando un patrón erosional dominante, subdendrítico a subparalelo.

Figura 3.26. Relieve de cerros y colinas, en la zona de los cerros Ola y Quiquiste

En las laderas de los cerros Ola ubicados en el sector por donde la línea asciende luego del cruce de la nueva vía a Marcovia, predominan pendientes fuertes en donde la roca está expuesta, fracturada y diaclasada, susceptible al deslizamiento y hacia la base de las laderas hay acumulaciones de bloques y cantos sueltos, de tamaños variables, desintegrados de las partes altas de estos cerros.

3-53

Por esta razón se recomienda, no ubicar estructuras a media ladera en sitios pendientes y de espacio reducido y en caso de requerirse una estructura en este tipo de terreno, buscar el nivel de la roca para la cimentación e implementar medidas de protección que aseguren la estabilidad de la estructura, evitando en lo posible, la localización de torres en los sitios de estas laderas que presentan cobertura de depósitos de piedemonte. Entre los vértices 9 y 10, el relieve es suavemente ondulado y el fenómeno de inestabilidad en los terrenos cruzados por el corredor de la línea, disminuye notoriamente (Ver Figura 3.27).

Figura 3.27. Vista hacia el cerro del vértice 10 • Zona Homogénea IV, 4 km adelante del Vértice 10 del Tramo GEU hasta

aproximadamente 200 m adelante del Vértice 9, Tramo AEU Incluye los vértices 11, 12, 13 y 14 (llegada del Tramo GEU a S/E El Uvillal – Pavana III) hasta aproximadamente 200 m adelante del vértice 9 incluyendo los vértices 12, 11 y 10 (salida del Tramo AEU de la S/E El Uvillal – Pavana III). En la zona Pavana – El Laure, el drenaje de la planicie es bien integrado pero inadaptado obsecuente cortando los ejes de lineamientos de falla de orientación NNW que controlan la planicie. El patrón de drenaje es meándrico, deposicional dominante, susceptible de inundación en épocas de fuertes lluvias ocasionada por el río Agua Caliente, en especial en el sector comprendido por los vértices 12 y 13, antes del ingreso del tramo GEU Guasaule – El Uvillal a la subestación (Ver Figura 3.28).

3-54

Figura 3.28. Planicie costera en el sector Pavana – El Laure La planicie costera presenta su mayor angostamiento en sentido NNE en la zona El Laure, cruzada por la línea en un corto tramo localizado entre los vértices 9 y 10 del tramo AEU Amatillo – El Uvillal en donde hay una alta susceptibilidad por inundación ocasionada por el cruce de los depósitos marinos de materiales orgánicos del Bajo La Chinga - Boca de Conchalitos. • Zona Homogénea V, 200 m adelante del Vértice 9 hasta aproximadamente 1.0 km

adelante del Vértice 7, Tramo AEU Esta zona está constituida por las rocas volcanosedimentarias de los Niveles T3 y T4, ya descritos, al oriente y por fuera del corredor de la línea presentan flexuras de ejes anticlinal y sinclinal orientados en dirección NNW paralelos a la línea, con desarrollo de un relieve residual de cerros y colinas, valles suavemente ondulados y pequeñas franjas conformadas por depósitos aluviales y coluvio aluviales, en donde el patrón de drenaje es de canales continuos, bien integrados, subsecuentes conformando un patrón erosional dominante, subparalelo de mediana densidad. Los cerros y colinas cruzados por el corredor de la línea donde se localizan los vértices 7 y 8 (Ver Figura 3.29), presentan laderas de pendientes entre 20° y 30°, actualmente con cobertura vegetal que las protege de procesos de inestabilidad y erosión.

3-55

Figura 3.29. Relieve residual de cerros y colinas donde se localizan los vértices 7 y 8 Teniendo en cuenta que las obras que se requieran para el emplazamiento de las estructuras pueden llegar a generar procesos de inestabilidad en estas laderas de fuerte pendiente, se recomienda ejecutar un proceso constructivo que minimice y controle la posible ocurrencia de estos procesos. • Zona Homogénea VI, 1.0 km adelante del Vértice 7 hasta aproximadamente El

Polvo localizado 7.0 km adelante del Vértice 5 del Tramo AEU En esta zona el relieve residual de cerros y colinas conformado por las rocas volcanosedimentarias de Nivel T3, donde se localiza el vértice 7, divide las planicies de los ríos Simistán y Nacaome, actualmente con cobertura vegetal que lo protege de procesos de inestabilidad. De igual modo en esta zona y teniendo en cuenta que las obras que se requieran para el emplazamiento de las estructuras, pueden llegar a generar procesos de inestabilidad en estas laderas de alta pendiente, se recomienda ejecutar un proceso constructivo que minimice y controle la posible ocurrencia de estos procesos. El cruce sobre el río Nacaome localizado aproximadamente a 4.5 km adelante del vértice 5, se realiza en ambas márgenes por sobre los depósitos de la planicie del río, en ambos casos situados aproximadamente a la misma altura (Ver Figura 3.30).

Vértice 7 Vértice 8

3-56

Figura 3.30. Cruce sobre los depósitos de la planicie del río Nacaome En la base del talud de la margen occidental aproximadamente 50 m atrás del POT 14-4, hay afloramiento rocoso estratificado según N60°W/25°SW, conformado por niveles de lavas almohadilladas y niveles arenáceos basálticos del Nivel T1 ya descrito en este informe. En esta margen el río socava el talud (Ver Figura 3.31) y durante el episodio del huracán Mitch en 1998, destruyó el puente que se ubicaba sobre la quebrada Aguas Calientes, taponando el punto por donde ocurría la emisión de estas aguas e inundando la planicie hasta el borde de una casa cruzada por la línea ubicada adelante del POT 14-4 (Ver Figura 3.32). En la margen oriental, el POT 14-3 se ubica en el borde más alto de la terraza de esta margen, sitio que no fue inundado por la creciente del río.

3-57

Figura 3.31. Dinámica de socavación del río Nacaome en su margen occidental

Figura 3.32. Casa ubicada adelante del POT 14-4, hasta donde llego el nivel de inundación durante el huracán Mitch

Considerando la tendencia de socavación de la margen occidental e inundabilidad de la planicie, para este cruce se recomienda dejar una distancia mínima de 70 m para la localización de las torres en ambas márgenes del río Nacaome.

3-58

• Zona Homogénea VII, El Polvo localizado 7.0 km adelante de Vértice 5 hasta 10 km adelante del Vértice 4, Tramo AEU

En esta zona afloran rocas volcanosedimentarias del Nivel T1, cuya estratigrafía, estilo de fallamiento y plegamiento ya fue mencionado en los numerales de estratigrafía y geodinámica interna del corredor sur. En esta zona no se observaron problemas de estabilidad en los terrenos que la componen, pero si puede esperarse un proceso erosivo hídrico más severo debido al clima árido de la región, a las fuertes pendientes de los cerros, colinas y lomas, con sectores locales de deficiente cobertura vegetal y predominio de áreas con superficies rocosas expuestas. Por esta razón, durante la construcción de las torres, se recomienda canalizar el drenaje y agua de escorrentía por medio de cunetas y obras menores y como actividad final, empradizar o sembrar otra cobertura vegetal que proteja el terreno con el fin de controlar la potencialidad a procesos erosivos. Adicionalmente en esta zona correspondiente con la bahía de Chismuyo la planicie presenta su mayor angostamiento en sentido NNE, localizado aproximadamente al sur de los vértices 3 y 4 entre las localidades El Polvo y Alianza. En este sector la planicie es predominantemente arcillosa con sectores locales en donde en superficie se concentran zonas con bloques, fragmentos rocosos y guijarros (Ver Figura 3.33) y los depósitos marinos de materiales orgánicos del marisma de esta bahía, no son cruzados por el corredor de la línea.

3-59

Figura 3.33. Planicie en la bahía Chismuyo • Zona Homogénea VIII, 10 km adelante del Vértice 4 hasta el Vértice 0 (Frontera

con El Salvador) En esta zona afloran rocas volcanosedimentarias del Nivel T2, ya definido en este informe, atravesado por el corredor de la línea entre San Pedro Calero y Llano de Jesús. La planicie del río Goascorán (Frontera con El Salvador), es cruzada por la línea entre los vértices 2, 1 y 0 del Tramo AEU Amatillo – El Uvillal, conformada en el sector comprendido entre los vértices 0 y 1, por un depósito de terraza (Ver Figura 3.34) con un espesor estimado de 8.0, constituido en un 80% por fragmentos y gravas rocosas redondeadas de diámetro promedio variando desde 0.10 m a 0.30 m, embebidos en matriz de arenas, limos y guijarros, con algunos bloques rocosos de diámetro mayor a 1.0 m, pero en menor proporción.

3-60

Figura 3.34. Material de la terraza aluvial en la planicie del río Goascorán La margen oriental del río (Honduras) es más baja que la margen occidental (El Salvador), en la cual se observa afloramiento rocoso. En el sitio del cruce el río conforma un meandro cóncavo y el talud del cauce en esta margen es susceptible a la inundación y socavación del río y en períodos de altas crecientes, el río deposita sobre esta margen avalanchas de riadas conformadas por una densa acumulación de gravas y fragmentos rocosos redondeados, de diámetros menores a 0.20 m, que se esparcen hacia el interior de la planicie hasta aproximadamente 100 m adelante del vértice 0 o POT 1-0, medidos en el sentido de la línea (Ver Figura 3.35).

3-61

Figura 3.35. Material depositado por el río Goascorán en períodos de altas crecientes

Teniendo en cuenta las condiciones descritas para este cruce se recomienda dejar una distancia mínima de 100 m para la localización de la torre en la margen oriental del río Goascorán. Entre los vértices 1 y 2, la planicie presenta rasgos erosivos tipo surcos y marcas de erosión por el inicio de incisión (Ver Figura 3.36) o nacimiento de corrientes de agua (Ver Figura 3.37) y sobre la planicie, se acumulan en forma dispersa, fragmentos rocosos subredondeados de máximo 0.10 m de diámetro promedio, constituidos por basaltos, con costra de alteración amarillo rojiza, embebidos en matriz de arcillas endurecidas (Ver Figura 3.38).

3-62

Figura 3.36. Rasgos erosivos en la planicie del río Goascorán

Figura 3.37. Nacimientos de agua en la planicie del río Goascorán

3-63

Figura 3.38. Material acumulado de manera dispersa en la planicie del río Goascorán

3.6 RIESGOS En este numeral se hace una descripción del riesgo basado en la identificación de las amenazas o peligros más probables que tienen lugar a lo largo del corredor del proyecto (elemento vulnerable) y cercano a el. Estas amenazas fueron identificadas mediante los reconocimientos de campo que permitieron identificar las áreas potenciales y activas de fenómenos de remoción en masa a lo largo del corredor que pueden afectar el elemento expuesto, en este caso la línea de transmisión y sus estructuras. Este análisis se complementó con la interpretación de imágenes Landsat y verificación en fotografías aéreas de los aspectos tectónicos más destacados cruzados por el corredor, así como los posibles peligros por inundación en el área que transcurre a lo largo de la línea. A continuación se hace una descripción de los riesgos (Amenaza * Vulnerabilidad) basado como se dijo anteriormente en la identificación de los procesos geológicos.

3-64

3.6.1 Sector Norte • En sitios de Vértice y POTs Intermedios En el sector norte durante los recorridos de campo se encontraron los siguientes sitios de vértice y POTs intermedios ubicados sobre terrenos propensos a la ocurrencia de riesgos por fenómenos de remoción en masa, por socavación y posible ocurrencia de fenómeno karstico. Estos puntos están localizados en los dos tramos de la línea, así: − Tramo CRL Torre -43 (Cajón – Suyapa ) – Subestación Río Lindo Vértice 2: Ubicado en el descanso de una cima conformada por abundantes bloques y cantos basálticos, redondeados, de tamaños métricos a mayores, con meteorización esferoidal característica, que se aglutinan sobre la superficie del terreno, con riesgo de desprendimiento y caída de estos bloques, en caso de modificar la condición de estabilidad natural de la ladera. POT-10-2: Cresta de fuerte pendiente transversal, adelante del sitio del POT, afectada por uno de los lineamientos de falla de orientación norte-sur que definen el costado oriental del graben del Valle de Amapa, con riesgo de desprendimiento y caída de bloques rocosos, en caso de modificar la condición de estabilidad natural de la ladera. Vértice 5: Ubicado en la franja de servidumbre de la vía a Río Lindo, en sobre el talud sur de la vía o corte de un filo rocoso de muy baja altura, con aproximadamente 15° de pendiente transversal a la línea y el espacio disponible para la localización de la estructura es muy angosto, por lo que existe el riesgo de generar superficies de inestabilidad durante las actividades constructivas para la adecuación del sitio y emplazamiento de la estructura. Vértice 7: Ubicado sobre el talud izquierdo aguas abajo del canal artificial de río Lindo, con riesgo de socavación por la corriente del canal. − Tramo RLF Subestación Río Lindo –El Florido (Frontera con Guatemala) Vértice 5A: Ubicado a media ladera de un filo de espacio reducido, fuerte pendiente transversal y con acumulación hacia la base de bloques coluviales, de tamaños centimétricos a mayores, con riesgo de desprendimiento y caída de bloques rocosos, en caso de modificar la condición de estabilidad natural de la ladera.

3-65

POTs de cruce del río Ulua: Este cruce se realiza entre la vía troncal que conduce a Santa Bárbara y el vértice 9. En este punto el río labra un valle amplio, con desarrollo de dos niveles de terrazas altas y bajas. En el cruce del río la terraza alta de la margen occidental es de aproximadamente 8 m de espesor y ambas márgenes del río son susceptibles a la socavación e inundación durante las mayores crecientes del río, por lo cual en este cruce deberá forzarse el vano, evitando la ubicación de estructuras sobre estos niveles de terrazas. Vértice 17: Ubicado en un espacio reducido, de pendiente transversal escarpada adelante del vértice, con riesgo de desprendimiento y caída de bloques rocosos, en caso de modificar la condición de estabilidad natural de la ladera. Vértice 21: Ubicado en un espacio reducido, de pendiente transversal escarpada adelante del vértice, con riesgo de desprendimiento y caída de bloques rocosos, en caso de modificar la condición de estabilidad natural de la ladera. Vértice 28: Espacio reducido, de fuerte pendiente transversal, roca calcárea, suelta fracturada, con riesgo por desprendimiento y caída de bloques rocosos, en caso de modificar la condición de estabilidad natural de la ladera. • Por Riesgo Sísmico En todo el sector norte con énfasis en las zonas tectonizadas ubicadas en el graben del Valle de Ampa, entre San Vicente de La Nieve y San Juan de La Cruz, en la vertiente norte del río Jicatuyo y en las áreas localizadas en las zonas de influencia de los lineamientos de la quebrada La Leona, del sistema de quebradas El Carrizal y Titoror y en la quebrada Sesesmil. “Si bien en Honduras no se han registrado eventos sísmicos de gran relevancia, cabe destacar que en 1999 se sintieron un total de 800 sismos, de los cuales el 72% tenían una magnitud de 3.5 de acuerdo a la Escala Ritcher. El resto de magnitud 4,5 en la misma escala, fueron sentidos por las poblaciones de algunas comunidades, entre las cuales se puede mencionar la de Santa Bárbara, Sector Norte; y en cuanto al máximo probable terremoto sísmico, se estima que este podría tener una magnitud del orden de 7,5 Ms”43.

43 Empresa Propietaria de La Red –EPR, Estudio de Impacto Ambiental del Sistema de Interconexión Eléctrica de los países de América Central SIEPAC, Tramo de Honduras, elaborado por la Empresa Consultora Louis Berger, Contrato de Consultoría EPR-GMA-03, Diciembre 23 de 2003, p. 120-121.

3-66

• Por Actividad Minera En los terrenos cruzados por la línea en el sector norte no se detectaron zonas con actividad minera que puedan ocasionar riesgo para la estabilidad de la línea. 3.6.2 Sector Sur • Por Descargas Torrenciales Como se explicó en los cruces de los ríos Guasule, Choluteca, Nacaome y Goascorán en donde el riesgo es por inundación tanto durante las precipitaciones como en las descargas torrenciales de estos ríos, también se detectó un riesgo relacionado con los procesos de socavación en las márgenes de estos ríos que pueden afectar las estructuras que se coloquen cercanas a los cauces. • Por Inundación En el cruce de la planicie del río Guasaule en los terrenos localizados entre los vértices 0 y 0A, en donde el terreno es plano y mal drenado y durante épocas de aguas lluvias fuertes se ocasionan inundaciones temporales. En el vértice 7 y en zonas ubicadas en la tangente entre el vértice 8 y hasta aproximadamente 4 kilómetros adelante de este vértice, en donde durante el paso del huracán Mitch en 1998, la planicie sufrió inundación en casi la totalidad de su extensión, con excepción de los terrenos donde se localizan las aldeas Fortunita y El Carrizo. En el sector Pavana – El Laure en el tramo comprendido por los vértices 12 y 13, antes del ingreso de la línea GEU Guasaule – El Uvillal y entre los vértices 9 y 10 del tramo AEU Amatillo – El Uvillal, en donde la línea cruza en corto tramo por sobre los depósitos marinos de materiales orgánicos del Bajo La Chinga - Boca de Conchalitos. • Por Fenómenos de Remoción en Masa En las zonas de depósitos de pendiente, que generalmente se concentran en las laderas o piedemonte de los cerros y colinas con mayor afectación tectónica, en donde se observan bloques y cantos de tamaño variable, susceptibles al deslizamiento y volcamiento en caso de modificar su condición de estabilidad. Estas zonas se localizan en el tramo GEU Guasaule – El Uvillal, entre la ladera occidental del cerro Aguas Frías y la ladera sur del cerro el Quebracho (4 km adelante

3-67

del vértice 4 y hasta el vértice 7) y en el cruce de los cerros Quiquiste y Ola entre los vértices 9 y 10. • Por probable Fenómeno de Licuefacción y/o Asentamiento En la zona en alrededores de la comunidad Montelíbano ubicada aproximadamente a 3.5 km adelante del vértice 7, en donde el material de la planicie consta de arenas, color pardo, con espesor de hasta 5 m, las cuales ante el efecto de un sismo y debido a su carácter suelto y de baja resistencia, podrían colapsar y/o asentarse, poniendo en riesgo la estabilidad de las estructuras que allí se ubiquen. • Por Riesgo Sísmico Todo el sector sur con énfasis en la zona Pavana – El Laure, donde se cruzan los sistemas principales de lineamientos de falla, de expresión regional. Si bien en Honduras no se han registrado eventos sísmicos de gran relevancia, cabe destacar que en 1980, un sismo de magnitud 6.4, tuvo lugar en el Golfo de Fonseca y se sintió en el sector sur y en cuanto al máximo probable terremoto sísmico se estima que este podría tener una magnitud del orden de 7,5 Ms44. • Por Actividad Minera Un km al norte de la tangente comprendida entre los vértices 3 y 4 del tramo Amatillo – El Uvillal se localizan los depósitos El Guayabo (prospecto, inactivo) y El Tránsito mina pequeña activa, de carácter semi industrial, actualmente en manos de una compañía minera para su desarrollo45, actividad que por su tamaño y extensión presenta un bajo riesgo de afectación para la línea.

3.7 PENDIENTES DEL TERRENO En estudios para la elaboración de mapas de riesgo se utilizan por lo general los siguientes insumos: mapa de pendientes, mapa de asentamientos humanos, mapas de geología y geotecnia, mapas de urbanismo y drenaje, mapas de cobertura vegetal, mapa sobre acciones antropicas, mapas sobre procesos de erosion, mapas de vías de comunicación y otra infraestructura, etc., que juntos y utilizando técnicas de sistemas de información geográfica, SIG, constituyen herramientas potentes y capaces de

44 Empresa Propietaria de La Red –EPR, Estudio de Impacto Ambiental del Sistema de Interconexión Eléctrica de los países de América Central SIEPAC, Tramo de Honduras, elaborado por la Empresa Consultora Louis Berger, Contrato de Consultoría EPR-GMA-03, Diciembre 23 de 2003, p. 120-121. 45 Ibidem, pág 14, 29 y 30.

3-68

manipular elevadas cantidades de información, con el objetivo de realizar mapas de riesgos. De manera mas particular, para la elaboración de mapas de susceptibilidad a los deslizamientos, se elaboran mapas de pendientes, que tiene por objetivo la de generar en una planta topográfica, la delimitación de las áreas de pendiente diferente en sectores o franjas de valores previamente establecidos. Dependiendo de la finalidad del estudio, las pendientes del área en estudio se agrupan en diversas clases, buscando determinar las zonas del terreno que se comportan homogéneamente a la actividad que se requiere. Para elaborar un mapa de pendientes, es indispensable tener a disposición un plano topográfico y empleando ya sean métodos manuales o aplicaciones de software ya existentes. Al momento de elaborar un mapa de pendientes, con el fin de obtener el menor error posible en la delimitación de las áreas, se debe tener en cuenta los siguientes requisitos: • Cuanto mayor sea la escala del mapa topográfico y menor la equidistancia entre

curvas de nivel, los resultados obtenidos presentaran menor posibilidad de error. • Elegir las clases de pendientes adecuadas, de acuerdo con los objetivos propuestos.

Un número grande de clases, resulta dispendioso para clasificar y un número pequeño restingue el interés del mapa. En la práctica es recomendable emplear entre 4 y 8 clases de pendientes.

3.7.1 Clasificación Existen diferentes clasificaciones, con enfoques diferentes dependiendo del tipo de uso que se le va a dar al área en estudio. Teniendo en cuenta que la utilidad principal en una clasificación de pendientes es poder conocer el impacto que está presenta cuando se le asigna una actividad diferente a la que presenta en su estado normal, deducir consecuencias bajo determinadas condiciones del suelo como son escorrentía, susceptibilidad del suelo al deterioro, etc., ayudando a establecer junto con el estudio geológico y geotécnico las zonas con posible susceptibilidad de erosión y a los deslizamientos. Para el proyecto en particular se tomo la clasificación que se presenta en la Tabla 3.1

3-69

Tabla 3.1 Clasificación de pendientes

Pendiente (%) Tipo de terreno 0-3% Plano 3-7% Ligeramente plano 7-12% Ondulado 12-25% Quebrado 25-50% Fuertemente quebrado 50-75% Escarpado > 75% Fuertemente escarpado

3.7.2 Metodología Partiendo de la información topográfica suministrada por la EPR, y con base en las curvas de nivel se obtuvo un modelo digital del terreno (TIN) utilizando como herramienta el arcview 3.2 con los módulos 3d y spatial analyst. Una vez obtenido en modelo digital, con ayuda el software se crea el archivo de pendientes donde se especifica el tamaño del píxel (para el caso en particular se tomo de 10 m.) para calcular de esta forma la pendiente o tasa de cambio máxima de cada píxel, una vez terminado este proceso, la información se reclasifica de acuerdo a los rangos establecidos en la Tabla 3.1, creando un archivo vectorial donde se pueden apreciar las zonas de acuerdo a la clasificación establecida. En el Anexo D se presentan los planos de pendientes en escala 1:50000. Esta información es valiosa para ser usada durante la fase del estudio definitivo, con el fin de detectar sitios que presenten susceptibilidad a la erosión o a deslizamientos, para que se conciban y dimensionen las obras de ingeniera que se requieran y garantizar la estabilidad local de un sitio de torre, las vias de acceso que se usaran para construcción y mantenimiento y la instalación de campamentos de construcción

4-1

4. ESTUDIO GEOTÉCNICO 4.1 ESTUDIO DE SUELOS 4.1.1 Investigaciones de Campo El programa de exploración incluyó la ejecución de 128 perforaciones, los cuales se llevaron hasta 2.48 m de profundidad en promedio. En el Anexo A se muestra el perfil geotécnico y la profundidad a que se llegó en ellos. Para determinar parámetros de resistencia del suelo “in situ”, se realizaron ensayos de Penetración Estándar (SPT) sobre estratos cohesivos de consistencia media a firme y sobre suelos granulares, con la toma simultánea de muestras alteradas con el tubo partido “split spoon”. En los barrenos se tomaron muestras en bolsas para realizar ensayos de clasificación. El perfil estratigráfico de cada punto de exploración con los resultados de los ensayos realizados se presenta en el Anexo A anunciado. 4.1.2 Ensayos de Laboratorio Tanto en campo como en el laboratorio se hizo una descripción visual de todas las muestras obtenidas. Dependiendo del tipo de muestra y de suelo, se realizaron los siguientes ensayos: • Granulometría por tamizado y lavado sobre tamiz 200. • Límites líquido y plástico. • Contenido de humedad natural. • Peso volumétrico. • Compresión inconfinada. • Contenido de materia orgánica por calcinación. • Contenido de sales solubles. En los perfiles estratigráficos de cada barreno (Anexos A), se indican los resultados de los ensayos de campo y laboratorio, además en la Tabla 4.1 se presenta a manera de resumen, el número de ensayos realizados por sector y por tramo. En el Anexo 4, se incluyen los registros de los ensayos de clasificación realizados sobre las muestras, así como los resultados de ensayos de compresión inconfinada, consolidación y acidez de los suelos.

4-2

Tabla 4.1 Resumen de ensayos de laboratorio

Ensayos Cantidad

Sondeos 317.03 m

Gradación 555 U

Limites liquido y plástico 377 U

Humedad natural 555 U

Compresión inconfinada 0 U

Peso unitario 555 U

Materia orgánica 24 U

Sales solubles 24 U

4.2 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS En general se tienen suelos residuales desarrollados sobre las formaciones que conforman la región y suelos transportados de tipo coluvial o aluvial. Los suelos residuales son arcillosos o limosos, clasificados en la USC con doble símbolo (CL-ML ó CL); se encuentran con contenidos de arena variables o predominantemente granulares con contenidos importantes de finos. También predominan los suelos de tipo aluvial, arenas o gravas en matriz areno arcillosa o limosa (SC, SM ó GC). Los resultados del ensayo de penetración estándar, indican que se encuentran valores entre 17 golpes/pie y por encima de los 50 golpes/pie,. En puntos de exploración localizados en zonas escarpadas, se llegó a poca profundidad al nivel de roca meteorizada. 4.3 PARÁMETROS GEOMECÁNICOS 4.3.1 Parámetros de Resistencia En suelos cohesivos la resistencia al corte no drenada fue obtenida a partir de ensayos con penetrómetro manual, compresión inconfinada o por correlaciones entre la resistencia a la penetración estándar (N) y la resistencia a la compresión. Se utilizó la siguiente expresión:

4-3

qu = 0.162 * N (Bowles) donde: qu = resistencia a la compresión inconfinada en kg/cm² N = Número de golpes por pie (SPT) En suelo friccionante, el ángulo de fricción interna fue determinado a partir del resultado del ensayo de penetración estándar, de acuerdo con las correlaciones expuestas por Peck, Hanson y Thornburn. φ = 27 + 0.3*N En arenas con altos contenidos de finos se optó por analizar el material como puramente cohesivo para considerar el comportamiento más desfavorable bajo la acción de esfuerzos cortantes. 4.4 DETERMINACIÓN DE CAPACIDAD PORTANTE 4.4.1 Criterios Los cimientos son elementos de transición que convierten las fuerzas originadas en las cargas de las torres y sus combinaciones, en presiones sobre el piso de soporte, compatibles con sus características. La capacidad de soporte de los cimientos depende de los parámetros de resistencia al corte (cohesión y fricción) del suelo sobre el que estarán apoyados; influyen en su magnitud factores tales como: profundidad de cimentación, compresibilidad, posición del nivel freático, punto de aplicación e inclinación de la carga, inclinación del terreno, entre otros, actuando conjuntamente con los factores introducidos por la construcción y funcionamiento de las estructuras. Para el dimensionamiento de los cimientos se adopta una presión portante admisible, valor orientado a asegurar un comportamiento satisfactorio de los mismos, de manera que no se produzcan movimientos en la fundación, nocivos a su estabilidad y buen funcionamiento. La presión portante admisible constituye un concepto complejo, dependiente de numerosos factores locales con frecuencia no cuantificables y factores constructivos de difícil predicción. La presión portante admisible es el valor menor compatible con los siguientes criterios:

4-4

• Factor de seguridad suficiente respecto a una posible falla por corte del piso de fundación.

• Margen conveniente respecto a la ocurrencia de asentamientos nocivos, así no se presenten fallas por corte.

El criterio relativo a falla por corte se enfoca usualmente bajo la hipótesis de que sobre ciertas superficies de falla dentro del suelo de fundación, se moviliza la máxima resistencia al corte del suelo, cuando la presión transmitida por la cimentación alcanza un valor crítico dominado por la capacidad portante última. Este valor se divide por un factor de seguridad para obtener la capacidad portante segura. La disposición de las superficies de falla depende de las condiciones de carga, de las características geotécnicas del piso de fundación y de la configuración del terreno. Los métodos analíticos que suministra la mecánica de suelos para evaluar la capacidad portante última, se basan en la determinación de las características de resistencia al corte del piso de fundación y son aplicables con razonable certidumbre a disposiciones homogéneas de los mantos del subsuelo. Sin embargo, la situación típica que se presenta es aquella en la cual la constitución litológica, la geología y los procesos de formación de los mantos superficiales, han originado disposiciones erráticas en los efectos de la meteorización con acentuada heterogeneidad en sus características; estas condiciones, difíciles de cuantificar se asumen tomando un factor de seguridad alto. 4.4.2 Análisis de Estabilidad y Deformación para Cimientos Superficiales 4.4.2.1 Cálculo de capacidad portante Capacidad portante última para suelos cohesivos (Terzagui, 1967) : σu = cu NcSc + γ prom Nq *Df Sq Donde: cu : Resistencia al corte no drenada del suelo en (ton/m²) N : Factor de capacidad portante γ prom : Peso unitario promedio de la sobrecarga (ton/m3) Df : Profundidad de la fundación. (m) γ promf : Peso unitario promedio de la fundación (ton/m3) B’ : Ancho efectivo de la fundación (m)

4-5

Factores de Capacidad de soporte Nc = 5.14 Nq = 1.00 N0.00 = ال Factores de forma Sc = 1.20 Sq = 1.00 El efecto de profundidad se considera usualmente en casos en que los métodos de excavación producen un confinamiento lateral, en razón que no siempre es factible garantizar dicho confinamiento, no se recomienda introducir dicho factor en el análisis. En consecuencia: σu = Cu *5.14*1.20 + 2.50*0.18*1*1 σu = 6.2*Cu + 0.45 Es insignificante el segundo término, por lo cual se desecha. σu = 6.2*Cu (k/cm2) σu = 3.1*qu (k/cm2)

Capacidad portante de seguridad σs = σu / FS Para este proyecto se tomó un Factor de Seguridad de 3.0. Por consiguiente: σs = 3.1/3.0 qu (k/cm2)

σs = 1.03* qu (k/cm2)

4-6

Para suelos no cohesivos ( Terzaghi ) : σu = γ prom *Df *Nq +1/2γ promf* B’*Nγ 4.4.2.2 Cálculo de capacidad portante en función del SPT La ingeniería de cimentaciones internacional ha desarrollado varias expresiones, que permiten estimar la capacidad portante en función del ensayo de penetración estándar (SPT). En la literatura se reportan trabajos de Terzagui y Peck (1967), Meyerhof (1974) y Bowles (1988). Bowles (1988) ajusto las expresiones de Terzagui y Peck y Meyerhof, obteniendo. σs = 0.20*N140 (k/cm2) En Colombia, Suárez Jaime ha obtenido (1994, Para el estudio de suelos complementario para la línea de transmisión a 230 kc., Bucaramanga, Ocaña, Cúcuta)la siguiente expresión. σs = 0.166*N140 (k/cm2) Para el presente estudio, se ha seleccionado la expresión de Suárez. 4.5 ANÁLISIS QUÍMICO DEL SUELO DE FUNDACIÓN 4.5.1 Acidez de los Suelos Es de pleno conocimiento la acción destructiva de los suelos ácidos sobre elementos metálicos embebidos en ellos; por este motivo es de particular importancia el análisis de las fundaciones del tipo parrilla metálica para torres en donde se dificulta la utilización del concreto. Este fenómeno ha sido estudiado para elementos embebidos en el suelo tales como los pernos de anclaje cuyos resultados han sido expuestos por T.H. Hanna (Referencia 3), y son la base para los criterios aquí expuestos. Observaciones hechas por King en 1977 con relación a la resistividad, el grado de corrosión y el potencial redox clasifican el grado de corrosión como se indica en la Tabla 4.2

4-7

Tabla 4.2 Clasificación del grado de corrosión

Grado de Corrosión Resistividad Ω - cm

Potencial Redox (para pH=7) Electrodo manual normal

Hidrógeno mV Muy corrosivo < 700 < 100

Corrosivo 700 – 2000 100 - 200 Moderadamente corrosivo 2000 – 5000 200 - 400

No corrosivo > 5000 > 400 Asumiendo que el potencial redox presente en el suelo cumple con lo expuesto por King y con base en resultados experimentales obtenidos por Romanof (Referencia 3) se tiene que el nivel de ataque, expresado en pérdida de material del elemento estructural, para cada grado de corrosión, de acuerdo en lo consignado en la Tabla 4.3.

Tabla 4.3 Nivel de ataque por corrosión

Grado de Corrosión Pérdida del peso del elemento estructural expuesto

(onzas/pie²/año) Muy corrosivo > 0.35

Corrosivo 0.28 - 0.35 Moderadamente corrosivo 0.22 - 0.28

No corrosivo < 0.22 De acuerdo con esta tabla, para un periodo de 50 años, se tendría, para un perfil de acero expuesto en dos caras, embebido en un medio corrosivo una pérdida en espesor así: En 50 años: Pérdida = 0.22 onzas/pie²/año* 50 años = 11 onzas/pie² * 0.03 = 0.33 gm/cm² espesor perdido = (Pérdida / γs) * 2 = (0.33/7.85)* 2 = 0.08 cm. Esta pérdida de espesor se puede aceptar si se considera que, por norma, los elementos estructurales de acero tienen un sobre-espesor de 1/16” (0.16 cm) y además están cubiertos por una película de zinc (galvanizado). Para establecer la conveniencia en la utilización de cimentación con parrilla, se utilizaron las mediciones de resistividad (Anexo B), teniendo en cuenta que para valores menores de 5000 ohm-cm, se considera que el suelo es corrosivo o muy corrosivo (Referencia 3).

4-8

4.6 SUELOS EXPANSIVOS Los suelos o rocas que presentan un potencial de cambio de volumen, pueden transferir esfuerzos inadmisibles para las torres, si la cimentación no está diseñada para controlar las presiones que se generan. La expansión de los suelos depende entre otros factores, de la composición mineralógica, variación del nivel freático y clima. El potencial de expansión se puede calificar dependiendo de los límites de consistencia del suelo, como se indica en la Tabla 4.4.

Tabla 4.4 Relación entre el potencial de cambio volumétrico y límites de consistencia (Referencia 1)

Potencial de cambio

volumétrico Índice de Plasticidad Límite líquido

Bajo < 18 20 - 35 Medio 15 - 28 35 - 50 Alto 25 - 41 50 - 70

Muy alto > 35 >70 En la Tabla 4.4 de este informe, se incluye para cada sitio de torre investigado el grado de potencial de expansión, el cual se tendrá en cuenta para las recomendaciones finales de fundación. 4.7 TIPOS DE FUNDACIÓN El tipo de fundación se define por las condiciones de acidez, sumergencia y capacidad portante del suelo de fundación. Para el presente proyecto se tiene cimentación con parrilla metálica y zapata en concreto. 4.7.1 Parrilla Metálica Puede usarse parrilla metálica en los siguientes casos: • Suelos con pH mayor que 5 o resistividad mayor a 5000 Ω - cm (suelos no ácidos). • Sitios en donde no se detecte nivel freático. • Cuando la capacidad portante sea mayor que 15 ton/m², siempre y cuando se

cumplan las condiciones anteriores. Se utiliza parrilla pesada para suelos con capacidad entre 15 y 20 ton/m² y parrilla liviana para suelos con capacidad portante admisible mayor o igual a 20 ton/m².

4-9

4.7.2 Zapata de Concreto Se opta por cimentación con zapata de concreto cuando se tenga una o más de las siguientes condiciones: • Existencia de suelos ácidos (ph < 5.0 ó Resistividad < 5000 Ω - cm). • Sitios en donde el nivel freático es alto y variable • Capacidad portante del suelo de fundación menor que 15 ton/m². 4.7.3 Cimiento sobre Relleno de Repartición Para aquellos sitios con presencia de suelos compresibles o expansivos o sitios donde, durante la construcción, se detecten condiciones no uniformes del suelo de fundación, se realizará un reemplazo del suelo natural por un relleno seleccionado sobre el cual se apoyará el cimiento o la parrilla. 4.7.4 Fundación del Tipo Platea Se opta por la fundación del tipo platea en concreto cuando se tenga una o más de las siguientes condiciones: • La capacidad portante del suelo de fundación sea menor a 5 ton/m². • Terreno inundable • Dificultad en el emplazamiento y operación de equipos para la construcción de

fundaciones profundas. 4.7.5 Fundación Profunda Se opta por la fundación profundad cuando se tenga una o más de las siguientes condiciones: • Cuando no sea posible desde el punto de vista técnico-económico la construcción

de la fundación del tipo platea. • La capacidad portante del suelo de fundación sea menor a 5 ton/m². 4.8 SELECCIÓN DEL TIPO DE FUNDACIÓN En la Tabla 4.5 se indica la capacidad portante de seguridad, el potencial de expansión, la condición de sumergencia, el grado de corrosión y el tipo de fundación seleccionada. De la tabla se desprende que el 100% de las fundaciones son superficiales y de ellas el 78% corresponden a zapatas de concreto y el restante 22% corresponden a parrillas livianas.

4-10

Con esta información y la geomorfología y geología se elaboraron los planos de sectorización por capacidad portante de seguridad (ver Anexo C). No se puede descartar que durante la realización de la fase de diseño y de investigación del subsuelo para cada sitio de torre y para cada subestación se presenten condiciones que ameriten el uso de cimentaciones profundas. En la sectorización por capacidad portante se tomaron cinco tipos de capacidad: -capacidad portante de seguridad >20 T/m2. Corresponden a roca, suelos aluviales, arcillas consistentes, muy consistentes y duras, así como arenas de densidad relativa media, densa y muy densa. -capacidad portante de seguridad 15T/m2. Corresponden a arcillas de consistencia media a consistente y arenas de densidad relativa suelta a media. -capacidad portante de seguridad 10 T/m2. Corresponden a arcillas de consistencia blanda a media y arenas de densidad relativa suelta. -capacidad portante de seguridad 5 T/m2. Corresponden a arcillas blandas y arenas de densidad relativa muy suelta a suelta - capacidad portante de seguridad < 5 (T/m2). Corresponden a arcillas muy blandas y arenas de densidad relativa muy suelta. Para dimensionar y diseñar la fundación en líneas de transmisión se deben satisfacer dos condiciones de carga: la máxima fuerza de compresión y la máxima fuerza de tracción. Si el suelo es bueno, por compresión la fundación será pequeña y por tanto debe buscarse una mayor profundidad hasta satisfacer los requisitos de tracción. Si el suelo es malo, por compresión la fundación será grande y por lo tanto no se requiere una gran profundidad para alcanzar la condición de tracción. Al realizar las verificaciones de compresión – tracción, se ha encontrado, para líneas a 230 kV, que la dimensión de la fundación es la misma para valores de capacidad portante de seguridad igual o mayor a 20 T/m2.

4-11

ESTUDIO GEOTÉCNICO Y CLASIFICACIÓN DE SUELOS EN LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN SIEPAC RECOMENDACIÓN DEL TIPO DE FUNDACIÓN

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

CRL-PI-0 406402.58 1658162.66 83 Bajo Si Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

CRL-PI-1 406126.90 1658323.75 35 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-2 404071.83 1659522.86 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual CRL-POT-1-2 402423.44 1660467.74 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual CRL-PI-3 400175.14 1661756.49 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

CRL-PI-4 398560.27 1663050.29 83 Bajo Si No 2.50zapata individual de concreto

CRL-POT-1-4 396310.58 1663088.08 33 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual CRL-PI-5 395025.07 1663109.67 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual CRL-PI-6 394827.18 1663141.45 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

CRL-PI-7 394488.16 1663237.44 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-8 394443.62 1663048.49 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-9 394350.99 1662950.51 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

4-12

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

CRL-PI-10 394338.00 1662903.00 33 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-12 394348.00 1662914.00 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-11 394339.00 1662898.00 63 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-13 394366.31 1662945.58 50 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-14 394356.00 1662914.00 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-15 394355.00 1662905.00 63 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

CRL-PI-16 394353.00 1662899.00 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-0 394432.13 1663018.97 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-2 394533.62 1662858.68 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-3 394444.12 1662759.70 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual RLF-PI-4 394084.30 1661969.14 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual RLF-PI-5 393007.74 1661582.74 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-PI-POT-1-5 388785.64 1662397.51 83 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

4-13

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

RLF-PI-6 387032.70 1662718.47 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-POT-1-6 384189.07 1662528.00 40 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-2-6 380447.45 1662277.39 50 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual RLF-PI-7 378654.52 1662157.30 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-POT-1-7 376157.29 1662274.95 42 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-8 371785.98 1662480.91 42 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-8 367537.18 1662379.87 42 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual RLF-PI-9 366569.26 1662356.86 83 Bajo No 2.50

RLF-POT-1-9 363895.57 1661525.36 62 Bajo Si Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-10 362743.19 1661166.98 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-10 359722.70 1662060.93 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-11 355097.67 1663429.75 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-11-A 350550.69 1662765.59 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

4-14

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

RLF-PI-12 349708.41 1662644.68 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-13 344937.11 1662393.26 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-POT-1-13 343187.82 1662443.11 83 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-14 341714.72 1662485.08 50 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual RLF-PI-15 339147.01 1661825.25 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-POT-1-15 337048.87 1661913.51 83 Media No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-15A 331898.02 1662130.20 31 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-15A 329514.08 1662407.37 50 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual RLF-PI-16 326157.23 1662797.65 83 Alto No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-PI-16A 318309.20 1663174.80 83 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-17 317822.20 1663152.23 83 Alto No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-18 311286.17 1660983.54 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-18 310166.36 1660062.38 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

4-15

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

RLF-PI-19 307442.51 1657821.73 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-20 302552.13 1655903.93 83 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-20 301510.56 1655771.17 50 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-2-20 298584.23 1655398.17 50 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-21 298034.39 1655328.09 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-22 295653.51 1652600.40 50 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-22 292599.39 1650890.91 50 Bajo Si Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-23 287713.48 1648156.10 83 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-POT-1-23 284903.39 1647680.82 33 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-24 280790.82 1646985.25 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-25 278833.09 1645470.39 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-26 274907.83 1645429.03 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

4-16

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

RLF-POT-1-26 272062.90 1644648.72 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

RLF-POT-2-26 269941.26 1644066.79 50 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-27 269041.90 1643820.11 50 Bajo No No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-28 261815.69 1643359.04 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

RLF-PI-29 260722.04 1643227.15 83 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

GEU-PI-0 504387.65 1442627.09 66 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

GEU-PI-0A 503757.06 1442285.69 32 Bajo Si Moderada 2.50zapata individual de concreto

GEU-POT-1-0A 501443.12 1443514.54 78 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

GEU-POT-2-0A 500091.85 1444232.15 50 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

GEU-PI-1 499725.66 1444426.62 30 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-2 498471.16 1445304.09 47 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

GEU-POT-1-2 497351.86 1445860.56 83 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-3 495812.88 1446625.66 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual GEU-POT-1-3 493657.25 1447065.26 80 Alto No No 2.50 Parrilla liviana individual

4-17

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

GEU-PI-4 491292.17 1447547.56 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

GEU-POT-1-4 489378.00 1448281.35 23 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-5 486985.56 1449198.48 50 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

GEU-PI-6 484578.70 1451077.18 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

GEU-POT-1-6 483208.77 1451996.84 55 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-7 481183.46 1453356.46 28 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-POT-1-7 479126.21 1457245.90 45 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-8 476138.14 1462895.14 83 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-POT-1-8 475302.39 1469139.46 83 Bajo Si No 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-9 474839.21 1472600.08 50 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-10 468480.20 1476084.18 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

GEU-POT-1-10 467507.28 1477716.18 40 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-11 465908.07 1480398.77 63 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

4-18

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

GEU-PI-12 464866.35 1481300.64 83 Bajo Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-13 464820.49 1481791.16 38 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-14 464714.33 1481864.57 50 Alto No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-18 464727.43 1481883.51 83 Medio No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-15 50 Alto No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

GEU-PI-16 78 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

GEU-PI-17 83 Medio No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-0 415055.14 1496721.62 42 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

AEU-PI-1 416139.85 1497606.90 30 Media No 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-2 416994.70 1497335.80 83 Media No 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-1-2 421806.98 1494885.91 50 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-2-2 423678.42 1493933.17 30 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

4-19

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

AEU-PI-3 424653.64 1493436.69 83 Bajo No 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-1-3 427503.62 1493448.23 83 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

AEU-POT2-3 432053.58 1493466.65 83 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-3-3 436203.55 1493483.45 28 Media No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

AEU-PI-4 437218.77 1493487.56 83 Media No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-1-4 438880.56 1492938.99 83 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-2-4 440447.40 1492421.77 50 Bajo No Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

AEU-POT-3-4 443391.16 1491450.02 33 Media No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-4-4 446572.32 1490399.90 40 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-5 448104.16 1489894.23 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

AEU-PI-6 450955.67 1488936.48 83 Bajo Si Moderada 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-7 452928.82 1487474.67 83 Bajo No No 2.50 Parrilla liviana individual

AEU-POT-1-7 454058.11 1486734.95 50 Media No Moderada 2.50zapata individual de concreto

4-20

Tabla 4.5 Selección del tipo de fundación (continuación)

Sitio Este Norte qadm (T/m2)

Potencial de

expansión Sumergencia Grado de corrosión Df (m) Tipo de fundación

AEU-PI-8 457322.95 1484596.37 50 Bajo No Moderada 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-9 459204.98 1483152.82 83 Bajo Si Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

AEU-PI-10 460254.99 1482582.36 48 Bajo Si Muy Corrosivo 2.50

zapata individual de concreto

AEU-POT-1-10 461834.99 1482330.20 83 Bajo Si Moderada 2.50zapata individual de concreto

AEU-POT-2-10 462180.62 1482275.05 83 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-11 464440.03 1481914.46 83 Media Si Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-12 464662.50 1481900.30 83 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-16 464675.57 1481919.23 50 Media No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-13 83 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-14 83 Bajo No Corrosivo 2.50zapata individual de concreto

AEU-PI-15 83 Bajo No

5-1

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 5.1 ESTUDIOS GEOLÓGICOS • La línea de transmisión a 230 kV -SIEPAC en Honduras consta de dos

corredores: uno ubicado en la zona centro occidental del país y el otro, al sur, siendo este el país geológicamente menos conocido de Centro América.

• En el sector norte afloran rocas sedimentarias Cretácicas en casi un 70% de su

extensión y el restante 30%, lo constituyen rocas volcanosedimentarias de edad Oligoceno a Mioceno, cuerpos intrusivos de edad Cretácica a Terciaria y materiales Cuaternarios de origen volcánico y aluvial.

• En el sector sur, afloran rocas volcanosedimentarias de edad Oligoceno a

Mioceno, en un 60% de su recorrido y el restante 40% lo constituyen depósitos Cuaternarios de origen fluviovolcánico, que componen la planicie costera y litoral sur del país.

• De los riesgos descritos en el corredor norte, se consideran de magnitud media a

alta los relacionados con los fenómenos de remoción en masa y socavación por la corriente del canal Río Lindo y por crecientes del río Ulua.

• En el vértice 7 del tramo CRL, diseñar obras de contención geotécnica que

minimicen, el riesgo de socavación por la corriente en el talud izquierdo aguas arriba del canal.

• En los POTs de cruce del río Ulua deberá forzarse el vano, evitando la ubicación

de estructuras sobre los niveles de terrazas de sus dos márgenes. • En el corredor sur de los riesgos descritos se consideran de magnitud media a alta

los relacionados con las descargas torrenciales, los fenómenos de remoción en masa y el probable fenómeno de licuefacción y/o asentamiento.

• En los cruces de los ríos Guasaule, Choluteca, Nacaome y Goascáran con riesgo

por descargas torrenciales y socavación de sus márgenes, no se deberán localizar estructuras en las zonas cercanas a sus márgenes y se recomienda dejar una distancia mínima de 50 m para la localización de la torre en la margen occidental del río Guasaule, de 70 m en ambas márgenes del río y Nacaome y de 100 m en la margen oriental del río Goascorán; y para el cruce del río Choluteca en su margen occidental que corresponde con la llanura de inundación del río, ubicar la estructura en la superficie aterrazada que se ubica 500 m adelante del cauce del río.

5-2

• En la zona localizada en alrededores de la comunidad Montelíbano ubicada aproximadamente a 3.5 km adelante del vértice 7, deberán ensayarse las arenas constitutivas de la planicie para los obtener parámetros geotécnicos que permitan definir si el fenómeno de licuefacción y/o asentamiento, es de probable ocurrencia o no y diseñar las medidas de protección geotécnica que se requiera implementar, para garantizar la estabilidad de las estructuras en este sector.

• Para los sitios de vértice y POTs intermedios descritos en los corredores norte y

sur, afectados por riesgos asociados a fenómenos de remoción en masa, será necesario ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle que además de considerar las indicaciones dadas en cada una de estas zonas, analice las orientaciones de los sistemas de diaclasamiento y fallas, estado de las juntas, resistencia del material rocoso y coluvial, entre otros, para diseñar las medidas de protección geotécnica que se requiera implementar, para garantizar la estabilidad de las estructuras, de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

• Entre estas medidas y según sea el caso pueden llegar a requerirse, entre otras: la

construcción de trinchos transitorios para la protección de materiales sobrantes temporales; instalación de trinchos metálicos, muros en: gaviones, concreto, bolsas de suelo-cemento embebidos en malla, tierra armada y/o bolsacretos; pernos de anclaje, protección de taludes con malla y concreto lanzado; inyecciones de consolidación o drenajes subhorizontales.

• Como recomendaciones adicionales y teniendo en cuenta los diferentes rasgos

erosivos encontrados en cada una de las zonas homogéneas cruzadas por la línea en los corredores norte y sur, se recomienda durante la actividad constructiva a ejecutar para el emplazamiento de las estructuras, canalizar el drenaje y agua de escorrentía, por medio de cunetas y obras menores, para evitar la aparición o incremento de procesos erosivos; prevenir el rodamiento de materiales y detritos ladera abajo en las actividades asociadas con movimiento de tierras, a través de trinchos provisionales en madera y como actividad final, empradizar o sembrar otra cobertura vegetal que proteja el terreno con el fin de controlar la potencialidad a procesos de remoción en masa.

• Finalmente se recomienda diseñar las cimentaciones de las estructuras bajo

parámetros sismoresistentes debido a que el corredor norte cruza la Depresión Hondureña, tectónicamente afectada por fallas de gran magnitud, y el corredor sur, se ubica en la Depresión Central de El Salvador y la Depresión de Nicaragua que converge en el Golfo de Fonseca, asociada a fallas de graben o depresión tectónica, producto de la subducción de la Placa Cocos bajo el continente, considerando que el factor de aceleración A0 para el diseño de estructuras

5-3

sismoresistentes, podría variar entre 0.3 y 0.4, ya que tanto en Nicaragua, como en El Salvador y Guatemala, se tiene valores de ese orden.

5.2 RECOMENDACIONES PARA ZONAS DE RIESGO ALTO A continuación se formulan, algunas recomendaciones a tener en cuenta en la siguiente fase del proyecto, para el manejo de las zonas críticas (Ver Tabla 5.1)

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

Sector Norte: Tramo Torre 43 (Cajón – Suyapa ) – Subestación Río Lindo (CRL) 2

R

M/A

Ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

POT-10-2

R

M/A

Ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

5

R

A

Espacio muy angosto, con riesgo de generar superficies de inestabilidad por lo cual durante la etapa de plantillado se deberá realizar inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

7

S

A

Diseñar obras de contención geotécnica que minimicen, el riesgo de socavación por la corriente en el talud izquierdo aguas arriba del canal.

ST

M

En las zonas tectonizadas mapificadas en el graben del Valle de Ampa cruzadas por la línea, consultar el código sísmico de Honduras, para el diseño de las obras civiles.

5-4

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo (continuación)

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

Sector Norte: Tramo Subestación Río Lindo –El Florido (Frontera con Guatemala) (RLF)

5 A

R

M/A

Ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

Pots cruce del Río Ulua

DT/S

M

Márgenes del río susceptibles a la socavación e inundación durante las mayores crecientes del río. En este cruce deberá forzarse el vano, evitando la ubicación de estructuras sobre los niveles de terrazas de sus dos márgenes.

17 y 21

R

M/A

Ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

28

R/K

M/A

Ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

ST

M

En las zonas tectonizadas cruzadas por la línea mapificadas entre San Vicente de Las Nieves y San Juan de La Cruz, en la vertiente norte del Río Jicatuyo y en las áreas localizadas en las zonas de influencia de los lineamientos de la quebrada La Leona, del sistema de quebradas El Carrizal y Titorol y en la quebrada Sesesmil, consultar el código sísmico de Honduras, para diseño de las obras civiles.

5-5

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo (continuación)

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

Sector Sur: Tramo Guasaule (Frontera con Nicaragua) – Subestación El Uvillal (GEU)

Pots de cruce Río Guasaule

DT/S

A

Riesgo por descargas torrenciales y socavación, no se deberán localizar estructuras en la zona cercana a su margen occidental, dejando una distancia mínima de 50 m, para la localización de la torre.

0 a 0A

I

M/A

Planicie del Río Guasaule conformada por terrenos planos, mal drenados. Se recomienda diseñar las protecciones requeridas para al cimentación de estructuras en zonas inundables.

4 Km. adelante del vértice 4 y hasta el vértice 7

R

B/M

Zonas de depósitos de pendiente entre la ladera occidental del cerro Agua Fría y la ladera sur del cerro Quebracho. Se recomienda ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

Vértice 7 y alrededores

I

M/A

Planicie inundada durante el paso del Huracán Mitch. Se recomienda diseñar las protecciones requeridas para al cimentación de estructuras en zonas inundables.

Zona ubicada aprox. 3.5 Km. adelante del vértice 7

L/A

M

En la zona en alrededores de la comunidadMontelíbano el material de la planicie consta de arenas, sueltas, de baja resistencia, que ante un sismo podrían colapsar y/o asentarse. Realizar ensayos geotécnicos para definir la calidad de estas arenas y diseñar las obras de protección geotécnica que se requieran.

Tangente desde el vértice 8 y hasta aprox. 4 Km. adelante de este vértice

I

M/A

Planicie inundada durante el paso del Huracán Mitch. Se recomienda diseñar las protecciones requeridas para la cimentación de estructuras en zonas inundables.

5-6

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo (continuación)

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

Pots de cruce del Río Choluteca

DT/S

A

Riesgo por descargas torrenciales y socavación de la margen occidental que corresponde con la llanura de inundación del río. No se deberán localizar estructuras en la zona cercana a esta margen y se recomienda ubicar la estructura en la superficie aterrazada que se ubica 500 m adelante del cauce del río.

9 a 10

R

M/A

Zonas de depósitos de pendiente entre los cerros Quiquiste y Ola. Se recomienda ejecutar durante la etapa de plantillado inspección geotécnica de detalle para diseñar medidas de protección geotécnica de acuerdo con las condiciones geomórficas y de estabilidad del lugar.

12 a 13

I

M/A

Planicie inundable por crecientes del río Agua Caliente. Se recomienda diseñar las protecciones requeridas para al cimentación de estructuras en zonas inundables.

ST

M/A

En la zona Pavana – El Laure, donde la línea cruza los sistemas principales de lineamientos de falla mapificados, de expresión regional, consultar el código sísmico de Honduras, para diseño de las obras civiles.

Sector Sur: Tramo Amatillo (Frontera con El Salvador) – Subestación El Uvillal (AEU)

9 a 10

I

M/A

Depósitos marinos de materiales orgánicos del Bajo La Chinga - Boca de Costalitos, donde se recomienda diseñar las protecciones requeridas para la cimentación de estructuras en zonas inundables y estudios de salinidad.

5-7

Tabla 5.1 Resumen de vértices con algún tipo de riesgo (continuación)

Vértice Tipo de Riesgo

Calificación Recomendaciones

Pots cruce del Río Nacaome

DT/S

A

Riesgo por descargas torrenciales y socavación de las márgenes. No se deberán localizar estructuras en las zonas cercanas a sus márgenes dejando una distancia mínima de 70 m para la localización de las torres.

Pot cruce del Río Goascorán

DT/S

A

Riesgo por descargas torrenciales y socavación de la margen oriental. No se deberán localizar estructuras en la zona cercana a esta margen dejando una distancia mínima de 100 m, para la localización de la torre.

CONVENCIONES: E=EROSIÓN; R=REMOCIÓN EN MASA; K=FENÓMENOS KARSTICOS I=INUNDACIÓN; DT=DESCARGA TORRENCIAL; V= VULCANISMO ST= SISMICIDAD Y TECTONISMO B=BAJO; M=MEDIO; A=ALTO 5.3 SISTEMAS DE CIMENTACIÓN En la Tabla 4.5 se indica la capacidad portante de seguridad, el potencial de expansión, la condición de sumergencia, el grado de corrosión y el tipo de fundación seleccionada. De la tabla se desprende que el 100% de las fundaciones son superficiales y de ellas el 78% corresponden a zapatas de concreto y el restante 22% corresponden a parrillas livianas. 5.4 TRATAMIENTO DE ZONAS ESPECIALES 5.4.1 Nivel de Fundación Mínimo El nivel de fundación mínimo puede ser elevado efectuando un reemplazo de material natural por material seleccionado o concreto ciclópeo, entre el nivel recomendado de fundación y el nivel deseado para el replanteo de la zapata. Para los casos en que se exige el uso de relleno de repartición con el fin de adoptar la capacidad portante asumida especificada en la Tabla 4.5, se establecerá el espesor del relleno con la siguiente expresión analítica de equilibrio:

5-8

B2 x σadm asumida σadm del sitio = ------------------------------- ( B+H)2 En donde: B = Ancho de la fundación H = Espesor del relleno 5.4.2 Control en Suelos Expansivos y Zonas Erosionables

• En los sitios de torre en donde existen suelos con algún potencial de cambio volumétrico, se deben implementar medidas para controlar deformaciones y sobre-esfuerzos en la cimentación de la estructura. Se plantea reemplazar parte del suelo de fundación por material granular gravoso; la altura del reemplazo será la siguiente:

• En los sitios de torre en donde existen suelos con algún potencial de cambio volumétrico, se deben implementar medidas para controlar deformaciones y sobre-esfuerzos en la cimentación de la estructura. Se plantea reemplazar parte del suelo de fundación por material granular gravoso; la altura del reemplazo será la siguiente:

− Suelos con potencial de expansión medio = 0.5 m − Suelos con potencial de expansión alto = 1.0 m Para suelos con potencial de expansión muy alto se recomienda realizar un reemplazo de 1.0 m del material existente por 50 cm de recebo convencional, y sobre esta capa 50 cm de concreto ciclópeo; esto con el fin de que el concreto absorba los esfuerzos de expansión que se puedan generar y que a la vez proporcione algún tipo de impermeabilización al material de fundación. Además se considera adecuado, en los casos de suelos con expasividad alta o muy alta, llevar a cabo un control de las aguas de escorrentía con el fin de evitar que estas ingresen al suelo, causando la expansión del material. Para tal fin se debe colocar un recubrimiento, con un mortero en una proporción aproximada de 1:6, sobre el sitio de torre, y en los casos en que la morfología los permita construir una zanja revestida que intercepte, conduzca y entregue adecuadamente las aguas superficiales.

• En general, se deben tomar las medidas necesarias para proteger la excavación ya que el subsuelo está conformado por materiales que al ser expuestos a los efectos directos del medio, se meteorizan con facilidad lo que produce cambios en sus propiedades geomecánicas.

5-9

• Las excavaciones para cimientos deben permanecer el menor tiempo posible abiertas y de ser necesario deben cubrirse. Debe restablecerse la cobertura vegetal en los sitios en donde se haya retirado.

5.5 OTRAS RECOMENDACIONES

− Los rellenos de las excavaciones deben ser compactados y colocados en capas delgadas de forma tal que se asegure la compactación correcta de toda la capa.

− Se anticipa la necesidad de controlar nivel freático y efectuar entibados de la excavación en las zonas bajas inundables.

− En aquellos sitios con niveles de fundación especiales (≥ 3.0), se fundirá el concreto de la columna de la zapata en dos etapas, con el fin de efectuar el centrado de los stub sobre la primera etapa fundida.

− Debe tenerse en cuenta que las investigaciones del estudio se llevaron a cabo en periodos semisecos, pudiéndose prever cambios significativos en las profundidades de niveles freáticos encontrados.

− En los sitios de depósitos aluviales y de derrubio debe lograrse una superficie de contacto homogénea. Esto se hará mediante la aplicación de capas de concreto pobre que rellenen las irregularidades del piso de fundación. En caso de encontrar a nivel de fundación, zonas blandas, compresibles o vacíos, estos deberán ser reemplazados o rellenados con concreto pobre.

− Para la resistencia a las fuerzas de tracción, en el dimensionamiento de las fundaciones, se recomienda usar el método del cono truncado con las siguientes características:

Zonas con perfil homogéneo y capacidad portante igual o superior a 2.0 kg/cm2 γ = 1.6 ton/m3 α = 30º F.S. = 1.75

Zonas con perfil homogéneo y capacidad portante igual o superior a 1.0 kg/cm2 γ = 1.6 ton/m3 α = 20º F.S. = 1.75

Zonas de inundación o con nivel freático por encima del nivel de fundación γ = 0.8 ton/m3 α = 20º F.S. = 1.75 - Se recomienda que en la ejecución del diseño estructural definitivo de las fundaciones se realice una matriz por tipo de suelo y por tipo de torre, con el fin de estandarizar y optimizar la dimensión y profundidad de la fundación.

6-1

6. LIMITACIONES Los resultados del presente estudio están basados en exploraciones puntuales realizadas en el área en donde se emplazará cada torre en los sitios de deflexión, así como en ensayos de campo y laboratorio.

7-1

7. BIBLIOGRAFÍA DIRECCIÓN EJECUTIVA DE FOMENTO A LA MINERÍA - DEFOMIN, Mapa Metalogenético de la República de Honduras, a escala 1:500.000 (versión del primer Mapa Metalogenético del país a escala 1:500.000 del cual se hizo una publicación en 1989 en las oficinas del BRGM, organismo francés ejecutor del Proyecto Inventario Minero Nacional), actualizado por DEFOMIN en el año 1992, no editado. __________________ Memoria “La minería del oro en Honduras”, en medio magnético. 21p. EMPRESA DE ENERGÍA ELÉCTRICA DE HONDURAS –ENEE, Central Hidroeléctrica El Cajón, Capítulo 13, Geología, 1984. 33p. EMPRESA PROPIETARIA DE LA RED –EPR, Estudio de Impacto Ambiental del Sistema de Interconexión Eléctrica de los países de América Central SIEPAC, Tramo de Honduras, elaborado por la Empresa Consultora Louis Berger, Contrato de Consultoría EPR-GMA-03, Diciembre 23 de 2003. 523p. INSTITUTO GEOGRÁFICO NACIONAL -IGN, Mapa Geológico de Honduras a escala 1:500.00, compilado por Miguel Kozuch (voluntario del Cuerpo de Paz), 1991. JAPAN INTERNACTIONAL COOPERATION AGENCY, METAL MINING AGENCE OF JAPAN Informe sobre la exploración minera en el área suroccidental y central de la República de Honduras, Informe Consolidado. Enero de 2003. 84 p. MINISTERIO DE COMUNICACIONES, OBRAS PÚBLICAS Y TRANSPORTE, INSTITUTO GEOGRÁFICO NACIONAL -–IGN, Mapa Geológico Santa Cruz de Yojoa, Honduras C.A, Hoja 2660 IV G, en escala 1:50.000, levantamiento geológico efectuado por Donald Curran en 1976, primera impresión. 1981. SECRETARÍA DE COMUNICACIONES, OBRAS PÚBLICAS Y TRANSPORTE, INSTITUTO GEOGRÁFICO NACIONAL – IGN, INSTITUTO PANAMERICANO DE GEOGRAFÍA E HISTORIA, Guía para Investigadores de Honduras, Tegucigalpa, 1996, 139p. SECRETARÍA DE RECURSOS NATURALES, DIRECCIÓN GENERAL DE MINAS E HIDROCARBUROS – BRGM, Texto Explicativo del Mapa Metalogenético y Catálogo de Minas y Ocurrencias Minerales, Inventario Minero Nacional II Fase, (1987-1992), Tegucigalpa, D.C., República de Honduras. 62p.

7-2

SECRETARÍA DE OBRAS PÚBLICAS, TRANSPORTE Y VIVIENDA, INSTITUTO GEOGRÁFICO NACIONAL -IGN, Mapa Geotectónico de Honduras, en escala 1:1.000.000, compilado por el Geólogo Reniery Elver Aceituno, 1997.

ESTUDIOS DE MECANICA DE SUELOS

-Bowles, Joseph E., 1988, “Foundation Analysis and Design”. McGraw-Hill.

-EPRI, 1990, “Manual on Estimating Soil Propierties for Foundation Design”. Cornell University.

-Hanna, T.H., 1992, “Foundation in Tension. Ground Anchors”. Mc Graw-Hill.

-Institute of Electrical and Electronics Engineers, Inc. 1983, “IEEE Trial-Use Guide for Transmission Structure Foundation Design”, Draft American National Standard.

-Lambe, T.W., y Withman, R.V., 1969, “Mecánica de Suelos”. Limusa.

-Winterkorn, H.S., y Fang, H.Y., 1975, “Foundation Engineering Handbook”. Van Nostrand Reinhold.

-Bowles, Joseph E., 1988, “Foundation Analysis and Design”. McGraw-Hill.

-EPRI, 1990, “Manual on Estimating Soil Propierties for Foundation Design”. Cornell University.

-Hanna, T.H., 1992, “Foundation in Tension. Ground Anchors”. Mc Graw-Hill.

-Institute of Electrical and Electronics Engineers, Inc. 1983, “IEEE Trial-Use Guide for Transmission Structure Foundation Design”, Draft American National Standard.

-Lambe, T.W., y Withman, R.V., 1969, “Mecánica de Suelos”. Limusa.

-Winterkorn, H.S., y Fang, H.Y., 1975, “Foundation Engineering Handbook”. Van Nostrand Reinhold.