GERENTE GENERAL. ING. SAMANTHA GEORGINA ROMÁN VARA

  

DIRECTOR DE PROYECTOS Y ADMINISTRACION.

ING. LUIS ENRIQUE DOMINGUEZ JUAREZ

  

DIRECTOR DEPARTAMENTO DE OBRAS HIDRÁULICAS.

ING. JONATHAN ESLEYTHER BONIFAz TREJO

 

JEFE DE RESIDENTES DE OBRA.ING. LUIS FELIPE GOMEZ SANTIZ

M I S I O N.  Queremos ser una empresa líder en construcción de servicios y urbanización, para satisfacer las necesidades que la sociedad demanda, impulsados en la calidad, el trabajo en equipo y los valores para hacer de nuestros servicios el mejor en el ámbito ingenieril. Ser una empresa comprometida con el cliente y sobre todo con el medio ambiente.    

V I S I O N.  Ser reconocidos como una empresa líder en su rama que satisface todas y cada una de las necesidades del cliente, reconocidos como sinónimo de trabajo de calidad y del más alto nivel. Obteniendo reconocimiento a nivel nacional e internacional.

OBRA DE DESVIO DE LA PRESA “PRESIDENTE ALEMAN” (TEMASCAL), OBRAS DE LA CUENCA DEL RIO PAPALOAPAN, OAX. VER.

Descripción

breve de la obraLa obra consiste esencialmente en una cortina del tipo de roca, 3 diques del tipo de tierra, una obra de excedencias localizada en el puerto denominado Chicale No. 2, descargando sus aguas al río Tonto, 4 túneles en la margen derecha para obra de desvío y, los cuales fueron aprovechados para la obra de toma de la planta hidroeléctrica situada al pie de la cortina, así como para hacer extracciones eventuales.

Localización de la obraLa obra se encuentra situada en la planicie costera del Golfo de México, a 40 km

aproximadamente al noroeste de Ciudad Alemán, sobre el río Tonto, principal formador del río Papaloapan, en el municipio de Soyaltepec, del Estado de Oaxaca.

Descripción General: Las obras realizadas para el desvío del río durante los trabajos de construcción, consistieron en la perforación de 4 túneles revestidos de concreto simple de 8.25 m de diámetro y un tajo de desvío en la margen derecha.

Etapa de construcción

Se excavó un tajo en la ladera de la margen derecha del río de 4.0 m de plantilla, taludes 0.5:1, pendiente s = 0.004 con su inicio a la elevación 7.00 m, una longitud de 500 m y con banquetas en los taludes de 8.00 m de ancho en el izquierdo, a 2.50 m de la plantilla, y de 20.00 m de ancho en el derecho y ubicada a la elevación 15.00 m con un muro de concreto para separar el tajo del cauce del río. La capacidad máxima de descarga del tajo era de 2 500 m3/s con las aguas a la elevación 22.30 m, habiendo trabajado con un gasto máximo de 2 143 m3/s. Se construyeron 2 ataguías de rocas con una gruesa capa de material impermeable en el paramento mojado, el cual se protegió con piedra, con sus coronas de 10.00 m de anchura a las elevaciones 25.00 m y 20.00 m aguas arriba y abajo, respectivamente, separadas 550 m, lo que permitió dejar en seco las zonas de desplante del corazón impermeable. Se construyeron los diques 2 y 3.

Propósito de la obra: Para control de avenidas, desarrollo de energía eléctrica, riego, navegación, retención de azolves y otros usos secundarios

Memoria de cálculo

8m 20m

7mA1

4m

DatosPlantilla 1= 4mplantilla 2=39mY1= 7mSo = 0.004mZ= 0.5:1Q= 2500m3/sY ataguía= 22.3mlongitud= 500mn=0.03

◦Calculo de los parámetros hidráulicos de la sección 1

AREA HIDRAULICA Ah= (b+zy)y

◦A1 =(4m+(0.5*7m) 7mA1= 52.5 m2

◦

PERIMETRO MOJADO Pm= (b+2y 2)

P1=(4m+2*7m2)P1= 19.65m

◦  

◦ RADIO HIDARULICO Rh=

Rh= Rh=2.67m

Utilizando Manning en sección 1 

Q1= Rh2/3 S1/2

Q1= (2.67)2/3 (0.004)1/2

Q1 =213.01m3/5

Considerando que el gasto total es 2500m3/5

Q2=Qt –Ql

Q2= 2500m 3/5 -213.01 m3/5 = 2286.99m3/5

 

TIRANTE NORMALObtención de los parámetros hidráulicos de la sección 1 y el caudal que pasa por la sección 2, por el método de bisección se calcula el tirante normal y2.

8m

4m

20mYn = 14.64m

7m

Calculo de los parámetros hidráulicos de la sección 2AREA HIDRAULICA

Ah= (b+ Zy)yA2 = (39+ (0.5*7.64m) 7.64m) = 327.14m2

PERIMETRO MOJADO

Pm (b+2y 1+Z2 )P2 = (39m+ (2* 7.64m 1+0.52) =56.08m

RADIO HIDRAULICO

Rh= Ah/PmRh= 327.14m2 / 56.08mRh= 5.83m

8m

4m

20mYn = 13.84m

7m

Yc > Yn régimen supercrítico

Yc < Yn régimen supercrítico

13.84m <14.65m

por lo tanto el régimen es subcritico

Comprobación con el número de Froude

Fr= = 0.62 

Obtención de la pendiente criticaAc= 52.5 m2 + (39+0.5 (6.84))6.84 m2

Ac= 342.65 m2

 

Sc= ( 2/3 )2

Sc= ( 2/3 )

Sc= 0.005

So < Sc 

Yataguia > Y aguas arriba

Yataguia > Y aguas abajo

YcYn

Y

M2

Bajo este análisis el perfil que se presenta en la sección del canal del desvió es M2

Y Ah Pm Rh V E So incremento

13.840

342.653 64.340 5.326 7.296 16.533 0.0052  

13.860

343.570 64.388 5.336 7.277 16.559 0.0051 4.895

13.880

344.487 64.437 5.346 7.257 16.564 0.0051 5.176

13.900

345.405 64.486 5.356 7.238 16.570 0.0050 5.476

13.920

346.323 64.535 5.366 7.219 16.576 0.0050 5.795

13.940

347.242 64.584 5.377 7.2 16.582 0.0050 6.137

13.960

348.161 64.632 5.387 7.181 16.588 0.0049 6.504

13.980

349.08 64.681 5.397 7.162 16.594 0.0049 6.898

14.000

350.000 64.730 5.407 7.143 16.600 0.0048 7.323

14.020

350.92 64.779 5.417 7.124 16.607 0.0048 7.783

14.040

351.841 64.828 5.427 7.105 16.613 0.0048 8.281

14.060

352.762 64.876 5.437 7.087 16.62 0.0047 8.824

Método de incrementos finitosLa longitud del canal es de 500 mts.

Por lo tanto se tiene la relación 498.037≈500Y ataguía > y agua arribaY ataguía > yc agua abajo

14.080

353.683

64.925

5.448

7.068

16.627

0.0047

9.416

14.100

354.605

64.974 5.458 7.050 16.633 0.0047 10.065

14.120

355.527

65.023 5.468 7.032 16.640 0.0046 10.781

14.140

356.450

65.072 5.478 7.014 16.647 0.0046 11.573

14.160

357.373

65.120 5.488 6.995 16.654 0.0045 12.454

14.180

358.296

65.169 5.498 6.977 16.661 0.0045 13.441

14.200

359.220

65.218 5.508 6.96 16.669 0.0045 14.553

14.220

360.144

65.267 5.518 6.942 16.676 0.0044 15.816

14.240

361.069

65.316 5.528 6.924 16.683 0.0044 17.263

14.260

361.994

65.364 5.538 6.906 16.691 0.0044 18.937

14.280

362.919

65.413 5.548 6.889 16.699 0.0043 20.895

14.300

363.845

65.462 5.558 6.871 16.706 0.0043 23.218

14.320

364.771

65.511 5.568 6.854 16.714 0.0043 26.017

14.340

365.698

65.560 5.578 6.836 16.722 0.0043 29.455

14.360

366.625

65.608 5.588 6.819 16.73 0.0042 33.78

14.380

367.552

65.657 5.598 6.802 16.738 0.0042 39.383

14.400

368.480

65.706 5.608 6.785 16.746 0.0042 46.932

14.420

369.408

65.755 5.618 6.768 16.754 0.0041 57.651

14.424

369.594

65.765 5.620 6.764 16.756 0.0041 13.315

Σ= 498.037

DICTAMEN DEL PROYECTO DEL VERTEDOR DE LA PRESA MIGUEL DOMINGUEZ CORREGIDOR (SAN PEDRO HUIMILPAN) DEL MPIO. DE HUIMILPAN, QUERETARO.

Por medio del siguiente documento escrito, la compañía CONDOR CONSTRUCCIONES S.A. DE C.V. ha dictaminado el vertedor de la presa MIGUEL DOMINGUEZ CORREGIDOR realizando los estudios convenientes como el cálculo del los parámetros hidráulicos de la sección 1y 2, con el régimen suscritico, la altura de las ataguías, y obteniendo como resultado que: Bajo este análisis el perfil que se presenta en la sección del canal del desvió es M2 y el calculo de las ataguías cumplen con las condiciones adecuadas para su buen funcionamiento, y otorgando la mayor satisfacción en seguridad de la presa.

DICTAMEN REALIZADO EN TUXTLA GUTIERREZ, CHIAPAS. A 6 MARZO DE 2015.

ING. LUIS FELIPE GOMEZ SANTIZ ING. JONATHAN ESLEYTHER BONIFAZ TREJO Ing. Luis enrique Domínguez Juárez ing. Samantha Georgina Roman vara