Obtención de Ecuaciones de Correlación para estimar las Velocidades de las Ondas de ... ·...

Obtención de Ecuaciones de Correlación para estimar las

Velocidades de las Ondas de Corte en los Suelos de la

Ciudad De Guayaquil”

Eddie Tandazo Ortega

Jenny Ramírez Calderón

Expositores:

Tema:

Fecha:

5 - Mayo - 2006

Guayaquil, 1946

Guayaquil, 2001

INDICE GENERALCAPITULO 1.

CAPITULO 2

CAPITULO 3

CAPITULO 4

CAPITULO 5

CAPITULO 6

CAPITULO 7

CAPITULO 8

CAPITULO 9

OBJETIVOS, ALCANCE Y JUSTIFICACION DE LA TESIS

PROPIEDADES DINAMICAS DE LOS SUELOS

UBICACIÓN DE LOS SITIOS DE ESTUDIO EN LA CIUDAD DE GUAYAQUIL

MEDICIÓN DE LA VELOCIDAD DE LA ONDA DE CORTE EN LOS SUELOS DE LA CIUDADDE GUAYAQUIL, MEDIANTE EL ENSAYO SASW

MEDICIONES DE LAS PROPIEDADES GEOTÉCNICAS EN CAMPO Y LABORATORIO

ECUACIONES DE CORRELACION PARA ESTIMAR LAS VELOCIDADES DE LAS ONDAS DECORTE

ESTIMACION DEL PERFIL DE VELOCIDADES DE ONDA DE CORTE

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

ECUACIONES DE CORRELACION PARA ESTIMACION DE LOS DIFERENTESPARAMETROS GEOTECNICOS

Estimar la velocidad de onda de corte para los suelos de la

ciudad de Guayaquil

Correlacionar la Vs con parámetros geotécnicos básicos

obtenidos con los equipos de la práctica común de la ingeniería

de la ciudad.

Proporcionar metodología de exploración geotécnica y análisis

de laboratorio.

Evaluar la variabilidad de la energía transmitida en la prueba

SPT.

1.1 Objetivos

CAPITULO 1OBJETIVOS, ALCANCE Y JUSTIFICACION DE LA

TESIS

Proporcionar ecuaciones semiempíricas de correlación para la

estimación de la velocidad de la onda cortante

Proporcionar ecuaciones de correlación para la estimación de

parámetros geotécnicos.

Proporcionar lineamientos de exploración geotécnica.

Implementar nuevos métodos de análisis de laboratorio para la

estimación de parámetros geotécnicos.

Presentar resultados que muestran la verdadera energía de impacto

en la prueba SPT

Calibrar los equipos de nuestro medio para las pruebas de percusión.

1.2 Alcance

CAPITULO 1OBJETIVOS, ALCANCE Y JUSTIFICACION DE LA TESIS

1.3 Justificación

Proyecto RADIUS, 1999.

“Investigación y estudio del comportamiento dinámico del

subsuelo y microzonificación sísmica de la ciudad de la ciudad de

Guayaquil”, 2004.

Tesis de Grado : Obtención de ecuaciones semiempíricas para

estimar las velocidades de ondas de corte en la ciudad, 2006


Estimacion de Vs

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

50 150 250 350 450

Vs (m/s)

Pro

fun

did

ad

(m

)

Vs (medido)

Vs con qc

arcillas N60

arenas (N1)60

2

sρVGmaxVs

HT

4

Velocidad de ondas de corte ,Vs

Vs = función

qc , qd , Nspt , Su

G, Módulo de Rigidez Máxima

Período Fundamental Elástico del suelo


1.3 Justificación

qc

Nspt

Estimación de Vs

CAPITULO 2PROPIEDADES DINAMICAS DE LOS SUELOS

2.1 Módulo de rigidez al cortante, G

2

smax VρG

: Densidad de laboratorio (T/m3)

Vs : Velocidad de onda de corte (m/s)

Corresponde a deformaciones

pequeñas < 10 -4 %

Sh

ear

Sh

ear

Mod

ulu

sM

od

ulu

s , G

, , G

, M

Pa

MP

a

Da

mp

ing

Da

mp

ing

rati

o,

rati

o,

or

or

DD

0

τ

t

τ

γ

G/

G/ G

ma

xG

ma

x

τ

γ

1

G

σó

σó σó

σ´d

σó

τd

D =1

4π

10-610-5 10-4 10-3 10-2 10-1 10

Shearing Srrain, γ

350

300

250

200

150

100

50

0

(a)

(b)

(c)

GW

SW

CH CL

G/

G/ G

max

Gm

ax

1.2

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0

Mate

rial

Mate

rial D

am

pin

gD

am

pin

gR

ati

o,

Rati

o, D

min

Dm

in%%

20

15

10

5

0

0.0001 0.001 0.01 0.1 1

Shearing Srrain, (%)

GW

SW

CL

CH

GW

SW

CL

CH

Notes: σo´=1 atmN =10 cycles

StokoeStokoe, K II (2004), University of Texas at , K II (2004), University of Texas at Austin, reportAustin, report

Sh

ear

Sh

ear

Mod

ulu

sM

od

ulu

s , G

, , G

, M

Pa

MP

a

Da

mp

ing

Da

mp

ing

rati

o,

rati

o,

or

or

DD

0

τ

t

τ

γ

G/

G/ G

ma

xG

ma

x

τ

γ

1

G

σó

σó σó

σ´d

σó

τd

D =1

4π

10-610-5 10-4 10-3 10-2 10-1 10

Shearing Srrain, γ

τ

t

τ

γ

G/

G/ G

ma

xG

ma

x

τ

γ

1

G

σó

σó σó

σ´d

σó

τd

D =1

4π

10-610-5 10-4 10-3 10-2 10-1 10

Shearing Srrain, γ

350

300

250

200

150

100

50

0

(a)

(b)

(c)

GW

SW

CH CL

G/

G/ G

max

Gm

ax

1.2

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0

Mate

rial

Mate

rial D

am

pin

gD

am

pin

gR

ati

o,

Rati

o, D

min

Dm

in%%

20

15

10

5

0

0.0001 0.001 0.01 0.1 1

Shearing Srrain, (%)

GW

SW

CL

CH

GW

SW

CL

CH

Notes: σo´=1 atmN =10 cycles

StokoeStokoe, K II (2004), University of Texas at , K II (2004), University of Texas at Austin, reportAustin, report

CAPITULO 2PROPIEDADES DINAMICAS DE LOS SUELOS

CAPITULO 3UBICACIÓN DE LOS SITIOS DE ESTUDIO EN LA

CIUDAD DE GUAYAQUIL

3.1 Delimitación del área de estudio

PLANO DE GUAYAQUIL

ESC 1:50000

División por cuadrantes del área

urbana de la ciudad de Guayaquil

CAPITULO 3UBICACIÓN DE LOS SITIOS DE ESTUDIO EN LA CIUDAD

DE GUAYAQUIL

3.2 Marco Geológico Regional

33

22

11

1.Colinas de la cordillera Chongón-Colonche

2. Llanura deltáico-estuarina de la ría Guayas

3. Llanura aluvial de los ríos Daule y Babahoyo

(extensión > 30.000km2)

33

22

11

1.Colinas de la cordillera Chongón-Colonche

2. Llanura deltáico-estuarina de la ría Guayas

3. Llanura aluvial de los ríos Daule y Babahoyo

(extensión > 30.000km2)


DE GUAYAQUIL

3.3 Estudio Geotécnico Previo

Constituye una continuación del proyecto RADIUS (1998-1999)

Risk Assessment Tools for Diagnosis of Urban Areas against Seismic Disasters

(Herramientas de Evaluación del Riesgo para el diagnóstico de zonas urbanas

contra desastres sísmicos.)


DE GUAYAQUIL


Variación espacial de las propiedades geotécnicas

Conocer el MACRO-COMPORTAMIENTO del subsuelo Comportamiento Estático

Problemas de amplificaciones dinámicas

CAPITULO 3UBICACIÓN DE LOS SITIOS DE ESTUDIO EN LA CIUDAD DE GUAYAQUIL


FASE I “Estudio de investigación

para la microzonificación sísmica

de la ciudad de Guayaquil “

RECOLECCION DE REGISTROS

800 sondeos a profundidades

entre 20 a 40 metros

Los cationes del agua son atraídos para mantener su neutralidad


La carga en la superficie de la arcilla depende de la

CONCENTRACION IONICA

Microestructura de las arcillas


COMPORTAMIENTO DE LAS ARCILLAS

CAPITULO 3UBICACIÓN DE LOS SITIOS DE ESTUDIO EN LA CIUDAD DE

GUAYAQUIL


FASE I “Estudio de

investigación para la

microzonificación sísmica de la

ciudad de Guayaquil “

Levantamiento de esteros

antiguos


Fotografía área del centro y sur de Guayaquil en el año 1946, Estrada J. 2000



CAMPAÑA DE EXPLORACION

EN 14 SITIOS DE LA CIUDAD DE

GUAYAQUIL

CAPITULO 4MEDICIONES DE LAS VELOCIDADES DE LA ONDA DE

CORTE, SASW

SASW (Spectra Analysis of Surface Waves), análisis espectral de la onda de superficie

Esquema del método SASW

CAPITULO 4MEDICIONES DE LAS VELOCIDADES DE LA ONDA DE CORTE, SASW

4.1 Equipo utilizado


4.1 Metodología de análisis

X 2πλR VS≈ 1.1 VRfλV RR


4.1 Metodología de análisis


4.3 Resultados de las mediciones 0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

75

80

85

90

95

100

0 100 200 300 400 500 600 700 800Vs (m/s)

z (

m)

214 ECU213 ECU216 ECU212 ECU209 ECU217 ECU218 ECU219 ECU

CAPITULO 5MEDICIONES DE LAS PROPIEDADES GEOTECNICAS EN CAMPO Y

LABORATORIO

CAPITULO 5MEDICIONES DE LAS PROPIEDADES GEOTECNICAS EN CAMPO Y LABORATORIO

5.1 Metodología de los ensayos de campo


5.1.1 Ensayo de cono dinámico, DPT


5.1.2 Ensayo de cono estático eléctrico, CPT

5.1.2 Ensayo de cono estático eléctrico , CPT


5.1.3 Ensayo de veleta de campo, VST


5.1.4 Ensayo de Penetración Estándar, SPT

Es de gran importancia La medición de la energía transmitida a las barras y al muestreador?


ER

Eficiencias (ER)

de martillos de

la prueba SPT

(adaptado de

Clayton, 1990)



► Liao y Whitman (1986) determina el valor de (N1)60 como:

z

kPaNN

'

100)( 60601 CN



ARENAS DEPENDEN FUERTEMENTE DE LA PRESION DE CONFINAMIENTO

CON CN LOS EFECTOS DE LA PRESION DE CONFINAMIENTO SON

COMPENSADOS

Acelerometros

Strain Gages

AcelerómetrosBarra Instrumentada AWJ Dimensiones:

DE:44.5mm

DI: 34mm

A: 6.47cm2

L:600mm

Se colocaron:

Strain Gages


60 cm

Instrumentos fueron conectados en un Analizador de señales, SPT AnalyzerTM (Pile Dynamics Inc.2000)

Martillo tipo

DONUT

Martillo tipo

SAFETY

CAPITULO 5MEDICIONES DE LAS PROPIEDADES GEOTECNICAS EN CAMPO Y LABORATORIO5.1.4 Ensayo de Penetración Estándar, SPT

Diferencias entre el martillo Safety

(SEGURO) y el Donut (Usado en la

Ciudad de Guayaquil)


Registro para Registro para

un ER = 40%un ER = 40%

Registro para Registro para

un ER = 60%un ER = 60%

MartilloMartillo tipotipo

DONUTDONUT

Martillo de Seguridad

MartilloMartillo tipotipo

SAFETYSAFETY

ER=40% ER=60%


Coeficiente de Variación de ER

15

16

17

18

19

20

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Cov (%)

Pro

fun

did

ad

(m

)

Trinipuerto, Martillo tipo Donut

Trinipuerto,Martillo tipo Safety

ER = energia trasmitida/ energia teorica (474.5 joules)

15

16

17

18

19

20

30 35 40 45 50 55 60 65 70

ER (%)

Pro

fun

did

ad

(m

)

Trinipuerto, Martillo tipo Donut

Trinipuerto, Martillo tipo Safety



ER = Energía transmitida / Energía teórica (474.5 Joules)

475 Joles = 0.47 kN-m

Sitio GYE 03S / 211 ECU

CE, Usando Martillo tipo DONUT

1516171819202122232425262728293031323334353637383940

0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00

Pro

fun

did

ad

(m

)

Ce

Ce Variacion


Pradera II S-6 213 ECU

16

20

24

28

32

36

40

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

NSPT

Pro

fun

did

ad

(m

)

# Golpes del SPT # Golpes Corregidos Variacion de Golpes

N60

Ncampo


VARIA

BIL

IDAD

DE L

A E

NERG

IA D

E I

MPACTO

EN

EL E

NSAYO

DE P

EN

ETRACIO

N E

STAN

DAR,

GU

AYAQ

UIL

2005



5.1 Metodología de los ensayos de laboratorio

5.2.1 Estimación de la superficie especifica (Se) de los suelos finos

1.0 gr de polvo seco de AM , en

200 ml de agua desionizada.

10.0 gr de suelo secado a horno en

30 ml de agua desionizada.


grANN

mlmolgr

grS AMAVe

10

1..)..(

200

1.

/87.319

1

5.2.1 Estimación de la superficie especifica (Se) de los suelos finos

Donde:


5.2.2 Estimación del ángulo de fricción en el estado crítico


5.2.3 Estimación de la redondez y esfericidad de las arenas


CAPITULO 6ECUACIONES DE CORRELACION PARA ETIMACION DE LOS

DIFERENTES PARAMETROS GEOTECNICOS

6.1 Ecuaciones de correlación en función de los ensayos de laboratorio

6.1.1 Ecuaciones de correlación en función de la resistencia al

esfuerzo cortante no drenado (Su), el índice de liquidez (IL) y la rigidez

(Gmax)

'

vomax σ870)IL

Su(95G

'

vomax σ3325)IL

Su(35G

Zona geotécnica D1, Deltáico-Estuarino (Este-Centro)

Zona geotécnica D2, Deltáico-Estuarino (Sur)

COV: 0.25

COV: 0.15

Donde

Gmax = (t/m2), Su = (t/m2), ’vo = (t/m2), IL= %

CAPITULO 6ECUACIONES DE CORRELACION PARA ETIMACION DE LOS DIFERENTES

PARAMETROS GEOTECNICOS


6.1.1 Ecuaciones de correlación en función de la resistencia al

esfuerzo cortante no drenado (Su), el índice de liquidez (IL) y la rigidez

(Gmax)

Zona geotécnica D3, Deltáico-Estuarino (Oeste–Norte-Trinitaria)

Zona geotécnica D4, Llanura aluvial (Norte)

COV: 0.35

COV: 0.23

'

vomax σ70)IL

Su(625G

'

vomax σ1000)IL

Su(60G

Donde

Gmax = (t/m2), Su = (t/m2), ’vo = (t/m2), IL= %

6.1.1 Ecuaciones de correlación en función de la resistencia al esfuerzo cortante

no drenado (Su), el índice de liquidez (IL) y la rigidez (Gmax)




6.1.2 Ecuaciones de correlación para estimar el valor de la superficie

específica (Se) de las series arcillosas



6.1.3 Ecuaciones de estimación de la resistencia al esfuerzo cortante no

drenado para la arcilla gris verdosa de la ciudad de Guayaquil, CH, en

estado normalmente consolidado (NC).

0.0037IP0.23σ

S'

vo

u..torv0.0037IP0.35

σ

S'

vo

u..VST



0.0037IP0.23σ

S'

vo

u..torv

0.0037IP0.20σ

S'

vo

u..torv


0.0037IP0.11σ

S'

vo

u..torv Skempton 1957



6.1.3 Ecuaciones de estimación de la

resistencia al esfuerzo cortante no drenado

para la arcilla gris verdosa de la ciudad de

Guayaquil, CH, en estado normalmente

consolidado (NC).



6.2. Ecuaciones de correlación en función de los ensayos de campo.

6.2.1 Ecuaciones de correlación entre la resistencia al esfuerzo cortante

no drenado Su y la resistencia de punta del cono estático qc.

Kv

voc

N

qSu `

KT

voc

N

qSu `

Donde Su VST Donde Su TOR



ZONAFactor

NKv

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-CENTRO) 24-25

D2 : DELTAICO ESTUARINO (SUR) 17

D3: DELTAICO ESTUARINO ( OESTE-NORTE- TRINITARIA) 15-20

D4 : LLANURA ALUVIAL (NORTE) 27

ZONAFactor

NKT

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-CENTRO) 25 - 27


D3: DELTAICO ESTUARINO ( OESTE-NORTE- TRINITARIA) 15-18





Donde Su qu/2

Kqu

voc

N

qSu `



ZONAFactor

NKqu

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-CENTRO) 27 -31


D3: DELTAICO ESTUARINO ( OESTE-NORTE- TRINITARIA) 17 -21




0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

0 50 100 150 200

qc - vo (t/m2)

Pro

fun

did

ad

(m

)

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Su (t/m2)

qu/2

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

0 50 100 150 200

qc - vo (t/m2)

Pro

fun

did

ad

(m

)

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

0 2 4 6 8 10

Su (t/m2)

Su (Veleta)

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

0 50 100 150 200

qc - vo (t/m2)

Pro

fun

did

ad

(m

)

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0

Su (t/m2)

Su Torvane




6.2.2 Ecuaciones de correlación para la estimación de la sensitividad

mediante el valor de qc

KfN

RfSt

100*qc

fsRf

100* KfNqc

fsSt



ZONA

Fact

or

Nkf

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-

CENTRO)4


D3: DELTAICO ESTUARINO ( OESTE-

NORTE- TRINITARIA)4.5


6.3. Correlación entre la resistencia por punta del cono estático qc y la

resistencia por punta del cono dinámico qd.

cKdd qNq

0,00

5,00

10,00

15,00

20,00

25,00

0 5 10 15 20

qc (Kg/cm2)

Pro

fun

did

ad

(m

)

qc

qd



ZONAFactor

NKd

Cov

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-CENTRO) 6.2 0.1

D2 : DELTAICO ESTUARINO (SUR) 6.5 0

D3 : DELTAICO ESTUARINO (OESTE-NORTE-

TRINITARIA)7.6 0.38

D4 : LLANURA ALUVIAL (NORTE) 8 0

6.4. Ecuaciones de correlación para estimar los esfuerzos de

preconsolidación de los suelos en función de la Velocidad de onda de corte

VS.

1.47

SkP

'

p VNσ

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

18,00

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

'p (t/m2)

Pro

fun

did

ad

(m

)

P-1 Serie1

Serie3 s'p (t/m2) con Su Torv Lab

s'p (t/m2) con qu/2 s'vo (t/m2)



ZONAFactor

NKp

Cov

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-CENTRO) 2.3 0.13

D2 : DELTAICO ESTUARINO (SUR) 0.8 0

D3 : DELTAICO ESTUARINO (OESTE-NORTE-

TRINITARIA)1.46 0.62

D4 : LLANURA ALUVIAL (NORTE) 2.12 0.12

CAPITULO 7ECUACIONES DE CORRELACION PARA ESTIMAR LAS

VELOCIDADES DE LAS ONDAS DE CORTE7.1 Ecuaciones de correlación en función del Su, resistencia al

esfuerzo cortante no drenado.


Zona geotécnica D2, Deltáico-Estuarino (Sur)

21

voÙS

γ

gσ175S25V COV: 0.40

OCR = 1-2

21

voÙS

γ

gσ400S25V COV: 0.50

OCR > 2

21

voÙS

γ

gσ500S150V

OCR = 1-2 COV: 0.23

21

voÙS

γ

gσ1000S50V

OCR > 2

COV: 0.10

7.1 Ecuaciones de correlación en función del Su, resistencia al

esfuerzo cortante no drenado.



21

voÙS

γ

gσ451S50V

21

voÙS

γ

gσ70S90V

OCR = 1-2

OCR > 2

OCR = 1-2

OCR > 2

COV: 0.30

COV: 0.16

COV: 0.352

1

voÙS

γ

gσ250S30V

21

voÙS

γ

gσ205S15V COV: 0.14

CAPITULO 7ECUACIONES DE CORRELACION PARA ESTIMAR LAS VELOCIDADES DE

LAS ONDAS DE CORTE

7.2 Ecuaciones de correlación en función de la resistencia de punta de

cono, qc

Romo y Ovando (1992)

2β

1

4

43N

skc

cs

kc

eυ)(1γ2N

3gqV

eqV cs

2β

1

4

43Nα kc

υ)(1γ2N

3gη

skc


LAS ONDAS DE CORTE

7.2 Ecuaciones de correlación en función de la resistencia de punta de

cono, qc

qcNV kcS


LAS ONDAS DE CORTE

ZONAFactor

Nkc

D1 : DELTAICO-ESTUARINO (ESTE-CENTRO) 1.3 – 1.5

D2 : DELTAICO ESTUARINO (SUR) 2.75 – 2.95

D3 : DELTAICO ESTUARINO (OESTE-NORTE-TRINITARIA) 2.0 – 3.0

D4 : LLANURA ALUVIAL (NORTE) 1.5 – 1.7

Estimacion de Vs

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

0 100 200 300 400 500

Vs (m/s)

Pro

fun

did

ad

(m

)

Vs (medido) Vs con qc

7.3 Ecuaciones de correlación en función del NSPT, número de golpes de la

prueba de penetración estándar.


LAS ONDAS DE CORTE

b

S NaV601

Arena / Arena limosa / Arena arcillosa

0

100

200

300

400

500

0 10 20 30 40 50 60 70 80

(N1)60

Vs (

m/s

)

depth < 20m

depth 20 - 30m

depth > 30m

Vs = a (N1)60 b

Tipo de suelo % de finos Prof. (m) a b

Arcilla/limo > 50 < 30 130 0.145

< 20 105 0.23

20 - 30 100 0.3

>30 120 0.3

<20 - -

20 - 30 93 0.28

> 30 108 0.32

<20 - -

20 - 30 60 0.4

> 30 62 0.42

< 20 105 0.22

20 - 30 93 0.26

> 30 100 0.25

nota: Usar N60 para las arcillas y limos y (N1)60 para los suelos granulares

Arena/Arena limosa/Arena

arcillosa

<40

20 - 40

10 - 20

< 10

'60601

100

vo

kPaNN

7.3 Ecuaciones de correlación en función del NSPT, número de golpes de la

prueba de penetración estándar.


LAS ONDAS DE CORTE

CAPITULO 8ESTIMACION DEL PERFIL DE VELOCIDAD DE ONDAS DE CORTE

CAPITULO 9CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

•

Estudio Geotécnico preliminar el cual consistió:

Recopilación y evaluación geotécnica de los sondeos existentes en la ciudad, seleccionando 590 perforaciones, para dar lugar a la campaña de exploración de 14 sitios,donde se realizó el análisis espectral de ondas desuperficie SASW, obteniéndose el perfil de Velocidad de onda de corte

Z

D1: Zona Deltáico Estuarino Este Centro 113<Vs30<155

D2: Zona Deltáico Estuarino Sur Vs30=224

D3: Zona D. E (Oeste Norte Trinitaria) 106<Vs30<146

D4: Llanura Aluvial Norte 140<Vs30<190

TIPO F

TIPO D –

TIPO F

TIPO F

Según NEHRPZONA Vs30 (m/s)

CAPITULO 9CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

En los puntos 2,4,5,6 correspondientes a la

zona D3 : OESTE NORTE TRINITARIA

SALINIDAD ≈ 27 gr/lt ESTRUCTURA FLOCULADA 110 < Se < 260 m2/gr

Zona D1 : ESTE CENTRO Zona D2 : SUR

SALINIDAD ≈ 4 a 5 gr/lt ESTRUCTURAS MAS CERRADAS 49 < Se < 185 m2/gr

•Se recomienda el uso del martillo de seguridad o martillo safety, que presenta

una baja variabilidad con una variación del 1 al 8% en los valores de la energía

transmitida, mientras que el martillo donut muesrtra una variación del 7 al 24

%.

APORTE DE LA PRESENTE TESIS DE GRADO A LA SOCIEDAD

Distintas ecuaciones de correlación propuestas para la obtención de

parámetros estáticos y dinámicos, mediante ensayos alternativos no

comunmente realizados.

•Finalmente, podemos caracterizar dinámicamente el subsuelo de Guayaquil por

medio de ecuaciones semiempíricas zonificadas calibradas a nuestro medio.

AGRADECIMIENTOSA DIOS ……………………………………………… GUIA DE NUESTRAS VIDAS

NUESTROS PADRES………………..........……APOYO DE NUESTRAS VIDAS

HERMANAS ……………………………………..POR ESTAR JUNTO A NOSOTROS

NUESTROS PROFESORES……………………………..............ESPOL

ING MSC. XAVIER VERA G……………………….…..DIRECTOR DE TESIS

Dr. ROBERT KAYEN……………………………………..MIEMBRO DEL USGS

CEVACONSULT

GEOSUELOS

ING. TERESA ARMAS

SR. LUIS FRANCO………………….OPERADOR DE LABORATORIO CEVACONSULT

Y A TODOS AQUELLAS ENTIDADES Y PROFESIONALES QUE DE MANERA DIRECTA O INDIRECTA COLABORARON CON LA REALIZACION DE NUESTRA TESIS.

…

GRACIAS

POR SU

ATENCION

Obtención de Ecuaciones de Correlación para estimar las Velocidades de las Ondas de ... ·...

Documents

Transcript of Obtención de Ecuaciones de Correlación para estimar las Velocidades de las Ondas de ... ·...