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Chloride Leach Capacity Planta 2 Estudio de IdentificaciónCriterio de Diseño de Proceso

209023-00007-12 – PN186-220-B-GD-B0001

02 Febrero 2015

Minerals & MetalsAv. Apoquindo N° 4501, Piso 15 Las Condes SantiagoChileTelephone: +56 2 2863-3801 www.worleyparsons.com

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CHLORIDE LEACH CAPACITY PLANTA 2 ESTUDIO DE IDENTIFICACIÓN

CRITERIO DE DISEÑO DE PROCESO

RESUMEN

El objetivo de este documento es presentar los criterios de diseño de proceso para el estudio de

Identificación “Chloride Leach Capacity, Planta 2” de Compañía Minera Cerro Colorado..

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PROJECT 209023-00007-12 - CHLORIDE LEACH CAPACITY PLANTA 2 ESTUDIO DE IDENTIFICACIÓN

REV DESCRIPTION ORIG REVIEW WORLEY-PARSONSAPPROVAL

DATE CLIENTAPPROVAL

DATE

A PARA COORDINACIÓN INTERNA MAT MOO MOO

19-Dic-14 N/A

B EMITIDO PARA APROBACIÓN DE CMCC MAT MOO MOO

02-Feb-15

Document No: PN186-220-B-GD-B0001 Page ii

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CONTENIDO

1 INTRODUCCIÓN 1

1.1 CÓDIGOS DE ORIGEN....................................................................................................1

1.2 UNIDADES DE MEDIDA...................................................................................................2

1.3 CONVERSIÓN DE MEDIDA.............................................................................................3

1.4 PREFIJOS MATEMÁTICOS..............................................................................................3

1.5 DOCUMENTOS BASE......................................................................................................4

1.6 DEFINICIONES................................................................................................................. 5

1.7 DIAGRAMA DE BLOQUE PROCESO CHLORIDE LEACH PLANTA 2 CMCC.................5

1.8 DESCRIPCIÓN GENERAL DE PROCESO.......................................................................6

2 CRITERIOS DE DISEÑO8

2.1 CONDICIONES DEL SITIO...............................................................................................8

3 CARACTERÍSTICAS DEL MINERAL 9

3.1 MINERALOGÍA.................................................................................................................9

3.2 INFORMACIÓN OPERACIONAL......................................................................................9

3.3 AGLOMERACIÓN.............................................................................................................9

3.4 LIXIVIACIÓN EN PILA.....................................................................................................11

3.4.1 CARACTERÍSTICA DE LA PILA MINERAL 11

3.4.2 LIXIVIACIÓN 12

3.4.3 ÁCIDO SULFÚRICO 12

3.4.4 IRRIGACIÓN Y OPERACIÓN 12

3.4.5 SOLUCIÓN DE PLS 13

3.4.6 SOLUCIÓN DE ILS 13

3.4.7 SOLUCIÓN DE REFINO 14

3.4.8 SOLUCIÓN DE LAVADO DE PILA 14

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3.4.9 AIREACIÓN 14

3.5 EXTRACCIÓN POR SOLVENTES..................................................................................15

3.5.1 GENERAL PLANTA DE SX 15

3.5.2 CONDICIONES DE OPERACIÓN 15

3.5.3 EXTRACCIÓN 15

3.5.4 STRIP 16

3.5.5 ESTANQUE DE ORGANICO 16

3.5.6 LAVADO 16

3.6 ELECTROWINNING........................................................................................................17

3.6.1 CELDAS 17

3.6.2 SOLUCIONES 17

3.6.3 CÁTODOS 18

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1 INTRODUCCIÓN

Compañía Minera Cerro Colorado (CMCC) ha encomendado a WorleyParsons, un estudio en la fase de identificación denominado “Chloride Leach Capacity Planta 2”, con la finalidad de desarrollar una evaluación Técnico – Económica para evaluar el impacto a nivel de proceso, suministro y manipulación de sal y cambios de materiales al aumentar la concentración de cloruro en la planta N° 2 de CMCC. Para ello se ha considerado incorporar cloruro en la etapa de aglomerado con la finalidad de aumentar la recuperación de los sulfuros primarios y secundarios. El cloruro será incorporado en la forma de NaCl sólido en la correa de mineral que alimenta a los tambores aglomeradores, donde se mezclará con el ácido sulfúrico para generar las condiciones oxidantes que permitan solubilizar estos minerales.

El estudio será abordado considerando distintas concentraciones de Cl- en la solución de PLS, (20, 50, 100 y 150 g/L) con la finalidad de sensibilizar esta variable y evaluar los impactos en el proceso y materiales desde la etapa de aglomerado hasta SX.

1.1 CÓDIGOS DE ORIGEN

El origen de cada criterio está designado mediante códigos de letras de acuerdo a la nomenclatura mostrada en la Tabla N° 1:

Origen del Criterio Denominación

BHP Billiton Technology A

Compañía Minera Cerro Colorado (CMCC) B

Práctica Estándar de la Industria C

Recomendaciones de WorleyParsons D

CMCC – WorleyParsons E

Datos de Pruebas Metalúrgicas F

Cálculos de Procesos G

Información de Proveedores de Tecnología H

Requerimientos Regulatorios I

Tabla N° 1 – Códigos de Origen

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1.2 UNIDADES DE MEDIDA

En la Tabla N° 2 se presentan las unidades de medidas usadas para la elaboración de este documento:

Medida Unidad Símbolo

Masa

Gramo g

Kilogramo kg

Tonelada t

Tiempo

Segundo s

Minuto min

Hora h

Día d

Año a

Volumen

Centímetro Cúbico cm3

Mililitro ml

Litro L

Metro Cúbico m3

Temperatura Grado Celsius °C

DistanciaMetro m

Kilómetro km

SuperficieMetros Cuadrados m2

Kilómetros Cuadrados km2

DensidadGramos por Centímetro Cúbico g/cm3

Toneladas por Metro Cúbico t/m3

ConcentraciónPartes por Millón ppm

Gramos por Litro g/L

Viscosidad Centipoise cP

Tabla N° 2 – Unidades de Medida

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1.3 CONVERSIÓN DE MEDIDA

En la Tabla N° 3 se muestran las principales conversiones de medidas usadas para la elaboración del presente documento:

Medida Unidad Conversión

Masa1.000 g 1 kg

1.000 kg 1 t

Tiempo

60 s 1 min

60 min 1 h

24 h 1 d

365 d 1 a

Volumen

1 cm3 1 ml

1.000 cm3 1 L

1.000 L 1 m3

Distancia 1.000 m 1 km

Superficie 10.000 m2 1 hectárea

Densidad 1 g/cm3 1 t/m3

Concentración1.000 ppm 1 g/L

1 g/L 1 kg/m3

Tabla N° 3 – Conversiones de Medidas

1.4 PREFIJOS MATEMÁTICOS

En la Tabla N° 4 se presentan los prefijos usados para el presente documento:

Factor Prefijo Símbolo

103 kilo k

102 hecto h

10 deca da

Tabla N° 4 – Prefijos Matemáticos

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1.5 DOCUMENTOS BASE

La elaboración del Criterio de Diseño tomó en consideración la siguiente documentación de CMCC:

- Documento Process Design Criteria, 21638-DF-001. Elaborado por Bechtel para proyecto “Cerro Colorado”, Abril de 1993.

- Diagrama de Flujos, 210-F-001, Crushing, Screening and Conveying. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Octubre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 220-F-001, Agglomeration, Heap Leaching, and Ponds. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, octubre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 230-F-001, Solvent Extraction Expansion Conventional Series Circuit. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Octubre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 240-F-001, Tank Farm. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Octubre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 250-F-001, Electrowinning General – Existing & New EW Plant. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Octubre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 250-F-002, Electrowinning and Cathodes Handling (60.000 to 10.000 t/y Extension). Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Octubre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 260-F-001, Water Supply and Distribution Process Flow Diagram. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Agosto del 2003.

- Diagrama de Flujos, 280-F-002. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Septiembre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 280-F-003. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Diciembre de 1997.

- Diagrama de Flujos, 280-F-004. Elaborado por Kvaerner Metals para el proyecto “CMCC Plant Expansion”, Septiembre de 1997.

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1.6 DEFINICIONES

FLUJO NOMINAL

Se define como flujo horario que considera la operación durante las 24 horas del día, los 365 días del año (8.760 horas). Este flujo es sólo referencial para calcular el flujo instantáneo.

FLUJO INSTANTÁNEO (BALANCE)

Se define como el flujo nominal considerando la disponibilidad del área donde se determina el flujo.

Flujo Nominal

Disponibilidad (%)=Flujo Instantáneo

FLUJO DE DISEÑO

Se define como el flujo instantáneo afectado por un factor de diseño.

Flujo de Diseño = Flujo Instantáneo • Factor de Diseño

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1.7 DIAGRAMA DE BLOQUE PROCESO CHLORIDE LEACH PLANTA 2 CMCC

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1.8 DESCRIPCIÓN GENERAL DE PROCESO

La descripción de proceso se realiza considerando la condición futura de la planta, una vez que se haya implementado la tecnología de aglomerado con cloruro.

En la operación de la Planta 2, el mineral proveniente de la mina será alimentado a la etapa de chancado, que considera la utilización del circuito existente, debido a que la implementación de la lixiviación en presencia de cloruro no impacta esta área, por lo tanto el mineral será alimentado a un chancador primario giratorio de 54”x 75”, cuyo producto será almacenado en un acopio de mineral grueso, desde ahí el mineral alimentará a un harnero secundario generando dos productos: el mineral fino, que será alimentado al acopio de finos o producto final y el mineral grueso que alimentará a un chancador de cono secundario para reducirlo de tamaño y luego alimentarlo a la tolva de harneros terciarios. Desde esta tolva, el mineral será alimentado a un circuito de dos harneros (terciarios) que trabajarán en paralelo. Estos harneros entregan dos productos, un mineral grueso que alimenta la tolva de chancadores terciarios y un mineral fino que será alimentado al stock pile de producto final. De la tolva de chancadores terciarios el mineral alimentará a dos chancadores de cono (terciarios) que lo reducirán de tamaño y luego lo retornarán a la tolva de harneros terciario, generando una carga circulante. Para el producto de los chancadores terciarios existe una alternativa, que es la alimentación a la correa del producto final que alimenta el stock pile de fino que tiene una capacidad viva de 6.000 toneladas.

Desde el stock pile de fino el mineral alimentará a la etapa de aglomerado, que contiene dos tambores aglomeradores que trabajan en paralelo y que reciben el mineral a través de alimentadores de correas. A estos tambores se les agrega además el ácido sulfúrico en una dosificación entre 12 a 18 kg/t de mineral, refino y/o agua de proceso en dosificación de 91 L/t mineral. El producto de los tambores aglomeradores, que es mineral aglomerado con un contenido de humedad de 9,5 %, es alimentado a correas transportadoras, que finalmente lo descargan en un stacker conveyor radial que lo distribuye en forma homogénea en toda la pila para la posterior etapa de lixiviación.

La etapa de lixiviación en pila considera el mismo ciclo de lixiviación al usado en la actualidad, con una pila dinámica1 formada por 14 franjas, que tienen una superficie de 800 metros de largo por 83 metros de ancho y una altura de 10 metros con una densidad de apilamiento de 1,5 t/m3. Nueve de estos módulos son irrigados a una tasa de riego de 10 L/(h-m2) con un ciclo de lixiviación que dura 156 días. Producto de la lixiviación se obtiene una solución rica en cobre conocida como PLS (pregnant leach solution), con

1 Todas las dimensiones deben ser confirmadas por CMCC

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concentraciones promedio de cobre de 3.38 g/L y de 5 g/L como máximo, con concentraciones de ácido sulfúrico de 5 g/L y Cloruro entre 20 a 150 g/L. También se obtiene una solución intermedia o ILS, producto del riego de módulos más desgastados, que es mezclada con la solución de refino (producto de la etapa de SX) y luego usada para la irrigación de la pila. Finalmente se realiza una etapa de lavado de los módulos que ya cumplieron el ciclo de lixiviación a un tasa de 5 L/(h-m2), con la finalidad de recuperar parte del cobre impregnado en el mineral. Una vez concluida la etapa de lavado, el mineral, denominado ripio, es retirado mediante camiones con un contenido de humedad del 11% y es depositado en los botaderos habilitados para ello.

El PLS generado en la en la etapa de lixiviación de la planta 2 alimentará a la planta de Extracción por Solventes (SX), que trabajará con una configuración 2E +1S + 2W2 y estará constituida por dos trenes (D y E) que operarán en paralelo y estarán completamente aislados de los otros trenes de la planta de SX (A, B y C), para no “contaminarlos” con solución con alta concentración de cloruro. El PLS será contactado con orgánico y la razón O/A para las etapas de Extracción está considerada en de 1,2, con eficiencia de extracción de cobre de 90 %. Los productos de la etapa de extracción son dos, una solución de refino que retorna a la etapa de lixiviación y un orgánico cargado que va a la etapa de lavado, donde el arrastre de acuoso tendrá una concentración de 300 ppm, con eficiencia del estanque de orgánico de 20%. En la etapa de lavado, el orgánico se lavará con agua proveniente de la planta RO a una razón O/A de 0,8. El make up de agua tendrá una concentración máxima de Cl- de 5 ppm y el número de etapas de lavado dependerá de la concentración de Cl- en el PLS (de 2 a 150 g/L), por esta razón, la eficiencia de lavado necesaria para entregar una concentración de cloruro de acuerdo a las limitaciones de EW, está considerada entre 66,5 a 99,5. Una vez lavado el orgánico pasa a la siguiente etapa de Stripping donde es contactado con electrolito pobre proveniente de EW a una razón de 1,2 O/A. La eficiencia de esta etapa es de 58,5 % y los productos obtenidos son dos, un un organico descargado que retorna al la etapa de Extracción y un electrolito rico que retorna a EW.

El electrolito rico obtenido en los trenes D y E de la planta de SX alimenta a las 136 celdas de EW con capacidad de 10 m3 donde el cobre se va depositando a cada uno de los 60 cátodos por celdas en un ciclo que dura 7 días, obteniéndose finalmente los cátodos de cobre comercial.

2 El número de etapas de lavado dependerá de la concentración de cloruro en el PLS (20 a 150 g/L).

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2 CRITERIOS DE DISEÑO

2.1 CONDICIONES DEL SITIO

En la Tabla N° 5 se muestran las condiciones del sitio para el proyecto “Chloride Leach Capacity

Planta 2, Estudio de Identificación” de Compañía Minera Cerro Colorado (CMCC).

Ubicación Geográfica

Locación 120 km al Este de Iquique B

Elevación 2.600 m.s.n.m. B

Presión Atmosférica 74 kPa B

Temperatura Ambiente

Temperatura Ambiente (mín) 3 °C B

Temperatura Ambiente (máx) 31 °C B

Precipitaciones B

Promedio Anual 20 mm B

Máxima en 24 Horas A confirmar por CMCC B

Máxima en 100 Años A confirmar por CMCC B

Humedad Relativa 32,4 % B

Velocidad Máxima del Viento 60 km/h B

Zona Sísmica B

Clasificación del LugarUBC 97 Zona 4 B

NCh 2369-2002 Zona 2 B

Tabla N° 5 – Condiciones del Sitio

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3 CARACTERÍSTICAS DEL MINERAL

3.1 MINERALOGÍA

Pendiente por CMCC

3.2 INFORMACIÓN OPERACIONAL

Mineral húmedo (promedio anual) : Pendiente por CMCC (A)

Humedad del mineral : 3 % (A)

Ley media

CuT : Pendiente por CMCC (A)

Óxidos : Pendiente por CMCC (A)

Covelina : Pendiente por CMCC (A)

Calcosina : Pendiente por CMCC (A)

Calcopirita : Pendiente por CMCC (A)

FeT : Pendiente por CMCC (A)

Recuperación : Pendiente por CMCC (A)

Días de operación : 360 d/año (B)

3.3 AGLOMERACIÓN3

Número de aglomeradores : 3 (B)

Capacidad : Por equipo Total

Nominal : 318 t/h 637 (B)

Diseño : 366 t/h 732 (B)

Tiempo de aglomerado : 60 s (A)

3 Valores obtenidos del proyecto original, en los criterios de diseño de Bechtel, JOB NO 21368. CMCC

debe entregar valores actualizados.

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Contenido humedad aglomerado : 9,5 % (A)

Ángulo de reposo : 45 ° (A)

Ángulo de drenaje : 47 ° (A)

Densidad aparente (base seca) : 1,6 t/m3 (A)

Solución a aglomerado : Refino + H2SO4 (B)

Consumo de ácido : 18 kg/t mineral (B)

Consumo de refino/Agua : 91 L/t mineral (B)

Adición de Cloruro a Aglomerado

Nombre del producto : Cloruro de Sodio (H)

Nombre comercial : NOC 001H (H)

Pureza : 97 % (H)

Humedad : 0,5 % (máxima) (H)

Densidad aparente : 1.300 kg/m3 (H)

Ángulo de reposo : 30° (H)

Ángulo de descarga : >32° (H)

Ángulo inclinación (transp. correa) : 15° - 16° (H)

Cohesividad : No cohesivo (H)

Concentración saturación : 310 g/L (H)

Distribución granulométrica Sal (H)

Sieve Size Pasante (%)

½” 100

3/8” 95 – 100

4 20 - 90

8 10 – 60

30 0 - 12

Consumo de NaCl : 30 kg/t min. (150 g/L) (C)

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3.4 LIXIVIACIÓN EN PILA

3.4.1 CARACTERÍSTICA DE LA PILA MINERAL 4

Tipo de mineral : Chancado 100% < 51 mm (B)

Tamaño (P80) : 25 mm (B)

Humedad del mineral : 9,5 % (A)

Humedad de impregnación : % (A)

Densidad aparente : 1,3 t/m3 (A)

Ángulo de reposo : 30° grados (B)

Ancho basal : 800 m (B)

Largo Basal : 1.200 m (B)

Altura : 10 m (B)

Berma de seguridad : m (B)

Tipo de pila : Dinámica (B)

Franja

Largo (promedio) : 800 m (B)

Ancho : 83 m (B)

Altura : 10 m (B)

Bloques

Bloques por franja : N° (B)

Módulos por bloque : N° (B)

4 Valores obtenidos del proyecto original, en los criterios de diseño de Bechtel, JOB NO 21368. CMCC


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3.4.2 LIXIVIACIÓN 5

Tasa de evaporación pila : 7,5 L/d/m2 (A)

Tasa de riego lixiviación : 10 L/h/m2 (A)

Tasa de riego lavado : 5 L/h/m2 (A)

Razón de lixiviación : 2,5 m3/t (A)

Pérdida de masa mineral : 2 % (C)

Ciclo de lixiviación : 156 d (A)

Humedad ripio : 11 % (A)

Ciclo de lavado : 7 d (A)

3.4.3 ÁCIDO SULFÚRICO

Pureza : 93 % (B)

Densidad : 1,84 t/m3 (B)

Consumo total : 21,4 kg/t (A)

Consumo neto nominal total : 11,5 kg/t (A)

3.4.4 IRRIGACIÓN Y OPERACIÓN

Método de irrigación : Pendiente por CMCC (B)

Materiales de Irrigación : Pendiente por CMCC (B)

Parrilla de irrigación : Pendiente por CMCC (B)

Tasa de riego de refino : Pendiente por CMCC (A)

Temperatura solución (máxima) : Pendiente por CMCC (D)

5 Valores obtenidos del proyecto original en los criterios de diseño de Bechtel, JOB NO 21368. CMCC


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Consumo operacional neto ácido : Pendiente por CMCC (A)

3.4.5 SOLUCIÓN DE PLS 6

Contenido de cobre : 3,4 g/L (B)

Contenido libre de ácido (H2SO4) : 5 g/L (A)

Contenido de Cloruro (Cl-) : 20 -150 g/L (A)

Contenido de FeT : 5 g/L (B)

Temperatura : 5 a 25 °C (B)

Potencial : Pendiente mV (Calomel) (A)

Densidad : 1,03 t/m3 (A)

Viscosidad : Pendiente cP (H)

Tasa evaporación piscina de PLS: 11 L/d/m2 (B)

3.4.6 SOLUCIÓN DE ILS

Contenido de cobre : 1 g/L (A)

Contenido libre de ácido (H2SO4) : 8,6 g/L (G)

Contenido de Cloruro (Cl-) : 20 - 150 g/L (A)


Potencial : Pendiente mV (Calomel) (A)



6 Se asumen los valores del proyecto original, obtenidos en los criterios de diseño de Bechtel, JOB NO

21368. CMCC debe entregar valores actualizados.

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3.4.7 SOLUCIÓN DE REFINO 7

Contenido de cobre : 0,48 g/L (A)

Contenido de Cloruro (Cl-) : 2 - 150 g/L (A)


Potencial : mV (Calomel) (A)



Tasa evap. piscina de refino : 11 L/d/m2 (B)

3.4.8 SOLUCIÓN DE LAVADO DE PILA

Consumo : Equivalente al Make Up de agua (D)

Eficiencia de Lavado : % (A)

Razón de Lavado : 0,08 m3/t (G)

Concentración de H2SO4 : g/L (D)

3.4.9 AIREACIÓN

Consumo de aire : Pendiente Nm3/h/t (A)

3.5 EXTRACCIÓN POR SOLVENTES

3.5.1 GENERAL PLANTA DE SX

Tiempo de operación : 365 d/a (B)

Disponibilidad : 98 % (C)

Horas por día : 24 h (B)

7 Se asumen los valores del proyecto original, obtenidos en los criterios de diseño de Bechtel, JOB NO

21368. CMCC debe entregar valores actualizados.

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3.5.2 CONDICIONES DE OPERACIÓN

Configuración de SX : 2E+1S+(1 a 2)L (D)

Número de trenes en operación : 2 Un. (D)

Contenido cobre PLS alimentado : 5 g/L (D)

Tipo de extractante : (por confirmar) (B)

Tipo de diluyente : (por confirmar) (B)

Arrastre A/O : 450 ppm (C)

3.5.3 EXTRACCIÓN

Extracción de cobre : 90 % (D)

Razón O/A : 1,2/1 (D)

Tiempo retención por etapa : min (B)

Continuidad de fase

E1 : Orgánico (A)

E2 : Orgánico (A)

Pump mixer

Tipo de impeler : (por confirmar) (H)

Material de construcción : (por confirmar) (H)

Auxiliary Mixer


Material de construcción : (por confirmar) (D)

3.5.4 STRIP

Razón externa O / A : 1,2/1 (A)

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Concentración Cu Org. Desc. : 1,8 g/L (D)

Pump mixer



Auxiliary Mixer



3.5.5 ESTANQUE DE ORGANICO

Eficiencia de coalescencia : 10 (C)

3.5.6 LAVADO

Eficiencia de Lavado : 81,3 a 97,5% (H)

Concentración [Cl-] agua fresca : 5 ppm (B)

Concentración Ácido sulfúrico : 30 g/L (D)

Razón externa O / A : 0,8 (H)

Specific settling rate : (por confirmar) (H)

Velocidad promedio : (por confirmar) (H)

Tipo de impeler (pump mixer) : (por confirmar) (H)


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3.6 ELECTROWINNING8

3.6.1 CELDAS

Número de celdas totales : 420 N° (B)

Número celdas planta 2 : 140 N° (B)

Características celdas

Largo (interior) : 6,2 m (B)

Ancho : 1,2 m (B)

Altura : 1,4 m (B)

Tasa evaporación celdas : 5 L/(d.m2) (D)

3.6.2 SOLUCIONES

Concentración Cu EP : 35 g/L (D)

Concentración Acido Cu EP : 180 g/L (D)

Concentración Cl- EP : 33,5 ppm (D)

Concentración Cu ER : 50 g/L (D)

Concentración Ácido ER : 157 g/L (D)

Concentración Cl- ER : 38 ppm (D)

Descarte máximo : 3 % Cu producido (D)

Pérdida de Cl2 en nave : 0,28 Kg/t Cu (C)

8 Valores obtenidos del proyecto original de criterios de diseño de Bechtel, JOB NO 21368. CMCC debe

entregar valores actualizados.

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CERRO COLORADO



3.6.3 CÁTODOS

Pureza : 99,9 % (B)

Concentración Cl- : 5 ppm (B)

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