Practica 5 Aerodinamica (1)

7/27/2019 Practica 5 Aerodinamica (1)

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Laboratorio de Aerodinmica

Practica No. 5

DISTRIBUCIN DE PRESIN ALREDEDOR DE UN PERFILNACA 0012

Alumnos

Chvez Prez Jair

Garca Morales Areli Valeria

Gmez Fernndez Irving Enrique

Roa Trejo Aldo Alexis

Sandoval Reyes Juan CarlosVictoria Snchez Juan Antonio

Grupo: 5AM2

Fecha De Elaboracin: 6 de Noviembre 2013

Fecha De Entrega: 13 de Noviembre De 2013


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INTRODUCCINEl aumento de la velocidad del aire sobre el extrads de un perfil, con respecto ala velocidad del aire en el intrads, genera presiones, tanto en uno como en otrolado. La diferencia entre estas presiones (si la presin en el extrads es mayor)genera una resultante a la que llamamossustentacin.

Si observan la figura siguiente (perfil asimtrico), notaran que las presionesresultantes sobre el extrads generan una fuerza hacia arriba tanto como laspresiones en el intrads otra de la misma magnitud hacia abajo, no obtenindosesustentacin.

Cuando el ngulo de ataque es incrementado las presiones en el extrads sonsuperiores a las del intrads, obtenindose una fuerza resultante llamadaSUSTENTACIN. El punto donde se puede considerar aplicada esa fuerza sedenomina CENTRO DE PRESIN.


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Este Centro de presin varia (perfiles asimtricos) cuando el ngulo de ataquevara. Este indeseable cambio del centro de presin en estos perfiles debe sercompensado cuando se lo utiliza en los rotores de los helicpteros.

La distribucin de las presiones es diferente en los perfiles simtricos.

La distribucin de las presiones, como puede observarse en la figura de arriba, essimilar tanto arriba como abajo del perfil (ngulo de ataque cero), y lasresultantes de ambas presiones son iguales y aplicadas en el mismo punto.

Con ngulo de ataque positivo las presiones en el extrads del perfil sonsuperiores a las del intrads obtenindose una resultante total hacia arriba,denominada sustentacin. Ntese que los vectores de las resultantes de lasdiferentes presiones (hacia arriba y hacia abajo) permanecen en el mismo lugar,sin cambios con respecto a los perfiles asimtricos. sta deseable caractersticade los perfiles simtricos es la apreciada en los rotores de helicpteros, donde elngulo de ataque cambia en cada revolucin del rotor.


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DESARROLLO

OBJETIVO

Determinar los coeficientes de levantamiento de un perfil NACA 0012 adiferentes ngulos de ataque mediante la integracin de presin sobre elextrads e intrads del perfil.

EQUIPO Y MATERIAL

Tnel de succin Plint y Partners modelo TE-92 Manmetro de 8 columnas Perfil NACA 012 con 6 tomas de presin Tubo pItot

PROCEDIMIENTO1. DETERMINACIN DE LAS CONDICIONES AMBIENTALES.

Se debern de efectuar lecturas en los instrumentos (barmetro, termmetro ehigrmetro) antes de iniciar y al finalizar los experimentos, anotando los valores.

INDICADOR INICIALES FINALES PROMEDIO

Temperatura ambiente 17.9 18.4 18.15

Presin Baromtrica 590.1 590.4 590.25

Humedad Relativa 80 80 80

* Calcular la densidad del aire en el laboratorio

Se calcula la presin corregida:

Se calcula la presin de saturacin


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Se calcula la presin de vapor

( )

2. MEDICIN DE LA PRESIN LOCAL EN EL EXTRADS Y EN EL INTRADS DEL PERFIL YDETERMINACIN DEL COEFICIENTE DE LEVANTAMIENTO PARA CADA NGULO DEATAQUE.

A) Colocar las compuertas de salida del tnel completamente abiertas y trabajarcon los dos motores del tnel de succin.

B) Accionar los motores del tnel de succin y proceder a registrar en las tablassiguientes los valores de presin total, presin esttica y presin local, para losvalores de ataque desde 0 hasta 16.

*Figura. Posicin de las tomas de presin en el perfil.

PRESIN TOTALmm H20

PRESINESTTICAmmH2O

4 -86


6/20

Angulo = 0 Intrados y extrados

Toma de Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

1 0.0251 -5.2 0.897777778

2 0.1 -9.1 0.854444444

3 0.251 -11 0.833333333

4 0.4993 -10.9 0.834444444

5 0.6996 -9.9 0.845555556

6 0.8999 -8.9 0.856666667

Angulo = 4 Intrados Extrados

Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

1 0.0251 -18 0.755555556 -140 -0.6

2 0.1 -60 0.288888889 -136 -0.555555556

3 0.251 -86 0 -134 -0.5333333334 0.4993 -94 -0.088888889 -118 -0.355555556

5 0.6996 -92 -0.066666667 -102 -0.177777778

6 0.8999 -86 0 -86 0


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

1 0.0251 -8.9 0.856666667 -90 -0.044444444

2 0.1 -10.9 0.834444444 -112 -0.288888889

3 0.251 -11.9 0.823333333 -120 -0.377777778

4 0.4993 11 1.077777778 -112 -0.2888888895 0.6996 9.9 1.065555556 -102 -0.177777778

6 0.8999 8.1 1.045555556 -84 0.022222222


7/20


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

1 0.0251 0 0.955555556 -190 -1.155555556

2 0.1 -46 0.444444444 -160 -0.822222222

3 0.251 -76 0.111111111 -148 -0.688888889

4 0.4993 -90 -0.044444444 -124 -0.4222222225 0.6996 -90 -0.044444444 -106 -0.222222222

6 0.8999 -88 -0.022222222 -90 -0.044444444


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

1 0.0251 0 0.955555556 -316 -2.555555556

2 0.1 -40 0.511111111 -246 -1.777777778

3 0.251 -74 0.133333333 -170 -0.933333333

4 0.4993 -92 -0.066666667 -132 -0.511111111

5 0.6996 -96 -0.111111111 -108 -0.244444444

6 0.8999 -98 -0.133333333 -88 -0.022222222


Toma de Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

1 0.0251 0 0.955555556 -250 -1.822222222

2 0.1 -40 0.511111111 -202 -1.288888889

3 0.251 -74 0.133333333 -156 -0.777777778

4 0.4993 -88 -0.022222222 -128 -0.466666667

5 0.6996 -92 -0.066666667 -108 -0.244444444

6 0.8999 -90 -0.044444444 -88 -0.022222222


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-pe)/(pt-

pe)

1 0.0251 0 0.955555556 -316 -2.555555556

2 0.1 -40 0.511111111 -246 -1.777777778

3 0.251 -74 0.133333333 -170 -0.933333333

4 0.4993 -92 -0.066666667 -132 -0.511111111

5 0.6996 -96 -0.111111111 -108 -0.244444444

6 0.8999 -98 -0.133333333 -88 -0.022222222


8/20


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

1 0.0251 -2 0.933333333 -360 -3.044444444

2 0.1 -44 0.466666667 -216 -1.444444444

3 0.251 -78 0.088888889 -180 -1.0444444444 0.4993 -98 -0.133333333 -134 -0.533333333

5 0.6996 -104 -0.2 -110 -0.266666667

6 0.8999 -112 -0.288888889 -90 -0.044444444


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

1 0.0251 -4 0.911111111 -390 -3.377777778

2 0.1 -46 0.444444444 -238 -1.6888888893 0.251 -80 0.066666667 -180 -1.044444444

4 0.4993 -100 -0.155555556 -128 -0.466666667

5 0.6996 -103 -0.188888889 -110 -0.266666667

6 0.8999 -118 -0.355555556 -96 -0.111111111


Toma de

Presin X/C

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

Presin local Pl

mmH2O

cp= (pl-

pe)/(pt-pe)

1 0.0251 2 0.977777778 -390 -3.377777778

2 0.1 -36 0.555555556 -224 -1.533333333

3 0.251 -32 0.6 -162 -0.844444444

4 0.4993 -96 -0.111111111 -126 -0.444444444

5 0.6996 -108 -0.244444444 -124 -0.422222222

6 0.8999 -122 -0.4 -120 -0.377777778

C) Determinar el nmero de Reynolds en el perfil considerando los datos siguientes (utilizarlos valores promedio obtenidos en las condiciones ambientales):

Densidad del aire Velocidad del viento 43.46m/s

Longitud de referencia (cuerda del perfil) 0.749m

Temperatura ambiente promedio 18.15c

Viscosidad del aire a la temperatura ambiente promedio 0.00000186UTM/(m/s)


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Nmero de Reynolds 1665193.79

D) Realizar las grficas Cp vs x/c para cada ngulo de ataque, en el eje de lasordenadas se debern de indicar los valores positivos de Cp hacia abajo y los

valores positivos hacia arriba. En las grficas se deber indicar el nmero deReynolds para el cual son validas.

0.82

0.84

0.86

0.88

0.9

0.92

0 0.5 1

PresinLocal(mmH20)

Angulo Alpha = 0

Intrados y

extrados

-0.5

0

0.5

1

1.5

0 0.5 1

Pre

sinLocal(mmH2O)

Lugar de toma de presin (x/c)

Angulo Alpha = 2

Intrados

Extrados

-1

-0.5

0

0.5

1

0 0.5 1

PresinLocal(mmH2O)


Angulo Alpha = 4

Intrados

Extrados


10/20

-1.5

-1

-0.5

0

0.5

1

1.5

0 0.5 1

PresinLocal(mmH2O)


Angulo Alpha = 6

Intrados

Extrados

-2

-1

0

1

2

0 0.5 1

resinLocal(mmH2O)


Angulo Alpha = 8

Intrados

Extrados

-3

-2

-1

0

1

2

0 0.5 1

PresinLocal(mmH2O)


Angulo Alpha = 10

Intrados

Extrados


11/20

-4

-3

-2

-1

0

1

2

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1

resinLocal(mmH2O)


Angulo Alpha = 12

Intrados

Extrados

-4

-3

-2

-1

0

1

2

0 0.5 1

PresinLocal(mmH2

O)


Angulo Alpha = 14

Intrados

Extrados

-4

-3

-2

-1

0

1

2

0 0.5 1

PresinLocal(mmH2O)


Angulo Alpha = 16

Intrados

Extrados


12/20

E) Utilizando las grficas realizadas en el inciso anterior, calcular los coeficientesde levantamiento para cada ngulo de ataque mediante la integracinaproximada de los coeficientes de presin, se sugiere mtodo de Simpson.

Alpha=0 (1/2)Cp*cos() (1/2)Cp*cos()

X/C Cp ext Cp int - -

0 0.6475 0.6475 1 0.323700605 0.3237006 1 -0.323700605 -0.32370060.09 -0.05 -0.05 4 -0.024996186 -0.0999847 4 0.024996186 0.09998474

0.18 -0.19 -0.19 2 -0.094985506 -0.189971 2 0.094985506 0.18997101

0.27 -0.25 -0.25 4 -0.124980929 -0.4999237 4 0.124980929 0.49992371

0.36 -0.24 -0.24 2 -0.119981691 -0.2399634 2 0.119981691 0.23996338

0.45 -0.22 -0.22 4 -0.109983217 -0.4399329 4 0.109983217 0.43993287

0.54 -0.2 -0.2 2 -0.099984743 -0.1999695 2 0.099984743 0.19996949

0.63 -0.15 -0.15 4 -0.074988557 -0.2999542 4 0.074988557 0.29995423

0.72 -0.11 -0.11 2 -0.054991609 -0.1099832 2 0.054991609 0.10998322

0.81 -0.09 -0.09 4 -0.044993134 -0.1799725 4 0.044993134 0.17997254

0.9 -0.05 -0.05 1 -0.024996186 -0.0249962 1 0.024996186 0.02499619

Total -1.9609508 Total 1.96095077 0

Alpha = 2 (1/2)Cp*cos() (1/2)Cp*cos()


0 0.0925 0.9028 1 0.046242944 0.04624294 1 -0.451331129 -0.4513311

0.09 -0.1 0.62 4 -0.049992371 -0.1999695 4 -0.309952703 -1.2398108

0.18 -0.37 0 2 -0.184971774 -0.3699435 2 0 0

0.27 -0.39 -0.15 4 -0.194970249 -0.779881 4 0.074988557 0.29995423

0.36 -0.35 -0.19 2 -0.1749733 -0.3499466 2 0.094985506 0.18997101

0.45 -0.3 -0.18 4 -0.149977114 -0.5999085 4 0.089986269 0.35994507

0.54 -0.28 -0.16 2 -0.13997864 -0.2799573 2 0.079987794 0.15997559

0.63 -0.2 -0.1 4 -0.099984743 -0.399939 4 0.049992371 0.19996949

0.72 -0.09 -0.03 2 -0.044993134 -0.0899863 2 0.014997711 0.02999542

0.81 -0.05 0.05 4 -0.024996186 -0.0999847 4 -0.024996186 -0.0999847

0.9 0 0.06 1 0 0 1 -0.029995423 -0.0299954

Total -3.1232734 Total -0.5813113 -3.704584


13/20



0 -0.0322 1.0018 1 -0.016097544

-

0.0160975 1 -0.500823577 -0.5008236

0.09 -0.55 0.3 4 -0.274958043

-

1.0998322 4 -0.149977114 -0.5999085

0.18 -0.555 1 2 -0.277457661-

0.5549153 2 -0.499923714 -0.9998474

0.27 -0.5 -0.05 4 -0.249961857

-

0.9998474 4 0.024996186 0.09998474

0.36 -0.47 -0.08 2 -0.234964146

-

0.4699283 2 0.039993897 0.07998779

0.45 -0.34 -1 4 -0.169974063

-

0.6798963 4 0.499923714 1.99969486

0.54 -0.3 -0.09 2 -0.149977114

-

0.2999542 2 0.044993134 0.08998627

0.63 -0.2 -0.08 4 -0.099984743 -0.399939 4 0.039993897 0.15997559

0.72 -0.13 -0.07 2 -0.064990083

-

0.1299802 2 0.03499466 0.06998932

0.81 -0.08 -0.05 4 -0.039993897

-

0.1599756 4 0.024996186 0.09998474

0.9 0 0 1 0 0 1 0 0

Total -4.810366 Total 0.49902385

-

4.3113421



0

-

1.3585 1.2248 1 -0.679146366

-

0.6791464 1 -0.612306565 -0.6123066

0.09 -0.8 0.4 4 -0.399938971

-

1.5997559 4 -0.199969486 -0.7998779

0.18 -0.75 0.2 2 -0.374942786

-

0.7498856 2 -0.099984743 -0.1999695

0.27 -0.65 0.6 4 -0.324950414

-

1.2998017 4 -0.299954229 -1.1998169

0.36 -0.6 0 2 -0.299954229

-

0.5999085 2 0 0

0.45 -0.5 -0.05 4 -0.249961857

-

0.9998474 4 0.024996186 0.09998474

0.54 -0.4 -0.05 2 -0.199969486 -0.399939 2 0.024996186 0.04999237

0.63 -0.32 -0.05 4 -0.159975589-

0.6399024 4 0.024996186 0.09998474

0.72 -0.2 -0.05 2 -0.099984743

-

0.1999695 2 0.024996186 0.04999237

0.81 -0.18 -0.04 4 -0.089986269

-

0.3599451 4 0.019996949 0.07998779

0.9 0 0 1 0 0 1 0 0

Total

-

7.5281013 Total -2.4320289

-

9.9601301


14/20



0 -2.0677 1.1678 1 -1.033692264

-

1.0336923 1 -0.583810914 -0.5838109

0.09 -1.28 0.5 4 -0.639902354-

2.5596094 4 -0.249961857 -0.9998474

0.18 -0.9 0.35 2 -0.449931343

-

0.8998627 2 -0.1749733 -0.3499466

0.27 -0.73 0.1 4 -0.364944311

-

1.4597772 4 -0.049992371 -0.1999695

0.36 -0.6 0 2 -0.299954229

-

0.5999085 2 0 0

0.45 -0.5 -0.03 4 -0.249961857

-

0.9998474 4 0.014997711 0.05999085

0.54 -0.4 -0.05 2 -0.199969486 -0.399939 2 0.024996186 0.04999237

0.63 -0.3 -0.07 4 -0.149977114

-

0.5999085 4 0.03499466 0.13997864

0.72 -0.2 -0.09 2 -0.099984743

-

0.1999695 2 0.044993134 0.08998627

0.81 -0.1 -0.09 4 -0.049992371

-

0.1999695 4 0.044993134 0.17997254

0.9 -0.05 -0.05 1 -0.024996186

-

0.0249962 1 0.024996186 0.02499619

Total

-

8.9774801 Total -1.5886576

-

10.566138



0

-

2.8879 1.1714 1 -1.443729694

-

1.4437297 1 -0.585610639 -0.5856106

0.09 -1.75 0.5 4 -0.8748665 -3.499466 4 -0.249961857 -0.9998474

0.18 -1.2 0.25 2 -0.599908457

-

1.1998169 2 -0.124980929 -0.2499619

0.27 -0.85 -0.1 4 -0.424935157

-

1.6997406 4 0.049992371 0.19996949

0.36 -0.65 0 2 -0.324950414

-

0.6499008 2 0 0

0.45 -0.55 -0.05 4 -0.274958043

-

1.0998322 4 0.024996186 0.09998474

0.54 -0.45 -0.1 2 -0.224965671

-

0.4499313 2 0.049992371 0.09998474

0.63 -0.3 -0.1 4 -0.149977114

-

0.5999085 4 0.049992371 0.19996949

0.72 -0.2 -0.15 2 -0.099984743

-

0.1999695 2 0.074988557 0.14997711

0.81 -0.15 -0.15 4 -0.074988557

-

0.2999542 4 0.074988557 0.29995423


15/20

0.9 0 -0.15 1 0 0 1 0.074988557 0.07498856

Total -11.14225 Total -0.7105916

-

11.852841

Alpha = 12(1/2)Cp*cos() (1/2)Cp*cos()


0 -4.0414 1.1652 1 -2.020391699

-

2.0203917 1 -0.582511112 -0.5825111

0.09 -1.4 0.5 4 -0.6998932

-

2.7995728 4 -0.249961857 -0.9998474

0.18 -1.1 0.2 2 -0.549916086

-

1.0998322 2 -0.099984743 -0.1999695

0.27 -0.95 0 4 -0.474927529

-

1.8997101 4 0 0

0.36 -0.75 -0.05 2 -0.374942786

-

0.7498856 2 0.024996186 0.04999237

0.45 -0.6 -0.1 4 -0.299954229

-

1.1998169 4 0.049992371 0.19996949

0.54 -0.45 -0.15 2 -0.224965671

-

0.4499313 2 0.074988557 0.14997711

0.63 -0.35 -0.2 4 -0.1749733

-

0.6998932 4 0.099984743 0.39993897

0.72 -0.3 -0.3 2 -0.149977114

-

0.2999542 2 0.149977114 0.29995423

0.81 -0.15 -0.35 4 -0.074988557

-

0.2999542 4 0.1749733 0.6998932

0.9 -0.05 -0.35 1 -0.024996186

-

0.0249962 1 0.1749733 0.1749733

Total-

11.543938 Total 0.19237065-

11.351568



0 -4.3801 1.1446 1 -2.189715861

-

2.1897159 1 -0.572212683 -0.5722127

0.09 -1.7 0.45 4 -0.849870314

-

3.3994813 4 -0.224965671 -0.8998627

0.18 -1.25 0.2 2 -0.624904643

-

1.2498093 2 -0.099984743 -0.1999695

0.27 -1 0.05 4 -0.499923714

-

1.9996949 4 -0.024996186 -0.0999847

0.36 -0.75 0 2 -0.374942786

-

0.7498856 2 0 0

0.45 -0.5 -0.15 4 -0.249961857

-

0.9998474 4 0.074988557 0.29995423

0.54 -0.4 -0.15 2 -0.199969486 -0.399939 2 0.074988557 0.14997711

0.63 -0.35 -0.2 4 -0.1749733

-

0.6998932 4 0.099984743 0.39993897


16/20

0.72 -0.25 -0.25 2 -0.124980929

-

0.2499619 2 0.124980929 0.24996186

0.81 -0.2 -0.3 4 -0.099984743 -0.399939 4 0.149977114 0.59990846

0.9 -0.1 -0.35 1 -0.049992371

-

0.0499924 1 0.1749733 0.1749733

Total -12.38816 Total 0.10268433

-

12.285475



0 -4.4651 1.3182 1 -2.232209377

-

2.2322094 1 -0.65899944 -0.6589994

0.09 -1.5 0.55 4 -0.749885571

-

2.9995423 4 -0.274958043 -1.0998322

0.18 -1 0.6 2 -0.499923714

-

0.9998474 2 -0.299954229 -0.5999085

0.27 -0.8 0.5 4 -0.399938971

-

1.5997559 4 -0.249961857 -0.9998474

0.36 -0.6 0.3 2 -0.299954229

-

0.5999085 2 -0.149977114 -0.2999542

0.45 -0.5 0 4 -0.249961857

-

0.9998474 4 0 0

0.54 -0.45 -0.3 2 -0.224965671

-

0.4499313 2 0.149977114 0.29995423

0.63 -0.45 -0.3 4 -0.224965671

-

0.8998627 4 0.149977114 0.59990846

0.72 -0.45 -0.3 2 -0.224965671

-

0.4499313 2 0.149977114 0.29995423

0.81 -0.4 -0.35 4 -0.199969486

-

0.7998779 4 0.1749733 0.6998932

0.9 -0.4 -0.4 1 -0.199969486

-

0.1999695 1 0.199969486 0.19996949

Total

-

12.230684 Total -1.5588621

-

13.789546

Angulo CL

0 0

2 0.11113754

4 0.12934026

6 0.30182213

8 0.31698413

10 0.35558524

12 0.34054703

14 0.36856426

16 0.41368637


17/20

F) Realizar la grfica de CL vs , indicando en ella el nmero de Reynolds para elcual es vlida.

CUESTIONARIO1. Segn los resultados experimentales que registr en la prctica, para el perfilNACA 0012 que superficie tiene mayor contribucin a la creacin de fuerza delevantamiento, el intrads o el extrads, explique detalladamente.

El extrads, porque en un perfil simtrico con un ngulo de ataque positivo laspresiones en el extrads del perfil son superiores a las del intrads obtenindoseuna resultante total hacia arriba, denominada sustentacin.

2. Explique a que se debe que la presin sobre el intrads y el extrads del perfilno se encuentre distribuida de manera uniforme.

En trminos de conocimientos aerodinmicos el perfil NACA 0012 es un perfilsimtrico, sin embargo por ser una figura irregular, la distribucin de presiones delperfil

3. Se tiene un perfil con una cuerda de 350 m en un flujo de aire de 45 m/s con un=4. Presin esttica igual a 90mm de alcohol etlico. En la tabla se muestra elregistro de los valores de presin en el intrads y el extrads. (PT=0).

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

Cl

ngulo (alpha)

Cl vs Alpha

cl


18/20

Nmero detoma depresiones

Distancia enmm desde el

borde deataque a la

toma de presin

Presin en mmde alcohol

etlico

Nmero detoma depresiones

Distancia enmm desde el

borde deataque a la

toma de presin

Presin en mmde alcohol

etlico

EXTRADS INTRADS

1 5 -228 1 15 97

2 20 -203 2 46 99

3 41 -195 3 89 86

4 74 -153 4 153 56

5 103 -112 5 228 25

6 153 -76 6 305 8

7 216 -64

8 292 -25

Determine el coeficiente de levantamiento para ese ngulo de ataque.

Ex+A1:H21trados

# Distancia PL X/C Cp coef. Sim.

1 5 -228 0.01428571 3.53333333 0.66666667 1.

2 20 -203 0.05714286 3.25555556 1.33333333 1.

3 41 -195 0.11714286 3.16666667 2.66666667 1.

4 74 -153 0.21142857 2.7 1.33333333 1.

5 103 -112 0.29428571 2.24444444 2.66666667 1.

6 153 -76 0.43714286 1.84444444 1.33333333 0.

7 216 -64 0.61714286 1.71111111 2.66666667 0.

8 292 -25 0.83428571 1.27777778 0.66666667 0.

CL=

INTRADS

# distancia PL x/c Cp

1 15 970.04285714

-

0.07777778 0.66666667 0.

2 46 99 0.13142857 -0.1 2.66666667 -0

3 89 86 0.25428571 0.04444444 1.33333333 0.

4 153 56 0.43714286 0.37777778 2.66666667 0.

5 228 25 0.65142857 0.72222222 1.33333333 0.

6 305 8 0.87142857 0.91111111 0.66666667 0.

CL=


19/20

CONCLUSIONES

CHVEZ PREZ JAIR

GARCIA MORALES ARELI VALERIA

En esta prctica, se observ, compar y analiz la Distribucin de presiones de un perfil simtrico,

donde para un ngulo de levantamiento positivo las tomas de presin en el extrads son negativas

(hay una presin de succin) mientras que para el intrads hay una presin positiva. Para calcular

las mediciones del intrads, como las tomas de presin slo se encuentran en la parte superior del

perfil (extrads) y es un perfil simtrico, se opt por ajustar el ngulo de ataque a una escala

negativa. Mediante las tomas de presin es posible conocer el coeficiente de levantamiento y as

conocer el comportamiento del perfil en funcin del coeficiente de levantamiento y el ngulo de

taque, para un nmero de Reynolds determinado.

GMEZ FERNDEZ IRVING ENRIQUE

Para concluir el anlisis de la distribucin de presiones en un perfil es fundamental para el estudio

de la aerodinmica, pues en el perfil dichas presiones se producen efectos en el intrads yextrads de un perfil que implican una correcta sustentacin. Para el caso del perfil que fue

estudiado en la prctica, corresponde a un perfil simtrico por lo que la diferencia entre presiones

del intrads y extrads fue mnimo.

ROA TREJO ALEXIS

En la prctica realizada en el laboratorio de aerodinmica, se introdujo un perfil simtrico en el

tnel de viento con la finalidad de estudiar el comportamiento de la presin a lo largo de dicho

perfil, para la seccin de intrads y extrads, al ser un perfil simtrico, bast con invertir los

ngulos y realizar las mediciones en dicho perfil, en una sola de las superficies, para conocer la

variacin de presiones en ambos casos.se puede concluir que la presin varia en las actuaciones

del perfil a distintos ngulos de ataque.

SANDOVAL REYES JUAN CARLOS

VICTORIA SNCHEZ JUAN ANTONIO


20/20

La prctica de distribucin de presiones en un perfil simtrico nos permite conocer, analizar y

predecir el comportamiento del perfil en funcin del coeficiente de levantamiento y el ngulo de

taque, para un nmero de Reynolds determinado. Los datos correspondientes del CL se obtienen

mediante la distribucin de presiones del perfil, obtenidas del extrads y el intrads a diferentes

ngulos de ataque. Al tomar las mediciones de las presiones a lo largo del extrads, y a diferentes

ngulos de ataque positivos se observa que hay una presin de succin o negativa, mientras que

para el intrads la presin es positiva a los mismos ngulos de ataque positivos. Generando una

fuerza de sustentacin perpendicular a la direccin del aire y en direccin a las tomas de presin

negativas.

Practica 5 Aerodinamica (1)

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