Procesos GFLC

7/29/2019 Procesos GFLC

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Por

MolyCop Adesur S.A

Julio, 2011

CURSO DE MOLIENDA DE MINERALESCON APLICACIONES EN AMBIENTE

MOLYCOP TOOLS


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Introduccin

Histricamente, se considera que las tecnologas de molienda convencional ymolienda semiautogena (SAG) son energticamente ineficientes. En diversas

investigaciones se ha indicado que del total de energa consumida solo se utiliza

entre 3 - 5% (Fuersteneau, 2003) para realizar el trabajo de molienda.

Recientemente algunosinvestigadores indicaron que la

eficiencia energtica de molienda

puede ser alcanzada hasta un

20% en la fractura interpartcula

(Fuerstenau, Kapur, Schoenert,Marktscheffel, 1990). (Arentzen,

Bhappu, 2008).


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Los molinos de bolas se utilizan generalmente en todas aquellasaplicaciones industriales en que se requiera obtener ya sea un productocon granulometra intermedia (P80 entre 500 mm y 75 mm) o un productoms fino (P80 < 75 mm).

Dependiendo de las caractersticas propias del material a moler y de lagranulometra final requerida, existen diversos diseos de molinos y demecanismos de descarga tales como rebalse o parrilla.

Introduccin


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Introduccin

Molino Rotatorio:

Cilindro rotatorio de acero con revestimientos que contiene los medios demolienda y la carga a ser molida


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Para qu moler ?... Rocas Mineralizada

Conceptos bsicos y terminologaProcesos de reduccin de Tamao

Liberar las especies mineralizadas de las rocas que las contienen, mediante la

fragmentacin de stas a tamaos suficientemente pequeos.


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Este proceso de liberacin se logra en etapas sucesivas defracturamiento por compresin de las partculas (chancado), seguidas deimpactos repetitivos con cuerpos moledores (molienda fina convencional)o con las mismas rocas mineralizadas de mayor tamao (moliendaautgena).

Conceptos bsicos y terminologaLiberacin de las especies valiosas

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Terminologa y Conceptos BsicosGrado de Liberacin

El grado de liberacin se refiere al porcentaje departculas libres de mineral puro con respecto ala cantidad total de ese mineral presente en lamena. El grado de liberacin depende deltamao de las partculas comparado con el

tamao de los granos.

Las proporciones altas de tamao departcula/tamao de grano proporcionan unaliberacin pobre (demasiados granos dediferentes minerales en una sola partcula). Las

proporciones bajas de tamao departcula/tamao de grano sugieren una buenaliberacin (pocos granos en una sola partcula).


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P d R d i d T


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Procesos de Reduccin de Tamao

CHANCADO(varias etapas)

MOLIENDA BARRAS(circuito abierto)

MOLIENDA BOLAS(circuito cerrado)

F

L

O

T

A

C

I

N

P d R d i d T


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CHANCADO(una o dos etapas)

MOLIENDA SAG(SABC-1 SABC-2)

MOLIENDA BOLAS(circuito cerrado)

F

L

O

T

A

C

I

N

Procesos de Reduccin de Tamao


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Conceptos Bsicos y Terminologa


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Tamao de Partcula Dimensin representativa de su extensin en el espacio

Este puede ser caracterizado por una dimensin lineal, rea, volumen,peso o equivalencias

Una de las variables de mayor relevancia operacional

Conceptos Bsicos y TerminologaTamao de Partcula


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Conceptos Basicos y Terminologia


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En minera se usan mallas otamices de abertura estndarcalibrada

El tamao de partcula es laabertura de malla sobre la cual

queda retenidaTamizaje, pasar mallas, en seco(hasta la Malla 200 74 Micrones)o hmedo (entre las Mallas 200 y400 37 Micrones)

Serie Tyler, Serie US Estndar

ASTM, Serie BS-41 0 Britnica

Conceptos Basicos y TerminologiaMallas y Ro Tap


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Conceptos Basicos y TerminologaDistribucin de Tamaos

Distribucin Granulomtrica o Granulometra Cuantificar el contenido de partculas de un tamao dado en relacin al total

de partculas en la muestra

Determinacin de Granulometra En concentradoras se hace pasar la muestra por una serie de mallas

ordenadas en forma secuencial y descendente de mayor a menor abertura

C t B i T i l


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Conceptos Bsicos y TerminologaDistribucin de Tamaos

Perfil Granulomtrico Se grafica en papel de escala doble logartmica el porcentaje (%) pasante

acumulado del material contra la abertura de la malla en micrones

Tamao d80 Se define como la abertura de malla a travs de la cual pasara el 80% en peso

del material

1

10

100

10 100 1000 10000

Particle Size, microns

%Pas

sing

Mill Discharge

Cyclone U'flow

Cyclone O'flow

Fresh Feed



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f1

f2

fi-1

fn

-% Retenido en la Malla i (Parcial) :

fi-1

DEFINICIONES

-% Retenido en la Malla i' (Acumulado) :

Ri = fj para j = 1, i-1

- % Pasante la Malla i (Acumulado) :

Fi = fj para j = i, n

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Conceptos Bsicos y TerminologaDistribucin de Tamaos


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Ejercicio de Distribucin de Tamao de Partculas

Moly-Cop ToolsTM

(Version 2.0)

Test ID :

TOTAL SAMPLE WEIGHT, grs 400.00 (Dry)

Mesh Mesh Cumm.

i # Opening Passing

grs % %

1 1.05 25400 0.00 100.00

2 0.742 19050 0.00 0.00 100.00

3 0.525 12700 20.00 5.00 95.00

4 0.371 9500 66.40 16.60 78.40

5 3 6700 56.28 14.07 64.33

6 4 4750 41.32 10.33 54.00

7 6 3350 33.36 8.34 45.66

8 8 2360 27.36 6.84 38.82

9 10 1700 21.64 5.41 33.41

10 14 1180 20.40 5.10 28.31

11 20 850 15.60 3.90 24.41

12 28 600 14.16 3.54 20.87

13 35 425 12.04 3.01 17.86

14 48 300 10.36 2.59 15.27

15 65 212 8.84 2.21 13.06

16 100 150 7.52 1.88 11.18

17 150 106 6.48 1.62 9.56

18 200 75 5.52 1.38 8.18

19 270 53 4.72 1.18 7.00

20 400 38 3.40 0.85 6.15

21 -400 0 24.60 6.15

TOTAL 400.00 100.00 D80 = 9795 mm D50 = 4047 mm

Retained

Weight

PARTICLE SIZE DISTRIBUTION

1

10

100

10 100 1000 10000 100000

Particle Size, microns

%P

assingindicatedSize


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Ejercicios de Distribucin de tamaos


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Ejercicios de Distribucin de tamaos.Determinar los % pasantes y retenidos para cada uno de los flujos mostrados

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Malla ASTM Abertura Alimento Pebbles Underflow - A Overflow - A

N micrones gramos gramos gramos gramos

6" 152400.0 2157.2 0.0 0.0 0.04" 101600.0 12385.2 0.0 0.0 0.03" 76200.0 5146.5 0.0 0.0 0.02" 50800.0 9752.6 221.2 0.0 0.0

1 1/2" 38100.0 8010.9 1992.3 0.0 0.01" 25400.0 13881.8 9650.3 0.0 0.0

3/4" 19050.0 8803.0 6636.4 0.0 0.01/2" 12700.0 17660.0 17358.3 52.9 0.01/4" 6300.0 23872.4 1586.4 359.4 0.06.0 3360.0 21171.3 65.3 651.3 0.08.0 2360.0 7133.3 7.7 578.9 0.012.0 1700.0 9932.9 10.7 736.5 0.014.0 1400.0 4530.1 4.2 595.8 0.020.0 850.0 9832.9 9.7 2621.8 0.630.0 600.0 5723.1 8.0 3433.7 20.440.0 425.0 4484.0 11.8 5331.6 142.3

50.0 300.0 5008.8 19.9 5342.9 571.470.0 212.0 1887.3 26.6 4226.7 1154.9100.0 150.0 2641.7 30.8 2598.4 1301.5140.0 106.0 2832.0 32.0 1700.0 1274.4200.0 75.0 2833.6 38.1 852.1 1013.8270.0 53.0 2836.0 19.6 763.6 1095.2325.0 45.0 363.1 7.1 89.5 183.6400.0 37.0 897.2 9.5 119.8 129.3-400.0 -37.0 18071.1 27.3 2110.6 4049.5

201848.0 37773.2 32165.5 10936.9Peso. Total


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Ejercicio de ajuste de curvas Granulometricas


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Ejercicio de ajuste de curvas GranulometricasAjustar las curvas de los flujos dados usando la funcion doble WeibullDeterminar los valores de D50, D80

Malla Abertura

No tyler Micrones M1 M1 M1 M1 M1 M1 M1 M1

1 6" 152400

2 5" 127000

3 4" 101600

4 3" 76100

5 2" 50800

6 1" 25400 99.96 100.00 100.00 100.00

7 3/4" 19050 99.30 100.00 99.55 100.00

8 1/2" 12700 95.78 99.98 97.81 100.00

9 3/8" 9500 92.44 99.90 96.25 100.00

10 1/4" 6700 87.94 93.14 100.00

11 4 4750 84.18 99.30 100.00

12 6 3350 98.50 87.87 100.00

13 8 2360 74.71 84.40 100.00

14 10 1700 69.32 95.74 100.00

15 14 1180 63.46 93.15 74.70 100.00

16 20 850 89.43 68.12

17 28 600 51.97 83.71 99.25

18 35 425 45.94 74.36 47.70 97.66

19 48 300 64.09 37.10 92.80

20 65 212 53.62

21 100 150 30.18 42.48 19.18 74.73

22 150 106 25.31 33.76 13.30 63.73

23 200 75 20.55 9.43 52.75

24 270 53 16.24 7.01 42.01

25 325 44 14.12 18.78 5.81 37.12

26 400 37 11.96 16.20 4.79 31.85

-400% solids 72.74 69.92 79.48 45.35

PERFILES GRANULOMETRICOS DE MUESTREOS

SAG Discharge Ball Mill Discharge Underflow Overflow


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10

100

10 100 1000 10000

Particle Size, m

%

Passing

P80 F80

80

Product

Feed

40

p y gLa tarea de molienda


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Ejemplo


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EjemploCaracterizacin de pulpas

MP tons de Pulpa =

PS*MP tons de Slidos + (1-PS)*MP tons de Agua

MP tons de Pulpa equivalen a MP/RHOP m3

de Pulpa =(PS*MP)/RHOS m3 de Slidos + (1-PS)*MP m3 de Agua

Luego, podemos calcular la Densidad de Pulpa como:

RHOP = {(PS*MP)/RHOS + (1-PS)*MP} / {PS*MP + (1-PS)*MP}


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p y gCaracterizacin de la pulpa

Balanza Marcy


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p y gPorcentaje de slidos en peso

Si se conoce la s (densidad del slido)entonces la balanza Marcy nos entrega:

1) RHOP (densidad de la pulpa).

2) % Slidos en peso (PS).3) Ambas variables estn relacionadas.

RHOS*)PS1(RHOL*PSRHOL*RHOS

RHOP

RHOS)PS1(PS

RHOSRHOP

Si L = Agua, entonces RHOP = 1 g/cm3 o ton/m3.



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Porcentaje de slidos en peso

Masa Pulpa(MP) Masa Slido Seco (MS)

100*MPMS)Peso(Sol%



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La Balanza Marcy tiene limitaciones, como por ejemplo su precisin y lecturadificultosa.

Dada la importancia de la densidad de pulpa (o porcentaje de slidos en

peso) se desarroll un instrumento digital que reemplaza con ventajas a laBalanza Marcy.

Dicho instrumento es el Densitest, mantiene el principio de pesar un volumen

determinado de pulpa, pero reemplaza el resorte de la Balanza Marcy poruna celda de carga y los diales de lectura por un circuito que realiza losclculos.



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El Densitest tiene una precisin de 0,01% para el porcentaje de slidos enpeso y soporta un importante nivel de vibraciones.

La vasija del Densitest puede tener cualquier volumen, ya que ste es un

dato que se ingresa al instrumento junto con la densidad del slido y dellquido utilizado (si es agua la densidad es uno). Esto presenta una granventaja cuando se dispone de pequeas muestras de pulpa.

La pantalla del instrumento entrega las siguientes unidades de medidas:Densidad de pulpa, % de slidos en peso, fraccin de slidos en volumen ydilucin.


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Conceptos basicos y Terminologia


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Malla de Control

% +65#


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rS = 2,7 g/cm3PS = 30%

RHOP = 1232,86 g/l

VP = 1 litro

MP = 1232,86 g

MS = 369,86 g

Malla de Control



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RHOP = 1232,86 g/l

VP

MPRHOP

Como el VP = 1 litro, entonces:

ente)(numricamMPRHOP1

MPRHOP

Entonces, MP = 1232,86 g

Luego, MS = 1232,86 *0,3 = 369,86 g

Malla de Control


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Conceptos basicos y TerminologiaM ll d C l


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rS

= 2,7 g/cm3

PS(+65#) = 8,74%

RHOP(+65#) = 1058,23 g/l

V = 1 litro

MP(+65#) = 1058,23 g

MS (+65#)= 92,49 g

Malla de Control

% + Malla de control


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%25100*86,36949,92#65%


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Movimiento de la Carga en un Molino


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Movimiento de la Carga en un Molino

Debido a la rotacin y friccin de los revestimientos del molinoLos medios de molienda son elevados a lo largo del lado ascendente delmolinoHasta una posicin de equilibrioCuando los medios de molienda caen hacia abajo en cascada y catarataAlrededor de una zona donde ocurre poco movimiento


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CATARATA ...


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Molienda Convencional


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Los medios de molienda son bolas o barras de aceroSu carga se grada para tener un collar de bolas eficiente para moler losdiferentes tamaos de partculasEl volumen de la carga de las bolas es de 35 hasta 45% del volumen del molinoEn los molinos de gran dimetro hasta 35% por diseo


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Molino de Barras


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Los molinos de barras generalmente se utilizan en aplicacionesindustriales de molienda hmeda, donde el requerimiento de moliendase encuentra en tamaos gruesos >1.0 y no se requiere la generacin

de tamaos muy finos

Para los rangos de aplicacin de molienda ms fina en estos molinos(P80 entre 2000 mm y 500 mm) se acostumbra a emplear los molinosde barras que descargan por rebalse.

Para el rango de molienda ms gruesa (P80 > 2000 mm) se emplean

normalmente los molinos de barras que tienen un sistema de descargaperifrica central, lo que significa que descargan por el centro de lacarcaza


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Evolucin tecnolgica de los equipos de


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Molienda


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Molienda SemiAutgena (SAG)


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g ( )

Los medios moledores son rocas del mineral que se procesa y bolas de aceroEl volumen del molino correspondiente a bolas puede variar desde 6 hasta18%Se usa ms el volumen de bolas 12%, actualmente hay operaciones entre 14 a18%, limitados por el desgaste excesivo de las bolas y los revestimientosY adems por los problemas mecnicos de usar cargas de bolas mayores

Evolucin tecnolgica de los equipos de


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Molienda

Evolucin tecnolgica de los equipos deM li d


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Mill diameter

Power, hp

Balls/Rocks

Ball diameter

28'

7000

8/20

4"

32'

11000

9/19

5"

36'

16000

12/16

5"

40'

22000

15/9

5"-6"

70s 80s 90s 2000

2010

HPGR

Molienda

Molino Vertical


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Molino Vertical

Se utiliza normalmente como etapade remolienda, se caracteriza por

un eje helicoidal que gira, manteniendoen suspensin a la pulpa y losmedios de molienda . usa medios demolienda de menor dimetro (


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Los molinos se clasifican por la potenciaVarios factores influyen sobre la eficiencia de la molienda

La densidad de la pulpa de la alimentacin

Concen-tradora

Molinos de Bolas Molino SAG

Dimetro xLargo(pies)

Potencia(HP)

Dimetro xLargo(pies)

Potencia(HP)

La Cima 20 x 34 10500 20 x 15 16000

Gold Mill 32 X 34 17000

Cerro Verde24 x 36 16000

HPGR2.4x1.7 m

26700

Antamina 24 x 36 15000 38 x 21 27000


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Evolucin de los circuitos de conminucin


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Evolucin de los circuitos de conminucin


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Tipos de Circuitos de Molienda


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pCircuito de Molienda Cerrado

Tiene uno o ms molinos y clasificadores con los cuales entrega eficientemente el

producto requeridoLa descarga del molino se separa en fracciones gruesas y finasEl fino o bajo tamao es el producto final y va a la siguiente etapaEl grueso o sobre tamao retorna al molino

Tipos de Circuitos de MoliendaCircuito de Molienda Cerrado - Directo


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Moly-Cop Tools

TM

(Version 2.0) Sample N 1

Remarks

40.00 % Solids

60.29 % - Size 18

psi 7.98 150.0 P80

# of Cyclones 10Vortex 7.50 Circ. Load 305.73

Apex 3.67 0.372 Bpf m3/hr 1566

0.392 Bpw

% Solids 76.00

Water,

m3/hr 355.1

ton/hr 400.0 Water, 223.9

F80 9795 m3/hr

Gross kW 4316.1

kWh/ton 10.79 % Balls 38.00

Wio 15.08 % Critical 72.00

% Solids 72.00

% Solids 62.20

Base Case Example

Circuito de Molienda Cerrado Directo

Tipos de Circuitos de Molienda


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Moly-Cop Tools

TM

(Version 2.0) Sample N 1

Remarks

40.00 % Solids

59.64 % - Size 18

160.2 P80 9.41 psi

Bpf 0.425

Bpw 0.448 10 # of Cyclones

7.50 Vortex

4.05 Apex

ton/hr 400.0

F80 9795 76.00 % Solids

Water, 112.6 Water, m3/hr

m

3

/hr 466.4

Gross kW 4316.0

% Balls 38.00 Circ. Load 384.94

% Critical 72.00 m3/hr 1779

% Solids 72.00 % Solids 64.10

kWh/ton 10.79

Wio 15.66

Base Case Example

Circuito de Molienda Cerrado - Inverso


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Tipos de Circuitos de MoliendaUnitario (AG o SAG)


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Unitario (AG o SAG)

Agua

Alimento

Producto


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Tipos de Circuitos de MoliendaDoble Etapa con Chancado de Pebbles (SABC-2)


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AguaAlimento

ProductoPebbles

ob e tapa co C a cado de ebb es (S C )

Variables del Proceso de Molienda


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A) Velocidad Crtica , Vc del MolinoVelocidad mnima a la cual la carga se

centrifuga y se sostiene contra losrevestimientos del molino

Se impiden los efectos de catarata yde cascada de las bolas de los quedepende la molienda


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Variables del Proceso de Molienda


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Velocidad de Giro:Corresponde a la velocidad rotacional N del molino; normalmenteexpresada como una fraccin Nc de su velocidad critica Ncrit (oVelocidad Mnima de Centrifugacin ) :

N = Nc NcritNcrit

Ncrit = ( 76.6 / D0.5 )

conDen ft yNen rpm.


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Importancia de la velocidad de giro


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Es importante conocer la velocidad de giro, la cual en conjunto con elperfil de los forros del molino generan la trayectoria de la carga de bolas

?104


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Modelo de Hogg & FuerstenauDemanda de potencia del molino


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Pneta= c W sen NTorque

con :

W = ap J ( D2/4) L

c/D 0.447 - 0.476 J

Pneta = 0.238 D3.5 (L/D) Nc ap ( J - 1.065 J2 ) sen

W sen

W

N

Validacin del Modelo de Potenciabase de datos MolyCop


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base de datos - MolyCop

Se tomo informacinoperacional de 73 molinos debolas y 22 molinos SAG deplantas en Chile, Per yBrasil, las cuales sirvieronpara construir una base dedatos.

Los datos de Potencia decada una de lasinstalaciones fue calculadahaciendo uso del software

Moly-Cop Tools, ycomparada con la medida anivel industrial.


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Validacin de modelo deHogg & Fuerstenau


109/210

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

22000

24000

0 5000 10000 15000 20000 25000

Potencia Neta Experimental, kW

PotenciaNetaE

stimada,kW

5,7 % error

SAG MILLS

Hogg & Fuerstenau

Ref.- Norambuena, Alejandro.- Validacin de Modelo de Potencia - 2010

Validacin de modelo deHogg & Fuerstenau


110/210

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000

Potencia Neta Experimental, kW

Potencia

Neta

Estimada,kW

8,9 % error

BALL MILLS

Hogg & Fuerstenau

Ref.- Norambuena, Alejandro.- Validacin de Modelo de Potencia - 2010

Modelo de Hogg & FuerstenauMolienda secundaria en samarco, brasil


111/210

3000

3200

3400

3600

3800

4000

4200

4400

4600

4800

5000

28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48

Ball Charge Level, % (apparent)

MillPower,kW

(Gross)

5% Error Bands.

SAMARCO's 17' x 34' Ball Mills.

Ref.: Ing. Joaquim Donda.

Installed PowerMetsos WORLDWIDE DATA BASE


112/210

0.0000

0.0100

0.0200

0.0300

0.0400

0.0500

24 26 28 30 32 34 36 38 40 42

Effective Mill Diameter, ft

(kWh/ton)/rev

Metso Mills

Total Mill Filling = 30 % (apparent)

Ball Filling, % = 20 - 0.233 (2005 - Year of Manufacture)

Average Lift Angle, = 40

La Potencia Disponible


113/210

La potencia generada vara en funcin del nivel de llenadoLos mximos niveles de potencia se obtienen a 45% del nivel de llenadoEn la prctica los niveles de llenado son de 35 a 40%, niveles mayoresincrementan el consumo de bolasPara maximizar la capacidad se debe aprovechar al mximo la potencia

800

850

900

950

1000

1050

28 32 36 40 44 48 52 56 60

Charge Level, %

NetP

ower,

kW

Mill : 12.5' x 16' Nc

76 %74 %72 %70 %

Densidad aparente de la carga


114/210

Corresponde al ratio del peso total de la carga y elvolumen que esta siendo ocupado por la carga

Peso (Bolas + Rocas + Pulpa)

ap = ---------------------------------------------Volumen Aparente de carga

Normalmente expresado en ton/m3.

ap = [ (1-fv) b Jb + (1-fv) m (J - Jb) + p Jp fv J ] / J

114


115/210

L d id d A t d l C


116/210

La densidad Aparente de la Carga

Pneta = 0.238 D3.5 (L/D) Nc ap ( J - 1.065 J2 ) sen

DensidadAparente de

la carga

Densidad aparente de la cargaCaso Especial: Molienda Convencional


117/210

En el caso especial de los Molinos de Bolas ConvencionalesJ = Jb y entonces, la Densidad Aparente se calcula como:

ap = [ b [ (1-fv) + p Jp fv ]

Luego, para valores tpicos:

Bolas, rb = 7.75 ton/m3Mineral, r

m= 2.80 ton/m3

Pulpa, rp = 1.90 ton/m3Intersticios, fv = 0.4Llen. Inters., Jp = 1.0

ap= 5.41 ton/m3

117


118/210

Densidad del medio de Molienda(Mtodo de Arquimedes)


119/210

(Mtodo de Arquimedes)

Mediciones realizadasmostraron que la bolaforjadade alto carbono tiene entre1.5% a 4.0% de mayor

densidad en comparacin aotros tipos de medios demolienda

Diam Forjado Fundida

10-12%

Hi-Cr

18-20%

Hi-Cr

30-33%

Hi-Cr1.0" 7.813 7.562 7.536 7.542

1.5" 7.805 7.691 7.560 7.551 7.545

2.0" 7.802 7.680 7.580 7.558 7.531

2.5" 7.812 7.657 7.603 7.556 7.512

3.0" 7.798 7.647 7.593 7.511 7.501

Tipo de medio de molienda

7.300

7.400

7.5007.600

7.700

7.800

7.900

1.0" 1.5" 2.0" 2.5" 3.0"

Diametro de Bola (pulg)

Densidad(gr/cm3)

Forjado HiC

10-12% Hi-Cr

18-20% Hi-Cr

30-33% Hi-Cr

Fundida HiC

La Densidad del medio de MoliendaSu efecto en la demanda de Potencia


120/210

Su efecto en la demanda de Potencia

Grinding Media power demand - Batch test

0.4200

0.4300

0.4400

0.4500

0.4600

0.4700

0.4800

0.4900

0.5000

0.5100

0.5200

Forged Cast 12%Cr 18%Cr 32 %Cr

Ball Type

Power(kw)

Ag-Au

Au

Cu

Cu-Coarse

Se realizaron pruebas a nivel laboratorio con diferentes medios de molienda yDiferentes tipos de mineral, notndose claramente relacin entre el tipo de mediode molienda y la demanda de potencia.


121/210

Descomposicin de la potenciaEn funcin de los componentes de la carga


122/210

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38

Apparent Mill Filling, %

kW(

Ne

t)

Mill Size : 36' x 17'

Speed : 70 % Crit.Lift Angle, : 40

Jb = 12 %

Total

Balls

Rocks

Slurry

122

Descomposicin de la potenciaEn funcin de los componentes de la carga


123/210

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

4 6 8 10 12 14 16 18

Apparent Balls Filling, %

Power(n

et),

kW

J = 21%Total

Balls

Slurry

Rocks

123

Utilizacin de la Potencia InstaladaTratamiento versus JB (para distintos J)


124/210

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

4 6 8 10 12 14 16 18

Apparent Balls Filling, %

Fresh

Feed,

ton

/hr

J=23%

J=21%

J=19%

124

No basta con tener


125/210

No basta con tenerPotencia disponible,tambin hay que saberUsarla con Eficiencia !

125

Cuidado con la Potencia.!!!


126/210

CUIDADO!!!Subir excesivamente elnivel de llenado de bolas en labqueda de potenciaocasionara un alto consumo de bolas ypotenciales daos a las otras bolas y al revestimiento.

126

Variables del Proceso de MoliendaPorcentaje de slidos en el molino


127/210

Se regula con adicin de agua

Se desea obtener una pulpa ni muy diluida ni muy espesa porque: Muy diluida las partculas no se adhieren a las bolas

Muy espesa la alta viscosidad impide el choque de las bolas entres y con la carga

Variables del Proceso de MoliendaDimetro, Largo y Volumen Efectivos


128/210

Dimensiones ms relevantes Dimetro interno efectivo (D)

Largo interno efectivo (L)

Descontando las distancias que ocupan los revestimientos internos

Variables del Proceso de MoliendaDimetro, Largo y Volumen Efectivos


129/210

De acuerdo a la industria (mezcla diversos sistemas de unidades para

distintos fines) a continuacin D y L se expresan en pies a menos que seindique lo contrario

La expresin del Volumen efectivo V es:

Variables del Proceso de MoliendaPeso de la Carga de Bolas


130/210

Existe una relacin directa entre el volumen de la carga y el peso delas bolas

rap es la densidad aparente de la carga del molino, para bolas deacero su valor nominal es 4.65 ton/m3

Volumen de Carga o Nivel de Llenado Vbolas


131/210

Fraccin del volumen total del molino (nivel de llenado)Con molino detenido puede obtenerse midiendo el dimetro interno entrerevestimientos y la distancia de la carga hacia el centro del molino

Este clculo depende de la forma geomtrica del molino


132/210

Volumen de Carga o Nivel de Llenado Vbolas


133/210

La diferencia de carga de bolas entre las dos formas es 1.5% por lo que

generalmente se usa la ecuacin (3)Del volumen total del molino slo una fraccin Jb es ocupada por las bolas,su expresin es:


134/210


135/210

MEASUREMENTS PATTERNMedia Charge_LevelSpreadsheet ...


136/210

All Dimensions in meters0.91 1.83 2.74 3.66 4.57 5.49 6.40

1.88 6.17 6.17 6.17 6.17 6.17 6.17 6.17

2.71 2.59 2.77 2.80 2.74 2.71 2.68

2.91 2.78 2.97 3.00 2.94 2.91 2.88

0.94 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08 3.08

3.20 3.26 3.14 3.26 3.20 3.17 3.23

3.25 3.31 3.19 3.31 3.25 3.22 3.280.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3.41 3.35 3.32 3.41 3.47 3.47 3.38

3.41 3.35 3.32 3.41 3.47 3.47 3.38

-0.94 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08 -3.08

3.14 3.26 3.20 3.17 3.20 3.26 3.14

3.19 3.31 3.25 3.22 3.25 3.31 3.19

-1.88 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17 -6.17

2.71 2.80 2.74 2.71 2.68 2.77 2.65

2.91 3.00 2.94 2.91 2.88 2.97 2.84

Average Estimate for Central Free Height : 3.15

Equiv. Central Height

Height at Measuring Point


Position, from Central Axis












Position, from Mill Inlet

136


137/210


138/210


139/210

Area especifica de la carga de bolas


140/210

Se ha demostrado que la variable nica y controlante del efecto de

la carga de bolas sobre los parmetros cinticos de molienda es su

rea especfica a, definida como la superficie expuesta al impacto

(m2) por unidad de volumen aparente de carga (m3)

R

B

v

d

fa

)1(*8000

140

Area especifica de la carga de bolas


141/210

La expresin anterior destaca la relacin lineal inversa entre el tamao derecarga y el rea especfica generada.

De esta manera, cuando se recarga bolas ms grandes, el rea expuestaser menor que cuando se recarga bolas ms pequeas.

141

Tamao de Bolas


142/210

La composicin de la carga de bolas es una de las variables ms importantedel proceso de molienda

De sta depende la liberacin de las partculas

De la composicin la variable ms importante es el rea especfica de lacarga de bolas

Permite maximizar la moliendabilidad del mineral

Carga Circulante y Eficiencia de Clasificacin


143/210

Al operar con eficiencia de clasificacin bajaaumenta la cantidad de finos que salen por ladescarga del hidrocicln (grueso ounderflow).

Deben de salir por el rebose del hidrocicln

(finos u overflow).

Esto aumenta la carga circulante que retornaal molino



144/210

Se define como la razn entre el tonelaje seco de slidos recirculados atravs de la descarga de los ciclones y el tonelaje seco de slidos en elflujo de rebalse de los ciclones.

Resulta conveniente considerarque la Carga Circulante es

una propiedad de los ciclones,ms que del circuito o el molino mismo.

Rebalse

DescargaO'flowsecaston/hr

U'flowsecaston/hrCL

144



145/210

Si mejora la eficiencia de clasificacindisminuir el cortocircuito de finos

Disminuir la carga circulante yaumentar la alimentacin fresca al

molinoCon aumento de capacidad que es delmayor inters

LA RAZN DE REDUCCIN (Circuito)


146/210

F80

P80

1,53172

9136

P

FR

80

80r

LA RAZN DE REDUCCIN (Molino)


147/210

F80 P80

2,510885698

PFR80

80r


148/210


149/210

La Sabidura de los Pioneros...Las leyes de la conminucin


150/210

El Consumo especfico de energa


151/210

Rol preponderante como parmetro determinante de la respuesta del

procesoLa cantidad de energa mecnica aplicada a cada masa unitaria de

partculas

Determina en gran medida la fineza de los fragmentos resultantes

Consumo neto de energa (kWh) por cada tonelada de alimentacin

fresca procesada

Potencia demandada (kW) por cada tonelada mtrica seca/hora

procesada


152/210


153/210

Relacion FundamentalRelacin energa / tamao


154/210

0.0

0.4

0.8

1.2

1.6

2.0

200 300 400 500 600 700 800

Product Size, P80, m

KWH/to

n


155/210

El Consumo Especfico de Energa


156/210

Clara relacin entre el consumo especfico de energa y la fineza de

producto resultante en cada ensayo, caracterizada por su tamao D80

Ms importante tal relacin no depende de otras variables quepudieran parecer de relevancia Porcentaje de slidos (%)

Dimetro Velocidad crtica (Vc)

Potencia demandada

Relaciones de Energa Reduccin de Tamao


157/210

Los primeros alcances para definir la conminucin de minerales

resultaron en las llamadas leyes de la conminucinSon esencialmente correlaciones empricas que correlacionan La energa especfica aplicada al sistema

La reduccin en un determinado tamao de partcula caracterstico delmineral



158/210

Una ecuacin general entre el tamao de reduccin y la energa aplicada fuehecha por Walker:

X representa un tamao caracterstico del producto



159/210

Establece que la energa requerida por unidad de masa para la reduccin detamaos es inversamente proporcional a la distribucin de partculas de untamao dadoLa solucin a la ecuacin anterior es:



160/210

Cabe indicar que las leyes derivadas de la ecuacin anterior tienen

una justificacin terica

Leyes de la Molienda Interesa llegar a formular una relacin matemtica que caracterice la

dependencia entre

El consumo especfico de energa El tamao del producto resultante



161/210

Tomando como referencia los ensayos de molienda batch seca

A medida que el tamao del producto alcanza niveles de fineza mayores El incremento de energa requerido para alcanzarlos es mayor

As se puede postular una ecuacin:



162/210

E = [k/(n-1)] [(1/d+)n-1 - (1/d0+)n-1] ; si n 1

E = k ln (d0+/d+) ; si n = 1

la cual puede ser simplemente integrada para obtener :

Se postula la siguienterelacin general :

d(E)/d(d+) = - k/(d+)n

Size, d+

E

Las leyes de la conminucinCaso EspecialLaEnerga Especfica(kWh/ton)requeridaes proporcional a la


163/210

Von Rittinger (1867) n = 2.0

E = k [(1/d+)- (1/d0+)]

por lo tanto, un grfico de E versus(1/d+ - 1/d0+) debiera resultar en una

lnea recta por el origen, con pendientek.

p pnuevaSuperficie

Especfica (m2

/m3

)delos fragmentos ascreados

Las leyes de la conminucinCaso Especial


164/210

LEY DE VON RITTINGER

0.0

0.4

0.8

1.2

1.6

2.0

0 50 100 150 200 250

(1/P80 - 1/F80) x 105

kWh/ton

10"

15"

30"

Molino

Molienda Batch SecaMineral : Calcita

Tamao : 100 % - 10 #

k = 867



165/210

Kick (1885) n = 1.0

E = k ln (d0+/d+)

por lo tanto, un grfico de Eversusln(d0

+/d+) debiera resultar enuna lnea recta por el origen, con pendientek.

El requerimiento deEnerga Especfica

(kWh/ton)esproporcional a la

Razn de Reduccinque se desea lograr



166/210

LEY DE KICK

0.0

0.4

0.8

1.2

1.6

2.0

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

log (F80 / P80)

EnergaEspecfica,

kWh/ton

10"

15"

30"

Molino

Molienda Batch SecaMineral : Calcita

Tamao : 100 % - 10 #

k = 3.82

Las LEYES De La ConminucionCaso Especial


167/210

Fred C. Bond (1951)(*)

E = 2k [(1/d+)0.5 - (1/d0+)0.5]

definiendo convenientemente : 2k = 10 Wid+ = P80d0+ = F80 , se obtiene :

E = 10Wi [(1/P80)0.5 - (1/F80)0.5]

(*) Nace en Golden, Colorado, USA, 1899. The History of Grinding, Alban J. Lynch and Chester A. Rowland.

El requerimiento de

Energa Especfica(kWh/ton) es proporcional ala Longitud de las Nuevas

Fisuras creadas.

Tarea de Molienda



168/210

LEY DE BOND

0.0

0.4

0.8

1.2

1.6

2.0

0 50 100 150 200 250 300

[1/(P80 )0.5

- 1/ (F80)0.5

]x 104

EnergaEsp

ecfica,

kWh/t

on

10"

15"

30"

Molino

10 Wi = 80

Molienda Batch SecaMineral : CalcitaTamao : 100 % - 10 #

LAS LEYES DE LA CONMINUCIN


169/210

Fred C. Bond (1951)

La Energa consumida para reducir el

tamao 80% de un Material, D80, es

inversamente proporcional a la razcuadrada de dicho tamao.

LA LEY DE BOND


170/210

8080

iF1

P1W10E

Donde,

WI= Indice de Trabajo.

F80= Tamao 80% pasante en la alimentacin, m.

P80= Tamao 80% pasante en el producto, m.

LA LEY DE BOND


171/210

8080i F

1

P

1

W10E ,kWh/ton

LA LEY DE BOND


172/210

Por definicin, el Indice de Trabajo,Wi, corresponde ala Energa necesaria,kWh/ton, para reducir el mineraldesde un tamaoF80 muy grande hasta 80% pasante

100 m(P80 = 100 m).

E kWh/ton


173/210

E1, kWh/ton

E2 Mayor que E1

E2, kWh/ton

Efecto del Tamao de la AlimentacinLey de bond


174/210

4

5

6

7

8

9

10

11

12

80 100 120 140 160 180 200 220 240 260

Tamao de Producto, m

E,

kWh

/ton

Tamao deAlimentacin

4000 m

2000 m

1000 m

La Ley de Bondayuda a cuantificarla relacin entre elConsumo deEnerga Especfica, elTamao deAlimentacin (F80)y elTamao deProducto (P80)resultante.

Ley de bond


175/210

F. C. Bond estableci una rigurosa metodologa experimental Paradeterminar elIndice de Trabajo de Laboratorio, comunmente conocidocomo el Indice de Bond.

8080

OpI

F

1

P

110

E)W(

En tal caso, se denomina Indice de Trabajo Operacional.

Tambin, desde datos aEscala dePlanta, es posible obtener el mismondice equivalente.

Indice de bond vs Dureza del mineral


176/210

El Indice de Bond ha sido equivocadamente asociado con la dureza

intrnseca del mineral, mejor caracterizada por la Escala de Dureza deMohs.

El Indice de Bond permite estimar la energa especficarequerida para una determinada tarea de molienda; en otras palabras,cuan fcil (barato) o difcil (costoso) sera fracturar las partculas, perono hace implicancia algunarespecto de cuan duro es el mineral.

Indice de bond vs Dureza del mineral


177/210

Por el contrario, la Escala de Dureza de Mohs caracteriza laresistencia de los minerales para se rayados por otros 10 materiales

estndar de referencia, desde el ms blando (Talco) hasta el ms duro(diamante).

La Dureza Mohs guarda relacin con las tasas de desgaste de loselementos de desgaste (bolas y revestimientos)...pero el Indice deBond, no!

De hecho, Bond desarroll un ensayo totalmente diferente paracaracterizar laAbrasividad de los minerales y dej establecido que noexiste relacin alguna entre el Wiy las tasas de consumo de aceroobservadas.


178/210

Dureza Relativa Materiales

Quarzita


179/210

o om a

Calcita

Mohs' Dureza

(Minerales)

Quarzita Topacio Corundun DiamanteTalco Fluorita Apatita Feldespat

2000 10000

1 4 5 6 7 8 9 10

Dureza Vickers100 200 400 600 800 1000 1400

HRC20 30 40 50 60 70

75 100 300 500

Martensite

Diamante

HB630

Qua ta

Pirita

Feldespato

Limitaciones y deficiencias de las teorasclsicas de la conminucin

Bond es el ms usado en la industria minera para dimensionar equipos de


180/210

Bond es el ms usado en la industria minera para dimensionar equipos de

conminucin

Sealaremos las principales restricciones y deficiencias de este mtodo

La discusin general sirve para destacar las mismas deficiencias asociadas a

los postulados de Rittinger y Kick

Usa una malla de separacin para simular la malla de corte obtenida con un

clasificador industrial

Se realiza una clasificacin ideal del material a escala laboratorio

Es imposible de alcanzar a nivel industrial

La mayora de clasificadores industriales poseen caractersticas de

separacin extremadamente sensibles, No Perfectos



181/210

Las condiciones de equilibrio en una prueba estndar de laboratoriocorresponden al estado estacionario en un molino de flujo pistn

Los molinos industriales no actan como mezcladores de la pulpa ademsde moler

Las caractersticas estudiadas de la dinmica del transporte de la pulpa en el

molino se sitan entre los casos extremos de mezcla perfecta y flujo pistnTodos los tipos de materiales se fracturarn de una manera similar deacuerdo a las caractersticas tpicas de un material ideal

Este se caracteriza por tener una distribucin granulomtrica tipo RosinRambler con una pendiente igual a 0.5 en la regin de los tamaos finos

En la prctica muy pocos materiales siguen este tipo de distribucin


Se usan slo 3 parmetros para calcular el consumo de energa en la


182/210

p p gmolienda:

El ndice de trabajo Wi Tamao caracterstico de la alimentacin F80 Tamao caracterstico del producto P80El ndice de Trabajo (Work Index) engloba todo el proceso de fractura,transporte y clasificacin del material dentro de un circuito cerrado de

molienda/clasificacinBond tuvo que incluir una serie de factores correctores dentro de su

ecuacin a fin de tomar en cuenta el efecto de diversas variables deoperacin sobre el consumo energtico de la molienda

A pesar de la serie de limitaciones y deficiencias mostradas se puede afirmar

que la metodologa de diseo propuesta Por Bond es la estndar adoptadapor todas las empresas de ingeniera


Con el tiempo y para llevar a cabo evaluaciones operacionales optimizantes


183/210

Con el tiempo y para llevar a cabo evaluaciones operacionales optimizantes

la relacin de Bond con una precisin de 20% es insatisfactoria

A pesar de reconocer la estrecha relacin entre el consumo especfico de

energa y el tamao del producto

Es demasiado global en su descripcin del proceso

Las limitaciones anteriores y otras de menor relevancia han motivado el

inters de diversos grupos de investigadores con el fin de desarrollar nuevasmetodologas de anlisis

Apoyadas en una caracterizacin matemtica ms detallada en los distintos

mecanismos bsicos operativos

- -Determine el Indice de Trabajo Operacional para una seccin molienda que procesa 100 tons/hr, con

un molino que opera en las condiciones que se indican a continuacin.- Tamao de alimentacin, F80 = 9795 micrones, Tamao producto, P80 = 150 micrones.

TM


184/210

Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)

Remarks

GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh/ton (met 0,00 Specific Energy, kWh/ton

Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW

Product Size, P80, microns 150,0 Number of Mills for the Tas 1

Total Plant Throughput, ton/hr 100,00 Net kW / Mill

Mill

MILL DIMENSIONS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW

Balls

Eff. DiameteEff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift Overfilling

ft ft % Critical Filling,% Filling,% urry Filling, Angle, () Slurry

12,00 15,50 72,00 36,00 36,00 100,00 Net TotalL/D rpm 10,0 % Losses

1036 Gross Total

% Solids in the Mill 72,00 Charge Apparent

Ore Density, ton/m3 2,80 Volume, Ball Density

Slurry Density, ton/ 0,00 m3 Charge Interstitial bove Balls ton/m3

Balls Density, ton/m 7,75

BOND'S LAW APPLICATIONEstimation of the Operating Work Index from Plant Data

Mill Charge Weight, tons

Slurry


185/210


186/210


187/210

Para la operacin del ejercicio anterior, estimar el incremento en capacidad de tratamiento asociado con

un incremento a 40% de nivel de llenado,

Moly Cop Tools TM (Version 2 0)


188/210

Moly-Cop Tools (Version 2.0)

Remarks Mina RRica: Molino 1.

GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specific Energy, kWh/ton 9.32

Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW #VALUE!

Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1Total Plant Throughput, ton/hr #VALUE! Net kW / Mill #VALUE!

Mill


#VALUE! Balls

Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift #VALUE! Overfilling

ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () #VALUE! Slurry

12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 Same as in 1a #VALUE! Net Total

L/D rpm 10.0 % Losses

1.292 15.92 #VALUE! Gross Total

% Solids in the Mill 72.00 Charge Apparent

Ore Density, ton/m3 2.80 Volume, Ball Density

Slurry Density, ton/m3 1.86 m3 Charge Interstitial above Balls ton/m3

Balls Density, ton/m3 7.75 19.89 92.51 14.82 0.00 5.395


BOND'S LAW APPLICATION

Slurry

Estimation of a Conventional Ball Mill Grinding Capacity

LA RELACIN CAUSA - EFECTO

CAUSA


189/210

CAUSA

Aumenta nivel de llenado desde 36% a 40%.

EFECTOSAumenta consumo de potencia desde 1036 kW a 1072 kW

Aumenta capacidad de tratamiento desde 100 ton/hr a 103,43 ton/hr

Las OdiosasLimitantes Operacionales

Mandamiento N 1


190/210

Mandamiento N 1

Adems, es preciso reconocer que, por sugeometra y diseo, no todos los

molinos industriales aceptan los mismosniveles mximos de llenado. En particular,los del tipo overflow, de gran dimetro,

normalmente limitados a llenados inferioresal 40%.

En general, niveles superiores al 42% dellenado slo incrementan los consumos debolas, sin lograr a cambio uncorrespondiente incremento en la tasa detratamiento.

Debemos cuidar de no exceder la potenciamxima del motor.


191/210

Para la operacin del ejercicio anterior, cuanto significara el incremento en la capacidad de tratamiento

por el incremento de la velocidad critica a 76%.

Moly-Cop Tools TM (Version 2 0)


192/210

Moly Cop Tools (Version 2.0)


GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specific Energy, kWh/ton 9.32

Feed Size, F80, microns 9795 Net Power Available, kW #VALUE!

Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1

Total Plant Throughput, ton/hr #VALUE! Net kW / Mill #VALUE!

Mill


#VALUE! Balls

Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift #VALUE! Overfilling

ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () #VALUE! Slurry

12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 Same as in 1a #VALUE! Net Total


1.292 15.92 #VALUE! Gross Total







Slurry



CAUSA


193/210

CAUSA

Aumenta % velocidad crtica desde 72% a 76%.

EFECTOS

Aumenta consumo de potencia desde 1072 kW a 1131 kW

Aumenta capacidad de tratamiento desde 103,43 ton/hr a 109,18 ton/hr


Mandamiento N 2


194/210

Mandamiento N 2

En el extremo, la carga de bolas puedellegar a impactar preferentemente a lasbarras levantadoras del extremo opuesto,

imperando una condicin de volante deinercia, caracterizada por unadisminucin de la potencia demandada

Aumentan los riesgos de impactos bola /revestimientos y los resultantes daos a

estos ltimos, afectando negativamente ladisponibilidad operacional del equipo.

Debemos cuidar de no exceder lapotencia mxima del motor.

Moly-Cop Tools TM

Run N: 1

Si l i D

Planilla Media Charge_Trajectories...


195/210

Simulation Data :

Effective Mill Diameter 11.9 feet

Ball Size 2.5 inches

Static Friction Coefficient 0.05

Dynamic Friction Coefficient 0.2

Lifter Face Angle 10.0 degrees

Lifter Height 4.0 inches

% Critical Speed 72.0 %

Apparent Mill Filling 38.0 %

Angle of Repose, 33.0 degrees

Velocity at Impact 24.65 feet/secAngle wrt Horizontal (at Impact) 45.95 degrees

Clock Equiv. Position 7.47

Kidney's Toe (from central axis) -4.21 feet

Impact Spot (from central axis) -3.75 feet

Energy at Impact 29.36 JoulesDeveloped by Alvaro Videla L. (Consultant to Moly-Cop Chile S. A.)

-10

-8

-6

-4

-2

0

2

4

6

8

10

-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10

Always click on the Execute

button before drawing any

conclusions.

Moly-Cop Tools TM

Run N: 1

Simulation Data :

Planilla Media Charge_Trajectories...


196/210

Simulation Data :

Effective Mill Diameter 11.9 feetBall Size 2.5 inches

Static Friction Coefficient 0.05

Dynamic Friction Coefficient 0.2

Lifter Face Angle 10.0 degrees

Lifter Height 4.0 inches

% Critical Speed 76.0 %

Apparent Mill Filling 38.0 %

Angle of Repose, 33.0 degrees

Velocity at Impact 25.24 feet/sec

Angle wrt Horizontal (at Impact) 37.01 degrees

Clock Equiv. Position 7.77

Kidney's Toe (from central axis) -4.21 feet

Impact Spot (from central axis) -4.67 feet

Energy at Impact 30.79 JoulesDeveloped by Alvaro Videla L. (Consultant to Moly-Cop Chile S. A.)

-10

-8

-6

-4

-2

0

2

4

6

8

10

-10 -8 -6 -4 -2 0 2 4 6 8 10

Always click on theExecute

button before drawing any

conclusions.


197/210

Para la operacin descrita a continuacin, estimar cual seria el incremento en capacidad de tratamiento

asociado a una alimentacin mas fina (F80 = 7000 microns).

M l C T ls TM (V si 2 0)


198/210



GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specif ic Energy, kWh/ton 9.08

Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Available, kW 964

Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1Total Plant Throughput, ton/hr 106.18 Net kW / Mill 964

Mill


831 Balls

Eff. Diameter Eff. Length Mill Speed Charge Balls Interstitial Lift 0 Overfilling

ft ft % Critical Filling,% Filling,% Slurry Filling,% Angle, () 133 Slurry

12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 35.99 964 Net Total

L/D rpm 10.0 % Losses1.292 15.92 1072 Gross Total







Slurry



CAUSA


199/210

Disminuye el F80 desde 9795 m a 7000 m.Se relaja la tarea de molienda.

EFECTOS

Disminuye consumo de energa desde 9,33 kWh/ton a 9,08 kWh/ton.



Mandamiento N 3


200/210

Mandamiento N 3

Debemos disponer de capacidad ociosaen la etapa previa de chancado.

La tecnologa actual permite chancar atamaos tan finos como 1/4, perodifcilmente menores.


201/210

Para la operacin descrita en el ejercicio anterior, cual seria el efecto en la capacidad de tratamiento,resultante de un tamao de producto de 170 micrones.

Moly Cop Tools TM (Version 2 0)


202/210

Moly-Cop Tools (Version 2.0)


GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh (net)/metric ton 13.03 Specif ic Energy, kWh/ton 9.08

Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Available, kW 964

Product Size, P80, microns 150.0 Number of Mills for the Task 1Total Plant Throughput, ton/hr 106.18 Net kW / Mill 964

Mill


831 Balls



12.00 15.50 72.00 40.00 40.00 100.00 35.99 964 Net Total

L/D rpm 10.0 % Losses1.292 15.92 1072 Gross Total







Slurry



CAUSA


203/210

Aumenta el P80 desde 150 m a 170 m. Serelaja la tarea de molienda.

EFECTOS

Disminuye consumo de energa desde 9,08 kWh/ton a 8,44 kWh/ton.



204/210



C ti l B ll Mill Si i

- Determinar las dimensiones y condiciones de operacin para una nueva seccion de molienda

que procesara 500 tn/hr, teniendo un F80 = 7000 micrones y se desea un P80 = 170 micrones


205/210


GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh(net) /metric ton 13.03 Specif ic Energy, kWh/ton 8.44

Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Requirement, kW 4218


Design Throughput, ton/hr 500.00 Net kW / Mill 4218

MILL DESIGN PARAMETERS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW

2971 Balls



17.50 23.63 72.00 38.00 38.00 100.00 33.00 3447 Net Total


1.350 13.18 3830 Gross Total





Power Oversize, % (18.3)

HYDROCYCLONES CLUSTER : (Preliminary Sizing)

# Cyclones Cyclone Feed Circulating ton/hr m3/hr Pressure

per Mill Diameter, in % Solids Load, % per Cyclone per Cyclone Loss, psi

6 26.00 62.00 350.0 375.0 363.8 12.96


Slurry

Conventional Ball Mill Sizing

Guess

Guesses


206/210

Bond_Mill Sizing Spreadsheet ...Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)



Conventional Ball Mill Sizing


207/210

GRINDING TASK :

Ore Work Index, kWh(net) /metric ton 13.03 Specific Energy, kWh/ton 8.44

Feed Size, F80, microns 7000 Net Power Requirement, kW 4218


Design Throughput, ton/hr 500.00 Net kW / Mill 4218

MILL DESIGN PARAMETERS AND OPERATING CONDITIONS : Power, kW

3636 Balls



18.54 25.03 72.00 38.00 38.00 100.00 33.00 4218 Net Total


1.350 12.81 4687 Gross Total





Power Oversize, % (0.0)

HYDROCYCLONES CLUSTER : (Preliminary Sizing)

# Cyclones Cyclone Feed Circulating ton/hr m3/hr Pressure

per Mill Diameter, in % Solids Load, % per Cyclone per Cyclone Loss, psi

6 26.00 62.00 350.0 375.0 363.8 12.96


Slurry

Ley de bond..Es Suficiente.?


208/210

P80 = 170m

500 tph

F80 = 7000m

4359 kW

P80 = 170 m

Ley de bond..Es Suficiente.?


209/210

Agua ?

500 tph

F80 = 7000 m

4359 kW

P80 = 170 m

Vortex ?

Apex ?

Granulometra Producto ?

# de Ciclones ?CargaCirculante ?


210/210

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