MARCO TERICO

UNIVERSIDAD DE ORIENTENCLEO ANZOTEGUIESCUELA DE INGENIERA Y CIENCIAS APLICADASDPTO. PETRLEO- QUMICA REAS ESPECIALES DE GRADOCONTROL, TRANSPORTE Y ALMACENAMIENTO DEL GAS NATURAL

CRITERIOS PARA LA SELECCIN DEL REHERVIDOR DE UNA COLUMNA DE DESTILACIN

REALIZADO POR:KATERINE ANAIS ARUPN TREBOLALEJANDRA JOSELIN ROBLES NARVEZJUAN PABLO YANES GONZALEZ

ASESOR ACDEMICO:Ing. Quim. Isvelia Avendao

BARCELONA, MARZO DE 2015.

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TABLA DE CONTENIDOTABLA DE CONTENIDO1CAPTULO 1.INTRODUCCIN31.1Planteamiento del problema31.2Objetivos41.2.1Objetivo General41.2.2Objetivos especficos4CAPTULO 2.DESARROLLO DEL TRABAJO52.1Especificar las condiciones operacionales de la torre de destilacin (Composiciones, flujos, temperaturas, presiones, etc).52.2Establecer los requerimientos calricos de una torre de destilacin.72.3Presentar las ventajas y desventajas con respecto al diseo de los rehervidores.102.4Seleccionar el fluido de calefaccin del rehervidor.132.5Proponer la factibilidad de mantenimiento en los diferentes tipos de rehervidores.14CAPTULO 3.DISCUSIN DE RESULTADOS, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES163.1Conclusiones173.2Recomendaciones17

INTRODUCCINLos rehervidores son intercambiadores de calor que conectados a la base de una columna de destilacin proporcionan el calor necesario para devolver el vapor al fondo de la columna y permitir as que se lleve a cabo la destilacin. Estos equipos pueden tomar diferentes formas, as por ejemplo, los fraccionadores pequeos utilizados en el trabajo de plantas piloto tal vez requieran simplemente de una olla con chaqueta, es decir un rehervidor no tan sofisticado.La principal funcin que tiene un rehervidor en un torre de fraccionamiento no es ms que transmitirle calor a la alimentacin para que esta pueda alcanzar los distintos puntos de ebullicin requeridos para que ocurra la separacin o destilacin de cada uno de los fluidos, ya que como bien se sabe estos poseen distintos puntos de ebullicin lo cual hace posible este proceso.En un tren de fraccionamiento a medida que la alimentacin est pasando por las distintas torres, estos van a variar su capacidad calorfica dependiendo del producto que se desea separar.Planteamiento del problemaResulta de gran inters en el campo de la ingeniera el estudio y comprensin delosprocesosde transferencia de calor en lquidos y su ebullicin a pesar de su complejidad,puesestnpresentesenunagrancantidaddeprocesos industriales, tales como: destilacin, concentracin de soluciones, generacin de vapor, etc. Es por esta razn que el principal objetivo de esta investigacin es estudiar los rehervidores ya que estos son equipos utilizados en conjunto con las columnas de destilacin.Es sumamente importante conocer a fondo las caractersticas de los rehervidores para tener asertividad al momento de su seleccin, ya que generalmente estos suministran la mayor parte de la energa necesaria para efectuar la separacin de los componentes, igualmente se debe tener en cuenta que si se suministra demasiado calor se puede inundar la torre y por el contrario, si el calor disponible es muy poco, el rendimiento de separacin puede disminuir mediante la relacin de reflujo pobre, por lo tanto se explorar una gama de modelos o tipos y se presentarn sus caractersticas para as conocer sus ventajas y desventajas. Adems se deben evaluar los requerimientos calricos de la torre de destilacin debido a que durante las operaciones, se pueden presentar grandes prdidas en la calidad de la energa y cabe destacar que es posible disminuirlas implementando dispositivos alternos que ayuden a aprovecharla de la mejor manera. Especificaremos los parmetros operacionales de los rehervidores, de esta forma conoceremos sus limitaciones en cuanto a sus diferentes propiedades estando entre ellas la temperatura y presin. En la industria existen distintos tipos de fluidos de calefaccin; para su seleccin se consideran fundamentalmente la temperatura de saturacin del sistema, las propiedades termofsicas y su disponibilidad. Por otro lado, se va a sugerir una factibilidad de mantenimiento de las opciones presentadas.ObjetivosObjetivo GeneralEvaluar los parmetros que deben ser considerados durante la seleccin de un rehervidor que permita mantener un perfil de temperatura adecuado en una columna de destilacin.Objetivos especficos1. Especificar las condiciones operacionales de la torre de destilacin (Composiciones, flujos, temperaturas, presiones, calor transferido, etc).2. Establecer los requerimientos calricos de una torre de destilacin.3. Presentar las ventajas y desventajas con respecto al diseo de los rehervidores.4. Seleccionar el fluido de calefaccin del rehervidor.5. Proponer la factibilidad de mantenimiento en los diferentes tipos de rehervidores..

CAPTULO 1. INTRODUCCIN

DESARROLLO DEL TRABAJOEspecificar las condiciones operacionales de la torre de destilacin (Composiciones, flujos, temperaturas, presiones, etc).

Es necesario tener bien definido las variables de la torre, ya que en general se pide disear un rehervidor que satisfaga las necesidades de una columna de destilacin en particular. As partiendo de datos disponibles para la torre y mediante balance de masas y energa en las diferentes secciones de la columna y en el mismo rehervidor, el calor que debe ser suministrado en dicho equipo, porcentaje de vaporizacin y la presin de operacin.Mediante la simulacin realizada con Hysys v3.1, se obtuvieron las composiciones y condiciones del tren de fraccionamiento conformado por las torres desetanizadora y desbutanizadora las cuales se presentan en las siguientes tablas respectivamente.

Torre DesetanizadoraTabla N1: Composicin de la corriente de etano y ms pesados de la torre Desetanizadora.Componentes RefluxBoilup16To ReboilerTo Condenser

Nitrogen0,00000,00000,00000,00000,0000

CO20,00000,00000,00000,00000,0000

H2S0,00000,00000,00000,00000,0000

Methane0,00320,00000,00500,00000,0059

Ethane0,51410,00720,29390,00640,5661

Propane0,47400,49250,33390,46480,4204

i-Butane0,00550,16770,09700,16820,0045

n-Butane0,00210,21760,14090,22370,0017

i-Pentane0,00000,05510,05110,06200,0000

n-Pentane0,00000,03740,03790,04320,0000

n-Hexane0,00000,01860,02920,02500,0000

n-Heptane0,00000,00320,00760,00520,0000

n-Octane0,00000,00050,00190,00110,0000

n-Nonane0,00000,00010,00050,00030,0000

n-Decane0,00000,00000,00010,00000,0000

H2O0,00110,00000,00100,00000,0015

TEGlycol0,00000,00000,00000,00000,0000

Tabla N2: Condiciones de Operacin de la Torre Desetanizadora.NameRefluxBoilup16To Reboiler

Vapour0,00001,00000,00000,0000

Temperature ( C )31,67118-23,33105,7

Pressure (kPa)2758286128872861

Molar Flow (khmole/h)238,1638273,0792,0

Mass Flow (kg/h)87793,382e+0041,296e+0044,269e+004

Std Ideal Liq Vol Flow (m3/h)20,4061,3625,6276,87

Molar Enthalpy (kJ/kgmole)-1,064e+005-1,145e+005-1,340e+005-1,276e+005

Molar Entropy (kJ/kgmole-C)122,1155,585,57125,4

Heat Flow (kJ/h)-2,532e+007-7,304e+007-3,659e+007-1,011e+008

NameTo Condenser

Vapour1,0000

Temperature ( C )43,78

Pressure (kPa)2861

Molar Flow (khmole/h)357,1

Mass Flow (kg/h)1,287e+004

Std Ideal Liq Vol Flow (m3/h)30,5

Molar Enthalpy (kJ/kgmole)-9,487e+004

Molar Entropy (kJ/kgmole-C)157

Heat Flow (kJ/h)-3,388e+007

Torre DesbutanizadoraTabla Nro3. Composicin de la corriente de butano y ms pesados de la torre Desbutanizadora.Componentes RefluxButanosC5+

Nitrogen0,00000,00000,0000

CO20,00000,00000,0000

H2S0,00000,00000,0000

Methane0,00000,00000,0000

Ethane0,00000,00000,0000

Propane0,00100,00150,0000

i-Butane0,26240,39850,0003

n-Butane0,38510,57490,0197

i-Pentane0,14010,02150,3684

n-Pentane0,10380,00350,2976

n-Hexane0,07990,00000,2338

n-Heptane0,02080,00000,0609

n-Octane0,00520,00000,0153

n-Nonane0,00150,00000,0043

n-Decane0,00020,00000,0006

H2O0,00000,00000,0000

TEGlycol0,00000,00000,0000

Tabla Nro.4: Condiciones de Operacin de la torre Desbutanizadora.NameBut y ms pesadosButanosC5+

Vapour0,00000,00000,0000

Temperature ( C )85,4568,78127,5

Pressure (kPa)930,8882,5917,0

Molar Flow (khmole/h)99,6365,5734,1

Mass Flow (kg/h)648338332650

Std Ideal Liq Vol Flow (m3/h)10,796,6584,132

Molar Enthalpy (kJ/kgmole)-1,530e+005-1,445e+005-1,654e005

Molar Entropy (kJ/kgmole-C)105,690,25131,0

Heat Flow (kJ/h)-1,524e+007-9,476e+006-5,635e+006

Establecer los requerimientos calricos de una torre de destilacin.Cuando aumentan las interacciones intermoleculares en la torre de destilacin ocurre un aumento en la tendencia de que el lquido pase a la fase vapor (volatilidad) por lo tanto la energa se propagara ms rpidamente aumentando el intercambio de calor (entropa) en la torre.Los requerimientos principales de la seleccin de un rehervidor giran alrededor de las condiciones y compuestos de la corriente de entrada, donde los mismos me arrojan una capacidad calorfica necesaria para obtener una alta eficiencia en la destilacin, es por esto de gran importancia conocer el perfil de temperatura de la torre. A continuacin se presenta el clculo del calor especfico para la torre desetanizadora.Tabla N5. Clculo del calor especfico de la torre.ComponentesFlujo Molar (lbmol/hr)Calor especfico (Btu/lbmol*F)Temperatura de alimentacin (F) Perfil de temperatura (F) Q = m*cp*DT (BUT/hr)

Nitrogen 0,00 7,46 -10 89,01 0,03

CO2 0,00 23,04 -10 110,80 0,00

H2S - 15,32 -10 122,11 -

Methane 3,01 9,46 -10 128,95 3.954,90

Ethane 176,86 22,02 -10 133,65 559.546,81

Propane 200,94 24,12 -10 137,88 716.737,28

i-Butane 58,40 28,47 -10 143,08 254.536,49

n-Butane 84,81 28,72 -10 151,56 393.539,35

i-Pentane 30,78 32,98 -10 165,26 177.892,85

n-Pentane 22,80 34,19 -10 175,62 144.688,17

n-Hexane 17,56 39,29 -10 183,79 133.682,97

n-Heptane 4,58 45,00 -10 191,04 41.398,94

n-Octane 1,15 50,67 -10 198,74 12.140,40

n-Nonane 0,32 57,00 -10 208,42 4.009,03

n-Decane 0,04 62,84 -10 222,31 643,90

H2O 0,61 18,73 -10 244,49 2.885,05

2.445.656,17

Tabla N6. Clculo de la potencia del Rehervidor.C2+ - Temperature [F] Q REH C3 - Heat Flow [Btu/hr] QREH C4 - Heat Flow [Btu/hr] QC2-R - Heat Flow [Btu/hr]

-30,00 8.025.375,78 2.532.308,69 7.523.032,38

-25,00 7.999.007,87 2.531.806,60 7.463.064,40

-20,00 7.975.176,30 2.531.561,07 7.404.427,02

-15,00 7.950.989,22 2.531.299,21 7.345.590,53

-10,00 7.926.290,05 2.531.015,57 7.286.518,07

-5,00 7.900.858,76 2.530.721,01 7.227.193,33

- 7.874.740,16 2.530.414,92 7.167.616,37

5,00 7.847.893,61 2.530.083,34 7.107.792,05

10,00 7.820.288,85 2.529.742,46 7.047.722,67

15,00 7.791.893,17 2.529.373,49 6.987.410,67

20,00 7.762.909,48 2.528.987,82 6.926.858,65

25,00 7.732.874,23 2.528.580,11 6.866.069,33

30,00 7.701.892,28 2.528.152,53 6.805.045,60

Figura N1. Comportamiento de la potencia del rehervidor.

Presentar las ventajas y desventajas con respecto al diseo de los rehervidores.Para seleccionar el rehervidor adecuado, se debe tener un conocimiento bsico de los diferentes tipos de rehervidores disponibles, que incluya las caractersticas de su construccin, as como el tipo de mecanismo que origina el movimiento de los fluidos de la torre de destilacin pasando por el rehervidor y su reingreso a la torre. Ahora, partiendo de esos conocimientos bsicos, la seleccin comienza realizando una lista de cosas positivas y negativas de cada rehervidor, all adems del costo, se deben tomar en cuenta otros factores tales como: cada de presin, espacio disponible, mantenimiento, facilidad de control, etc, para encontrar el equipo que mejor corresponda a las condiciones del proceso y a su tiempo de vida til. Adems, dado que el proceso de seleccin puede ser complejo por la cantidad de factores que deben tomarse en cuenta, tambin se proporcionarn algunas consideraciones de bajo qu condiciones se suele emplear cada rehervidor en particular. La eleccin del mejor tipo de rehervidor para una carga dada, depender de los siguientes factores: 1. La naturaleza del fluido de proceso; particularmente su viscosidad y ser propenso a formar incrustaciones. 2. La presin de operacin: vaco o presin. 3. La distribucin del equipo, particularmente el espacio disponible. TIPO KETTLEVentajasDesventajas

Plato tericoMs tubos y espacio

Fcil mantenimientoCosto alto

Se desacopla el vaporSe ensucia con fluidos sucios

Maneja viscosidad mayor a 0.5 cpTiende a degradar a algunos fluidos debido a los tiempos de residencia altos en la zona de calor

Fcil de controlarTiempo de residencia bajo olea una seccin del rehervidor

No hay lmite en la carga de vaporNo trabaja con rea de transferencia de calor grande

TERMOSIFN VERTICAL DIRECTOVentajasDesventajas

Plato tericoDifcil de mantener.

Entubado sencillo y compactoNo se controla la circulacin.

No se ensucia fcilmenteControl moderado.

Menor costo que el Kettle-

Tiempos de residencia bajos en la zona de calor-

Ms utilizado por tener plato terico-

TERMOSIFN VERTICAL CIRC. NATURALVentajasDesventajas

Buen controlNo es plato terico.

Entubado sencillo y compactoSe ensucia con facilidad.

Menor costo que el KettleDe difcil mantenimiento.

-Un nivel de lquido demasiado alto por encima del diseo puede causar que el rehervidor tenga menos capacidad.

-Acumulacin de componentes con altos puntos de ebullicin en la lnea de alimentacin, la temperatura es ligeramente mayor que en el fondo de la torre.

TERMOSIFN HORIZONTAL DIRECTOVentajasDesventajas

Plato tericoNo se controla la circulacin

Entubado sencillo y compacto Control moderado.

No se ensucia fcilmente-

Menos cada de presin que el vertical-

Fcil mantenimiento-

Ms barato que el Kettle-

Posibilidad de tubos ms largos-

TERMOSIFN HORIZONTAL CIRC. NATURALVentajasDesventajas

Fcil mantenimientoNo es un plato terico.

Menos cada de presin que el vertical Ms espacio ocupado y ms tubos necesarios en comparacin con el vertical

Ms barato que el KettleSe ensucia ms fcil que el vertical.

Posibilidad de tubos ms largos Acumulacin de componentes con altos puntos de ebullicin en la lnea de alimentacin, la temperatura es ligeramente mayor que en el fondo de la torre

TERMOSIFN HORIZONTAL CIRC. FORZADAVentajasDesventajas

Plato terico.Un mayor costo en tuberas y bombas.

Maneja lquidos muy viscosos y que contengan slidosCosto de operacin mayor

Circulacin controladaRequiere una mayor rea de planta.

Coeficiente de transferencia mayor-

Seleccionar el fluido de calefaccin del rehervidor.Los fluidos trmicos utilizados usualmente para el calentamiento de procesos pueden tener la forma de lquidos, vapores o una combinacin de ambas fases. Adems del vapor, los fluidos trmicos incluyen agua caliente, mercurio, NaK, xido de difenil difenilo (Dowtherm A), o-diclorobenceno (Dowtherm E), mezclas de sales fundidas, aceites minerales, arilariloxi-silano (Hydrotherm 750-200), silicato tetraarlico (Hydrotherm 750-160) y difenilos clorados (Therminols).En la Tabla Nro 5, se muestran los fluidos de transporte de calor que se utilizan ms comnmente junto con sus gamas tiles de temperaturas y sus intervalos correspondientes de presiones.

Tabla N5. Fluidos trmicos con sus gamas tiles de temperatura y presiones.

Los lquidos y vapores utilizados para transportar calor requieren una combinacin nica de propiedades. Los puntos elevados de ebullicin y las bajas presiones reducen los riesgos y permiten diseos econmicos, mientras que la alta capacidad calorfica mejora la capacidad de transporte de calor y su difusin uniforme en el sistema de procesamiento. Adems, los fluidos deben poderse conseguir comercialmente y ser de uso econmico.Para seleccionar el fluido de calentamiento a utilizar se consideran fundamentalmente la temperatura de saturacin (punto burbuja) del sistema, las propiedades termofsicas, toxicidad, corrosin, disponibilidad, costo, etc, del fluido de calentamiento entre otras. Anteriormente se mostraron fluidos trmicos utilizados usualmente para el calentamiento de procesos, junto con sus gamas tiles de temperaturas y sus intervalos correspondientes de presiones.Es importante destacar que si se emplea un rehervidor tipo Kettle o un termosifn horizontal, los cuales operan con ebullicin en masa, la temperatura del fluido de calefaccin tiene que ser tal que garantice que la diferencia de temperatura entre la superficie del tubo y la temperatura de saturacin (temperatura de burbuja) de la mezcla dentro del rehervidor, corresponda a la ebullicin nucleada en donde se obtienen los mximos coeficientes de transferencia de calor (ver ebullicin en masa). Las altas capacidades calricas o calores latentes de vaporizacin elevados permiten reducir el flujo de fluido caliente necesario para proporcionar el calor requerido. Los fluidos txicos o corrosivos implican mayores costos por los implementos de seguridad requeridos y por la necesidad de aleaciones especiales.En muchos casos se sugiere el uso de agua, debido a que es un medio de fcil obtencin, relativamente econmico, con una gran capacidad calorfica y un calor latente de vaporizacin elevado.

Proponer la factibilidad de mantenimiento en los diferentes tipos de rehervidores.Los arreglos que el intercambiador de calor necesita para proporcionar el calor necesario y devolver el vapor al fondo del fraccionador pueden tomar diferentes formas. Los fraccionadores pequeos utilizados en el trabajo de plantas piloto tal vez requieran simplemente de una olla con chaqueta, pero necesariamente ser pequea la superficie de transferencia de calor y la capacidad correspondiente de generacin de vapor. El intercambiador de calor tubular construido en el fondo de la torre es una variacin que proporciona una superficie mayor, pero su limpieza requiere que se cancele la operacin de destilacin. Este tipo tambin puede construirse con una cabeza flotante interna. Estos dos arreglos proporcionan un vapor que entra en el plato del fondo bsicamente en equilibrio con el producto residual, de forma que la ltima etapa de los clculos previos representa el enriquecimiento debido al rehervidor.

Los rehervidores externos de diferentes variedades se utilizan comnmente para instalaciones grandes y pueden arreglarse con espacios para la limpieza. El rehervidor tipo kettle con el medio de calentamiento dentro de los tubos, enva un vapor a la torre que est bsicamente en equilibrio con el producto residual, y entonces se comporta como una etapa ideal. El rehervidor de termosifn vertical, con el medio de calentamiento afuera de los tubos, puede manejarse para evaporar todo el lquido que entra para producir un vapor de la misma composicin que el producto residual, en cuyo caso no se logra enriquecimiento. Los rehervidores de circulacin forzada requieren de una bomba para impulsar el lquido a vaporizar a travs del intercambiador. Este tipo de rehervidor no se utiliza frecuentemente, debido a los costos adicionales del bombeo de la alimentacin al rehervidor; sin embargo, en algunos casos puede requerirse para vencer limitaciones del cabezal hidrosttico y los problemas de circulacin. Los rehervidores que retornan solamente vapor a la torre se denominan rehervidores de marmita (Kettle Reboilers). La mejor manera de describir la operacin de estos rehervidores es comparndola con una paila u olla hirviendo.Las resistencias a la transferencia de calor debidas al ensuciamiento son causadas por sedimentos, polmeros y otros depsitos que se forman en las paredes internas y externas de los tubos de los intercambiadores de calor, cuando stos se encuentran en servicio.Algunas incrustaciones se pueden eliminar por mtodos solamente qumicos; un ejemplo comn es la eliminacin de carbonatos por clorinacin. Es importante sealar que estos trabajos de limpieza por mtodos qumicos deben ser realizados bajo la supervisin de un experto y tienen la gran ventaja de no necesitar remocin del equipo o desconexin de las tuberas para realizarlo. Existe tambin una variedad de mtodos mecnicos tales como: el uso de chorros de agua por el interior y exterior de los tubos, el uso de cepillos rotatorios para limpieza, entre otros.

CAPTULO 2. DESARROLLO DEL TRABAJO

DISCUSIN DE RESULTADOS, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONESExisten muchos tipos de rehervidores, pero en este proyecto se definen los ms tpicos y de mayor utilizacin en la industria, cuando se desea obtener un comportamiento aproximado de los diferentes tipos de rehervidores a travs de un paquetes de simulacin como el software HYSYS, se tienen inconvenientes a la hora de predecir los comportamientos de estos equipos en una simulacin en estado estacionario, debido a que las torres de destilacin se disean con las condiciones de tope y fondo, las fracciones de los componentes especficos, la presin de tope, la presin de fondo, la relacin de reflujo, el nmero de platos tericos, etc. Entonces para que estas lleguen a la solucin, el simulador hace una serie de clculos entre ellos se encuentra la potencia del rehervidor, y esta define la cantidad de energa necesaria para lograr la destilacin y alcanzar las especificaciones de tope y fondo junto con los otros parmetros de diseo. Sin embargo, a medida que la temperatura de la corriente de alimentacin a la torre disminuye, se requiere ms energa para lograr la destilacin, es por ello que la potencia del rehervidor tiende a aumentar. Por ende, no debe llevarse la corriente de alimentacin a una temperatura muy alta, debido a que sta entrara en forma de vapor sobre calentado y ocasionara problemas operacionales, como arrastre, adems el condensador no podr retirar toda esa energa, por lo que es recomendable su ingreso como una mezcla lquida saturada.En la simulacin en estado estacionario se puede cambiar la configuracin del rehervidor, bien sea esfrico, cilndrico, horizontal, vertical, calentamiento directo, calentamiento natural, y el resultado siempre ser el mismo para la potencia, ya que el simulador vuelve a realizar los ajustes necesarios para lograr la solucin, por lo que es necesario realizar una simulacin en estado dinmico, es decir, que experimente variaciones con respecto al tiempo, y en ella se necesitaran un sistema de controles de variables y la instrumentacin adecuada, adems de ello las dimensiones de los equipos, por ejemplo el rehervidor tipo kettle es de mayor tamao que uno de termosifn vertical directo y ofrece mayor rea de transferencia de calor, sin embargo este ltimo tiene menor tiempo de residencia y tiene un menor ndice de ensuciamiento.Al estudiar a detalle las ventajas y desventajas de cada rehervidor, es fcil darse cuenta que uno de los ms prcticos es el seleccionado en este proyecto denominado termosifn vertical directo, debido a que ser mucho ms fcil hacer llegar la energa necesaria a la torre y as obtener el producto deseado; adicional a esto tambin se toma en consideracin que es uno de los ms econmicos y de fcil mantenimiento en cuanto a las dems variedades, cumpliendo sus funciones de manera ptima y segura, logrando las metas u objetivos en estos procesos industriales. Es importante sealar que su eficiencia ser mejor en comparacin a un termosifn horizontal directo de acuerdo al alcance que este tiene a la columna de destilacin debido a su posicin, es decir; con el rehervidor termosifn vertical directo por sus caractersticas le permiten adaptarse a la mayora de los procesos de destilacin y su entubado compacto y sencillo proporciona una mayor seguridad y manejo del fluido en su interior as como tambin su facilidad de actuar como plato terico, arroja una mejor separacin o fraccionamiento de las fases. Conclusiones1. El rehervidor ms utilizado el termosifn vertical directo.2. La capacidad calorfica es la propiedad ms importante a la hora de seleccin del flujo de calefaccin del rehervidor.3. La seleccin del rehervidor tiene una relacin directa con las condiciones de entrada a la torre de destilacin.4. El mantenimiento del rehervidor depender de sui diseo

Recomendaciones1. Es recomendable realizar la destilacin con otro fluido de calefaccin del rehervidor diferente del agua.2. Controlar el aumento de la temperatura de la corriente de alimentacin para evitar problemas operacionales debido a la formacin de vapor sobrecalentado.3. Manipular las condiciones de la corriente para poder mantener las propiedades del fluido de calentamiento.

CAPTULO 3. DISCUSIN DE RESULTADOS, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

BIBLIOGRAFA 1. Prez, A, Aplicacin de los fundamentos termodinmicos en la operacin y eficiencia del rehervidor de fondo de la torre desbutanizadora del tren C de la planta de fraccionamiento Jos Antonio Anzotegui. Monografa de grado, Departamento de Ingeniera qumica, Universidad de oriente, estado Anzotegui (2012).

2. J. Crespo, A. Da Silva, R. Suarez, Seleccin y diseo trmico de rehervidores para torres de destilacin, Miniproyecto de ingeniera Qumica, Departamento de Termodinmica y Fenmenos de Transporte (2008).