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Análisis PVT
Es un estudio o análisis termodinámico que relaciona presión, volumen y
temperatura, el cual, se hace con la finalidad de conocer el comportamiento del
yacimiento y los fluidos contenidos en él. El análisis PVT consiste en simular en el
laboratorio el agotamiento de presión de un yacimiento volumétrico e isotérmico
midiendo exactamente los volúmenes de fluido separados.
Objetivos del Análisis PVT
El análisis PVT tiene como objetivo simular correctamente el comportamiento
de un yacimiento durante la producción del fluido, desde el yacimiento hasta los
separadores, donde es fundamental que la muestra sea representativa del fluido
original en el yacimiento.
Los análisis PVT son absolutamente necesarios para llevar a cabo el diseño de
instalaciones de producción, análisis nodales, diversas actividades de la ingeniería de
yacimientos; permiten obtener cálculos como el POES del yacimiento, predecir su
vida productiva; definir los esquemas óptimos de producción, evaluar métodos de
recuperación mejorada y demás propiedades que predicen el comportamiento de los
pozos a medida que son explotados. La nuevas herramientas y equipos disponibles de
manejo automatizado y computarizado, hacen más factibles la realización de los
estudios.
Toma de Muestra
El objetivo del muestreo de fluidos de un yacimiento es tomar muestras de
petróleo que sean representativas del flujo original del yacimiento. Por esta razón, las
muestras se deben tomar los primeros días de producción antes de que ocurra una
apreciable caída de presión del yacimiento, o al menos hasta que la presión sea mayor
o igual a la de burbujeo del crudo original.
De esta forma se establece que el proceso de muestreo constituye un factor
determinante para obtener una calidad global en el análisis del fluido.
Sí la presión del yacimiento ha declinado por debajo de la presión de burbujeo
ya no es posible tomar muestras significativas del petróleo original del yacimiento.
Las muestras tomadas son sólo parcialmente representativas; es decir, cuando el
yacimiento se encuentra saturado. Por tener éste una capa de gas libre, la muestra
puede representar un valor mayor o menor que la presión de burbujeo, dependiendo
de que si el gas que se encuentra en el yacimiento es móvil o inmóvil.
Si la muestra se toma cuando la presión del yacimiento es menor que la
presión de burbujeo (Pyac<PB) puede ocurrir:
Si el gas libre es móvil (sg<sgc), la muestra tomada presenta una composición
menos rica en componentes pesados que la original del yacimiento; es decir,
tiene en soluciones una cantidad menor que el petróleo original. Así la presión
de burbujeo medida es menor que la presión actual del yacimiento.
Si el gas libre tiene movilidad (sg>sgc), la muestra tomada puede tener exceso
de gas y presentar una presión de burbujeo mayor que la presión actual del
yacimiento, y eventualmente mayor que la presión original del yacimiento.
Crudo Espumante
En yacimientos con desplazamientos de gas en solución, el gas disuelto es
liberado debido a la declinación de presión en el yacimiento, generalmente el gas que
se libera inicialmente permanece disperso en la fase de petróleo. El gas disperso
eventualmente se separa del crudo para formar la fase de gas libre, pero esta
separación es lenta en crudos pesados y extrapesados, esto se debe a la alta viscosidad
que poseen. Dicho proceso de separación comprende la nucleación de burbujas, el
crecimiento de burbujas y la coalescencia de burbujas de gas para la posterior
separación de las fases, por la formación de muchas burbujas es que se les denominan
crudos espumantes y generalmente se definen como una dispersión gas-petróleo con
burbujas de gas que son arrastradas por la fase liquida.
El crudo espumante esta caracterizado, continuando con el desplazamiento de gas
en solución, por: burbujas de gas dispersas fluyendo en crudo y una espuma a
condiciones de superficie en la cual la fase continua es el petróleo.
Cuando la presión del yacimiento esta por debajo del punto de burbuja
termodinámica (yacimiento saturado) en el caso de un crudo espumante el gas libre
permanece retenido en la fase oleica por mas tiempo y se necesitaría un tiempo largo
para que se disgregue formando una fase continua que pueda fluir
independientemente del petróleo. Entonces, de acuerdo con este modelo, los fluidos
involucrados son: el petróleo, el gas disuelto en el petróleo y el gas entrampado en el
seno del crudo hasta que se alcance la presión de seudoburbuja y lo mismo se cumple
para la toma de una muestra de un crudo espumante si la presión del yacimiento esta
por encima de la presión de burbuja termodinámica (yacimiento sub-saturado).
Número de Muestras
Cuando un yacimiento es pequeño una muestra es representativa del fluido
almacenado en la formación.
Si el yacimiento es grande o muy heterogéneo se requiere varias muestras de
diferentes pozos para caracterizar correctamente los fluidos del yacimiento.
Las propiedades de petróleo en yacimiento de gran espesor pueden variar
significativamente con la profundidad. El muestreo para determinar esta variación
requiere de técnicas especiales para permitir tomar muestras representativas de un
intervalo dado de profundidad.
Tipos de Muestreo
Esencialmente hay tres técnicas de muestreo para obtener muestras de fluidos
de yacimientos para el análisis de le relación PVT. Estas técnicas se conocen
comúnmente como:
Muestreo de fondo
Muestreo de recombinación o de separador
Muestreo de cabezal
Muestreo de Fondo
Para realizar las muestras de fondo primero hay que reducir las tasas de
producción progresivamente, a través de cambios de reductores por un período de uno
a cuatro días; y segundo se debe cerrar el pozo para restaurar la presión del
yacimiento. La estabilización de presión puede observarse utilizando pruebas de
presión u observando la presión del cabezal del pozo.
Ventajas y Desventajas de Muestreo de Fondo
Ventajas:
No requiere de medición de taza de flujo de gas y líquido.
Trabaja bien en el caso de crudos sub-saturados (Pwf>Pb)
Desventajas:
No toma muestras completamente representativas cuando Pwf<Pb.
No son recomendables para el muestreo de yacimientos de gas
condensado.
Pueden ocurrir fugas de gas o líquido durante la extracción de la
muestra a la superficie.
El volumen de la muestra es pequeño.
El muestreado es costoso y presenta posibles problemas mecánicos.
La muestra puede contaminarse con fluidos extraños.
Muestreo de Separador
Consiste en tomar muestras de petróleo y gas en el separador de alta presión,
medir las tasas correspondientes y recombinar las muestras de acuerdo a la RGP
medida. Es generalmente satisfactorio para todos los tipos de crudo y condensado.
Las muestras de gas y petróleo son tomadas al mismo tiempo y bajo las mismas
condiciones de presión y temperatura. La diferencia en tiempo no debe ser mayor de
una hora, porque pueden ocurrir cambios significativos en las condiciones de
separación, particularmente en la temperatura.
Ventajas y Desventajas del Muestreo de Separador
Ventajas:
Es válido para casi todos los tipos de fluidos.
Recomendados para yacimientos de gas condensado.
Permite tomar muestras de gran volumen.
Desventajas:
Los resultados depende de la exactitud con que se mide la RGP.
Un error de 5% en la tasa de flujo produce errores del orden de 150
lpc en Pb.
Resultados erróneos cuando en el separador se tienen problemas
de espuma, separación ineficiente o nivel inadecuado de la
interfaces gas-líquido.
Muestreo de Cabezal de Pozo
Este tipo de muestreo es principalmente usado en el muestreo de pozos de gas
condensado siempre que la presión del cabezal de pozo estabilizada exceda a la
presión de saturación del fluido de yacimiento, ya que en este caso el fluido se
presenta en una sola fase
Ventajas y Desventajas del Muestreo de Cabezal
Ventajas:
Se puede usar en yacimiento sub-saturado de petróleo o gas
condensado.
Es rápido y de bajo costo.
No requiere de la medición de tasa de flujo.
Desventajas:
Es difícil tomar una muestra representativa por la agitación de los
fluidos.
No se debe usar si hay flujo bifásico en el cabezal.
Validación de Prueba PVT
La información presentada en el estudio PVT puede estar influenciada por una
serie de eventos que pueden alterar su validez y representatividad de los fluidos de un
yacimiento. Estos eventos incluyen las condiciones de tomas de muestras de los
fluidos, la forma como se realiza el transporte de la misma hasta el laboratorio, y las
condiciones bajo las cuales se realizan los experimentos. En vista de esto se hace
necesario realizar un proceso de validación, a fin de determinar la representabilidad
de las muestras y la consistencia de las pruebas de laboratorio.
La validación del análisis PVT se debe iniciar con una revisión minuciosa de
dicha representatividad, a partir de los datos suministrados en el informe PVT.
Los métodos que se utilizaran para la validación del análisis dependen del tipo
de fluido con el que se está trabajando (petróleo/condensado) y del tipo de muestra
(fondo/superficie).
Los datos reportados en un análisis PVT pueden estar sujetos a errores de
medidas de laboratorio, por esto, es necesario chequear su consistencia para evitar
una errada caracterización. El chequeo de la consistencia se hace a través de las
siguientes pruebas:
• Chequeo de la temperatura de la prueba
Se debe cumplir que la temperatura de las pruebas sea igual a la temperatura
de yacimiento para quela muestra sea representativa del fluido contenido en el
mismo.
• Prueba de condiciones de recombinación
Para las muestras tomadas en el separador, se debe cumplir que las
condiciones de presión y temperatura de recombinación en el laboratorio sean iguales
a las del separador. También se debe chequear que las condiciones de presión y
temperatura del separador al momento de la toma de muestra de gas sean iguales a la
del momento de la toma de las muestras de líquido.
Si el informe PVT cumple con el chequeo de temperatura de la prueba y el
chequeo de las condiciones de recombinación, se dice que la muestra tomada es
representativa del fluido inicial en el yacimiento. El próximo paso es verificar la
consistencia interna del proceso de agotamiento a volumen constante, lo cual consiste
en producir fluidos en fase gaseosa en la celda de equilibrio, a diferentes niveles de
presión, a volumen y temperatura constante. Los datos reportados en un análisis PVT
pueden estar sujetos a errores de medida en el laboratorio, y por eso es necesario
chequear su consistencia antes de usarlo en estudios de yacimientos.
• Prueba de la linealidad de la función Y
Regularmente el informe de la prueba PVT incluye una tabla con función Y
calculada de los datos de expansión a composición constante. Se calcula la función Y
a través de una ecuación y los valores de esta función se grafican contra la presión y
se debe obtener una línea recta cuando el crudo tiene poca cantidad de componentes
no hidrocarburos y las mediciones en el laboratorio fueron hechas con precisión.
Si la muestra de crudo presenta alto contenido de componentes no
hidrocarburos (CO2, agua, etc.), la función Y se aleja del comportamiento lineal
mostrando curvaturas. El comportamiento de la función Y cerca del punto de
burbujeo permite conocer si Pb en el laboratorio ha sido sobre ó subestimada en
relación a la Pb real del crudo en el yacimiento.
Si la presión de burbujeo señalada en el informe es superior a la real, los
puntos cerca de Pb estarán por encima de la línea recta. En cambio, si la presión de
burbujeo del informe es inferior a la real, los puntos cerca de Pb se alejan por debajo
de la línea recta. Para corregir estas situaciones, se procede de la siguiente manera:
Se eliminan los puntos fuera de tendencia para realizar una regresión
lineal (y=mx+b).
Se iguala esta regresión con la función Y y se despeja Pb.
Se determina la presión de burbujeo promedio, descartando los
valores que estén fuera de la tendencia.
• Prueba de balance de materiales
Esta prueba consiste en chequear si la relación gas disuelto (Rs)
experimental de la prueba de liberación diferencial es igual a la Rs calculada por
balance de materiales. La diferencia entre estos valores no debe exceder 5%.
Para realizar el balance de materiales de la liberación diferencial se necesita
la siguiente información obtenida del informe de la prueba PVT:
Gravedad API del crudo residual.
Relación gas-petróleo en solución a diferentes presiones.
Factor volumétrico del petróleo a diferentes presiones.
Gravedad especifica del gas liberado en cada etapa de
liberación.
• Prueba de desigualdad
Para considerar esta prueba consistente debe cumplirse que:
• Prueba de densidad
Se debe cumplir que la densidad del petróleo saturado con gas a la presión
de burbujeo de la prueba de liberación diferencial (podb) sea igual a la calculada a
partir de los datos de las pruebas de separadores. Esta prueba se considera valida si la
diferencia no es mayor de 5%.
Para crudos espumantes Kraus y colaboradores, desarrollaron un modelo
matemático tomando en cuenta el punto de presión de pseudoburbuja durante
depleciones primarias en yacimientos de crudos espumantes, y reportaron una
metodología que permite estimar las propiedades PVT de los crudos espumantes
basándose en los datos de una prueba PVT convencional, todo esto con la finalidad de
usar esta información en la predicción del comportamiento de este tipo de crudo en el
yacimiento. Para ellos, formularon las siguientes hipótesis:
El gas en solución es normalmente liberado de la fase líquida como cuando un
petróleo negro convencional cae por debajo de la presión del punto de
burbujeo, pero el gas liberado es entrampado en forma de pequeñas burbujas
en el caso de crudos espumantes.
Los crudos espumantes no liberan el gas en solución en forma de fase libre
hasta que la presión alcance un punto de presión de pseudoburbuja, el cual
está por debajo del punto de burbuja termodinámico que es medido en la celda
PVT convencional.
Se supone que el gas entrampado expande la fase oleica en proporción con el
número presente de moles entrampado.
El volumen molar de espuma en la fase oleica es relacionado por una simple
regla de maximización lineal que combina la contribución molar del gas en
solución de la fase de petróleo, el petróleo muerto en fase oleica y el gas
entrampado en la fase de petróleo.
El volumen molar parcial de gas entrampado equilibra el volumen parcial
molar de gas libre a la presión del sistema.
Yacimiento de petróleo (liviano, mediano y pesado)
Representatividad de la Muestra
La primera etapa para validar la información PVT disponible, es determinar si
la data experimental de laboratorio representa adecuadamente los fluidos y las
condiciones existentes en el yacimiento.
Para determinarla se debe analizar la siguiente información:
1. Si la muestra es de fondo, se debe verificar si las presiones de burbujeo, la
temperatura ambiente o la presión apertura de la herramienta en cada una de las
muestras sean similares.
2. Si es de superficie, se debe verificar que las muestras de líquido y gas
hayan sido tomadas en las mismas condiciones de presión y temperatura.
3. Que la temperatura a la que se efectuó el análisis corresponda a la
temperatura del yacimiento.
4. Verificar los datos de la formación (del pozo y de la muestra) se
correspondan. La relación gas/petróleo medida experimentalmente no sea más de un
10 % mayor o menor que la medida en el pozo al momento del muestreo, siempre y
cuando no exista capa de gas en el yacimiento para dicho momento.
Si alguna de estas condiciones no se cumplen debe descartarse el análisis ya
que no se considera representativo de las condiciones del yacimiento para el
momento de la toma de muestra.
Consistencia del Análisis
El análisis que se efectúa en el laboratorio para este tipo de fluido, consiste
básicamente de:
Composición de los fluidos del yacimiento
Las técnicas usadas en la determinación de la composición de una mezcla de
hidrocarburos incluyen cromatografía y destilación. Muestras gaseosas son analizadas
únicamente por cromatografía desde el C1 hasta el C11. Muchas veces el análisis solo
alcanza hasta el C6 ó C7.
La composición de una muestra de fondo o recombinada se puede obtener
haciendo una liberación instantánea (flash) en el laboratorio, y el gas liberado es
analizado separadamente del líquido remanente. En este caso es necesario hacer
recombinaciones para obtener la composición de la muestra del yacimiento.
Expansión a composición constante
Una cantidad conocida de fluido de yacimiento se transfiere a una celda PVT
a una presión mayor a la presión del yacimiento. La celda es calentada bajo agitación
constante hasta alcanzar la temperatura del yacimiento dada y la presión es
monitoreada manteniendo el fluido monofásico. La presión se reduce y se registran
las medidas volumétricas y el fluido estabilizado a cada cambio de presión
isotérmicamente. En la región inferior a la presión de saturación, el fluido es
estabilizado hasta alcanzar el equilibrio de fase líquido-vapor. Este procedimiento se
lleva hasta una presión de abandono o equivalente a un volumen relativo a 2. Los
cambios de volumen se grafican como una función de la presión vs el volumen. La
presión de saturación es definida en la gráfica presión-volumen como la intersección
entre las curvas de la fase monofásica y la bifásica. Un estudio estándar consiste en
registrar 10 puntos por encima (fluido monofásico) de la presión de saturación y 10
puntos por debajo de la misma (fluido bifásico región de equilibrio líquido vapor),
reportando la presión de saturación, el volumen relativo, la compresibilidad
isotérmica del fluido y la expansión térmica del mismo.
El volumen relativo es determinado a través de las pruebas a composición
constante. En los crudos pesados analizados con las pruebas PVT convencionales el
volumen relativo obtenido incluye solamente gas libre, ya que la agitación continua
que se aplica a este crudo permite alcanzar rápidamente el equilibrio, sin dar lugar a
la supersaturación y dispersión de gas.
Para un crudo espumante alcanzar el equilibrio requiere de un lapso de tiempo
considerable si carece de agitación. En el caso de las pruebas PVT no convencional el
sistema carece de agitación, por la cual el volumen relativo se ve afectado por la
supersaturación y dispersión de gas.
Prueba de Liberación Instantánea
De esta prueba se obtienen los volúmenes de hidrocarburos (Vh), resultantes
de la disminución de presión gradual suministrada por la celda PVT a temperatura
constante. Con estos datos se calcula la presión de burbujeo y el volumen de
hidrocarburo a la presión de burbujeo, en la cual se nota un cambio dependiente en la
secuencia de volúmenes de hidrocarburos contra la presión. Una vez hallada la
intersección de ambas rectas se determina el Volumen de Hidrocarburo (Vh = Vo) a
la Pb el cual será una variable importante para el cálculo de las propiedades PVT.
La liberación flash apunta las siguientes propiedades del crudo:
Presión de burbujeo.
Volumen relativo en función de la presión (Vr = Vh/Vb vs P)
La función “Y”.
La compresibilidad del petróleo Co a temperatura y a P ≥ Pb.
Presión de burbujeo y volumen relativo.
Posibles causas de inconsistencia del análisis:
1. Composición del fluido recombinado: con frecuencia se reporta una
composición del fluido analizado que coincide totalmente con la composición
del fluido obtenidos por recombinación matemática; si por cualquier razón no
corresponde a la del fluido analizado, la composición del fluido producido en
cada etapa de agotamiento, tampoco corresponderá con la reportada
inicialmente. Esto se traducirá en inconsistencia en el balance de masas.
2. Presión del punto de rocío: la diferenciación de estas tres fases dentro de la
celdas requiere de un trabajo cuidadoso, especialmente cuando el fluido
analizado está lejos del punto crítico y no condensa liquido en cantidades
importantes. No existe forma de verificar el valor reportado para la presión de
roció, cualquier método o modelo conocido da resultados menos confiables
que la información experimental.
Medición de volumen y composición del fluido producido en cada etapa de
agotamiento: el volumen del fluido producido se mide a condiciones ambientales.
Generalmente se produce condensación de líquido al disminuir la presión y la
temperatura desde las condiciones de la celda hasta las condiciones de medición, lo
que obliga a utilizar un artificio para convertir un líquido en vapor equivalente. Para
hacer esta transformación se debe conocer la composición y las características de la
fracción pesada del líquido. El error mayor en estas determinaciones se introduce en
la evaluación de las densidades.
Prueba de Liberación Diferencial:
En este experimento se lleva la muestra de fluido a la presión de burbujeo y a
la temperatura del yacimiento. Mientras la presión va disminuyendo, la muestra se va
agitando para asegurar el equilibrio entre el gas y el líquido. Entonces, todo el gas
liberado es removido a una presión constante, mientras se reduce el volumen total a
solo volumen liquida en la celda.
Al gas removido se le mide el volumen (Vg) y la Gravedad Especifica.
Además se mide el volumen en la celda. Este proceso se repite hasta alcanzar la
presión atmosférica. Luego la temperatura es reducida hasta alcanzar los 60◦F,
resultando un volumen remanente que será medido y se llamara: Volumen Residual
de Petróleo de la liberación Diferencial ó Petróleo Residual. Cada valor de Vo es
dividido por el volumen residual (Vr). El resultado es llamado Volumen Relativo del
Petróleo (BoD).
El volumen de gas (Vg) removido es medido a las condiciones de la celda
(cc) y a las condiciones Standard ( cs).
La liberación diferencial apunta la siguiente información:
Gravedad específica del gas liberado
Factor de compresibilidad del gas (Z).
Factor volumétrico de formación del gas (Bg).
Factor volumétrico relativo del petróleo ( BoD)
Relación Gas – Petróleo en solución (RsD).
Factor volumétrico relativo total (BtD).
Gravedad API del crudo residual
Para un crudo espumante la determinación de la relación gas-petróleo en
solución (Rs) es realizada por medio de la cuantificación del gas liberado durante las
pruebas de liberación diferencial, es decir, que conociendo la cantidad de gas
inicialmente disuelto en el liquido y restándole el gas liberado a una determinada
presión que se encuentra como fase continua, obtenemos la relación gas-petróleo en
solución. Esto significa que el gas liberado que permanece en forma de burbuja no es
contabilizado durante las pruebas no convencionales y que, por lo tanto, la relación
gas petróleo en solución calculada en esta prueba incluiría un término debido al gas
entrampado en forma de burbujas. Igualmente, el factor volumétrico de formación del
crudo obtenido de la prueba no convencional incluirá un efecto adicional con respecto
a los resultados obtenidos de las pruebas convencionales, debido al crecimiento de las
burbujas de gas atrapados en el seno del fluido.
Prueba de Liberación Instantánea (Prueba de Separadores):
La muestra de fluido para ser analizada, es llevada a la temperatura del
yacimiento y a la presión de burbujeo. Luego de alcanzar éstas condiciones, el flujo
es extraído de la celda y pasado por dos etapas de separación:
Figura 17. Diagrama de separación de líquido-gas.
Las pruebas de separadores son pruebas de liberación instantánea realizadas
en un separador de laboratorio, cuyo propósito es cuantificar el efecto de las
condiciones de separación (P, T), en superficie, sobre las propiedades del crudo (Bo y
Rs).
Al variar la presión del separador se puede obtener una presión óptima que
produzca la mayor cantidad de petróleo en el tanque, donde la presión óptima de
separación es aquella que produce menor liberación de gas, crudo con mayor
gravedad API y menor factor volumétrico del petróleo.
La muestra de crudo saturado a la presión de burbujeo y temperatura del
yacimiento es pasada a través de un separador y luego expandida a presión
atmosférica.
En esta prueba se determina:
La presión de la celda se
Mantiene ctte., a la presión de burbujeo
La presión de la celda se
Mantiene ctte., a la presión de burbujeo
El Factor Volumétrico de Formación del Separador (Bos).
La Relación Gas-Petróleo en solución del separador (Rss).
La Gravedad Específica del Gas del Separador y el del Tanque.
La composición del gas.
La prueba del separador, es repetida con varios valores de presión (generalmente se
hacen cuatro pruebas), para determinar a cual presión del separador se obtiene mayor
calidad del fluido.
Prueba de variación de viscosidad con presión:
Una muestra de fluido de yacimiento se transfiere a un viscosímetro del tipo
Bola Rodante (Rolling ball) a una presión mayor a la presión del yacimiento
garantizando la transferencia monofásica del fluido. La viscosidad es medida a la
temperatura del yacimiento o a cualquier otra, desde una presión por encima de la
presión del yacimiento reduciéndola isotérmicamente hasta la presión atmosférica.
Por debajo de la presión de saturación, la viscosidad es medida sobre la fase líquida
siguiendo un procedimiento análogo a la Expansión de liberación diferencial. La
viscosidad de la fase gas se obtiene entonces a partir de la Expansión de liberación
diferencial. Un estudio típico tiene de 5 a 10 etapas de reducción de la presión hasta
la presión de saturación y el mismo número de etapas alcanzadas durante la
Expansión de liberación diferencial. Se reporta la viscosidad de la fase líquida y de la
fase gas.
Cuando el crudo está sub-saturado, a medida que disminuye la presión
disminuye la viscosidad, debido a la expansión que aumenta las distancias
intermoleculares.
En cambio cuando el crudo está saturado, una disminución de la presión
produce incremento de la viscosidad del petróleo debido a la reducción del gas en
solución.
En un yacimiento agotado el crudo tiene una viscosidad mayor que la que
tenía originalmente al inicio de la explotación del yacimiento.
Figura 19. Prueba de viscosidad.
1.8 Propiedades PVT obtenidas con los análisis
A continuación se describen las principales propiedades relacionadas al
estudio de las pruebas PVT, las cuales son:
P
VISCOSIDAD
Presión de Burbujeo (Pb).
Es aquella presión a la cual se libera la primera burbuja del gas que se
encuentra en solución en el petróleo. Es muy importante conocer o estimar la presión
de burbujeo del crudo que se encuentra en el yacimiento debido a que indica el tipo
de energía natural disponible para la explotación del mismo así como también para
planificar métodos de mantenimiento de presión y recuperación secundaria por
inyección de fluidos.
Factor volumétrico del petróleo en la formación (Bo).
Este parámetro representa la relación entre el volumen a las condiciones de
presión y temperatura original del barril de petróleo en el yacimiento con su
correspondiente gas en solución (Rs) y el volumen cuando ese mismo barril de
petróleo llega a la superficie y ha liberado gas ya que su presión y temperatura han
cambiado.
La relación volumétrica del barril de petróleo en el yacimiento con su
correspondiente gas en solución y en la superficie, frio y sin gas es importante por el
valor numérico aplicable en los cálculos de petróleo en sitio y petróleo fiscalizado en
el tanque.
Factor volumétrico del gas en la formación (Bg).
Este parámetro; al igual que el del petróleo, permite expresar el volumen de
gas a condiciones de presión y temperatura en el subsuelo y el cambio que
experimenta ese mismo volumen de gas a presión y temperatura de superficie.
Factor volumétrico bifásico en la formación (Bt).
El factor volumétrico total o bifásico, Bt, se define como el volumen que
ocupa a condiciones de yacimiento un barril fiscal de petróleo y el gas que contenía
inicialmente en solución
Factor de compresibilidad del gas (Z).
El factor Z, por definición, es la razón del volumen que realmente ocupa un gas
a determinada presión y temperatura, con respecto al volumen que ocuparía ese
mismo gas si se comportara como ideal.
Viscosidad del petróleo (Uo).
La viscosidad es una de las características mas importantes de los
hidrocarburos en los aspectos operacionales de producción, transporte, refinación y
petroquímica. La viscosidad indica la resistencia que opone el crudo al flujo interno;
se obtiene por varios métodos y se le designa por varios valores de medición.
Es muy importante el efecto de la temperatura sobre la viscosidad de los
crudos en el yacimiento o en la superficie, especialmente en lo concerniente a crudos
pesados y extrapesados.
Viscosidad del gas (Ug).
La viscosidad del gas natural es una expresión de su resistencia al flujo y tiene
aplicaciones importantes en la producción, procesos de acondicionamiento y
mercadeo.
Relación gas-petróleo en solución (Rs).
También conocida como solubilidad del gas en el petróleo, se define como la
cantidad de pies cúbicos normales (PCN) de gas que pueden disolverse en un barril
normal (BN) de petróleo cuando ambos son llevados a las condiciones de presión y
temperatura presentes en el yacimiento.
Se dice que un crudo esta saturado con gas natural cuando tiene en solución la
máxima cantidad de gas que el admite y en este caso, al reducir un poco la presión
ocurre la liberación de gas. Si el crudo tiene una cantidad de gas inferior a la que
puede admitir a ciertas condiciones de presión y temperatura se dice que el crudo esta
subsaturado (no saturado).
PVT sintético y correlaciones para estimarlo.
Las propiedades de los fluidos de un yacimiento se pueden medir en el laboratorio si
se dispone de muestras representativas, equipos de medición apropiados y recursos de
tiempos y dinero.
Existe una gran variedad de yacimiento que no disponen de análisis PVT. En
estos casos, las propiedades de los fluidos se pueden estimar en base a correlaciones
de Bo, Pb, Rs, etc., vienen dada en función de otros parámetros de fácil estimación
y/o medición.
Como se menciono anteriormente, las correlaciones de propiedades PVT son
de tipo empírico y por esto su aplicación a condiciones diferentes a aquellas para las
cuales fueron obtenidas, puede generar graves errores. Con el fin de que el Ingeniero
escoja la correlación que más se adapte a su yacimiento, a continuación se presenta
una serie de correlaciones de propiedades PVT de crudos de baja volatilidad
(livianos, medianos y pesados).
Correlaciones de Standing
Las correlaciones de Standing fueron publicadas en las décadas de los 40 y
desde entonces se han utilizado ampliamente en la industria petrolera. Sin embargo
estas correlaciones fueron obtenidas para crudos de California y por lo tanto no
pueden ser utilizados indiscriminadamente para cualquier tipo de crudo.
El interés en presentar estas correlaciones es que ellas han servido como
punto de partida para desarrollar nuevas correlaciones aplicables a una provincia
petrolífera como el caso del Oriente de Venezuela.
En el desarrollo de las correlaciones, Standing usó datos PVT de 105 muestras
de fluidos de yacimientos de California. El rango de los datos utilizados por Standing
es el siguiente:
Presión de Burbujeo, lpca 130 - 7000
Temperatura, °F 100 - 258
Relación gas-petróleo en solución, PCN/BN 20 - 1425
Gravedad del petróleo de tanque, °API 16,5 - 63,8
Gravedad del gas disuelto (aire = 1) 0,59 - 0,95
Condiciones de separador:
Temperatura, °F 100
Presión, lpca 150 - 400
Presión de burbujeo
Es importante conocer la presión de burbujeo del crudo de un yacimiento
porque ésta nos indica si el yacimiento es saturado o sub.-saturado.
Pb = 18.2 (A – 1.4) (Ec. 01)
(Ec. 02)
B = 0.00091 T – 0.00121 °API (Ec. 03)
Donde:
Pb = Presión de burbujeo, lpca.
Rsb = Relación gas-petróleo en solución a Pb, PCN/BN
γ= Gravedad Especifica del gas en solución. (aire = 1)
T = Temperatura, °F.
°API =Gravedad API del petróleo de tanque.
De acuerdo a McCain, la correlación Standing genera valores de Pb, dentro
de un 15% de error para temperatura hasta 325°F.
Rsb y γg, se obtienen de pruebas de producción.
(Ec. 04)
(Ec. 05)
El pozo de prueba, del cual se obtiene la anterior información, es
representativo de La zona de petróleo y no produce gas libre.
Relación Gas-Petróleo en solución
De la ecs. 01 y 02
(Ec. 06)
Para un yacimiento saturado, Pb = Pyac
La Ec. 06 puede ser usada para determinar el efecto de la presión sobre la
solubilidad si se conoce la variación de las gravedades del petróleo de tanque (°API)
y del gas de solución () con presión. Esta suposición es aceptable hasta presiones
de1000 lpca. A presiones inferiores, el gas liberado es muy rico y parte de él se
condensa en superficie, incrementando la gravedad API del crudo.
Aunque la correlación de Standing fue desarrollada para fluidos en el punto
de burbujeo, la presión Pb que aparece en la correlación puede ser cualquier presión
menor o igual a la de burbujeo puesto que si se retira el gas liberado hasta
determinada presión, tal como en la prueba de liberación diferencial, el líquido
remanente queda a una nueva presión de burbujeo o de saturación.
Factor volumétrico del petróleo
Bob = 0,9759 + 1,2x10-4*A1,2 (Ec. 07)
(Ec. 08)
Donde: Bob = factor volumétrico del petróleo a Pb, BY/BN
Las demás variables tienen el mismo significado y unidades de las ecs. 02 y
03.
McCain informa que esta correlación tiene un margen de error de 5% para
temperaturas hasta 325°F, esta ecuación puede ser usada para estimar Bo a P < Pb.
Ejemplo:
La prueba inicial de producción de un pozo arrojo los siguientes resultados:
Rs = 1035 PCN/BN
qo = 636 BN/D
Yg = 0.934(aire=1)
ºAPI = 35.7º
Yo =0.8463
T = 130 ºF
Existe una pequeña capa de gas, pero el pozo esta produciendo en la zona de
petróleo. Determine Pb y Bob por medio de las correlaciones de Standing.
Solución: se considera que la prueba de producción es representativa de la
zona de petróleo. Para este petróleo Rs = Rsb
De las ecuaciones 1, 2 y 3
B = 0.00091 * 130 - 0.0125 * 35.7
B = -0.328
A = 158.13
Pb = 18.2 *(158.13-1.4)
Pb = 2853 LPCA
Para el factor volumétrico
A = 1249.81
Bob= 0,9759 + 1,2 *10*1249,81*10
Bob = 1.6 BY/BN
TABLA COMPARATIVA
PRUEB
AS PVT
STA
NDING
%
ERROR
Pb,
lpca
3600 2853 20.
7
Bob,
BY/BN
1.636 1.6 2.2
Correlaciones de Vásquez y Beggs
Vásquez y Beggs desarrollaron correlaciones para determinar Rs y Bo a
partir de datos PVT de crudos de diferentes partes del mundo. Las correlaciones
fueron obtenidas a partir de variables dentro de los siguientes rangos:
Presión de burbujeo, lpca 50 - 5250
Temperatura, ºF 70 - 295
Relación gas-petróleo en solución, PCN/BN 20 - 2070
Gravedad del petróleo de tanque, ºAPI 16 - 58
Gravedad especifica del gas 0.56 - 1.18
En una evaluación de varias correlaciones hecha por Abdul Majeed concluyó
que las correlaciones de Vásquez y Beggs fueron las mejores en predecir el
comportamiento PVT de crudos IRAK.
Relación Gas-Petróleo en solución
La siguiente correlación sirve para calcular Rs de crudos saturados a una
presión P y fue obtenida a partir de 5008 valores experimentales.
Rs = C1γgcP * EXP[C3 (API/ T + 460)]
De acuerdo a la gravedad ºAPI, se tienen las siguientes
constantes:
Constantes ºAPI 30º ºAPI > 30º
C1 0.0362 0.0178
C2 1.0937 1.1870
C3 25.7240 23.9310
Donde:
Rs: Relación gas-petróleo en solución a P, PCN/BN
γgc: Gravedad especifica corregida del gas (aire=1)
P y T: presión y temperatura de interés, Ipca y ºF
ºAPI: Gravedad ºAPI del crudo
Vásquez y Beegs, observaron que la γg es uno de los parámetros de
correlación que más afecta a la presión de burbujeo. La gravedad específica del gas
liberado depende de las condiciones de Ps y Ts de separación. La γg es usada por
Vásquez y Beggs es la obtenida de un sistema de separación en dos etapas, en la cual
la presión de la primera etapa es 100 lpcm. Si la γg conocida para aplicar la
correlación, corresponde a una presión de separación diferente a 100lpcm,se debe
corregir a través de la siguiente ecuación para usarla en las correlaciones:
γg = γgs[ 1+ 5.912*10 API * Ts * log(Ps/114.7)]
Donde:
γgs = gravedad especifica del gas separado a Ps yTs
Ps y Ts = presión y temperatura del separador, lpca y ºF
Factor volumétrico del petróleo
Para crudos saturados (P Pb). Vásquez y Beggs obtuvieron la siguiente
correlación:
Bo= 1 + C1*Rs + C2(T – 60)(ºAPI/γgc*100) + C3*Rs(T - 60)ºAPI/γgc
Constantes ºAPI 30º ºAPI > 30º
C1 4.667*10 4.670*10
C2 1.751*10 1.100*10
C3 -1.811*10 1.337*10
Ejemplo: Repetir el ejemplo anterior usando las correlaciones de Vásquez y
Beggs.
Solución: suponer γgc = 0.934 ; para API = 35.7
C1 = 0.0178
C2 = 1.178
C3 =23.9310
Pb= 3230.5 lpca
Aplicando la ecuación:
Bo= 1 + C1*Rs + C2( T – 60)(ºAPI/γgc*100) + C3*Rs(T - 60)ºAPI/γgc
Bo=1+(4.667*10 *1035)+(1100*10 *70*35.7/0.934)+ (1.337*10
*1035*70*35.7/0.934)
Bo= 1 + 0.4833 + 0.0294 + 0.0037
Bo= 1.52 BY/B
PRUEB
AS PVT
VÁSQUEZ Y
BEGGS
%
ERROR
Pb,
lpca
3600 3230 10.3
Bob,
BY/BN
1.636 1.52 7.1
Correlación de Corpoven- Total
La total compañía Francesa de petróleo desarrollo para Corpoven, S.A.
correlaciones empíricas para estimar propiedades PVT de los crudos negros del
Oriente de Venezuela. Para este fin se utilizaron 336 análisis PVT disponibles en el
año 1983. Las correlaciones de Pb y Rsb fueron obtenidas partiendo de la forma
general de las correlaciones de Standing; y la de Bob partiendo de la correlación de
Vásquez y Beggs.
Presión de burbujeo
Esta correlación tiene la siguiente forma general.
(Ec. 12)
Y = (C*T) – (D*API) (Ec. 13)
El significado de las variables con sus unidades es similar al de las
correlaciones anteriores.
Los valores de las constantes A, B, C y D están dadas en la tabla de acuerdo
a la gravedad ºAPI del crudo. Como se ilustra en el anexo # 2, un estudio estadístico
elaborado por la total muestra que el 86.5% de 272 valores calculados con la ecuación
de Pb citada anteriormente presentan un error menor de 20% en relación con los
valores experimentales.
Relación gas-petróleo en solución
Con la misma data del laboratorio usada en el desarrollo de las ec. Pb y Y
citadas anteriormente, la total obtuvo una correlación independiente para calcular Rsb
que se presenta a continuación:
(EC. 14)
Y= (F*API) - (G*T) (EC. 15)
Las constantes E, F, G y H están dadas en la tabla siguiente de acuerdo a la
gravedad API de los crudos. Los valores de Rs calculados con sus respectivas
ecuaciones (anteriores) sirven para hallar la variación de Rs con O por debajo de la
presión de burbujeo, haciendo las mismas consideraciones hechas en el resto de las
ecuaciones.
Valores de las constantes de las ecuaciones 12 al 15.
CONS
TANTE
°
API< 10
10 <
°API < 35
35 <
°API < 45
A
1
2.847 252.755
2.164.7
11
B
0.
9636 0.7617 0.6922
C
0.
000993
0.00083
5 0
D
0.
03417
0.01129
2 .02314
E
1
22.651 150.057 112.925
F
0.
030405 0.152 0.0248
G 0
4484 X
10-4
H
0.
9699 1.095 1.129
Factor volumétrico del petróleo
Para todo rango de gravedad API de los análisis PVT disponibles, la total
obtuvo la siguiente correlación para estimar Bob:
Bob= 1.022+4.857x10 Rsb-2.0009x10 (T-60)(API/γg)
(T-60)(API/γg)+17.569x10 (T-60)(API/γg)Rb. (EC. 16)
Las unidades variables de esta ecuación son iguales a las de la EC 11
La correlación anterior puede ser utilizada para estimar valores de Bo a
presiones de saturación inferiores a la de burbujeo. En este caso se debe usar Rs a la
presión deseada en vez de Rsb. Además se debe tener en cuenta la variación de γg y
API a presiones inferiores a 1000 lpca.
Ejemplo: Repetir el ejemplo 1 usando las correlaciones Corpoven-Total.
Solución: De la tabla (crudo de 35.7 API):
A = 216.4711; B = 0.6922
C = -0.000427; D = 0.02314
Aplicando las ECS 12 y 13 se obtiene Pb:
Y= -0.000427 x130 – 0.02314 x35.7
Y= -0.8816
Pb= 216.4711 * 1035 x 10
0.934
Pb = 3640.3
De la EC. 16:
Bob =1.022+4.853*10-4*1035-2.0009*10-6*(130-60)*(35.7/0.934)
+ 15.569*10-9*(35.7/0.934)*1035*(130-60).
Bob = 1.57 (BY/BN)
CONCLUSIONES
El análisis de los datos PVT del laboratorio es la mejor forma para que el
Ingeniero de yacimientos pueda predecir, con cierta exactitud, el
comportamiento real de los fluidos en el yacimiento.
Es importante hacer notar que, en caso de no existir análisis PVT en un
yacimiento, o los que existan no sean útiles, se pueden utilizar correlaciones
PRUEB
AS PVT
CORPOVEN-
TOTAL
%
ERROR
Pb,
lpca
3600 3640.3 1.1
Bob,
BY/BN
1.636 1.57 4.0
para determinar las propiedades obtenidas en dichos análisis, tales como
factor volumétrico del petróleo, gas y agua; Viscosidad del petróleo y gas;
Factor de Comprensibilidad del gas.
A través de los estudios PVT podemos obtener un entendimiento completo de
la composición del crudo, gas y agua; sus propiedades y comportamiento a
condiciones de superficie y yacimiento.
Las pruebas PVT son instrumentos de referencia antes de comenzar a perforar
el pozo, ya que permite determinar el comportamiento del yacimiento y las
condiciones de éste por medio de una muestra estudiada en el laboratorio.
Estas pruebas permiten diseñar la completación del pozo más adecuado de
acuerdo a las necesidades del mismo, así como también, saber si existe
suficiente hidrocarburo que justifique los cortes de perforación de nuevos
pozos o el desarrollo de nuevos campos.
La correlación CORPOVEN-TOTAL es la que mejor se ajusta al
comportamiento de los crudos pesados de Venezuela.
BIBLIOGRAFÍA
BOGARIN, Zorayniel. 2008. Elaboración de una correlación para el cálculo de la
presión de burbujeo en crudos pesados y extrapesados del Oriente de
Venezuela. Trabajo especial de grado de la Universidad de Oriente.
MANUCCI, Jesús. Caracterización Física de los Yacimientos. (CIED).
LIMPIO, María. 2005. Desarrollo de un software para la estimación de
propiedades PVT de crudos negros. Trabajo especial de grado de la
Universidad de Oriente.
DA SILVA, Alicia. Guía de crudos espumantes.
.
UNIVERSIDAD DE ORIENTE
NÚCLEO DE MONAGAS
ESCUELA DE INGENIERÍA DE PETRÓLEO
MATURÍN / MONAGAS / VENEZUELA
Profesora: Bachilleres:Alicia Da Silva Coa, Lilibet 14.111.489 Romero, Tomas 14.994.07 Salazar, Daniel 18.080.857
Maturín, Febrero 2012