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121
o I t .l g : -? l q ü t 6 c\ e J 5 \) TS Y CONSTRUtrCIBN DE UNA PRENSA INDUSTRIAL VULEANIZAR EAUCHE HECTOR NEL VALENCIA GARCIA ¡l CALI trTlRPtlRAtrIBN UNIVERSITARIA AUTONOHA DE OCtrIDENTE PRÉERA]'IA DE INEENIERIA FIECANICA FARA DISEñB ¡J > b \) + ÉL- G G l l r8f rnuüfu[ffifuun 28 'fl t- I 1991
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Y CONSTRUtrCIBN DE UNA PRENSA INDUSTRIALVULEANIZAR EAUCHE
HECTOR NEL VALENCIA GARCIA¡l
CALI
trTlRPtlRAtrIBN UNIVERSITARIA AUTONOHA DE OCtrIDENTE
PRÉERA]'IA DE INEENIERIA FIECANICA
FARADISEñB
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r8f rnuüfu[ffifuun 28
'flt-I
1991
DISEftO Y CONSTRUtrCITlN DE UNA FRENSA INDUSTRIAL PARA
VULtrANIZAR CAUCHO
HEtrTOR NEL VALENCIA GARtrIAt/
'Frabaio de Eredc¡ trresentado col¡o requisito
parcial para optar a tttulo de Ingeniero l"lecánico
Director¡ Inqeniero CiERARDO CABRERA trIFUENTES
CALI
CORPT]RAtrIBN UNIVERSITARIA AUTONOHA DE trCCIDENTE
PROERAI"IA DE INEENIERIA HECANItrA
1991
ii
rú'íi t" flrtV I:J>
: ncJen taFt]
Sreeid
Inoeniero LEVBER ALZATE
Jurado(-\\r\\)
Inoeniero DAN
11t
DEDICATORIA
A HI TTUERIDA Y ADERADA HADRE. LUCILA.
iV
ABRADECIMIENTOS
E1 eLrtoF elítrresa gug atrradecimientosl
A Inoeniero ÉERARDE CABRERA. Director de Mi Provecta de
Eirado.
A TALLEft VAL-DIVIESE flIA.. Uali
A TALLERÉS PAYAN T]I4.. T]AIi
A TALLER TAF4ETCtr. üali'
A Inqeniero DANILO AI'IFUDIA
A Inqeniere JORtiE tiAItrEUÉ
A Inoeniero ADOLFI] LEtlhl tiOl{EZ
A SerPlor ,IClEiE FEENANDü BtrLAFltrS tl'
RESUFIEN
Eie diseFtÉ v se construvó esta F'rensa l'lidrarSlica oensanclo en
1e nuevo erntrresario. Eara que esta trersona adouiera bieneE
de caoital V hacer que su erfitrFeÉa ehtenqa ltna tecnoloQLa oue
lo beneficie.
Fara el di.seFfo me bamé en les conocimi.entos adoutiridos en la
Universidad en la:¡ áreas de Accion-rmientos Hi.draú1icos.
Resistencia de I'lateriales. Di.seFlo Plecánico v TranEferencia
de Ealor,
La Estructr-rra v los comnonentes hidraúrlices se disePlarmn
fatige, pensando en eI utio diario de La máouina.
Esta pren'sa tiene la facitidad de gobierna de Ia trresión.
asl comtr de la ternoeratura trara facilit,ar al aulmico la
fáciL qraduación de estos parámetros EaFa las mezclas que se
vayán a vulcanizar teniendo en cuenta los distintos t-ioo= de
mezcl.as, ya que cada une de éstas en trerticutlar tendrá 5u
prsiÉn y temtreratura de vulcanizado en particulat-.
'+i
TAÉLA DE #$NTENIDü
T.. T]BJETIVTJS
I..I.. OEJETIVTJ FHNERAL
T.?. EEJETIVüS E5FECIFItrNS
:I. INTRtrDU$CINN
3. EENERALIDADES DEL CAUTI{E I{ATURAL
PAEi.
{¿
L
I
3
4
3, 1 . VULCANI ZACIT]N ó
5,1.1. Aoentes VulcanisanteE 7
3. t,?, Acelerantss de' la Vulcarri=ación €t
3. I. 3. Aeen tes Retardarlores g
S.1.4. Agentes AntioxidanteE 4l
3.l. 5. Eolorantes I
S. L,6, ReEinas Esseciales '?
4. TEtrRIA HIDRAULICA 10
5. DI$ENO DET. CILINDRI] HIDRAULIETI 1S
S,1, üALüULCI DEL EsPÉStrR DEt.. CILTNDRB 15
5.?. TALCIJLE DE LA TAFA DE FONDO DEL trILINDRO 19
5 .3. CALtrULü DE LA SC}LDADURA DE LA TAFA DE FONDO ?('
5.4. CALÉULO DE LA 5OLI}ADUF{A DE LA EASE DEL trILINDRE 33
:1,4.1. trálculo de la Bas¡a rJeI Ci.li,ndro 36
5,4.2. Sooortee Estructuralee ?'7
5.5. DISEITCI DEL FIST'ON I{IDRAULIÉO 3E
5, 5. f, . DiseFto del Vástaclm 31
6. DISENO ESTRUTTURAL DE LA F¡ftENSA FIIDÉTAULICA
6.].. CHEGUEO A FATIEA DE LA VIGiA
É.r EHEGUECI pün ÉnrIGA DE LAs vIGAs troLUttNAs DE LAESTRUETUFIA
é.3. DISEI{O DEL F'ERNO
{r,3.1, trálct-tlo del Perno a Fatiga
7. SELECEION PE LA EOI'IEA I-{IDRAULITA
E. DISEI{O DE LI]S TJLATtrS TERF1ItrES
B.I. DISENTI FC}R RIISISTENTIA NE L-I]$ F'LATÜS TERI'IIf:]CIs
B.T. NISENE DE L..A FLACA BASE D[: t-T]S FL..ATOS TERI'IICNS
9.3. THÉ,EIUEO Ff]R API.-ASTAPIIEN1'C} EN CÍ:]NT'AC}Tü TBN FLÉ\Í:}ACIRtrULAR
(?. DISENü TÉRI"ITCCI
trENtrLUSION
EIBLIf]{iRAFIA
ANEXOS
3É
:58
41
45
47
5{t
53
53
s'z
ó(¡
át
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91
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FIÉURA I.
FIGUFA ?.
F IIJURA 3.
FIEURA 4.
FIBURA 5.
FIEURA 6.
FIEURA 7.
FIEiURA 8.
FJ I6URA 9 .
FTGURA 10.
FII¡URA TI.
FTIEURA 12.
F I GiURA 13 .
FIGUFIA 14.
FIBURA 15.
FIGURA 1ó.
FIGURA L7.
FIGiURA 18.
LISTA DE FI{!UF{45
f]AG.
Prinrioio de Fascal Amlicedo 11
Di.seFtc¡ Fr-elirninar rJel $istema l'tidrarirlico 14
So]dadr-rrf, en la Taoa de Fondo ?1
Soldadura de Filete en La Éase del trilindro ES
Eargas Rertretidas en Fatigas 15
Fistones clel tli l indro Hidrarll ico 3ü
Esquema de Fuersa v DefoFmatriones en IEEstrlrctura 35
Cargas RepetidaÉ en Fatioa en las Vigas Sg
Columnas Snmetidas e Esfllelrlc¡Ei Gombinados 4L
Cargas Reeetidas en Fatisa en el Ferno 4tl
Flates'TÉrmicog 53
Ésfurerzos en las Aoujeros donde vanInstaladas Ias Resíster¡cias
flleca Base
Placa Forta l''lolde
Í)imensiones del F'lalde v la FÍeze
Historia de la Temperatura Central oaraUna Placa Infinita
s5
37
5f¡
62
ó4
'femperatura Transiteria en una FLaca deEspesor ?L 64
(Figura 4.1-3 llonferencia Ingeniero LeyverAlzate. p. 1171 ó6
FIGURA T.9,
FIGURA 30.
I=IEiURA ?1.
FIEURA T?.
F I EiI.,IRA ?.5 ,
FIGURA ?4.
l"loLde con FLantil la
Historia de 1a Temseratura Central paraUna Flaca Infinita (Eonf. Ing. LevverAl¡ate).
HoIde
'lransferencia TÉrrnica Adimensic¡nal traFa'Jn*r Placa Inf inita de Espeeor 21,. f Conf .fng. Levver Alzater n. 1171
PÉrdidas a T'ravÉs del Asbestcl
Fárcficla de üalor a TravÉs de los FlatosTérmicos v el Asbesto
drtl
8S
7L
7L
7Í
83
1. BBJETIVOS
1.1 trBJETIVO EENERAL
tlisefto v construcción de Ltná trrense hidraúl ica para
vulcanizar.
I.2 OEJETIVOS ESPECIFICOS
Eonstruir una herramienta de trabaio útil v agrotriáda
el trabajo del outLmictr o de la oeFsona conocedora deL caucho
v tuc rrrocE!5clt.
Erear une herremienta flexible. que permita variar la
Fresián y temFeratuFaf dependiendo de la mezcla de caucho a
vulcanizar.
Deiar al alcance de muchme microemoresarios del cal:uado
V el caucho en general, Lrna trFtnÉa económicamente accesible
v adecadá a rus requerirnienteg.
2. INTRBDUCtrII]N
Fera mnter pÉr el. tltr-rlo de Ingeniero l"lecánicc¡' la
LJnivergidad Ar,rtonóma de Ecci.dente exicre el deEarrol lo de Ltn
trrovecto de qradn oue per-mita eiercitar los conoc.irnientms
adguiridos durante el ciclo rle formación profesionel. Hs
asf como el nresente trFovErcto con:¡istente en Ia canstruccián
de Lrna prelnsa hidrartlica para vuLcani¡arr aplica
efectiveme'nte Los cúnocimiento sobre diseFlo mecánico traFa 1a
construcciÉn de maouinaria.
Este traba-ie trretende¡
Dar ficcesÉ a Los micrtrElrntrre€aríns fabricantes de suelas de
caucho a maouinaria rje vulcani¡ado adecuada a gus necesi-
cjadeE. va que actualmente trahajan cen nrelnEiág adaptadas o
planchas caserasf potro aptas Fara tal desempeño.
Actualmente, 1a induEtria del caucho en Colombia estA
l imitada casi totalmente a las rnul tinacionales f al¡ricantes
de llantas v repuestcrs Fara la industria, qLtt tras mucho
eFfos de experiencia e investigacién en EiuEi trasas matrices'
han logrado Erear sLls pronias meeclas de caucho v ilna
tecnalogl.a aprooíacla a la rneqnitutd de sus oneraciones. sin
emhargo, el principie de vulcanizade es el misrno, y pltede
T
rer atrl-ovechádcl por un trec¡uefro emtrresario con domínio de
materia,
Al sector de la oequePfa indr-rstria de sutelásí y artfculos de
caucho va dirigido este provecto. Va que alll hav sltficiente
material humano con conocimiento del caucho y sius FrotreEioÉ.
trero con esces;o acceso a una tecnologLa adecuada. La
adeuisicit5n de una trrÉns¡a hídrarllica trera vuclani¡ar con las
caFacterlsticas tÉcnicas de la aguL desarrc¡Ilada. fortalece
la infraestructura de 1a microerntrFesa v hace máE eficientes
ELrs operaciones ccln el consiguiente me-i oranientc¡ de Ia
calidad y reducción de loe costoE.
1a
Ya oue existe
d isef,ín de la
qulmico. La
mezclat; de
t-emperaturas;
versati I idad
teinperatur-a
vu lcan i zar ,
pmca inforrnación sohre trailthos!. sct trabe.ja el
máolrina trc:n base en la exnerienci.a del
trresna loora vulcaniráF una gren variedarl de
cauchos va que pos ee Lln emFl io Fanqo dsloo
controladas tror termostatos 115{¡ - ?Ct0 C). La
de la trrenga oermite al fabricante controlar
y presión segrln la mezc I a de caucho a
5e €rspere oLrE! este tipo de trrensa I ccln todas 5u5
eÉpecificaciones. favore¡ca el desarrollo y cFetrimiento de
La pequefia i.ndustria del caucho nacional.
3. EENERALIDADES DEL CAUtrHO NATURAL
Et treuchor este Froducto descubierto por Clristobal
AmÉricar trtFmáneción casi sin valor hast-a eI aFío
cuando Eharles Eoodvear descubriÉ slte amaEando
EoIÉn en
de 1E}*4?
bisrn el
a una
obtenia
azufre trcrn eI cauchn v ca l en tanclo 1a mezc l a
temtrerature sutperior a les L00 arados centforsdos.
un producto con prooiedades muv estreciales;
No se deformabá con el ccrlor ni era que*bradir:o el f rfo,
No era pegajoso,
Adqr-rirla elasticidad al geF tensionado.
Estr* trFclceso. conocido cmrno vltlcaniaación r €xiqf a cinco
horas para que eI caucho tomara prbpiedades mecánicas. El
trroceso ÉEr fuÉ perfeccionando con el tiemoo. hasta llegar a
reducir el rerf.odo de vutlcanización a varios ¡nintttos.
mediante el LtEo de vu I cani ¡antes. aceleradores.
antioxidantes y aditivos eepeciales, Esta eficiencÍa del
procElso flre furndamental nara el cl-etrimiento rje la industria
del caucho, ya que le oerrnitiÉ el desarrc¡I1o de las variadas
y tromplejas rneztrlas eue se elaboran actualmente'
Et caucho natlrral es un hidrocarburo mecromolecltlar. de la
fórmula hruta lC H ) r que Ee deadc¡hla en isopreno tror5B
rlesti I ac iÉn si€lce . E I isopreno consti tuve EiLr utnidad
ci
eEtFLrctuFaI! V trstá formado por largas cadenas. Es ohtenido
de ciertas nlantas trenicales nertenecientet; al orcjen de las
Euferbiáceas. Atrocináce,as v Urticáctas. De 1a corteea de
Égtas olantas se extrae. mediante cortes manualesr Ltrl .iugo
lechmsm ll,amado látex flLle s'e procesa trara obtener el caucho.
Las pri.ncipalea plantas produtcterag de caltcho son!
EI hevea bragiliensis (trara)
El casti 1 loa
Ficus
IandaI phias
Cuando el láte>r Ee calienta o E@ le eFíade ácido acático, los
hidrocarhnros en slrspensión con Oequefras cantidades de otras
sustanriae Ee coeoulan v sE pueden extraer del lLoltído. El
oroducto obtenido es el caucho bruto comercial ' eL cual eE
viscoscl v peqajclscrr blando en cal.iente V duro y oeubradi¡o
en frfo,
Las aol icacioneE del ceuchr¡ son muchas dsdas EiLts tlti les
propiedades, y la producciÉn de artlculoe de dicho material
ha alcanzade una qFan diversidad v cornplejidád. Et preceso
actual ElEi netamente qr-tlmico: y sólo con une adecueda
combinación de lss ingredientes del compltesto truede lograrse
Llnfl buena vulcani¡ación v un nroducto cc:n excelentes
propiedades mecánicas.
ó
3.1 VULCANIZACION
Fare qLrE? el caucho trlrede obtener oropiedades mecánicas v
eláeticas. debe vulcanizaFEier. 5e ctrntrce corno vulcanizaciÉn
a la reacción qulmica que se deEarrol la entre eI caucho v
el ezufrE a rleterminacjas condiciones de presión v
temperatuFa. La temperatura y la presión. asl tron¡o el.
tiempo de caldeo. dependen en Bren medida del tiso de caucc¡
a vLrlcani.¡arse.
l-a vulcaniaaciÉn nació en 1939 clrendo Eharles Eioodvear. a
travÉe de nna eerie de experimentos tendientes a mejorar las
proFiedadee del caucho. descubrió sue le me¡cla de azufre v
caucho a determinedag condicioneE cle temoeratlrFa. orioinaba
Lln oroduc to de e¡XcErtrc ione L es ceracerf stices . E I Drocegcl f urÉ
llamado VULCANIZACITTN por Erockedon, quien a=;oció eI calor y
el a¡ufre ccrn el cÉlebre dios Vulcarro de la mitolooia
griega.
Inicialmente el trFocErso tomaba 5 horas á 2El4 oredos
farenheit con le siguiente formulación" lOrJ partes de
caucho For €} partee de á¡ufre, 5e extrerimentó sobre el
Froceso trorque el largo oerLodo de tiempo qLre consiumfa lo
hacfa entieconómico v troco oráctico. 5e comenEaren a
emplear acelerantes. entre ellos eL óxide de uincr que logrÉ
redlrcir eI tiemoo de vulcanización a 3 horas a 284 oradoE
7
farenheit,. utili¡ando la siquiente formulaciÉnl l0tl oartes
de caucho, E partes de azufre v 5 oartes de óxido de zinc.
Hov en die. Ias investigaciones de las grandee productoras
de l lentas han contribr-tido a hacer mucho máe ráoido v
eficiente eEte trroctsc!. convirtiéndoIo en una serie
centinurada de reacciones qulrnicf,s oue se I levan a cabo a
todas las temperaturas v a distintos rangos de trresiones.
donde 1a velocidacl de la vurlcaniaación deoende completamente
de la mezc Ia suf rníca .
Actualmente toda mezcla está comouesta por!
Caucho
Agentes Vulcenizantes
Acelerantes Retardadores
Agentes Antioxidanteg
Co I oran t-es
Rersinas Esneciales
3.1.1 Agentes Vulcanizantes Los diversos aqentes
vulcanizadores Le otoroan al cautcho registencia al calor v
al envejecirniento. dureza v unas excelentes prepiedades
e1ásticas. El arlrfre es el orincipel agente vulcanizante
para cornpuertos de caucho natural, De la cantidad de au uf re
empleada dependen las distintas variedades de cauches. Los
cauchos Ee clasifinan enr
E
tauchos Blandos
Cauchos Durc¡s o Ebonita
Eieniduros (EmoleadoE en aros de llantag)
Existen otros comouestos comerciales que permíten una meior
vulcanización sin necesidad de emplear azufrer ptro son va
mezclas muv Frarticulares de indurstries egtr€tcfficas del
caucho.
3.1.2 Acelerantes de la Vulcanización La velocidad cün
que el aeufre se cemhina con el caucho ouede modificarse
adicionandc¡ a la mezcle acelerantes. Estos no tiólo aumentan
Ia velocidad de Ia vulcani¡ación sino oue nermiten reducir
la cantidad de azufFe etmpleade. al eurnentar La raoidez de
l,a vulcanizaciónr sE! ouede retra.jar'1a temtreratuFa.
En 1a actr.ralidad se eetán emole'lando aceleradores eroáni.cos
porque han elevedo las propiedades fisicas del vuLcanj.zadc¡.
mejorando tambiÉn les propiedades de envejecimiento.
3.1.3 Aoentes Retardadores Tienen 1a finalidad de
frenar la vulcanizacián de meeclas sue corren pelioro de
c¡rrvulcanizacián v hacer'1as más estables el aLmacenemiento.
Eon ellns se puede evitar que la vulcanisación cornience a
temperatures relativamente bajas, de modo que actúan en el
sentido de acelerentes de acciÉn retardada. TambiÉn oueden
prevenir el quemado,
q
3.1.4 Agentes Antioxidantes Son sustanciae c¡ue
retardan la oxidación de compuestos de caucho termingde.
orotegiendo el comouesto de la deterioración debida a cual-'
quiera de los varios tinos de enve-iecimientc¡,
En todas lag recetes trára ceufihm rralrral está incluido el
agente antioxidante. Un antioxidante potente puede resistir
la oxidación pnr largo tiempo. asÍ csmo el rompimiento pcrr
flexiÉn.
3.1.5 Colorantes 5e emrll,ean actualm*rnte coloranteE
orgánicos Ftrrque FslFrnanecen inalterados a 1a temtreratura de
vulcanización. 5e cal-acterizan tror su elevade troder colo'-
rante V st.r inEolubilidad etn el caucho. de modo oue ntr origi-
nan migracioneg. 5e dejan incorporar facilmenter tspertrial-
mente e¡n forma cle pastas. r'esisten e la luz.. al enve jeci-
miento y al vatroF vivo.
5.1.á Resinae Eepeciales Son resinas qt.re sie emplean
para la nreparación de mezclas especiales. Frovienen de lae
cesas matriceE de multinacionales instaladas en Colomhia. v
sion empleadas ptrr las filiales para faL¡ricar productos muy
part icu I are'g
4. TEORIA HIDRAULItrA
En un mundo industrializado como el nuestro. Etl uso de la
Eleohidrarll.ica en másuinae de diverso tarnafio que van desde
prelnsás hidrarlicas hasta las Eiganterscas Retroexcavadores
qLlE Eon de rnurv frecuente empleo. Ya olte la hÍdraÉrica reside
en el hecho de que con peoueFíos elementos. f áci lme¡rte
pilotabtes y regul.ables, pueden producirse v transmitirse
fuerzas y potencias grandes.
Estos elementas hidrarllicos están rnuv divuqados en e tÉcnica
y 6e emglean en !
La construcción de Brensas
L.a aviación
La industria del sLágtico
En el carnpo agrfcola
La construcción
La minerLa
En fin en toda la industria moderna
Ya gue Ia puesta en rnarcha de un crbjeto parado tron carqa
máxima es nosible con cilindros hidraúlicos v bombas
hidraúlicas, Disooniendo cor¡ los correstrondientes elementos
de mando =;Er puede invertir rapidamente de dirección del
movimientc¡. Los elementoe constitutivos de un sistema
1t
hídraúlico son alttolubrícantes pclr lo tanto Eu duración
larga.
La Hidrarllica combinada con la
Neumática v la ElectrÉnica.
excel,ente nroblemas tÉcnicos
gebierno del sistema.
Electrotecnie. la l"lecániua, Ia
sE! trlreden resolver de forma
de fabFicación v Fara fácil
La hidrarlllica nace son Frascal hace más de ?5(l años can un
nrincipio muv general el cltal dice! "La presión aplicada a
un fluido confinado Ee transmite integralmente en todas laE
direccíones y ejerciendo fuerzas igltales gobre áreae
ioualeÉ".
Fara el diseño de nuestro sistema hidraúlico nog basamos
este princinio, (Ver Figura 1)
Fa Fa
FIGURA I. PRINCIPIO DE PASCAL APLICADTT
Lt
La fuerza e.iercida en un ounto generará una Oresión al
gistema, Ia cual será Ia misma en todas nartes.
F =P =P135
Fp=
A
Fara LoE cálculos trabajaFemot Éon los pistones 1 V S que 5'on
el cilindre hidraúlico v la bomba. Entclnces!
Pl=PS Fl F3
=AA13
Frocedemos a destre-i er F
1.A1üF3
F=1A3
I
La cual nos dice:
Glue entre rnavor sea Al v meno¡- sea ASI Fl tenderá,' a s;er
grande,
La fuerza depende directamente del área.
Despe.j ando F3
2.FS=
Fl ¡ü A3
l3
Esta fórrnula nos quiere decir oue entre más pequefia sea A3 v
mayor Al Ia fueraa de Ia bomba será rnenoF.
Datas tÉcnicos del Cilindro HidraúIico.
?Fl = 4O.OOü Ho Di = 15.24 crn
.2 3tt d 15.?4 cm 2
Al = -----EF- = --'-. --- = L83.4 cm
F 40. tl{tCI He 2p=E--= =?19.EEKg/cm
3A 1El8.4 cm
F = ?2O Hg/cn
Glue es la presión qr-re debe de haber en el cilindro hidradtlico
pare generat- 4ct.ü{,{t Ho quÉ eE la máxima capacidad de la
F|.ensA,
Diseño Hidrarllico Prellminar (Ver Figura ?l
Gonc lusión :
Para la construcción de 1a trrensa hidradtlica. tenemos en
cuenta:
?P = E2O Ho/cm trera el diseFío de Cilinclr-o Hidraúlicc¡.
-
1. Tanoue de Aceite
?. Bomba Hidradtl ica
3. HanomÉtro
4. tri I indro l{idrarll ico
5. VáIvula de Descomoresión
FIEURA 2. DISEf,¡O PRELII"IINAR DEL SISTEHA HIDRAULItrO
5. DISEñO DEL CILINDRO HIDRAULICO
Este =erá un cilindro de simple efecto. c¡ue vá irrstalado en
1a parte inferior de 1a ctl-ense. Accionadn hidraúlicamer¡te
hasta hacer su traba.jo" Luego es vuelto a 5u lugar por
gravedad. (Plano de Eilindro Hidraúlico)
5.1 CALCULO DEL ESPESOR DEL trILINDRtr
Para eI disefio v construcción del cilindro uEiaremtrs una
barra perforada SHF ?8ü con las siouientes propiedades
mecánÍcas:
Eiu = 6ó{tCI Hg/cm
3S-.¡ = 4800 ltg/cm
Para su oredimensionamiento nos bas*lmos en a fórmula de
Each, la cual da la relación entre eI diámetro exterior
{desconocido) y eL díámetro interic¡r en funciÉn de ? (dosl
rnagnitudes que intervienen en el preblerna.
Fatiaa admisible de rnaterial.
preEiÉn l'láxime de Eiervicio (11
D
d
La
La
t. Cearn + O.4 F
( L ) SFEIEH-EUCEIARELLL l'lanual de Oleodínámica. o. 151-133
16
5ólo si ¡
?"
SaamF {: ------
1.3
3.
Cadm = --l:-F5
?P = PresiÉn Háxima de Servicie Í2O t{o/cm
D = Diámetro Exterior del trilindro
d = Diámetro Interior del Éilindro (camisa) 15.?4 cm.
Fara facÍIitar el Lrso práctico de esta fórmul,a se ha
calculado una tabla en el manural tráFa les coc.ientee
Pl $adrna | á la cuel corresponde un D/d.
Entoncee reemolazando en 3.
5n = 6É{t0 Hg/cm
F,E = . 4.8
d = 15.?4 cm
?6á00 l(o/cm
Sadm = -------:---DD = 1375 t{g/cm4.8
Chequeando en 2.
1375F { ----.--- = Itl57 l{o/cm
1.S
t7
Fara eI uso de la Tabla. obtenemost (?l
4, ;1 / $adm
Reemplazande en 4.
.-3:1_ = 0.161375
Eon este valor en la Tabla nc¡E da una reaciÉ¡n cfe¡ f3)
D/d = 1159
P=1159d
P = 1159 tü 15.24 cr¡ = 17.óá cm
D - d L7.É,6'- 15.84Estresor = = --rFÉ-- --- = 1.21 cm
Espesor = 1 . ?f crn = 12. 1l mm.
Nuestro tubo eE un tino comecial va rectificado de L/?
pulgada de espesorl
1,2 .7 mm ¡ 12 . 11 mrn.
Es un espesor mayor aI calculado.
Ehequeamos por cilindro de paredes oruesas, so16 con presi.Én
interior ya c¡ur Fext = ü. porgue els; la pesión
atmosfÉrica.
(t) SFEICH-BUCCIARELLI. l"lanual de CIleodinánica. ¡:. 13ft3l rbid
1B
rFePib5. \r= fl )7.2e
b -á r-
,?aPihú. \t = {1 + ---- I223
beF
a = Radio interíor del trilindro 7.ó3 crn
b = Radio exterior del Cilindro 8.9 crn2
Pi = Fresión Háxima Interior ?Itl Ho./cm
donde:
F = a va que Eu valor máximtr átral-ece en la superficie
inf-erior deI cilindrc¡.
Reemplazamos €!n la Ecuación 5.
6 7,62 'ü ?2O l{g/cm 8.9\r= (1 )=-??{rl{o/cm
2?38.9 7,6?, 7.6r.
Reemolauarnos en la Ecuación 6.
,f,, 7.á2 * ??O Ho/cm 8.9\üt= -'------(r+---.---)=I4EE.?Ho/cm
?278.9 - 7.6? 7.62
l4l SINEER, F, Resistencia de t*lateriales. o.4É4
19
observamos gue (it *= rnavs gue ffr, entonces diseframos con
S t o** Ers rfrávor ,
S* ". Cadm
For criterios de diseFío,
usanda el ltmite elástico
calcularnos el Factor de Seouridad
rjel material .
EI
' el
Lfmite ElásticoFFI = rÉ\)t
4ErlOFS = = 3.4
14?g
cual es; un Factor de Seourridad acentable. ya que egtán en
Rango¡ (51
FS=3a4
5.,2 CALCULO DE LA TAPA DE FONDtr DEL trILINDRB
El cilindrr: hidraúIico en su parte superipr l,leva una tasa
de fondo c¡ue qeneralmente va soldada. VE que es un cilindro
de simple efecto. En la tapa de fondo van los acoples de
las mangueras que alj.mentan el Eilirrdro Hidrarirlicor ásíf coflro
Ia purga del rnisrno. El espes;or h de esta tapa sie
calcurla: (ó)
7. h = tJ.45 di
(5) Al"lFLJDIA, Danilo.(61 Ibid. F.e?3
Accionarnientos F{idrarl1icos. n. 21S
3(t
t? Eiu
U adm=10
cji = Diámetrp de la soldadura 17 cm2
F = FresiÉn de Servicio o diseFio ÉlO lqo/cm
Para la constr¡-rcción de la taoa de fonds Ll=;eremos un acell-c:
$ltE 1O?ü con las siqr-rientes propiedades mecánicas¡
E5v = 25tl0 l{g/cm
.?
Su = 5áOü lqo/cm
\adm=5óO0
--¡-E-'-- = 5áO Ho/cm10
Feemolazamc¡s en la EcuaciÉn 7.
22{,[ = O.45 t 17 cm E 4.79 cm
5óO
For. cueetiones de dÍsefio aoroximarnos a 5 cm.
f1 =5cm
5.3 CALCULO DE LA SOLDADURA DE LA TAPA DE FONDO
Fara el cálculo de eEta soldacjura " Le cual está someticla a
tracciÉn Fura. usarnos el estresor del cilindro como parámetro
del espesor de la soldadura. (7) (Ver Fioura Sl
2
t7l CAICEDCI, Jorge. Elementoe de Flácuinas. tr, 4drs
r1
E.
FIGURA 3. SOLDADURA EN LA TAPA DE FTINDO
_: _:._::i:_F.E
Fcld =
Para el trasür de Ecld.adllr-a dei r¿inltra la cual es La má=
edecuada eln estüE caÉosg
Fadm = Futerra admi,siblÉ.1 4{,.r:rr}ü lits
f- = Esoesior de Ia soldadltra 1. É7 cm
F.s ñi Factor de eervicío I
Sv$adrn =
F.s
E Lorrgitud
= IfTr= Rarjin de
= P*lT *
= 51. . SF nnl
de la smldadnraL
L
r
L.
L
la soldadurre €,Iú srn
f;¡.3É Errl :- 51 .89 cm
tr
Fad * F.s desPe-iando Sedm de La$iadm = Ecitación 8,
til(L
4E¡. ¿¡6{r Ho * l. E
Sadrn= = áüÉ.97 V,qlcn1,f,7 cm 'fr S1.8? cm
Sadm = &t17 l{o/cr,
Eomo:Sv
Sadm = '--¡¡-"'-F.s
5iv = l-fn¡ite rje'fl,uencia de la =old¿.¡dura TtllE o t¡lIZ t8
SvF.g =
Sadm
Proniedades l"lecánica= der la Snldedura 7tll,B. lSl
Eiu = 7ü. OOO F'sÍ
Eiv = 57.t1ü0 Fsi
$y = 4015 l.is/cm
Entances ¡
?41115 Hg/cm
F.s = = 6.6i3
á(t7 l{9./cm
F. s = 6.61
lB) trAItEDU. Joroe. Eleme*ntos de l'láqlrina*r. o. 537
t5
El cual Ee3 Lrn
fiasc¡€i.
5.4 trALCULO DE
factor de seguri.dad alts v aceotable en eistoE
LA 5trLDADURA DE DEL CILINDRO
A1 ci I indrn hidr"rútl icn ge le solderl¡ Ltna base cnadr-ada ü::on
el f in de darle urn Eor¡orte oáFÉl node*r' "¡er inst.aladm É?n la
r¡structura de la trrensá (Ver Fioura 4),
LA EASE
FIGURA 4. 5OLDADURA DE FILETE EN
La goldedurra del ci lindre ¡rn la hase.
ln soldarjura de f i lete rjiseFiada a
má¡r ima de 4(¡. r"tüü l-,o , { ? I
LA EASE DEL CILINDRO
1"r m*ls recnrnendable es
f atiga I para Lrna cargá
?. l^f Fm l.lf Fa= -.--- + ----.---
F.si f:v Fn
(9) Cl.lItrEDü. Jsrse, Ele¡me+ntes cle l'lánurinas. B, StrE]
t4
FÉrmu1a a Fatiga traFÁ vida infinita, dende: {l.O}
Fv = fl.9?6 * 0"5 Sv
Fn = fr, E2É * {t.5 Sin
Frc¡cedemos ¡
lla -- {t.BS Acabado maslrinado
l{t = 1.r}ü Í1or' ser cál.cta axial
l{s = {, . 75 iion f i.rhi. I idad
¡llqT = I,Ct Ternneratura ffiEnoF a t5{) {:
l{f = L.& l']riterio de l]iseiSn i'lecánicr: Ino. Jortre-
Éaicedo
T$n = (r,85 t 1.(, l|( O.75 * 1.{l * 0"5 * áOü{¡ t{o/cm = 191?.h t{o/cm
Reernula¡ando;
Fn = 0.8?ó * ü.3 * t9te,5 = 7e9 "9 t{o./cm
Fv = r:r,836 * rl.5 *'t5ütl = 1053.5 l*lo/cm
üomo le SoldacJltra vH a els-$taF sametida a cárr:¡¿uíl repetirJas
(Ver Fisura 5).
?
( 1{t) CÉlICEDE. Jorner. Elerr6}rlto= dr* l'láor-rin¿is. F.. S{¡B
;:5
\l max
1-\ min
Como
FIGURA 5.
\min-0
CARGAS REFETIDAS EN FATIGAS
Donrje:
p=
l-=
[=
Ffl"*r, =L
FFm=pa=.---.---.
IL
Eapacidad l'láxima de La
Longitutd rJel. cc¡rdá¡'r del
(?fTrl * E r:oF ser ?
3'lfT't8.83crn*!=
rlrFnEa 4t-r, tltl# Hs .
1a gol dadr-rra
tcoFdonesi
Llt crlr
T6
4ü. r](¡O lcofF *** = -.-F-----.'-...----..- = 5ÉCr.5 H.n/cm
1t f trrn
C *ut* :iá# ' 5Fm = Fa = -.----'-.EÉ-q = = :.8ü.'i5
rt
. f:. s = t l-{ecornendación del Inn ' Jnrae ilaica'do en el
cáso de F:atiqa.
ReemplarflincrÉi {En ica E:icr..taciÉn {?,
tA, 18ü. ?5 1.6 * t8ü.15----=:-+-----2 1ü32.5 7eq.e&
l¡f
-*F=1J.L'74+O.362
lAf = 7 lt {¡.53 = l. cm É If-l mm
lJsames le seLdedura 7t]18
5.4.1 Cálculo de la Base del Cilindro La taoa de fcndo
de Bnse cjebe ser indeformafrle. Heta eE; la enufircJarja cfÉ'*
transmitir la 'fnerza a Ia estructltra de 1.r. trr'E¡n5a. sLt
def c¡r'maciÉn delrar ser lo mini.mo pnEibIe" f Ver Fíoutra 4 )
L-a certra sobre el cuadranta¡ Etase va a ¿cctLtar- corno Ltn
vnladí¡n en Los extremosi. En F¡u o¿rrte central está soldada
al tri lindro trtrr lo tanto Ia consicierarnos empotrada,
t7
s=-i4
FL..
3EI
-f
tit l'r
ReEi.titenc ian. ?18
de l"f*rteri*r l es F . fiii.naer
IÉ
13
I¿
[ = 1{r4 * S"81.12
= 4'19.J cm
s
_..-_.-._._T.:i:::.-Ti._.I_:.-_::.._._.-*.._ = r .f.¡? * 1*?4
3 * Eo4{rofitl H./cm * 479.3 cm
*45=
5 = +. {¡ü01c}9 cín
La cual eE Llna defmrmación r¡ttv
ciar
ne*gueiia oLrE! EEr uuede desors¡-'
5.4.2 Soportes Estructurales San partes deil la
estructura en las cualeE vá instal¿rdo la Etase del Eilindro
l{íclrarlIico" cada una soporta la mitad de Ia carga total,
Hsto$ soportes están sc¡metidns a f ler:iórr trLtra.
TE
Frocederno= a calcular 1a deformaciÉn¡
5 = ---.-::48 HI
f = 534,4
:5
F 1{¡,{¡{¡O Ho * 17 crn -4D = ---É.-r-!. É-F--.-- = '?.40 * t0
192 * tü4C)ü{}{} * 534.4
tl) = rl. OCIrl?4 cm
La cural es utna def ormaciÉn accrtrtfiblÉ.
5.5 DIsEfiO DEL FISTBN HIDRAULICTT
Para eI disefio del pistÉn ee det¡e tener en cuenta los ge1 1o=
dinámicos, Va ot-te lns fahricnntes dan ciertas nfirfilag v
talerancias trara l"tr ingtalrnciÉn de los =el1ug. Tenidag ínLtv
en cu¡,lnta cara el dimensic¡namiento dt*l piti'tón' va qLlE: -+ffin
medidás exactas nflra c¡ue el seI 1o ouede a1o-i ada
üorrstrtarnente.
Ftrocedelníl$ e c*li::t.tl,ur sl e:iHes;or- dr;l F¡j.r'tón ¡ { 1jl. }
Esr¡esc¡r..= {f1.4 a rll,6} D
dmnde r
f) := gjj¡¡¡etro derl pi.e'Lón
( f 1) AMFLJDIA. Danilo. Accionamientog I'Ji.draútlicog, o. tS'I
t't
Esrr:gemos rJ,4 D I c¡oF €ier un ristón de simnle efecta¡
LF F 0.4 D
LF = {t"4 * 15'1}4 cm = É,1 crnI
Eq;te pistún estará fgrrnarja Bclt' ?. (clos) parterE. Una será rje
bronce. eJ, cual s¡sitará en *ontactn directo cnn l+it cami.sa del
cil.indro, fJtra nart,e. será de acerr¡. G?Íl la cltal irA alojadn
eI sel.lo,
Del retáleocl de la F'arl.:er, seleccitrnamog Ltn sello de Folvpal.l
r{Lre eE mLly carnercial en Colombia 5(}{,{}$(}C}ü rJis€r¡iüdo Fara7
presianes de traba-is de St){tü Fsi ó 35?..5 Hq,/cm (Ver Anexo
1) r donde nuestra presión de trebaio está muv For deba.io32
??{, Hq,/cfii *l 352.3 ltt¡/cm
üon este sel ln v los datus tÉcnico= del E=atáluoo v las
recurnsndaciones del migmc¡ {Anexo} dimensionarnos leg 2 (dos}
nartes de1 Fis''tÉn. Donder
E
H
G
J
Longitud del sello
ü interior del sel lo
ü exter-ior deI Eel lo
(¡ del ci.li.ndro o cemise
3{¡
f := fi.550+ 0,O0ü
H F 5. ü00 '- O. üü7
+ O.OCIüS = F.9qE - tl.{t{l;5
+ O.0üF.j=&,üOO-O.üO0
Ya dimensionado e¡1
an I a:itamien to .
FIEURA 6. PISTI]NES DEL
La uarte rnás r-"rf tica del pi.stón
bronce.
FF = -¡-.-
A
nir¡'tón {Ver Fi.qltra É) r cheqlte*mee c}or
P
CILINDRtr HIDRAULICO
Exs la sue está con=trilid.c de
31
T?{15.314 s }¡
ft= =16L.8?cm4
13 = Fuerza máxima de trabajo
A = Area rje contactn en el brance con la preeión
4{¡. OCIO P,e ?P= =t47 Ho/cm
I1ó1.8? cm
Este valor lc¡ cnmneramcJs con Lln Sadrn en eI broncm;
SvS adm = Inq. Jorger üjaicedo
F,g
3Sv ??S4 F;.B/cm
FS=!-------.= =9,13a?'\ aclm 247 lco/cm
Es nn F,s excelente.
5.F.1 Diseño del Vástaoo. Fara Ltn diámetro del nistón
de á" ñc¡rl.esoonde lrn diámetro dm 3" para el vclstago. St*udtn
Tebl;* VI-2A p. ?17 deI I j.hra Accionamiente Hi,draúl j.cos
Ingeniero llani lo Ampudia.
Fara e'l di.seíir¡ des este v"lstac¡u 1o tomamos comc¡ Ltna colt-.trnna
trÉn un extrerno empot-rado y un extreme libre. dnnde la
longitud es de 511 cm. tr6n Lrn diArnetro de 8".
3t
Frocedernos
colltrnne er' ¡
r0.Le
Esbeltes = -'¡--FÉHmin
cJoncle l
L-e = Loneitr-rd efluivalente
11.
Imin
A
calcular Ia esbeltez clara saber qlre ti oo de
?L. = 1tl4 cm
l{min =
= l"loment"o cle inercia mfnirno
= Area transversal del vástat¡o
3
'IT Dp = -----'--'.-.
4
44lr
Imin=Iv=Ix=-D----!-4
4{ S.8L r:m } * lf
Imin= --'-=1ÉS4
frfl = -----'
* t7.é? crn)?
-'- =i 45 crn
4cm
en 11.
35
Reemola¡arnos
Ir.min =
41á5 cm
¡n'---
=
I45 crn
J. . ?17 cnt
Luego en 10.
i.Cr4 cmHsbeltez ='---F-r.---"' = 54.?3
l. 917
Esbelte¡ = 54.?S
Ualcmlamos la e=bel ter de Transici.ón { E de T'}
I.2. Esbeltez de Transicíán =
2E = ?$4Otl0O l'"o/cm
fSy = 35OO H.€.'crn Acero 1ü4S
EdeT= = L{}7. É
Eomo
54.?3 { 1ü7,2
Nurestra colutrnna 1a considerarnr:lÉ cc¡rta.
cheoueamos sor Jhonson.
Dclr ln 'tantc¡ la
T4
t'F=svA l1L
Reernol azandt¡ ¡
5v ( Le/l4mim l
s50f'J *
1.5737t1 t{s
Vaet"aoo corno Ér¡tá dirnen=i.onncjo
1$7370 l{g sin panclearse.
F:'f¡rmule de J honson
gunort¿r Ltrlá ccaFtrB mdrxi.ma
f ;is(lo*(s4"?*q) I4$ | t ------^l=
t?L 4* *rü4ü{rc}üJ
p=
Í:, =
H1
cJe
13737flF. Ei = '-- = 3.4S
4C,. rlü(¡
Nlrestra Vastaoo re.".'siste S.4Ji
trandearse.
Ia caoacidacl de 1a pFenEá sj.n
h. DISEñO ESTRUCTURAL DE LA PRENSA HIDRAULItrA
El diEeñn der la Est¡-urctlrr"a de la rrF€rnÉa 1o cslct-tlamos EoF
rnedio cle un fnarco rlsido tr un oÉrtico. 'l'eniendo en cuenta
st-r def ormación adrnisible de O.l1ü3 pul€adas n la cltal es una
Recorner¡dación dsr DiseFía del Inoeniero ArJolfo Le{¡n GÉ¡me¡,
(Ver Figurra 7)----''{-.r\rtt
-a-- - r¡-- -tt2
FIBURA 7.
Calclrlamos
ESEUEFIA DE FUERZA Y
slr deformaciÉn¡
DEFCIRI"IACIONES EN LA ESTRUtrTURA
t.
?Fho = ----FF--.--'- (? l"{b +. lYlc) (tI)
?4 E Ib
,,ItlIIIIt
IIIIIIItII
(lt) BLOD{5ETT. Omer W. I}esien of t{el,dments. P, 7-4-'4.
t56
a) = Deferrnacián rjeI l"larco Rfqido
b = L.ongitud cle la viga
l'1b = l"lor-nmnto en eI centrn de la visa
l"lc = lfomento Fn IE esouina del n¡arco rfaido
Ib = Inercia de la vina
Ilande:
2. l"lb =
$. l"lg =
= L-onsiturd de la columna
= Inerica de la columna
= Carga o Flrerra
Llrego de va¡-ic¡s tanteas, diñenEisnarnos I a EI.Bnsá ¡ donde I
15Ib = J..$r cm * :tá trfr¡ = 7347,f cm
13
Ec¡rno la vioa est.1 conformeda por t (dos) columnas iolraleri.
Fhl"lc
4
-::-[ :i::-:l€3 L b/Ib {- d./rd Jd
Id
Fr
Id=211,6#2=4?3.33cm
Reemr¡l.aeando en *q.
40.ü{tO l{o * 6{.r cmlfc = -¡-¡¡'r-'¡FG
F-.-.. -. --.-:')!-!11'-2:1.---, - . .
úü/ L4774.4 +. 1(r6./4t$. S
37
l'lc = SüáS.7 l{o.-cm
t(eemolasando en 2.
prb = Fo6B.z -13:lll..:-::,- = Fe4e=l.s *s-cm4
l'lF¡ = 5tl4?31 ,4 l,lo'-'cm
Fleemnla¡ando en t..
J:*E
-::-"' -'- (? * s?4?s,t.s srrá*.7i3
74 # =ü4t:l00tl
t{o,/cm * L4774,4
a^s¿ = 5,94 ¡ü trJ crn C!, OOl3
flomo:
Q . C¡ü23 { -(}. C}+3
Nltestra defclr-rn,ación Es cncÉpteble pc¡rque nus dan mfi?nores que
las defor-maeioneg admir-'ih1es.
Conc lurimos clLre el 1 dirnensrianamiemtn curmnle! ccln Ia
deformaciÉn,
Fero nurestro nrapfir'itc¡ es chec¡uearLa a Fatigar vá oue* este
p|-elnsa va cl ser usada mLlv f rer,:uenternente.
5t!
6.I CHEOUEO
I4,
F,S
A FATIGA
(f'= -¡r¡¡----¡-.¡¡ +
f
DE LA VTEA
- Ii-I:--l-i ilt 5e'
(Lsi
La viqa está sornetirJa a f iexión trLrra.
üorno lae É viq*ls srltrortan 4ü.t¡(r0 l.io ein con junto. Éeda vi.c¡a
atn partícular está disefiada para qLle Er:FErte 2ü.OO(t t+.s.
Esta trFÉns;a egtsrÁ som¡ptida a c{aFaa= pulsanteE a repeti,cla de
flexiÉn, (Ver Fisura 8)
. FI6URA. g.
Entoncee ¡
\-¡^'r\r*..9¿j'
CARBAS REPETIDAS EN FATIGA EN LAs VIGAS
--1
I rnEx .%:= (i-r*.*ééllm = \a3::
Joroe*. DiEefin de Elementms cle
\a¡-r\----..)-J
{ 1S) EAIüEDO. I'láEuinas. n. E?9.
i:9
donde:
I4f maxS**r, =
s*= so =-Y-:::.-?w
l'lf rnax = '-:1""4
il{¡.(rOü l{n * áü cml'1f rnax = = 5üO. tlOO l'-a--cm
4
I[rf =
hl7
47SB7,l cm
hl - ^-"'. ; 41t¡.4 cm3á cm/2
? * 4ltlr.4 cm
- F-I
\a=\rn=l{á5.5 |{g/crn
La ¿.strlrctlrr¡¡ rje la nrenda es:i de ácero íl-SÉ cün lae
siguientes oropiedades mecánicas:
4t'¡
?sy = ?.5ñft l+q./cm
Su = 5.ÉOO Ho/cm
Froceclemos a obtener los l.l .
F.f = I Factor de concentración de esfueF:rJg;
lia = ü.6? Factor de acabado superficiel oor ser laminada encali.ente
l*lb = {t.7? Factor d*+ t,amaFio
Its = t].8 F:'actt:r de confiabilidad fno. Jorüe Caicecio
5e' = tJ. 5 5u lt lia tih * 1",:d * h.s
?5e'= 0,5 t sÉOtl Ho/cm * (r.É? * ü.79 * O.B = t{l9E} lis/cm
Reempl,*¡ames en l"r Hcuración rJ¡r Fetioa 4.
I 3á5,5 Fá5,5=+
F.5 ?50ü t.O?8
I-F-n-¡ = rl.47El2F.S
If:.5 = = ?.1
ü. 478?
F.S = ?.1
4.1
EE un factor de seouridarj Besurt:
Di.sefro del Inoeni¡rro Jargc.' Eaicedo.
están diseFiadas tráFa vida infinita,
v Aceptable trriterio de
cnncluímog oue laE vioas
DE LAs VIGAS trOLUI"'INA5 DE LA6.2 CHEEUEB PORESTRUCTURA
FATIBA
Lag cnlltmnas de lar' visag
combinados de tracciÉn v
( Ver F igurra ? )
van a estar sometidasi
f lexión trElFo más sue
a ers¡fr-rs*rtc:s
todo traccián
F
'
FIEURA ?. COLUI"|NAS SOI'IETIDAS A ESFUERZOEi trOI'IBINADES
trada colurmna v{R a estar sornetida a una fiaroa de lf}.{¡(}tl F:fi¡
a Lin momento de 29'¿'7,5 Hg-cmi Ffirque!
v
ooo
4::
40. t)Oó F'g l"tf rnaiíP=----vfl=
4
Análisis por Flexión¡
La ct:lrrmna va á estar snmetida rR t:BFCJcas trLtlEirante m renetida.
Ecuación de Fatioa Eará F-sifuerso$ tombínados (Auunteg cie
clase).
F, Seq*i,r. = C-
(-***:ñ"
l"lf m{eE
t-ff max = 39Í7 Hs'-cm
4I ?ll.{¡ cm
hJ=---.--= =42..1 cmh/3, 5
É l'l -
l'l ?534.1i I'iu--cm E\a = \r = =$tJt{o./cm
St= {-* =
.-a t-\ü mt4 = \aH =
S'f \a l{:f.+ .--..-----. ( -.--.--- )
Eie' l{a * Hb * Hc * f.:d
2 * 4?..5 cm
4tl
. l'l-.t"l:\ si. ñ \ m =: g(t ltq,/cm
F;f = l-"9 Eoncent-r,*ción de Esflrel.¡og
l¡.4 = É , 63 L.aminacla Érn ca L it+n te
l.lb = t).83 Factor de ternaño
Hs == 0. El Corrf iabi l irlad f Ino. Jorse Caice¡do l
Re'emi:la¡anclo u'n Ia Eclraci.ón 5.
35C)0 3{¡ * lct* si¡ + -----*---- { --'---- I =' 1.5;i.s=
ü. s * 56rfr-r (1. 85 't {}. E * ü. É3C*on'
,. Fl
\ Eq = Lst.s?
Por Tracción ¡
Es la caraa qt-rri s*r tiene rná:; e*n clrenta en lag ct:llrfnnas, cürllcr
el ceso anterior de las vi.cJas. las-" csLLlrnnasi esán Eometid*s r
cárgar olrlsantet; v reoetirJas.
Hntonces:,/¡
+ ,rv
(r" = $-, = -[:::.:.ff::-.- =--F::-
44
So = S* = -:--TA
f*o
T'
\ Ec: = 1299.7
Fto Totat =T'r
S go .+. ff-eo
SUo T'ot¿rl = l.St.6 + l.?99 .f =, 1453.3
FI\ Ea Tntal = t45a.s r{o/crn
5yf:"Íi =
f['eq T'otal
t * t.F4 crn * 1{r cm
$-o = Cr = Iq{g,B t,o/.* E
fif = ?.5
l{h = ü. El:l;
lia = (1 .6il $i'Gr $er tracciÉn
l.iE = ü.8 tronf íabilidad f Ins. Ja¡'ce flaicedal
Reernnlaeamos en 1a Eicuac.ián S"
T 2. sOC¡ lftó.8 * E. 5= l9é.ÍJ +' * ( )
ü,,5 * 5&r]{¡ {r.É0 t O.El.s * O"8
45
350CIF.Si * = 1.7?
1.4s2.3
F.S = 1.7?
Iis un factor de seqlrridad aceptable para diseiio - In-q, 'Targe
Caicedo.
6.3 DISEñO DEL PERNO
l.-a viga ngtdr atsrníllacJe á le col'-lmne por medio de É! lsclrr¡)
tornil lo=. 4 {ulratrc:} a cade larjn, flsda tornil lo eg¡tar"á
somerti.do a un cortante l:lurc:.
uF' =
N
F' = Éarqa en cada tarnillo
V = Velor de la ceroa Ern cade colurnne Lü¡.t]Otl l:.n
N =i Número de tornil.Ios
1ü. {,(-}O l{gF' = --¡.-- = t$(l+ F.0
4
Cada treFno dehe gooort-ar 25t10 l{o.
Los ingenieros Jarqer Eaicerlo v Eierardo Gabrer-a recnmiend*rr
torni l lerf a ¡:redo E.
46
Propiedades l"lecánicas Tornilla Gradn El:
Eiv = ?159 l{s/crn
Sr-t = LO. sÉEl l{n/cm
Dnnde ¡
Tv = ü.5 sv
f ,, = r), EI 5r-r
=t[-,t = O.5 * ?159 ]{g./cnr * 4579.5 Ho/cm
TT' u = ü"8 tr L0.SfrEt f{g/crn = ti454"4 l*lg./cm
tralcltlarnos el Are.n Resistente;
FsFó, A =, -'---. (.'t4 )
edm
Fs = f:actor de Servic.io
F = Carga En s*l nerno
facm = t-I-F. t$
{ 14 } üAI{:8D0. Jurqe " I}iseíim iie iii I emental; cJe lulAsr-rinas , F¡*ru .sf,.
4"Í
fadn =
24S7t'¡. 5 i-:icl/cu¡
= lllltÉ.5 lc.s/cm
4.
T' aclm = L5IÉ.5 h.s./crn
Re=ernnla:¡andm en La Hclr=rci.Én 6.
t"?5 {t ?5Ot1 Hgf; = ------- = I. (14 cfn
15?6.5 lco/cnl
2d
ft = -.-.--.-.4
.'J
d.-----'- = f .{:}4 Crn
4
d=
cr=
t. , ú1. cfn
1.61 cm
Estand*rri.¡amo.¡ a Lln trf?rno cfr+ *{/4" c: 1.9 ¿:m" üaterni. lar clraclo
8. Chequeamos EtI perno a fatiga,
6.S.1 trálculo del Perno a Fatioa $sbienrJn La flrÉ'rr*r
e f atÍc¡e.1a$ dimensimnes ciel trn+rnrJ " chesumamogi
4 t t"{t4. cm
Eumo Fs Lrn{a cárga resetida y nulsante. {Ver Fioura tüt
4Ei
f"f"
FIGURA 10. CARGAS REPETIDAS EN FATIGA EN EL PERNO
Tr !'.:f
f;-¿;-7.I
__-__ =F.5
f"( apurntes del cuadnrnr¡ l
t|¡. Jlr-la=lrn={',** I ffi"
fnax
va ñLlEr S*in = {t
f" =f* =
.r Ir\ máx :-
A
Entonces ¡
f*= f* = --:-i:fl
49
{f o * (L.r.i cm)fl = = = E.El3 crn
4
tS{}{) l'::q
= = 44tJ. ri l+"r¡lcmt
? * 3,fi3 cm
f*=1-'
Fl
A- aé 's'la= lrn = 44C¡"9 ltg/cm
l'"tr = Fractor de tamaFím il.ó
l{rj = Factar cle temceratlrre 1.+
Ha = fractor de ercabado r1 .8f,
Hf = Cgncer¡tración de llsfueI-zcts S.tf
Reremrla¡ande en la Fr5rmurIa "1 .
F.5 = t.gl
Hs un fact¡rr aceotahle Ino. Adnlfo L-eón Gómez
1. 44{),I ::i,, {} t 4.411. ?.'--+.F
= {-
F.5 91$?,J"r) C).6 * (:),ES I ü.5 * 1{}Sú$,(r
7. SELECCItrN DE LA BtrI"IBA HIDRAULICA
Para La trFenta =eLeccionáfneri une bamba manual de nistoneE
¡*xistpnte Én el Tal ler-. la clral es rnLlv rclmerci¿rl m**,r.r este
ti.po de prÉnra.
Esta hnrnha consta de di.saarii'L,.ivns slre rjan alt"¿rEi oresiones a
baims caudale,g f *qS(r l'"o./cm f
). Cltr.r curali.dad e:i 1a fsciliclarj
de qabi.erno ue da la l¡omha para poder graduar Ia nresiÉn tln
La trrensa.
L.oe t f dos) di.spositivng de le hmmba son:
I' Es unfi bomba de ecercarnientc siÍendn cie altr: calrcial v
baia presiórr. 1a cual nermite un evántsG! rápirJo enn la carrera
del cilindro.
:l . Es la bomba de trabejo la cr.ra1 ers der bajo candal v alt.ilpresión. Este eF eI rnÉr{:ani.:¡mo por el cual I.eoulamos lapresión.
Est-a bnmba ti.ene 1os sigr-ria.?ntesi diámetres Í¡n lns nistonesr
dl ='7181"
d?=E"
Frocedemo$ á calcul.er" eI ávar¡cr en el vaetaoo rnrpcji.an'L$ Los!
caurja les de I a bnmbn.
5L
V= A*L
A= = i9.É3 cm
Y = 19.Ér:5 f fJ cm = 157"L cnt
EEte volÉrrnen lo ior'talarnos cc¡n el volúrnen del Cilindr-n
Hidraürl ico en el cual despe-i emos L.
?- | rlYi -IE
3157.1 cm = fl tr L
21S,34 *
ft = '-'¡-'--'€-'E = LB?"41 ctn4
157, 11.. = --'-.-.----- = {l,Bé Crn
18?.41
L = ü.86 cm = 8.61. mflr
H] avance del Va$taso es de iil"Éi rilrn, trcJr cada bomheeda eln la
Elornbe de Acercamiento.
Eon el nistón de trabajos
cl = 718 = ?.?2
Y= A*L
3
4
.5É
??.38 *
ft = = S.E74
?Y = 3.87 crn t t cm = sl {:rn
l-lacernos lo miEmn sr,rrnm el anteri.mr
T31 crn =ff*L
331 {:íl
l_ = = (¡.1ú9 cfn = l"Crtl rnm
z,
182. 4L {:rn
Et f,vünüe FH el vasitürtrcr ünn le liomba de] Trabaip es de L.ú9
fnfn "
fior'¡ egtag valc¡r'es en el avance, 1a humba cLrrnr:¡le ccn nLiegitr'$'s
necesiclades.
g. DISEñ|8 DE LBS PLATOS TERI'IICOS
i-os nl atos-" trFrmicos Eicln J. os encarsá,dms cle tr"rng;mi. t-i. r' e1
calur. Interiormen'b.e¡ en e*itos nlatog tÉt-ruicr:e ven
inetalaclag 4 fcuatrol rersi:;tenc.ias e1ÉctFica$ ciLfndrii:a=.
las cuales son las qlre flelnerán el cslor nei:esario trará
calent,nr 1a nlace tÉrmic*.
B.T DISEfiO PTIR RESISTENtrIA DE LBS PLATBS TERI'IItrtrs
Eritas olacas tÉrmi.cas vün a egtar Eo¡netidas a esfuer¡cr"
cornpresión { Ver Friqltra 11 }
P
FIGiURA 1T. PLATOS TERI"IItrtrS
54
Tanteando Eon J.ca sioutíente nlacat
4Ct * Jit'j) cfil . con Lrr'l esnesor de.+ 3. tll crn { 1"É " }
F:
E s ----A
Donde:
F = 4O. ü(lO li"o
A = 4f) * .5rl cm.
ft = 1?{r{¡ cm
G- 4t1. t,rlü ldcr 3\c = =,:;S,S3 lr.n./cm
1.2CIt1 rrn
S. = 33.5 tle/ crtt
Eete velor lo cemoararntrs con Sa¿m Oert rfi,Ettr¡rial acero A$i'T'l'l
456 con un 5y = ?5CIr1 Ha./cm
-- 9v\l adm = -----
F.S
F"F = 3
II5{rO }qs/cm Ié
\ adm = = 833.33 l-.n/cm5
f",fr = ElltS.FF l,(g /t^ 2
55
Entonces:
S. estA nrr-rv pc:r clebaic de Sadfir pcr tc
2S. = $5.s t'ig./cm
? 4 (l'a¿m = 833.3 liq/crn
Canc l utimog ol-le
tanto eti Eequra.
[n esta placa
e1éctricas con Lrn
van incrustadas
cl iámetro de 1 " É
{ curatro } 4
crn. (Ver Fioura
re=imtenc i.a
12t
o o olFb
FIGURA 1?. ESFUERZT]S LCIS AEUJEROS DENDE VAN INSTALADASRESISTENCIAS
Fara chequeo trtrr- Resists¡ncicr de Platerialeg, consideramog
esta secrián donde van las RersiEtencias comc lrn ci.lindro de
pared eFLrtFra " dr:nder los eef uezos set trrodLicen En 1e
sulre¡-f iri.e exterior.
ENLA5
sá
-rFoba\ t := c .-¡---. I t .+ ) (l)3:7,
b'-{tF
Donde ¡
1.ó cme==O.E!
?
3, Br[ = ---'---'--' = f. .9 crn
?
40, Oüü Hc¡ 7.
Fo = 'r-É- = 33,:53 Ho/cmÍ
12OO cm
:t?=.- 55. "E l(n/cm * l. I rl, Et
\ f = --'--- ( t +. -.*.--'-.)?.?E
1 . ? -' ü. El {:¡.8
fl't = [Jt.{¡r tia/cm
Eomoerama¡¡ este valor cmn el f.*U* ¿*f Haterial
3
e?é-r\ t = 81.Ü? lig./cm 'l \ adm = 833"33 Fin./cm
üonclurirnos ot.le la elaca t-Érmica sirve traFa rruestrc:
oropÉsito,
(1) liiINGER. fierdinand. Resi.stencia d¡r l'laterrieleE. $:¡, 4{t$¡
57
E.? DIsEftTl DE LA PLACA BASE DE LtlS PLATOS TERHICOS
A esta trlaca trl váBtaccl le comunica una fuerza máxirna de
4t:l ,r:!St] kg. Esta a su ver reparte uni.forrnernente esta caFtra
(Ver Fioura 13)
FIGiURA 15. PLAdA BASE
i.nrjeformable v trab.r ja ü f lei:iÉn c$fiig sriÉsta nlaca debe Eiel-
fuera un voladi¡o.
-fanteandr. c$n Lrnr
Lrn ftiEc¡EEET de S. El
trlecr;a cirslrl.ar con
cm.
un diámetro de 17 cm v
t=
6=La cual es una de'formación
Sobre e=ta olaca vH rnüFltedo
crn (Ver F-íoura L4) r Ia cual
el centrs v e f lexión en lc¡rs
40. Oü0 lt 4. é¡cl--'-'----il""' = ?.75 ¡t 1{}
3 * 204{¡üüü * i:4ó. I*.s
t,75 t 1{, ó t.fl7 * l{:}
cfn
s8
mmlde d*' 4Él *
au I astamien to
:1
f- = 4,69
f=
l=
5 r¡I
s".1_:.-12
146.1 cm
T
-L:-1.1-iT..1 I*:--- =, 14ót?
acentable,
4
-.F
-.3
una nlaca porta
eEtá sornetida a
extremos.
-t{¡
en
FIGURA 14. FLACA PSRTA HOLDE
59
ligte voladizo reribe una part-e de la carqa tctal va c¡UE¡ lea
nrirnera bage circurl.a¡- recibe oerte cle caroa totsrl. Le cnaL
s¡erá ana I i zed* más arJe L an te troF ao l astamien to , ya qLre esta
base ci.rclrlar se ElrncnÉ ql-re c?s indefermahle Eer¡úrn los
cálqutlos anteriores.
f= 40, ftü{t },lg ¡:= 33.3i3 l4o/cm
31?t-¡tf cm
p= S'*A
tr = Fuer¡r.it por Ltnidacf de ár@á.
ft = Area en el. voladi¡o
6=FL
3EI
La ft-rer'¡:a irá sln eI horde f inal de la oleca tÉrmice donde:
l- = l.ü, Ct
t?F = S3.SS lco/cm * 10.? * 3O cm = tü.20rl lc.e
f31 5l= bh := *78*5 = 912,,5
1? r.2
-J
1ti.2üO Hg t lrl.r) -5= = t.O$ ü lrl
s*?ü4{ror}o*81?.5
Ll
áü
e -l:d = 2.fi lt Lü f,ni
L¿t cual EIF¡ Ltñ€ defsrmaciún acentable. fiie nuede cnnsiderar
índeformebl e .
8.3 CHESUEO FOR APLASTAI'IIENTO EN trtrNTACTO CON PLACAtrIRCULAR
La olaca circltl,ar herá contecto con la nleca nc¡rta rnmJ,de¡ le
cual oenerer'á Bsf'uerzos de ar¡lastamienttr.
F
Ar=
TTfTD 17 cm f
A =' *,¡--*¡- = .-- = ?3é.?É cm44
A=t27cm
']77 cn
FT\ = L7É"? Hls./cm
Este esflterro lu cornnaFámclgi ccln un adrn
5v{adm =
F.5
61.
?I5{tO }r.o/cm
S a¿m = -F¡.-'-r----.:.-----.- = 833,3 lis/cn:T
lf adm = 83F.3 Hg./crn
EntmnceE ¡
S' = L76.Í, -l S aam = H3fi.3
Eoncluirnas que la place sirve trára nuestro orÉonsitr-r.
9. DISEI{O TERI'IICO
Fera hacer una aÉli.sis tÉrrnico de la clrenÉa v nrocerlel
evaluar 1a certra térmi.ca v ser1¡*cci.onar las ReEistencie=
filÉctricas. Vamos a trabajer- con Lln rnolrje tloico clrva$
cl i.rnen=iones sF mlre=tran en 1a F-'inr-rra 1.5, en el clral se
trrocesan pL.rntillas de las siguientes dimensioner¡
R.r+$otde
FIGURA 15.
Fera los rjatos de
Fár-e cauchos duros
DII'IENSIONES DEL I'IOLDE Y LA PIEZA
nranierjacfeb f fsicas del ceurchr: tenernos
y blandoe los siguientes¡
('( =: Q. ü{¡t4 a ü . rl03tl Fie/ hr
Lhrn./FieFF.V. Harlekar
Transfere-'ncia de fielorg = É9 a 75
dr.5
I = o,45 a ü.48 Ertr-r/l-bm(]
4.n(
AnÉndice DI
= {¡.flgá a rl,L Etr_r/hr Fie
Dcrnde ¡
Difr¡siviclad T*rmica
Dengidad
Ealor Esnecffico
Eonduc tividad J'Érrnica
I-a 'hemneratltra de vulc¿lni.¡ación derl Éf,Lrchn es¡tánor el order¡ct
d¡¡ ?75 F. F¡are facili,ter ln$ cálcr-rlos trebajamc¡s cun un{R
plantil.Ia de sección cuadrada asieme.jándela a una placa plana
E¡Lre ÉE La forma más Fetrre=É¡ntativa rje las piezag ¡-eales.
Fare qu¡r Ei€t efectüre¡ 1a vltlcani¡ecián la temper*,tltra cle lact
pieea cfehe de elstar a ?7S [r'" Detre*mos de calc¡-rlar e] tiernpn
r{ue sÉ demora en adnlririr el centro de Ia niesa unatl
temneretura de 273 F, L-a srrperf ici.e interiar det molde estdro
a uná ternperatura inici*l de ?8r] F ( 1o recomendado eE qlrcrc¡
estÉ 5 oor encima de la temneraturra ) r á uti I ir*rr la
Teclrl.a de Trnnsmisi.Én de f.laLor en F-stado 'fr-ansi.tnrio trára
placa= planas v laroas.
uEanclo loss gráf icosi dÉs 1a { páqina l-11. Fisurra 4.4} Fisurra l-É
{ üorr f erenc ia rje Tr"ansf erenc.i.*r de üa I ar . I nr:en ie¡-o [...evver
AL:sate).
{i.¡
' -'lr-_=l
I
.l !clsSI
1.0
0.70.50..10.3
0.!
0.1
0.ü0.fxt0.040.03
0.02
0.0r
0.(xt0.(ru0.(n.r0.(D3
0.üI2
0.ml:{ tE .t{¡ 60
Fo=9L¿
(.)
:(n 300 {o0 500l:0r00
FIEURA TÉ. HISiTORIA DE LA TEMFERATURA trENTRALFLACA INFINITA
PARA UNA
fie tomÉ del gráf irn eI Farárnetrcl N = {¡.{¡ va uue Ee está
ficlnsiiderándo eI rentrci clF la [¡lace v El EaFárnetrt] = ü.(t
Fu€stc que a5trrni.rnc]s qLre en eL mclrnento en quE Ia temperaturaü
i.nterior del mr:Ide alcance ?8tl F. TambiÉn 1o leorará la
Elrperf icie exteFna de Ia nrobeta. Esto h --."".
l* L
t
FIBURA L7. TEFIPERATURA TRANSITORIA EN UNA2L
T?L
JPLACA DE ESPESOR
És
X
Itl = --*'.- Distancia Adirnensi.snalL
t{=
L
Fo=T
L
DonrJe Q
I = Farárne tro Tir+mr¡a
t]Si T{X e} = T = 875 F. Temneratrira F:'inal en ümntro
Iocl
To = 7{r F Ternr¡eratura Inicial de la c¡lrlFltit la (?1, t Cl
oTa= 380 F Temoeratura cle lng alrede¡r:loreE¡ de la glantilla
de donde¡
Tg -' TAc 375 - 38ú.--- := !-¡-d-e-! = CI, C¡?::iEl
Ta - Tgp 7{} - 280
qeFo = = l.fr
?.
L
o. (1785t.ó f *------.--. l?:
e = ..__::.-_..____.._-:1:i__.-.-E
CI. üC¡ES Fie lhr
5Cr
-?C = ?'445 * trl ht-
Q = 1.4 minr-ttog
Tiemos en alcan¡a¡' el centro 1a te'rrneretura dei. vuilrani=adg,,
eI cual eE FI ti.empo de vulcaniz*rdn de Ia nieua. Calculamoa
aho¡'a 1a cantirJad de celnr absorbidn trtrr Ia r¡IantitIa Ltsando
eL rráf ico cJe la Figi.rra L{3 ( oágin,a 117. Eonf errarrrcies" Inse-'
nieirc¡ Levver AL¡ate) ,
FIGURA 18.
5ld
( FICiURA 4.13ALZATE) PAG.
hL'Tomandm nere Fi = ------
l{:
eg mutv grende pol. EEcl EE sLloc¡n€?
supei-f icie es la misma slre Ia del
CBNFERENCIALL7
INGENIERCI LEYVER
eI va I nr cje Í]UEIE ELttrclnEm(]Sr CtLtEl h
{JLlÉ! le temperatura cle
interior del molde).
rnil'rro,= &F
ia
6'7
La transfererrcia térmi.ce adimensir:naI pará uná ftinura 1{3.
placa tÉrmir:a in'finita de e=;oee;trr ?L.
F'ara este cagñ EÉt tomó:
L = d).Ct7B5 plrln. {? mm.l
€(ofi'¡3 = 1.6 =
I
Gl', (u)¡-.-¡.a-r-FO¡-
= i
Eln
siendo fro = Hner',ufa inici.al det filr¡?r-ilr: con relaciÉ¡r fr Ia
temseratLtra del ambierrte que la rodea dancJu pt:r trnidad de*
ár'ea.
G,,cl = ( "p ! tro TGn )
Ettr.r 72 t-br¡ ü. ü7t*sLl"É = o.4ó5 * -.---*- * I lpie * f 7É -- rttrllo f:
LbmoFr FieS lt
FtuEl"E=45.9? 4 4h
FieE
Donde eI trea de transiferencie es:
g.El4', * É.€¡8,'/l = = C).42 Ftie?
1,44 F.ula,E
CrEl
Qo=F{:r-r
4á
Fie2
Elo
r:r,47 F ieÉ 11 ,6? Btlr
ÍL, óI Etur
Esta cantidad de calor.-?
3.445 * lr:, hr- ó I .4 minmtc¡s.
mlnime a surninistrar tráFa olre
callcho ssrrA ¡
dsrhe fLr.rir
Entoncet;
EtrLlt-Fc1 1A
ü la nlanti.lla en
la ootencia tÉrrnira
vulcanizacián del
Hflo=
t6
Et"r-r
8FJ4.2 Btu/hr 25?. I hlatt
Dltrant-e el tiempo oue demmra J.a vlrlcani¡:aciÉn cjel cnlrche,
Estamos suponiendo oLrr la slrperficie interior clel moldeG
FFFmanece E una ternperatlrra cnnstante de 2gü F, veafnlJE; en
hase n estos cJatas cual debe *;er la te*mneratura en la parte+
ext-erior del rnolrle Fá¡.f, truel Ee cumplan esf.aE conclusíones.
suponiendu adepmásc ¿lt..ret esta temr¡eraturra trerrn¿:lnece con=tante
cje t;*1, manera nLle durnnte el Fl.oEeEcJ de vulcani=acj.Én
tenemos un f lu-io rje calor conetante n tr-avés de las earr+des
del rnolde y pedemas asl.icar la e'cuación de Fourier. traFra Lrn
flujo de calor consf-ant-e y uniforrne a través de una olacapIana.
3I. .6t Ettur= __¡__.__-__-F := gB4.l
-.t?.44S*1ü l'¡r hr
É9
Et f lu.ie rje calor que l tega a Ia olanti r la rJebe atravssar
las paredels de"l rncrlrje en fmrma mas c: rnLrnüEi ltniferme. sioartirncs de Ia base de alre es unif orme v der-*Ereciarnog el
flr-tio de calor Ferdidu FlGr Los borcles, la rata de c.rlor.slrel
Fasa a trsvési de cada una de las naredes oue constitlrven elc,
molrJe será q
Esto es¡
ílcr * SB4.? Etur/frr
go
cJonde l
ldA
= fTs ti)L.
T3/4J # . 15't¡
1¡-
Donde:
Eá Btr-rH = '-----
trhr Fie F
FIGURA I?. F,ItrLDE CON FLANTILLA
oa ?0t:t u
Dnnde Elonsiderárnc¡Ei dohle área der tranefers¡ncia dp ca I c¡r
7rl
-1i1.1-:-1i111TT
-l:31-..i..133---t
144 FuIg
= fjr.rl¡ii44r.r F,ie i tl. 753 cm )
ft= = fl.47 Pie? 143ó.6 cmt)
Ts = T'i .+ tro -!--l-iA
Ts = SBOoF + flg4.2 Btu./hr *
Ts= ?tü.9
trALCULOS PRELII'IINAREq DE TIEI'IPB DE trALENTAI'IIENTO DEL HOLDEPARA EVALUAR LA POTECNIA TERI",IItrA DEL SISTEI'IA
Si ciespreciamos las pÉrrJidae v erErLlrnimos qt-rGi la rata de, f lu jc¡
deca1crregutniforrnÉ-vlefijamc¡5enelve1orobtenic|o
E#4,, I Etu/hrr cáIcularnc¡s ahora eI tiernpo necesario Bara
ccrlentar el molde desde¡ la ternomr"atlrre ambi.ent-e clel mi.srncJ vo
2EC¡, ? F.
Para qLtÉ¡ ctcLtrr'fi el calentan¡i.ento clel rnmlcJer es nÉcEl-€raric¡
pt]ner eI molde en cnntacto con Lrn par cle placas cal iente$,varnms a sl-tElclnÉr c,Lt8 la temperat-lrra rje lar sunerficie de est¡rs
C]
pli.rcas es dm ?S1. tl F v tll mmicje 1o asurrnirnos cc¡rno Lrnfi nlacaplanar trLrY$€i supc*r'f icies vfin a estar sornetidas a un cambio
o|-epentino de temperatura de ?É1. $ F . aslrrniendo adern"ts ql.icr eln
7L
el momentc¡ truE Bclirra $1 contecto. la temperatura de las
slrperf iciÉ?$ rJe ee,ta:i rllácfr$ alca¡arán en f orma inEtantanea
estr¡ fnisfno valfir de temneratura (aorÉximadol, Esto es h eEi
un v{¡tloF grandE -'-.1'
Hra jc.¡ ErÉt.{aÉ considel-ecir:rreg vámoÉi a 1o.¡ qráf icus:i trara placet*;
cl.anas infinitas donde el parámetro n = {1.+ pltesta qLle
egt,amng anal i¡arrdo el centrm de Ie pleca.
I.0
0.7OJ0.f0.3
0.2
J lF.!
c l'-d lh.-¡rI
tl
ilqo5l
0.t0.ü0.050.040.03
o.02
0.0¡
0.0(r,0.(trú0.(n40Jn3
0,002
0.001
:E .r0 ó{t
Fo =\
FI6URA ?O. HISTORIA DE LAFLACA INFINITA.
TEI'IFERATURA(CtrNF. ING.
CENTRAL PARA UNALEYVER ALZATE)
-r?L
_t
x
L
FIGURA 21.
"/?.
xn = --.--- = cr. cl
IL
HI¡ = É ü.{t Fr .-.*} ñ
hL
s(eFo=
Et_
tC( = {tn49 F¡i.es; ./hr Acero (Earbeno max ü,5y.)
C = ü, 1.1 Btu./L.h F Acers { Earbsna max {}. FZ, }
3= 4?CI Lb./F ie Ace¡-m ( Carhcno m¿lx {r " S?" }
ü. s75L- = = {).OOSLt5 {t1.95;¡ rt
12
I = FarÁrnr'rtro de Tiemno (hr)
El¡i TO * Eü{t F 'l"mmperature f i,nal err el centro clel malcJe
c]'Tr¡ "' 7(l F Ter¡oeratlrra inicial en eI rnmlde
Tñ= tgf .5 Temperatura silFerf icial de las Flacas
--I?-:..I4- = ..:.ii..:.-1i11.. * (!.ü*zirrTo .-' T ¡p 7tt -' 3BL. $
o(, ef:O =* = 3.1
L?
1a!
3?.1 * L
9=
é= 4.1.9 * 10
e = 15 sec.
3t.l:1.-1-13:llllllI --i::: -
{t.49 Fie?,/hr*3
FIGURA 22. TRANSFERENtrIA TERI',IItrAINFINITA DE ESFESBRALZATE. PAGi. 117).
hr
h -.-.]''ac
L ('fo -' T GO
{To*T6)
ADII',IENSIONAL2L. (CtrNF.
PARA UNA PLACAING. LEYVER
ht_$1 = =gg
l{
Encorr trarnr:s
:_? =Gl "o
cnJ6!:
L
r,ondeLil,'o= e-PGro = eJu
0,to,7
0.6
0.5
0.1
0.to.2
0,t
0lt0 I
ror lrni.cfad de área.
'/4
€ = +.11 littu.¡Lbm F (Ace¡-n C = 0.F m*x, )
349il L.b/[:,i€? {Acer"o ü = ü,$ max" }
cl cl
.P=
Tm = 7fi F f?l..I ü)
oTh = ?81.5 F {Ternnerature en 1a slrnerficie-F'l.ace
TÉrmica l
Ll = 11.41 Fulc.
L2 = A Fula
E = S/4 Furle. {1.9 cm} Espesor del l'lolde
Donde;
t"r = VolÉtmen
1,r = 1..1 lr t..l * e
l,r = {1 .O4 Pie
oSSo6lo = C¡.11 Btu./Lb F * 49Cr Lb./Fie * ü.{r4 Pie (Tú - tBl.F} fl
filo = 45É Httr-¡
Glo = Gl$ = 456 Eltr.r (Ealor .rbsortrj.do por el molde)
La rata de f luj o de calr¡r necegaria Fara calentar el molde
suponiendu qt.re 1a te*mpenrature ELrr¡erficial de las nlacasff
FeFrnflnece constante en un valor cJe ?81 ,5 F
l,¡ 4Í:¡6 Eturqo=É.¡-¡--= =1O9.O9OEtu./hrg
4, rsrro-= hr
73
= 1O9.ü9{l Etu/trr (;f l.?73.7 t¡latt )
Si. corntraFamos este valor con La potencia necesaria trara €LrÉ
ticl ErrodLt¡ca vlrlcani¡acián oLre €lE cte 1159.1 Wett verno¡i t:r-rn
necesitamos 1.2$ veces más potencia trara cal,entar el rnolde
Fara que Et oroclr¡=ca el proceso desia.ade.
Eens-1-rt¡ln-F-e.
Olte nn debemo= consida¡rer flLrB las plac*s pctFinelrl€tcc'.1-t á LrnÍ*E
temperatlrra de ?81 . 5 F mj.entr'rs Ee cal ientan el mcrlde, sino
que esta ternperatLrFa els; variable. si corlsictFV*lmo= constant-e
el flr-rje de cnlnr haci"r el molcle v lo fi.jamos En Lrn valnr
determinarlo" aLrnque el rnolde se clemorr en calenterse Lrn
'hi.emp¡r más ü menoei larflo, puers al fin y al cabo Llna ver
tern¡Ínadn el FrÉceso rje vurlcani;ación ÉtrcjÉ?m¡:E carcJar
nuevarnente eÉe molde caliente traFnt un nuvec, trrc:cego de
vurlcanizado c¡aFa nlrevfrE trieE.qs.
De¡ las cálculos anteriores c¡bservamos qlre eI rnalde tiene
o Fan cáFác idad perdr asimi. I ar ca I or 1o qLle fi[:]s i 1*va a
conc luir qlre si I.e suministramos una ratre de caLor ba-ia r El
n¡oldt* .*tsirni. lerá calor ¡:ii ]a rnisma rat;i qLre le l lesa nlrdíe,lndi:
nnsmtros calcutlar el tiempo de+ calentarni.ento del mr¡1de cnn
unf, f órmula Eencil la cle vetocidacj de f t ujo de calor. sicj
r;¡ = cte y cJespreciarnms las pÉrdidas.
GI
CIO =I
7ú
IJ
s Ratfr de fllrjo de calor
e = Tierntro de calentamiento
tJ = Caler fin¿rl ssimilado
o$ltnonienda q == Ii3üt watt {5 1{rctl"8 Llt.r..r/hr-
45ó EtuI = = 4.L7 't lü-.E hr
10?18 Btu/hr
9 = 2.5 minutos 15{¡ seo .
Lo cltal eE un tiemoo razonabl.e. fintances sii trFGVEtÉrnoF: algisterna de ttn cmn junto de resiste¡ncj,as ours gr.¡minj.Etran Llñe1
trotencie. de s?ü{r watt con Lrn termsstato oue controle lao
temr:eratura de I a o l aca En ?cll F aɀsur.amtrEi un
cale+ntamiento dell mmlcje en Lln tj.emno neqlrei:ír: v se trclrvee elcal.or suf ir:iente pclFá elre =ie ef ectriia la vulcani¡aciÉn.
Los cálcr-rl,os anteriores Eie han hecho sín evaluar IaspÉrdicl¡rs quc! se oenÉrán por la transmisión de caror Bc¡r-
snnvección desde las superf icieei del con jlrnto hacia elcrmbiente, lo que calrsará -*olamente qu€* el tiemtro cJr¡
calentamiento deI molde sea lioeramente mavor.
Luego evaluraremosi el ti.empcr de calegntsrniento del gietem*r.
7'7
EVALUAtrION DE LA RATA DE FERDIDAS DE CALBR
FÉrdidas en el Molde
si Eiupc¡nemos que los bordes del molde trerrnanecen s Lrna
temperatura constante (prornedio)" Durante eI trroceso deo
vulcaniraci.ón de ?Ef fr v un área,
11.41 * (r.7S {3', * O.7Fft= e(------ l+.t(-----.- )=r).t{}?piet
L44 144
La rnta de calor disinade ser'á¡
qo=hA{Ts TA }
De rJonde:
oq = Rata de flujo de calmr perdido aI ambi_ente
h = üoeficiente de transferencia de calor For convecciúnentre la superfici.e v eI medio ambiente
A = Area de transferenci.a
Ts = TemperatuFa suplrrficial
T¡ = Temperatura arrtriente
I]a'bernori calcular entonces h mediante el Anexo a
conferencia deI Ingeniero Leyver AL¡ate, FaFa euper.f iciesvert ica I eE .
ATf¡ = C { ---- }b
L
7e
49Siempre v cuando tO { GrFr { tO
Er = Nrlrnero dsr 6r-ashaf
F:'r = Nürmero cle Frantl
€ = (r.29 fJtr.r/Lb r:
b=Lf4
l- = {¡.75/13 Fie ( Al tr-tra )
Debemos verificar en primer tÉrmino flLrEr Erl trroducto Fr * Fr
Éie encuentre en Los valoree mentrionados. frara aire a latemperatu¡-a de pe I lcu I a .
Ts+T ff;ll+7{¡Tf = 5.-r'.Fr-,F-E----. = -E-- * t7E. So F
3
l. fl?á tr 1ü
Gra = 5.?54 lt t0
4{ir ¡ü Fr = 5.254 * ltt * ü.6959
t, g.P"_-.. =
1f. I 3ofFieF
Fr = O.é959 edimensÍonal- ¿r.2c4D.Y
A su ver Er*-9---'----.- * LS t A T'
T=donclr* l- = et; el esnegnr del malde $.ZH r:lrLe.
{r.7513
'75
449f{) { flr * F,r = S,áFó * t# { tO
vemos que eI orodlrcto tirFr está dentro de1 Fanot:. el cualnc¡s trermite Lrsar La f órmula ¡
nt8l - 7A Ertu
h = t1.29 (-.------ ) = Z.?L. Q,75/ L2
hr Fiet o F
(Tabla 6,3 .- Eonf erencia Inq. l_evver Alzate, Fág. t?4Fropiedades Fisicas de los Gasesl.
El fluio de calor oerrJiclm por lcrE bcrrrJes clel mmlcfe clurante
1s vulcanizacitbn eerá:
Btuqcl = :1.21 * O, ?(t? Fiet ¡Í ( tBt 7{r ¡ 6¡ p
hr FieZ o F
clo = ?4 . 3.L Ertur./ hr
oq Éon la:¡ pérdidas en el rnolde durrante el trroceso de
vlr I can i zarjo .
Lo clral enrnentara la sotencia tÉrmica necesaria Bara Ia
vlrLcani=ación.
2F9.1 hlatt +. 37.61 i¡Jatt = ZBó.ZS trtett
Durante el procego de calentamiento deI rnolde hav tambiÉn
FÉrdiclas Fc¡r los lados 1aterales del misma trero ouesto qLre
1a temoerat.lrra de la sunerficie del molde dlrrante esteprocclsct no es con=tante. vamos a cálclrlar las oÉrdid¿r.-= c?
8C!
Fjfrrtir de la sutrnsíciÉn de f lu-io constante de caLor cr:n una
temoeratura dep calor rJe la slrperf icie del molde f i j ada en Llrlovalnr promedio e¡ntre su temperatura inicial Tü F v
=;uc]
temperatura f inal 2ElI F,
Esta será:
391 + 7(¡Tp == r-¡-- = t7F.So F
?
c!TF = l.7S.S F (T'emtreraturr.r nromedinl
Calcularnas nuevafnente el nroducto tirpr traFa aire.
Tp .+ TeT'f * -¡-r'I¡--- (Temtreratlrra de Frelicr_ila)
?
175.5 + 7ATf = -'-.r-.E-.D{----Fq..- = L?l.7Fe F
2
/. aOz I!o )rt r.*q'.-:---:- = I. Sl4 * l{,6
T2 PieSo F
f¡r = tr.7tü7 ladimensional )
AI\¡EXCI E
nr=9-*.f-: ,.Lr* ar\.E
I 0,75 0Gr = 1.514 * ICIÉ * ( ).I * (t7S.S - 7Ol f:Sr¡ 1Í
Fie F
a1
4Er = 5.fi99 * 1+ (aclimensinnal )
449LO { firFr- = ?.73? * 1+ '{ 1ü
Vemos, que es,tá dentro del Rango. usáfflc¡s Ic1 fórmula náFá
Euperficíes verticales Planas.
Tf¡ = ( "-' )b
L
I = c''?9 Bt*
S = t/4
ü.75[ = Fie (altura]
12
175'F -'7{¡h = 0,29 ( -'---'-- \ Ll 4
{} ,, 75./ 1?
,ioft = 1 ,85 Btu . hr lsie f:
El f lu j o cle calor perdido pclF los bordes durante el
calentamiento clel molde se¡-át
tra = h A ( Te - TOo)
EEtutcls = I .8 {t t.r.2tlZ Fie il ( 175. 5 -' 7C} } F
?ahr tlie F
c]q = $9.á1 Btt.t/hr
PÉrdidas en el molde dlt¡-ante el calentarniento.
s?
FERDIDAS EN LAs PLACAS TERI'IItrAS
Debernos ahora calcular IeE pérdidas de las sLecas rlltrante eI
proce5o de vulcani¡ación y tambiÉn dur.tnte eI calentarniento
de1 sisterna.
Ilur;.rnte el trrc¡cescl rle vurlcanizaciún .las placas E¡er-manrfc€¡r¡c}
c¿f,n su =uoerficie celiente a 181.5 F. V F¡ierden calor aI
medio ambiente flilf¡ loE rndea poF lam d.rreas l ihresi p{:rFÉl
evitar oÉrdidas fnavoFes por }a siuperf icie superior de la
olaca infsrior. ÉB rc:loceron en estas sltoerficies Llnas
trlacaeí de ;¡sb¡esto de 14 de eÉpsr¡;or traFa aislarlas de']
conjunt-m qeneFal d* 1a rnásutina.
Flrestm oLtF! durante el nFocelscl de vutlceni¡ación. la
temperatura de la suFrerficie extsrrior de las placascl
l:rctFmanefigtn á í181 F. ob¡servarnosi que el cálcutlo de lag
pÉrdidas es igual al que 5e hizs para calcular Las RÉrdidae
por las superficies laterales del molsle con la diferencia deE
c¡r-rer en este traco La temperaturfi_ superf icial es de ?Sl F v
qLle el áre+¡ v,n ,a ser 4 vecesii ffiavc¡t' qlre la anteriol- nlte=to
qLrer fiRda FIaHe t j.enm 1 .5" del esnesor. Lc?E pÉrdidas Ee'lr*n l
r¡q = g * 94,;ll E¡tr_r,/irr = 37ó.8 Ertr_r/hr
o= 376.f;l Btt.t/hr
Las cuales Efin lasi
tÉrmicas durante el
11{¡ . 4 hl.rtt
pÉrdidas por la sutperfici.e rJe lati placas
or'flce$t: rje vulcani¡ado.
85
39 . frL Ftu./ hr
frÉrdidag en
**= 158.4'4 llf.u/h
lag nlacas t-Érrnicas dltrante el celentamiento'
PERDIDAS A TRAVES DEL ASBESTB
Frara evitar oérdi.clas mf,vorel:¡ FÉr la sutperrficie del Flattf,
térmi.c6 slrperior V nstF 1a euttrerficie inferisr del platm
tÉrmico inferior. las placas de calentamiento se trFtrveen pür
la parte oputeEta e la r'ltperficie de calentamiento de lns
moldesr Eon e (das) Iárninas de asbesta de l"á" de esFetor
trára aisLsrrla del cclnjltntcl general de le máqurina, F'err¡ de
todas rnÉ+neras se producen cÉrdidas de caLor a travÉs de
e1 1as. sobre todo cuande eI Eisteme a alcanzado gt-t
terntrerstltra de Eper-aci.tln .
Como Ve,rtoF¡ en Ia Fiourra 35. de=trlrés del a=be*¡tc: hav LlFlFr
placa soportr+ de 5./4" dÉ espclsoF.
F laca Sooorte
Flaca TÉrmica
Aisl ante
FIGURA 23. PERDIDAS A TRAVES DEL ASEESTO
84
AnaIi¡amos trn primer términa Ia placa soporte.
Desipr.rÉs der varims tenteos y cálcr-rlns preliminares ser llena a
la conclusiÉn uue dtrrante el urc¡reso cfe vlrlc*ni.¡:acla. esto
El;ir cuando el sistema estÉ a sLl rnavor temoeratuFñ. Lcr
temperaturra de la slrperficie libr-e cjer ln placa suporte f;lsoo
alrededor de L76 F {t]{r ü}¡
o5i sLrÉünerflos oLre esta elrnerficie se encuentra a 1.7ú F. la
temperaturra cJe pel f cutla a la qt-le dehemos evallrar las
nropiedadeg del clire Eará entrontrar h. rs:
Te+T6 176+70T'f =: -.- = --'- É LISo F
Ealor.
6
'L A Q7cÍ4) L), f 6 Frenk l{reth. Tab¡la ASnd, a- --=----.----- = J.,511ó * tfJ tr, ¡547 Transf erencia de
V=Pr = ü.7ClO7 (edimensional l
Area de la Siurnerf icie Plarra 15.74 * 11.8Ll-.C= --.- = = .1 .S7
Ferirnetro de la Sur¡erficie Flana l{15,74 + lL.Bll
5.37 éGr' = 1.511ó * ltl * f -'-'-'-')lE ¡ü (17á -' 7ü) = 3"54 * l(¡
t.2
Gr * F,r = ?4E} * 10 .-.---:r h = C {...-.-.-}bLc
l1
C = tJ.28 Etu./Lb F
! = L/4
{35
5 .57Lc = frie
1?
Enf.ances ¡
h = r]. ?B * * -11:..:-::.. ,3.37 / L?
of¡ = 1.?34 Btu/hr Fie F
c)
cl = h # A 't Ar
15.74" * ll.EL" 'J
ft = --- = L.39 Fie144
Í1
A T = lt7{5 .- 7O) = 1tl6 F
2a ::: clo = 1.834 Etlr/hr Fie F {t t.É? Fie lt 1(¡é F
r¡ = 17ü E¡tr-r./hr
Varnos á carnprabar el strnueEtc¡ sue s+er hi.zs de'? qLlE laOrJ
ternperatnra superf icial eFa L7á F (8Cr tr), esto eE¡
O(3T = 176 F (8{t E}
3
e
-a,I lr
T 4té
[ ,la
TG
FIEiURA 24. PERDIDA DE CALOR A TRAVES DE LOS PLATOEi TERI'IICOsY EL ASBESTE
{36
2.
A =A =A =1.I9Fie1?3
cl
H = 3Cr E¡tu/hr Pie F¡ L = 1.,5/1.3 Acero (Flnto T'Érmico)
cl
li = tJ.lL Etlr/hr Fie F : LÍl = L.5/1.? Asbesto {Aislante}T
F: L. = {r.7SlL:l fi¡cero fFtlac*r soomrtelH = ?5 St-u/hr Fíeo 5:5 1.5/L= '-s
Rl = Lt/Fi! Al = --.---¡ = S.tI * 1{:}
=ü l( 1.391.5/12
Ft?=L_3,/]r;?42= =f-I.6J+1ü.15 * 1.?9
11.75/ 12 "'E
R.3 = LF/l{5 Al5 = '--q'' = 1.8 * IC}35 * t..;i9
T1 T':5
Qll = = -----"-''--ftl + R? + R3 li{l_ .} R? + Ftl
T = J' - ct (Ét +' ft -t- R )
Slot3E
T = Egl.s - l7t¡ f{}.É4}s
o
T3 = 1'7S F a ln sunl.testffi
fJbservamos qt.re Ia terneeratlrra sutrLresta G!Éta en ELi vÉr].$F
troI-recto,
Las p*rcl idas E¡n l. ü s J. aca scporte siltrErat. serán
áoroximadamente i7ü Httr-r/hr fl Stl hlat,t ct:íno 1o hablarnnE
calculado.
T'
s7
En cuántn a La placa rle sosort-e i.nferiar su ceef iriente de
trnrrsiferencia cje calor Bñl-¿r cmnvecci.ón gerá rnenor. Bclr' lc¡
tan to . EiLl temnr-rratt.lFcl {EUtrErrf ic ia I será I ioeramerr te rnevo}- .
frflra sin¡pl if icar los cálcuIos * asumimos nue eI
cornnortarnientcl es igr.ral al cle Ia olai:a superior. con Io oue
oh¡teneinoe$, oLle las pÉrcl idas der calnr a t¡'avÉs de las nlacas
soortes será de:
3 * lTrl Btu/hr l{4tl Ettur./ hr ( ?ti. É t¡Jatt )
L-as pérdidas totoales dursnte el
Eerán ¡
Froceso de vulcanisación
PÉrrjidas Totaleg= FÉrdidaEi en el l'lolcie¡
Pl at-os Térmicss +
lalacas Socortes.
f:'Ér-ci icjar' l'ote 1es =
1J7.ú Hatt + 1.1+.4 .+ cirl.6
'¿:!'7. á i¡úett
L-¿irE nÉrdidas tot*tIes en 1a vutlcanizasif¡n son ¡
9-ntonces ¡
La rotencia tÉrmi.ca de vulcanizell:iÉn EFF.I!
tS7, dr t¡Jatt
S:'otencia Tármica "1" l'tata
de pÉr'did+¡s de
trabaj o
.+ PÉrdidas
Í:tÉrd i.dasi
en
c¡n
lr¡s
las
f:lotencia'1"érmica de VulcanizaciÉn;
8B
Petencia de Vulcani¡ado = 35rl,l l¡latt + 237,ó Watt
Pntencia de VurlcanÍzcrdtr = 4tr'ú.7 hla*t
Como puedel observarse en eI cálcurlo de Ia Eata cle trérdidas
clurante el calentarniento de1 malde. egta f uÉ atrt-o!íimadarnmnte
eL 4t17. de la nue $e clbtr-rvo para el trrocesio de vulceniaaciÉn
Fc:r lo aue consideraÍ¡ctÉ que trara eI calent¿rmiento total del
esisterna nc¡clemosi alÉir.lJfiir- Lrna rata de nárdidas guurivalenteE, al
4O7. de Io qlre t;e obturvo oara eI trFclceso cie vulcanisación"
Rata de PÉrdid¿rs durante el calentami.entot
+.4 * 237.6 Watt iñ ?Ii"f:14 t¡lmtt
EVALUACION DEL TIEMPO DE CALENTAI'IIENTO DEL SISTEI'IA
E" * l1.4" ü.75
Vollrrnenn del l'lolde = Pie? * -'---.- Piei = {r. (r;i?Cr F i.e.iTt44 lt
1S.74" * 1.1.€11" L.5
VoLlrmen F'Iacas Terrnicasi --.--.-.-- * .-.---- = rJ,161 Fie.31.44 t?
Calorabsorbidm=[f =C (Tf -T¡¡]+C {Te-]-opl
l'lmlde Flcrcas TÉr'min¿rs
r#.11 * 4?{¡ * ü.ü39É {?8rl-70):l + rrl.Ir * 490 * 0.lát {'J81,5-.7Cr).t
Q = 2?79 Str.r (24{t4.7L }{,1)
f$i rrutrninistrarnos 32(rO trla'L,t v ser niercfen rtS.Q4 ldatt tenemcE
en tc¡nces urna notenc ia ef ec t iva de :
#9
Fotencia Efectiva = lrl.F?4 Btr-r/h¡' (S1ü5 hlatt]
G talor lt¡hsorbido m Ar¡-antrLra
Fotencía Hfectiva =CI Tiernoo rje üalentamientu del $i=terna
crl
fl =frotencia Efectiva
3?7ri Etr-t
[ = ---.--'----.-.'---- = t].315I hrL{t. 5?4 Etur/hr
fi = 13 minut-os
Es el tiempm qne derno¡'a en calent.a¡- 1a máqliina,
trONCLUSION
Eie instala en el siEt-ern.e un .jueoo de Resigtencias de 4OtlO
l¡la'Lt f,en un sistema de cc:ntrml rje terrnoswiche*s autumdrti.cos
graduahles a clralsuier t-emperatura para ásiegLlFar que el
trroc€rso de vlrlcenizaci*n se efect{rer adecltadamente v el
nr$ceso rje calentmientm de 1a máslrina Éiea aorc¡r:irnadament* de
l.O a 2C¡ mi.nutos. sF cueden #:iroc¡er resi=tencias de S{}{} l¡lcrtt
cacJa una en l-rn total de B tráFá iln total cle 4CxlC! Watt.
BIELICIGRAFIA
APIFIJDIÉ\" Ilanilo. Acci.onarni.entas l'{idr*rrirlicoE. IiieoundaEdici.on. 1988, lsuhliraciones UniversirJad del Vsl Le'
tA I t'H$fl , Jorne. Diserftm dr:. Ei I emen t-r:s! de máoLtinasi . Feh¡'er"c'ri-+E:{. F¡t..th¡1i.c,nc¡nes Uni.versidaci clei Val Ie.
ALZATE" [-evver'. Eonfe¡rencias de'l-ransferelncia rje i]aLot'"l?HS, Ftr..rblicacicneis Uni.verrsidad AuitÉnama cle ücci,dente.
VICHERS. Snerr-v. l"lanlral rle OIeohisJr.arllisa Industrial.Eclitorial FJlLlmF" Earcelorra, EsnaÉa. t9#4.
SFEICH -. BUECiARELLI . üIeodir-¡árnica. Editorial tH-rstavoGi I i . [*arcelona. Estraf'fa. 197:].
giINtlER. FerdinancJ 1... lte¡sisitencia de Plateríale*s. Te*rceraEdiciÉn. Erlitnrial HarIa. 1?8=,
I'ST/'.1{DARD, DEEP POLYPAI( andPISTON SEAL APPLICATIONLOW PRESSURE TO 5OOO PSI
DIMENSIONAL DATA
STANDARD OR DEEP POLYPAK
ErOrr
PIP SEALS)
n-"
HgI
8hnd.ró toltPrt D.., FotP.l FID 3..1Er = D|ñiENSION FOR STAI{DARD POLYPAKEr = DllitEl'lSlON FOR DEEP POLYPAKE¡ = DlfglENSlO¡{ FOR PIP SEAL
t,t"r6.O PART tlufJ¡BER SYSTEI¡I:
STD DEEP PIP SEAL
-r_-=_ LP/NXXXXXXXX-XXX P
EXAFÍ PLE: P/l{ 12500f 25 = STD FOLYPAKP/N 12500125-250 = DEEP POLYPAKP/N f2500125P250 = PIP SEAL
I..J.1 ..cn "H NEr"
.CY¡.INDEI EOTE
t D|A,ñETEI oursrDE
D|AMEÍEI
filif,gvlDIA'.iEÍERI'ltrorltxcxl¡
tact'c¡rlACt
l¡NOlflIT{CHE¡
'ACT'Gt?ACI$flon{ufC|GS
'ACT'Gt?ac:TINGNNrNo|l3
nat!r:al-lxct
xoHrNAlPARI SIZE ;:i; rlStttláb
l-lle¡i¡¡l Dln¡¡. lJ. Dinr, lrl. Diñ.n. lrl.
!d. r.Olt. -.oooll¡ñ.n.
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I Topón mocho I Accro tf'4" N. P T.
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PRENSA HIDRAULICA
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CORPORACION
AUTONOMA
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DE OCCIDENTE
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PRENSA HIDRAULICA
PARA VULCANIZAR
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Ro¡co g V4r-18NPT r lO prof .
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CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTE
CALI - VALLE
PRENSA HIDRAULICA
PARA VULCANIZAR
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NOMBRE DE LA PARTE: TAPAINFERIOR DE PISTON
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CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTE
CALI - VALLE
PRENSA HIDRAULICA
PARA VULCANIZAR
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DE OCCIDENTE
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PRODUCTO: PRENSA HIDRAULICAPARA VULCAI{IZAR
OBSERVACIONES:
CORPORACIO{ UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTECAU - VALLE
PRoDugro: pRENsA lrDRAuLrcA. PARA VULCANIZAR
GODIGO : PARTE NO:
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NOMBRE DE LA PARTE: BRIDA DE vAsTAco ESCALA z t: ?MATER¡AL: SAE IO45 MEDIDAS EI{ BRUTO: PESO:oRSFPVAT:tf|NRe -
CORPORACION, T'N¡VERSITARIA
A'TONOMA DE OCCIDENTE
CALI. VALLE
PRENSA I+IDRAULICA
PARA VULCANIZAR
CORPORACION UNIYERSITARIA
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PRENSA HIDRAULICA
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CORPORACION UNIVERSI TARIAAUTONOMA DE OCCIDENTE
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PRE]ISA HIDRAULICAPARA VULCANIZAR
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CORPORACION UNIVERSITARIAAUTONOMA DE OCCIDENTE
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NOMBRE DE LA PARTE : PI¡CA AISLANTE
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CORPORACION IJNIVERSITARIA
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PRoDucro: PRENsA t{rDRAuLrcA
PARA VULCA'\IIZAR
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