REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICA RURALES S TESIS...

REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICAS RURALES

TESIS PREVIA a LA OBTENCIÓN DEL. TITULO DE INGENIERO

ELÉCTRICO EN LA ESPECIALIZACION DE POTENCIA DE LA

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

NÉSTOR A. SALAZAR C.

Quito, Nar2o da 1,974

CERTIFICO QUE LA PRESENTE TESIS

HA SIDO ELABORADA POR EL SEÑOR

NÉSTOR A. SALAZAR C.

7DIRECTOR DE TESIS

A MIS PADRES

A (*1I ESPOSA

A MI'HIOO

PROLOGO

El objetivo del presente trabaja es el de presentar, en la for-

ma má*s práctica posible, el desarrollo de una de las fases más impor-

tantes de un proyecto da slectrificación rural; Espero haber cumplido¡

por lo menos sn una mínima parte con dicha intención.

Un gran impulso natural me ha obligado a escoger como tema de

Tesis algo relacionado ccn lía clase más desposeída de mi País. Ojalá

algún beneficio puada prestar 3 la misma.

Podría cometei olguna injusticia al tratar de mencionar nombres,

porque alguno podría omitir involuntariamente, de todas y cada una de

Tas personas, a quienes debo m:.s agradecimientos por haber colaborado

de alguna manera para la culwinación de este trabajo.

Sin embargo, permitidme dejar constancia de mi más sentido a-

gradecimiento a mis Padres aue constituyen, no solo símbolo sino la

prueba de abnegación y sacrificio.

N . Salazar

TEMARIO GENERAL

REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICAS RURALES

CAPÍTULOS i

1. Generalidades

2. Replanteo de las líneas

3. Estructuras modelo

4. Tablas de vanos admisibles

5. Tablas de flechas

..6. Tablas,de tensores

7. Tablas de replanteo

8. Hoja de replanteo

ÍNDICE DE MATERIAS

CAPITULO 1,

MATERIA

GENERALIDADES

1.1 Introducción

102 Las cooperativas de electrificación

rural como solución al problema de

financiamiento

1.3 Experiencias de otros países en el

campo de la electrificación rural

1.4 La electrificación en el Ecuador0-

Su necesidad

PAGo N2

10

CAPITULO 2,

REPLANTEO DE LAS LINEAS

2.1 Método'de las hojas de estacamientoo-

Importancia de este método

2.2 Elementos necesarios para el replanteo

de las líneas eléctricas rurales

16

20

CAPITULO 3<

ESTRUCTURAS MODELO

ÍNDICE.- Hoja 2 PAG0 N2

3,1 Normalización de las estructuras,

métodos y materiales.- Su importancia 24

302 Clasificación por grupos 25

3.3 Aplicación de las estructuras modelo 27

3.4 Dibujo de las estructuras modelo de c

da grupo " 29

CAPITULO 4,

TABLAS DE VANOS ADMISIBLES

4.1 Cálculo del vano admisible 138

4.2 Elaboración de tablas y su uso 150

4.3 Tablas para los pastes y conductores

más usuales en líneas eléctricas rurales 153

CAPITULO 5,

TABLAS DE FLECHAS

5.1 Obtención de estas tablas.- Su uso 166

Cambios de temperatura 168

Forma de la curva ' 169

Vano inclinado 173

5.2 Tablas más usuales para nuestro objeto 181

Determinación de la flecha en un vano

inclinado 195

ÍNDICE.- Hoja 3 PAG0 N»

CAPITULO 6.

TABLAS DE TENSORES

6.1 Cálculos de tensores.- elaboración de

tablas para diferentes casos de aplica_

ción.-Usodelastablas 197

Uso de la -tabla 6-1 ' 209

Uso de la tabla 6-2 2,10

Uso de la tabla 6-3 210

Uso de la tabla 6-4 211

Uso ds la tabla 6-5 211

Anclaje 211

6.2 Tablas de tensores pera los casos más

comunes 214

CAPITULO 7o

TABLAS DE REPLANTEO

7.1 Obtención de estas tablas.- Su uso 224

Vano regulador 226

Vanos terminales 228

Puntos especiales 229

Ángulos 230

Uso de las tablas 230

ÍNDICE.- Hoja 4

Aumento dg la distancia al suelo

Postes Adyacentes de altura diferente

Tracción del po$ te hacia arriba

Clase de postes

PAG. N

233

234

235

236

•e-APTTULO

H03A OE REPLANTEO

8.1 Elaboración y objeto de la hoja de

replanteo 258

ÍNDICE DE TABLAS Y CUADROS

TABLAS NS PAG0 Nfl

3-1 Equivalencia entre pulgadas y milímetros 31

4-1 Distancias mínimas alterreno 139

4-2 Valores del coeficiente C 142

4-3 Características -de algunas conductores ACSñ 155

4-4 Vana máxima admisible, esfuerzo transversal

del poste 350 Kg 155

4-5 Vano máximo admisible, esfuerzo transversal


4-6 Vano máximo admisible, esfuerzo transversal


4-7 Vano máximo admisible, dos fases, esfuerzo

transversal del poste 350 Kg 160

4-8 Vano máximo admisible, dos fases esfuerzo

transversaldelposte400Kg 161

4-9 Vano máxima admisible, dos fases, esfuerzo


4-10 Vano máximo admisible, una fase, esfuerzo

. transversal del poste 350 Kg 163



ÍNDICE DE TABLAS Y CUADRQS 0 - Hoja 2

PAG. N2



5-1 Flecha para conductor ACSR # 2/0 (6 alurni

nio/1 acero). Vano regulador 140 ffl. 183

5-2 Flecha para conductor ACSR # 1/0 AWG (6 a-

luminio/1 acero). Vano regulador 140 nú 186

5-3 Flecha para conductor ACSR # 2 AWG (7 alu-

minio/1 acero). Vano regulador 150 m0 189

5-4 Flecha para conductor ACSR # 4 AWG ( 7 alu-

minio/1 acero). Vano regulador 150 m. 192

6-1 fio mentó f lector del poste non respecto al suelo 2:05

6-2 Fuerza horizontal para la determinación del

tensor en un poste de ángulo 206

6-3 Altura de conductores y tensores sobre el suelo 207

6-4 Valores de senos para varias L/A 208

6-5 Tamaño, peso y carga de rotura para cables de

acero para tensares 209

6-6 Tamaño de trozos de madera para anclaje 212

6-7 .Fuerza total sobre el tensor y componente

vertical 218

7-1 Replanteo para conductor $ 2/0 AWG (6 aluminio/1

a c e r o ) o V a n o r e g u l a d o r l 4 0 m o 238

ÍNDICE DE TABLAS Y CUADROS.- Hoja 3

PAG

7-2

7-3

7-4

7-5

. 7-6

7-7

7-f

Replanteo para conductor # 2/0 AUG-ACSR (6 a_

1 u minio/1 acero). \ anos terminales _

Replanteo para conductor # 1/0 AUG-ACSR

(6 aluminio/1 acero) . U a no regulador 140m0

Replanteo para conductor # 1/0 AWG-ACSR

( 6 aluminio/1 acsro) 0 Vanos terminales

Replanteo para conductor // 2 AüJG-ACSR

( 7 aluminio/1 acjro). U ano regulador 150 m.

Heplanteo conductor # 2/AWu-ACSR

(7 aluminio/1 aceru) . \/anos terminales

Repl-anteo pavr;a -'conduc-tor //• "4 AWG-ACSR

(7 aluminio/1 acero). Vano regulador 150 m,

Replanteo para conductor # 4 AWG-ACSR

(7 aluminio/1 acojo) , Vanos terminales

240

243

245

248

250

253

255

CUADROS N2

1-1 Datos de población rural con servicio eléctrico 13

8-1 Cantidad de conductores 267

8-2 Resumen de la hoja de replanteo 275

ÍNDICE DE ESTRUCTURAS MODELO

UNA FASE

Desde Al

Hasts A22

PAG

33

45

DGS FASES

Desde Bl

Hasta 822

46

59

TRES.FASES

Desde Cl

Hasta C22

TRES FASES - DOBLE CIRCUITO

Desde DC-C1F

Hasta DC-C4-1

60

75

76

79

TENSORES

Desde £1-1 y E1-1A

Hasta E6-1 a E6-3

80

85

ÍNDICE DE ESTRUCTURAS MODELO*- Hoja 2

ANCLA3ES

Desde Fl-1 A Fl-3

Hasta F5-1 y F5-2

PAG.

86

89

TRANSFORMADORES

Desde G10 y GAO

Hasta G30, G7Ü y G13Q

90

94

ENSAHBLA3E5 SECUNDARIOS

Desde 36 A 312

Hasta 324 a 327

95

97

ACOMETIDAS

Desda K10 a K13

Hasta K18 a K21

98

100

MISCELÁNEA DE ENSAMBLA3ES

Desde P12-1 y M2-11

Hasta M43-1

101

135

Guía de limpieza de derecho de via 137

CAPITULO 1

GENERALIDADES

1 « 1 INTRODUCCIÓN

Uno de J.os aspectos más importantes en el .vasto campo de la e-

lectrificación rural es el replanteo de las líneas eléctricas. Conoci-

do es que, debido a les escasos recursos económicos con que generalmen-

te cuenta el habitante de 3 a- zona rural de la mayoría de los países, la

.electrificsció;, rural debe vencer una serie de problemas de carácter

técnico. económico y financiero, para los cuales hay que buscar la so-

lución más ^avorable posiblr*

Refiriéndonos al importante tama de la electrificación rural en

el mundo, sabemos que muchos países han dado un impulso considerable,

otros están comenzando y no es difícil encontrar algunos que no han he-

cho nada en este campo» Luegc, los países que cuentan con una electri-

ficación rural bastante desarrollada, tienen una valiosa experiencia en

los diferentes aspectos y lo que conviene, naturalmente, a los otros

países, es aprovechar de dicha experiencia.

En el Ecuador, particularmente, nos conviene aprovechar al máxi-

mo las experiencias de otros países para evitar inversiones costosas

tratando de crear nuevos métodos o de investigar asuntos que ya han si-

do probados y considerados como los más viables y económicos. Lo que

- 2 -

debemos hacer es adaptar a nuestro medio, de acuerdo a las posibilida-

des, los métodos que se han empleado con éxito sn otros lugares. Algo

de esto es lo que pretendemos presentar en este trabajo en lo referen-

te al replanteo de líneas eléctricas rurales,

1.2 'LAS COOPERATIVAS DE ELECTRIFICACIÓN RURAL CÜPJQ SOLUCIÓN AL

PROBLEMA DE FINANCIHMIENTO

Entre los aspectos fundamentales que deben considerarse en un

proyecto de electrificación rural están los técnicos, económicos y

financieros. Este último que es el que por ahora tratamos de analizar,

so vuelve bastante crítico en países de economía limitada como el nue_s_

tro; y más aún, si consideramos el enorme déficit de energía eléctrica

que-afecta a todo el país, por lo cual, en la mayoría da los casos pa-

i/a la electrificación de las zonas rurales hay que planificar y pro-

yectar desde la generación por. lo que los costos resultan bastante e-

levados.

En general-, podemos afirmar que el financia miento de la invar-

ción necesaria para el establecimiento de la electrificación rural,

puede enfocarse desde dos posiciones extremas con una infinidad de so-

luciones intermedias.

Cuando una comunidad rural ha alcanzado un nivel de ingresos

que le permite autofinanciar la totalidad de la inversión necesaria

oara el establecimiento del servicio eléctrico, no caben argumentos

para impedir la realización de estas obras, En América Latina, este

caso no es muy frecuente; sin embargo,existen algunas zonas ejemplares

especialmente aledañas a las grandes ciudades. En nuestro medio esta

posibilidad es muy remota por cuanto no contamos con zonas de tíste ti_

pu.

En el otro extremo se encuentra la mayoría de.las comunidades

rurales da los países menos desarrollados, cuyos integrantes tienen

un nivel de ingreso que sólo alcanza a satisfacer un estado de sub-

sistencia. En estos casos, sólo por medio de una acción organizada u

oriantada por el sector público, puede realizarse la implantación del

servicio eléctrico en dichas áreas rurales. Las modalidades que adqui^e

ra el sector público, estarán condicionadas por las posibilidades fi-

nancieras del mismo y por la capacidad del pago de los usuarios, ^n

mostró país, tanto las posibilidades financieras del gobierno, como

la capacidad del pago de-los usuarios, - srorv't-an linnrtad'ss, que la-*elec_

traficación rural, hasta la presente, constituye un verdadero problema

Otra forma de financiar el establecimiento de este servicio elé"c_

trico rural, consiste en establecer un sistema que alimente a los con-

sumidores más importantes de una primera etapa, y que,los recursos fi-

nancieros que permitan la realización de ese suminístrense apliquen a

la densificación de la red, mediante condiciones de financiamiento más

soportables para los usuarios de menores- recursos. Este método en el

Ecuador posiblemente no daría resultado porque realmente no disponemos

de zonas de características apropiadas0

Otra posibilidad de financiamiento de los sistemas rurales, es

- 4 -

por medio de fondos provenientes de algún organismo internacional da

aquellos que realizan préscamos con buenas facilidades de pago y a un

interés más o menos bajo pues, la- ayuda financiera de los organismos

internacionales puede jugar un papel preponderante en las etapas ini-

ciales del desarrollo Je la electrificación rural en Amética Latina o

Esta ayuda debería ser orientada a través de los organismos nacionales

y lócalas y complementada con una asistencia técnica eficaz.

Debe existir unj mutua cooperación entre los países interesados

en la electrificación rural; pues el intercambio de personal e inforrna_

ción redundaría en beneficio común, acelerando, de esta manera, el proc_e

so.

Por todas las consideraciones hechas y tomando en cuenta nuestro

medio, por lo menos una parte de la zona rural de nuestro país debería

electrificarse por el matado du cooperativas de electrificación ruralt

que si bien al comienzo tiar.sn que vencer grandes dificultades, al fi-

nal los resultados son halagadores. Es un método adecuado porque se si_

guen varias etapas en la realización del programa que poco a poco va

despertando interés en.los futuros socios de una cooperativa. Comienza

el estudio seleccionando la zona apropiada por medio de visitas y entr_e

vistas de los pobladores a quienes se les interesa en el programa demo^s

trá*ndoles la importancia que tiene el servicio eléctrico en todos los

aspectos de la vida. Una vez establecida la cooperativa, se extiende

la educación en los campos de uso de la energía eléctrica a una buena

parte de la población rural del sectorff lo que constituye Uno de los

— 5 —

puntos primordiales en nuestro medio. Luego la Cooperativa por inter-

medio de sus socios es la que se encarga de llevar adelante el progra-

ma de electrificación.

Podemos sintetizar las razones para considerar el sistema de

cooperativas de electrificación.rural, como un medio adecuada para al-

canzar esta meta, en las siguientes:

a) Un factor fundamental es que en el campesino existe un pro-

fundo sentido comunitario. Aspecto básico en el cooperati-

vismo, que le hace que se diferencie del habitante de la

ciudad.

b) Se facilita, notablemente, la obtención de préstamos de or-

ganismos internacionales porque las cooperativas tienen cier-

ta preferencia por su carácter de beneficio social.

c) Es factible obtener ayuda ,d.e. ,.at.ros.,.p,aíse.s ji.ás;,,a,d..eXaQ..ta.d.o.s en

electrificación rural'que cuentan con sistemas de cooperati-

vas y, sobre todo, se facilita el intercambio de personal y

experiencias con los consiguientes resultados favorables.

d) Por medio de las cooperativas es posible levantar fondos por

concepto de venta de acciones y certificados de aportación.

Estos fondos sirven para cubrir parte de las exigencias que

generalmente imponen los préstamos, de este modo no es sólo

el gobierno quien debe hacer el aporte necesario para la ob-

tención del préstamo. Por otra psrte, se toma sn cuenta sn el

porcentaje de aportación local, que obliga el prestamista, el

costo de la mano de obra y materiales que proporcionarían los

- 6 -

socios da la cooperativa y que no es difícil da conseguirlo.

e) Finalmente, podamos asegurar que,en el campo de actividades

agrícolas e industriales de las zonas rurales,- es la cooper^

ción, la ayuda mutua y el esfuerzo propio los que producen

loa mejoras resultados y realizan las transformaciones, sien_

do áste el lema del sistema cooperativista y, de aquí, su im-•

portancia.

Últimamente, e?, panorama de la electrificación rural en el Ecua_

dor ha cambiado notablemente-por cuanto el gobierno esta interesado en

el problema, pues, la financiación de las principales obras de electr^i

ficación rur.al realizará el "instituto Ecuatoriano de Electrificación a

través de las Empresas Eléctricas del país.

1.3 EXPERIENCIAS DE OTROS PAÍSES EN EL CAMPO DE LA ELECTRIFICACIÓN

RURAL

Resultaría demasiado largo tratar de exponer las experiencias

de cada uno de los países que se han preocupado en una u otra forma •

del problema de eLectrificacion rural. Por esta razón, sólo nos referi

mos a rasgos generales, que, sobre todo, demuestran que casi todos tuvi_e

ron que comenzar bajo Ijs mismas condicionas y superar los problemas

similares que se presentan en el proceso„

Se sabe que en Europa, la electrificación de viviendas y unid^_

des agropecuarias, ha sido completa o casi completamente terminada en

muchos países; pero sucede que- por el continuo incremento de la dema_n

da, siempre hay que estar aumentando la capacidad de las redes* Además

se nota quedan los países en los cuales la electrificación de áreas rjj

rales ha comenzado más tarde, el desarrollo de la misma es más acel_e_

rada*

Refiriéndonos a los Estados Unidos de Norte América, podemos in_

dicar que, la revolución industrial del siglo XX que transformó la v_i

da urbana en todas partes del mundo, apenas hizo sentir sus efectos en

las granjas de los Estados Unidoso

El agricultor Norteamericano de principes del siglo se ganaba

la vida en forma bastante similar a la que prevalecía cuando se fund^

ron las primeras colonias norteamericanas a lo largo de la Costa del

Atlántico. Sus herramientas eran rudimentarias y anticuadas: la rueda,

la barra, la polea y si arado0 Para la mayor parte de sus faenas sólo

contaba con su fuerza o con la .energía de caballos o de otros animales0

Sus hijos estudiaban a la luz tenue de una lámpara de aceite; su espjD

sa era esclava del fogón de lena y del lavado a mano0

La vida era distinta para las personas que vivían en la ciudades

y en los pueblos. Contaban con electricidad para fuerza y alumbrado y

el servicio eléctrico constituía una de las atracciones que estimulaba

tal éxodo de las familias rurales hacialas zonas urbanas» Algunos pueblos

disfrutaban del servicio eléctrico suministrado por sistemas municipa-

les» Sin embargo, lo más común era y, aún lo es, que el servicio urbano

fuera prestado por una compañía privada0 Estas compañías fueron creadas

como sociedades anónimas para el suministro de energía eléctrica de las

zonas urbanas, donde la concentración demográfica aseguraba utilidadas0

La idea de que la electricidad podría ser distribuida a todas

las granjas de los Estados Unidos, deede centrales generadoras^se pose-

sionó lentamente ds la mente de las personas0 Teóricamente, el servicio

eléctrico se puso al alcance de las familias rural as con el descubrimie_n_

to de que era posibls usar transformadores para elevar o bajar la ten-

sión. Pero la teoría tecnológica no era suficiente pa^a llevar la elec-

tricidad a las zonas rurales pues, se necesitaba, adema? medios ds fina_n_

ciación en gran escala ya que las compañías de electricidad no podían

prestar esta clase de servicio^por cuanto las perspectivas de obtener

utilidades,.en estos casos, son muy escasas*

Desde 1923 se habían hecho esfuerzos para demostar las ventajas

que se obtendrían en las granjas con el uso de la electricidad^ En es-

to se empeñaron las organizaciones representativas de agricultores, las

dependencias oficiales,.las compañías suministradoras da energía elec-

trica? las compañías fabricantes de equipos agrícolas y otrus interés^

dos. De esta manera, se llevaron adelante algunos proyeactos experimen-

tales y después de cierto tiempo los registros de costos y producción,

cuidadosamente llevados, demostraron que el uso de la energía eléctrica

aumentó notablemente con el consiguiente incremento en la producción a-

grícola y la disminución de los costos generales de funcionamiento. Se

desmostró,también,que la electricidad ahorraba esfuerzos humanos que

podían dedicarse a otras actividades. El nivel de vida da las granjas

experimentales era más satisfactorio, es decir, habíe mejorado. Pero

- 9 -

dñ todas maneras, la electrificación rural, se descuido a causa de sus

perspectivas limitadas do utilidad monetaria. En 1929, solo el 9,5 de

las granjas norteamericanas recibían servicio eléctrico. En 1935, la

cifra había aumentado a un 10,9 . En la actualidad, más del 91% lo r_§

cibe0

El primer paso hacia el éxito del programa consistió en la dete_r

rr/inación de depender de un plan de préstamos gubernamental concedidos

bajo condiciones de crédito favorables. Así como se crea la REA (RURAL

ELECTRIFICATIOM ADFIINISTRATION) Que significa Administración de la Elec.

trificación Rural, y es una agencia de prestamos y asistencia técnica

del Ministerio de Agricultura de los Estados Unidos*

El segundo paso fue la creación de cooperativas de electrifica_

cicin rural, integradas por consumidores, que funcionarían sin fines de

lucro y en calidad de entidades prestatarias. Se conoce que Jos consu-

midores de estas entidades prestatarias han duplicado el consumo de la

energía eléctrica cada diez años, aproximadamente* Los consumidores a-

gríeolas y residenciales llegan a un promedio cercano a los 400 KWh por

mas.

Otro país que ha adquirido mucha experiencia, en electrificación

rural es Puerto ^ico y ha servido de ejemplo para que muchos otros pa^í

ses se preocupen de este problema fundamental. Pues, la electrificación

rural en Puerto Ricor como en todos los países que la han desarrollado

ha dado lugar a un mejoramiento notable del nivel de vida de los hab_i

tantas rurales, evitando de este modo, el éxodo de los agricultores h_a_

ció las zonas urbanas y, por, tanto inhibiéndose así los numerosos probl_e

- l O -

mas sociales a que dan lugar, El Programa de la electrificación rural

en Puerto Rico, debe considerarse como parte de la famosa operación

"ñaños a la Obra", que ha merecido la atención mundial o

La electrificación rairai en Puerto Rico, ha tenido que vencer las

mismas dificultades que en todos los países que se hsn propuesto lleva_r_

la a efecto. Así es como hace muchos años el gobierno solicitó a las

compañías eléctricas que extendieran sus líneas hasta los pueblos pequ_e

ños y la zona rural colindante; pero las compañías rechazaran la propue_§_

ta del gobierno arguyendo de que dichas extensiones no dejarían ningún

margen de utilidado Por esta razón se> Brearon numerosas cooperativas

de electrificación rural que, con prestamos otorgadcs por organismos i_n

ternacionales, han conseguido realizar un programa dr) electrificación - •

rural digno de tomarse en cuenta0

Actualmente, c.a a.i, r¡t o d.o.s ,JLps p.ajCaa.s , >9,3,t4n ,Árut.e.rBs.sd,o.s, ,-.en., JJL e.v.ar

a cobo esta necesidad fundamental: Brasil ya posee una LEÍ y que regula

la electrificación rural, Colombia cuenta con el "Plsn de Electrif ica_

ción Rural", Argentina es un país que esta muy adelantado en este as-

pecto; luego tenemos Chile, Perú etc.. En el Ecuador, actualmente, e-

xiste un clima muy favorable para llevar a feliz término esta obra que,

hasta hoy, ha sido relegada a un segundo plano.

1.4 LA ELECTRIFICACIÓN RURAL EN EL ECUADOR.- SU NECESIDAD

Tenemos que comenzar diciendo que la electrificación rural en

el Ecuador, lamentablemente, no ha adquirido aún la importancia que

debería tener. Muchos factores han contribuido para que la electrifi-

- 11 -

cación rural en nuestro país reciba el calificativo de incipiente,, En-

tre dichos factores podemos mencionar los siguientes:

a) El enorme déficit de energía eléctrica que existe en el país;

pues, es sabido por todos que todavía un elevado porcentaje

de población urbano no está servido a satisfacción ni en la

más elemental de las necesidades, como es.el alumbradop Eni

varias ciudades existe, lo que podríamos llamar, el raciona-

miento eléctrico,

b) La negativa costumbre que ha existido entre nosotros de dotar

a los pueblos da pequeños grupos generadores con fines neta-

mente políticos con los consiguientes inconvenientes. Estas

plantas se entragcsr; a manos inexpertas, los costos deoperación

y mantenimiento son altos y el resultado es obvio, acaban por

destruirse en muy corto plazo,

c) El mercado muy raducido que presentan las zonas rurales que

no permiten que las empresas particulares que son las que en

mejor forma están afrontando el problema de electrificación,

extiendan sus líneas a la parte rural*

d) Un factor sumamente importante, es la falta de educación, en

lo que a electrificación se refiere, que recibe nuestro pue-

.blo. No ha sido posible aún ni de parte de las empresas ni

de parte del gobierno destacar organismos especializados que,

poniéndose en contacto con la "gente del campo, hagan compre£¡_

der la importada de la electrificación. Esto es lo primero

- 12

que se hace en las cooperativas de electrificación rutal,con

lo cual se logra, incorporar a la cooperativa mucha gente, que

de no ser por esta medio de propaganda, seguiría indefinida-

mente con su candil da kerosene.

Ahora es lógico que, cuando el país disponga de mayores fuentes

de producción de energía eléctrica, se buscará el mercado necesario p_a_

ra vender y ahí si habrá que educar a la gente en ese sentido, pero s_e_

ría bueno comenzar ya, esta tarea qUe mucho bien nos haría0

Los programas de la Escuela Primaria deberían contemplar una

tí3 educación sobre el uso de la energía eléctrica como fuente 'de i

je y bienestar ya que la Escuela debe preparar gente no sólo para los

.colegios secundarios sino para enfrentarse a la vida rea!0 En el cole-

gia también se podrían dictar ciclos de conferencias al respecto. Por

fin, las Universidades deberían organizar cursos y seminarios; para la

orientación de la utilización, en la mejor forma, de los planes de elejc_

trificación rural no contemplando solamente aspectos técnicos sino tan

bián las formas de una administración racional y cuidado de las propi_e_

dadea materiales de la electrificación.

Antes que presentar un detalle del estado de la electrificación

rural en el Ecuador, es mejor que citemos algunos datos globales impor

tenies que demuestren claramente que casi-no hamos comenzado esta dif^í

c-il tarea. Nos referimos a zonas representativas características que

son de las que se dispone de datos. En otras regiones del país casi

no existe electrificación ruralf o hay demasiado poco, o es difícil

- 13 -

conseguir da tos ,

CUADRO 1-1

DATOS DE POBLACIÓN RURAL CON SERVICIO ELÉCTRICO

Tungurahua

Cotopaxi

Cantón ñejía

Coop-, Sto« Domingc

Coop* Daule

Sist. Sta. Elena

otras poblaciones

% RESPECTO A POBLACIQN RURAL

DL LA. ZGNA

12%

9t

105¿

1.2JÉ

8 JÉ

s#

10JÉ

NUMERO DE HABÍTANTES PORABONADO

9

12

10

8

12

13

10

CONSUNO PORHABITANTE

(KUJh/Hab./mes)

8

10

6

16

7

6

4

Los datos que constan en el cuadro son muy aproximados, pero de

todas maneras nos hacen Ver que hay mucho que trabajar para llegar a

valores aceptables,sobre toda los valores del consumo por habitante noa

demuestran que muy poce gente dispone de servicio eléctrico y que no

hay comparación con los valores de los países de electrificación rural

avanzada como pueds comprobarse con las cifras mencionadas anterioras^

te al referirnos a los: Estados Unidos por ejemplo; pero de acuerdo a

la historia que hemos indicado de ese país, también comenzaron de esta

-14.-

manera y lo importante es empezar la obra»

En realidad, son tantas las razones que determinan la necesidad

de la electrificación rural en si Ecuador, que resultaría largo anali-

zar cada una de ellas. Citemos unas pocas que son resultado directo de

la introducción de la electricidad en las zonas rurales0

Es urgente la necesidad de eleuar el nivel de la vida agraria,

aumentar la productividad rural, mejorar las condiciones de vivienda y

trabajo de la gente del campo, disminuir la corriente migratoria desde

las áreas rurales hacia las ciudades0 Todo esto es posible conseguir

con el uso de la electricidad, para justificar lo cual, reforcemos la

idea con los siguientes datos estadísticos: Según algunos autores, la

.capacidad física de un hombre pera producir trabajo mecánico es de 1/1 2

de KliJj por lo tanto una jornada de 12 horas alcanzaría a producir un

trabajo equivalente a 1 KUh. Con el uso de la electricidad, 1 KWh de

snergía puede prestar cualquiera de los siguientes asrvicios: alumbr_a_

do de 1 bombillo de 100 vatios para leer o trabajar durante 10 horas 5

funcionamiento de 1 reloj eléctrico durante 3 semanas, bombeo de unos

2.000 litros de agua de un pozo, refrigeración de unos 40 litros de l_e

che 9 molido de 4 quintales de alimento, suficiente para alimentar 3 ce_r

dos durante 1 mes, aserrar 2 metros cúbicos de leña o ensilar 1 tone-

lada de forraje.

Otro aspecto importante es el aumente de la producción por medio

de la irrigación.

Se ha comprobado que los motores eléctricos son los más económi

- 15 -

eos y reemplazan,cada vez en mayor escalaba los motores de combustión

interna en el bombeo de agua (son irremplazables en el caso de bombee

sumergidas), en la molienda, trituración, trillado, etcc Puss, el motor

.eléctrico tiene,sobre otros tipos de máquinas motriceSjlas siguientes

ventajas principales: dimensiones reducidas, sencillez de instalación

y operación, funcionamiento seguro y uniforme» costo'inician relativ_a_.

mente bajo y costo de operación mínimo0

Contando con 'toda-s esta -f-a'cilá'dad'es, el 'habitante -del campo no

tendría para que buscar la ciudad con el afán de buscar mejores medios

de vida y resultaría un elemento más productivo y más útil para la CJD

munidado

CAPITULO 2

REPLANTEO DE LAS LINEAS

201 MÉTODO DE LAS H03AS DE ESTA CAMIENTQo- IMPORTANCIA DE ESTE MÉTODO

Se ha dicho ya que las zonas rurales están habitadas, generalmejT_

te, por gente de bajos recursos económicos; por esta razón, para dar

servicio eléctrico a dichas zonas hay que hacerlo a base de me" todo 3 que

produzcan los costos de construcción más bajos posibles. Esto se consi-

g'viej principalmente^ utilizando para todas las fases del proyecto (estu-

dios, diseño y construcción), procedimientos simplificados y normalizja

dos* Una fase muy importante de un proyecto de electrificación es el

replanteo de las líneas que precede a la construcción y, por tanto, de

cómo se lo efectúe, dependerá en gran parte el costo de la línea ter-

minada . Quizá el método de replanteo más aconsejable para las líneas

rurales es el de las -hojas de estacamien'to que, como tendremos oportjj

nidad de apreciar a lo largo del presente trabajo, reúne las condicioi

rías necesarias para ser de suma utilidad. Este método.consiste en un

conjunto de procedimientos normalizados que, al mismo tiempo de ser

sencillos, resultan muy efectivos; pues, los planos uniformes y sim-

ples en los que se usan símbolos generalizados, reducen los costos de

ingeniería y facilitan la construcción de las líneas electricas0 Tales

planos puedan ser usados por personas con un mínimo de entrenamiento y

- 17 -

experiencia. En efecto, par? el mátodo en referencia, se requiere uni_

camente de la preparación da dos planos: Uno principal y clave en el

que 33 indica la trayectoria de la línea primaria de la manera más sim.

pie y, coma sea posible^así como las principales características físi-

cas y geográficas del -errenc, y el otro, es un plano detallado en el

que se muestra la líned primaria, la ubicación de los transformadores,

la línsa secundaria, las ccometidas de servicio, la localibación de los

consumidores y posibles consumidores del arfia , los dispositivos de se_c_

cionalización, la distribución de fases, los calibres de los conduct_p_

res y las líneas telefónicas y telegráficas en caso de que existan0

El detalle de una hoja de replanteo indicaremos en el último ca_

.pítulo, sin embargo, no está por demás, referirnos a ciertos aspectos

generales, Así por ejemplo, la persona encargada del replanteo de la

línea, clava una estaca en t l campo para indicar la ubicación de un

posta. Csda estaca lisva un número r el mismo que aparece como la iden_

tificación del poste en la hoja de estacamiento. Así mismo, frente al

número del poste se indica el equipo y material necesarios para el mon_

taje de la línea a parte de otros detalles que complementan el ensambla^

je de dicho poste0

Por lo general, para 9Í replanteo de líneas de distribución ru-

ral, no se usan curvas de ni val, sin embargo, cuando el terreno es d_e

masiadc irregular, es aconsejable, disponer de planos con dichas curvas

para facilitar, de esta modo, el trazado- de la Iínea0

Hemos dicho que el método en referencia utiliza procedimientos

-r 18 -

normalizados y simplificados y cabe destacar que la normalización jim

ga un papal muy importante debido a que permite la competencia de varios

fabricantes, facilita la intei-cambiabilidad de materiales y equipos en

alto grado, reduciendo,de esta manera^los costos de diseño, construc-

ción y operación de los sitemas. Pero la normalización debe ser dinj[

mica y concordar siempre con los adelantos qua se operen en la constru_c_

ción de equipos y en los métodos de ingeniería* La practica de normas

obligatorias para equipo-s, •materiales y métodos de trsbajo permite al

empleo de mano de obra no especializada o semiespccializada que se pu_o_

de encontrar en el lugar, todo lo cual crea la posibilidad del desarr_o_

lio de industrias locales para la preparación, fabrica ci.ó'ñ, tratamien-

to de equipos y materiales usados en las líneas eléctricos, fomentando,

de esta manera, fuentes de trabajo para los vecinos de J.as localidades*,

Por todo lo dicho, es fácil darse cuenta que el mátcdo de replantea al

que hacemos referencia es de suma importancia0

Por otra parte, el replanteo de una línea eléctrica por este m_á

todo constituyeren realidad, una planificación detallada de la línea

para su construcción pues, la línea terminada sera la copia exacta de

todo lo que consta en las hojas de replanteo. Por esta razón, cualquier

cambio que tenga que realizarse en al momento de la construcción, deberá

indicarse claramente en la hoja correspondiente pues es normal que en

el momento de construcción de la línea, tenga que operarse alguna mo-

dificación, como por ejemplo el aumento de un consumidor0

Las hojas de replanteo deberán ser elaboradas previa a la con_s

truccióñ de las líneas eléctricas nuevas así como cuando tengan que

realizarse únicamente modificaciones o retiras de estructuras y equi-

pos en líneas ya construidas.

Como se verá más tarde, una hoja de replanteo contiene una in-

formación completa de la línea?de manera que no sólo sirve como guía

en la construcción, sino que se la utiliza para la planificación det_a_

liada del trabajo de construcción, control de materiales, referencia

de correcciones para los planos generales del sistema, así como facj__

lita la contabilidad de costos9 Por esta razón, la información que !!_§_

vs una hoja deberá ser lo más correcta^ clara y completa evitando, de

este modo, pérdidas de tiempo en revisiones y correcciones innecesarias,

•Resulta,, por lo visto, sumamente importante, para una línea eléctrica,

una hoja de estacamiento bien llevada porque en ella se encuentra to-

da información que pueda necesitarse en un momento dado pues, por ejejn

pío, si se quiere saber algo referente a un poste, bastará' encontrar

el número correspondiente con lo que se sabrá rápidamente si se tra-

ta de un poste de línea primaria solamente o si tiene línea secundaria,

si es un poste de acometida, es decir, en definitiva, se sabrá la clj3_

se de ensamblaje de dicho poste.

Para que una hoja de replanteo cumpla a satisfacción toda la

información necesaria deberá ser llenada en el terreno porque, sólo de

este modo, la información podrá sei precisa y completa. ES una buena

costumbre utilizar la hoja que se llena en el campo como borrador, p_o_

ro lo más pronto posible (mejor si es el mismo día), debe pasarse a lijm

- 20 -

pió con las copias que sean necesarias de acuerdo a la naturaleza de

la obra .

2.2 ELEMENTOS NECESARIOS PARA EL REPLANTEO DE LINEAS ELÉCTRICAS

RURALES

Aunque en los capítulos posteriores se tratarán con 'mayor det_a_

lia los principales elementos necesarios para el replanteo de líneas

eléctricas, por el método indicado,_podemos, sin embargo, indicar br_e

vemente rasgos generales de dichos elementos.

a) DESCRIPCIÓN DEL TRABAJO A REALIZARSE

Debe disponerse de una descripción completa y clara del tr_a_

bajo, La misma que debe ser escrita y contener la mayor inf o_r

mación posible0 En esta descripción deba con'ster los planos

necesarios con la ubicación de los consumidores y con las

rutas de referencia claramente trazadas para facilitar la

ubicación de la línea en la zona. Esta descripción debe co_n_

tener los nombres y direcciones de los futuros consumidores

con sus correspondientes necesidades referentes a capacidad

y voltaje, ea decir, debe contarse con el estudio detallado

de la demanda de carga del proyecto.

b) VANO REGULADOR

Debe disponer de los cálculos estimativos de los vanos re-

guladores posibles para la utilización de las tablas corre_s_

pendientes a los conductores y postes a emplearse en la línea,,

- 21 -

Estos vanos reguladores deberían estimarse durante el recorrjL

do de reconocimiento del terreno para la determinación de la

ruta de la o de las líneas. En capítulos posteriores nos re-

ferimos a la definición y cálculo del vano regulador0

c) TABLHS DE REPLANTEO

Como en esta parte del trabajo, sólo estamos refiriéndonos a

rasgos muy superficiales, dejamos indicado que^para el repla^

teo de una línea^ s'e necesitan las llamadas tablas de replanteo

que, como veremos posteriormente, existen para los diferen_

tes conductores y vanos reculadores 0 Como se explicará más

adelante, son básicas para poder señalar la ubicación córrele

ta de los postes en el campo tomando en cuenta las condicio-_

nes del terreno y las propiedades de la línea.,

d) TABLAS DE TENSORES Y ANCLA3ES

Es indispensable contar con dichas tablas que deben contener

los tensores y anclajes aplicables a los conductores a usarse

y para los diferentes ángulos de la línea así como para los

terminales, de tal manera que en la hoja de replanteo sólo

se anotará" la unidad necesaria para cada caso después de s_e_

leccionar la misma de acuerdo a las exigencias de los esf ue_r

zas que se producirán en la línea 0

e) TABLAS DE VANOS ADMISIBLES

Hay que tener a la disposición tablas de vanos máximos admi^

sibles, elaborados para las diferentes clases de conductores

- 22 -

y postes que serán empleados en la línea. La luz, en el caso

de distancias entre postes relativamente cortas, como las de

las líneas rurales, viene dada por la resitencia del poste

ya que la resitencia mecánica del conductor, para estos cj3_

sos, queda por encima de la requerida0

f) ESTRUCTURAS ESTÁNDAR

Como su nombre lo indica, son estructuras modelo que se dis_e

ñan tomando en cuenta las * diferentes necesidades que pubdan

presentarse de acuerdo a la naturaleza de la línea. Habrá,

entonces, estructuras para líneas monofásicas, bifásir.ea,

trifásicas, de acometida, etc0 Como se verá en el capítulo

siguiente,cada estructura es completa, por lo que aJ citar

la misma, mediante la nomenclatura respectiva, se indican

todos los elementos necesarios para el montaje0 Es^.as es-

tructuras deben diseñarse de acuerdo a los postes que se h_a_

ya decidido usar en la línea, sean éstos de madero o de ho_r

migón armado0

g) TABLAS DE FLECHAS

Son tablas en las que se pueden obtener laa flechas de los

ductores para diferentes temperaturas, en relación a la lojn

gitud del vano, de acuerdo al vano regulador. Estas tablas

resultan muy útiles para la verificación de la distancia de

seguridad mínima,

h) TABLAS DE DISTANCIAS MININAS

- 23 -

En general, estas tablas son elaboradas de acuerdo a las _

mas de seguridad vigentes en cada paísc Deben regularse los

espacios necesarios para subir a los pastes, distancias mí-

nimas entre líneas y edificios, entre Iínea3 eléctricas y de

comunicación, entre conductores y el suelo, para cruce de -

carreteras y líneas férreas, entre otras. Da preferencia,

indicaremos estas distancias de seguridad en dibujos que p_o_

drá*n encontrarse, junto can las estructuras modelo, en el

capítulo tareero,

i) IMPLEMENTOS VARIOS

A más de lo indicado ya, es necesario lo siguiente: teodol^L

tos, cintas métricas, jalcnas, miras, cade.ias^ estacas gran-

des y pequeñas, hojas de replanteo y, naturalmente, el per-

sonal- suficiente, capacitado con el entrenamiento adecuado,

sobre todo, la persona responsable del replanteo de la línea.

CAPITULO .3

ESTRUCTURAS MODELO

3.1 NORMALIZACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS, MÉTODOS Y MATERIALES.- SU

INPCflTANClA

Es indudable que la normalización se hace cada día nías imperito

sa en todos los campos de la técnica, para, de este modo, simplificar

e.l trabajo mediante el establecimiento de patrones que ev/itan realizar

un nuevo estudio, un nuevo diseño y, por tanto, un nuevo gasto.

Hemos de insistir, que, por lo general, la población rural es

de bajos recursos económicos por lo que hay que tratar a todo tranca

de bajar el costo de la energía eléctrica. Esto se consigue en gran

parte estableciendo patrones de construcción tanto en estructuras CJD

mo en los métodos de construcción y utilización de materiales. De a-

quí mismo se deducá la importancia de la normalización que es la de ba_

jar el costo por todo aquello que puede derivarse del establecimiento

de patrones y normas. Otros puntos de vista de la importancia, ya he-

mtJü citado anteriormente, como por ejemplo, la posibilidad de la in-

tercambiabilidad de materiales y equipos y la creación de centras prjj

VQadores de algunos materiales con los consiguientes beneficios soci_a_

les por. las fuentes de trabaja que se abren para los habitantes ds la

zona rural.

- 25 -

302 CLASIFICACIÓN POR-'GRUPOS

Observando la designaciónde cada uno de los dibujos de las e

tructuras modelo, del numeral 3.4 de esta capítulo, es fácil compren-

der su clasificación:

(A)Se designan con está letra todas las estructuras correspondie^i

tes a circuitos que tienen una sola fase y neutro. Dentro de

este grupo hay que distinguir las estructuras de tangentes,

¿e ángulo, os terminales, de derivación, con disposición vej?_

tical, construcción de crucetas, etc., es decir, las estru£

turas deben diseñarse de acuerdo a las necesidades más pro-

bables ,

(B)En este grupo están comprendidas las estructuras que pueden'

necesitarse cuando se trata de construir líneas que tienen

dos fases y neutra. Igual que en el caso anterior, los sub-

grupos constituyen las correspondientes a tangentes,, ángulos,

terminales, etc.,,

(C)Este grupo comprende las estructuras modelo para tres fases

y neutro, De acuerdo a las exigencias de la línea podrán s_e

leccionarse de entra ellas de la misma manera que en los gr_u_

pos (A) y (B), para las diferentes necesidades que pueden

presentarse.

(üC) Como eventualmente pudiera necesitarse llevar dos circuitos

por la misma ruta, por la presencia de alguna .-carga especial,i •. „ y.

en sste grupo presten haremos las estructuras ,que pudieran u- \e en este caso. Dentro de este grupoVss contemplan

001650

- 26 -

algunas clases de estructuras que pueden utilizarse da acuejr_

do a las exigencias de la Iínea0

(E)Esta designación damos al conjunto de estructuras correspoj^

dientas a los tensores principales más probables de utilizj^

ción en una línea eléctrica rural. En este grupo pueden en-

contrarse varias clases da tensores qus pueden ser selecci^

hados después de consultar las tablas referentes a esfuerzos

que actúan sobre los tensores en los diferentes caso30

(f)Bajo asta designación se presentan algunas clases de anclajes

que pueden utilizarse de acuerdo a los esfuerzos de la línea

y las condiciones del terreno. Las dimensiones de los bloques

de hormigón y de los trozos de madera debrn calcularse para .

cada caso y colocar lo-s valores en los espacios correspon -

dientes.

(G)En este grupo constan las estructuras correspondientes a los

montajes de transformadores más asuales en las líneas rurales.

Se pueden encontrar ensamblajes de un s^lo transformador, de

dos y de tres transformadores. Ademas se toma en cuenta la

clase de transformadores de acuerdo al sistema de protección

de los mismos. La selección da tal o cual ensamblaje se hará

según lo que sea necesario utilizar de acuerdo a los reque-

rimientos de las circunstancias.

(3)Con esta denominación encontramos el grupo correspondiente

a los ensamblajes de líneas secundarias0 Dentr^ da este gr_u

- 27 -

po podrán seleccionarse según se trate de servir mediente

una fas8jdos fases o tres fases en un sector determinado.

(K)Bajo esta designación consta el grupo de ensamblaje para

servicios, así mismo este grupo contempla los diferentes

cases que pueden presentarse,

(fO)Así designamos las estructuras complementarias que se con-

sidera de mucha utilidad en el momento de replantee de una

línea.

_(R) Finalmente, con esta designación incluimos un dibujo que da

una idea de la limpieza del derecho de vía.

Como es fácil darse cuenta, dentro de los grupos citados hay

numerosos subgrupos cuya descripción esta dada prácticamente, por el

ncmbre del dibujo correspondiente al ensamblaje. Debe aclararse que

sa podrían presentar muchas otras estructuras modelo; pero para nues-

t;co fin, hemos limitado el número, al que. creemos estrictamente neces_a

3«3 APLICACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS MODELO

Aparentemente se puede interpretar como que el número de dibujos

es excesivo para el replanteo de una línea eléctrica rural, pero basta

recordar lo ya mencionado anteriormente,-que la línea construida debe

ser una fiel copia de todo aquello que consta en las hojas de replan,

tso, para que si número de dibujos sea justificable pues, cualquier

novedad en el terreno debe anotarse y la mejor manera de hacerlo es

- 28 -

utilizando la designación simplificada que hemos dado a los dibujos de

las estructuras. Por otra parte, si la línea terminada debe ser una c_o_

pía exacta de las hojas de replanteo, deberá existir un perfecto ente_n

dimiento entre quien hace el replanteo y quien construye la línea yf-

precisamente,el lenguaje de ese entendimiento constituyen los dibujos

modelo qué presentamos en este capítulo0

El.uso de dichos dibujos resulta muy sencillo pues ba^ta darse

cuenta de qué es lo que se necesita-en el campo y con mencionar IT n_o

mericlatura del dibujo estamos indicando algo completo. Como puede pro.

barsejcada dibuja contiene su lista propia de materiales lo que f'acil

ta enormemente el contaje de todos los implementos y equipo en general.

•£sto quedará aclarado cabalmente cuando al fin de este trabajo presen

teamoEi un ejemplo de una hoja de replanteo.

De todos modos demos una idea. Supongamos que se está realizajn

do el estacamientc de una línea trifásica y que, en un punto determi-

nado, la línea forma un ángulo de 12°. Buscamos dentro de todas las es.

tructuras la que sea apropiada para este caso y encontramos que es la

designada con C2. Como se trata de una estructura de ángulo, debe ll_e

var un tensor; por tanto,luego de determinar el esfuerzo del tensor en

la tablas correspondientes, escogemos el ensamblaje apropiado de entre

los que constan bajo la designación E0 Enseguida deberá seleccionarse

también el anclaje de entre las estructuras f.

Supongamos todavía que desde el poste en mención hay que dar

servicio a un abonado. En este caso habrá que colocar un transformador,

- 29 -

escogemos el modelo da montaje de transformador dentro de las e

turas G. Para dar servicio a dicho abonado^necesitamos los herrajes o

implementos referentes a línea secundaria y acometida, todo lo cual

se selecciona convenientemente de entre las estructuras 3 ó K y se

anota en la hoja de replanteo. Creo que este ejemplo sencillo nos da

una idea de la manera cómo aplicar las estructuras estándar disponibles

a los diferentes casos prácticos que pueden presentarse0

3,4 DIBUJOS DE LAS ESTRUCTURAS MODELO DE CADA GRUPO

Dada la naturaleza del trabajo, es imposible incluir absolutamejn

ta todas las estructuras que' pudieran necesitarse en la generalidad de

• los cae-os. Nos limitamos a exponer las que creemos estrictamente nec_e_»

sarias, como ya se ha dicho, para el replanteo de una línea eléctrica

rural* Para casos específicos, para los que no es posible encontrar un

modfslo dentro de estos dibujos, habría que diseñar o modificar alguna

de ellas o quizá hacer una combinación, lo que .podría indicarse msdia^n.

te una nota0

Hemos escogido los modelos para postes de hormigón armado pero

de ninguna manera podemos asegurar que las líneas tendidas sobre estos

postes sean las de costos más bajos. Posiblemente sea lo contrario y,

si así lo es, podemos justificar, en cambio, arguyendo que la duración

es indefinida. El método expuesto funciona igualmente con cualquier cl_a

se de postes. Los aspectos generales son los mismos con la única dif_e

rencia deque al utilizar postes de madera habrá que realizar los cálcjj

- 30 -

los-para tales postas y así mismo escoger los implementos necesarios,

apropiados, para lo cual, podrían ser modificados convenientemente

nuestras estructurase 3in embargo, si una recomendación podemos hacer

es la de usar, en lo posible, postes da concreto porque resultan de una

duración incomparable y cor ello se evita el problema de tratamiento

y renovación periódica que hay que hacer con los postes de madera0•

Por cuanto el Sistama íléfcrico debe ser el que se imponga dentro

de algún tiempo, es mb/jor que indiquemos las equivalencias de las me-

didas que hemos utilizado en pulgadas parat cuando sean las medidas m_á

tricas las únicas que rijan, podamos especificar los materiales utili-

zando dicho sistema y unidades.

- 31 -

TABLA 3-1

EQUIVALENCIA ENTRE PULGADAS Y MILÍMETROS

PULGADAS

1/32

1/16

3/32

1/8

5/32

,'3/16

7/32

1/4

9/32

5/16.

11/32

3/8

13/32

7/16

15/32

MILÍMETROS

0,79

1,59

2,38

3,18

3,97

4,76

5,56

6,35

7,14

7,94

8,73

9,53

10,32

11,11

11,91

PULGADAS

1/2

17/32

9/16

19/32

"5/8

21/32

11/16

23/32

• 3/4

25/32

13/16

27/32

7/8

29/32

15/16

MILÍMETROS

12,70

13,49

14,29

• 15,08

15,88

16,67

17,46

18,26

19,05

19,84

20,64

31,43

22,23

23/02

23,81

PULGADAS

31/32

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

10,00

11,00

12,00

15,00

20,00

MILÍMETROS

24,61

25,40

50, 3Ú

72,20

101,60

127,00

152,40

177,80

203,20

228,60

254,00

279,40

304,80

381,00

508,00

LINEAS ELECTRICPS RURALES

13,8 KV

CONDUCTORES ACSR

DIBUJOS DE ESTRUCTURAS MODELO

- 33 -

-0-©

70

105

POS5C10N DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA

ÍTEM

a

cm

0

tkIfA

NS

1

i

1

I

1

MATERIAL

AISLADOR TIPO PIN

AISLADOR TIPO POLEA ÍROLLO)

PERHO OC V«"COH UH TOfC

CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN

PERNO PIN DE 3/V'x9"(S!N TUERCA}

ABRAZADERA DE UN PERNO

A

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALOUÍTO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

13.8 KV, UNA FASE .

ÁNGULO 0CA50,L!N SOPORTE PRIMARIOESC. 1 1 3 0

DISEÑADOFECHA

REVISADOAPROBADO

POS1CIO» tEL TENSORCUANDO SE REQUIERA

U-J

PTEM

a

cm

0

sk

Ib

A

B

N«

i

\

\

MATERIAL

A'SLAD")F T'PO PIN

AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)

PERNO DEiVi'COH UN TOPE


PIN DE EXTENSIÓN EN"s"

ABR¿ZADKPÚL DE UN PERNO

ABRAZADERA DE DOS PERNOS

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

13.8 KV. UNA FASEÁNGULO 0° A 5°

OC3LE SOPORTE PARA PRIMARIO' . ESC. K30

DISEÑADO

FECHA

_R E VISAD O

APROBADO

- 3 5 - -

POSfCICW DEL -|.;NSOR

POSICIÓN PREFERIDADEL NEUTRO

ÍTEM

o

cmda

• k

Ib

A

B

N2

•>

I

1

Z

\

MATERIAL

AÍSLAÜOR TIPO PIN

AISLADOR T'PO POLEA (ROLLO)

HORQUILLA PARA SECUNDARIO

CONTRArUERCAS COMO SE REQUIERAN

PIN OE EXTENSIÓN EN "s"

ABKAZAflÉlA OE UN PERNO


P L A N T AA2

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALOUITO - ECUADOR

_TESJS DE G R A D O13.3

ANíKV. UNA PASE

ULO 5° A 30°CARGA TRANSVERSAL MÁXIMA 230Kg./PIN

ESC. 1:20DlSEflADOFECHA

REVISADO

APROBADO

- 36 -

P L A N T A

CORTE X - X

ÍTEM

V

00

c d

c e

<tk

A

N«

2

I

1

1

2

MATERIAL

AISLADOR OH SUSPENSIÓN 0 e"TUERCA DE OJO $ S/Q"

ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA PRIMARIO

ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA NEUTRO




DISEÑADOFECHA

TESIS DE GRADO

13.8 KV, UNA FASE

ÁNGULO 30° A 60°

ESC. K3OREVISADOAPROBADO

Í7 -

C O R T E X - X

ÍTEM

a a

c a

c c

o k

A

M A T E R I A L

AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6"

COLECTORES COMO SE REQUIERAN

"UERCA DE OJO <¿ 5/8

ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARtO

ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA NEUTRO



P L A N T A

A 4


TESIS DE GRADO

13.8 KV. UNA FASEÁNGULO 60° A 90°

_ ESC. K30

DISEÑADOFECHA

REVISADO

APROBADO

NEUTRO

C O R T E X - X

TENSOR

ÍTEM

V

a a

C Q

c c

0 k

-

«2

2

Z

\

2

M A T E R I A L


TUERCA DE OJO 0 5/3"

ENSAMBLAJE DE TERM. PARA PRIMARIO

ENSAMBLAJE DE TERM. PARA NEUTRO



P L A N T A

A 5


DISEÑADO

FECHA

TESIS DE GRADO13.8 XV. UNA FASE

ESTRUCTURA VERTICALTERMINAL SIMPLE

ESC. K3Q

REVI3ADO_

APROSADO

- 3 9 -

LOCAUZACIOH NORMAL DEL NEUTROEN EL MONTA.1 F DEL PRIMARIO

LOCALIZACION ALTERNATIVADEL NEUTRO

A 5 ~ | A5 -2

NOTA: EL MONTAJE AS- I PUEDE SER USADO

CON LOS DIBUJOS: Al, Ai- | , A 2

NOTA; EL MONTAJE A 5 - 2 PUEDE SER USADO

CON LOS DIBUJOS : Bi, Bl-l, 82, B7, CI, C2

ÍTEM

ko

0

a a

a q

bo

c a

c c

< K

A

M A T E R I A L

AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 G"

PERNO DE OJO 0 5/8"x LONG. REQUERIDA

CONECTORES COMO SE REQUIERAN

TUERCA DE OJO 0 5/8 "

PUENTES COMO SE REQUIERAN

ESLABÓN CON PASADOR

ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIM.



AüRAZADERA DE UN PERNO

N2AS-2

2

1

3

1

1

1

2

N2A3-I

2

2

I

1

2

A 5 - ! y A5 -2


TESIS DE GRADO

13.8 KV. UNA FASE

DERIVACIÓN MONOFÁSICAESC. K30

DISEÑADO

FECHA

REVISADO_

APROSADO

- 40 -

!SM ( ](¡3==~ -

POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA

POSICIÓN DEL NEUTROCUANDO SIGUE

U-J

CORTE X - X .

ÍTEM

X

P

a a

aq

ca

ce

«k

B

. ..

N2

1

4

*2

2

•M A T E R I A L

AISLADOR DE SUSPENSIÓN V 6M


TUERCA DE OJO 0 5/e"






A 6


DISEÑADO

FECHA

TESIS DE GRADO

13.8 KV. UNA FASEESTRUCTURA VERTICAL

TERMINAL DOBLE_ _ . ESC. 1:30

REVISADOAPROSADO

- 4 1 -

tso1

2,3

13

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IOS

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ÍÍJ ^ 0J)l \Ss. i .

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M A T E R I A L

ARANDELA 2 l/4"x 2 l/4"i 3 /I61.' HUECO 13/16"

CRUCETA 9 x I2x 24O cm.

PERNO TIPO 'CARRIAGE'V 3/8" x 4 1/2"

AISLADOR DZ SUSPENSIÓN 06"

PERNO CE ROSCA CORRIDA &5/&"x LONG. REQUERIDA

TUERCA DE OJO 05/0"

ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIMARIO

ENSAMBLAJE Ce TER?.í:«AL PARA íi^UTRO

ccírniArurucAS COMO SE RCOUIERANBRAZO SOPORTE De HIERRO DE 28"

PLETINA DE AJUSTE

A7 1ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A L Í

QUITO - ECUADOR

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13.8 KV, UNA FASEESTRUCTURA EN CnUCETAS

- TERMINAL SIMPLE

DISEÑADO REVISADO

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M A T E R I A L

ARANDELA Z l/4"x 2 l/4'x3 1/16" HUECO 13/16"

CRUCETA 9 x 12 JE 240 cm.

PERNO TIPO *CARRJAGE"ÍÍ 3/s"x 4 1/2"AISLADOR DE SUSPENSIÓN fá 6"

PERNO DE ROSCA CORRIDA 0 5/s"x LONG. REQUERIDA

TUERCA DE OJO (S C/fc "




BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 28"

ABRAZADERA DE COS PERNOS

PLCTTNA DE AJUSTE"

A8


TESIS DE G R A D O

13.8 KV. UNA FASEESTRUCTURA EN CRUCETAS

. TERMINAL DOBLEESC. l j 2S

DISEÑADO

FECHA

REVISADO

APROBADO

POSICIÓN DELGUAMPO SE REQUIt-RA

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 I/4"x2 |/4MxVl6" HUECO 13/16*

PERNO PIN PARA CRUCETA, tí 5/8% (o V4n

CRUCETA 9 x l 2 x 2 4 O c m .

PERNO TIPO "CARRIAGE'^ 3/s"ií4 1/2"PERNO DE ROSCA CORRIDA,0 5/B" x LONG. REQUERIDA

CONTRATUERCAS COMO REQUIERAN



PLETINA DE AJUSTE

A9

ESCUELA POLITÉCNICA. NACIONAL

QUITO ECUADOR

TESIS DE GRADO

13.8 KV. UNA rASEESTRUCTURA EN CRUCETAS

DOBLE CRUCETAESC. i: so

DISEÑADOFECHA '

REVISADO

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M A T E R 1 A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 l/4"s2 W"x 3/16!' HUECO I3/IS"

P£RMO PIN PASA CRUCETA; 0 0/s"* TO V»"

CRUCETA 9 K !2 x 240 cm.

PEíVJO TIPO "CAnRiñOE"0 3/3"x 4 1/2"

CONTRATUERCAS CCMO REQUIERAN

BRAZO SOPORTE UE HIERRO DE 26"

ABRAZADERA DE U'4 PFRNO

FL-..\.j"1j"k> ívd"PLETINA DE AJUSTE

A9 - I


TESIS DE GRADO

13.8 KV. UNA FASE

ESTRUCTURA EN CRUCETAUNA CRUCETA

ESC. i: soDISEÑADO [REVISADOFECHA (APROSADO j

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/6\0 3/4"

CRUCETA DE MADERA 9* 12 x 240 cm.

PERNO TIPO GARRÍASE" ye"* 4 t/2"COLECTORES COMO SE REQUIERAN


,AtSLA,DOñ TIPO POLEA(RQLLO)

PERNO DE 5/8" CON UN TOPE


PERNO PIN DE 3/4ux9"

BRAZO SOPORTE DE HIERRO 28Ü


PERNO "U"0 5/8"

PLETINA DE AJUSTE

A 22ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GR A'DO

13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA EN CRUCETA

UNION EN ÁNGULO O° A 5°ESC. |;30

CISEflADO

FECHA

¡REVISADO

- 46 -


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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 !/V'x2 !/4"x3/IG? HUECO I3/|6hl

PERNC PIN PARA CRUCETA, 0 5/S"x |o 3A"

CRUCETA 9 Kl2 x 240 cm.

PfRNO riPOlCARRlAGE'*ÉÍ V8"x 4 l/2u


PTRKO OE J/8" COK UN TOPE

CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERA^^

BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 2fi"

ABF^ZADERA DE UN PERNO

PERNO "U"0 5/B"

PLETINA DE AJUSTE


TESIS DE GRADO

13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA EN CRUCETA

ÁNGULO 0° A 5°

DISEÑADO

r-ECHAREVISADO


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MATERIAL

AÍSLALOS TIPO PIN

ARANCELA -¿ !/4"x2 |/4"x 3/|s'¡ HUECO I3/I61'

PERNO PIN PARA CRUCETA.'tf 5/8"xie V4"

CRUCETA 9 112* 240 cm.

PERNO TIPO "CARRIAGE"0 2/8"* 4

PERNO DE ROSCA CORRICW.0 ¡VS"x LONG. REQUERIDA


PCRNOpI 5/3' CON UN TOPE

CONTRATUERCAS_ _

BRA^O SOPORTE DE HIERRO OE 28"


ASRA2XESP.A DE DOS PERNOS

HLETINA DE AJUSTE


TESIS DE GRADO

13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA EN CRUCETA

ÁNGULO 0°A5°-DC^LE SOPORTE' PARA PRIMARIO _ _E5C.i:30

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CECHA

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APROBADO

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 l/í"x2{/45í VI6',' HUECO IVIS"

PERNO PIN PARA CRUCETA, 0 5/8"jc IO 3/4"

CRUCETA 9 x!2 x 240 cm.

PERNO TIPO "CARSIAGE'0 Vs"* 4 t^2"

PERNO DE RCCCA CCS.^'DA,í( V8"x LON3. REOUERrDA

AISLADOR TIPO POLEA (tíOLLOJ

rc.'^L'ILLA P¿"A £;-íl.!NT.;sí!0

Cü.^rrATt-r'íCA " c e - o es RECOSERÁNt -.-.^o ro-,: ;rr E- i lj'';-;';.; ex 2o"A^.- .AZA^,- ; ÍA es UN p¿r,,*oABRAZADERA DE DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - ECMAOOR

TES!S DE GRADO

13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA ^N CRUCETAS

ÁNGULO 5° »" -^°- CARGA T^A^SVER-SAL MÁXIMA 230 Kg./P!N ESC |;30

rir'viío 'ncvi';í.DoFECHA ¡APROBADO

NOTA: CUANDO LA DISTANCIA ENTRE LÍNEASSEA DE 75 cm. REDUCIR A Z5 cm.

C O R T E X - X

-NOTA: CUANDO LOS VAHOSSEAN MENORES CE50 MTS. SE PUEDE RE-

DUCIR ESTA DIMEN-

SIÓN A T5 CM. ÍTEM

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M A T E R I A L

AISLADOR DE SUSPENSIÓN 6 GH

TUERCA DE OJO (í S/fl"


ENSAf.'SLAJE DE ÁNGULO PARA NEUTRO

CONTRATUERCAS CO'íO SE REQUIERAN

ABRAZADERA DE UN PERNO ]

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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO13.8 KV. DOS FASES

ESTRUCTUr-A VERTICALÁNGULO 30° A 60°

'REVIÍACOESC.I: 30

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NOTA: CUANDO LA DISTANCIA ENTRE LINEASSEA CE 75 CMS..REDUCIR A 25 CMS.

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-NOTA: CUANDO LOS VANOS ISEAN DE 50 MTS. SE PUE - jDE REDUCIR ESTA GIMEN- l-^SION A 75'CMS. ~

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M A T E R I A L

AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 61'

CONECTCRES COMO SE REQUIERAN

TUERCA CE OJO 0 5/8"


ENSAMSLAJE DE TERM. PARA PRIMARIO




ESCUELA FCLITECVCA NACIONAL

TESiS DE GHADO

13.8 KV. DOS FASESESTHLCTUP.A \ : íT !CAL

ÁNGULO GO° A 9O°____________ ESC. i: 30

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AISLADOR OE SUSPENSIÓN 0 6"

TUERCA DE OJO 0 5/BM

ENSAMBLAJE DE TERH. PARA PRIMARIO

ENSAMBLAJE CE TERM. PARA NEUTRO



85-1

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - E C U A D O R

TESIS DE GRADO

13-tí KV. DOS FASESESTRUCTURA VERTICAL

TERMINAL SIMPLEESC, i: 3o

DISEÑADOFECHA P R O A D 0

- 52 -

E L E V A C I Ó N •

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M A T E R I A L

ARANDELA 2 1/VxZ l/4-x3 1/I61,' HUECO !3/l6u

CRUCETA 9 x I 2 *24O c.-n.

PERNO TIPO CARRIAGE 0 Vs" x 4 1/2"


PERNO DE ROSCA CORRIDA 0 £/B"X LONG, REQUERIDA






ABRAZADERA DS UN PERNO

ASRAZACCTRA DE DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

B7ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS D£ G R A D O .13.8 KV. DOS FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETAS"TERMINAL SIMPLE

ES C. 1:30

DISEÑADO

FECHAREVISADO

E L E V A C I Ó N

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M A T E R I A L

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CRUCETA 9 x Í 2 x 24O cm.

PERNO TIPO''CARRIAGE*0 3/8" s 4 I/&"

AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6H

PERNO DE ROSCA CORRIÓ, 0 6/Bux LONG.REOUERIOA

coí!ticror<Es COMO SE REQUIERANTUERCA DE OJO 0 5/BH





BRAZO SOPORTE DE HIERRO 28*

ABP.A2ADERA DE DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

B8ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE G R A D O13.8 KV. DOS FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETAS- TERMINAL DOBLE

ESC. 1:30REVISADO

APRODADO

- 54 -

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NEUTRO

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MATERIAL

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 l/V'r Z l/4"x3/lG" HUECO 13/IS"

PERNO PIN PARA CRUCETA, 0 5/8ux 10 V^"

CRUCETA 9 i 12 x 240 ctn.

PERHO TIPO 'CARRIAGE'1^ 3/8"x 4 1/Z"

PERHO DE ROSCA CORR!DA,0 5^"x LONG,R£CUEF,!DA


BRAZO SOPORTE DE HIERRO DE 2S"1

ABRAZADERA Dt' DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

B 9ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TES'S DE GRADO

13.8 KV. DOS FASESESTRUCTUPA EN CRUCETA

D03LE CRUCETA. ESC...Ü50

C13ERADO REVISADO[APRCDADQ

- 55 -

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POSICIÓN DEL, TENSORCUANDO SE REQUIERA

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M A T E R I A L

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CRUCETA 9 * 12 x 240 cm.

PERNO TIPO'CARR|AG¿16£ 3/BHx4 l/2K


BRAZO SOPORTE OE HIERRO DE 28"


PERNO "U",/5 5/0"

PLETINA OE AJUSTE

B9- I



ESTRUCTURA EN CRUCETASUNA CRUCETA

ESC. 1:30

REVISADO

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MATERIAL

AISLADOR TIPO PIN

PERNO COMÚN, 1/2% LONG. REQUERIDA

ARANCELA 2 Wx 2 1/4% l/ 'l HUECO lt/16"

PERNO PIN PARA CRUCETA 6/8% 10 2/4"

CRUCETA 9xl2i240cm.


ABRAZADERA EJE UN PERNO

PERNO "U", íí 5/8"

PLETINA DE AJUSTE

BRAZO SOPORTE, CRUCETA

B l l- !

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - E C U A D O R

TESIS DE GRADO13.8 KV, DOS FASES

ESTRUCTURA EN CHUCETACRUCETA SIMPLE EN VOLADO

ZONA URBANA Esc. i:3o

DISEÑADO REVISADO

- 57 -

POSICIÓN DELTEílSOR CUANDO

SE REQUIERA

E L E V A C I Ó N

NOTA: SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOS VAHOSDE LA LINEA SEAN MENORES DE 50 MTS.

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M A T E R 1 A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO COMÚN, I/á'x LONG. REQUERIDA

ARANDELA 2 1/4" x 2 l/4"x W,' HUECO 12/16"

PERNO FIN PARA CRUCETA 6/8"» 10 2/4 "

CRUCETA 9xl2r240cm.

PERNO DE ROSCA CORRIDA,5/8Mx LONG. REQUERIDA



BRAZO SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO

PLETINA DE UNIÓN

B l i - 2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR


ESTRUCTURA EN CRUCETACRUCETA DGiJLE Ett VOLADO

ZONA URBANAESLOi. 30-

DISEK'ADO

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REVISADO

APROSADO

- 58 -

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PERNO COMÚN, 1/2" * LONG. REQUERIDA

ARANDELA 2 |/4"x 2 IA" x 3/|6¡' HUECO 13/16"

CRUCETA 9 x | 2 x 2 4 O cm.

AISLADOR DE SUSPENSIÓN tí 6"PERNO DE ROCCA CORRIDA 0 5/8"x LONG. REQUERIDA

TUERCA DE OJO tf S/QU

ENSAMBLAJE DE TERMINAL PARA PRIM-ARIO

CONTRATUERCAS COMO SE'REQUIERAN



PLETINA DE UNION

P L A N T A

B

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO - ECUACOR

. TESIS DE GRADO13.8 KV. DOS FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETATERMINAL 3! -?LE EN V.JLADO

ZONA URBANA„ .. ESC, i: soDISECADO JREVISADOF E C H A A P R C 3 A P O

- 59 -

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MATERIAL *

AISLADOR TIPO PINPERNO PIN PARA CRUCETA 5/8" x 10 3/V

CRUC'íTA DE MADERA 9 x |2 x Z4O cm.

PERKO TPO íCARRIAGE'3/8"x 4 1/2"

CCN£CT03ES COMO SE REQUIERAN



"ERNO DE 3/ÍT CON UM TOPE


BRAZO SOPORTE DE HIERRO 26"


PERNO "U"05/B"

PLETINA DE AJUSTE

B 22

P L A N T A .

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO — ECU-^-'JR

TESIS DE G R A D O

13.8 KV. DOS FASESESTRUCTURA EN CRUCETAS

UNION D£ U/;A P-;:-£ £ : • ! A Ú C L L O

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 1/4" x 2 I/i" x 3/16" HUECO 13/16"

PERNO FIN PARA CRUCETA V 8" x 10 V-í"

CRUCETA 9 x 12x240 cm.

PERNO TIPO "CARRIAGE" 3/8 "x 4 1/2"


PERNO OE 5/8" CON UN TOPE


PERNO PIN DE VJ'VS11

BRAZO SOPORTE DE HIERRO £8"


PERNO "U" 0 S/B"

PLETINA DE AJUSTE

ESCUELA POLITECr-i 'CA NACIONALQUITO - £0" ~ :•*

TESIS DE GRADO

13.8 KV. Tfi£S FASESESTRUCTURA E,'J C.",UCETA

ÁNGULO O°A 5°_._ ESC. J.|_30_

DISECADO [REVISADO

- 61-

P L A N T A

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MA-TERIAL

AISLADOR TIPO PIN

ARANCELA 2 l/V'x2 IX'* 2,1 é1, HUECO. 12/ls"

PERNO PIN1 PARA CRUCETA 5/H x !O 3/4"

CRUCETA 9x|2xe40cm.

PEWC TIPO'CARRIAGE* 3/8" x 4 Vz"

PERNO DE ROSCA CORRIDA,5/SlJxLQNG. "f;Q

AI3LADGR TIPO POLEA IPOLLO }

! . PERNO OE 5/8" CON UN TOPE

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FÍNCE EXTENSIÓN EN 3

BRAZO SOPORTE OE HIERRO 28*


ABRACADERA DE DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

NOTA; SE UTILIZARA SOLO CON GRADIENTESPRONUNCIADAS DE LA LINEA.


TESIS DE GRADO13.8 KV. TRES FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETAA;,¿ULO O°A 5° i

DOBLE SOPORTE PARA PRIMARIO 1_._ E SC. I; 30 ¡

DLSEÑADO REVISADO

- 62-

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E L E V A C I Ó N

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MATERIAL

AIÍ¡LAt)OR TIPO PIN

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PERNO PIN PARA CRUCETA' 0 5/8"* 10 3/41'

9 x [ 2 x 2 4 O c m .

TIPO_

a/e"* 41/2"PERNO DE ROSCA CORRIDA, O V8"xLONG. REQUERIDA

TIPO POLEA (ROLLO 1

HORQUILLA PARA SECUNDARIO


PIN DE EXTENSIÓN EN S



ABSAZ^DECRA CE DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

C2



ESTRUCTURA EN CRUCETASÁNGULO 5°A 30°

CAR3A TRANSVERSAL MÁXIMA' 230 Kg/P!N

DISEÑADO

FECHAREVISADO

- 63 -

NOTA: CUANDO LA DISTANCIA ENTRELINEAS SEA DE 75 crn. REDUCIR A 25 cm.

-NOTA: CUANDO LOS VANOSSEAN MENORES DE 50 MTS.SE PUEDE REDUCIR ESTA D|- L- JMENSION A 75 cm. " '-

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M A T E R I A L


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ENSAMBLAJE DE ÁNGULO PARA NEUTRO



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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO — ECUADOR

DISEÑADO

FECHA

TESIS DE GRADO

13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA VERTICAL

ÁNGULO 30° A 60°ESC. 1:50

REVISADO

APROBADO

-64 -

120

J POSICIÓN CE _ J L

10 LOS TENSORES

NOTA: CUANDO LA CJSTAAICÍA ENTRE LINEASSEA DE 75 CID.REDUCIR A 25 cm.

P L A M T A

C O R T E X - X

-NOTA'.CUANDO LOS VANOSSEAN DE 50 M. SE PUEDEREDUCIR ESTA DIMENSIÓN .A 75 CN. [

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TESIS DE GRADO

13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA VERTICAL

ÁNGULO 60° A 90°

DISEÑADO (REVISADO

FECHA APROBADO

- 65 -

1 POSICIÓN DEL I_J TENSOR

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TESIS DE GRADO

13.8 KV.TRES FASES

ESTRUCTURA VERTICAL

TERMINAL SIMPLEESC. I:3O

DISONADOFECHA

REVISADO

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- 66 -

TENSOR

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M A T E R I A L

ARANDELA 2 I/4"x 2. 1/4% 3^6" HUECO 12/16-

CRUCETA 9 x 1 2 x 2 4 0 cm.

PERNO TIPO 'CARRIAGÉ'V8"x 4 V¿"

AISLADOR DE SUSPENSIOM 0 611

PERNO DE ROS. CORRIDA 5/3"xLONG. REQUERIDA

TUERCA DE OJO 0 S/a"




ARANDELA DE PRESIÓN PARA PERNO 0 Va"

BRAZO SOPÓRTETE HIERRO 28"

PERNO DE ROSCA CORRIDA 0 3/8"x6crn.



PLETINA DE RETENCIÓN

PLETINA DE AJUSTE

C7


TESIS DE G R A D O

13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA EN CRUCETAS

TERMINAL SIMPLEESC 1:30

O ¡SENADO

FECHA

REVISADO

APROBADO

2.5 T POSfCION DEL \R \E X - X

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M A T E R I A L

ARANDELA 2 l/4"x 2 1/4" * VIS1,' HUECO I3/IS"

CRUCETA 9 x 12 x 2-ÍO cm.

PERNO TIPO CARR1AGE 3/8 " x 4 1/2"

AISLADOR DE SUSPENSIÓN 0 6 "

PERNO C€ ROS. CORRIDA JVfeVLONG. REOUEPiDA

CONECTORES COMO SE REGIERAN

TUERCA CE OJO 05^"

PUENTES CO-W SE REQUIERAN

ENSAMBLAJE C€ TERMINAL PARA PRIMARIO



PIE DE AMIGO DE HIERRO 2&"


PLETINA OE AJUSTE

C pCi

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALOÜ1TO — ECUADOR

TESIS DE G R A D O

13.8 KV. TRES FASES .ESTRUCTURA EN CRUCETAS

TERMINAL CG3L EESC. 1:30

DISEÑADO

FECHA

REVISADO

APROBADO

- 68 -


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KAT'ÍRI AL

AISLADOR TIPO PIN 3

PERNO COMÚN, 1/2" x LONQ. REQUERIDA

ARANDELA 2 1/4" x 2 !/»"* 3/16," HUECO 13/16"

PERNO PIN PAPA CRUCETA VB" * 1O 3/4"

CRUCETA 9 x 12 x24O cm.

PERNO TIPO "CARRIASE" 3/o"x 4 1/2"AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)

HORC..ILLA HE RETENCIÓN PARA SECUNDARIO


ABFlAZACcRA DE UN PERNO

PERNO "U"6Í V&'

BRAZO SOPC3TE CRUCETA

PLETINA SOPORTE VERTCAL

PLETINA DE AJUSTE

N O T A : SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOSVANOS DE LA LINEA SEAN MAYORES QUE75 MTS.

C ÍO -


TESIS DE GRADO

13.8 KV. TRES FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETAS

CRUCETA SIMPLE EN VOLADOESC. I:3Q

DISEÑA DOFECHA

REVISADO" APROBADO

- 69 -

POSICIÓN DEL TENSORCUANDO SE REQUIERA..,

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1

M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO COMÚN, I/2"*LONG. REQUERIDA

ARANDELA 2 l/V'x Z 1/4" x 3/\&" HUECO 13/16"

PERHO PIN PARA CRUCETA 5/8"x 10 3/4H

CRUCETA 9 x 12 x 24O cm.

PERNO TIPO 'CARRIAGE' 3/s" x 4 1/2"AISLADOR TIPO POLEA (ROLLO)

HORQUILLA DE RETENCIÓN FWRA SECUNDARIO




BRAZO SOPORTE, CRUCETA

PLETINA SOPORTE VERTICAL

PLETINA DE AJUSTE

CIO - 2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR


ESTRUCTURA EN CRUCETASCRUCETA DOBLE EN VOLADO

ESC. 1:30

DISEÑADO

PECHA

REVISADO

APROSADO

ALTURA MAXÍMATPE LA P031C!ON

DEL"'NEUTRO*

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M A T E R I A L

AISLADOS TtPO PIN

ARANDELA 2 l/V'x 2 M»"x 3/16" HUECO 13/16"

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/B" x 10 3/V

CRUCETA 9x|2s240 cm.



PERNO "U" 6 #Bn


PLE:TINA DE AJUSTE

N O T A : SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOS VANOSDE LA LINEA SEAN MENORES QUE 9O MTS.

C I I -


QUITO - E C U A D O R

TESIS DE GRADO

13.8 KV. TRES FASESESTRUCTURA EN CRUCETA

CRUCETA SIMPLE EN VOLADOZONA URBANA

ESC. I: 30

DISEÑADOFECHA"

REVISADO

APROBADO

POSICIÓN DEL TENSO K CUA* JO SE

REQUIERA

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M A T E R I A L

AÍSLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 1/4" «t 2 I/4"x3/l6'í HUECO I3/I611

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/e" x |O 3/4"

CRUCETA 9x[2xE40 cm.


AQRAZAOEñA DE DOS PERNOS >

BR/.20 SOPORTE, CRUCETA EN VOLADO

pLhTINA DE AJUSTE

HOTA; SE ['TÍLIZARA CUANDO LOS VANOS DE LALIMEA SEAN MENORES QUE 50 MTS.

C I

ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO '— ECUADOR

TESIS DE GRADOf3.8 KV. TRES FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETASCRUCETA DOBLE EN VOLADO-

ZONA URBANA'ESC. 1:30

DISEÑAD Q

FEC.MA

REVISAJX)

APROSADO

- 72 -

120

ALTURA MÁXIMADE LA POSICIÓN Ce

NEUTRO

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M A T E R I A L

PERNO COMÚN, !/?."xLONG. REQUERIDA

ARANDELA | Vs", HUECO VIS"

ARANDELA 2 1/4" X 2 l/4"x 3/lG," HUECO 13/16"

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8" x |O 3/4"

AISLADOR DE SUSPENSIÓN £¡ 6"

PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/¿'x LONG.REQUER.






PLETINA DE AJUSTE

P L A NTA



ESTRUCTURA EN CRUCETASTERMINAL SIMPLE EN VOLADO

ZONA URBANAESC. 1:30

DISEÑADO

FECHA

REVISADO

A.-ROBADO

-73 -

I[01T 70 I

-i- POSICIÓN DEL TENSOR_L_CU¿íJDO .

ALTURA MÁXIMA DEPOSICIÓN DEL NEUTRO I

P L A N T A

NOTAS: SE UTILIZARA SOLO CUANDO LOS VANOS

DE LA LINEA SEAN MENORES DE 5O MTS.

SE UTILIZARA PARA FACILITAR EMPALMESAÉREOS.

ÍTEM

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1

M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO PIN PARA CRUCETA, 0

CRUCETA 9x l2x240cm.

PERNO TfPO 'CARRÍAGE'0 3/8

5/8" X 10 3/4"

' x 4 1/2"

CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERANBRAZO SOPORTE DE HIERRO, DG 28" -


PERNO "UU0 5/B"

PLETINA DE AJUSTE


TESIS DE G R A D O13.8 KV TRES FASES

ESTRUCTURA EN CRUCETAÁNGULO O°A5°

ZONA URBANAESC. 1:30

DISEÑADO

FECHA

RFVI3ACO

APROBADO

- 7 4 -

ALTURA MÁXIMA OE LA•pttSfCIOff DEL 'NEUTRO i

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 l/4"x 2 l/4"x 3/16" HUECO 13/16"

PERNO PIN PARA CRUCETA, 0 5/8% IO 3/4"

CRUCETA 9 1 12 x 240 cm-

PERNO TIPO *CARRIAGE"0 3/8"x 4 \/z"

PERNO DE ROSCA CORRIDA, 0&tíx LONG. REQUER.




PLETINA DE AJUSTE

P L A N T A

NOTAS; SE UTILIZARA 30LO CUAMDO LOS VANOSDE LA LIMEA SEAN MEHOrtES OE 5O MTS.

SE UTILIZARA PARA FACILITAR EMPALMESAÉREOS.


QUITO — ECUADOR

TESIS DE GRADO

* if? E^D M -r cN, CKUL-t I Ab

ÁNGULO 5° A 30°MRRñMAUKDAIVJA

DISEÑADO

FF~CHA

REVISADO

APROSADO

- 75

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MATERIAL

AISLADOR TIPO PIN

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8"* 10 3/4"

CRUCETA DE MADERA 9 x 12 x 24O cm.

PERNO TIPO CARRIAGE 3/8 " x 4 1/2"

COHECTORES COMO SE REQUIERAN



PERNO DE 5/8" CON UN TOPE .


PERNO PIN DE 3/4"x9"

BRAZO SOPORTE DE HIERRO


PERNO "U"# 3/8"

PLETINA DE AJUSTE ¡

C22ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL



ESTRUCTURA EN CRUCETASUNION DE UNA FASE EN ÁNGULO.

DE 0° A 5CHOJA DE

DÍSE1ÍADO_

FECHA

ESC 1:3O

REVISADO

APROSADO

-76 -

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\N ALTERNA- i 1TIVA DEL NEUTRO ' | |

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1

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M A T E R Í AL

o 6 AISLADOR TIPO PIN

c 2 PERNO COMÚN, 1/2" * LONGITUD REQUFRIPA

d 2 ARANDELA 1 3/8" HUECO 9/16"

í 6 PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8"i 10 3/4"

1 2 CRUCETA 9i t2xZ40 cm-

g 2 CRUCETA 9>.l2x20O em.

I 2 PERNO TIPO C Afl R 1 AGE" 3/13 *x 4 1/2"

cm 1 AISLADOS TIPO POLEA (ROLLO)

cu 2 BRAZO SOPORTE D£ MADERA 60"

0 1 PERNO OE 5/?" CON UN TOPE

«k CONTRATUERCAS COMO SE REQUIERAN

I( 1 PERNO PIN CE 3/4"x 9-

Ih 2 BRAZO SCPCríTE CE HIERRO 28"

A 3 ASRAZACERA DE UN PERNO

E 2 PERNO "U" p S/B"

J 2 PLETiíiA CE AJUSTE

LINEA N* 2

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E LE V A C I O N

NOTA.- USAR ESTA ESTRUCTURA DE DOBLE

CIRCUITO SOLO CUANDO SE REQUIERA

LA DISTRIBUCIÓN DEL SERVICIO EN UNAÁREA DESDE EL CIRCUITO BAJO,

D r r i Pu L. i r

E S C U E L A POLITÉCNICA NACIONALQUITO — EC 'JACOR

' TESIS DE G R A D O13.8 KV. TRES FASES DOBLE CIRCUITOESTRUCTURA EN CRUCETAS

ÁNGULO 0° A 5°ESC. U 30

DISEÑADO REVISADO

FECHA APROBADO

NOTA. -

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO COMÚN, 1/2" x LONGITUD REQUERIDA

ARANDELA 2 t/4"x 2 L¿V"x 2tf6" HUECO IVI6"

APÁNDELA 0 \" HUECO £^16"

PERNO PIH PARA CRUCETA 5/8"x 10 3/4 "

CPUCETA Cx !2x24Ocm.

CRUCETA 9x 12x300 cm.

PERNO TIPO*CAfífcIAG£J3/8"x 4 1/2°

PEKMO DF ROSCA CORRIDA 5/^"x LONG, REQUERIDA

AISLADOn TIPO POLEA (ROLLO)

9RAZO SCPORTE DE MADERA 60"

HORQUILLA PE RETENCIÓN PARA SECUNDARIO

CONTRATUERCAS CC-MO SE REQUIERAN

PIN PE EXTENSIÓN EN S


AORAZAC3RA DE UN PERNO

ABRAZADERA CE DOS PERNOS

PLETINA DF AJUSTE

E C E V A C I O H

USAR ESTA ESTRUCTURA DE DOBLE

CIRCUITO SOLO CUANDO SE REQUIERA

LA DISTRIBUCIÓN DEL SERVICIO EN UNA

ÁREA DESDE EL CIRCUITO BAJO.

DC - C2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE G R A D O

13.8 KV.TRES FASES DOBLE CIRCUITOESTRUCTURA EN CRUCETAS

ÁNGULO 5° A 30°ESC. I; 3O

DISEÑADO ÍREVÍSAOO

PECHA APÍÍCQADO

- 78 -

P L A N T A

ÍTEM

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MATERIAL

AtSLACOR CE SUSPENSIÓN tí G"

TUERCA OE OJO tí 5/S"

ENSAM3LAJE DE ÁNGULO PARA PRIMARIO

r: ' *LAJ£ C Z Ar.-.t-'LO PAflA fiEUTRO

CONfRATUCaCAS COMO SE REQUIERAN

AÍFlAZADEaA CE UN PE.T'IO

DC - C3


TESIS DE GRADO

13.8 KV. TRES FASES DOBLE CiRC.ESTRUCTURAS VERTICALES

- ÁNGULO 30° A 60°ESC. 1:3O

DISEÑADO

rrrcNA.....— n. ......

REVISADO

APROBADO

- 79 -

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í'TLADCr-í C£ SW-nN'iON 0 6"

CÜNECTORES COMO SE REQUIERAN

TUER'JA DE CUO 0 5/8 "

pi;p\Tes cc'.'o TT RPCUIERAN-¿ - - • -L..WE Cí TJ .,'!. fAf.A F-híMAHÍO

EN3AM&LAJE DE TERM. PARA NEUTRO

CC'íTf(4TUE'iCA3 COMO £E T^GUiERAN


ESCUELA POLÍTE CN1CA NACIOrECUADOR

TESIS DE GRADO

13.8 KV. TRES FASES-DCPLE C!H<Eo'KUCTUHAS VERTICALES

ÁNGULO 6O° A 90°

DISEÑADO

I-iüC'iA

REVISADO

APROHAOO

- 80 -

DETALLE DE LA INSTALACIÓN DELAISLADOR DE RETENIDA DEL TEHSOR

ÍTEM

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A

UNIDAD DE M O N T A J E

ZONA RURAL

E 1 - 1

El - 2

El - 3

ZONA URBANA

EI - IA

EI -2A

El -34

M A T E R I A L

CONECTORES

ORAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR

SUJETOR DEL TEHSOR AL POSTE

AISLADOR DE RETENIDA PARA TENSOR

CABLE DE ACERO

PUENTES

PERNO ORAMPA DE AJUSTE

ABRAZADERA OE UN PERNO

fí C A B L EDE A C E R O

1/4"

3/8"

1/2"

-

CANTIDAD

ZONA RURAL

COMO SE REO.

2

1

—

LONG. REO.

COftó SE REO.

1

I

ZONA URBANA

COMO SE REO.

4

I

1

LOMO. REO.

COMO SERSQ.

I

1

NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDE SUS-TITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS (ÍTEM u).

Ei-l Y El-IAESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

13.8 KV.

TENSOR T IERRAESC.

DISEÑADO ¡REVISADO

FECHA APROOADO ;i 1 •

30 J '-. 20 -i EHRRCLLAOO O GRAMPA ... 30i f 1 1 i í

<Í2MO2^3=^ r55S3======:a»w- fT

CONEXIÓN ANEUTRO 0 A

TIERHA

__, 1 i • . 1 . >A¿ ,i£ ,iv:// _.* í ^V32 /

tí¿S2~

P L A N T A

U N I D A D DEM O N T A J E

E2 - I

£2 - 2

E2 - 3

0 C A B L EDE A C E R O

i/4"

3/8"

I/2M

NOTAS: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADODE MATERIAL PARA TERMINAL DE TEN-SOR PUEDE SUSTITUIR A LA GRAMPA DE5 PERNOS (ÍTEM u)

CUANDO SE PRESENTE ESTE CASO RARAEL TENSOR TIERRA SUPRÍMASE EL ÍTEM A.

ÍTEM

p C; ' . - -TC"

u GRAMPA CE

y CABLE DE

ob TUTUCA CE

0 q : - . , . . " _ i

"A" ' 1 Aá^AZACEn

B j ;i>f;AZ-C.2*

M A T E R I A L

S

3 PE"r'^S PAPíA TENSOR

ACERO

Cv'C T ' P O OL'AfJ"¿CA30

A CE UN PERNO

A CE DOS PERNOS

CANTIDAD

CC*,íO CE fiEQ.

2

LONG.REO.

2

CO-íñO C¿ (¡¿O.. . . . . . ,

1

E2-1 A E2-3J

ESCUELA .POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO — E C U A D O R

TESIS DE GRADO

15.8 KV.

T E N S O R AEREOESC. 1:30

FECHA

REVISADO

!APROBADO

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'Flv£/

^DETALLE DE LA INSTALACIÓNDEL AISLADOR DE RETENIDADEL TENSOR

P L A N T A

ÍTEM

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UNIDAD DE

ZONA RURAL

E3 - 1

E3 - 2

ES - *

MON TAJE

ZONA URBANA

E-3- fA

E3-2A

E3-3A

0 CABLEDE ACERO

1/4"

3/8"

1/2"

M A T E R I A L

CONECTORES

GRAM?A 12 3 PERNOS PATA TENSOR

AISLADOR DE RETENIDA PARA TENSOR

CABLE DE ACERO

PLii.-.O CfíAMPA DE AüUiTE

C A N T I D A D

ZONA RURAL

COMO SE REQ.

2_

LONO. REQ.

CCVO SE REQ.

1

ADRAZACERA SIN PERNOS | 1

ZONA URBANA

COMO SE REQ.

4

1

LOMO. REQ.

CC"0 Z1 f.ZQ.

1

1

NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDE SUS-TITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS ClTEM u ).

E3-I YE3-IA 1ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESiS DE GRADO13.8 KV.

TENSOR TIERRA ¡CON CABLE ENVUELTO

DISEÑADO

FECHA

PE VISADO

APROBADO

EMBROLLADO-^

U N I D A D DEMONTAOS£4 - 1

E4 - ?.

C4 - 3

0 C A B L EDE A C E R O

u u

NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDESUSTITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS (ÍTEM u).

ÍTEM

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A

C

M A T E R I A L

ccr.'^CTcnEs

CHAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR

CABLE DE ACERO

TUERCA DE OJO TIPO GUARDACABO

Fi;..-:iT"jABRAZADERA DE UN PERNOAOríAZADERA SIN PERNOS

C A N T I D A D

COMO SE REO.

4

LONG. REO,

2

ccíío SE pea.ii

£4-1 A £4-3


TESIS DE GRADO

13.8 KV.TENSOR AEREO PARA

TERMINAL EN V O L A D OE-SC.

DISEÑADOFECHA

PEVISADO_APiíCOADO

- 84 -

DETALLE DE LA INSTALACIÓN

DEL AISLADOR DE RETENIDADEL TENSOR

^y^/yAsv^^A^ ' ^

II

U N I D A D DE MONTAJE

ZONA RURAL

ES - 1

E3 - 2

E5 - 3

ZONA URBANA

E5- IA

E5-2A

E5-3A

0 CABLE

DE ACERO

1/4"

3/8 "

1/2"

ÍTEM

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ytjqck

A

K

M A T E R I A L

CONFCTORES

GRAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR

SUJETOR DEL TENSOR AL POSTE

AISLADOR CE RETENIDA PARA TENSOR

CABLE DE ACERO

PUENTES

P^n:.} C"?A?íPA DE AJUSTE

A_.Í¿ZAD¡:KA CH u:í Fv'í;r;oSOPORTE TENSOR TIPO FAROL

C A N T I D A D

ZONA RURAL

COMO SE RFC.

2

I

-

LONG. REO.

COMO SE REO.

1

\

ZO'-JA URBANA

COMO SE K .'Q.

4

I

1

LONG.REQ.

COMO SE REO.

1

1

1

NOTA; OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DE MA-

TERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDE SUS-TITUIR A LA GRAMPA DE 3 PERNOS (ÍTEM u)

E5-L..y E5-ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GfíADQ

13.8 KV-TENSOR FAROL

C3I3ENAOO_

FECHA"REVISADOAPROBADO"

- 85 -

NOTA: OTRO TIPO EQUIVALENTE

UNIDAD DEMONTAJE

E G - 1

E6 - 2

EG - 3

0 C A B L EDE ACERO

1/4"

3/8"

1/2"

POTA : OTRO TIPO EQUIVALENTE Y APROBADO DEMATERIAL PARA TERMINAL DE TENSOR PUEDESUSTITUR A LA GRAMPA DE 3 PfRMOS (ÍTEM u}.

ÍTEM

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A

M A T E R I A L CANTIDAD

COfiECTORtS ¡ CCMO SE REQ.

GRAMPA DE 3 PERNOS PARA TENSOR

SUJETOR DEL TENSOR AL POSTE

CACLE DE ACERO

r-^::'í~¿3

4

2

LOMO. RHO.

CC-.íO SE f- .Cw.

PERNO GRAMPA DE AJUSTE 1 ^__AE'RAZACtRA DE UN PERNO 1 2

E6-I o E6-3 »ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL j

GÜITO — ECUADOR

TESIS PE GRADO

13. 8 KV.TENSOR TIERRA, DOBLE

ESC.DISEÑADO |REV;SADO íFECHA ; AFSCBAÜO

- 86 -

1 _ B min.

P L A N T A C O R T E X - X

UNIDAD DEMONTAJE

Fl- 1

Fl -2

Fl-3

DIMENSIONES

A | B ' C

— _ —

n

—__

ÍTEM

d

X

G

M A T E R I A L

ARANDELA, HUECO 13/16"

VARILLA DE ANCLAJE

BLOQUE DE HORMIGÓN

FUERZA DE RETENCIÓN EN,.

FUERZA DE RETENCIÓN EN

FUERZA DE RETENCIÓN EN ...

• 1U N I D A D DE M O N T A J E

Fl-l

N*

1

I

1

TIPO

4"x 4% 1/2"

5/a" j. a1

K

Ko.

Ko.

FI-2

N2

1

1

1

TIPO

4"x 4 M x 1/2"

s'a " x 3 '

F l - 3

N2

1

I

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Ko.

Ka.

KoJ _ Kg.

TIPO

4% 4"x ./2"

5/8" x 81

X í

Ka.

Kg._,

Ka.

NOTAS: LAS DIMENSIONES A, B, C Y D DEPENDERÁN 0€ LAS DELBLGC^Í tZ HC;\M¡CCM.

LAS D!'.!ES?IONES DEL BLOQUE CE HORMIGÓN Y LA FUERZADE RETENCIÓN DEL SUELO SE CALCULARAN PARA LAS CLA-SES DE SUELO CE LA ZONA A REALIZARSE LA CONSTRUCCIÓN.

Fl-l A FI-3

ESCUELA FGLIT5CVCA NACIONALQUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

CON A N C L A DE HORMIGÓN

DISEÑADO

FECHA

'REVISADO

;¿-r:09ADO

- 87-

©tf/^%^/?^^'S^/S48&fá

" 1>+..., ] , .. ^ _ jg; \<i<¿C±*.-¿í* >'<&.&•£&'•• $i¿'¿ &-$¿*~&&'¿^h '£$

3 Hí<^

P L A N T A C O R T E X - X

ÍTEM

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X

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MATERIAL


VARILLA DE ANCLAJE

U N I D A D D E M O N T A J Ei

F2-I

N2

1

1

TROZO DE MACERA (TRATADO) | I


FUERZA DE RETESCtON EN


TIPO

4" t 4% 1/2"

5/8" x 8'

0 20 x 120 em.

Ka.

Ko.

Ka.

F2- 2

N2

1

I

I

TIPO

4" * 4"x 1/2"

5/8" i 8'

0 25 x ISOcm.

Ka.

KQ.

Ka.

F2 - 3

HS

1

1

1

TIPO

4"x 4% 1/2"

5/8% 8'

0 lOslSOcm.

Kfi.

Ka.

Kg.

NOTA: LA FUEPZA DE RETENC'CN DEL SUELO SE CALCULARAPARA LAS CL¿:ES -E SUÍLO CE LA ZONA A REALI-ZARSE LA CONSTRUCCIÓN.

F2-Í A F2-3ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - E C U A D O H

DISEÑADO

TESIS DE GRADO

A N C L A J ECON ANCLA DE MADERA

{REVISADO

- 88 -

Eí mtn.

t» L A N T A

C O R T E X - X

UNIDAD DEMONTAJE

F3- 1

F3-2

F3-3

DIMENSIONES

A__

—

—

B

~

—

ITEh,

d

X

0

M A T E R I A L


VARILLA DE ANCLAJE

BLOQUE DE HORMIGÓN

FUERZA JE RETENCIÓN EN.

FUESZA DE RETENCIÓN EN . .........


U N I D A D D E M O N T A J E

F3- I

N»

1

I

1

TIPO

4-"t 4"í 1/2"

5/0" * B1

.

Ka.Ka.Ka.

F3- 2

N2

1

1

1

TIPO

4"x4u x 1/2 "

V8" X S1

Ka.

Ka.

Kg.

F3 - 3

N2

I

I

I

TIPO

4" x 4"xl/2"

5/8" x 81

-

Ka.

Ka.

Ka.

MOTAS: LAS DIMENSIOF1ES A V B DEPENDERÁN DE LAS DEL BLO-QUE C£ KCRMISON.

LAS DIMENSIONES DEL BLOQUE DE HORMIGÓN Y LA FUERZADE RETENCIOK DEL SUELO SE CALCULARAN PARA LAS CLASESDE SUELO DE LA ZONA A REALIZARSE LA CONSTRUCCIÓN.

F3-I A F3-3


TESIS DE GRADO

ANCLAJE CON ANCLA CE HORMI-GÓN PARA TENSOR TIPO FAROL

DISEÑADO

FECHA

REVISADO^

APROOAOO

- 89 -

INCLINACIÓNNORMAL

A. A

X

X

*y

/ * x x >• * x.x x ' x x x x K* X X -/ X X X.

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* X X X X X j$>£3i-:

TUERCA ^^ J¿^

X \

x X X x X

x x * x *)í X ^ x x

^_

A

45 cm. COMO MÍNIMO PARA ROCA SOLIDA

73 cm. COMO MÍNIMO PARA ESÍRACTOS ROCOSOS

F5 - 1 F5 - 2

N07AS : SOLAMENTE UN TENSOR DEBE SER ATADO A UN AN-CLAJE EN ROCA. DONDE SEA NECESARIO MAS DE UNTENSOR, LA SEPARACIÓN DE LOS ANCLAJES DÉSE -SER

60 cm.

NO SE ANCLE CONTRA NINGUNA ROCA CUYAS DIMEN-SIONES MEDIDAS EN DIRECCIONES PERPENDICULARES,SEAN MENORES QUE 1,5 METROS.

EM

UNIDAD DE M U N T A J E

F 3 - I

M A T E R I A L NS

PERNO DE OJO

VARILLA OE ANCLAJE

HORQUILLA CCN GUARDACABO

F5- 2

TIPO N°

CC-MO ^£ RFQIFRA

TIPO

tLCKO, R£Q.

COMC S£ FRIERA

F5-I y F5-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

DISEÑADOFrCüA

TESIS DE G R A D O

A N C L A J E EN

¡REVISADO

'APROSADO

- 90-

EN .ESTRUCTURA SINCRUCETA REDUCIRESTA DIMENSIÓNA 6O crn.

rr.

9

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N2

I

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1

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1

3

1

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MATERIAL

CRUCETA DKI2XI20 cm.

PERNO TIPo'fcARR!AC£"3/8"x4 1/2"


PARARRAYOS (SOLO G40)

CORTACHCU1TO FUSIBLE (SOLO G4O)

TRANSFORMADOR

GRAMPA PARA LINEA ENERGIZADA


CORTACIRCUITOS Y PARARRAYOS COW3JMADO (SOLO G10 }

BRAZO SOPORTE DE MADERA, 28"


PER NO "U" 0 5/6"

PLETINA DE AJUSTE

C O « T E X - X

NOTAS:L- G 10 UN t CONVENCIONAL CON CORTAClRCUITO

2.-G40 DCFUGIOLE

tGrsi.'i t'M TRAMS.-'ü ;".->_;"PASAfiRAYOS SZPAÍWCü

CONVENCIONAL CON CORTAClRCUITO

3.- VER C:*''JJOS H27 CE -CETALLC*: PARA MONTAJES COM ESTRUCTURASPRIMARÍAS, SECUNDARIAS Y ACOMETIDAS DISTINTAS.

GIO y G40ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO13.8 KV.

TÍÍANSFCHMADüR MONOFÁSICOEOU¡PO LE PHür^UCiCN í/.üúTADO EN

C R U C E T AHOJA __ DE _ ____ _ E.SC

REVISADO

- 91 -

PARA ESTRUCTURATERMINAL AUMEN-TARA 120 cm. MÍNIMO

CUANDO EL NEUTRO PRI- ,y MARIO SE LLEVE\O REDUCIR A

\GO cm. MÍNIMO

NEUTRO SECUNDARIO

105

CRUCETA 9 x jZx 240 cm.PERÍCÓ TlPO>¿ARSÍAGEk*3^nx 4 ICONEDTORES_CC:.!0 SE REQUIERANPARARRAYOS (SOLO"G260JCORTACIRCUITO PJSI3LE (SOLO G26O]TRANSFORMADORGRA.MPA PARA LINEA EKERGIZADAPUENTES COMO SE REQUIERANCORTACIRCUITO Y PARARRAYOS"COM-BfNADOS (SOLO "G2IO) "

_SOPOTTE "PÁTíÁ TRAN3FORM ACORESCcNTÍiATüESCAS' CCA'.o'sE KC"' :.-'iAN

EFINO PARA POLEA 'PAR A FIJAR AL_ _ _ _

AJO SOPORTE DE HIERRO 20"C^RA DE UN PERNO "

A3 fl ! AZ ADERA_U N 1VERSALPÉh'í.b "U"0" C/8U* "PLETINA "DE AJUSTE

CORTE X - X

NOTAS ;I.- VEA DIAGRAMA CE CONEXIONES B= TRANSFORMADORESE.-TODOS LOS TANQUES ESTÁN CCSECTACOS ATIERRA

i G2IO Y G2£ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO -13.0 KV.

DOS TRANSFORMACOi -5 JUNTADOS EN UM SOPOR-TE, YE ABILHTÚ-C¡:LTA AL,:úr¡ro,PARA C^;.OAS

DE FUERZA DE IZO / 24O VOLTlOP

HOJA DE ESC. 1; 3ODISÉÑAOO

FECHA

REVISADO

AFrXBADO

- 92 -

CUANDO EL NEUTRO PRIMARIOSE LLEVE SOBRE LA .CRUCETA DEU"l PT' — pj f i ' . íL-Z'V -V...;r,T¿=íA v - " > Y !30 'Crn. r / , - A LA* I ' ",•: ;C-T'Jí'íAS De TA\'.^kíCÍA O T£>':iíiALRESPECTIVAMENTE.

MATERIAL IT.

.P^JCET^S» tí 24O cm._ smPERNO TIPO "CÁrth'AGE" 3/81' x 4 1/2"' feCCMCTT-r-S'CC^O' SE_REQUIERAN ' ok

PAR-fRftAYDS (SOLO 436O) '~""7~|I7°'CCRTÁCIRCÚITÓ PRIMARIp C5CLO"G360l |TRANSFORMADOR j'_IhGRArVPA PARA ' 1MEA ENERG1ZADA I A'

PUENT«-S CCMC SE REQUIERAN _..7jfp3 cnRTACTCCUiTO t_PARARRAT°s_cp>s:NAJrLE

P_OS_SOLp ti J

MATERIAL

AISLADOR T'fO_POLEA (ROLLO)

SCPORTE PARA TRANSFOñVÁOÓFESCC;jTRATU^::CAS CCMp"SE r^i'J .TANPERNO PARA POLEA P~ARA FIJAR AL

TRANSFORMADOR

HHA20 SOPORTE DE HíERRO 28" |

A r .7 AZ AC ERAJ3i_E_ _UN_PERNO

ABRAZADERA UNIVERSALPERNO'U/íJ 5/9"PLETINA CE AJUSTE

C O R T E X - X

G3IO Y GooO

ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO — ECUADOR


TRES TRANSFORMADORES, MONTADOS EN UNFV.iTi, lil t.:i TlLüi-.A-C^LTA A TIEKfíA, Fv\

CARGAS DE FUERZA !2<^24O VOLTIOS

Hoja dn E»c. ¡: 3O

DISENAD01_

FECHA

REVISADO

PROBADO

- 93 -

ESTRUCTURA TERMINALAUMENTAR A I2O on. MÍNIMO

CUANDO EL NEUTRO PRIMARIOSE'_'..£•, E £>, R.VCK SECUNDARO

A 60 cm. MÍNIMO

IT.

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NS

1

H

3

SJ. ; -3.an i 3

MATFRi'AL ||lT.CRUCETA 9x!2x24'i cm.PER"JQ TPO "CARR.'AGE 3/S"x 4 1/2"CCÍ.2CTOSIS COMO SE REQUIERAN

"PARARRAYOS (SOLO GSGIJCORTACIRCUITO PRIMARIO (SOLQ_ff 36ÜTRA."'!Ci:CTí "*r '01

Icmt;dm

N2| MATERIAL

3 AISLADOR TIPO POLEAtROLLO)1 | SOPORTE PARA TRANSFOP"í.?ORES

|jeK| I CONTRATUERCAS COMO SE R£Cjüi££RANjjfb| 3 ¡PERNO PARA POLEA PARA FIJAR ALjl [_ [THANSFCÍIMADORTlh 2'críAZO SC70RTE DZ HIERRO 23"

¡_o_p ! 3 • GRAMrA PARA LINEA ENERGIZADA_i_oq"["|'pUENTES"cCVD SE RHQL.ERAN

¡3 }qx¡'3 [CufI | jtXJS '.SOLO G 3 ll|_

J¡_A]J";A&RAZAC£RÁ'DE UN* PERNO2 ;A-. .rAZArERA UNIVERSAL

i"u"(i Vs"lPL ETIN A^DE AJUSTE

X - X

Goll Y G:-,?.|

ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A LQUITO - E C U A D O R

TESIS DE GRADO

13.8 KV.£!7S TRANS'OñV.V". -.'-. ">, VJ'iTADCS CN l/N SO-PORTE, YE SiN TltHHA-DELTA A TlEftHA,P¿RA

CARGAS DE FUERZA DE 240 VOLTIOSHoja d« E»c.i:30

DISEÑADOFECHA

^[REVISADO _JAPfíODADO

- 94 -

AUMENTAR PARA TRANS- /FORMAOCRES DE MAS DE25 KVA

_____

N* MATERIAL

j CONECTORES COMO ?E R^QUIERAti

TRA*J?FORMAOCRJ3RA'."=A PASA LINEA ENERGIZAOAFUENTES'CCMO' SE RgQUlERAN

CCflTACÍRCÜITO Y PARARRÁVos'cOMCÍNAOO¿ (SOLO 39}ABRAZADERA'DE UN PERNO

MOTAS:I.-G30 DESIGNA UN TRANSFORMADOR CONVENCIONAL CON CORTAC1RCUITOFUSIBLE Y PARARRAYOS MONTADOS EN EL TANQUE 070, UN TRAÍcSFCSMADORCON C: :_E EííTíiE-HlERSO Y FUS¡."LE INTER.:0-GI30 UN TRANSFORMADORAUTCPROTEJIDO.

2.-VCR DI3UJOS M27 DE DETALLES PARA MONTAJE CON ESTRUCTURAS, SE-

CUNDARIAS Y ACOMETIDAS DISTINTAS.

G307 670 y G - 0ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

CUITO - E C U A D O R


EL TANQUE

Hoja

DISEÑADOFí'CHA

EN

Esc. 1:30

REVISADO

APRCBtOO

-95 -

J7 30° A 60°

I 1.

íft v \8

-0-fv-

J I2

ÍTEM M A T E R I A L

CCNECTORES COMO SE REQUIERAN

HCRCUILLA DE SUSPENSIÓN DE SECUNDARIO

TUERCA DE OJO, íí 5/8" _

HCfíCJILLA CE TERMINAL DE SECUNDARIO

bn

da

f o

ORÍLLETE

^PO FCLEAfóOU.0)

CE ^ET-VCICTJ PARA SECU'ÍDA

SCÍ- wfíTE PA^íA F!V'^T SsCJ\WSIO A

PERNO PARA POLEA

AERA2ACERA DE UN PE'fiNO

CINTA D€ ARMAR

ENR=ÍOL!.

'30° A 60° J7C

PARA CABLE C€ SERVICIODÚPLEX O TRIPLEX

J3 A J!2

ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A L íc i, ¡ r o - £ c u.',: c R f

TESIS DE GRADO

MONTAJES CE NEUTROY SECU.vCAñIOS

de Eic.

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J24 a J¿7

ESCUELA POLITECrjICA NACICMALQUfTO - E C U A D O R

TESIS DE G R A D O -

MONTAJES SECUNDARIOSBASTIDORES (RACKS) MÚLTIPLES

Hoia (!« Esc.

DISEflADO_

VL--.IÁ"REVISADO

- 98 -

PLANTA

KIO

PLANTA

ELEVACIO?;

K 12

PLANT*

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ELEVACIÓN

POSTE DE ACOMETIDA DE MADERA

K 13

ÍTEM

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A

M A T E R I A L

2l/4Bx2 l/4"x3/¡6'¡ HUECO 13/16"

AISLADOR DE OJO

HORQUILLA DE SUSPENSIÓN PAHA ACOMETIDA

HCSC'JILLA CE "TC-:-:c 1 r T.A ACCMITIDA (TES'.

CONTRATUeríCAS COMO SE REQUIERAN

AtíiAZACLRA DE UN PERNO

K 10 a K ¡3ESCUELA POLITÉCNICA NAC ION AL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

MOMTAJHS CF: ACOMETIDASUN CONDUCTOR

DISEÑADO

Tu CHA

REVISADO

- 99 -

K 15 MC

CINTA AISLANTE

K 16 MC

CINTA AISLANTE

TALADRAR CON BROCA tí 3/4

LADRILLO O MANIPOSTERÍA

K 14 MC K 17 MC

MATERIAL

HCríQUILI.A DE SJÜPENSION PARA ACOMETIDA

GRILLETE

E RETCKC.PAR COMETICA (TERÍ.I.)

KORQJILLA COfl TIRAFONDO _

AISuAOOR TIPO POLEA (ROLLO) _

TORNILLO DE OJO

AU1AZALLRA CE UM PERNO

MOTA: ESTOS TIPOS CE CONSTRUCCIÓN SERÁN USADOS PARA CA-BLES DÚPLEX O TRIPLEX CON NEUTRO DESNUDO A C S R .

K 14 MC a KESCUELA POLITÉCNICA N ACIOMAC.

OUITO - E C U A D O R

TESIS DE G R A D O

MONTAJES CE ACOMETIDASCABLES TIPO DÚPLEX O TRIPLEX

Hoja da Esc.' REVISADODISEÑADO

FECHA APílORAOO

- 100-

10 cm.—i 'imn.

P L A N T A

\-\ ¡£jp^

Ffe^U

\S CE rNi'RCOUCIK EL TIRAFONDOEN LA MADERA, EFECTUAR UNA PEK-

- [FORACIÓN DE <& 1/4 x4 cm. DE LONGITUD.

ELEVACIÓN

Kie

P L A N T A

K 19

i// / „i!/ /ii't-'fu-lir

^ 1-i V1 €Sn33

fNDE L E V A C I Ó N

K 20

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Ipcm^mt'n.

./,. ,/

\ COMPACTAR EL AGUJERO CON PLOMO

^ LACRiLLO 0 MAMPOSTERIA

ELEVACIÓN

K 21

ÍTEM

iL

MATERIAL

TIRAFOrJOO

BASTIDOR ("RACK")

I/ f '.' « ' •*K lo a t\A POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO'

MONTAJES CE ACOMETIDAS EN BAS-TIDORES (RACKS) MÚLTIPLES

HO)Q á9

DISECADO

FFCHA

[REVISADO

- 101 -

AGUJERO

DETALLE D~ LA CO-NEXIÓN A TIERNA DELCABLE DE EX~Ef:SICN-A l'\A DEL

POSTE

NEUTRO

iTii.U;

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-I-

60 Min.

240 MLJíil f l^ÍT) V'-^\ \_X l.i^^ft^'lt

M 2- I

N I V E L C E T I E R R A

AGUJERO AGUJERO ír\jlf ©í ^o

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§1—c~ait>E;!1 ' l>:í\K

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M A T E R I A L

CO.'^CTC'iJS CC:.!Ú SE REQUIERAN

VARILLA C € F-UEoTA A Tl fRSA.CÍ 5/0 "

G -•,'•" ~ A r. ,-A VA -ILLA C¿ PL'TSTA A TURRA

COíiOUCTOR N2 6 Cu SUAVE, COMO SE REQUIERA

ZUMCHOS COMO SE REQUIERAN

NOTA:

PAf?A USAR MONTAJES EN V-Y TFUFASICOSREFERÍ R A LOS DIBUJOS M30-I Y M 50 - 2 .

M 2 - I y Fv12-l iESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

PUESTA A TIERRATIPO BARRA

Hoja d» E3C.

DISEÑADO REV1SADO__

ArSODADO

- 102-

MÍNIMOS VUELTASCOMPLETAS

DETALLE .DE LAENVOLTURA DEL HILO

M2-I2

f JOTAS:I.-NO USAR ESTE MONTAJE PARA SUMINISTRAR C; 1'F.XION

A TIERRA A TRANSFORMADORES O RECONECTAOGRES.

2.-PARA USAR CON MONTAJES V-Y TRIFÁSICOS REFERÍR-SE A LOS DIBUJOS GUIAS M 3O - I V «30-2.

3.-PISOHAR BIEN LA TIERRA HELL1NADA Í.CF3E LA EN-VOLTURA DEL HILO,

150Min.

POHE*i UNA ROCA SOBREEL HiLO DE PUESTA ATIERRA.

ÍTEM

P

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M

[J2

1

M A T E R I A L

CCNECTCRES COMO SE REQUIERAN

CONDUCTOR N* 6 Cu, SUAVE COMO SE REO.

PUESTA A TIERRA TtFO ESPECIAL

ZUNCHOS COMO SE REQUIERAN

__ i_

VER DETALLE

M 2 - 2

ESCUELA POLITÉCNICA NAC!C;';¿LGÜITO - E C U A D O R

Ho'a

DISEMACX3

FfC'WA

TESIS DE GRADO

P U E S T A ¿ TITFiRA

TIPO ESPIRAL_d r „ Es c._

I REV.SAOO

-103-

PERNO

TERMINAL

"TV™¡- \rI Xa! neu?pp

P L A N T A T A N G E N T E

ÍTEM

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M

N2

1

M A T E R I A L

CONECTOR

CONDUCTOR No. 6 Cu SUAVE COWO SE REQ.

ZUNCHOS COMO SE REQUIERAN

M 2 - 9ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO

MONTAJE DEL COriDUDE PROTECCIÓN DEL POSTEHoja da Esc.

DISEÑADO

FECHA

- 104-

ÍTEM

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I

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MATERIAL

ARANDELA 2. l/4"x2 l#'x 3/16" HUECO 13/16"

CRUCETA 9x12 x I2O cm.

PERNO TIPO*CARRIAGE>l3yB"x 4 1/2"

COMECTORES COMO SE REQUIERAN

CORTACIRCUITO FUSIBLE



BRAZO .SOPORTE DE HIERRO 28"


PERNO"U'¡ Sí 5/8"

PLETINA DE AJUSTE

3-I


TESIS DE GRADO

13.8 K V -

UN FUSIBLE SECCIONADOR- Hoja_d»_ Ese.

DISEÑADO

FECHA

_ [REVISADO^"TÁPROaADQ

- 105 -

2 0 , _

P L A N T A

_Tv t\G*""n-iJv^ e*?-'

INr-LíX^. '.rf-T•^gj^^m£^~V V / Vv-rv* / A*;, %J

CORTE X-X

ÍTEM

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2

2

3

M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8" x 10 3/4"


CORTACIRCUITO FUSIBLE


NOTA:PASA INSTALACIONES DE DOS FASES ÍVJOMITIRUN CORTACIRCUITO FUSIBLE E ÍTEMS RELACIO-NADOS DE LA FASE CENTRAL Y DESIGNAR COMOEL MONTAJE M3-6

M3-5 y ÍV;¡?j~6 uESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

Hojo_DISEÑADO

FECHA

TESIS DE GRADO

13.8 KV.DOS O T.'.ES FUCIULES

3ECCIONADORF3

_d."__ _?5C-,JREVÍSADO¡APRCD^DO

- 106 -

rnALIMENTACIÓN

ÍTEM

ap

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VISTA LATERAL

MATERIAL


PARARRAYOS



SECCIONADOR AUTOMATICO.SECCIOHALIZ.ÍSOLO M3-IO!

SECCIONADOR AUTOMÁTICO, SECCIÓN AL IZADORfóO LO M3-H

ABRAZADERA DE UN PHRNO

PLETINA DE APOYO PARA SECCIONADOR

NOTAS:

1.- LA CONEXIÓN DIRECTA DE LA BOBINA DEL BU-SHING DE TERMINAL DÉBS SER HECHA A LA LI-NEA DE ALIMENTACIÓN.

2.-DONDE SEA NECESARIO PARA ESTA CONEXIÓNEL RECONECTADOR PUEDE SER MONTADO ENEL OTRO LADO DEL POSTE.

M3-ÍO Y M3-4!PLANTA ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO — ECUADOR

TESIS DE G R A D O

13.8 KV.UN S E C C I O N A D O R AUTOMÁTICO

EN ACEITE

Hoja da Es c.

DISEÑADO

FECHA

REVISADO

APROSADO

! ' U/JÜ_ -:".

E L E V A C I Ó N V I S T A L A T E R A L

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M A T E R I A L

AISLADOR TIPO PIN

PERNO COMÚN !/2"x LONG. REQUERIDA

ARANDELA 2 I/4"x 2 [/'-t"x3/l6^ HUECO I3/I6"

PERNO PIN PARA CRUCETA 5/8"x 10 3/4"

CRUCETA 9 *I2x 240 cm.


PERNO DE ROSCA CORRIDA S/B"xLONG, REQUERIDA


PARARRAYOS



SECCIONADOR AUTOMÁTICO, RECONECTADOR



PLETINA DE AJUSTE

NOTAS:

lo. EL BORNE TERMINAL DEL BUSKING UNIDO A LA BOBINA DEL

RECONECTADOR SE DEBE CONECTAR DIRECTAMENTE A LA LI-

NEA DE ALIMENTACIÓN.

2o.PARA INSTALACIONES DE FASE V OMITIR LA FASE CENTRAL.

CORREGIR LISTA DE MATERIALES Y DESIGNAR CON M3-II.

3o. EL TANQUE DC CADA RECONECTADOR TENDRÁ DOS CONEXIO-NES A TIERRA.

M3-II y \:5-ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

13. 8 KV.DOS O TRES S E C C Í O W A D O R E S

AUTOMATÍC03 EN ACEITEHoja do EJC.

DISECADO

FECHA

REVISADO

APROSADO

1^—JaL

ELEVACIÓN

ÍTEM

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(2

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MATERIAL

PERNO COMÚN, l/2"x LOMGÍTUD'REQUERIDA

TRANCÓLA 0 I 3/8'¡ HUECO 9/T6*1

ARANCELA ?. 1/4"x 2 1/4x3/16" HUECO 13/16"

JhUCETA S x 12x 24O cm t

AISLADOR CE SUSPENSIÓN tí 6"

PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/8llx LOWG. REO. j

CONTUTORES COMO SE REQUIERAN

TUERCA DE ojo 0 s/s"


ENSAMBLAJE DE TERMINAL PATRA PRIMARIO

EfJSAMEJLAJe DE TERMINAL PARA NEUTRO

B'íAZO SOPORTE DE MADERA 60"

CONTKATUERCAS_COMO SE REQUIERAN

SUICHE CESCONECTADOR

ABRA^AOeRA DE DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

CORTE X - X

M3 -16ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO

!3.8 KV.TRES SUICHES DfcSCONECTADCRES

Hoja d« EJC.DISECADO TREVISADOFECHA APRCBADO

-109 -

ARANDELA 1 3/8 ^ HUECO 9/I611

C O R T E X - Xbe

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B

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x LONG. REQUERIDA .

: 3/16" HUECO 13/IS"

BRAZO SOPORTE DE HIERRO 6OM

PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/8nxLONG.REQ.

CGNECTORES COMO SE REQUIERAN

PARARRAYOS


SECCIONADOR AUTOMÁTICO, RECOMECTADOR

CCNTRATUERCAS^COMO SE REOU1£RAN_

ABRAZADERA DE_DOS PERNOS

PLETINA DE AJUSTE

NOTAS:Ú- EL BORNE TERMINAL DEL SUSH1HG UNIDO A LA BOBINA DEL RECONEC-

TADOR SE DEBE CONECTA* DIRECTAMENTE1 A LA LINEA DE ALIMENTACIÓN.

2.- PARA INSTALACIONES DE FPGE EN V OMITIR EL RECONECTADOR E ITEM3RELACIONADOS CON LA FASE CENTKAL Y DESIGNAR COMO EL MONTAJE M3-24.

3.- CADA RECONECTADOR TENDRÁ DOS CONEXIONES A TIERRA

->.- PARA USAR CON EL MONTAJE M3-IG.

M3-24 Y M 3-25

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - E C U A D O R

TESIS DE GRADO

13.8 KV.DO3 O TRES SECCIONADORES AUTOMÁTICOS CON

SUICHES DE TIPO "BY P A 5 S "

Hoja d* Eic.

DISEÑADO

FECHA

REVISADO

APROBADO

- 110-

M5-4

CARGA

¡=<!H ALIMENTACIÓN

M5-6 M5-7

ÍTEM

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M A T f K I A L

AISLADOR TIPO PIN

ARANDELA 2 1/41'* 2 1/4" x 3/Ifi" HUECO (3/I611

PERNO PIN PAKA CI-.fwETA íi/E1"? 10 3/4"

GRAMPA DE RETENCIÓN

CONECTOR

PARARRAYOS

CORTAC1RCUITO FUSIBLC

GRAMPA PARA L1NE* ENERGI^ADA

PUE ITES COMO SE REQUIERAN

CORTACIRCUITD f PARARRAYO? COMBINADOS

CONTRATUERCA

PERNO PIN CORTO S/4"x 8 J/2^

M5-I

1

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M5-2

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M5-4

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MS-6

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M5-7

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M5ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

13.8 KV.MISCELÁNEA DE M O N T A J E S

PRIMARIOSHijo dt Esc.

DISECADO

FECHA

REVISADO

APROBADO

150 150

iM 5 - I 7 M5-I8

ÍTEM MATERIAL

AISLADOR _TPO" PIN"_PIN DE kXTENSICN ES "s"r p"£RNO COMÚN 1/2"* LCNG. REO.'ARANCELA 2i/-í'x2 i/4VVts?FERF. ivis1

'ARANCELA 0 i s/3'¡ HUECO .[a/is"^"cfíLCETA 9xl2x3CO crn."CRUC2TA 9x l2x2^O cm.____"_' C R Ü C E T A 9 r I 2 x l 2 0 cm. " """E-JAZO rcrcr^TE1:; HIERRO eo"ir"VER\ TIPO CA.~.-.:AGE va'x-; 1/2" J__

. 2 i 16

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ABRAZADERA DE DOS PERNOS JpEfiíiO V0 VG" '¡ . ; i - •. í .. '. 1 C'VJCL EN VOLADO '

f-LET.NA L.: A—JTE i i .„. L_J LL_U_L,LJL_L

M5-9 A M5-I8ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

O U I T O - E C U A D O R

TE5I3 DE G R A D O

Ml$C£LANEA DE MONTAJES

P R I M A R I O S

Hoja dj Esc.

DISEÑADO

F E C H A ' (APROBADO

- 112 -

MONTAJE DESIGNADO

M5-ZI A PARA ABRAZADERA AM5-2I B PARA ABRAZADERA. &

M5-2IC PARA ABRAZADERA C

M5-2ID PARA ABRAZADERA UNIVERSAL

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M A T E R I A L

ARANDELA 2 f/4"x 2 1/V'x 3/16 ", HUECO (3/16"

AISLADOR 0£ SUSPENSIÓN 0 G"

PERNO DE ROSCA CORRIDA 5/8'x LCNG. REQUER.

PERNO DE OJO 5/8% LONGITUD REQUERIDA

TUERCA DE OJO <¿ G/B1'


PERNO DE OJO DE ROSCA CORRIDA DE S/elcLONS.R.

CONTRATUERCAS

PERNO DE ROSCA CORRIDA tí 5/9ux 6 cm.



ABRAZADERA SIN PERHO-

ABRAZADERA UNIVERSAL

PLETINA DE RETEHS1ON

M5 19

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MS-20

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M5-2I

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M5 -24POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

_L,

TESIS DE GRADO

(MISCELÁNEA DE Mf-NTAJES

P R I M A R I O S

_H°Í5 "?« Í£i_

oísEflAoo [REVISADOFECHA APROBADO

CRUCETA C£ 240cm. PARA ESTRUCTURA TANGENTE Y TERMINAL

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ff110 fifí 57 f flf 40 *~P' 48

240*rr-

CRUCETA DE 240 cm. PARA ESTRUCTURA £€CCICNADOR AUTOMÁTICO Y

CRUCETA CE 240cm. PAHA ESTRUCTURA CN VOLADO

?l ¿ZJLJ-r-"-*- _60_ _J5Í_3ri_-f U 1

TOLERANCIAS

TAMAÑO DE LAS PERFORACIONES

- I .OH.HAL

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7/16"

13/16"

9/16"

P E R N OPASA5/8"

3/8"

3/4"

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" 3/4"

1/fc"

7/0"

5/a"

TOLERANCIAS

DIMENSIONES DE LONGITUD

-1%

TODAS LAS CRUCETAS Y LAS DIMENSIO-

NES DE LAS DISPOSICIONES DE LOS AGU-

JEROS O PERFORACIONES DEBEN CUMPLIRCON LA TOLERANCIA "g"A MENOS QUE SE

ESPECIFIQUE DE OTRA MANERA.

«qH^K

¿G

C R U C E T A DE 300 cm.

CRUCETA DE 120 cm.

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4.

IZO

CECCION TÍPICAAMPLIADA

L^SjVtcm. f

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LINEAS DCUCS CEMVROG~ CE (.PS HUCCQS, __

M 19ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - EC'JACOR

TESIS DE GRADO

GUIA PARA LAS DIMENSIONES Y PER-

FORACIONES DE CRUCETAS

Molo d.

_D I_S Ef3 ACÓ

FECHA

Esc.

REVISADO

APROSADO

- 114-

NOTA.S:i.~ PARA ÁNGULOS EN LA DISECCIÓN OPUESTA INTERCAMBIAR LA

FCS;C!ON DE LOS CCN3UCTCRES 2 Y3 EN £L POSTE DE ÁNGULO.

2.- PARA ÁNGULOS D£ 6O°A 50° USAR LA OÍSPOSICON SIMILAR t)£LCS CCNCCJCTCRES DE LA UNiDAD DE MONTAJE C*-¡ EN "EL POS-TE DE ÁNGULO.

M 2ESCUELA POLITÉCNICA N A C I O N A L


TESIS DE GRASO

GUIA DE CONSTRUCCIÓN DE ÁNGULOS,ESTRUCTURAOS CRUCETA A ESTRUCTURA VERTICAL

A'.^JLO 3C° A 00°Hoja db Esc.

M,v.Tfi';:T-í A co cm.MEN. RASA U.TíAiOS

CURVATURA

LLEVAR EL HILO DE LA LUMINARIAPOR DETRAS DEL RACK

POSTE CON SOLOSECUNDARÍOTANGENTE TRIFÁSICO

DE PRIMARIO

USAR ESTA POSICIÓN PARA LUMINARIA INSTALADAPARALELA A LA CRUCETA MONTAR EL RACK DELSECUNDARIO 3O cm. MAS ABAJO.

NOTA! LAS INSTALACIONES PA-RA LUMINARIAS SERÁN EVITA-DAS EN POSTES DE TRASFOR-MADORES, RECCfJECTADORES OSUICHES.

EN VOLADO BIFÁSICODE PRIMARIO TANGENTE MONOFÁSICO

DE PRIMARIO

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCLMTO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

GUIA DE C O L C C A C ' O N DE LA

LUMINARIA

POSICIÓN ALTERNATIVA DE LUMINARIA

" PLANTA

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CONEXIÓN MONOFÁSICA'PARA CARGA3 ÜE 2 H'LOS 120 V

RECONECTAR LAS BOBINAS DELSECUNDARIO COMO SE MUESTRA

X3:

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CONEXIÓN TRFASICA YE ABIERTO RftRA CARGAS DE 4 H.LOS, 120/240 V(PARA CARGAS DE FUERZA PEQUEÑAS )

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FUSIBLE S I

PRIMARIO 4 CONDUCTORES

" Y " ABIERTO

SECUNDARIO- DELTA

ABfETíTO

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C'JITO - EC ," m

TESIS DE GRADO

DIAGRAVAS CS CONEXIÓNDE TRM.'íirCÁ,.'.¿OCRES

H o j o d « Etc.

" ""- ~" \ ** O F i V 3 ** C O

CONEXIÓN TRIFÁSICA; YE SIN TIERRA, DELTA A TIERRA PARACARGAS DE 3 HILOS, 240 V.

A

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FUSIBLE

LOS NEUTFÍQ3 DEL SECUNDARIO ESTA-RÁN DESCONECTADOS D£ LOS TAN3UE5Y NO ESTARÁN CONECTADOS A TIcRSA

Hl 8c X3

NEUTRO SIN CONEXIÓNA TIERRA

NEUTRO ATIERRA

208 V

DESPLAZAMIENTO ANGULAR 210°

CONEXIÓN TRIFÁSICA: YE A T1ERRA>ARA CARGAS DE 4 HILOS, ¡20/208 V.

1

TRANSFORMADORES DE UN SOLO BU-SHIN^ PUEDEN SER USADOS SI SEDESEA •

INTERCONEXIÓN DELNEUTRO D2L PRIMARIOY SECUNDARIO

CONEXIÓN. TRIFÁSICA: YE SIN TIERRA, DELTA A TIERRA PARACARGAS DE 4 HILOS, 120/240 V.

NEUTRO SIN CONEXIÓNA TIERRA

EL TRANSFORMADOR QUE SIRVE ALA CARGA MONOFÁSICA NO PUEDE SER MAS DEL DOBLE DE LACAPACIDAD DE UNO DE LOS OTROS

DESPLAZAMIENTO ANGULAR 2IP

f.128-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO

DIAGRAMAS DE CONEXIÓNDE TK.\N¿KORMALUÍ1£S

iui[FECHA

HojatÑADO

Esc.

REVISADOAPROBADO"

-122-

NEUTRO

DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNALÍNEA 3JFASÍCA

MONTAJE COMPLETO A5~2 y SI

i — ¡

D'OS DERIVACIONES MONOFÁSICAS DEUNA L:\EA BIFÁSICA

MONTAJE COMPLETO A6, BL M5-23

75 TENSOR

1 DERIVACIÓN CGL í 'TENSOR i

_J

DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNALINEA BIFÁSICA

MONTAJE COMPLETO B4-f,f.í5-2Z, M5-7yJ6J

DERIVACIÓN

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DERIVACIÓNDEL NEUTRO

DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNALÍNEA MONOFÁSICA

rc';T'..:£ CC' -^LETOA4, M5-23, M5-7y J6 A

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V —/-f—25

UDERIVACDN MONOFÁSICA DE UNA

L.1&E.A TRIFÁSICA

MONTAJE COMPLETO CI, A7 Y M5-3(SI SE REQUIERE)

30

J.Í2

DERIVACIÓNDEL f-'EUTRO

1 1

DERIVACIÓN MONOFÁSICADE UNA LINEA r.',ONO",-.T..CA

MONTAJE COMPLETOA5-I, A5, M5-2

DERIVA -

PLANTA

NOTA:CUANDO LA DISTANCIA A TIERRA

| LO PERMITA, INSTALAR LOS NEUTROS ENLA POSICIÓN MAS BAJA POSIBLE.

P L A N T AM 29 - 1

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALCUITO ~ E C U A D O R 1

TESIS DE GRADO

GUIA DE ENSAMBLAJESCE DERIVACIONES

HQJO d« Eac.

*-0 ^REVÍSADO"APROSADO

-123-

DERIVACIÓN MONOFÁSICA DE UNA LINEA

//;/"AJ» CC;.'"LHTO A5-2.CI Y M5-3 (SI SE REQUIERE)

LocALi;:AciofJ ALTERNATIVAVER h'OTA

DOS DERIVACIONES MONOBÁSICAS DEUNA LINEA TRIFÁSICA

(y' NTAJE CONFLETO C^AS, M5-23, M5-3 (oí SE REQUIERE!

j cr^iv^cic--; ca NEUTRO sJ-alfl¿> tpERIVAC10H DEL NEUTROgXlpW^H®-^»

DOS DERIVACIONES MONOFÁSICAS DE UNA.LINEA TRIFÁSICA

MONTAJE COMPLETO CI, AG, Mo-23, M5-3{SI SE REQUIERE)

DERIVACIÓN

_L._

1TJ

DERIVACIÓN MONOFÁSICADE UNA LINEA MONOFÁSICA

DERIVACIÓN

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P L A N T A

AuE C^;.;rL£TO C!, B7 Y M¿-3 {SI SE REQUIERE)

NCTA:CUAT4DO LA DISTANCIA LO PERMITA, INSTALAR LOS NEUTROS EN

p- í POi,i ¿-C*

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALQUITO - E C J A D C R

TESIS DE GRADO

GUIA D£ ENG ". M O L A J E S

DE D E R I V A C I O N E S

Ho]o da _ Esa

DISEÑADOFFCHA

RCVISACO

-124-

LCCAUZACtON ALTERNATIVAVER NOTA

E L E ' .

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E L E V A C I Ó N

14O

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DERIVACION TRIFÁSICA DE UN'A LINEA TRIFÁSICAMONTAJE COMPLETO Cl, C7, M5-3

P L A K T A

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E L E V A C I O »

DERIVACIÓN TRIFÁSICA EN VOLADO DE UNA LINEA TRIFÁSICA

MONTAJE COMPLETO CU-I

NOTA:CUANDO LA DISTANCIA A TIERRA LO PERMITA, INSTÁLENSE LOS NEUTROSEN LA POSICIÓN MAS BAJA POSIBLE.

ESCUELA POLITÉCNICA NACIONALC U I T O — E C U A D O R

TESIS DE GRADO

GUIA DE ENSAMBLAJES

DE DERIVACIÓN

Ho)o Jt Etc.CICENATO

FEC.IA

REVISACO

APROBADO

- 125-

PERNO Vf Ag&KDELA

PARA ANGU'.OS MONOFÁSICOS Y TEKMIMALE3 PARA ÁNGULOS MONOFÁSICOS PARA ÁNGULOS BIFÁSICOS Y TERMINALES

i-.PERNO Y

ARANDELA 3/4"

PARA AÍ-.3ULOS TRIFÁSICOS Y TERMINALES

MOTA:PASAR EL HILO DE TIERRA BAJO LA AtJRA7ADEf?A O USARZUNCHO PEGANDO EL HILO FIRMEMENTE A'. POSTE.

PARA DERIVACIONES EN MONTAJESBIFÁSICOS Y TRIFÁSICOS

M30-ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO

G'JIA PARA EXTENSIÓN DEL CONDUCTOR DE TIERRA PORENCIMA DEL NEUTRO EN POSTES CON TENSOR

DISECADO

FECHA

Hoja d» Esc.REVISADO

APROBACO

- 126 -

PARA MONTAJE DE CRUCETA SIMPLE CON PIN EN

LA CABEZA DEL POSTE•IV-

PARA MCNTAuE DE DOBLE CRUCETACON Pi.S 'E.l LA CA3EZA DEL POSTE

A. A _«~:

C O R T E X - X

PERNO YARANDELAV4"

rMONTAJE DE CRUCETA SIMPLE SIN PIN

EN LA CABEZA DEL POSTE

M O N T A J E DE DOBLE CRUCETA SIN PIN EN LA

CABEZA DEL POSTE

M30-2ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO

GUIA PARA EXTENSIÓN DEL CONDUCTOR DE TIE-RríA POR ENCIMA DEL NEUTRO EN POSTES

CON PUESTA A TIERRA

Mojo d» Esc.

DISEÑADOTECHA

REVISADO

APPOBADO

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PARA LAS CONEXIONES AEREAS EN BAJA TENSIÓN SE DEBERÁMANTENER LA DISTANCIA MÍNIMA CUTRE FASES DE 20 cm.

DETALLE

PARA LAS CONEXIONES EN ALTA TENSIÓN SE UTILIZARACONDUCTOR SOLIDO DUflO DE CALIÓSE N» 3 MÍNI-

MO Y CONECTCR APROBADO

NOTAS:|._ CUANDO EL SECUNDARIO ESTE CON AISLAMIENTO LAS CONEXIONES

SERÁN CU31ERTAS CON TAIRE U OTRO COMPUESTO APROBADO, PA-RA C3TEN-REL NIVEL DE A!SLA.V,l£HTO.

2.-USE EL TIPO DE CONEXIÓN O CONECTOR APROSADO.



TESIS DE GRADO

GUIA DE COLOCACIÓN DE LOS POSTESCERCA DE LAS £SOL!íNAS Y TIPOS

DE CONEXIÓN A E R E A STrl|ojo d» Etc.

DISEÑADO REVESADO

APROBADO

13

8 K

V.

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- 130-

NOTA:

- ji i' • ; ' ** w*^ f^f : i—^,jj--- i'..»'-—"w»>^—ivy>'~'-íL

LINEAS PRIMARIAS

.2.5- • 'NEUTRO --SECUNDARIO DE~Z 120/2 4OV. ~

PILOTO

EDIFICIO CC'4 CUBIERTA NO ACCESIBLE

A PERSONASEDIFICIO CON TERRAZA ACCESIBLE

(EVITAR ES7E CASO)

TODAS LAS DISTANCIAS ESTÁN CADAS EN METROSE INDICAN DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD.


QUITO - ECUADOR

TESIS DE GRADO

GL'IA DE DISTANCIAS DE SEGURIDAD MÍNIMAS EN-TRE CONDUCTORES Y EDIFICIOS

Hola d« Esc.DISEÑA DO

FECHA

REVISADO

APRCQADO

-131-

i-p

Y'V

MONTAJE EN ÁNGULO '"cd" PARA UN CRUCE TELE-FÓNICO CON GRAMPA DE SUSPENSIÓN DE 2 PERNOS

MONTAJE EN ÁNGULO PRIMARIO " c d"

MONTAJE EN ÁNGULO c e DE

SECUNDARIO Y NEUTRO

MONTAJE DE SECUNDARIO Y NEUTRO ce

ÍTEM

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M A T E R I A L

GfíAMPA DE SUSPENSIÓN

HC=ÍC'JiLLA CE SUGP. DE SECUND. CON AISLADOR


HORQUILLA CON GUARDACABO REDONDOHORQUILLA DE RETENCIÓN PARA SECUMO.COM AISLADOR

M4I-IESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE G R A D O

GUIA DE ENSAMBLAJES DE ÁNGULO, CONSTRUCCIÓNVERTICAL, ÁNGULO 3O° a GC°, CONDUCTORES

DE COBRE Y CCPP£fiWELD

Hojo d« Esc.

DISEÑADO

FECHA

REVISADO

APROBADO

- 1 3 2 -

JLJl

I \

MONTAJE EN ÁNGULO "cd" CON UNA GRAMPA DE SUS-PENSIÓN DE .DOS PERNOS PARA CRUCE TELE-

FÓNICO O DE FERROCARRIL

MONTAJE EN ÁNGULO OE PRIMARIO "cd"

v/y

HILOS DE AMARRE

VARILLAS DE ARMAR

MONTAJE EN ÁNGULO DE SECUNDARIO Y NEUTRO "ce"

ÍTEM

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3

bo

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M A T E n I A L

GRAMPA DE SUSPENSIÓN

HGr:CJ!LLA DE SU3PENG. OE SECUND. CON


HORQUILLA DE RETENCiai PARA SECUHD. CON

AISLADOR

AISLADOR

MONTAJE DE SECUNDARIO Y NEUTRO ce'

M4I-10ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


. TESIS DE G R A D O

GUIA DE ENSAMBLAJES DE ÁNGULO, CONSTRUCCIÓNVERTICAL, ÁNGULO 30° o GO°, CONDUCTORES A.C.S.R

CON VARILLAS DE ARMAR PREFCRMADAS

Hoja do Esc.

DISEÑADO

FECHA

REVISADO _

¡APROOADO

- 133 -

r,. PUHTA HACÍA ABAJO

/-i

PUNTA HACIA ARRIBA

VER NOTA

MONTAJE DE SECUNDARIO Y NEUTRO ' c e

20 Mln. . 5 ,) , . L j H

i ;A

ENRROLLADO

L 53i33 S:

MONTAJE ALTERNATIVO DE TERMINAL PRIMARIO "ce"

ÍTEM MATERIAL

_l_ j GRAMPA DE RETESCíON __

p *CONECTQR

~s ! HCRCUILLA DE SUSPEííSCN CE SECUNDARIO CON AISLADOR

bm \A CCfJ GUAR3ACA80

bo ¡ESLABÓN CON PASADOR

TAMAÑO DEL CCNC'JCTCR

8A. 9 1/2 D COPFEfiViELS- CC5RE

No. 8 D COPPERWELD- CCSRE

Aen .

3 No. 12 COPPERWELD-CC8RE

NO. e A ccpFEfiv;£¡_: - : : ^ -ENo. 4 A COFPERV/ELD- CCERE

No, 2 COBRE 3 RAMALES

\1

56

56H

NOTA ',

LA PUNTA DEL CONDUCTOR DEBE ESTARLEJOS DE LA LINEA PARA EVITAR ROZA-M EHTOS.

M 42-3ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECU^ - rCR

TEStS DE GRADO

«UIA CE ENSAMBLAJE DE TERMINAL,WE.TODO CE G R A f / F A TERMINAL,

CONDUCTORES DE COBRE Y CCPF£RWELD

'-tojo de Ei e.

cisnf.AcoPt'CHA APROBADO

- 134 -

ENSAMBLAJE DE TERMINAL PRIMARIO

PUNTA HACIA ARRIBA

LA CINTA DE ARMAR SE REQUIERE PARA QRAMPAÓDE'RETENCIÓN NO APROPIADAS PARA LINEAS DEALUMINIO.

ENSAMBLAJE DE TERMINAL SECUNDARIO Y NEUTRO "ce"

ÍTEM

1

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M A T E R I A L

GRAMPA DE RETENCIÓN

HORQUILLA DE SUSPENSIÓN DE SECUNDARIO

GRILLETE

NOTAS:I.- EL ENRROLLADO DE LA CINTA DE ARMAR NO SE EXTENDERA A MAS DE DOS

VUELTAS MAS ALLÁ DE LA ENTRADA DE LA GRAMPA TERMINAL O DEL AISLADORTIPO POLEA.

2.- F/IRA ?/O O HAS USAR POLEAS CON IJN 0 MÍNIMO DE LA RANURA CE 3" ENTi.N-l.rj.iLLS LE N£UTi'iJS Y i;_U,.iL.\MUS.

3.- LA PUNTA DEL CONDUCTOR ESTARÁ LEJOS DE LA LINEA PARA EVITAR RO-ZAMIENTOS.

M42-ÍESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

QUITO - ECUADOR

TESIS DE G R A D O

GUIA DE ENSAMBLAJE DE TERMINAL,MÉTODO DE GRAMPA TERMINAL,

CONDUCTORES A.C.S.R.Hoja do Esc.

D1SERADQ

FECHA

REVISADO_

!APROBADO

- 135 -

OMITIR EL LAZÓ PAR2 DERIVACIÓNSIN GRAMPA DE LINEA ENERG1ZADA

DERIVACIÓN DE LINEA PRIMARIA CON GRAMPA DE LINEA CALIENTE

DERIVACIÓN DE NEUTRO O LINEA SECUNDARIA CON CONECTOR

_20 I

kf4An3prv ; -

a ("OMITIR EL LAZO Y UN CONECTOR¡PARA DERIVACIÓN SIN GRAMPA DE

LÍNEA CALIENTE ÍVER NOTA 2)

DERIVACIÓN DE TERMINAL PRIMARIO CON GRAMPA DE LINEA CALIENTE

r— — • fju&j — "ry''L --- RnE; --- {*$ t, *~f- '} L, ___

DERIVACIÓN- ENROLLADO

DERIVACIÓN DE TERMINAL DE NEUTRO O SECUNDARIO

ÍTEM

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M A T E R I A L

CONECTOR

GRAMPA pARA LINEA ENERGIZADA

NOTAS:I.- LAS [^TilVACIOrJES CEDCN EER FLOJAS

2.- CUANDO SE INSTALE UNA GRAMPA DE TERMINAL PRIMARIO LA PUNTA DELCCf.DJCTOf! DI^Z SER USADA PARA EL LAZO EN TCDAS LAS INSTALACIO-NES LE CCMDuCTCR T4¿ 6 Cu O MA3( SI EL CONDUCTOR DE LA LINEA ES ME-NOR, SE UTILIZARA UN LAZO SEPARADO.

M43ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL


TESIS DE GRADO

SU1A DE ENSAMBLAJES DE DERIVACIÓN, CONDUCTORESDE COPPERWELD V COBRE

DISEÑADO

FECHA

Esc.DEVISADO

APROHADO

-136-

DERIVACIÓN DE LINEA PRIMARIA CON GRAMPA DE LINEA CALIENTE

V N sv VNVSSl v ; ;.-_i Vi"i .'• x\xsv*1*^ ^ \\.xv^ % sikl\:xV.CCCví'...':;<rí>^. .,yi_>x^. u-i-^i. -. gu--^Nfr,r j (ti ^ r y(-n -/^Oi

DERIVACIÓN DE NEUTRO O LINEA SECUNDARIA

a 15

-DERIVACIÓN

DERIVACIÓN DE TERMINAL PRIMARIO

PARA DERIVACIONES SIN 6RAM-PAS DE LINEA CALIENTE OMI-TIR LAS VARILLAS DE ARMARPREFORMADAS Y EXTENDER LAPUNTA DEL CONDUCTOR MAS A-LLA DE LA GRAMPA.

—

r DERIVACIÓN

DERIVACIÓN DE TERMINAL DE NEUTRO O SECUNDARIO

NOTA:LAS DERIVACIONES DESEN StR FLOJAS.

ÍTEM

P

op

MATERIAL

CCriECTGR

GRAMPA PAPA LIHEA E.NERGIZADA

M 43 » 10ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL

OU1TO - ECUADOR

TESIS DE .GRADO

GUIA DE ENSAMBLAJE DE DERIVACIÓN,

CONDUCTORES A. C. S. R.

Hoja

CISEKApO

FECHA

Esc.

¡REVISADO

APROBADO

- 137 -

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QUITO- ECUADOR

TESIS DE GRADO

GUIA DE LIMPIEZA DEDERECHO DE V Í A

Hoja dg Esc.

DISEÑADO

FCCHA

APROBADO

REVISADO

CAPITULO 4

TABLAS DE VANOS ADMISIBLES

4.1 CALCULO DEL VANO ADMISIBLE

-Las líneas eléctricas rurales, generalmente se tienden sobre

postes de hormigón y de madera /, B! mismo tiempo que sirven como lí-

neas de transmisión, sirven para suministrar servicio a lo largo de la

línea de acuerdo .a las necesidades de los consumidores, por lo cual

los vanos o distancias entre postes no llegan a ser tan grandes que

puedan comprometer la resistencia mecánica de los conductores0 Fias

aún si tomamos en cuenta dichas líneas, por lo general, tienen conduc_

tores de aluminio reforzado con acero (ACSR)0 Por tanto,, la longitud

del vano máximo admisible está determinado, más bien, por la resistejn

cía al esfuerzo transversal del poste, antes que per la resistencia a

la tensión mecánica del conductor0

Ahora bien, como podrá observarse en las tablas de vanos máxi-

mos admisibles, para un mismo esfuerzo transversal se pueden obtener

vanos más largos con postes más cortos; pero la flecha del conductor

aumenta, aproximadamente, en relación al cuadrado ríe la luz y por raz_o

nes de seguridad mínima, habrá que pesar entre varias albernativas pa-

ra llegar a utilizar postes de longitudes con las cuales se obtengan

las distancias más grandes entre postes sin comprometer su resistencia y

- 139 -

manteniendo siempre las distancias de seguridad mínimas* Estas distajn

cias pueden verse en la tabla 4-1 que presentamos a continuación, o en

los dibujos correspondientes a las designaciones H33-1 a M33-4 que con_s

tan en el capítulo tercero, para mayor información.

TABLA 4-1

DISTANCIAS MINIÍ1AS AL TERRENO (')

L U G A R

•

Regiones poco transitables

(montañas, praderas, cursos

de agua no navegables)

Regiones transitables (lo-

calidades, caminos princi-

pales, calles y. plazas pú-

blicas)

En cruces de caminos y ca-

lles .

DISTANCIA HEDIDA UERTICALNENTE EN METROS

DENOS DE 600 V.

FASES

5,00

•

5,00

5,50

NEUTRO

4,60

5,00

5,50

DE 600 A 25000 V.

FASES

5,50

6,00

6,00

NEUTRO

4,60

5,50

5,50

(!) Tomado del Código Eléctrico Ecuatoriano.

-140-

Regrsssndo al asunto de los postes, por lo uista, son dos los

factores fundamentales que deben considerarse al seleccionar, sobre

todo, un poste ds hormigón armado, la resistencia di esfuerzo trans-

versal y la longitud y estos dos factores influyen en forma directa

en el costo, razón por la cual, hay que buscar un punto ¿3 equlibrio,

es decir , emplear un poste que permita la mayor longitud del vano ma_n

teniendo la distancia requerida de la línea al suelo, con el menor co_s

to.

Para el cálculo del vano máximo admisible hay que considerar la

fuerza producida por la presión del viento sobre el postfs y sobre los

conductores0 Dicha fuerza depende fundamentalmente de la forma geomjS

•trica del poste, del diámetro del conductor y de lalongibud del vano0

La presión del viento se calcula mediante la reíación,

P = V2/16 (4-1)

donde,

P = Presión del viento an Kg/m2

v = Velocidad del vienta en m/seg0

La velocidad del viento hay que tomar ligeramente mayor para

postes y aisladores que para conductores0 Las presiones con las que

se pueden trabajar en si Ecuador, aún para los casos más desfavorables,

son de 55 Kg/m2 para postes y aisladores y 44 Kg/m , para conductores.,

Estas presiones como puede probarse, corresponden a velocidades del

viento de más de 100 Km/h que sólo en casos muy raro? pueden presenta_r

se y con lo cual estamos dentro de lo establecido por el Código Eléc-

trico Ecuatorianoo

- 141 -

La fuerza producida por el viento sobre las estructuras puede

calcularee mediante la reíación,

f - CPA ' (4-2)

donde,

F = Fuerza debida a la presión del viento en Kg.

C = Coef icient.3 que depende de,clase y forma da la

estructura

P = Presión del viento, como ya ,SB indica

A = Área resistente en m^

El coeficiente C, depende de la forma del elemento expuesto a

la acción del viento* En la tabla que damos a con i. in u ación, puede en_

centrarse los valores de C para diferentes casos0

- 142 -

TABLA 4-2

VALORES DEL COEFICIENTE C

CLASE DE ESTRUCTURA

Paredes de celosía de hierro perfilado 1,4

Postea de hierro perfilado (secciones cuadradas o

rectangulares) 2,6

Paredes de celosía, de tubos 1,1

Postes de celosía de tubos ( secciones cuadradas o

rectangulares) 2,0

Postes de madera, tubo de acero y postes de hormigón armado,

£j acción es circulares 0,7

Postes de acero y de hormigón a'rmado, seccionas exagonales

yoctogonales 1,0

Conductores de hasta 12,5 mm0 de'diámetro ($ 2/0 AWG) 1,2

Conductores de 12,5 a 15,8 mm0 de diámetro ( $ 2/0 a $ 4/0 -

AWG) 1,1

Conduc to re s de más de 15,8 r n m 0 de diámetro ($ 4/0 AliJG) 1,0

- 143 -

Regresando a la fórmula 4-2, E! referirnos al áraa resistente,

debemos indicar que no 98 sino la proyección del poste o del conductor<

Tratándose de conductores, a veces es preferible trabajer con el área

resistente por unidad de longitud que no sería sino el diámetro del

conductor multiplicado por la unidad de longitud, 1 metruc

Considerando las fuerzas producidas por el viento sobre el po_s

te y sobre los conductores, en definitiva, se produce.idus momentos r_e

sultantes sobre el poste, en relación P! suelo, y la- sun;a de los mis-

mos, debe ser igual al momento resistente del poste^ dividido por el fa_c

tor de seguridad. En forma de ecuación t podemos escribir,

Nf + NC = nr/K (4"3)

donde,

Nf = Momento flector del poste, debido a la acción

del viento sobre el mismo

Pl = Momento producido sobre el poste por la carga

del viento sobre los conductores

M = Momento resistente del poster r

K = Factor de seguridad

El momento flector del poste calculamos por la fórmula,

rv = F.HP 9 (4-4)

donde ,

FD = Carga del viento sobre el poste

HQ = Altura del centro de presión

La carga debida al viento, sobre el poste calculamos por,

- 144 -

FP = (4-5)

donde,

C « Coeficiente que depende de la forma del poste

P = Presión producida por el viento sobre el poste

A = Área resistente del poste

El coeficiente Cp se puede obtener de la tabla 4-2, Pp se puede

calcular de la manera ya indicada. El área resistente del pobte calcjj

lamos por,

(4-6)

donde,

D = Diámetro del poste a ras del suelo

d n Diámetro del poste, en el extremo superior,

H = Altura del poste a partir del suelo0

Para poder calcular el momento flector, sólo nos falt^ la alt_u

ría del centro de presión. Tomando en cuenta que el área resistente, g_e_

noiralmente es trapezoidal,, la altura del centro de presión está dada

por

H9 -H(D + 2d) •(4-7)3(D + d)

donde el significado de los términos son los mismos indicados ya0

Haciendo los reemplazos correspondientes, llegamos a la fór-

mula para el cálculo del momento flector del poste,

= 2d) (4-8)

- 145 -

Luego, nos toca calcular el momento del poste producido por la

carga del viento sobra los conductores,, Este momento, podemos expresar

así,

Mc = Fc Hc ara (4-9)

donde,

FC ='Carga debida al viento, sobra los conductores

H- = Altura del conductor sobre el sualo\j

am = Vano .máximo admisible

La carga debida al viento, sobre un conductor por rretro de longitud,

se puede calcular por,

Fc = CCPCAC (4-10)

donde,

Cc = Coeficiente que depende del diámetro del con-

ductor que ,se .obtiene ,de .la tab.la 4-2,

P = Presión del v/iento sobre el conductor,

Ap = Área resistente del conductor por unidad de lojn

gitud que, como se ha indicado, ai) igual al di

metro por un metro0

Como una línea consta de dos o más conductores habrá que tomar

la fuerza correspondiente a cada uno de ellos.

La longitud del vano máximo admisible es igual a la suma del

semi-vano del un lado del poste y dal semi-vano del otro lado del po_s

te*

Tomando en cuenta todas las consideraciones hechsj, podemos ej

- 146 -

H-j , o . . , « ,

cribir la ecuación del momento del poste debido a la carga del viento

sobre los conductores ds la siguiente manera,

' F } (4-11)

donde,

^1 » r*2í « * • • < > * F"í = Cargas del viento sobre los dif_e

rentes conductoras, por unidad

de longitud,

n1> í"12? •-•••o» n¿ = Número de conductores del mismo

diámetro colocados a la misma

altura en relación al suelo,

l^ = Alturas de los diferentes conduc_

tares en relación al suelo.

Por último, sólo nos falta determinar el momento resistente del

poste que se calcula mediante la fórmula,

flr = Prh ' (4-12)

donde,

P „ = Fuerza de rotura del poste,r . 1 - 9

h = Altura del punto de aplicación do la fuerza

de rotura.

Regresamos a la ecuación (4-3)9 Reemplazamos el valor de ÍY1C d_a_

do por la ecuación (4-9) -y despejamos la longitud del vano máximo adrc\

sible,

nr/K--nf= (4-13)

- 147 -

Finalmente, reemplazamos los valores de las diferentes Fc y HC

y llegamos a la fórmula peí medio de la cual podemos calcular la lon-

gitud del vano máximo admisible, limitado por el esfuerzo transversal

del poste,

nr/K - nram * (4-14)

Ilustramos el procedimiento dsl cálculo del vano máximo

ble mediante un sjemploo

Suponemos una línsa trifásica de conductores ACSR, 3 NQ 2/0 -

AWG para las fases y 1 N9 2 ^WG para el neutro. Digamos' que se utili-

zan postes de hormigón armado de 11 metros de longitud y un esfuerzo

de rotura de 500 kilogramos*

Para calcular xa longitud del vano m'áximo admisible por medio

de la fórmula (4-14), tenemos que comenzar calculando el momento re -

sistente dado por la fórmula (4-12),

Mr = Prh

La fuerza de rotura es dato y vale 500 Kg0

La altura h es medida desde el suelo hasta el punto de aplica-

ción de la fuerza de rotura. Por tanto, h será igual a la l'ongitud del

poste, menos la parte que debe enterrarse y menos la distancia a partir

del extremo superior al punto donde se supons aplicada la fuerza. Diga-

mos que por las condiciones del suelo se tenga que enterrar el poste

1,80 metros y que el fabricante del poste Especifique que la fuerza de

- 14B

rotura debe considerarse aplicada en un punto situado & 0,20 mstros

debajo del extremo superior0 Según esto, el momento resistente del po_s_

te será,

Nr = 500 (11,00 - 1,80 - 0,20) = 4500 (Kg0m)

Luego, tenemos que calcular el momento flector Jai poste, utili_

zando la ecuación (4-8),

CpPpH2(D + 2d)

El coeficiente C obtenemos de la tabla 4-2 y, si 3IB trata de unp

poste de hormigón armado, normal, de sección circular, el coeficiente

vale 0,7o

La presión del viento sobre el poste P , como ya hemos indic_a_

do, podemos tomar 55 Kg/m2, que es un valor aceptable para nuestro

medio o

Luego viene la altura del poste sobre el suelo que será igual

a la longitud total del postéamenos la parte que se sotierra,

H = 11,00 - 1,80 = 9,20 (m.)

Para encontrar el diámetro D, suponemos que se trata de un po_s -

te cuyo diámetro en el extremo superior es de 0,13 metros y que su

conicidad aumenta a razón de 1,5 cm. por cada metrc de longitudo Según

esto tenemos los valores!

D = 0,268 (m.)

d = 0,130 (m,)

Reemplazamos todos los valores en la fórmula indicada y tenemos,

- 149 -

nf = 1/6-0,7.55(9,20)2 (0,268 + 0,260) = 236,76 (Kg.m)

Nos falta calcular el denominador ds la fórmula (4-14) que es

la que estamos utilizando para determinar la longitud del vano máximo

admisible. Para esto recordemos que a cada clase de conductor hay que •

aplicar, para encontrar la carga debida al viento por unidad de long_i

tud, la formula,

Fc = CcPcflc

El coeficiente "Cc, como ya se ha indicado, se obtiene de la t_a_

bla 4-2. Los diámetros de los conductores son aproximadamente, 11,35rom.

y 8,26 mm. , es decir, menores que 12,5 mm. por lo que el coeficiente

vale 1,2.

La presión del viento sobre los conductores hemos dicho que v_a_

le 44 Kg/m , siendo éste el valor de PC<,

El área resistente, como indicamos, es el producto del diámetro

del conductor por un metro de longitud0

Para tener completo el denominador de la fórmula (4-14), nos fa_l

ta indicar los valores de los factores n y H, los mismos qua pueden d_e

terminarse fácilmente* Para esto hay que recurrir a las estructuras m_o

délo del capítulo tercero y analizar la disposición de loa conductores

para una línea trifásica, que es la que nos ocupa por el momento. Así

encontramos que una fase ocupa la posición más alta, las otras dos f_a_

ses están colocadas a la misma altura y el neutro ocupa la posición más

baja. Si llamamos rh ,0*2 Y H^ las alturas respectivas o'g las fases y H4

la. altura del neutro, podemos tomar los siguientes valor es ¡;

- 150 -

H1 = 9,45 (nú)

H2 = 8,95 (m.)

H3 = 8,95 (m0)

H4 = 8,15 (m.)

SI tomamos en cuenta que las dos fases están colocadas a la mij3_

roa altura, en tfe-z de tener cuatro términos en el denominador de (4-14)

podamos tañer tres, haciendo H2 = H-r y por tanto, en este caso, si va_

lor de' 02 = n^» Reemplazando los valores, obtenemos para los términos

del denominador: 5,67, 10,73 y 3,55 (Kg0)0

Filialmente, tomando un factor de seguridad de 2, se obtiene si

vano máximo admisible,

o sea aproximadamente,

4500/2 - 286,76

5,67 4 10,73 + 3,55

= 98 (m.)

= 98,41

4.2 ELABORACIÓN DE TABLAS Y SU USO

Para elaborar cualquier tabla de valores calculadas, en gene-

ral, es conveniente ir haciendo tablas intermedias correspondientes a

los diferentes términos que intervienen en la ecuación con la que se

obtienen los valares de la tabla .general.

Para el caso qua tratamos aquí, sería conveniente elaborar, por

lo menos, tres tipos do tablas con muchas clases de cuadros intermedióse

- 151 -

Los tres tipos serían: para momentos resistentes de los postes, para

momentos flactores de los postes y ctro que nos permita calcular el -

denominador de la ecuación del vano máximo admisible, tomando en cueri

ta que este último tipo de tabla habrá' que elaborar para cada longitud

da poste así como para loa casos da una fase, dos fases y tres fases0

A continuación indicamos una manera de organizar los tipos de

cuadros referidos que resultan ser fundamentales para poder llegar a

la .ta,bla gen.e_r.al.

MOMENTOS RESISTENTES DE POSTES DE HORMIGÓN

LONGITUD

DEL

POSTE

ALTURA DELPUNTO DE -APLICACIÓNDE LA FUER

ZA

MOMENTO RESISTENTE SEGÚN LA CARGA DE ROTURA

350 Kg 400 Kg 500 Kg

MOMENTOS ELECTORES DE POSTES DE HORMIGÓN

LONGITUD

DELPOSTE

ALTURA

SOBRE ELSUELO

DIÁMETRO DEL POSTE

A RAS DELSUELO

EXTREMOSUPERIOR

MOMENTO

FLECTOR

- 152 -

CARGA DEL VIENTO SOBRE LOS CONDUCTORES

LONGITUD DEL POSTE =

TAMAÑO DELCONDUCTOR

(AÜG)

DIÁMETRODEL

CONDUCTOR

CARGA DEL VIENTO SOBRE EL CONDUCTOR

Hl H2 .*3 H4

El uso de Iss tablas de vanos máximos admisibles es ds suma i_m_

portancia para no llegar a sobrepasar los límites de esfuerzas del po_s_

'te y para poder seleccionar convenientemente los mismos de acuerdo a

la realidad de las necesidades*

Presentaremos, luego, tablas ds vanos admisibles para las lon-

gitudes de postes más usuales, para las resistencias ,de pastes más co_

muñes, para sistemas trifásicos, bifásicos, monofásicos y para difere£i_

tes calibres de conductores. Además, se consideran factores de seguri

dad 2 y 2,5, es decir que contamos con una buena variedad para poder

aplicar a los diferentes casos prácticas que pudieran prasentarse, dejn

tro .de la limitación del presente trabajo*

Como tendremos oportunidad de ver más tarde, estas tablas ser-

virán fundamentalmente para la verificación de los vanos que se pueden

obtener a partir de otras propiedades de la línea, Analizaremos la iji

fluencia de los diferentes parámetros y llegaremos a la °olucían más

- 153 -

conveniente del problema0

4.3 TABLAS PARA LOS POSTES Y CONDUCTORES MAS USUALES EN LINEAS

ELÉCTRICAS RURALES

La distribución de la energía eléctrica en las zonas rurales,

como ya se ha indicado, difiere de la distribución de la misma, en las

zonas urbanas0 Por un lado, los consumidores se encuentran alejados _u

líos de otros y las cargas individuales son generalmente pequeñas. Por

otro lado, existe el compromiso de reducir al mínimo el costo de la -

energía eléctrica, con un grado razonable de permanencia y seguridad

de servicioo

Como consecuencia de lo afirmado, el proyecto de las líneas e-

.léctricss rurales difiere en varios aspectos del proyecto de las lí -

neas urbanas0 Las diferencias más sobresalientes pueden sintr-fcizarse

en dos puntos: a) el consumo medio por kilómetro de línea es muy pe-

queño como consecuencia de. la disposición de los consumidores y b) CJD

tno la recaudación por kilómetro es baja, el costo deberá ser tan bajo

como sea posiblea

Una manera de reducir el costo es utilizando vanos largos con

lo cual se disminuye considerablemente el número de accesorios de la

línea o Pero naturalmente, esto implica tener tensiones mecánicas may^

res en los conductores, aumenta de flechas y, por tanto, postes más-

largos y de mayor resistencia para mantener las distancias de seguri-

dad mínimas requeridas. Analizando todos los factores y la manera có-

- 154 -

mo éstos influyen en el costo de la energía, siempre será pasible ll_e

gar a una solución óptima.

Uno de los asuntos más importantes que debe tomarse en cuenta

para llegar a la mejor solución, es que las características mecánicas

del conductor juegan un papel más importante que Iss características

eléctricas, a causa de las cargas bajas que se tienen; ds modo que se

ha llegado a la conclusión de que ias líneas eléctricas rurales deben

construirse utilizando conductores de aluminio reforjados con acero -

Í\CSR0

Por la razón anotada, las tablaJ de vanos máximos íidmisibles que

damos en el presente capítulo, son para conductores ACSR y, de entre _e

líos,para los calibres de conductores más probables de utilización0

Como se dijo, también se da la posibilidad de variación del vano de a_

cuerdo a la resistencia del .poste*

Los conductores más usuales, en la construcción dí¡ líneas elé^_

tricas rurales, son los de aluminio con alma de acero (ACSR) porque

son los que mejores condiciones reúnen para este objetivo. A continua_

ción indica ¡TI os las principales características de los conductores de

mayor utilización en nuestro medio0

- 155 -

TABLA 4-3

C A R A C T E R Í S T I C A S HE ALGUNOS CONDUCTORES A C S R

CALIBREAUGY

NUMERO DEHILOS

# 2/0 (6/1)

# 1/0 (6/1)

# 2 (7/1)

# 4 (7/1)

DIÁMETRO

mm

11,354

10,109

8,255

6,528

SCCCION

mm^

79,650

62,390

429131

26,518

PESO

Kg/Km

273,3

216,6

159,5

100,3

CARGA DEROTURA

Kg

2424

1941

1599

1038

RESISTÍA50°C,75^CORR.AD,

eoc/sOHM/Km

0,5562

0,6961

1,0255

1,5848

CORRIENTEADMISIBLEAPRQX. A60 c/s

AMPERIOS

270

230

180

140

LINEAS ELÉCTRICAS RURALES

13,8 KV

CONDUCTORES ACSR

- 157 -

TABLA 4-4

VANO MÁXIMO ADMISIBLE

TRES FASES, CUATRO CONDUCTORES ACSR

ESFUERZO TRANSVERSAL DEL POSTE 350 kg

LONGITUD DEL VANO EN METROS

LONGITUD DEL

POSTE (m)

3 f 2/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 f 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 #2 (7/1)

1 f 4 (7/1)

3 # 4 (7/1)

lif 4 (7/1)

FACTOR DE SEGURIDAD « 2

9,0

9,5

10,0

10, c

11,0

11,5

12,0

12,5

73

71

68

66

63

62

60

58

81

78

76

73

70

68

" 67

64

99

95

92

89

85

83

81

78

117

113

109

105

101

99'

96

93

FACTOR DE SEGURIDAD * 2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

56

54

51

49

48

46

44

42

62

59

57

55

52

- 50

49

47

75

72

69

66

64

62 -

59

57

90

86

82

79

76

73

70

68

- 158

TABLA 4-5





LONGITUD DEL

POSTE (m)

3 # 2/0 (6/1)1 # 2 (7/1)

3 # 1/0 (6/1)1 # 2 (7/1)

3 # 2 (7/1)1 # 4 (7/1)

3 # 4 (7/1)1 # 4 (7/1)


9,o"

9,5

10,0

10,5

1Í,Q

11,5

'',2,0

12,5

86

83

80

78

76

73

71

69

95

92

89

86

83

81

. 79

77

116

111

108

104

101

99

':96

93

137

132

128

124

120

117

113

111

FACTOR DE SEGURIDAD =2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

66

64

61

59

57

55

53

51

73

. 70

68

65

63

61

59

57

•89

86

82

79

76

74

71

69

106

101

98

94

91

38

85

82

- 159 -

TABLA 4-6





LONGITUD DEL

POSTE (m)

3 # 2/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

3 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)


9,0 '

9,5

10,0

10,5

11,0

H,,5

J2,G

12,5

111

107

104

101

98

96

94

92

123

119

115

112

109

106

,103

101

149

144

140

136

132

129

126

123

177

171

166

161

157

152

149

146

FACTOR DE SEGURIDAD « 2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

87

64

81

78

76

74

71

70

96

92

89

86

84

81

79

77

117

112

109

105

102

99

96

93

138

133

129

125

121

117

113

111

- 160

TABLA 4-7


DOS FASES, TRES CONDUCTORES ACSR



LONGITUD DEL

POSTE (m)

2 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

2 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

FACTOR DE SEGURIDAD »= 2

9,0

9,5

10,0

10,5

11,011,5

12,0

12,5

113

109

104

101

97

94

91

89

137

132

127

123

118

115

111

108

160

154

1/18

143

13Y

134

13Q

126

FACTOR DE SEGURIDAD * 2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

56

82

79

75

72

70 -

67

64

105

100

96

92

86

-85

81

78

123

117

112

107

103

99

9:5

91

- 161 -

TABLA 4-8


" DOS FASES, TRES CONDUCTORES' ACSR



LONGITUD DEL

POSTE (m)

2 # VQ (6/D

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

2 # 4 (7/1)

\ -J (7/1)

FACTOR DE SEGURIDAD * 2

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

132

127

123

119

115

112

- -«IQ9

106

161

155

149

145

140

136

-•"132

129

188

181

174

169

162

159

'.154

150

FACTOR DE SEGURIDAD «2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5 -

12,0

12,5

102

97

94

90

87

84

81

78

124

119

117

110

106 •

102

98

95

.145

139

1J3

128

123

119

115

111

- 162 -

TABLA 4-9


DOS FASES, TRES CONDUCTORES AC5R



LONGITUD DEL

POSTE (m)

2 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

"2 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)


9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0'

12,5

170

164

159

155

150

146

-143

139

208

200

194

188

183

178

.,,1,74

170

242

234

226

220

213

208

•202

198

FACTOR DE SEGURIDAD = 2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

133

128

123 '

119

116

112

109

106

162

156

151

146

141

137

133

129

169

182

176

170

164

159

154

150

~ 163 -

TABLA 4-10


UNA FASE, DOS CONDUCTORES AC5H



LONGITUD DEL

POSTE (m)

1 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

1# 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

FACTOR DE SEGURIDAD * 2

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

172

166

160

154

148

145

140 .

136

211

203

195

189

181

177

• -172

167

238

299

221

213

205

200

194

188


9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

132

126

120

116

111

107

103

99

161

154

148

141

- 136

131

126

121

182

174

167

160

154

148

142

137

- 154 -

TABLA 4-11


UNA FASE, DOS CONDUCTORES AC5R



LONGITUD DEL

POSTE (m)

1 # VO (6/1)

1# 2 (7/D

1 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

FACTOR DE SEGURIDAD = 2

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

202

194

187

182

176

171

166

162

247

237

229

222

215

210

-204

198

279

269

260

251

244

237

23ü

224

FACTOR DE SEGURIDAD « 2,5

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

156

149

143

138

133

128

124

120

190

182

175

169

- 163

157

152

147

216

206

199

191

184

176

172

166

- 165 -

TABLA 4-12


UNA FASE, £05 CONDUCTORES ACSR



LONGITUD DEL

POSTE (m)

1 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

FACTOR DE SEGURIDAD = 2

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

260

251

243

237

230

224

219

214

318

307

298

289

282

274

268

262

361

348

337

327

319

310

302

295


9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5'

12,0

12,5

203

196

189

183

177

172

167

162

249

239

231

224

217

210

204

199

282

271

262

253

246

238

230

2¿4

CAPITULO 5

TABLAS DE FLECHAS

5.1 OBTENCIÓN DE ESTAS TABLAS.- SU USO .<

Antes de referirnos a las tablas de flechas para el tendido de

las líneas eléctricas rui-aias, .que -es el -objetivo p-rincipal de este ca-

pítulo, es necesario repisar algunos conceptos básicos y citar Factores

importantes que intervienen en la determinación de la flecha de un con-

ductor .

FLECHA

En primer lugar recordemos que se denomina flecha de un conductor

a la distancia vertical del punto medio dol segmento que une-los pun-

tos de suspensión del conductor, al conductor. Pues, cuando se suspen-

de por sus extremos, un alambre cualquiera adopta una curva caracterís-

tica que depende, fundamentalmente, de la inclinación que tenga en el

soporte. La inclinación depende de la tensión mecánica que se le de al

alambre y es al factor que determina oí esfuerzo de tracción.

TRACCIÓN

Es la componente horizontal de la fuerza que actúa sobre el con-

ductor. Por lo general, el ángulo del conductor en el soporte en rela-

ción a la horizontal es pequeño, por lo .cual, la tracción experimentada

por el conductor es varias vecss el peso del mismo. Aclaremos esto con

- 167 -

un gráfico para poder ver algunas relaciones,

///W//;<W "/VWAV// V ^

FIG. 5-1

De acuerdo a la figura ' toñecos

= T-/tgS (•5-1)

donde

Tn = Componente horizontal de la tensión (tracción)

Ty = Componente vertical de la tensión

e = Ángulo de la línea en el soporte

La componente vertical podríamos tomar, aproximadamente, como

el peso del conductor correspondiente a la mitad del vano, con lo cual,

Tv = (a/2)P (5-2)

donde

a = Longitud del vano

P = Peso del conductor por unidad de longitud

Reemplazando el valor de T en (5-l),

- 168 -

Th "(a/2)P

tge(5-3)

Como el ángulo es muy pequeño^la tangente también lo será y la

ecuación confirma lo dichoo

CAMBIOS DE TEMPERATURA

El comportamiento de una línea aérea con los cambios de tempe-

ratura es sumamente importante para su estudio. Cuando la tempera cura

es alta-, la línea se dilata, su flecha aumenta y la tensión mecánica

longitudinal, a que está sometido el cable aéreo, disminuye. Cuando la

temperatura es baja, por el contrario, la línea se acorta, disminuye

üu flecha y aumenta el esfuerzo de tracción sobre el cable. Siempre

ce ti;ata de que la línea resulte tan barata como sea posible y esto se

consigue disminuyendo la longitud de los postes al máximo qua las cijr

cunstancias lo permitan. Pero, por otro lado, no hay como disminuir

las distancias de seguridad mínima normalizadas que, para nuestro ca-

so j son, como se indicó en el capítulo anterior, 5,50 metros sobre t e

ráenos poco transitables, para las fases, y estas distancias aumentan

para cruces de caminos, líneas férreas, líneas de comunicación, etc.

La altura de los postes deben elegirse de modo que aún para las cir-

cunstancias más desfavorables (temperatura alta) de flecha máxima, no

se alteren las distancias de seguridad reguladas0

Para reducir el tamaño de los postes hay que dar a la línea la

..Tayor tensión mecánica posible con lo cual se reduce la flecha. Pero

- 169 -

hay qus tañer presente que los mayores esfuerzos de tracción, que se

originan en la línea con las bajas temperaturas, no deben rebasar los

esfuerzos especificados para el cable.

Según 8l Código Eléctrico Ecuatoriano, por eje.nplo, el cable de

aluminio con alma de acero de 6 hilos de aluminio y da 1 de. acero,y de

26 hilos de aluminio y 7 de acero, debe tener las siguientes caracte-

rísticas :

Resistencia a l a r o t u r a 33

Módulo de elasticidad (Young) BOGO Kg/rnm2

Coeficiente de dilatación lineal 19 x 1CT6 °C~1

Tensión máxima admisible 11 Kg/mm

Debido al efecto de la temperatura sobre Iss linoas aéreas, se

tiene que investigar el comportamiento de la línea con los cambios de

temperatura y de acuerdo a nuestras normas debe hacerse de la siguiejí

te manera:

a)Para zonas situadas a menos de. 1600 metros sobre el nivel del

mar: temperatura mínima 5°C y temperatura máxima 5Q°C, La s_o

brecarga debida al viento se dsbe calcular a 15DC0

b) Para zonas situadas a más de 1600 metros sobre 3i nivel del

mar; temperatura mínima, 0°C y temperatura máxima, 45°C0 Pa_

ra la sobre-carga debida al viento, 10DC0

FORMA DE LA CURVA

Nos referimos a la forma que adopta el concjuctor suspendido en

dos apoyos pues, si comportamiento de una línea aérea respecto a la

- 170 -

temperatura solo se pusde determinar cuando se conoce su forma geomé-

trica ,

Por la Mecánica sabemos que la forma que adquiere un conductor

es la de uns catenaria pero se puede demostrar que?psra vanos menores

de 500 metros,se puede asumir, sin cometer un error sensible que la

forma es parabólica. Así mismo hay que aclarar que, para vanos largos

del orden de 2000 metros o más, hay que trabajar con la llamada curva

elástica para calcular correctamente la flecha0

En el caso de electrificación rural,los van^s casi siempre se-

rán menores de 500 metros y, por tanto, estamos en la posibilidad de

realizar los cálculos tomando la curva que forma el conductor como una

parábola, como vamos a ver en lo que sigue0

FIG. 5-2

- 171 -

En la figura 5-1 representamos esquemáticamente una línea aérea

de longitud da vano a y de flecha f.

La figura 5-2 representa el semi-vano de la mijma linea0 Si nos

imaginamos la línea cortada en su punto más bajo en <?! que se aplica

una fuerza horizontal T^ igual a la tracción del cabln, no se altera-

rá el equilibrio del sistema. Sajo estas circunstancias, al cable pod_e

mos considerar como un cuerpo rígido, al mismo que podemos aplicar las

condiciones de equilibrio de la Mecánica 0

Escogemos un sistema de coordenadas cuyo or:'gen coincide con el

punto más bajo de la línea. Sea Q un punto de la curva de coordenadas

(x,y). Si P es el peso del conductor por unidad de longitud, el peso

del cable correspondiente a la longitud x (con bastante aproximación

se puede asumir x como la longitud del conductor) será P,-,;< que pode-

mos considerar concentr-ado-a ría .:diafcan.cia.aoc/»2,«..<>T.oman.do.-mom.Rnt.o-s-.-en r,e_

lación ai punto Q tenemos,

Th.y = PCX. x/2 = 1/2 (Pox2) (5-4)

Como resulta mejor operar con los esfuerzo? específicos pode-

mos hacer,

P = P/A (5-5)

donde A es el área de la sección transversal del cable y^ por tanto^ nos

da el peso por unidad de longitud y por unidad de área de sección

versal del conductor.

De igual manera, el coeficiente de trabajo o solicitación por

tracción es,

- 172 -

s = Th/A

Llevando los valores de (5-5) y(5-6) a (5-4) se llega a,

y =

(5-6)

(5-7)

En esta ecuación cuando x=a/2, siendo cerno ya- se ha indicado,

a, la longitud del vano» se llega s la fórmula para el cálculo de la

flecha del conductor,

f=-r^a2 (5-8)Hay que aclarar que en la fórmula (5-6) s representa la ten-

sión de tracción espedí fies, en el vértice de la parábola (x = 0). En

el punto Q, la verdadera tensión específica es s/cosc¿- siendo <*• el

ángulo de la inclinad ón en la posición x, pero? como el ángulo o¿ es

muy pequeño, el error que se comete al tomar solamente s, es muy pe-

queño como puede probarse?

cose*-

-i- = \¿

(dy/dx)2"

x)

(5-9.)

(5-1G)

Por tanto, la tensión específica verdadera del cable sería,

s = 3v

Y para el extreme del vano como x = a/2,

(5-11)

'\j-\¡ ' P 4 (.5-12)

Donde es fácil ver que,para vanos cortos,se puede tomar apro-

- 173 -

ximadamente s^ = s0

VANO INCLINADO

Esta clase de vanos se presenta cuando los puntos de suspensión

se encuentran a distinta altura. Un esquema 'que representa tal situación

es el siguiente.

FIG. 5-3

Hemos trazado paralelamante a la recta que pasa por los puntos

de apoyo una tangente a ,1a Ifnsa aé*rea0 Sí nos imaginamos cortado el

cable en el punto de tangencia, para que se mantenga el equilibrio, n_e

cesitamos aplicar en este punto una fuerza s1 (nos referimos a esf ue_r

zos específicos)o Si p 1 es el peso por unidad de longitud y por unidad

de sección del cable, la conoición de equilibrio, tomando momentos en

relación a A, podemos escribir,

- 174 -

s1 (fcos(3.) = (p1 ~~~) -f- (5-13)i 2. 4

Las relaciones entre p y p 1 así como entre s y s1 son;

p = p' cosp s = s' cosa (5-14)

Llevando estas relaciones a la ecuación (5--13) se obtiene,

1 P _§_coss s 8

,(.5-15)

Por último podemos generalizar y llamar x £ las distancias hjo

rizontales, y, a las distancias verticales y hacienda referencia a la

figura 5-3, la forma de la curva que toma la línea aáreio podría ex-

presarse ,

y = P x'(5-16)

Para determinar la influencia de la temperatura sobre la línea

aérea es además necesaria calcular la longitud de la misma, para lo

cual, como se ha indicada sin error perceptible podarnos considerar la

curva, "'formada por si conductor como una parábola dada por la ecuación

(5-7)

La magnitud de un elemento de longitud di ss,

di = \l 1 +(dy/dx)2

De la ecuación (5-7) se obtiene

(5-17)

- 175 ~

dydx

Con lo cual,

di = x2 dx

(5-18)

(5-19)

En las líneas aéreas que encontramos sn la práctica^el segundo

término de la cantidad s.ubradical -.es muy.p.equeño por lo que? .podemos

escribir aproximadamente,

di = dx (5-20)

Para obtener la longitud total de la línea L hay que integrar

de -a a +a. Haciendo esto se obtiene,

P2 82

24...OS--21-)

Tomando en cuenta la ecuación (5-8) e e puede escribir la longjL

tud de la línea en función de la flecha y queda,

a -p2L = a + -r 7o a

(5-22)

Con la ligera discusión hecha, hasta el momento estamos ya en

condiciones de determinar la influencia de la temperatura sobre la l£

nsa0 Para esto suponemos dos estados de la línea: al estado (l) co-

rresponde una temperatura t-, , un esfuerzo específico s y un peso de

línea p-i, al estado (2), una temperatura t2> un esfuerzo específico

s,-, y un peso de línea p2<> Realmente en nuestro caso el peso de la lí-

- 175 -

nea va a permariEcer constante, sin embargo, BS mejor tratar el caso ge

nsral.

• Aplica RÍOS a los dos astados de la línea la fórmula (5-21) con

los suhíndicss correspondíentas,

Ll = a

L2 = (

P-i n 2JL \ a

1

P2 2

S2

24

24

(5-23)

(5-24)

Restando " (5-24) de la (5-23) y hscisndo las operaciones ss

obtiens como resultado,

Li - LO =24

(5-25)

Si suponemos que en si estado (l) la temperatura es más alta

que an si estado (2), la temperatura aumenta en una cantidad t^_~t£ y

la elevación de tempsratura produce una dilatación (suponemos que el

estado (l) sigue al estado (2) ),

Lf = Lo c¿(t? - t, ) (5-26)

donde L0 es la longitud en el estado (2) yc¿el cosfieciente de

dilatación linéalo Como, al aumentar la temperatura, eurcenta la flecha,

el coeficiente dfi tracción se reduce sn una cantidad s.- - 3-10 El acor¿ _L —

tamiento elástico de la línsa provocado por esta reducción es,

AL.(s -

(5-27)

- 177

Donde E es el módulo de elasticidad en kg/mm^o Por consiguien-

te, debido a la variación de temperatura, la línea experimenta una va,

ríación en su longitud dada por,

Al = L - t) - L (• (5-28)

Esta variación de longitud tiene que ser igual a la dada por la

ecuación (5-25)

sl °2 * (5-29)

Tomando en cuenta que la longitud L2 es sólo ligeramente mayor

que la longitud del vano a, reemplazando L por a y realizando las opj

ración esllegamos,

'2 •P-

= t(5-30)

Que es la llamada ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO DE LA LINEA AE-

REA y representa la dependencia entre temperatura, peso y coeficiente

da tracción de una línea aérea0

Si suponemos, por ejemplo, que el máximo esfuerzo, que debe ser

igual al coeficiente de tracción admisible, se origina a una temperatjJ

ra de 5°C, entonces en la ecuación (5-30) reemplazamos: t2 = 5°C,

so = s , . .,, = s^., como no hay carga adicional pi= p9= p, con lo¿ admisible « ^ j . r ^ r r

que la ecuación nos permite calcular el coeficiente de tracción s-, CJD

rrespondiente a una temperatura t-^0 Oe este modo se llega a una ecua-

- 178 ~

ción de tercer grado que resulta muy laborioso resolverla, lo cual se

puede avitar calculando ios valores de las correspondientes températe^

ras t., para diferentes valores de sj_ con lo que se puede construir la

curva s-, = h (t]_). Ahora como en dicha curva para cada temperatura se

puede encontrar el correspondiente s^, utilizando la fórmula (5-8) p_o

demos calcular la flecha correspondíante, pudiendo, de esta manera,

también construir una curva f = g (t-,).

Las des curvas obtenidas se donominan curvas de tendido o de

monta je porque de ellas se pueden obtener los valoras del coeficiente

de tracción y de la flecha con los que se debe instalar una línea para

la temperatura ambiente existente en ese momento»

Otro factor importante qua influye en el cálculo de una línea

clarea es al fenómeno de vibración de los cables originado^ espacia lmeri_

J:?, por vientos de determinada velocidad. El problema ocasionado por e_s_

* "'tr8 'sf^ecto *se---3o'luc)i'o'na"-utilíi'Z'ando cualquier^método ; de.^amor,t-iguamiento

da los varios que existen.

Por todas las consideraciones hechas, es fácil concluir de que

paz-a construir una línea aérea se debe contar ya sea con tablas de fija

chías o con gráficos en los que puedan determinarse rápidamente sus v_a_

lores»- Pero es más conveniente si uso de tablas por cuanto su manejo

es más dinámico sn el campo, que es donde debe realizarse el trabajo.

Las tablas de flechas para el tendido de líneas son proporci_o

nadas por los fabricantes de los conductores, por lo cual no es dif¿

cil conseguir y los valores de las flechas son más confiables de los

qua pudieran obtenerse realizando cálculos con características de los

- 179 -

materiales que;posiblemente, no vsn a corresponder exactamente. En carn

bio el fabricante tiene qua, forzosamente, realizar pruebes ya que s_ó

lo así puede garantizar su producto.

Tratándose de líneas de conductor ACSR, sobra todo, es indispen_

sable tomar en cuenta qus no se puede considerar el módulo de elasti-

cidad constante como generalmente se haca, pues el comoortamiento de es_

te conductor mixto es bastante irregular cuando se aplican tensiones

mecánicas progresivas, y se debe a la diferencia de lat características

de los materiales de que están hechos los cables. La curva de alarga-

miento, cuando se aplican tensiones por primera ve-^ no coincide con

la de acortamiento cuando se suprime bichas tensiones yfl por otra parte,

en general, las curvas de fuerza y alargamiento son irregulares depejn

diondo de la fusrza aplicada dentro de los límites gspecifloados. Esta .

es otra de las razones para justificar el uso de las tablas proporci_o

• nades ipor- -el^f.ab.r-ican.te.rp.ues., -.es ..quien ,va ,a ..determinar con la suficien_

te precisión las curvas características de los cables y va a contar

con los elementos suficientes para el cálculo de las tablas.

En resumen, la flecha de una línea aérea depende fundamentalmen_

te de las características del conductor, de la longitud riel vano y de

la ternp ara tura. Como la longitud del vano puede variar entre límites

bastante grandes (lo que también origina esfuerzos en Iss líneas), -

las tablas de flechas deben darse para diferentes venas reguladores.

Un vano regulador se puede definir como un vano mayor que el

promedio en el que la tensión en el conductor, bajo cambios de carga

- 180 -

y temperatura, permanece aproximadamente igual a la tensión promedio

de una serie de vanos de longitud variable de un tramo de línea ais_

lado mecánicamente. Una regla satisfactoria, cuando la longitud de

los vanos es razonablemente uniforme, es hacer el vano regulador igual

al vano promedio, más los dos tercios de la diferencia entre el vano

máximo y el vano promedio:

2Vano Regulador = Vano Promedio + -r (Vano Pláximo - Vano Prome-

dio) .

Por lo visto, las tablas de f Lechas deben usarse tanto en la e_

tapa de'replantea de Is línea corno en la de construcción de la misma.

Por esta razón, si ss prevé que, durante la construcción, las conui -

ció ríes van a ser diferentes a las que se tienen en el replanteo habrá

que tonar las debidas precauciones para utilizar correctamente las a_

blas .

>El-.uso»de. ,l*a:S feabl-as no es nada .compJ-ic.adxj. y 4p.ue.dton.,vUi;J,Li.z.alr.sa

con mucha precisión ya que muchos fabricantes proporcionan dichas ta-

blas para varias clases de" vanos reguladores, para un buen número de

vanos que varían muy poco en su longitud, unos tras metros o menos,

lo mismo que para pequeños incrementos de temperatura. En la práctica,

para un cierto tipo de línea, como en el caso que nos ocupa, no se n_e

cesita tablas muy extensas. Í-Q más importante es utilizar las tablas

apropiadas para el caso, correctamente. . Por ejemplo, hay que estar s_e_

guros de usar las tablas apropiadas para el vano regulador calculado

para la línea que se está replanteando o construyendo. Para los termji

- 181 -

nales no pueden usarse las mismas tablas,pues exlstsn gráficos y tablas

apropiados para estos casos.

b',2 TABLAS MAS USUALES PARA NUESTRO QB3ETQ

A continuación presentamos algunas tablas de flechas para los

conductores que hemos considerado los- más usuales en líneas eléctri-

cas rurales, para las temperaturas más probables, para algunos vanos

reguladores y para longitudes de vanos que sa encuentran dentro de los

uanos admisibles calculados según el esfuerzo transversal de los pos-

tes •

Debe aclararse que es sumamente difícil encontrar tablas en el

Sistema Métrico, por lo cual, generalmente, hay que reducir los valo-

ras del Sistema Inglés, utilizando los factores correspondientes. MJJ

chas veces para obtener resultados con una buena aproximación hay que

construir varios gráficos para efectuar las interpolaciones necesarias.

En el caso de las tablas de flechas, las hemos convertido de un

bo3etín publicado por ALCOA, para flechas de líneas eléctricas rurales

ccmQtruídas con conductores ACSR de varios calibres, "ACSR RURAL LINES

ENGINEERING DATA, LIGHT LOADING STAKING AND STRINGING-SAG TABÚES, ROP1E

CABLE DIVISIÓN, ALUMINUF1 CONPANY OT AMERICA".


13,8 KU

CONDUCTORES ACSR

TABLAS DE FLECHAS

- 133 -

TABLA 5-1

CONDUCTOR AC5R # 2/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANO REGULADOR » 140 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

61

64

67

70

73

76

79

82

85

88

91

94

98

101

104

107

110

113

116

119

FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)

. 5°

17

20

23

25

"26

28

30

33

36

-v-39

42

45

48

51

54

57

60

63

66

70

15°

20

23

; 25

26

28

30

33

36

39

- -42

45

48

51

54

57

61

65

69

73

77

25°

24

25

26

28

30

33

36

39

- 42

,-.•45

48

51

55

59

63

67

71

75

79

83

30°

24

25

' 29

33

36

39

42

45

48

-"51

54

57

61

65

69

73

77 f

82

87

92

40°

28

30

33

36

39

43

47

50

53

-56

60

64

68

73

78

82

86

91

96

102

- 134 -

TABLA 5-1

(CONTINUACIÓN)


TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE RüTURA

VANO REGULADOR «• 140 METROS •

LONGITUD DEL

VANO, METROS

122

125

128

131

134

" 137

140

. «143

146

149

152

155

158

162

165


5°

74

78

- 82

66

90

94

98

. ...102

107

112

117

120

125

130

135

15°

; 81

85

89

93

97

101

105

. .,1Q9

114

119

124

129

134

139

144

25°

87

91

55

100

105

110

115

...120

125

130

136

142

148

154

160

30°

• 97

102

107

112

117

122

127

132

138

144

150

. 156

162

168

174

40»

108

114

120

126

132

138

144

.15.0

156

162

168

175

182

189

196

- 185 -

TABÚ 5-1

(CONTINUACIÓN)


TENSIÓN MÁXIMA « 50 % DE LA TENSIÓN DE RüfURA

VANO REGULADOR * 140 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

168

171

174

177

180

* 183

186

.189

192

195

198

201

204

207

210


5°

140

145

- 150

155

161

167

173

,,179

185

191

197

203

209

215

221

15°

• 150

156

162

168

174

180

186

. .-,192

198

204

210

216

223

230

237

25°

166

172

178

184

190

196

202

. , ,209

216

223

230

237

244

251

258

30'

• 181

188

195

202

209

216

223

.230

238

246

254

262

270

279

288

40°

203

210

218

226

234D

242

250

258

266

274

283

292

301

310

320

- 186 -

TABLA 5-2


TENSIÓN MÁXIMA -= 50 % BE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANO REGULADOR « 140 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

61

67

73

79

85

91

95

.98

101

104

107

110

113

116

119

122

125

128

131 ;

134


5'

17

22

26

30

35

40

43

46

50

53

56

59

63

67

70

74

78

82

86

90

• 15°

20

24

25

32

38

44

48

51

54

58

62

66

70

74

78

82

86

90

94

98

25°

24

26

30

36

42

47

52

57

61

65

68

71

75

79

83

87

91

96

101

106

3C°

24

^l33

39

45

51

57

62

66

70

74

77

80

84

89

94

99

104

109

1J.4

40a

25

31

37

44

51 •

58

63

68

72

76

81

B6

91

90

101

106

111

116

121

127

- 187 -

TABLA 5-2

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR ACSR # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROYURA


LONGITUD DEL

VANO, METROS

137

140

143

146

149

' 152

155

.¿59

162

165

16B

171

174

177

180


5°

93

97

- 101

105

109

113

117

. .,121

126

131

136

141

146

151

156

15°

- 102

107

112

116

120

124

129

,,13.4

139

144

150

156

162

166

174

25 •

111

116

121

126

131

136

141

, J.47

154

160

166

172

178

184

190

30'

U9

125

132

138

144

150

156

,,162

166

174

180

186

192

199

206

40°

133

139

145

151

158

165

173

-.181

189

194

200

207

214

222

230

188 -

TABLA 5-2

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR ACSR # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA « 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA


LONGITUD DEL

VANO, METROS

183

166

189

192

195

198

201

-204

207

210

213

216

219

223

226


5°-

162

168

174

160

186

191

196

,-202

209

216

223

230

236

242

250

15°

160

186

192

198

204

210

217

v224

231

238

245

252

259

266

273

25°

196

203

210

217

224

231

238

-. 1*245

252

259

267

275

283

291

300

30°

213

220

228

236

244

252

260

..,-268

276

284

292

300

308

316

324

40°

238

246

254

262

270

279

268

,.,.2-9.7

306

315

324

333

343

353

364

- 189 -

TABLA 5-3

CONDUCTOR AC5R # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA » 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANÜ REGULADOR - 150 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

61

67

73

79

85

91

95

98

101

•104

107

110

113

116

119

122

125

•128

131

134

FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS ("C)

5°

14

19

23

27

31

35

39

42

45

47

49

52

56

59

62

65

69

72

75

78

15°

18

20

24

29

34

38

41

45

48

•-51

54

57

60

tí3

66

69

73

77

81

85

25°

21

23

27

32

37

42

47

49

52

-,56

59

62

66

70

74

78

82

86

90

94

30»

21

24

29

35

40

46

52

54

59

..- 62

65

69

73

77

81

85

89

93

97

101

40°

23

28

33

39

45

51

56

61

65

-70

74

77

81

85

• ' 90

95

100

105

109

113

- 190 -

TABLA 5-3

(CONTINUACIÓN)


TENSIÓN MÁXIMA = 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA


LONGITUD DEL

VANO, METROS

137

140

143

146

149

• 152

155

.159

162

165

168

171

174

177

180


5°

ei85

- 89

93'

97

101

105

109

113

117

121

125

129

134

139

15°

• 89

93

97

101

105

109

113

,117

121

126

131

136

141

146

151

25»

98

101

105

109

114

119

124

129

134

139

144

149

154

159

164

30°

105

111

.116

121

126

131

135

141

146

152

158

164

171

,178

185

40°

118

124

130

136

142

148

154

160

166

172

176

184

191

198

205

- 191 -

TABLA 5-3

,, " (CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR ACSfi # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)



LONGITUD DEL

VANO. METROS

183

186

189

192

195

196

201

204

207

210

213

216

220

223

226

FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, PARA VARIAS TEMPERATURAS Í'C)

5°

144

149

154

159

164

170

175

180

185

191

19V

203

209

215

222

15°

156

161

167

173

179.

184

189

•'195

201

207

213

219

225

231

238

25°

170

176

182

188

194

200

206

-2X2

218

225

232

239

246

254

262

30°

191

197

203

209

215

221

228

'23"5

242

249

257

265

273

281

290

40°

212

220

228

236

244

252

260

'2158

276

284

292

300

308

316

. 324

- 192 -

TABLA 5-4


TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN D£ ROTURA

VANO REGULADOR - 150 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

64

67

70

73

76

79

82

. 85

88

91

95

98

101

104

107

110

113

116

119 '

122

FLECHA INICIAL, CENTÍMETROS, ' PARA VARIAS TEMPERATURAS (°C)

5°

17

19

21

23

25

27 '

29

31

33

35

37

40

43

46

49

52

55

56

61

64

15°

20

21

'23

25

27

29

32

34

36

39

42

45

48

51

54

57

60

63

67

71

25°

21

22

'24

26

29

32

35

38

41

44

47

50

53

56

59

62

65

69

73

77

30°

22

24

27

30

33

36

39

42

45

48

51

54

57

60

64

68

72

76

80

54

40°

25

27

29

31

34

37

40

44

48

52

56

60

64

68

72

76

80

84

88

92

- 193 -

TABLA 5-4

(CONTINUACIÓN)


TENSIÓN MÁXIMA » 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANO REGULADOR = 150 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

125

128

131

134

137

140 .

" 143

146

..149

152

155

159

162

165

168

171

174

177

180'

183


5°

67

70

74

• 78

82

86

88

92

.,96

100

104

108

112

117

122

127

132

137

142

147

15 r

75

: 7983

67

91

94

98

102

,JLQ6

110

115

120

125

130

135

140

145

150

155

160

25°

81

85

89

93

97

102

107

112

J-17

122

127

132

137

142

147

152

157

162

168

174

3fJ°

67

'92

97

102

107

112

117

122

.....127

132

137

142

148

154-

160

165

171

177

163

189

40°

96

100

105

110

115

121

127

133

139

145

151

157

163

169

175

182

189

196

203

210

- 194 -

TABLA 5-4

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR ACSR # 4 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)


VANO REGULADOR » 150 METROS

LONGITUD DEL

VANO, METROS

186

169

192

195

198

201i

204

-70?

210

213

216

219

223

226

230


5°

152

157

162

167

172

177

182

'187 .

193

199

205

211

217

222

228

15°

165

171

177

183

189

195

201

•J'2D7

213

219

225

231

237

244

250

25°

180

186

192

198

205

212

218

—224

230

237

244

251

258

265

272

30°

195

201

208

215

222

229

236

-2'4-3

250

257

265

273

281

290

300

40°

217

223

230

237

244

252

260

-'268

276

284

292

301

309

318

327

- 195 -

DETERMINACIÓN DE LA FLECHA EN UN VANO INCLINADO

Como quedó indicado antes, esta caso 38 presenta cuando loa so-

portes de un vano se encuentren a diferente nivel.

Un método práctico para calcular la flecha en relación al so-

porte más bajo así como la distancia horizontal del punto más bajo del

conductor al soporte más bajo es el que indicamos eirla que sigue. Pa

ra esto representemos esquemáticamente una línea aérea;

FIG. 5-4

1 = f( 1 - 0/4f)!

a = i( 1 - D/4f)1 2

(5-31)

(5-32)

- 196 -

donde :

f , = Flecha en relación al soporte inferior

a, = Distancia horizontal ;punto más bajo del conduc1

tor al soporte inferior

O = Diferencia de nivel de los soportes

F = Flecha del vano horizontal

a • -= 'L'ongi'tud del. vano horizontal (distancia entre

soportes)

Si el factor (l - D/4f ), en las fórmulas anteriores ,' es negativo

na se puede utilizar este método puesto que eso significaría que el

punto teórico más bajo del conductor estaría al lado opuesto del sopor_

te inferior.

Un método conveniente es determinar fn por medio de curvas cons

tí u idas a base de la fórmula (5- 31). Un ejemplo da dichas curvas es el

siguiente;

FLE

CH

A

Büi

L V

AN

O

PLA

NO

{m

}

m o o z: o m r~ m o m ~z.

c 21 O O r o o rn H 3D O

CAPITULO 6

TABLAS DE TENSORES

6.1 CALCULO DE TENSORES.- ELABORACIÓN DE TABLAS PARA DIFERENTES

CASOS DÉ APLICACIÓN.- USO DE LAS TABLAS

En general, los tensores y anclajes deben instalarse en los ter_

mínales de los tramos de la línea, en los vanos demasiado largos en

los que la tensión mecánica sobre los postes resulta excesiva, en los

puntos donde existe desequilibrio en la tensión del conductor y en los

cruces de vía. Deba considerarse el poder de retención del suelo que

depende de la naturaleza del mis:uo y la capacidad del poste para re-

sistir cargas mecánicas opuestas y ds flexión.

El monta je de un *t-ensnr -consiste •dB-*lTars-~s*iguárerrb-es •-par'iye'SJ:

1.- Fijación del tenror al poste, que puede hacerse utilizan

do el método má.s conveniente para cada caso y depende del

tipo de posta empleado en la línea y de las condiciones

mecánicas.

2.- El cabla del teriGor que contiene uno o dos aisladores del

tipo de tracción.

3.- Fijación del tensor ya sea al poste qus sirve de ancla jo

o al ancla subterránea a usarse0

En las estructuras asignadas con las letras E y F del•capítu-

- 198 -

lo tercero pueden verse algunos tipos de tensores más usuales en los

que 36 detallan los montajes y materiales necesarios para los tensores

de líneas rurales que son los que, por ahora, nos ocupan.

La carga total en un ángulo es la suma de la carga debido al

vienta sobre el poste y sobre los conductores, más la resultante de

las tensiones mecánicas de los conductores de las l.ínuas. Estas tres

cargas se pueden sumar con cierta facilidad reduciéndolas primero a

cargas horizontales equivalentes que actúan en el punto de fijación

del tensor0

El .cálculo_ de la carga debida al uiento sobre postes y conduc-

tores se efectúa siguiendo el método ya indicado rn al capítulo cua_r

to* En lo que se refiere a la tensión de los conductores encontramos

tablas con los valores de las características de los diferentes cables,"

proporcionadas por los fabricantes. Es posible consegui.v también ta -

blas que dan los V'á'ló'r'es idB*U'a''*ten"s ion'wKorrr2O'n't'atl'vsftí-br'B'!'0sl -p'O's-t'e "para

diferentes ángulos, para varias longitudes de vanos y considerando ya

la carga debida al viento sobre los conductores. Las tablas que se -

adaptan muy bien para nuestro medio, son, por ejemplo, las publicadas

por: "ACSR RURAL LINES ENGINEERING DATA,DESIGN DATA, RQflEL CABLE DIVI-

SIÓN, ALUniNUH COflPANY OF AMERICA11. Son válidas con suficiente aproxi.

mación las tablas correspondientes a carga liviana-construcción grado

"C11 (LIGHT LOADING - GRADE "C" CONSTRUCTION) , En caso de no utilizar

dichas tablas, se pueden tomar los valores de la tensión de rotura de

los cables y trabajar con una tensión, de máximo, al 50 ds la de r_p_

tura 0

- 199 -

A continuación indicamos el método general para el cálculo del

tensor requerido para cualquier línea que forma un ángulo determinado,

Para facilitar, tomamos como base los gráficos siguientes:

Fh

FIG. 6-1

ÍWv " v' / //. y vy y y/x

FIG. 6-2

- 200 -

Las figuras representan esquemáticamente una' línea,..la (6-l) y

un tensar, la (6-2). El procedimiento de cálculo serí.? •• ' . . - . '

a) En primer lugar hay que calcular la carga debida al viento

sobre el poste. Para esto encontramos el momento flector

del poste utilizando la fórmula (4-8) que se dio en el ca-

pítulo cuarto para tal. objeto*

c PP P (D + 2d)

donde;

n«, = Momento flectnr del poste, referida al suelo,

Cp = Coeficiente para, poste redondo = 0,7,

P = Presión del viento sobre el ooste.P

H = Altura del poste sobre el suelot

0 s Diámetro dal poste a ras del suelo,

d = Diámtro del poste en el extremo superior.

Con esto se calcula la fuerza ejercida por el viento sobre el

poste, por la fórmula

P-L = 1,8 (l»lf/A) (6-1)

donde:

P.. = Fuerza sobre el poste,

M- = Momento flector del poste,

A = Altura del punto de fijación del tensor,

b) Hay que calcular la carga del viento sobra los conductores

- 201 -

siguiendo el mismo método descrito en el capítulo cuarto.

F = Cn P d ac c c m

dcnde

F = Carga del viento sobre un conductor,

Cc = Coeficiente = 1,2 para nuestro caso,

P = Presión del viento sobre el conductor,

d = Diámetro del conductor,

,am= .Vano medio de los vanos adyacentes al poste de

ángulo.

Como, generalmente, hay más de un conductor, la fórmula (6-2)

hay que aplicar a cada tipu de conductor. Supongamos el caso típico

de una línea trifásica. Habrá una fuerza F-, por cada conductor de f_a_

se y" una fuerza F/ para 81 neutro. Con las cargas así obtenidas calcjj

lamas el momento total,

Me = ?l^I + 2 F-LH2 + F4H4 (6-3)

donde

nc = Momento total en relación al suelo,

H, = Altura de una fase,

H2 = Altura de las dos fases,

H. - Altura del neutro.

Con esto ya podemos calcular la carga debida al viento sobre

los conductores,

P9 = 1,8 (MC/A) (6-4)

- 202 -

donde

P9 = Carga total del viento sobre loa conductores,

nc = Fl omento producido por la ca?ga del viento sobre

loa conductores, referido al suelo,

A = Altura del punto de fijación dsl tensor,

c) Por último, calculamos la tensión produci'da por cada conduc^

tor tomando,como se había indicada,dicha tensión igual al

- 5G^ de la >r-ot-ur-a. Qa-lcul-amos -el momento--total -debido a e_s_

tas cargas. Así mismo para el caso de una línea trifásica

tendríamos

«t = Hl H T4 H4 (6-5)

donde

donde

M, = Momento total debido a la tensión de los con-

ductores,

T, = Tensión de cada fase,

T* = Tensión del neutro,

H = Como antes, altura de los conductores sobre si

suelo,

finalmente calculamos la carga,

P3 = nt/A (6-6)

P« = Carga total debida a la tensión de los conduc_

tores,

FL = Momento respecto al suelo,

A = Altura del punto de fijación del tensor0

- 203 -

La carga total resultante es,

(6-7)

La fuerza horizontal en la dirección del tensor, aproximada-

mente calculamos por la formula,

Fh = 2 P sen(e/2) (6-8)

Y, por último, la fuerza de rotura del cable del tensor viene

¿a da por

F. 87,5 sen (6-9)

Con el valor así obtenido se busca en una tabla de cables para

•'¿snsor el diámetro que debe tener el mismo para resistir a la fuerza

calculada. Los cables para tensor son especiales, no son cables de a_

cero'cualquiera ya que deben tener el denominado . galvanizado doble0

£n la tabla 6-5 pueden encontrarse las caracterísricas de los dife-

rsnóras cables para tensor, 'Por -otra parte, no es nada económico usar

varios tamaños de cable para tensor en una misma línea, es preferible

usar el menor número de diámetros posible*

Cuando se utilizan tablas para el cálculo de tensores, lo ref^

rsnte a los puntos b y c anteriores, se reduce a uno salo ya que en

los valores de las tablas están consideradas tanto las cargas debidas

al vienta como las cargas debidas a la tensión del conductor. Además

dichos valores se dan para diferentes ángulos y para varias longitudes

del vano. En caso de usar las tablas, sólo hay que calcular el momen_

to resultante y encontrar la fuerza equivalente en el punto de fija-

- 204 -

ción del tensor, dividiendo el momento total para la altura de dicho

punto.

Por otra parte, 3n la práctica, la carga debida al viento sobre

el poste ea relativamente pequeña y, sin mayor error, puede considerar^

se la misma para varias alturas de postes utilizados en una línea ru-

ral, simplificando,de ecte modo,en algo la elaboración de las tablasi

de tensores pero, sn cambio siempre hay que considerar el número de f_a_

.sesj, -la clase de ,c.on.duc,t.G,r., la ,inc,lin.aci.ón .del tensor., el ángulo de la

línea y la longitud del vano*

La elaboración de tablas se realiza de la siguiente manera, cuan_

do se • trata de calcular con una buena aproximación un tensor para una

línea :

19) Se debe cuntar con una tabla de momentos flectores para

las diferentes ciases de postes a utilizarse en la línea.

Si dichos momentos ss calculan por el meto'do indicado en el

capítulo cuartot para nuestro caso la tabla es la siguien-

te:

- 205 -

TABLA 6-1

PIGMENTO FLECTOR DEL POSTE RESPECTO AL SUELO

LONGITUDDEL POSTE

METROS

9,0

9,5

10,0

10,5

11 ;o

11,5

12,0

12,5

EMPOTRA-MIENTOMETROS

1,50

1,55

1,60

1,65

1,70

1,75

1,80

,1.,85

ALTURA SO -BRE SUELO

METROS

7,50

7,95

8,40

8,85

9,30

9,75

10,20

. 10 .65

DIÁMETROEN SUELOMETROS

0,24

0,25

0,26

0,26

0,27

0,28

0,28

-.>,AtV29

OIAMLTHOSUPERIORMETROS

0,13

0,13

0,13

0,J 3

0,13

0,13

0,1;

.- O.,13

MOMENTOFLECTORKg/m

180

205

237

263

295

327

359

398

22) Se requiere de una tabla en la que se pueda obtener la fue_r_

za horizontal de .acuerdo al conductor, al ángulo de la lí-

nea, la longitud del vano medio entre los dos adyacentes al

poste y, en esos valores, está incluida la carga del viento

sobre los conductores,»

- 206 -

TABLA 6-2

FUERZA HORIZONTAL PARA LA 'DETERMINACIÓN DEL TENSOR EN UN POSTE DE ÁNGULO

CONDUCTORES AC5R - TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

ÁNGULO

ERADOS

FUERZA TOTAL FN EL PUNTO DE FIJACIÓN DEL TENSOR, KILOGRAMOS, PARAVARIOS VANüS PROMEDIOS DE LOS DOS ADYACENTES AL POSTE, METROS

60 75 90 105 120 135 150 165 • 180

PARA UN CONDUCTOR # 2/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)

5'

30°

•60C

162

679

1259

- 174

693

1271

187

706

1283

201

719

1295

214

732

1306

228

745

1318

241

758

1330

255

771

1341

268

784

1353

PARA UN CONDUCTOR # 1/0 AWG (6 ALUMINIO/1 ACERO)

5°

30°

60-

133

550

1012

145

561

1023

157

573

1033

169

585

1044

161

596

1054

193

608

1065

205

620

1075

218

631

1085

230

643

1096

PARA UN CONDUCTOR # 2 AWG (7 ALUMINIO/1 ACERO)

5°

30°

60°

109

452

833

119

462

842

.,129

471

851

,139

481

359

148 .,

490

867

,-158

500

876

.168

509

885

..-178

520

893

,19,8 .

528

902

PARA UN CONDUCTOR # 4 AWG (7 ALUFINIO/1 ACERO)

5°

30°

60°

77

299

546

84

307

542

92

314

559

100

322

566

108

329

573

115

337

580

123

544

587

131

352

593

139

359

600

NOTA: Fuerza total igual a la presión del viento sobre un conductor más la com-

ponente de la tensión del ccble producida por el ángulo en la línea.

- 207 -

33) Se necesitan tablas en las que puedan encontrarse directa-

mente las diferentes alturas de los conductores y de los

puntos de fijación de los tensores en relación al suelo.

Como por ejemplo, tomamos el caso de un sistsma trifásico

con neutro. Llamamos hU, H2 y H~ las aJturas de los condu_c

tores correspondientea a las fases H¿, la altura del neutro

y A, la altura del punto de apoyo del taneor,

- TABLA 6-3

ALTURA DE CONDUCTORES Y TENSORES SOBRE EL SUELO

LONG. POSTE

METROS

9,0

9,5

10,0

10,5

11,0

11,5

12,0

12,5

H!

METROS

7,70

8,15

8,60

9,05

9,50

9,95

10,40

10,85

H2

METROS

7,30

7,75

8 ? 20

8,65

9,10

9,55

10,00

10,45

H3METROS

7,30

7,75

8,20

8,65

9,10

9,55

10,00

10,45

H4Fin ROS

6,45

6,9D

7,35

7,80

8,25

8,70

9,15

9,60

A

METROS

6,80

7,25

7,70

8,15

8,60

9,05

9,50

9,95

42) Como pueden existir una variedad de distancias del pie del

poste al tensor, y lo mismo varias alturas dal punto de ap_o_

yo del tensor, se necesita una tabla do senos del ángulo

- 208 -

formado por el poste y el tensor. £ste ángulo depende de L

que- es la distancia horizontal de la basa del poste al tejn

sor en tierra y de A que es la altura de.1 punto de apoyo»

TABLA 6-4

VALORES DE SENOS PARA VARIAS L/A

L/A

0,20

0,24

0,28

0,32

0,36

0,40

0,44

0,48

0,52

0,56

sen0

0,196

0/233

0,270

0,305

0,339

0,372

0,403

0,433

0,461

0,489

L/A

0,60

G,64

0,68

0,72

0,76

0,80

0,84

0,88

0,92

0,96

isen$

0,515

0,539

0,562

0,584

0,605

0,625

0,643

0,661

0,677

0,693

L/A

1,00

1,04

1,08

1,12

1,16

1,20

1,24

1,28

1,32

1,36

sen$

0,707

0,721

0,734

0,746

0,757

0,768

0,778

0,788

0,797

0,806

52) Una vez calculado el esfuerzo del tensor habrá! que selec-

cionarlo y para esto necesitamos disponer de datos de va-

rias clases de cables con las diferentes características

de los mismos. Un ejemplo es la 6-5

- 209 -

TABLA 6-5

TAMAÑO PESO Y CARGA DE ROTURA DE CABLES DE «CERO PARA TENSORES

DIÁMETRODEL CABLEMIL IMETROSY PULGADAS

6,35 - 1/4

7,14 - 9/32

7,94 -. 5/16

9,53 - 3/8

1.1,11 - 7/16

'12,70 - 1/2

i.4,29 - 9/16

15,38 - 5/8

.19,05 - 3/4

22,23 - 7/8

PESO A-PRQXIMAOOkg POR 100

METROS

18,0

24,4

30,5

40,6

59,4

76,9

99,8

121,0

171,9

235,2

CARGA MÍNIMA DE ROTURA EN KILOGRAMOS

CORRIENTE

862

1166

1451

1928

2585

3356

4354

5262

7257

9934

SIEMENSMARTIN

1429

1928

2427

3152

4241

5488

7121

8.6.64

11884

16284

ALTA RES.MECÁNICA

2154

2093

3629

4899

6577

8527

11113

13426

18507

25311

MUY ALTARES.FlECo

3016

4Ü60

5080

6395

9435

12202

15876

.19232

26445

36152

El uso de las tablas elaboradas hasta aquí, es sencillo y co-

rresponde exactamente el método para el cálculo del cable del tensor.

Can las tablas anteriores se procede siguiendo el método de utiliza-

ción que explicamos en lo que sigue.

USO DE LA TABLA 6-1

Como se supone conocido el poste utilizada en el ángulo para el

que se quiere determinar el tensor, obtenemos de la tabla 5-1 el momejn

- 210 -

to flector para dicho poste. Luego recurrimos a la tabla 6-3 (o simi-

lar a ésta) en donde obtenemos A que es la altura del punto de fija-

ción del tensor. Dividimos el valor del momento flector para el valor

de A y el resultado múltiplacsmos por el factor de seguridad 1,8. De

este modo, se obtiene la carga ocasionada por el viento sobre el poste.

USO DE LA TABLA 6-2

Son conocidos el vano promedio de los dos adyacentes al poste

que lleva tensor, los conductores de la línea y el ángulo formado por

la misma. Con estos datos obtenemos de la tabla 6-2 la fuerza hcrizojí

tal para cada conductor da la línea. En dicha fuerza está comprendida

la carga uel viento sobre los conductores y la carga debida a la ten-

sión mecánica de cada Conductor. Además ya está tomado en cuenta el

factor de seguridad. Con estos valores y las alturas de los conductores

obtenidas de la tabla 6-3, se calculan los momentos producidos por t_o_

..das ,los conductores. Dlv.i,di.an,do..,el,J.mom.ent.o. ,to/b.S;l p,aita-Aif >obtenida de

la misma tabla 6-3, encontramos la carga resultante. Se suman las dos

caras calculadas y se tiene la fuerza horizontal total que actúa so-

bre el poste.

USO DE LA TABLA 6-3 .

.Como puede darse cuenta, esta tabla utilizamos para el cálculo

de la fuerza debida del viento sobre el poste, como para el cálculo de

la fuerza producida por la tensión del cable y por el viento sobre ca

da conductor. Hay que aclarar que esta no es la única tabla, deben pr_e_

pararse otras similares según el caso de una fase, dos fases, disposi_

- 211 -

ción vertical de conductores, etc0

USO DE LA TABLA 6-4

En esta tabla obtenemos el seno dal ángulo que forma ej tensor

con al poste de acuerdo a la relación entre Is distancia del tensor,

en tierra, a la base del poste y la altura de fijación del tensor* 05.

vidiendo la carga total (horizontal) para el seno del ángulo y multi-

plicando por el factor 100/87,5 obtenemos la tensión de rotura del c_a

ble del tensor.

USO DE LA TABLA 6-5

Con la tensión de rotura calculada,recurrimos a la tabla 6-5 en

la que podemos escoger el diámetro del cable de acero para el tensor0

ANCLAJE

Indicamos ya que una de las partes de un tensor es el ancla y

,PX,a1I*s J.eci.ón,,,d,9l--.-t,easptr.,al ,.ancJLa(»..,Ua .sujeción de,l tensar.,.a,l ar,.c.la se .

hace mediante las varillas de anclaje que se pueden adquirir de acue_r

do a las necesidades^

Las anclas pueden ser hechas de madera o de hormigón o pueden

utilizarse anclas metálicas patentadas por las diferentes casas pro-

ductoras de material para construcción de líneas. En este caso, todo

lo referente a profundidad y poder de retención del ancla, debe consul_

tarse en los catálogos de las casas fabricantes.

Con el objeto de tener una idea acerca del poder de retención

de un trozo de madera de acuerdo a sus dimensiones, así como la long_i

tud de la varilla de anclaje y el diámetro del cable que deben utiljl

- 212 -

zarse para una determinada.fuerza presentamos el siguiente cuadra:

TA8LA 6-6

TAMAÑO DE TROZOS DE MADERA PARA ANCLAJE - PROFUNDIDAD

NUMERO DETENSORES Y

' ESFUERZO

'Uno de 1800 Kg

Uno de 2700 Kg

Una de 4500 Kg*

Uno de 7300 Kg

Dos de 2700 Kg

Das de 4500 Kg

Dos de 7300 Kg

LONGITUD Y DJA.METRO FUÑIMOS

EN METROS

0,90 x '0,15

0,90 x 0,20

1,20 x 0,20

1,50 x 0,25

1,50 x 0,20

1,50 x 0,25

1,80 x 0,30

VARILLA BA-GO TIERRA

METROS

1,20

1,35

1,65

1,95

1,65

1,95

2,10

LONGITUD Y DIÁ-METRO DE LA VA-RILLA DE ANCLAJE

. - 2,10 m x 13 mm.

2,45 m x 16 mm

2,7í5 m x 19 mm

3, 05 m x 25 mm

2 , 75 m x 25 mm

3,05 m x 32 mm

3, 35 m x 38 mm

Las anclas patentadas pueden usarse con muy buena efectividad

en ciertas clases de suelo.

Para cualquier clase de ancla usada para un tensnr5 la resiste_n_

cía al arrancamiento, se puede calcular corneo aproximadamente igual a

un factor de retención por el peso del volumen geométi-icn que tiena c_g_

mo base el área del ancla, la otra base queda en la superficie del su_e

lo y las aristas o la directriz, en otros casos, tienen una inclinación

que depende del ángulo de deslizamiento de la clase de susio del lugar*

Aclaremos esto con un gráfico:

- 213 -

FIG. 6*3

De acuerdo a lo anotado y a la figura, tendremos ]3 forma del

volumen representado: un tronco de cono cuando el ancla ea circular

(caso de anclas patentadas) y un tronco de pirámide yi e! ancla tiene

" Torma retanguiar»

En la figura hemos representado el ancla en posición horizon-

tal cuando, en realidad,la posición será inclinada de modo que la va-

rilla de anclaje tenga la misma dirección del cable del tensor. Pero

al tomar en posición horizontal se facilitan los cálculos y los resul

tados son satisfactorios.

El.poder de retención del ancla depende, como hemos dicho, de

la clase de suelo que se tenga. Sin embargo, se acostumbra a utilizar

la fórmula denominada de CARPENTER, para determinar al poder de reten

ción, sobre todo de las anclas patentadas y cuando ¿e tenga un suelo

- 214 -

compacto:

R = 190 DH2

donde

R = Poder de retención en Kg,

D = Diámetro del ancla en centímetros y

H = Profundidad del ancla

En definitiva, la fuerza de retención debe ser por lo menos i-

gual a la componente vertical de la fuerza del tensor, Por lo tanto,

en la misma tabla de esfuerzos de tensores puede indicarse la fuerza

vertical que servirá para determinar el bloque de anclaje.

Los detalles de los anclajes y tensores pueden encontrarsa en

los dibujos de estructuras que llevan las letras E y F, que correspo_n

den -al capítulo tercero. En ellos se puede apreciar todo el materjal

ridcesario para cada tipo de tensor y, como es natural, la selección

'de 'icrs a*cc'es'cfrio5, c'om'o son vlas gra'p-a's -y 'a'i'sU'Qdorss'-de 'tracción, "por

ejemplo, hay que hacerla de acuerdo al esfuerzo del tensor.

602 TABLAS DE TENSORES PARA LOS CASOS MAS COMUNES

Hemos indicado que no es conveniente utilizar mucha variedad

do tensores para una misma línea, luego, no hace falta calcular mu-

chos tensores. Por otra parte, según el Código Eléctrico Ecuatoria_

no, la sección mínima que debe tener un tensor ss de 25 mm , el mis-

mo que satisface en gran parte las necesidades, en lo que a tensores

se refiere, de las líneas rural9s0

- 215 -

Luego para la elaboración de las tablas da tensores que pueden

ser útiles, hay que hacer varias consideraciones en relación a los po^s

tes má*s comunes a usarse, a la. longitud de los vanos, a la topografía

del terreno, etc«

De todos modos, juntando todos los criterios, hay que realizar

varios cálculos previos y, de esos resultados, escoger los casos mas

desfavorables para así tener el mayor margen de seguridad. Por ejemplo

cuando analizamos la clase da poste, para una misma fuerza de rotura

podemos tener de varias longitudes. Ahora bien, la longitud del vano

máximo calculado con Ib resistencia del poste disminuye al aumentar la

altura del poste perOj por stra parte, la flecha del conductor puede

ser mayor mientras más a 1 tos son los postes por lo tanto, hay que 1 l_e

gar a un equilibrio y hacer los cálculos para el caso más desfavorable

en tal forma que la línoa ad^'Jisra el factor de seguridad apropiado „

'•Haciendo uso •dol er'i't'e'T'i'o 'e-xpues^to, "•'e'labaramo's algunas "tablas

que pueden ser útiles para muchas líneas rurales y, a base de ellas,

pueden elaborarse otras tablas de acuerdo a las necesidades, estas t_a_

blas están basadas en postes cJe 12,50 m, de 500 Kg de resistencia y

para vanos medios entre dos adyacentes que pueden oscilar entre los

90 m y 200 m, según el número de fases y el conductor usado.

El uso de las tablas para la selección de un tensor requerido

es sencillo pues, conocidas las características de la línea, como son

el número de fases, los calibres de los conductores y el ángulo que

forma la línea en el pjste a anclarse (o puede ser terminal de un trjj_

- 216 -

mo o anclaje por vano muy largo), se recurre a la tabla CQTrespondían

ta en donde se puede encontrar la fuerza de rotura con la que deberá

seleccionarse el cable para el tensor y la fuerza vertical que sopo_r

tara el ancla, Con estos datos ya se podrán seleccionar también todos

los accesorios necesarios que pueden verse en los dibujos de las es-

tructuras E del capítulo tercero, una vez que ss haya seleccionado una

de alias de acuerdo al esfuerzo que tenga que soportar. Luego, para

la selección del anclaje, puede referirse a los dibujos de las estru£

turas F del mismo capítulo tercero que contienen las características

de algunos anclajes para diferentes aplicaciones y la forma de efectuar

la instalación.

'.INEAS ELÉCTRICAS RURALES

13,8 KU

CONDUCTORES ACSR

TABLAS DE ESFUERZOS SOBRE LOS TENSORES

- 218 -

TABLA 6-7

FUERZA TOTAL SOBRE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL

. CONDUCTORES AC5R

NUMERO DE FA-

SES Y NEUTRO

CALIBRE AWG

FUERZA UE ROTURA BEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS. SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)

1,¿5 1,00 0,75 0,50 0,33

ÁNGULO DE LA LINEA DE 0° A 5°<

3 # 2/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 1/0 (6/1)

1# 2 (7/1)

3 f 2 (7/1)

1 #"4 (7/D

3 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

1274

796

1020

535

P96

559

747

466

1410

998

1127

797

989

699

823

582

1660

1324

1328

1062

1166

933

973

778

2230

1992

1782

1593

1565

1399

1301

1163

3150

2990

2520

2389

2213

2098

1840

1744

2 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

2 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

662

550

' 724

452

676 -

422

964

682

798

564

744

526

1138

910

943

754

876

701

1524

1362

1262

1128

1176

1051

2156

2044

1785

1692

1663

1577

- 219 -

TABLA 6-7

(CONTINUACIÓN)

FUERZA TOTAL SQBRc EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL

CONDUCTORES AC5R

NUMERO DE FA-

SES Y NEUTRO

CALIBRE AWG

FUERZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEH KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)

1 ?Fi, £.- 1,00 0S75 0,50 0,33

ÁNGULO DE LA LINEA DE 0° A 5°

X # 1/0 (6/.1)

1 # 2 (7/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft '

Fv

Ft

Fv

671 .

419

545

340

502

313

736

520

600

424

- 551

390

868

694

703

562

650

520

1164

1041

946

846

871

779

1646

1560

1901

1802

1232

1168

ÁNGULO DE LA LINEA DE 6* A 30°

3 # 2/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 1/0 (6/1)

1# 2 (7/1)

3 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

3 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

3914

2442

3043

1399

2450

1529

1795

1120

4324

3057

3150

2227

2545

1799

1857

1313

5095

4076

3960

3168

3194

2555

2324

1859

6839

6114

5310

4747

4291

3896

3130

2798

9675

9172

7510

7119

6066

5751

4427

4197

- 220 -

TABLA 6-7

(CONTINUACIÓN)

FUERZA TOTAL SOBRE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL

CONDUCTORES ACSR

NUMERO DE FA-

SES Y NEUTRO

CALIBRE AWG

FUERZA "DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)

1,25 1,00 0,75 0,5C 0,33


2 # 1/0 (6/1}

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

2 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft"

Fv

Ft

Fv

'2328

1453

1764

1101

1513

944

2407

1702

1820

1267

1667

1179

3043

2434

2293

1834

1955

1564

4058

3626

3068

2743

2636

2357'

5738

5440

4338

4112

3727

3533

1 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

1562

975

1111

693

934

563

1675

1184

1222

864

1028

727

1973

1578

1441

1153

1197

958

2652

2371

1932

1727

1626

1454

3749

3554

2731

2589

2300

2180


- 221 -

TABLA 15-7

(CONTINUACIÓN) .

FUERZA TOTAL 5CDRE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL

CONDUCTORES AC5R

NUMERO DE FA-

SES Y NEUTRO

CALiBRE AWG

FUÍKZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGLN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)

1,25 1,00 0,75 0,50 0,33


3 # 2/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

3 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

7160

4468

5365

0360

4244

2648

2995

1869

790Í)

5592

5931

419:1

4697

332J.

331ÉÍ

2344

9320

7456

6984

5590

5556

4445

3900

3120

12510

11184

9380

8386

7428.

6641

5244

4688

17696

16776

13263

12573

10500

9954

7413

7027

2 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

1# 4 (7/1)

2 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

3969

2477

2943

1636

2440

1523

4407

311 éi

3247

2296

2687

190D

5204

4163

3821

3057

3179

' 2543

6970

6231

5135

4591

4998

4468

9855

9343

7260

6S82

5102

4837

- 222 -

TABLA 6-7

(CONTINUACIÓN)

FUERZA TOTAL"" SOJ3RE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL

CONDUCTORES AC5R

NUMERO DE FA-

SES Y NEUTRO

CALIBRE AWG

FUERZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIÓN DEL TENSOR (L/A)

lt¿5 1,00 0,75 0,50 0,33

i

ANGULÜ DE LA LINEA DE 31" A 60°

1# 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/li

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

2020

1260

1350

P42

1125

702

2234

1579

1492

1055

1235

873

2627

2102

1758

1406

1455

1164

3534

3280

2360

2110

1955

1448

4998

4738

3339

3165

2765

2621

TERMINAL

3 # 2/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

3 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

3 # 4 (7/1)

1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

601.1

375.1

5500

3432

4400

2746

3100

1934

664,1

4695

61015

431(5

48113

3407

339(5

240.1

7825

6260

7200

5760

5700

4560

4000

3200

10503

9390 -

9658

8634

7624

6816

5373

4803

14857 .

•14004 '

13661

12951

10784

10223

7600

7205

- 223 -

TABÚ íi-7

(CONTINUACIÓN)

FUERZA TOTAL 50BHE EL TENSOR Y COMPONENTE VERTICAL

CONDUCTORES AC5R

NUMERO DE FA-

SES Y NEUTRO

i CALIBRE AWG

FUERZA DE ROTURA DEL CABLE Ft Y COMPONENTE VERTICAL FvEN KILOGRAMOS, SEGÚN LA INCLINACIO.V DEL TENSOR (L/A)

1,25 1,00 0,75 0,50 0,33

TERMINAL

2 # 1/0 (6/1}

1 # 2 (7/1)

2 # 2 (7/1)

' 1 # 4 (7/1)

2 # 4 (7/1)

aJ.4,(J/l)

Ft

Fv"

Ft

Fv

Ft

.Fv

4050

2527

3150

1966

2300

.,1.4.35

4467

3158

3471

2454

2523

.1784

5250

4200

4100

3280

2970

.,,237.6 .

7067

6318

5491

4909

399:t

,.,3.5.68

9996

9476

7766

7362

5645

.5351

' ¡ 1 # 1/0 (6/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 2 (7/1)

1 # 4 (7/1)

, 1 # 4 (7/1)

1 1 # 4 (7/1)

Ft

Fv

Ft

Fv

Ft

Fv

2560

1597

1920

1198

1500

936

2831

2002

2122

1500

1647

1164

2330

2664

2500

2000

1940

1552

4479

4004

3357

3001

2606

2330

6335

6006

4749

4502

3686

3494

CAPITULO 7

TABLAS DE REPLANTEO

7.1 OBTENCIÓN DE ESTAS TABLAS.- SU USO

Mediante un ligero análisis de una tabla de replanteo, es fá-

cil darse cuenta que, para la elaboración de las mismas, deben cons_i

derarse muchos aspectos tales como las condiciones topográficas del

terreno', las variaciones de temperatura, las condiciones de moviliza-

ción sobre el terreno que determina las distancia-*3 de seguridad míni-

mas que deben ser estrictamente respetadas y que y u hemos indicado a_n

teriormente.

Hay ocasiones en las que, aprovechando de la topografía del

terreno, se puede usar un vano ^de mayor longitud de la que se tendría

en un terreno plano. E-ste es el caso que se presenta cuando existe una

depresión o hundimiento considerable en algún lugar por donde atra vi_e

sa la línea. Cuando esto sucede, la flecha del conductor puede ser ma_

yor que aquella que tiene el conductor en terreno plano hasta tal pun_

to de no rebasar la distancia de seguridad mínima requerida,, De este

modo, si se puede tener una flecha mayor, podremos también aumentar la

longitud del vanoo

En cambio, si en vez de una .depresión existe una elevación del

terreno, la flecha del conductor deberá ser menor que aquella que se

- 225 -

tendría en un terreno plano (para mantener la distancia de seguridad)

y, consecuentemente, la longitud del vano será menor0'. . . - • ••'- = J

Una tabla -de replanteo1 está elaborada ds ta.1.- rnsnera que, de a_

cuerdo a las condiciones mencionadas, en ella se puede determinar f_á

Gilmente la máxima longitud que debis tener un vano en función de las

características propias de la línea,, como son los conductores y las

postes, así como en función de las depresiones o elevaciones y obstácjj

los que se presentan en el terrena.

Las tablas de replanteo, así como las de flechas- son suministr^

das por los fabricantes de conductores. Lo que hay que hacer es adap-

tar al medio donde vayan a usarse las mismas para el replanteo de una

línea eléctrica, '-o'gicamente, la adaptación se hará' de aquellas más

apropiadas para las condiciones que predominan en el lugar de construye

ción de una línea,, Esto es lo que ss ha hecho para nuestro caso y he-

mos obtenido 'd'e'l "mismo 'b'ole'fín" que s's "i'nd'ic'ó para las 'flechas de los

conductores. Trataremos de explicar .Lo más claro posible su uso sn .

nuestro medio. Es muy importante en un proyecto facilitar y agilitar

el trabajo. Esto es, precisamente, lo que se consigue con el uso de

tablas.

Antes de referirnos al uso mismo de las tablas,. veamos algunos

asuntos importantes relacionados con el replanteo cíe una línea eléctr_i

ca,

Una vez establecida la ruta de la línea, seleccionado el tama-

ño del conductor y determinadas las condiciones db carga, el siguien_

- 226 -

te paso es el replanteo, es decir, la colocación de estacas en los

puntos donde deberán plantarse los postes así como en los puntos de

anclaje de los tensores y en cierto;s puntos donde L-B necesita dejar

alguna indicación. El estacamiento debe comenzarse con una cierta an_

ticipación a la construcción y debe avanzar de tal muñera de no pro-

vocar retraso al equipo de construcción. Tampoco 3s aconsejable efe^

tuar el replanteo con mucha anticipación a la construcción, porque e_s_

to .da origen ,a .problemas .ocasionadas vp.or la d.e.sapa.ri. .i.ón de las e,st_a_

cas.

Para que la construcción se realice continua y efectivamente,

es imprescindible que el equipo de construcción disponga de una info^t

mación correcta y completa del replanteo durante todn el tiempo» Si

la información no es completa, la conshrucción sa retarda, y, si las

estacas no están localizadas y marcadas correctamente, será necesario

volver atrás y cambiar postes ya plantados. Tales demcras o cambios

aumentarán el costo de la línea.

VANO REGULADOR

Hemos dicho que "El vano regulador" puede definirse como aque-

lla longitud de vano para la cual la tensión mecánica en el conductor,

bajo cambios de temperatura y carga, permanece aproximadamente igual\ la tensión mecánica media de una serie de vanos c'e diferente longi-

tud situados entre dos vanos anclados. También hemos indicado que la

longitud de dicho-vano se calcula aproximadamente por:

VA N O REGULADOR = VANO PROMEDIO + 2/3 (VANG MÁXIMO -VANO PROMEDIO)

ü, con mayor presición,por:

- 227 -

+ a'VANO REGULADOR =

a + a2 4

Donde a-,, 82» a^» -?..., a , son las longitudes de los vanos sucesivos

comprendidos entre dos vanos anclados.

Como base para la determinación de las longitudes de los vanos

de un tramo en una línea, antes de que pueda ser replanteada, debe es

cogerse- un vano regulador determinado. Por tanto, es necesario de ant_§_

mano, hacer una estimación de cuál será el vano regulador*

Un método psra hacer un cálculo estimativo del vano regulador

es el -siguiente. Para comprender más f a calmante, supongamos que se tra

ta da una línea PJ9 4 AUG - ACSR. (7 Aluminio/ 1 Acero) .' Según la ta-

bla ,7-7. la longitud -del .vano .má'XcLmo,,pai>.a t>er.r-eno -p.Lano.-es ,de ,1-45 .me

tros. El vano promedio probablemente será un poco menor por los ángu

los de la línea, la irregularidad del terreno, ubicación de consumid_o

ros, etc. Será posible, sin embargo, conseguir un vano promedio de,

po? lo menos un 90/£ del vano a nivel, esto es, unos 130 metros.

Algunas vanos al atravesar valles o depresiones resultarán más

largos que el vano sobre el terreno plano. Se puede calcular aproxirna_

damenfce el vano más largo, haciendo un recorrido de la ruta de la línea

con lo cual ya se puede calcular el "vano regulador estimativo". Supojn

gamos que el vano máximo apreciado sea de 180 metros, con esto, el ua

- 228 -

no regulador estimativo será:

VANO REGULADOR = 130 + 2/3 (180 - 130) = 163

O sea 163 metros. Con este valor hay que volver a la tabla 7-7 y ver

si al vano regulador estimativo esta dentro de los límites para los

cuales es válida la tabla 0 En nuestro caso sí es válida ya que con

ésta se puede tener hasta un vano regulador de 170 metros. Cn caso de

obtener un vano regulador fuera de los límites, habrá que buscar otra

ta.bla d.e .,dif.er ente vaao ,r,e.,g.ula.do.r. .La f l,echa de t.en.did.o de la línea

debe basarse en el vano regulador calculado mediante la segunda fór-

mula indicada anteriormente, ya que así se obtiene un vano regulador

más correcto.

VANOS TERMINALES

Son los vanos anclados en sus dos extremos. La longitud de es-

tos vanos se determina en las tablas correspondientes a vanos.ter mi na_

les*

En nuestro caso, refiriéndonos al ejemplo anterior, recurriría_

¡nos a la tabla 7-8, Hay que aclarar que estos vanos no se incluyen al

calcular el vano regulador estimativo.

A veces es posible atravesar un valle, un río o una quebrada

maníante un solo vano largo. Cuando esto ocurre, es generalmente ven-

tajoso anclar los dos terminales del vano para evitar usar vanos reg^j

ladores que podrían resultar demasiado largos para el resto de la lí-

ne^,, Por ejemplo, supongamos que la mayoría de los vanos en una línea

están antre 100 metros y 180 metros y que se usa, para el replanteo,

- 229 -

un vano regulador de 150 metros. Si es necesario un vano de unos 300

metros o más, deberá ssr anclado en sus dos extremos para que no afejs

te el vano regulador del resto da la línea. En caso de no anclar el

vano largo, se necesitaría un vano regulador de unos 240 metras o más,

según se puede clacular.

Cuando se tenga que atravesar una serie de montes, pueden ocu-

rrir varios vanos largos secesivos o vanos largos con uno o dos cortos

entre ellos. Anclar cada vano largo en sus dos extremos resulta prájs

ticamente cnclar cada poste. En estas casos, generalmente, resultará

más económico anclar cada terminal del tramo de línea que contiene los

vanos larros y usar un vano regulador de mayor longitud para esa sec-

ción de la línea. Siempre que haya cambio de vano regulador, habrá

también que anclar la línea«

PUNTOS ESPECIALES

En toda línea existen cirsrtos puntos en los que casi forzosamen

te hay que colocar postes. Estos puntos son: los terminales de una lí-

nea, ángulos de la línea c derivación de ramales de la línea, ubicación

de transformadores, cruces de vías o de otras líneas y cambios bruscos

del perfil de la línea, tales como la cima de un monte o un pico alto.

En algunos casos, estos puntos serán fijados definitivamente y se col^o

carán postes en dichos lugares. En casos menos complicados, se buscará

la solución más ventajosa dentro de los límites permisibles.

Es aconsejable localizar los puntos especiales antes de colocar

las estacas correspondientes a los postes intermedios a estos puntos,

- 230 -

especialmente cuando nc es posible evitar talas puntos.

Demos una idea os la solución de un problema en el terreno citan

do un ejemplo. Supongamos qua .la distancia entre dos puntos obligados

es de 480 metros y que, para el replanteo, se usa la tabla 7-7. Si se

divide esa distancia ^n tres vanos, resultarán de 160 metros de prome

dio. Este vano resulta muy largo para la tabla que se está usando. Des_

ide luego, en el supuesto caso que, can dicha tabla, ya se obtenga la

distancia de seguridad necesaria. Si dividimos en cuatro vanos, el prc)

medio sería 120 metros, que no'sería la mejor solución, aunque sí se

puede usar la tabla 7-7. En cambio, al emplear un poste de 10,5 metros,

podríamos tener un vsnc df3 170 metros a cada lado de este poste y, pa_

ra los 140 metros restantes, podríamos usar un poste de 9,50 metros,

con lo que hemos disminuido un poste. Esta sería la mejor solución.

ÁNGULOS

Es una regla genRral que 'm'ie'ntra's 'irrsTVa's ' ángulos haya sn un~a lí

nea, es más económico. Mientras un cierto número de estructuras es

inevitable, se puede evitar, en cambio, el uso de ángulos pequeBos

frecuentes colocando los postes tan lejos como sea posible. Antigua-

mente, cuando se acostumbraba utilizar construcciones de vanos cortos,

no era difícil encontrar una curva de radio grande con un gran número

de vanos con ángulos psquefíos sin utilizar tensores. Con los vanos lar_

gos y tensiones mecánica?! altas que se usan actualmente, no es nada

práctico dicho procedimiento.

USO DE LAS TABLAS

231 -

Las tablas que constan al final de este capítulo proporcionan

las longitudes de los vanos máximos que pueden obtenerse con postes

de 9,5 metros y de 10,5 metros a cada extremo del uaná, teniendo en

cuenta la elevación o depresión del terreno entre los postesa

Una elevación o depresión es la distancia sobre o bajo una lí-

nea recta que une la línea, en tierra de los dos postes.

En las figuras 7-1 a 7-8 se representan algunas condiciones t_í

picas del terreno que determinan i a longitud del vano, Las figuras 7-1

7-2 y 7-3 muestran condiciones del terreno en las que el vano máximo

será igual al vano a nivel. Para las condiciones representadas en la

figura 7-4, la longitud del vano vendré determinada por la depresión

localizada al centro del vano. Para la figura 7-5, la longitud del va_

• no estará determinada por la pequeña depresión situads a la cuarta pa_r

te del vano y no por la depresión mayor que queda al centro del vano0

La figura 7-6 representa upa condición donde, una elfavación

al centro del vano, determina su longitud, y las figuras 7-7 y 7-8,

muestran condiciones donde una elevación a un cuarto del vano será la

que determina la longitud de dicho vano*

El vano máximo puede obtenerse de las tablas frente a la eleva_

ción o depresión que se dan en las columnas debaja de los postes de

9,5 y 10,5 metros de longitud, según el caso. Generalmente, sólo será

necesario determinar la elevación o depresión en un punto situado apr_c_

ximadamente .al centro o a un cuarto del vano0

Pero para la situación de la figura 7-5, será necesario deterrni.

- 232 -

DISTANCIAS EN LAS QUE SE BASAN LAS TABLAS DEREPLANTEO PARA DISTANCIA DE SEG. MIN. 5,50 m.

F I G . 7 - I'-_:'. £'. ó, L':J3 PLANO

TIC. 7-,.2VANO IGUAL QUE-EM SUELO PLANO

H G . 7 - 3VANO IGUAL QUE EN SUELO PLANO

FIG.7-4DEPRESIÓN AL CENTRO DEL VANO F I G . 7 - 5

DEPRESIÓN AL UN CUARTO DEL VANOFIG.7-6

ELEVACIÓN AL CENTRO DEL VAN"

FIG.7-7ELEVACIÓN AL UN CUARTO DEL VANO

FLECHA MÍNIMA FLECKA MÍNIMA

FIG. 7- 8

ELEVACIÓN AL UN CUARTO DEL VANO

FIG. 7- 3

LEVANTAMIENTO EN EL POSTE

FIG. 7-10

LEVANTAMIENTO EN EL POSTE

NOTA: ESTAS FIGURAS DEBEN USARSE CON LAS TABLAS DE REPLANTEO

- 233 -

nar la depresión tanto al centra corno al un cuarto del vano para ver

cuál da' como resultado el vano más corta. Por ejemplo, supongamos que

la depresión al rentro os 1,2 metros y a un cuarto, 0,3 metros. En la

.tabla 7-7 encontramos un vano de 184 metros para 1,2 metros al centro

y 171 metros pare 0,3 metros a un cuarto, luego, el vano que debe u-

sarse es el de 171 metros.*

Cuando sea necesario usar un vano mayor del que se encuentra en

'la'"taibl'a u'tili'zs-Dc, pa\va -el -repl-an-teo, -dicho -vano deberá ser anclado.

Por ejemplo an la tabla 7-7, el vano máximo es de 225 metros,

cualquier vano mayor que éste debe anclarse y estacarse de acuerdo a

la tabla 7-8 para vana;? terminales. Si se encuentra que se requieren

.muchos terminales, por la limitación de la tabla, debe escogerse una

tabla con un vano regulador mayor0

AUMENTO D£ LA DISTANCIA AL SUELO

Para los vanos en los que se requiere un aumento de la dista_n_

cia del conductor al SMGlu, como en los casos de cruces de vías, la

longitud del vano puede obtenerse también de las tablas de replanteo

considerando el aumento de distancia-al suelo como si fuera una elev_a_

ción del terreno0 Por ejemplo, supongamos que se quiere cruzar una

vía donde se nececita .aumentar la distancia de la línea al suelo en

0,9 metros. Si el terreno es plano, la longitud del vano se encontra-

rá en la tabla 7-7. En efecto, para una elevación de 0,9 metros al

centro del vano, tendríamos unos 109 metros de luz y, si la elevación

está a un cuarto o el vano, unos•120 metros, para poste da 9,5 metros.

- 234 -

Supongamos todavía que el terreno no es plano y que.y a existe una e-

levación de 1,5 metros en el cruce, Sumamos los 0,9 metros y 1,5 me-

tros y con 2,4 metros de elevación buscamos la longitud del vano en

la tabla. Usando la misma tabla, encontramos que "es necesario un po_s

te de 10,5 metros y se puede tener un vano da unos 102 metros si la

vía está al centro del vano o de unos 114 metros, siesta a un cuar-

to del vano0

Como se podrá dar cuenta con los ejemplos anteriores, el meca_

nismo de cálculo podrá extenderse a postes de longitudes diferentes

a las indicadas pues, la diferencia neta de las distancias de la lí-

nea al suelo, en cada caso, sería la constante que hay que tomar como

elevación o como depresión, según se disminuya o aumente la.longitud

u'e los poste. Así mismo, para tener la distancia de seguridad mínima

de 4,6 metros en los lugares poco transitables, podríamos usar postes

-de- 9 met'ros -y ,- p'a-ra teT'rBno-'pla.n'o•¿-*oonstidB'Baní>emoS'*aamo.¿qu.G .<.e-x.-i.s4;e una

depresión de unos O,45 metros, para usar la tabla de 9,5 metros. Si el

terreno presenta elevaciones o depresiones habría que restar o sumar

con O,45 metros.

POSTES ADYACENTES DE ALTURA DIFERENTE

La longitud de un vano, en el que se usa postes de altura dif_e

rente, se encuentra mediante una interpolación de los valores ds l'a ta_

bla correspondiente. Por ejemplo, refiriéndonos a la tsbla 7-7, para

un poste de 9,5 metros en terreno plano, tenemos un vano máximo de 145

metros y, para un poste de 10,5 metros, un vano máximo de 188 metros0

- 235 -

Si se usan estos dos postes en un vano, la luz deberá tener una long^i

tud aproximada de 167 metros.

TRACCIÓN DEL POSTE HACIA ARRIBA

En las tablas de replanteo encontramos una columna con el no_m

bre de "Factor de levantamiento" que sirve para determinar cuándo un

poste puede estar sujeto a una fuerza que tienda a arrancarlo. Esto

queda aclarado si observamos las figuras 7-9 y 7-10 que representan

dos casos en los cuales podría ocurrir levantamiento del poste del

centro» Para determinar si puede o ño haber levantamiento se mide la

distancia D, luego se determinan los factores de levantamiento para

los vanos A y B en la tabla y se encuentra el promedio de los dos f acI

tores0 Si D resulta mayor que el promedio de los factores ds levanta-

'miento, ocurrirá tracccián del poste hacia arriba o sea levantamiento

cuando haya temperatura baja. En la mayoría de casos, esto se puede

corregir cambiando la ubicación de dos o tres postes ptrto, si no es

posible, será necesario aumentar la altura del poste en una cantidad,

por lo menos, igual a la diferencia D y el promedio entre los dos fa_c

tores de levantamiento. Para ilustrar el método, supongamos un vano A

de 134 metros, un vano B, de 156 met-ros, y D sea de 4 metros. Utilizar^

do la tabla 7-7 frente al vano de 134 metros, encontramos un factor de

levantamiento de 3,05 metros y frente al vano de 156 metros, un factor

de 3,99, es decir, un promedio de los factores de 3,52 metros.» Como D

resulta mayor que dicho promedio, podrá ocurrir levantamiento del pos_

te y, para que tal caso no suceda, habría que aumentar la longitud del

- 236 -

poste en una cantidad igual a 4,00 - 3,52 = 0,48 metros. Por tanto,

si se está utilizando postes de 9,5 mstros, habrá que usar para la c_o_

rrección un poste cía 10 metros. Si en algún caso resulta una longitud

de poste muy grande, para corregir la dificultad, es preferible util_i

zar un anclaje de terminal y, además, un anclaje que sujete al poste

hacia tierra para contrari estar, de este modo, la fuerza producida h_a

cia arriba al bajar la temperatura 0

CLASE DE POSTES

Para determinar 3.a clase de poste que debe utilizarse en un l_u

gar determinado de una línea, debe referirse a las tablas de vanos m_á

ximos admisibles detexminados por el esfuerzo transversal del pos'te0

Estas tablas se p.ncuentran en el capítulo cuarto para diferentes casos

que puedan pressntarse pues, si la tabla de rep-Tanteo da un vano dete_r_

minado, con dicho vano hay que recurrir^a las tablas de vanos máximos

admisibles para no rebasar el límite para el poste que ss deba utili-

zar .


13,8 KU

CONDUCTORES ACSR

TABLAS DE REPLANTEO

DE

PR

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IÓN

a

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- 239 -

TABLA 7-1

(CONTIGUACIÓN)

CONDUCTOR # 2/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA - 50 % D£ LA TENSIÓN DE ROTURA


POSTES DE 9,5 METROS

A UNCUARTODEL VANO

0,64

0,76

0,68

1,01

1,13

z 1,25o£ 1,37LUce0.UJ

Q 1,49

1,65

1,77

1,89

2,01

2,13

2,28

AL CEN-TRO DELVANO

1,22

1,37

1,52

1,68

1,83

1,98 o

2,13 5UJce

. Q.'UJ

2,29 °

2,44

2,59

2,74

2,90

3,05

3,45

LDNGI-Tiin1 UL)

DELVANOMETROS

175

179

183

187

191

195

199

203

207

211

215

219

222

226


A UNCUARTODEL VANO

0,73

0,61

ou 0,49=c5 0,37

w 0,24

0,12

0,00

.0,12

0,27

0,40

S 0,52toUJceQ.u 0,64

0,76

0,88

AL CEN-TRO DELVANO

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

0,46

0,61

0,76

0,91 ^Q

1>°7 £UJ

i ->-j ce•*-**•<- O.

UJ

1,37 Q

1,52

1,68

1,83

POSTES DE 12 METROS

A UNCUARTODEL VANO

2,26

2,13

2,01

1,89

1,77

^ 1,65ou 1,52e*;>UJ"_u^ 1,40

1,25

1,13

1,01

0,88

0,76

0,64

AL CEN-TRO DELVANO

1,68

1,52

1,37

lí22

1,07 2u

0,91 5UJ

0,76 ¿

0,61

0,46

0,30

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

FAC-THB1 Un

DE LE-

VANTA-MIENTO

5,94

6,22

6,49

6,77

7,07

7,35

7,65

7,92

8,20"

8,53

8,81

9,11

9,39

9*0

NOTA: Úsese esta tabla para vano regulador estimativo entre 130 y 150 metros

- 240 -

TABLA 7-2

CONDUCTOR # 2/0 AWG - ACSR (6 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA « 50 £ DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES


A UNCUARTODEL VANO

1,71

1,62

1,49

1,37

1,25

1,13

1,01

I 0,88

% 0,76

i *LJ

0549

0,36

0,24

0,12

0,00

o 0,12t-H

£ 0,27or£ 0,40a

AL CEN-TRO DELVANO

1,68

1,52

1,37

1,22

1,07 1l-H

0,91 £3

0,76 .ÜJ

0,61

0,46

0,30

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

0,46 oLObJce

0,61 3a

0,76

0,91

LONGI-TUDDELVANOMETROS

28

45

62

77

89

100

109

145

120

•12o

;L32

137

.143

148

154

158

163

167


A UNCUARTODEL VANO

3t08

2,99

2,87

2,74

2,62

2,50

2,38

2,26

§ 2,13

Í 1-.-98

S 1,86ÜJ

1,74

1,61

1,49

1,37

1,25

1,10

0,98

AL CEN-TRn DELVANO

3,05

2,90

2,74

2,59

2,44

2,29

2,13

1,98

1,83 g

'l;6S •£

1,52 5Ld

1,37

1,22

1,07

0,91

0,76

0,61

0,46

POSTES DE 12 fETROS

A UNCUARTODEL VANO

4,60

4,51

4,39

4,27

4,15

4,02

3,90

a 3»66

• '3,51

^ 3,38

3,26

3,14

3,02

2,90

2,74

2,62

2,50

AL CEN-TRO DELVANO

4,57

4,42

4,27

4,11

3,96

3,81

3,66

3,51

3,35 1

3,20 ^

3,05 3LJ

2,90

2,74

2,59

2,44

2,29

2,13

1,98

- 241 -

TABLA 7-2

CONDUCTOR '# 2/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIQ/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA - 50 %' DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES

POSTES DE í

A UNCUARTO

DEL VAÍJO

• 0,52

0,64

0,76

0,88

1,01

1 1,13en i TeUJ •Í->£~JenS 1.37O

1,52

1,65

1,77

1,89

2,01

2,13

3,5 KETf.CS

AL CEN-TRO CELVAÍ;Q

1,07

1,22

1,37

1,52

1,68

1,83 i

1,98 2

2,13 °jQ

2,29

2,44

2,59

2,74

2,90

3,C5

Tt in

DELVAHO

173

177

132

187

191

200

204

208

21?.

217

221

225

230

POSTES DE J

A UNCUARTO

EEL VANO

0,85

0,73

z 0,61o1—1

3 0,49

^ 0,37

0,24

0,12

0,00

0,15

0,27

-, 0,40o~ 0,52tn 'UJ

o_

o 0,64

0,76

.0,? METROS

AL CEN-TRO DELVANO

o0,30 u

CE

0,15 5_jLü

NIVEL 0

0,15

0,30

0,46 '

0,61

0,76

0,91 SUJ

J o.UJ

1,22 a

1,37

1,52

1,63

POSTES CE

A UNCUARTO

EEL VAKO

2,38

2,26

2,13

2,01

§ 1.77

S 1.65

w 1,52

1,37

1,25

1,12

1,00

0,88

0,76

12 METROS

AL CEN-TRO DELVANO

1,83

1,68

1,52.

1,37 2;a

1,22 3a:

1,07 3

0,91 ^

0,76

0,61

0,46

0,30

0,15

NIVEL 0

0,15

- 242

TABLA 7-2

(CONTINUACIÓN)


TENSIÓN MAXIM* *= 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES


A UNCUARTO

DEL VANO.

2,26

2,38

O ¿- i 3 Jt-H

, i 2 , 65ÜJ *ocS* 2'77Q

2,90

3,02

3,14

AL CEN-TRO DELVANO'

3,20 -

3,35

3,51 Qh-f

3,66 2o:

3,81 £O

3,96

4,11

4,26

LONGI-TUD1 U JJ

DELVANO

METROS

234

238

242

246

249

253

257

260

POSTES DE 10,5 METRO?

A UNCUARTODEL VANO

0,88

\,01

o 1,16t-H

^ 1 28Lü *ce •s ••>.«o

1,52

1,65

1,78

AL CEN-TRO DEL

.VANO

1,83

1,98

2,13 §t— •

2,29 ;n.* ÜJ

C"~

2,44 ^Q

2,59

2,74

2,89

POSTES DE 12 METROS

A UNCUARTO

¿)£L VANO

0,64

2 0,52ug 0,40Lü"i Q 74UJ '

0,12

0,00

0,12

0;24

AL CEN-TRO DELVANO

0,30

0,46

0,61

^o 76 aen

0,91 £o.

1,07 ^

1,22

1,36

NOTA: Úsese esta tabla para vanos anclados en sus dos extremos

DE

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- 244 «

TABLA 7-3

(CONTINUACIÓN)





A UN CUARTO

,D£L VANO

0,64

0,76

. 0,91

1,04

1 1,16.en^ 1 28c± •*• » *-Q.UüO

1,40

1,52

1,65

1,77

1,89

2,01

2,14

AL CENTRO

DEL VANO

1,27

1,37

1,52

1,68

° 1,83LO^ 1 98ce ±r y°o.UJa

2,13

2,29

2,44

2,59

2,74

2,90

3,05

UTNGITUD

DEL VANO

METROS

175

179

103

187

191

196

200

204

207

211

215

219

222

POSTES D3! J3,5 METROS

AL CENTRÜ

DEL VANO

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

0,46

0,61

-2.o

0,76 -LJ

0,91 ?LJ

1,07 a

1,22

1,37

1,52

1,66

A UN CUARTO

EEL VANO

0,73

0,61 sol-HUa;

c,n6 30,34 u

0,21

0.09

0,03

0-152

0 = 27 oco

0,40 ui7 ar

a.0,52 LU

0.64

0,76

FACTOR

DE LEVAN-

TAMIENTO

5,79

6,07

6,34

6,61

6,89

7,16

7,47

7,77

8,08

8,35

6,63

8,93

9,20

NOTA: Úsese esta tabla para vano regulador estimativo entre 90 y 170 metros

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~ 246

TABLA 7-4

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR # 1/0 AWG - AC5R (6 ALUMINIO/1 ACERO]

TENSIÓN MÁXIMA « 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES


A UN CUARTODEL VANO

0,64

0,76

0,91

1,04

1,16

'1;-2B

ot— ien£ 1,43

S 1,55

1,65

1,77

1,89

2,01

2,13

2,29

2,41 .

2,53

2,68

AL CENTRODEL VANO

1,22

1,37

1,52

1,68

1,83

l-,-98

a

enuJ 2,13

S 2,29

2,44

2,59

2,74

2,90

3,05

3,20

3,35

3,51

3,66

LONGITUD

DEL VANO

METROS

177

181

186

191

195

200

204

208

212

217

221

225

229

233

237

• 241

245

POSTES DE "10,5 METROS

AL CCNT^ODEL VANO

0,15

NIV2L 0

0,15

0,30

0,46

0,76

0,91

1,C7 o

1,22 Sc:

1,37 5a1,52

1,68

1,83

1,98

2,13

2,29

A UN CUARTODEL VANO

0,73

0,61 _,oo

0,46 §' ui

0,34 ri

0,21

0,09

0,03

0,15

0,27

0,40

0,52 2en

0,64 £a.

0,76 a

0,91

1,04

1,16

1,28

- 247 -

TABLA 7-4

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR # 1/0 AWG - ACSR (6 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA - 50 % DE U TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES

POSTES De 9,5 METROS

A UN CUARTO

EEL VAMQ

2,. 80

2,93

3,05

3,17

3,29

S 3,41tnK 3.540.

^ T C'CQ 3,66

3,75

3,87

3,99

4,11

4,23

AL CENTRO

C£L VANO

3,81

3,96

4,11

4,27

4,42

S 4,57enc 4,72

o 4,88

5,03

5,18

5,33

5,49

5,64

LONGITUD

EEL VANO

METROS

249

253

257

261

265

269

273

-276

2BO

284

288

292

295

POSTES DE 1U,5 METROS

AL CENTRODEL VANO

2,44

2,59

2,74

2,90

3,05

3,20 SC/7

T Tq UJ , J J CCQ.

3,51 o

3,66

3,81

3,96

4,11

4,26

* UN CUARTO

DEL VANO

1,40

1,52

1,65

1,77

1,89

2,01 Sen

2,13 £

2,26 §

2,38

2,50

2,67

2,74

2,86

NOTA: Úsese esta tabla para vanos anclados en.sus dos extremos.

- 248 -

TABÚ 7-5

CONDUCTOR # 2 AW6 - AC5R (7 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA -* 50 % D£ LA TENSIÓN DC ROTURA

VANO REGULADOR - 150 METROS


A UN CUARTODEL VANO

1,58

1,49

1,37

1,25

1,13

^ 0,98o2 0,85

S °»73

^ , n,.6i0,49

0,34

0,21

0,09

s 0,03ai — ien 0,15LJ

£ 0,30LJ

° 0,43

AL CENTRODEL VANO

1,52

1,37

1,22

1 1,07f_4

S 0,91•^2% 0,76LJ

0,61

0,46

,0,.30

0,15

NIVEL 0

0,15

_, 0,30aenLJce 0,460.LJo 0,61

0,76

0,91

LONGITUD

DEL VANO

KiETRQS

'54

69

85

98

109

114

121

126

13.2

138

144

149

155

159

165

170

175


. AL CENTRODEL VANO

. 2,90

2,74

2,59

2,44

2,29

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1,98

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1,07

0,91

0,76

0,61

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A UN CUARTODEL VANO

2,96

2,87

2,74

2,62

2,50

2,35

2,23

2,10

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1,86 %a:;=>LJ_J

1,71 ^

1,58

1,46

1,34

1,22

1,07

0,94

FACTOR

DE LEVAN-

TAMIENTO

'0,79

1,22

1,62

1,92

2,13

2,35

2,59

2,83

3,11

3,38

3,66

3,93

4,18

4,42

4,69

4,97

5,21

- 249

TABLA 7-5

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR # 2 AWG - AC5R (7 ALUKINZO/1 ACERO)




A UN CUARTO•DEL VANO

0,55

0,67

0,79

1 °»91

J2 líD4o.

1,28

1,40

1,52

1,68

1,81

AL CENTRODEL -VA-NQ

1,07

1,22

1,37

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1,98

2,13

2,29

2,44

2,58

LONGITUD

DEL VANO

•METROS

180

189

193

197

202

206

210

214

218

223


AL CENTRODEL VAN3

0,30

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

0,46

0,61 gHH

UJ

0,76 a'ü

0,91 °

1,07

1,22

A UN CUARTODEL. VANO

0,82

0,70

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0,21

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0,30 £UJ

0,46 °

FACTOR

DE LEVAN-

TAMIENTO

5,49

5,73

6,00

6,28

6,58

6,89

7,16

7,44

7,71

7,99

8,30

NOTA: Úsese esta tabla para vano regulador estimativo entre 90 y 170 metros.

- 250 -

TABLA 7-6

CONDUCTOR # 2 AWG - ACSR (7 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA * 50 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES


A UN CUARTODEL VANO

1 5.8

1,49

r,37

1,25

1,13

0,98

a 0,85

g 0,73LJ_j 0,58-LJ

0,49

0,34

0,21

0,09

0,03~z..

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§ 0,43

0,55

AL CENTRODEL VANO

J.,,52

1,37

1,22

1,07ou °'91§ 0,76LJ

LJ 0,61

0,46

0,30

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

en °'46LJ

£ 0,61LJ

a 0,76

0,91

1,07

LONGITUD

DEL VANO

METROS

50

66

82

96

107

114

120

126

132

138

144

149

155

160

166

171

176

181


AL CENTRODEL VANO

Z,.9Q

2,74

2,59

2,44

2,29

2,13

1,98

1,83

1,68

1,52 §CJ

1,37 ^LJ

1,22

1,07

0,91

. ' 0,76

0,61

0,46

0,30

A UN CUARTODEL VANO

2,96

2,87

2,74

2,6?

2,50

2,35

2,23

2,10

1,95

1,86 1hHCJ

1,71 5LJ

1,58

1,46

1,34

1,19

1,07

0,94

0,82

- 251 -

TABLA 7-6

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR # 2 AWG - AC5R (7 ALUHINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA = 5'0 % DE LA TENSIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES


A UN CUARTODEL VANO

0,67

G,79

0,91

' 1,04

1,16

1,28

o

en

S 1,55

1,68

1,80

1,92

2,04

2,16

2,29

2,41

2,53

2,68

AL CENTRODEL VANO

1,22

1,37

1,52

1,58

1,83

1,98

cr

5 2,19

2,44

2,59

2,74

2,90

3,05

3,20

3,35

3,51

3,66

LONGITUD

DEL VANO

METROS

186

190

196

200

205

.209

214

218

223

227

232

236

240

244

249

253

257


AL CENTRODEL VANO

0,15

NIVEL 0

0,15

0,30

0,46

0,61

0,76

0,91

1,07 Sen

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1,37 o

1,52

1,68

1,83

1,98

' 2,13

2,29

A UN CUARTODEL VANO

0,70

0,58

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0,21

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0,18

0,30

0,43

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- 253 -

TA3LA 7-7

CONDUCTOR # 4 AWG - AC5R (7 ALÜMINIO/1 ACERO).


VANO REGULADOR - 150 METRG5

POSTES DE 9,5 Í-'E TROS

A UN CUARTODEL VANO

-1,58

1,46

1,37

1,25

1,13

0,98

LJ

g 0,73-,LJ

0,46

0,34

0,21

0,09

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METROS

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87

100

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128

'134

140

145

151

156

161

166

171

176


AL CENTRODEL VANO

2,90

2,74

2,59

2,44

2,29

2,13

1,98

1,83

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1,37

1,22

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0,61

0,46

A UN CUARTODEL VANO

2,96

2,83

2,74

2,62

2,50

2,35

2,23

2,10

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TAMIENTO

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3,23

3,51

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3,99

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- 255 -

TABLA. 7-8

CONDUCTOR #4 AWG - ACSR (7 ALUMINIO/1 ACERO)


VANOS TERMINALES

P05TE5 DE 9,5 METROS

A UN CUARTODEL VANO

1,'58

1,46

1,37

1,25

1,10

0,98

i °'8bnu 0,73

5 0,58

^ 0,46

0,34

0,21

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a, 61a, 46a, 300,15

NIVEL 0

0,15

0,30

£ 0,61UJ

0 0,76

0,91

1,07

LONGITUD

DEL VANO

METROS

- "53

69

84

98

108

115

121

127

.134

140

145

151

156

162

167

173

178

183


AL CENTRODEL VANO

'2,90

2,74

2,59

2,44

2,29

2,13

1,96

1,83

1,68

1,52 2CJ

LJ1,37 d

1,22

1,07

0,91

0,76

0,61

0,46

0,30

A UN CUARTODEL VANO

'2,96

2,83

2,74

2,62

2,47

2,35

2,23

2,10

.J.,95

1,82 2u

LJ

1,71 d

1,58

1,46

1,34

1,19

1,07

0,94

0,82

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- 257 -

TABLA 7-8

(CONTINUACIÓN)

CONDUCTOR # 4 AWG - ACSR (7 ALUMINIO/1 ACERO)

TENSIÓN MÁXIMA * 50 % DE LA TENCIÓN DE ROTURA

VANOS TERMINALES


A UN CUARTODEL VANO

2,77

2,90

3,02

3,14

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K 3 51o. J ' ~}-LLJ

Q -3.,.63

3,75

3,87

3,99

4,11

4,23

AL CENTRODEL VANO

3,81

3,96

4,11

4,27

^ 4,42

S 4,57UI

£ 4,72LJ

0 4,88

5,03

5,18 .

5,33

5,49

5,65

LONGITUD

DEL .VANO

METROS

258

261

263

266

269

272

274

-,2.77

280

282

265

287

290

POSTES DE 10,5 HETRQO

AL CENTRODEL VANO

2,44

2,59

2,74

2,90

3,05 2o

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3,81

3,96

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A UN CUARTODEL VANO

1,40

1,52

1,65

1,77

1,89 ^o

2,01 £LJ

-> i -3 cr:¿,13 o.

LJ

-2T26 °

2,41

2,50

2,621

2,74

2,86

NOTA: Úsese esta tabla para vanos ancladas en sus dos extremos.

CAPITULO 8

HOJA DE REPLANTEO

8.1 ELABORACIÓN Y OBJETO DE LA H03A DE REPLANTEO -

Una hoja de replanteo o estacamiento debe diseñarse de tal ma-

nera que results un instrumento fundsmantal en el replanteo de una IJL

nea „ En ella debe constar to'do lo .relacionado al aspecto técnico, en

lo que a construcción de una línea se refiere. Como hay que utiliza_r

la en el campo mismo por donde pagará leí linea, al mismo tiempo que

tiene que contener una información completa, debe ser lo más sencilla

posible en cuanto a tamaño y a forma> es decir, que debe cumplir el

requisito de ser ágil y eficaz, proporciuñando a quien la utilice i_n

formación clara y precisa cuando ha sido cuidadosamente llenada en el

momento de replanteo*,

El conjunto de las hojas de estscamiento de una línea constitjj

ye el proyecto detallado para la construcción de la misma y no sólo pj_

ra la construcción sino para la planificación previa de los trabajos

de construcción, para la contabilidad de costos a base del detalle de

la cantidad y clase de materiales, la referencia de las correcciones

que deban hacerse en los planos genaralfss del sistema y, por fin, con_s_

tituyen un registro permanente en los archivos de la obra0

Decimos que las hojas deben ser llenadas en el terreno mediante

- 259 -

palabras, números y símbolos apropiados. Así en el terreno se indica

la localización de un poste mediante una estaca, en la hoja se repre-

senta mediante un círculo pequeño. Y a propósito, durante el replanteo

la ubicación de los postes de las diferentes clases que pueden existir

(de línea primaria, de línea secundaria, con tensores) se indica por

medio de estacas de mayor longitud llamadas "testigos" o "de bandera"

en la misma que se escribe toda la información necesaria referente al

pos te, con tinta indeleble. Esta información puede ser: el número del

poste, (que debe ir también en la hoja) y la inclinación del mismo, si

ésta fu'ere necesaria. La ubicación de los tensores debe hacerse en la

misma forma que la ds los postes, En este caso, la estaca se coloca en

si punto de intersección de la barra de anclaje y del suelo.

Exponemos a continuación un modelo de hoja de replanteo quis TBJJ

ne las características que hemos señalado. Describamos cada una d? las

iparvfcas de que cons-ta•*&•! -f.opma.uq, •>ref4.<r*¿ándana'S a -«1-os 'HÚmar-os colocados

en el lugar correspondiente a cada información.

(1) ORDEN DE TRABAJO NS '__

El proyecto de una línea, generalmente es efectúadü por una

institución, compañía o firma particular. Cada obra tendrá

su número de identificación y ésto es lo que debe indicarse

en el lugar de la hoja asignado con el número uno0

(2) HOJA N2 DE

Esta parte está destinada a la identificación de las hojas.

Según la clase de trabajo, puede utilizarse una sola hoja

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- 261 -

si es, por ejemplo, una. modificación, o puede emplearse v_a_

rías hojas cié replanteo si es una línea extensa, Ccn el ob_

jeto de poder saber si se dispone, en un momento determina_

do, de la información completada un proyecto, debe anotajr

se el número que corresponde a cada hoja y el número total

de hojas referentes a una línea en al espacio previsto0

(3) LINEA

•E-S't-e •e'Spa-cá'O s*e dedica -a/la i-denti-f-ics-ci-ón -de la línea * T_o

da línea debe tener su designación propia para diferencia^

la de las otras líneas que pueden pertenecer a un mismo si_s_

tema o a sistemas diferentes0

(4) SISTEMA .

Es indispensable la identificación del sistema. En una m.vs

rna zona pueden existir varios sistemas eléctricos pertene-

cientes a diferentes compañías, empresas, cooperativas y

aún, varios pertenecientes a la misma compañía. Cada sis-

tema debe tener su propia designación para diferenciarlo

de los otros0

(5) VIA Km

Es necesario conocer la ubicación exacta de toda Línea, ¡jor

lo cual hay que indicar el lugar en que se encuentra, por

esto, en la hoja de replanteo se reservan dos espacios pj3_

ra tal objeto.

(6) PLANO DE REFERENCIA

262 -

Con el objeto a'e obtener cualquier información adicional re

férente a las condiciones del terreno, debe indicarse el

plano de' referencia que, como se había mencionado antes, es

indispansabls para el proyecto de una línea. Todo plano ti_e

ne su identificación propia y, en él, debe constar 1& línea

a replantearse0

(7) TAF1AÑO DEL CONDUCTOR PRIMARIO CLASE

Es necesario saber la clase de línea que se va a replantear.

Sabemos que, al realisar el replanteo de una línea, se efe_c_

túa el diseño de la mi'Sma, por lo tanto son conocidas .todas

sus características. La clase de línsa se determina mediante

el calibre del conductor y la clase del mismo.

(8) VANO REGULADOR

Ya se ha indicado la importancia que tiene la longitud 1)31

vano regulador, pue-s, -a -ba-s-e •'de-ci'er'fro n/an-o T'egiulrd'OT se e*-

labora las tablas de replanteo y las de flechas del condu£

tor, por tanto, debe indicarse el vano regulador estimativo

al comenzar, y el definitivo calculado, al final0 Este ss

el que debe constar definitivamente en la hoja de raplanceo.

(9) ESQUEMA DE TRABADO

El trabajo queda claro y completo, cuando en cada hoja se d_i

buja un esquema de la porción a la que corresponde dicha hjo

ja pues, mediante los símbolos apropiados, en el esquema se

indican los postes, transformadores, anclajes, et^. Debe i_n_

- 263 -

tiicarse la orientación mediante uns flecha que señale el

norte. Por fin, en el espacia nueve deben también indicare

se, mediante llamad.as especiales, los materiales retirados,

reuhicados, reemplazados, etc.

(IU) POSTE NS

La .nejar manera de identificar un poste es asignándole un

número, por tanto, todo poste, sea éste primario, secundario,

de acometida, o con tensores, deberá tener su propio núme-

ro .

(11) LINEA PRIMARIA, V A N O ANTERIOR

S'3 refiere .al vano anterior al primer poste, por tanto, si

se trata de una hoja que no sea la primera, siempre habrá

que recurrir a la anterior para determinar la longitud del

vano. En la casilla 11 debe indicarse la longitud de cada

vano en metTD's e

(12) POSTES, CANTIDAD, LONGITUD, Y CLASE, MISCELÁNEA

E'n un tramo de línea pueden existir varias clases de postes

en cuanto a su longitud y esfuerzo de rotura siendo esto lo

que se debe indicar para cada poste mediante símbolos ad_e

cuados.

(13) UNIDAD PRIMARIA, CANTIDAD, NOMENCLATURA, MISCELÁNEA

La unidad de ensamblaje de línea primaria que llevará cada

poste dependerá de la clase de línea que se tenga, si es

trifásica, bifásica o monofásica. La unidad se indicará m_e

- 264 -

diante la nomenclatura utilizada en el capítulo tercero y

de acuerdo s la- necesidad, se seleccionará una de las estruc

turas modelos presentadas en el mismo capítulo0

(14) DERECHO DE VIA, LIMPIEZA

A lo largo de la ruta de una línea habrá que efectuar la li_m

pieza necesaria de lo que se conoce con el nombre de dere-

cho de vía0 Esto se debe indicar en la mejor forma en Is h_o

ja de replanteo, puss3 en la casilla correspondiente se pu_e_

de indicar la longitud de la parte de vano anterior donde

hay que efectuar la limpieza y, en la parte 24, de ohser.vj^

ciones, se puede completar la información.

(15) ÁNGULO DE LA LINEA

En una línea cualquiera casi siempre -se tendrán ángulos sean

éstos grandes o pequeños. Estos ángulos se determinan &~. los

•"•p-Q'stes; y el valor de'b-e 'an'otars'e ~en l'a -braja -en -si lugar "as'iq_

nado para tal objeto. De acuerdo a este ángulo se hará la

selección de la estructura modelo, así como de tensores y an

cíaj es.

(16) TRANSFORMADORES

En un lugar determinado de una línea, puede necesitarse ub_i

car un solo transformador o dos transformadores o hasta tres

transformadores0 De acuerdo a las necesidades se seleccion_a_

rá la estructura correspondiente en el capítulo tercaro, en

el grupo G y se anotará dicha estructura0

- 2 6 5 -

(17) CONEXIÓN A TIERRA

También se seleccionará en el capítulo tercero una de las

estructuras H2-1 propias para conexión a. tierra y se ano-

tará en esta casilla.

(18) TENSORES, CANTIDAD, UNIDAD, ADELANTO

La selección de tensores debe hacerse de acuerdo a las co_n_

diciones de la línea y refi riéndose a las tablas de tensores

presentadas en el capítulo sexto pues, de acuerdo al forrna

to se indicará el1 número de tensores, la unidad correspon-

diente de acuerdo a las estructuras modelo E del capítulo

tercero y la distanci? del tensor en tierra, al pie del pos_

te0

(19) ANCLAJES

De acuerdo a la clase ds línea, la fuerza necesaria se en-

"c-uen'trra en la tabla -do tensores y'lu'ego se selecciona una

de la estructura F presentadas en el capítulo tercero.

(20) LINEA SECUNDARIA

En la hoja de replanteo debe indicarse la información refjí

rente a la línea secundaria. Debe indicarse, la longitud del

vano, si va sobre los mismos postes de la línea primaria o

no existe primaria, y el número de unidades ds montaje, que

pueden ser O o K, debe seleccionarse de acuerdo a las estru£

turas modelo, la cantidad necesaria y anotar en el lugar c_o

rrespondiente de la neja.

- 266 -

(21) DERIVACIONES DE SERVICIO.

En la hoja está previsto para anotar la longitud de condu_c

tor y las unidades de ensamblaje necesarias que deben es-

cogerse entre las unidades K de las estructuras modelo,,

(22) TAMAÑO. DEL" CONDUCTOR SECUNDARIO O DE SERVICIO

En esta parte debe indican 3e el calibre del conductor, sea

ds secundario o de servicio utilizado en la sección ráspele

ti-ua., psxa al final podar .calcula.r la cantidad necesaria.

(23) NEDIDQR

Hay que especificar el conductor y el tipo de medidor a in_s_

talarse. El conductor quedará especificado si se indica el

calibre, si es cobre o aluminio o de otra clasa. Y el med_i

dor se especifica mediante el voltaje y la intensidad de

corriente necesarios.

(24) MISCELÁNEA Y OBSERVACIONES

Este espacio de la hoja debe utilizarse para anadj r infor-

mación referente a cualquier casilla y sobre todo, para óo_

tallar lo referente a derecho de vía y p a r E anotar los no_m

bres de los consumidores.

(25) CANTIDAD DE CONDUCTORES

En este espacio de la hoja se puede hacer un computo de la

cantidad de cada conductor utilizado, para esto chibe hacej:

se un cuadro de la siguiente manera:

- 267 -

CUADRO 8-1

LÍNEA PRIM.

L INEA SEC. :

CONO* AISL.

ccwp. D.ESN.

BA30 PRIM.

SERVICIO

METROSNUMERO DECONDUC-TORES

F1ETROS DELINEA ENPOSTES "

•

METROS DE CONDUCTORa ÍSLhDGNü 6 UP

DEShUDONS 4 A.CSR

Utilizando cuidadosamente este cuadro, se llega a saber la

cantidad necesaria de cada conductora Debajo se pueda anotar

el número de miembros.

(26) INGENIERO: REPLANTEADO POR REVISADO POR

Por fin, tenemos un espacio destinado a las firmas de las

personas responsables del trabajo. Debe constar también la

fecha de replanteo, de aprobación y la fecha de iniciación

de la construcción de la línea0

E3EP1PLQ

Con el objeto de aclarar y aplicar lo que hsmos señalado en

relación a una hoja de es tocamiento, a continuación presentamos un ejejn

pío lo más sencillo tíe una hoja de replanteo llena. Se ha procurado

Gn^sr el mayor número de casos que pudieran ocurrir en el te. -

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- 268 -

rreno para una línea de características de la que hemos escogido para

la ejamplificacion. Para entender todo el contenido de dicha hoja, ba_s

ta con revisar lo que hemos descrico anteriormente e ir probando paso

por paso.

En efecto, para e jemplif icación, hemos escogido nna línsa monof_á

sica imaginaria que tiene las caractbrísticas propias ds una línea rj¿

ral, muy pocos consumidores para una gran extensión de línea. Sin em-

'-•b-argo-d-e-be 'a'no-ts'r-se 'que «es-ts-no- cons-'b-ituye un .caso -muy r.ar.o en los paí

ses donde ls electrificación rural está bastante desarrollada en donde

se proporciona servicio eléctrico aún a los consumidores más apartados.

Como se trata de una línea imaginaria en la hoja o'e Bshacamien_

to no hemos llenado lo referente a los primeros seis numerales emple_a_ '

dos en la descripción de la^hoja en general, es decir, lo relacionado

a la identificación del trabajo y ubicación de la línea. Indicaremos

brevemente los aspectos más notables a partir de lo que corresponde

alnumeralsiete.

(v) TAPIA'ÑQ'DEL CONDUCTOR PRIMARIO CLASE:

Suponemos una línea primaria de conductor número A AliJG y

de aluminio con alma de acero (ACSR). Es esta la informa-

ción que escribimos sn este espacio.

(8) VANO REGULADOR

Al calcular el vano regulador hemos encontrado un valor a-

proximado da 120 metros lo que anotamos en el espacio co-

rrespondiente o

- 269 -

(9) ESQUEMA DE TRABA3Ü

Como puede observarse, no es necesario dibujar a escala o r_e_

presentar todos los detalles en el esquema de trabajo. Como

hay que realizarlo en el campo basta con hacer un bosquejo

que da una idea de las vías, caminos o calles y luego se

representan los postes que tienen alguna particularidad, é*_s_

tos son los postes de ángulo, de derivación, los que llevan

transformadores, etca Además se representa la ubicación a_

proximada de los diferentes abonados, por fin, el espacio

correspondiente al numeral 9 también puede utilizarse para

escribir algunas indicaciones irportantes sobre todo, rel^_

cionadas con alguna simbología especial empleada en la ho-

ja de replanteo,

(10) POSTE: NB

Como su nombre lo indica, en este espacio hay que anotar el

número asignado a cada poste, inclusive el número corres-

pondiente a cada poste de los que no constan en el esquema

de trabajo. Examinemos ligeramente los diferentes postes,

La hoja comienza con el número 35, se trata de un poste exi_s_

tente pero que se encuentra en malas condiciones por lo cual

habrá que cambiarlo en el momento de la construcción. Esto

indicamos en la hoja mediante-un asterisco que significa

que dicha unidad hay que retirar y en su lugar colocar otra

que indicamos con la palabra "añadir" y encerrándola en una

figura.

- 270 -

El primar poste nuevo es el 36 qus es de tangente o ssa que

que no existe ángulo en la línea pero desde este poste hay

que servir a un con-sumidor por lo que lleva un tensor y pu_e

de verse que la línea secundaria viene dsl poste siguiente.

Llegamos al poste 3? que lleva un transformador porque hay

que hacer una derivación, mediante un poste de madera A, p_a_

ra dar servicio a un abonado y hay que regresar con línea

secundaria pars dar servicio al abonado situado f.r,ent3 al

• pos be 36,

Siguiendo la línea n os encontramos con el poste 33 en el que

hay cambio de dirección en un ángulo de 90° por lo que lija

va dos tensores.

Después del 38 viene una serie de postes de tangente que no

tienen nada de particular por lo que no hace falta represer^

' 'ta'rl'ü's, -Luego ''freiremos los postes 44 y 45 que son de ángulo

porque se ha hecho necesario cruzar el camino por ciertas

circunstancias del terreno0 De aquí sigue otra recta hasta

llegar al poste 49 que es el último, lleva un transformador,

hay que colocar tensores de terminales y hacer una deriva-

ción para dar servicio eléctrico a un abonado mediante los

postes de madera A y B. No importa la repetición de la le-

tra A, que ya se utilizó antes, porque corresponden a d i f _e

rentes postes de la línea.

(11) PRIMARIO, VANO ANTERIOR

- 271 -

Aquí solo se anota la longitud del vano anterior a cada po_s

te de la línea 0

(12) POSTES, LONGITUD Y CLASE, MISCELÁNEA

En este numeral tenemos disponibles dos casillas, en la pa_r_

te superior de la primera se coloca la nomenclatura de la -

estructura predominante. Cn nuestro caso hornos colocado: 9,5

Hl que significa poste de 9,5 metros de longitud, de hormi-

.gon «armado y -de .ca r-ga ida .,r.a.tur,a .igual ,,a .35.0 . Kg,.

En la segunda casilla, en la parte superior escribimos la

palabra "miscelánea11 y es en donde se anota la longitud y

clase de los otros postes utilizados en la línea,» La longi_

tud se da en metros y la clase se indica msdianta un símb_g_

lo adecuadoo Así por ejemplo en nuestro casü H2 significa

poste de hormigón armado de 400 Kg de carga de rotura y MI

significa poste de madera para derivación.

(13) U N I D A D P R I M A R I A , M I S C E L Á N E A

También hay dos casillas. De la- misma manera que en el caso

anterior en la una colocamos la nomenclatura coj?respondiera

te a la estructura predominante y en la segunda casilla an_o

tamos las otras estructuras necesarias. Como se trata de una

línea monofásica la estructura más usada es la Al. Todas

las especiales van en la otra casilla0

(14) DERECHO DE VÍA, LIMPIEZA

Como se dijo en la descripción aquí se indica la distancia

- 272 -

en la que hay que realizar trabajo ds limpieza en cada vano0

(15) ÁNGULO DE LA LINEA

Hemos escrito todos los valores de los ángulos de la Iínea0

(16) TRANSFORMADOR

En este espacio anotamos la designación de la Estructura c_o

rrespondiente y también la capacidad del tranf ormador en KVA.

Como se ve sólo necesitamos anotar tres transformadores, en

nuestro caso, uno existente, otro para dar servicio a dos _§_

bañados y un tercera :para el último consumidor de la zona.

(17) TIERRA M2-1

Frente a cada poste que llevará conexión a tierra anotamos

la unidad0

(18) TENSOR

Hay tres casillas: una ..paró JLa c.anti.da.d., otra ,p,.a,ra la uni-

dad y una tercera para indicar la distancia del ppste al

tensor en tierra, a. esto última llamamos adelanto que se da

en metroso Puede observarse que frente a c^de poste con te_n

sor o tensores se anota lo referente a los mismas después

de seleccionar dentro de las estructuras £ del capítulo te_r_

(19) ANCLAJE

De la misma manera que en el numeral anterior hay que selsc_

cionar de las estructuras estándar el anclaje apropiado p_a_

ra el tensor requerido. Esto se ha hecho en el ejsmplo y en

- 273 -

la casilla correspondiente consta la designación de la es-

tructura.

(20) LINEA SECUNDARIA

Hay cuatro casillas:: la primera para anotar la longitud del

vano da línea secundaria que va debajo de la primaria, la

segunda para la longitud del vano de línea únicamente secujn

daria, la tercera para indicar la cantidad de la unidad se-

l.sc,c;Lan.sda y la cu&r.Ua .pa.ra la namencla.tura, En nuestra eje_m

pío, tenemos líntíe secundaria junto a la primaria (postes

comunes) sólo en el vana comprendido entre los postes 36 y

37 y es de 90 mscrus, que esta anotado frente al poste 37

porque corresponde a su vano anteriora Luego, línea p u r a m e n_

te secundaria tenemos en la derivación del poste 37 media£i_

te el de madera A con una longitud de 75 metros y en la d_e_

rivación del poste 49 mediante los de madera A y B con 1 o n_

gitudes de 60 y 20 metros,. En las casillas restantes anot_a_

mos la cantidad y el as ES de implementos necesarios selecci_o

nados de las estructuras modelo.

(21) SERVICIO

Hay tres casillas: para la longitud del vano, para la c a n ti

dad de unidades de servicio y para la nomenclatura de dichas

unidades 0

(22) TAftAÍviO DEL CONDUCTOR SECUNDARIO O SE SERVICIO

Puede observarse oue en esta casilla hemos anotado el cali

- 274 -

brs y clase de conductor utilizado pars la línea secundaria

o para prestar servicio a los consumidores.

(23) MEDIDOR

Como sólo hay tres abonados, para dos de ellos utilizamos

medidores de 120 U., 10 A. y para el tercero uno de 12Q/24QV,

30 A o porque suponemos que requiere eca-J dos clases de vol_

taje0

.(,24,) .PUS.QE.LA-N.Efl -Y ,Jia.SER_U£Cl.ü.N£.S

Con lo que hemos anotado en este espacie damos una idea ds

la utilización que dqbe darse al mismo.

No podemos llenar los espacios correspondientes a los num_§_

ros (25) y (26) por tratarse 'únicamente de un ejemplo ilus

trativo y no de una línea realo

Finalmente en la parte inferior derecha de .la hoja de repla_n

teo hemos elaborado 'un cuadro con el cómputo da la cantidad

de conductores necesarios. No hace falta mayor explicación,

basta observar con un poco de detenimiento,,

Aunque el ejemplo es bastante sencillo, esperamos haber a-

clarado con él por lo menos algunos de los aspectos mas i_m

portantes relacionados con al replanteo ds líneas eléctri-

cas rurales que ha constituido el objetivo principal del -

presente trabajo,,

Por último, es conveniente hacer un resumen del contenido de la

hoja de replanteo en la siguiente forma;

- 275 -

CUADRO 8-2

RESUMEN DE LA HP3A DE REPLANTEO DE

MQ

1

2

3

4

5

6 -

7

-8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

UNIDAD

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

CANTIDAD

9

6

3

11

2

1

1

1

1

8

8

4

8

4

9

11

2

2

DESCRIPCIÓN

Poste de hormigón armado, 9,5 m, 350 Kg0

.Post'e de hormigón armado, 10, 5 m, 400 Kg0

Poste de madera, 9,0 m, de servicio

Unidad de ensamblaje primaria A-j_

Unidad de ensamblaje primaria A2

Unidad de ensamblaje primaria A 4

Unidad de ensamblaje primaria A g

Transformador GT30, 3 KVA.

Transformador G130, 5 KVA.

Conexión a tierra M2-1

Tensor E 1 - 2

Tesnor E3-3

Anclaje F2-1

Anclaje F2-2

Unidad de ensamblaje secundaria 36

Unidad de ensamblaje secundaria «13

Unidad de ensamblaje de servicio K10

Unidad de ensamblsje de servicio Kll

- 276 -

CUADRO 8-2

RESUMEN DE LA HQOA DE REPLANTEO

( CONTINUACIÓN )

DE

1NS

19

'2'Q

21

22

UNIDAD

1

1

m

m

CANTIDAD

>

2

1 '

3340

130

DESCRIPCIÓN

Medidor, 120U, 10A0

Medidor, 1'2D/240V, "3'0'A «

Conductor N^ 4 AUG, ACSR (7/1)

Conductor N2 6 tipo WP.

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