SG1.1.- ANEXO E.D.A.R. (ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS ... SG1 EDAR.pdf · una capacidad total de...

SG1.1.- ANEXO E.D.A.R. (ESTACIÓN DEPURADORA DE AGUAS

RESIDUALES)

PARQUE ESTRATÉGICO EMPRESARIAL DE VALLADA

PROYECTO DE URBANIZACIÓN DE PARQUE ESTRATÉGICO EMPRESARIAL DE VALLADA

Vallada ( Valencia)

GORTAL S.L Arquitectura y Urbanismo

IINNDDIICCEE

INDICE............................................................................................................................. 1 1.- ANTECEDENTES.................................................................................................. 2 2.- OBJETO DEL PROYECTO. .................................................................................. 2 3.- INTRODUCCIÓN. ................................................................................................. 2 4.- PARÁMETROS DE DISEÑO. ............................................................................... 3

4.1 - CARACTERÍSTICAS DEL INFLUENTE...................................................... 4 5.- RESULTADOS A OBTENER. .............................................................................. 6

5.1. - CARACTERÍSTICAS DEL EFLUENTE A LA SALIDA ....................... 6 5.2.-TRATAMIENTO DE FANGOS....................................................................... 6 5.3.-TRATAMIENTO DE DESODORIZACIÓN .................................................. 6

6.- JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA........................................... 7 7.- DESCRIPCIÓN DE LA E.D.A.R. .......................................................................... 9

7.1.- EMPLAZAMIENTO ....................................................................................... 9 7.2.- CAMINO DE ACCESO .................................................................................. 9 7.3.- POZO DE BOMBEO....................................................................................... 9 7.4.- PRETRATAMIENTO COMPACTO ............................................................ 10 7.5.- TANQUE ANÓXICO.................................................................................... 11 7.6.- TRATAMIENTO BIOLÓGICO................................................................... 11 7.7.- DESINFECCIÓN CON UV........................................................................... 16 7.8.- VERTIDO DEL EFLUENTE. ....................................................................... 16 7.9.- RED DE AGUA INDUSTRIAL. ................................................................... 17 7.10.- BALANCE DE FANGOS............................................................................ 17 7.11.- TRATAMIENTO DE OLORES ................................................................. 18

8.- CONDUCCIONES DE LA PLANTA .................................................................. 19 8.1.- CONDUCCIONES DE PROCESO. ............................................................. 19 8.2- SERVICIOS GENERALES........................................................................... 20

9.- EDIFICACION ..................................................................................................... 21 9.1.- EDIFICIO DE CONTROL. ........................................................................... 22 9.2.- CASETAS SOPLANTES, ALMACÉN, CUADROS Y EDIFICIO DE ....... 22

10.- URBANIZACIÓN .............................................................................................. 23 11.- INSTALACIONES ELECTRICAS. .................................................................. 24

11.1.- CENTRO DE TRANSFORMACIÓN ......................................................... 24 11.1- CUADROS ELÉCTRICOS .......................................................................... 24 11.3.- CABLEADO ................................................................................................ 25 11.4.- ALUMBRADO ............................................................................................ 26 11.5. - RED DE TIERRA ....................................................................................... 26 11.6.- INSTRUMENTACIÓN ............................................................................... 26

12.- PERMISOS Y AUTORIZACIONES............................................................. 27 13.- PLAZOS.............................................................................................................. 27 14.- DOCUMENTOS DE QUE CONSTA EL PROYECTO .................................... 27 15.- FORMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS. ...................................................... 28 16.- GARANTIA. ...................................................................................................... 28 17.- DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA. ..................................................... 28 18.-– PRESUPUESTO ............................................................................................... 28


Vallada ( Valencia)


1.- ANTECEDENTES.

Actualmente el término municipal de Vallada (Valencia), el Ayuntamiento promueve el Proyecto Técnico del Parque Estratégico Empresarial, como Polígono Industrial con superficies de Equipamiento y Terciario.

2.- OBJETO DEL PROYECTO.

El objeto del presente Proyecto es la descripción y valoración de las obras para la ejecución de la Estación Depuradora de Aguas Residuales para la Urbanización, con una capacidad total de 900 m3/d, evaluando su viabilidad, e implantación en el espacio disponible y costes de ejecución.

3.- INTRODUCCIÓN.

La EDAR proyectada tratará un caudal medio de 900 m3/día, siendo el caudal punta de 90 m3/h. La tipología de las aguas será mezcla de aguas residuales urbanas con las de tipo industrial, limitando las características contaminantes de estas últimas a las expuestas como media por la Entidad de Saneamiento.

El sistema proyectado consiste en un proceso biológico tipo aireación prolongada mediante fangos activados, en el que se produce la nitrificación-desnitrificación, y sistema de clarificación posterior, mediante microfiltración con membranas tipo BRM, como tratamiento terciario.

Se prevé la reutilización de las aguas tratadas para riego dentro de la propia Urbanización, lo que lleva a diseñar también instalaciones de impulsión para que el agua tratada llegue a los embalses de almacenamiento.

Debido a la exigencia sanitaria de la calidad de las aguas a emplear en riego de zonas verdes publicas, se opta por el procedimiento anteriormente citado, garantizando así la calidad, tanto de depuración como sanitaria.

Depuración Aguas Residuales:

- Bombeo

- Pretratamiento

- Depuración biológica.

Aereación prolongada

Sistema biorreactores de membrana BRM. Tratamiento terciario.

- Tratamiento de fangos

- Deshidratación.


Vallada ( Valencia)


Tratamiento Terciario

Sistema BRM, que suple a la decantación, filtrando el agua una vez depurada, enviándola el sistema de esterilización, para posteriormente almacenarla en un depósito para uso interno y la sobrante impulsarla a las lagunas de almacenamiento.

Este procedimiento requiere que la concentración volátil del reactor sea mayor que en circunstancias normales se adoptan, y en nuestro caso algo más del doble. Por tal motivo se obtiene una reducción del volumen del reactor biológico, y sustituyendo la obra civil del decantador secundario por la de albergar las membranas seleccionadas, donde la concentración de los SST debe oscilar alrededor de los 12.000 mg/l

4.- PARÁMETROS DE DISEÑO.

Para obtener los datos de partida, se a de tener en cuenta las dotaciones a cada superficie prevista.

El complejo en conjunto, se compone de una serie de sectores, que a su vez se subdividen en zonas de Equipamiento, Terciario e Industrial.

Según los datos obtenidos, la Urbanización constará de las siguientes superficies:

Industrial 718.770 m2

Terciario 12.445 m2

Equipamiento 66.325 m2.

Para el cálculo del volumen del vertido se a de tener las siguientes consideraciones:

En la superficie de Terciario, se prevé la construcción de un Hotel y un Restaurante para celebraciones y/o uso de la Urbanización. Por lo tanto las fuentes del vertido serán:


Hotel de 4 Estrellas 120 Habitaciones

Restaurante 500 Comensales

Equipamiento 66.325 m2


Vallada ( Valencia)


Aplicando las dotaciones correspondientes se obtiene:

Industrial 718.770 m2 x 1 l/m2 = 718.770 l.

Hotel 120 Habitaciones x 500 l / Habitación = 60.000. l.

Restaurante 500 x 100 l/com. 50.000 l

Equipamiento 66.325 m2 x 1 l/m2 x dia 66.325 l.

---------------

Total 895.095 l.

Resumiendo, la producción propia de agua residual asciende a 900,00 m3 / dia, que equivalen a 4.500 Hab.Equiv.

La composición de este vertido es de origen:

Industrial 720 m3

Doméstico 180 m3

Industrial Domestico Total

Caudal medio m3 / h 30,00 7,50 37,50

Caudal punta m3 / h 72,00 18,00 90,00

4.1 - CARACTERÍSTICAS DEL INFLUENTE.

Debido a la estructura de los vertidos que se tratan en la EDAR, se distinguen los grados de contaminación, según sea su tipología. Para los vertidos de tipo urbano el proyecto se ajusta a los indicados en la Tabla 1 de la vigente Ley de Aguas.

Para los vertidos de tipo industrial, no existe ningún baremo ni tipificación característica que los defina, debido a las múltiples modalidades de industrias, tratamientos y/o aplicaciones a la misma, que imposibilita una definición aproximada.

Los Organismos competentes al respecto han fijado unas Normas o parámetros a no rebasar, obligando a las Industrias a pretratamientos y/o depuración parcial hasta conseguir llegar con sus vertidos a niveles iguales o inferiores a los prefijados.

Para el caso que nos ocupa, las industrias que se instalen en el complejo, deberán obligatoriamente cumplir con sus vertidos los límites, como mínimo, fijados por la Entidad de Saneamiento para poder conectar a los colectores generales de aguas residuales.

Para ello será preciso que realicen localmente, y antes de conectar con los colectores, el tratamiento adecuado pudiéndose penalizar al infractor de acuerdo con la Ley Vigente al respecto y/o denegarle el derecho de conexión de sus vertidos.


Vallada ( Valencia)


Teniendo en cuenta que el presente proyecto se define como un tratamiento biológico para la depuración de las aguas residuales, los responsables de los vertidos industriales se verán obligados a eliminar, por los procesos que crean oportunos, los contaminantes metálicos, cuyas concentraciones distorsionen el tratamiento biológico o lo impidan. También deberán eliminar o controlar los vertidos con sustancias nocivas o venenosas, radiactivas y, en general, cualquiera que represente para su eliminación sistemas fisico-químicos u otro distinto al aplicado en este proyecto.

Para el cálculo de la contaminación de los vertidos, se estima fijando los parámetros máximos fijados en la Tabla 1 de la Ley de Aguas para las de tipo urbano, y los medios (como máximo) estipulados por la Entidad de Saneamiento para conectar a colectores generales, es decir, adoptando como parámetro básico la DBO5, tendremos:

Concentración DBO5 aguas tipo urbano 300 mg/l.

Concentración DBO5 aguas tipo industrial 500 mg/l.

Por lo tanto la media del vertido serà:

DBO5 = (720 x 0,5 + 180 x 0,3 ) / 900 = 0,46 Kg / m3 = 460 mg / l.

DBO5 = 460 mg / l

DQO = 900 mg / l

NKT = 75 mg / l

S.S. = 450 mg / l

P = 12 mg / l

Se presume que el agua residual carece de elementos inhibidores, nitratos no superiores a los legalmente establecidos para el agua potable, metales pesados, etc:

Las características de las aguas residuales influente a EDAR, a efecto de cálculo para el dimensionamiento de la estación depuradora, son:

Caudales: Caudal medio Qm m3/h 45 Caudal punta Qp m3/h 90

Vertido diario Q m3/d 900

Contaminación: Concentración DBO5 mg/l 460 Carga diaria DBO5 Kg/d 414,00 Concentración S.S. mg/l 450 Carga diaria S.S. Kg/d 405,00 Concentración NKT mg/l 75 Carga diaria NKT Kg/d 67,5 Concentración P mg/l 12


Vallada ( Valencia)


Carga diaria P Kg/d. 10,80

5.- RESULTADOS A OBTENER.

En cumplimiento de la Directiva del Consejo 91/271/CEE, de 21 de mayo de 1991, sobre el tratamiento de las aguas residuales urbanas (DOCE n.º L 135, de 30 de mayo de 1991), el efluente procedente de la E.D.A.R. deberá cumplir los siguientes requisitos de calidad para garantizar su adecuación al vertido a cauce público. Debido a la microfiltración del tratamiento terciario que se expone, la calidad del vertido mejora considerablemente.

5.1. - CARACTERÍSTICAS DEL EFLUENTE A LA SALIDA

Las características de salida del agua tratada para su almacenamiento, serán como máximo las siguientes:

DBO5 : < 10 mg/l

Turbidez : < 2 NTU

S.S. : < 5 mg/l

C. Totales : < 200 ufc/100 ml

Pt : < 2 mg/l

Nt : < 10 mg/l

5.2.-TRATAMIENTO DE FANGOS Sequedad : ≥ 22 % en peso MS.

Estabilidad : ≥ 50 % reducción peso SV.

5.3.-TRATAMIENTO DE DESODORIZACIÓN

H2S : ≤ 0,20 mg/m3

CH3 SH : ≤ 0,23 mg/m3

NH3 : ≤ 0,20 mg/m3

Aniones : ≤ 0,20 mg/m3, en metilaminas


Vallada ( Valencia)


6.- JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA.

El sistema proyectado consiste en un pretratamiento que incluye un tamizado de 3 mm, seguido por un desarenado-desengrasado. El agua entra en un tanque anóxico en el que se produce la desnitrificación para la eliminación del nitrógeno, a continuación pasa a un proceso biológico, y sistema BRM para filtración por membranas del agua procedente del proceso biológico, de donde se obtendrá el permeado de agua limpia, que se almacenará para ser bombeada a las lagunas de almacenamiento

La purga de fangos se realiza desde el tanque de membranas, enviando los fangos a un espesador. De ahí pasará a un equipo centrífugo de deshidratación, de donde se enviará el fango deshidratado a un contenedor de almacenamiento de fango seco, y el agua se reintroducirá de nuevo a cabecera de planta para volver a entrar en el proceso de depuración.

Se incluye un sistema de desodorización consistente en una aspiración localizada en el pretratamiento y en la deshidratación que son los puntos donde más olores se pueden generar, que se eliminan mediante una columna de carbón activo.

Esquemáticamente, se resume el sistema de depuración:

Línea de agua:

Pozo de bombeo.

Pretratamiento compacto.

Proceso biológico mediante fangos activados en reactor biológico tipo mezcla

completa con aireación prolongada y eliminación de nitrógeno en tanque anóxico.

Separación del fango mediante membrana plana de microfiltración (BRM).

Desinfección mediante radiación ultravioleta.

Línea de fangos:

Bombeos de purga y recirculación.

Espesamiento de los fangos.

Deshidratación de los fangos.

Almacenamiento de fangos para su evacuación.

Línea de flotantes:

Extracción de flotantes generados en BRM y envío a espesador de fangos o a

cabecera.

Línea de drenajes:

Recogida de escurridos producidos en distintos puntos y reentrada al proceso.


Vallada ( Valencia)


Desodorización:

Extracción de aire localizada.

Eliminación de olores mediante columna de carbón activo.

En los puntos siguientes se describen las características más importantes de los elementos citados:

Pozo de bombeo formado por tres bombas (2 + 1) capaces de dar 12,5 l/seg. c/u. a 7,2 m.c.a. También se instalará una bomba de emergencia para achicar el agua que en caso de necesidad no se pueda enviar a la EDAR y si al barranco. Este equipo sera capaz de bombear 32 l/seg a 7,7 m.c.a.

Pretratamiento.- tamizado - desarenado – desengrasado mediante equipo compacto formado por tamiz de 3 mm, desarenado y desengrasado en el mismo equipo. Limpieza del tamiz y del desarenador mediante hélice dotada de cepillos que transporta los sólidos a la parte superior del equipo donde se produce compactación/deshidratación de los mismos.

Instalación bombeo cloruro férrico para la eliminación del fósforo, a dosificar en el depósito anóxico

Tanque anóxico de 176 m3 para producir la desnitrificación. Se incluyen dos agitadores sumergibles.

Reactor aerobio, dos lineas independientes de 270 m3 c.u con 8.000 mg/l de MLVSS y aporte de oxígeno mediante soplantes y difusores de alto rendimiento.

Tanque con sistemas de membranas de microfiltración, de dos lineas independientes con un volumen de 108 m3 c.u. En estos tanques también se produce aireación para limpieza de membranas, y se obtiene un permeado de alta calidad.

Bombeo del agua microfiltrada hacia la esterilización mediante UV, almacenamiento de la misma en depósito aireado, para su disponibilidad para el suministro de agua industrial a la Planta, e impulsión a las lagunas de almacenamiento.

Instalación de un sistema de limpieza de membranas mediante adición de cloro líquido (hipoclorito sódico).

Bombeo de recirculación mediante tres, una por cada línea mas una común de reserva y/o funcionamiento alternativo.

Bombeo de purga mediante dos bombas de funcionamiento alternativo y/o una de reserva.


Vallada ( Valencia)


Tolva de recogida de flotantes del reactor de membranas y envío a espesador de fangos o a cabecera.

Red de recogida de drenajes en deshidratación, espesador de fangos, pretratamiento y edificio de control, y reenvío a cabecera.

Espesamiento de fangos en espesador de 75 m3 de capacidad.

Deshidratación de fangos mediante centrífuga de alta sequedad con todos los equipos complementarios, como preparación de polielectrolito automática, bombas de fangos, etc.

Contenedor de fangos deshidratados de 5 m3 de capacidad.

Desodorización con extracción localizada de aire en puntos donde pueden generarse olores y filtración a través de carbón activo, donde se adsorben los compuestos volátiles causantes del mal olor.

7.- DESCRIPCIÓN DE LA E.D.A.R.

7.1.- EMPLAZAMIENTO

La EDAR se ubicará en la Parcela de asignación de Suelo Protegido con una superficie de 2.430 m2., pegada a la rotonda inferior nº 3, donde se ubicará el depósito de almacenamiento de agua para riego de las zonas verdes de la Urbanización, teniendo prácticamente el centro de gravedad de la parcela como coordenadas X = 702.050,9600 Y = 4.310.516,5900

7.2.- CAMINO DE ACCESO

El acceso a la depuradora se realizara a través del vial de la rotonda pegada al barranco y enfrente a los terrenos de asignación Terciario.

7.3.- POZO DE BOMBEO

Se proyecta un pozo de bombeo, de dimensiones interiores 4,55 x 4,60 y 4,00 m de profundidad, contará con cuatro bombas sumergibles, tres ( 1+1+ 1), capaces de dar un caudal de 45 m3/h a 8,8 m.c.a. cada una de ellas.

La cuarta actuará de emergencia, para un caudal de 32 l /seg. a 7,2 m.c.a. para en caso que no sea posible enviar agua a la EDAR, teniendo que reenviarla al barranco.


Vallada ( Valencia)


7.4.- PRETRATAMIENTO COMPACTO

Del pozo de bombeo el agua pasará al equipo de pretratamiento compacto, que se proyecta con capacidad máxima de 144 m3 / h., superior al punta de llegada, 90 m3/h, con tamizado, desarenado y desengrasado. Incluirá válvulas de compuerta de aislamiento de entrada y salida y un by-pass para pasar el agua al tratamiento biológico, sin pasarlo a través del pretratamiento.

El sistema de desbaste consistirá en un tamiz de tornillo inclinado con luz de paso de 3 mm, con deshidratación y compactación de los sólidos separados, y con sistema de limpieza en la zona de compactación.

La retirada de sólidos del tamiz se realizará mediante hélice dotada de cepillos que los transporta a la parte superior del equipo donde se produce compactación y deshidratación de los mismos. El líquido escurrido es devuelto al desarenador por medio de una manguera prevista en el equipo. El sistema de lavado de los residuos en la zona de tamizado está formado por un colector en acero inoxidable provisto de boquillas difusoras y electroválvula que abrirá con temporizacion siempre que funcione el equipo. También existirá un sistema de lavado automático en la zona de prensado.

La zona de desarenado estará formada por un desarenador longitudinal con grado de separación del 90% para tamaño de partícula de 0,2 mm. Cuenta con un transportador a sinfín horizontal para alimentación del sinfín de extracción inclinado, que transporta, seca estáticamente y descarga en contenedor.

Esta zona cuenta con un sistema de inyección de aire formado por dos soplantes de funcionamiento alternativo y/o una de reserva, a base de 36 m3 / h a 5 m.c.a. mínimo, para favorecer la separación de orgánicos de la arena y la flotación de grasas y sobrenadantes.

La zona de desengrasado está formada por un desengrasador lateral y paralelo al desarenador con rasqueta automática de separación de grasas y longitud igual al desarenador. El equipo de inyección de aire hace que las grasas sean enviadas a un muro cortacorrientes, con entradas en forma de peine. La grasa es descargada automáticamente en depósito para su gestión.

El sistema cuenta con cuadro eléctrico de protección, además de seta de parada de emergencia.

El funcionamiento automático se prevé comandado por un PLC, que pone en marcha simultáneamente el bombeo de entrada con el pretratamiento. De la misma manera, el PLC controlará la parada del bombeo de entrada y a continuación del pretratamiento.

Todo el conjunto de pretratamiento compacto será de estructura robusta y totalmente cerrada para cumplir formativas de seguridad y evitar olores, realizado en AISI 316 L, con soldaduras limpias, decapadas, pasivadas y micropulidas.


Vallada ( Valencia)


7.5.- TANQUE ANÓXICO

Desde el tamizado el agua se conducirá al tanque anóxico, en donde el agua logrará la desnitrificación. En la zona anóxica, las bacterias heterotróficas convierten el nitrógeno en forma de nitratos a nitrógeno gaseoso, que es liberado a la atmósfera.

Parte del licor del tanque de las membranas es recirculado a la zona anóxica para suministrar un licor mezclado con un alto contenido de nitratos.

Para la eliminación de fósforo se le añadirá al tanque anóxico, mediante dos bombas dosificadoras de funcionamiento alternativo y/o una de reserva, cloruro férrico, siendo estas capaces de dar 5 l/h. c/u.

Las dimensiones interiores del tanque son 9,60 x 3,60 x 5,5 m de profundidad, con lo que el volumen útil es de 176 m3. ( 5,10 m de lámina de agua), en donde se instalaran dos agitadores sumergibles de 2 Kw, también de funcionamiento alternativo y/o uno de reserva.

El agua pasará a los reactores biológicos a través de ventana compuerta de 0,50 m de ancho y una profundidad útil de 0,50 m. en cada reactor.

7.6.- TRATAMIENTO BIOLÓGICO

7.6.1.- Reactor biológico

El tratamiento biológico se realizará mediante un proceso de fangos activos en su variante de aireación prolongada. Se ha diseñado para garantizar la calidad exigida en el efluente de salida.

La carga másica, es decir, los kg de DBO5 introducidos diariamente en el reactor, en relación con los kg de SS existentes en el mismo, es 0,096 kgDBO5/d/kgSSLM.

La concentración de oxígeno disuelto a efectos de cálculo de necesidades de oxígeno es de 2,0 mg/l.

Las dimensiones de los dos reactores biológicos son: 2 x 4,50 x 12,00 x 5,50 m de profundidad, con un volumen útil de 2 x 270 = 540 m3, ya que la lámina de agua ascenderá hasta los 5,0 m.

7.6.1.1.- Condiciones funcionales.

La configuración hidráulica del sistema garantiza que, frente a las normales variaciones de caudal, el bombeo de cabecera controla el rendimiento del sistema de aportación de oxígeno, y que la superficie de la lámina de agua no variará en más de 30 mm al mismo tiempo.


Vallada ( Valencia)


La cuba de aireación se proyecta con la guarda hidráulica suficiente para evitar salpicaduras y proyecciones de fango.

7.6.1.2.- Características de los sistemas de aireación.

La aportación de aire será mediante tres soplantes, una para cada linea, existiendo una de reserva común para ambos, y se tomarán las precauciones necesarias para evitar un nivel de ruidos molestos. Las soplantes irán protegidas por cabinas individuales, además de insonorización general de la sala. Con objeto de ventilar adecuadamente la sala de

soplante se colocarán sistemas de admisión y extracción de aire convenientemente insonorizados.

El aire se distribuye a través de dos parrillas de 112 difusores c/u. de membrana, acoplados a un conjunto de tubería de PVC con TiO2, que actúa como colector de difusión inferior. Las bajantes estarán controladas mediante válvulas de mariposa, y el conjunto dispondrá de sistema de purga y drenaje.

El sistema de regulación de la aportación de aire estará automatizado en función del oxígeno disuelto en el reactor biológico, que se medirá mediante sonda de oxígeno, haciendo girar las soplantes a la velocidad adecuada cuando haya exceso de oxigeno disuelto en el reactor. Los volúmenes de aire a las distintas velocidades son 670 Nm3 / h a 3.370 r.p.m. y 221 Nm3 / h a 1.680 r.p.m.

Las soplantes, de dos velocidades, estarán dotadas de filtros de aire, válvulas de seguridad, válvulas de aislamiento, válvulas antirretomo, conducto y boquillas difusoras del tipo inatascable. En las soplantes se prestará especial atención en el control del nivel de ruidos y vibraciones, contemplándose en el diseño de soportes, elementos previsores de dilataciones, uniones y accesorios será tal que se garantice el nivel de ruido y vibraciones.

7.6.2.- Biorreactor de membranas

A diferencia de los procesos convencionales, la separación de la fase sólido – líquido se realizará mediante membranas sumergidas de microfiltración, suprimiéndose la decantación secundaria

Después del reactor biológico el agua pasará mediante dos ventanas de dimensiones 1,50 m en forma de vertedero con un lamina de 3 cm. a cada biorreactor de membranas.

Las membranas de microfiltración estarán montadas en módulos, compuesto cada módulo por 400 cartuchos de microfiltración, distribuidos en dos pisos de 200 cartuchos cada uno. El número total de módulos necesarios en cada linea es de 4 unidades, siendo el total de la instalacion de 8 unidades. De cada piso de módulos saldrá un manguito que conectará con un colector común a cada piso.

Cada módulo de membranas tiene una capacidad de filtración máxima cercana a los 14 metros cúbicos a la hora, resultando una capacidad de 14 x 4 = 56 m3 / h, superior a los


Vallada ( Valencia)


45 m3 / h., fijados para cada linea, por lo cual la capacidad de tratamiento del sistema de microfiltración abastece las necesidades de tratamiento.

Se instalarán tres bombas autoaspirantes en cada linea (una para el piso inferior, otra para el superior, además de una tercera de reserva comun) que generarán la depresión suficiente (entre –0,1 y –0,4 bares) para forzar el paso del agua tratada a través de las membranas de microfiltración.

En cada una de las tuberías de salida de agua tratada se instalará un transmisor de presión que leerá continuamente la depresión generada al forzar el paso de agua tratada a través de las membranas. Las bombas autoaspirantes trabajarán gobernadas por un variador de frecuencia cada una, mediante un lazo de control doble con su transmisor de presión y el caudalímetro electromagnético situado en la tubería de impulsión correspondiente, de manera que las revoluciones de giro de la bomba se ajustaran al caudal y a la presión existente en cada momento.

Cuando la depresión generada por la bomba supere los -0,3 bares, para mantener el caudal de diseño, se activará una señal de alarma, que indicará que es necesario realizar un tratamiento de limpieza de las membranas con una solución diluida al 0,5% de hipoclorito sódico.

La limpieza de las membranas es totalmente automática, mediante la preparación de la solución de hipoclorito sódico en un equipo de dilución y la transferencia de dicha solución a la línea que lo requiera a través de un conjunto de válvulas de esfera con actuador neumático. De esta forma, seleccionando la línea de módulos de membranas que deba limpiarse, se detiene el proceso de filtración, se inicia la preparación y transferencia de la solución de limpieza, se detiene dicha transferencia, se contabiliza el tiempo para que la solución de limpieza haga su efecto, y se vuelve a poner en marcha el proceso de filtración.

Para minimizar la colmatación de las membranas de microfiltración habrá un sistema de difusión de aire de burbuja gruesa bajo los módulos de membranas alimentados por tres soplantes, una por cada línea de módulos, a base de 670 Nm3/h c.u., existiendo una de reserva, que servirá en caso de que falle una de las dos soplantes que tiene asignada. Siempre que las bombas auto aspirantes estén trabajando se tendrán las soplantes de los módulos de membranas en funcionamiento, de manera que se generará una corriente de aire ascendente que limpiará la superficie de las membranas evitando así posibles colmataciones.

Cada módulo de membranas estará montado sobre unos tubos guía que facilitará su extracción individual para las eventuales labores de mantenimiento y limpieza, o para proceder a la sustitución de los cartuchos que puedan estar dañados. Es posible aislar un módulo mediante válvulas para realizar labores de mantenimiento mientras el resto de módulos continúa funcionando.

Cada cartucho de membranas tiene su propio tubo de aspiración que conecta con el colector general de cada módulo, desde el cual aspira la bomba de filtración.


Vallada ( Valencia)


La carcasa exterior del módulo que contiene los cartuchos, así como el bastidor de soporte del conjunto se ejecutarán en acero inoxidable (AISI 316).

7.6.3.- Recirculación de fangos.

Para evitar que la extracción continuada de agua tratada pueda provocar un aumento considerable de la concentración de los fangos biológicos en el tanque de membranas, es necesario mantener una elevada tasa de recirculación entre este tanque y el tanque anóxico, que será de cuatro veces el caudal diaario, es decir, de 150 m3/h, obteniéndose mediante tres bombas capaz cada una de 75 m3 / h., funcionando una para cada modulo del biorreactor, quedando la tercera como reserva o como funcionamiento alternativo.. Sin embargo, también será posible recircular al reactor biológico en aquellos casos en que sea necesario. Se aprovechará el mismo sistema de bombeo para realizar ambas recirculaciones, realizándose las modificaciones oportunas en el trazado de tuberías de recirculación de fangos. Se contará con válvulas y caudalímetros para controlar los caudales recirculados.

Se incluirá un medidor de caudal electromagnético de fangos recirculados para cada línea con inclusión de un totalizador.

Todas las bombas en los circuitos de recirculación tendrán las características adecuadas para el manejo de este fluido y las tuberías estarán dotadas de elementos y facilidades para su limpieza.

7.6.4.- Purga de fangos

La cantidad de fangos que se generan en el proceso, 254,43 Kg/d., así como las concentraciones que se esperan conseguir y los volúmenes a manejar, se justifican en el dimensionamiento, señalando el circuito y las operaciones o procesos unitarios a que serán sometidos los fangos, desde su origen hasta su destino final.

La manipulación de los fangos activos en exceso se llevará a cabo mediante un sistema independiente del empleado para la recirculación. La extracción de fango en exceso se realizará con una unidad de bomba, y su capacidad total debe permitir extraer el volumen diario ( 19,84 m3 / d.) en seis horas como máximo. La medición de los caudales de fangos en exceso se realizará mediante caudalímetro electromagnético.

Los fangos activos en exceso serán conducidos al espesador de fangos. El sistema estará automatizado, pudiéndose regular el volumen extraído mediante consigna de volumen diario a extraer controlado por el medidor de caudal.

La bomba en el circuito de purga de fangos tendrá las características adecuadas para el manejo de este fluido y las tuberías estarán dotadas de elementos y facilidades para su limpieza.

Los pasamuros DN 250 que da salida a los fangos del tanque BRM son compartidos para la recirculación y para la purga.


Vallada ( Valencia)


7.6.5.- Drenajes y flotantes

Los drenajes se recogerán en varios puntos, que citamos a continuación:

Espesador

Deshidratación

Pretratamiento

Edificio de control

Todas las conducciones de la red de drenajes van a parar a una arqueta de registro antes de su entrada en el pozo de bombeo.

Los drenajes recogidos en el espesador y en la deshidratación serán unificados en un colector común, que continuará hasta la arqueta de registro, llegando los drenajes por gravedad.

En el pretratamiento se obtendrán los drenajes correspondientes a los contenedores de almacenamiento de sólidos de tamizado y de arenas. Estos se recogerán mediante un imbornal, que conectará también con la arqueta de registro previa al pozo de bombeo.

En el edificio de control se recogerán las aguas sanitarias producidas y llegarán por gravedad a la conducción de recogida de drenajes en el espesador.

Los flotantes se producen en el tanque BRM, principalmente en el arranque de los módulos, y para eliminarlos se dispone de una tolva de recogida y enviados al espesador de fangos mediante los equipos de purga. Para realizar esta última operación, se practica una conexión entre la tubería de impulsión de flotantes y la tubería de purga de fangos, de manera que la bomba de impulsión de flotantes es la que los trasiega al espesador empleando la conducción de purga.

7.6.6.- Almacenamiento y dosificación de reactivos.

Todo el sistema de reactivos estará perfectamente diseñado para la recepción, trasvase, preparación, en su caso, y dosificación. Ante posibles roturas, de los depósitos de almacenamiento se instalan tanques de tipo Rotoplast tapado con envolvente para retener un posible derrame con un volumen mínimo igual a la capacidad del depósito, según la reglamentación vigente APQ-6.

El sistema de dosificación de reactivos se ha diseñado para poder dosificar al BRM la solución de hipoclorito sódico al 0,5% para la limpieza de las membranas. Para ello se usarán dos bombas dosificadores de funcionamiento alternativo y/o una de reserva, de un caudal de hasta 3 m3/h, acopladas a un tanque de 1.200 l.


Vallada ( Valencia)


Además de la instalación de dosificación de hipoclorito, se colocara la dosificación de cloruro férrico, la cual estará formada por un depósito de 1.200 l., dotado con los sistemas de seguridad según la reglamentación vigente APQ-6.

El cloruro férrico se le añadirá al tanque anóxico, para proceder a la neutralización y eliminación del fósforo que pueda existir en el influente, para el mismo utilizaremos un bombeo formado por dos bombas dosificadoras de funcionamiento alternativo y/o una de reserva, capaces de dar un caudal de 5 l/h a 3 m.c.a..

La implantación de los equipos se realizará con la holgura suficiente para poder trabajar con comodidad en su entorno, evitándose las conducciones que obstruyan el paso, elementos demasiado cerca de paredes, elementos elevados sin acceso, etc.

7.7.- DESINFECCIÓN CON UV.

El agua a la salida de la aspiración de las membranas pasa por un equipo de desinfección mediante radiación UV antes de su llegada a los depósitos de almacenamiento, de manera que elimina los gérmenes patógenos que pudieran haber atravesado las membranas.

La dosis de luz UV se adecuará de forma automática a las variaciones de caudal que se produzcan, y a la intensidad detectada por los sensores.

Los objetivos de calidad del sistema de desinfección UV son < 200 ufc/100ml (media en muestras integradas durante 24 horas ).

Se instalará un equipo en tubería con 4 lámparas, con un sistema de limpieza automática de los tubos, con rascadores de accionamiento neumático. Contará con un by-pass para realización de actividades de mantenimiento.

El agua pasará previamente por una sonda de medición de sólidos en suspensión, y después de esterilizarla pasará al depósito de almacenamiento de agua, para su posterior bombeo a la laguna de almacenamiento

7.8.- VERTIDO DEL EFLUENTE.

El agua tratada, obtenida después del proceso de microfiltración y desinfección con ultravioleta, se almacenará en un depósito para uso interior y la sobrante sera bombeada mediante dos bombas de funcionamiento alternativo y/o una de reserva, de 32 l/seg a 8,2 m.c.a., c/u., a la laguna de almacenamiento, situada en la rotonda, para su reutilización para riego de las zonas verdes públicas.

En caso de imposibilidad del uso para riego, el agua una vez tratada se verterá al río Cañoles en el punto de coordenadas X = 703.152,05 Y = 4.310.171,89


Vallada ( Valencia)


7.9.- RED DE AGUA INDUSTRIAL.

El agua esterilizada es impulsada hacia los distintos servicios de la Planta por medio de una conducción de PE Ø de 90 mm, impulsada mediante un grupo de presión situado en la caseta del equipo de UV, capaz de suministrar un caudal de 15 m3/h a 60 m.c.a.

7.10.- BALANCE DE FANGOS.

7.10.1.- Espesador de fangos

Desde el bombeo de purga se trasladará el fango hasta el espesador donde se concentrará para poder proceder a su acondicionamiento y su secado posterior.

Se realizará en hormigón armado, y tendrá unas dimensiones interiores de 5 x 5 x 3, siendo su volumen de 75 m3, pudiendo así optimizar el funcionamiento de la centrífuga.

7.10.2.- Acondicionamiento del fango.

El acondicionamiento del fango se realizará por procedimiento químico, utilizando como reactivo polielectrolito. La instalación para la preparación y dosificación de los reactivos constará de los siguientes elementos:

Equipo de compacto automático de Polielectrolito.

Sistemas de dilución con llegada automática de agua.

Bombas dosificadoras.

El funcionamiento de toda la instalación de dosificación será totalmente automatizada, y estará dotada de las alarmas que detecte el sistema de control inherente a la funcionamiento de la Centrifuga.

Se podrá conocer con exactitud el agua de dilución de los reactivos, mediante la incorporación de los correspondientes rotámetros.

7.10.3.- Secado mecánico de fangos.

La deshidratación se efectuará mediante una centrífuga de alta sequedad, siendo las características de funcionamiento que se prevén:

Caudal previsto : 4 m3/h

Sequedad mínima prevista : 20 ± 2 %

Dosificación polielectrolito media : 4-6 Kg/tmMS


Vallada ( Valencia)


La centrífuga tendrá la carcasa de acero al carbono de alta calidad, la descarga líquido – sólido será intercambiable de acero inoxidable AISI 316 y el tambor y el tornillo son completamente de acero inoxidable.

La instalación contará con dos bombas de funcionamiento alternativo y/o una de reserva, para la alimentación del fango a la centrífuga, tipo “Mono”. Para el control del caudal de fango deshidratado, se instalará un caudalímetro electromagnético en la impulsión de las bombas de aporte a centrífuga.

7.10.4.- Almacenamiento, secado y destino final de los fangos

La finalidad del almacenamiento de fangos es permitir la adecuación entre el ritmo de producción de fango y el de evacuación para su deposición final.

La instalación constará de un contenedor, con una capacidad de almacenamiento correspondiente a la producción de al menos 2 días de fango deshidratado.

La evacuación al contenedor se efectuará mediante tornillo sinfín.

La retirada de los fangos se efectuará con un camión que entrará dentro de la sala de deshidratación, que tendrá una puerta abatible para permitir el acceso de estos vehículos. Se retirará el contenedor con los fangos, dejando otro de repuesto.

Para evitar problemas de olores, la sala de deshidratación dispondrá de una toma de aspiración de la red de aire que va al tratamiento de olores.

En previsión de producirse reboses y caídas de fango durante las operaciones de carga, se preverá un pavimento con pendientes adecuadas hacia un sumidero, y un sistema para baldeo de la zona.

7.11.- TRATAMIENTO DE OLORES

El objetivo debe ser el confinamiento y aislamiento del aire contaminado para suprimir su dispersión al exterior. La desodorización se realizará del aire extraído del cuarto de pretratamiento y del de deshidratación de fangos.

La desodorización y conducciones se proyectarán con capacidad suficiente para tratar el volumen total extraído.

El sistema de tratamiento de olores estará formado por una columna de carbón activo de dimensiones 1.000 mm de diámetro y 2.000 mm de altura, con una cantidad de carbón de 200 kg.

Tiene una eficacia de absorción del 99% y un tiempo hasta la primera regeneración de 4.320 horas.


Vallada ( Valencia)


Para la construcción de estos equipos solo se utilizan y aplican materiales anticorrosivos PP y acero inoxidable.

8.- CONDUCCIONES DE LA PLANTA

8.1.- CONDUCCIONES DE PROCESO.

Se distinguen en este caso tres categorías de las conducciones en el proceso de la estación:

Línea de agua.

Línea de fangos.

Línea de aire

Las tuberías de impulsión enterradas de la parcela serán de fundición y las aéreas de acero inoxidable. Mientras que las tuberías de drenaje por gravedad, serán de polietileno corrugado y PVC de presión.

8.1.1. - Línea de agua.

El agua residual urbana a tratar, llega a la Edar mediante un colector de hormigón armado de Ø 400 mm, a la arqueta de bombeo, a la cota 258,20. En esta arqueta, que se encuentra en la esquina del edificio, donde se instalan los equipos de elevación y emergencia.

Desde el pozo se bombea al pretratamiento compacto mediante tubería de Ø 150 mm. Este equipo dispondrá de un by-pass de Ø 150 mm, para el caso de tener que reparar, no parar la planta ni un solo instante.

Desde el pretratamiento el agua se lleva con tubería de Ø 150 mm al tanque anóxico, y mediante una ventana con compuerta estanca a tres lados, se distribuirá a cada reactor reactor biológico. De ahí el agua pasará a través de dos vertederos al correspondiente tanque de membranas. De aquí el agua se aspirará mediante dos tuberías de Ø 80 mm, cada una procedente de un piso de módulos de membranas, uniéndose en un colector de Ø 150 mm, que dará entrada a las bombas de aspiración mediante tres tuberías de Ø 80 mm, uniéndose más tarde en una conducción de Ø 150 mm, que envía el permeado a la caseta de los equipos de deshidratación. El permeado pasará por el equipo de desinfección UV, que contará con un by-pass. El agua se conducirá mediante tubería de Ø 200 mm a los depósitos, entrando por la parte superior.

De la parte inferior del depósito de almacenamiento saldrá una tubería para alimentar al grupo de presión que suministrará agua industrial a la parcela a través de una conducción de Ø 90 mm de PE que dispondrá de varios puntos de suministro a lo largo de la parcela ( riego, pretratamiento, zona de bombeos, deshidratación y espesador). Por otro


Vallada ( Valencia)


lado, el agua llegará a la balsa de almacenamiento situada en la rotonda través de un bombeo con una conducción de PE Ø 160 mm.

8.1.2.- Línea de fangos.

La línea de recirculación de fangos comienza en los tanques BRM desde donde se recogen los fangos para recircula. Se proyectan dos pasamuros con conducción de Ø 250 mm que se juntan en un colector DN 300 con tres manguitos embridados DN 250 para las bombas de recirculación, y otro de DN 150 para la aspiracion de los grupos de bombeo de fangos al espesador. Las bombas de recirculación se montan en paralelo, con una en funcionamiento para cada linea y otra en reserva activa. La salida de las bombas van a parar a un mismo colector de Ø 250 mm que conduce el fango recirculado al anóxico, o bien al biológico, si es necesario.

El bombeo de purga de fangos, conduce desde el tanque MBR directamente al espesador, y la conducción es de DN 80

Los flotantes que se producen son recogidos en el tanque MBR mediante un buzón, y salen del tanque por una conducción a través de un pasamuros DN 150, llegando a la bomba de flotantes. La conducción se conecta con la conducción de purga de fangos para enviarlos directamente al espesador.

Por otro lado, existirá una tubería de saneamiento Ø 200 mm que recogerá las aguas sanitarias que se produzcan en el edificio de control y las transportará por gravedad hasta un pozo de registro cercano al espesador. A partir de este pozo de registro, la tubería continúa con Ø 250 mm por gravedad hasta el pozo de bombeo bordeando perimetralmente la planta, y recogiendo los drenajes que se generen en espesador, deshidratación y bombeos.

8.1.3.- Línea de aire.

En la línea de aire se distinguen tres zonas. La primera de ellas se encuentra situada al lado del pretratamiento, la cual reparte el aire necesario al equipo compacto en la parte del desarenador mediante sendas tuberías de acero inoxidable de Ø 80 mm. Las otras dos se encuentran situadas en cada sala de soplantes, una de ellas parte hacia los difusores en los tanques de aireación con un tubo de acero inoxidable de Ø 150 mm hacia cada reactor, para poder repartir el aire a la parrilla por igual, y en la otra sala mediante tubería de Ø 150 mm se dirige hacia cada tanque BRM, para proporcionar la aireación necesaria para la limpieza de los módulos de membranas. La velocidad del aire en las tuberías no superan los 12 m/seg.

8.2- SERVICIOS GENERALES.

Se proyectan redes de agua de servicio, aire comprimido, riego, alumbrado y canalizaciones eléctricas en lo que resulta necesario, según se recoge en el documento “Planos”.


Vallada ( Valencia)


Red de agua industrial.

Se ha previsto un equipo de agua a presión hidroneumático para atender a las necesidades de agua industrial dentro de la parcela, consistente en una unidad de 15 m3/h a 60 m.c.a. que distribuye mediante tubería PE Ø 90 mm a aquellos puntos de la planta en los que se hace necesario la limpieza, o riego.

Red de agua potable

La red de agua potable hasta la depuradora, acometerá al edificio de Control y Laboratorio asi como al depósito de almacenamiento, para mediante una electrovalvula DN 50 llene el deposito si no existiera aportación de agua permeada, mediante tubería de polietileno de alta densidad.

También se llevara un ramal a la sala de los productos químicos para la instalación del “lavado de ojos”.

Telefonía

Se ha proyectado una conducción subterránea de telefonía, compuesta por 2 tubos de PVC de 63 mm de diámetro y arquetas tipo M de Telefónica, dispuestas en los cambios de alineación, cruces y acometidas, considerando la acometida a la red general a 400 m.

Laboratorio

Con objeto de posibilitar la operación y explotación de la depuradora se incluye un laboratorio ubicado en el Edifico de Control dotado de los equipos y reactivos imprescindibles para conseguir la autosuficiencia en el control de la planta. Dispondrá de los equipos, instrumentación y servicios exigidos por el pliego de bases.

9.- EDIFICACION

La edificación se ha cuidado en cuanto a calidad y estética, buscando tres objetivos principales, la funcionalidad, la integración en el entorno y la durabilidad de la instalación.

El proyecto consta de un edificio principal de 33,10 x 19,95 con dos alturas distintas, siendo la parte principal la mas alta por albergar un puente grúa de 13,90 m de luz de rodadura.

La capacidad del puente grúa es de 2.000 Kg de elevación y es del tipo birraíl, para la manipulación de los equipos y membranas, con rodadura del tipo HEA 180 y cuadradillo de 400 x 30 mm de alto.

La estructura es de hormigón armado, y para salvar las luces necesarias para el puente grua, se instalan vigas prefabricadas de14,70 m de luz y cubierta con placas


Vallada ( Valencia)


prefabricadas alveolares, tanto en la sección mas alta como en las dependencias auxiliares adosadas al sector del biológico.

Los cerramiento serán de ladrillo cerámico de 24 cm de termoarcilla con revestimiento exterior de enfoscado y pintado con pintura plástica.

9.1.- EDIFICIO DE CONTROL.

El edificio de control dispondrá de una planta con superficie interior de 92 m2, realizado en ladrillo termoarcilla de 24 cm de espesor, enfoscado a ambas caras. Las dimensiones exteriores serán de 18,50 x 5,50 x 4,0 m de altura.

Contará con las siguientes estancias:

Una oficina de dimensiones 7,7 x 5,0 m, desde la que se llevará el control de la planta, y despacho.

Un laboratorio de ensayos para realizar analíticas, de 5,1 x 3,6 m.

Dos aseos con sendos platos de ducha, uno de ellos con acceso a minusvalidos.

Un pasillo de circulación interno de 1,34 m de paso, que conectará todas las estancias entre sí.

El laboratorio estará perfectamente equipado para la realización de las analíticas rutinarias de control.

9.2.- CASETAS SOPLANTES, ALMACÉN, CUADROS Y EDIFICIO DE

DESHIDRATACIÓN.

Adosado al recinto biológico, se encontrarán las dependencias de dimensiones 9.80 x 4,90 x 3,0 m, donde se ubicaran las soplantes de los reactores biológicos y las de los biorreactores indistintamente. También existen cuatro vanos de 4,50 x 4,50 x 3,00 que se dividirá en tres cuartos: sala productos químicos, almacén y sala de cuadro de control, dejando una boca de 4,50 x 4,50 como entrada al recinto biológico.

El edificio de deshidratación se encuentra adosado al edificio biológico y tendrá una puerta de dos hojas lo que permitirá el acercamiento de camión para poder retirar el contenedor de fangos deshidratados.

Dispondrá de una parte enterrada, donde se ubicaran los equipos de impulsión de fangos la deshidratación, el equipo de presión y el bombeo a la balsa de almacenamiento de la rotonda.


Vallada ( Valencia)


A la misma profundidad ira adosado el deposito de almacenamiento de agua tratada para uso interno, que dispondrá de dos aereadores tipo Flo-Jet de funcionamiento alternativo y/o uno de reserva, para así mantener las condiciones aerobias del agua.

Todas ellas se ejecutarán sobre losa de hormigón de 40 cm. de espesor.

Tanto la salas de soplantes como la de deshidratación, disponen de pórticos en su interior para alojar los polipastos de desmontaje de equipos.

En el cerramiento de las salas de soplantes y del cuadro se dispone de rejillas corridas de ventilación hacia el exterior.

10.- URBANIZACIÓN

La EDAR ocupa una superficie urbanizada de 2.934,31 m2, queda delimitada por una valla de simple torsión, colocada sobre un murete de fabrica de bloque visto.

Existe en el interior una especie de plaza de circulación de vehículos, y que pasa frente al edificio de control, espesador, casetas de deshidratación, caseta de cuadros, almacén y soplantes, y recinto biológico. La zona exterior del vial está rodeada por bordillo.

Se han proyectado aceras de 1,0 m de ancho limitadas por bordillos de hormigón prefabricado rodeando al edificio de control, y en la zona contigua al vial que da acceso al espesador, casetas de deshidratación, caseta de cuadros, almacén y soplantes, y recinto biológico.

Se ha proyectado el viario interior, compuesto por una capa de 20 cm de zahorra natural, 20 cm de zahorra artificial y 5 cm de mezcla bituminosa en caliente, tipo S-20, de árido calizo, que rodea todas las instalaciones de la planta.

La evacuación de las aguas pluviales se realizará por gravedad hacia el imbornal que se encuentra en la entrada a la parcela, que se conectan a la red general de pluviales con un colector de diámetro 250 mm de PE corrugado.

Se preverá el paso por todos ellos de carretillas de mano y vehículos de dos ruedas. Las calidades mínimas a cumplir serán:

Aceras. Formadas por pavimento de baldosa hidráulica, cuya sección estará compuesta por 20 cm de zahorra artificial, sobre la que se colocarán 15 cm de hormigón HM’-15 de consistencia blanda, y sobre el que se implantará la baldosa hidráulica con una capa de mortero de cemento de 3 cm de espesor, rematado en bordillo. El ancho mínimo será de 1,40 m.

El firme. Será para tráfico ligero tipo T4, estando compuesto por 30 cm de zahorra artificial compactada al 100% del Próctor modificado, sobre la que se aplicará un riego de


Vallada ( Valencia)


imprimación tipo EAR-O, y una capa de 8 cm de aglomerado asfáltico en caliente tipo S-20 con árido porfídico como rodadura. Donde el vial no esté limitado por aceras u otros elementos, se dejará una berma de zahorra artificial de 1 metro de anchura a cada lado. El pavimento asfáltico se limitará con bordillo prefabricado de hormigón bicapa colocado previamente y embebido en hormigón.

11.- INSTALACIONES ELECTRICAS.

En la zona perimetral con la rotonda se ubica un transformador, que sera conectado con la red para que la potencia requerida soporte la demanda.

Dicha línea de media se pinchará de la línea más próxima a la parcela y la acometida será subterranea.

11.1.- CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

El centro de transformación será alojado en un módulo prefabricado de hormigón de dimensiones 5.700 x 2.720 x 3.200 mm.

La instalación se realizará mediante una L.S.M.T hasta el centro de transformación de la Planta Depuradora, donde se sitúa un trafo de 250 kVA en una caseta prefabricada. La medida de la energía eléctrica se realizará en M.T. con un contador de tarifa triple.

La instalación será de tipo interior, utilizando para su aparellaje celdas prefabricadas bajo envolvente metálica.

Se proveerá de un sistema de extinción de incendios según MIE-RAT 14. Se respetará la normativa vigente de AT, Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión y Normas de la Compañía suministradora.

11.2- CUADROS ELÉCTRICOS

11.2-1.- Cuadro de control:

Se ubicará en la sala de cuadros y albergará todos los elementos de protección y movimiento de todos los equipos que integran las línea de zona de pretratamiento, tratamiento biológico y deshidratación de fangos.

En el mismo se pueden distinguir tres áreas significativas que incluyen los siguientes elementos:

Fuerza:

Interruptor general de entrada.

Arrancadores tipo Y-A para todos los motores de potencia superior a 5,5 KW.

Arrancadores directos para motores de potencia inferior a 4 kW.


Vallada ( Valencia)


Interruptor aislado para motores < 5,5 kW.

Conmutador de selección para motores < 4kW

Mando y Control:

Todos los motores llevarán conmutador MAN-O-AUT con lámparas de señalización, cuenta-horas y los relés auxiliares necesarios par la operación automática del motor. La tensión de mando y control será de 220 v.c.a.

El PLC esta conectado a un ordenador personal, también situado en el Edificio de Control.

El ordenador personal recibe sus informaciones de los PLCs. Son informaciones que los PLCs han recibido por vía de sus entradas.

Las informaciones pueden presentarse en la pantalla de distintas formas:

Mediante el teclado se puede elegir una serie de imágenes, una para cada sección de la depuradora. Estas imágenes representan diagramas de proceso, en los cuales quedan indicados todos los componentes de la depuradora. Los componentes cambian de color y destella, según el tipo de información que han pedido el ordenador acerca de los distintos componentes. Por ejemplo pueden resultar así: verde = operación, gris = parada, destello rojo = alarma.

Los valores medidos (% de oxígeno, caudal) se conservan el disco fijo. También es posible en la pantalla reproducir curvas que muestran por ejemplo las variaciones del caudal a lo largo de un día. Estas curvas pueden imprimirse en la impresora.

Las alarmas también se conservan el disco fijo. A intervalos regulares se imprimen informes de los fallos con indicación de fecha hora para cada una de las alarmas.

Esto quiere decir que el ordenador personal presenta las informaciones recogidas del PLC, el ordenador personal se encontrará ubicado en el edificio de control.

Hay que mencionar, sin embargo, que también se comunican unas informaciones del ordenador personal a los PLC. Resulta posible desde el ordenador modificar un número de parámetros en los programas de los PLCs. Sobre todo las constantes de tiempo y los valores de límite.

11.3.- CABLEADO

Se utilizarán conductores de cobre, multipolares con aislamiento 1 KV. y de sección adecuada de acuerdo con la potencia y caída de tensión de cada circuito.


Vallada ( Valencia)


Su instalación se realizará sobre bandeja, bajo tubo de protección tipo Pg., o bien bajo tubo enterrado.

Las derivaciones a motores, en el interior de los edificios serán bajo tubo de PVC rígido y tubo tipo sapa cuando sea en el exterior.

Para la transmisión de señales de control se utilizará cable apantallado (pantalla de cobre) y su instalación será independiente de los conductores de energía para evitar interferencias.

11.4.- ALUMBRADO

La red de alumbrado se realiza por tres luminarias de vapor de sodio de alta presión (VSAP) de 250 w de potencia, distribuidas a lo largo del vial de tráfico rodado. Se colocarán a 8 m de altura, obteniendo la energía eléctrica del centro de transformación.

11.5. - RED DE TIERRA

Estará integrada por una red general, basada en conductos de cobre desnudo de la sección necesaria, provista de derivaciones a un número suficiente de picas de puesta a tierra para llegar a los valores de resistencia reglamentarios. A esta red general se conectarán, mediante conductos de cobre desnudo de 25 mm2, directamente enterrado o protegido con tubo rígido de PVC en el caso de montaje al aire libre de las estructuras metálicas, los postes de alumbrado exteriores, las barras de puesta a tierra del cuadro de fuerza y alumbrado y además cualquier otro elemento metálico que lo precise.

11.6.- INSTRUMENTACIÓN

Para el control y mando del proceso de depuración se han proyectado los siguientes equipos:

Medición de caudal de entrada a la planta, de tipo electromagnético (1 medidor), de tubería DN 150, con indicación y registro en el cuadro de control.

Sonda de redox, ubicada en el tanque anóxico para controlar el proceso de nitrificación-desnitrificación.

Medición de Oxígeno disuelto: mediante la instalación de un equipo de medida en cada reactor biológico. La transmisión de la señal correspondiente será realizada en el PLC y definirá el funcionamiento de los campos de aireación.

Transductores de presión para medir la presión de aspiración del permeado de las membranas.


Vallada ( Valencia)


Mediación de caudal de permeado, de tipo electromagnético (4 unidades) uno en cada colector de aspiración de las bombas de membranas.

Medición de caudal de enviado a la desinfección UV., de tipo electromagnético (1 unidad), colocado en tubería DN 150, con indicación y registro en el cuadro de control.

Medición de caudal de purga, de tipo electromagnético (1 medidor), de tubería DN 110, con indicación y registro en el cuadro de control.

Medición de caudal de fangos de recirculación, para tubería de DN 200, 1 medidor de tipo electromagnético.

Medidor de caudal de fangos a deshidratar: 1 medidor electromagnético de diámetro 80 mm.

Sonda de sólidos en suspensión, para control de la calidad del perneado, y sistema de UV.

12.- PERMISOS Y AUTORIZACIONES.

Puesto que la parcela en la que se van a realizar las obras de la EDAR, pertenecen al Ayuntamiento, no es necesario pedir autorización para construir en la parcela.

13.- PLAZOS.

Para la realización de la totalidad de las obras contenidas en este proyecto, se prevé un plazo total de ejecución de 14 meses, contados a partir de la firma del acta de replanteo.

El periodo de pruebas de funcionamiento será de mes y medio, que corresponderá al último mes del plazo de construcción.

14.- DOCUMENTOS DE QUE CONSTA EL PROYECTO

DOCUMENTO Nº 1 : MEMORIA Y ANEJOS

MEMORIA

Anejo Nº 1 : Dimensionamiento de la E.D.A.R. Tratamiento e

instalaciones mecánicas

Anejo Nº 2 : Diagramas de Proceso.

Anejo Nº 3 : Cálculos Hidráulicos.


Vallada ( Valencia)


Anejo Nº 4 : Cálculos Estructurales

Anejo Nº 5 : Cálculos Eléctricos.

Anejo Nº 6 : Automatismos y Control.

Anejo Nº 7 : Plan de autocontrol de calidad.

Anejo Nº 8 : Cálculo del Coeficiente “K” Costes Indirectos

Anejo Nº 9 : Justificación de Precios.

DOCUMENTO Nº 2 : PLANOS DOCUMENTO Nº 3 : PLIEGO DE CONDICIONES DOCUMENTO Nº 4 : PRESUPUESTO

15.- FORMULA DE REVISIÓN DE PRECIOS.

Este proyecto puesto que se debe de realizar en menos de un año no está afectado, a efectos de revisión de precios, por la fórmula tipo 9, con arreglo a las bases establecidas en Decreto 3650/70, del 19 de Diciembre y de normas publicadas hasta la fecha sobre revisión de precios.

15.016.020.016.033.0 +⋅+⋅+⋅+⋅=O

t

O

t

O

t

O

tT S

SCC

EE

HH

K

16.- GARANTIA.

El plazo de garantía se fija en dos (2) años contados a partir de la recepción provisional.

17.- DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA.

En cumplimiento de lo establecido en el REAL DECRETO 1098/2001, de 12 de octubre, por el que se aprueba el Reglamento general de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, se declara que el presente proyecto comprende una obra completa en el sentido exigido por el Artículo 125 del citado REAL DECRETO.

18.-– PRESUPUESTO

El presupuesto de ejecución material del proyecto asciende a la cantidad de UN MILLON CUATROCIENTOS CINCUENTA Y SEIS MIL SEISCIENTOS SESENTA Y NUEVE EUROS CON CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS.


Vallada ( Valencia)


Incrementando en los gastos generales (13%) y el beneficio industrial (6%) el presupuesto de ejecución por contrata sin I.V.A., asciende a la cantidad de UN MILLON SETECIENTOS TREINTA Y TRES MIL CUATROCIENTOS TREINTA Y SEIS EUROS CON SESENTA Y DOS CÉNTIMOS

Incrementando en el I.V.A. aplicable (16%), el presupuesto general del proyecto asciende a la cantidad de DOS MILLONES DIEZ MIL SETECIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON CUARENTA Y OCHO CÉNTIMOS

Valencia, Enero de 2007

EL ARQUITECTO

Victoria Martí Sancho


Vallada ( Valencia)


SG1.2.-ANEXO DE DIMENSIONAMIENTO DE LA E.D.A.R.

PARQUE ESTRATÉGICO

EMPRESARIAL DE VALLADA


Vallada ( Valencia)


IINNDDIICCEE

INDICE ............................................................................................................... 2

MEMORIA .......................................................................................................... 3

1.- OBJETO DEL PROYECTO. ................................................................................................................... 3 2.- DATOS DE PARTIDA............................................................................................................................ 4

2.1.- DATOS DE CAUDALES................................................................................................................. 4 2.2.- CONTAMINACIÓN DE ORIGEN ORGÁNICO. ........................................................................... 5 2.3.- RESULTADOS A OBTENER.......................................................................................................... 6

3.- BOMBEO CABECERA .......................................................................................................................... 7 4.- PRETRATAMIENTO.............................................................................................................................. 8

4.1.- DESBASTE ...................................................................................................................................... 8 4.2.- DESARENADO-DESENGRASADO .............................................................................................. 8

5.- TRATAMIENTO BIOLOGICO. ............................................................................................................. 9 5.1.- TANQUE ANÓXICO..................................................................................................................... 12 5.2.- REACTOR AEROBIO ................................................................................................................... 16

6.- TRATAMIENTO TERCIARIO. BIORREACTORES .......................................................................... 19 7.- DESINFECCIÓN................................................................................................................................... 23 8.- RECIRCULACION Y PURGA DE FANGOS...................................................................................... 26 9.- ESPESADOR DE FANGOS.................................................................................................................. 28 10.- DRENAJES.......................................................................................................................................... 29 11.- DESHIDRATACIÓN. ......................................................................................................................... 30 12.- DESODORIZACION. ........................................................................................................................... 3


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- OBJETO DEL PROYECTO.

El dimensionamiento del proceso de depuración consiste en:

Línea de agua:

Pozo de bombeo.

Pretratamiento compacto.

Proceso biológico mediante fangos activados en reactor biológico tipo mezcla completa con aireación prolongada y eliminación de nitrógeno en tanque anóxico

Separación del fango mediante membranas planas de microfiltración (MBR).

Desinfección mediante radiación ultravioleta.

Almacenamiento de agua para riego.

Impulsión a riego

Línea de fangos:

Bombeos de purga y recirculación.

Espesamiento de los fangos.

Deshidratación de los fangos.

Almacenamiento de fangos para su evacuación.

Línea de flotantes:

Extracción de flotantes generados en BRM y envío a espesador de fangos o a cabecera de planta.

Línea de drenajes:

Recogida de escurridos producidos en distintos puntos y enviados a entrada a proceso mediante tubería de gravedad.

Desodorización:

Extracción de aire localizada y eliminación de olores mediante columna de carbón activo.


Vallada ( Valencia)


2.- DATOS DE PARTIDA.

2.1.- DATOS DE CAUDALES.

El complejo en conjunto, se compone de una serie de sectores, que a su vez se subdividen en zonas de Equipamiento, Terciario e Industrial.

Según los datos obtenidos, la Urbanización constará de las siguientes superficies:


Terciario 12.445 m2

Equipamiento 66.325 m2.

Para el cálculo del volumen del vertido se a de tener las siguientes consideraciones:

En la superficie de Terciario, se prevé la construcción de un Hotel y un Restaurante para celebraciones y/o uso de la Urbanización. Por lo tanto las fuentes del vertido serán:


Hotel de 4 Estrellas 120 Habitaciones

Restaurante 500 Comensales

Equipamiento 66.325 m2

Aplicando las dotaciones correspondientes se obtiene:

Industrial 718.770 m2 x 1 l/m2 718.770 l.

Hotel 120 Habitaciones x 500 l / Habitación = 60.000. l.

Restaurante 500 x 100 l/com. 50.000 l

Equipamiento 66.325 m2 x 1 l/m2 x dia 66.325 l.

---------------

Total 895.095 l.

Resumiendo, la producción propia de agua residual asciende a 900,00 m3 / dia., equivalente a 4.500 Hab. Equiv.


Vallada ( Valencia)


La composición de este vertido es de origen:

Industrial 720 m3

Doméstico 180 m3

Industrial Domestico Total

Caudal medio m3 / h 30,00 7,50 37,50

Caudal punta m3 / h 72,00 18,00 90,00

2.2.- CONTAMINACIÓN DE ORIGEN ORGÁNICO.

Debido a la estrtura de los vertidos que se tratan en la EDAR, se distinguen los grados de contaminación, según sea su tipología. Para los vertidos de tipo urbano el proyecto se ajusta a los indicados en la Tabla 1 de la vigente Ley de Aguas.

Para los vertidos de tipo industrial, no existe ningún baremo ni tipificación característica que los defina, debido a las múltiples modalidades de industrias, tratamientos y/o aplicaciones a la misma, que imposibilita una definición aproximada.

Los Organismos competentes al respecto han fijado unas Normas o parámetros a no rebasar, obligando a las Industrias a pretratamientos y/o depuración parcial hasta conseguir llegar con sus vertidos a niveles iguales o inferiores a los prefijados.

Para el caso que nos ocupa, las industrias que se instalen en el complejo, deberán obligatoriamente cumplir con sus vertidos los límites, como mínimo, fijados por la Entidad de Saneamiento para poder conectar a los colectores generales de aguas residuales.

Para ello será preciso que realicen localmente, y antes de conectar con los colectores, el tratamiento adecuado pudiéndose penalizar al infractor de acuerdo con la Ley Vigente al respecto y/o denegarle el derecho de conexión de sus vertidos.

Teniendo en cuenta que el presente proyecto se define como un tratamiento biológico para la depuración de las aguas residuales, los responsables de los vertidos industriales se verán obligados a eliminar, por los procesos que crean oportunos, los contaminantes metálicos, cuyas concentraciones distorsionen el tratamiento biológico o lo impidan. También deberán eliminar o controlar los vertidos con sustancias nocivas o venenosas, radiactivas y, en general, cualquiera que represente para su eliminación sistemas fisico-químicos u otro distinto al aplicado en este proyecto.

Para el cálculo de la contaminación de los vertidos, se estima fijando los parámetros máximos fijados en la Tabla 1 de la Ley de Aguas para las de tipo urbano, y los medios (como máximo) estipulados por la Entidad de Saneamiento para conectar a colectores generales, es decir, adoptando como parámetro básico la DBO5, tendremos:


Vallada ( Valencia)


Concentración DBO5 aguas tipo urbano 300 mg/l.

Concentración DBO5 aguas tipo industrial 500 mg/l.

Por lo tanto la media del vertido serà:

DBO5 = (720 x 0,5 + 180 x 0,3 ) / 900 = 0,46 Kg / m3 = 460 mg / l.

DBO5 = 460 mg / l

DQO = 900 mg / l

NKT = 75 mg / l

S.S. = 450 mg / l

P = 12 mg / l

Se presume que el agua residual carece de elementos inhibidores, nitratos no superiores a los legalmente establecidos para el agua potable, metales pesados, etc.

2.3.- RESULTADOS A OBTENER.

Según la legislación vigente para reutilización de agua depurada, las características del agua depurada serán las siguientes:

A la salida de las membranas:

DBO5 : < 10 mg/l

Turbidez : < 2 NTU

S.S. : < 5 mg/l

Colife.totales : < 200 ufc/100 ml

Pt : < 1 mg/l

Nt : < 10 mg/l


Vallada ( Valencia)


3.- BOMBEO CABECERA

Se instalan 3 (2+1) grupos sumergibles, capaz cada uno de ellos de elevar 45 m3/h cubriéndose así en todo momento los caudales medio y punta.

- Número de bombas 3 - En servicio 1+1

- En reserva 1

- Marca Flygt

- Tipo DP 3085.280 MT/53-470-00-5372

- Caudal unitario 45 m3/h

- Altura 7,2 m.c.a.

- Potencia motor 2,0 KW.

- Diámetro impulsión 100 mm.

- Válvulas de retención Bola 100 mm.

- Medidores de caudal 1

- Tipo Electromagnéticos

- Marca Lange

También se instala un equipo de emergencia para bombear al agua al punto de vertido, para casos en no se pueda recibir al caudal de llagada a la EDAR por motivos inoperancia provisional

- Número de bombas 1

- Marca Flygt

- Tipo DP 3127.180 MT/53-470-00-3778


- Altura 7,2 m.c.a.





Vallada ( Valencia)


4.- PRETRATAMIENTO.

Se instalará un equipo compacto de pretratamiento que incluye tamizado, desarenado y desengrasado en el mismo equipo. El conjunto dará el siguiente servicio:

4.1.- DESBASTE

Tamiz de desbaste con tornillo transportador

Unidades : 1

Luz de paso : 3 mm

Caudal máximo : 144 m³/ h

Caudal punta : 90 m3 / h.

Almacenamiento sólidos

Unidades : 1

Contenedor : 1,100 l

Se dispone de un sistema de lavado automático programable controlado mediante electroválvula

4.2.- DESARENADO-DESENGRASADO

Para la eliminación de flotantes y arenas, el equipo tras el desbaste lleva incorporado un sistema de desarenado-desengrasado, aireado mediante difusores y con sistema de transporte para la evacuación de arenas.

Dimensionamiento:

Caudal máximo admitido : 144 m³ /h

Caudal punta : 90 m3 / h

nº de unidades : 1

Dimensiones desarenado-desengrasado:

Anchura total del tanque : 1.343 mm

Longitud total del tanque : 6.000 mm

Altura media de lámina : 2.350 mm


Vallada ( Valencia)


Soplantes:

Tipo : émbolos rotativos

Nº de unidades : 1+1

Caudal unitario : 36 m³/h a 0,5 bar máx

Marca : Aerzen

Modelo : GM3S / DN 50

Potencia : 1,5 Kw.

Caudal : 0,6 Nm3/min. a 400 mbars.

Almacenamiento arenas

Unidades : 1


Almacenamiento grasas

Unidades : 1


De la adecuada gestión de las grasas se encargará un gestor autorizado.

Como medida de seguridad, el pretratamiento contará con un by-pass desde la entrada del pretratamiento hasta la entrada al tanque anóxico.

5.- TRATAMIENTO BIOLOGICO.

Se realiza el cálculo del proceso biológico y de las necesidades de aireación atendiendo a que éste comprende un proceso con nitrificación-desnitrificación, y se estudia a las temperaturas de 15, 20 y 25:

Después del pretratamiento, es decir, tras el tamizado, desarenado y desengrasado, se adopta una concentración de S.S. de 200 mg / l.


Vallada ( Valencia)


Cálculos del proceso biológico:

Después del pretratamiento, es decir, tras el desbaste, desarenado y desengrasado, se adopta una concentración de S.S. de 200 mg / l. en la que el 70 % son volátiles.

Temperatura 15 º 20º 25º

Y 0,634 0,7 0,773

Kd 0,0453 0,05 0,0552

Volumen reactor m3 540 540 540

Rendimiento % 0,9673913 0,9673913 0,9673913

Conc. volátil en reactor mg/l 7.993 7.995 7.997

Carga volúmica 0,766666 0,766666 0,766666

Carga másica 0,0959172 0,0958932 0,0958692

Grado Utilización 0,0927894 0,0927662 0,0927430

Retención celular d-1 73,918571 66.950985 60,64171

Producción fangos biológicos Kg/d 58,39 64,48 71,21

Caudal recirculación 4 Qt 4 Qt 4 Qt

Conc. Volátil en camara MBR mg/l 9.940 9.941 9.941

Caudal purga m3 / d 18,55 19,16 19,84

Conc. no volat. en cámara MBR mg/l 2.911 2.818 2.722

Conc. Total en cámara MBR mg/l 12.851 12.759 12.663

Conc. No volátil en reactor mg / l 2.341 2.266 2.190

Conc. Total en reactor mg / l 10.334 10.261 10.187

Yn 0,2 0,2 0,2

Grado utilización nitrif. 0,267085 0,3246815 0,3584515

Fracción nitrificante 0,043 0,043 0,043

N-NO3 mg/l 55,08 67,00 75,00


Vallada ( Valencia)


N-NO3 a desnitrif. mg / l 41,59 49,40 56,50

Fangos nitrif. Kg / d 2,62 2,90 3,20

SSV Kg / d 187,00 193,37 200,43

SSNV Kg / d 54,00 54,00 54,00

SST Kg / d 241,00 247,37 254,43

Edad fango d. 23,08 22,32 21,55

1ª Cinetica desnitrif. d 0,061

2ª Cinetica desnitrif. d 0,133

Tiempo desnitrificación d. 0,194

Volumen depósito anóxico m3. 176,00

Necesidades de Oxigeno:

Se calcula para el caso de 25 º que es al de mayor volumen.

KgO2 /d. = 0,62 x 900 x 0,445 + 0,078384 x 540 x 7,997 + 4,57 x 900 x 0,075 –

- 2,56 x 900 x 0,0565 = 248,31 + 338,49 + 308,47 – 130,18 = 765,10

Aplicando la formula para determinar la relación entre condiciones standard y proceso, aplicable a sistemas de aireación por medio de difusores membranas, y en nuestro caso, con 5,00 metros de sumergencia y a 250 ,00 m.s.n.m.

θT-20 x α ﴾ β x Csat 20 x ( Csurf – T / 9,07) x Psite / Psc – D.O. ﴿

------------------------------------------------------------------------------ = AOR / SOR

Csat 20

AOR.- Oxigeno transferido en condiciones proceso ( agua residual)

SOR.- Oxigeno transferido en condiciones estándar, con agua limpia, 0 mg / l de O2 de oxígeno disuelto, a 20 º y a 1 atm. de presión.

α.- factor que describe la proporción de transferencia de oxígeno en agua de proceso con respecto a agua limpia ( 0,6)

β.- Factor que describe el factor de saturación del agua de proceso, respecto al factor de saturación del agua limpia ( 0,98 )


Vallada ( Valencia)


θ.- Factor corrección de la temperatura ( 1,024 )

Psc.- Presion ambiental en condiciones estándar ( 10 m. )

Psite.- Presión ambiental en condiciones del proceso (9,72 m.c.a. a 25º C)

Csurf – T .- Valor saturación superficial del oxigeno a temperatura proceso ( mg / l)

9,87 mg / l a 15º

9,07 mg / l a 20º

8,10 mg / l a 25º

D.O. .- Oxigeno disuelto en condiciones del proceso. ( 2,00 mg / l)

9,07 mg / l = Valor saturación superficial del oxigeno a 20º

Csat 20 .- Saturación del agua en condiciones stándar a 20º a 5,0 m de sumergencia del difusor( 10,50 mg / l).

15º 20º 25º

AOR / SOR 0,473 0,457 0,446

Luego:

KgO2 / d. = 765,10 / 0,446 = 1.715,47 Kg /d = 71,48 Kg / h.

La eliminación del P se realizará con tratamiento químico (cloruro férrico) en el reactor.

5.1.- TANQUE ANÓXICO

A la salida del pretratamiento, el agua entra al tanque anóxico con las siguientes dimensiones:

nº de unidades : 1

Anchura : 3,60 m

Longitud total : 9,60 m

Altura de lámina de agua : 5,10 m

Volumen efectivo : 176,00 m3


Vallada ( Valencia)


. Se instalan dos agitadores de 2,00 Kw., de funcionamiento alternativo y/o uno de reserva.

- Posición : sumergible

- Accionamiento : eléctrico

- Operando normalmente : 1

- Reserva : 1

- Temperatura del fluido : ambiente

- Tipo de operación : continuada

Características:

- Marca : FLYGT

- Modelo : SR-4630

- Peso : 60 kg

- Temperatura máxima (fluido) : 40º C

- Densidad máxima fluido : 1,15 Kg/dm3

- Diámetro : 370 mm

- Nº de álabes : 3

- Velocidad : 705 r.p.m.

Materiales:

- Cuerpo motor : fundición gris GG-25

- Caja engranaje : fundición gris GG-25

- Eje, tornillos y tuercas : acero inoxidable

- Hélice : fundición gris GG-25

- Árbol motor : acero al cromo 1.4021


Vallada ( Valencia)


Accionamiento:

- Motor : eléctrico trifásico de corriente alterna,

con engranaje planetario

- Potencia motor : 2 kW

- Potencia del eje : 1,5 kW

- Rendimiento motor : 69,9 %

- Tensión : 380 V

- Protección IP-68

Accesorios:

- Sistema de tubo-guía para izado, ascenso, descenso y orientación del agitador dentro del depósito.

- Incluye anclajes, manual de orientación y winche de 6 m. de cable. Todas las piezas se suministran galvanizadas por inmersión.

Para obtener el control de la nitrificacion - desnitrificacion se instala una sonda Red-Ox con las siguientes caracteristicas:

- Tipo : Sumergible

- Conexiones : por cable eléctrico

- Accionamiento : automático


- Temperatura de servicio : ambiente

- Servicio : medida del potencial de oxidación reducción en el tanque de aireación para regular los procesos de nitrificación-desnitrificación

Características: - Marca : HACH LANGE

- Modelo sonda : ORP

- Rango de medida : ±1500 mV

- Sensibilidad : ±5 mV


Vallada ( Valencia)


- Rango de temperaturas : sensor digital -5 ºC a 70 ºC

sensor analogico : -5 ºC a 105 ºC

sensor inmersión : 0 ºC a 50 ºC

- Lim. presión /temp. Sensor: digital : 6,9 bar con 70ºC

analógico : 6,9 bar con 105 ºC

- Distancia transferencia: 100 m y 1000 m en caso de amplicación

de una caja de conexión

- Electrodo de proceso : de cristal

- Electrodo puesta a tierra: de cristal

- Empaquetaduras : juntas toricas de vitón

Análogamente en este sector se dosifica el cloruro férrico necesario para neutralización del fósforo por vía química.

Depósito:

Deposito anti-derrame, compuesto por dos tanques, uno para el contenido y otro envolvente, ambos de polietileno, garantizando normas APQ 6, nivel visual grabado, tapa superior móvil válvula de vaciado de 1 ½”, conexión aspiracion 1” bancada metálica para dos bombas, sensor interno de nivel máximo, V = 600 l. Diámetro 962 mm., altura 1.470 mm.

Bomba dosificadora GA5P1T3 (Dos Unidades)

Caudal Regulable 0 - 5 l/h

Cadencia 72 golpes por minuto

Presión máxima 10 bars.

Dosificador Polipropileno, bolas cerámica, membrana PTFE

Motor 60 W a 3.000 r.p.m., 230/400 V., IP 55


Vallada ( Valencia)


Accesorios:

Válvula de pie, caña inyección, 6 m de tubo impulsión de 6 x 8 mm., interruptor de nivel FILSA de diafragma de neopreno, con señalización de mínimo.

5.2.- REACTOR AEROBIO

El agua procedente del tanque anóxico pasa por rebosadero situado a una altura de 5 m, al reactor biológico que trabaja en condiciones de aireación prolongada.

nº de unidades : 2

Anchura total de un reactor : 4,50 m

Longitud total de un reactor : 12,00 m


Volumen efectivo total : 540 m3

Se trabajará con una concentración de microorganismos (MLVSS) de aproximadamente 8.000 mg/l.. El oxígeno requerido para la depuración biológica aerobia será aportado por difusores de alto rendimiento de burbuja fina.

Necesidades de Aire:

Se calcula para el caso de 25 º que es el de mayor volumen:

Para conocer el aire máximo necesario que hay que insuflar al proceso biológico, tendremos en cuenta:

- La eficiencia en la aportación de Oxigeno en función de la profundidad:

5% por cada m. de profundidad = 5% x 5 m. = 25 %

El porcentaje de O2 en el aire = 21 %

La densidad del aire = 1.2045

Así pues :

71,48 KLg O2 /h x 1,15 = 82,20 Necesidades Punta

82,20 Kg O2/h / (0.25 x 0.21 x 1.20453) = 1.300 Nm3/h


Vallada ( Valencia)


Se definen tres soplantes de dos velocidades, una para cada linea de reactor, y la tercera en plan de funcionamiento alternativo y/o reserva

- Tipo : émbolos rotativos



- Reserva : 1

- Tipo de operación : intermitente


- Altura manométrica : 6 m.c.a.

- Caudal de trabajo : 670 - 221 m3/h

- Servicio : suministro de aire a presión

para la aireación de tanque

biológico

Características:

- Marca : AERZEN

- Modelo : GM 15L G-5

- Velocidad soplante : 3.370 – 1.680 v/min.

- Velocidad del motor : 2.920 – 1.460 v/min

- Potencia abs. : 15 – 7,3 kW

- Temperatura asp. : 20 ºC

- Temperatura imp. : 64 ºC

- Diámetro nominal : 100 mm


Vallada ( Valencia)


Accionamiento:

- Motor : trifásico en corto circuito, de corriente

alterna. Polos conmutables.

- Clase de aislamiento : F=50 Hz. Según normas I.E.C.

- Potencia del motor : 18 – 12 kW

- Conexión Dalhander 6 bornes

- Protección : IP-55

- Tipo de construcción : B-3

El control de la aireación y de la recirculación se realiza mediante una sonda de oxígeno en cada reactor aerobio, de manera que la concentración de oxígeno controla la necesidad de funcionamiento de las soplantes.

Condiciones de servicio:

Equipo Sonda de oxigeno

Servicio Control contenido de oxígeno en reactor.

Producto: Sistema Optico

Marca LANGE

Piezas Base: Controlador SC100, Sensor LDO 0 – 20 mg/l

Piezas especiales: Set de montaje por pértiga PVC para sensor, con anclaje mural en inox. Y pertiga 2,3 m 1,5” en PVC.

Características específicas:

Controlador Universal de 2 Canales SC 100.

Display : Matriz LCD.128 x 64 PIXELS

Entradas : 2 entradas por sensores SC (Tecnología digital)

Reconocimiento de sonda : Plug and play

Salidas analogicas : 2 x 0,4 – 20 mA, 600 Ohm max., configurables lineal o PID

Relés ; 3 reles contacto SPDT max 5 A 115/230 Vac, WS.A. 30 Vdc.


Vallada ( Valencia)


Configurables con alarma, estado o temporizador.

Exactitud: ± 0,1 % del fondo de escala

Repetibilidad : ± 0,05 % del fondo de escala

Proteccion : IP 66 NEMA 4X

6.- TRATAMIENTO TERCIARIO. BIORREACTORES

El agua pasa del reactor biológico por vertedero que se encuentra a una altura de 4,97 m, a los tanques con módulos de membranas planas sumergidas, con las siguientes dimensiones:

nº de unidades : 2

Anchura total de un tanque : 4,50 m

Longitud total de un reactor : 6,00 m


Volumen efectivo : 270 m3

Se considerará en el tanque un sistema de membranas planas (BRM) tipo KUBOTA EK 400 de polietileno clorado, como sistema de clarificación del tratamiento biológico. El tamaño de poro de las membranas es de 0,4 μm, por lo que se considera microfiltración.

Constará de 2 x 4 módulos, obteniendo un caudal de permeado máximo de 14 m3/h por módulo. Cada módulo dispone de 400 cartuchos, distribuidos en dos pisos de 200 cartuchos cada uno. Existen dos colectores (uno para cada piso, superior e inferior) que recogen el permeado obtenido. La aspiración desde cada linea se realiza por tres bombas (una por cada piso, más una de repuesto) acompañadas de un caudalímetro por cada colector de aspiración


- Tipo sumergido


- Servicio : Tratamiento secundario


Vallada ( Valencia)


Características:

- Marca : KUBOTA

- Modelo : EK-400

- Nº de módulos : 8 (distribuidos en una cámara con

dos líneas, una superior con cuatro

módulos y otra inferior con tres)

- Nº de cartuchos por módulo : 400 (distribuidos en dos pisos de 200

módulos cada uno)

- Tipo de cartucho : 510

- Porosidad de la membrana : 0,4 micras

- Superficie de filtración : 0,8 m2

Superficie total de membrana

por módulo : 320 m2

Caudal medio de filtración por

superficie : 0,6 m3/m2/día

Caudal medio de permeado

diario (por módulo) : 160 m3/día

Caudal máximo de permeado diario (por

módulo) : 384 m3/día

- Depresión de operación : 20 kPa

- Temperatura máxima : 40 ºC

- pH operación : 3 – 11

- Material de la membrana : Polietileno clorado

- Material de bastidor : Acero inoxidable AISI 316 decapado


Vallada ( Valencia)


Dimensiones por módulo

( ancho x largo x alto) : 880 x 3.100 x 3.580

Materiales:

- Material de la membrana : Polietileno clorado

- Material de bastidor : Acero inoxidable AISI 316 decapado

El paso de agua se realiza desde la cara exterior de las membranas hacia el interior, de forma que la superficie susceptible de ensuciamiento sea la externa.

La limpieza se realiza por inyección de aire mediante difusores situados debajo de los módulos, con lo que las burbujas que se generan producen el arrastre del fango de la cara externa de la membrana, quedando suspendidos en el tanque. Esta limpieza se produce cada vez que se activa la aspiración del permeado. Para el aporte de aire se emplean tres soplantes, una por cada linea, más una de repuesto, trabajando con una potencia de 18 kW., siendo de las mismas caracteristicas que las definidas en la aereación de los reactores pero con motores de una sola velocidad, es decir la que suministra los 670 Nm3/h

- Tipo : émbolos rotativos


- Operando normalmente : 2 ( una por cada linea)

- Reserva : 1

- Tipo de operación : intermitente



- Caudal de trabajo : 670 Nm3/ h

- Servicio : suministro de aire a presión

para evitar colmatación ,membranas


Vallada ( Valencia)


Características:

- Marca : AERZEN

- Modelo : GM 15L G-5

- Velocidad soplante : 3.370 r.p.m..

- Velocidad del motor : 2.920 r.p.m.

- Potencia abs. : 15 kW

- Temperatura asp. : 20 ºC

- Temperatura imp. : 64 ºC

- Diámetro nominal : 100 mm

Accionamiento:

- Motor : trifásico en corto circuito, de corriente

alterna. Polos conmutables.

- Clase de aislamiento : F=50 Hz. Según normas I.E.C.

- Potencia del motor : 18,5 kW


- Tipo de construcción : B-3

Se debe realizar una limpieza química entre 3 –4 veces al año con hipoclorito sódico diluido al 0,5%. Para ello debe detenerse la aspiración para introducir la mezcla por la salida

del permeado, de manera que se produzca una limpieza de la cara interna de la membrana para eliminar el fouling, así como incrustaciones minerales que hayan podido producirse. La alimentación se efectúa mediante una bomba que aporta 3 m3/h a 12 m.c.a. desde un depósito de almacenamiento de hipoclorito, y para que la limpieza sea efectiva debe mantenerse la solución en contacto con la membrana durante 2 horas. La mezcla de agua con hipoclorito resultante se recircula al tanque anóxico, lo cual no genera ningún problema ya que es un volumen muy pequeño en relación con el del tanque anóxico, y además la acción residual del cloro ya se ha atenuado.

Siguiendo la sistemática de limpieza vía aire y vía química, la vida media de las membranas se estima en 9 años.


Vallada ( Valencia)


La puesta en marcha de las bombas de aspiración de permeado se produce cuando una boya de nivel ubicada en el tanque BRM detecta que el tanque se encuentra en proceso de llenado. En este momento la aspiración de permeado y la limpieza de las membranas por aire trabajan conjuntamente. A medida que la altura de la lámina de agua va descendiendo, junto con la boya de nivel, el PLC ordena al pozo de bombeo la impulsión de agua al tanque anóxico, con lo que se irán llenando por rebose los reactores biológicos y los BRM, completando el ciclo.

A través de los módulos de membranas se obtiene un caudal de permeado equivalente al caudal de entrada en la planta (Q), que pasa por una sonda de sólidos en suspensión y antes de la desinfección por ultravioleta, y de su almacenamiento previo a riego. Con esta sonda se controla la cantidad de sólidos en suspensión en el caudal de permeado, de forma que si fuera anormalmente alto, sería indicativo de la rotura de alguna membrana. Así se podrá actuar sobre los distintos módulos para hallar cuál está ocasionando el problema y solucionarlo con la mayor rapidez posible.

7.- DESINFECCIÓN.

El agua a la salida de la aspiración de las membranas pasa por un equipo de desinfección mediante radiación UV antes de su llegada a los depósitos de almacenamiento, de manera que elimina los gérmenes patógenos que pudieran haber atravesado las membranas.

Esta desinfección esta controlada por una sonda que determina los sólidos en suspensión que pasan por la tubería, ordenando al equipo de desinfección la paralización y dando la alarma, indicando el anómalo funcionamiento de las membranas.

Condiciones de servicio de la sonda

- Tipo : sumergible

- Accionamiento : en servicio



Características:

- Marca : HACH LANGE

- Modelo : SOLITAX line sc

- Rango de Tª sonda : 2 ... +40ºC.


Vallada ( Valencia)


- Rango de Tª unidad de control: -20 ... +40ºC.

- Rango de medida : 0,001 ... 4000 NTU.

- Modelo Transmisor : SC100

- Electrónica : Display

- Salida de corriente : 0/4-20 mA, máx 500 Ohm

- Calibración : 1 vez para la concentración de materia

sólida seca (medida comparativa según

DIN 38414)

- Tiempo de respuesta : 0,5 s ≤ T90 ≤ 5 min.

- Alimentación : 230 V (opcional: 115 V) AC ± 10%, 50/60 Hz, 15 VA

La dosis de luz UV se adecuará de forma automática a las variaciones de caudal que se produzcan, y a la intensidad detectada por los sensores.

Los objetivos de calidad del sistema de desinfección UV son < 200 ufc/100ml (media en muestras integradas durante 24 horas).

Se instalará un equipo en tubería con 4 lámparas. La producción de luz germicida es de 106 W UV-C, con una transmisión a 254 nm del 65%. La dosis final de UV al final de la vida de la lámpara, 12.000 horas, es de 52 mJ/cm2.

La instalación presenta un sistema de limpieza automática de los tubos, con rascadores de accionamiento neumático. Contará con un by-pass para realización de actividades de mantenimiento.

- Tipo de equipo : Sistema de desinfección

ultravioleta en tubería

- Función en el sistema : Desinfección aguas residuales

- Nº equipos iguales : 1

- Disposición de funcionamiento: Activos


Vallada ( Valencia)


Calidad del efluente:

- Caudal de diseño : 90 m3/h

- Transmisión UV a 254 nm cm : 65 >% (1 cm)

- Sólidos en suspensión : 2 < mg/l

- Desinfección por 100 mL : 200 CF

Sistema UV:

- 4 lámparas instaladas horizontalmente en tubería.

- Control monitorizado el radiación UV

- Control automático del nivel del agua.

- Equipamiento eléctrico y PLC

- Sistema de limpieza automático (opcional)

Grupos de módulos UV

Lámpara UV de baja presión

Fabricante : TROJAN

Modelo : 4AL20

Consumo nominal : 250 W

Salida UV – C ( 254 nm) : 133 W, potencia germicida.

Duración máxima y garantizada : 12.000 h

Factor de envejecimiento : 0,82

Eléctrico:

Voltaje : 230V /50 hZ

Potencia instalada : 1000 W

Materiales:

Construcción : AISI 316 L

Panel : intemperie IP-54


Vallada ( Valencia)


Después el agua es bombeada al deposito de almacenamiento de agua industrial para ser posteriormente bombeada al deposito general de almacenamiento del agua para su reutilización para riego.

El primer depósito de agua industrial tiene una capacidad toral de 109,25 m3 con una lamina de agua de 2,5 m., pero el sistema de regulación de nivel indica que el volumen a reservar para uso interno de la Edar es de 87,4 m3 correspondiente a una lamina de agua de 2,0 m., arrancando el bombeo hacia el almacenamiento total cuando la cota de agua llegue a los 2,50 m., parando cuando baja hasta los 2,0 m.

8.- RECIRCULACION Y PURGA DE FANGOS.

Como se indica en el dimensionamiento biológico, el caudal de recirculación será de 4 veces el caudal medio de entrada.

Qrec. = 4 x Qmedio = 4 x 37,5 m3/h = 150 m3/h

Se colocarán tres bombas en seco, trabajando 1 + 1 (una por cada reactor y la otra en reserva activa), de 75 m3/h cada una de ellas, a 2,4 m.c.a.

- Número de bombas 3

- En servicio 1+1

- En reserva 1

- Marca Flygt

- Tipo NT 3085.182 MT/53-463-00- 3760


- Altura 2,4 m.c.a.




- Medidores de caudal 1

- Tipo Electromagnéticos

- Marca Lange

La recirculación de fangos se produce del siguiente modo:


Vallada ( Valencia)


Del tanque BRM se produce la recirculación del fango al tanque anóxico.

Se recircula al reactor biológico cuando la concentración de oxígeno en el tanque BRM sea muy elevada.

La purga se realiza desde el tanque BRM, con una bomba para enviar los fangos directamente al espesador de fangos, donde se concentrarán antes de su deshidratación.


- Tipo : horizontal


- Reserva : 1



- Caudal : 8 m3/h

- Servicio : Bombeo de purga.

Características:

- Marca : MONO

- Modelo : C1XKC11RMA

- Temperatura máxima (fluido): 40ºC (servicio continuo)

80ºC(serv. intermitente)

- Bridas : PN10

Materiales:

- Cuerpo : fundición gris GG 25

- Rotor :

Acero AISI 4.140 / CROMADO DURO HCP (250 micras)

- Stator : nitrilo perbunan

- Biela : acero inoxidable AISI 431


Vallada ( Valencia)


- Eje de accionamiento : acero inoxidable AISI 431 /

cromado duro HCP - Sellado : cierre mecánico

Accionamiento:

- Motor : eléctrico.

- Potencia motor : 1,1 kW



- Aislamiento : F

Como se indica en el dimensionamiento biológico, el caudal a purgar será de 19,84 m3/día, la masa de fangos a purgar será 254,43 kg MS/d, y la concentración de la purga será de 12.663 mg/l. ( a 25º C)

Sabiendo que el caudal de purga debe ser lo menor posible, para no alterar la sedimentación de fangos en el espesador, se elige una bomba capaz de purgar 8 m3/h de fangos a 5 m.c.a. Esta bomba trabajará 2,50 horas al día cuando la producción de fango sea máxima, en cortos periodos de bombeo de 30 minutos cada rranque.

9.- ESPESADOR DE FANGOS.

Para el diseño del espesador de fangos, hay que tener en cuenta una serie de condicionantes:

Limitación hidráulica : Caudal de entrada menor o

igual a 0,45 m3/m2 x h

Limitación carga de sólidos : Entre 25 y 35 Kg /m2 x d

Limitación del tiempo de retención : Mayor o igual a 24 horas

Altura : Entre 2,5 y 3 m.


Vallada ( Valencia)


El espesador elegido tiene las siguientes características:

Dimensiones interiores : 5 x 5 x 3 m

Material : hormigón armado.

Superficie : 25 m2

Lámina de agua : 3 m.

Volumen espesador : 75 m3

Fango máximo a purgar : 254,43 Kg / d.

Concentración : 1,2663 %

Volumen fango : 19,84 m3

Tiempo de retención : 3,78 dias

Carga de sólidos : 10,18 Kg/m2 d

Concentración salida espesador : 3 %

Volumen fango : 8,48 m3

Tiempo retención : 8,84 dias.

Según la produción de fangos, se indica la necesidad de purgar 6 horas al día, en periodos intermitentes, es decir, una hora cada dos horas en periodo diurno.

10.- DRENAJES.

Se recogerán los drenajes en varios puntos, que citamos a continuación:

Espesador

Deshidratación

Pretratamiento

Edificio de control

Todas las conducciones de la red de drenajes van a parar a una arqueta de registro antes de su entrada en el pozo de bombeo.


Vallada ( Valencia)


Los drenajes recogidos en el espesador y en la deshidratación serán unificados en un colector común, que es el mismo que impulsa las flotantes hacia el espesador. Este colector continuará hasta la arqueta de registro, al que llegarán los drenajes por gravedad.

En el pretratamiento se obtendrán los drenajes correspondientes a los contenedores de almacenamiento de sólidos de tamizado y de arenas. Estos se recogerán mediante un imbornal.

En el edificio de control se recogerán las aguas sanitarias producidas y llegarán por gravedad a la conducción de recogida de drenajes en el espesador.

11.- DESHIDRATACIÓN.

La deshidratación, prevista como máximo, se plantea como sigue:

- Producción semanal 254,43 Kg/d x 7 1.781,01 Kg/d

- Deshidratación diaria 1.781,01 Kg/d / 5 356,20 Kg / d

- Volumen diario 356,20 Kg/d / 30 11,87 m3/ d.

- Dosis promedio polielectrolito 4 Kg / TMS

- Consumo diario polilectrolito ( máximo) 1,43 Kg /d

Desde el espesador se bombea el fango, ya con una concentración del 3 % hacia la centrifuga mediante dos bombas de funcionamiento alternativo y7o una de reserva de las siguientes caracteristicas:

- Tipo : horizontal


- Reserva : 1



- Caudal : 1 - 2 m3/h

- Servicio : Bombeo de purga.


Vallada ( Valencia)


Características:

- Marca : MONO

- Modelo : CB04KAC1R1/V

- Temperatura máxima (fluido): 40ºC (servicio continuo)

80ºC(serv. intermitente)

- Bridas : PN10

Materiales:

- Cuerpo : fundición gris GG 25

- Rotor : Acero AISI 4.140 / CROMADO DURO HCP (250 micras)


- Biela : acero inoxidable AISI 431

- Eje de accionamiento : acero inoxidable AISI 431 /

cromado duro HCP - Sellado : cierre mecánico

Accionamiento:

- Motor : eléctrico.



- Variador velocidad : mecánico

- Variación 40 – 233 r.p.m.


- Aislamiento : F

Se instalará un equipo automático de preparación de polielectrolito, con una capacidad de fabricación y almacenamiento de 850 l., compuesto por embudo de dilucion mediante tronillo de 0,25 Kw, tres agitadores en las tres distintas cámaras de maduración de 0,25 Kw c/u y sonda de mínimo en la cámara de aspiración. El modelo es un compacto tipo PLS que comercializa TFB.


Vallada ( Valencia)



- Producto a bombear : Polielectrolito

- Tipo : en seco


- Reserva : 1



- Caudal : 100 – 400 l/h

- Velocidad : 80 - 380 r.p.m.

- Servicio : bombeo de polielectrolito para

deshidratación

Características:

- Marca : MONO

- Modelo : CGG233R1

- Paso de sólido : 2 mm (duros) / 4 mm (deformable)

- Acoplamiento a la bomba : monobloc, directamente abrochada al

eje de la bomba

- Diámetro de salida : 1” rosca B.S.P. Hembra

- Presión nominal :

PN-16

- Temperatura máxima : 40 ºC (servicio continuo)

80 ºC (servicio intermitente)


Vallada ( Valencia)


Accionamiento:

- Moto-variador : MONOBLOC

- Tipo : engranajes helicoidales de ejes

coaxiales

- Velocidad motor : 1450 r.p.m.


- Tensión / Frecuencia : 400 V / 50 Hz


Materiales:

- Cuerpo : Hº Fº GG 25

- Rotor : Acero Inoxidable AISI 431S29 PULIDO


- Acoplamiento : acero inoxidable AISI 431 (uniones

blindadas)

- Eje de accionamiento : acero inoxidable AIS I431S29


Vallada ( Valencia)


La deshidratación del fango se realiza mediante centrífuga, que alcanzará una sequedad mínima prevista del 22%. aproximadament


- Temperatura : Ambiente

- pH : Neutro

- Caudal hidráulico : 4 m3/h

Características:

- Marca : PIERALISI

- Modelo : BABY-2 B

- Longitud : 1.900 mm

- Ancho : 785 mm

- Alto : 1.090 mm

- Diámetro del rotor : 232 mm

- Longitud del rotor : 773 mm

- Velocidad de trabajo : 3.500 r.p.m.

- Veloc. máx. tornillo : 5.200 r.p.m.

- Rascador sólidos : 0,18 kw

- Peso : 550 kg

Accionamiento:

- Motor principal : 7,5 kW

- Motor eléctrico:

Provisto de un embrague oleodinámico,

poleas y correas trapezoidales que

transmiten en movimiento a al rotor.


Vallada ( Valencia)


- Reductor : Tipo epicicloidal, que permite obtener

una velocidad de roteción disitinta entre el sinfín y el rotor.

Materiales:

- Parte conica rotor : AISI 316

- Eje : AISI 316

- Sinfín interno : AISI 316

- Tubo de alimentacion : AISI 316

- Anillo salida : AISI 316

- Cuerpo descarga solidos : AISI 316

- Cuerpo descarga líquidos : AISI 316

- Cobertura externa : Acero al carbono

- Estructura de apoyo : Acero al carbono

Protección contra desgaste en stellite : carburo de tungsteno

El fango deshidratado saliente de la centrifuga, es conducido por un tornillo transportador al contenedor

Modelo: TT - 2030

Marca FILTRAMASSA

Características específicas:

Capacidad: 2,5 m3/h

Longitud transporte 3,000 mm. Posición de trabajo horizontal.

Longitud total 3.500 mm.

Potencia motor: 0.37 kw.

Paso hélice 200 mm.


Vallada ( Valencia)


Canaleta AISI 316 L 220 x 268 x 2 mm.

Lecho rozamiento PE 1000

Hélice ST – 52 Pletina 60 x 12

El fango deshidratado se almacenará en un contenedor de almacenamiento de fangos de 5 m3, en el que aguardará a su retirada de planta. Este contenedor está situado en la sala de deshidratación, y se retirará con ayuda de un volquete que entrará dentro de la sala para efectuar la operación. La sala de deshidratación contará con una rampa de acceso para facilitar la entrada del volquete y la retirada del contenedor.

El agua obtenida en el proceso de deshidratación tiene una elevada carga orgánica, con lo que no puede ser vertida y es recogida junto con el caudal de drenajes que se obtiene en el espesador de fangos, llegando por gravedad a la arqueta de registro que lleva al pozo de bombeo.

12.- DESODORIZACION.

El sistema de desodorización consiste en una extracción puntual de aire localizada en la sala del pretratamiento y de la de deshidratación de fangos.

Este sistema cuenta con un ventilador conectado a una conducción que extrae el aire de la sala, con una extracción localizada en el desbaste en pretr5atamiento y en la centrífuga en las de deshidratación, y se introduce en una torre de contacto con relleno de carbón activo. El tipo de carbón empleado es de base bituminosa con impregnación de NaOH Calgon IVP regenerable. La sustancias contaminantes causantes de los malos olores (H2S + CH3SH + (CH3)2S + (CH3)2S2) se adsorben a la superficie del relleno, saliendo de la torre aire limpio libre de estas sustancias.

La eficacia inicial de la adsorción es del 99%. Este tipo de carbón tiene un tiempo de operación de 4.320 h hasta que se produce la primera regeneración. Cada equipo consta de:

- Tipo de equipo : mediante materia filtrante


- Tipo de fluido : aire a desodorizar

- Tipo de operación : continuada

- Caudal : 1.000 m3/h


Vallada ( Valencia)


Características:

- Marca : TECNIUM

- Concentración contaminantes : 10 mg/m3

- Temperatura : Ambiente

- Eficacia inicial de adsorción : 99%

- Perdida de carga equipos : 800 Pa

- Perdida de carga conductos : 400 Pa

- Perdida de carga total : 1.200 Pa

Formado por los siguientes componentes:

Ventilador:

- Modelo : HSSKK - 3036

- Numero de ventiladores : 1

- Caudal : 1.000 m3/h

- Presión estática : 1.500 Pa

- Potencia instalada : 1,5 kW

- Velocida angular del motor : 2.900 r.p.m.

Material de las partes en contacto con elfluido : P.P

Torre de contacto formada por:

- Modelo : ECVSS-10

- Diámetro : 1.000 mm

- Altura total : 2.000 mm

- Espesor de la construcción : 5 mm

- Densidad aparente : 560 kg/m3

- Lecho filtrante : base bituminosa con impregnación

de NaOH Calgon IVP regenerable


Vallada ( Valencia)


Materiales:

- Carcasa : PP anticorrosivos

- Ventiladores : PP anticorrosivos


EL ARQUITECTO


SG1.3.- ANEXO DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS DE LA EDAR.



Vallada ( Valencia)


MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA (Normas EHE, EFHE, NCSE, NBE-EA95 y

Eurocódigos)


Vallada ( Valencia)


INDICE:

1.- Descripción del funcionamiento del programa de cálculo de estructuras Tricalc 6.3

2.- Cálculo de estructuras del recinto biológico

2.1 .- opciones de cálculo

2.2 .- Geometría

2.3 .- Cargas

2.4 .- Losas

2.5 .- Muros resistentes

2.6 .- Zunchos

3.- Cálculo de estructuras del espesador de fangos


3.2 .- Cargas

3.3 .- Geometría

3.4 .- Losas


3.6 .- Zunchos


Vallada ( Valencia)


1.- DESCRIPCIÓN DEL FUNCIONAMIENTO DEL PROGRAMA DE CÁLCULO DE

ESTRUCTURAS TRICALC 6.3


Vallada ( Valencia)


ÍNDICE.

MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA (NORMAS EHE, EFHE, NCSE, NBE-EA95 Y EUROCÓDIGOS)................................1

INTRODUCCIÓN .......................................................................................................................11 GEOMETRÍA .............................................................................................................................11

Sistemas de coordenadas..................................................................................................11 Definición de la geometría.................................................................................................12 Ejes de cálculo..................................................................................................................14 Criterio de signos de los listados de solicitaciones ...............................................................14

CARGAS ...................................................................................................................................16 Hipótesis de cargas...........................................................................................................16 Reglas de combinación entre hipótesis ...............................................................................17

Combinaciones de elementos de hormigón según EHE................................................18 E.L.U. Situaciones permanentes o transitorias..........................................................19 E.L.U. Situaciones accidentales ...............................................................................20 E.L.U. Situaciones sísmicas .....................................................................................21 E.L.S. Estados Límite de Servicio.............................................................................22

Combinaciones de cargas de elementos de acero .......................................................24 E.L.U. Acciones Constantes y una acción variable independiente: .............................24 E.L.U. Acciones Constantes y dos acciones variables independientes:........................25 E.L.U. Acciones Constantes y tres acciones variables independientes ........................27 E.L.U. Acciones Constantes, acciones variables independientes y acciones accidentales y sísmicas ................................................................................................................28 E.L.U. Acciones constantes más sobrecargas (alternativas y móviles) más viento más sismo o accidental..............................................................................................................29 E.L.S. Estados Límites de Servicio ...........................................................................31

Opciones..........................................................................................................................31 Acción del sismo según la Norma NCSE-94 y NCSE-02 ........................................................32

Análisis Modal Espectral............................................................................................32 Direcciones de sismo consideradas ............................................................................33 Modelización y grados de libertad..............................................................................34 Matriz de masa considerada: masa traslacional y masa rotacional ...............................35 Obtención de los valores y vectores propios ...............................................................36 Obtención de la masa participante de cada modo.......................................................36 Obtención de la aceleración característica ..................................................................37 Aceleración rotacional...............................................................................................37 Zonas sísmicas .........................................................................................................38 Combinación de los diferentes modos de vibración .....................................................38 Consideración de los efectos combinados de las direcciones de estudio .......................39 Centro de masas y centro de rigideces ......................................................................39 Cálculo de esfuerzos.................................................................................................40

SECCIONES..............................................................................................................................40 Definición de las características geométricas y mecánicas de los perfiles ..............................40

Canto H ...................................................................................................................40 Ancho B...................................................................................................................40 Área Ax ...................................................................................................................40 Área Ay ...................................................................................................................41 Área Az....................................................................................................................41 Momento de Inercia Ix .............................................................................................42 Momento de Inercia Iy .............................................................................................42 Momento de Inercia Iz..............................................................................................42 Módulo Resistente Wt...............................................................................................43 Módulo Resistente Wy ..............................................................................................43


Vallada ( Valencia)


Módulo Resistente Wz ..............................................................................................43 Peso P .....................................................................................................................44

Secciones de inercia variable: cartelas ...............................................................................44 CÁLCULO DE SOLICITACIONES .................................................................................................45

Modelización de muros resistentes .....................................................................................47 Elemento finito utilizado ....................................................................................................48 Principios fundamentales del cálculo de esfuerzos...............................................................51

Teoría de las pequeñas deformaciones ......................................................................52 Linealidad ................................................................................................................52 Superposición ..........................................................................................................52 Equilibrio .................................................................................................................52 Compatibilidad .........................................................................................................53 Condiciones de contorno...........................................................................................53 Unicidad de las soluciones ........................................................................................53

CÁLCULO DEL ARMADO ............................................................................................................53 Criterios de armado ..........................................................................................................53

Estado límite de equilibrio (Artículo 41º) ....................................................................53 Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (Artículo 42º)................53 Estado límite de inestabilidad (Artículo 43º) ...............................................................54 Estado límite de agotamiento frente a cortante (Artículo 44º) .....................................54 Estado límite de agotamiento por torsión (Artículo 45º) ..............................................54 Estado límite de punzonamiento (Artículo 46º)...........................................................54 Estado límite de fisuración (Artículo 49º) ...................................................................55 Estado límite de deformación (Artículo 50º) ...............................................................55

Consideraciones sobre el armado de secciones ...................................................................55 Armadura longitudinal de montaje.............................................................................55 Armadura longitudinal de refuerzo en vigas ...............................................................56 Armadura transversal ...............................................................................................56 Armadura longitudinal de piel....................................................................................57

Ménsulas cortas................................................................................................................57 Parámetros de cálculo del armado .....................................................................................58

COMPROBACIÓN DE SECCIONES DE ACERO ..............................................................................58 Criterios de comprobación .................................................................................................58

Estado limite de equilibrio .........................................................................................58 Estado limite de rotura .............................................................................................58

Cálculo de la tensión normal...................................................................................59 Cálculo de la tensión tangencial ..............................................................................59 Caso particular de las secciones circulares...............................................................59

Estado limite de pandeo ...........................................................................................60 Estado limite de deformación ....................................................................................61 Estado limite de abolladura del alma .........................................................................61 Estado limite de pandeo lateral de vigas ....................................................................61

Caso particular de las secciones de inercia variable: cartelas ...............................................61 Estado límite de rotura .............................................................................................61 Estado límite de pandeo ...........................................................................................62 Estado límite de deformación ....................................................................................62

Perfiles Conformados ........................................................................................................62 Parámetros de comprobación del acero..............................................................................62

CÁLCULO DE LA CIMENTACIÓN.................................................................................................62 Geometría ........................................................................................................................62 Cargas .............................................................................................................................63 Cálculo de la tensión admisible ..........................................................................................63

Criterios de cálculo de zapatas aisladas......................................................................63 Zona I (Núcleo central de inercia) ...........................................................................63 Zona II (Esquinas) .................................................................................................64


Vallada ( Valencia)


Zona III (Intermedia).............................................................................................65 Criterios de cálculo de zapatas con vigas centradoras .................................................65 Criterios de cálculo de zapatas combinadas................................................................65

Cálculo estructural del cimiento .........................................................................................66 Criterios de armado de zapatas simples rígidas y flexibles...........................................66

Comprobación a punzonamiento y cortante .............................................................66 Comprobación a flexión..........................................................................................67

Criterios de armado de zapatas tipo M o de hormigón en masa...................................67 Comprobación de punzonamiento ...........................................................................67 Comprobación a cortante .......................................................................................67

Criterios de armado de zapatas combinadas...............................................................68 Parámetros de cálculo del cimiento............................................................................69

CÁLCULO DE FORJADOS UNIDIRECCIONALES............................................................................69 Criterios de cálculo ...........................................................................................................69

Estados límite últimos bajo solicitaciones normales y tangenciales...............................69 Estado limite de servicio de fisuración........................................................................69 Estados límite de deformación...................................................................................70

Armaduras .......................................................................................................................70 Parámetros de cálculo de forjados unidireccionales .............................................................71

CÁLCULO DE MUROS DE SÓTANO Y DE CONTENCIÓN EN MÉNSULA...........................................71 Muros de Sótano ..............................................................................................................71

Criterios de cálculo ...................................................................................................71 Acciones horizontales ...............................................................................................72 Acciones verticales ...................................................................................................73

Pilares y vigas contenidas en el muro......................................................................73 Apoyos en cabeza o dentro del muro ......................................................................73

Combinaciones.........................................................................................................74 Cálculo de la armadura transversal (vertical)..............................................................74 Cálculo de la zapata del muro ...................................................................................74 Cálculo de la armadura longitudinal (horizontal) .........................................................74

Armado de pilares con continuidad dentro del muro.................................................75 Muros de Contención o en Ménsula....................................................................................75

Criterios de cálculo ...................................................................................................75 Determinación de los empujes ..................................................................................76 Dimensionado de la cimentación ...............................................................................76 Cálculo de la armadura transversal (vertical)..............................................................77 Armadura longitudinal (horizontal) ............................................................................77 Parámetros de cálculo de muros de sótano y de contención en ménsula......................77

CÁLCULO DE FORJADOS RETICULARES Y LOSAS MACIZAS DE FORJADO ....................................77 Modelización.....................................................................................................................77

Nervios (forjados reticulares) ....................................................................................78 Ábacos ....................................................................................................................78 Zunchos...................................................................................................................79

Dimensiones de los diferentes elementos ...........................................................................79 Nervios (forjados reticulares) ....................................................................................79 Comprobación a punzonamiento ...............................................................................80

Criterios de armado ..........................................................................................................81 Cálculo del armado de nervios ...........................................................................................82

Armadura base longitudinal (losas de forjado)............................................................82 Armadura longitudinal de refuerzo de nervios ............................................................82 Armadura transversal ...............................................................................................83

Cálculo del armado de ábacos ...........................................................................................85 Armadura longitudinal de ábacos...............................................................................85 Armadura transversal de ábacos ...............................................................................86

Cálculo del armado de zunchos..........................................................................................86


Vallada ( Valencia)


Zunchos de sección predefinida.................................................................................87 Zunchos de sección asignada ....................................................................................87

Parámetros de cálculo del armado .....................................................................................88 Crecimientos ....................................................................................................................88 Grafismos de las salidas gráficas de resultados...................................................................88 Limitaciones de diseño. Pilares de acero.............................................................................88 Forjados reticulares y losas sobre muros de sótano.............................................................88

CÁLCULO DE LOSAS DE CIMENTACIÓN Y DE VIGAS FLOTANTES ................................................89 Tipologías de losas de cimentación y vigas flotantes ...........................................................89 Coeficiente de balasto.......................................................................................................90 Cálculo de losas de cimentación y vigas flotantes................................................................91

Cálculo de armado de vigas flotantes.........................................................................92 Consideraciones sobre el cálculo de armado en losas de cimentación ..........................92

Redistribución de momentos...................................................................................92 Punzonamiento......................................................................................................92 Armadura Base Longitudinal ...................................................................................93

Parámetros de cálculo del armado.............................................................................93 CÁLCULO DE ESCALERAS Y RAMPAS .........................................................................................93

Elementos de una escalera / rampa ...................................................................................93 Escaleras ‘aprovechadas’...........................................................................................94

Consideraciones sobre el cálculo de armado en losas de cimentación...................................94 Criterios generales de armado...................................................................................94

Armado longitudinal de las rampas .........................................................................95 Armado longitudinal de los descansillos...................................................................96

Parámetros de cálculo del armado.............................................................................97 CÁLCULO DE MUROS RESISTENTES DE HORMIGÓN...................................................................97

Esbeltez y pandeo.............................................................................................................98 Limitaciones constructivas ............................................................................................... 100 Anclajes y refuerzos de borde.......................................................................................... 101

CÁLCULO Y COMPROBACIÓN DE MUROS RESISTENTES DE FÁBRICA ........................................ 101 Ámbito de aplicación ....................................................................................................... 101 Propiedades de muros de fábrica ..................................................................................... 102

Resistencia a compresión de la fábrica..................................................................... 103 Resistencia a cortante de la fábrica ......................................................................... 104 Resistencia a flexión de la fábrica............................................................................ 106 Módulo de elasticidad longitudinal (Young) y coeficiente de Poisson .......................... 106

Materiales ...................................................................................................................... 106 Coeficientes parciales de seguridad de los materiales ............................................... 107

Cálculo de la fábrica no armada....................................................................................... 108 Compresión vertical y pandeo ................................................................................. 108

Factor reductor por esbeltez y excentricidad.......................................................... 108 Excentricidad de carga de forjados........................................................................ 110 Empotramiento muro – forjados ........................................................................... 110 Excentricidad debida al crecimiento de los muros................................................... 112 Altura, espesor efectivo y esbeltez de un muro ...................................................... 112

Axil más flexión ...................................................................................................... 114 Cortante ................................................................................................................ 115 Refuerzo por integridad estructural ......................................................................... 116

Cálculo de la fábrica armada ........................................................................................... 116 Armaduras de tendel .............................................................................................. 117 Armaduras de costillas............................................................................................ 118 Muros de Termoarcilla ............................................................................................ 118 Muros de Bloques huecos de hormigón.................................................................... 118 Resistencia a las solicitaciones normales .................................................................. 119 Resistencia a cortante............................................................................................. 119


Vallada ( Valencia)


Anclaje de las armaduras........................................................................................ 120 Cálculo de la fábrica confinada ........................................................................................ 121 Dinteles ......................................................................................................................... 122

Esfuerzos a considerar............................................................................................ 123 Dinteles de hormigón armado (muros de Termoarcilla y de bloques de hormigón) ..... 124

Armadura longitudinal del dintel ........................................................................... 124 Comprobación a cortante del dintel....................................................................... 124

Dinteles de acero (muros de material distinto a Termoarcilla) ................................... 125 Comprobación del apoyo del dintel .......................................................................... 125

Cargas concentradas....................................................................................................... 126 Rozas y Rebajes ............................................................................................................. 127

CÁLCULO Y ARMADO DE ZAPATAS DE MUROS RESISTENTES ................................................... 129 Cálculo de la tensión admisible sobre el terreno................................................................ 130 Comprobación a deslizamiento ........................................................................................ 131 Comprobación a vuelco ................................................................................................... 131 Cálculo estructural del cimiento ....................................................................................... 132

Zapatas de hormigón armado ................................................................................. 133 Comprobación a flexión........................................................................................ 133 Comprobación a cortante ..................................................................................... 133

Zapatas de hormigón en masa ................................................................................ 134 Comprobación a flexión........................................................................................ 134 Comprobación a cortante ..................................................................................... 134

CÁLCULO Y ARMADO DE ENCEPADOS Y PILOTES..................................................................... 134 Sistema de ejes. Coordenadas ......................................................................................... 135 Conceptos de cálculo ...................................................................................................... 135

Carga admisible de los pilotes ................................................................................. 136 Carga de hundimiento de un pilote aislado ............................................................ 136 Carga admisible de un grupo de pilotes................................................................. 137

Cálculo de los esfuerzos transmitidos a cada pilote................................................... 137 Rozamiento negativo............................................................................................ 138

Encepados y vigas de cimentación........................................................................... 138 Cálculo estructural del cimiento ....................................................................................... 139

Pilotes ................................................................................................................... 139 Coeficientes adicionales de seguridad.................................................................... 139 Excentricidades y pandeo ..................................................................................... 139 Proximidad de otras cimentaciones ....................................................................... 140 Esfuerzos debidos al transporte y colocación ......................................................... 140 Pilotes prefabricados ............................................................................................ 141

Encepados ............................................................................................................. 141 Encepados de un pilote ........................................................................................ 142 Encepados de dos pilotes ..................................................................................... 143 Encepados de tres pilotes..................................................................................... 145 Encepados de cuatro pilotes ................................................................................. 146

Vigas de cimentación.............................................................................................. 148 Materiales .............................................................................................................. 149 Parámetros de cálculo del cimiento.......................................................................... 149

Cargas ........................................................................................................................... 149 COMPROBACIÓN DE BARRAS DE MADERA............................................................................... 149

Acciones de cálculo......................................................................................................... 149 Valores de cálculo de las acciones.................................................................................... 149 Cálculo de esfuerzos ....................................................................................................... 150 Estados límite últimos (E.L.U.) ......................................................................................... 150 Estado límite de servicio (E.L.S.)...................................................................................... 151

Limitación de las flechas ......................................................................................... 152 Estabilidad de las piezas: Pandeo por flexión y compresión combinadas............................. 152


Vallada ( Valencia)


Variables que intervienen en el cálculo .................................................................... 155 Comprobación de pandeo por flexo-compresión ....................................................... 156

Estabilidad de las piezas: Vuelco lateral de vigas .............................................................. 156 Comprobación del vuelco lateral en flexo-compresión ............................................... 157

Cálculo bajo la acción del fuego....................................................................................... 157 Valores de cálculo de las propiedades del material ................................................... 157 Regla de combinación de las acciones ..................................................................... 157 Carbonización de la madera .................................................................................... 158

Estructuras de madera sin protección.................................................................... 158 Estructuras de madera con protección................................................................... 159

Comprobación por el método de la sección reducida................................................. 160 Clases resistentes de madera .......................................................................................... 161

Madera aserrada. Especies de coníferas y chopo ...................................................... 161 Madera aserrada. Especies de frondosas.................................................................. 162 Madera laminada encoladas homogénea.................................................................. 163 Madera laminada encolada combinada..................................................................... 164

Valores de cálculo de las propiedades del material............................................................ 164 Modificación de la resistencia según la clase de servicio y la duración de la carga ...... 164 Modificación por geometría y según la clase de madera............................................ 165 Factor de carga compartida (kc) .............................................................................. 165 Coeficiente parcial de seguridad (γM) ....................................................................... 165

Barras de inercia variable ................................................................................................ 165 Barras curvas o con intradós curvo .................................................................................. 166

FORJADOS DE CHAPA (Tricalc.15) ........................................................................................... 166 Introducción...................................................................................................................166 Tipologías de forjados de chapa ...................................................................................... 166 Criterios de cálculo ......................................................................................................... 167

Chapas como encofrado: fase de ejecución.............................................................. 168 Forjado de losa mixta: fase de explotación............................................................... 168

Comprobación de secciones............................................................................................. 169 Sección de referencia ............................................................................................. 169 Flexión de la chapa como encofrado........................................................................ 170

Eurocódigo .......................................................................................................... 170 Momentos positivos sin armadura............................................................................ 170

Eurocódigo .......................................................................................................... 170 Fibra neutra por encima de la chapa ............................................................................... 170 Fibra neutra dentro de la chapa...................................................................................... 171

Momentos positivos con armadura .......................................................................... 171 Eurocódigo .......................................................................................................... 172

Momentos negativos............................................................................................... 172 Eurocódigo .......................................................................................................... 172

Esfuerzo rasante .................................................................................................... 173 Eurocódigo .......................................................................................................... 173

Fisuración .............................................................................................................. 173 Flecha ................................................................................................................... 173

PROYECTO DE URBANIZACIÓN

DE PARQUE ESTRATÉGICO EMPRESARIAL DE VALLADA Vallada ( Valencia)


INTRODUCCIÓN

El cálculo de la estructura ha sido realizado mediante el programa TRICALC de

Cálculo Espacial de Estructuras Tridimensionales, versión 6.3, de la empresa

ARKTEC, S.A., con domicilio en la calle Cronos, 63 – Edificio Cronos, E28037 de

Madrid (ESPAÑA).

GEOMETRÍA

Sistemas de coordenadas

Se utilizan tres tipos de sistemas de coordenadas:

SISTEMA GENERAL: Es el sistema de coordenadas utilizado para situar

elementos en el espacio. Está constituido por el origen de coordenadas Og y los ejes

Xg, Yg y Zg, formando un triedro. Los ejes Xg y Zg definen el plano horizontal del

espacio, y los planos formados por XgYg y YgZg son los verticales.

SISTEMA LOCAL: Es el sistema de coordenadas propio de cada una de las barras

de la estructura y depende de su situación y orientación en el espacio. Cada barra

tiene un eje de coordenadas local para cada uno de sus nudos i y j, a los que se

denominará [Oli,Xli,Yli,Zli] y [Olj,Xlj,Ylj,Zlj], respectivamente. Los ejes locales se

definen de la siguiente manera:

Ejes Locales en el NUDO i:

El origen de coordenadas Oli está situado en el nudo i.

El eje Xli se define como el vector de dirección ji.

El eje Yli se selecciona perpendicular a los ejes Xli y Zg, de forma que el producto

vectorial de Zg con Xli coincida con Yli.

El eje Zli se determina por la condición de ortogonalidad que debe cumplir el

triedro formado por Xli, Yli y Zli.

Ejes Locales en el NUDO j:

El origen de coordenadas Olj está situado en el nudo j.




El eje Xlj se define como el vector de dirección ij.

El eje Ylj se selecciona perpendicular a los ejes Xlj y Zg, de forma que el producto

vectorial de Zg con Xlj coincida con Ylj.

El eje Zlj se determina por la condición de ortogonalidad que debe cumplir el

triedro formado por Xlj, Ylj y Zlj.

SISTEMA PRINCIPAL: Es el sistema de coordenadas que coincide con el sistema

de ejes principales de inercia de la sección transversal de una barra. Se obtiene

mediante una rotación de valor un ángulo ß, entre los ejes Y local e Y principal de

su nudo de menor numeración, medido desde el eje Y local en dirección a Z local.

El sistema de coordenadas general [Og,Xg,Yg,Zg] se utiliza para definir las

siguientes magnitudes:

Coordenadas de los nudos.

Condiciones de sustentación de los nudos en contacto con la cimentación (apoyos,

empotramientos, resortes y asientos).

Cargas continuas, discontinuas, triangulares y puntuales aplicadas en las barras.

Fuerzas y momentos en los nudos.

Desplazamientos en los nudos y reacciones de aquellos en contacto con el terreno,

obtenidos después del cálculo.

El sistema de coordenadas principal [Op,Xp,Yp,Zp] se utiliza para definir las

siguientes magnitudes:

Cargas de temperaturas, con gradiente térmico a lo largo del eje Yp o Zp de la sección.

Cargas del tipo momentos flectores y torsores en barras.

Resultados de solicitaciones de una barra.

Gráficas de las solicitaciones principales.

Definición de la geometría

La estructura se ha definido como una malla tridimensional compuesta por barras y

nudos. Se considera barra al elemento que une dos nudos. Las barras son de directriz




recta, de sección constante entre sus nudos, y de longitud igual a la distancia entre el

origen de los ejes locales de sus nudos extremos.

Las uniones de las barras en los nudos pueden ser de diferentes tipos:

UNIONES RIGIDAS, en las que las barras transmiten giros y desplazamientos a los

nudos.

UNIONES ARTICULADAS, en las que las barras transmiten desplazamientos a los

nudos pero no giros.

UNIONES ELASTICAS, en las que se define un porcentaje a los tres giros, en ejes

principales de barra.

Las condiciones de sustentación impuestas a los nudos de la estructura en contacto

con la cimentación, condiciones de sustentación, permiten limitar el giro y/o

desplazamiento en los ejes generales. Según las distintas combinaciones de los seis

posibles grados de libertad por nudo, se pueden definir diferentes casos:

NUDOS LIBRES: desplazamientos y giros permitidos en los tres ejes de

coordenadas.(------).

NUDOS ARTICULADOS: sin desplazamientos, con giros permitidos en los tres

ejes.(XYZ---).

NUDOS EMPOTRADOS: desplazamientos y giros impedidos. Empotramiento

perfecto.(XYZXYZ).

APOYOS VERTICALES: desplazamientos permitidos respecto a los ejes Xg y Zg, y

giros permitidos en los tres ejes.(-Y----).

APOYOS HORIZONTALES en X: desplazamientos permitidos respecto a los ejes

Yg y Zg, y giros permitidos en los tres ejes.(X-----).

APOYOS HORIZONTALES en Z: desplazamientos permitidos respecto a los ejes Xg

e Yg, y giros permitidos en los tres ejes.(--Z---).

RESORTES o APOYOS ELASTICOS: desplazamientos respecto a los ejes Xg/Yg/Zg

definidos por las constantes de rigidez Kdx/Kdy/Kdz, giros respecto a dichos ejes




definidos por las constantes de rigidez Kgx/Kgy/Kgz. Es posible definir en un nudo

condiciones de sustentación y resortes, en diferentes ejes.

Se han previsto ASIENTOS en nudos, teniéndose en cuenta para el cálculo de

solicitaciones los esfuerzos producidos por el desplazamiento de dichos nudos.

Los códigos expresados al final de cada tipo de apoyo, se recogen en diferentes

listados del programa.

Ejes de cálculo Se permite considerar como ejes de cálculo o las barras que el usuario defina (las

líneas que unen dos nudos) o el eje físico (geométrico) de las secciones de las barras

(ver LISTADO DE OPCIONES).

En el primer caso, si se considera necesario, se podrán introducir de forma manual en

el cálculo los efectos que puedan producir la diferencia de situación entre los ejes de

cálculo y los ejes físicos de las secciones transversales de las barras, mediante la

introducción de acciones adicionales, fuerzas y momentos, o mediante la

modelización de los nudos como elementos con dimensión.

En el caso de considerar como ejes de cálculo los ejes geométricos de las piezas, se

pueden utilizar como luz de las barras diferentes criterios, entre los que se encuentra

el adoptado por la EHE, la distancia entre apoyos.

Criterio de signos de los listados de solicitaciones Los listados de ‘Solicitaciones’ y ‘Por Secciones’, que se obtienen mayorados, se

realizan según los ejes principales del nudo inicial de las barras (Xp, Yp, Zp). El

criterio de signos utilizado es el siguiente:




X Z

Y

Ejes Principales en el nudo inicial de una barra

Axiles Fx. Un valor negativo indicará compresión, mientras que uno positivo,

tracción.

Cortantes Vy. Un valor positivo indicará que la tensión de cortadura de una

rebanada, en la cara que se ve desde el nudo inicial, tiene el mismo sentido que el

eje Yp.

Cortantes Vz. Un valor positivo indicará que la tensión de cortadura de una

rebanada, en la cara que se ve desde el nudo inicial, tiene el mismo sentido que el

eje Zp.

Momentos Flectores My (plano de flexión perpendicular a Yp). En el caso de vigas

y diagonales cuyo plano de flexión no sea horizontal (es decir, su eje Zp no es

horizontal), se utiliza el criterio habitual: los momentos situados por encima de la

barra (la fibra traccionada es la superior) son negativos, mientras que los situados

por debajo (la fibra traccionada es la inferior) son positivos.

En el caso de vigas y diagonales cuyo plano de flexión sea horizontal (su eje Zp es

horizontal), y en el caso de pilares, se utiliza el siguiente criterio: los momentos

situados hacia el eje Zp positivo son positivos, mientras que los situados hacia el eje

Zp negativo son negativos.

Momentos Flectores Mz (plano de flexión perpendicular a Zp). En el caso de vigas

y diagonales cuyo plano de flexión no sea horizontal (es decir, su eje Yp no es




horizontal), se utiliza el criterio habitual: los momentos situados por encima de la

barra (la fibra traccionada es la superior) son negativos, mientras que los situados

por debajo (la fibra traccionada es la inferior) son positivos.

En el caso de vigas y diagonales cuyo plano de flexión sea horizontal (su eje Yp es

horizontal), y en el caso de pilares, se utiliza el siguiente criterio: los momentos

situados hacia el eje Yp positivo son positivos, mientras que los situados hacia el eje

Yp negativo son negativos.

Momentos Torsores Mx. El momento torsor será positivo si, vista la sección desde

el eje Xp de la barra (desde su nudo inicial), ésta tiende a girar en el sentido de las

agujas del reloj.

CARGAS

Hipótesis de cargas

Hipótesis de cargas contempladas:

HIPOTESIS O: CARGAS PERMANENTES.

HIPOTESIS 1 y 2, 7 y 8, 9 y 10: SOBRECARGAS ALTERNATIVAS.

HIPOTESIS 3, 4, 25 y 26: VIENTO.

Se considera la acción del viento sobre el edificio según cuatro direcciones

horizontales perpendiculares. Dentro de cada dirección se puede tener en cuenta que

el viento actúa en los dos sentidos posibles, es decir, en hipótesis 3 y -3, 4 y –4, 25 y

–25, y 26 y -26.

HIPOTESIS 5, 6 y 24: SISMO.

Se considera la acción del sismo sobre el edificio según dos direcciones

horizontales perpendiculares, una en hipótesis 5 definida por un vector de dirección

[x,0,z] dada y otra en hipótesis 6 definida por el vector de dirección perpendicular al

anterior. Dentro de cada dirección se tiene en cuenta que el sismo actúa en los dos

sentidos posibles, es decir, en hipótesis 5 y -5, y en hipótesis 6 y -6. Si se selecciona

norma NCSE, las direcciones de actuación del sismo son las de los ejes generales;




opcionalmente se puede considerar la actuación del sismo vertical en hipótesis 24 y

-24 definida por el vector [0,Yg,0].

Para verificar los criterios considerados para el cálculo del sismo (según NTE-ECS

y NBE-PDS1/74 o según NCSE-94 ó NCSE-02): ver LISTADO DE OPCIONES.

HIPOTESIS 11 a 20: CARGAS MOVILES.

HIPOTESIS 21: TEMPERATURA.

HIPOTESIS 22: NIEVE.

HIPOTESIS 23: CARGA ACCIDENTAL.

Para verificar los coeficientes de mayoración de cargas y de simultaneidad, aplicados

en cada hipótesis de carga: ver LISTADO DE OPCIONES. Los coeficientes de

mayoración son dependientes del material, permitiéndose tres valores diferentes para

cada hipótesis (hormigón, acero y otros materiales).

Reglas de combinación entre hipótesis

HIPOTESIS 0: CARGAS PERMANENTES

Todas las combinaciones realizadas consideran las cargas introducidas en hipótesis

0.

HIPOTESIS 1 y 2, 7 y 8, 9 y 10: SOBRECARGAS ALTERNATIVAS

Se combinan las cargas introducidas en hipótesis 1 y 2, 7 y 8, 9 y 10 de forma

separada y de forma conjunta. Dado su carácter alternativo, nunca se realizan

combinaciones de cargas introducidas en hip. 1 y 2 con cargas introducidas en hip.

7 y 8, o cargas introducidas en hip. 7 y 8 con cargas en hip. 9 y 10.

HIPOTESIS 3, 4, 25 y 26: VIENTO

Nunca se considera la actuación simultánea de las cargas introducidas en estas

hipótesis.

HIPOTESIS 5, 6 Y 24: SISMO

Nunca se considera la actuación de forma conjunta de las cargas introducidas en




hip. 5 y 6 (salvo si se activa la opción “considerar la regla del 30%”), ni de éstas

con la hip.24, sismo vertical.

HIPOTESIS 11 a 20: CARGAS MOVILES

No se realiza ninguna combinación en la que aparezca la acción simultánea de las

cargas introducidas en estas hipótesis.

HIPOTESIS 21: TEMPERATURA

Las cargas de esta hipótesis se combinan con las introducidas en hipótesis 23. No se

combinan con las que se introduzcan en hipótesis de viento y sismo.

HIPOTESIS 22: NIEVE

Las cargas de esta hipótesis no se combinan con las introducidas en hipótesis 23.

Tampoco se combinan con las que se introduzcan en hipótesis de viento y sismo.

HIPOTESIS 23: CARGA ACCIDENTAL

Las cargas de esta hipótesis no se combinan con las introducidas en hipótesis 21 y

22. Tampoco se combinan con las que se introduzcan en hipótesis de viento y

sismo.

Los coeficientes de combinación de hipótesis aplicados vienen definidos en el

LISTADO DE OPCIONES. También es posible obtener el listado de las

combinaciones realizadas en una estructura, material y estado límite concretos.

Las combinaciones de hipótesis efectuadas de forma automática por el programa, se

desglosan a continuación.

Combinaciones de elementos de hormigón según EHE

Las cargas aplicadas sobre elementos de hormigón se combinan según se especifica

en la norma EHE, utilizando las situaciones no simplificadas. Además, en el

programa no existen cargas permanentes de valor no constante (G*), y las

sobrecargas (Q) se agrupan en las siguientes familias:

Familia 1

Sobrecargas alternativas. Corresponden a las hipótesis 1, 2, 7, 8, 9 y 10




Familia 2

Cargas móviles. Corresponden a las hipótesis 11 a 20, inclusive.

Familia 3

Cargas de viento. Corresponden a las hipótesis 3, 4, 25 y 26 (y a las de signo

contrario si se habilita la opción “Sentido ±”)

Carga de nieve. Corresponde a la hipótesis 22.

Carga de temperatura. Corresponde a la hipótesis 21.

E.L.U. Situaciones permanentes o transitorias

Carga permanente + sobrecargas de la familia 1 (Hipótesis 0, 1, 2, 7, 8, 9 y 10)

kQkG QG ⋅+⋅ γγ

Carga permanente + sobrecargas de la familia 2 (Hipótesis 0 y de 11 a 20)




Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 2 (Hipótesis 0, 1, 2, 7, 8, 9, 10 y

de 11 a 20)

1,1,01,2,2,

2,2,02,1,1,

FkFFQFkFQkG

FkFFQFkFQkG

QQG

QQG

⋅Ψ⋅+⋅+⋅

⋅Ψ⋅+⋅+⋅

γγγ

γγγ

Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 3 (Hipótesis 0, 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9,

10, 21, 22, 25 y 26)

1,1,01,3,3,

3,3,03,1,1,

FkFFQFkFQkG

FkFFQFkFQkG

QQG

QQG

⋅Ψ⋅+⋅+⋅

⋅Ψ⋅+⋅+⋅

γγγ

γγγ

Carga permanente + sobrecargas de las familias 2 y 3 (Hipótesis 0, 3, 4, 21, 22, 25 y

26, y de 11 a 20)




2,2,02,3,3,

3,3,03,2,2,

FkFFQFkFQkG

FkFFQFkFQkG

QQG

QQG

⋅Ψ⋅+⋅+⋅

⋅Ψ⋅+⋅+⋅

γγγ

γγγ

Carga permanente + sobrecargas de las familias 1, 2 y 3 (Hipótesis 0, 1, 2, 3, 4, 7, 8,

9, 10, 21, 22 , 25 y 26, y de 11 a 20)

2,2,02,1,1,01,3,3,

3,3,03,1,1,01,2,2,

3,3,03,2,2,02,1,1,

FkFFQFkFFQFkFQkG

FkFFQFkFFQFkFQkG

FkFFQFkFFQFkFQkG

QQQG

QQQG

QQQG

⋅Ψ⋅+⋅Ψ⋅+⋅+⋅

⋅Ψ⋅+⋅Ψ⋅+⋅+⋅

⋅Ψ⋅+⋅Ψ⋅+⋅+⋅

γγγγ

γγγγ

γγγγ

E.L.U. Situaciones accidentales

Carga permanente + sobrecargas de la familia 1 + carga accidental (Hipótesis 0, 1, 2,

7, 8, 9, 10 y 23)

kkAk QAG ⋅Ψ+⋅+ 1γ Carga permanente + sobrecargas de la familia 2 + carga accidental (Hipótesis 0, de

11 a 20 y 23)

kkAk QAG ⋅Ψ+⋅+ 1γ Carga permanente + sobrecargas de la familia 3 + carga accidental (Hipótesis 0, 3, 4,

21, 22, 23, 25 y 26)

kkAk QAG ⋅Ψ+⋅+ 1γ Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 2 + carga accidental (Hipótesis

0, 1, 2, 7, 8, 9, 10, 23 y de 11 a 20)

1,1,22,2,1

2,2,21,1,1

FkFFkFkAk

FkFFkFkAk

QQAGQQAG⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

γγ

Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 3 + carga accidental (Hipótesis 0,

1, 2, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 21, 22, 23, 25 y 26)

1,1,23,3,1

3,3,21,1,1

FkFFkFkAk

FkFFkFkAk


⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

γγ

Carga permanente + sobrecargas de las familias 2 y 3 + carga accidental (Hipótesis 0,

3, 4, 21, 22, 23, 25 y 26, y de 11 a 20)




2,2,23,3,1

3,3,21,2,1

FkFFkFkAk

FkFFkFkAk


⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

γγ

Carga permanente + sobrecargas de las familias 1, 2 y 3 + carga accidental (Hipótesis

0, 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9, 10, 21, 22, 23, 25 y 26, y de 11 a 20)

2,2,21,1,23,3,1

3,3,21,1,22,2,1

3,3,22,2,21,1,1

FkFFkFFkFkAk

FkFFkFFkFkAk

FkFFkFFkFkAk

QQQAGQQQAGQQQAG

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+

γγγ

E.L.U. Situaciones sísmicas

Carga permanente + sobrecargas de la familia 1 + sismo (Hipótesis 0, 1, 2, 5, 6, 7, 8,

9, 10 y 24)

kkEAk QAG ⋅Ψ+⋅+ 2,γ Carga permanente + sobrecargas de la familia 2 + carga sísmica (Hipótesis 0, 5, 6, 24

y de 11 a 20)

kkEAk QAG ⋅Ψ+⋅+ 2,γ Carga permanente + sobrecargas de la familia 3 + carga sísmica (Hipótesis 0, 3, 4, 5,

6, 21, 22, 24, 25 y 26)

kkEAk QAG ⋅Ψ+⋅+ 2,γ Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 2 + cargas sísmicas (Hipótesis 0,

1, 2, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 24 y de 11 a 20)

2,2,21,1,2, FkFFkFkEAk QQAG ⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+ γ Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 3 + carga sísmica (Hipótesis 0, 1,

2, 3, 4, 5, 7, 8, 9, 10, 21, 22, 24, 25 y 26)

3,3,21,1,2, FkFFkFkEAk QQAG ⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+ γ Carga permanente + sobrecargas de las familias 2 y 3 + cargas sísmicas (Hipótesis 0,

3, 4, 5, 6, 21, 22, 24, 25 y 26, y de 11 a 20)

3,3,22,2,2, FkFFkFkEAk QQAG ⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+ γ




Carga permanente + sobrecargas de las familias 1, 2 y 3 + cargas sísmicas (Hipótesis

0, 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 21, 22, 24, 25 y 26, y de 11 a 20)

3,3,22,2,21,1,2, FkFFkFFkFkEAk QQQAG ⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+⋅+ γ E.L.S. Estados Límite de Servicio


Combinaciones poco probables:

kk QG + Combinaciones frecuentes:

kk QG ⋅Ψ+ 1 Combinaciones cuasi permanentes:

kk QG ⋅Ψ+ 2 Carga permanente + sobrecargas de la familia 2 (Hipótesis 0 y de 11 a 20)




kk QG ⋅Ψ+ 2 Carga permanente + sobrecargas de la familia 3 (Hipótesis 0, 3, 4, 21, 22, 25 y 26)




kk QG ⋅Ψ+ 2 Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 2 (Hipótesis 0, 1, 2, 7, 8, 9, 10 y

de 11 a 20)





1,1,02,

2,2,01,

FkFFkk

FkFFkk

QQGQQG⋅Ψ++

⋅Ψ++

Combinaciones frecuentes:

1,1,22,2,1

2,2,21,1,1

FkFFkFk

FkFFkFk

QQGQQG⋅Ψ+⋅Ψ+

⋅Ψ+⋅Ψ+

Combinaciones cuasi permanentes:

2,2,21,1,2 FkFFkFk QQG ⋅Ψ+⋅Ψ+ Carga permanente + sobrecargas de las familias 1 y 3 (Hipótesis 0, 1, 2, 3, 4, 7, 8, 9,

10, 21, 22, 25 y 26)


1,1,03,

3,3,01,

FkFFkk

FkFFkk

QQGQQG⋅Ψ++

⋅Ψ++


1,1,23,3,1

3,3,21,1,1

FkFFkFk

FkFFkFk

QQGQQG⋅Ψ+⋅Ψ+

⋅Ψ+⋅Ψ+


3,3,21,1,2 FkFFkFk QQG ⋅Ψ+⋅Ψ+ Carga permanente + sobrecargas de las familias 2 y 3 (Hipótesis 0, 3, 4, 21, 22, 25 y

26, y de 11 a 20)


2,2,03,

3,3,02,

FkFFkk

FkFFkk

QQGQQG⋅Ψ++

⋅Ψ++


2,2,23,3,1

3,3,22,2,1

FkFFkFk

FkFFkFk

QQGQQG⋅Ψ+⋅Ψ+

⋅Ψ+⋅Ψ+


3,3,22,2,2 FkFFkFk QQG ⋅Ψ+⋅Ψ+ Carga permanente + sobrecargas de las familias 1, 2 y 3 (Hipótesis 0, 1, 2, 3, 4, 7, 8,

9, 10, 21, 22, 25 y 26, y de 11 a 20)





2,2,01,1,03,

3,3,01,1,02,

3,3,02,2,01,

FkFFkFFkk

FkFFkFFkk

FkFFkFFkk

QQQGQQQGQQQG

⋅Ψ+⋅Ψ++

⋅Ψ+⋅Ψ++

⋅Ψ+⋅Ψ++


2,2,21,1,23,3,1

3,3,21,1,22,2,1

3,3,22,2,21,1,1

FkFFkFFkFk

FkFFkFFkFk

FkFFkFFkFk

QQQGQQQGQQQG

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+

⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+


3,3,22,2,21,1,2 FkFFkFFkFk QQQG ⋅Ψ+⋅Ψ+⋅Ψ+ Combinaciones de cargas de elementos de acero Para las cargas aplicadas sobre barras de acero, se aplican los criterios de la norma

NBE-AE-95. Las combinaciones que realiza el programa son las siguientes:

E.L.U. Acciones Constantes y una acción variable independiente:

Las acciones constantes (hipótesis 0 y 21) pueden ir afectadas por su coeficiente de

ponderación de efecto desfavorable (1,33 en general) ó por un coeficiente de valor

1,0. Por tanto, permutando ambos valores en ambas hipótesis, se obtienen cuatro

combinaciones diferentes por cada una de las especificadas a continuación. El resto

de hipótesis van afectadas por su coeficiente de ponderación (1,50 en general). Se

tienen entonces las siguientes combinaciones:

Acciones constantes, alternativas y móviles

0 + 21

0 + 21 + 1

0 + 21 + 2

0 + 21 + 1 + 2

0 + 21 + 7

0 + 21 + 8

0 + 21 + 7 + 8




0 + 21 + 9

0 + 21 + 10

0 + 21 + 9 + 10

0 + 21 +(11 a 20)

0 + 21 + 1 +(11 a 20)

0 + 21 + 2 +(11 a 20)

0 + 21 + 1 + 2 +(11 a 20)

0 + 21 + 7 +(11 a 20)

0 + 21 + 8 +(11 a 20)

0 + 21 + 7 + 8 +(11 a 20)

0 + 21 + 9 +(11 a 20)

0 + 21 + 10 +(11 a 20)

0 + 21 + 9 + 10 +(11 a 20)

Acciones constantes y viento

0 + 21+(3|4|25|26)

Acciones constantes y nieve

0 + 21 + 22

E.L.U. Acciones Constantes y dos acciones variables independientes:

Corresponde al CASO I de la tabla 3.1.5 de NBE-EA-95.


ponderación de efecto desfavorable (1,33 en general, 1,50 por defecto en el

programa) ó por un coeficiente de valor 1,0. Por tanto, permutando ambos valores en




ambas hipótesis, se obtienen cuatro combinaciones diferentes por cada una de las

especificadas a continuación. El resto de hipótesis van afectadas por su coeficiente de

ponderación (1,50 en general). Se tienen entonces las siguientes combinaciones:

Acciones constantes más sobrecargas (alternativas y móviles) más viento

0 + 21 + Cq·(1) + (3|4|25|26)

0 + 21 + Cq·(2) + (3|4|25|26)

0 + 21 + Cq·(1 + 2) + (3|4|25|26)

0 + 21 + Cq·(1) + Cq·(11 a 20) + (3|4|25|26)

0 + 21 + Cq·(2) + Cq·(11 a 20)+ (3|4|25|26)

0 + 21 + Cq·(1 + 2) + Cq·(11 a 20) + (3|4|25|26)

0 + 21 + 1 + Cq·(3|4|25|26)

0 + 21 + 2 + Cq·(3|4|25|26)

0 + 21 + 1 + 2 + Cq·(3|4|25|26)

0 + 21 + 1 + (11 a 20) + Cq·(3|4|25|26)

0 + 21 + 2 + (11 a 20) + Cq·(3|4|25|26)

0 + 21 + 1 + 2 + (11 a 20) + Cq·(3|4|25|26)

Repetir, permutando las sobrecargas alternativas (1, 2) con (7, 8) y (9, 10).

Acciones constantes más sobrecargas (alternativas y móviles) más nieve

0 + 21 + 1 + 22

0 + 21 + 2 + 22

0 + 21 + 1 + 2 + 22




0 + 21 + 1 + (11 a 20) + 22

0 + 21 + 2 + (11 a 20) + 22

0 + 21 + 1 + 2 + (11 a 20) + 22


Acciones constantes más viento más nieve

0 + 21 + (3|4|25|26) + 22

E.L.U. Acciones Constantes y tres acciones variables independientes

Corresponde al CASO II de la tabla 3.1.5 de NBE-EA-95.


ponderación de efecto desfavorable (1,33 en general, 1,50 por defecto en el

programa) ó por un coeficiente de valor 1,0. Por tanto, permutando ambos valores en

ambas hipótesis, se obtienen cuatro combinaciones diferentes por cada una de las

especificadas a continuación. El resto de hipótesis van afectadas por su coeficiente de

ponderación (1,50 en general). Se tienen entonces las siguientes combinaciones:

0 + 21 + Cq·(1) + Cq·(3|4|25|26) + Cq·(22)

0 + 21 + Cq·(2) + Cq·(3|4|25|26) + Cq·(22)

0 + 21 + Cq·(1 + 2) + Cq·(3|4|25|26) + Cq·(22)

0 + 21 + Cq·(1) + Cq·(11 a 20) + Cq·(3|4|25|26) + Cq·(22)

0 + 21 + Cq·(2) + Cq·(11 a 20) + Cq·(3|4|25|26) + Cq·(22)

0 + 21 + Cq·(1 + 2) + Cq·(11 a 20) + Cq·(3|4|25|26) + Cq·(22)





E.L.U. Acciones Constantes, acciones variables independientes y acciones accidentales y sísmicas

Corresponde al CASO III de la tabla 3.1.5 de NBE-EA-95. Las acciones constantes

(hipótesis 0 y 21) están afectadas por un coeficiente de valor 1,0. Las sobrecargas

(alternativas y móviles) y la nieve están afectadas por un coeficiente reductor, para

cuyo valor la NBE-AE-95 remite incomprensiblemente a la, en el momento de su

publicación, derogada PDS1-74 Parte A.

El viento, si la situación topográfica de la construcción es expuesta o muy expuesta,

es afectado por un coeficiente de valor 0,25. En caso contrario, no se tendrá en

cuenta el viento.

Las cargas de sismo y accidentales, son afectadas por un coeficiente unidad.

En el programa es posible definir este coeficiente reductor para las cargas

gravitatorias (Rq), móviles (Rm), viento (Rv), nieve (Rn) y temperatura (Rt).

Acciones constantes, sobrecargas (alternativas y móviles) y sismo o accidental

0 + Rt·21 + 5

0 + Rt·21 + Rq·(1) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(2) + 24

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + 23

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8)

0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10)

0 + Rt·21 + Rm·(11 a 20) + 5

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rm·(11 a 20) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rm·(11 a 20) + 24

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rm·(11 a 20) + 23

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rm·(11 a 20)




0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rm·(11 a 20)

Acciones constantes, viento y sismo o accidental

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + 5

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + 6

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + 24

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + 23

Acciones constantes, nieve y sismo o accidental

0 + Rt·21 + Rn·(22) + 5

0 + Rt·21 + Rn·(22) + 6

0 + Rt·21 + Rn·(22) + 24

0 + Rt·21 + Rn·(22) + 23

E.L.U. Acciones constantes más sobrecargas (alternativas y móviles) más viento más sismo o accidental

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rv·(3|4|25|26) + 5

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rv·(3|4|25|26) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rv·(3|4|25|26) + 24

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rv·(3|4|25|26) + 23

0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rv·(3|4|25|26)

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + 5

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + 24

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) +23




0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26)

Acciones constantes, sobrecargas (alternativas y móviles), nieve y sismo o accidental

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rn·(22) + 5

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rn·(22) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rn·(22) + 24

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rn·(22) +23

0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rn·(22)

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rm·(11 a 20) + Rn·(22) + 5

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rm·(11 a 20) + Rn·(22) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rm·(11 a 20) + Rn·(22) + 24

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rm·(11 a 20) + Rn·(22) + 23

0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rm·(11 a 20) + Rn·(22)

Acciones constantes, viento, nieve y sismo o accidental

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 5

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 6

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 24

0 + Rt·21 + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) +23

Acciones constantes, sobrecargas, viento, nieve y sismo o accidental

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 5

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 6

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 24




0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) + 23

0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22)

0 + Rt·21 + Rq·(1) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) +

5

0 + Rt·21 + Rq·(2) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) +

6

0 + Rt·21 + Rq·(1 + 2) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) +

24

0 + Rt·21 + Rq·(7 + 8) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22) +

23

0 + Rt·21 + Rq·(9 + 10) + Rm·(11 a 20) + Rv·(3|4|25|26) + Rn·(22)

E.L.S. Estados Límites de Servicio

Las combinaciones son similares a las de los Estados Límite Últimos, salvo que

todos las hipótesis son afectadas por un coeficiente unidad, no existe CASO III (no

intervienen las cargas sísmicas ni accidentales) y no existen coeficientes de

reducción (Cq = 1,0).

Opciones Se han utilizado las opciones de cargas recogidas en el listado de OPCIONES que

acompaña a la estructura, en particular las relativas a:

Consideración o no automática del peso propio de las barras de la estructura.

Consideración de las cargas introducidas en la hipótesis 3, 4, 25 y 26 (Viento

ACTIVO), y en las hipótesis 5, 6 y 24 (Sismo ACTIVO).

Sentido positivo y negativo(±) considerado en las hipótesis 3, 4, 25, 26, 5, 6 y 24.




Acción del sismo según la Norma NCSE-94 y NCSE-02

El cálculo de las cargas sísmicas se realiza mediante un análisis modal espectral de la

estructura, método propuesto como preferente por la norma NCSE-94 (Art. “3.6.2.

Análisis modal espectral”) y NCSE-02 (Art. “3.6.2. Análisis mediante espectros de

respuesta”).

El programa introduce en la estructura, sobre cada plano horizontal donde haya un

forjado unidireccional, reticular o de losa y para cada modo de vibración, dos cargas

puntuales (según las dos direcciones de los ejes horizontales generales X y Z)

aplicadas a una distancia (excentricidad definida por la norma) del centro de masas

del plano, y dos momentos como resultado de situar dichas cargas en el nudo de

mayor numeración del plano para que coincidan con un nudo de la estructura.

En el caso de forjados unidireccionales las cargas son del tipo ‘Puntual en Nudo’ y

‘Momento en Nudo’. En el caso de forjados reticulares y de losa las cargas son del

tipo ‘Puntual en Plano’ y ‘Momento en Plano’. Sobre cada uno de los nudos donde

no haya forjado horizontal se introducen las dos cargas puntuales horizontales según

los ejes X y Z. Si existe sismo vertical, se añade una tercera carga puntual en la

dirección del eje Y.

Si se han definido forjados horizontales, en el cálculo de las cargas sísmicas por el

método dinámico se considera como hipótesis la indeformabilidad de los forjados

horizontales en su plano. Se define como “grupo” el conjunto de nudos de una

estructura incluidos dentro del perímetro de un forjado unidireccional, reticular o de

losa horizontales. Todos los nudos incluidos en un mismo “grupo” tiene relacionados

sus grados de libertad correspondientes a los desplazamientos en los ejes Xg y Zg, y

al giro en eje Yg.

Análisis Modal Espectral Este método, considerado de tipo ‘dinámico’, consta, fundamentalmente, de los

siguientes pasos:




Obtención, para cada dirección de sismo a considerar por separado o globalmente,

de los valores y vectores propios del sistema de ecuaciones

[ ] [ ][ ] { } 02 =Φ⋅− MK ω

donde

K: Matriz de rigidez en la dirección o direcciones consideradas

ω: Frecuencia angular de excitación (raíz cuadrada del valor propio)

M: Matriz de masa de la estructura

�: Vector propio

Obtención, para cada modo de vibración y cada dirección, de la aceleración

impuesta a cada punto de la estructura, utilizando para ello una función de

“respuesta espectral”.

Obtención, para cada modo de vibración y cada dirección, de las cargas estáticas

equivalentes impuestas a cada punto de la estructura (recuérdese que fuerza es igual

a masa por aceleración), y en función de ellas, todos los esfuerzos.

Combinación, para cada dirección, de los desplazamientos, giros y esfuerzos

obtenidos en los diferentes modos de vibración para obtener los desplazamientos,

giros y solicitaciones ponderados de cada dirección de sismo.

Direcciones de sismo consideradas Tricalc considera, como direcciones de actuación del sismo, las de los ejes generales

( X+, X-, Z+, Z-, Y+ y Y-). Dichas direcciones corresponden a las hipótesis del

programa 5, 6 y 24, respectivamente. Ya que no es predecible la dirección en la que

se sitúa el epicentro de un terremoto respecto al edificio, basta considerar dos

direcciones horizontales de sismo independientes y ortogonales entre sí.

A los efectos de considerar la acción del sismo de una dirección en la otra, es posible

utilizar un coeficiente de mayoración de las acciones sísmicas incrementado en el

factor 1,12, o utilizar la regla del 30% (ver el LISTADO DE OPCIONES).




La consideración del sismo vertical (Y+, Y-) es opcional (vea el LISTADO DE

OPCIONES).

Modelización y grados de libertad Para la correcta evaluación de la acción sísmica, es necesario que la estructura se

encuentre predimensionada y con todas las cargas introducidas.

A los efectos de evaluación de cargas sísmicas, la estructura se modeliza como un

conjunto de barras con las masas concentradas en los nudos. Esta modelización es

aceptable para la mayoría de las situaciones, aunque en algunos casos (sismo vertical

de una gran viga cargada uniformemente, por ejemplo) no es correcto trasladar las

cargas a los nudos. Se consideran sólo los nudos situados sobre la rasante cuyo

movimiento en la dirección de estudio no esté coaccionado mediante un apoyo. Es

decir, se considera que toda la estructura bajo la rasante se mueve solidariamente con

el terreno durante el sismo.

La modelización de la estructura se puede realizar separadamente para cada dirección

de estudio o bien globalmente. (ver el LISTADO DE OPCIONES).

Es opcional (ver el LISTADO DE OPCIONES) la consideración del giro alrededor

de un eje vertical como grado de libertad. En este caso, se considera que los nudos

situados en un forjado horizontal indeformable rotan alrededor del centro de

rigideces de dicho forjado, mientras que el resto lo hacen sobre sí mismos.

También es opcional (ver LISTADO DE SOPCIONES) considerar el giro alrededor

de los ejes X y Z generales (opción ‘SIN CONDENSACIÓN’) o no (opción ‘CON

CONDENSACIÓN’).

Si se habilita la consideración de forjados horizontales indeformables en su plano, (lo

que equivale a considerar los forjados horizontales infinitamente rígidos en su plano)

los forjados tendrán un único grado de libertad en las direcciones horizontales del

sismo y en el giro alrededor del eje Yg.

El terreno se considera un sólido rígido, lo cual, en general, está del lado de la

seguridad. Para que esta simplificación sea correcta, se deben evitar estructuras cuya




dimensión en planta supere la de la longitud de las ondas sísmicas, del orden de 100

metros.

Matriz de masa considerada: masa traslacional y masa rotacional Tricalc calcula la matriz de masa, matriz diagonal en la que las masas de cada nodo,

grado de libertad, se sitúan en la diagonal.

Los grados de libertad traslacionales (2 desplazamientos horizontales más,

opcionalmente, un desplazamiento vertical) están asociados a masas traslacionales.

Para el cálculo de dichas masas traslacionales, se considera la componente vertical de

las cargas equivalentes aplicadas en los nudos. Tienen por tanto unidades de masa.

Es opcional (ver LISTADO DE OPCIONES) la consideración de un grado de

libertad rotacional (rotación alrededor del eje vertical). Este grado de libertad está

asociado a masas rotacionales. Para el cálculo de dichas masas rotacionales, se

considera la componente vertical de las cargas equivalentes aplicadas en los nudos

multiplicada por la distancia al cuadrado entre el punto de aplicación de la carga y la

posición del eje de rotación considerado. Tienen por tanto unidades de masa por

distancia al cuadrado.

En todo caso, ambos tipos de masa son multiplicados por los siguientes coeficientes:

0 + �·[máx.(1+2, 7+8, 9+10) + (11+12+...+20)/NMov] + �·21 donde

‘0’ es la hipótesis de carga permanente.

‘1+2’, ‘7+8’ y ‘9+10’ son las parejas de cargas alternativas (sobrecargas de uso

y tabiquería).

‘11’ a ‘20’ son las hipótesis de cargas móviles (puentes grúa, por ejemplo).

‘21’ es la hipótesis de carga de nieve.

‘�’ es un factor, entre 0,3 y 0,6 (NCSE-94) ó 0,5 y 0,6 (NCSE-02),

función del uso del edificio.




‘�’ es 1,0 ó 0,3 (NCSE-94), 0,5 ó 0,0 (NCSE-02) en función del tiempo

de permanencia de la nieve (nº de días / año).

‘NMov’ es el número de cargas móviles activas.

Obtención de los valores y vectores propios El programa calcula, para cada dirección de forma separada o conjuntamente para

todos los grados de libertad considerados, los valores y vectores propios resultantes

del sistema de ecuaciones:

[ ] [ ]( ) { } 02 =Φ⋅− MK ω Los valores propios, los valores de � para los que el sistema tiene una solución no

trivial, representan las frecuencias angulares de vibración propias de la estructura, en

la dirección considerada (frecuencias naturales). En una estructura existen tantos

modos de vibración como grados de libertad. Si bien la norma NCSE obliga a

considerar tres modos de vibración en cada dirección cuando el estudio se realiza de

forma separada en cada dirección, y cuatro globales cuando el estudio se realiza de

modo global, Tricalc almacena y utiliza los 30 primeros modos de vibración,

correspondientes a los 30 primeros períodos de vibración, ordenados de mayor a

menor. De esos hasta 30 modos, se puede indicar cuántos se desea utilizar para la

obtención de esfuerzos. Los períodos de vibración vienen dados por la expresión

ωπ⋅

=2T

Obtención de la masa participante de cada modo El tanto por ciento de masa participante, Mpd, en el modo de vibración ‘k’ y la

dirección ‘d’, viene dado por la expresión:

∑∑

∑

==

= ⋅Φ⋅

⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛Φ⋅

= n

iid

n

iiki

n

iikdid

d

MM

MMp

1,

1

2,

2

1,,, 100%




∑ ∑ ∑ ∑ ∑= = = = =

=Φ⋅+Φ⋅+Φ⋅+Φ⋅=Φ⋅n

i

n

i

n

i

n

i

n

iikyyiyyikzizikyiyikxixiki MMMMM

1 1 1 1 1

2,,,

2,,,

2,,,

2,,,

2, 0.1

siendo

n: Número de grados de libertad.

Mx,i: Masa traslacional en la dirección ‘x’ del grado de libertad ‘i’.

Myy,i: Masa rotacional sobre el eje vertical ‘y’ del grado de libertad ‘i’.

�x,k,i: Componente del vector propio correspondiente a la traslación ‘x’,

modo de vibración ‘k’ y grado de libertad ‘i’.

�yy,k,i: Componente del vector propio correspondiente a la rotación ‘y’,

modo de vibración ‘k’ y grado de libertad ‘i’.

Obtención de la aceleración característica La aceleración lineal característica de un determinado período de vibración se calcula

mediante una expresión función del período propio de vibración, de la zona sísmica,

del tipo de terreno y de la amortiguación y ductilidad consideradas. Para ello se

suelen utilizar gráficos de respuesta espectral normalizados para una aceleración del

terreno de 1g (9,806 m/s2), en los que en eje X se sitúa el período de vibración

natural del edificio, y en eje Y se obtiene la aceleración característica.

En la Norma NCSE los espectros de respuesta están normalizados para una

aceleración del terreno de 1 m/s2.

Aceleración rotacional Tricalc permite considerar, de forma opcional (ver LISTADO DE OPCIONES),

acciones sísmicas rotacionales: es decir, que el terreno, además de desplazarse

horizontal y verticalmente, puede rotar durante un sismo. Para ello, es necesario

disponer de las aceleraciones angulares producidas por un sismo, por ejemplo

mediante gráficas de respuesta espectral en los que en abcisas se entre por períodos o

frecuencias naturales y en ordenadas se obtengan aceleraciones angulares (rad / s2).

Dado que dichos espectros no están actualmente disponibles (están fuera del alcance




de la actual ciencia sismológica), Tricalc permite introducir un factor que

multiplicado por la aceleración lineal producida en cada modo de vibración, obtiene

la aceleración angular correspondiente.

Zonas sísmicas La norma NCSE determina la situación de un edificio por dos valores: la aceleración

sísmica básica y el coeficiente de contribución.

La aceleración sísmica básica es la aceleración horizontal sufrida por el terreno en un

terremoto con un período de retorno de 500 años. Sus valores, en España, se sitúan

entre 0 y 0,25·g, siendo ‘g’ la aceleración de la gravedad.

La aceleración sísmica de cálculo es la aceleración con la que se debe calcular la

estructura. En NCSE-94 viene dada por un factor, entre 1,0 y 1,3, que multiplica la

aceleración sísmica básica en función de la importancia de la edificación. Dicha

importancia se determina mediante el período de vida estimado, 50 años para

edificios de normal importancia y 100 años para edificios de especial importancia. En

NCSE-02 viene también afectado por un coeficiente S de amplificación del suelo.

El coeficiente de contribución, K, tiene en cuenta la distinta contribución a la

peligrosidad sísmica en cada punto de España de la sismicidad de la Península y de la

proximidad a la falla Azores - Gibraltar. Sus valores se sitúan entre 1,0, para todo el

territorio nacional salvo Andalucía occidental y sudoeste de Extremadura, y 1,5.

Combinación de los diferentes modos de vibración Dado que el edificio vibra a la vez en todos sus modos, es necesario sumar los

efectos combinados de todos ellos. Es lo que se denomina ‘superposición modal

espectral’.

Tricalc utiliza la ‘Combinación Cuadrática Completa’, tal como indica la norma

NCSE-94 (En NCSE-02 se indica el método de la Raíz Cuadrada de la Suma de

Cuadrados modificado, que el programa no utiliza). Para cada nudo o barra, el efecto

ponderado ‘S’, que puede ser el desplazamiento, la velocidad, la aceleración o un

esfuerzo, viene dado por la expresión:




( )( ) ( ) j

ijiij

r

i

r

jijji

fffvf

ffv

SSS

ωω

ππ

π

=+⋅⋅⋅+−

⋅+⋅⋅=≡

⋅⋅= ∑∑= =

;141

182222

2/32

1 1

siendo:

r: número de modos de vibración.

v: coeficiente de amortiguación, en tantos por 1.

ω: frecuencia angular, de modo que f sea menor o igual a la unidad.

Tricalc permite además indicar cuántos modos de vibración se desean considerar en

esta combinación.

Consideración de los efectos combinados de las direcciones de estudio Dado que no se conoce ‘a priori’ la dirección del sismo más desfavorable, no basta

con estudiar de forma independiente los efectos de la acción sísmica en dos

direcciones ortogonales. La norma española NCSE sólo indica que, en el caso de

calcular los modos de vibración de forma separada para cada dirección, se debe

sumar al pésimo esfuerzo debido a una dirección el 30% del pésimo esfuerzo de la

dirección ortogonal. Es la denominada, en la bibliografía clásica, ‘regla del 30%’,

que puede utilizarse de forma opcional en el programa. La bibliografía actual,

considera más preciso multiplicar los efectos de cada dirección horizontal por un

factor de 1,12. Para considerar este factor con el programa, basta introducir, como

coeficientes de mayoración de las hipótesis horizontales de sismo (‘5’ y ‘6’), un valor

de 1,12 en lugar de 1,0 como se suele definir (ver el LISTADO DE OPCIONES).

Centro de masas y centro de rigideces La aplicación de las fuerzas sísmicas obtenidas en el centro de masas de cada grupo o

forjado, provoca una torsión en cada forjado, si no coinciden los centros de masa y de

rigidez del grupo. En todo caso, siempre se debe considerar (aunque en el programa

es opcional) una excentricidad accidental, de valor según la normativa aplicada.




La norma NCSE considera además, una excentricidad adicional de un 1/20 de la

máxima dimensión del plano, medido ortogonalmente a la dirección de sismo

considerada.

Si se ha habilitado la consideración de la masa rotacional, y se ha definido una

determinada aceleración rotacional (angular), se producen también unas rotaciones

adicionales debidas a ellas.

Cálculo de esfuerzos Una vez obtenidas las fuerzas estáticas equivalentes a la acción sísmica, en las

hipótesis ‘5’ (dirección X+, X-), ‘6’ (dirección Z+, Z-) y ‘24’ (eje vertical Y+, Y-) y

en cada modo de vibración, se puede proceder al cálculo de esfuerzos en la forma

habitual.

El programa obtiene así los desplazamientos, giros y esfuerzos de cada modo de

vibración y dirección, combinándose posteriormente, en cada hipótesis de sismo,

mediante la ‘combinación cuadrática completa’. Por ejemplo: para obtener el

momento flector Mz de la hipótesis ‘5’ en una determinada sección, se obtienen los

momentos Mz producidos por los modos de vibración de dicha hipótesis y se

combinan aplicando la ‘combinación cuadrática completa’.

SECCIONES

Definición de las características geométricas y mecánicas de los perfiles

Canto H Es el valor de la dimensión del perfil en el sentido paralelo a su eje Y principal, en

mm.

Ancho B Es el valor de la dimensión del perfil en el sentido paralelo a su eje Z principal, en

mm.

Área Ax Es el valor del área de la sección transversal de un perfil de acero, en cm2. En una

sección rectangular viene dada por la expresión:




HBAx ⋅= Área Ay Es el área a considerar en el cálculo de las tensiones tangenciales paralelas al eje Y

principal de la sección transversal de un perfil de acero, en cm2. Su valor se calcula

con la expresión:

z

z

SeI ⋅

=yA

siendo:

Iz: Inercia según el eje z.

e: Espesor del perfil en el punto en el que se producirá la máxima

tensión tangencial debida al cortante Fy.

Sz: Momento estático de una sección correspondiente entre la fibra,

paralela al eje Z principal, exterior y el punto donde se producirá la

máxima tensión tangencial debida al cortante respecto al eje

paralelo al eje Z principal que pase por el centro de gravedad de la

sección.

El valor de Ay corresponde aproximadamente al área del alma en los perfiles en

forma de I. En una sección rectangular viene dado por la expresión:

HBAY ⋅⋅= 32

Área Az Es el área a considerar en el cálculo de las tensiones tangenciales paralelas al eje Z

principal de la sección transversal de un perfil de acero, en cm2. Su valor se calcula

con la expresión:

AI eSzy

y

=⋅

siendo:

Iy: Inercia según el eje y.




e: Espesor del perfil en el punto en el que se producirá la máxima

tensión tangencial debida al cortante Fz.

Sy: Momento estático de una sección correspondiente entre la fibra

exterior y el punto donde se producirá la máxima tensión

tangencial.

El valor de Az corresponde aproximadamente al área de las alas en los perfiles en

forma de I. En una sección rectangular tiene el mismo valor que Ay.

Momento de Inercia Ix Momento de Inercia a torsión, en cm4. El momento de inercia a torsión de una

sección rectangular viene dado por la expresión:

34

4

12121,0

31 BH

HB

HBI x ⋅⋅⎥

⎦

⎤⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⋅

−⋅⋅−=

siendo H � B.

En las secciones en T se tiene en cuenta lo indicado en la tabla A3-1 de la norma EA-

95 (Cap.3), que refleja que la Inercia a torsión de una pieza formada por dos

rectángulos (de inercias a torsión Ix1 e Ix2) en forma de T viene dada por la

expresión

( )211,1 xxx III +⋅= Momento de Inercia Iy Momento de Inercia se la sección respecto de un eje paralelo al eje Y principal que

pase por su centro de gravedad, en cm4. Su valor para una sección rectangular v,

tiene dado por la expresión:

2

3

lBHIY⋅

=

Momento de Inercia Iz Momento de inercia de la sección respecto de un eje paralelo al eje Z principal que

pase por su centro de gravedad, en cm4. Su valor para una sección rectangular viene

dado por la expresión:




2

3

lHBI Z⋅

=

Módulo Resistente Wt Módulo resistente a la torsión en cm3 de una sección de acero. Es la relación

existente entre el momento torsor y la tensión tangencial máxima producida por él.

Para una sección abierta formada por varios rectángulos viene dado por la expresión

(Tabla A3-1 de la norma EA-95 (Cap.3)):

i

Xt e

IW =

donde

Ix: Inercia a torsión de la sección.

ei: Espesor del rectángulo de mayor espesor.

Módulo Resistente Wy Es el módulo resistente a la flexión según un plano ortogonal al eje Y principal de

una sección de acero, en cm3, que se calcula a partir del momento de inercia Iy. En

secciones simétricas con respecto a un plano paralelo al eje Y principal de la barra,

viene dado por la expresión:

2BI

W YY =

Su valor para una sección rectangular viene dado por la expresión:

6

2BHWY ⋅=

Módulo Resistente Wz Es el módulo resistente a la flexión según un plano ortogonal al eje Z principal de

una sección de acero, en cm3, que se calcula a partir del momento de inercia Iz. En

secciones simétricas con respecto a un plano paralelo al eje Z principal de la barra,

viene dado por la expresión:




2HI

W ZZ =

Su valor para una sección rectangular viene dado por la expresión:

62HBWz ⋅=

Peso P Es el peso propio de la barra en Kgf/ml (ó kN/ml).

Secciones de inercia variable: cartelas El programa permite la introducción de secciones de inercia variable (cartelas) de

acero u otro material (pero no de hormigón). Las cartelas sólo podrán definirse sobre

barras a las que previamente se haya asignado un perfil con las siguientes

características: Debe ser de forma en ‘I’ y de material ‘Acero’ u ‘Otros’. Las cartelas

pueden definirse exclusivamente en el plano Y principal, es decir, en el plano del

alma.

Es posible definir cuatro tipos de secciones de inercia variable:

Corte oblicuo del perfil. Consiste en cortar oblicuamente el alma del perfil y soldar

la sección dando la vuelta a uno de los medios perfiles. Equivale a alargar o acortar

el alma del perfil. Para que el perfil sea válido, el canto total del perfil acartelado

debe ser al menos 3 veces el espesor del ala.

Cartabones. Consiste en soldar de una a tres piezas triangulares o trapezoidales

perpendicularmente a una de las alas de un perfil base y de un mismo espesor. Para

que el perfil sea válido, el canto del perfil acartelado debe ser al menos el del perfil

base, y la suma de espesores de los cartabones no debe superar el ancho del perfil

base.

Semiperfil. Consiste en soldar a un perfil base un perfil en forma de ‘T’ extraído de

un perfil idéntico al base. Para que el perfil sea válido, el canto del perfil acartelado

debe ser al menos el del perfil base.




Palastros. Consiste en soldar a un perfil base un perfil en forma de ‘T’ formado por

dos chapas de un determinado espesor. Para que el perfil sea válido, el canto del

perfil acartelado debe ser al menos el del perfil base.

Para realizar el cálculo de esfuerzos (o el cálculo de modos de vibración dinámicos),

Tricalc divide las barras de sección variable en un número determinado de barras de

sección uniforme. A la barra de sección variable completa se la denominará en este

manual ‘Cartela Primaria’, mientras que a cada una de las barras de sección constante

en las que se divide la cartela primaria se las denominará ‘Cartelas Secundarias’. De

forma similar, a los nudos que se crean para definir estas cartelas secundarias se les

denominará ‘Nudos Secundarios’.

CÁLCULO DE SOLICITACIONES El cálculo de las solicitaciones en las barras se ha realizado mediante el método

matricial espacial de la rigidez, suponiendo una relación lineal entre esfuerzos y

deformaciones en las barras y considerando los seis grados de libertad posibles de

cada nudo. Los muros resistentes se han calculado mediante el método de los

elementos finitos. A título indicativo, se muestra a continuación la matriz de rigidez

de una barra, donde se pueden observar las características de los perfiles que han sido

utilizadas para el cálculo de esfuerzos.

LIE

LIE

LIE

LIE

LIG

LIE

LIE

LIE

LIE

LAE

ZZ

YY

X

YY

ZZ

X

⋅⋅⋅⋅−

⋅⋅⋅⋅

⋅

⋅⋅⋅⋅

⋅⋅−⋅⋅

⋅

4000

60

04

06

00

00000

06

012

00

6000

120

00000

2

2

23

23




Donde E es el módulo de deformación longitudinal y G es el módulo de deformación

transversal calculado en función del coeficiente de Poisson y de E. Sus valores se

toman de la base de perfiles correspondiente a cada barra.

Es posible reducir el acortamiento por axil de los pilares mediante la introducción de

un factor multiplicador del término 'E·Ax / L' de la matriz anterior, como se recoge en

el LISTADO DE DATOS DE CÁLCULO.

Es posible considerar la opción de indeformabilidad de forjados horizontales en su

plano, como se recoge en el LISTADO DE DATOS DE CÁLCULO. Al seleccionar

esta opción todos los nudos situados dentro del perímetro de cada forjado horizontal,

unidireccional o reticular, quedan englobados en 'grupos' (uno por cada forjado), a

los que individualmente se asignan 3 grados de libertad: El desplazamiento vertical -

Dy- y los giros según los ejes horizontales -Gx y Gz-. Los otros tres grados de

libertad (Dx,Dz y Gy) se suponen compatibilizados entre todos los nudos del

“grupo”: Los nudos que no pertenezcan a un forjado horizontal, ya sea por estar

independientes o por estar en planos inclinados, se les asignan 6 grados de libertad.

Es posible considerar el tamaño del pilar en los forjados reticulares y losas, como se

recoge en el LISTADO DE DATOS DE CÁLCULO. Al seleccionar esta opción, se

considera que la parte de forjado o losa situada sobre el pilar (considerando para ello

la exacta dimensión del pilar y su posición o crecimiento) es infinitamente rígida.

Todos los nudos situados en el interior del perímetro del pilar comparten, por tanto,

los 6 grados de libertad (Dx, Dy, Dz, Gx, Gy, Gz). Esto hace que en el interior de

esta porción de forjado, no existan esfuerzos, y por tanto, los nervios y zunchos que

acometen al pilar se arman con los esfuerzos existentes en la cara del pilar.

En base a este método se ha planteado y resuelto el sistema de ecuaciones o matriz de

rigidez de la estructura, determinando los desplazamientos de los nudos por la

actuación del conjunto de las cargas, para posteriormente obtener los esfuerzos en los

nudos en función de los desplazamientos obtenidos.




En el caso de que la estructura se calcule bajo los efectos de las acciones sísmicas

definidas por la Norma NCSE se realiza un cálculo de la estructura mediante el

método del “Análisis Modal Espectral”, recomendado por la misma. De esta forma

pueden obtenerse los modos y períodos de vibración propios de la estructura, datos

que pueden ser utilizados para la combinación de la estructura con cargas armónicas

y la posibilidad de 'entrada en resonancia' de la misma.

Modelización de muros resistentes Los muros resistentes se modelizan como elementos finitos tridimensionales de

cuatro vértices. Los otros tipos elementos, ya sean vigas, pilares, diagonales, forjados

reticulares y losas de forjado o cimentaciones se modelizan como elementos lineales

tipo barra.

Una viga, un pilar o una diagonal está formada por dos nudos unidos mediante una

‘barra’; un forjado reticular o una losa de forjado está constituido por una retícula de

‘nervios’ que, con sus intersecciones, forman un conjunto de ‘nudos’ y ‘barras’. De

forma similar, un muro resistente está formado por un conjunto de elementos finitos

yuxtapuestos definidos por sus nodos o vértices.

Cuando en una estructura se definen vigas, pilares, diagonales, forjados y muros

resistentes, el método de cálculo de esfuerzos consiste en formar un sistema de

ecuaciones lineales que relacionen los grados de libertad que se desean obtener, los

desplazamientos y giros de los nudos y de los nodos, con las acciones exteriores, las

cargas, y las condiciones de borde, apoyos y empotramientos.

De forma matricial, se trata de la ecuación

[K] · {D} = {F} donde ‘[K]’ es la matriz de rigidez de la estructura, ‘{D}’ es el vector de

desplazamientos y giros de los nudos y nodos, y ‘{F}’ es el vector de fuerzas

exteriores. Una vez resuelto el sistema de ecuaciones, y por tanto, obtenidos los

desplazamientos y giros de los nudos y nodos de la estructura, es posible obtener los




esfuerzos (en el caso de las vigas, pilares, diagonales y nervios de los forjados y

losas) y las tensiones (en el caso de los muros resistentes) de toda la estructura.

Para obtener el sistema ‘[K] · {D} = {F}’, se opera de igual forma que con una

estructura formada exclusivamente por nudos y barras: cada parte de la estructura

(barra, trozo de nervio o elemento finito) posee una matriz de rigidez elemental,

[K]e, que tras transformarla al sistema de ejes generales de la estructura, se puede

sumar o ensamblar en la matriz general de la estructura. La única diferencia entre las

barras y los elementos finitos es la dimensión y significado de cada fila o columna de

sus matrices de rigidez elementales. Se puede decir, por tanto, que el método

matricial espacial de cálculo de estructuras de barras es un caso particular del método

de elementos finitos, en el que el elemento finito es una barra.

Elemento finito utilizado Para la modelización de muros resistentes, el programa utiliza un elemento finito

isoparamétrico cuadrilátero de 4 nodos. Cada nodo posee cinco grados de libertad (u,

v, w, �x y �y), siendo los 2 primeros de tensión plana y los 3 siguientes de flexión

de placa. La matriz de rigidez elemental tiene, en coordenadas naturales, 4·5 = 20

filas y 20 columnas, no existiendo términos que relacionen los grados de libertad de

tensión plana con los de flexión de placa. Por tanto, el elemento utilizado procede del

ensamblaje de un elemento cuadrilátero de cuatro nodos de tensión plana con otro

también cuadrilátero de cuatro nodos de flexión de placa. Concretamente, para la

flexión se ha utilizado el elemento cuadrilátero de cuatro nodos con deformaciones

de cortante lineales CLLL (placa gruesa de Reissner-Mindlin basada en campos de

deformaciones de cortante transversal impuestas).

Para la obtención de la matriz de rigidez, se utiliza una integración numérica

mediante una cuadratura de Gauss-Legendre de 2 x 2 puntos. La posición de los 2 x 2

puntos de Gauss en coordenadas naturales, así como los pesos asignados a dichos

puntos, es la siguiente:

G1,1 = {1/ 3 , 1/ 3 }; W1,1 = 1,0




G1,2 = {1/ 3 , -1/ 3 }; W1,2 = 1,0 G2,1 = {-1/ 3 , 1/ 3 }; W2,1 = 1,0 G2,2 = {-1/ 3 , -1/ 3 }; W2,2 = 1,0 Una vez obtenidos los desplazamientos de todos los nudos y nodos de la estructura

(resolviendo el sistema [K]·{D}={F}), se obtienen las tensiones en los puntos de

Gauss de cada elemento mediante una cuadratura de Gauss-Legendre de 2 x 2

puntos. Las tensiones nodales de cada elemento se obtienen extrapolando, mediante

las funciones de forma del elemento, las de los puntos de Gauss. Este procedimiento

produce valores nodales discontinuos entre elementos adyacentes, discontinuidades

que se reducen según se hace la malla de elementos más tupida, hasta desaparecer en

el límite.

En el programa se realiza un ‘alisado’ de las tensiones nodales mediante una media

cuadrática de las tensiones procedentes de cada elemento al que pertenece el nodo en

cuestión. Este alisado se produce muro a muro; es decir, los nodos situados en el

interior de un muro poseerán un único vector de tensiones, pero los situados en la

frontera entre dos muros poseerán un vector diferente para cada muro al que

pertenezca en nodo. Este se hace así porque normalmente, en las uniones entre muros

(las uniones en horizontal se suelen realizar por cambios de dirección del muro, y las

uniones en vertical se suelen realizar en los forjados), se producen saltos bruscos de

las tensiones.

Las tensiones (esfuerzos) que se producen en un trozo de muro elemental de

dimensiones dx, dy respecto al sistema de coordenadas principal del muro, son las

siguientes:

Tensión Esfuerzo Tipo Descripción �x Fx·dy Tensión

Plana Axil horizontal

�y Fy·dx Tensión Plana

Axil vertical

�xy Txy·dy, Tensión Cortante contenido en el plano




Tyx·dx Plana dz z y⋅ ⋅∫ σ Mx·dx Flexión Momento flector respecto a un eje

horizontal dz z x⋅ ⋅∫ σ My·dy Flexión Momento flector respecto a un eje

vertical dz z xy⋅ ⋅∫ τ Mxy·dy,

Myx·dx Flexión Momento Torsor respecto a un eje

contenido en el plano. dz τxz ⋅∫ Txz·dy Flexión Cortante horizontal perpendicular al

plano dz τ yz ⋅∫ Tyz·dx Flexión Cortante vertical perpendicular al

plano

Fx·dy

Txy·dy

Txy·dx

Txy·dy

Txy·dx

Fx·dy

Fy·dx

Fy·dx

X

Y

Axiles y cortantes de Tensión Plana.

Mx·dx

Mx·dx

My·dy

My·dy

X

Y

Momentos Flectores de Flexión de placas.




Mxy·dx

Mxy·dy

Mxy·dy

Mxy·dx

Y

X

Momentos Torsores de Flexión de placas.

Tyz·dx

Tyz·dx

Txz·dy

Txz·dy

Y

X

Cortantes de Flexión de placas.

Principios fundamentales del cálculo de esfuerzos El programa realiza el cálculo de esfuerzos utilizando como método de cálculo el

método matricial de la rigidez para los elementos tipo barra y el método de los

elementos finitos para los muros resistentes. En el método matricial, se calculan los

desplazamientos y giros de todos los nudos de la estructura, (cada nudo tiene seis

grados de libertad: los desplazamientos y giros sobre tres ejes generales del espacio,

a menos que se opte por la opción de indeformabilidad de los forjados horizontales

en su plano o la consideración del tamaño del pilar en forjados reticulares y losas), y

en función de ellos se obtienen los esfuerzos (axiles, cortantes, momento torsor y

flectores) de cada sección.

Para la validez de este método, las estructuras a calcular deben cumplir, o se debe

suponer el cumplimiento de los siguientes supuestos:




Teoría de las pequeñas deformaciones Se supone que la geometría de una estructura no cambia apreciablemente bajo la

aplicación de las cargas. Este principio es en general válido, salvo en casos en los

que la deformación es excesiva (puentes colgantes, arcos esbeltos, ...). Implica

además, que se desprecian los esfuerzos producidos por los desplazamientos de las

cargas originados al desplazarse la estructura.

Este mismo principio establece que se desprecian los cambios de longitud entre los

extremos de una barra debidos a la curvatura de la misma o a desplazamientos

producidos en una dirección ortogonal a su directriz.

Hay otros métodos tales como la teoría de las grandes deflexiones o teoría de

segundo orden que sí recogen estos casos.

Linealidad Este principio supone que la relación tensión - deformación, y por tanto, la relación

carga - deflexión, es constante. Esto es generalmente válido en los materiales

elásticos, pero debe garantizarse que el material no llega al punto de fluencia en

ninguna de sus secciones.

Superposición Este principio establece que la secuencia de aplicación de las cargas no altera los

resultados finales. Como consecuencia de este principio, es válido el uso de las

"fuerzas equivalentes en los nudos" calculadas a partir de las cargas existentes en las

barras; esto es, para el cálculo de los desplazamientos y giros de los nudos se

sustituyen las cargas existentes en las barras por sus cargas equivalentes aplicadas en

los nudos.

Equilibrio La condición de equilibrio estático establece que la suma de todas las fuerzas

externas que actúan sobre la estructura, más las reacciones, será igual a cero.

Asimismo, deben estar en equilibrio todos los nudos y todas las barras de la




estructura, para lo que la suma de fuerzas y momentos internos y externos en todos

los nudos y nodos de la estructura debe ser igual a cero.

Compatibilidad Este principio supone que la deformación y consecuentemente el desplazamiento, de

cualquier punto de la estructura es continuo y tiene un solo valor.

Condiciones de contorno Para poder calcular una estructura, deben imponerse una serie de condiciones de

contorno. El programa permite definir en cualquier nudo restricciones absolutas

(apoyos y empotramientos) o relativas (resortes) al desplazamiento y al giro en los

tres ejes generales de la estructura, así como desplazamientos impuestos (asientos).

Unicidad de las soluciones Para un conjunto dado de cargas externas, tanto la forma deformada de la estructura y

las fuerzas internas así como las reacciones tiene un valor único.

CÁLCULO DEL ARMADO

Criterios de armado Los criterios considerados en el armado siguen las especificaciones de la Norma

EHE, ajustándose los valores de cálculo de los materiales, los coeficientes de

mayoración de cargas, las disposiciones de armaduras y las cuantías geométricas y

mecánicas mínimas y máximas a dichas especificaciones. El método de cálculo es el

denominado por la Norma como de los "estados límite". Se han efectuado las

siguientes comprobaciones:

Estado límite de equilibrio (Artículo 41º) Se comprueba que en todos los nudos deben igualarse las cargas aplicadas con los

esfuerzos de las barras.

Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (Artículo 42º) Se comprueban a rotura las barras sometidas a flexión y axil debidos a las cargas

mayoradas. Se consideran las excentricidades mínimas de la carga en dos direcciones

(no simultáneas), en el cálculo de pilares.




Estado límite de inestabilidad (Artículo 43º) Se realiza de forma opcional la comprobación del efecto del pandeo en los pilares de

acuerdo con el artículo 43.5.3 (Estado Límite de Inestabilidad / Comprobación de

soportes aislados / Método aproximado) de la norma EHE. Se define para cada pilar

y en cada uno de sus ejes principales independientemente: si se desea realizar la

comprobación de pandeo, se desea considerar la estructura traslacional, intraslacional

o se desea fijar su factor de longitud de pandeo � (factor que al multiplicarlo por la

longitud del pilar se obtiene la longitud de pandeo), de acuerdo al LISTADO DE

OPCIONES.

Si se fija el factor de longitud de pandeo � de un pilar, se considerará que para ese

pilar la estructura es traslacional cuando a sea mayor o igual que 1,0, e intraslacional

en caso contrario.

Estado límite de agotamiento frente a cortante (Artículo 44º) Se comprueba la resistencia del hormigón, las armaduras longitudinales y las

transversales frente a las solicitaciones tangentes de cortante producidas por las

cargas mayoradas.

Estado límite de agotamiento por torsión (Artículo 45º) Se comprueba la resistencia del hormigón, las armaduras longitudinales y las

transversales frente a las solicitaciones normales y tangenciales de torsión producidas

en las barras por las cargas mayoradas. También se comprueban los efectos

combinados de la torsión con la flexión y el cortante.

Estado límite de punzonamiento (Artículo 46º) Se comprueba la resistencia a punzonamiento en zapatas, forjados reticulares, losas

de forjado y losas de cimentación producido en la transmisión de solicitaciones a los

o por los pilares. No se realiza la comprobación de punzonamiento entre vigas y

pilares.




Estado límite de fisuración (Artículo 49º) Se calcula la máxima fisura de las barras sometidas a las combinaciones

cuasipermanentes de las cargas introducidas en las distintas hipótesis.

Estado límite de deformación (Artículo 50º) Se calcula la deformación de las barras sometidas a las combinaciones

correspondientes a los estados límite de servicio de las cargas introducidas en las

distintas hipótesis de carga. El valor de la inercia de la sección considerada es un

valor intermedio entre el de la sección sin fisurar y la sección fisurada (fórmula de

Branson). Los valores de las flechas calculadas corresponden a las flechas activas o

totales (según se establezca en las opciones), habiéndose tenido en cuenta para su

determinación el proceso constructivo del edificio, con los diferentes estados de

cargas definidos en el LISTADO DE OPCIONES.

Consideraciones sobre el armado de secciones Se ha considerado un diagrama rectangular de respuesta de las secciones, asimilable

al diagrama parábola-rectángulo pero limitando la profundidad de la línea neutra en

el caso de flexión simple.

Armadura longitudinal de montaje En el armado longitudinal de vigas y diagonales se han dispuesto unas armaduras

repartidas en un máximo de dos filas de redondos, estando los redondos separados

entre sí según las especificaciones de la Norma: 2 cm. si el diámetro del redondo es

menor de 20 mm. y un diámetro si es mayor. No se consideran grupos de barras. En

cualquier caso la armadura de montaje de vigas puede ser considerada a los efectos

resistentes.

En el armado longitudinal de pilares se han dispuesto unas armaduras repartidas

como máximo en una fila de redondos, de igual diámetro, y, opcionalmente, con

armadura simétrica en sus cuatro caras para el caso de secciones rectangulares. En el

caso de secciones rectangulares, se permite que el diámetro de las esquinas sea

mayor que el de las caras. Se considera una excentricidad mínima que es el valor




mayor de 20 mm o 1/20 del lado de la sección, en cada uno de los ejes principales de

la sección, aunque no de forma simultánea. La armadura se ha determinado

considerando un estado de flexión esviada, comprobando que la respuesta real de la

sección de hormigón más acero es menor que las diferentes combinaciones de

solicitaciones que actúan sobre la sección. La cuantía de la armadura longitudinal de

los pilares será, al menos, la fijada por la Norma: un 4‰ del área de la sección de

hormigón.

Armadura longitudinal de refuerzo en vigas Cuando la respuesta de la sección de hormigón y de la armadura longitudinal de

montaje no son suficientes para poder resistir las solicitaciones a las que está

sometida la barra o el área de acero es menor que la cuantía mínima a tracción, se

han colocado las armaduras de refuerzo correspondientes.

La armadura longitudinal inferior (montaje más refuerzos) se prolonga hasta los

pilares con un área igual al menos a 1/3 de la máxima área de acero necesaria por

flexión en el vano y, en las áreas donde exista tracción, se coloca al menos la cuantía

mínima a tracción especificada por la Norma. Las cuantías mínimas utilizadas son:

ACERO B 400 S 3,3 ‰

ACERO B 500 S 2,8 ‰

Cuantías expresadas en tanto por mil de área de la sección de hormigón.

Se limita el máximo momento flector a resistir a 0,45·fcd·b·d².

Conforme a las especificaciones de la Norma, y de forma opcional, se reducen las

longitudes de anclaje de los refuerzos cuando el área de acero colocada en una

sección es mayor que la precisada según el cálculo.

Armadura transversal En el armado transversal de vigas y diagonales se ha considerado el armado mínimo

transversal como la suma de la resistencia a cortante del hormigón y de la resistencia

del área de los cercos de acero, que cumplan las condiciones geométricas mínimas de




la Norma EHE y los criterios constructivos especificados por la Norma NCSE-94.

Las separaciones entre estribos varían en función de los cortantes encontrados a lo

largo de las barras.

En el armado transversal de pilares se ha considerado el armado mínimo transversal

con las mismas condiciones expuestas para las vigas. Se ha calculado una única

separación entre cercos para toda la longitud de los pilares, y en el caso de que sean

de aplicación los criterios constructivos especificados por la Norma NCSE-94 se

calculan tres zonas de estribado diferenciadas.

Siempre se determina que los cercos formen un ángulo de 90º con la directriz de las

barras. Así mismo, siempre se considera que las bielas de hormigón forman 45º con

la directriz de las barras. Se considera una tensión máxima de trabajo de la armadura

transversal de 400 MPa.

Conforme a EHE, y de acuerdo con lo indicado en el LISTADO DE OPCIONES, se

comprueba el no agotamiento del hormigón y se calcula el armado transversal

necesario para resistir los momentos torsores de vigas y pilares. También se

comprueba la resistencia conjunta de los esfuerzos de cortante más torsión y de

flexión más torsión.

Armadura longitudinal de piel Aquellas secciones de vigas en las que la armadura superior dista más de 30 cm de la

armadura inferior, han sido dotadas de la armadura de piel correspondiente.

Ménsulas cortas Las ménsulas cortas de hormigón armado definidas en la estructura, se arman y

comprueban de acuerdo con el artículo 63 de EHE.

Se comprueba que sus dimensiones cumplan los rangos de validez de dicha norma.

También invalidan aquellas ménsulas que soporten acciones verticales hacia arriba

significativas.

Se considera que las acciones sobre la ménsula son siempre desde la cara superior, no

contemplándose por tanto, el caso de cargas colgadas (artículo 63.3 de EHE).




Parámetros de cálculo del armado Ver LISTADO DE OPCIONES.

COMPROBACIÓN DE SECCIONES DE ACERO

Criterios de comprobación Se han seguido los criterios indicados en la EA-95 (Cap. 3) "Cálculo de las

Estructuras de Acero Laminado en Edificación" para realizar la comprobación de la

estructura, en base a los siguientes estados límites:

Estado limite de equilibrio Se comprueba que en todos los nudos deben igualarse las cargas aplicadas con los

esfuerzos de las barras. No se realiza la comprobación general de vuelco de la

estructura.

Estado limite de rotura La comprobación a rotura de las barras, sometidas a la acción de las cargas

mayoradas, se desarrolla de la siguiente forma:

Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los

valores de momentos flectores, cortantes, axil de compresión y axil de tracción.

Cálculo de la tensión combinada en las siguientes secciones: Sección de máxima compresión Sección de máxima tracción Sección de máximo momento flector según el eje Yp Sección de máximo momento flector según el eje Zp Sección de mayor tensión tangencial combinada Sección de mayor tensión combinada, que puede coincidir con alguna de las anteriores, aunque no necesariamente.

Obtención de las seis combinaciones de solicitaciones más desfavorables para otras tantas secciones de la barra.

La comprobación de agotamiento, referida a los ejes de una sección cualquiera es:

un σστσσ ≤⋅+= ;3 22

donde,

� es la tensión resultante en la sección considerada.




�u es la resistencia de cálculo dependiente del tipo de acero y dividida

por el coeficiente de minoración del acero.

�n es la tensión normal.

τ es la tensión tangencial

Cálculo de la tensión normal

Será la máxima de las calculadas de acuerdo con las siguientes expresiones:

Tensión normal en caso de tracción:

z

z

y

y

x

xn W

MWM

AF

++=σ

Tensión normal en caso de compresión:

z

z

y

y

x

xn W

MWM

AF

++=1σ

Tensión normal en comprobación de pandeo (Esta comprobación se realizará en toda la longitud de la barra o bien sólo en su tramo central, entre 0.3l y 0.7l, siendo l su longitud (ver LISTADO DE OPCIONES).):

z

z

y

y

x

xn W

MWM

AF

++⋅

=ωσ 2

Cálculo de la tensión tangencial

Viene dada por las siguientes expresiones:

;;;z

zz

y

yy

tal

xx A

FAF

WM

=== τττ

xzy ττττ ++= 22

Caso particular de las secciones circulares

En el caso de barras de forma circular, con módulos resistentes, áreas e inercias

iguales en el eje Yp y Zp, se compone vectorialmente los momentos My y Mz en

lugar de sumarlos algebraicamente como aparece en las expresiones anteriores. De

esta forma se consigue un cálculo más cercano a la realidad en ese tipo de barras.




Estado limite de pandeo Se define para cada tipo de barra (vigas, pilares o diagonales) o cada barra individual

y en cada uno de sus ejes principales independientemente, si se desea realizar la

comprobación de pandeo, se desea considerar la estructura traslacional, intraslacional

o se desea fijar manualmente su factor de longitud de pandeo � (factor que al

multiplicarlo por la longitud de la barra se obtiene la longitud de pandeo), tal como

se recoge en el LISTADO DE OPCIONES.

Si se deshabilita la comprobación de pandeo en un determinado plano de pandeo de

una barra, no se realiza la comprobación especificada anteriormente en dicho plano.

El factor de pandeo de una barra será el mayor de los factores de pandeo

correspondientes a los dos planos principales de la barra.

Si se fija el factor de longitud de pandeo ‘�’ de una barra, se considerará que para

esa barra la estructura es traslacional cuando � sea mayor o igual que 1,0, e

intraslacional en caso contrario.

La formulación para el cálculo de los coeficientes de pandeo es la recogida en la EA-

95, y es la siguiente:

El cálculo del factor de pandeo � en cada uno de los planos principales de las barras,

en función de los factores de empotramiento K1 (en la base del pilar) y K2 (en su

cabeza) es (cuando no es fijado por el usuario).

Estructuras traslacionales:

2121

21

1)(4,26,1KKSKK

KK⋅⋅++

++=β

Estructuras intraslacionales:

221

2121

128,0)(384,0)(6,13

KKKKKKKK

⋅⋅++−⋅⋅++⋅−

=β

El cálculo de la longitud de pandeo se realiza mediante la expresión

LLP ⋅= β donde '�' es el factor de pandeo y L la longitud del pilar, o distancia entre sus dos

nudos extremos.




El cálculo de la esbeltez simple de la barra viene dado por la expresión:

� = Lp/r siendo Lp la longitud de pandeo y r el radio de giro de la pieza en la dirección normal

a la considerada.

La determinación del coeficiente de pandeo w, que multiplicará al valor de la

compresión sobre la barra, es función del valor de la esbeltez y del límite elástico del

material, realizándose de acuerdo a lo establecido en EA-95.

Estado limite de deformación Se comprueban a deformación las barras sometidas a las cargas sin mayorar, para la

combinación de Estado Límite de Servicio de hipótesis de carga más desfavorable y

el punto donde aparecen las mayores flechas.

Estado limite de abolladura del alma Se realiza la comprobación de abolladura del alma de acuerdo con el artículo 3.4.6 de

la norma NBE-EA-95, considerando la pieza de alma llena. El programa indica, caso

de ser necesario, la distancia y espesor de los rigidizadores transversales a disponer

para así cumplir esta comprobación.

Estado limite de pandeo lateral de vigas Se realiza la comprobación a pandeo lateral de vigas y diagonales de acuerdo con el

artículo 3.4.5 de la norma NBE-EA-95, considerando las vigas de alma llena. El

programa calcula e indica el momento crítico a pandeo lateral, Mcr, y el coeficiente

de seguridad a pandeo lateral (Md / Mcr).

Caso particular de las secciones de inercia variable: cartelas

Estado límite de rotura Para el estado límite de rotura, se parte de las solicitaciones existentes en cada

sección, que fueron calculadas suponiendo que cada cartela secundaria es de sección

constante de valor la de la sección en su punto medio. A partir de dichos esfuerzos,

se realizan las comprobaciones indicadas anteriormente utilizando las características




geométricas del perfil real en cada sección de estudio (es decir, considerándola como

una sección de inercia variable).

Estado límite de pandeo Para el cálculo de la longitud de pandeo, la esbeltez � y el coeficiente de pandeo �,

se considera la cartela primaria como una barra única con una sección equivalente de

acuerdo con el artículo ‘3.2.5.4 Pieza de sección variable’ de la norma NBE-EA-95.

En la función de retocado de resultados de pandeo se utilizarán también estos

criterios para el cálculo de la longitud, factor de pandeo �, esbeltez � y coeficiente

de pandeo �.

Estado límite de deformación Para el cálculo del estado límite de deformación, se estudia cada cartela secundaria

por separado y considerándola de sección constante.

Perfiles Conformados Se contemplan las consideraciones especiales para chapas conformadas establecidas

en la Parte 4 de la norma NBE-EA-95.

Parámetros de comprobación del acero Ver LISTADO DE OPCIONES.

CÁLCULO DE LA CIMENTACIÓN Este apartado se refiere al cálculo de la cimentación superficial mediante zapatas

aisladas o combinadas y sus posibles vigas centradoras. Existen otros apartados en

esta memoria referidos a la cimentación superficial mediante losas de cimentación,

muros de sótano, muros resistentes y cimentaciones profundas mediante encepados y

pilotes.

Geometría Los sistemas de coordenadas utilizados como referencia son los siguientes:

SISTEMA GENERAL: constituido por el origen de coordenadas Og y los ejes Xg,

Yg y Zg. Los ejes Xg y Zg son los horizontales y el eje Yg es el eje vertical.




SISTEMA LOCAL: formado por un sistema de ejes [Xl,Yl,Zl] con origen en el

nudo en el que cada zapata se define y paralelos a los ejes Xg, Yg y Zg.

SISTEMA DE EJES PRINCIPAL: resultante de aplicar una rotación sobre los ejes

locales de la zapata cuando ésta está girada respecto al eje Yl.

Cargas

Se consideran las cargas aplicadas directamente sobre las vigas riostras y

centradoras, y las reacciones obtenidas en los nudos de la estructura en contacto con

el terreno, determinadas en la etapa de cálculo de la estructura.

Cálculo de la tensión admisible

Criterios de cálculo de zapatas aisladas Se contemplan distintas distribuciones del diagrama de presiones bajo las zapatas en

función de las cargas que inciden sobre éstas: en el caso de zapata centrada con carga

vertical y sin momento, se considera un diagrama de distribución de presiones

rectangular y uniforme; en el caso de zapata centrada con carga vertical y momentos

y en el caso de zapata en esquina o medianería con carga vertical y/o momentos, se

considera un diagrama triangular o trapezoidal, dependiendo su forma de la relación

de excentricidades de los momentos.

Para el cálculo de la máxima tensión bajo la cimentación se utilizan tres tipos de

expresiones, correspondientes a otras tantas situaciones de la resultante de acciones

sobre la cimentación, teniéndose en cuenta el peso propio del cimiento a la hora de

comprobar la tensión máxima en la base. Las tres zonas posibles son:

Zona I (Núcleo central de inercia)

La excentricidad resultante de cargas y momentos se aplica dentro del núcleo central

de inercia de la cimentación. La tensión máxima se calcula según la expresión:

)661(bbez

aaex

bbaaN

max ++⋅⋅

=σ

donde,

�max es la tensión máxima sobre la base de la zapata




N es la carga vertical

aa es el lado de la cimentación paralelo al eje X

bb es el lado de la cimentación paralelo al eje Z

ex, ez son las excentricidades producidas por la aplicación excéntrica de

la carga vertical y por los momentos.

La condición que deben cumplir las dos excentricidades es:

166<+

bbez

aaex

Zona II (Esquinas)

La excentricidad resultante de la aplicación de cargas y momentos se aplica dentro de

una de las cuatro zonas rectangulares definidas en las esquinas de la cimentación, y

de dimensiones aa/4 · bb/4. La tensión máxima viene dada por la expresión:

admmax ezbbexaaN σσ 25,1

)2()2(23

<−⋅−⋅

=

donde,

�max es la tensión máxima sobre la base de la zapata

�adm es la tensión máxima admisible

N es la carga vertical

aa es el lado de la cimentación paralelo al eje X

bb es el lado de la cimentación paralelo al eje Z

ex, ez son las excentricidades producidas por la aplicación excéntrica de

la carga vertical y por los momentos.

La condición que deben cumplir simultáneamente las dos excentricidades ex y ez es:

4;4bbeaae zx >>




Zona III (Intermedia)

La excentricidad resultante se sitúa dentro de la zona no definida como zona I ni

como zona II. Las condiciones que deben cumplir simultáneamente las dos

excentricidades ex y ez son:

166;4;4 >+>>bbez

aaexbbezaaex

La tensión máxima bajo la cimentación se calcula según los ábacos de H.J.Plock.

Se siguen las indicaciones de la NBE-AE88 Art.8.6, “…cuando la situación de cargas

sobre el cimiento produzca por su excentricidad presiones no uniformes sobre el

terreno, se admitirá en los bordes un aumento del 25% en la presión admisible,

siempre que la presión en el centro de gravedad de la superficie de apoyo no exceda

de la presión admisible”.

Criterios de cálculo de zapatas con vigas centradoras Cuando dos zapatas están unidas por una viga centradora, se analiza el conjunto

zapata-viga-zapata independientemente de que alguna de las zapatas se encuentre

también unida con otra zapata mediante una viga, sin considerar interacciones con

otros conjuntos viga-zapata-viga. A la viga se la puede asignar cualquier tipo de

unión (incluso uiones elásticas), lo cual es tenido en cuenta por el programa.

El conjunto de zapatas y viga centradora se analiza como una viga invertida, con

carga continua igual a la resultante de la presión del terreno en las dos zapatas, y con

apoyos en los pilares, comprobándose que la tensión bajo las dos zapatas no supere la

tensión admisible del terreno.

Criterios de cálculo de zapatas combinadas El predimensionado de las zapatas combinadas se establece de forma que el cimiento

pueda ser analizado como rígido, hipótesis que permite considerar una tensión

uniforme sobre el terreno, tanto en las zonas alejadas de los pilares como en su

proximidad. Por tanto, las condiciones de rigidez que cumplen las dimensiones de las

zapatas combinadas son las siguientes:




Vuelos:

1 0 88 44< , . EI

Kb Vano central:

4475,11KbEI

⋅<

donde,

E es el módulo de deformación longitudinal del hormigón

I es el momento de inercia de la sección considerada

K es el valor del coeficiente de balasto del terreno

b es el ancho o dimensión perpendicular de la zapata, según la

dirección considerada.

Cálculo estructural del cimiento

Criterios de armado de zapatas simples rígidas y flexibles Considerando los aspectos referentes a zapatas recogidos en la Norma EHE, se

realizan las siguientes comprobaciones:

Comprobación a punzonamiento y cortante

La Norma EHE define la sección de cálculo S2, situada a una distancia ‘d’ de la cara

del pilar, y que tiene en cuenta la sección total del elemento de cimentación, donde d

el canto útil de la zapata. Dichos valores se miden según la dirección en la que se

realicen las comprobaciones.

En la comprobación a cortante se verifica que el cortante existente el la sección S2 es

menor o igual a Vu2 (cortante de agotamiento por tracción en el alma en piezas sin

armadura transversal).

En la comprobación a punzonamiento se verifica que la tensión tangencial producida

por el cortante en un perímetro crítico situado alrededor del pilar y a una distancia

2·d de su cara no supera la máxima tensión tangencial �rd.




Comprobación a flexión

En la Norma EHE se define la sección de cálculo S1, situada a 0,15b, interior a la

cara del pilar de lado b, para pilares de hormigón mientras que para pilares de acero

se toma como referencia la sección en la cara del pilar. El cálculo de la armadura a

flexión se realiza en dicha sección y de manera que no sea necesaria la armadura de

compresión. La armadura mínima colocada cumple una separación máxima entre

barras de 30 cm. y la siguiente cuantía geométrica mínima de la sección de

hormigón:

B 400 S 2,0 ‰ B 500 S 1,8 ‰

Criterios de armado de zapatas tipo M o de hormigón en masa Se dimensiona el canto para que exista en la base de la zapata una máxima tensión de

tracción igual a la máxima tensión de cálculo del hormigón a flexotracción, a efectos

de que no sea necesaria la colocación de armadura. Se coloca no obstante una

armadura mínima recomendada a efectos de redistribución de esfuerzos en la base,

compuesta por barras separadas 30 cm. Se realizan las siguientes comprobaciones:

Comprobación de punzonamiento

Se comprueba que la tensión tangencial resistida por un perímetro definido a

distancia h/2 de la cara del pilar no sea mayor de 2·fctd,fl, donde fctd,fl es la resistencia

de cálculo del hormigón a flexotracción, de valor:

3 2,

37,0ck

cflctd ff

γ=

donde fck es la resistencia característica del hormigón, en MPa.

Comprobación a cortante

Se comprueba que la tensión tangencial resistida por una sección paralela a cada uno

de los lados y a distancia h de la cara del pilar, no es mayor que la resistencia de

cálculo del hormigón a flexotracción, donde fctd,fl tiene el valor definido

anteriormente.




Criterios de armado de zapatas combinadas Para el cálculo de la flexión longitudinal se considera el modelo de viga apoyada en

los pilares, con vano central y dos voladizos, según el caso, determinándose las

armaduras longitudinales superior e inferior. Las cuantías geométricas mínimas

consideradas en cada dirección (superior más inferior) son, en relación a la sección

de hormigón (EHE Art.42.3.5):

B 400 S 2,0 ‰ B 500 S 1,8 ‰

Para el cálculo de la sección transversal, la zapata se divide en cinco tramos,

definidos al considerar un área delimitada al valor de un canto a cada lado de los

pilares.

Tramo 1: se extiende desde el borde de la zapata hasta una línea separada a un canto

del primer pilar.

Tramo 2: es el área situada debajo del primer pilar, de ancho dos veces el canto de

la zapata.

Tramo 3: es el área comprendida entre los dos pilares, de ancho su separación

menos dos veces el canto de la zapata.

Tramo 4: se sitúa debajo del segundo pilar, teniendo como ancho dos veces el canto

de la zapata.

Tramo 5: es el tramo comprendido entre una línea a distancia de un canto desde el

pilar, y el borde de la zapata.

A partir de una hipótesis de voladizo de longitud el mayor de los vuelos en sentido

transversal se calcula la armadura longitudinal en los tramos 2 y 4. En los tramos 1, 3

y 5 se coloca una armadura que cubra al menos un momento igual al 20% del

longitudinal, respetando las cuantías geométricas mínimas.

Para la comprobación de la armadura transversal se calculan unas dimensiones tales

que no sea necesaria la disposición de estribos.




Parámetros de cálculo del cimiento

Ver LISTADO DE OPCIONES.

CÁLCULO DE FORJADOS UNIDIRECCIONALES

Criterios de cálculo Los criterios considerados en el cálculo de los forjados unidireccionales siguen las

especificaciones de la Norma EFHE, debiéndose ajustar a ellas tanto las condiciones

generales del forjado, como las de los nervios y las piezas de entrevigado que

suministren los fabricantes.

En los forjados unidireccionales de viguetas armadas “in situ”, se aplican las

especificaciones de la norma EHE para vigas salvo en los casos en que dicha norma

no especifica nada (longitud de macizado, por ejemplo) utilizándose entonces los

criterios de EFHE.

El análisis de solicitaciones se realiza mediante cálculo isostático (sin continuidad),

elástico, elástico con redistribución limitada o plástico, de acuerdo con las

consideraciones expuestas en la Norma EFHE.

Es posible decidir los casos en los cuales realizar el cálculo considerando o no

alternancia de sobrecargas, si bien la norma EFHE indica que no es necesario

realizarla si el cálculo se realiza por métodos plásticos.

Estados límite últimos bajo solicitaciones normales y tangenciales

Según los apartados 14.1. y 14.2. de la Norma EFHE.

Estado limite de servicio de fisuración La comprobación de las condiciones de fisuración se realizan conforme a lo indicado

en el apartado 15.1 de la Instrucción EFHE, que remite en general al artículo 49º de

la Instrucción EHE vigente.

Bajo la acción de acciones cuasipermanentes, en las piezas de hormigón armado

(viguetas armadas y la losa superior en todos los casos), y bajo la acción de acciones




frecuentes, en las piezas de hormigón pretensado (viguetas pretensadas y

alveoplacas) presentará una fisura máxima:

wmáx Clase de

exposición Hormigón armado Hormigón pretensado

I 0,4 0,2 IIa, IIb, H 0,3 0,2 * IIIa, IIIb, IV, F 0,2 IIIc, Qa, Qb, Qc 0,1 descompresión

* Bajo la combinación cuasipermanente, la armadura activa debe estar en una fibra

no traccionada.

En momentos positivos, el programa compara el momento de servicio con el

momento máximo resistido por el elementos resistente indicado por el fabricante, en

función de la clase de exposición fijada en las opciones. En momentos negativos el

programa comprueba la abertura máxima de fisuras en función de la armadura

previamente calculada y la compara con la máxima permitida indicada en la tabla

anterior.

Estados límite de deformación El cálculo de las deformaciones de los forjados se hace atendiendo a los criterios

establecidos en el apartado 15.2 de la Instrucción EFHE y el Artículo 50º de la EHE

vigente, obteniéndose las flechas instantánea, diferida, activa y total.

Para ello se puede definir como rigidez equivalente a utilizar, la rigidez total o

fisurada del elemento o bien la rigidez equivalente establecida en la Instrucción

EFHE: ver LISTADO DE OPCIONES.

Armaduras Para el cálculo de la armadura de negativos se considera la sección de hormigón

resistente de la vigueta y la sección de hormigón 'in situ'. El cálculo de las longitudes

de estas armaduras se realiza determinando los puntos de corte de la gráfica de

momentos utilizada para el cálculo de los momentos negativos, las longitudes de




anclaje en posición I y el decalaje correspondiente. El anclaje de la armadura en el

caso en el que un forjado acomete a otro perpendicularmente se realiza según los

criterios del artículo 23º de la EFHE.

La armadura superior en los apoyos está constituida por al menos una barra. En el

caso de apoyos interiores en continuidad, esta armadura tendrá la cuantía mínima

fijada en el artículo 18 de la Instrucción EFHE. (En el caso de viguetas hormigonadas

“in situ”, se utilizan los criterios de EHE).

Parámetros de cálculo de forjados unidireccionales Ver LISTADO DE OPCIONES.

CÁLCULO DE MUROS DE SÓTANO Y DE CONTENCIÓN EN MÉNSULA

Muros de Sótano

Criterios de cálculo Los muros de sótano trabajan a flexión compuesta, recibiendo las cargas verticales de

los pilares y de los forjados que apoyan sobre ellos, además de los empujes

horizontales del terreno y del agua por debajo del nivel freático. Son elementos

estructurales de contención de tierras sobre los que apoyan pilares o forjados

provenientes de la estructura.

El cálculo estructural del muro se realiza suponiendo que existen apoyos en los

elementos horizontales unidos al muro; en concreto se supone que existen apoyos

horizontales al menos en la base y en la parte superior del muro. Tales elementos

horizontales (vigas y forjados) deben estar construidos previamente al muro para que

puedan transmitir las acciones horizontales producidas al rellenar el trasdós. Por lo

tanto, si el muro se construye hormigonando contra el terreno, es indispensable

colocar los apeos convenientes hasta que los forjados o vigas puedan estabilizar el

muro a vuelco y deslizamiento, a la vez que soportan las cargas provocadas por el

empuje del terreno.

Los pilares con continuidad dentro del muro experimentan un aumento de rigidez

correspondiente a una sección equivalente de dimensiones:




ancho igual al espesor del muro.

canto igual a la base de un triángulo equilátero calculado a partir de la intersección

del pilar con el nivel superior del forjado. Para un muro de espesor X y altura Y, un

pilar tendría una rigidez adicional correspondiente a una sección de ancho X y de

canto

60tan2Y

Si un pilar pertenece a dos muros, como es el caso de pilares de esquina, se considera

simultáneamente el aumento de rigidez producido por pertenecer a dos muros.

Las vigas y diagonales embutidas dentro del muro transmiten las cargas provenientes

de los forjados al muro, quedando posteriormente sin armar al considerarse su

armado sustituido por el del propio muro.

Las vigas de zapata que unen zapatas aisladas o combinadas con el muro, centran la

carga que reciben esas zapatas, pero no la del propio muro.

Los muros apoyados en losas de cimentación transmiten sus cargas a éstas. El grado

de empotramiento entre la losa de cimentación y el muro vendrá dado por la rigidez

impuesta a las barras contenidas en el muro, siendo, en general, más próximo al

apoyo que al empotramiento. Estos muros carecen de zapata, debiéndose disponer en

la losa las esperas necesarias para el armado del muro.

Acciones horizontales En la determinación del valor de los empujes, se considera el coeficiente de empuje

en reposo del terreno, de valor 1/Ka, donde Ka es el coeficiente de empuje activo. El

terreno por encima de la cota del nivel freático se considera siempre seco. El empuje

por debajo de la cota del nivel freático es la suma del empuje producido por la

presión hidrostática y del empuje producido por el terreno considerando su densidad

sumergida. Si existe sobrecarga en coronación se asimila a una presión uniforme en

toda la altura del muro.




El cálculo del empuje producido por la acción sísmica, según NBE PDS-1/74 o

NCSE, se realiza afectando de un factor de mayoración al valor del coeficiente de

empuje del terreno, igual a 1 más la aceleración sísmica de cálculo dividida por g

(aceleración de la gravedad).

Acciones verticales

Pilares y vigas contenidas en el muro

A los efectos de considerar la carga vertical actuante sobre el muro, el programa

determina la carga media por metro lineal de muro transmitida por los pilares

contenidos, así como la carga de las vigas embutidas en el muro, que no transmiten

su carga a ningún pilar.

Apoyos en cabeza o dentro del muro

Los apoyos en cabeza o dentro del muro que supongan al menos una reacción

vertical, transmiten acciones también verticales al muro, de la siguiente forma:

Apoyos de pilares en cabeza o dentro del muro. Transmiten la carga vertical del

pilar, determinando el programa la carga media equivalente por metro lineal de

muro.

Apoyos de vigas exentas al muro, tanto en cabeza como dentro del muro.

Transmiten la reacción vertical del apoyo, determinando el programa la carga media

equivalente por metro lineal de muro.

Apoyos de vigas embutidas en el muro, tanto en cabeza como dentro del muro. Las

reacciones del apoyo no se tienen en cuenta, ya que las cargas de las vigas son

asumidas directamente por el programa.

Apoyos sobre los que descansan conjuntamente pilares y vigas exentas al muro,

tanto en cabeza como dentro del muro. Transmiten únicamente la carga vertical del

pilar, determinando el programa la carga media equivalente por metro lineal de

muro.




Combinaciones

Se consideran dos hipótesis para el cálculo transversal (armadura vertical) del muro:

IPOTESIS 1. Actuación de las acciones del terreno.

IPOTESIS 2. Actuación conjunta de las acciones del terreno y de la carga vertical.

Se consideran dos situaciones en la unión entre el muro y la zapata: apoyo simple o

empotramiento del muro en la zapata.

A efecto del cálculo del muro, se considera la excentricidad producida por la

reacción en la zapata respecto al eje del muro, a la altura de arranque del muro de

cota inferior.

Cálculo de la armadura transversal (vertical)

La armadura transversal en cada cara del muro y para cada altura del muro se

dimensiona para la combinación más desfavorable de esfuerzos, compresión y

flexión, de las hipótesis anteriores, y para un ancho de muro de un metro.

Se consideran las cuantías mínimas a retracción y temperatura del artículo 42.3.5 de

la EHE. También se realiza la comprobación del E.L.S. de Fisuración, de acuerdo

con el artículo 49.2 de la EHE.

Cálculo de la zapata del muro

La zapata del muro se calcula utilizando las mismas hipótesis consideradas en el

cálculo de la cimentación. Ver apartado de Cálculo de Cimentación.

Cálculo de la armadura longitudinal (horizontal)

Se considera el muro en su sentido longitudinal como una viga continua recibiendo

como carga la tensión del terreno. Para los momentos positivos y negativos que tiene

que resistir se comprueba la respuesta de la sección del muro con las armaduras

horizontales debidas a las cuantías mínimas.


la EHE, para la armadura horizontal.




Se comprueba la armadura frente a la aparición de tracciones horizontales, teniendo

que resistir la armadura longitudinal una fuerza de valor:

)1(3,0 LdNuT −⋅⋅=

donde:

L es la mayor luz entre pilares

Nu es el axil máximo de los pilares, distribuida en la altura del muro o

en una altura menor si la menor luz entre pilares es menor que la

altura del muro.

Armado de pilares con continuidad dentro del muro

Los pilares de hormigón dentro del muro prolongan el armado del pilar a cota

inmediatamente superior exento al muro. De esta forma el armado de pilares

embutidos se hace continuo hasta la zapata del muro, tanto para pilares con lado igual

como mayor que el espesor del muro.

El proyectista puede decidir entre prolongar las armaduras del pilar hasta la zapata

del muro o hacer que arranquen desde la cabeza del muro, en cuyo caso deberá dejar

previstas en obra las correspondientes esperas.

Muros de Contención o en Ménsula

Criterios de cálculo Los muros de contención en ménsula trabajan fundamentalmente a flexión simple,

recibiendo los empujes horizontales y (en menor medida) verticales del terreno y del

agua por debajo del nivel freático, y trasmitiéndolos de nuevo al terreno mediante su

propia cimentación.

Son elementos autoportantes, que no necesitan de la colaboración de ningún otro

elemento estructural. Tampoco reciben acciones de ninguna otra parte de la

estructura.




Determinación de los empujes En la determinación del valor de los empujes, se considera el coeficiente de empuje

activo del terreno, de acuerdo con la teoría de Coulomb. El terreno por encima de la

cota del nivel freático se considera siempre húmedo (densidad aparente). El empuje

por debajo de la cota del nivel freático es la suma del empuje producido por la

presión hidrostática y del empuje producido por el terreno considerando su densidad

sumergida. Si existe sobrecarga en coronación se asimila a una presión uniforme en

toda la altura del muro. Estos empujes tienen siempre una componente horizontal, y

dependiendo de la geometría del muro y los parámetros de cálculo, una componente

vertical.

El cálculo del empuje producido por la acción sísmica, según NBE PDS-1/74 o

NCSE, se realiza afectando de un factor de mayoración al valor del coeficiente de

empuje del terreno, igual a 1 más la aceleración sísmica de cálculo dividida por g

(aceleración de la gravedad).

Se considera también el peso propio del muro, del terreno situado sobre la puntera y

de parte del terreno situado sobre el talón. Todas las acciones se consideran

concomitantes.

Dimensionado de la cimentación La cimentación se dimensiona de forma que no se supere la tensión máxima

admisible del terreno, con la hipótesis de respuesta uniforme.

Se comprueba la seguridad a vuelco, de acuerdo con lo indicado en las opciones.

Se comprueba la seguridad a deslizamiento, de acuerdo con lo indicado en las

opciones. Si se considera el efecto favorable del empuje pasivo sobre la puntera y

tacón del muro, también se realiza la comprobación sin tener en cuenta dicho empuje

pasivo y con coeficiente de seguridad unidad.




Cálculo de la armadura transversal (vertical) La armadura transversal en cada cara del muro y para cada altura del muro se

dimensiona para la combinación más desfavorable de esfuerzos, compresión y

flexión y para un ancho de muro de un metro.


la EHE. También se realiza la comprobación del E.L.S. de Fisuración, de acuerdo

con el artículo 49.2 de la EHE.

Armadura longitudinal (horizontal) Se consideran las cuantías mínimas a retracción y temperatura del artículo 42.3.5 de

la EHE, para la armadura horizontal. En todo punto, la armadura horizontal tendrá

una cuantía no menor de un 20% de la armadura vertical en el mismo punto.

Parámetros de cálculo de muros de sótano y de contención en ménsula Ver LISTADO DE OPCIONES.

CÁLCULO DE FORJADOS RETICULARES Y LOSAS MACIZAS DE FORJADO Los forjados reticulares responden a la tipología de losa aligerada de canto constante;

con bloques aligerantes perdidos o recuperables (casetones). Las losas de forjado

responden a la tipología de placas macizas de canto constante.

Un mismo plano (horizontal o inclinado) puede contar con uno o varios forjados

reticulares y/o losas. Un mismo pilar - ábaco puede pertenecer a varios forjados

reticulares y/o losas.

Modelización Los forjados reticulares y las losas de forjado se modelizan como un conjunto de

barras de sección constante en dos direcciones ortogonales entre sí. Dichas barras,

junto con las del resto de la estructura conforman la matriz de rigidez de la misma. El

cálculo de solicitaciones se ha realizado mediante el método matricial espacial de la

rigidez, suponiendo una relación lineal entre esfuerzos y deformaciones, y

presentando cada nudo seis grados de libertad, a menos que se opte por la opción de




indeformabilidad de los forjados horizontales en su plano o la consideración del

tamaño de los pilares ya comentadas en el apartado 5 de esta Memoria. No se

utilizan, por tanto, simplificaciones del tipo 'pórticos virtuales' o 'líneas de rotura'.

Las características del material (módulo de Young, de Poisson y coeficiente de

dilatación térmica) son propias para los forjados reticulares y losas de forjado. En las

losas de forjado se puede, además, fijar el tanto por ciento de rigidez a torsión entre

un 0% y un 100% (Ver LISTADO DE OPCIONES).

Las cargas introducidas en los forjados reticulares y losas se consideran concentradas

en los nudos (puntos de intersección de los nervios de ambas direcciones).

No es conveniente utilizar distancias entre nervios de más de 100 cm. En el caso de

losas de forjado es recomendable utilizar un paso de discretización del orden de 50

cm o 1/8 de la distancia media entre pilares.

Nervios (forjados reticulares) Se define la geometría del nervio como una sección en T mediante una poligonal de

12 vértices. En función de ella, por integración, se han obtenido las características

geométricas y mecánicas del mismo: Ix, Iy, Iz y Ax, equivalentes a las del resto de

barras de la estructura (apartado 4 de esta Memoria). No se consideran características

mecánicas diferenciales debidas a proximidad de zunchos o ábacos.

La rigidez a la torsión de los nervios es modificable por el usuario, entre los valores

de un 0% y un 100% (Ver LISTADO DE OPCIONES).

Ábacos Se consideran ábacos del mismo canto al del forjado reticular o losa de forjado o de

mayor canto que ellos (ábacos resaltados). Se modelizan como un conjunto de barras

de sección constante en dos direcciones ortogonales. Si el pilar no coincide con uno

de los nudos de la retícula, se han introducido barras ficticias, paralelas a los nervios,

que lo unen a los nervios más próximos. Para la definición de sus características

geométricas y mecánicas, se han dividido los ábacos, en cada dirección, en bandas

colindantes de sección rectangular.




En el caso de ábacos de forjados reticulares, se puede fijar su rigidez a la torsión,

entre los valores de un 0% y un 100%. En el caso de ábacos de losas macizas, su

rigidez a la torsión es la misma que la del resto de la losa.

Zunchos Se definen dos tipologías de zunchos:

Zunchos con ficha predefinida. Un zuncho con ficha predefinida es una barra de

sección constante con un determinado armado longitudinal y transversal constante

en toda su longitud. Cada zuncho se asocia a un perfil de hormigón de la biblioteca

de perfiles cuya forma debe de ser 'Rectangular', en 'T' o 'L', del que leen las

características geométricas y mecánicas, dimensiones, áreas e inercias.

Zunchos con sección asignada. Un zuncho con sección asignada es una barra de

sección constante a la que se asigna un perfil de hormigón de la biblioteca de

perfiles cuya forma debe de ser 'Rectangular', en 'T' o 'L', del que leen las

características geométricas y mecánicas, dimensiones, áreas e inercias. Su armado

se calculará de igual forma y junto con el resto de vigas, pilares y diagonales de

hormigón armado de la estructura, y por tanto, poseen armaduras de montaje,

refuerzos y estribos no constantes en toda su longitud.

Dimensiones de los diferentes elementos

Las dimensiones de los diferentes elementos vienen fijadas en la norma EHE.

Concretamente, se cumplen las mencionadas a continuación.

Nervios (forjados reticulares)

Su ancho mínimo, b, es

b ≥ 7 cm.

b ≥ d/4; siendo 'd' el canto del bloque aligerante

El espesor de la capa de compresión , t, es

t ≥ 5 cm.




Si los nervios carecen de cercos, se debe cumplir:

d ≤ 80 cm., siendo 'd' el canto útil del forjado

a ≤ 100 cm., siendo 'a' la distancia entre nervios

a ≤ 8 b, siendo 'b' el ancho mínimo del nervio

Comprobación a punzonamiento

Se realiza la comprobación a punzonamiento indicada por el artículo 46. de la Norma

EHE con las siguientes salvedades (la nomenclatura utilizada es la indicada por dicha

Norma):

No se realiza la comprobación a punzonamiento si al pilar de estudio acometen

zunchos de canto superior al canto del ábaco.

No es necesaria armadura de punzonamiento si se verifican:

�sd ≤ �rd

siendo

τ β

τ ξ ρ ρ ρ ρ ξ

sdsd ef

sd ef sd

rd l ck l x y

Fu d

F F

f d

=⋅

= ⋅

= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ = +

,,;

, ; ;1

30 12 100 1 200

Es opcional la consideración o no del parámetro β (que reduce la capacidad resistente

a punzonamiento de los pilares de medianera y esquina). También es opcional la

reducción del la parte del perímetro crítico perpendicular y próxima al borde del

forjado.

En ningún caso la resistencia total a punzonamiento, Nd supera el valor f1cd =

0,30·fcd.

No se considera la incidencia de agujeros próximos a los soportes (opcional, según

EHE).

No se consideran los lados del perímetro crítico que disten menos de 6d de un borde,

ya sea exterior o interior.




Cuando es necesario colocar armadura a punzonamiento, el programa calcula la

armadura de la rama más desfavorable, dimensionando todas las ramas por igual con

esta armadura.

Se comprueba la no necesidad de armadura de punzonamiento en un perímetro crítico

a distancia 2·d exterior al armado de punzonamiento (equivale a 4 veces el canto útil

del borde del pilar).

Criterios de armado

Los criterios considerados en el armado de los forjados reticulares siguen las

especificaciones de la Norma EHE, tal como se indica en el apartado correspondiente

a vigas de esta Memoria, así como las especificaciones particulares expuestas en el

artículo 56 ("Placas o losas") de la mencionada Norma.

No se utilizan redondos de diámetro superior a la décima parte del canto total del

forjado reticular ni de diámetro superior a 25 mm.

No se tiene en cuenta la flexión lateral (flexión en el plano del forjado) en el cálculo

del armado, aunque sí el axil (de compresión o tracción) existente.

Se permite, de forma opcional, considerar una redistribución (plastificación) de

momentos flectores Mz en vanos de hasta un 15% del momento negativo, afectando

tanto al armado de los nervios como de los ábacos. Esta redistribución se realiza vano

a vano de cada nervio de forma independiente. Para la definición de los ‘apoyos’ (y

por tanto los vanos) se utilizan los ‘picos’ de los momentos negativos de la hipótesis

de carga permanente.

Se realizará esta redistribución siempre que el momento máximo positivo sea no

menor de ¼ del máximo negativo ni mayor del máximo negativo y existan momentos

negativos en ambos extremos (o próximos a cero). No se descenderá la gráfica de

aquel extremo en que exista momento positivo.




Cálculo del armado de nervios

Se ha considerado un diagrama parábola – rectángulo de respuesta de las secciones, y

limitando la profundidad de la fibra neutra en el caso de flexión simple. En el caso de

reticulares, el armado se calcula por nervios. En el caso de losas, el armado se calcula

con la misma discretización realizada para el cálculo de esfuerzos: en bandas de

ancho fijo a las que denominaremos ‘nervios’ por su similitud con los nervios de un

forjado reticular.

Armadura base longitudinal (losas de forjado)

En toda la superficie de la losa de forjado se dispone un armado longitudinal en la

cara inferior, siendo opcional en la cara superior, y en ambas direcciones. Estará

constituido por barras o mallas electrosoldadas de un mismo diámetro y separación

(aunque pueden ser diferentes para cada cara y dirección).

La separación entre redondos debe ser menor o igual a 25 cm y a dos veces el canto

de la losa. Si no existe armado base superior, estas separaciones mínimas serán

respetadas por la armadura longitudinal superior de refuerzo.

La cuantía geométrica mínima total en cada dirección (repartiéndola como 40% en

superior y 60% en inferior si existe armado base superior e inferior; o como 100% en

inferior en el caso de existir sólo armado base inferior) es, expresadas en tanto por

mil de área de la sección de la losa (art. 42.3.5 de EHE):

ACERO B400S: 2.0 ‰

ACERO B500S: 1.8 ‰

Esta armadura base, además de como armadura de reparto, se considera en el cálculo

de los refuerzos (tanto como armadura de tracción como de compresión).

Armadura longitudinal de refuerzo de nervios

El armado longitudinal de nervios se dispone exclusivamente en una capa de

redondos, respetándose la limitación de Norma sobre distancia entre ellos: 1,25 veces

el tamaño máximo del árido, 2 cm. para redondos de diámetro menor de 20 mm. y un




diámetro para el resto. No se consideran grupos de barras. Un tercio de la armadura

inferior máxima de cada nervio se prolonga en toda su longitud. Para este armado se

considera como nervio una alineación de nervios entre bordes exteriores o interiores

(debidos a huecos) del forjado.

Como armadura de negativos mínima en los bordes de los forjados y losas se coloca,

al menos, un armado constituido por barras cuya separación sea como máximo la

máxima permitida por normativa (25 cm o dos veces el canto de la losa, según EHE)

y con una cuantía, en cm²/m, de al menos 0,025·d, siendo ‘d’ el canto útil de la losa

en centímetros. La longitud de dichos redondos será de al menos 2 veces el canto de

la losa. Esta armadura no será necesaria si el forjado o losa dispone de una armadura

base superior. Esta armadura podría sustituirse por el armado transversal de los

zunchos de borde, aunque no se realiza de forma automática.

En el caso de forjados reticulares, el armado longitudinal del nervio existente en la

sección límite nervio - ábaco, se prolonga en toda la longitud del ábaco.

En el caso de reticulares, se comprueba la cuantía geométrica mínima de tracción

indicada por la normativa (art. 42.3.5 de EHE), considerándolos a estos efectos como

vigas de sección rectangular de ancho el ancho de cortante (bw) y canto el del

forjado.

Armadura transversal

En los forjados reticulares, la armadura transversal de los nervios es opcional (Ver

LISTADO DE OPCIONES). Si no se desea este tipo de armado, deben cumplirse las

limitaciones de dimensiones indicadas en el apartado correspondiente de esta

Memoria.

En el caso de que sea necesaria armadura transversal, se cumplen las separaciones

mínimas impuestas por EHE. Dicha armadura transversal se realiza mediante cercos

ortogonales a la directriz del nervio. Las ramas laterales toman la inclinación

respecto a la horizontal 'g' inicial de los paramentos laterales del nervio (la




inclinación del lado lateral inferior del polígono que define la geometría del nervio).

En cada barra de la retícula, la armadura transversal es constante.

En las losas de forjado, la armadura transversal de los nervios es también opcional

(ver LISTADO DE OPCIONES), y estará constituida por estribos, ‘piés de pato’ u

otros dispositivos que proporcionen ramas perpendiculares al plano de la losa con las

separaciones, en las dos direcciones, indicadas en la documentación gráfica.

Se cumple que la contribución de la armadura transversal a la resistencia del esfuerzo

cortante, Vsu, es:

∑ ⋅⋅⋅⋅= ))(9,0( θsendfAV ydssu

donde

As: Sección, por unidad de longitud, según un plano horizontal, de las

armaduras transversales que atraviesan dicho plano.

fyd: Resistencia de cálculo de la armadura transversal, no mayor de 400

MPa.

d: Canto útil.

θ: Ángulo que forman las ramas con la dirección perpendicular al

plano del forjado.

El ancho eficaz, bw, es:

El ancho mínimo del nervio si la sección considerada está solicitada con momentos

positivos.

El ancho del nervio, a una altura desde el borde inferior del mismo 'd/4', si la

sección está solicitada con momentos negativos, siendo 'd' el canto útil de la

sección.




Cálculo del armado de ábacos

Armadura longitudinal de ábacos

Los ábacos de forjados reticulares, y los ábacos resaltados de forjados reticulares,

losas macizas y de cimentación, cuentan con armadura longitudinal en ambas

direcciones y caras.

Se calcula por separado el armado longitudinal en las dos direcciones.

Para el cálculo del armado se considera la sección completa del ábaco, (ancho del

ábaco por canto del ábaco) teniendo en cuenta el sumatorio de solicitaciones de toda

la sección. Se considera la contribución del armado longitudinal de los nervios (que

como queda dicho, se prolonga en el interior de los ábacos). Dicho armado, se

suplementa, si es necesario, mediante refuerzos, dispuestos en ambas direcciones y

tanto en la cara superior como la inferior. En los cuatro casos, los refuerzos se

disponen equidistantes entre sí y en toda la superficie del ábaco.

Si en el ábaco existen zunchos de canto superior al del ábaco, no se consideran los

esfuerzos ni el armado del zuncho para el cálculo del armado del ábaco.

Si en el ábaco existen zunchos del mimo o menor canto que el ábaco, sus esfuerzos

serán resistidos por la armadura del ábaco. Si además dichos zunchos son de sección

predefinida, su armadura será tenida en cuenta en el cálculo del armado del ábaco.

La separación entre redondos debe ser menor o igual a 25 cm. La cuantía geométrica

mínima total en cada dirección (superior más inferior) es:

ACERO B400S: 2.0 ‰

ACERO B500S: 1.8 ‰

Cuantías expresadas en tanto por mil de área de la sección del ábaco. Además, en

cada cara (superior e inferior) existe una cuantía mínima de un tercio de la

mencionada. En todo caso, existe un armado mínimo consistente en barras del

diámetro mínimo que se fije y separadas 25 cm.




En el caso de que un ábaco sea común a más de un forjado reticular o losa (con

direcciones de nervios diferentes), se considera un armado en cada cara (superior e

inferior) constituido por redondos del mismo diámetro y a la misma separación en

dos direcciones ortogonales.

El anclaje de la armadura superior se realiza en prolongación recta, y el de la

armadura inferior con barras dobladas, aunque las barras inferiores que coincidan con

los nervios pueden anclarse en prolongación recta.

Armadura transversal de ábacos

La armadura transversal de ábacos (armadura de punzonamiento) es opcional (Ver

LISTADO DE OPCIONES). Si no se desea armado de punzonamiento, se invalidan

los ábacos que la precisen. La armadura de punzonamiento se dispone mediante

barras longitudinales y cercos verticales en las dos direcciones de los nervios.

Conforman, en cada dirección, una 'jaula' de anchura la del soporte y de longitud no

mayor a la del ábaco ni menor a 2 d contado desde la cara del soporte. El primer

cerco se dispone a una distancia de 0,5 d del soporte. El resto, se disponen separados

una misma distancia que es menor de 0,75 d (en todos los casos, 'd' es el canto útil

del ábaco).

Cuando es necesario colocar armadura a punzonamiento, el programa calcula la

armadura de la rama más desfavorable, dimensionando todas las ramas por igual con

esta armadura.

Si existen en el ábaco zunchos de canto superior al del ábaco, no se realiza la

comprobación a punzonamiento del ábaco. Se considera que el punzonamiento se

transforma en cortante que es asumido por los estribos del o los zunchos.

Cálculo del armado de zunchos

Tanto para zunchos de borde como interiores, se distinguen dos casos:

A. El canto del zuncho es menor o igual al máximo canto de los forjados o losas a

los que pertenece.




B. El canto del zuncho es mayor al máximo canto de los forjados o losas a los que

pertenece.

Si un ábaco o un zuncho están en el límite de una losa y un forjado reticular, a

efectos del armado se supone que pertenecen al forjado reticular.

El armado longitudinal se calcula para la combinación de esfuerzos (axiles y

flectores) en las secciones del zuncho no embebidas en un ábaco (caso de zunchos de

tipo 'A' pertenecientes a forjados reticulares) o en toda su longitud (caso de zunchos

de tipo 'B' o pertenecientes a losas de forjado).

El armado transversal se calcula para la combinación de esfuerzos (cortantes y

torsores) en las secciones del zuncho no embebidas en un ábaco (zunchos de tipo 'A')

o en toda su longitud (zunchos de tipo 'B').

Zunchos de sección predefinida

El armado de un zuncho está formado por una armadura longitudinal y una armadura

transversal constantes en toda su longitud, de acuerdo con las opciones de cálculo de

forjados (ver LISTADO DE OPCIONES).

El armado longitudinal de los zunchos de borde interiores (perímetro de huecos) se

prolonga la longitud de anclaje necesaria a cada lado, invadiendo la zona de nervios.

Zunchos de sección asignada

El armado de un zuncho está formado por una armadura montaje, refuerzos

longitudinales y una armadura transversal de acuerdo con las opciones de cálculo de

armado de vigas (ver LISTADO DE OPCIONES). Los materiales que se consideran

son los del armado de vigas (ver LISTADO DE OPCIONES).

En el cálculo de la armadura transversal, el programa considera tres separaciones

diferentes de estribos. Para el cálculo del cortante existente en la zona próxima a los

pilares, el programa en cada extremo el cortante existente a una distancia 'd' de la

cara del pilar inferior. Dado que el programa transforma las cargas aplicadas sobre

forjados reticulares y losas en cargas aplicadas en los nudos, para obtener dicho




cortante se realiza una interpolación lineal entre el cortante existente sobre el pilar y

la media aritmética de los cortantes existentes a ambos lados de cada tramo de

zuncho.

Parámetros de cálculo del armado

Ver LISTADO DE OPCIONES

Crecimientos

Es posible definir un crecimiento (distancia entre el eje de cálculo y en centro

geométrico) cualquiera para los pilares y zunchos. Dicho crecimiento es considerado

en la determinación de la sección crítica a punzonamiento.

Grafismos de las salidas gráficas de resultados

Existe una escala numerada para la identificación y replanteo de los nervios, en

ambas direcciones.

Un grafismo en forma de corchete que engloba 2 o más nervios indica que dichos

nervios presentan el mimo armado.

Limitaciones de diseño. Pilares de acero.

No se contempla la posibilidad de forjados reticulares o losas de forjado sobre

soportes metálicos. Si se utilizan soportes metálicos el usuario debe disponer y

calcular los correspondientes elementos de conexión entre el forjado el pilar

metálico, como por ejemplo, perfiles metálicos en u, en cada una de las direcciones

del forjado.

Forjados reticulares y losas sobre muros de sótano.

Se asigna de forma automática una condición de apoyo (articulación) a los nudos de

un forjado reticular o losa contenidos en un muro de sótano. Si se asigna un apoyo

elástico, tanto al desplazamiento como al giro (resorte), al borde del forjado, se

considera prioritariamente esta condición frente a la primera. De esta forma se

modifica la condición de apoyo por la de empotramiento elástico. Se tomarán las




disposiciones constructivas necesarias para que la unión entre el forjado y el muro

responda a la hipótesis considerada en el cálculo.

CÁLCULO DE LOSAS DE CIMENTACIÓN Y DE VIGAS FLOTANTES

Las Losas de Cimentación son, desde el punto de vista de modelización y de cálculo

de su armado, muy similares a las losas macizas de forjado. Son de aplicación, por

tanto, todas las indicaciones recogidas en el capítulo correspondiente de esta

memoria con las salvedades que se indican en este capítulo.

Las vigas flotantes se arman según el criterio general de EHE, por lo que es de

aplicación todo lo indicado en el capítulo 'CÁLCULO DEL ARMADO' de vigas de

esta memoria con las salvedades que se indican en este capítulo.

Tanto las losas de cimentación como las vigas flotantes pueden disponerse en

cualquier plano horizontal. En el mismo plano se pueden definir varias losas, tanto de

forjado como de cimentación, y forjados unidireccionales o reticulares, pero las losas

de cimentación no pueden estar en contacto con forjados reticulares o losas de

forjado. Tampoco deben existir elementos de la estructura, vigas, pilares, diagonales

u otros tipos de forjado, situados por debajo de las losas de cimentación. Sí es

posible, por el contrario, definir losas de cimentación a cotas diferentes.

Se pueden definir muros de sótano apoyados en las losas de cimentación, no siendo

imprescindible que se sitúen es su borde. No se permiten, sin embargo, muros de

sótano cimentados en una parte en la losa de cimentación y en otra en su zapata,

debiéndose en este caso dividir dicho muro en dos.

Tipologías de losas de cimentación y vigas flotantes

De entre los diversos métodos de cálculo de losas de cimentación Tricalc utiliza el de

asimilación a un emparrillado. En cuanto a la interacción terreno-estructura, de entre

los diversos métodos aplicables, se utiliza el más comúnmente aceptado de

consideración de proporcionalidad entre la tensión aplicada y la deformación

producida. De esta forma, las losas de cimentación se modelizan como un conjunto




de barras de sección constante en dos direcciones ortogonales entre sí, con resortes

situados en los puntos de intersección, y en contacto con el terreno en todos sus

puntos. De forma análoga, las vigas flotantes se modelizan dividiéndolas en

segmentos y situando un resorte en los puntos de división. Dichas barras, junto con

las del resto de la estructura conforman un única matriz de rigidez que se utiliza para

el cálculo de desplazamientos.

A la constante de proporcionalidad entre tensión y deformación del terreno se la

denomina, en general, coeficiente o módulo de balasto, también conocido como

módulo de Winkler.

Coeficiente de balasto

El método de cálculo utilizado por Tricalc se basa en la hipótesis de que si ‘�’ es la

presión transmitida en un punto por el cimiento al suelo, el asiento ‘y’ producido está

ligado a ‘�’ por la relación

Ky σ=

donde ‘K’ es el módulo de balasto y tiene dimensiones de fuerza por unidad de

volumen.

La determinación de ‘K’ se realiza por métodos experimentales, generalmente

mediante ensayos de carga con placa. Sin embargo, el dato obtenido para un mismo

suelo depende de numerosos factores (forma y tamaño de la placa, presión ejercida,

velocidad y repetitividad de la aplicación de la carga, etcétera).

Por tanto, debe adaptarse (modificarse) el valor de ‘K’ obtenido en un ensayo a la

estructura que se desea calcular. Las expresiones que permiten esta adaptación son

totalmente experimentales, y por tanto, aproximadas. Autores como J.Calavera,

proponen las siguientes:




Si denominamos ‘K30’ al coeficiente de balasto obtenido con una placa cuadrada de

30x30 cm, el valor de ‘K’ a aplicar a una determinada cimentación, y por tanto a

introducir como dato en el programa, es:

Para suelos arenosos y losas cuadradas de lado ‘b’ (en cm):

2

30 230

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

⋅+

⋅=b

bKK

Para suelos arcillosos y losas rectangulares de lados ‘b’ y ‘b·n’ (‘b’ en cm; ‘n’>1):

bK

nnK 30

5,15,0

30 ⋅⋅⋅

+=

En el caso de losas de cimentación, ‘b’ no es el lado de la losa, sino el tamaño de la

losa, alrededor de los pilares, que es eficaz a la hora de transmitir presiones al

terreno. En los casos habituales puede tomarse entre ½ y ¼ de la distancia media

entre pilares.

En el programa debe introducirse el valor final de ‘K’ a adoptar. Si bien sólo se ha

indicado hasta ahora un módulo de balasto ‘vertical’, el programa permite introducir

un valor de resorte para cada uno de los 6 grados de libertad (tres desplazamientos y

tres giros).

En el caso de desplazamiento horizontal, el valor introducido representa la resistencia

a deslizamiento de la losa sobre el terreno.

Los valores de resorte para giros no suelen ser considerados normalmente en las losas

de cimentación, por lo que su valor será habitualmente cero. Sin embargo, en el caso

de vigas flotantes, puede ser importante fijar un valor en KGX y KGZ para indicar

una rigidez al ‘vuelco’ de la viga sobre su propio eje longitudinal.

Cálculo de losas de cimentación y vigas flotantes

El cálculo de los esfuerzos originados en los nervios, zunchos y ábacos se realiza de

forma integrada con el resto de la estructura en una fase anterior. En la etapa de




cálculo de esfuerzos se comprueba la tensión del trabajo del terreno en todas las

combinaciones de cargas, debiéndose tener en cuenta lo siguiente:

Tensiones del terreno negativas. El cálculo realizado presupone que las losas de

cimentación y las vigas flotantes están apoyadas en el terreno y al que se le

transmite una determinada presión, debido a la cual se produce un descenso de las

losas y vigas flotantes. Se debe evitar la aparición de puntos de las losas que se

separen del terreno, es decir, que se desplacen hacia arriba. (Se producirían

tensiones negativas en el terreno, lo cual no es posible).

Tensiones del terreno excesivas. Se debe comprobar que en ningún punto de las

losas de cimentación y de las vigas flotantes se producen tensiones en el terreno

mayores de las admisibles.

Cálculo de armado de vigas flotantes

Las vigas flotantes están formadas por barras del mismo tipo que el resto de vigas de

la estructura, y se arman junto con aquéllas tal como se indica en el capítulo

'CÁLCULO DEL ARMADO' correspondiente a las vigas.

Consideraciones sobre el cálculo de armado en losas de cimentación

Para el cálculo de armado de las losas de cimentación es de aplicación todo lo

indicado sobre losas de forjado en el capítulo correspondiente, con las siguientes

salvedades:

Redistribución de momentos

No se permite la redistribución de momentos (plastificación) en losas de

cimentación.

Punzonamiento

Se permite no considerar, a efectos del cálculo del esferzo de punzonamiento de

cálculo (FSd), la fuerza neta vertical (reacción del terreno menos peso propio de la

losa) situada a una determinada distancia de la cara del pilar:




Medio canto total (h/2), como indican los comentarios del artículo 46.2 de EHE

para losas de forjado, ó

Dos veces el canto útil (2·d), como indican esos mismos comentarios para zapatas.

Armadura Base Longitudinal

En toda la superficie de la losa de cimentación se dispone un armado longitudinal en

ambas caras y en ambas direcciones. Estará constituido por barras o mallas

electrosoldadas de un mismo diámetro y separación, aunque pueden ser diferentes

para cada cara y dirección.

En el Art. 59.8.2 de EHE se indica que la separación debe ser menor o igual a 30 cm

y a dos veces el canto de la losa.



CÁLCULO DE ESCALERAS Y RAMPAS

Las Escaleras y Rampas son, desde el punto de vista de la modelización y el cálculo

de su armado, muy similares a las losas macizas de forjado. Son de aplicación, por

tanto, todas las indicaciones recogidas en el capítulo correspondiente de esta

memoria con las salvedades que se indican en este capítulo. Por tanto, el cálculo de

los esfuerzos originados en los nervios, zunchos y ábacos se realiza de forma

integrada con el resto de la estructura en una fase anterior.

Elementos de una escalera / rampa

Son los mismos que los de una losa maciza de forjado: nervios, ábacos y zunchos,

aunque con las siguientes particularidades:

Ábacos

No se permiten ábacos resaltados en una escalera / rampa.

Si en un mismo plano existe un ábaco a caballo entre una escalera / rampa y un

forjado reticular o losa, se supone que el ábaco pertenece al reticular o losa, por lo




que su cálculo (incluido el punzonamiento) y la obtención de sus resultados se

realizará desde dicho reticular o losa.

Zunchos

Los bordes laterales y el borde de unión de los tramos inclinados con los

descansillos se constituyen en zunchos “ficticios”, mientras que el resto son

zunchos reales a los que se debe asignar una sección para el cálculo y obtención de

su armado.

Escaleras ‘aprovechadas’

Se pueden definir tramos inclinados de escalera (rampas) ‘aprovechadas’, de forma

que la losa de dicho tramo no acometa en la parte superior del descansillo superior,

sino una contrahuella por debajo. Esta propiedad no tiene incidencia en la

modelización y obtención de esfuerzos de la escalera, pero sí es tenida en cuenta en

sus planos de armado y vistas en sólido.

Consideraciones sobre el cálculo de armado en losas de cimentación

Para el cálculo de armado de las escaleras y rampas es de aplicación todo lo indicado

sobre losas de forjado en el capítulo correspondiente, con las siguientes salvedades:

Criterios generales de armado

El programa utiliza criterios diferentes para el armado de las zonas inclinadas de las

escaleras (las ‘rampas’) y para el armado de las zonas horizontales (los

‘descansillos’).

Como criterios generales de ambos casos, se puede añadir:

No se contempla la existencia de armadura transversal de cortante, por lo que la losa

de hormigón debe, por sí sola, resistir el cortante existente. En todo caso, el

programa aumenta la armadura longitudinal si fuera necesario para así resistir el

cortante existente.




No se permiten ábacos resaltados. Los posibles ábacos de estas escaleras y rampas

no tienen armadura longitudinal propia. Si podrán, si es necesario, poseer armadura

de punzonamiento.

Para el cálculo del área de refuerzo longitudinal se utilizan diagramas de interacción

axil – momento en base a los dominios de deformación definidos en EHE y con el

diagrama tensión – deformación de parábola – rectángulo. Así mismo, se tienen en

cuenta las limitaciones de armado mínimo y máximo especificados en EHE.

Armado longitudinal de las rampas

La dirección X principal de las rampas de escalera coincide siempre con la línea de

máxima pendiente. Por tanto, la dirección Y de dichas rampas es siempre horizontal.

El armado de estas rampas estará constituido por una armadura base y, si es

necesario, un determinado refuerzo en la dirección X. No existen por tanto, refuerzos

en la dirección Y.

La armadura base estará constituida por redondos o mallas electrosoldadas (de

acuerdo a las opciones fijadas). En caso de utilizarse mallas electrosoldadas, el

diámetro de ambas direcciones será el mismo, y las cuantías de ambas direcciones

tendrán la relación 1:1, 1:2 ó 1:4. En caso de barras de acero, la cuantía dispuesta en

una dirección no será inferior a 1/5 de la necesaria en la dirección contraria.

Si son necesarios refuerzos, sólo se dispondrán en una capa. Además, su cuantía será

constante en todo el ancho de la escalera. Se designarán por su diámetro y

separación. La separación entre redondos de refuerzos se calcula de forma que sean

un múltiplo o un submúltiplo entero de la separación de la armadura base. La

máxima separación permitida es de tres veces la separación de la armadura base. La

mínima separación permitida es la indicada por la normativa teniendo en cuenta que

tanto los refuerzos como la armadura base de su misma dirección están en la misma

capa.




Para la obtención del armado en una determinada dirección se procede de la siguiente

manera:

Se calcula, en cada sección de cada nervio en la dirección de estudio, la cuantía

necesaria de armado en función de la envolvente de momentos y axiles.

En cada sección perpendicular a la dirección de estudio, se obtiene la cuantía de

armado necesaria como media cuadrática de las cuantías calculadas en el paso

anterior en la intersección de cada nervio con esta sección.

Se define el armado base de la rampa. Si en las opciones se ha fijado directamente

su diámetro y separación, se utilizan estos valores. Si por el contrario se fija un

porcentaje del área necesaria a cubrir, se calcula el diámetro y separación necesario

(en todo caso, en la dirección Y, la armadura base debe cubrir la máxima cuantía

necesaria calculada en el paso anterior).

Si la armadura base, en la dirección X, no es suficiente, se calculan los refuerzos

necesarios.

Este proceso de armado simplifica los planos a obtener, y además, ‘suaviza’ los

posibles ‘picos’ de área de armado necesaria que puedan aparecer a lo largo de la

dirección perpendicular a los redondos. Por ello, los resultados obtenidos pueden

diferir ligeramente a los que se obtendrían si la escalera se modeliza mediante losas

macizas de forjado.

Armado longitudinal de los descansillos

El armado de los descansillos estará constituido exclusivamente por una armadura

base, que podrá ser formada por redondos o mallas electrosoldadas (de acuerdo a las

opciones fijadas). Esta opción es independiente de la fijada en las rampas: la

armadura base de las rampas puede ser con mallas electrosoldadas y la de los

descansillos con barras de acero, por ejemplo.

En caso de utilizarse mallas electrosoldadas, el diámetro de ambas direcciones será el

mismo, y las cuantías de ambas direcciones tendrán la relación 1:1, 1:2 ó 1:4. En




caso de barras de acero, la cuantía dispuesta en una dirección no será inferior a 1/5 de

la necesaria en la dirección contraria.

El proceso de armado es equivalente al ya reseñado para las rampas, aunque teniendo

en cuenta que no se colocan refuerzos adicionales en los descansillos.



CÁLCULO DE MUROS RESISTENTES DE HORMIGÓN

Las armaduras de los muros resistentes de hormigón armado se calculan constantes

en cada cara de cada muro, y están formadas por una barras longitudinales en ambas

caras, tanto en horizontal como en vertical. Si es necesario, se dispone también un

armado transversal (estribos en forma de ganchos), que unen las armaduras de ambas

caras. Estos estribos se disponen siempre en las intersecciones del armado horizontal

y vertical, aunque no necesariamente en todas las intersecciones.

Para el cálculo del armado de cada muro, se consideran las tensiones (esfuerzos) de

todos sus nodos. De las siete tensiones existentes, que producen otros tantos

esfuerzos, se consideran las siguientes:

Para el cálculo de la armadura longitudinal horizontal se consideran los esfuerzos Fx

(axil producido por la tensión sx de tensión plana), Txy (cortante producido por la

tensión txy de tensión plana) y My (momento flector producido por la tensión sx de

flexión).

Para el cálculo de la armadura longitudinal vertical se consideran los esfuerzos Fy

(axil producido por la tensión sy de tensión plana), Txy (cortante producido por la

tensión txy de tensión plana) y Mx (momento flector producido por la tensión sy de

flexión).

Para el cálculo de la armadura transversal se consideran los esfuerzos Txz (cortante

producido por la tensión txz de flexión) y Tyz (cortante producido por la tensión txz

de flexión).




En los esfuerzos de cortante, se utiliza la teoría habitual de bielas de hormigón

comprimidas y tirantes de acero traccionados, teoría de Ritter-Mörsch. De esta

forma, el cortante Txy provoca bielas de hormigón paralelas al plano del muro e

inclinadas 45º con respecto a la horizontal, estando los tirantes constituidos por la

propia armadura longitudinal (horizontal y vertical) del muro. El cortante Txz,

provoca bielas de hormigón horizontales e inclinadas 45º con respecto al plano del

muro, estando los tirantes constituidos por la armadura longitudinal horizontal y la

armadura transversal. El cortante Tyz, provoca bielas de hormigón verticales e

inclinadas 45º con respecto al plano del muro, estando los tirantes constituidos por la

armadura longitudinal vertical y la armadura transversal.

También se realiza la comprobación de fisuración, de acuerdo con EHE.

Una vez evaluado el armado por unidad de longitud de muro, se propone como

armadura del muro el más desfavorable de los armados calculados en cada nodo.

Esbeltez y pandeo

Para el cálculo de la armadura longitudinal se tiene en cuenta el pandeo producido

por los esfuerzos de compresión, tanto horizontal como vertical.

En todo caso, la longitud de pandeo de un muro está en función, entre otras cosas, de

su anchura (longitud horizontal) y su altura. Para evaluar la anchura y altura de un

muro en un determinado punto, Tricalc divide en primer lugar el muro en tantas

alturas como forjados unidireccionales, reticulares o losas horizontales atraviese

(aunque el forjado no divida totalmente el muro). Se calcula entonces la anchura y

altura de la parte de muro al que pertenece el punto considerado. Como caso

particular, si el muro no está unido a ningún forjado en su parte superior, se

considera como altura del último tramo el doble de la real, para considerar la falta de

arriostramiento en la parte superior del muro.

El programa evalúa la longitud de pandeo de forma independiente para las dos

direcciones (horizontal y vertical) de cálculo. En cada una de ellas, es opcional




considerar o no el pandeo y considerar la estructura como traslacional, intraslacional

o con el factor de longitud de pandeo fijado.

Se define, para el pandeo vertical, ‘l’ como la altura del muro y ‘s’ como su anchura;

y para el pandeo horizontal ‘l’ como la anchura del muro y ‘s’ como su altura.

Se define una excentricidad accidental, a añadir a todas las combinaciones de

flexocompresión de valor e = máx (t/20 , 2 cm) siendo ‘t’ el espesor del muro.

La longitud de pandeo, lo, viene dada por la expresión lo = b·l.

Si la estructura es intraslacional, el factor b tiene un valor comprendido entre 0,5 y

1,0, en función de la relación l/s. Si la estructura es traslacional, el factor b tiene un

valor comprendido entre 1,0 y 2,0, en función de la mencionada relación l/s. La tabla

siguiente resume los valores del coeficiente b, teniendo en cuenta que los valores

intermedios se interpolan linealmente.

l/s traslacional intraslaciona

l

≤ 1 1,0 0,5

2 1,6 0,8

� 4 2,0 1,0

La esbeltez de un muro (horizontal o vertical) viene dada por la expresión l = lo/t. La

norma española no da ningún tipo de limitación al valor de la esbeltez.

La esbeltez ficticia (de segundo orden) de un muro viene dada por la expresión

ea = 15/Ec·(t+e1)·l2

donde Ec es el módulo instantáneo de deformación del hormigón, en MPa, y e1 es la

excentricidad determinante, cuyo valor es:

En pandeo horizontal, es la excentricidad de primer orden en el punto de estudio.

En pandeo vertical y estructura traslacional, es la máxima excentricidad de primer orden

entre la parte inferior y la superior del trozo de muro considerado.




En pandeo vertical y estructura intraslacional, es la máxima excentricidad de primer orden

en el tercio central de la vertical del muro que pasa por el punto de estudio.

La excentricidad total a considerar, viene dada por la suma de la excentricidad de

primer orden, más la excentricidad accidental, más la excentricidad ficticia.

Limitaciones constructivas

La norma EHE no posee ninguna reglamentación específica de muros resistentes de

hormigón armado, por lo que se utilizan las prescripciones generales que sean

aplicables, así como criterios habituales en este tipo de elementos.

La separación máxima entre redondos es de 30 cm, aunque no puede ser mayor de 5

veces el espesor del muro.

Si la cuantía geométrica de la armadura horizontal o vertical supera el 2%, se coloca

armadura transversal aunque no sea necesaria por cálculo.

La cuantía mecánica de la armadura horizontal o vertical no puede superar la del

hormigón. La cuantía geométrica debe ser, al menos, la indicada en el artículo 42.3.5

de EHE para muros:

Tipo de acero

B 400 S B 500 S

Armadura horizontal 4,0 ‰ 3,2 ‰

Armadura vertical 1,2 ‰ 0,9 ‰

La separación máxima de la armadura transversal es de 50 cm. Si el diámetro

máximo longitudinal es mayor de 12mm, la separación máxima de la armadura

transversal no podrá superar 15 veces el diámetro mínimo de la armadura

longitudinal.




Anclajes y refuerzos de borde

En los bordes laterales de los muros resistentes de hormigón, que posean otros muros

adyacentes en su mismo plano, el armado longitudinal horizontal se ancla por

prolongación recta una longitud de anclaje en posición de buena adherencia. En el

borde superior, si existe otro muro adyacente, el armado longitudinal vertical se ancla

por prolongación recta el doble de la longitud de anclaje en posición de buena

adherencia. Esto se debe a que hacia abajo nunca se ancla el armado longitudinal

vertical, dado que no puede atravesar la junta de hormigonado.

En todos los bordes de un muro resistente (incluidos los bordes pertenecientes a los

huecos), que no se pueda anclar la armadura longitudinal en un muro adyacente, se

deben disponer en los bordes refuerzos en forma de ‘U’ que anclen los redondos de

ambas caras del muro. Su cuantía será la máxima entre las cuantías de ambas caras

(en la dirección considerada), y su diámetro será el mayor de los diámetros de los

redondos que anclados. La longitud de los lados de la ‘U’ es la longitud básica de

anclaje en prolongación recta y en posición de buena adherencia.

CÁLCULO Y COMPROBACIÓN DE MUROS RESISTENTES DE FÁBRICA

Ámbito de aplicación

El programa Tricalc realiza la comprobación de los muros resistentes de ladrillo,

bloques de hormigón, Termoarcilla® y mampostería de piedra existentes en la

estructura según la norma UNE-ENV 1996-1-1 "EUROCÓDIGO 6: Proyecto de

estructuras de fábrica. Parte 1-1: Reglas generales para edificios. Reglas para

fábrica y fábrica armada", publicado en 1995. En mayo de 2002 se publicó en

España un segundo borrador del "Código Técnico de la Edificación. Documento de

Aplicación del Código. Seguridad Estructural. Estructuras de Fábrica", que es una

trascripción casi literal de dicho Eurocódigo y que sustituirá a la norma NBE FL-90

actualmente vigente. En adelante, se referirá a estos documentos por "EC-6" y "CTE

SE-F" respectivamente.




Desde el punto de vista de su función estructural, estos muros transmiten las cargas

gravitatorias a la cimentación y proporcionan rigidez al edificio frente a las cargas

horizontales (viento y sismo fundamentalmente), especialmente en su propio plano.

Quedan fuera del ámbito de aplicación los muros capuchinos (muros compuesto por

dos muros de una hoja paralelos enlazados por llaves), y los muros doblados (muros

compuestos por dos hojas paralelas del mismo o distinto material con una junta

continua dispuesta entre ellas en el interior del muro). Los muros de cerramiento al

revestir exteriormente la estructura no contribuyendo a su resistencia, no deben

introducirse en el modelo, al igual que los tabiques.

Los muros de ladrillo, bloques de hormigón o Termoarcilla pueden contar con

armadura horizontal prefabricada en sus tendeles (armaduras de tendel). Los muros

de bloques huecos de hormigón y de Termoarcilla también pueden tener armadura

vertical (prefabricada o no en el primer caso, sólo prefabricada en el segundo).

Dichas armaduras contribuyen a la resistencia a flexión de estos muros.

Los muros de piedra (granito o arenisca) estarán formados por piezas sensiblemente

paralelepipédicas, asentadas con mortero en hiladas sensiblemente horizontales.

Si se desea realizar el cálculo según NBE FL-90 se debe seleccionar el conjunto de

“Normativas España (EH-91, EA-95, EF-96 y NBEs)”.

Propiedades de muros de fábrica

Las propiedades mecánicas de los muros de fábrica son inicialmente calculadas por

el programa de acuerdo con lo especificado por EC-6, si bien son modificables por el

usuario. En el listado de Informe Muros de Piezas se indican las características

asignadas a cada muro de la estructura.

Para el cálculo de las características del muro, se utilizan los siguientes datos de

partida:




Categoría de las piezas Se puede definir la Categoría en función de su control de

fabricación: I ó II. (Los productos con sello AENOR se consideran

de categoría I).

fb,v; fb,h Resistencia característica de las piezas a compresión vertical

(perpendicular a los tendeles) y horizontal (paralelo a los tendeles).

El sello AENOR exige una determinada resistencia mínima para

cada tipo de pieza, por ejemplo.

Tipo de mortero El tipo de mortero puede ser Ordinario, Fino (para juntas de entre 1

y 3 mm), Ligero de densidad entre 700 y 1500 Kg/m3 o Muy ligero

de densidad entre 600 y 700 Kg/m3. El mortero fino no suele

emplearse en este tipo de muros.

Designación del mortero El mortero se designa con la letra M seguida de su

resistencia característica a compresión, fm, en MPa. La serie

utilizada por el programa es M1; M2; M3; M4; M5; M7,5; M10;

M12,5; M15; M17,5 y M20. (La nomenclatura tradicional en

España definía la resistencia en Kgf/cm2 en lugar de en MPa. Así,

el antiguo M20 equivale, aproximadamente, al actual M2).

Llagas llenas o a hueso Se puede indicar si las juntas verticales (llagas) serán

rellenas con mortero (llagas llenas) o no (llagas a hueso). Los

muros de Termoarcilla, por ejemplo, carecen de mortero en las

llagas.

Con estos datos, el programa calcula los valores de defecto de las siguientes

magnitudes, de acuerdo con lo establecido en EC-6:

Resistencia a compresión de la fábrica

La resistencia característica a compresión vertical y horizontal de la fábrica (fk,v; fk,h)

se obtiene con las siguientes expresiones:




Para mortero ordinario, tomando fm no mayor de 20 MPa ni mayor de 2·fb (apartado

3.6.2.2 de EC-6):

fk = K·fb0,65·fm

0,25 MPa

siendo

K = 0,60 para piezas del grupo1;

K = 0,55 para piezas del grupo 2a;

K = 0,50 para piezas del grupo 2b y para bloques de Termoarcilla;

K = 0,40 para piezas del grupo 3.

Para mortero fino, válido para fm no menor de 5 MPa, tomando fb no mayor de 50

MPa y fm no mayor de 20 MPa ni mayor de 2·fb (apartado 3.6.2.3 de EC-6):

fk = K·fb0,65·fm

0,25 MPa

siendo

K = 0,70 para piezas del grupo1;

K = 0,60 para piezas del grupo 2a;

K = 0,50 para piezas del grupo 2b y para bloques de Termoarcilla;

Para mortero ligero, tomando fb no mayor de 15 MPa (apartado 3.6.2.4 de EC-6):

fk = 0,70·fb0,65 MPa

Para mortero muy ligero, tomando fb no mayor de 15 MPa (apartado 3.6.2.4 de EC-

6):

fk = 0,55·fb0,65 MPa

De acuerdo con el apartado 3.6.2.1 de EC-6, el valor de fk en la dirección paralela a

los tendeles (fk,h) correspondiente a piezas del grupo 2a, 2b y 3 será la mitad del

calculado con las expresiones anteriores.

Resistencia a cortante de la fábrica

La resistencia característica a cortante de la fábrica (fvk) se obtiene con la expresión

(3.4) del EC-6. Depende, entre otras cosas, de la tensión de compresión existente, por




lo que no se puede dar un valor "a priori" de un determinado muro. Esta resistencia

no podrá superar, en ningún caso, un determinado valor máximo (fvk,máx). También se

puede especificar la resistencia a corte puro, fvko (resistencia a cortante con tensión de

compresión nula).

Ambos valores (fvk,máx y fvko), se calcula de acuerdo a la siguiente tabla (extraido de

la tabla 3.5 de EC-6):

Piezas Resistencia del mortero

(MPa)

fvko

(MPa)

fvk,máx

(MPa)

10 a 20 0,30 1,7

2,5 a 9 0,20 1,5 Piezas del grupo 1

1 a 2 0,10 1,2

10 a 20 0,30 1,4

2,5 a 9 0,20 1,2 Piezas del grupo 2a

1 a 2 0,10 1,0

10 a 20 0,20 1,4

2,5 a 9 0,15 1,2 Piezas del grupo 2b

Piezas de Termoarcilla1 a 2 0,10 1,0

10 a 20 0,30 ---

2,5 a 9 0,20 --- Piezas del grupo 3

1 a 2 0,10 ---

Además, fvk,máx no será mayor de fk,v ni de fk,h. En caso de mortero ligero o muy

ligero, los valores de fvk,máx y fvko se obtienen de la tabla anterior considerando que fm

= 5 MPa.

En caso de existir riesgo de sismo elevado (en España implica que la aceleración

sísmica de cálculo supere los 0,16·g) los valores obtenidos de fvk,máx y fvko se

multiplican por 0,70.




En el caso de fábricas con llagas a hueso, el valor de fvk,máx de la tabla se multiplica

por 0,70.

Resistencia a flexión de la fábrica

La resistencia característica a flexión en el eje X del muro, fxk1 (es decir, la

correspondiente al momento Mx, con plano de rotura paralelo a los tendeles) y la

resistencia característica a flexión en el eje Y del muro, fxk2 (correspondiente al

momento My, con plano de rotura perpendicular a los tendeles) no vienen

especificadas en EC-6 (ni en CTE SE-F), indicándose tan solo que se obtendrán

mediante ensayos.

En el programa se utilizan las siguientes expresiones, extraídas de la propuesta de

DNA Español de EC-6 (publicado por AENOR como anexo del EC-6):

fxk1 = fvko

fxk2 = 0,1·fk,h

Módulo de elasticidad longitudinal (Young) y coeficiente de Poisson

Por defecto, y de acuerdo con EC-6, el módulo de Young se toma como 1000·fk,v. El

coeficiente de Poisson por defecto para muros de fábrica es 0,25.

Materiales

El hormigón de relleno a utilizar en la fábrica (por ejemplo en dinteles de muros de

bloques de hormigón y de Termoarcilla) se especifica de acuerdo a la normativa de

hormigón EHE, aunque permitiendo resistencias características entre 12 y 50 MPa.

También es posible, utilizar la denominación de EC-2 "Cx/y", donde "x" es la

resistencia característica a compresión en probeta prismática e "y" esa resistencia en

probeta cilíndrica.

La resistencia característica a cortante del hormigón, fcvk, se toma de la tabla 3.4 de

EC-6:




Clase de hormigón C12/15 C16/20 C20/25 ≥C25/30

fck (MPa) 12 16 20 25

fcvk (MPa) 0,27 0,33 0,39 0,45

El acero de armar para las armaduras de los dinteles, se especifica de acuerdo con la

normativa de hormigón EHE. Las armaduras de tendeles y costillas, sin embargo,

responden a las posibilidades de EC-6; es decir, formadas por barras o pletinas lisas o

corrugadas y con los siguientes tipos de acero o protecciones ante la corrosión:

Acero al carbono (es decir, sin protección).

Acero inoxidable.

Acero galvanizado.

Acero con recubrimiento epoxi.

El acero laminado de los dinteles metálicos (para muros que no sean de

Termoarcilla), se especifica de acuerdo con la normativa de acero seleccionada (EA-

95 en el caso de Norma Española).

Coeficientes parciales de seguridad de los materiales

El coeficiente parcial de seguridad de la fábrica y de cálculo de las longitudes de

anclaje, γM, puede especificarse por el usuario o bien calcularse de acuerdo a la tabla

2.3 de EC-6:

Categoría de ejecución de la fábrica γM

A B C

I 1,7 2,2 2,7 Categoría de fabricación de las piezas

II 2,0 2,5 3,0

γM para anclaje 1,7 2,2 ---

donde la categoría de ejecución A requiere un control intenso de la obra, y la

categoría de fabricación I requiere un control intenso en la fabricación de las piezas




(por ejemplo, las piezas con sello de calidad AENOR). En el listado de Informe

Muros de Piezas se indican los coeficientes parciales de seguridad empleados en

cada muro.

Cálculo de la fábrica no armada

Compresión vertical y pandeo

La comprobación de un muro de fábrica no armada a compresión vertical con pandeo

consiste en verificar que el axil de compresión solicitante de cálculo (NSd) es no

mayor del resistente (NRd). En este último se contemplan implícitamente las

excentricidades (de primer orden, accidental e incluso de pandeo) según la expresión

(4.5) de EC-6:

NRd = Φi,m·t·fk,v / γM

donde

Φi,m es el factor reductor por efecto de la esbeltez y la excentricidad de

carga, que se calcula de forma diferente en la base o cima del muro

(Φi) que en el quinto central de su altura (Φm).

t es el espesor del muro

Factor reductor por esbeltez y excentricidad

El factor reductor por esbeltez y excentricidad en la base y la cima del muro se

obtienen de acuerdo con las expresiones (4.7) y (4.8) de EC-6:

Φi = 1 – 2·ei / t

ei = |Mi / Ni| + ea ≥ emín

siendo

|Mi / Ni| la excentricidad elástica de primer orden: valor absoluto del

momento de cálculo existente en la base o cima del muro dividido

por el axil de compresión correspondiente. Este momento, resultado

del cálculo de esfuerzos de la estructura, ya incluye los efectos de




las cargas horizontales (viento, sismo y empujes del terreno,

fundamentalmente) así como los provenientes de la excentricidad y

empotramiento de la carga de los forjados apoyados en el muro.

ea es la excentricidad accidental, de valor ea = hef / 450.

emín es la mínima excentricidad a contemplar, de valor el máximo entre

lo especificado en EC-6 (0,05·t) y la excentricidad mínima fijada

por el usuario en cada muro (que aparece reflejada en el listado de

"Informe Muros de Piezas").

El factor reductor por esbeltez y excentricidad en el quinto central del muro se

obtienen de acuerdo con el anexo A de EC-6 y las expresiones (4.9) y (4.10) de dicho

Eurocódigo:

21

2

·u

m eA−

=Φ

teA mk·211 −=

teu

mk·17,173,0

063,0

−

−=

λ

Ef

th vk

ef

ef ,=λ

mínam

mmmk ee

NMee ≥+==

siendo

|Mm / Nm| la excentricidad elástica de primer orden en el quinto central del

muro: valor absoluto del momento de cálculo existente en esa parte

del muro dividido por el axil de compresión correspondiente. Este

momento, resultado del cálculo de esfuerzos de la estructura, ya

incluye los efectos de las cargas horizontales (viento, sismo y




empujes del terreno, fundamentalmente) así como los provenientes

de la excentricidad y empotramiento de la carga de los forjados

apoyados en el muro.

ea es la excentricidad accidental, de valor ea = hef / 450.

emín es la mínima excentricidad a contemplar, de valor el máximo entre

lo especificado en EC-6 (0,05·t) y la excentricidad mínima fijada

por el usuario en cada muro (que aparece reflejada en el listado de

Informe Muros de Piezas).

Excentricidad de carga de forjados

En los bordes de los forjados unidireccionales se puede definir, de forma opcional,

una determinada entrega en los muros resistentes (que no sean de hormigón armado).

El programa entonces asume que el apoyo "teórico" del forjado se produce a ¼ de la

longitud de entrega fijada, provocando un momento de excentricidad producto de la

carga transmitida por el forjado y la distancia entre el punto de apoyo y el plano

medio del muro. Este momento aparece como carga de momento en barra en el

zuncho de borde del forjado situado sobre el muro.

Esta excentricidad debe considerarse en los forjados apoyados en la coronación del

muro (donde existe un apoyo real del forjado sobre la fábrica). También puede

emplearse en forjados apoyados en alturas intermedias de los muros cuando el detalle

constructivo no garantice que toda la sección del muro superior trabaje (por ejemplo

mediante un angular unido al frente del forjado para que la fábrica del muro superior

apoye completamente en el forjado).

Empotramiento muro – forjados

El programa calcula de forma opcional los momentos de empotramiento de las

viguetas de los forjados unidireccionales en los encuentros con los muros resistentes

(sean de Termoarcilla o no).




Para su cálculo, se utiliza la expresión (C.1) del anexo C de EC-6, basada en un

reparto a una vuelta por el método de Cross:

2,1,12·

12····4

··4244

233

4

1

=∀⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡−=

∑=

ilqlq

lIE

lIE

M

j j

jj

i

ii

i

Si alguna de las barras indicadas en la figura no existe, no se considera en la

expresión anterior. La suma de los momentos M1 y M2 aparece como carga de

momento en barra en la viga o zuncho de borde del forjado situado sobre el muro.

Estos momentos no inciden en el cálculo y armado de los forjados unidireccionales,

que se calculan con su normativa específica (EFHE, por ejemplo).

En las fichas de forjados unidireccionales se puede definir una rigidez total EI que es

la utilizada en la expresión anterior. Si no está definida, el programa la obtiene como

la rigidez bruta del forjado calculada a partir de sus dimensiones y materiales.

Para el cálculo de la rigidez del muro, el valor del módulo de Young (E) se multiplica

por el factor de rigidez a flexión definido en el muro.

Dado que en el momento de calcular este momento no se conoce el nivel de tensiones

de compresión a los que estará sometido el muro, no es posible aplicar las

reducciones de este momento contempladas en los párrafos (2) a (4) del mencionado




anexo C del EC-6. En todo caso, es posible (y recomendable) no utilizar este

momento de empotramiento en los forjados apoyados en la coronación del muro.

También, si se desea disminuir este momento de empotramiento, se puede

Aumentar la rigidez del forjado (aumentar su canto, por ejemplo)

Disminuir la rigidez a flexión de los muros, reduciendo su factor de rigidez a flexión.

Reduciendo este factor también se puede simular la reducción del momento

contemplada en el párrafo (2) antes mencionado.

Excentricidad debida al crecimiento de los muros

Si, debido al crecimiento de los muros y a su diferente espesor, se produce un cambio

de posición del plano medio de un muro con respecto al del muro superior, las

tensiones verticales del muro superior producirán un aumento (o disminución) de los

momentos existentes en el muro inferior. Este efecto no es tenido en cuenta por el

programa en la fase de cálculo de esfuerzos (los muros se calculan siempre respecto

de su plano de definición), pero sí, de forma opcional, en la fase de cálculo /

comprobación del muro. En el listado del "Informe Muros de Piezas" se especifica,

para cada muro, la excentricidad producida (distancia entre los planos medios del

muro inferior y superior) así como el máximo y mínimo momento flector (por metro

de ancho de muro) de variación que se produce en el muro inferior.

Altura, espesor efectivo y esbeltez de un muro

La altura efectiva de un muro, hef, es una fracción de su altura total. En una primera

fase, cada muro se divide en diversas alturas por los forjados unidireccionales,

reticulares y losas horizontales que atraviese (siempre y cuando esté activada la

opción de cálculo de esfuerzos de "Considerar indeformables en su plano los

forjados y losas horizontales").

La altura efectiva de cada uno de esos tramos se calcula entonces en función de las

opciones de inestabilidad / pandeo fijadas de las opciones de cálculo:

Si no se considera el pandeo, se entiende que la altura efectiva del muro es cero.




Si se fija el factor de longitud de pandeo ("alfa"), la altura efectiva es igual a la altura

del tramo multiplicada por dicho factor.

Si se indica que el pandeo se debe comprobar como intraslacional o traslacional, la

altura eficaz se calcula conforme a lo especificado en el EC-6 (que no distingue entre

estructuras traslacionales e intraslacionales).

La expresión general para el cálculo de la altura eficaz definido en EC-6 es

hef = ρn

donde n es el número de lados del muro que se consideran arriostrados (entre 2 y 4).

En cada muro es posible indicar si los bordes laterales están o no arriostrados.

Para muros arriostrados sólo en la base y cima por forjados o losas se considera

ρ2 = 1,00 si la excentricidad de la carga en la cima del muro es mayor de 0,25·t

ρ2 = 0,75 en el resto de casos

Para muros arriostrados en la base, la cima y un borde lateral (L es la longitud

horizontal del muro):

Si L ≥ 15·t, como en el caso anterior

Si L < 15·t y h ≤ 3,5·L

3,0·

·3·1

122

23 >

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+

= ρρ

ρ

Lh

Si L < 15·t y h > 3,5·L

hL·5,1

3 =ρ

Para muros arriostrados en los cuatro lados:

Si L ≥ 30·t, como arriostrado sólo en la base y la cima

Si L < 30·t y h ≤ L




3,0··1

122

24 >

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛+

= ρρ

ρ

Lh

Si L < 30·t y h > L

hL·5,0

4 =ρ

El espesor efectivo del muro, tef, se toma igual a su espesor nominal.

La esbeltez de un muro, hef / tef, no será mayor de 27. Si lo es, al muro se le asignará

una error de esbeltez excesiva.

La longitud, altura, altura efectiva y esbeltez máximas de cada muro aparecen

reflejadas en el listado de Informe Muros de Piezas.

Axil más flexión

Cuando la compresión no es vertical, se debe comprobar:

e = |MSd / NSd| < 0,5·t

|NSd| ≤ NRd = (1 – 2·e/t )·t·fk / γM

Cuando el axil es nulo o de tracción; o bien la anterior comprobación falla, se utilizan

las expresiones (4.26) y (4.27) de EC-6 generalizadas:

M

kSdSd fA

NZ

Mγ

≤−

M

tkSdSd fA

NZ

Mγ

≤+

donde

MSd es el momento solicitante de cálculo por unidad de ancho de muro

NSd es el axil solicitante de cálculo, considerándolo positivo si es de

tracción




Z es el módulo resistente de la fábrica: Z = t2 / 6 (por unidad de ancho

de muro)

A es el área de la sección: A = t (por unidad de ancho de muro)

fk es la resistencia característica a compresión de la fábrica en la

dirección considerada

ftk es la resistencia característica a tracción de la fábrica en la

dirección considerada. Si la excentricidad del axil supera 0,4·t, se

toma ftk = fxk1 ó fxk2, lo que corresponda. Si la excentricidad es

menor, se toma ftx como el menor entre 0,1·fk y fvko.

Cortante

La comprobación a cortante es la basada en las expresiones (4.22) y (4.23) de EC-6:

VSd ≤ VRd = fvk · A / γM

Para evaluar VSd se tienen en cuenta dos direcciones del cortante: una horizontal

formada por el cortante de tensión plana (provocado por las tensiones τxy) y el

cortante de flexión vertical; otra vertical formada por el cortante de tensión plana y el

cortante de flexión horizontal.

Para evaluar la tensión resistente a cortante, fvk, se utiliza la expresión (3.4) de EC-6,

es decir, la menor entre:

fvk = fvko + 0,4·σd

fvk = 0,065·fb

fvk = fvk,máx

En el caso de muros con juntas verticales sin mortero (llagas a hueso), para evaluar la

tensión resistente a cortante, fvk, se utiliza la expresión (3.5) de EC-6, es decir, la

menor entre:

fvk = 0,5·fvko + 0,4·σd

fvk = 0,045·fb




fvk = 0,7·fvk,máx

(Nota: En la última expresión el valor de fvk,máx se supone que ya viene multiplicado

por 0,70, por lo que la comprobación que hace el programa es ‘fvk = fvk,máx’).

En ambos casos, fvk nunca será menor de fvko. σd es la tensión de cálculo a

compresión perpendicular al cortante considerado. Si en el muro está definida una

banda antihumedad en su zona inferior, esta resistencia se reduce multiplicándola por

el factor definido por el usuario en el muro.

Refuerzo por integridad estructural

Los muros de bloques huecos de hormigón, aunque se calculen como fábrica no

armada, deben contar con armadura vertical que garantice la integridad estructural

del muro. Esta armadura se dispondrá, al menos, en los extremos e intersecciones de

muros y cada no más de 4 metros.

Cálculo de la fábrica armada

Se consideran los dominios de deformación definidos en EC-6 (similar a los de

EHE): un diagrama de tensiones rectangular con profundidad de la cabeza de

compresión 0,8·x y tensión de compresión fk/γM ó fck/γM. Cuando una zona

comprimida incluya parte de fábrica y parte de hormigón o mortero, como resistencia

de cálculo a compresión se tomará la del material menos resistente.

Los muros resistentes de Termoarcilla, podrán contar, si es necesario y así se define

en las opciones, con armaduras en los tendeles y/o armaduras verticales (costillas

prefabricadas) alojadas en huecos dejados al efecto por piezas especiales de la

fábrica.

Los muros resistentes de bloques de hormigón, podrán contar, si es necesario y así se

define en las opciones, con armaduras en los tendeles y/o si los bloques son huecos,

armaduras verticales (costillas prefabricadas o redondos) alojadas en los alvéolos de

las piezas.




Los muros resistentes de ladrillo, podrán contar, si es necesario y así se define en las

opciones, con armaduras en los tendeles.

Las armaduras prefabricadas a disponer se toman de la base de datos de armaduras

prefabricadas para muros de fábrica. Estas armaduras están formadas por dos

cordones (de uno o dos redondos o pletinas) y una armadura transversal en zig-zag

que los une. Cada armadura posee una determinada calidad de acero (límite elástico)

una adherencia (corrugado o no) y una determinada protección (al carbono,

inoxidable, galvanizado o epoxi). El programa escogerá de entre las armaduras

activas que posean la calidad y protección especificadas en las opciones y que

además cumplan los requisitos de recubrimientos exigidos en la normativa.

Si bien el apartado 5.2.4 de EC-6 indica que el diámetro mínimo a utilizar será de 6

mm, el programa permite utilizar armaduras con cordones de 5 mm como mínimo y

diagonales de 4 mm como mínimo.

Los muros resistentes armados se consideran homogéneos, es decir, se calcula una

resistencia media proporcionada por la armadura que se supone constante en toda la

superficie del muro. Para que esa hipótesis sea válida, el programa limita la distancia

máxima entre armaduras exigidas por EC-6.

Armaduras de tendel

De acuerdo con el párrafo 5.2.2.4 (3) de EC-6, el recubrimiento mínimo vertical de

esta armadura es de 2 mm. Esto implica, que para llagas de 1 cm, el máximo

diámetro a utilizar será de 6 mm. El recubrimiento lateral de mortero será no menor

de 15 mm, por lo que el ancho máximo de esta armadura será el espesor del muro

menos 30 mm.

La separación máxima entre armaduras de tendel es de 600 mm, de acuerdo con el

apartado 6.5.2.3 de EC-6. La separación mínima es una hilada.

La cuantía mínima de la armadura longitudinal es de un 3‰ de la sección del muro,

de acuerdo con el aparatado 5.2.3 de EC-6.




Armaduras de costillas

Muros de Termoarcilla

Los recubrimientos a considerar en las armaduras de costillas son los mismos que en

las armaduras de tendel, de acuerdo con la interpretación de EC-6 propugnada por el

Consorcio Termoarcilla y el ITeC (Instituto Tecnológico de la Construcción de

Cataluña, que es el ponente del CTE SE-F). Como los huecos en los que se aloja este

tipo de armadura tienen entre 30 y 40 mm de espesor, la armadura habitual de

costillas está formada por cordones dobles de entre 5 y 6 mm de diámetro.

La separación máxima entre costillas es de 4 metros, de acuerdo con el apartado

6.5.2.9 de EC-6. La separación mínima se establece en el doble de la longitud de la

pieza base utilizada (es decir, en 600 mm con las dimensiones habituales de los

bloques de Termoarcilla).

El ancho efectivo de cada costilla vertical será la distancia entre costillas, pero no

mayor de tres veces el espesor del muro. La cuantía longitudinal será no mayor del

4% de la sección eficaz (apartado 5.2.8 de EC-6) ni menor del 0,1% de dicha sección

(apartado 5.2.3 de EC-6). La sección eficaz se establece como el ancho eficaz por el

canto útil de la sección. Para cumplir la comprobación de As ≥ 0,001·Aef, se reduce el

ancho eficaz a considerar si es necesario.

Cuando un muro sólo posea armadura de costillas, se deberá disponer algún tipo de

anclaje o llave en los tendeles que atraviese para así garantizar la traba del muro.

Muros de Bloques huecos de hormigón

El recubrimiento a considerar en las armaduras verticales (prefabricadas o no) 20 mm

(apartado 5.2.2.4 (2) de EC-6). La armadura prefabricada habitual de costillas está

formada por cordones dobles de entre 5 y 6 mm de diámetro. La armadura no

prefabricada está formada por entre 1 y 4 redondos.

La separación máxima entre costillas es de 4 metros, de acuerdo con el apartado

6.5.2.9 de EC-6. La separación mínima se establece en la distancia entre alvéolos (es




decir, en 200 mm con las dimensiones habituales de los bloques huecos de

hormigón).

El ancho efectivo de cada costilla vertical será la distancia entre costillas, pero no

mayor de tres veces el espesor del muro. La cuantía longitudinal será no mayor del

4% de la sección eficaz (apartado 5.2.8 de EC-6) ni menor del 0,1% de dicha sección

(apartado 5.2.3 de EC-6). La sección eficaz se establece como el ancho eficaz por el

canto útil de la sección. Para cumplir la comprobación de As ≥ 0,001·Aef, se reduce el

ancho eficaz a considerar si es necesario.

Resistencia a las solicitaciones normales

Para la comprobación de la resistencia a solicitaciones normales (axil más momento)

de una determinada armadura situada a una determinada distancia, el programa

construye una curva cerrada de interacción axil – momento de la sección en el

agotamiento, siguiendo los dominios de deformación establecidos en EC-6.

Si la pareja de solicitaciones actuantes (NSd y MSd) se sitúa dentro de esa curva, la

sección es correcta. El grado de solicitación de la sección se mide por la distancia a

al curva de agotamiento.

El momento de solicitación, MSd, en el caso de compresiones verticales, vendrá

modificado de acuerdo con las excentricidades mínima, accidental y de pandeo que

se produzcan; calculadas de acuerdo con lo indicado en el apartado Cálculo de

fábrica no armada/Compresión vertical y pandeo de este anexo.

Resistencia a cortante

Para poder contar con la contribución de las armaduras de tendeles y costillas, sus

armaduras transversales (en forma de zig-zag) deben respetar los mínimos fijados en

EC-6 de cuantía y distancias. Sin embargo, las armaduras actualmente disponibles en

el mercado no cumplen estas limitaciones, por lo que la fábrica armada presenta la

misma resistencia a cortante que la fábrica no armada.




Anclaje de las armaduras

Las armaduras prefabricadas de la biblioteca pueden especificar una longitud de

solape, calculada en general mediante ensayos (como permite EC-6) y que tiene en

cuenta la contribución de la armadura trasversal soldada en zig-zag.

En el caso de que dicha longitud no esté establecida (sea cero) y para el caso de

armaduras no prefabricadas, el programa calcula la longitud de anclaje tal y como

establece el apartado 5.2.5 de EC-6. La longitud de solape se toma entonces como

dos veces la longitud de anclaje calculada, lo que corresponde a barras traccionadas

cuando se solapa más del 30% de las barras de la sección y la distancia libre entre

solapes es menor que 10 diámetros, o el recubrimiento de hormigón o mortero es

menor que 5 diámetros.

La longitud básica de anclaje en prolongación, según la expresión (5.1) de EC-6 es:

boks

ykMb f

fl 1··

4·

γγ Φ

=

donde

Φ es el diámetro equivalente de la barra de acero

fbok es la resistencia característica de anclaje por adherencia

γM es el coeficiente parcial de seguridad para anclajes de la armadura

El valor de fbok, en MPa, se toma de la siguientes tablas

Armaduras confinadas

fbok Hormigó

n C12/15 C16/20 C20/25 ≥C25/30

barras lisas 1,3 1,5 1,6 1,8

resto de barras 2,4 3,0 3,4 4,1




Ligante Armaduras no confinadas

Hormigó

n C12/15 C16/20 C20/25 ≥C25/30

fbok

Mortero M5-M9 M10-

M14

M15-

M19 M20

barras lisas 0,7 1,2 1,4 1,5

resto de barras 1,0 1,5 2,0 2,5

Teniendo en cuenta que las únicas armaduras que se consideran confinadas son las de

los dinteles o cargaderos y las armaduras verticales de los muros de bloques huecos

de hormigón.

Si el anclaje es por patilla, la longitud necesaria de anclaje se puede multiplicar por

0,7. Después del doblado debe haber una longitud recta de no menos de 5 diámetros.

Cuando la armadura existente es mayor de la estrictamente necesaria, la longitud de

anclaje se reduce proporcionalmente pero no a menos de

0,3·ℓb.

10 diámetros.

100 mm.

Cálculo de la fábrica confinada

Los muros de fábrica se consideran confinados si existen en su interior pilares y

vigas de hormigón armado. Se comprueba entonces el confinamiento existente con

las siguientes especificaciones del apartado 5.2.9 de EC-6:

Los pilares deben ser de sección no menor de 0,02 m2 y de lados no menores de 100

mm.

Debe haber pilares a ambos lados de los huecos de superficie mayor de 1,5 m2.

La distancia entre pilares no excederá de 4 m.




Si se incumple alguna de estas limitaciones se reflejará con un mensaje de error del

muro.

Los recuadros de fábrica confinada se calculan de acuerdo con sus características

como fábrica armado o fábrica no armada, si bien, de acuerdo con EC-6, deben

contar con armaduras de tendel cada no más de 600 mm. Estas armaduras deben

anclarse eficazmente en los pilares que sirven de confinamiento al muro.

Los elementos de confinamiento, que son más rígidos que la fábrica a la que

confinan, absorberán una mayor parte de las solicitaciones y tensiones existentes en

el muro.

Dinteles

Los dinteles en los muros de Termoarcilla y de bloques de hormigón pueden

construirse mediante piezas especiales de este material (zunchos) que sirven de

encofrado a una viga de hormigón armado que dota de la necesaria armadura de

refuerzo al dintel.

Los dinteles en los muros de fabrica (salvo Termoarcilla) pueden construirse con un

perfil metálico, que debe resistir por sí mismo las solicitaciones existentes. Además,

para evitar la aparición de fisuras, se limita la flecha de este cargadero metálico a

L/500 considerándolo biapoyado.




l ef

z d =1,25·z

h

L

Los dinteles se calculan como vigas de gran canto y siguiendo las especificaciones

del apartado 5.8 del CTE SE-F (similar al apartado 4.7.3 de EC-6), es decir:

La luz efectiva (luz de cálculo) es ℓef = 1,15·L; siendo L la luz libre del hueco.

El brazo de palanca de la armadura, z, es la menor dimensión entre 0,7·ℓef y 0,4·h +

0,2·ℓef, siendo h la altura libre del dintel. Si h < 0,5·ℓef se considera que la altura del

dintel es insuficiente y se indica el correspondiente mensaje de error. En todo caso, el

brazo de palanca no se considera mayor de z = h/1,30.

El canto útil de la sección es d = 1,30·z.

El programa toma, como entrega del muro, el múltiplo de 100 mm más próximo por

exceso de la longitud ℓef – L (es decir, considerando que el apoyo teórico del dintel

se produce en la mitad de la longitud de la entrega).

Esfuerzos a considerar

Los esfuerzos a resistir por el cargadero son:

Para el cálculo de MSd se integran las tensiones σx en la altura "d" del cargadero en

7 puntos de la luz libre del mismo.

Para el cálculo de VSd se integran las tensiones τxy en la altura "d" del cargadero en

ambos extremos del dintel.




Dinteles de hormigón armado (muros de Termoarcilla y de bloques de

hormigón)

Armadura longitudinal del dintel

La armadura se calcula de acuerdo a la expresión

zfMA

yk

sSds ·

·γ=

En todo caso, se verifica que el momento resistente, MRd, no es mayor que (expresión

(4.50) de EC-6):

0,4·fk·b·d2 / γM

siendo

fk el mínimo entre la resistencia característica a compresión

horizontal de la fábrica (fk,h) y la resistencia a compresión del

hormigón del cargadero.

b es el ancho del cargadero, que es igual al espesor del muro.

d es el canto útil del cargadero.

La armadura dispuesta se ancla a partir del punto teórico de apoyo, es decir, a partir

de la luz eficaz ℓef.

Comprobación a cortante del dintel

La comprobación a cortante es:

VSd ≤ VRd1

VRdI se calcula mediante la expresión (4.42) de EC-6:

VRd1 = fvk·b·d / γM

siendo

fvk el mínimo entre la resistencia característica a cortante de la fábrica

y el del hormigón de relleno del dintel.




b es el ancho del cargadero, que es igual al espesor del muro.

d es el canto útil del cargadero.

Si esta comprobación no se cumple, se añade al cortante resistido la contribución de

la armadura transversal del dintel, según la expresión (4.45) de EC-6:

VSd ≤ VRd1 + VRd2

VRd2 = 0,9·dh·(Asw/s)·(fyk/γs)

donde

dh es el canto útil de la sección de hormigón exclusivamente (no se

puede utilizar el canto útil del dintel porque los estribos del mismo

no cubren todo ese canto).

Dinteles de acero (muros de material distinto a Termoarcilla)

Los dinteles de acero deben resistir los esfuerzos MSd y VSd de acuerdo con la

normativa de acero (EA-95). Para ello, el programa ordena todos los perfiles útiles de

la serie asignada al cargadero (HEA, HEB, IPE, …) de menor a mayor peso (a

igualdad de peso, primero el de menor canto), seleccionándose el primero que resista

los esfuerzos solicitantes y posea una flecha menor de L/500.

Comprobación del apoyo del dintel

En el caso de muros de Termoarcilla, al ser los bloques de Termoarcilla del grupo 2b

(según la clasificación de Eurocódigo), no existe aumento de resistencia a

compresión de la fábrica por tratarse de una carga concentrada. Sin embargo, sí se

tiene en cuenta que la comprobación se realiza como tensión media a compresión en

toda la superficie (Ab) de apoyo.

En el caso de muros de material distinto a la Termoarcilla tampoco se tiene en cuenta

el aumento de resistencia a compresión que podría aplicarse si las piezas del muro

son del grupo 1 (macizas). Como el dintel metálico suele ser de ancho menor al

espesor de la fábrica, el apoyo debe realizarse mediante una pieza de ancho el

espesor del muro y resistencia adecuada, recomendándose un dado de hormigón.




Por tanto, a lo largo de la longitud de entrega se integran las tensiones σy existentes

en el muro para obtener NSd; siendo NRd = Ab·fk,v / γM.

Cargas concentradas

El programa permite realizar en cualquier nudo o nodo de una pared, el peritaje de

las tensiones verticales como carga concentrada. Para ello se define el tamaño del

área cargada a considerar (bef y tef). La dimensión paralela al muro de este apoyo no

podrá definirse como menor de 100 mm. El programa entiende que el valor de la

dimensión paralela al muro se reparte a partes iguales a izquierda y derecha del nudo

indicado. La dimensión perpendicular al muro podrá ser como máximo el espesor del

mismo; si se indica una dimensión de valor mayor que el espesor del muro el

programa ajusta automáticamente el valor del canto eficaz al espesor del muro. Si se

selecciona un nudo situado sobre una de las esquinas del muro, el programa entiende

que el valor del ancho indicado no se puede disponer en su totalidad, eliminando la

parte de apoyo que quedaría fuera del muro y, por tanto, tomando un valor de ancho

eficaz de la mitad del valor indicado.

A lo largo de la longitud de apoyo se integran las tensiones σy existentes en el muro

para obtener NSd; siendo NRd = ξ·bef·tef·fk,v / γM.

El coeficiente ξ es un coeficiente de amplificación de valor entre 1,00 y 1,50 que se

calcula de acuerdo con el apartado 4.4.8 de EC-6. Baste indicar aquí que para muros

de Termoarcilla y muros de fábrica constituidos por piezas distintas del grupo 1

(macizas) su valor es 1,00.

Tras realizar la peritación del muro ante la carga concentrada existente, el programa

mostrará información del axil solicitante a compresión NSd, el axil resistente a

compresión NRd y las dimensiones del apoyo consideradas, indicando si la

comprobación es correcta o no.




Rozas y Rebajes

Las rozas y rebajes definidos no se tienen en cuenta en la etapa de modelización,

cálculo de esfuerzos y obtención de tensiones. Se consideran en una peritación

posterior de la resistencia del muro.

Mediante la función correspondiente se puede realizar el peritaje del muro en esa

zona. Tras el peritaje el programa emitirá un mensaje en el que indicará si no es

necesario tener en cuenta la roza o rebaje (de acuerdo con el capítulo 5.5 de EC-6), ó

que la comprobación es correcta ó, por el contrario existen errores, en cuyo caso

indicará sus características.

No se permiten rozas horizontales (o inclinadas) si existe armadura de costillas en el

muro. De mismo modo, no se permiten rozas verticales (o inclinadas) si existe

armadura de tendeles en el muro.

De acuerdo con la tabla 5.3 de EC-6, no será necesario considerar la existencia de

rozas o rebajes verticales en la fábrica si se cumple:

Rozas Rebajes Espesor

del muro

(mm)

profundidad

máxima

(mm)

ancho

máximo

(mm)

ancho

máximo

(mm)

espesor

residual

mínimo (mm)

≤ 115 30 100 300 70

116 –

175 30 125 300 90

176 –

225 30 150 300 140

226 –

300 30 175 300 175

> 300 30 200 300 215




Nota: si el espesor del muro es mayor o igual que 225 mm y la roza no se prolonga

más allá de 1/3 de la altura de la planta, ésta puede tener una profundidad de hasta 80

mm y un ancho de hasta 120 mm.

De acuerdo con la tabla 5.4 de EC-6, no será necesario considerar la existencia de

rozas horizontales o inclinadas en la fábrica si se cumple:

Profundidad máxima (mm) Espesor

del muro

(mm)

Longitud

ilimitada

Longitud

≤ 1,25 m

≤ 115 0 0

116 – 175 0 15

176 – 225 10 20

226 – 300 15 25

> 300 20 30

Si la roza o rebaje posee una profundidad tal que el espesor residual del muro es

menor o igual que 5 cm, se considera que dicha profundidad es excesiva.

El borrador actual del CTE SE-F es más estricto que EC-6, puesto que se aplican las

limitaciones impuestas a las rozas también a los rebajes. Este es el criterio seguido

por este programa.

En el caso de Norma Española, si hay sismo definido, la profundidad de las rozas

tampoco podrá superar 1/5 del espesor del muro, ni podrán dejar un espesor residual

de muro menor de 12 cm (ó 14 cm si la aceleración sísmica de cálculo supera 0,12·g);

todo ello de acuerdo con los artículos 4.4.1 y 4.4.2 de la norma sismorresistente

NCSE-02.




IMPORTANTE: En el caso de rozas o rebajes en muros de piezas huecas, previo a

la realización de una roza o de un rebaje se considerará la distribución de los huecos

que tenga la pieza de base ya que debido a ella se podría producir una pérdida de

sección resistente y/o de aumento de la excentricidad con la que se aplican las cargas

muy superior a la previsible en el caso de piezas macizas (a cuando se trabaja bajo el

concepto de "sección bruta").

n 20%.

CÁLCULO Y ARMADO DE ZAPATAS DE MUROS RESISTENTES

Los muros resistentes, independientemente de su material (hormigón armado,

ladrillo, piedra granito, piedra arenisca, bloques de hormigón u otros) podrán contar

con una zapata de hormigón como cimentación. La única diferencia es que si el muro

es de hormigón, en la zapata se deben colocar las esperas necesarias para anclar la

armadura longitudinal vertical del muro.

La zapata del muro posee un sistema de coordenadas principales idéntico al del

muro: un eje X horizontal, en la unión entre muro y zapata y contenido en el plano

del muro, un eje Y vertical y contenido en el plano del muro y un eje Z horizontal,

perpendicular al plano del muro (cumpliéndose que el producto vectorial de X por Y

es Z).

Se calcula en todos los puntos de la base del muro los esfuerzos transmitidos por la

estructura por unidad de longitud del muro, y en ese sistema de coordenadas. Estos

esfuerzos, más el propio peso de la zapata, ambos sin mayorar se utilizan para

dimensionar el ancho y canto de la zapata. Los mismos esfuerzos, mayorados, se

utilizan para calcular el armado de la zapata.

También se calcula la resultante de todos los esfuerzos transmitidos por la estructura

a la cimentación (más el peso propio de toda la zapata) para una comprobación de

vuelco del muro alrededor de su eje Z principal.




Es aconsejable introducir valores para las dimensiones ‘Vuelo X+’ y ‘Vuelo X-‘ para

aumentar el área de las zapatas en las esquinas.

Cálculo de la tensión admisible sobre el terreno

Para el cálculo de la tensión admisible sobre el terreno, se tienen en cuenta las

tensiones (en los ejes principales de la zapata) Fy (axil vertical, incluyendo en peso

propio de la zapata), Fz (rasante horizontal perpendicular al muro) y Mx (momento

flector alrededor del eje horizontal del muro).

Sea ‘b’ el ancho de la zapata (la dimensión perpendicular al muro). Estos esfuerzos

producen una excentricidad ez respecto al eje central de la zapata, que nunca puede

ser mayor de b/2. En función de ella, las expresiones que determinan la tensión

máxima y mínima sobre el terreno, son:

Si ez ≤ 1/6·b, las tensiones máxima y mínima sobre el terreno, que no pueden

superar la tensión máxima admisible, son:

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ⋅−=

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ⋅+=

be

bF

be

bF

zymin

zymax

61

61

σ

σ

ez

b

σminσmax

Si 1/6·b < ez < 1/2·b, la tensión máxima sobre el terreno no puede superar 1,25

veces la tensión máxima admisible. En este caso no toda la superficie de contacto de

la zapata transmite compresiones al terreno (se produce un triángulo de presiones

bajo la zapata), por lo que la tensión mínima es nula. La tensión mínima que aquí se

indica sirve para calcular la profundidad de dicho triángulo de presiones (ver

figura):

( )

z

zmaxmin

z

ymax

ebeb

ebF

⋅−⋅⋅−

=

⋅−⋅

⋅=

636

234

σσ

σ

ez

b

σmin

σmax




Comprobación a deslizamiento

Puede, si se desea, activar la comprobación a deslizamiento de las zapatas es su

dirección Z (perpendicular al muro).

Esta comprobación considera de forma opcional el empuje pasivo. La comprobación

se realiza siguiendo los criterios de la norma NBE-AE-88, Artículo “8.7. Seguridad

al deslizamiento”. El valor ‘Profundidad de la parte superior de la zapata’ sumado

al cato de la zapata permite determinar la profundidad de la base de la zapata,

teniendo en cuenta que se despreciará el empuje pasivo de la capa superior del

terreno hasta una profundidad de 1 metro.

Comprobación a vuelco

Puede, si se desea, activar la comprobación a vuelco de las zapatas; tanto alrededor

de su eje X como alrededor de su eje Z. En cada dirección, además, se comprueba el

vuelco en ambos sentidos.

La comprobación a vuelco verifica que el ‘Momento de Vuelco Mv’ es menor que el

‘Momento Estabilizador de Vuelco Me’ multiplicado por un coeficiente de seguridad

fijado por el usuario, gv, según la ecuación:

vv

e

MM

γ≥

Para cada combinación de acciones, producen momentos de vuelco todas aquellas

fuerzas que favorecen el vuelco alrededor del borde inferior de la zapata considerado;

mientras que producen momentos estabilizadores todas aquellas fuerzas que impiden

el vuelco alrededor del borde inferior de la zapata considerado. Para las fuerzas

horizontales, se considera que actúan a una altura de 2/3 del canto de la zapata

respecto a la base de la misma. Por ejemplo, el peso propio de la zapata siempre

produce un momento estabilizador. Las acciones horizontales producen momento de

vuelco en un sentido; mientras que producen momento estabilizador en el contrario.




Las acciones verticales, si por su excentricidad se encuentran aplicadas dentro de la

base de la zapata, producirán momentos estabilizadores.

A los momentos de vuelco se les aplica el coeficiente de mayoración de cargas de

efecto desfavorable para hormigón (de valor 1,6 en general), mientras que a los

momentos estabilizadores se les aplica el coeficiente de mayoración de cargas de

efecto favorable (de valor 0,9). Se debe tener esto en cuenta a la hora de fijar el

coeficiente adicional de seguridad el vuelco cuyo valor habitual es gv = 1,0 (es decir,

en general es suficiente comprobar que Me ≥ Mv).


El programa realiza las siguientes comprobaciones en cada una de las zapatas:

resistencia a flexión, a cortante y comprobación de la adherencia. Todas las

comprobaciones se realizan en la dirección Z de la zapata (ortogonal al plano del

muro), ya que la rigidez en su plano que posee el muro resistente impide la flexión de

la zapata en la otra dirección. En todo caso, se coloca una armadura paralela al muro

de cuantía igual a 1/5 de la cuantía en la dirección ortogonal pero no inferior a la

cuantía mínima indicada por la norma. Como excepción, si la zapata posee vuelo en

la dirección X del muro, también se realizan las mismas comprobaciones en dicha

dirección.

Se considera un diagrama trapezoidal de tensiones, de acuerdo con las tensiones

máximas sobre el terreno calculadas en ambos extremos de la zapata y mayoradas.

El canto de la zapata se predimensiona inicialmente en función del tipo de zapata

fijado en las opciones (salvo que se haya fijado un canto constante, en cuyo caso ése

será el canto de la zapata) y del máximo vuelo de la zapata de acuerdo con el

siguiente criterio:

Zapata flexible: <½·vuelo, pero no menor de 30 cm.

Zapata rígida: >½·vuelo, pero no menor de 30 cm.




Zapata tipo M (Hormigón en masa): El canto necesario para no superar la

resistencia a flexotracción del hormigón.

También se limita el canto mínimo de la zapata en función del anclaje en

prolongación recta que necesita la armadura longitudinal vertical del muro, si éste es

de hormigón.

Si la zapata es imposible de armar según el tipo especificado, el programa pasa

automáticamente al siguiente tipo (en el orden indicado) para así aumentar el canto.

Aunque en las opciones de armado se fije otro diámetro mínimo mayor, el diámetro

mínimo de la armadura de la zapata será de Ø12mm.

Zapatas de hormigón armado

Salvo en el caso de las zapatas de hormigón en masa, las comprobaciones realizadas

son:


Se define una sección de cálculo, S1, paralela al muro y situada a 0,15·t hacia el

interior del muro (si es de hormigón) ó 0,25 t (si es de otro material), siendo t el

espesor del muro. El canto de la sección será el de la zapata. En dicha sección se

calcula la armadura a flexión, de forma que no sea necesaria armadura de

compresión. La cuantía geométrica mínima de esta armadura será (Norma española

EHE)

B 400 S 2,0 ‰

B 500 S 1,8 ‰

y estará constituida por barras separadas no más de 30 cm.


Se define una sección de cálculo, S2, paralela al muro y situada a un canto útil del

borde del muro. En dicha sección se comprueba la tensión tangencial del hormigón

producida por el cortante, de forma que no sea necesaria armadura de cortante.




Zapatas de hormigón en masa

En las zapatas de hormigón en masa, las comprobaciones son:


Se define una sección de cálculo, S1, paralela al muro y situada a 0,15·t hacia el

interior del muro, siendo t el espesor del muro (en el caso de la norma mexicana, esta

sección se encuentra en el borde del muro). El canto de la sección será el de la

zapata. En dicha sección se comprueba que, bajo un estado de tensiones del

hormigón plana y lineal, la máxima tensión de tracción del hormigón no supera la

resistencia a flexotracción, fct,d. Se coloca en todo caso una armadura mínima para

evitar fisuraciones de cuantía igual a la cuantía mínima considerando que la zapata

tiene un canto no mayor a ½ vuelo.


Se define una sección de cálculo, S2, paralela al muro y situada a un canto del borde

del muro. En dicha sección se comprueba que la tensión tangencial del hormigón

producida por el cortante no supera el valor de fct,d.

CÁLCULO Y ARMADO DE ENCEPADOS Y PILOTES

Este apartado se refiere al cálculo y armado de cimentaciones profundas mediante

encepados y pilotes y las posibles vigas centradoras que los unen entre sí o a otros

elementos de cimentación.

El programa permite calcular cimentaciones profundas formadas por encepados de 1,

2, 3 ó 4 pilotes unidos mediante vigas de cimentación. Dichos pilotes pueden ser

hormigonados "in situ" ó prefabricados. Los encepados y pilotes tienen las siguientes

características:

Todos los pilotes de un encepado son iguales, tanto en sección, longitud y armado.




El vuelo del encepado, definido como la distancia entre el eje de un pilote y los

paramentos del encepado más próximos, es igual para todos los pilotes de un

encepado.

Los encepados de un pilote son siempre cuadrados, con el eje del pilote situado en

el centro de dicho cuadrado.

Los encepados de tres pilotes son triángulos equiláteros, con los ejes de los pilotes

dispuestos también en un triángulo equilátero.

Los encepados de cuatro pilotes son rectangulares, con los ejes de los pilotes

dispuestos también en un rectángulo.

Sistema de ejes. Coordenadas

Cada uno de los encepados tienen un sistema de ejes local [XI, YI, ZI], formado por

un sistema de ejes paralelos al sistema de ejes generales [Xg, Yg, Zg] que pasan por

el nudo.

Se define también un sistema de ejes principal, resultante de aplicar una rotación

sobre los ejes locales del encepado. El sistema de ejes principal es el utilizado para

expresar las dimensiones y armaduras de los encepados y pilotes. Cuando no existe

ángulo de rotación entre el sistema de ejes local y principal, ambos sistema de ejes

coinciden.

Conceptos de cálculo

El cálculo de una cimentación profunda mediante encepados, pilotes y vigas de

cimentación engloba los siguientes aspectos:

La disposición, número, longitud y diámetro de los pilotes debe dimensionarse de

forma que sean capaces de transmitir las cargas de la estructura al terreno.

Los pilotes deben ser capaces de soportar los esfuerzos a los que son sometidos. En

el caso de pilotes perforados / hormigonados “in situ”, se calcula el armado

necesario, mientras que en el caso de pilotes prefabricados se comprueba el armado

del modelo escogido.




Los encepados y vigas de cimentación deben dimensionarse y armarse de forma que

resistan los esfuerzos a que son sometidos.

Carga admisible de los pilotes

Para calcular la carga admisible de un grupo de pilotes de un mismo encepado, se

calcula previamente la carga de hundimiento de un pilote aislado.

Carga de hundimiento de un pilote aislado

La carga de hundimiento se define como la máxima carga vertical que puede

transmitir un pilote aislado de una determinadas dimensiones al terreno. La

transmisión de esta carga al terreno puede hacerse por dos mecanismos:

Por fricción o pilotes flotantes. La transmisión se realiza mediante el rozamiento

entre el terreno (de resistencia media a baja) y el fuste del pilote.

Por punta o pilotes columna. La transmisión se realiza en la punta del pilote,

asentado normalmente en un estrato más resistente que el terreno superior.

Ambos mecanismos no son excluyentes. En el programa se define esta carga de

hundimiento mediante la expresión

ffpph rArAQ ⋅+⋅=

siendo

Ap Área de la punta

rp Resistencia unitaria en la punta

Af Área del fuste

rf Resistencia unitaria en el fuste

En el LISTADO DE OPCIONES se especifica si se utiliza la resistencia en punta y/o

por fricción, así como los valores de ‘rp’ y ‘rf’ adoptados, que pueden variar con la

profundidad.




Carga admisible de un grupo de pilotes

Para determinar la carga admisible de un grupo de pilotes, se suma la carga de

hundimiento de todos los pilotes, afectados por un coeficiente de grupo y un factor de

seguridad de carga admisible:

∑⋅⋅=i

hiaggadm QFFQ ,

En LISTADO DE OPCIONES se especifica el valor del coeficiente de grupo, Fg, y

ell valor del factor de seguridad de carga admisible, Fa, adoptados.

Cálculo de los esfuerzos transmitidos a cada pilote

La carga admisible de los pilotes debe ser menor que la carga transmitida por la

estructura u otros elementos.

Para calcular la carga transmitida al pilote i, se utiliza la fórmula de Navier:

∑∑⋅

+⋅

+= 22i

ix

i

iyi y

yMx

xMnNP

donde

N es la carga vertical transmitida por el encepado. Incluye las cargas

verticales transmitidas por la estructura al encepado más el peso

propio del encepado más pilote y el rozamiento negativo

transmitido al pilote por el terreno

n es el número de pilotes del encepado

Mx, My son los momentos, en ejes principales del encepado, transmitidos

por la estructura a los pilotes, más los momentos adicionales

introducidos directamente en el encepado. No todos los momentos

transmitidos por el pilar al encepado son transmitidos a los pilotes:

una parte (definida en el LISTADO DE OPCIONES) es absorbida

por las vigas de cimentación unidas al encepado




xi, yi son las distancias al centro de gravedad del encepado del pilote i en

ejes principales del encepado

Rozamiento negativo

Este fenómeno se produce debido a asientos ó consolidaciones del terreno, que queda

parcialmente ‘colgado’ de los pilotes, a los que transmite por tanto una tensión

tangencial.

La carga transmitida al pilote por este fenómeno se calcula mediante la expresión

( ) β⋅⋅γ⋅+⋅⋅⋅= LqLpR o 5,025,0

donde

p es el perímetro de la sección del pilote

L es la longitud del pilote

qo es la sobrecarga superficial a considerar en la parte superior del

terreno

� es la densidad del terreno

� es un factor reductor (<1) que contempla el que parte del peso del

terreno se transmite directamente al sustrato firme. Este valor

depende de la distancia entre pilotes en el encepado (‘s’), el

diámetro del pilote (‘D’) y su longitud (‘L’). En el LISTADO DE

OPCIONES se especifica el valor adoptado.

Encepados y vigas de cimentación

De los momentos transmitidos por la estructura al encepado, un porcentaje definible

por el usuario y especificado en el LISTADO DE OPCIONES es transmitido a las

vigas de cimentación. En el caso de encepados de un solo pilote, la totalidad de los

momentos es transmitida a las vigas de cimentación; y si el encepado es de dos

pilotes, la componente del momento paralela a la línea que une ambos pilotes es

transmitida a las vigas de cimentación.




El reparto del momento entre las vigas de cimentación que acometen a un encepado

se realiza en función de la proyección en la dirección perpendicular del momento de

la rigidez a flexión de la viga de cimentación (4·E·Iz/L). Es decir, se realiza un

reparto mediante una método similar al de Cross.


Pilotes

Los pilotes se calculan y arman esencialmente como pilares, con las siguientes

salvedades:

Coeficientes adicionales de seguridad

Es posible definir los coeficientes adicionales de seguridad siguientes (en el

LISTADO DE OPCIONES se especifican los valores adoptados):

Un coeficiente reductor (�1,0) de la resistencia del hormigón por hormigonado

vertical.

Un coeficiente de minoración (�1,0) de la resistencia del acero de las armaduras.

Este coeficiente será normalmente 1,0 en pilotes prefabricados.

Un coeficiente de mayoración (�1,0) de las cargas.

Dada la inexactitud inherente a la construcción de un pilote hormigonado “in situ”,

en el programa se define un coeficiente de reducción de las dimensiones de la

sección del pilote a efectos resistentes.

Excentricidades y pandeo

Las excentricidades mínimas y la longitud de pandeo se fijan de forma específica

(ver el LISTADO DE OPCIONES). Hay que tener en cuenta que las imprecisiones

de replanteo e inclinación de pilotes son muy superiores a las de los pilares. Además,

no es posible inspeccionar el pilote una vez ejecutado.




Por otra parte, el terreno en el que se introduce el pilote proporciona una determinada

coacción lateral que reduce significativamente la longitud de pandeo respecto a la de

un pilar de igual dimensión.

Proximidad de otras cimentaciones

La proximidad de otras cimentaciones provoca empujes horizontales a lo largo de

parte del fuste del pilote, lo que se traduce en flexiones que se añaden a las

procedentes de la estructura. Para evaluar este momento adicional, se utiliza la

expresión (en el LISTADO DE OPCIONES se especifican los valores adoptados)

16/LkQM hh ⋅⋅=

donde

Mh es el momento adicional a considerar

Qh es el empuje, en Kgf/ml ó kN/ml, transmitido por la cimentación

próxima al pilar

L es la longitud total de pilote

k es un factor menor de 1,0 que indica la parte de fuste del pilote

afectada por este empuje.

Esfuerzos debidos al transporte y colocación

Los pilotes prefabricados pueden sufrir, debido a su peso propio y cómo se trasladan

e izan hasta su posición, momentos flectores que deben ser tenidos en cuenta. Estos

momentos no son adicionales, puesto que desaparecen una vez el pilote esté situado

en su posición definitiva.

Este momento, que sólo se aplica a los pilotes prefabricados, se evalúa según la

expresión (en el LISTADO DE OPCIONES se especifican los valores adoptados)

xLpM /2⋅=

donde




p es el peso propio por metro lineal del pilote

L es la longitud del pilote

x es un factor definido por el usuario

Pilotes prefabricados

En el programa se define el modelo de pilote prefabrico a utilizar en cada caso, por lo

que lo que se realiza es una comprobación del armado del pilote.

Encepados

Se utilizan los criterios específicos de encepados de la norma española de hormigón,

EHE, en su artículo 59 (Elementos de Cimentación). Los únicos encepados

calculados por el programa son los encepados rígidos de canto constante. Para que un

encepado pueda considerarse rígido, debe cumplirse

hVmax 2≤

siendo

Vmax el máximo vuelo de los pilotes del encepado; definido como la

distancia entre la cara del pilar o soporte y el eje del pilote

h es el canto del encepado, que no será menor de 40 cm ni del

diámetro de los pilotes. También se comprueba que este canto

permita el anclaje en prolongación recta y compresión de la

armadura longitudinal de los pilotes

Además, la distancia entre la cara de los pilotes y la del encepado será no menor de

25 cm ni de ½ del diámetro de los pilotes.

Los encepados rígidos se calculan por el método de ‘bielas’ de hormigón

comprimidas y tirantes traccionados constituidos por barras de acero.




Encepados de un pilote

Los encepados de un pilote deben arriostrarse al menos por dos vigas de cimentación

en dos direcciones sensiblemente ortogonales. Estas vigas son las encargadas de

absorber los momentos transmitidos por la estructura y los derivados por la no

coincidencia entre el eje del pilar y el del pilote.

Este encepado está formado por una única biela con nudos multicomprimidos (CCC),

que se comprueban de acuerdo con el apartado de “cargas concentradas sobre

macizos” de EHE. La comprobación se realiza según la expresión

cdcd fAN 3⋅≤

siendo

Nd el axil transmitido al pilote

Ac es el área cargada, que es la menor entre las secciones del pilar y el

pilote

f3cd es la resistencia a compresión del nudo de hormigón. En EHE viene

dada por la expresión

cdcdc

ccd ff

AAf ⋅>/⋅= 3,3

13

donde

Ac1 es la mayor entre el área de la sección del pilar y la del pilote

fcd es la resistencia a compresión del hormigón

Es necesario disponer una armadura horizontal en las caras superior e inferior del

encepado y en ambas direcciones cuya cuantía mecánica sea al menos (en cada cara y

dirección)

ytdsdd fAa

aaNT ⋅=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −⋅⋅= 125,0

siendo




a la dimensión mayor entre la de la sección del pilar y la del pilote

a1 la dimensión menor entre la de la sección del pilar y la del pilote

fytd la tensión de tracción del tirante, que se limita respecto a la del

acero a 400 MPa

Encepados de dos pilotes

Los encepados de dos pilotes deben arriostrarse al menos por una viga de

cimentación en una dirección sensiblemente ortogonal a la línea que une ambos

pilotes. Esta viga es la encargada de absorber los momentos según el eje paralelo a la

línea que une los pilotes transmitidos por la estructura y los derivados por la no

coincidencia del eje del pilar en la línea que une los pilotes. En todo caso no se

permite que la proyección del eje del pilar sobre la línea que une los pilotes quede

exterior a la zona delimitada por los ejes de los pilotes.

En general se forma un tirante horizontal que une los ejes de los pilotes en la zona

inferior del encepado y dos bielas inclinadas que unen los pilotes al pilar. En casos

extremos, en los que debido a un momento de gran magnitud, uno de los pilotes

quede traccionado, el esquema de celosía formado por bielas y tirantes es algo más

complejo, con un tirante en la parte superior del encepado y una biela inclinada en

sentido contrario.

En todo caso, bajo el pilar se forma un nudo multicomprimido (CCC) que se

comprueba de forma análoga al encepado de un pilote, y sobre los pilotes se forman

sendos nudos de unión entre bielas y tirantes (CCT).

Los nudos tipo CCT se comprueban de forma que el hormigón no supere la tensión

de compresión f2cd, que en EHE es f2cd = 0,70· fcd.

Armadura principal

El programa evalúa la tensión Td a la que está sometido el tirante (o tirantes), con lo

que se calcula una armadura que cumpla Td<As·fytd. Esta armadura se ancla a partir

del eje de los pilotes. En el caso más sencillo, en el que el eje del pilar es equidistante




de los ejes de los pilotes y se sitúan en un mismo plano vertical, esta tensión se

calcula con la expresión

( )d

avNT dd ⋅

⋅+⋅=

85,025,0

siendo

Nd el axil del pilote más solicitado

v el vuelo de los pilotes

a la dimensión del pilar

d el canto útil del encepado

El o los tirantes tienen un ancho igual al ancho del pilote más dos veces la distancia

entre el fondo del encepado y el eje de las armaduras del tirante.

Armadura secundaria

Además del armado del o los tirantes, se coloca la siguiente armadura

La armadura longitudinal superior e inferior tendrá una cuantía no menor de 1/10 de

la de la cara opuesta, y se extenderá a lo largo del encepado.

Una armadura horizontal y vertical dispuesta en retícula en las caras laterales. La

armadura vertical, que en el programa se identifica como armadura transversal,

consta de cercos cerrados que atan la armadura longitudinal. La armadura

horizontal, que en el programa se identifica como armadura de piel, consiste en

cercos cerrados que atan a la armadura vertical anterior. La cuantía de estas

armaduras, referida al área de la sección de hormigón perpendicular a su dirección,

es de al menos el 4‰. Si el ancho supera la mitad del canto, la sección de referencia

se toma con un ancho igual a la mitad del canto. La capacidad mecánica total de la

armadura vertical será no menor de Nd/4,5, siendo Nd el axil de cálculo del soporte.




Encepados de tres pilotes

En general se forman tres tirantes horizontales que unen los ejes de los pilotes en la

zona inferior del encepado y tres bielas inclinadas que unen los pilotes al pilar. En

casos extremos, en los que debido a un momento de gran magnitud, alguno de los

pilotes quede traccionado, el esquema de celosía formado por bielas y tirantes es algo

más complejo, con tirantes también en la parte superior del encepado y una biela

inclinada en sentido contrario.



nudos de unión entre bielas y tirantes (CCT).



Armadura principal

El programa evalúa la tensión Td a la que están sometidos los tirantes, con lo que se

calcula una armadura que cumpla Td<As·fytd. Esta armadura se ancla a partir del eje

de los pilotes. En el caso más sencillo, en el que el eje del pilar está situado en el

baricentro de los pilotes, esta tensión se calcula con la expresión

( )ald

NT dd ⋅−⋅⋅⋅= 25,058,068,0

siendo


l la distancia entre ejes de pilotes



Los tirantes conforman unas bandas o fajas situadas entre los ejes de los pilotes que

tienen un ancho igual al ancho del pilote más dos veces la distancia entre el fondo del




encepado y el eje de las armaduras del tirante. Se iguala la armadura de los tres

tirantes ó bandas, para facilitar la ejecución del mismo.

Armadura secundaria

Además del armado de los tirantes, se coloca la siguiente armadura

La armadura longitudinal superior e inferior de las bandas tendrá una cuantía no

menor de 1/10 de la de la cara opuesta, y se extenderá a lo largo del encepado.

Una armadura vertical, que en el programa se identifica como armadura transversal,

que consta de cercos cerrados que atan la armadura longitudinal de las bandas. La

cuantía de estas armaduras, referida al área de la sección de hormigón de la banda

perpendicular a su dirección, es de al menos el 4‰. Si el ancho supera la mitad del

canto, la sección de referencia se toma con un ancho igual a la mitad del canto. La

capacidad mecánica total de esta armadura (en la dirección vertical) será no menor

de Nd/4,5, siendo Nd el axil de cálculo del soporte.

Una armadura horizontal, que en el programa se identifica como armadura de piel,

consiste en cercos cerrados que recorren perimetralmente el encepado y atan a la

armadura vertical anterior. La cuantía de estas armaduras, referida al área de la

sección de hormigón perpendicular a su dirección, es de al menos el 4‰. Si el

ancho supera la mitad del canto, la sección de referencia se toma con un ancho igual

a la mitad del canto.

Encepados de cuatro pilotes

En general se forman cuatro tirantes horizontales que unen los ejes de los pilotes en

la zona inferior del encepado y cuatro bielas inclinadas que unen los pilotes al pilar.

En casos extremos, en los que debido a un momento de gran magnitud, alguno de los

pilotes quede traccionado, el esquema de celosía formado por bielas y tirantes es algo

más complejo, con tirantes también en la parte superior del encepado y bielas

inclinadas en sentido contrario.






nudos de unión entre bielas y tirantes (CCT).



Armadura Principal

El programa evalúa la tensión Td a la que están sometidos los tirantes, con lo que se

calcula una armadura que cumpla Td<As·fytd. Esta armadura se ancla a partir del eje

de los pilotes. En el caso más sencillo, en el que el eje del pilar está situado en el

baricentro de los pilotes, y el encepado es cuadrado, esta tensión se calcula con la

expresión

( )ald

NT dd ⋅−⋅⋅

⋅= 25,050,0

85,0

siendo


l la distancia entre ejes de pilotes



Los tirantes conforman unas bandas o fajas situadas entre los ejes de los pilotes que

tienen un ancho igual al ancho del pilote más dos veces la distancia entre el fondo del

encepado y el eje de las armaduras del tirante. Se iguala la armadura de los cuatro

tirantes ó bandas, para facilitar la ejecución del mismo.

Armadura secundaria

Además del armado de los tirantes, se coloca la siguiente armadura

La armadura longitudinal superior e inferior de las bandas tendrá una cuantía no

menor de 1/10 de la de la cara opuesta, y se extenderá a lo largo del encepado.




Una armadura horizontal, entre las bandas, de cuantía no menor a ¼ de la de las

bandas.

Una armadura vertical, que en el programa se identifica como armadura transversal,

que consta de cercos cerrados que atan la armadura longitudinal de las bandas. La

cuantía de estas armaduras, referida al área de la sección de hormigón de la banda

perpendicular a su dirección, es de al menos el 4‰. Si el ancho supera la mitad del

canto, la sección de referencia se toma con un ancho igual a la mitad del canto. La

capacidad mecánica total de esta armadura (en la dirección vertical) será no menor

de Nd/4,5, siendo Nd el axil de cálculo del soporte.

Una armadura horizontal, que en el programa se identifica como armadura de piel,

consiste en cercos cerrados que recorren perimetralmente el encepado y atan a la

armadura vertical anterior. La cuantía de estas armaduras, referida al área de la

sección de hormigón perpendicular a su dirección, es de al menos el 4‰. Si el

ancho supera la mitad del canto, la sección de referencia se toma con un ancho igual

a la mitad del canto.

Vigas de cimentación Las vigas de cimentación pueden unir zapatas aisladas, combinadas, zapatas de

muros de sótano, zapatas de muros resistentes y encepados. Para su dimensionado y

armado se utilizan los criterios expuestos en el apartado “Cálculo de la cimentación”

de esta memoria, con las precisiones que se indican a continuación en el caso de que

la viga de cimentación esté unida a un encepado.

Las vigas de cimentación unidas a encepados, se consideran siempre unidas al centro

de gravedad del encepado. Su armadura longitudinal es constante en toda su longitud,

e igual en ambas caras. La armadura transversal es también constante en toda su

longitud.

El momento de diseño es el momento transmitido por el encepado a la viga, tal como

se ha indicado en el apartado “Encepados y vigas de cimentación”. El cortante de

diseño es el provocado por los momentos existentes en los extremos de las vigas.




Materiales Los materiales (hormigón y acero) y los coeficientes de seguridad utilizados en el

cálculo de los encepados y pilotes son los mismos que los utilizados en las zapatas y

vigas de cimentación. Como excepción, los pilotes prefabricados poseen sus propios

materiales, que pueden ser distintos de los del resto de la cimentación.

Parámetros de cálculo del cimiento Ver LISTADO DE OPCIONES.

Cargas Se consideran las cargas aplicadas directamente sobre los encepados, las vigas

riostras y centradoras, y las reacciones obtenidas en los nudos de la estructura en

contacto con el terreno, determinadas en la etapa de cálculo de la estructura.

COMPROBACIÓN DE BARRAS DE MADERA Se realiza la comprobación de las barras de madera de la estructura según los

criterios establecidos en la norma UNE ENV 1995 – Eurocódigo-5 (EC5), dada la

inexistencia de una normativa española en esta materia.

Acciones de cálculo Las acciones de cálculo que se tienen en cuenta por Tricalc para la comprobación

de barras de madera, se combinan según Eurocódigo-1 (EC-1); es decir, de la misma

forma a como se indica en el apartado ‘CARGAS / Reglas de combinación entre

hipótesis / Combinaciones de elementos de hormigón según EHE’ de esta memoria.

Valores de cálculo de las acciones Al igual que ocurre con la normativa española EHE, para el Estado Límite Último, el

valor característico viene afectado por un coeficiente de seguridad.

El valor de cálculo de una acción Fd se expresa como:

repFd FF ⋅γ=

donde

γF es el coeficiente parcial de la acción considerada.




Frep es el valor representativo o característico de la acción.

Para los valores de γF se han dispuesto, por defecto en el programa los coeficientes

especificados en la EHE para control de ejecución normal, que son los mismos a los

indicados en D.N.A. de EC-2 (Documento Nacional de Aplicación del Eurocódigo 2)

para ese grado de control. En todo caso éstos podrán ser modificados y fijados

libremente por el usuario. Por ejemplo, Eurocódigo 5 propone valores 1,35 para

acciones permanentes y 1,50 para acciones variables, lo que equivale a un control

Intenso con los coeficientes normales de aplicación de EHE. Ver en el LISTADO DE

OPCIONES los valores definidos para cada estructura.

Cálculo de esfuerzos Se utiliza las características del material definidas en cada perfil: módulo de Young

(E), módulo de cortante (G), coeficiente de dilatación térmica y densidad.

Estados límite últimos (E.L.U.) El programa obtiene las solicitaciones en los nudos de cada barra. Además, y a

efectos de su comprobación, realiza un estudio en las secciones interiores de cada

barra, calculando los valores de los momentos flectores, cortantes, y fuerza axil de

tracción y de compresión.

El programa realiza las siguientes comprobaciones sobre las barras de madera:

Comprobación a flexotracción, se deben cumplir las siguientes condiciones (con km

=0,7 para secciones rectangulares y km =1,0 para otras secciones)

( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) 1

1

,,,,,,,,,0,,0,

,,,,,,,,,0,,0,

≤++≤++

dzmdzmdymdymmdtdt

dzmdzmmdymdymdtdt

ffkffkff

σσσσσσ

Comprobación a flexocompresión, se deben cumplir las siguientes desigualdades:

( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) 1

1

,,,,,,,,2

,0,,0,

,,,,,,,,2

,0,,0,

≤++≤++

dzmdzmdymdymmdcdc

dzmdzmmdymdymdcdc

ffkffkff

σσσσσσ

Comprobación a cortante y a torsión uniforme, deberá cumplirse la siguiente

condición:




1 ,

,

2

,

, ≤+⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

dv

dtor

dv

dv

ffττ

En las fórmulas anteriores la notación utilizada es la siguiente:

xx

xtor

zyz

z

y

ydv

zz

zdzm

yy

ydym

x

xdc

x

xdt

MWM

VVAV

AV

MWM

MWMAFAF

un torsor por producida máxima cortante detensión

y cortantespor producida máxima cortante de tensión

flector un por producida máxima normalión tens

flector un por producida máxima normalión tens

compresión a máxima normalnsión te

tracción a máxima normalnsión te

22

,

,,

,,

,0,

,0,

=

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

=

=

=

=

τ

τ

σ

σ

σ

σ

Estado límite de servicio (E.L.S.) El programa calcula la máxima flecha para la combinación de hipótesis más

desfavorable para todas las barras horizontales o inclinadas. Si la barra es un

voladizo, se calcula y comprueba la flecha en el borde; si la barra es una viga, se

calcula la flecha en el punto más desfavorable, y se compara con el valor 1/XXX,

donde XXX es un valor definido por el usuario en las opciones de comprobación. El

cálculo, al realizarse en el Estado límite de servicio, se realiza sin mayoración de

cargas.

Para el cálculo de las flechas de las barras de madera, Tricalc-12 tiene en cuenta

los siguientes aspectos:

Deformación inicial debida a una acción (wini): Se calcula utilizando los valores

medios de los coeficientes de deformación.

Deformación final debida a una acción (wfin): Se calcula en función de la flecha

inicial a partir de la fórmula: ( )definifin kww 1 2Ψ+=




Donde, kdef se define en función de la clase de servicio y del tipo de madera y Ψ2 es

el correspondiente factor de combinación de carga.

Limitación de las flechas Para la obtención de las deformaciones instantáneas se tienen en cuenta las cargas

introducidas en todas las hipótesis de sobrecarga, y no se consideran las cargas

introducidas en la hipótesis 0, cargas permanentes, aplicando los factores de carga de

deformaciones definidas (ver LISTADO DE OPCIONES)

Estabilidad de las piezas: Pandeo por flexión y compresión combinadas

El programa calcula el pandeo de todas las barras de la estructura según los dos

planos principales de la sección.

Se define como Longitud de Pandeo de una barra al producto de su longitud real por

un coeficiente β llamado factor de pandeo ß, mediante la expresión

lp l= ⋅β

donde ß es el factor de pandeo.

El factor de pandeo β una barra, en un plano determinado, está determinado por el

grado de empotramiento que la barra posea en sus dos extremos, superior e inferior,

izquierdo y derecho, grado que se determina en función de los valores de los factores

de empotramiento k1 y k2, en cada extremo de la barra. Para su determinación, el

programa considera la estructura como traslacional o intraslacional, según la opción

definida por el usuario en la caja de opciones de comprobación.

Si una barra tiene sus uniones en el nudo como articulaciones, el programa determina

un valor de ß en los dos planos de comprobación igual a la unidad.

Para la obtención del Factor de Empotramiento en un plano principal de la

estructura, de un extremo de una barra cualquiera de la estructura, el programa evalúa

los factores de reparto de las diferentes barras que acometen al nudo y que estén

rígidamente unidas al nudo, de la forma:




( )( )KI L

I Lv v= ∑

∑

donde,

K Es el factor de empotramiento.

I Lv v Es el cociente entre la Inercia y la longitud de todas las vigas que

acometen rígidamente al nudo.

I L Es el cociente entre la Inercia y la longitud de todas las barras que

acometen rígidamente al nudo.

El factor de Pandeo ß en cada uno de los planos principales de la estructura, para una

barra con factores de empotramiento K2 (superior) y K1 (inferior) es:

Estructuras Traslacionales

( )( )β =

+ ⋅ + + ⋅ ⋅

+ + ⋅ ⋅

16 2 4 1155

1 2 1 2

1 2 1 2

. . ..

K K K KK K K K

Estructuras Intraslacionales

( )( )

β =− ⋅ + + ⋅ ⋅− + + ⋅ ⋅

3 16 0843 0 28

1 2 1 2

1 2 1 2

. ..

K K K KK K K K

La condición de Traslacionalidad o Intraslacionalidad debe ser fijada por el usuario,

evaluando la estructura que se quiere comprobar. La situación real de la estructura es,

a veces, difícil de evaluar, encontrándose la estructura en una situación intermedia.

Pueden asignarse particularmente esta opción a barras o grupos de barras.

El usuario puede asignar manualmente los coeficientes de pandeo que considere

oportuno, mediante la asignación de opciones particulares de comprobación a cada

barra, cota o pórtico, de la misma forma que se asignan las opciones de

predimensionado. Si se utilizan las opciones de comprobación generales de todas las

barras se pueden agrupar los valores del coeficiente β en los grupos: vigas, pilares y

diagonales (ver LISTADO DE OPCIONES).

Una vez determinado el factor de empotramiento, el programa calcula la esbeltez

simple de la barra. Se define como Esbeltez Simple de una barra el cociente entre la




longitud de pandeo y el radio de giro en la dirección considerada. El programa

considera la esbeltez en los dos planos principales de cada barra, existiendo una

opción para deshabilitar la comprobación en alguno de los planos. Si se habilita la

comprobación en los dos planos, la esbeltez resultante de la barra será la correspon-

diente al radio de giro mínimo.

El programa permite definir unos límites de la esbeltez de cada barra. (Ver

LISTADO DE OPCIONES).

Cuando la esbeltez de una barra supera estos valores, el programa lo hace notar en el

listado de comprobación de secciones de madera. El programa no considera ningún

tipo de reducción en estos valores por la actuación de cargas dinámicas sobre la

estructura. El programa no realiza ninguna comprobación con piezas compuestas.

En el caso de haber definido nudos interiores en barras, el programa no interpreta que

se trata de una misma barra con nudos interiores, por lo cual no tomará como

longitud de pandeo la correspondiente a la barra completa sino a la barra definida

entre dos nudos. El usuario deberá comprobar el efecto de pandeo al considerar la

longitud de pandeo de toda la barra con los esfuerzos más desfavorables.

El programa permite definir para cada tipo de barra (vigas, pilares o diagonales) o

cada barra individual y en cada uno de sus ejes principales independientemente, si se

desea realizar la comprobación de pandeo, se desea considerar la estructura

traslacional, intraslacional o se desea fijar su factor de longitud de pandeo β (factor

que al multiplicarlo por la longitud de la barra se obtiene la longitud de pandeo).

Si se deshabilita la comprobación de pandeo en un determinado plano de pandeo de

una barra, se considerará que el factor de pandeo ω en dicho plano es 1,0 y no se

realizan las comprobaciones relativas al pandeo de la normativa. El factor de pandeo

de una barra será el mayor de los factores de pandeo correspondientes a los dos

planos principales de la barra.




Para la consideración del factor de longitud de pandeo β de una barra (cuando esta no

es fijado por el usuario), el programa considera que el valor de K (factor de

empotramiento) es:

1,0 Empotramiento total. En el extremo de la barra en el que exista un

empotramiento total, un muro de sótano o un resorte. De esta

forma, una barra con esta consideración en ambos extremos tendrá

una longitud de pandeo igual a 0,5 veces su longitud si es

intraslacional o 1,0 veces su longitud si es traslacional.

0,75 En el extremo de la barra en la que exista un forjado reticular o una

losa maciza de forjado. De esta forma, una barra con esta

consideración en ambos extremos tendrá una longitud de pandeo

igual a ≈0,64 veces su longitud si es intraslacional o ≈1,12 veces su

longitud si es traslacional.

0,0 En el extremo de la barra en el que exista una articulación. De esta

forma, una barra con esta consideración en ambos extremos tendrá

una longitud de pandeo igual a 1,0 veces su longitud si es

intraslacional o ≈5,0 veces su longitud si es traslacional.

Si el usuario fija el factor de longitud de pandeo β de una barra, el programa

considerará que para esa barra la estructura es traslacional cuando β sea mayor o

igual que 1,0, e intraslacional en caso contrario.

El programa realiza la comprobación de pandeo por flexión y compresión

combinadas y la comprobación a vuelco lateral de las vigas en flexocompresión.

Variables que intervienen en el cálculo Longitudes eficaces de pandeo:

le,y = βy l ; le,z = βz l

Esbelteces mecánicas:

λy =le,y / iy y λz =le,z / iz

Esbelteces relativas:




( ) ( ) Ef k0,kc,0,, πλλ yyrel = ; ( ) ( ) Ef k0,kc,0,, πλλ zzrel =

Comprobación de pandeo por flexo-compresión Si λrel,y≤ 0,3 y λrel,z≤ 0,3 entonces se realiza la comprobación habitual a compresión

o flexocompresión, según corresponda. Caso contrario las expresiones habituales se

sustituyen por estas otras:

( )( ) ( ) ( )( )( ) ( ) ( ) 1

1

,,,,,,,,,,0,,0,

,,,,,,,,,,0,,0,

≤++≤++

dzmdzmdymdymmzcdcdc

dzmdzmmdymdymycdcdc

ffkkffkfkf

σσσσσσ

siendo

z para análogo 12

,2,

yrelyy

yckk

kλ−+

= (ver listados de comprobación).

( )( ) z para análogo 3,01 5,0 2,yrel, yrelcyk λλβ +−+=

y βc = 0,2 para madera maciza ó βc = 0,1 para madera laminada.

Estabilidad de las piezas: Vuelco lateral de vigas Se considera el vuelco lateral de vigas con flexión respecto del eje de mayor inercia,

que será el eje y por convenio.

Variables que intervienen en el cálculo

Esbeltez relativa a flexión:

critmkmmrel f ,,, σλ =

Tensión crítica de flexión:

yef

torzkcritm Wl

GIIE ,0,

πσ =

donde Itor es el módulo de torsión uniforme y Wy es el módulo resistente respecto del

eje fuerte.

Longitud eficaz de vuelco lateral:

ll vef β=

El factor βv viene se obtiene en función de las condiciones de carga




Comprobación del vuelco lateral en flexo-compresión Cuando actúa un momento flector My,d (respecto del eje fuerte) junto con un esfuerzo

axial de compresión, se debe comprobar la siguiente condición:

1 ,0,,

,0,

2

,

, ≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

dczc

dc

dmcrit

dm

fkfkσσ

donde kcrit se obtiene a partir de las siguientes expresiones:

rel,mmrelcrit

mrelmrelcrit

rel,mcrit

kkk

λλλλ

λ

<=≤<−=

≤=

1,4 para14,175,0 para 75,056,1

75,0 para1

2,

,,

Cálculo bajo la acción del fuego El programa calcula la estabilidad estructural de las barras de madera frente a fuego,

es decir, comprueba la capacidad resistente de los elementos de madera frente a las

acciones de cálculo cuando se encuentran sometidos a una curva de incendio normal.

Tricalc realiza esta comprobación considerando el método de la sección eficaz,

que admite una pérdida de sección resistente de las caras expuestas al fuego

expresada por medio de la profundidad eficaz de carbonización, la cual es función

del tiempo de incendio.

Valores de cálculo de las propiedades del material Los valores de cálculo de las propiedades del elemento sometido a la acción de un

fuego, se determinan mediante la siguiente expresión:

fiM

kfififid

fkkf

,mod,, γ

=

donde kmod,fi =1,0 , γM,fi =1,0 y kfi =1,25 para madera maciza, y kfi =1,15 para madera

laminada encolada.

Regla de combinación de las acciones Durante la exposición al incendio se considerara la siguiente combinación accidental:

∑ ∑∑ +Ψ+ )( ,,,2 tAQG dikiQAikGA γγ




donde, γGA =1,0 , γQA,i =1,0 y Ad(t) es el valor de cálculo de las acciones derivadas del

incendio.

Carbonización de la madera Tricalc permite comprobar la resistencia a fuego de elementos de madera que se

encuentran recubiertos con protección como sin ella. Para cada caso se realizan las

siguientes comprobaciones:

Estructuras de madera sin protección

Se considera una sección nominal que se obtiene descontando a la sección inicial una

profundidad carbonizada obtenida a partir de la siguiente expresión:

td nnchar , β=

donde t es el tiempo de exposición al fuego en minutos, y βn (velocidad de

carbonización) se obtiene de la siguiente tabla.

Se tendrán en cuenta las siguientes observaciones:

Las velocidades de esta tabla se aplican siempre que el espesor residual mínimo sea

de 40 mm.




Para espesores residuales menores las velocidades de carbonización deberán

incrementarse en un 50 %.

En madera maciza de frondosas con densidades comprendidas entre 290 y 450

kg/m3 pueden obtenerse los valores de βn por interpolación lineal.

Estructuras de madera con protección

En la comprobación de los elementos de madera con protección se tienen en cuenta

los siguientes puntos:

El comienzo de la carbonización se retrasa hasta el tiempo tch función del tipo de

protección.

La velocidad de carbonización a vez alcanzado el tiempo tch de comienzo de

carbonización es menor hasta el tiempo de fallo de la protección, tf.

Si el tiempo de fallo es inferior a 10 minutos (tf <10 min) entonces el efecto de la

protección se desprecia.

En el intervalo de tiempo transcurrido entre el comienzo de la carbonización y el

fallo del revestimiento (tf − tch) la velocidad de carbonización se obtiene

multiplicando la velocidad nominal por un factor k2 .

Una vez que se ha producido el fallo del revestimiento, la carbonización prosigue con

velocidad 2βn hasta que se alcanza un tiempo ten que se puede calcular mediante la

expresión:

25d si

25d si 2

25 , 2min

1

111

>=

≤⎭⎬⎫

⎩⎨⎧ −

+−=

fen

nf

nfen

tt

dtdttββ

donde ( ) nchf kttd β 21 −= .




Comprobación por el método de la sección reducida Para la comprobación de la resistencia a fuego de los elementos de madera se aplican

los procedimientos generales de comprobación de secciones de madera, considerando

el elemento estructural con su sección reducida por el efecto de la carbonización.

La sección reducida debe calcularse descontando, a la sección inicial, la profundidad

eficaz de carbonización def calculada a partir de la siguiente fórmula:

00, dkdd ncharef +=

donde,

d0 = 7 mm

k0 = mín {t/t0; 1,0}

t0 = 20 min para superficies no protegidas

t0 = máx {20; tch} para superficies protegidas.




Clases resistentes de madera

Las clases resistentes de madera puede ser de: especies de coníferas y chopo,

especies de frondosas, madera laminada encolada homogénea y madera laminada

encolada combinada.

Madera aserrada. Especies de coníferas y chopo

Para este tipo de madera en EC-5 se consideran las clases: C14, C16, C18, C22, C24,

C27, C30, C35 y C40. En la tabla adjunta se relaciona cada clase resistente con sus

características y resistencias.




Madera aserrada. Especies de frondosas Para este tipo de madera en EC-5 se consideran las clases: D30, D35, D40, D50, D60

y D70. En la tabla adjunta se relaciona cada clase resistente con sus características y

resistencias.




Madera laminada encoladas homogénea Para este tipo de madera en EC-5 se consideran las clases: GL24h, GL28h, GL32h y

GL36h. En la tabla adjunta se relaciona cada clase resistente con sus características y

resistencias.




Madera laminada encolada combinada Para este tipo de madera en EC-5 se consideran las clases: GL24c, GL28c, GL32c y

GL36c. En la tabla adjunta se relaciona cada clase resistente con sus características y

resistencias.

Valores de cálculo de las propiedades del material

Como propiedades del material se toman los valores característicos del mismo

obtenidos a partir de las tablas de las distintas clases.

Modificación de la resistencia según la clase de servicio y la duración de la carga

Se aplica un factor kmod que modifica el valor característico Xk de su resistencia de la

siguiente forma:

M

kchd

XkkkXγ

mod=

El valor de kmod depende de la clase de servicio y de la duración de las cargas que

intervienen en la correspondiente combinación de acciones.




Modificación por geometría y según la clase de madera

Se define el factor de altura kh que se puede aplicar a fm,k y ft,0,k

( ) acon kamin

h0

s

<⎭⎬⎫

⎩⎨⎧

= hhkh

donde h es el canto a flexión de la pieza o la mayor dimensión de la sección en

tracción (en mm), aplicable cuando h<a. El resto de constantes toma los valores:

1,1k ; 0,1s ; 600a :encolada laminada madera3,1k ; 0,2s ; 150a :maciza madera

h0

h0

======

Factor de carga compartida (kc)

Puede modificar los valores de fm,k , fc,0,k y ft,0,k de la madera maciza con un valor kc

= 1,1 que tenga en cuenta la posible redistribución de cargas entre elementos, caso de

no realizarse un análisis más preciso.

Coeficiente parcial de seguridad (γM)

Vea el LISTADO DE OPCIONES.

Barras de inercia variable

El programa permite definir barras de madera de inercia variable, con secciones

rectangulares y en I, realizándose en general las mismas comprobaciones que en

barras de sección constante aunque teniendo en cuanta la sección existente en cada

punto de la barra.

En el caso de secciones rectangulares y madera laminada, se contemplan las

comprobaciones adicionales definidas en el artículo “5.2.3 Vigas a un agua” de

Eurocódigo 5; aunque generalizándose para contemplar la existencia simultánea de

flexión más axil.

Es posible definir si las láminas de la barra están dispuestas paralelas a la directriz de

la barra (que es el caso habitual) o paralelas al lado inclinado de la viga de inercia

variable.




También es posible definir si el extremo de mayor sección de la barra corresponde

con un ‘zona de vértice’, en cuyo caso también se respetan las indicaciones al

respecto del artículo “5.2.4 Vigas a dos aguas, vigas curvas y vigas a dos aguas con

intradós curvo” de Eurocódigo 5.

Barras curvas o con intradós curvo

Es posible definir que una barra se compruebe considerándola como de directriz

curva o de inercia variable con intradós curvo. Si la madera utilizada es laminada, se

respetarán entonces las prescripciones del artículo “5.2.4 Vigas a dos aguas, vigas

curvas y vigas a dos aguas con intradós curvo” de Eurocódigo 5.

La curvatura siempre se producirá en el plano Xp^Yp de la barra.

FORJADOS DE CHAPA (Tricalc.15)

Introducción

El programa Tricalc 15 permite la definición, cálculo, armado y dibujo de planos de

forjados de chapa de acero más losa superior de hormigón, ya sea esta chapa utilizada

sólo a los efectos de encofrado perdido o como colaborante en flexión positiva,

pudiendo tener o no en este caso armaduras adicionales.

La estructura portante destinada a soportar los forjados de chapa puede ser de

diferente naturaleza: metálica, hormigón u obra de albañilería.

En ningún caso el programa comprueba el sistema de forjado de chapa combinado

con el cálculo de la estructura metálica de apoyo como viga mixta con conexión losa-

viga de apoyo mediante pernos conectores (hormigón trabajando a compresión en la

parte superior y acero trabajando a tracción en la parte inferior).

Tipologías de forjados de chapa

Tricalc 15 permite calcular forjados de chapa de las siguientes tipologías:

Chapa sólo como encofrado perdido




Cuando la chapa funciona como encofrado perdido, su función simplemente es la de

retener el hormigón hasta su endurecimiento, no absorbiendo esfuerzos una vez haya

endurecido la losa.

En este caso, la chapa es lisa, porque cuando el forjado entre en carga y la losa se

deforme, los dos materiales van a deslizar entre sí sin que exista mutua colaboración.

Chapa colaborante resistente sin armadura

Cuando la chapa forma un único elemento estructural con la losa su función es la de

colaborar con la losa de hormigón para resistir las solicitaciones existentes,

aportando resistencia a tracción. En una primera fase (hasta el endurecimiento del

hormigón) actúa como encofrado perdido.

En este tipo de forjados la chapa actúa como armadura a flexión no precisando otras

armaduras adicionales. La chapa debe contar por tanto con una serie de

deformaciones, entalladuras o protuberancias que garanticen que la chapa y el

hormigón no deslicen entre sí al entrar el forjado en carga.

Chapa colaborante resistente con armaduras adicionales

Básicamente es el mismo tipo que el descrito anteriormente salvo que la chapa

trabajando a flexión precisa de armaduras de flexión complementarias para resistir

los esfuerzos existentes, por ser ella misma insuficiente.

En cualquiera de los casos siempre existirá armaduras de negativos en los apoyos en

casos de losa continua y en los voladizos.

Criterios de cálculo

El programa utiliza la norma europea Eurocódigo 4 (UNE ENV 1994-1-1, junio

1995): “Proyecto de estructuras mixtas de hormigón y acero”.

Sin embargo, las combinaciones de acciones se realizan siempre con la normativa

seleccionada (EHE ó NBE-EA-95 en el caso de España, RSA en el caso de Portugal,

etcétera).




En el caso español, por ejemplo, no existe una normativa de estructuras mixtas (ni

siquiera el próximo Código Técnico de la Edificación lo contempla), la norma de

hormigón (EHE) es muy similar al Eurocódigo pero la norma de acero utiliza unas

combinaciones de acciones diferentes a EHE o Eurocódigo.

Chapas como encofrado: fase de ejecución

Se usará un análisis elástico para el cálculo de esfuerzos, considerando cada vano por

separado como biapoyado. Si se necesitan apoyos intermedios, la chapa se considera

una viga continua apoyada también en esos apoyos intermedios. Se considerarán

exclusivamente las cargas introducidas como cargas en fase de ejecución.

Las combinaciones de cargas utilizadas son las indicadas por la normativa de acero

seleccionada. Tenga esto en cuenta en normativas (como la española) en los que no

se utilizan las mismas combinaciones en acero que en hormigón.

Forjado de losa mixta: fase de explotación

Si la chapa se utiliza como armadura de positivos en la fase de explotación, la

sección resistente es mixta: interviene tanto el hormigón vertido en obra como la

chapa de acero laminado.

Para el cálculo y armado de los momentos negativos no se considera la contribución

de la chapa de acero. Tampoco se considera esta contribución cuando la chapa se

utiliza sólo como encofrado o es insuficiente para resistir los momentos positivos

como armadura de la losa mixta.

Las cargas intervinientes son todas las existentes en el forjado (pero no las

introducidas como cargas en fase de ejecución). El cálculo de esfuerzos se realiza por

métodos isostáticos, elásticos, plásticos o plásticos con redistribución limitada, en

función de lo indicado en las opciones de cálculo de forjados unidireccionales y de

chapa. Las combinaciones de cargas utilizadas son las indicadas por la normativa de

hormigón seleccionada.




Comprobación de secciones

Sección de referencia

Como sección de cálculo se utiliza la siguiente geometría (simplificada) de la

sección:

Eurocódigo 4

donde

b distancia entre nervios

b0 ancho mínimo del nervio

hc canto de la losa sobre la chapa

dp distancia entre la cara superior de la losa y el centro de gravedad de

la sección de chapa de acero

ep distancia de la fibra neutra plástica de la sección de chapa de acero

a su cara inferior

e distancia del centro de gravedad de la sección de chapa de acero a

su cara inferior

h = dp + e canto total de la losa




Flexión de la chapa como encofrado

Se comprueba en régimen elástico.

Eurocódigo

Para el Eurocódigo 4, la expresión a comprobar es (flexión simple):

.ap

yppelRdpd

fWMM

γ=≤

donde

Md es el momento de diseño, mayorado

Mp,Rd es el momento resistente

Wpel momento resistente elástico de la chapa de acero

fyp límite elástico del acero

γap coeficiente de minoración del acero

Momentos positivos sin armadura

Eurocódigo

En Eurocódigo 4 se distinguen dos situaciones, en función de la posición de la fibra

neutra.

Fibra neutra por encima de la chapa

Se utilizan las siguientes expresiones:

( )

⎟⎠⎞⎜

⎝⎛

=

=

−=≤

c

ck

cf

ap

yppcf

pcfRdpd

fb

Nx

fAN

xdNMM

γ

γ

85.0

2 .




siendo

Ap el área de la chapa metálica

x profundidad de la fibra neutra medida desde la cara superior de la

losa.

Fibra neutra dentro de la chapa

Se desprecia el hormigón situado en el nervio, utilizándose las siguientes

expresiones:

( ) ( )

( )( )cckccf

ap

yppa

apypp

cf

ap

yppapr

apypp

cfpp

c

prcfRdpd

fbhN

fWfANfW

M

fAN

eeehhz

MzNMM

γ

γγγ

γ

85.0

1

25.1

2

.

=

≤⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−=

−+−−=

+=≤

siendo

Wpa el momento resistente plástico de la chapa de acero. Éste es

calculado por el programa en función de la geometría de la chapa.

Momentos positivos con armadura

Se desprecia la colaboración de la chapa, calculándose como una losa unidireccional

armada de canto h, en la forma habitual (sin considerar que la sección es mixta).

La armadura resultante debe respetar las consideraciones de cuantías mínimas y

máximas y de separaciones entre redondos especificadas en la norma de hormigón

seleccionada (EHE o EH-91 para norma española, REBAP para norma Portuguesa,

etcétera).

Por consideraciones constructivas, el armado se sitúa en todos los senos de la chapa,

de forma que el número de redondos por chapa es múltiplo de su número de senos.




Eurocódigo

Se utiliza la expresión habitual en Eurocódigo 2.

( )( ) 1

.

85.0

2

bffA

x

xdfA

MM

cck

syss

s

yssRdpd

γγγ

=

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −=≤

siendo,

As área de armadura a tracción

d distancia de la armadura a la cara superior de la losa

b1 ancho de la losa a compresión

Momentos negativos

Se desprecia la colaboración de la chapa. De la sección de hormigón, sólo se tiene en

cuenta una sección rectangular de ancho el ancho inferior de los nervios (bo en la

nomenclatura de Eurocódigo, Bb en la nomenclatura de ASCE) y canto el canto total

de la losa mixta.

Eurocódigo

Se utiliza la expresión habitual en Eurocódigo 2.

( )( ) 0

.

85.0

2

bffA

x

xdfA

MM

cck

syss

s

yssRdpd

γγγ

=

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −=≤

siendo

d la distancia de la armadura a la cara inferior de la chapa

b0 el ancho inferior de los nervios de la chapa




Esfuerzo rasante

Se debe comprobar también que el rasante entre la chapa de acero y el hormigón

vertido en obra no supera la resistencia proporcionada por las protuberancias

existentes a tal efecto en la chapa.

Eurocódigo

El cortante vertical máximo, V, debe cumplir

vss

ppRdI k

LbAm

dbVVγ1

. ⋅⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡+

⋅⋅

⋅⋅=≤

donde

Ls es la luz de cortante, que en el caso de cargas continuas es igual a

L/4 (siendo L la luz del vano).

Ap es el área de la chapa.

γvs es el coeficiente de minoración, que se tomará igual a 1,25 en este

caso.

Fisuración

La chapa nervada de acero impide la aparición de fisuras visibles en la cara inferior

del forjado. En la cara superior, a momentos negativos, el forjado se comporta como

cualquier otro forjado de hormigón, realizándose las mismas comprobaciones de

fisuración que en aquellos.

Flecha

En la fase de ejecución, la flecha producida por las cargas de ejecución (el peso

propio de la chapa más el hormigón fresco más otras cargas en fase de ejecución) se

calculará teniendo en cuenta sólo la chapa de acero, apoyada en las vigas y en los

apoyos intermedios. Se calculará por tanto de acuerdo con la normativa de acero

fijada. Estas flechas no deben superar unos determinados valores que se pueden fijar




en el programa. Por ejemplo, la norma americana ASCE establece que las flechas, en

fase de ejecución, no deben superar el mayor de los siguientes valores

L/180

20 mm

En la fase de explotación, la flecha de calcula con la sección homogeneizada y

teniendo en cuenta la fisuración producida en el hormigón, de forma equivalente a

como se realiza en el resto de forjados de hormigón. Si la chapa actúa sólo como

encofrado perdido, no interviene tampoco en el cálculo de la flecha en fase de

explotación.

2.- CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL RECINTO BIOLOGICO

PROYECTO DE URBANIZACIÓN DE PARQUE ESTRATÉGICO EMPRESARIAL DE VALLADA Vallada ( Valencia)


2.- Cálculo de estructuras del recinto biológico


NORMATIVA Acciones: NBE AE-88 Hormigón: EHE, EFHE Otras : MÉTODO DEL CÁLCULO DE ESFUERZOS Método avanzado HIPÓTESIS DE CARGA NH/Nombre/Tipo/Descripción 0 G Permanentes Permanentes 1 Q1 Sobrecargas Sobrecargas 2 Q2 Sobrecargas Sobrecargas 7 Q3 Sobrecargas Sobrecargas 8 Q4 Sobrecargas Sobrecargas 9 Q5 Sobrecargas Sobrecargas 10 Q6 Sobrecargas Sobrecargas 22 S Nieve Nieve 21 T Sin definir Temperatura 23 A Sin definir Accidentales COEFICIENTES DE MAYORACION Cargas permanentes: Hipótesis 0 1,50 1,33 1,65 Cargas variables: Hipótesis 1/ 2 1,60;1,60 1,50;1,50 1,65;1,65 Hipótesis 7/ 8 1,60;1,60 1,50;1,50 1,65;1,65 Hipótesis 9/10 1,60;1,60 1,50;1,50 1,65;1,65 Cargas móviles no habilitadas

Cargas de temperatura:



Hipótesis 21 1,60 1,50 1,65 Cargas de nieve: Hipótesis 22 1,60 1,50 1,65 Carga accidental: Hipótesis 23 1,00 1,00 1,00 OPCIONES DE CARGAS Viento no activo Sismo no activo Se considera el Peso propio de las barras COEFICIENTES DE COMBINACION Hormigón/ Eurocódigo / Código Técnico de la Edificación Gravitatorias 0,70 0,50 0,30 Móviles 0,70 0,50 0,30 Viento 0,60 0,50 0,00 Nieve 0,60 0,20 0,00 Temperatura 0,60 0,50 0,00 Acero / Otros Gravitatorias + Viento 0,90 OPCIONES DE CALCULO Indeformabilidad de forjados horizontales en su plano Consideración del tamaño del pilar en forjados reticulares y losas CARGAS EN FORJADOS RETICULARES, LOSAS, ESCALERAS Y RAMPAS PLANO 0 CARGAS SUP. GLOBALES (Kg/m2) / V / HIP. / FORJADO



200;(+0,00;-1,00;+0,00);( 0);CIM1 100;(+0,00;-1,00;+0,00);( 1);CIM1 5000;(+0,00;-1,00;+0,00);( 2);CIM1 CARGAS EN MUROS RESISTENTES PLANO XY000040 Muro resistente M2: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 Muro resistente M3: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 Muro resistente M4: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M4 / Z- / 0 / 1 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. Muro resistente M3 / Z- / 0 / 2 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. Muro resistente M2 / Z- / 0 / 3 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00°



Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. PLANO ZY001970 Muro resistente M5: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M5 / Z+ / 0 / 1 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. PLANO XY001080 Muro resistente M6: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 Muro resistente M7: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 Muro resistente M8: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M8 / Z+ / 0 / 1 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. Muro resistente M7 / Z+ / 0 / 2 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3



Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. Muro resistente M6 / Z+ / 0 / 3 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos. PLANO ZY001560 Muro resistente M10: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PLANO ZY000530 Muro resistente M11: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PLANO ZY000040 Muro resistente M1: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M1 / Z- / 0 / 1 Se considera presión de tierras. (empuje en reposo) Tipo de terreno en el trasdós: Arcilla Densidad Seca: 2,10 t/m3 Densidad Húmeda: 2,10 t/m3 Densidad Sumergida: 1,10 t/m3 Angulo de rozamiento interno: 20,00° Angulo de rozamiento Muro/Terreno: 20° Cota: 420 cm No se considera presión de fluidos.



MATERIALES DE ESTRUCTURA Hormigón HA35 357 Kg/cm2 Acero corrugado B 500 S 5098 Kg/cm2 Dureza Natural Nivel de control: Acero: Normal 1,15 Hormigón: 1,50 MATERIALES DE LOSAS DE CIMENTACIÓN Hormigón HA30 306 Kg/cm2 Acero corrugado B 500 S 5098 Kg/cm2 Dureza Natural Nivel de control: Acero: Normal 1,15 Hormigón: 1,50 MATERIALES DE MUROS RESISTENTES Muro / Material / E(Kg/cm2) / v / Espesor(cm) / fd,fdt(Kg/cm2) Plano XY000040 M2 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- M3 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- M4 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- Plano ZY001970 M5 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- Plano XY001080 M6 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- M7 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- M8 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- Plano ZY001560 M10 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- Plano ZY000530 M11 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- Plano ZY000040 M1 Hormigón 303649,3 0,2000 40 --- --- MATERIALES DE MUROS RESISTENTES DE HORMIGÓN



Hormigón HA35 357 Kg/cm2 Acero corrugado B 500 S 5098 Kg/cm2 Dureza Natural Nivel de control: Acero: Normal 1,15 Hormigón: 1,50 OPCIONES DE ARMADO DE ESTRUCTURA Recubrimientos(mm): Vigas = 25, pilares = 25 Yp: Pandeo se comprueba como traslacional Zp: Pandeo se comprueba como traslacional Se comprueba torsión en vigas Se comprueba torsión en pilares Redistribución de momentos en vigas del 15% Fisura máxima 0,10 mm Momento positivo mínimo qL² / 16 Se considera flexión lateral Tamaño máximo del árido 20 mm Intervalo de cálculo 30 cm OPCIONES DE FLECHA Comprobación de flecha activa: Vanos Flecha relativa L / 500 Voladizos Flecha relativa L / 250 70% Peso estructura (hipótesis 0) 20% Tabiquería 100% Sobrecarga a larga duración 3 meses Estructura / tabiquería 60 meses Flecha diferida 28 días Desencofrado No se considera deformación por cortante No se consideran los efectos de segundo orden Armadura de montaje en vigas: Superior ø 25mm Resistente Inferior ø 12mm Resistente Piel ø 12mm Armadura de refuerzos en vigas:



ø Mínimo 12mm ø Máximo 25mm Número máximo 8 Longitud máxima 1200 cm Permitir 2 capas Armadura de pilares: ø Mínimo 12mm ø Máximo 25mm Igual ø Máximo número de redondos por cara en pilares rectangulares: 8 Máximo número de redondos en pilares circulares: 10 Armadura de estribos en vigas: ø Mínimo 6mm ø Máximo 12mm Separación mínima 8 cm. Módulo 2 cm % de carga aplicada en la cara inferior (carga colgada): 0% en vigas con forjado(s) enrasado(s) superiormente 100% en vigas con forjado(s) enrasado(s) inferiormente 50% en el resto de casos Armadura de estribos en pilares: ø Mínimo 8mm ø Máximo 12mm Separación mínima 8 cm. Módulo 2 cm Se considera los criterios constructivos de NCSE-94 Aplicar criterios constructivos según los valores siguientes: Ductilidad Baja Aceleración sísmica de cálculo: 0,10·g Se comprueba la Biela de Nudo en pilares de última planta Se considera la armadura longitudinal comprimida en el valor del cortante de agotamiento por compresión oblicua del alma Se considera la limitación en la separación de la armadura transversal debida a la fisuración por esfuerzo cortante Se considera la limitación en la separación de la armadura transversal debida a la fisuración por torsión OPCIONES DE CÁLCULO DE LOSAS DE CIMENTACIÓN Se considera la utilización de armadura a punzonamiento



Recubrimientos(mm): 50 Se realiza la comprobación a torsión de zunchos Módulo de YOUNG (kg/cm2) : 291391,8 Coeficiente de POISSON : 0,1500 Coeficiente de dilatación térmica: 0,0000100 Rigidez a Torsión : 60 % Resistencia del terreno: 1,50 kg/cm2 Coeficientes de Resorte (Balasto): Kx: 1,00 Kg/cm3 Gx: 0,00 Kg·cm/rad/cm4 Ky: 3,00 Kg/cm3 Gy: 0,00 Kg·cm/rad/cm4 Kz: 1,00 Kg/cm3 Gz: 0,00 Kg·cm/rad/cm4 Se consideran los efectos de segundo orden Cargas de viento 3 y 25/4 y 26 1,00/1,00 Cargas de sismo horizontal Xg/Zg 1,00/1,00 Cargas de sismo vertical Yg 1,00 OPCIONES DE CÁLCULO DE MUROS RESISTENTES / ZAPATAS DE MUROS Recubrimientos(mm): Muro resistente = 50 Se consideran los efectos de segundo orden Cargas de viento 3 y 25/4 y 26 1,00/1,00 Cargas de sismo horizontal Xg/Zg 1,00/1,00 Cargas de sismo vertical Yg 1,00



2.2 .- Geometría



2.3 .- Cargas :

PLANO CARGA POSICION HIP MOD 0 0-QS(kg/m2) 200 [ 0,00;-1,00; 0,00] CIM1 0 100 1 5000 2 XY000040 0-Presión Terreno/Fluido M4 0 XY000040 1-Presión Terreno/Fluido M3 0 XY000040 2-Presión Terreno/Fluido M2 0 XY000040 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M2 0 XY000040 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M3 0 XY000040 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M4 0 ZY001970 0-Presión Terreno/Fluido M5 0 ZY001970 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M5 0 XY001080 0-Presión Terreno/Fluido M8 0 XY001080 1-Presión Terreno/Fluido M7 0 XY001080 2-Presión Terreno/Fluido M6 0 XY001080 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M6 0 XY001080 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M7 0 XY001080 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M8 0 ZY001560 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M10 0 ZY000530 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M11 0 ZY000040 0-Presión Terreno/Fluido M1 0 ZY000040 QS(kg/m2) 1000 [ 0,00;-1,00; 0,00] M1 0



2.4 .- Losas:

Plano 0 Losa Sx Sy e Lx Ly CARGA POSICION HIP Mzx Mzy Arm.Base Superior Arm.Base Inferior (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mT/m) (mT/m) (cm2) diam./sep. (cm2) diam./sep. CIM1 50 50 40 1120 2010 0-QS(kg/m2) 200 [ 0,00;-1,00; 0,00] CIM1 0 +15,41 +13,95 X: 4,52 ø12s25 X: 6,70 ø16s30 100 1 -2,87 -2,69 Y: 4,52 ø12s25 Y: 5,65 ø12s20 5000 2



2.5 .- Muros resistentes:

Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M2 0/550 40 530 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (565) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (565) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,10 mm (< 0,20) 0,02 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,02 mm (< 0,20) 0,03 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M3 0/550 40 1030 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (1110) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (1110) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,13 mm (< 0,20) 0,15 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,08 mm (< 0,20) 0,06 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M4 0/550 40 450 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (485) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (485) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,10 mm (< 0,20) 0,01 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,00 mm (< 0,20) 0,02 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M5 0/550 40 1040 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,10 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,14 mm (< 0,20) 0,13 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80)



M6 0/550 40 450 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (485) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (485) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,00 mm (< 0,20) 0,02 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,10 mm (< 0,20) 0,01 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M7 0/550 40 1030 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (1110) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (1110) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,08 mm (< 0,20) 0,06 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,13 mm (< 0,20) 0,15 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M8 0/550 40 530 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (565) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (565) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,02 mm (< 0,20) 0,03 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,10 mm (< 0,20) 0,02 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M10 0/550 40 1040 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,00 mm (< 0,20) 0,01 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,06 mm (< 0,20) 0,01 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80) M11 0/550 40 1040 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,13 mm (< 0,20) 0,01 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,09 mm (< 0,20) 0,01 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80)



M1 0/550 40 1040 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø16s20 (1030) ø16s20 (540) Refuerzos de borde ø16s20 (40+30+40) ø16s20 (40+30+40) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,10 mm (< 0,20) 0,12 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,05 mm (< 0,20) 0,08 mm (< 0,20) Esperas ø16s20 (80+30+80)



2.6 .- Zunchos Losa

PLANO ZUNCHO FICHA SECCION Sup. Piel Inf. Estribos Y+Z 0 200 4040TD HOR 40x40 3ø16 2ø12 3ø16 2cø8s15 0 201 4040TD HOR 40x40 3ø16 2ø12 3ø16 2cø8s15 0 202 4040TD HOR 40x40 3ø16 2ø12 3ø16 2cø8s15 0 203 4040TD HOR 40x40 3ø16 2ø12 3ø16 2cø8s15

3.- CALCULO DE ESTRUCTURAS DEL ESPESADOR DE FANGOS



3.- Cálculo de estructuras del espesador de fangos


NORMATIVA Acciones: NBE AE-88 Hormigón: EHE, EFHE Otras : MÉTODO DEL CÁLCULO DE ESFUERZOS Método avanzado HIPÓTESIS DE CARGA NH/Nombre/Tipo/Descripción 0 G Permanentes Permanentes 1 Q1 Sobrecargas Sobrecargas 2 Q2 Sobrecargas Sobrecargas 7 Q3 Sobrecargas Sobrecargas 8 Q4 Sobrecargas Sobrecargas 9 Q5 Sobrecargas Sobrecargas 10 Q6 Sobrecargas Sobrecargas 22 S Nieve Nieve 21 T Sin definir Temperatura 23 A Sin definir Accidentales COEFICIENTES DE MAYORACION Cargas permanentes: Hipótesis 0 1,50 1,33 1,65 Cargas variables: Hipótesis 1/ 2 1,60;1,60 1,50;1,50 1,65;1,65 Hipótesis 7/ 8 1,60;1,60 1,50;1,50 1,65;1,65 Hipótesis 9/10 1,60;1,60 1,50;1,50 1,65;1,65

Cargas móviles no habilitadas



Cargas de temperatura: Hipótesis 21 1,60 1,50 1,65 Cargas de nieve: Hipótesis 22 1,60 1,50 1,65 Carga accidental: Hipótesis 23 1,00 1,00 1,00 OPCIONES DE CARGAS Viento no activo Sismo no activo Se considera el Peso propio de las barras COEFICIENTES DE COMBINACION Hormigón/ Eurocódigo / Código Técnico de la Edificación Gravitatorias 0,70 0,50 0,30 Móviles 0,70 0,50 0,30 Viento 0,60 0,50 0,00 Nieve 0,60 0,20 0,00 Temperatura 0,60 0,50 0,00 Acero / Otros Gravitatorias + Viento 0,90 OPCIONES DE CALCULO Indeformabilidad de forjados horizontales en su plano Consideración del tamaño del pilar en forjados reticulares y losas

CARGAS EN FORJADOS RETICULARES, LOSAS, ESCALERAS Y RAMPAS



PLANO 0 CARGAS SUP. GLOBALES (Kg/m2) / V / HIP. / FORJADO 200;(+0,00;-1,00;+0,00);( 0);CIM1 100;(+0,00;-1,00;+0,00);( 1);CIM1 300;(+0,00;-1,00;+0,00);( 2);CIM1 PLANO 400 PESO PROPIO (Kg/m2) / FORJADO 750;LOS1 CARGAS SUP. GLOBALES (Kg/m2) / V / HIP. / FORJADO 50;(+0,00;-1,00;+0,00);( 0);LOS1 150;(+0,00;-1,00;+0,00);( 1);LOS1 CARGAS EN MUROS RESISTENTES PLANO XY000460 Muro resistente M1: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M1 / Z- / 0 / 1 No se considera presión de tierras. Se considera presión de fluidos. Densidad del fluido: 1,00 t/m3 Cota: 300 cm PLANO ZY000460 Muro resistente M2: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M2 / Z- / 0 / 1 No se considera presión de tierras. Se considera presión de fluidos. Densidad del fluido: 1,00 t/m3 Cota: 300 cm PLANO XY000000



Muro resistente M3: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M3 / Z+ / 0 / 1 No se considera presión de tierras. Se considera presión de fluidos. Densidad del fluido: 1,00 t/m3 Cota: 300 cm PLANO ZY000000 Muro resistente M4: Peso propio: Densidad 2,50 t/m3 PRESIÓN TIERRAS-FLUIDOS / MURO / CARA CARGADA / HIP. / NÚMERO Muro resistente M4 / Z+ / 0 / 1 No se considera presión de tierras. Se considera presión de fluidos. Densidad del fluido: 1,00 t/m3 Cota: 300 cm MATERIALES DE FORJADOS RETICULARES, LOSAS DE FORJADO, ESCALERAS Y RAMPAS Hormigón HA35 357 Kg/cm2 Acero corrugado B 500 S 5098 Kg/cm2 Dureza Natural Nivel de control: Acero: Normal 1,15 Hormigón: 1,50 MATERIALES DE LOSAS DE CIMENTACIÓN Hormigón HA30 306 Kg/cm2 Acero corrugado B 500 S 5098 Kg/cm2 Dureza Natural Nivel de control: Acero: Normal 1,15 Hormigón: 1,50 MATERIALES DE MUROS RESISTENTES Muro / Material / E(Kg/cm2) / v / Espesor(cm) / fd,fdt(Kg/cm2) Plano XY000460



M1 Hormigón 303649,3 0,2000 30 --- --- Plano ZY000460 M2 Hormigón 303649,3 0,2000 30 --- --- Plano XY000000 M3 Hormigón 303649,3 0,2000 30 --- --- Plano ZY000000 M4 Hormigón 303649,3 0,2000 30 --- --- MATERIALES DE MUROS RESISTENTES DE HORMIGÓN Hormigón HA35 357 Kg/cm2 Acero corrugado B 500 S 5098 Kg/cm2 Dureza Natural Nivel de control: Acero: Normal 1,15 Hormigón: 1,50 OPCIONES DE CALCULO DE LOSAS DE FORJADOS Se considera la utilización de armadura a punzonamiento Recubrimientos(mm): 30 Se realiza la comprobación a torsión de zunchos Módulo de YOUNG (kg/cm2) : 303649,3 Coeficiente de POISSON : 0,1500 Coeficiente de dilatación térmica: 0,0000100 Rigidez a Torsión : 60 % No se consideran los efectos de segundo orden OPCIONES DE CÁLCULO DE LOSAS DE CIMENTACIÓN Se considera la utilización de armadura a punzonamiento Recubrimientos(mm): 50 Se realiza la comprobación a torsión de zunchos Módulo de YOUNG (kg/cm2) : 291391,8 Coeficiente de POISSON : 0,1500 Coeficiente de dilatación térmica: 0,0000100 Rigidez a Torsión : 60 %



Resistencia del terreno: 1,50 kg/cm2 Coeficientes de Resorte (Balasto): Kx: 1,00 Kg/cm3 Gx: 0,00 Kg·cm/rad/cm4 Ky: 3,00 Kg/cm3 Gy: 0,00 Kg·cm/rad/cm4 Kz: 1,00 Kg/cm3 Gz: 0,00 Kg·cm/rad/cm4 Se consideran los efectos de segundo orden Cargas de viento 3 y 25/4 y 26 1,00/1,00 Cargas de sismo horizontal Xg/Zg 1,00/1,00 Cargas de sismo vertical Yg 1,00 OPCIONES DE CÁLCULO DE MUROS RESISTENTES / ZAPATAS DE MUROS Recubrimientos(mm): Muro resistente = 50 Se consideran los efectos de segundo orden Cargas de viento 3 y 25/4 y 26 1,00/1,00 Cargas de sismo horizontal Xg/Zg 1,00/1,00 Cargas de sismo vertical Yg 1,00



3.2 .- Cargas

PLANO CARGA POSICION HIP MOD 0 0-QS(kg/m2) 200 [ 0,00;-1,00; 0,00] CIM1 0 100 1 300 2 400 QS(kg/m2) 750 [ 0,00;-1,00; 0,00] LOS1 0 400 0-QS(kg/m2) 50 [ 0,00;-1,00; 0,00] LOS1 0 150 1 XY000460 0-Presión Terreno/Fluido M1 0 XY000460 QS(kg/m2) 750 [ 0,00;-1,00; 0,00] M1 0 ZY000460 0-Presión Terreno/Fluido M2 0 ZY000460 QS(kg/m2) 750 [ 0,00;-1,00; 0,00] M2 0 XY000000 0-Presión Terreno/Fluido M3 0 XY000000 QS(kg/m2) 750 [ 0,00;-1,00; 0,00] M3 0 ZY000000 0-Presión Terreno/Fluido M4 0 ZY000000 QS(kg/m2) 750 [ 0,00;-1,00; 0,00] M4 0



3.3 .- Geometría



3.4 .- Losas

Plano 0 Losa Sx Sy e Lx Ly CARGA POSICION HIP Mzx Mzy Arm.Base Superior Arm.Base Inferior (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mT/m) (mT/m) (cm2) diam./sep. (cm2) diam./sep. CIM1 50 50 40 460 460 0-QS(kg/m2) 200 [ 0,00;-1,00; 0,00] CIM1 0 +2,02 +2,02 X: 4,52 ø12s25 X: 4,52 ø12s25 100 1 -4,63 -4,63 Y: 4,52 ø12s25 Y: 4,52 ø12s25 300 2 Plano 400 Losa Sx Sy e Lx Ly CARGA POSICION HIP Mzx Mzy Arm.Base Superior Arm.Base Inferior (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mT/m) (mT/m) (cm2) diam./sep. (cm2) diam./sep. LOS1 25 25 30 460 460 QS(kg/m2) 750 [ 0,00;-1,00; 0,00] LOS1 0 +1,12 +1,12 X: 4,52 ø12s25 X: 4,52 ø12s25 0-QS(kg/m2) 50 [ 0,00;-1,00; 0,00] LOS1 0 -0,79 -0,79 Y: 4,52 ø12s25 Y: 4,52 ø12s25 150 1




Muro Cotas Espesor Longitud E v Material Armadura Armadura Inf./Sup. (cm) (cm) (Kg/cm2) Horizontal Vertical M1 0/400 30 460 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Refuerzos de borde ø12s20 (30+20+30) ø12s30 (30+20+30) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,10 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,07 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Esperas ø12s30 (70+20+70) M2 0/400 30 460 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Refuerzos de borde ø12s20 (30+20+30) ø12s30 (30+20+30) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,10 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,07 mm (< 0,20) 0,08 mm (< 0,20) Esperas ø12s30 (70+20+70) M3 0/400 30 460 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Refuerzos de borde ø12s20 (30+20+30) ø12s30 (30+20+30) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,07 mm (< 0,20) 0,08 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,10 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Esperas ø12s30 (70+20+70) M4 0/400 30 460 303649,3 0,200 Hormigón Cara A(Z+) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Fx/Fy:1,00/1,00 Tp:1,00 Cara B(Z-) ø12s20 (450) ø12s30 (390) Refuerzos de borde ø12s20 (30+20+30) ø12s30 (30+20+30) Estribos ---- ---- Fisura Cara A(Z+) 0,07 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Fisura Cara B(Z-) 0,10 mm (< 0,20) 0,07 mm (< 0,20) Esperas ø12s30 (70+20+70)



3.6 .- Zunchos

PLANO ZUNCHO FICHA SECCION Sup. Piel Inf. Estribos Y+Z 0 1 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 0 2 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 0 3 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 0 4 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 400 5 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 400 6 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 400 7 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30 400 8 3030FB HOR 30x30 3ø12 0ø12 3ø12 2cø8s30


EL ARQUITECTO


SG1.4- ANEXO DE CÁLCULOS HIDRAULICOS

PARQUE ESTRATÉGICO



Vallada ( Valencia)


IINNDDIICCEE

INDICE .............................................................................................................................1

MEMORIA........................................................................................................................2

1.- CÁLCULO DE LAS CONDUCCIONES ...................................................................2 1.1.- HIPÓTESIS DE CÁLCULO.................................................................................2 1.2.- PÉRDIDAS EN LA LÍNEA DE CARGA ............................................................3 1.3.- PROCESO DE CÁLCULO...................................................................................8

2.- CÁLCULO DE LAS CONDUCCIONES EN CANAL. ............................................9 2.1.- HIPÓTESIS DE CÁLCULO.................................................................................9

3.- CÁLCULOS HIDRÁULICOS ..................................................................................10 3.1.- RESUMEN CAUDALES....................................................................................10 3.2.- PRETRATAMIENTO, DESBASTE Y DESARENADO...................................10 3.3.- TUBERIA ENTRE PRETRATAMIENTO COMPACTO, REACTOR BIOLÓGICO Y MEMBRANAS.................................................................................10 3.4.- TUBERIA ENTRE MEMBRANAS Y DEPOSITOS DE ALMACENAMIENTO.....................................................................................................................................14


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- CÁLCULO DE LAS CONDUCCIONES

1.1.- HIPÓTESIS DE CÁLCULO

1.1.1.- Conducciones en lámina libre

El cálculo de las conducciones cerradas con flujo en lámina libre interiores a la planta

depuradora, lo realizaremos admitiendo las hipótesis siguientes:

- Flujo en lámina libre, es decir, el colector no entra en carga.

Régimen estacionario.

Régimen uniforme.

Estas condiciones, que, por otro lado, son muy comúnmente aceptadas en el cálculo

hidráulico para estudios de este tipo, conducen a soluciones muy aproximadas a la realidad.

Las tres condiciones se aplican, imponiendo que la caída de la línea de carga coincide

con la caída de cota experimentada, de manera que el cálculo se simplifica notablemente.

1.1.2.- Conducciones en carga

El cálculo de las conducciones cerradas interiores a la planta depuradora que por sus

características entraran en carga con la circulación del agua, lo realizaremos admitiendo las

hipótesis siguientes:

- Sección llena.

- Régimen estacionario.

- Caudal uniforme.

Estas condiciones, que, por otro lado, son muy comúnmente aceptadas en el cálculo

hidráulico para estudios de este tipo, conducen a soluciones muy aproximadas a la realidad.


Vallada ( Valencia)


Las tres condiciones se aplican, imponiendo que la caída total de la línea de carga

coincide con la caída de cota experimentada por la superficie libre del agua entre los recintos de

salida y llegada, de manera que el cálculo se simplifica notablemente.

1.2.- PÉRDIDAS EN LA LÍNEA DE CARGA

1.2.1.- Pérdidas localizadas

1.2.1.1.- Pérdidas en los ensanchamientos bruscos

En los ensanchamientos bruscos de las conducciones se puede suponer que las pérdidas

que se producen corresponden a las pérdidas de energía cinética que se experimentan. Esta

pérdida de altura puede consecuentemente ser evaluada de acuerdo con la expresión de los

términos cinéticos, que se especifica a continuación:

Donde:

- h : es el potencial del agua

- v : es la velocidad media de circulación en la conducción

- g : es la aceleración de la gravedad

- Q : es el caudal de circulación por la conducción

- S : es la sección mojada

- CL : es un coeficiente que se calcula

Donde:

- D1 : es el diámetro de llegada

- D2 : es el diámetro de salida

S2.g.Q.C =

2.gv.C = h

2

2

L

2

LΔ

])DD( - [1 = C 22

2

1L


Vallada ( Valencia)


y de donde resulta fácil deducir que para una llegada a un depósito CL vale 1.

1.2.1.2.- Pérdidas en las contracciones bruscas

En las contracciones bruscas de las conducciones se puede suponer que las pérdidas que

se producen corresponden a las pérdidas evaluadas de acuerdo con la expresión que se especifica

a continuación:

Donde:

- CL : es un coeficiente que se toma de la tabla siguiente

D1 / D1

CL

0.8

0.13

0.6

0.28

0.4

0.38

0.2

0.45

0.0

0.50

S2.g.Q.C =

2.gv.C = h

2

2

L

2

LΔ


Vallada ( Valencia)


1.2.1.3.- Pérdidas en los codos

En los codos de las conducciones se producen también pérdidas de carga que pueden ser

convenientemente evaluadas con la expresión que se especifica a continuación:

Donde:

- CL : es un coeficiente que para codos de 90º se obtiene de la

tabla siguiente

r / D

CL

1.0

0.40

1.5

0.32

2.0

0.27

3.0

0.22

4.0

0.20

Donde

- r : es el radio del codo

- D : es el diámetro de la conducción

S2.g.Q.C =

2.gv.C = h

2

2

L

2

LΔ


Vallada ( Valencia)


1.2.1.3.- Pérdidas en las válvulas

En las válvulas situadas en el transcurso de una conducción se producen también

pérdidas de carga que pueden ser convenientemente evaluadas con la expresión que se especifica

a continuación:

Donde:

- CL : es un coeficiente que se obtiene de la tabla siguiente

Tipo de válvula

CL

de compuerta (abierta)

0.2

de bola (abierta)

2.0

1.2.2.- Pérdidas por circulación

Para el cálculo de la pendiente de la conducción se utilizará la formulación desarrollada

por Manning para el flujo hidrodinámico en conducciones. Su definición se hará en función de la

velocidad máxima y el caudal máximo, con la pendiente impuesta por la geometría en alzado de

la línea de agua de la planta depuradora. Esta formulación es válida tanto para los casos de flujo

en lámina libre, como en los casos de flujo en carga.

S2.g.Q.C =

2.gv.C = h

2

2

L

2

LΔ


Vallada ( Valencia)


Formulación de Manning

Donde:

- i : es la pendiente de la linea de carga

- n : es el Coeficiente de Manning del material de la conducción

- v : es la velocidad de circulación

- Rh : es el radio hidráulico de circulación

Donde:

- Pm : es el perímetro mojado

- S : es la sección mojada

Para los diferentes materiales de que pueden estar fabricados los tubos se pueden

encontrar los correspondientes coeficientes de Manning. los materiales más usualmente

empleados son los que a continuación se exponen, acompañados del coeficiente que les

corresponde

Material Coeficiente de Manning (-)

PVC - PRV 0,009

Hormigón 0,013

PE 0,009

R.S

Q.n = R

v.n = dxdh = i

h 34

2

2 2

h 34

2 2

SP = R m

h


Vallada ( Valencia)


Acero revestido 0,012

Fundición nueva

revestida

0,011

Fundición antigua 0,014

1.3.- PROCESO DE CÁLCULO

1.3.1.- Conducciones en lámina libre

Así pues, para la pendiente dada de la línea de carga se calcula el diámetro mínimo de la

conducción por el cual el flujo se realiza en régimen de lámina libre (flujo en lámina libre,

estacionario y uniforme en sección llena). Esto se lleva a cabo tomando la línea de carga

impuesta e igualando su pendiente con la pendiente producida por las pérdidas por circulación.

El diámetro comercial adoptado habrá de ser entonces mayor que el calculado a fin de respetar

de esta manera la condición de lámina libre.

Por otra parte, y para tener en cuenta las pérdidas producidas en las entradas y salidas de

los recintos, deberá descontarse al desnivel total de altura potencial la correspondiente a la

pérdida de los términos cinéticos.

1.3.2.- Conducciones en carga

Así pues, para la pendiente dada de la línea de carga se calcula el diámetro mínimo de la

conducción para la cual puede circular el caudal de diseño de la conducción con el gradiente de

alturas potenciales del agua, (flujo estacionario y uniforme con sección llena). Esto se lleva a

término tomando la línea de carga impuesta e igualando su desnivel total con las pérdidas totales

que se tienen, tanto por pérdida de los términos cinéticos como por circulación. El diámetro

comercial adoptado habrá de ser entonces mayor o igual que el calculado a fin de permitir el

paso del caudal punta con el ya conocido gradiente de alturas potenciales.

Por otro lado, y para tener en cuenta las pérdidas producidas en las entradas y salidas de

los recintos, deberá descontarse al desnivel total de altura potencial la correspondiente a la


Vallada ( Valencia)


pérdida de los términos cinéticos. Entonces, el desnivel neto se igualará a la pendiente de las

pérdidas por circulación por la longitud de la conducción.

En las páginas siguientes se muestran los cálculos realizados por el dimensionamiento

eficaz de las conducciones del proyecto.

2.- CÁLCULO DE LAS CONDUCCIONES EN CANAL.

2.1.- HIPÓTESIS DE CÁLCULO.

En primer lugar se incluye la hipótesis de régimen permanente, es decir las condiciones

del flujo no dependen del tiempo, o, cuando menos, dependen del tiempo pero con unas

variaciones extremadamente suaves que no afectan al cálculo del recorrido de una partícula, es

decir, los cambios de caudal, cambios de sección útil, variaciones en la rugosidad de los canales,

se producen en intervalos de tiempo mucho más prolongados que la duración del recorrido de

una partícula por una conducción. Esta hipótesis es por tanto perfectamente aceptable a la hora

de la redacción de un anejo de cálculos hidráulicos.

En segundo lugar es preciso comentar que en determinadas ocasiones no se podrá admitir

como válida la hipótesis de flujo uniforme, principalmente en los casos de canales con rejas de

desbaste, canales de recogida con entrada difusa de fluído por aliviadero. No obstante, y con

miras a facilitar los cálculos, será conveniente, a la vez que razonable, aceptar la hipótesis de

régimen uniforme de flujo en los canales que reúnen las siguientes condiciones:

- Sección uniforme

- Pendiente uniforme

- Caudal uniforme (sin entradas ni salidas)

A las salidas de los recintos en los cuales por su gran amplitud en relación con el caudal

circulante se puede admitir la hipótesis de que la energía cinética del agua es nula, se considerará

que existe una pérdida localizada de potencial del valor de los términos cinéticos.

Análogamente, a las entradas de las conducciones y de los canales en los recintos

amplios, se considerará que las pérdidas localizadas son también del valor de los términos


Vallada ( Valencia)


cinéticos del potencial.

3.- CÁLCULOS HIDRÁULICOS

3.1.- RESUMEN CAUDALES

- Caudal medio : 45 m3/h

- Caudal máximo en biológico : 90 m3/h

- Caudal en pretratamiento : 90 m3/h

- Caudal de membranas : 90 m3/h

3.2.- PRETRATAMIENTO, DESBASTE Y DESARENADO ENTRADA PLANTA

- Cota llegada de colector : 258,20

PRETRATAMIENTO, DESBASTE, DEARENADO-DESENGRASADO.

- Cota de entrada en el equipo : 264,00 m3/h

- Caudal medio : 45 m3/h

- Caudal maximo : 90 m3 / h.

Dado que es un equipo compacto solo se considerarán las cotas de entrada y salida del

mismo ya que el resto del equipo viene según fabricante.

- Cota salida pretratamiento : 263,73 m (obtenida)

3.3.- TUBERIA ENTRE PRETRATAMIENTO COMPACTO, REACTOR BIOLÓGICO Y MEMBRANAS

- Cota de agua salida equipo : 263,73 m

3.3.1- Calculo de diámetro y velocidades

Datos:


Vallada ( Valencia)


- Caudal medio : 45,00 m3/h

- Caudal máximo : 90,00 m3/h

- Pendiente : 0,005

- Numero de Manning : 0,0013

- Diámetro obtenido : 192 mm

- Diámetro recomendado : 200 mm

- Diámetro escogido : 200 mm

- Velocidad, tubería abierta : 0,8 m/s

3.3.2- Perdidas de cargas lineales

Datos:

- Tubería en carga : no

- Caudal : 90,00 m3/h

- Diámetro : 200 mm

- Longitud : 3 m

- Velocidad : 0,8 m/s

- Rugosidad : 0,30 mm

- Viscosidad : 1E-06 m2/s

Para calcular las pérdidas de carga lineales utilizamos la expresión de Darcy-

Weisbach.

Donde

- D = Diámetro

- V = Velocidad

- L = Longitud

- f = número de Poiseville

gDVLf = Ah

)2*(** 2


Vallada ( Valencia)


El número de Poiseville se calcula en el ábaco de Moody a partir del número de

Reynolds y la rugosidad relativa, siendo:

- Nº de Reynolds : 214,2E+3

- Rugosidad relativa : 1,20E-03

- F : 0,02150

- Ah (lin) : 0,01 m

3.3.3- Perdidas de cargas lineales

Para encontrar el valor de las pérdidas localizadas utilizamos, para cada uno de los

casos, la siguiente expresión:

- Contracciones (cambio brusco)

Número : 0

Diámetro mayor : 800 mm

Diámetro menor : 400 mm

Velocidad (V2) : 0,2 m/s

CL : 0,38

Ah : 0,000 m

- Desagüe de depósito

Número : 0

CL : 0,5

Ah : 0,000 m

- Codos (redondeado)

v

DV = *Re Rr = Rugosidad

gVCL = Ah

2* 2


Vallada ( Valencia)


Angulo (º) : 90 (30,45,90)

Número : 1

CL : 0,294

Ah : 0,011 m

- Ensanchamiento (Brusco)

Número : 0


Diámetro menor : 700 mm

Velocidad (V1) : 0,2 m/s

CL : 0,45

Ah : 0,000 m

- Desagüe en depósito

Unidades : 0

CL : 1

Velocidad (V) : 0,07 m/s

Ah : 0,000 m

- Valvulas compuerta

Unidades : 1


Penetración : 0,25 (0,25;0,5;0,75)

CL : 0,26

Velocidad (V) : 0,57 m/s

Ah : 0,004 m

- Valvulas clapeta

Unidades : 0

CL : 2

Ah : 0,000 m

Así pues, el total de perdidas localizadas es:


Vallada ( Valencia)


Ah (loc) = 0,015 m

Sumadas las perdidas lineales y localizadas obtenemos una perdida de carga total de:

AH = 0,025 m

- Cota de agua llegada canal : 262,10 m (seleccionada)

3.4.- TUBERIA ENTRE MEMBRANAS Y DEPOSITOS DE ALMACENAMIENTO

- Cota de agua salida equipo : Bombeada

- Caudal medio : 45,00 m3/h

- Caudal máximo (pre) : 90,00 m3/h

Dado que la salida de agua de las membranas viene bombeada, consideramos la cota en

la arqueta de salida la que da el bombeo.

Cota entrada depósitos : 262,30 m (seleccionada)


EL ARQUITECTO


S.G.1.5- ANEXO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE M.T Y B.T.

PARQUE ESTRATÉGICO EMPRESARIAL

DE VALLADA


Vallada ( Valencia)


IINNDDIICCEE

INDICE.................................................................................................................................. 2

MEMORIA............................................................................................................................ 3

1.- INTRODUCCIÓN ......................................................................................................... 3 2.- REGLAMENTOS Y NORMAS DE APLICACION ................................................... 3 3.- DESCRIPCION GENERAL DE LA INSTALACION ................................................. 3 4.- INSTALACION ELECTRICA...................................................................................... 4

4.1.- Entrega de energía ................................................................................................... 4 4.2.- Demanda de potencia............................................................................................... 4

5.- INSTALACIÓN DE M.T. ............................................................................................. 5 6.- GENERALIDADES ...................................................................................................... 5

6.1.- Datos básicos ........................................................................................................... 5 6.2.- Conductores de A.T................................................................................................. 6 6.3.- Conexiones .............................................................................................................. 6 6.4.- Condicionado de montaje ........................................................................................ 6 6.5.- Centro de transformación ........................................................................................ 7

7.- DESCRIPCION DE EQUIPO ELECTRICO EN A.T................................................... 8 7.1.- Características de diseño ......................................................................................... 8 7.2.- Construcción............................................................................................................ 8 7.3.- Aparellaje................................................................................................................. 9 7.4.- Embarrados.............................................................................................................. 9 7.5.- Enclavamientos....................................................................................................... 9 7.6.- Características eléctricas....................................................................................... 10 7.7.- Características funcionales ................................................................................... 10 7.8.- Normas de referencia............................................................................................. 10 7.9.- Acometida.............................................................................................................. 11 7.10.- Opciones ............................................................................................................. 11

8.- INSTALACION DE PUESTA A TIERRA................................................................. 14 9.- ELEMENTOS AUXILIARES Y DE SEGURIDAD. ................................................. 15 10.- INSTALACION EN BAJA TENSION ..................................................................... 16

10.1.- Generalidades ................................................................................................... 16 10.2.- características de la instalación......................................................................... 17 10.3.- programa de necesidades .................................................................................. 19 10.4.- Mando y centralización .................................................................................... 21 10.5.- Cuadro general de distribución y cuadros secundarios. Características y composición. .................................................................................................................. 21 10.5.1.-Grupo Eléctrógeno............................................................................................. 27 10.6.- Puesta a Tierra. .................................................................................................... 27 10.7.- Equipos de Conexión de Energía Reactiva.......................................................... 29 10.8- Alumbrados Especiales......................................................................................... 29 10.9.- Calculos justificativos ...................................................................................... 30


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- INTRODUCCIÓN

El presente capítulo, complementario a los de construcción, tiene por objeto, determinar las Instrucciones y Normas técnicas que deben aplicarse en la ejecución de las instalaciones de Media y Baja Tensión, referidas en el proyecto.

2.- REGLAMENTOS Y NORMAS DE APLICACION En su redacción se han tenido en cuenta las especificaciones contenidas en:

Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión Decreto 3.151/1.968, de 28 Noviembre(B.O.E. 27-12-68).

Normas sobre Líneas Eléctricas Subterráneas de Alta Tensión.

Reglamento de Centros de Transformación, según Real Decreto 3.275/82, de 12 de Noviembre, (B.O.E. de 1-12-82) y O.M.de 6 de Julio de 1.984, de Instrucciones Complementarias, sobre Condiciones Técnicas y Garantía de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.

Reglamento de Verificación Eléctrica. Decreto 2.413 de 1.973 (B.O.E.,9-10-73).

Reglamento electrotécnico de Baja Tensión. Real Decreto 842/2002 de 2-8-02.

Normas MV, Alumbrado urbano de Ministerio de la Vivienda de 1.965.

Normas particulares de la suministradora en la zona.

Normas vigentes de Seguridad e Higiene en el trabajo.

Las obras se regirán además por lo prescrito en el Pliego de Condiciones del Proyecto eneral de la Depuradora.

3.- DESCRIPCION GENERAL DE LA INSTALACION

Se trata del estudio referente al conjunto de instalación necesaria para dotar de energía eléctrica en B.T.a la Estación Depuradora de Aguas Residuales.Formada de acuerdo a sus necesidades en rama de potencia por:

• Estación transformadora (250 kVA) tipo interior situado en el recinto previsto de la E.D.A.R.

• Cuadro de B.T.

• Centro de control de motores.


Vallada ( Valencia)


• Redes de distribución subterráneas, en Baja Tensión a 400/230 V. para suministro y control a máquinas y motores de la depuradora.

• Gupo electrógeno de 250 KVAs

4.- INSTALACION ELECTRICA.

4.1.- ENTREGA DE ENERGÍA

El suministro eléctrico se realizará tal como se ha dicho anteriormente en M.T. (20 kV), en corriente alterna trifásica a 50 Hz.

4.2.- DEMANDA DE POTENCIA

En referencia al apartado de Instalación Eléctrica de Baja Tensión y de acuerdo con las necesidades de máquinas y demás receptores previstos en la Central de Depuración, se ha estimado una potencia instalada de 292 kW. A dicha potencia se le ha aplicado un coeficiente de simultaneidad de 0,68 con lo que se ha obtenido una potencia simultánea de 198 kW.

La potencia aparente necesaria es de 220 kVA, obtenida de la potencia simultánea y de acuerdo con la relación de máquinas y motores expuesta en TABLA 1.

Tal y como se ha indicado anteriormente, para obtener la potencia aparente necesaria en transformación, se ha tomado como factor de potencia 0,90 , pues aunque esta previsto el montaje de un equipo corrector del factor de potencia que consiga un cosρ de 0,95 o superior, se prefiere adoptar el valor de 0,90 que es un valor conservador para realizar los cálculos.

Potencia simultanea : P = 198 kW

Potencia aparente : S = 220 kVA

Se consideran una unidad transformadora:

Potencia unitaria : S = 250 kVA

El coeficiente de simultaneidad unidad elegido, responde al servicio simultaneo de los equipos más significativos en el computo total de potencia.

Una vez calculado el C.T. lo hemos sobredimensionado, al igual que las lineas generales y los cuadros principales en previsión de posibles ampliaciones en planta.


Vallada ( Valencia)


5.- INSTALACIÓN DE M.T.

Acometida subterránea al Centro de Transformación, destinado al suministro eléctrico de la Estación Depuradora de Aguas Residuales que se realizará desde la línea de Media Tensión a 20.000 V existente en la urbanización. Realizando su conexión en el centro de transformación, que se instalará en el limite del recinto de la depuradora.

En su montaje se utilizará conductor aislado tipo DHZ 20 KV. de 3 (1 x 150 mm²),de sección en aluminio directamente tendidos enterrados unos junto a otros. El trazado queda indicado dentro del límite del recinto de la Depuradora.

Centro de transformación tipo interior con celdas metálicas prefabricadas tipo CBR-20N, con equipo de medida en A.T. para una potencia instalada de 250 kVA. relación de transformación 20.000 V +/- 2,5 % y +/- 5% /400 -231 V.

6.- GENERALIDADES

6.1.- DATOS BÁSICOS

Tensión de servicio : 20 KV.

Potencia máx. de suministro : 250 KVA.

Frecuencia : 50 Hz.

Categoría de la línea : 3ª.

Nº de circuitos : 1 Trifásico

Disposición de los conductores : Bóveda

Tipo de conductores : LA-56

Normas : UNE


Vallada ( Valencia)


6.2.- CONDUCTORES DE A.T.

Los conductores eléctricos a utilizar serán unipolares tipo DHZ 20 KV. campo radial de 3( 1 x 150 mm2 ), sección en aluminio, de las características siguientes:

Tipo : DHZ 20 KV.

Denominación : UNE-21.123

Aislamiento : Protodur.

Naturaleza del conductor : aluminio

Sección por fase : 150mm2.

Tensión de ensayo : (50 Hz. 5 min.) 30 KV.

Tensión de cresta por impulsos : 125 KV.

Intensidad admisible (25 ºC) : 95 A.

6.3.- CONEXIONES

Las conexiones de los conductores se realizarán en la celda de entrada del centro de transformación mediante 3 uds. para conexión interior ( TI- 24 KV.). Dichos terminales serán de caucho premoldeado, con 3 aisladores campana de funda tubular, con cono deflector cierre de caucho silicona, anillo de puesta a tierra y sellado con cinta Scotch, de Raychem o similar para conductor de aislamiento seco tipo RHV.12 /20 KV. de campo radial.

6.4.- CONDICIONADO DE MONTAJE

Los conductores de la línea de M.T. a 20 kV. estarán en todo su recorrido alojados en el interior de zanja a una profundidad no inferior a 1,20 m. descansando sobre lecho de arena fina de 10 cm. y rodeada hasta 20 cm. por encima de la cota superior, el resto relleno con el material procedente de la excavación, en capas compactadas de 20 cm., evitándose en todo caso contactos con piedras y cascotes, que por su forma o tamaño puedan producir cortaduras o aplastamientos en los mismos.

En caso de que la canalización discurra paralela a conducciones de otros servicios,(agua, telefonía, líneas eléctricas de B.T.,etc), se guardará una distancia mínima de 50 cm. En los cruces con otros servicios, la distancia mínima será de 25 cm.

En ambas lados de los cruces y en cambios de dirección pronunciados de la línea, se construirán arquetas de acuerdo a las normas de la CIA . suministradora.


Vallada ( Valencia)


A una profundidad de 0,6 m., se alojará durante los trabajos de relleno de la zanja una cinta de PVC. de colores vivos con la indicación de " PELIGRO, LINEA ELECTRICA DE A.T.", de acuerdo con la normativa de compañía.

La línea en su total recorrido estará exenta de empalmes y las pantallas de los conductores, se conectarán al sistema de puesta a tierra.

6.5.- CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Como se ha expuesto anteriormente se trata de la instalación de un centro de transformación de abonado, tipo interior para una potencia instalada de 250 KVA., de relación 20.000 V./ 400-230 V. alojado en edificio, formado en su conjunto por cabinas metálicas prefabricadas, construidas de acuerdo a las normas UNE-20.099.

El lugar de ubicación del edificio, se ha elegido pensando en un reparto de cargas homogéneo y en su fácil acceso que permita la colocación y reposición de los elementos que lo integra, sobre todo los de peso considerable, transformadores, cabinas, etc.

El interior del edificio queda distribuido en dos recintos, con accesos independientes. Zona A, destinada alojar el centro de transformación propiamente dicho y zona B, donde se alojará el cuadro general de distribución.

Sistema de evacuación de aceite. Las celdas destinadas al alojamiento de los transformadores, estarán dotadas del correspondiente sistema de evacuación del aceite de refrigeración los mismos, ante posibles fugas, MIE-RAT 14, formado por sumidero de 20 x 20 cm. (uno por cada celda),con tapa de rejilla metálica, centrado en cada una de las celdas, con inclinación a cuatro aguas superior al 2%. Desde cada sumidero partirá hacia el exterior, con inclinación no inferior al 1%,una canalización formada por tubo de hormigón o PVC., de 100 mm.de diam. hasta un foso de recogida, de dimensiones 1 x 1 m. x 2m., suficiente para recoger la totalidad de aceite de las unidades de transformación. Construido con fábrica de 1 pié y revestido interiormente con enfoscado bruñido de cemento impermeabilizado. Provisto a nivel del terreno de tapa de registro de 0,7 x 0,7 m., de hormigón con parrilla de redondo de acero de 14mm. diam. electrosoldado a cerco metálico de L-60 x 6, apoyada sobre marco metálico de L-70 x 7, recibido en obra.

Ventilación. Para conseguir una adecuada ventilación que evite condensaciones y calentamientos excesivos, en los elementos que integran la instalación, (en especial transformadores de potencia), se dotará al edificio de ventanas metálicas, formadas por lamas transversales de 30 mm. de hierro galvanizado, electrosoldadas sobre marco de perfil L-30, y malla espesa de acero, recibida en la obra de fábrica, con una superficie de abertura útil aconsejada de 0,22 m2. por cada 100 KVA. e integrada en su conjunto por:

Rejas de ventilación tipo sifón, formadas por dos unidades de dimensiones 1.200 x 500 mm. situadas en la parte inferior de cada celda de transformación, a una distancia del piso interior superior a 0,20 m. y otras dos unidades de idénticas dimensiones situadas en la parte inferior del zuncho superior perimetral de edificio, en su cara opuesta a las anteriores,


Vallada ( Valencia)


lográndoles de esta forma un buen tiro natural. De no resultar suficiente se tendría que recurrir a ventilación forzada mediante ventilador centrífugo.

Cerramientos metálicos. Las defensas o cerramientos de las celdas de transformación estarán formadas por pantallas metálicas en malla de alambre de acero de 2,5 mm. diam. con separación de cuadrícula de 25 mm, electrosoldada a marco de refuerzo de perfil L-40. fijada mediante bisagras al cerco de refuerzo del paramento de separación de celdas por un lado y al cerco de obra civil por el otro. Formando de esta forma dos puertas de doble hoja, de apertura hacia afuera, quedando una de cada una de ellas fija mediante pestillos situados en parte superior e inferior y su cierre total mediante cerradura de protección tipo HER-PE, combinada con la llave de la cabina de protección de su respectivo transformador, que evite la entrada con el transformador en tensión.

7.- DESCRIPCION DE EQUIPO ELECTRICO EN A.T.

7.1.- CARACTERÍSTICAS DE DISEÑO

Módulos para aparellaje bajo envolvente metálica única, según UNE-20.099, CEI-298, RU-6407B, en ambiente de hexafloruro de azufre.

Bastidor autoportante, capaz de soportar los esfuerzos dinámicos de cortocircuito.

Membrana para la expansión de gases situada en la parte posterior que dirige los gases hacia atrás.

7.2.- CONSTRUCCIÓN

El tanque está compuesto por chapa de acero inoxidable de 2 mm., hermético al gas.

Base con chapa galvanizada de 1,5 mm.

Los elementos soldados lo son por cordones de soldadura de acero fino.

Panel de mando pintado a base de resina, tipo epoxy en polvo, depositada electrostáticamente (espesor mínimo 40 micras), con posterior polimerizado en horno continuo a 200ºC y esquema serigrafiado.

Tratamiento previo de la chapa consistente en un desengrase alcalino seguido de fosfatado y pasivado con los lavados intermedios necesarios, y secado final en horno.


Vallada ( Valencia)


7.3.- APARELLAJE

Posiciones de línea:

1 Interruptor rotativo III de cuchillas, con posiciones CONEXION, DESCONEXION, TIERRA, tensión nominal 24 kV, intensidad nominal 630 A, capacidad de cierre sobre tierra 40 kA cresta.

Posiciones de transformador:

1 Interruptor rotativo III de cuchillas, con posiciones CONEXION, DESCONEXION, TIERRA, tensión nominal 24 kV, intensidad nominal 400/630 A, capacidad de cierre sobre tierra 31,5/40 kA. cesta, que efectúa la puesta a tierra entre los polos inferiores del interruptor y los contactos superiores de los fusibles.

1 Seccionador de puesta a tierra III, tensión nominal 24 kV, que efectúa la puesta a tierra sobre los contactos inferiores de los fusibles.

7.4.- EMBARRADOS

El embarrado principal normalizado se constituye a base de pletina de cobre electrolítico duro de 50 x 5 mm.

Calculado para soportar un cortocircuito en el cierre de 16 kA, durante 1 segundo.

Intensidad nominal permanente 400 A.

Embarrado colector de tierra a base de pletina de cobre de 30 x 3 mm. a lo largo de la celda.

7.5.- ENCLAVAMIENTOS

Se disponen los siguientes enclavamientos por posición:

El interruptor principal y la puesta a tierra NUNCA podrán conectarse simultáneamente.

Siempre queda garantizado que para conseguir el acceso al compartimento de cables, se deba conectar previamente el seccionador de puesta a tierra.

En las posiciones de protección, además de los citados, se dan los siguientes enclavamientos:

Con el panel de acceso cables y fusibles desmontado se enclava la maniobra del aparellaje, pudiéndose maniobrar éste únicamente después de montado dicho panel.


Vallada ( Valencia)


Al desmontarse el panel frontal se impide la colocación de la palanca de maniobra, pero este enclavamiento puede ser anulado por acción voluntaria.

7.6.- CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS

• Intensidad nominal en barras : 400/630 A

• Tensión nominal : 24 kV

• Tensión de ensayo (frecuencia ind./imp. tipo rayo)

• A tierra y entre fases : 50/125 kV

• Seccionamiento : 60/145 kV

7.7.- CARACTERÍSTICAS FUNCIONALES

• Aparellaje en disposición horizontal.

• Pocas piezas móviles, que contribuyen a la fiabilidad del equipo.

• Facilidad para reposición de fusibles.

• Condiciones de servicio:

• Presión interna de servicio a 20ºC y 1000 hPa: aprox. 1,4 bar absoluto.

• Temperatura ambiente: +50ºC y -5ºC

• Envolvente del compartimento de Alta Tensión: grado de protección de la cuba de gas IPXX7.

• Tubos portafusibles de resina, aislados en SF6 e independientes entre sí.

• Grado de resistencia a la inmersión en agua (RU6407A): una eventual sumersión.

• Tiempo de resistencia (tr) contra arcos internos con expansión de gases por la membrana: 16 kA. 0,5 segundos.

7.8.- NORMAS DE REFERENCIA

Nacionales:

RU-6405A - RU-6407B - RU-5205A - UNE-20.099 - UNE-21.002


Vallada ( Valencia)


Internacionales:

BS-5227 - CEI-265 - CEI-298 - CEI-240 - IEC-34 - IEC-56.4 - IEC-129 - IEC-265.11

7.9.- ACOMETIDA

Para las conexiones de los cables del exterior, se efectúan a través de pasatapas de 400 A, en las cuales se acopla la borna (enchufable o atornillable) instalada en el cable.

La conexión a estos pasatapas se puede realizar mediante terminales con o sin pantalla equipacional.

7.10.- OPCIONES

Bajo demanda se pueden suministrar:

Diferentes tipos de mandos.

Embarrado general 630 A.

Acometida directa a barras (bornas 400 A).

Acometida con bornas (atornillables o enchufables).

Cuadro mando motor.

Enclavamiento p.a.t. (celda de protección con malla trafo.

CELDA DE LINEA (CGM-24-L2) CELDA Nº 1, Nº 2.

Módulo de 420 mm de ancho por 1800 mm de alto por 850 mm de fondo, que utiliza el SF6 como medio de extensión y aislamiento, conteniendo en su interior debidamente montados y conexionados los siguientes aparatos y materiales por cada unidad:

1 Interruptor rotativo III, con posiciones CONEXION, SECCIONAMIENTO, PUESTA A TIERRA, UN = 24 kV In = 400 A., capacidad de cierre sobre cortocircuito 40 kA cresta, mando manual tipo B, marca ORMAZABAL.

3 Captores capacitivos de presencia de tensión de 24 kV.

s/n Pletina de cobre de 30 x 3 mm para puesta a tierra de la instalación.


Vallada ( Valencia)


CELDA DE INTERRUPTOR AUTOMATICO CELDA Nº 3.

Módulo metálico tipo CB-36-L2 de fabricación serie, dimensiones 2300 mm de alto, por 1.210 mm de ancho por 1.144 mm de fondo, de las características indicadas en la memoria, conteniendo en su interior los siguientes aparatos y materiales debidamente montados y conexionados:

1 Interruptor automático en SF6 marca MERLIN GERIN serie 30 kV. tipo FB4 ejecución fija mando motor, bobinas de cierre y disparo. Tensión nominal de servicio 25 kV intensidad nominal 400 A capacidad de corte 500 MVA.

3 Transformadores de intensidad tipo AKW-36, relación de transformación x/5A., tensión nominal 25 kV potencia de precisión 30 VA clase 5P10 y Iterm > 5 kA, fabricación L.E.

Cerraduras de enclavamiento con el seccionador de la celda anterior.

s/n Embarrado general de redondo de Aluminio de 25 mm de diámetro recubierto con aislamiento y capaz de soportar los esfuerzos electrodinámicos para un nivel de CC de 600 MVA a 25 kV.

s/n Pletina de cobre electrolítico de 20 x 3 mm para puesta a tierra de la instalación.

s/n Cable de cobre desnudo de 50 mm2 para puesta a tierra del aparellaje.

s/n Pequeño material y accesorios.

CELDA DE MEDIDA CELDA Nº 4.

Módulo metálico tipo CMM-24 fabricación serie, dimensiones 2300 mm de alto, por 1110 mm de ancho por 1100 mm de fondo, de las características indicadas en la memoria, conteniendo en su interior los siguientes aparatos y materiales debidamente montados y conexionados:

2 Transformadores de intensidad tipo AKW-36, relación de transformación x/5 A., tensión nominal 30 kV potencia de precisión 15 VA clase 0,5 y Iter=5 kA Fs < 5. Fabricación L.E.

3 Transformadores de tensión tipo VKPE-36 relación de transformación 27500 / 110 V tensión nominal.

V3 V3 25 kV, potencia de precisión 50 VA en clase 0,5 fabricación L.E.

Sitio para ubicar 3 t/t de comprobación, y 2 t/i.

1 T/T 25000 / 110 V.150 VA.cl.1 tipo VKPE-36 para batería.


Vallada ( Valencia)


s/n Embarrado general de redondo de Al. de 25 mm de diámetro recubierto con aislamiento y capaz de soportar los esfuerzos electrodinámicos para un nivel de CC de 600 MVA a 25 kV.

s/n Pletina de cobre electrolítico de 20x3 para puesta a tierra de la instalación.



CELDA DE INTERRUPTOR CON FUSIBLES CELDA Nº5.

Módulo metálico tipo CMP-F-24 fabricación serie, dimensiones 2300 mm de alto, por 1110 mm de ancho por 1200 mm de fondo, de las características indicadas en la memoria, conteniendo en su interior los siguientes aparatos y materiales debidamente montados y conexionados:

1 Interruptor en carga ruptofusible, marca ORMAZABAL serie 30 kV tipo ORMARUP ejecución BRF mando manual con bobina de disparo. Tensión nominal de servicio 20 kV, intensidad nominal 400 A. capacidad de corte 400 A.

6 Mordazas portafusibles para cartuchos DIN.

1 Seccionador de p.a.t. accionamiento brusco fabricación ORMAZABAL, con cerradura de enclavamiento del mismo, en posición cerrado.

1 Placa separadora fija.

s/n Embarrado general de redondo de Aluminio de 25 mm de diámetro recubierto con aislamiento y capaz de soportar los esfuerzos electrodinámicos para un nivel de CC de 600 MVA a 20 kV.

s/n Pletina de cobre electrolítico de 20 x 3 mm. para puesta a tierra de la instalación.




Vallada ( Valencia)


8.- INSTALACION DE PUESTA A TIERRA

Comprende los siguientes circuitos independientes:

Circuito I.- Red de puesta a tierra de:

Herrajes

Aparamenta.

Mando de accionamiento.

Protecciones y cerramientos metálicos.

Cubas de los transformadores.

Pantallas de los cables de A.T.

Circuito II.- Neutro del transformador.

CIRCUITO I.-

A lo largo de las cabinas prefabricadas del C.T., se dispondrá un circuito colector de puesta a tierra de acuerdo a las normas UNE-20.099 apart. 2.

Este colector estará constituido por una pletina de cobre electrolítico de sección 30 x 3 mm. directamente anclado a las propias estructuras de las respectivas cabinas, en zonas que han sido preservadas de la pintura a fin de garantizar una correcta conexión.

Dichas barras de tierra están calculadas para soportar sin perder la continuidad eléctrica esfuerzos térmicos y dinámicos correspondientes a cortacircuitos de 16 KA. de intensidad permanente.

La aparamenta y partes móviles tales como puertas, cerramientos etc. se conectarán a tierra mediante trenzas flexibles de cobre, de tal manera que todas las partes metálicas que no forman parte del circuito principal estén eficazmente unidas al colector de la red de tierra exterior del C.T., situado a 5 m. de separación del mismo , utilizando como conductor de enlace cable electrolítico de 50 mm2. de sección, colocando en sus vértices y unidas a este mediante derivaciones con petacas de bronce, picas de acero cobrizado de 2.000 mm. x 17,3 mm. diam., enterrada a una profundidad superior a 0,8 m.


Vallada ( Valencia)


CIRCUITOS II Y III.- NEUTROS DE LOS TRANSFORMADORES.

Circuitos independientes al anterior, formado por conductor de cobre de 50 mm2, utilizando como en el caso anterior picas de las mismas características.

El número de estas picas en todos los casos será tal que en su conjunto cumpla lo establecido en las Instrucciones Técnicas Complementarias MIE RAT 13.

9.- ELEMENTOS AUXILIARES Y DE SEGURIDAD.

El centro de transformación además de los elementos de seguridad expuestos en su descripción, placas de sepa ración bloqueos de puertas, etc. deberá equiparse del correspondiente equipo de seguridad complementario formado por:

Pértiga detectora de Tensión 36 KV. con magneto de verificación

1 Banqueta aislante de maniobras A.T. ref. BAP-45 de CLATU (Homologada).

1 Par de guantes dieléctricos, para 36 KV. CLATUD

Placas indicadoras de ¡Peligro electrocución ¡,según las normas UNESA.

Situadas en:

Puerta de entrada

Cabinas prefabricadas

Cerramientos de los transformadores

Placa indicadora reglamento de servicios.

Botiquín de primeros auxilios.

Extintores de CO2 . de 6 Kg. para Alta Tensión.


Vallada ( Valencia)


10.- INSTALACION EN BAJA TENSION

10.1.- GENERALIDADES

La salida en baja tensión del transformador de potencia, se lleva hasta el cuadro de baja tensión, y de este al cuadro general de distribución situado en el edificio de transformador.

La llegada al CGD se efectúa mediante doble embarrado trifásico. El cuadro de baja alimenta a los cuadros de motores locales.

Las líneas de conexión entre el Cuadro de distribución y el Cuadro de Control de motores (CCM), se realizará mediante líneas generales de alimentación de sección apropiada de cobre según cáculos de líneas:

El cuadro general de distribución, contiene el interruptor general de potencia con los correspondientes equipos de medida y lectura. El equipo de corrección de factor de potencia se encuentra ubicado en el mismo local que el CGBT. En el cuadro de distribución se encuentran las salidas a los distintos armarios de distribución y de ahí a los distintos equipos. En estos últimos se instalaran las protecciones magnetotérmicas y diferenciales de las líneas y motores, así como fusibles guardamotor selectivos con la protección automática. También contienen los arrancadores Y/D, contactores, etc.

Cada línea estará protegida con un interruptor automático de corte omnipolar un interruptor diferencial de 300 mA de sensibilidad para los circuitos de motores y de 30 mA para las tomas de corriente y los circuitos de alumbrado. Los circuitos de mando que se indican en el esquema unificar, tendrán la posibilidad de poderse telecomandar desde la unidad de control central mediante contactores individuales.

El CCM1 contará con un analizador de redes tipo CVM, de forma que podados tener información de consumos por fase, tensión, potencia y cos ϕ.

Todas las máquinas de más de 2 CV dispondán en campo, de paro de emergencia mediante seta de emergencia. La protección será del tipo IP55 y se podrá recuperar la marcha del equipo con sólo un giro de la misma.

Todo el cuadro irá puesto a tierra, desde el circuito principal a través de la red de tierra.

Todos los circuitos estarán señalizados para su identificación exterior. El grado de protección será:

IP-54 según IEC 144, UNE-20324

1 A según BS

3 R según NEMA


Vallada ( Valencia)


10.2.- CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN

Las conducciones eléctricas de alimentación se harán mediante cables de Cu con aislamiento de goma butílica de las secciones adecuadas. El nivel de aislamiento de los conductores será de 0,6/1KV.

La determinación de la sección adecuada se ha llevado a cabo teniendo en cuenta la intensidad máxima admisible o capacidad de carga del cable, respondiendo al tipo y lugar de instalación, la máxima caída de tensión admisible en cada receptor, y la normativa de aplicación del REBT.

El tendido de las líneas de interconexión entre el CGBT y los diferentes sucuadros se realizará mediante tubos enterrados de PVC de 160 mm de diámetro. Existirá un número adecuado de arquetas de distribución, que servirán de ayuda tanto en el tendido original de cables como en el caso de roturas, averías, etc. El tendido será enterrado en zanja, quedando el conductor a 0,6 m de profundidad, sobre lecho de arena y cinta de aviso.

Los circuitos interiores estarán formados por las líneas que van desde el cuadro general de distribución a los elementos receptores. La longitud, sección y diámetro del tubo protector son los que se indican en el Anexo de cálculos y esquema unifilar. Los conductores que se utilizan son de cobre y con una tensión nominal de aislamiento de 750 V. en el caso de aislante PVC (PVC-750), o de 1.000 V. si se trata de aislante de polietileno reticulado (EPR-1000) (según el caso).

Se instalan, según el caso, directamente sobre bandeja perforada, bajo tubo empotrado, directamente bajo tubo al aire, o enterradas en el caso de conducciones principales que acometen al cuadro general de baja tensión principal y debe atravesar el vial interior existente en la parcela.

Las canalizaciones fijas serán bandeja perforada, tubo rígido de PVC reforzado tubos de acero galvanizado .

Las canalizaciones móviles serán de tubo de PVC flexible con los accesorios adecuados para proteger la entrada de agua y de humedad.

Se instalarán luminarias de diferentes tipos, en función del uso y características de la zona a alumbrar.

Las luminarias destinadas al alumbrado general de las naves serán luminarias fluorescentes estancas de alumbrado industrial 2x58 W de potencia. Su ubicación será en el techo o en las paredes, ancladas mediante un sistema de fijación mediante tornillos. El número y disposición de ellas estará en función de las necesidades lumínicas de cada zona y según el uso de ésta.

Las luminarias de la zona de oficina serán fluorescentes de 4x18 W.


Vallada ( Valencia)


La iluminación de los vestuarios y aseos se resuelve con luminarias DOW-LIGT de 2x26 W.

En el caso de oficinas, las tomas de corriente de una misma habitación estarán conectadas a una misma fase, y estarán compuestas por distintas bases de enchufe monofásicas preparadas para tomas directas protegidas contra cortocircuito con interruptores magnetotérmicos de 16 A., y se instalarán empotrados en pared.

Los aparatos de conexión y corte irán en armarios metálicos, cuyas especificaciones y aparamenta que incluyen se exponen en la descripción de los cuadros que se hace en este proyecto, y estando distribuidos según se ve en el plano de planta general.

El sistema de protección contra contactos indirectos está formado por interruptores diferenciales con puesta a tierra.

Se instala una toma de tierra independiente de protección a la que se conectará todo el sistema de tuberías metálicas y toda masa metálica existente en la zona de la instalación.

El sistema de protección contra sobrecargas y cortocircuitos está formado por interruptores magnetotérmicos en el caso de intensidades inferiores a 100 A, y de interruptores de corte en carga con fusibles para la protección de la línea en el caso de que por ésta circulen intensidades de 100 A o mayores.

Se proyecta una instalación de telefonía que cubra con rapidez y comodidad las comunicaciones con el exterior.

Existirá un cuadro general que se instala junto a la puerta de acceso en el interior de la fábrica, del que partirán circuitos hasta otros cuadros repartidos convenientemente por la fábrica y en el edificio de oficinas para dar servicio a los distintos consumos de alumbrado y fuerza de toda la instalación..

El criterio de colores que se exige es el siguiente:

La fase en gris, marrón o negro.

El neutro en azul.

El tierra en amarillo-verde.


Vallada ( Valencia)


10.3.- PROGRAMA DE NECESIDADES - Potencia total instalada: AL EXT 1 1000 W AL EXT 2 1000 W EDIFICIO CONTROL 8692 W C. AL. (GE+CGBT+CI 2464 W C CONTRA INCENDIO 77640 W AL CUADRO 25 W CCM1 208795 W TOTAL.... 299616 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 8656 - Potencia Instalada Fuerza (W): 290660 - Potencia Máxima Admisible (W): 221696 Subcuadro locales (Equipo contra incendios-Grupo electrógeno-CGBT) - Potencia total instalada: AL G.E+CGBT+CI 464 W TC. MON(GE+CGBT+CI 2000 W TOTAL.... 2464 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 464 - Potencia Instalada Fuerza (W): 2000 Subcuadro edificio de control - Potencia total instalada: ALU. ASEOS 400 W ALU. PAS-LAB Y OFI 792 W T.C. TRIF. 2000 W T.C. MONO. 1500 W AIRE ACOND 2000 W TERMO 2000 W TOTAL.... 8692 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 1192 - Potencia Instalada Fuerza (W): 7500


Vallada ( Valencia)


Subcuadro CCM 1 - Potencia total instalada: BOMBA CABECERA 1 3100 W BOMBA CABECERA 2 3100 W BOMBA CABECERA 3 3100 W BOMBA EMERGENCIA 5900 W CUADRO E. COMPACTO 3300 W SOPLANTE SEP GRASA 1500 W SOPLANTE DESA 2 1500 W AGITADOR 1 ANOXICO 2000 W AGITADOR 2 ANOXICO 2000 W BOMBA CLORURO 1 60 W BOMBA CLORURO 2 60 W SOPL. 1 REACTOR 18500 W SOPL. 2 REACTOR 18500 W SOPL. 3 REACTOR 18500 W SOPL. 1 BIO-REACT 18500 W SOPL. 2 BIO-REACT 18500 W SOPL. 2 BIO-REACT 18500 W BOMBA HIPOCLOR 1 35 W BOMBA HIPOCLOR 2 35 W BOMBA AUTOASPIR. 1 2200 W BOMBA AUTOASPIR.2 2200 W BOMBA AUTOASPIR. 3 2200 W BOMBA AUTOASPIR 4 2200 W BOMBA AUTOASPIR 5 2200 W BOMBA AUTOASPIR 6 2200 W B. RECIRC . FANG 1 1400 W B. RECIRC . FANG 2 1400 W B. RECIRC . FANG 3 1400 W B. PURGA FANGO 1 1100 W B. PURGA FANGO 2 1100 W CUADRO ULTRAVILETA 1000 W FLO-JET 1 2000 W FLO-JET 2 2000 W ESP. FANGOS 250 W B. FANG A CENTRI 1 1100 W B. FANG A CENTRI 2 1100 W CUAD. CENTRIFUGA 7680 W TORNILLO 250 W AGITADOR POLI 550 W BOMBA POLI 1 370 W BOMBA POLI 2 370 W EXTRACTOR 1 110 W


Vallada ( Valencia)


EXTRACTOR 2 110 W EXTRACTOR 3 110 W EXTRACTOR 4 110 W DESODORIZ 1 1500 W DESODORIZ 2 1500 W GRUPO DE PRES. A.I 4420 W PUENTE GRUA 3110 W BOMBEO A LAGO 1 4060 W BOMBEO A LAGO 2 4060 W AL 1 NAVE PROCESO 1600 W AL 3 NAVE PROCESO 1600 W AL 2 NAVE PROCESO 1600 W EMERGENCIAS 125 W T.C MONOF 2000 W T.C TRIF 3000 W MANIOBRA 500 W AL CUADRO 50 W TOTAL.... 205375 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 4975 - Potencia Instalada Fuerza (W): 200400

10.4.- MANDO Y CENTRALIZACIÓN

Como se ha indicado anteriormente, los equipos de mando y protección, tales como contactores, relés térmicos y diferenciales, etc., estarán montados en el centro de motores correspondiente. El control de la planta se halla centralizado en estos cuadros de motores y en el ordenador y sinóptico situados en el edificio de control.

Desde el ordenador, el operador podrá accionar la marcha y parada de los distintos equipos, y tendrá conocimiento del estado de los mismos a través de las pantallas de información adecuadas.

Como es preceptivo, localmente se instalarán elementos de mando, que constarán según los casos de un pulsador de parada de emergencia, tipo seta, y de un conmutador de arranque local o transferencia a control automático (en los equipos que lo requieran).

10.5.- CUADRO GENERAL DE DISTRIBUCIÓN Y CUADROS SECUNDARIOS. CARACTERÍSTICAS Y COMPOSICIÓN.

Existirá un Cuadro General de Baja Tensión que se instala en local destinado a tal fin próximo al CT del que partirán circuitos hasta otros cuadros repartidos convenientemente por la EDAR y en el edificio de oficinas para dar servicio a los distintos consumos de alumbrado y fuerza de toda la instalación.


Vallada ( Valencia)


Este Cuadro General incluirá la aparamenta necesaria para el mando y la protección de las líneas que parten de él tal y como se refleja en el esquema unifilar adjunto, así como en las tablas utilizadas para el cálculo eléctrico de esas propias líneas.

Estos elementos de mando y protección descritos en MIE BT-016 serán los siguientes:

• Interruptor general de corte omnipolar para protección contra cortocircuitos y sobreintensidades de 4x400 A y 15 KA de poder de corte.

• Interruptores diferenciales de corte omnipolar para protección contra contactos indirectos.

• Interruptores magnetotérmicos de protección contra cortocircuitos y sobreintensidades para cada uno de los circuitos eléctricos.

Los interruptores automáticos de protección magnetotérmica serán tetrapolares o bipolares con polos de fase protegidos. Estarán constituidos por envolvente de material aislante, sistema de conexiones y dispositivos de protección contra sobrecargas y cortocircuitos. El dispositivo contra sobrecargas estará formado por biláminas o sistema equivalente, y el de protección contra cortocircuitos por bobina de disparo magnético. El poder de corte será el indicado en el Anexo de Cálculos y como mínimo será de 6 KA. Deberá llevar indicado la marca, tipo, esquema, tensión nominal en voltios, intensidad nominal en amperios. No obstante lo indicado el interruptor general será de corte omnipolar con todos sus polos protegidos.

Los interruptores diferenciales de protección contra contactos indirectos estarán constituidos por envolvente de material aislante, sistema de conexiones y dispositivos de protección de corriente por defecto y desconexión. El dispositivo de protección estará formado por un núcleo magnético, pudiendo llevar además protecciones adicionales de biláminas o sistema equivalente de par térmico. Deberá llevar indicado la marca, tipo, esquema, tensión nominal en voltios, intensidad nominal en amperios e intensidad diferencial nominal de desconexión en amperios.

Cuadros de control de Motores

Estará dotado de armario metálicos de las medidas necesarias y conteniendo en su interior la relación de material correspondiente. Las puertas de acceso serán frontales con mando de apertura y cierre bloqueable por cerradura con llave.

Contará con las protecciones generales de entrada magnetotérmicos y diferenciales por grupos y los elementos de protección y maniobra adecuados a las salidas de potencia especificadas.

Los bloques de diferenciales generales serán ajustables en sensibilidad y tiempo de disparo.


Vallada ( Valencia)


En cada uno de los grupos arrancadores, además de las maniobras manuales y automáti-cas se incorpora el cableado necesario para la conexión con el PLC maestro que conectado a través de los selectores gobernará y gestionará de forma automática la E.D.A.R.

Estará equipado con embarrados de Cu. 3F+N+TT y llevarán montados y probados todos los circuitos incluyendo elementos de mando y protección, relés auxiliares, temporizados, pilotos de señalización, bornes, autómatas esclavos, etc.

Se construirá de forma que pueda ser recibido en el suelo y arrimado a la pared, la disposición constructiva permitirá las entradas y salidas de cables por la parte inferior a las bancadas.

Cuando la distribución sea a través de bandejas, para equipos ubicados en la sala de maquinaria, esta se dimensionará según el numero de cables a instalar, siendo preceptivo prever un espació de reserva del 20 % para futuras ampliaciones.

Con el propósito de mantener el mayor equilibrio en la carga, se procurará que esta quede repartida entre sus fases en la distribución monofásica.

Todo el aparellaje se montará sobre placas atornilladas al fondo del panel.

Tablas resumen

La descripción de todos los elementos de los distintos cuadros se adjuntan en las tablas siguientes:

CUADRO GENERAL

Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. Interrup. Mag P.Corte (W) (m) (mm²) (A) (A) (A) (Ka) ACOMETIDA 287572.72 5 2(3x150/70)Al 518.86 528 DERIVACION IND. 197848.5 10 4x240+TTx120Cu 356.97 552 400;B,C 15 GRUPO ELECTRÓGENO 220000 15 4x240+TTx120Cu 396.94 552 400;B,C 15 Bateria Condensadores 92000 5 3x25+TTx16Cu 99.6 123 100 ALUMBRADO EXTERIOR 3600 0.3 4x10Cu 6.5 50 16;B,C 10 AL EXT 1 1800 100 4x6+TTx6Cu 2.6 32 AL EXT 2 1800 100 4x6+TTx6Cu 2.6 32 EDIFICIO CONTROL 7716.48 25 4x10+TTx10Cu 13.92 50 40;B.C 10 C. AL. (GE+CGBT+CI 2835.2 10 4x2.5+TTx2.5Cu 5.12 18.5 16;B,C 10 C CONTRA INCENDIO 97050 10 4x95+TTx50Cu 175.30 180 250;B.C 10 AL CUADRO 45 2 2x1.5+TTx1.5Cu 0.2 15 10;B,C 10 CCM1 153267.05 40 4x95+TTx50Cu 276.54 296 400;B.C 10


Vallada ( Valencia)


CUADROS AUXILIARES

Subcuadro EDIFICIO CONTROL Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm..C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) ALU. ASEOS 720 20 2x1.5+TTx1.5Cu 3.13 15 0.71 1.05 ALU. PAS-LAB Y OFI 1425.6 20 2x1.5+TTx1.5Cu 6.2 15 1.42 1.77 T.C. TRIF. 2000 20 4x2.5+TTx2.5Cu 3.61 18.5 0.19 0.54 T.C. MONO. 1500 15 2x2.5+TTx2.5Cu 8.15 21 0.67 1.02 AIRE ACOND 2000 15 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 0.91 1.25 TERMO 2000 15 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 0.91 1.25 Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) ALU. ASEOS 20 2x1.5+TTx1.5Cu 2.47 4.5 255.45 0.46 10;B,C,D ALU. PAS-LAB Y OFI 20 2x1.5+TTx1.5Cu 2.47 4.5 255.45 0.46 10;B,C,D T.C. TRIF. 20 4x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 374.11 0.59 16;B,C,D T.C. MONO. 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 453 0.4 16;B,C,D AIRE ACOND 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 453 0.4 16;B,C,D TERMO 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 453 0.4 16;B,C,D Subcuadro C. AL. (GE+CGBT+CI Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm..C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) AL G.E+CGBT+CI 835.2 20 2x1.5+TTx1.5Cu 3.63 15 0.82 1.07 TC. MON(GE+CGBT+CI 2000 20 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 1.21 1.45 Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) AL G.E+CGBT+CI 20 2x1.5+TTx1.5Cu 1.73 4.5 234.53 0.54 10;B,C,D TC. MON(GE+CGBT+CI 20 2x2.5+TTx2.5Cu 1.73 4.5 330.89 0.75 16;B,C,D


Vallada ( Valencia)


Subcuadro CCM1 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) BOMBA CABECERA 1 3875 30 3x2.5+TTx2.5Cu 6.99 18.5 0.57 1.59 BOMBA CABECERA 2 3875 30 3x25+TTx16Cu 6.99 96 0.06 1.07 BOMBA CABECERA 3 3875 30 3x25+TTx16Cu 6.99 96 0.06 1.07 BOMBA EMERGENCIA 2 7375 30 3x25+TTx16Cu 13.31 96 0.11 1.12 CUADRO E. COMPACTO 4125 40 4x25+TTx16Cu 7.44 96 0.08 1.09 SOPLANTE SEP GRASA 1875 40 3x25+TTx16Cu 3.38 96 0.04 1.05 SOPLANTE DESA 2 1875 40 3x2.5+TTx2.5Cu 3.38 22 0.36 1.38 AGITADOR 1 ANOXICO 2500 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.64 22 0.61 1.63 AGITADOR 2 ANOXICO 2500 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.64 22 0.61 1.63 BOMBA CLORURO 1 75 40 3x2.5+TTx2.5Cu 0.14 22 0.01 1.03 BOMBA CLORURO 2 75 40 3x2.5+TTx2.5Cu 0.14 22 0.01 1.03 SOPL. 1 REACTOR 23125 10 3x25+TTx16Cu41.72 | 24.09 96 0.11 1.13 SOPL. 2 REACTOR 23125 10 3x25+TTx16Cu41.72 | 24.09 96 0.11 1.13 SOPL. 3 REACTOR 23125 10 3x25+TTx16Cu41.72 | 24.09 96 0.11 1.13 SOPL. 1 BIO-REACT 23125 10 3x25+TTx16Cu 41.72 96 0.11 1.13 SOPL. 2 BIO-REACT 23125 10 3x25+TTx16Cu 41.72 96 0.11 1.13 SOPL. 2 BIO-REACT 23125 10 3x25+TTx16Cu 41.72 96 0.11 1.13 BOMBA HIPOCLOR 1 43.75 30 3x25+TTx16Cu 0.08 96 0 1.02 BOMBA HIPOCLOR 2 43.75 30 3x25+TTx16Cu 0.08 96 0 1.02 BOMBA AUTOASPIRANTE 1 2750 45 3x25+TTx16Cu 4.96 96 0.06 1.07 BOMBA AUTOASPIRANTE 2 2750 45 3x25+TTx16Cu 4.96 96 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP. 3 2750 45 3x25+TTx16Cu 4.96 96 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP. 4 2750 45 3x25+TTx16Cu 4.96 96 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP. 5 2750 45 3x25+TTx16Cu 4.96 96 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP 6 2750 45 3x25+TTx16Cu 4.96 96 0.06 1.07 B. RECIRC . FANG 1 1750 60 3x25+TTx16Cu 3.16 96 0.05 1.07 B. RECIRC . FANG 2 1750 60 3x25+TTx16Cu 3.16 96 0.05 1.07 B. RECIRC . FANG 3 1750 60 3x25+TTx16Cu 3.16 96 0.05 1.07 B. PURGA FANGO 1 1375 60 3x25+TTx16Cu 2.48 96 0.04 1.05 B. PURGA FANGO 2 1375 60 3x25+TTx16Cu 2.48 96 0.04 1.05 CUADRO ULTRAVILETA 1250 40 4x2.5+TTx2.5Cu 2.26 22 0.24 1.26 FLO-JET 1 2500 60 3x2.5+TTx2.5Cu 4.51 22 0.73 1.75 FLO-JET 2 2500 60 3x2.5+TTx2.5Cu 4.51 22 0.73 1.75 RECIRC. ESP FANGOS 312.5 70 3x2.5+TTx2.5Cu 0.56 22 0.11 1.12 B. FANG A CENTRI 1 1375 50 3x2.5+TTx2.5Cu 2.48 22 0.33 1.35 B. FANG A CENTRI 2 1375 50 3x2.5+TTx2.5Cu 2.48 22 0.33 1.35 CUAD. CENTRIFUGA 9912.5 50 4x2.5+TTx2.5Cu 17.88 22 2.58 3.59 AGITADOR POLI 687.5 50 3x2.5+TTx2.5Cu 1.24 22 0.17 1.18 BOMBA POLI 1 462.5 50 3x2.5+TTx2.5Cu 0.83 22 0.11 1.13 BOMBA POLI 2 462.5 50 3x2.5+TTx2.5Cu 0.83 22 0.11 1.13 EXTRACTOR 1 110 30 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.02 1.03 EXTRACTOR 2 110 15 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.01 1.02 EXTRACTOR 3 110 20 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.01 1.03 EXTRACTOR 4 110 35 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.02 1.03 DESODORIZ 1 1500 25 3x2.5+TTx2.5Cu 2.71 22 0.18 1.2 DESODORIZ 2 1500 35 3x2.5+TTx2.5Cu 2.71 22 0.26 1.27 GRUPO DE PRES. A.I 4420 30 4x2.5+TTx2.5Cu 7.98 22 0.32 1.34 PUENTE GRUA 3110 15 4x2.5+TTx2.5Cu 5.61 22 0.23 1.24 BOMBEO A LAGO 1 5075 60 3x2.5+TTx2.5Cu 9.16 22 1.51 2.52 BOMBEO A LAGO 2 5075 60 3x2.5+TTx2.5Cu 9.16 22 1.51 2.52


Vallada ( Valencia)


BOMBEO A LAGO 1 5075 60 3x2.5+TTx2.5Cu 9.16 22 1.51 2.52 ALUMBRADO 8865 0.3 4x10Cu 15.99 50 0 1.02 AL 1 NAVE PROCESO 2880 40 2x4+TTx4Cu 12.52 24 2.18 3.19 AL 3 NAVE PROCESO 2880 40 2x4+TTx4Cu 12.52 24 2.18 3.19 AL 2 NAVE PROCESO 2880 40 2x4+TTx4Cu 12.52 24 2.18 3.19 EMERGENCIAS 225 50 2x1.5+TTx1.5Cu 0.98 13.5 0.55 1.57 T.C MONOF 2000 50 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 18.5 3.05 4.06 T.C TRIF 3000 50 4x2.5+TTx2.5Cu 5.41 17.5 0.74 1.75 MANIOBRA 500 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 2.72 18.5 0 1.02 AL CUADRO 90 2 2x1.5+TTx1.5Cu 0.39 15 0.01 1.02 Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) BOMBA CABECERA 1 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 320.49 0.8 16;B,C,D BOMBA CABECERA 2 30 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA CABECERA 3 30 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA EMERGENCIA 230 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D CUADRO E. COMPACTO40 4x25+TTx16Cu 5.95 6 1422.48 4.08 16;B,C,D SOPLANTE SEP GRASA 40 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1422.48 4.08 16;B,C,D SOPLANTE DESA 2 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C AGITADOR 1 ANOXICO 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C AGITADOR 2 ANOXICO 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C BOMBA CLORURO 1 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C BOMBA CLORURO 2 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C SOPL. 1 REACTOR 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 2 REACTOR 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 3 REACTOR 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 1 BIO-REACT 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 2 BIO-REACT 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 2 BIO-REACT 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D BOMBA HIPOCLOR 1 30 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA HIPOCLOR 2 30 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA AUTOASP. 1 45 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 2 45 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 3 45 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 4 45 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 5 45 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 6 45 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D B. RECIRC . FANG 1 60 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. RECIRC . FANG 2 60 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. RECIRC . FANG 3 60 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. PURGA FANGO 1 60 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. PURGA FANGO 2 60 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D CUADRO ULTRAVILETA40 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C FLO-JET 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C FLO-JET 2 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C RECIRC. ESP FANGOS 70 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 146.07 3.87 16;B B. FANG A CENTRI 1 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C B. FANG A CENTRI 2 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C CUAD. CENTRIFUGA 50 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 20;B,C AGITADOR POLI 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C BOMBA POLI 1 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C


Vallada ( Valencia)


BOMBA POLI 2 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C EXTRACTOR 1 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 320.49 0.8 16;B,C,D EXTRACTOR 2 15 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 580.09 0.25 16;B,C,D EXTRACTOR 3 20 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 456.8 0.4 16;B,C,D EXTRACTOR 4 35 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 278.88 1.06 16;B,C DESODORIZ 1 25 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 376.7 0.58 16;B,C,D DESODORIZ 2 35 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 278.88 1.06 16;B,C GRUPO DE PRES. A.I 30 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 320.49 0.8 16;B,C,D PUENTE GRUA 15 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 580.09 0.25 16;B,C,D BOMBEO A LAGO 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C BOMBEO A LAGO 2 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C BOMBEO A LAGO 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C ALUMBRADO 0.3 4x10Cu 5.95 6 2902.88 0.16 16;B,C,D AL 1 NAVE PROCESO 40 2x4+TTx4Cu 5.83 6 375.72 1.5 16;B,C,D AL 3 NAVE PROCESO 40 2x4+TTx4Cu 5.83 6 375.72 1.5 16;B,C,D AL 2 NAVE PROCESO 40 2x4+TTx4Cu 5.83 6 375.72 1.5 16;B,C,D EMERGENCIAS 50 2x1.5+TTx1.5Cu 5.83 6 123.53 1.95 10;B,C T.C MONOF 50 2x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C T.C TRIF 50 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C MANIOBRA 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 2742.34 0.01 16;B,C,D AL CUADRO 2 2x1.5+TTx1.5Cu 5.95 6 1558.76 0.01 10;B,C,D

10.5.1.-GRUPO ELÉCTRÓGENO. Como suministro de alternativo se incluye la instalación de un grupo electrógeno de

250 kVA continuas y 275 KVA en emergencia, ubicado en un local anexo al Centro de Transformación que entrará en funcionamiento en caso de fallo del suministro eléctrico. De este modo queda garantizado el funcionamiento de la instalación, bien sea por medio del transformador o por medio del grupo electrógeno.

La instalación que nos ocupa parte desde el Centro de Transformación indicado

mediante la línea general de alimentación, de sección 4x240 mm2 Cu libre de halógenos, y llega hasta el cuadro de conmutación RED-GRUPO, ubicado en el cuarto del cuadro general, donde se realiza la conmutación entre red y grupo electrógeno.. Desde el cuadro de conmutación parte una línea de sección 4x240 mm2 Cu, que llega hasta el cuadro general. Ambas líneas discurren enterradas en zanjas y bajo tubo corrugado.

10.6.- PUESTA A TIERRA.

Para todos los receptores y tomas de corriente instalados, así como para masas instaladas distintas del aparellaje, se dispone de un circuito de puesta a tierra, conectado a los electrodos, mediante conductores de cobre, protegido en su enterramiento por tubo de acero hasta el cuadro o subcuadro correspondiente.

10.6.1.-Tomas de tierra (Electrodo).


Vallada ( Valencia)


El electrodo estará constituido por un conductor de cobre de 16 mm2de sección, situado bajo el solado. Se conectarán al citado conductor piquetas en número suficiente. Las piquetas serán de 2 m de longitud mínima, separadas 4 m, serán de 14 mm de diámetro de acero recubierto con 2 mm de espesor de cobre.

10.6.2.- Líneas principales de tierra.

Para la toma de tierra general se ha dispuesto un circuito de tierra desde los puntos de puesta a tierra hasta los correspondientes embarrados de los cuadros generales, mediante conductores de cobre de sección reglamentaria

La sección del conductor que la forma se dimensionará según la instrucción MIE BT 017 aptdo 2.2, es decir:

Sección de los conductores de fase de la instalación

Sección mínima de los conductores de protección

S≤16 16<S≤35

S>35

S(*) 16 S/2

(*) Con un mínimo de:

- 2,5 mm2si los conductores de protección no forman parte de la canalización de alimentación y tienen protección mecánica.

- 4 mm2 si los conductores de protección no forman parte de la canalización de alimentación y no tienen protección mecánica.

Existirá una línea principal de puesta a tierra que enlazará el punto de puesta a tierra con la barra de salida de la centralización de contadores. Su sección mínima será de 16 mm2. Será de cobre aislado y se instalará bajo tubo protector aislante flexible, de grado de protección mecánico de 7.

Existirá otra línea principal a tierra que enlazará el punto de puesta a tierra del nicho de la CGP con el cuarto de centralización de contadores, caso de que vaya acompañando a la línea repartidora su sección y características serán las mismas que las del conductor neutro de la línea repartidora.

10.6.3.- Derivaciones de la línea principal de tierra.

Enlazan la barra de salida de la centralización de contadores con el cuadro de protección y distribución de las viviendas y locales comerciales.

Cada derivación individual, en el mismo tubo, junto a las fases y neutro, tendrá un conductor de línea derivada de tierra. Serán de igual sección y aislamiento que la fase que acompañan.


Vallada ( Valencia)


A partir de los citados cuadros, desde cada uno de los embarrados de tierras, se llevará el hilo de tierra junto con las distintas derivaciones individuales o circuito independientes en sus mismos tubos protectores mediante conductor de cobre, de sección reglamentaria, con recubrimiento aislante de color amarillo-verde

10.6.4.- Conductores de protección.

En cada uno de los circuitos interiores, acompañando al conductor de neutro y fases, se instalará un conductor de protección, de igual sección y aislamiento que aquellos. Únicamente los circuitos de alumbrado, podrá carecer de conductor de protección si todos los aparatos alimentados carecen de partes metálicas accesibles.

Las conexiones de los conductores a las masas metálicas se hará mediante soldadura o piezas de conexión de aprieto con rosca que sean de acero inoxidable y con un sistema que evite el desapriete.

10.6.5.- Red de equipotencialidad.

Según lo ordenado en la Instrucción MI BT 024 aptdo. 2, se realizará una conexión equipotencial entre las canalizaciones metálicas existentes (agua fría, caliente, desagües, calefacción, gas, etc.) y las masas de los aparatos sanitarios metálicos y todos los demás elementos conductores accesibles, tales como marcos metálicos de puertas, radiadores, ventanas, etc. El conductor que asegure esta conexión será de cobre, siendo su sección mínima de 2,5 mm2, si se protege por tubo, o de 4 mm2, si no se protege por tubo. Este conductor se fijará por medio de terminales, tuerca y contratuercas o collares de material no férrico, adaptados a las cañerías sin pintar y soldado o también con terminales y tuecas a otros elementos conductores (ventanas, puertas, etc.). Así mismo se instalará un manguito aislante en la acometida de agua al edificio con el objeto de separar eléctricamente a este de la red general de agua potable.

10.7.- EQUIPOS DE CONEXIÓN DE ENERGÍA REACTIVA.

Habida cuenta de que la mayoría de los equipos de la planta son accionados por motores eléctricos, de considerable carga inductiva, se instalará un equipo de condensadores de funcionamiento automático para corrección del factor de potencia de modo que el valor cosϕ se aproxime lo máximo posible a la unidad.

10.8- ALUMBRADOS ESPECIALES.

10.8.1.- Señalización.


Vallada ( Valencia)


Se dispone de alumbrado de señalización que indica permanentemente la situación de puertas, pasillos, escaleras y salidas, con fuente propia de energía que asegure una hora de autonomía, y que proporcionará en el eje de los pasos principales una iluminación superior a 1 lux.

10.8.2.- Emergencia.

Los alumbrados especiales tienen por objeto asegurar, aun faltando el alumbrado general, la iluminación de los locales y accesos hasta las salidas, para una evacuación fácil y segura de los ocupantes al exterior.

Se adopta la solución de aparatos autónomos automáticos alimentados con energía eléctrica de la red para la carga de los acumuladores. Funcionara como mínimo durante una hora cuando falle el alumbrado ordinario, proporcionando en el eje de los pasos principales una iluminación adecuada, basada en una potencia de 0,5W/m2 de superficie del local como mínimo para los aparatos incandescentes, o bien una iluminación de 5 lux para los aparatos con lámpara fluorescentes. Entrará en funcionamiento automáticamente al producirse el fallo del alumbrado general o cuando la tensión de ésa baje a menos del 70% de su valor nominal. Se instalarán en las zonas de reunión, en las salidas y en las señales indicadoras de estas, y en las instalaciones sanitarias y cuadros de distribución.

Las luminarias de emergencia y señalización en las zonas del edificio de oficinas y aseos, serán equipos autónomos de fluorescencia, de 60 lum. y de 8W de potencia.

Las luminarias de emergencia y señalización en la zona de taller serán de 450 lum. y de 11W de potencia.

10.9.- CALCULOS JUSTIFICATIVOS

10.9.1.- Cálculo de las secciones de los cables

Para el cálculo de las secciones de los cables desde el centro de control de motores hasta éstos, se tendrá en cuenta, la intensidad nominal de carga, la caída de tensión en los conductores, y los correspondientes factores de reducción por temperatura, disposición, servicio, y seguridad, obteniendo la capacidad de carga necesaria admisible para los cables, de acuerdo con el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. La sección a emplear será la de valor inmediatamente superior, de acuerdo con lo expuesto.

Tal y como se indica en la ITC-BT-19 punto 2.2.2, la sección de los conductores a utilizar se calculará de forma que la c.d.t. entre el origen de la instalación interior y cualquier punto de utilización sea, salvo lo prescrito en las instrucciones particulares, menor del 3% de la tensión nominal para cualquier circuito interior de viviendas, y para otras instalaciones interiores o receptoras, del 3% para alumbrado y 5% para los demás usos del valor de la tensión nominal en el origen de la instalación. Esta c.d.t. se calculará considerando alimentados todos los aparatos de utilización susceptibles de funcionar a la vez.


Vallada ( Valencia)


Para instalaciones industriales que se alimenten directamente en alta tensión mediante un transformación de distribución propio, tal y como es nuestro caso, se considerará que la instalación interior de baja tensión tiene su origen en la salida del transformador. En este caso las caídas de tensión máximas admisibles serán del 4,5% para alumbrado y del 6,5% para los demás usos.

10.9.2.- Fórmulas utilizadas Emplearemos las siguientes: Sistema Trifásico:

I = Pc / 1,732 x U x Cosj x R = amp (A) e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Senj / 1000 x U x n x R x Cosj) = voltios (V)

Sistema Monofásico: I = Pc / U x Cosj x R = amp (A) e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Senj / 1000 x U x n x R x Cosj) = voltios (V)

En donde: Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos j = Coseno de fi. Factor de potencia. R = Rendimiento. (Para líneas motor). n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud en mW/m.

Fórmula Conductividad Eléctrica K = 1/r r = r20[1+a (T-20)] T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]


Vallada ( Valencia)


Siendo,

K = Conductividad del conductor a la temperatura T. r = Resistividad del conductor a la temperatura T. r20 = Resistividad del conductor a 20ºC. Cu = 0.018 Al = 0.029 a = Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC): Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC): XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).

Fórmulas Sobrecargas Ib £ In £ Iz I2 £ 1,45 Iz Donde:

Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como máximo). - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In).

Fórmulas compensación energía reactiva cosØ = P/Ö(P²+ Q²). tgØ = Q/P. Qc = Px(tgØ1-tgØ2). C = Qcx1000/U²xw; (Monofásico - Trifásico conexión estrella). C = Qcx1000/3xU²xw; (Trifásico conexión triángulo).


Vallada ( Valencia)


Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kVAr). Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V). w = 2xPixf ; f = 50 Hz. C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF).

Fórmulas Cortocircuito * IpccI = Ct U / Ö3 Zt Siendo,

IpccI: intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. U: Tensión trifásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o circuito en estudio).

* IpccF = Ct UF / 2 Zt Siendo,

IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. UF: Tensión monofásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto es igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea).

* La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será: Zt = (Rt² + Xt²)½ Siendo,

Rt: R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.) Xt: X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.) R = L · 1000 · CR / K · S · n (mohm) X = Xu · L / n (mohm)


Vallada ( Valencia)


R: Resistencia de la línea en mohm. X: Reactancia de la línea en mohm. L: Longitud de la línea en m. CR: Coeficiente de resistividad. K: Conductividad del metal. S: Sección de la línea en mm². Xu: Reactancia de la línea, en mohm por metro. n: nº de conductores por fase.

* tmcicc = Cc · S² / IpccF² Siendo,

tmcicc: Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc. Cc= Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. S: Sección de la línea en mm². IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A.

* tficc = cte. fusible / IpccF² Siendo,

tficc: tiempo de fusión de un fusible para una determinada intensidad de cortocircuito. IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A.

* Lmax = 0,8 UF / 2 · IF5 · Ö(1,5 / K· S · n)² + (Xu / n · 1000)² Siendo,

Lmax: Longitud máxima de conductor protegido a c.c. (m) (para protección por fusibles) UF: Tensión de fase (V) K: Conductividad S: Sección del conductor (mm²) Xu: Reactancia por unidad de longitud (mohm/m). En conductores aislados suele ser 0,1. n: nº de conductores por fase Ct= 0,8: Es el coeficiente de tensión. CR = 1,5: Es el coeficiente de resistencia. IF5 = Intensidad de fusión en amperios de fusibles en 5 sg.

* Curvas válidas.(Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético).


Vallada ( Valencia)


CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In Fórmulas Embarrados Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) Siendo,

smax: Tensión máxima en las pletinas (kg/cm²) Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) L: Separación entre apoyos (cm) d: Separación entre pletinas (cm) n: nº de pletinas por fase Wy: Módulo resistente por pletina eje y-y (cm³) sadm: Tensión admisible material (kg/cm²)

Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) Siendo,

Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) Icccs: Intensidad de c.c. soportada por el conductor durante el tiempo de duración del c.c. (kA) S: Sección total de las pletinas (mm²) tcc: Tiempo de duración del cortocircuito (s) Kc: Constante del conductor: Cu = 164, Al = 107

10.9.3.- Demanda de potencias

- Potencia total instalada: AL EXT 1 1000 W AL EXT 2 1000 W EDIFICIO CONTROL 8692 W C. AL. (GE+CGBT+CI 2464 W C CONTRA INCENDIO 77640 W AL CUADRO 25 W CCM1 205375 W TOTAL.... 299616 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 8656


Vallada ( Valencia)


- Potencia Instalada Fuerza (W): 290660 - Potencia Máxima Admisible (W): 221696 - Potencia de cálculo (W): 197848

10.9.4.- Cuadro general de baja tensión (CGBT)

Cálculo de la ACOMETIDA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 5 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 292156 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

73600x1.25+195572.72=287572.72 W.(Coef. de Simult.: 0.9 )

I=287572.72/1,732x400x0.8=518.86 A. Se eligen conductores Unipolares 2(3x150/70)mm²Al Aislamiento, Nivel Aislamiento: XLPE, 0.6/1 kV I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 528 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 2(180)mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 87.77 e(parcial)=5x287572.72/27.09x400x2x150=0.44 V.=0.11 % e(total)=0.11% ADMIS (2% MAX.) Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 292156 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

73600x1.25+105848.5=197848.5 W.(Coef. de Simult.: 0.6 )

I=197848.5/1,732x400x0.8=356.97 A. Se eligen conductores Unipolares 4x240+TTx120mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: DZ1-K(AS) - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida - I.ad. a 40°C (Fc=1) 552 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 60.91


Vallada ( Valencia)


e(parcial)=10x197848.5/47.88x400x240=0.43 V.=0.11 % e(total)=0.11% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 400 A. Térmico reg. Int.Reg.: 400 A. Contactor: Contactor Tripolar In: 450 A. Cálculo de la Línea: GRUPO ELECTRÓGENO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia activa: 200 kW. - Potencia aparente generador: 275 kVA. I= Cg x Sg x 1000 / (1.732 x U) = 1x275x1000/(1,732x400)=396.94 A. Se eligen conductores Unipolares 4x240+TTx120mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: EPR, 0.6/1 kV I.ad. a 40°C (Fc=1) 552 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 65.85 e(parcial)=15x220000/47.09x400x240=0.73 V.=0.18 % e(total)=0.18% ADMIS (1.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 400 A. Térmico reg. Int.Reg.: 400 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 450 A. Cálculo de la Batería de Condensadores En el cálculo de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos: Suministro: Trifásico. Tensión Compuesta: 400 V. Potencia activa: 92000 W. CosØ actual: 0.8. CosØ a conseguir: 1. Conexión de condensadores: en Triángulo. Los resultados obtenidos son:


Vallada ( Valencia)


Potencia Reactiva a compensar (kVAr): 69 Gama de Regulación: (1:2:4) Potencia de Escalón (kVAr): 9.86 Capacidad Condensadores (µF): 65.37 La secuencia que debe realizar el regulador de reactiva para dar señal a las diferentes salidas es: Gama de regulación; 1:2:4 (tres salidas). 1. Primera salida. 2. Segunda salida. 3. Primera y segunda salida. 4. Tercera salida. 5. Tercera y primera salida. 6. Tercera y segunda salida. 7. Tercera, primera y segunda salida. Obteniéndose así los siete escalones de igual potencia. Se recomienda utilizar escalones múltiplos de 5 kVAr. Cálculo de la Línea: Bateria Condensadores - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.Contacto Mutuo Dist >= D - Longitud: 5 m; Xu(mW/m): 0; - Potencia reactiva: 68999.99 VAr. I= CRe x Qc / (1.732 x U) = 1x68999.99/(1,732x400)=99.6 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: EPR, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 123 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 72.78 e(parcial)=5x68999.99/46.03x400x25=0.75 V.=0.19 % e(total)=0.29% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 100 A. Cálculo de la Línea: ALUMBRADO EXTERIOR - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared


Vallada ( Valencia)


- Longitud: 0.3 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

3600 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=3600/1,732x400x0.8=6.5 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 50 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.51 e(parcial)=0.3x3600/51.42x400x10=0.01 V.=0 % e(total)=0.11% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: AL EXT 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 100 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1000x1.8=1800 W.

I=1800/1,732x400x1=2.6 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 32 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.2 e(parcial)=100x1800/51.48x400x6=1.46 V.=0.36 % e(total)=0.47% ADMIS (4.5% MAX.) Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: AL EXT 2 - Tensión de servicio: 400 V.


Vallada ( Valencia)


- Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 100 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1000x1.8=1800 W.

I=1800/1,732x400x1=2.6 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 32 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 25mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.2 e(parcial)=100x1800/51.48x400x6=1.46 V.=0.36 % e(total)=0.47% ADMIS (4.5% MAX.) Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 10 A. Cálculo de la Línea: EDIFICIO CONTROL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: A-Unip.Tubos Empot.,Pared Aisl. - Longitud: 25 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 8692 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

7716.48 W.(Coef. de Simult.: 0.8 )

I=7716.48/1,732x400x0.8=13.92 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: EPR, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 50 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 32mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.88 e(parcial)=25x7716.48/50.8x400x10=0.95 V.=0.24 % e(total)=0.34% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 40 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tripolar Int. 40 A.


Vallada ( Valencia)


Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 30 mA.

10.9.5.- Subcuadro edificio de control DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: ALU. ASEOS 400 W ALU. PAS-LAB Y OFI 792 W T.C. TRIF. 2000 W T.C. MONO. 1500 W AIRE ACOND 2000 W TERMO 2000 W TOTAL.... 8692 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 1192 - Potencia Instalada Fuerza (W): 7500 Cálculo de la Línea: ALU. ASEOS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

400x1.8=720 W.

I=720/230x1=3.13 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V


Vallada ( Valencia)


I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.31 e(parcial)=2x20x720/51.27x230x1.5=1.63 V.=0.71 % e(total)=1.05% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: ALU. PAS-LAB Y OFI - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 792 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

792x1.8=1425.6 W.

I=1425.6/230x1=6.2 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.12 e(parcial)=2x20x1425.6/50.57x230x1.5=3.27 V.=1.42 % e(total)=1.77% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: T.C. TRIF. - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: 2000 W. I=2000/1,732x400x0.8=3.61 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19


Vallada ( Valencia)


Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.14 e(parcial)=20x2000/51.3x400x2.5=0.78 V.=0.19 % e(total)=0.54% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: T.C. MONO. - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1500 W. - Potencia de cálculo: 1500 W. I=1500/230x0.8=8.15 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.52 e(parcial)=2x15x1500/50.68x230x2.5=1.54 V.=0.67 % e(total)=1.02% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: AIRE ACOND - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: 2000 W. I=2000/230x0.8=10.87 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm.


Vallada ( Valencia)


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.04 e(parcial)=2x15x2000/50.05x230x2.5=2.08 V.=0.91 % e(total)=1.25% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: TERMO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: 2000 W. I=2000/230x0.8=10.87 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.04 e(parcial)=2x15x2000/50.05x230x2.5=2.08 V.=0.91 % e(total)=1.25% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. CALCULO DE EMBARRADO EDIFICIO CONTROL Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2


Vallada ( Valencia)


- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.46² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 786.747 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 13.92 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 2.46 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: C. AL. (GE+CGBT+CI - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2464 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

2835.2 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=2835.2/1,732x400x0.8=5.12 A. Se eligen conductores Unipolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.29 e(parcial)=10x2835.2/51.09x400x2.5=0.55 V.=0.14 % e(total)=0.25% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial en Final de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.


Vallada ( Valencia)


10.9.6.- Subcuadro locales (Equipo contra incendios-Grupo electrógeno-CGBT) DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: AL G.E+CGBT+CI 464 W TC. MON(GE+CGBT+CI 2000 W TOTAL.... 2464 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 464 - Potencia Instalada Fuerza (W): 2000 Cálculo de la Línea: AL G.E+CGBT+CI - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 464 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

464x1.8=835.2 W.

I=835.2/230x1=3.63 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.76 e(parcial)=2x20x835.2/51.19x230x1.5=1.89 V.=0.82 % e(total)=1.07% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: TC. MON(GE+CGBT+CI - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 20 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: 2000 W.


Vallada ( Valencia)


I=2000/230x0.8=10.87 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.04 e(parcial)=2x20x2000/50.05x230x2.5=2.78 V.=1.21 % e(total)=1.45% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. CALCULO DE EMBARRADO C. AL. (GE+CGBT+CI Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.72² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 386.209 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 5.12 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito


Vallada ( Valencia)


Ipcc = 1.72 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: C CONTRA INCENDIO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 73600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

73600x1.25=92000 W.

I=92000/1,732x400x0.8x1=165.99 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 180 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 75mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 65.51 e(parcial)=10x92000/47.14x400x95x1=0.51 V.=0.13 % e(total)=0.24% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 250 A. Térmico reg. Int.Reg.: 173 A. Cálculo de la Línea: AL CUADRO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 2 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 25 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

25x1.8=45 W.

I=45/230x1=0.2 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.01 e(parcial)=2x2x45/51.52x230x1.5=0.01 V.=0 %


Vallada ( Valencia)


e(total)=0.11% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Cálculo de la Línea: CCM1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 205375 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44):

18500x1.25+130142.05=153267.05 W.(Coef. de Simult.: 0.71 )

I=153267.05/1,732x400x0.8=276.54 A. Se eligen conductores Unipolares 4x95+TTx50mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: EPR, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 296 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 83.64 e(parcial)=40x153267.05/44.46x400x95=3.63 V.=0.91 % e(total)=1.01% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Aut./Tet. In.: 400 A. Térmico reg. Int.Reg.: 286 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Aut./Tet. In.: 400 A. Térmico reg. Int.Reg.: 286 A.

10.9.7.- Subcuadro CCM 1

DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA CABECERA 1 3100 W BOMBA CABECERA 2 3100 W BOMBA CABECERA 3 3100 W BOMBA EMERGENCIA 1 5900 W CUADRO E. COMPACTO 3300 W SOPLANTE SEP GRASA 1500 W SOPLANTE DESA 2 1500 W AGITADOR 1 ANOXICO 2500 W AGITADOR 2 ANOXICO 2500 W BOMBA CLORURO 1 60 W BOMBA CLORURO 2 60 W


Vallada ( Valencia)


SOPL. 1 REACTOR 18500 W SOPL. 2 REACTOR 18500 W SOPL. 3 REACTOR 18500 W SOPL. 1 BIO-REACT 18500 W SOPL. 2 BIO-REACT 18500 W SOPL. 2 BIO-REACT 18500 W BOMBA HIPOCLOR 1 35 W BOMBA HIPOCLOR 2 35 W BOMBA AUTOASPIR. 1 2200 W BOMBA AUTOASPIR.2 2200 W BOMBA AUTOASPIR. 3 2200 W BOMBA AUTOASPIR 4 2200 W BOMBA AUTOASPIR 5 2200 W BOMBA AUTOASPIR 6 2200 W B. RECIRC . FANG 1 1400 W B. RECIRC . FANG 2 1400 W B. RECIRC . FANG 3 1400 W B. PURGA FANGO 1 1100 W B. PURGA FANGO 2 1100 W CUADRO ULTRAVILETA 1000 W FLO-JET 1 2000 W FLO-JET 2 2000 W RECIRC. ESP FANGOS 250 W B. FANG A CENTRI 1 1100 W B. FANG A CENTRI 2 1100 W CUAD. CENTRIFUGA 7930 W AGITADOR POLI 550 W BOMBA POLI 1 370 W BOMBA POLI 2 370 W EXTRACTOR 1 110 W EXTRACTOR 2 110 W EXTRACTOR 3 110 W EXTRACTOR 4 110 W DESODORIZ 1 1500 W DESODORIZ 2 1500 W GRUPO DE PRES. A.I 2210 W PUENTE GRUA 3110 W BOMBEO A LAGO 1 4060 W BOMBEO A LAGO 2 4060 W BOMBEO A LAGO 1 4060 W AL 1 NAVE PROCESO 1600 W AL 3 NAVE PROCESO 1600 W AL 2 NAVE PROCESO 1600 W EMERGENCIAS 125 W T.C MONOF 2000 W T.C TRIF 3000 W MANIOBRA 500 W AL CUADRO 50 W TOTAL.... 205375 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 4975 - Potencia Instalada Fuerza (W): 200400


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: BOMBA CABECERA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

3100x1.25=3875 W.

I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Unipolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.28 e(parcial)=30x3875/50.73x400x2.5x1=2.29 V.=0.57 % e(total)=1.59% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA CABECERA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

3100x1.25=3875 W.

I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.16 e(parcial)=30x3875/51.49x400x25x1=0.23 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.)


Vallada ( Valencia)


Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA CABECERA 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W.

I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.16 e(parcial)=30x3875/51.49x400x25x1=0.23 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA EMERGENCIA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 5900 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

5900x1.25=7375 W.

I=7375/1,732x400x0.8x1=13.31 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19


Vallada ( Valencia)


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.58 e(parcial)=30x7375/51.41x400x25x1=0.43 V.=0.11 % e(total)=1.12% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: CUADRO E. COMPACTO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

3300x1.25=4125 W.

I=4125/1,732x400x0.8x1=7.44 A. Se eligen conductores Unipolares 4x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.18 e(parcial)=40x4125/51.48x400x25x1=0.32 V.=0.08 % e(total)=1.09% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: SOPLANTE SEP GRASA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1500 W.


Vallada ( Valencia)


- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 1500x1.25=1875 W.

I=1875/1,732x400x0.8x1=3.38 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.04 e(parcial)=40x1875/51.51x400x25x1=0.15 V.=0.04 % e(total)=1.05% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: SOPLANTE DESA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1500x1.25=1875 W.

I=1875/1,732x400x0.8x1=3.38 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.71 e(parcial)=40x1875/51.38x400x2.5x1=1.46 V.=0.36 % e(total)=1.38% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: AGITADOR 1 ANOXICO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2500x1.25=3125 W.

I=3125/1,732x400x0.8x1=5.64 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.97 e(parcial)=40x3125/51.15x400x2.5x1=2.44 V.=0.61 % e(total)=1.63% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: AGITADOR 2 ANOXICO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2500x1.25=3125 W.

I=3125/1,732x400x0.8x1=5.64 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.97 e(parcial)=40x3125/51.15x400x2.5x1=2.44 V.=0.61 % e(total)=1.63% ADMIS (6.5% MAX.)


Vallada ( Valencia)


Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA CLORURO 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 60 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 60x1.25=75 W.

I=75/1,732x400x0.8x1=0.14 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=40x75/51.52x400x2.5x1=0.06 V.=0.01 % e(total)=1.03% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA CLORURO 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 60 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

60x1.25=75 W.

I=75/1,732x400x0.8x1=0.14 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19


Vallada ( Valencia)


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=40x75/51.52x400x2.5x1=0.06 V.=0.01 % e(total)=1.03% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: SOPL. 1 REACTOR - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

18500x1.25=23125 W.

I=23125/1,732x400x0.8x1=41.72 | 24.09 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.89 e(parcial)=10x23125/51.17x400x25x1=0.45 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactores Tripolares In: 25 A. Relé térmico, Reg: 20÷25 A. Cálculo de la Línea: SOPL. 2 REACTOR - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W.


Vallada ( Valencia)



I=23125/1,732x400x0.8x1=41.72 | 24.09 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.89 e(parcial)=10x23125/51.17x400x25x1=0.45 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactores Tripolares In: 25 A. Relé térmico, Reg: 20÷25 A. Cálculo de la Línea: SOPL. 3 REACTOR - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

18500x1.25=23125 W.

I=23125/1,732x400x0.8x1=41.72 | 24.09 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.89 e(parcial)=10x23125/51.17x400x25x1=0.45 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: Inter. Aut. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Contactores Tripolares In: 25 A. Relé térmico, Reg: 20÷25 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: SOPL. 1 BIO-REACT - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

18500x1.25=23125 W.

I=23125/1,732x400x0.8x1=41.72 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.67 e(parcial)=10x23125/50.48x400x25x1=0.46 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 50 A. Cálculo de la Línea: SOPL. 2 BIO-REACT - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

18500x1.25=23125 W.



Vallada ( Valencia)


Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 50 A. Cálculo de la Línea: SOPL. 2 BIO-REACT - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 18500 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 18500x1.25=23125 W.

I=23125/1,732x400x0.8x1=41.72 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.67 e(parcial)=10x23125/50.48x400x25x1=0.46 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 47 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 50 A. Cálculo de la Línea: BOMBA HIPOCLOR 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 35 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

35x1.25=43.75 W.

I=43.75/1,732x400x0.8x1=0.08 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19


Vallada ( Valencia)


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=30x43.75/51.52x400x25x1=0 V.=0 % e(total)=1.02% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: BOMBA HIPOCLOR 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 35 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

35x1.25=43.75 W.

I=43.75/1,732x400x0.8x1=0.08 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=30x43.75/51.52x400x25x1=0 V.=0 % e(total)=1.02% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Cálculo de la Línea: BOMBA RECIRCULA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 45 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2200x1.25=2750 W.

I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V


Vallada ( Valencia)


I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.08 e(parcial)=45x2750/51.5x400x25x1=0.24 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA RECIRCULA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 45 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2200x1.25=2750 W.

I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.08 e(parcial)=45x2750/51.5x400x25x1=0.24 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA RECIRCULA 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 45 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W.


Vallada ( Valencia)



I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.08 e(parcial)=45x2750/51.5x400x25x1=0.24 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA RECIRCULA 4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 45 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2200x1.25=2750 W.

I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.08 e(parcial)=45x2750/51.5x400x25x1=0.24 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: BOMBA RECIRCULA 5 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 45 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2200x1.25=2750 W.

I=2750/1,732x400x0.8x1=4.96 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.08 e(parcial)=45x2750/51.5x400x25x1=0.24 V.=0.06 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA RECIRCULA 6 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 45 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2200x1.25=2750 W.



Vallada ( Valencia)


Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. RECIRC . FANG 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 1400x1.25=1750 W.

I=1750/1,732x400x0.8x1=3.16 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.03 e(parcial)=60x1750/51.51x400x25x1=0.2 V.=0.05 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. RECIRC . FANG 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1400x1.25=1750 W.

I=1750/1,732x400x0.8x1=3.16 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19


Vallada ( Valencia)


Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.03 e(parcial)=60x1750/51.51x400x25x1=0.2 V.=0.05 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. RECIRC . FANG 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1400 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1400x1.25=1750 W.

I=1750/1,732x400x0.8x1=3.16 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.03 e(parcial)=60x1750/51.51x400x25x1=0.2 V.=0.05 % e(total)=1.07% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. PURGA FANGO 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1100 W.


Vallada ( Valencia)



I=1375/1,732x400x0.8x1=2.48 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.02 e(parcial)=60x1375/51.51x400x25x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=1.05% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. PURGA FANGO 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: F-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1100x1.25=1375 W.

I=1375/1,732x400x0.8x1=2.48 A. Se eligen conductores Unipolares 3x25+TTx16mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.02 e(parcial)=60x1375/51.51x400x25x1=0.16 V.=0.04 % e(total)=1.05% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: CUADRO ULTRAVILETA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 40 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1000x1.25=1250 W.

I=1250/1,732x400x0.8x1=2.26 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.32 e(parcial)=40x1250/51.46x400x2.5x1=0.97 V.=0.24 % e(total)=1.26% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: FLO-JET 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2000x1.25=2500 W.

I=2500/1,732x400x0.8x1=4.51 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.26 e(parcial)=60x2500/51.28x400x2.5x1=2.93 V.=0.73 % e(total)=1.75% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA.


Vallada ( Valencia)


Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: FLO-JET 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

2000x1.25=2500 W.

I=2500/1,732x400x0.8x1=4.51 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.26 e(parcial)=60x2500/51.28x400x2.5x1=2.93 V.=0.73 % e(total)=1.75% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: RECIRC. ESP FANGOS - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 70 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 250 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

250x1.25=312.5 W.

I=312.5/1,732x400x0.8x1=0.56 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.02 e(parcial)=70x312.5/51.51x400x2.5x1=0.42 V.=0.11 %


Vallada ( Valencia)


e(total)=1.12% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. FANG A CENTRI 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1100x1.25=1375 W.

I=1375/1,732x400x0.8x1=2.48 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.38 e(parcial)=50x1375/51.45x400x2.5x1=1.34 V.=0.33 % e(total)=1.35% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: B. FANG A CENTRI 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 1100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

1100x1.25=1375 W.

I=1375/1,732x400x0.8x1=2.48 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu


Vallada ( Valencia)


Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.38 e(parcial)=50x1375/51.45x400x2.5x1=1.34 V.=0.33 % e(total)=1.35% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: CUAD. CENTRIFUGA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 7930 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

7930x1.25=9912.5 W.

I=9912.5/1,732x400x0.8x1=17.88 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 59.83 e(parcial)=50x9912.5/48.05x400x2.5x1=10.31 V.=2.58 % e(total)=3.59% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Cálculo de la Línea: AGITADOR POLI - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 550 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

550x1.25=687.5 W.


Vallada ( Valencia)


I=687.5/1,732x400x0.8x1=1.24 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.1 e(parcial)=50x687.5/51.5x400x2.5x1=0.67 V.=0.17 % e(total)=1.18% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA POLI 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 370 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

370x1.25=462.5 W.

I=462.5/1,732x400x0.8x1=0.83 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.04 e(parcial)=50x462.5/51.51x400x2.5x1=0.45 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA POLI 2 - Tensión de servicio: 400 V.


Vallada ( Valencia)


- Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 370 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

370x1.25=462.5 W.

I=462.5/1,732x400x0.8x1=0.83 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.04 e(parcial)=50x462.5/51.51x400x2.5x1=0.45 V.=0.11 % e(total)=1.13% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: EXTRACTOR 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: 110 W. I=110/1,732x400x0.8=0.2 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=30x110/51.52x400x2.5=0.06 V.=0.02 % e(total)=1.03% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor:


Vallada ( Valencia)


Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: EXTRACTOR 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: 110 W. I=110/1,732x400x0.8=0.2 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=15x110/51.52x400x2.5=0.03 V.=0.01 % e(total)=1.02% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: EXTRACTOR 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 20 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: 110 W. I=110/1,732x400x0.8=0.2 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=20x110/51.52x400x2.5=0.04 V.=0.01 % e(total)=1.03% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica:


Vallada ( Valencia)


I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: EXTRACTOR 4 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 35 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 110 W. - Potencia de cálculo: 110 W. I=110/1,732x400x0.8=0.2 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40 e(parcial)=35x110/51.52x400x2.5=0.07 V.=0.02 % e(total)=1.03% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: DESODORIZ 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 25 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1500 W. - Potencia de cálculo: 1500 W. I=1500/1,732x400x0.8=2.71 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.45


Vallada ( Valencia)


e(parcial)=25x1500/51.43x400x2.5=0.73 V.=0.18 % e(total)=1.2% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: DESODORIZ 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 35 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1500 W. - Potencia de cálculo: 1500 W. I=1500/1,732x400x0.8=2.71 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.45 e(parcial)=35x1500/51.43x400x2.5=1.02 V.=0.26 % e(total)=1.27% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: GRUPO DE PRES. A.I - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 30 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2210 W. - Potencia de cálculo: 2210 W. I=2210/1,732x400x0.8=3.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V


Vallada ( Valencia)


I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.99 e(parcial)=30x2210/51.33x400x2.5=1.29 V.=0.32 % e(total)=1.34% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: PUENTE GRUA - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3110 W. - Potencia de cálculo: 3110 W. I=3110/1,732x400x0.8=5.61 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 41.95 e(parcial)=15x3110/51.15x400x2.5=0.91 V.=0.23 % e(total)=1.24% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: BOMBEO A LAGO 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 4060 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4060x1.25=5075 W.


Vallada ( Valencia)


I=5075/1,732x400x0.8x1=9.16 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.2 e(parcial)=60x5075/50.56x400x2.5x1=6.02 V.=1.51 % e(total)=2.52% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBEO A LAGO 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 4060 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4060x1.25=5075 W.

I=5075/1,732x400x0.8x1=9.16 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.2 e(parcial)=60x5075/50.56x400x2.5x1=6.02 V.=1.51 % e(total)=2.52% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBEO A LAGO 1 - Tensión de servicio: 400 V.


Vallada ( Valencia)


- Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 60 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 4060 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47):

4060x1.25=5075 W.

I=5075/1,732x400x0.8x1=9.16 A. Se eligen conductores Tripolares 3x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 22 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 45.2 e(parcial)=60x5075/50.56x400x2.5x1=6.02 V.=1.51 % e(total)=2.52% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tripolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: ALUMBRADO - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared - Longitud: 0.3 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 4925 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

8865 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=8865/1,732x400x0.8=15.99 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 50 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 43.07 e(parcial)=0.3x8865/50.95x400x10=0.01 V.=0 % e(total)=1.02% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: AL 1 NAVE PROCESO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 40 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1600x1.8=2880 W.

I=2880/230x1=12.52 A. Se eligen conductores Bipolares 2x4+TTx4mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 24 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.17 e(parcial)=2x40x2880/50.03x230x4=5.01 V.=2.18 % e(total)=3.19% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: AL 3 NAVE PROCESO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 40 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1600x1.8=2880 W.

I=2880/230x1=12.52 A. Se eligen conductores Bipolares 2x4+TTx4mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 24 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.17 e(parcial)=2x40x2880/50.03x230x4=5.01 V.=2.18 % e(total)=3.19% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: AL 2 NAVE PROCESO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 40 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1600 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

1600x1.8=2880 W.

I=2880/230x1=12.52 A. Se eligen conductores Bipolares 2x4+TTx4mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 24 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 48.17 e(parcial)=2x40x2880/50.03x230x4=5.01 V.=2.18 % e(total)=3.19% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: EMERGENCIAS - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B2-Mult.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 125 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

125x1.8=225 W.

I=225/230x1=0.98 A. Se eligen conductores Bipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 13.5 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.16 e(parcial)=2x50x225/51.49x230x1.5=1.27 V.=0.55 % e(total)=1.57% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: T.C MONOF - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B2-Mult.Canal.Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 2000 W. - Potencia de cálculo: 2000 W. I=2000/230x0.8=10.87 A. Se eligen conductores Bipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 50.36 e(parcial)=2x50x2000/49.65x230x2.5=7.01 V.=3.05 % e(total)=4.06% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: T.C TRIF - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B2-Mult.Canal.Superf.o Emp.Obra - Longitud: 50 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 3000 W. - Potencia de cálculo: 3000 W. I=3000/1,732x400x0.8=5.41 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 17.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.87 e(parcial)=50x3000/50.98x400x2.5=2.94 V.=0.74 % e(total)=1.75% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A.


Vallada ( Valencia)


Cálculo de la Línea: MANIOBRA - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B2-Mult.Canal.Superf.o Emp.Obra - Longitud: 0.3 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 500 W. - Potencia de cálculo: 500 W. I=500/230x0.8=2.72 A. Se eligen conductores Bipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 18.5 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.65 e(parcial)=2x0.3x500/51.4x230x2.5=0.01 V.=0 % e(total)=1.02% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Cálculo de la Línea: AL CUADRO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 2 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 50 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

50x1.8=90 W.

I=90/230x1=0.39 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Aislamiento, Nivel Aislamiento: PVC, 450/750 V I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.02 e(parcial)=2x2x90/51.51x230x1.5=0.02 V.=0.01 % e(total)=1.02% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 10 A.


Vallada ( Valencia)


CALCULO DE EMBARRADO CCM1 Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 100 - Ancho (mm): 20 - Espesor (mm): 5 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.333, 0.333, 0.083, 0.0208 - I. admisible del embarrado (A): 290 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =5.92² · 25² /(60 · 10 · 0.083 · 1) = 439.978 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 276.54 A Iadm = 290 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 5.92 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 100 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 23.19 kA CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5


Vallada ( Valencia)


Pletina adoptada - Sección (mm²): 120 - Ancho (mm): 40 - Espesor (mm): 3 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.8, 1.6, 0.06, 0.009 - I. admisible del embarrado (A): 420 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =8.15² · 25² /(60 · 10 · 0.06 · 1) = 1152.875 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 356.97 A Iadm = 420 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 8.15 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 120 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 27.83 kA

10.9.8.- Tablas de resultados

Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) ACOMETIDA 287572.72 5 4x240+TTx120Cu 518.86 552 0.11 0.11 DERIVACION IND. 197848.5 10 4x240+TTx120Cu 356.97 552 0.11 0.11 GRUPO ELECTRÓGENO 220000 15 4x240+TTx120Cu 396.94 552 0.18 0.18 Bateria Condensadores 92000 5 3x25+TTx16Cu 99.6 123 0.19 0.29 ALUMBRADO EXTERIOR 3600 0.3 4x10Cu 6.5 50 0 0.11 AL EXT 1 1800 100 4x6+TTx6Cu 2.6 32 0.36 0.47 AL EXT 2 1800 100 4x6+TTx6Cu 2.6 32 0.36 0.47 EDIFICIO CONTROL 7716.48 25 4x10+TTx10Cu 13.92 50 0.24 0.34 C. AL. (GE+CGBT+CI 2835.2 10 4x2.5+TTx2.5Cu 5.12 18.5 0.14 0.25 C CONTRA INCENDIO 92000 10 4x95+TTx50Cu 165.99 180 0.13 0.24 AL CUADRO 45 2 2x1.5+TTx1.5Cu 0.2 15 0 0.11 CCM1 153267.05 40 4x95+TTx50Cu 276.54 296 0.91 1.01


Vallada ( Valencia)


Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) DERIVACION IND. 10 4x240+TTx120Cu 8.49 10 4074.48 63.23 400;B,C GRUPO ELECTRÓGENO 15 4x240+TTx120Cu 11 15 5103.54 40.3 400;B,C Bateria Condensadores 5 3x25+TTx16Cu 8.18 50 3462.26 0.95 0.15 143.11 100 ALUMBRADO EXTERIOR0.3 4x10Cu 8.18 10 3970.35 0.08 16;B,C AL EXT 1 100 4x6+TTx6Cu 7.97 242.97 8.06 AL EXT 2 100 4x6+TTx6Cu 7.97 242.97 8.06 EDIFICIO CONTROL 25 4x10+TTx10Cu 8.18 10 1229.05 1.21 40;B,C,D C. AL. (GE+CGBT+CI 10 4x2.5+TTx2.5Cu 8.18 10 861.12 0.11 16;B,C,D C CONTRA INCENDIO 10 4x95+TTx50Cu 8.18 10 3729.42 8.58 250;B,C AL CUADRO 2 2x1.5+TTx1.5Cu 8.18 10 1835.59 0.01 10;B,C,D CCM1 40 4x95+TTx50Cu 8.18 10 2960.47 18.77 400;B Subcuadro EDIFICIO CONTROL Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm..C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) ALU. ASEOS 720 20 2x1.5+TTx1.5Cu 3.13 15 0.71 1.05 ALU. PAS-LAB Y OFI 1425.6 20 2x1.5+TTx1.5Cu 6.2 15 1.42 1.77 T.C. TRIF. 2000 20 4x2.5+TTx2.5Cu 3.61 18.5 0.19 0.54 T.C. MONO. 1500 15 2x2.5+TTx2.5Cu 8.15 21 0.67 1.02 AIRE ACOND 2000 15 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 0.91 1.25 TERMO 2000 15 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 0.91 1.25 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) ALU. ASEOS 20 2x1.5+TTx1.5Cu 2.47 4.5 255.45 0.46 10;B,C,D ALU. PAS-LAB Y OFI 20 2x1.5+TTx1.5Cu 2.47 4.5 255.45 0.46 10;B,C,D T.C. TRIF. 20 4x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 374.11 0.59 16;B,C,D T.C. MONO. 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 453 0.4 16;B,C,D AIRE ACOND 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 453 0.4 16;B,C,D TERMO 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.47 4.5 453 0.4 16;B,C,D


Vallada ( Valencia)


Subcuadro C. AL. (GE+CGBT+CI Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm..C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) AL G.E+CGBT+CI 835.2 20 2x1.5+TTx1.5Cu 3.63 15 0.82 1.07 TC. MON(GE+CGBT+CI 2000 20 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 1.21 1.45 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) AL G.E+CGBT+CI 20 2x1.5+TTx1.5Cu 1.73 4.5 234.53 0.54 10;B,C,D TC. MON(GE+CGBT+CI 20 2x2.5+TTx2.5Cu 1.73 4.5 330.89 0.75 16;B,C,D Subcuadro CCM1 Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) BOMBA CABECERA 1 3875 30 3x2.5+TTx2.5Cu 6.99 22 0.57 1.59 BOMBA CABECERA 2 3875 30 3x2.5+TTx2.5Cu 6.99 22 0.57 1.07 BOMBA CABECERA 3 3875 30 3x2.5+TTx2.5Cu 6.99 22 0.57 1.07 BOMBA EMERGENCIA 2 7375 30 3x2.5+TTx2.5Cu 13.31 22 0.11 1.12 CUADRO E. COMPACTO 4125 40 3x2.5+TTx2.5Cu 7.44 22 0.08 1.09 SOPLANTE SEP GRASA 1875 40 3x2.5+TTx2.5Cu 3.38 22 0.04 1.05 SOPLANTE DESA 2 1875 40 3x2.5+TTx2.5Cu 3.38 22 0.36 1.38 AGITADOR 1 ANOXICO 2500 40 3x2.5+TTx2.5Cu 4.51 22 0.61 1.63 AGITADOR 2 ANOXICO 2500 40 3x2.5+TTx2.5Cu 4.51 22 0.61 1.63 BOMBA CLORURO 1 75 40 3x2.5+TTx2.5Cu 0.14 22 0.01 1.03 BOMBA CLORURO 2 75 40 3x2.5+TTx2.5Cu 0.14 22 0.01 1.03 SOPL. 1 REACTOR 23125 10 3x25+TTx16Cu41.72 | 24.09 96 0.11 1.13 SOPL. 2 REACTOR 23125 10 3x25+TTx16Cu41.72 | 24.09 96 0.11 1.13 SOPL. 3 REACTOR 23125 10 3x25+TTx16Cu41.72 | 24.09 96 0.11 1.13 SOPL. 1 BIO-REACT 23125 10 3x25+TTx16Cu 41.72 96 0.11 1.13 SOPL. 2 BIO-REACT 23125 10 3x25+TTx16Cu 41.72 96 0.11 1.13 SOPL. 2 BIO-REACT 23125 10 3x25+TTx16Cu 41.72 96 0.11 1.13 BOMBA HIPOCLOR 1 43.75 30 3x2.5+TTx2.5Cu 0.08 22 0 1.02 BOMBA HIPOCLOR 2 43.75 30 3x2.5+TTx2.5Cu 0.08 22 0 1.02 BOMBA AUTOASP 1 2750 45 3x2.5+TTx2.5Cu 4.96 22 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP 2 2750 45 3x2.5+TTx2.5Cu 4.96 22 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP 3 2750 45 3x2.5+TTx2.5Cu 4.96 22 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP 4 2750 45 3x2.5+TTx2.5Cu 4.96 22 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP 5 2750 45 3x2.5+TTx2.5Cu 4.96 22 0.06 1.07 BOMBA AUTOASP 6 2750 45 3x2.5+TTx2.5Cu 4.96 22 0.06 1.07 B. RECIRC . FANG 1 1750 60 3x2.5+TTx2.5Cu 3.16 22 0.05 1.07 B. RECIRC . FANG 2 1750 60 3x2.5+TTx2.5Cu 3.16 22 0.05 1.07 B. RECIRC . FANG 3 1750 60 3x2.5+TTx2.5Cu 3.16 22 0.05 1.07 B. PURGA FANGO 1 1375 60 3x2.5+TTx2.5Cu 2.48 22 0.04 1.05 B. PURGA FANGO 2 1375 60 3x2.5+TTx2.5Cu 2.48 22 0.04 1.05 CUADRO ULTRAVILETA 1250 40 4x2.5+TTx2.5Cu 2.26 22 0.24 1.26 FLO-JET 1 2500 60 3x2.5+TTx2.5Cu 4.51 22 0.73 1.75 FLO-JET 2 2500 60 3x2.5+TTx2.5Cu 4.51 22 0.73 1.75


Vallada ( Valencia)


RECIRC. ESP FANGOS 312.5 70 3x2.5+TTx2.5Cu 0.56 22 0.11 1.12 B. FANG A CENTRI 1 1375 50 3x2.5+TTx2.5Cu 2.48 22 0.33 1.35 B. FANG A CENTRI 2 1375 50 3x2.5+TTx2.5Cu 2.48 22 0.33 1.35 CUAD. CENTRIFUGA 9912.5 50 4x4+TTx4Cu 17.88 27 2.58 3.59 AGITADOR POLI 687.5 50 3x2.5+TTx2.5Cu 1.24 22 0.17 1.18 BOMBA POLI 1 462.5 50 3x2.5+TTx2.5Cu 0.83 22 0.11 1.13 BOMBA POLI 2 462.5 50 3x2.5+TTx2.5Cu 0.83 22 0.11 1.13 EXTRACTOR 1 110 30 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.02 1.03 EXTRACTOR 2 110 15 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.01 1.02 EXTRACTOR 3 110 20 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.01 1.03 EXTRACTOR 4 110 35 3x2.5+TTx2.5Cu 0.2 22 0.02 1.03 DESODORIZ 1 1500 25 3x2.5+TTx2.5Cu 2.71 22 0.18 1.2 DESODORIZ 2 1500 35 3x2.5+TTx2.5Cu 2.71 22 0.26 1.27 GRUPO DE PRES. A.I 4420 30 4x2.5+TTx2.5Cu 7.98 22 0.32 1.34 PUENTE GRUA 3110 15 4x2.5+TTx2.5Cu 5.61 22 0.23 1.24 BOMBEO A LAGO 1 5075 60 3x2.5+TTx2.5Cu 9.16 22 1.51 2.52 BOMBEO A LAGO 2 5075 60 3x2.5+TTx2.5Cu 9.16 22 1.51 2.52 BOMBEO A LAGO 1 5075 60 3x2.5+TTx2.5Cu 9.16 22 1.51 2.52 ALUMBRADO 8865 0.3 4x10Cu 15.99 50 0 1.02 AL 1 NAVE PROCESO 2880 40 2x2.5+TTx2.5Cu 12.52 22 2.18 3.19 AL 3 NAVE PROCESO 2880 40 2x2.5+TTx2.5Cu 12.52 22 2.18 3.19 AL 2 NAVE PROCESO 2880 40 2x2.5+TTx2.5Cu 12.52 22 2.18 3.19 EMERGENCIAS 225 50 2x1.5+TTx1.5Cu 0.98 13.5 0.55 1.57 T.C MONOF 2000 50 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 18.5 3.05 4.06 T.C TRIF 3000 50 4x2.5+TTx2.5Cu 5.41 17.5 0.74 1.75 MANIOBRA 500 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 2.72 18.5 0 1.02 AL CUADRO 90 2 2x1.5+TTx1.5Cu 0.39 15 0.01 1.02 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) BOMBA CABECERA 1 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 320.49 0.8 16;B,C,D BOMBA CABECERA 2 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA CABECERA 3 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA EMERGENCIA 230 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D CUADRO E. COMPACTO40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1422.48 4.08 16;B,C,D SOPLANTE SEP GRASA 40 3x25+TTx16Cu 5.95 6 1422.48 4.08 16;B,C,D SOPLANTE DESA 2 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C AGITADOR 1 ANOXICO 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C AGITADOR 2 ANOXICO 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C BOMBA CLORURO 1 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C BOMBA CLORURO 2 40 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C SOPL. 1 REACTOR 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 2 REACTOR 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 3 REACTOR 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 1 BIO-REACT 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 2 BIO-REACT 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D SOPL. 2 BIO-REACT 10 3x25+TTx16Cu 5.95 6 2337.08 1.51 47;B,C,D BOMBA HIPOCLOR 1 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA HIPOCLOR 2 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1637.06 3.08 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 1 45 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D


Vallada ( Valencia)


BOMBA AUTOASP 2 45 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 3 45 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 4 45 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 5 45 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D BOMBA AUTOASP 6 45 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1334.82 4.64 16;B,C,D B. RECIRC . FANG 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. RECIRC . FANG 2 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. RECIRC . FANG 3 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. PURGA FANGO 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D B. PURGA FANGO 2 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 1126.21 6.52 16;B,C,D CUADRO ULTRAVILETA40 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 246.82 1.36 16;B,C FLO-JET 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C FLO-JET 2 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C RECIRC. ESP FANGOS 70 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 146.07 3.87 16;B B. FANG A CENTRI 1 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C B. FANG A CENTRI 2 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C CUAD. CENTRIFUGA 50 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 20;B,C AGITADOR POLI 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C BOMBA POLI 1 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C BOMBA POLI 2 50 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C EXTRACTOR 1 30 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 320.49 0.8 16;B,C,D EXTRACTOR 2 15 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 580.09 0.25 16;B,C,D EXTRACTOR 3 20 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 456.8 0.4 16;B,C,D EXTRACTOR 4 35 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 278.88 1.06 16;B,C DESODORIZ 1 25 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 376.7 0.58 16;B,C,D DESODORIZ 2 35 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 278.88 1.06 16;B,C GRUPO DE PRES. A.I 30 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 320.49 0.8 16;B,C,D PUENTE GRUA 15 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 580.09 0.25 16;B,C,D BOMBEO A LAGO 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C BOMBEO A LAGO 2 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C BOMBEO A LAGO 1 60 3x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 169.08 2.89 16;B,C ALUMBRADO 0.3 4x10Cu 5.95 6 2902.88 0.16 16;B,C,D AL 1 NAVE PROCESO 40 2x4+TTx4Cu 5.83 6 375.72 1.5 16;B,C,D AL 3 NAVE PROCESO 40 2x4+TTx4Cu 5.83 6 375.72 1.5 16;B,C,D AL 2 NAVE PROCESO 40 2x4+TTx4Cu 5.83 6 375.72 1.5 16;B,C,D EMERGENCIAS 50 2x1.5+TTx1.5Cu 5.83 6 123.53 1.95 10;B,C T.C MONOF 50 2x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C T.C TRIF 50 4x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 200.68 2.05 16;B,C MANIOBRA 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 5.95 6 2742.34 0.01 16;B,C,D AL CUADRO 2 2x1.5+TTx1.5Cu 5.95 6 1558.76 0.01 10;B,C,D

10.9.9.- Cálculo de la puesta a tierra

- La resistividad del terreno es 300 ohmiosxm. - El electrodo en la puesta a tierra del edificio, se constituye con los siguientes elementos: M. conductor de Cu desnudo 35 mm² 30 m. Picas de Acero recubierto Cu 14 mm 2 picas de 2m.


Vallada ( Valencia)


Con lo que se obtendrá una Resistencia de tierra de 17.65 ohmios. Los conductores de protección, se calcularon adecuadamente y según la ITC-BT-18, en el apartado del cálculo de circuitos. Así mismo cabe señalar que la linea principal de tierra no será inferior a 16 mm² en Cu, y la linea de enlace con tierra, no será inferior a 25 mm² en Cu.


EL ARQUITECTO


S.G.1.6- ANEXO DE AUTOMATISMOS Y CONTROL

PARQUE ESTRATÉGICO



Vallada ( Valencia)


IINNDDIICCEE

INDICE............................................................................................................................. 1

MEMORIA....................................................................................................................... 2

1.- GENERALIDADES.................................................................................................. 2 2.- PANTALLA PLASMA............................................................................................. 3 3.- EQUIPO INFORMATICO........................................................................................ 4 4.- BLOQUE DE ADQUISICION DE DATOS. PLC. .................................................. 4 5.- FUNCIONAMIENTO. .............................................................................................. 4 6.- SUPERVISION. ........................................................................................................... 5 7.- AYUDA A LA EXPLOTACIÓN. ............................................................................ 5

7.1.- GESTIÓN DE ALARMAS: ................................................................................... 5 7.2.- ANIMACIÓN GRÁFICA: ..................................................................................... 5

8.- INFORMACION REGISTRADA................................................................................ 6 9.- INFORMACION POR IMPRESORA ...................................................................... 6 10.- GESTION DE MANTENIMIENTO..................................................................... 6 11.- VELOCIDAD DE RESPUESTA .......................................................................... 7 12.- HISTORICOS........................................................................................................ 7


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- GENERALIDADES.

Hecha la descripción del sistema de potencia, es necesario definir la red de mando y control. Esta se divide principalmente en tres bloques:

- PC.

- Centro de control de motores y PLC.

- Botoneras "in situ".

En cuanto a niveles de funcionamiento se diferencian dos bloques:

- Funcionamiento a través de PLC.

- Funcionamiento manual.

El control secuencial de toda la planta estará encomendado a un microprocesador montado en la sala de control, sus principales características son:

- Alta capacidad de almacenamiento de datos.

- Gran rapidez de adquisición de señales.

- Posibilidades de expansión.

- Capacidad para admitir todo tipo de entradas y salidas.

- Posibilidad de enlaces.

El sistema ha sido pensado como un conjunto de teleproceso estructurado y modular que posibilita un amplio abanico de soluciones.

Básicamente el sistema en cuanto a sus posibilidades estructurales, presenta las siguientes características:

- Supervisión

- Control

- Optimización

- Información analógica

- Información digital de estados y alarmas

- Información digital de contadores


Vallada ( Valencia)


Con este tipo de información, el operador en todo momento dispone de los elementos de juicio necesarios para realizar no solo las labores rutinarias, sino la toma de decisiones en momentos críticos

El sistema dispone de una lógica programable y algoritmos de cálculo de control proporcional, integral y derivativo, totalmente configurable por software.

Por último, el sistema dispone de un alto nivel de información que posibilita la optimización del proceso o de la instalación por gabinete técnico sobre la base de los protocolos impresos por el sistema, tales como:

- Equipos en funcionamiento

- Horas de funcionamiento por equipo

- Caudales medios o puntas

- Niveles de almacenamiento

- Nivel mínimo de densidad sobre la base de consumos

- Cálculos ponderados

- Volumen contabilizado

Por medio de estos programas de cálculo, se puede establecer de forma automática el plan de actuación al costo más económico, tomando en consideración los diferentes factores que intervienen en el análisis.

Como conclusión, conviene resaltar que gracias a la estructuración del "software" y a la modularidad del "hardware" se consigue que el sistema sea ampliamente versátil.

2.- PANTALLA PLASMA

En la sala de control se instalará una pantalla de plasma de 42” LG, para la visualización del Scada con las siguientes caracteristicas técnicas:

- Brillo 1.260 cdm.

- Luminosidad 1.024 x 728

- Contraste 15.001


Vallada ( Valencia)


3.- EQUIPO INFORMATICO

En la sala de control se instala un ordenador PC Pentium IV a 2 GHz, memoria RAM de 512 K, disco duro de 40Gb, CDRW 48x, diskette de 1,44 Mb, raton, teclado, monitor de 17", impresora laser.

4.- BLOQUE DE ADQUISICION DE DATOS. PLC.

Autómata programable PLC con:

- Módulo de comunicaciones.

- Convertidor A/D

- Caudalímetros.

- Sondas.

A este bloque se le adjudica la adquisición de datos del exterior, y pasarlos, procesándolos, al interior del sistema informático.

Los datos adquiridos, definidos por extensión, son:

- Estado de bombas y motores (activos o parados).

- Caudal de agua entrada (m3/h).

- Caudal agua salida (m³/h).

- Caudal de recirculación (m3/h).

- Caudal de purga primera etapa (m3/h).

- Potencia activa consumida de cada equipo y total (kWh).

- Tiempos de funcionamiento.

- Sensores de nivel.

- Sondas de oxígeno.

5.- FUNCIONAMIENTO.

El PLC maestro funciona bajo programa especial GESPASER para plantas depuradoras. Este incorpora una secuencia de trabajo que a través de relés y contactores arranca y para los equipos ya temporizándolos o bien previa señal de sondas, caudalímetros u otras variables.


Vallada ( Valencia)


El PLC recibe ordenes de equipo informático PC y a la vez suministra información al sinóptico, en nuestro caso proyector, el cual refleja el estado de los equipos. La conexión se realiza mediante manguera multicable y con señal en mA.

El funcionamiento manual de los equipos se realiza desde los conmutadores "manual - PLC - cero" del centro de motores correspondiente. El PLC tiene una opción de residente en la cual se contabiliza el funcionamiento aunque la operación no sea controlada por este (cada conmutador tiene sus pulsadores de paro - marcha).

6.- SUPERVISION.

El supervisor realizará las siguientes funciones:

- Ayuda a la explotación.

- Control en tiempo real de los procesos.

- Edición de gráficos, informes y partes.

- Gestión de mantenimiento de los elementos de la planta.

- Históricos.

7.- AYUDA A LA EXPLOTACIÓN.

7.1.- GESTIÓN DE ALARMAS:

El supervisor registra todos los eventos que se producen en la planta y los edita con su fecha y hora de aparición, y lo refleja en la pantalla dando un aviso acústico en el momento en que aparecen.

7.2.- ANIMACIÓN GRÁFICA:

En la pantalla del ordenador se tendrá un gráfico del sinóptico del proceso en color, desde el cual se podrá:

- Activar y desactivar elementos (Bombas, válvulas).

- Entrar valores de consigna (nivel, caudal, tiempo, temperatura).

- Se podrá ver dinámicamente el estado actual del proceso, es decir, con l niveles de los depósitos variando, válvulas y líneas de flujo cambiando de color según su estado, valores evolucionando con el proceso, etc.

- Junto con el sinóptico aparecerán mensajes de alarmas, averías, estado de variables, gráficos (registrando la evolución de variables analógicas


Vallada ( Valencia)


instantáneamente, es decir, se irá generando la gráfica a la vez que evoluciona la variable (Por ejemplo, temperatura, presión, etc.), esto permite ahorrarse registradores ya que las gráficas y cualquier otra información, se podrán sacar por impresora o plotter. Tomando así acciones ante una incidencia.

- Información técnica sobre los elementos, a elegir directamente mediante una pulsación de tecla o "Ratón".

8.- INFORMACION REGISTRADA

La información se registra en soporte magnético (Diskette o disco duro). Se guardarán todas las incidencias que se produzcan en los elementos con día y hora en que sucedan.

También se puede guardar información de las acciones realizadas y decisiones tomadas con fecha, hora y nombre de usuario si fuese necesario. Por supuesto, toda esta información se podrá plasmar en gráficos que nos indiquen la evolución de las incidencias antes descritas del elemento día a día, cada mes o anualmente.

9.- INFORMACION POR IMPRESORA

Por impresora se puede registrar cualquier tipo de informe de la planta, así como, listados históricos y de otra índole.

10.- GESTION DE MANTENIMIENTO

Para la gestión de mantenimiento se dispone en el PC de una BASE DE DATOS, en ella existen fichas rellenables por el personal de la planta como son:

- Ficha del elemento.

- Ficha de recambio por elementos.

- Ficha de proveedores por recambios.

- Se incluye fotografía del elemento.

En ellas se introducirán las características de cada uno de los elementos de la Planta con el número de horas de trabajo para su revisión.

Esto permitirá ciclos de mantenimiento preventivo, es decir, seremos capaces de decidir cuando sustituir un elemento antes de que sufra una avería, ya que dispondremos de información de la vida del elemento, horas de paro y marcha, averías producidas, averías más o menos frecuentes, recambios y todo tipo de información de esta índole.


Vallada ( Valencia)


11.- VELOCIDAD DE RESPUESTA

La velocidad de respuesta del programa a cambios de las variables depende básicamente del Hardware instalado y se recomienda un PC Pentium IV, como mínimo. Esta opción tiene tiempos de actualización de menos de 1 segundo.

12.- HISTORICOS

Las variables de los procesos, las gráficos, las alarmas, etc., son guardadas en memoria con fecha y hora. Pudiendo en cualquier momento listar o representar gráficamente los eventos sucedidos entre dos fechas cualesquiera.

La única limitación existente en el almacenaje de información, es la propia capacidad del disco duro del ordenador. La información deberá ser traspasada a disquette cada cierto tiempo. No obstante, el programa controla la cantidad de memoria libre, y da un aviso al operador para que traspase los datos, o bien da un aviso cada cierto período de tiempo prefijado.


EL ARQUITECTO

Valencia Martí Sancho

S.G.1.7- ANEXO DE PLAN DE AUTOCONTROL



Vallada ( Valencia)

GORTAL S.L Arquitectura y Urbanismo 1

IINNDDIICCEE

INDICE............................................................................................................................ 1

MEMORIA ..................................................................................................................... 2

1.- INTRODUCCIÓN .................................................................................................. 2

2.- PLAN DE CONTROL DE CALIDAD................................................................... 2

2.1.- DIVISIÓN DE LA OBRA ............................................................................... 2

2.2.- CONTROL DE PLANOS................................................................................ 2

2.3.- MATERIALES Y ACTIVIDADES SOMETIDOS A CONTROL ................. 4

2.4.- CAMPAÑAS DE CATAS Y ENSAYOS DE TIERRAS.............................. 14

2.6.- FIRMES ......................................................................................................... 27

2.7.- ESTRUCTURAS ........................................................................................... 30

2.8.- RECEPCIÓN DE PREFABRICADOS DE HORMIGÓN ............................ 42

2.9.- VALLA DE CERRAMIENTO...................................................................... 43

2.10.- SEÑALIZACIÓN DE OBRA ...................................................................... 45

2.11.- CONCLUSIONES GENERALES............................................................... 45


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- INTRODUCCIÓN

La responsabilidad directa del control de calidad de la obra corresponderá al Plan de Control de Calidad (P.C.C.) o autocontrol de la empresa constructora.

La constructora presentará a la administración, para su aprobación, su Plan de Control de Calidad (P.C.C.), para comprobar si se ajusta a lo especificado en la normativa vigente, pliegos e instrucciones vigentes, tanto en lo referente a materiales y suministros, como a instalaciones, procesos de ejecución y pruebas, verificando además su coherencia con el Programa de Trabajos presentado, indicando las correcciones a realizar, si procede.

El Plan de Control de Calidad (P.C.C.) de la obra, valorado, se adjunta al final de este documento. Este plan, será modificado, las veces que haga falta, para adecuarlo a las condiciones de ejecución de la obra. El citado plan, será basado en los apartados que se desarrollarán a continuación.

2.- PLAN DE CONTROL DE CALIDAD

2.1.- DIVISIÓN DE LA OBRA

Para poder aplicar el principio de Trazabilidad a los materiales que se emplean en la obra, es necesario dividir la obra en partes, zonas o tramos principales que a su vez se subdividen hasta obtener una división que permite referir una actividad a una determinada parte, tramo o subtramo, de la obra. En este caso, la división de la obra se realizará por elementos con reactor biológico, tanque de membranas, laberinto de cloración etc... Para el movimiento de tierras, se puede referir directamente a toda la parcela.

2.2.- CONTROL DE PLANOS

Todos los planos llevarán un sello de control de edición y serán distribuidos a las personas previamente fijados en el Listado de Distribución de Planos, manteniéndose siempre un listado actualizado de planos vigentes.

El Listado de Planos Vigentes, indicará el número de plano y la versión actualmente vigente, el capítulo al que pertenece, el número de hojas parcial y total del que consta el capítulo y la fecha de aprobación, mientras que el Listado de Distribución de Planos, indicará el número o código del plano y la versión actualmente vigente, título del plano y el número de hojas parcial y total, el número de copia y la persona que lo recibe con la fecha de recepción y la firma además de la fecha y firma de la retirada de la versión anterior.

Los planos serán realizados por la oficina técnica de la obra y los originales serán custodiados por la misma.


Vallada ( Valencia)


A continuación se adjunta el impreso de Listado de Planos Vigentes y Listado de Distribución de Planos, pensado para este cometido, como ejemplo, que podría ser implantado en la obra.

FECHA: LISTADO DE PLANOS VIGENTES

EDICION:

OBRA:

DENOMINACION DEL PLANO CODIGO

PLANO TITULO SUB-TITULO Nº HOJAS

OBSEVACIONES


Vallada ( Valencia)


FECHA: LISTADO DE PLANOS VIGENTES

EDICION:

OBRA:

Nº EDICIÓN

Nº COPIA TITULO NOMBRE FECHA FIRMA

1

2

3

4

5

6

7

8

Original

2.3.- MATERIALES Y ACTIVIDADES SOMETIDOS A CONTROL

El control de una obra consiste en el control de los materiales que entran a la obra y el control de las actividades de ejecución. Para ello es necesario determinar inicialmente, los materiales y las actividades que van a estar sometidos a control.

Los ensayos de control de los materiales, serán realizados por un laboratorio externo, con sello de calidad acreditado por una entidad reconocida.

2.3.1.- Materiales sometidos a control

El grado de control de los materiales que entran a la obra varía en función de la naturaleza del material, su repercusión en la obra y la homologación del fabricante con un sello de control de calidad de un ente reconocido. Este control puede consistir en la aportación de la copia actualizada del sello de control de calidad y/o la realización de ensayos de verificación de las características exigidas. En otras ocasiones, como el de los


Vallada ( Valencia)


prefabricados de hormigón, además del citado sello de calidad, se llevará a cabo una inspección de su estado en la obra, ya que la manipulación del producto puede ocasionar roturas y defectos que lo invalidan para el uso.

A continuación se adjunta un listado genérico de materiales sometidos a control, como ejemplo que puede ser implantado en la obra.

FECHA:

LISTADO DE MATERIALES SOMETIDOS A CONTROLEDICION:

OBRA:

MATERIAL

Nº TIPO

CERTIFICADO

SI/NO

ENSAYOS

SI/NO

INSPECCION

SI/NO

TRAZABLE

SI/NO

1 Acero para armar S S S S

2 Zahorra artificial S S S S

3 Mezcla bituminosa en caliente S S S S

4 Hormigones S S S S

5 Rellenos localizados N S S N

6 Encofrados y cimbras N N S N

7 Terraplenes N S S N

8 Barandillas S N S N

9 Vallas de cerramiento N N S N

10 Plantaciones y siembras N N S N

2.3.2.- Programa de Puntos de Ensayo

Los ensayos que se suelen realizar, a los diferentes materiales, son los que a continuación se indican en el Programa de Puntos de Ensayo (PPE), en el que se indica la actividad a la que pertenece cada material, los ensayos y la norma a aplicar en su realización, la medición del lote o frecuencia de ensayos, la medición total de la unidad en cuestión y las especificaciones que deberá cumplir el material en el ensayo, todo ello de acuerdo con la normativa vigente y el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares (P.P.T.P.) del proyecto.


Vallada ( Valencia)


FECHA

LISTADO DE MATERIALES SOMETIDOS A CONTROL EDICION:

OBRA:

ACTIVIDAD ENSAYOS NORMA LOTE MEDICION

ESPEC

IFICA

CION

Exc. Explanación Humedad natural NLT-102/72 5.000 m3

Exc. Explanación Proctor normal NLT-107/76 10.000 m3

Exc. Explanación % Paso de finoz (tamiz nº 200) NLT-104/76 10.000 m3

Exc. Explanación Limites de Atterberg NLT-105-6/72 10.000 m3

Exc. Explanación Indice de C.B.R. En laboratorio NLT-111/78 15.000 m3

Identifi

cación

de

suelo

según

P.G.3

Explanada Humedad natural NLT-102/72 5.000 m3

Explanada Proctor normal NLT-107/76 5.000 m3

Explanada Granulometría NLT-104/76 5.000 m3

Explanada % Paso de finoz (tamiz nº 200) NLT-104/76 5.000 m3

Explanada Limites de Atterberg NLT-105-6/72 5.000 m3

Explanada Indice de C.B.R. En laboratorio NLT-111/78 5.000 m3

Selecci

onado

o

adecua

do

CBR >

10

Explanada 5 determinación de humedad in

situ E. Nuclear 2.000 m3

Explanada 5 determinación de humedad in


Zahorra - Artif. Humedad natural NLT-102/72 500 m3

Zahorra - Artif. Proctor modificado NLT-108/76 1.000 m3

Zahorra - Artif. Granulometría NLT-104/76 500 m3

Zahorra - Artif. % Paso de finoz (tamiz nº 200) NLT-104/76 500 m3

Zahorra - Artif. Limites de Atterberg NLT-105-6/72 500 m3

>

100%

P.N.

Zahorra - Artif. Indice de C.B.R. En laboratorio NLT-111/78 5.000 m3 C.B.R.


Vallada ( Valencia)


> 20

Zahorra - Artif. Desgaste de los angeles NLT-149/72 5.000 m3

Zahorra - Artif. Equivalente de arena NLT-113/72 500 m3

Zahorra - Artif. 5 determinación de humedad in

situ E. Nuclear 500 m3


situ E. Nuclear 500 m3

> 40 %



> 100

% P.M

5 determinación de humedad in


Cimien

tos >=

95%

P.N.

nivelación topográfica Procedimiento 5.000 m2

Nucleo

>=

98%

P.N.

Terraplen y

Pedraplen

Placa de carga NLT-357/86 5.000 m2

Asient

o < 5

mm

Puesta de hormigón Fabricación 6 probetas UNE-83300 100 m3

cilindri

cas 15

x 30

Puesta de hormigón Transporte y curado UNE-83301 100 m3

Camar

a

humed

a

Puesta de hormigón Rotura a compresión UNE-83304 100 m3

> 200

kg/cm2

28 días


Vallada ( Valencia)


FECHA

LISTADO DE MATERIALES SOMETIDOS A CONTROL EDICION:

OBRA:

Acero pasivo Sección equivalente UNE-36088/81 50Tn Según norma

Acero pasivo Caract. Geométricas UNE-36088/88 500 Tn Según norma

Acero pasivo Doblado desdoblado UNE-36097/81 500 Tn Según norma

Acero pasivo Limite elástico UNE-36401/81 500 Tn Según norma

Acero pasivo Alargamiento rotura UNE-36401/81 500 Tn Según norma

Acero pasivo Capa unitaria máx. tensión UNE-36401/81 500 Tn Según norma

Mezclas asfálticas Extracción y granulometría NLT-165/76 1.000 Tn HUSO G-25

Mezclas asfálticas Contenido de betún NLT-164/76 1.000 Tn 3,5% - 4% S/A

Mezclas asfálticas Probetas Mashall NLT-159/75 1.000 Tn PG-3

Mezclas asfálticas Estabilidad (KG) NLT-159/75 1.000 Tn > 1.000 kG

Mezclas asfálticas Deformación (mm) NLT-159/75 1.000 Tn 2 - 3,5 mm

Mezclas asfálticas Huecos en mezcla NLT-159/75 1.000 Tn 3% - 6%

Mezclas asfálticas Hueco en aridos NLT-159/75 1.000 Tn MIN 14%

Mezclas asfálticas Huecos en mezcla NLT-159/75 1.000 Tn 3% - 6%

Mezclas asfálticas Hueco en aridos NLT-159/75 1.000 Tn MIN 14%

Mezclas asfálticas 10 densidad y huecos E. Nuclear 500 Tn >/= 97% marshall

2.3.3.- Actividades sometidas a control

Las actividades principales que se pueden encontrar en cualquier obra de carreteras, que precisan de control, pueden ser las que a continuación se indican, como ejemplo, en el Listado de Actividades Sometidas a Control, que expresa para cada actividad, el número del Programa de Puntos de Inspección que le corresponde, para saber los controles a realizar, durante la ejecución de la actividad:


Vallada ( Valencia)


FECHA LISTADO DE ACTIVIDADES SOMETIDOS A CONTROL EDICION:

OBRA:

Nº ACTIVIDAD Nº PPI

1 Despeje y desbroce 1

2 Excavación de la explanada 2

3 Fondo de caja 3

4 Terraplen /pedraplen 4

5 Capas de zahorra artificial 5

6 Mezclas bituminosas en caliente 6

7 Cimentaciones 7

8 Alzados de obras de fábrica 8

9 Hormigonados 9

10 rellenos localizados 10

11 Bordillos de hormigón. 11

2.3.4.- Programas de Puntos de Inspección (PPI)

Los Programas de Puntos de Puntos de Inspección de cada actividad sometida a control, se adjuntan a continuación, donde se indica el número del programa de puntos de inspección, el título de la actividad y las operaciones de que consta cada actividad. A cada una de estas actividades, le corresponde un tipo de control de inspección, T topográfico, V visual, E ensayos, M métrico. También se indica el responsable del control, la intensidad del muestreo para la el autocontrol de la constructora y el control exterior de la asistencia técnica, identificando los puntos de espera (PE).


Vallada ( Valencia)


FECHA

LISTADO DE ACTIVIDADES SOMETIDOS A CONTROL EDICION:

OBRA:

Nº PPI OPERACIÓN TIPO

INSPECCIONRESPONSABLE

INTENSIDAD

MUESTREO

PUNTO

TIPO

Despeje y desbroce

Replanteo T Topográfo Cada 20 m PE

Acopios V Encargado Inicio 1

Vertedeeros V Encargado Inicio

Excavaciones

Toma de perfiles

transversales T

Topográfo Cada 20 m PE

Replanteo T Topográfo Cada 20 m

Tierra vegetal y desbroce V Encargado 100%

Drenaje V Encargado 100%

Acopios y vertederos V Encargado Inicio

Taludes V+T Encargado Cada 20 m

2

Caracteristicas del material E Laboratorio PPE PE

Fondo de caja

Toma de perfiles

transversales T

Topográfo Cada 20 m PE

Desbroce y tierra vegetal V Encargado 100%

Medidas de drenaje V Encargado 100%

Acopios y vertederos V Encargado 100%

Control fondo excavación T Topográfo Cada 20 m PE

Control material fondo caja E Laboratorio PPE PE

Compactación fondo caja V Encargado 100%

3

Compactación fondo caja E Laboratorio PPE PE


Vallada ( Valencia)


Terraplen

Replanteo topográfico T Topográfo 100% PE

Granulometría, forma y

calidad del material E Laboratorio PPE PE

Humedad adecuada V Encargado 100%

Espesor de la tongada M Encargado 100%

Drenajes superficial V Encargado 100%

Refino de taludes V Encargado 100%

Tamaño máximo del

material M 100%

Charcos y blandones V Encargado 100%

4

Compactación /Capaciad

portante de la tongada E Laboratorio 100% PE

Zahorra artifical

Control previo del material E Laboratorio PPE PE

Replanteo topográfico T Topográfo Cada 20 m PE

Material extendido E Laboratorio PPE PE

Control de cotas T Topográfo 100% PE

Pendiente transversal T Topográfo 100%

Espesor de la tongada M Encargado 100%

Humectación previa

extendido V 100%

Extendido V Encargado 100%

Humedad de la capa V Encargado 100%

5

Compactación E Laboratorio PPE PE

Mezclas bituminosas en

caliente

Replanteo topográfico T Topográfo Cada 20 m PE

6

Riego adecuado

(imprimación/adherencia) V Encargado 100%


Vallada ( Valencia)


Condiciones atmosféricas Termométrica Inspector 100%

Temperatura mezcla

asfáltica Termométrica Encargado 100%

Control extendido

(inspeccion) V Encargado 100%

Control extendido

(ensayos) V Encargado PPE PE

Control compactación

(inspeccion) V Encargado 100%

Control compactación

(ensayos) E Laboratorio PPE PE

Cimentación

Comprobación del

replanteo T Topográfo 100% PE

Cotas de fondo zapatas T Topográfo 100% PE

Dimensiones de la

excavación M 100%

Compactación (visual) V Encargado 100%

Compactación (ensayos) E Laboratorio PPE PE

Estabilidad taludes

excavación V Encargado 100%

Cota hormigón limpieza T Topográfo 100% PE

Ensayo de acero E Laboratorio PPE

Colocación de aramduras V Encargado 100% PE

Consistencia del hormigón E Laboratorio 100%

Hormigonado V Encargado 100% PE

Ensayo del hormigón E Laboratorio PPE

7

Curado V Encargado 100%

8 Alzados obras de fábrica


Vallada ( Valencia)


Comprbación del replanteo T Topográfo 100% PE

Ensayo de acero E Laboratorio PPE

Colocación de aramduras V Encargado 100% PE

Colocación del encofrado,

rigidez, estanqueidad V 100%

E Laboratorio 100% Consistencia del

hormigado, vertido y

vibrado V Encargado 100% PE

Ensayo hormigón E Laboratorio PPE


Desencofrado V Encargado 100%

Rellenos localizados

Calidad material de relleno

(ensayos) E Encargado 100% PE

Calidad material de relleno

(visual) V Encargado 100%

Control espesor de las

capas V Encargado 100%

Equipo compactación

adecuado V Encargado 100%

Compactación de tongadas E Laboratorio PPE PE

Existencia de blandones V Encargado 100%

10

Drenaje de la capa V Encargado 100%


Vallada ( Valencia)


Bordillos de hormigón

Replanteo M Encargado 100% PE

Excavación V Encargado 100%

Cotas solera T Topográfo 100% PE

Consistencia hormigón E Laboratorio 100%

Hormigonado V Encargado 100% PE

Ensayos hormigón E Laboratorio PPE


11

Juntas V Encargado 100

2.4.- CAMPAÑAS DE CATAS Y ENSAYOS DE TIERRAS

Antes del inicio de los trabajos del movimiento de tierras, se programará una campaña de catas y toma de muestras para su ensayo en un laboratorio homologado, e identificar los suelos existentes en los tajos de desmonte y su aptitud para ser usados en los terraplenes de la obra.

Se realizarán los mismos ensayos y con la misma frecuencia, a los suelos que se pretende utilizar, procedentes de préstamos.

A continuación se adjunta el Listado de Resultados de Ensayos de Suelos.


Vallada ( Valencia)


FECHA LISTADO DE RESULTADO DE ENSAYOS DE SUELOS

EDICION:

OBRA:

RESULTADOS DE ENSAYOSNº

REG.

FECHA

DE

TOMA

PROCEDENCIA

DEL

MATERIAL 200% L.L L.P I.P P.M M.O C.B.R.

CLASIFICACION

2.5.- MOVIMIENTO DE TIERRAS

El control del movimiento de tierras, se divide en control topográfico y control de ejecución. El control de ejecución de las diferentes capas de terraplén/pedraplén y del fondo de caja del desmonte, en cuanto a la densidad o la capacidad portante, se realiza por el método de la densidad y húmedad in situ o por el método de la placa de carga, dependiendo del tipo de material utilizado en el relleno, además se indican unas instrucciones y especificaciones para que los encargados de los tajos, adscritos a la obra, lo verifiquen durante la ejecución.

Como se ha dicho anteriormente, la división de la obra para el movimiento de tierras puede ser la de la parcela en total hasta conseguir la explanada y las dos plataformas superiores, la de la entrada y la del vertido de lodos.

A modo de ejemplo, se incluyen a continuación los impresos de control, que pueden ser aplicados en las obra:

Control de Terraplén

Control de Pedraplén

Ensayo de Placa de Carga en Núcleo de Terraplén/Pedraplén

Control de Fondo de Caja


Vallada ( Valencia)


FECHA:

CONTROL DE TERRAPLEN EDICIÓN:

OBRA:

CONTROL DE EJECUCION

ESPECIFICACIONE

S APTO

NO

APTO

Procedencia, limpieza y calidad del material Según los ensayos

Temperatura ambiente

Mayor de 2ºC a la

sombra

Espesor de la tongada Entre 30 y 40 cm

Comprobar el proceso de humectación de la

capa Homógeneo

Existencia de equipo adecuado de

compactación

Comprobar la compactación adecuada del

material Solapes y nº pasadas

Comprobar el sellado de la capa Sin vibración

Comprobar la inexistencia de irregularidades

Comprobar el refino y drenaje de la capa


Vallada ( Valencia)


CONTROL DE LA COMPACTACION "in sitú"

DENSIDAD Y

HUMEDAD IN SITU

PLACA DE

CARGA

CROQUIS Y

OBSERVACIONES:

RESULTADOS DE

INSPECCION: APTO NO APTO

RESPONSABLE:

INSPECTOR

:

CONFORME:

FECHA : FECHA : FECHA :

FIRMA FIRMA

FIR

MA


Vallada ( Valencia)


FECHA:

CONTROL DE PEDRAPLEN EDICIÓN:

OBRA:

CONTROL DE EJECUCION ESPECIFICACIONES APTO

NO

APTO

Procedencia, calidad, tamaño y limpieza del

material Según los ensayos

Espesor de la tongada Menor de 1 m

Comprobar el proceso de humectación de la

capa Homogéneo

Existencia de equipo adecuado de

compactación Mayor de 10 t

Comprobar la compactación adecuada del

material Solapes y nº pasadas

Comprobar la inexistencia de

irregularidades

Comprobar el refino y drenaje de la capa


Vallada ( Valencia)



DENSIDAD Y HUMEDAD IN SITU

PLACA DE

CARGA

CROQUIS Y OBSERVACIONES:

RESULTADOS DE


RESPONSABLE: INSPECTOR: CONFORME:


FIRMA FIRMA

FIR

MA


Vallada ( Valencia)


FECH

A:

ENSAYO DE PLACA DE CARGA

EN NUCLEO DE TERRAPLEN EDICI

ON:

OBRA:

Carga Lectura de comparadores

Asient

o

(Mpa) I II III Media

(0,01

mm) ME1=30/S1= Mpa

1ª CARGA ME2=30/S2= >60 Mpa

0,02

K=ME2/ME

1= <3,5

0,05

RESULTADOS DE LA

INSPECCION:

0,10 APTO NO APTO

0,15

0,20 OBSERVACIONES:

1ª DESCARGA

0,15

0,10

0,05

2ª CARGA

0,10

0,15


Vallada ( Valencia)


RESPONSABL

E:

INSPECT

OR:

CONFO

RME:

FECH

A :

FECH

A :

FECH

A :

FIRM

A

FIRM

A

FIRM

A


Vallada ( Valencia)


CONTROL DE FONDO

DE CAJA

OBRA:

CONTROL DE EJECUCION

ESPECIFICACIO

NES

FECH

A

Comprobar la aptitud del fondo de la

excavación

Comprobar el envío a vertedero de los

materiales inadecuados

Comprobar la compactación adecuada y

sellado del fondo

Comprobar que el talud se ajusta a los

planos

Comprobar la inexistencia de

irregularidades

Comprobar el refino y drenaje del fondo

CROQUIS Y

OBSERVACIONES

:


Vallada ( Valencia)



DENSIDAD Y

HUMEDAD IN

SITU

PLACA DE

CARGA

RESULTADOS DE


RESPONSABLE:

INSPECT

OR:

CONFORME:

FECHA : FECHA :

FECH

A :

FIRMA FIRMA

FIRM

A


Vallada ( Valencia)


FECHA:

ENSAYO DE PLACA DE CARGA

EN NUCLEO DE TERRAPLEN

EDICION:

OBRA:

Carga

Lectura decomparadores

siento

(Mpa) I II

Media

0,01 mm)

ME1=30/S1= pa

1ª CARGA ME2=30/S

2= >

60 Mpa

0,02 K=ME2/

ME1= 3,5

0,05 RESULTADOS DE LA

INSPECCION:

0,10 AP

TO NO

APTO

0,15

0,20 OBSERVACIONES:

1ª DESCARGA

0,15

0,10

0,05

2ª CARGA

0,10

0,15


Vallada ( Valencia)




FIRMA FIRMA FIRMA


Vallada ( Valencia)


FECHA:

CONTROL DE FONDO

DE CAJA EDICIÓN:

OBRA:

CONTROL DE EJECUCION ESPECIFI

CACIONES FEC

HA A

PTO

NO APTO

Comprobar la aptitud del fondo de la excavación

Comprobar el envío a vertedero de los materiales inadecuados

Comprobar la compactación adecuada y sellado del fondo

Comprobar que el talud se ajusta a los planos

Comprobar la inexistencia de irregularidades

Comprobar el refino y drenaje del fondo

CROQUIS YOBSERVACIONES:


DENSIDA PLACA


Vallada ( Valencia)


D Y HUMEDAD IN SITU

DE CARGA

RESULTADOS DE INSPECCION:

APTO

NO APTO

RESPONSABLE:

INSPECTOR:

CONFORME:


FIRMA FIRMA FIRMA

2.6.- FIRMES

Los firmes compuestos por material granular se controlan, por el método de la densidad in situ y las mezclas bituminosas en caliente (MBC), se controlan por la toma de muestras del extendido a las que se les realizarían el ensayo Marshall completo. Posteriormente se extraen testigos de las diferentes capas de mezclas bituminosas en caliente, para determinar la densidad alcanzada y el espesor de cada capa.

A continuación se adjuntan los impresos de:

control de las capas de material granular

Ensayo de la Placa de Carga que sería aplicado, al material granular si fuera necesario


Vallada ( Valencia)


FECHA: ENSAYO DE PLACA DE CARGA EN SUBBASES Y

BASES EDICION:

OBRA:

Carga

Lectura de comparadores siento

(Mpa) I

II II edia

0,01 mm) ME1=30/S1= pa

1ª CARGA ME2=30/S2= >12

0 Mpa

0,02

K=ME2/ME1= 2,2

0,05

RESULTADOS DE LA INSPECCION:

0,15 APTO

NO APTO

0,25

0,35

OBSERVACIONES:

0,45

1ª DESCARGA

0,35

0,25

0,15


Vallada ( Valencia)


0,05

2ª CARGA

0,15

0,25

0,35


Vallada ( Valencia)


RESPONSABLE:

INSPECTOR:

CONFORME:

FECHA :

ECHA :

FECHA :

FIRMA

IRMA FIRMA

2.7.- ESTRUCTURAS

El control de estructuras, se divide en dos partes:

Replanteo de todas las fases de ejecución de una estructura como las zapatas y alzados.

Control de ejecución de las diferentes actividades de excavación, ferrallado, encofrado y hormigonado, de cada una de las partes del elemento que forma parte de la estructura, que se realizan por los encargados, adscritos a la obra.

El control de ejecución de un elemento estructural consta de la cimentación que se realiza sobre el fondo de la excavación y el hormigón de limpieza, en el que se verifica la coincidencia del terreno encontrado con el previsto en el proyecto y el talud de excavación, para autorizar el hormigón de limpieza, sobre el que se realiza la ferralla y se comprueba su disposición, diámetro, número de barras, anclajes y solapes para autorizar el encofrado y posterior hormigonado de la zapata. En la ejecución del alzado, se realizan las mismas operaciones de control de la ferralla, del encofrado y de las operaciones de hormigonado.

Los materiales llevan su propio control, según el Programa de Puntos de Ensayo de materiales, que en este caso se realiza sobre la ferralla y el hormigón. El hormigonado conlleva un control in situ, consistente en la medición del cono de Abrams para verificar la consistencia del hormigón servido desde la planta y la fabricación de series de probetas de hormigón, según la frecuencia establecida en el Programa de Puntos de Ensayo de materiales, para luego ser curadas y rotas a diferentes edades, siendo la última rotura a 28 días.

Todas las operaciones de vigilancia y control de la ejecución de las estructuras, serán realizadas por el encargado de estructuras, bajo la supervisión del Jefe de Obra.


Vallada ( Valencia)


A continuación se adjuntan los siguientes impresos, que pueden ser aplicados en la obra:

Cimentación de estructuras

Ferrallado de estructuras

Encofrado de estructuras

Hormigonado de estructuras

Listado de camiones portadores de hormigón

Resultados de rotura de probetas de hormigón


Vallada ( Valencia)


FECHA:

CIMENTACION DE ESTRUCTURAS EDICION:

OBRA:

FECHA PREVISTA

DEL

HORMIGONADO: HORA PREVISTA DEL HORMIGONADO:

Procedenci

a Material Características

EMPRE

SA: TIPO:

VERTI

DO

RESISTENCIA

EXIGIDA:

T.MA

X.

BOMBEA

DO

CONSISTENCIA

EXIGIDA:

PLANTA: ADITIVOS:

CANTIDA

D: PEDIDO POR:

CONTROL DE

EJECUCION

ESPECIFICACI

ONES

ENCARGAD

O FECHA APTO

NO

APTO

Aptitud del

terreno de

cimentación

Placa carga,

visual

Regularidad y

compactación del

terreno Visual

Inexistencia de

charcos y

blandones Visual

Taludes de la

excavación

estables

Según el

proyecto


Vallada ( Valencia)


CROQUIS Y

OBSERVACIONES:

Nº DE

SERIES: CONO:

RESULTADOS

DE


RESPONSABLE

:

INSPECT

OR: CONFORME:

FECHA

: FECHA : FECHA :

FIR

MA

FIRM

A FIRMA


Vallada ( Valencia)


FECHA:

FERRALLADO DE ESTRUCTURAS EDICION:

OBRA:

CONTROL DE EJECUCION ESPECIFICACIONES APTO

NO

APTO

Comprobar el tipo y marca del acero empleado AEH 500 S

Comprobar la existencia de Planillas y Planos

Actualizados

Listado de Planos

Vigentes

Comprobar la limpieza de las barras

Comprobar los diámetros de las barras colocadas

Según

Planos

Comprobar el nº de barras y la separación entre ellas

Según

Planos

Comprobar la longitud de anclaje de las barras

Según

Planillas

Comprobar la colocación de la armadura de espera

Según

Planos

Comprobar los empalmes y la longitud de solape

Según

Planos

Comprobar el espesor del recubrimiento

Según

Planos

Comprobar la colocación de separadores

Adecuados para zapata

y alzado

Comprobar que las armaduras están bien atadas y

sujetas

Comprobar la limpieza general

CROQUIS Y

OBSERVACIONES:


Vallada ( Valencia)


RESULTADOS DE


RESPONSAB

LE:

INSPECTOR:

CONFORME:

FECH

A : FECHA :

FECH

A :

FIRM

A

FIRM

A FIRMA


Vallada ( Valencia)


FECHA:

ENCOFRADO DE ESTRUCTURAS EDICION:

OBRA:

CONTROL DE EJECUCION ESPECIFICACIONES APTO NO APTO

Estado superficial del encofrado

Aplomo del encofrado

Apeo y ariostramiento del encofrado

Juntas y rigidez del encofrado

CROQUIS Y OBSERVACIONES:

RESULTADOS DE INSPECCION: APTO NO APTO



FIRMA FIRMA FIRMA


Vallada ( Valencia)


FECHA

:

HORMIGONADO DE ESTRUCTURAS

EDICIO

N:

OBRA:

HORMIGONADO:

FECHA

PREVISTA HORA PREVISTA :

PROCEDENCIA MATERIAL

CARACTERISTIC

AS

EMPRESA: TIPO:

RESISTENCIA

EXIGIDA:

PLANTA

: T.MAX.

CONSISTENCIA

EXIGIDA:

ADITIVOS: CANTIDAD:

VERTID

O BOMBEADO

PEDIDO

POR:

CONTROL DE

EJECUCION ESPECIFICACIONES APTO

NO

APTO

Comprobar el tamaño máximo

del árido

Comprobar el tipo y tiempo de

vibrado

Comprobar el espesor de la

tongada

Comprobar la ejecución de

las juntas

Comprobar la terminación

superficial

Comprobar el curado del

hormigón


Vallada ( Valencia)


CROQUIS Y

OBSERVACIONES:

Nº DE SERIES: CONO:

TIEMPO MAX. ESPERA

CAMION:

TEMPERATURA MAX. A LA

SOMBRA:

RESULTADOS DE


RESPONSABLE

:

INSPECT

OR:

CONFORME:

FECHA :

FECHA

:

FECH

A :

FIRMA FIRMA

FIRM

A


Vallada ( Valencia)


FECH

A:

LISTADO DE CAMIONES PORTADORES DE HORMIGÓN EDICI

ÓN:

OBRA:

HORMIGON VERTIDO EN:

Nº

Relaci

ón

Cemen

to

Seri

e

Con

o HORA

PLANTA

MATRIC

ULA

ALBAR

AN A/C

(Kg/m

3) Nº (cm)

SALI

DA

LLEGA

DA

VERTI

DO

VOLU

MEN


Vallada ( Valencia)


VOLUMEN

TOTAL (m3)

OBSERVACIONES

:

TEMPERATURA

AMBIENTE:

INSPECT

OR:

VCONFOR

ME:

FECHA:

FECH

A:

FIRMA:

FIRM

A:

FECHA: RESULTADOS DE ROTURA

DE PROBETAS DE HORMIGON EDICIÓN:

OBRA:

FECHA FABRICACION : REG. Nº :

PLANTA DE HORMIGON : CAMION Nº :

HORAS ALBARAN Nº :


Vallada ( Valencia)


SALIDA:

LLEGADA:

FIN VERTIDO TEMPERATURA

ESTRUCTURA:

ELEMENTO FASE

TIPO: CEMENTO: CONSISTENCIA:

T. MAXIMO: RELACION A/C: CONO:

CEMENTO: ADITIVOS:

VERTIDO/BOMBEADO

FECHA PROBETA EDAD RESISTENCIA FORMA

ROTURA Días (Kg/cm2)

A 7

B 7

C 28

D 28

E 28

RESISTENCIA A COMPRESION Indice

MEDIA ESTIMADA Recuperación

A 7 DIAS

A 28 DIAS


Vallada ( Valencia)


Limites Aceptación

OBSERVACIONES :

RESPONSABLE: CONFORME:

FECHA : FECHA :

FIRMA FIRMA

2.8.- RECEPCIÓN DE PREFABRICADOS DE HORMIGÓN

La recepción de los materiales en la obra, se realiza por el encargado de la obra, que verifica, según el procedimiento establecido por la empresa constructora, el estado del material y su cantidad, antes de firmar el visto bueno, por ello todos los materiales que se reciben en la obra tienen que estar en buen estado y acopiados correctamente en el almacén o el lugar indicado para ello.

FECHA: CONTROL DE EJECUCION DE BORDILLOS

PREFABRICADOS DE HORMIGON EDICION:

OBR

A:

LUGAR DE EMPLEO

COMPROBACIONES A REALIZAR

ACTIVIDAD COMPROBACIONES APTO NO APTO

Alineación recta, sin resaltos ni

quiebros Visual

Rejuntado con mortero de cemento Visual

OBSERVACIO


Vallada ( Valencia)


NES:

RESULTADOS DE


ENCARGA

DO:

CONFO

RME:

FECH

A :

FECHA

:

FIRM

A

FIRM

A

2.9.- VALLA DE CERRAMIENTO

A continuación se adjunta el impreso de control de la colocación de las vallas de cerramiento, que pueden ser empleadas en el control de la obra.

FECHA

: CONTROL DE COLOCACION DE LA VALLA DE

CERRAMIENTO EDICION:

OBRA:

LUGAR DE EMPLEO

Tronco

Enlace

Nº Ramal Camino Servicio

Tramo Longitud Borde Derecho

Borde Izquierdo


Vallada ( Valencia)


COMPROBACIONES A REALIZAR

Nº Verificaciones : Especificaciones : APT

O NO APTO

1 Malla y postes

galvanizados

Visual

2 Colocación junto línea de

expropiación S./ Dirección de Obra

3 Postes bien

anclados Manual

4 Separación entre

postes < 3 m

5 Separación entre

tensores A determinar

6 Altura de

malla 2 m

7 Malla

tensada Visual

8 Malla continua sin

arrugas Visual

CROQUIS Y

OBSERVACIONES:

RESULTADOS DE



Vallada ( Valencia)


ENCARGADO: INSPECTOR: CONFORME


FIRMA FIRMA FIRMA

2.10.- SEÑALIZACIÓN DE OBRA

En general, la señalización de obra, siendo responsabilidad del Coordinador de Seguridad y Salud, a efectos legales, es responsabilidad de todos los intervinientes en la obra, de llamar la atención al responsable de la seguridad de la constructora, directamente para ganar tiempo, sobre cualquier error en la señalización de la obra que observe y que se ejecute sin demora.

La señalización de la obra, tendrá que ser aprobada por el Coordinador de Seguridad y Salud y coordinada con el encargado de seguridad de la obra.

2.11.- CONCLUSIONES GENERALES

En general, todos los impresos indicados en el Plan de Control de la obra, se rellenan y firman por el Encargado o el Jefe de Producción o de Obra de parte de la empresa constructora, comunicándoselo al Director de Obra, para su conocimiento y aprobación, para que la constructora pueda continuar con la ejecución.

Cualquier resultado de No Apto de un tajo, como puede ser una capa de terraplén o una ferralla, implica la prohibición de seguir con la ejecución de la actividad siguiente, como puede ser otra capa de terraplén o el encofrado y el hormigonado en el mismo tajo, sin solucionar y obtener el Apto de la actividad anterior.


EL ARQUITECTO


S.G.1.8- ANEXO PLIEGO DE CONDICIONES EDAR



Vallada ( Valencia)


IINNDDIICCEE

INDICE...................................................................................................................... 1

MEMORIA................................................................................................................ 5

1.- CONDICIONES GENERALES ...................................................................... 5

1.1.- OBJETO DEL PLIEGO............................................................................ 5

1.2.- DISPOSICIONES APLICABLES ............................................................ 5

1.3.- FACILIDADES PARA LA INSPECCIÓN. ........................................... 13

1.4.- ORDEN DE PREFERENCIA PARA LA APLICACIÓN DE CONDICIONES. ......................................................................................................... 13

1.5.- CUADRO DE PRECIOS NÚMERO UNO. ........................................... 14

1.6.- RELACIONES LEGALES Y RESPONSABILIDADES CON EL PÚBLICO. ................................................................................................................... 14

1.7.- SUB-CONTRATA O DESTAJISTA...................................................... 14

1.8.- CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO. ................ 14

1.9.- REPRESENTANTES DE LA ADMINISTRACIÓN Y DEL CONTRATISTA. ........................................................................................................ 15

2.-DESCRIPCION DE LAS OBRAS ................................................................. 15

3.- CONDICIONES QUE DEBERAN CUMPLIR LOS MATERIALES. ......... 15

3.1.- GENERALIDADES, NORMATIVA Y CONTROL DE CALIDAD. ... 15

3.2.- EQUIPOS MECÁNICOS Y ELÉCTRICOS. ......................................... 16

3.3.- OBRA CIVIL. ......................................................................................... 46

3.4.- ELEMENTOS DE SEGURIDAD........................................................... 49

3.5.- ANÁLISIS, ENSAYOS Y PRUEBAS. .................................................. 50

4.- CONDICIONES DE LA EJECUCION DE LAS OBRAS. ........................... 54

4.1.- REPLANTEO. ........................................................................................ 54

4.2.- SEÑALIZACIÓN DE LA OBRA........................................................... 54


Vallada ( Valencia)


4.3.- INSTALACIONES Y MEDIOS AUXILIARES. ................................... 55

4.4.- MAQUINARIA Y EQUIPO. .................................................................. 55

4.5.- OCUPACIÓN DE LOS TERRENOS, USO DE BIENES Y SERVICIOS...................................................................................................................................... 56

4.6.- CATAS DE PRUEBA............................................................................. 56

4.7.- UNIDADES DE OBRA NO INCLUIDAS EN EL PLIEGO. ................ 56

4.8.- MARCHA DE LAS OBRAS. ................................................................. 56

4.9.- DEMOLICIONES................................................................................... 57

4.10.- UNIDADES DE MOVIMIENTO DE TIERRAS................................. 57

4.11.- EJECUCIÓN DE OBRAS DE HORMIGÓN, ENCOFRADOS, CIMBRAS Y ARMADURAS..................................................................................... 57

4.12.- COLOCACIÓN Y SUJECIÓN DE PERFILES LAMINADOS. ......... 57

4.13.- ELEMENTOS METÁLICOS VARIOS. .............................................. 58

4.14.- ARQUETAS Y POZOS DE REGISTRO. ............................................ 58

4.15.- PROTECCIÓN ANTICORROSIVA DE METALES. GALVANIZADO Y PINTURA................................................................................................................ 58

4.16.- MATERIALES Y UNIDADES NO CITADOS EN EL PRESENTE PLIEGO. ...................................................................................................................... 60

4.17.- OBLIGACIONES CON CARÁCTER GENERAL.............................. 60

5.- PRUEBAS MíNIMAS PARA LA RECEPCION DE LAS OBRAS............. 60

5.1.- CONDICIONES DE CARÁCTER GENERAL. .................................... 60

5.2.- RELLENOS Y TERRAPLENES............................................................ 61

5.3.- OBRAS DE HORMIGÓN ...................................................................... 61

5.4.- ENLUCIDOS. ......................................................................................... 61

5.5.- TUBOS PREFABRICADOS. ................................................................. 61

5.6.- TUBERÍAS INSTALADAS. .................................................................. 62

5.7.- TUBOS SOMETIDOS A PRESIÓN ...................................................... 63

5.8.- PRUEBAS GENERALES DE FUNCIONAMIENTO. .......................... 63


Vallada ( Valencia)


5.9.- GASTOS DE LAS PRUEBAS PRECEPTIVAS. ................................... 63

5.10.- PRUEBAS NO PRECEPTIVAS........................................................... 63

6.- MEDICION y ABONO DE LAS OBRAS. ................................................... 64

6.1.- GENERALIDADES. .............................................................................. 64

6.2.- DESCRIPCIÓN DE MEDICIONES Y VALORACIONES................... 66

6.3.- ENSAYOS .............................................................................................. 77

6.4.- REPLANTEO Y LIQUIDACIÓN .......................................................... 77

6.5.- PERMISOS, IMPUESTOS, LICENCIAS. ............................................. 78

6.6.- ABONO DE LAS PARTIDAS ALZADAS A JUSTIFICAR ................ 78

6.7.- ABONO DE LOS ACOPIOS.................................................................. 78

6.8.- ABONO DE OBRAS Y/O EQUIPOS DEFECTUOSOS....................... 78

7.- PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS................................................. 78

8- ACTUACIONES DERIVADAS DE INCUMPLIMIENTOS PARCIALES DE LA OFERTA. .................................................................................................................. 79

8.1.- MATERIALES O ELEMENTOS QUE NO SEAN DE RECIBO. ........ 79

8.2.-INCUMPLIMIENTO DE LOS PLAZOS DE TERMINACIÓN............. 79

8.3.- CALIDAD INSUFICIENTE DE LOS ELEMENTOS. .......................... 79

8.4.- RESULTADO NEGATIVO DE LAS PRUEBAS DE FUNCIONAMIENTO. ................................................................................................ 79

8.5.- INCUMPLIMIENTO DE LAS RESTANTES CARACTERÍSTICAS OFERTADAS.............................................................................................................. 80

9.- DISPOSICIONES GENERALES.................................................................. 80

9.1.- GASTOS DE CARÁCTER GENERAL................................................. 80

9.2.- PROGRAMA DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS................................ 81

9.3.- ORDEN DE EJECUCIÓN DE LOS TRABAJOS.................................. 81

9.4.- TRABAJOS POR ADMINISTRACIÓN................................................ 82

9.5.- LIQUIDACIONES PARCIALES CON CARÁCTER PROVISIONAL 82


Vallada ( Valencia)


9.6.- LIQUIDACIÓN FINAL.......................................................................... 82

9.7.- RECEPCIÓN (I)...................................................................................... 83

9.8.- PLAZO DE GARANTÍA........................................................................ 83

9.9.- RECEPCIÓN (II) .................................................................................... 83

9.10.- DEVOLUCIÓN DE LA FIANZA ........................................................ 83

9.11.- INDEMNIZACIONES.......................................................................... 83

9.12.- GASTOS E IMPUESTOS..................................................................... 84

9.13.- CLASIFICACION ................................................................................ 84


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- CONDICIONES GENERALES

1.1.- OBJETO DEL PLIEGO

El objeto de este Proyecto es definir las condiciones que han de regir en la ejecución de los trabajos e instalaciones necesarias para realizar la ejecución e instalación de La Planta Depuradora de Aguas Residuales del Parque Estratégico Empresarial de Vallada (Valencia).

1.2.- DISPOSICIONES APLICABLES

Además de los especificados en el presente Pliego serán de aplicación, las siguientes disposiciones, normas y reglamentos, cuyas prescripciones, en cuanto pueden afectar a las obras objeto de este Pliego, quedan incorporadas a él formando parte integral del mismo. En caso de discrepancia entre algunas de estas normas, se adoptará la decisión del Ingeniero Director de las Obras.

1.2.1.- Generales

Real Decreto Legislativo 2/2000, de 16 de junio, por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, y todas aquellas disposiciones que no se opongan a la misma, conforme a su Disposición Derogatoria única.

Instrucciones del Instituto Nacional de Racionalización y Normalización (Normas UNE), DIN, ASTM, ASME, ANSI y CEI a decidir por la Administración a propuesta del Concursante en el Proyecto de Construcción.

La Directiva 89/106 CEE del Consejo de las Comunidades Europeas sobre productos de la construcción.

1.2.2.- Seguridad y salud laboral

Ley 1627/97 de 24 de diciembre sobre Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en Obras de Construcción.

Ley de Prevención de Riesgos Laborales LEY 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales y Normativa de Desarrollo.

Reglamento de Actividades Molestas, Nocivas y Peligrosas Decreto 2.414/1961 de Presidencia de Gobierno.


Vallada ( Valencia)


Disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción REAL DECRETO 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo REAL DECRETO 486/1997, de 14 de abril, por el que se establecen las disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo. REAL DECRETO 1215/1997, de 18 de julio, por el que se establecen las disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañe riesgos, en particular dorsolumbares, para los trabajadores REAL DECRETO 487/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañe riesgos, en particular dorsolumbares, para los trabajadores.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual. REAL DECRETO 773/1997, de 30 de mayo, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas al trabajo con equipos que incluyen pantallas de visualización. REAL DECRETO 488/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas al trabajo con equipos que incluyen pantallas de visualización.

Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo REAL DECRETO 485/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

Protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes biológicos durante el trabajo. REAL DECRETO 664/1997, de 12 de mayo, sobre la protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes biológicos durante el trabajo.

Protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes cancerígenos durante e] trabajo. REAL DECRETO 665/1997, de 12 de mayo, sobre la protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes cancerígenos durante el trabajo.

1.2.3.- Carreteras y movimiento de tierras

Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para obras de Carreteras PG-3/75 y Ordenes Ministeriales que lo modifican.


Vallada ( Valencia)


Instrucción relativa a las acciones a considerar en el proyecto de puentes de ferrocarril - Tercera edición.- [Madrid]: Ministerio de Obras Públicas y Transportes.

IOS-98: Instrucción para el proyecto, construcción y explotación de obras subterráneas para el transporte terrestre - Ministerio de Fomento. Dirección General de Carreteras - Madrid: Ministerio de Fomento, 2000

Ligantes bituminosos de reología modificada y mezclas bituminosas discontinuas en caliente para capas de pequeño espesor (Orden Circular 322/97). - Ministerio de Fomento. Dirección General de Carreteras.- Madrid: Ministerio de Fomento, 1997

Normas de Ensayos del Laboratorio de Transporte y mecánica del Suelo (MOP). Ley 6/1991, del 27 de marzo, de la Generalitat Valenciana de carreteras

ROM 4.1-94 : proyecto y construcción de pavimentos portuarios. Madrid

Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1994 [LE-CON 44].

Secciones de firme: Instrucción 6. l-l.C y 6.2-1 C. Madrid: Ministerio de Obras Públicas y Transportes.

1.2.4.- Hormigones y conglomerantes

Instrucción de Hormigón Estructural (EHE)

Pliego General de condiciones para la recepción de yesos y escayolas. RY-85.

Recomendaciones Internacionales Unificadas para el cálculo y ejecución de las obras de hormigón armado.

EF-96. Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón armado o pretensado REAL DECRETO 2608/1996, de 20 de diciembre, por el que se aprueba la Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón armado o pretensado (EF-96)

EH-91. Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón en masa o armado REAL DECRETO 1039/1991, de 28 de junio, por el que se aprueba la "Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón en masa o armado (EH-91)". Sustituida por la nueva normativa EHE.

EP-93. Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón pretensado REAL DECRETO 805/1993, de 28 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón pretensado EP-93.

EF-88. instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón armado o pretensado.


Vallada ( Valencia)


RB-90. Pliego de prescripciones técnicas generales para la recepción de bloques de hormigón en las obras de construcción ORDEN de 4 de julio de 1990 por la que se aprueba el "Pliego de prescripciones técnicas generales para la recepción de bloques de hormigón en las obras de construcción (RB 90)".

RC-97. Instrucción para la recepción de cementos REAL DECRETO 779/1997, de 30 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción para la recepción de cementos (RC-97).

RCA-92. Instrucción para la Recepción de Cales en obras de estabilización de suelos ORDEN de 18 de diciembre de 1992 por la que se aprueba la instrucción para la recepción de cales en obras de estabilización de suelos (RCA-92).

RY-85. Pliego General de Condiciones para la Recepción de Yesos y Escayolas en las Obras de Construcción ORDEN de 31 de mayo de 1985, por la que se aprueba el Pliego General de Condiciones para la Recepción de Yesos y Escayolas en las Obras de Construcción (RY-85).

1.2.5.- Tuberías y conducciones

Pliego General de Condiciones Facultativas para Tuberías de Abastecimiento de Aguas, aprobado por O.M. de 28 de Julio de 1974.

Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Tuberías de Saneamiento de Poblaciones, según Orden de 15 de septiembre de 1986

Pliego General de fabricación, transporte y montaje de tuberías de hormigón de la Asociación Técnica de Derivados del Cemento.

Plásticos. Tubos de poliéster reforzado con fibra de vidrio PRN 53-323.

1.2.6.- Edificación

NTE : Normas Tecnológicas de la Edificación. Madrid: Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1993-1995

Norma sismorresistente. PDS-l

Medidas mínimas sobre accesibilidad en los edificios REAL DECRETO 556/1989, de 19 de mayo, por el que se arbitran medidas mínimas sobre accesibilidad en los edificios.

Normas básicas de la Edificación – NBE.

NBE-CA-88. Condiciones acústicas de los edificios REAL DECRETO 1909/1981, de 24 de julio, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-CA-81. Condiciones acústicas de los edificios" y Modificaciones posteriores.


Vallada ( Valencia)


NBE-CT-79. Condiciones térmicas en los edificios REAL DECRETO 2429/1979, de 6 de julio, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-CT-79. Condiciones térmicas en los edificios".

NBE-CPI-96. Condiciones de protección contra incendios en los edificios REAL DECRETO 2177/1996, de 4 de octubre, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-CPI-96. Condiciones de protección contra incendios en los edificios".

NBE-FL-90. Muros resistentes de fábrica de ladrillo REAL DECRETO 1723/1990, de 20 de diciembre, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-FL-90. Muros resistentes de fábrica de ladrillo".

NBE-QB-90. Cubiertas con materiales bituminosos REAL DECRETO 1572/1990, de 30 de noviembre, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-QB-90. Cubiertas con materiales bituminosos".

NBIG, Normas básicas de instalaciones de gas

NIA. Normas básicas para las instalaciones interiores de suministro de agua

Normas de procedimiento y desarrollo del Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios y se revisa el anexo 1 y los apéndices del mismo. ORDEN de 16 de abril de 1998 sobre normas de procedimiento y desarrollo del Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios y se revisa el anexo 1 y los apéndices del mismo.

RAEM. Reglamento de aparatos de elevación y manutención de los mismos

RICCACS. Reglamento de instalaciones de calefacción, climatización y agua caliente sanitaria

RJPCI. Reglamento de instalaciones de protección contra incendios

RITE. Reglamento de instalaciones térmicas en los edificios

Propuestas para mejorar la calidad del hormigón. Madrid: Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1995

1.2.7.- Aceros y estructuras metálicas

Instrucción E.M. 62 para estructuras de acero. 43 edición. [Madrid]

Instituto Eduardo Torroja de la construcción y del cemento

MV –103. Cálculo de las estructuras de acero laminado en edificación. Madrid : Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1995


Vallada ( Valencia)



MV-103. Cálculo de las estructuras de acero laminado en edificación. Madrid : Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1995

MV –104. Ejecución de las estructuras de acero laminado en edificación. Madrid: Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1994

MV-105. Roblones de acero. Madrid: Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1994

MV –107. Tomillos de alta resistencia para estructuras de acero. Madrid : Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1994

MV –108. Perfiles huecos de acero para estructuras de edificación. Madrid :Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente

MV –109. Perfiles conformados de acero para estructuras de edificación. Madrid: Ministerio de Obras Públicas y Transportes

MV –110. Cálculo de las piezas de chapa conformada de acero en edificación. Madrid: Ministerio de Obras Públicas y Transporte

1.2.8.- Materiales cerámicos

RL-88. Pliego general de condiciones para la recepción de ladrillos cerámicos en las obras de construcción ORDEN de 27 de julio de 1988 por la que se aprueba el Pliego general de condiciones para la recepción de ladrillos cerámicos en las obras de construcción RL-88

FL-90. Muros resistentes de fábrica de ladrillo

1.2.9.- Instalaciones eléctricas

RBT. Reglamento electrotécnico para baja tensión

RAT. Reglamento de líneas eléctricas aéreas de alta tensión

Instrucciones complementarias, MIBT, con arreglo a lo dispuesto en el Reglamento Electrotécnico para B.T.

RCE. Reglamento sobre centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación

Orden de 6 de Julio de 1984 del Ministerio de Industria y Energía ITC sobre Condiciones Técnicas y Garantía sobre centrales eléctricas y centrales de transformación.


Vallada ( Valencia)


Resolución del Ministerio de Industria y Energía de 19 de Junio de 1984 sobre normas de ventilación y accesos de centros de transformación.

Reglamento del Ministerio de Industria para estaciones de transformación, aprobado por O.M. de 6 de Julio de 1984 (B.O.E. del 1 de Agosto de 1984). LOSEN. Ley de ordenación del sistema eléctrico español

Normativa sobre los contratos de suministro de energía eléctrica

RVE. Reglamento de verificaciones eléctricas

Instalaciones de electricidad: normas tecnológicas de la edificación NTE-IE LOSEN. Ley de ordenación del sistema eléctrico nacional

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación e instrucciones técnicas complementarias.

1.2.10.- Impacto ambiental

Ley 2/1989, del 3 de marzo, de la Generalitat Valenciana de Impacto Ambiental y su desarrollo en el Reglamento 162/90, estipulado por Real Decreto el 15 de octubre de 1990.

1.2.11.- Aguas

Ley 2/1992, del 26 de marzo, de la Generalitat Valenciana de Saneamiento de Aguas Residuales.

Métodos normalizados para el examen del agua y aguas residuales, publicados por la American Public Health Association American Water Works Association y Water Pollution Control Federation.

1.2.12.- Gas

Criterios básicos para el cálculo y diseño de las instalaciones receptoras de gas y Gas Natural

Directiva 87/404/CEE. Recipientes a presión simple. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1993

Directiva 90/396/CEE aparatos de gas. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1993

Gas combustible. Legislación: textos de Reglamentos y Ordenes en vigor, básicos -de obligado cumplimiento-, para las instalaciones de gas combustible


Vallada ( Valencia)


Gases licuados del petróleo (GLP): butano doméstico y propano comercial, Reglamentos de instalaciones

Instalaciones receptoras de gases combustibles: instrucción sobre documentación y puesta en servicio. Instrucción sobre instaladores autorizados de gas y empresas instaladoras. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1992

Normas básicas de instalaciones de gas. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1974, 1993

Reglamento de aparatos a presión e instrucciones técnicas complementarias. Madrid: Ministerio de Industria y Energía, 1990, 1993

Reglamento de aparatos que utilizan gas como combustible e instrucciones técnicas complementarias. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1992 [LE-GAS 1]

Reglamento de homologación de quemadores para combustibles líquidos en instalaciones fijas. Ministerio de Industria y Energía, 1986, 1990

Reglamento de instalaciones de gas en locales destinados a usos domésticos, colectivos o comerciales e instrucciones técnicas complementarias. Ministerio de Industria y Energía, 1994

Reglamento de redes y acometidas de combustibles gaseosos. Madrid: Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1991

Reglamento del servicio público de gases combustibles. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1987, 1991

Reglamento sobre gases licuados del petróleo: instalaciones de almacenamiento y suministro de gases licuados del petróleo en depósitos fijos y almacenamiento y suministro a granel. Ministerio de Industria, Comercio y Turismo, 1991

1.2.13.- Varios

Real Decreto Ley de 9 de Marzo de 1.989 (B.O.E. nº 59/84), sobre Cloración de aguas.

Instalaciones de transportes y líneas en general O.M. de 23 de Febrero de 1949 (B.O. de 10 de Abril).

Reglamento de recipientes a presión

Normas para el bombeo del Hydraulic Institute (H.I.S)

Normas de pinturas del Instituto Nacional de Técnica Aeroespacial Esteban Terradas (E.T.).


Vallada ( Valencia)


RAG. Reglamento de aparatos que utilizan gas como combustible

RIGLO. Reglamento de instalaciones de gas en locales destinados a usos domésticos, colectivos o comerciales.

Si de la aplicación conjunta de los Pliegos y Disposiciones anteriores surgiesen discrepancias para el cumplimiento de determinadas condiciones o conceptos inherentes a la ejecución de las obras, el Contratista se atendrá a las especificaciones del presente Pliego de Condiciones y sólo en el caso de que aun así existiesen contradicciones, aceptará la interpretación de la Administración, siempre que no se modifiquen las bases económicas establecidas en el Contrato, en cuyo caso se estará a lo dispuesto en el vigente reglamento General de Contratación del Estado.

1.3.- FACILIDADES PARA LA INSPECCIÓN.

El adjudicatario dará a la Dirección Técnica de las Obras y a sus representantes, toda clase de facilidades para los replanteos, reconocimientos y mediciones, así como para la inspección de la obra en todos los trabajos, con objeto de comprobar el cumplimiento de las condiciones establecidas en este Pliego y permitiendo en todo momento el libre acceso a todas las partes de la obra, e incluso a talleres o fábricas donde se produzcan o preparen los materiales o se realicen trabajos para las obras.

1.4.- ORDEN DE PREFERENCIA PARA LA APLICACIÓN DE CONDICIONES.

Para la aplicación y cumplimiento de las condiciones de este Pliego, así como para la interpretación de errores contradictorios u omisiones contenidas en el mismo, se seguirá tanto por parte de la Contrata adjudicataria, como por la de la Dirección Técnica de las Obras, el siguiente orden de preferencia.

Leyes

Decretos

Ordenes Ministeriales

Reglamentos

Normas

Pliegos de Condiciones diversos por el orden de mayor a menor rango legal las disposiciones que hayan servido para su aplicación, teniendo prioridad el Pliego de Cláusulas Administrativas Generales para la Contratación de Obras de la Consellería de Obras Públicas de Valencia dentro del rango que le corresponde.


Vallada ( Valencia)


1.5.- CUADRO DE PRECIOS NÚMERO UNO.

El Contratista no podrá bajo ningún concepto de error u omisión, en la descomposición de los precios del cuadro número uno, reclamar modificación alguna a los precios señalados en letra en el cuadro epigrafiado, los cuales son los que sirven de base a la adjudicación y los únicos aplicables a los trabajos contratados.

1.6.- RELACIONES LEGALES Y RESPONSABILIDADES CON EL PÚBLICO.

El adjudicatario deberá obtener todos los permisos y licencias necesarios para la ejecución de las obras, con excepción de los correspondientes a la expropiación de las zonas afectadas por las mismas.

También deberá indemnizar a los propietarios de dichas zonas afectadas de los derechos que les corresponden y de todos los daños que se causen con motivo de las distintas operaciones, que requiere la operación de la obra.

1.7.- SUB-CONTRATA O DESTAJISTA.

El Adjudicatario o Contratista general podrá dar a destajo o en subcontrata parte de la obra, pero con la previa autorización de la Dirección Técnica de las Obras.

La Dirección Técnica de las Obras está facultada para decidir la exclusión de un subcontratista por ser el mismo incompetente o no reunir las condiciones necesarias. Comunicada esta decisión al Contratista, éste deberá tomar las medidas precisas e inmediatas para la rescisión de este contrato (destajo).

El Contratista será siempre el responsable ante la Administración de todas las actividades del destajista, y de las obligaciones derivadas del cumplimiento de las condiciones expresadas en este Pliego

1.8.- CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO.

Lo mencionado en el Pliego de Condiciones y omitido en los Planos, en la Memoria, o viceversa, habrá de ser ejecutado como si estuviera expuesto en ambos documentos.

En caso de contradicción entre los Planos y Pliegos de Condiciones, prevalecerá el último.

Las omisiones en Planos y Pliego de Condiciones o las descripciones erróneas de los detalles de la obra que sean manifiestamente indispensables para llevar a cabo el espíritu o intenciones expuestas en la Memoria, Planos o Pliego de Condiciones o que por su uso y costumbre deban ser realizados, no solo no eximen al Contratista de la obligación de ejecutar estos detalles omitidos o erróneamente descritos, sino que por el contrario


Vallada ( Valencia)


deberán ser ejecutados como si hubieran sido correcta y completamente especificados en los Planos y Pliego de Condiciones.

1.9.- REPRESENTANTES DE LA ADMINISTRACIÓN Y DEL CONTRATISTA.

La Propiedad estará representada en la obra por el Ingeniero Director de las Obras, o por sus delegados, que tendrán autoridad ejecutiva a través del Libro de Órdenes, ya que el Ingeniero Director de las Obras se constituye como Dirección Técnica de las Obras.

El Contratista estará representado por un técnico con la titulación superior requerida, apropiada para ejecutar los trabajos, con poder bastante para disponer sobre las cuestiones relativas a la misma. Estará ayudado por un Ingeniero Técnico especializado en este tipo de obras, que estará permanente en obra.

2.-DESCRIPCION DE LAS OBRAS

Las obras a ejecutar están descritas en el Documento nº 1: MEMORIA.

3.- CONDICIONES QUE DEBERAN CUMPLIR LOS MATERIALES.

3.1.- GENERALIDADES, NORMATIVA Y CONTROL DE CALIDAD.

Por lo que se refiere al Control de Calidad, y cuando se refiere al contenido del Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares, queda establecido que en este documento deberá quedar reflejado el Programa íntegro de Control de Calidad y Pruebas de Funcionamiento; tanto el genérico o común a varios elementos o procesos de construcción, así como el específico de cada equipo concreto. Singular interés tendrán las inspecciones, controles y pruebas de todos aquellos elementos que no sean de serie, o que siéndolo, sean de especial importancia para el funcionamiento correcto de la planta.

El Contratista será responsable del cumplimiento de las pruebas, inspecciones y controles requeridos, debiendo comunicar al Ingeniero o Director de la Obra, con suficiente antelación, las fechas en que se realizarán aquéllas. En todo caso le suministrará certificados de todas las pruebas e inspecciones enumeradas en el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares y demás documentos del Contrato, incluyendo los de materiales, que demuestren el total acuerdo de la obra civil y de los equipos con las especificaciones del proyecto. En caso de observarse deficiencias en los resultados de las pruebas, el Contratista deberá de disponer del permiso expreso de la Dirección de Obra para mostrar, sustituir o repasar el elemento defectuoso. Caso de que el fallo afectase a diversas unidades equivalentes, el Contratista vendrá obligado a sustituirlos todos, a su cargo, por los que ordene la Dirección.

Para los gastos derivados de las pruebas, controles de calidad, inspecciones, etc., se dispondrán de 1% incluido en los gastos generales.


Vallada ( Valencia)


3.2.- EQUIPOS MECÁNICOS Y ELÉCTRICOS.

3.2.1.- Generalidades.

La instalación se realizará con los equipoes mecánicos y electricos descritos en el presupuesto, ciñéndose exclusivamente a las marcas, modelos y características técnicas que se fijan en las fichas correspondientes, no pudiendo el Contratista realizar ninguna sustitución de marca y/o modelo sin la autorización expresa y por escrito de la dirección facultativa. Cualquier punto de este pliego que refleje o se contradiga con lo anteriormente expuesto, queda anulado.

Siempre que sea posible, se tenderá a equipos análogos que sean intercambiables, a fin de reducir el número de repuestos al mínimo, incluso entre equipos que cumplan funciones en principio diferentes.

Todos los equipos mecánicos serán fácilmente revisables y se ha previsto espacio para su extracción o reparación. Cuando el peso unitario de algún elemento lo requiera, se ha previsto sistemas para su izado y manejo. La naturaleza de estos elementos auxiliares será proporcional a su función y a la frecuencia de la misma.

La instalación de los equipos se hará de forma que se eviten vibraciones, trepidaciones o ruidos.

El nivel de ruidos en el conjunto de la instalación no llegará a convertir la zona en un área molesta, quedando limitado a la intensidad máxima de 40 decibelios en cualquier punto perimetral de la parcela.

En aquellos casos en que sea inevitable la existencia de alto nivel de ruidos, caso de motosoplantes u otros, se dispondrá del aislamiento acústico necesario para atenuar dichos ruidos.

Las adaptaciones posteriores, correctoras de ruidos, correrán exclusivamente a cargo del Contratista.

Los materiales de los equipos mecánicos, se especifican en las especificaciones técnicas que se incluyen al final de este pliego.

En el precio de oferta de los equipos mecánicos se considerará incluido el acabado de los mismos (protección anticorrosiva, pintura, etc.), siendo esta protección definida y especificada para cada equipo, ya sea en la propia especificación, según una serie de tipos de protección, con sus pruebas correspondientes.

3.2.2.- Maquinaria.

Dentro de este apartado se incluyen todos los elementos móviles de la instalación, salvo los incluidos en el apartado de aparatos eléctricos. Serán todos ellos de la mejor calidad, según las especificaciones posteriormente indicadas.


Vallada ( Valencia)


3.2.2.1.- Bombas.

3.2.2.1.1- Especificaciones generales.

Cada bomba estará adecuadamente diseñada para trabajar con su respectivo fluido, asegurando un funcionamiento satisfactorio, en condiciones normales, durante un período de 15 años, sin que se produzcan problemas por exceso de fatiga, corrosión o erosión.

En el proyecto se ha previsto el sobredimensionamiento que compense las pérdidas de material por desgaste y corrosión, para cumplir los requisitos exigidos en el punto anterior. Cuando por el contrario resulte imposible cumplir con dicho requisito, se deberá indicar en la oferta la vida útil prevista y el ciclo de sustitución de piezas más conveniente.

El Contratista presentará el catálogo de las bombas que se oferta, que incluirá las características hidráulicas de las bombas en toda su gama de funcionamiento y para la velocidad de rotación nominal considerada, prestando especial atención a los siguiente parámetros:

Capacidad.

Altura total.

Potencia requerida por la bomba.

Rendimientos.

Curva caudal-altura y punto de trabajo.

NPSH requerido en el punto de trabajo.

En el programa de puntos de inspección se recogerán explícitamente las relaciones caudal-altura-rendimiento en toda su curva característica.

Se calcularán y especificarán las pérdidas de carga adicionales que originarán todas las tuberías, colectores, válvulas, etc., desde el punto de impulsión.

Las tuberías de descarga llevarán incorporadas una conexión con tapón roscado para la medida de presión, en un punto tal que las turbulencias no influyan en la medida.

En las bombas horizontales también lo llevarán las tuberías de aspiración. Cuando las bombas sean superiores a 10 CV, se incluirán manómetros en dichas conexiones.

Se dispondrán válvulas en las aspiraciones y descargas de cada bomba para su aislamiento, en caso de que quede fuera de servicio. Se indicará, el tipo de cojinetes adoptados y el sistema de lubricación previsto, así como la máxima temperatura y el tipo de protección y alarma previstos para cada cojinete.


Vallada ( Valencia)


Los cojinetes se han dimensionado para permitir una duración de 100.000 horas (en bombas de utilización continua) y 50.000 horas (en bombas de utilización intermitente).

Los alojamientos de los cojinetes serán estancos a la humedad y a las materias extrañas. Las bombas serán forma que los cojinetes sean de fácil acceso para su mantenimiento y sustitución.

Estos materiales están de acuerdo con las normas ASTM y con sus especificaciones incluidas en los apartados siguientes.

Los ejes estarán cuidadosamente mecanizados en toda su longitud, poniendo especial cuidado en el acabado de las zonas de apoyo. Además estarán provistos de camisas en las zonas de desgaste.

Cada conjunto de bomba y motor irá provisto de orejetas o cáncamos de elevación fijos a él, para facilitar su instalación y funcionamiento.

Se probarán todas las bombas no de serie, o las que siéndolo, sean de especial importancia para la instalación.

Asimismo se incluirán los elementos de control del funcionamiento real, entre ellos presostatos en la impulsión, o sondas que detecten el paso de agua.

Las operaciones de desmontaje de las bombas deben de poder hacerse con comodidad y rapidez. Para ello se exige que estas bombas sean fácilmente extraíbles.

3.2.2.1.4.- Bombas dosificadoras.

Se cuidará el diseño de la instalación, incluyendo cuando sea necesario filtros previos y los sistemas de seguridad, tanto de funcionamiento como para las personas, que se consideren necesarios.

Preferentemente serán del tipo de pistón o en su caso, de membranas.

3.2.2.1.5.- Bombas centrífugas de eje horizontal.

Se recomiendan los siguientes materiales y calidades:

Cuerpo y rodete: material resistente a la abrasión y la corrosión.

Eje de acero inoxidable.

Cierre mecánico, o prensaestopas (según importancia de la bomba).

Rodete tipo vortex o de canal, con paso libre superior a 80 rpm en el bombeo de fangos. Tipo canal para agua limpia o tratada.

Acoplamiento elástico.


Vallada ( Valencia)


3.2.2.1.6.- Bombas de fango volumétrico (mono).


Estator elástico, de caucho especial a justificar.

Tornillo en acero inoxidable.

Eje en acero inoxidable.

Cierre con prensaestopa.


3.2.2.2.- Equipo pretratamiento compacto.


La retirada de sólidos del tamiz se realizará mediante con hélice dotada de cepillos que los transporta a la parte superior del equipo donde se produce compactación y deshidratación de los mismos. El líquido escurrido es devuelto al desarenador por medio de una manguera prevista en el equipo. El sistema de lavado de los residuos en la zona de tamizado está formada por un colector en acero inoxidable provisto de boquillas difusoras y electro válvula que abrirá siempre que funcione el equipo. También existirá un sistema de lavado automático en la zona de prensado.


Esta zona cuenta con un sistema de inyección de aire para favorecer la separación de orgánicos de la arena y la flotación de grasas y sobrenadantes.





Vallada ( Valencia)



3.2.2.3.- Motosoplantes.

Las motosoplantes irán montadas sobre bancada destinada a tal fin. El enlace con la tubería de conducción se llevará a cabo a través de conexiones flexibles que amortigüen las vibraciones producidas. Se dispondrán válvulas de seguridad en las impulsiones y filtros de aire en las aspiraciones de los grupos. Se requieren los siguientes materiales:

Carcasa : EN-GJL-200 (GG20)

Engranajes : 16Mn Cr 5E

Embolos Rotativos : C 45 N

Se prestará especial atención a la reducción de los ruidos producidos por el funcionamiento de las soplantes. A tal fin se dispondrán del aislamiento conveniente y de los correspondientes silenciosos en la aspiración e impulsión. Los soplantes se instalarán en casetas cerradas y con aislamiento acústico. Cada soplante se montará en el interior de una cabina de aislamiento acústico. Se dispondrán polipastos sobre carriles para la retirada de soplantes, siendo la altura de la sala la suficiente para que las soplantes y la cabinas interiores puedan sobrevolar por encima de las soplantes más exteriores cuando sean retiradas. Se protegerá eficazmente contra cuerpos extraños la entrada del aire al local en que se sitúen las soplantes.

3.2.2.4.- Deshidratación de fangos.

Se deberán de seguir las indicaciones que se aprecian en las especificaciones técnicas al final del documento, tanto para la centrífuga, como para todos los equipo periféricos a la misma.

3.2.3.- Órganos de cierre.

Se entiende como órganos de cierre, básicamente, las compuertas y las válvulas.

3.2.3.1.- Compuertas.

Las tajaderas se admitirán solamente hasta un ancho de 50 cm., en adelante se emplearán de husillo.

Las compuertas a instalar tendrán un grado de calidad y acabado conforme a las funciones que deban desarrollar. recomendándose los siguientes materiales y calidades:

Cuerpo: AlSI-316

Corredera, soleras y puentes de maniobra: chapa de acero de 6 mm. AISI-316


Vallada ( Valencia)


Cuñas: bronce

Sistemas obturación: banda neopreno.

Tendrán volante desmultiplicador y serán motorizadas todas aquellas de uso frecuente, así como las actuadas por automatismos. Según los tipos de automatismo previstos, las compuertas reguladoras podrán llevar un elemento posicionador, en cuyo caso será descrito con detalle y diseñado para su trabajo a la intemperie.

Todas las compuertas motorizadas tendrán una botonera local de mando, también intemperie, protegida ante mangueos de limpieza, con prioridad ante los automatismos o el mando central. Además de la botonera local de accionamiento eléctrico, estarán dotadas del correspondiente embrague y volante para accionamiento manual en caso de fallo de corriente.

3.2.3.2.- Válvulas.

Las válvulas serán de primera calidad, construidas en una sola pieza y no presentará poros, grietas u otro tipo de defectos. Deberán ser probadas a una presión doble de la de servicio de la instalación. Este Pliego de Bases recomienda las siguientes:

SERVICIO TIPO

Para agua bruta Compuerta o guillotina

Para agua tratada o potable Mariposa, compuerta o guillotina

Para fangos Compuerta bola o tipo pie

Para aire Mariposa o bola

Para el diseño de las válvulas se ha tenido en cuenta el golpe de ariete, cuando éste pueda alcanzar valores considerables.

Como norma general para todas las válvulas de importancia, se realizarán las pruebas que deberán ser llevadas a cabo, previamente a su recepción en el banco de pruebas del fabricante y que como mínimo serán:

Estanqueidad del cierre.

Certificados de los materiales componentes


Vallada ( Valencia)


En caso de cierre motorizados: pruebas de cierre en las condiciones más desfavorables del servicio y de forma especial la comprobación de los tiempos de cierre propuestos.

3.2.3.2.1.- Válvulas de compuerta.

Serán del tipo denominado de cierre elástico. Los materiales responderán a:

Cuerpo y tapa de fundición nodular.

Obturador de fundición nodular recubierto totalmente de caucho nitrílico.

Husillo de maniobra, será de acero inoxidable y tuerca o elemento de unión entre el obturador y el husillo será de aleación de bronce o cobre de alta resistencia

Pernos o tornillos de unión cuerpo y tapa, de existir según el diseño, serán de acero inoxidable.

Juntas de estanqueidad eje - tapa, tapa - cuerpo y paso eje de maniobra de elastómero.

Elemento de maniobra, volante y caperuza en fundición nodular.

Las características de resistencia mecánica a la corrosión, temperatura y envejecimiento serán, como mínimo, los que corresponden a las siguientes designaciones:

Fundición nodular:

UNE 36-118 FGE 42-12 o FGE 50-7

DIN3840 GGG50

Acero inoxidable:

HUSILLO (PN16 y PN 25)

UNE 36-016 F3402 X20Cr13 AISI 420

UNE 36-016 F3403 X30Cr13 AISI 420

Obturador y husillo:

UNE 36-016 f3534 X6CrNiMo 17-12-03 AISI 316

UNE 36-016 F3533 X2CrNiMo 17-12-03 AISI 316L

Aleaciones de cobre:

Forjados : UNE 37-103 series 66 XX y 73XX

Moldeador: UNE 37-103 series 26 XX y 35 XX


Vallada ( Valencia)


Elastómeros:

Caucho nitrílico (NBR)

Etileno-polipropileno (EPDM)

Neopreno (CR)

Todo material de fundición nodular o acero del cuerpo y tapa y en las partes del obturador no recubiertas llevarán una protección anti-corrosión interior y exterior a base de una o varias capas de pintura epoxi-poliamida.

Exteriormente se añadirá un esmalte de acabado. El método de revestimiento será electroestático, realizándose previamente un granallado.

3.2.3.2.2.- Válvulas de retención.

Serán preferentemente de bola. Cuando la presión de trabajo sea superior a 3 kg/cm2., llevará contrapeso para amortiguar el golpe de ariete.

Materiales: cuerpo y guarnición de bronce para diámetros menores de 50 mm. y cuerpo de hierro fundido y guarnición de bronce para diámetros mayores.

Construcción: según normas DIN.

Extremos: roscados para diámetros inferiores a 50 mm. y embridados para diámetros superiores.

La dirección del fluido deberá estar estampada en el cuerpo de la válvula. Dispondrán de una tapa desmontable para revisión, desmontaje o cambio de clapeta.

Tendrán anillo de cierre en hierro fundido o en bronce. El cierre se efectuará por aletas con junta de cuero o goma.

3.2.3.2.3.- Válvula de mariposa.

Deberán reunir las siguientes características:

Montaje entre bridas, según normas DIN, PN-10.

Hermeticidad total, mediante cierre elástico.

El cuerpo de válvula será de fundición UNE-36111.

La mariposa deberá ser de fundición nodular (38-24-15) según UNE-36118, o bien de acero inoxidable autentico moldeado según UNE-36257.


Vallada ( Valencia)


El eje deberá ser centrado en la paleta mariposa para equilibrar esfuerzos, y su sujeción no podrá realizarse mediante pasadores.

El cierre estanco, se conseguirá por asiento de los bordes de la paleta mariposa, sobre anillo elástico de Etileno-Propileno, que recubrirá completamente el cuerpo de válvula, prefabricado y no vulcanizado directamente, para permitir su intercambio.

Los mandos de maniobra de las válvulas, deberán equiparse con dispositivos desmultiplicadores, por sistema biela-manivela, que garantiza máximo par en los finales de carrera, para obtener perfecto asentamiento y estanqueidad, y estarán motorizados para poderse actuar por telemando, siempre que se disponga de energía eléctrica. En este caso estarán equipadas con resistencia de caldeo en la caja de bornes, indicador de posición de cero grados centígrados y potenciómetro de cien Ohmios para dicho indicador.

3.2.4.- Calderería.

En calderería se incluyen tuberías metálicas, pasamuros, depósitos metálicos y otros aparatos de chapa metálica.

3.2.4.1.- Pasamuros.

Los pasamuros llevarán en todo caso una arandela de estanqueidad, que quedará embebida en el hormigón, e irán embridados por uno o los dos extremos, según sea necesario, de acuerdo con normas DIN. Los pasamuros serán de acero inoxidable AISI 316.

3.2.4.2.- Tuberías metálicas.

Se recomienda evitar la existencia de tuberías enterradas, éstas deberían ir en canaletas accesibles cubiertas con trámex, o tapas de hormigón, por los que también podrían circular los conductores eléctricos debidamente protegidos, y las restantes redes de servicios.

Los accesorios como bridas, codos, reducciones, etc., serán construidos de acuerdo con las normas DIN; las bridas serán planas y los codos de las tuberías serán estirados, sin soldadura, hasta un diámetro de 500 mm. A partir de dicho diámetro, podrán ser codos construidos por sectores.

No se permitirá la soldadura directa de codos, conos, reducciones, etc., a bridas. La unión se realizará mediante un carrete cilíndrico, cuya longitud no será nunca inferior a 100 mm., que se soldará por un extremo a la brida y por otro, a la pieza en cuestión.

Las tuberías fabricadas o adaptadas en obra tendrán su protección de obra también especificada y sus tramos serán en general soldados.

Todos los elementos de la tubería llevarán las marcas distintivas siguientes, realizadas por cualquier procedimiento que asegure su duración permanente.


Vallada ( Valencia)


Marca fabrica.

Diámetro nominal en mm.

Presión normalizada en kg/cm².

Marca de identificación de orden, edad o serie que permita encontrar la fecha de fabricación y modalidades de las pruebas de recepción y entrega.

Cuando se trate de un tipo de acero de cierta calidad las chapas estarán marcadas con los números de clave y colada de la fábrica, de forma que quede identificado el certificado de calidad correspondiente, que avale la calidad del material y permita, en caso de dudas, proceder al análisis del material y obtención de probetas, con objeto de comprobar la calidad exigida.

Se realizará un control de espesores de las chapas dentro de las tolerancias oficialmente obtenidas en los materiales siderúrgicos, comprobándose, asimismo, su aspecto exterior.

Todas las soldaduras importantes, a juicio de la Dirección de la obra, serán verificadas, mediante líquidos penetrantes o mediante radiografías, si estas son viables y las presiones a resistir superan los 3 kg/cm2. Acompañándose certificados de Organismos Oficiales o de entidades de autoridad reconocida, que demuestren la calidad de las soldaduras.

El espesor de las tuberías se justificará. El sobreespesor que se adopte para tener en cuenta los efectos de la corrosión en ningún caso será inferior a 2 mm.

Se justificarán las precauciones adoptadas para asegurar la rigidez de la tubería. El espesor de las tuberías será siempre igualo mayor a cinco (5) mm. en tuberías de diámetro igual o menor de trescientos (300) mm., y a seis (6) mm. en los casos de diámetros superiores a trescientos (300) mm.

Los conductos se proyectan con tuberías del material, diámetros y presiones de trabajo y normalizadas, que se describen en los planos del documento n.º 2 del presente proyecto.

Todas las pruebas deben de hacerse sobre tramos previamente ya fijados. El Contratista dispondrá todos los equipos necesarios para la realización de las pruebas, como son: bombas, manómetros, tuberías de conexión, válvulas, etc., así corno el agua necesaria para la realización de prueba.

Los tubos deberán presentar interiormente una superficie regular y lisa sin protuberancias ni desconchados al igual que en la superficie exterior de los tubos en la zona de unión.


Vallada ( Valencia)


Los productos utilizados para juntas cumplirán igualmente las condiciones exigidas en el mismo.

Deberá quedar garantizada la estanqueidad tanto en evitación de posibles fugas como en previsión de entrada en la tubería de las corrientes parásitas o agua de infiltración que pueda existir.

3.2.4.3.- Tornillería.

Todos los tomillos que se utilicen en la instalación serán de acero inoxidable AISI 316. Las dimensiones y roscas estarán de acuerdo con las normas DIN.

3.2.4.4.- Tolvas.

Las tolvas para acopio y carga de fangos, se diseñarán de acuerdo con la función a desempeñar, de tal forma que sea eficaz el sistema de apertura y especialmente el de cierre. Se les dará la pendiente suficiente para evitar atascos, pudiendo dotarlas de vibradores exteriores y otros sistemas para evitarlos.

Se justificará su dimensionado, siendo aconsejable para facilitar el cierre, que en volumen coincida con la caja del camión estándar. Podrán disponerse molinetes indicadores del tope de llenada.

Estarán descritas perfectamente las protecciones anticorrosivas y por tanto, también los materiales a emplear.

3.2.4.5.- Barandillas, pasarelas y escaleras.

Se instalarán barandillas en las zonas visitables cuya solera quede un metro por encima del nivel del terreno, o en aquellos que estando a nivel del terreno, requieran protección por ser causa de posibles accidentes.

Estarán construidas en acero inoxidable AISI-316 con una altura mínima de 900 mm. Serán lo suficientemente rígidas para no dar en ningún caso sensación de inseguridad.

Se instalarán pasarelas en todas aquellas zonas que, por necesidades de operación en la depuradora, hayan de ser accesibles. Aquellas que vayan sobre canales serán de trámex, construidas en acero galvanizado en caliente o PRFV.

Las escaleras se construirán con el número de peldaños y la inclinación suficiente para permitir una utilización cómoda de las mismas. La anchura mínima, salvo imponderables, será de 60 cm. El espesor de los peldaños será como mínimo de 6 mm. En general las escaleras llevarán sus correspondientes barandillas.

Se proscriben las escaleras de pates en todos aquellos casos en que se tengan que utilizar para realizar operaciones normales o para paso de visitas. Caso de emplearse excepcionalmente escaleras de pates, estarán dotadas de los correspondientes aros quitamiedos.


Vallada ( Valencia)


3.2.5.- Materiales plásticos.

Los materiales plásticos utilizados, tanto en depósitos como en tuberías, estarán perfectamente definidos, así como el control previsto sobre los mismos y las normativas aplicables.

En todo caso, máxime si la implantación prevista fuera a la intemperie, se describirán las protecciones ante las radiaciones ultravioleta y los envejecimientos previstos.

Las tuberías serán fácilmente desmontables, describiéndose en el proyecto los elementos de unión previstos por el contratista.

3.2.6.- Protección de superficies y pintura de paredes.

Tanto los procedimientos como los materiales se referirán a las siguientes normas:

SIS estándar Sueca. SSpc.

UNE.

INT A.

MELC.

Como criterios generales y para el pintado de superficies metálicas, se emplearán los siguientes:

Superficies en contacto permanente con el agua:

Granallado a grado SIS, SA 2 1/2.

Imprimación epoxi poliamida rica en zinc, 25 micras.

Capa epoxi poliamida, a base de hierro micáceo, 60 micras.

Dos manos de brea epoxi poliamina de 150 micras cada una.

En determinados casos y con autorización del Director de Obra, se podrá sustituir el granallado por un galvanizado en caliente, en que previamente se realizará una limpieza con desengrasante, rascado y cepillado manual hasta alcanzar un grado igual al ST -3 y una vez seca se aplicará: imprimación epoxi poliamida, fosfato de cinc de 50 micras, y las dos manos de brea epoxi poliamina de 150 micras cada una.

Superficies emergidas:




Vallada ( Valencia)


Capa epoxi poli amida, a base de hierro micáceo, 60 micras.

Capa poliuretano acrílico repintable duración ilimitada, 35 micras.

Capa poliuretano acrílico repintable duración ilimitada, coloreado 35 micras.

En determinados casos y con autorización del Director de Obra, se podrá sustituir el granallado por un galvanizado en caliente, en que previamente se realizará una limpieza con desengrasante, rascado y cepillado manual hasta alcanzar un grado igual al ST -3 y una vez seca se aplicará: imprimación epoxi poliamida, fosfato de cinc de 50 micras, y las dos manos de poliuretano acrílico repintable duración ilimitada de 35 micras cada una.

Las paredes de la obra civil se pintarán con dos o tres manos, según resultado, de pintura plástica de primera calidad, de tipo especial para exteriores, en cualquier caso antimoho.

Nunca se aplicará la pintura cuando las condiciones climáticas sean adversas: lluvia, alta humedad, rayos solares directamente, etc., y en particular, si se dan algunos de los casos siguientes:

Temperatura ambiente por debajo de los 5°C.

Si se prevé que la temperatura pueda bajar de 0°C, antes de que la pintura haya secado.

Cuando la temperatura del metal sea 5°C por debajo del punto de rocío del aire.

Temperatura ambiente por encima de 50°C. Humedad relativa superior al 85%.

Como norma general, las pinturas de imprimación deberán aplicarse sólo con brocha o con pistola sin aire.

Cada capa deberá dejarse secar durante el tiempo que se indique en la hoja de características del producto antes de aplicar la capa siguiente.

Cualquier capa de pintura que haya estado expuesta a condiciones adversas antes de su secado, deberá ser eliminada, mediante chorreado, y se procederá a la aplicación de una nueva capa.

El intervalo entre la aplicación de dos capas sucesivas, se deberá exceder del indicado en la hoja de características del producto. Cuando por cualquier causa el intervalo de repintado haya sido sobrepasado y se observe un grado excesivo de polimerización en la capa aplicada, deberá efectuarse un chorreado ligero de la mismas, antes de proceder a la aplicación de la capa siguiente.


Vallada ( Valencia)


El espesor de película para cada capa de pintura deberá ser especificado por el Contratista, debiendo ser estrictamente observado durante la ejecución. Siempre que no se indique lo contrario, se tratará de espesores de película seca.

Los colores de los distintos elementos de la instalación serán definidos por el Contratista, previa aprobación de la Dirección de la Obra, de acuerdo con las normas DIN.

Durante la aplicación de las pinturas se observarán las medidas de seguridad adecuadas. La zona estará suficientemente ventilada y en ellas figurarán rótulos "NO FUMAR". Los aparatos utilizados no desprenderán chispas. Los operarios deberán vestir guantes, gafas o caretas, si fuera necesario, para evitar el contacto con la piel de productos tóxicos así como su inhalación.

Todas las superficies que vayan a ser pintadas serán inspeccionadas, antes y después de realizar el trabajo, por un técnico facultativo designado por el Director de las Obras.

El Contratista presentará a la Dirección de la Obra un plan de las distintas etapas de la preparación de superficies y aplicación de las pinturas, así como las pruebas e inspecciones que se vayan a realizar, que serán, como mínimo, las siguientes:

Medios utilizados para el almacenamiento, preparado de superficies, mezcla, aplicación y curado de las pinturas.

Recepción de los materiales.

Inspección de las superficies antes de su preparación. Inspección de las superficies después de su preparación. Preparación y mezcla de la pintura.

Aplicación de las capas.

Características de la pintura después del secado (picaduras, ampollas,

uniformidad del color, espesor, etc.).

Los aparatos necesarios para la inspección y pruebas de pintura correrán por cuenta del Contratista.

Todas las superficies metálicas deberán ser protegidas contra la corrosión, con arreglo a las anteriores especificaciones, excepto las siguientes:

Aceros inoxidables.

Latón, bronce, cobre y metales cromados.

Mecanismos de interruptores.

Placas de características.

Aislamientos.


Vallada ( Valencia)


Interiores de equipos en los que no se especifique explícitamente. Partes mecanizadas de equipos.

Tuberías de aislamiento. Se cuidará especialmente que no se produzcan casos de incompatibilidad entre los distintos tipos de pinturas.

Todas las pinturas estarán perfectamente especificadas, para facilitar retoques posteriores o programas de mantenimiento.

3.2.7.- Equipamiento de Laboratorio.

El laboratorio irá equipado convenientemente con los elementos necesarios para la realización de los análisis que se relacionan con carácter general más adelante para el control de la explotación de la instalación. Los ensayos mínimos a realizar serán los relativos a las características garantizadas que deberán determinarse en el efluente y en los fangos, así como los parámetros básicos de agua bruta. También deberán incluirse, en todos los casos, el material necesario para analizar la DBO5, la DQO, el oxígeno disuelto y además de los análisis de fangos, volumétricos y físico-químicos.

El laboratorio dispondrá de superficie o instalaciones para las siguientes funciones:

Recepción de muestras y lavado de todo el material utilizado en el muestreo y en los análisis.

Instalación de los aparatos de control de funcionamiento de la planta: media y registro de pH, temperatura, sólidos en suspensión, etc.

Análisis general químico y físico-químico con suficiente superficie de trabajo de distribución en un mínimo de dos mesas centrales y los murales correspondientes, incluyendo todo tipo de servicios, una vitrina de gases de 1,5 m. y ducha de emergencia.

Balanza dotada con mesa antivibratoria de superficie mínimo para una balanza.

Análisis físico-químico específicos con superficie de trabajo suficiente para los correspondientes equipos. En esta sala se situará un terminal del ordenador de la planta para llevar el control de los análisis de la estación así como los relativos a vertidos industriales y su tratamiento.

Análisis bacteriológico, con superficie suficiente de trabajo. Esta zona deberá estar aislada mediante mamparas del resto del laboratorio.

Armario para almacenamiento de reactivos y material que permita un cómodo desenvolvimiento para el acopio y traslado de estos materiales.

Grifería y torretas eléctricas de material antiácido.


Vallada ( Valencia)


Dada la gran cantidad de material a utilizar y lavar, en el recinto de recepción de muestras de lavado, se dispondrá un fregadero con dos cubetas de superficie unitaria no inferior a 50 x 50 cm. y profundidad no inferior a 30 cm. que será de acero inoxidable; las mismas consideraciones para las cubetas a instalar en la mesa mural de la sala de análisis general y de análisis bacteriológico.

El laboratorio dispondrá de los correspondientes servicios de electricidad, agua fría y caliente, que se dispondrán de modo uniforme y suficiente en las mesas murales y centrales; se preverán los correspondientes desagües y la expulsión de los gases procedentes de las vitrinas.

Se considerará necesario una potencia instalada en corriente trifásica no inferior a 15 Kw. para alimentar entre otros a los equipos que a continuación se indican.

Conductivímetro, escala hasta 200.000 microS/cm-l, compensación automática de temperatura, medida digital.

pHímetro portátil.

Estufa de secado hasta 200º C, capacidad 30 l, precisión ± : 1,0º C, medida digital.

Horno mufla.

Microscopio, aumento hasta 2.000 x, con cámara de video conectada a ordenador.

Medidor de oxígeno disuelto, sonda sumergible, compensación automática de temperatura.

Equipo frigorífico de 500 l. de capacidad.

lncubador medida DBO, capacidad 150-200 l., régimen de temperatura 200,50 C con bacterias de 6 recipientes de 200 cc. cada una para análisis de DBO5 y con baño termostatizado con agitación.

Estufa incubación, escala 0-60° C, capacidad 40-50 l, medida digital.

3 Equipos completos para determinaciones biológicas por el método de filtración por membranas provisto de rampa de filtración de 6 plazas.

Placa calefactora de 20 cm. x 40 cm.

Material fungible suficiente.

Ordenador e impresora para uso específico del laboratorio. Espectrofotómetro.

Equipo de para realización de Jar-Test


Vallada ( Valencia)


3.2.8.- Especificaciones de los equipos eléctricos.

3.2.8.1.- Acometida eléctrica.

En este proyecto esta incluida la instalación de media tensión y transformación adecuada, conforme a los Reglamentos y Normas en vigor.

La localización del punto de enganche, tensión en la red, potencia disponible, traza y situación de la línea de enganche se realizará desde el punto indicado por Dirección de Obra.

La línea será simple y del tipo aéreo. Formada por 3 apoyos tipo 12-C-2000 con sus crucetas y accesorios correspondientes y línea aérea trifásica formada por cable tipo LA-56, se prevé como mínimo para 1,5 veces la potencia de transformadores dispuesta.

3.2.8.2.- Centro de transformación

3.2.8.2.1.- Generalidades

La potencia de transformación será superior a la mayor potencia simultánea de funcionamiento posible incrementada en un 25%, o la simultánea más la potencia de arranque del motor más potente, si éste valor fuera mayor que el 25% citado anteriormente.

Todo el aparellaje será de primera calidad, los transformadores tendrán enclavamiento en baja tensión (en caso de existencia de varias unidades acopladas), equipo de medida en M.T. y contador de triple tarifa.

En general, la instalación cumplirá las normas de este Pliego y las propias de la compañía suministradora, lo mismo que el aparellaje y disposición de los centros.

El número y situación de los interruptores generales de línea serán uno general de línea y uno por cada transformador.

El Centro de transformación deberá incluir como mínimo los seccionadores e interruptores generales de todo el conjunto con capacidad de corte adecuada, así como los individuales de cada transformador con funcionamiento automático en función de relé de sobreintensidad u otro dispositivo similar.

El rearme de los contactos debe estar especialmente contemplado y cuidado en las ofertas.

Se dispondrán las protecciones habituales de temperatura y nivel de aceite, que en su caso actuarán sobre el interruptor de cada transformador.

3.2.8.2.2.- Interruptores automáticos y seccionadores.

Todos los transformadores deberán ir protegidos en M.T. por interruptores automáticos, salvo prescripción contraria de la compañía suministradora.


Vallada ( Valencia)


La maniobra de los interruptores de M. T. se efectuará con mando a distancia. Los seccionadores serán del tipo X/S unipolares de expulsión, accionados mediante mando en clave, de 24.

3.2.8.2.3.- Medida del consumo

El sistema de transformación, contará con el correspondiente equipo de medida en M.T. con contador de triple tarifa activa y reactiva, independiente del alumbrado, siguiendo las normas de la compañía suministradora.

Se colocará un maxímetro de energía activa y uno de reactiva, así como un reloj conmutador y una regleta de verificación.

Por cada transformador principal se ofertarán tres relés de protección de sobreintensidad. Las lecturas y registros en continuo se incluirán con las correspondientes interfases en el sistema general de control y automatismo y podrán ser leídas y registradas por el ordenador central.

3.2.8.2.4.- Protecciones.

Cada transformador deberá disponer, al menos, de las siguientes protecciones:

De máxima intensidad.

Térmica y Bucholz, si la potencia del transformador es superior a 630 KV A.

Se indicará el tipo de aislamiento existente entre el disyuntor de alta y el de media tensión, especificándose el nombre del fabricante.

Se definirá y justificará la red de tierras y el alumbrado de la caseta de transformación bajo la aprobación de la dirección técnica.

Salvo justificación en sentido contrario, los transformadores se instalarán en cuadro propio, construido expresamente para ellos.

3.2.8.2.5.- Transformadores.

Los transformadores cumplirán las normas C.E.I. y las propias de la Compañía suministradora.

Transformador será de potencia adecuada, relación 20000+ 2,5% 398-220V. Frecuencia 50 Hz. Refrigeración natural por aceite. Conexión DY 11 según normas unesa 5201 C.

3.2.8.2.6.- Cuadro de mando, control y medida de centro de transformación.

Todos los cuadros serán accesibles. Estarán provistos de resistencias y termostatos y tendrán perfecta presentación y acabado de protección de pintura con color a definir. Existirá un mando de prueba de lámparas.


Vallada ( Valencia)


3.2.8.3.- Cuadro general y cuadros de zona de baja tensión.

Se instalará un cuadro de baja tensión y en su caso, los cuadros de zona que sean necesarios, según las características y dimensiones de la estación depuradora. Según esquema unifilar de baja tensión adjunto en documento nº 2 Planos.

Los distintos cuadros eléctricos se implantarán atendiendo a criterios de ahorro de líneas, de control local de los distintos. Los cuadros serán panelables y extraíbles, y se dejará un espacio libre para posibles ampliaciones o modificaciones de al menos un 30%.

En la cabina general se alojarán los equipos de salida de B. T. de los transformadores, el general y los equipos de salida a los diversos armarios de zona, o en su caso, a los diversos grupos eléctricos de la instalación. Todo el embarrado irá encintado para su aislamiento total.

Los cuadros eléctricos contendrán los contadores y arranques, elementos de seguridad intrínseca, fusibles, magnetotérmicos, etc., las conexiones de los distintos elementos en manual o en automático, con sus pilotos de funcionamiento real, y los automatismos más simples de seguridad duplicada y alarmas básicas. Cada uno incluirá la toma exterior de fuerza.

El ambiente circundante a todos los cuadros eléctricos deberá estar completamente ventilado, de forma que se evite completamente la presencia de gases que puedan afectar a los equipos eléctricos.

Llevará cada cuadro el sistema correspondiente de resistencias de caldeo, y de ventiladores, las transformaciones necesarias para corrientes de señalización y los aparatos de medida de tensión, intensidad y de potencia. Los elementos disipadores de calor se dispondrán en la parte superior, limitándose la temperatura máxima en los cuadros a 30°C, por lo que se deberá contemplar la necesidad de elementos de refrigeración.

Todos los cuadros eléctricos estarán en locales aislados y dedicados únicamente a la instalación de los mismos.

La cabina irá dotada de un voltímetro con conmutador conectado a barras generales, tres amperímetros para las tres fases y un cosetímetro a barras generales.

Tanto la cabina general como las de zona, si las hubiera, serán metálicas, tratadas y pintadas.

Las cabinas serán practicables, llevando etiquetado todo el material y terminales, agrupándolos por elementos pertenecientes a un mismo receptor.

Se dotará de accesibilidad y facilidad de desmontaje y extracción de los distintos elementos que se alojan en las cabinas. Se indicarán en las protecciones las actuaciones de las mismas (alarma, desconexión, etc.).


Vallada ( Valencia)


Se procurará que el mantenimiento y reparaciones se efectúen, a ser posible, de forma que queden afectados el menor número de receptores, o bien ninguno.

En las cabinas se incluirán pulsadores frontales de marcha y parada, con señalización del estado de cada aparato (funcionamiento y avería).

Se proyectarán enclavamientos en las cabinas de BT, destinados a evitar falsas maniobras y para protección contra accidentes del personal, así como el sistema de puesta a tierra del conjunto de las cabinas.

Todos los cuadros tendrán las tomas exteriores de fuerza y de alumbrado con las protecciones correspondientes.

3.2.8.4.- Protecciones generales.

Todos y cada uno de los circuitos, tanto de fuerza como de alumbrado, dispondrán, además de las protecciones normales, de un relé diferencial como protección de puesta en tensión accidental de las partes aisladas de cualquiera de los receptores a él conectados. La sensibilidad de estos relés diferenciales será de 0,3 a 0,5 amperios, según la calidad de las tomas de tierra obtenidas. Los diferenciales generales serán dotados de relés de retardo al disparo.

En aquellas operaciones en las que exista más de una línea o equipo electromecánico en paralelo deberán instalarse protecciones magnetotérmicas y diferenciales independientes para evitar que la eventual avería de un solo equipo repercuta en toda la operación.

No se admitirán la instalación de bases portafusibles en ninguno de los cuadros eléctricos.

3.2.8.5.- Tomas de tierra.

El conjunto de las líneas de toma de tierra tendrán unas características tales que las masas metálicas no puedan ponerse a una tensión superior a 24 V respecto de la tierra.

Todas las carcasas de aparatos de alumbrado, así como enchufes, etc., dispondrán de su toma de tierra, conectada a una red general, independiente de la de los centros de transformación y de acuerdo con el reglamento de B.T. En los báculos exteriores de columna, podrá disponerse picas independientes para toma de tierra.

Las instalaciones de toma de tierra seguirán las normas establecidas en el Reglamento de Baja Tensión y sus instrucciones complementarias.

3.2.8.6.- Distribución de fuerza y alumbrado.

3.2.8.6.1.- Generalidades.

La distribución del cableado de fuerza y alumbrado deberá permitir un fácil acceso a todas las partes del mismo y la identificación del sistema a que pertenece.


Vallada ( Valencia)


Todas las canalizaciones eléctricas que acometan a un cuadro eléctrico deberán estar perfectamente estancas, con objeto de evitar la entrada de gases al interior del cuadro.

3.2.8.6.2.- Caja de distribución.

En ambientes agresivos, serán de PVC, con prensaestopas cónicos de nylon o teflón.

El grado de estanqueidad se regulará por las normas DIN p-44 (en exteriores) y DIN p-23 (en interiores). En lugares con riesgo de explosión, la protección será antideflagrante, según normas UNE.

3.2.8.6.3.- Tubos.

Los tubos empleados en exteriores o lugares de ambiente no corrosivo, serán de plástico blindado o de acero cadmiado. En ambientes agresivos serán de PVC.

En ambos casos, las terminaciones de tramos de tubos se realizarán con capuchones de plástico, que impidan el deterioro de los cables en las aristas de salida.

En casos de ambientes explosivos, los tubos serán de acero reforzado, según normas UNE.

3.2.8.6.4.- Conductores.

La tensión de prueba de aislamiento será de 1000 V.

La distribución se hará en bandeja, por la galería de servicio, o enterrada bajo tubo en el terreno, con señalización.

Las secciones mínimas a emplear serán de 2,5 mm2, salvo en el cableado de señalización, que podrá ser de 1,5 mm2 y en todo caso se atenderán las especificaciones impuestas por el Reglamento Electrotécnico de B.T. vigente.

Se incluirán arquetas de registro cada 20 m., como máximo y en los cambios de dirección.

Los pasos de viales inferiores se efectuarán a un mínimo de 60 cm. de profundidad, con protección superior de al menos 30 cm. de hormigón en masa.

Tanto zanjas como pasos de calles deben permitir la instalación de una potencia de cables, con una sección global del 50% de la inicial.

Tanto los conductores eléctricos de los distintos circuitos como los equipos de protección, maniobra y regulación deberán sobredimensionarse en un 25% respecto del valor nominal de cálculo resultante.


Vallada ( Valencia)


3.2.8.6.5.- Bandejas.

Serán de acero galvanizado en aquellos lugares en que no existen ambientes agresivos. En los que haya, se emplearán de PVC rígido o similar.

3.2.8.7.- Motores.

Los motores estarán equipados, como mínimo, con los siguientes equipos:

Interruptor automático diferencial como protección magnetotérmica.

Guardamotor con su protección térmica.

Fusibles trifásicos.

Señalizaciones de marcha y disparo térmico.

Los motores de bombas, turbinas, compresores, soplantes, etc., y en general, aquellos cuya potencia sea superior a 10 CV, estarán equipados de amperímetro y de dispositivo cuentahoras.

La protección de los motores será como mínimo IP-55, en exteriores y locales de ambiente húmedo o IP-44 en interiores de ambiente seco. En locales de riesgo de explosión, la protección será antideflagrante según normas UNE.

En los motores que sea necesaria se incluirá un sistema de control de temperatura de los diversos elementos de cada motor.

Los motores con lubricación forzada de aceite en sus cojinetes. Deberán estar provistos de un detector de flujo de aceite en el circuito de lubricación. Debiendo disponer de un contacto que detecte una pérdida de aceite.

Los rodamientos serán fácilmente desmontables y separables y su duración será como mínimo de 50.000 horas de funcionamiento.

Los motores deberán estar totalmente equilibrados. De tal forma que no tengan vibraciones y su nivel de ruido sea el mínimo compatible con las características de diseño especificadas.

Todos los motores de igual tipo deberán ser intercambiables. A todos los motores se les debería realizar como mínimo las siguientes pruebas para motores de 380 V (Baja Tensión):

Medida de la intensidad y de la velocidad en vacío a la tensión y frecuencia nominales.

Medida de la intensidad como rotor bloqueado alta tensión y frecuencia nominales. o en su caso. de no ser posible. a tensión reducida.

Ensayo de rigidez dieléctrica a frecuencia industrial.


Vallada ( Valencia)


Comprobación de la potencia y ensayo de rigidez dieléctrica a frecuencia industrial, de las resistencias de caldeo de los motores de potencia superior a 25 CV.

3.2.8.8.-lIuminación.

Se instalará un adecuado sistema de iluminación. Los aparatos serán estancos en interiores y húmedos en exteriores. Se establecen los siguientes niveles mínimos de iluminación:

Carreteras y caminos interiores, 25 lux.

Equipos exteriores con lecturas o accionamientos, 50 lux. Interiores (equipos), 300 lux.Interiores (oficinas y cuadros de control), 500 lux.

Todas las instalaciones eléctricas cumplirán los vigentes reglamentos de A.T. y B.T., especialmente en lo que se refiere a seguridad.

El alumbrado exterior funcionará con la posibilidad de encendido a niveles del 50% y del 100%. Se realizará preferentemente con lámparas de vapor de sodio de alta presión. Los báculos serán de chapa galvanizada o similar, de 2,5 mm. de espesor como mínimo.

El alumbrado interior se realizará preferentemente con lámparas fluorescentes. Se incluirá un sistema portátil para alumbrar zonas de trabajo eventual.

3.2.8.9.- Alumbrado de emergencia.

Se instalarán los puntos autónomos necesarios para facilitar el movimiento en los locales.

3.2.8.10.- Corrección del factor de potencia.

Con objeto de cumplir la reglamentación vigente y obtener un ahorro de energía, se instalará un equipo automático de compensación de energía reactiva.

Los valores a obtener en el funcionamiento más desfavorable de la planta serán de 0,85 en fuerza y 0,90 en alumbrado.

Los equipos de condensadores para fuerza estarán colocados en B.T. incluirán un armario de control automático del factor de potencia, que regulará la entrada y salida de los grupos de compensación, en función de la demanda. Para alumbrado se podrá adoptar idéntico sistema o compensación individual, si fuera necesario.

3.2.8.11.- Batería de corriente continua.

El mando y control de los interruptores del centro de transformación y del sistema de señalización y alarmas de dicho centro y de aquellos elementos que los concursantes juzguen oportunos, se efectuarán en corriente continua a 110 V.


Vallada ( Valencia)


3.2.9.- Especificaciones de los equipos de automatismo y control.

Las instalaciones en general dispondrán de dos niveles de automatismos: un primer nivel constará de los automatismos de seguridad básica y de funcionamiento manual, y un segundo nivel de automatismo general integrado.

El primer nivel comprenderá las paradas comandadas por limitadores de par, peras de nivel de seguridad, enclavamientos, en caso de existir, los arranques estrella - triángulo, las paradas comandadas por relés magnetotérmicos y cualquier otro automatismo que se englobe en este nivel, siempre que así lo justifique detenidamente. Estos automatismos se resolverán con los elementos eléctricos clásicos, relés, contactores, elementos de protección (como fusibles) térmicos, etc., colocados en el cuadro correspondiente.

El segundo nivel comprenderá el automatismo integrado y constará de todos los automatismos que están perfectamente definidos, tanto en la Memoria, como en el Presupuesto del Proyecto, como en el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares. En este campo es preciso aclarar que se desea el proyecto de una planta automatizada de manera que se minimicen las labores de mantenimiento y dentro de lo razonable.

El funcionamiento de este automatismo integrado será definido por el Contratista y deberá incluir, salvo justificación en sentido contrario, las siguientes actuaciones, como mínimo:

3.2.8.1.- Definición de los sistemas de control y medida.

Los términos que se utilizarán para la descripción de los sistemas en las especificaciones de equipos técnicos serán los siguientes:

3.2.8.1.1.- Mandos.

Mando manual.

Permite al operador actuar sobre los equipos de una forma manual, mediante una acción directa sobre pulsadores, conmutadores o estaciones de control manual.

Manual Local: cuando los elementos de mando se encuentran situados sobre el propio equipo o en el cuadro eléctrico inmediatamente próximo.

Manual Remoto: cuando los elementos de mando se encuentran distantes del equipo, generalmente en el panel de control central.

Mando semiautomático.

Permite al operador la iniciación de una etapa o secuencia mediante la acción directa de un pulsador o un conmutador, realizándose a continuación el resto de las etapas o secuencias, como operación de válvulas, motores, etc., hasta el final, sin ningún tipo de intervención por parte del operador.


Vallada ( Valencia)


Mando automático.

Permite al sistema operar sin que el operador tome alguna acción sobre el mismo. La iniciación de las etapas o secuencias se realiza mediante señales procedentes de elementos primarios digitales o analógicos.

3.2.8.1.2.- Medidas y controles.

Telecontrol y teleseñalización.

La información sobre el funcionamiento de la EDAR: parámetros de control, operacionales y del funcionamiento de los equipos será remitida a la sala de control de la depuradora. El telecontrol se aplicará, como mínimo, en los siguientes puntos:

Posición de mando en cada máquina.

Funcionamiento real.

Consumo de cada motor de más de 1,5 CV.

Posición de las peras de nivel y de los finales de carrera. Disparo de los térmicos de motores de más de 1,5 CV.

Señales de caudalímetros y otros aparatos de control.

Señales de vertido por aliviaderos.

Caudales resultantes en cada punto de tratamiento.

Posiciones extremas de las compuertas.

Etc.

Telemando.

Órdenes de marcha y parada de todas las máquinas con enclavamiento en el cuadro local.

Rearme de los térmicos controlados.

3.2.8.2.- Sistemas de automatismo y control.

Automatismos.

Secuencia de arranque y parada de máquina, en función de niveles, de los valores de los distintos caudales, de los tiempos acumulados de funcionamiento, de actividades de reparación o mantenimiento, etc.


Vallada ( Valencia)


Temporización de los funcionamientos. Para este fin el sistema tendrá una base de tiempos autónoma, independiente de las faltas de fluido eléctrico, o cualquier sistema que produzca efectos similares, descrito y justificado por el Concursante.

Test de las posiciones y funcionamientos de las peras de nivel, finales de carrera, limitadores de par y de los elementos similares a éstos de señal digital.

Conteos de tiempos de funcionamiento y evaluaciones y totalización de caudales en función de las potencias absorbidas, señales de hitos para el mantenimiento, etc.

Regulación de compuertas en función de los caudales medidos para obtener repartos iguales de caudal o repartos a voluntad comandados a través del ordenador.

Los controles y medidas que deberán considerarse serán, como mínimo, los siguientes:

PROCESO Y

OPERACIÓN

UNITARIA

CONTROL Y MEDIDA

SISTEMA DE CONTROL O

TIPO DE MEDIDA

Separador de arenas y grasas

Pretratamiento compacto Soplantes: medida del

tiempo de funcionamiento de cadaunidad

Indicación en cuadro de control. Totalizador en cuadro de control

Caudal Indicador y totalizador en cuadro de control

Caudalímetro Medida oxígeno disuelto

Indicador y registrador en

cuadro de control

Balsa aireación Regulación soplantes osistema de aeración

Indicadores y totalizadores en cuadro de control

Membranas Sistema de marcha y paradade las membranas

Indicación en cuadro de control

Totalizador en cuadro de control

Recirculación y purga

de fangos

Medida del tiempo de funcionamiento.

Arranque y parada de lasunidades de bombeo

Control mediante temporizadores programables


Vallada ( Valencia)


Caudalímetro Medida de caudal Indicador en cuadro de control

Indicador de funcionamiento y totalizador de horas defuncionamiento

Indicadores y totalizadores en

cuadro local

Deshidratación

Medida del caudal del lodo y

disolución del polielectrolitoCon indicador local

Los sistemas de accionamiento serán preferentemente electrónicos pero se admitirán, en distancias cortas, los neumáticos. Si la distancia es grande o se transmite al cuadro de control, la instrumentación será electrónica.

Alarmas.

Alarma general, cuyo conocimiento sea preciso con urgencia. Entre ellos, disfunciones entre mando y funcionamiento, vertidos por aliviaderos, señales en los limitadores de par, etc.

Software.

En el software irán organigramas o análisis detallados que definan las aplicaciones de software previstas. Los programas, códigos de programación, etc, deberán ser abiertos y entregados tanto al explotador como al Ayuntamiento, de forma que cualquier programador pueda realizar cambios y reformas en el futuro sin necesidad de acudir obligatoriamente a programador original.

En estas aplicaciones se deberán englobar al menos las siguientes:

Automatismo integrado, aplicaciones parciales o bloque total.

Gestión de informes, de los archivos de datos y actualización de los mismos.

Programa de mantenimiento preventivo.

3.2.8.3.- Características de los equipos.

3.2.8.3.1.- Especificaciones generales.

Se utilizará para los instrumentos y controles neumáticos el aire de alimentación a una presión de 5,5 kg/cm2, libre de aceite y de partículas de un tamaño superior a 10 micrones. La presión máxima de diseño no será inferior a 8 kg/cm2.


Vallada ( Valencia)


Todos los instrumentos que requieren alimentación de aire irán provistos de un manorreductor de presión con depósito de purga y manómetros de salida acoplados al instrumento, pudiéndose agrupar varios de ellos para ser alimentados por un mismo manorreductor de mayor capacidad, siempre que la presión de alimentación fuera la misma.

Los transmisores, interruptores e indicadores de nivel, presión y presión diferencial, deberán estar diseñados para soportar una sobrepresión estática como mínimo del 50% de la máxima requerida, sin que se produzcan daños o pérdida de calibración.

Las escalas y márgenes se elegirán, siempre que sea posible, de forma que normalmente se actúe entre el 40% y el 80% de la escala. El punto de tarado de los interruptores de proceso (presostatos, termostatos, etc.) será ajustable como mínimo entre el 20% y el 100% del valor de la escala.

Los instrumentos deberán cumplir en general, como mínimo, las características funcionales siguientes:

Precisión: 0,50-1,00%

Repetividad: 0,15-0,20%

Banda muerta: 0,10-0,20%

3.2.8.3.2.- Medida de temperatura.

La medida de temperatura se realizará, en general, mediante termopares y termorresistencias, dependiendo del margen de medida y de la exactitud requerida.

Las termorresistencias deberán conectarse al sistema de medida, de manera que la longitud del cable no afecte a la precisión de la medida.

Los termómetros e indicadores locales de temperatura serán preferentemente del tipo bimetal o capilar, cuando se requiera indicación a distancia.

Las sondas se colocarán en forma y lugar que sean fácilmente extraíbles para su reparación y/o mantenimiento.

3.2.8.3.3.- Medida de presión.

Los elementos sensores serán de acero inoxidable, a menos que el fluido o las condiciones del proceso exijan otro tipo de material.

Los instrumentos estarán preparados para soportar una sobrepresión de al menos 1,5 veces la máxima del rango de medidas.

En aquellos servicios en que existan pulsaciones, por ejemplo en descarga de bombas, los instrumentos irán equipados con amortiguador de pulsaciones ajustable.


Vallada ( Valencia)


En servicios con fluidos que puedan llegar a solidificarse dentro de los márgenes de temperatura ambiente, los instrumentos irán protegido con diafragmas de sellado.

Los manómetros serán preferiblemente del tipo "tubo bourdon" o similar.

3.2.8.3.4.- Medida de caudal.

Los caudalímetros estarán diseñados y construidos según las normas ASME.

Se tendrán en cuenta las siguientes prescripciones:

No se realizarán medidas en canal.

Para agua y fango se emplearán caudalímetros electromagnéticos.

Los rotámetros serán utilizados únicamente en aquellos servicios en los que la precisión no sea un factor importante. Se diseñarán de tal forma que el caudal normal a medir esté entre el 60% y 80% del rango del instrumento.

3.2.8.3.5.- Medida de nivel.

La medida de nivel deberá ser realizada principalmente mediante transmisores de precisión diferencial o medidores por ultrasonidos, cuando se trate de instrumentación electrónica.

Deberán utilizarse peras de nivel con contacto de mercurio, éstas estarán alojadas dentro de un tubo tranquilizador de PVC o similar, fácilmente extraíble, que llegará, si es posible, a una profundidad de 40 cm. bajo la lámina mínima de agua. Su diámetro será tal que no impida en ningún caso el vuelco de la pera de nivel.

3.2.8.3.6.- Medida de oxígeno disuelto.

La medida del oxígeno disuelto se realizará en la balsa de aireación. Deberá ser autolimpiante y se debe tener en cuenta que la vida útil del electrodo puede ser muy corta. Para evitar el problema citado las sondas se colocarán en forma y lugar que sean fácilmente extraíbles para su reparación y/o mantenimiento.

3.2.8.3.7.- Instrumentos en cuadro de control.

Los aparatos de control serán del tipo de chasis, extraíbles, con objeto de permitir un fácil acceso a los ajustes de control. Estarán provistos, en su parte frontal, de ajuste e indicación de punto de funcionamiento, selector de transferencia "auto-manual", mando manual remoto e indicación de posición del elemento final controlado.

3.2.8.3.8.- Conexionado de instrumentos.

En el recorrido de las líneas de conexión de proceso e instrumentos, se colocarán las válvulas y accesorios requeridos por las condiciones del fluido y el tendido de las líneas.


Vallada ( Valencia)


Se suministrará el material necesario para la realización de las pruebas y calibrado de los instrumentos.

Todos los instrumentos, tubos, válvulas y accesorios, serán fácilmente accesibles.

La disposición del montaje será tal que el trabajo de mantenimiento, calibración, pruebas, etc., pueda realizarse sin necesidad de desconectar líneas ni mover ningún instrumento. De igual manera se podrá desmontar cualquier instrumento o componente, sin interrupción del servicio de cualquier otro instrumento del bastidor.

Los componentes de las líneas de conexión serán debidamente montados y ordenados de una manera lógica, las válvulas serán soportadas por la estructura del bastidor y los componentes y terminales serán debidamente identificados.

Las válvulas de corte de suministro de aire serán de fabricación standard, para poder soportar como mínimo 65°C y 10,57 g/cm2. (150 psi).

Las tuberías de aire a presión serán continuas, utilizando una sola pieza, excepto donde sean requeridas "tes" o donde el tubo no pueda tomar la forma lógica y cada válvula de corte de aire así como su terminal será perfectamente identificada.

Se colocarán válvulas de aislamiento para cada colector que suministre aire a varios instrumentos; se instalará, asimismo, una válvula de aislamiento de alimentación a cada instrumento.

Todo el tendido neumático debe estar apoyado y amarrado a estructuras rígidas.

3.2.8.3.9.- Cuadro de control.

Se dispondrá de un cuadro general de control que incluya los elementos de mando, control, señalización, indicación de alarma, así como aquellos otros elementos que se consideren necesarios.

El cuadro se dimensionará de tal forma que no tenga una densidad muy elevada de aparatos y que aquellos elementos que requieran acciones manuales estén colocados a una altura cómoda para el uso de una persona de estatura media.

El frente del cuadro de control será sometido a la aprobación del Director de la Obra antes de su ejecución.

La parte trasera del cuadro de control estará cerrada por puertas metálicas con juntas herméticas A fin de facilitar la evacuación del calor generado por los equipos, se adoptará el sistema de ventilación del cuadro más idóneo. Asimismo instalará las resistencias de caldeo adecuadas, para evitar las condensaciones de humedad en su interior.

Las regletas de bornes deberán situarse a una distancia mínima del suelo de 250 mm y serán fácilmente accesibles cada una de ellas desde la parte posterior del panel. La distancia mínima entre regletas paralelas será de 100 mm El cableado de interconexión


Vallada ( Valencia)


entre los diferentes equipos del panel se alojará en canaletas, de forma que pueda llevar a cabo con facilidad cualquier modificación del conexionado interno.

Todos los terminales de cables a cada uno de los instrumentos del panel y a regletas de cableado externo, deberá ser clara e inequívocamente identificados; los cables no podrán perder su identificación, necesariamente será la que se haya asignado en los esquemas de control.

Deberán disponerse placas de identificación sobre cada aparato, montado en el interior o frente del panel, de forma que la sustitución de uno de ellos no implique la pérdida de identificación del elemento. La identificación se realizará mediante placas plásticas a aprobar por el Director de las Obras. No se admitirá la identificación mediante cintas adhesivas o similares.

El cuadro de control incorporará un gráfico que se proyectará en el proyector instalado en la sala de control, con alojamiento para pilotos o señalizaciones.

3.3.- OBRA CIVIL.

En general, todos los elementos que compongan la obra civil se ajustarán a la Normativa incluida en el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares del proyecto objeto del contrato de obras. Ello tanto por lo que se refiere a los materiales como en lo que respecta a ejecución y acabado que, en cualquier caso, deberán de sujetarse a los criterios habituales de buena práctica en ingeniería y arquitectura.

Por el tipo de instalación el ambiente a considerar es: Clase general de exposición IV (con cloruros no marinos), Clase específica de exposición Qb (química agresiva media) y Tipo de ambiente IV + Qb. El hormigón estructural tendrá una resistencia característica mínima de 35 N/mm2 (HA-35. La máxima relación agua/cemento será 0,50 y el mínimo contenido de cemento será de 350 kg/m3. Para la comprobación del estado límite de fisuración el valor máximo de apertura de fisura será de 0,1 mm.

Los materiales que se empleen en obra habrán de reunir las condiciones mínimas establecidas en el presente Pliego. El Contratista tiene libertad para obtener los materiales que las obras precisen de los puntos que estime convenientes, sin modificación de los precios establecidos.

Los procedimientos que han servido de base para cálculo de los precios de las unidades de obra, no tienen más valor a los efectos de este Pliego que la necesidad de formular el Presupuesto, no pudiendo aducirse que por la Contrata adjudicataria que el menor precio de un material componente justifique una inferioridad de éste.

Todos los materiales habrán de ser del tipo considerado en la construcción, como de primera calidad, serán examinados antes de su empleo por el Director Técnico de las Obras, quién dará su aprobación por escrito, conservando en su poder muestra del material aceptado o lo rechazará en el caso de que lo considere inadecuado, debiendo en tal caso ser retirados inmediatamente por el Contratista.


Vallada ( Valencia)


3.3.1.- Examen y prueba de los materiales.

No se procederá a realizar el acopio ni empleo de ninguna clase de materiales, sin que previamente se haya presentado por parte del Contratista las muestras adecuadas para que puedan ser examinadas y aceptadas, en su caso, en los términos y formas prescritos en este Pliego, o que en su defecto, pueda decidir el Ingeniero Director de las Obras.

Las pruebas y ensayos ordenados se llevarán a cabo bajo control del Facultativo Director de las obras o persona en quien éste delegue.

En los ensayos se utilizarán las Normas citadas en los distintos artículos de este capítulo o las Instrucciones, Pliegos de Condiciones y Normas reseñadas como Generales en este Pliego de Prescripciones, así como las normas de ensayo UNE, las del Laboratorio Central de Ensayos de Materiales de Construcción (NLC) y del Laboratorio de Transporte y Mecánica del Suelo (NL T) Y en su defecto cualquier otra Norma que sea aprobada por el Director.

El número de ensayos a realizar será fijado por el Ingeniero Director, siendo todos los gastos de cuenta del Contratista y considerándose incluidos en los Precios de las unidades de obra con límite de uno por ciento (1%) del importe del presupuesto de ejecución material, no entrando en dicho cómputo de gastos los ensayos previos a la determinación de la cantera que proponga el Contratista. Este suministrará por su cuenta a los laboratorios señalados por el Director de Obra, y de acuerdo a ellos, una cantidad suficiente de material a ensayar.

3.3.2.- Canteras y graveras.

El Contratista buscará los lugares de extracción por su cuenta y riesgo. Deberá someter a la aprobación de la Dirección Técnica de las Obras dichos lugares, teniendo en cuenta la incidencia que la explotación de estas canteras pueda tener sobre el desarrollo y la seguridad de las obras y los accesos a ésta.

La Dirección Técnica de las Obras rechazará o aceptará las canteras en el plazo de un mes a partir de la solicitud por parte del Contratista.

Con anterioridad a la solicitud de conformidad el Contratista realizará, a su cargo, los sondeos, zanjas y ensayos en número y profundidad suficiente para que la Dirección Técnica de las Obras pueda apreciar la calidad de los materiales propuestos.

La aceptación por la Dirección Técnica de las Obras de un lugar de extracción no disminuirá en absoluto la responsabilidad del Contratista en cuanto a la calidad de los materiales que deban emplearse en las obras ni en cuanto al volumen a explotar.

3.3.3.- Aceros a emplear

Todos los aceros a emplear en equipos electromecánicos que están expuestas al ambiente o en contacto con el agua residual, serán inoxidables de primera calidad (AISI-


Vallada ( Valencia)


316), excepto los aceros para armaduras y aquellas piezas que por su función específica requieran ser de otro tipo, como los cuerpos de las válvulas, ejes, etc.

Se podrán proponer cambios de tipo de material en aquellos elementos que tradicionalmente se han estado empleando aceros galvanizados, como son los trámex de las pasarelas, los fustes de las luminarias. Los materiales alternativos no deberán ser susceptibles de afección por la corrosión, como son el P.R.F.V. o el P.E.A.D.

3.3.4.- Reconocimiento de los materiales.

Todos los materiales serán reconocidos por el Ingeniero Director de las obras o persona delegada por él, antes de su empleo en obra, sin cuya aprobación no podrá procederse a su colocación siendo retirados de la obra los que sean desechados.

Este reconocimiento previo no constituye la aprobación definitiva y el Ingeniero Director podrá hacer quitar, aun después de colocado en obra, aquellos materiales que presenten defectos no percibidos en dicho primer reconocimiento. Los gastos que se originen en este caso serán de cuenta del Contratista.

3.3.5.- Caso en que los materiales no sean de recibo.

Podrán desecharse todos los materiales que no satisfagan las condiciones impuestas, a cada uno de ellos en particular, en el presente Pliego.

El Contratista se atendrá, en todo caso, a lo que por escrito le ordene el Ingeniero Director de las obras para el cumplimiento de las prescripciones de este Pliego y en el de Cláusulas Administrativas Generales para la contratación de obras del Estado.

3.3.6.- Pruebas, ensayos y vigilancia.

Los materiales de que se haga uso en las obras deberán ser sometidos a todas las pruebas y ensayos que estime conveniente el Ingeniero Director de las mismas, para asegurarse de su buena calidad. A este fin el Contratista vendrá obligado a presentar, con la suficiente antelación, muestras y ejemplares de los distintos materiales a emplear, procediéndose, inmediatamente, a su reconocimiento o ensayo bien por si mismos o bien por laboratorios con la debida homologación, siendo por cuenta del Contratista los gastos derivados por tal motivo.

Realizadas las pruebas y aceptado el material, no podrá emplearse otro que no sea el de la muestra o ejemplar aceptado, sin que esta aceptación exima de responsabilidad al Contratista, la cual continuará hasta que la obra quede recibida.

3.3.7.- Materiales no citados en el presente Pliego.

Los materiales necesarios para la ejecución de las obras que no estén incluidos expresamente en este Pliego serán de probada y reconocida calidad, debiendo presentar el Contratista, para recabar la aprobación del Ingeniero Director de las obras, cuantos catálogos, muestras, informes y certificados de los correspondientes fabricantes se estimen


Vallada ( Valencia)


necesario. Si la información no se considera suficiente, podrá exigirse los ensayos oportunos para identificar la calidad de los materiales a utilizar.

El empleo de los mencionados materiales será autorizado por escrito por el Ingeniero Director de la obra.

3.4.- ELEMENTOS DE SEGURIDAD

Se incluirá cuantos elementos de seguridad se consideren necesarios según el correspondiente Estudio de Seguridad y Salud, entre ellos los siguientes:

Extintores.

Flotadores y cuerdas en las pasarelas y caminos próximos a los depósitos grandes.

Barandillas.

Quitamiedos en escaleras de gato.

Carteles y señalizaciones con recomendaciones de seguridad. Pértigas aislantes.

Plataformas aislantes.

Cascos de uso ocasional.

Además se instalará una ducha de emergencia antiácidos y un lava-ojos.

Estos elementos serán independientes del Estudio de Seguridad y Salud, cuya inclusión es obligatoria.

Adicionalmente al cumplimiento por el Contratista del Real Decreto 1627/1997 de 24 de Octubre sobre Seguridad y Salud, así como las Normativas aplicables al respecto, se deberá recoger todas las condiciones técnicas y/o elementos estructurales de los equipos y materiales de la planta para dar una protección adecuada en materia de Seguridad e Higiene a toda la instalación y al personal de explotación.

Deberán ofertarse también los elementos de Seguridad y Salud de la planta, como se detallan a continuación:

Botiquín de emergencia.

Extintores adecuados a las distintas zonas de la planta.

Mangueras contra incendios.

10 máscaras personales contra ambientes de cloro.

10 máscaras personales contra metano.

10 máscaras personales contra polvo.


Vallada ( Valencia)


Armarios o taquillas individuales para máscaras personales. 2 cinturones de seguridad tipo paracaidista.

1 detector de metano portátiles.

1 explosímetro portátiles.

1 equipo de extracción para zonas de ambiente de metano. 2 equipos de respiración semi-autónomos.

2 protectores acústicos.

3.5.- ANÁLISIS, ENSAYOS Y PRUEBAS.

3.5.1.- Ensayos y análisis.

Ensayos y análisis son las verificaciones que la Dirección de Obra puede ordenar al Contratista que lleve a cabo con los materiales, elementos o unidades de obra.

3.5.1.1.- Ensayos y análisis durante la etapa de pruebas de funcionamiento.

Con el fin de comprobar el funcionamiento estable de la instalación y que la estación depuradora se comporta en el grado requerido y en las condiciones ofertadas, se llevarán a cabo los ensayos y análisis siguientes:

En el agua residual bruta : Caudal, DBO5, DQO, SS, NTK, N-

NOx, Pt

En el agua tratada : DBO5, DQO, SS, turbidez, NTK, N-

NOx, Pt, coliformes totales

En el fango digerido : % en peso de S. V.

En el fango desecado : % en peso de sólidos

Consumo de energía eléctrica

Consumo de reactivos

Las muestras para los ensayos y análisis de dichos parámetros se tomarán diariamente durante cinco días de cada semana.

Las muestras correspondientes a los ensayos y análisis de fangos serán simples. La obtención de la muestra deberá hacerse a la misma hora cada día, con una tolerancia máxima de una hora en exceso o defecto sobre la que señale el Ingeniero Director de la


Vallada ( Valencia)


Obra. Cuando se realice un secado mecánico de los fangos, en proceso intermitente, deberá dejarse transcurrir una hora desde el comienzo del proceso hasta que se extraiga la muestra, con objeto de lograr la estabilidad de aquél.

Las muestras correspondientes a los ensayos de agua serán compuestas. Cada muestra compuesta procederá de la mezcla de un mínimo de seis simples extraídas en períodos distribuidos uniformemente a lo largo de 24 horas. Las horas de extracción de las muestras simples serán fijadas por el Ingeniero Director de la Obra, procurando que una de ellas se realice en el entorno de la hora punta, que se determinará previamente por ensayos.

Desde el momento en que se extraiga una muestra simple, hasta que comience el ensayo de la misma, o de la compuesta resultante, aquella se mantendrá refrigerada a una temperatura comprendida entre cuatro (4) y seis (6) grado centígrados ºC. Además, las muestras de fango destinadas a la determinación de la humedad se conservarán en recipientes herméticos.

Cada muestra, simple o compuesta, se dividirá en dos mitades, con objeto de poder realizar el ensayo por duplicado. Uno de los dos ensayos será realizado por la Dirección de la Obra, a su costa, y el otro, si lo desea, por el Contratista, a la suya.

La metodología de los ensayos se ajustará estrictamente, en todo lo que no se oponga a este Pliego, a las Normas editadas a APHA, AWWA, WPCF, con el título "Standard Methods for the Examinatios of Water and Wastewater".

3.5.1.2. - Resultados de los ensayos y análisis efectuados durante la etapa de pruebas de funcionamiento.

Se considerarán como resultados válidos los obtenidos por la Administración, si el Contratista no ha realizado los suyos de contraste. En caso de que, tal como se indica en el apartado anterior, los lleve a cabo, los resultados obtenidos con ambas muestras se considerarán concordantes si su diferencia no supera el quince (15%) por ciento del que expresa un mejor funcionamiento de la instalación. El resultado final del ensayo es la media aritmética de los dos ensayos concordantes. Si los resultados no son concordantes, se consideran discordantes y su resultado es nulo.

Si en los resultados de un mismo parámetro de calidad se produjera una serie de más de cinco (5) ensayos discordantes, o el número de ensayos discordantes aislados superase el veinte por ciento (20%) del total de ensayos de ese parámetro, se revisará contradictoriamente el procedimiento operativo, hasta conseguir la concordancia. En caso de que persista la discordancia en los términos anteriormente expuestos, la Administración realizará un único ensayo que será el definitivo.


Vallada ( Valencia)


3.5.1.3.- Control de los resultados de los ensayos.

Los ensayos y análisis concordantes realizados durante el periodo de pruebas de funcionamiento, formarán cuatro series ordenadas en el tiempo.

A estas series se aplicarán los dos criterios siguientes:

Criterio de rendimiento.

Se considerará que el criterio de rendimiento es positivo cuando sea posible encontrar una serie de cuarenta días de ensayos sucesivos con un total de al menos treinta concordantes para cada parámetro de calidad, que cumplan las condiciones siguientes:

Agua tratada: DBOs, SS, NT, PT, turbidez: 75% de resultados iguales o inferiores al valor ofertado.

Fango estabilizado: Contenido en sólidos volátiles: 60% de resultados iguales o inferiores al valor ofertado.

Fango seco: Contenido en sólidos: 60% de resultados iguales o superiores al valor ofertado.

Criterio de continuidad.

Se considerará que el criterio de continuidad es positivo cuando no es posible encontrar una serie de cuarenta ensayos sucesivos de los cuatro parámetros; cualquiera que sea el número de los válidos, en que más del 50% del total de ensayos de los mismos, no alcance el valor ofertado. Este criterio se aplicará a los seis últimos meses del período de pruebas de funcionamiento.

3.5.2.- Pruebas durante la etapa de construcción.

Son las verificaciones que el Contratista, de acuerdo con lo definido en este Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares del proyecto y siguiendo órdenes de la Dirección de la Obra, se compromete a realizar, a su costa, en el taller o en la obra, para garantizar la calidad en la ejecución de la obra civil y en los equipos instalados, quedando incluidas en el 1 % del presupuesto de contrato.

Pruebas durante la etapa de construcción. Estas pruebas vendrán definidas por el Contratista en el proyecto de concurso diferenciando las correspondientes a obra civil y puntos de inspección de equipos, que incluirán como mínimo las correspondientes a los siguientes equipos:

Bombas.

Soplantes y compresores.

Equipos de seco mecánico.


Vallada ( Valencia)


Motores eléctricos superiores a 5 CV.

Instrumentos de control, informatización y automatismos.

Tuberías y recipientes a presión.

Para la realización de las pruebas (que se ajustarán a las normas contenidas en este Pliego, o en su defecto, a la normativa que se determine contradictoriamente), el Contratista comunicará con quince días de antelación la fecha en que dichas pruebas vayan a realizarse. Si el representante de la Administración acude a dichas pruebas, firmará los certificados correspondientes. Si no acude, será suficiente la entrega de los protocolos oficiales de pruebas de homologación de las firmas fabricantes.

3.5.3.- Pruebas previas a la Recepción.

Estas pruebas se realizarán durante la etapa de puesta a punto sobre los conjuntos construidos o instalados. Su duración queda incluida en el Plazo de Ejecución de las Obras. Siendo las siguientes:

Pruebas de la obra civil: estabilidad y estanqueidad.

Pruebas de condiciones hidráulicas: comprobación, para los distintos caudales de proyecto, de las cotas piezométricas y de los parámetros de proyecto.

Pruebas de las instalaciones mecánicas: comprobación del funcionamiento de cada elemento.

Pruebas de la instalación eléctrica: comprobación de las características y condiciones de funcionamiento de todos y cada uno de los elementos.

Pruebas de sistemas de control: comprobación de las características y condiciones de funcionamiento de todos y cada uno de los sistemas.

Pruebas estáticas de los sistemas: comprobación de enclavamientos, accionamientos, etc.

La realización de las pruebas se ajustará a alguna de las normas relacionadas con este Pliego, o en su defecto, a la normativa que se determine contradictoriamente.

Los resultados de las pruebas deberán reflejarse en un "Acta de pruebas previas a la Recepción", que deberá ser firmada por representantes del Contratista y de la Administración.

3.5.4.- Pruebas de funcionamiento.

Estas pruebas se considerarán positivas cuando lo sean los criterios de rendimiento y continuidad indicados en el apartado anterior y todos los elementos funcionen en la forma prevista en el proyecto.


Vallada ( Valencia)


En caso de que las pruebas resulten negativas, se estará también a lo determinado en el citado apartado.

Su duración se estima en 1,5 meses y quedan incluidas en el Plazo de Ejecución de las Obras.

Serán de cuenta del Contratista todos los gastos que se originen al ejecutarse el periodo de pruebas de funcionamiento.

4.- CONDICIONES DE LA EJECUCION DE LAS OBRAS.

4.1.- REPLANTEO.

Previamente al inicio de la obra se realizará el replanteo o comprobación general del Proyecto sobre el terreno. En dicha operación estará presente el Ingeniero Director y el Contratista, o en su defecto las personas en quien deleguen, debiendo levantarse el Acta correspondiente.

Serán de cuenta del Contratista todos los gastos que se originen al ejecutarse los replanteos y reconocimientos a que se refiere este artículo, estando obligado a la custodia y reposición de las señales que se establezcan.

El replanteo consistirá en marcar sobre el terreno en el que se ubica la obra la situación de la planta o alzado de cualquier elemento o parte de ella de forma inequívoca, y dejando las suficientes señales y referencias para garantizar su permanencia durante la construcción.

El Ingeniero Director podrá ejecutar u ordenar cuantos replanteos parciales estime necesarios durante el periodo de construcción, con el fin de garantizar que el desarrollo de las obras está de acuerdo al Proyecto y a las modificaciones aprobadas.

Si el Contratista comenzará alguna parte de la obra sin haberse estudiado previamente el terreno según la exposición anterior se entenderá que se aviene, sin derecho a ninguna reclamación, a la liquidación que en su día formule la Dirección Técnica de las Obras, todo ello sin perjuicio de la nulidad de la obra indebidamente realizada si esta no se ajustará a los datos del replanteo a juicio de la Dirección de Obra.

4.2.- SEÑALIZACIÓN DE LA OBRA.

El Contratista tendrá la obligación de colocar bien visibles señales, vallas, balizamientos, etc. en las obras, tanto de día como de noche con el fin de evitar accidentes a transeúntes y vehículos, propios o ajenos a las obras.

Toda responsabilidad que pudiera derivarse de accidentes ocurridos por incumplimiento de las prescripciones precedentes será de cuenta y cargo del Contratista.


Vallada ( Valencia)


Toda la obra estará indicada por la señal de "Peligro obras" y acotada por vallas en todos sus extremos o accesos. Dichas vallas deberán estar colocadas lo suficientemente estables y tener la altura conveniente, nunca inferior a un 1 metro.

La identificación de la obra, Contratista, Plazo y Dirección de la misma se hará según indicación de la Dirección Técnica de las Obras, debiendo colocarse al menos dos en los puntos más idóneos para su fin.

Cuando las condiciones de visibilidad sean malas, es decir, durante las horas del día con escasa o nula luz solar y cuando las condiciones atmosféricas así lo exijan, se advertirá de la peligrosidad utilizando luces rojas de señalización de obras con un espaciamiento suficiente (nunca superior a 10 m), siendo intermitentes cuando se invada la calzada.

También se tendrá especial cuidado de instalar elementos reflectantes cuando la iluminación sea deficiente.

Se deberá indicar con suficiente antelación y claridad las entradas y salidas utilizadas por los camiones o maquinaria para su acceso a la obra.

4.3.- INSTALACIONES Y MEDIOS AUXILIARES.

Todas las instalaciones y medios auxiliares necesarios para la correcta ejecución de la obra son de cuenta y riesgo del Contratista.

El Contratista presentará a la Dirección Técnica de las Obras los planos y características técnicas de las citadas instalaciones.

Entre las instalaciones y medios más comunes, y sin pretender ser exhaustivos, podemos citar:

Medios mecánicos para movimiento de tierras.

Equipo de extracción y clasificación de áridos.

Instalaciones y medios para la fabricación y puesta en obra del Hormigón.

Sistemas de encofrados y curado del hormigón.

Las oficinas, laboratorios, almacenes, vestuarios, talleres, comedores, etc.

Las redes de suministro de energía eléctrica y agua.

4.4.- MAQUINARIA Y EQUIPO.

El Contratista presentará una relación de la maquinaria que empleará en la ejecución de los trabajos, con especificación de los plazos de utilización de cada una.


Vallada ( Valencia)


La maquinaria incluida en esta relación no podrá ser retirada de la obra sin la autorización expresa de la Dirección Técnica de las Obras, una vez comprobada que ya no es necesaria su presencia para el normal desarrollo de los plazos programados.

Si durante el transcurso de las obras se comprobase que con el equipo programado no se puede cumplir los plazos fijados, parcial o totalmente, el Contratista está obligado a aportar los medios necesarios, no eximiéndole en ningún caso la insuficiencia o deficiencia del equipo aceptado, de la obligación contractual del cumplimiento de los plazos parciales y de terminación de las obras.

4.5.- OCUPACIÓN DE LOS TERRENOS, USO DE BIENES Y SERVICIOS.

El Contratista no puede ocupar los terrenos afectados por la obra o instalaciones auxiliares hasta haber recibido la orden correspondiente de la Dirección Técnica de las Obras.

Será por cuenta del Contratista las servidumbres precisas para el transporte de los materiales necesarios, tanto en zonas de dominio público como privado, cualquier canon que afecte al vehículo por realizar dicho transporte y el alquiler o compra de los terrenos de extracción de materiales necesarios para la obra.

El Contratista tiene la obligación de conservar, mantener y reparar todos aquellos bienes, inmuebles o servicios que la Propiedad le haya cedido temporalmente, debiendo entregarlos en perfecto estado de conservación antes de la recepción de las obras.

4.6.- CATAS DE PRUEBA.

Siempre que se considere preciso, bien por que se desee conocer mejor la naturaleza del terreno, bien por no conocer con exactitud la situación de servicios y canalizaciones, se practicará catas de prueba para asegurar que los trabajos puedan hacerse según lo indicado en los planos.

A la vista de los resultados obtenidos se realizarán las modificaciones precisas en el diseño de la obra proyectada para mejorar el grado de viabilidad de la misma.

4.7.- UNIDADES DE OBRA NO INCLUIDAS EN EL PLIEGO.

Las unidades de obra no incluidas expresamente en el presente Pliego, bien por su difícil determinación o por haberse realizado alguna modificación en la ejecución de la obra se ejecutarán de acuerdo con lo sancionado por la práctica como regla de buena costumbre y siguiendo las indicaciones que sobre ese punto establezca la Dirección Técnica de las Obras.

4.8.- MARCHA DE LAS OBRAS.

El Contratista, dentro de los límites que marca este Pliego tendrá completa libertad para dirigir la marcha de las obras y emplear los métodos de ejecución que estime


Vallada ( Valencia)


conveniente, siempre que con ellos no cause perjuicios a la ejecución o futura subsistencia de las mismas, debiendo el Facultativo Director de las Obras resolver cuantos casos dudosos se produzca al respecto.

4.9.- DEMOLICIONES.

Consiste en el derribo de todas las construcciones que obstaculicen la obra o que sea necesario hacer desaparecer para dar por terminada la ejecución de la misma.

En su ejecución hay que considerar tanto el derribo de construcciones como la retirada de los materiales.

Las operaciones de derribo se efectuarán con las precauciones necesarias para lograr unas condiciones de seguridad y evitar daños en las construcciones próximas, el Director de las obras, será quien designará y marcará los elementos que haya que conservar intactos.

Los trabajos se realizarán de forma que produzcan la menor molestia posible a los ocupantes de las zonas próximas a la obra.

El Director de las obras suministrará información completa sobre el posterior empleo de los materiales procedentes de las demoliciones. Los que hayan de ser utilizados en la obra se limpiarán y acopiarán en los lugares señalados por el Director.

4.10.- UNIDADES DE MOVIMIENTO DE TIERRAS

Se incluyen dentro de este capítulo aquellas unidades en las que exista una operación de excavación tanto a cielo abierto como en zanja, acopio, carga, transporte, relleno y/o compactado de las tierras, ya sean materiales granulares, terrenos compactos o roca.

La ejecución de esta unidad de obra se realizará según lo indicado PG-3.

4.11.- EJECUCIÓN DE OBRAS DE HORMIGÓN, ENCOFRADOS, CIMBRAS Y ARMADURAS

Cumplirán lo descrito en la norma EHE y relacionadas.

4.12.- COLOCACIÓN Y SUJECIÓN DE PERFILES LAMINADOS.

Los perfiles fijados al hormigón deberán montarse en el encofrado de los mismos antes del hormigonado, cuidando que se ajuste a la forma y dimensiones de los planos.

Se les soldará redondos con ganchos que garanticen la fijación del hormigón de los perfiles. Su precio se considerará incluido en el de los perfiles y se situarán en los puntos y cuantía que determine el Director de Obra. Los empalmes y medios de unión de las piezas


Vallada ( Valencia)


de la estructura se ajustarán a lo señalado en los planos y prescripciones técnicas particulares.

4.13.- ELEMENTOS METÁLICOS VARIOS.

Se refiere este artículo a elementos tales como rejillas, escaleras de pates, barandillas y enrejados metálicos que será, de materiales resistentes a la corrosión, como acero inoxidable, P.R.F.V, etc.

Los elementos metálicos se construirán de acuerdo con las normas y dimensiones que figuran en los planos de este Proyecto, según las instrucciones del Ingeniero Director de las obras.

4.14.- ARQUETAS Y POZOS DE REGISTRO.

Esta unidad comprende la ejecución de arquetas y pozos de registro de hormigón.

Los pozos de registro se realizarán en hormigón armado en todos sus elementos de fábrica, y deberán cumplir con las dimensiones, estanqueidad y resistencia exigidas en el proyecto.

Las conexiones de tubos y caños se efectuarán a las cotas debidas, de forma que los extremos de los conductos coincidan al ras con las caras interiores de los muros.

Las tapas de las arquetas de los pozos de registro ajustarán perfectamente al cuerpo de la obra, y se colocarán de forma que su cara superior quede al mismo nivel que las superficies adyacentes.

4.15.- PROTECCIÓN ANTICORROSIVA DE METALES. GALVANIZADO Y PINTURA.

Todas las superficies metálicas deberán ser protegidas contra la corrosión, con arreglo a las especificaciones, excepto las siguientes:

Aceros inoxidables.



Aislamientos.

Interiores de equipos en los que no se especifique explícitamente.

Partes mecanizadas de equipos.


Vallada ( Valencia)


Los elementos metálicos que sean admitidos en acero galvanizado, como las escaleras metálicas, serán protegidos mediante un primer baño galvánico en caliente de 10 micras de espesor, posterior pintado con pintura de zinc (galvanizado en frío) con una capa de 75 micras de espesor y finalmente dos manos de pintura a base de resinas epoxi, aplicada sin disolventes con un espesor de 250 micras.

Las medidas de los espesores se realizarán con la pintura una vez seca. Como norma general, las pinturas de imprimación deberán aplicarse sólo con brocha o con pistolilla sin aire.

Cada capa deberá dejarse secar durante el tiempo que indique en la hoja de características del producto, antes de aplicar la capa siguiente.

Cualquier capa de pintura que haya estado expuesta a condiciones adversas antes de su secado, deberá ser eliminada mediante chorreado y se procederá a la aplicación de una nueva capa.

El intervalo entre la aplicación de dos capas sucesivas no deberá exceder del indicado en la hoja de características del producto. Cuando por cualquier causa, el intervalo de pintura se haya sobrepasado y, se observe un grado excesivo de polimerización en la capa aplicada, deberá efectuarse un chorreado ligero sobre la misma, antes de proceder a la aplicación de la capa siguiente.

Los colores de los distintos elementos de la instalación serán definidos por el Contratista, previa aprobación de la Dirección Técnica de las Obras, de acuerdo con las normas UNE.

Durante la aplicación de las pinturas, se observarán las medidas de seguridad adecuadas. La zona estará suficiente ventilada y en ella figurarán rótulos de "NO FUMAR". Los aparatos utilizados no desprenderán chispas. Los operarios deberán vestir guantes, gafas o cartas, si fuera necesario, para evitar el contacto con la piel de productos tóxicos, así como su inhalación.

Todas las superficies que vayan a ser pintadas, serán inspeccionadas antes y después de realizar el trabajo por un técnico facultativo designado por el Director de Obra.

El Contratista presentará a la Dirección Técnica de las Obras un Plan de las distintas etapas de la preparación de superficies y aplicación de las pinturas, así como las pruebas e inspecciones que se vayan a realizar, que serán como mínimo las siguientes:

Características de la pintura, después de secada (picaduras, ampollas, uniformidad de color, espesor, etc...).

Los aparatos necesarios para la inspección y pruebas de pintura, correrán por cuenta del Contratista.


Vallada ( Valencia)


4.16.- MATERIALES Y UNIDADES NO CITADOS EN EL PRESENTE PLIEGO.

En la ejecución de obras, trabajos y fábricas que no aparecen explícitamente tratados en el presente Pliego, el Contratista se atendrá a lo que sobre ellos figure en las restantes partes del Proyecto, planos y presupuestos, y a la buena práctica de ejecución sancionada por la experiencia, estando también obligado a seguir las instrucciones que al respecto dé el Director de las obras.

4.17.- OBLIGACIONES CON CARÁCTER GENERAL.

La contrata adjudicataria deberá habilitar una vez que haya recibido la orden de comienzo de las obras, un local próximo a las mismas y en lugar que no dificulte la marcha de los trabajos, el cual, sin perjuicio de las condiciones exigidas por la vigente legislación laboral, permitirá en él las labores del gabinete derivados o encaminadas al normal desarrollo de las obras, estando dotado del material de trabajo necesario a tales efectos.

Será preceptiva la existencia permanente en obra a la disposición del personal dependiente de la Dirección Técnica de las Obras y del de la Contrata de un Libro de Órdenes previamente foliado y rubricado en todas sus páginas por el Director Técnico, y en el cual se consignarán cuantas observaciones se consideren pertinentes en relación con los trabajos, tanto por el personal dependiente de la Contrata como dependiente de la Dirección Técnica de las Obras, quienes fecharán y suscribirán las anotaciones correspondientes que deberán ser también suscritas con el ENTERADO por parte de la Dirección Técnica de las Obras o en la Contrata respectivamente.

Sin expresa autorización del Director Técnico de las Obras no podrá el Contratista dar comienzo a los trabajos antes de la práctica del replanteo y su comprobación.

5.- PRUEBAS MÍNIMAS PARA LA RECEPCION DE LAS OBRAS.

5.1.- CONDICIONES DE CARÁCTER GENERAL.

Se incluyen en este capítulo los ensayos y pruebas mínimas, en tipo y número de ellas, tanto de materiales como ejecución de las obras y de su comportamiento que será necesario realizar salvo determinación del Director Técnico de las Obras, para la recepción de éstas.

La recepción de las obras estará sujeta a la práctica de las pruebas mínimas para cada una de las unidades componentes y del conjunto que se especifique en este Pliego de Condiciones, sin perjuicio de las pruebas parciales a que hayan sido sometidos los materiales para su admisión de obra.

El Director Técnico de las Obras podrá ordenar la realización de pruebas o ensayos complementarios de los especificados en el presente Pliego de Condiciones, como condición previa a la recepción de alguna unidad de obra, si las condiciones en que fue ejecutada permiten dudar sobre la calidad de las mismas.


Vallada ( Valencia)


La práctica de dichas pruebas mínimas y sus resultados, deberán consignarse en el acta de recepción. Únicamente cuando haya sido suscrita, sin reservas el acta de recepción, quedará la Contrata totalmente libre de obligaciones, de responsabilidades con la obra ejecutada, salvo la existencia de vicios ocultos.

El resultado negativo de alguna de las pruebas mínimas a que se refiere el presente capítulo dará lugar a la reiteración de la misma prueba tantas veces como considere necesarias la Dirección Técnica de las Obras y en los lugares elegidos por éste hasta comprobar si la prueba negativa afectaba a una zona parcial susceptible de reparación o reflejaba defecto de conjunto que motivase la no admisión en su totalidad de la obra comprobada.

5.2.- RELLENOS Y TERRAPLENES.

Para las tierras utilizables en rellenos y terraplenes se realizarán como mínimo por cada 10.000 m3, un ensayo C.B.R., de laboratorio, dos Próctor, de los contenidos de humedad, cuatro granulométricos y cuatro de límites de Atterberg.

Por cada 1.000 m2 o fracción de capa colocada se realizarán como mínimo tres determinaciones de humedad durante la compactación y un ensayo de densidad "in situ".

Por cada 25.000 m3 o fracción de terraplén ejecutado y a una profundidad de 20 cm sobre el perfil exterior del terraplén se hará como mínimo un ensayo Próctor, un ensayo granulométrico, un ensayo C.B.R. de laboratorio y uno de densidad "in situ".

5.3.- OBRAS DE HORMIGÓN

El control de calidad del hormigón y sus materiales componentes, será preceptivo a fin de verificar que la obra terminada tiene las características de calidad especificadas en el Proyecto.

5.4.- ENLUCIDOS.

Las pruebas para comprobación de la correcta ejecución y perfecta adherencia de los enlucidos se realizarán mediante golpe o con mazo de madera sobre la superficie de los revestimientos deduciendo por el sonido de los golpes la existencia de huecos entre la fábrica y el enlucido.

5.5.- TUBOS PREFABRICADOS.

Para la recepción de los tubos en obra será obligatorio el ensayo de aplastamiento y el de estanqueidad. Los tubos se presentarán por clase de material, categoría y diámetro nominal en lotes de mil elementos. Los ensayos se ejecutarán sobre tubos elegidos al azar a razón de cinco elementos por lote. Si el lote fuera inferior a mil, los ensayos se ejecutarán sobre tres tubos. El ensayo se considerará satisfactorio si ninguno de los tubos da un resultado inferior al valor mínimo exigido. Si el ensayo no es satisfactorio al valor mínimo exigido. Si el ensayo no es satisfactorio se procederá a un ensayo sobre un número de


Vallada ( Valencia)


elementos triple del anterior elegidos al azar en el mismo lote. Para que el lote pueda aceptarse, ningún tubo debe dar un resultado inferior al valor mínimo exigido. Un lote no será definitivamente aceptado si no satisface, simultáneamente al ensayo de aplastamiento y al de estanqueidad.

En el caso de tubos que no sean de plástico, el ensayo de aplastamiento consistirá en la aplicación de una carga lineal sobre la generatriz superior, estando el tubo apoyado en dos generatrices que disten cinco centímetros.

Si el tubo es de plástico el ensayo se hará en una temperatura de 20° C. El tubo se colocará en un cajón, cuya anchura será como mínimo 0,5 m superior al diámetro del tubo, apoyado sobre una capa de arena de 0,10 m de espesor y rodeado de arena hasta 0,15 m por encima de su generatriz superior.

En ambos casos la puesta en carga se efectuará a velocidad de 1.000 kg por metro de longitud del tubo y por minuto, hasta la rotura por aplastamiento en el caso de tubos que no sean de plástico y hasta un descenso de la generatriz superior del 10 por ciento del diámetro nominal, en el caso de tubos de plástico.

El ensayo permite determinar, por metro de longitud del tubo, la carga de aplastamiento o la carga de ovalación del 10 por ciento.

La carga de aplastamiento o la carga de oval acción deben ser como mínimo las determinadas en el proyecto, teniendo en cuenta el tipo de terreno, cargas de tráfico, anchura y profundidad de la zanja, el factor de carga según anchura y profundidad de la zanja, el factor de carga según el tipo de apoyo de la tubería y el coeficiente de seguridad.

Para la prueba de estanqueidad, los tubos se colocarán en una prensa hidráulica, asegurando la estanqueidad en los extremos mediante un dispositivo adecuado. La presión de prueba será de 0,5 kg/cm2, manteniéndose durante treinta minutos sin que se produzcan fisuras, fugas o exudación.

Los tubos y conductos se someterán a pruebas de porosidad por inmersión en agua. Se tendrá una tolerancia máxima de diez por ciento (10%) sobre el peso en seco.

5.6.- TUBERÍAS INSTALADAS.

Se realizará in situ una prueba de las tuberías practicándose en cada tramo limitado por dos pozos consecutivos una prueba de carga hidráulica consistente en someter el tramo a una carga de cinco metros de columna de agua.

A medida que se avance en el montaje de las tuberías, se procederá a una prueba de presión interior en cada tramo limitado entre dos pozos de registro consecutivos. El tramo de prueba se cerrará por ambos extremos, lIenándose de agua y purgándose al aire que hubiera en el interior. La presión de prueba será tal que alcance en el punto más alto del tramo 0,5 kp/cm2. Una vez obtenida dicha presión se considerará la prueba satisfactoria si durante 30 minutos, la presión no acusa un descenso superior al 20 %.


Vallada ( Valencia)


5.7.- TUBOS SOMETIDOS A PRESIÓN

Se harán las pruebas exigidas en el Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Tuberías de Abastecimiento de Aguas del M.O.P.D.

5.8.- PRUEBAS GENERALES DE FUNCIONAMIENTO.

El Director Técnico de las Obras señalará las pruebas concretas a efectuar dentro de los ensayos generales de funcionamiento que comprenderán:

En canales, depósitos, tanques y decantadores, se comprobará la correcta terminación de soleras, uniformidad de sus superficies con error diferencial inferior a 4 mm, y se comprobará igualmente la no sedimentación de elementos sólidos, arenas y Iodos en los distintos elementos, debiendo garantizar el arrastre y extracción de los mismos.

Se comprobarán todos los conductos, analizando si los gases, líquidos, Iodos, etc., son transportados de acuerdo con las condiciones incluidas en el presente Pliego.

Se comprobará, en resumen, el funcionamiento parcial y total de la planta, no sólo de los elementos en funcionamiento sino de los de reserva, y el sistema de seguridad y control.

5.9.- GASTOS DE LAS PRUEBAS PRECEPTIVAS.

Los gastos totales que se originen con motivo de las pruebas perceptivas, incluidos los de adquisición y preparación de material, aparatos equipos, honorarios, tasas personal y elementos auxiliares necesarios para la práctica de las mismas, será de cuenta del Contratista adjudicatario, siempre que no contradiga el Pliego de Cláusulas Administrativas Generales del Contrato de Obras.

5.10.- PRUEBAS NO PRECEPTIVAS.

La Administración podrá, en todo caso, ordenar la apertura de las calas, rozas, extracción de muestras de toda clase de fábricas y la realización de cuantas pruebas y ensayos considere pertinente, en cualquier momento de la ejecución de las obras para comprobar si éstas han sido ejecutadas con arreglo a las condiciones establecidas, aunque tales pruebas o ensayos no están comprendidos en los denominados "preceptivos".

Si los resultados de estas pruebas o análisis acusasen incumplimiento de condiciones por parte de la Contrata todos los gastos ocasionados por la práctica de las comprobaciones serán de cuenta de la Contrata, sin perjuicio de las obligaciones de demoler y reconstruir a sus expensas las partes defectuosas.

Si las comprobaciones realizadas diesen resultados satisfactorios demostrativos del correcto cumplimiento de las condiciones y especificaciones del presente Pliego, los gastos, tanto de toma de muestras, como los de pruebas, análisis y reconstrucción serán de cuenta de la Administración.


Vallada ( Valencia)


6.- MEDICION Y ABONO DE LAS OBRAS.

6.1.- GENERALIDADES.

La medición se hará de acuerdo con los criterios establecidos en el Cuadro de Precios y en el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares. Serán de abono las unidades realmente ejecutadas, a las que se les aplicarán los precios ofertados, cuyo cuadro será incluido en el contrato de adjudicación. No obstante y con carácter general, regirán los siguientes criterios:

No serán de abono los transportes interiores a obra.

Todas las unidades se entienden colocadas, ejecutadas e instaladas.

No serán de abono las excavaciones en exceso sobre los perfiles y volúmenes previstos en el proyecto de la oferta, salvo que se derivarán de órdenes de la Dirección de Obra.

No serán de abono los excesos o unidades nuevas que puedan presentarse por errores, cálculos mal realizados o previsión insuficiente en el proyecto objeto del contrato. Únicamente pues se abonarán las unidades realmente ejecutadas, con el límite de la cantidad consignada para éstas en aquél.

Hasta que tenga lugar la recepción, el Contratista responderá de la ejecución de la obra contratada y de las faltas que en ella hubiera, sin que sea eximente ni le dé derecho alguno la circunstancia de que el Director Técnico de la Obras haya examinado o reconocido, durante su construcción, las partes y unidades de la obra o los materiales empleados, ni que hayan sido incluidos éstos y aquellas en las mediciones y certificaciones parciales.

Si se advierten vicios o defectos en la construcción o se tienen razones fundadas para creer que existen ocultos en la obra ejecutada, la Dirección Técnica de las Obras ordenará, durante el curso de la ejecución y siempre antes de la recepción, la demolición y reconstrucción de las unidades de obra en que se den aquellas circunstancias o las acciones precisas para comprobar la existencia de tales defectos ocultos.

Si la Dirección Técnica de las Obras ordena la demolición y reconstrucción por advertir vicios o defectos patentes en la construcción, los gastos de esas operaciones serán de cuenta del Contratista con derecho de éste a reclamar ante la Administración en el plazo de diez días, contados a partir de la notificación escrita a la Dirección Técnica de las Obras.

En el caso de ordenarse la demolición y reconstrucción de unidades de obra por creer existente en ella vicios o defectos ocultos, los gastos incumbirán también al Contratista, si resulta comprobada la existencia real de aquellos vicios o defectos, caso contrario correrán a cargo de la Administración.


Vallada ( Valencia)


Para las obras o parte de obra cuyas dimensiones y características hayan de quedar posterior y definitivamente ocultas, el Contratista está obligado a avisar a la Dirección Técnica de las Obras con la suficiente antelación, a fin de que éste pueda realizar las correspondientes mediciones y toma de datos, levantando los planos que las definan, cuya conformidad suscribirá el Contratista o su Delegado.

A falta de aviso anticipado, cuya existencia corresponde probar al Contratista, queda éste obligado a aceptar las decisiones de la Administración sobre el particular.

La Dirección Técnica de las Obras tomando como base las mediciones de las unidades de obra ejecutada y los precios contratados, redactará la correspondiente relación valorada al origen.

El Contratista podrá proponer, siempre por escrito, a la Dirección Técnica de las Obras la sustitución de una unidad de obra por otra que reúna mejores condiciones, el empleo de materiales de más esmerada preparación o calidad que los contratados, la ejecución con mayores dimensiones de cualesquiera partes de la obra, o en general cualesquiera otra mejora de análoga naturaleza que juzgue beneficiosa para ella.

Si el Director Técnico estimase conveniente, aún cuando no necesaria, la mejora propuesta, podrá autorizarla por escrito, pero el Contratista no tendrá derecho a indemnización de ninguna clase, sino sólo al abono con estricta sujeción a lo contratado.

El Contratista estará obligado a la realización y utilización de todos los trabajos, medios auxiliares y materiales que sean necesarios para la correcta ejecución y acabado de cualesquiera unidad de obra, aunque no figuren todos ellos especificados en la descomposición o descripción de los precios.

Serán de cuenta del Contratista los gastos de cualquier clase ocasionados con motivo de la práctica del replanteo general o su comprobación y los replanteos parciales, de los ensayos preceptivos de materiales y pruebas o ensayos preceptivos en obra de las estructuras, elementos o instalaciones terminadas; la de construcción, de montaje y retirada de las construcciones auxiliares para oficinas, almacenes, cobertizos, caminos de servicio; los de protección de materiales y la propia obra contra todo deterioro, daño o incendio, cumplimiento de los Reglamentos vigentes para el almacenamiento de explosivos o carburantes; los de limpieza de los espacios interiores y exteriores y evacuación de desperdicios y basura; los de construcción, conservación y retirado de pasos y caminos provisionales, alcantarillas, señales de tráfico y demás recursos necesarios para proporcionar seguridad y facilitar el tránsito dentro de las obras; los derivados de dejar tránsito a peatones y carruajes durante la ejecución de las obras; los de construcción, conservación, ejecución de las obras, los de construcción, conservación limpieza y retirada de las instalaciones sanitarias provisionales y de limpieza de los lugares ocupados por las mismas; los de retirada al fin de la obra de instalaciones, herramientas, materiales, etc., y limpieza general de la obra. Asimismo será de cuenta de la Contrata los gastos ocasionados por averías o desperfectos con motivo de las obras.


Vallada ( Valencia)


Será de cuenta del contratista el montar, conservar y retirar las instalaciones para el suministro del agua y de la energía eléctrica necesaria para las obras y la adquisición de dichas aguas y energía.

Serán de cuenta del Contratista los gastos ocasionados por la retirada de las obras de los materiales rechazados; los de jornales y materiales para las mediciones periódicas para la redacción de certificaciones y los ocasionados por la medición final; los de las pruebas, ensayos, reconocimiento y tomas de muestras para la recepción de las obras.

Será de cuenta del Contratista indemnizar a los propietarios de los derechos que les correspondan y todos los daños que se causen con las obras, la explotación de canteras, en la extracción de tierras para la ejecución de los terraplenes, el establecimiento de almacenes, talleres y depósitos, los que origine con la habilitación de caminos y vías provisionales para el transporte de aquellos para apertura y desviación requieran la ejecución de las obras.

Se entenderán por obras terminadas aquellas que se encuentren en buen estado y con arreglo a las prescripciones previstas a juicio del Director Técnico representante de la Propiedad que las dé por recibidas para proceder seguidamente a su medición general y definitiva.

Cuando las obras se hallen en estado de ser recibidas se hará constar así en acta y se darán las instrucciones precisas y detalladas por el facultativo al Contratista con el fin de remediar los defectos observados, fijando el plazo para efectuarlo y expirado el cual se hará nuevo reconocimiento para la recepción de las obras. Después de este nuevo plazo y si persistieran los defectos señalados, la Propiedad podrá optar por la concesión de un nuevo plazo o por la resolución el contrato con pérdida de la fianza depositada por el contratista.

6.2.- DESCRIPCIÓN DE MEDICIONES Y VALORACIONES

6.2.1.- Excavaciones.

Todas las excavaciones y desmontes practicados a cielo abierto en las obras, se abonarán por su volumen referido al terreno primitivo y a precios por metro cúbico que figuran en el Cuadro Precios n° 1 del Proyecto.

En dichos precios se hallan comprendidas todas las operaciones necesarias para ejecutar las excavaciones y desmontes tales como agotamientos, el depósito en caballeros de los productos sobrantes, el apilamiento de los aprovechables, etc.

Para efectuar la cubicación se utilizarán las secciones tipo de proyecto, siendo por cuenta el Contratista los gastos ocasionados como consecuencia de las sobreexcavaciones.

No se abonarán los excesos de excavación resultantes como consecuencia de efectuar sin entibación las excavaciones que están previstas con ella.


Vallada ( Valencia)


La entibación se abonará aparte, por metro cuadrado, aplicando los precios de los cuadros de precios.

En el caso de que aparezca agua en las zanjas o cimentaciones, se utilizarán los medios e instalaciones auxiliares necesarios para agotarlas, siendo de abono al Contratista a los precios establecidos en los cuadros de precios.

6.2.2.- Relleno y compactación de zanjas.

Los rellenos y terraplenes se abonarán por su volumen después de consolidados. La medición se realizará por metros cúbicos (m3) y tendrá el mismo valor que la excavación a la que pertenezca, ya que en el precio de la misma va incluida la retirada de sobrantes y el transporte a vertedero u otro lugar de uso. El precio aplicado será el correspondiente para esta unidad del cuadro de precios.

6.2.3.- Obras de fábrica de hormigón.

Se entiende por metro cúbico de obra de fábrica el de la obra terminada completamente, con arreglo a las condiciones. Los volúmenes abonables son aquellos que resultan de aplicar a la obra las dimensiones acotadas de los planos o encargadas por el Ingeniero Director de la obra, una vez comprobadas, sin que sea de abono ningún abono que no haya sido debidamente autorizado.

Para el abono de estas unidades serán de aplicación los precios del Cuadro de Precios, aplicándose cada uno de ellos de acuerdo con el tipo de hormigón colocado según especifiquen los Planos o por orden del Ingeniero Director de las Obras.

Para calcular los volúmenes de hormigón abonables, se utilizarán los espesores teóricos indicados en los planos, salvo que en ellos figure explícitamente una línea de abono que admita un sobre exceso de abono sobre el espesor teórico. En los hormigones armados no se deducirá el volumen del acero. En los precios indicados se incluyen la mano de obra, maquinaria y medios auxiliares necesarios para la fabricación, transporte y colocación, preparación de juntas de construcción, vibrado o apisonado y curado y protección de los mismos. Se incluyen también todos los materiales que entran en su composición (áridos agua, cemento y aditivos). Se encuentran incluidos dentro del precio de la unidad, la toma de muestra y ensayos prescritos.

Asimismo, se incluyen los agotamientos necesarios, siendo por cuenta del Contratista la instalación y operación de cuantos elementos se requiera para este fin.

6.2.4.- Armaduras de acero para hormigones

Esta unidad se abonará a los precios fijados en el Cuadro de Precios. El abono se efectuará por kilogramo (kg) de material teóricamente empleado, medido estrictamente sobre los Planos de Construcción y a partir de las tablas de peso de los redondos. En el precio del acero se considera incluido, además del suministro, todas las operaciones y medios relativos a su elaboración manipulación, colocación y pérdidas tanto por solapes como por despuntes, que habrán sido repercutidos.


Vallada ( Valencia)


No será objeto de abono, habiéndose repercutido en los precios, todas aquellas armaduras que sirvan de soporte a la principal y que no vengan reflejadas en los planos.

6.2.5.- Encofrados en estructuras de hormigón

El abono se efectuará en todos los casos por metros cuadrados (m2) de la superficie de contacto del encofrado con el hormigón en donde el hormigón quede visto, aunque se oculte posteriormente por relleno de tierras, medido sobre plano, a los precios que figuren el Cuadro de Precios. No se miden los tapes constructivos o de juntas de estanqueidad o dilatación.

No será de abono aquel encofrado visto que por usos de maderas o paneles en malas condiciones resulten poco estéticos, pudiéndose ordenar la demolición del elemento completo sin abono del mismo, en aquellos elementos en los que sean especialmente visibles los defectos constructivos, una vez terminadas las obras. No se admitirá el pintado de los paramentos de hormigón con objeto de disimular fallos estéticos.

Los precios de estas unidades de obra incluyen todos los materiales y las operaciones necesarias para la fabricación, transporte y colocación del encofrado, el desencofrado y todos los materiales accesorios como codales, latiguillos, puntales, guías, cimbras, andamios, etc. y operaciones necesarias para conseguir el perfecto acabado de la superficie del hormigón.

6.2.6.- Pavimentos

Los pavimentos se abonarán por metro cuadrado de la unidad completa de acuerdo con las definiciones de los cuadros de precios.

Para el pavimento asfáltico se medirá la superficie real hasta la línea de bordillo.

Para el pavimento de acera se medirá la superficie real hasta la línea de bordillo deduciendo el espacio ocupado por este.

La regularización de zahorra artificial bajo las aceras se abonará de manera independiente.

6.2.7.- Tuberías.

as tuberías de cualquier tipo que fueran colocadas en obra, ejecutadas con arreglo a las condiciones descritas en el capítulo de condiciones de ejecución y comprendiendo todas las operaciones allí indicadas, se medirán a efectos de abono por cómputo directamente obre las mismas una vez instaladas: la longitud de la línea que corresponde a su eje, medido en su proyección en planta en el caso de pendientes menores de 0,01 m/m, no descontando nada por el espacio ocupado por llaves de paso y demás accesorios.


Vallada ( Valencia)


Dentro del precio de la unidad por metro lineal se incluye la parte proporcional de piezas especiales necesarias según los detalles de proyecto o necesidades de ejecución (codos, tés, reducciones, etc.), ya sean éstas del mismo material que las tuberías o de fundición, así como la desinfección y el lavado de las tuberías. En el precio no se incluye la parte proporcional de mecanismos (válvulas, ventosas, etc.).

6.2.8.- Piezas especiales de tuberías

Todas las piezas especiales como llaves de paso, válvulas, ventosas, etc, se abonarán por unidad instalada y a los precios que figuran en el Cuadro de Precios.

Los codos se incluyen como parte proporcional en el metro lineal de cada tipo de tubería y no serán medidos ni abonados independientemente.

6.2.9.- Pozos de registro

Se abonarán aplicando los precios que figuran en los cuadros de precios por unidad de parte común de pozo (base y cono) y por metro lineal de pozo realmente construida entre ambos elementos.

6.2.10.- Hinca horizontal de tubo

Se abonarán los metros de perforación realmente ejecutados.

6.2.11.- Acero laminado y obras metálicas en general

Se medirán y abonarán por su peso en kilogramos. El peso se deducirá de los pesos unitarios que dan los catálogos de perfiles y de las dimensiones correspondientes medidas en los planos de proyecto o en los facilitados por la Dirección de la Obra durante la ejecución y debidamente comprobados en la obra realizada. En la formación del precio del kilogramo se tiene ya en cuenta un tanto por ciento por despuntes y tolerancias.

No será de abono el exceso de obra que por su conveniencia, errores u otras causas, ejecuta el Constructor. En este caso se encontrará el Constructor cuando sustituya algunos perfiles o secciones por otros mayores, con la aprobación de la Dirección de la obra, si ello se hace por conveniencia del constructor, bien por no disponer de otros elementos en su almacén, o por aprovechar material disponible.

En las partes de las instalaciones que figuran por piezas en el presupuesto, se abonará la cantidad especialmente consignada por cada una de ellas, siempre que se ajusten a condiciones y a la forma y dimensiones detalladas en los planos y órdenes de la Dirección de Obra.

El precio comprende el coste de adquisición de los materiales, el transporte, los trabajos de taller, el montaje y colocación en obra con todos los materiales y medios auxiliares que sean necesarios, el pintado de protección y, en general, todas las operaciones necesarias para obtener una correcta colocación en obra.


Vallada ( Valencia)


6.2.12.- Emparrillados metálicos y barandillas

Se medirán y abonarán en m2 de superficie totalmente ejecutada.

El precio incluye los materiales, mano de obra, medios auxiliares, operaciones y parte proporcional de elementos de anclaje y fijación para dejar totalmente terminada la unidad.


6.2.13.1.- Forjados

Se medirán y abonarán por metros cuadrados realmente ejecutados y medidos por la cara superior del forjado descontando los huecos por sus dimensiones libres en estructura sin descontar anchos de vigas y pilares. Quedan incluidos en el precio asignado al m2 los macizados en las zonas próximas a vigas de estructura, los zunchos de borde e interiores incorporados en el espesor del forjado, e incluso la armadura transversal de reparto de la capa de compresión y la de negativos sobre apoyos.

El precio comprende además los medios auxiliares, mano de obra y materiales, así como las cimbras, encofrados, etc... necesarios.

6.2.13.2.- Fábricas en general

Se medirán y abonarán por su volumen o superficies con arreglo a la indicación de unidad de obra que figure en el cuadro de precios o sea, metro cúbico o metro cuadrado.

Las fábricas de ladrillo en muros, así como los muretes de tabicón o ladrillo doble o sencillo, se medirán descontando los huecos. Se abonarán las fábricas de ladrillo por su volumen real, contando con los espesores correspondientes al marco de ladrillo empleado.

Los precios comprenden todos los materiales, que se definan en la unidad correspondiente, transportes, mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para terminar completamente la clase de fábrica correspondiente, según las prescripciones de este Pliego.

No serán de abono los excesos de obra que ejecute el Constructor sobre los correspondientes a los planos y órdenes de la Dirección de la obra, bien sea por verificar malla excavación, por error, conveniencia o cualquier causa no imputable a la Dirección de la obra.

6.2.13.3.- Escaleras

Se medirán y abonarán por superficies de tableros realmente construidos en metros cuadrados.


Vallada ( Valencia)


El precio comprende todos los materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para terminar la obra incluido el abultado de peldaños.

6.2.13.4.- Enfoscados, guarnecidos y revocos

Se medirán y abonarán por metros cuadrados de superficie total realmente ejecutada y medida según el paramento de la fábrica terminada, ésto es, incluyendo el propio grueso del revestimiento y descontando los huecos, pero midiendo mochetas y dinteles.

En fachadas se medirán y abonarán independientemente el enfoscado y revocado ejecutado sobre éste, sin que pueda admitirse otra descomposición de precios en las fachadas que la suma del precio del enfoscado base más el revoco del tipo determinado en cada caso.

El precio de cada unidad de obra comprende todos los materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para ejecutarla perfectamente.

6.2.13.5.- Conductos, bajantes y canalones

La medición de las limas y canalones se efectuará por metro lineal de cada clase y tipo, aplicándose el precio asignado en el cuadro correspondiente del presupuesto. En este precio se incluye, además de los materiales y mano de obra, todos los medios auxiliares y elementos que sean necesarios hasta dejarlos perfectamente terminados.

En los precios de los tubos y piezas que se han de fijar con grapas, se considerarán incluidas las obras oportunas para recibir las grapas, éstas y la fijación definitiva de las mismas. Todos los precios se entienden por unidad perfectamente terminada, e incluidas las operaciones y elementos auxiliares necesarios para ello.

Tanto los canalones como las bajantes se medirán por metro lineal totalmente instalado y por su desarrollo todos los elementos y piezas especiales, de tal manera, que en ningún caso sea preciso aplicar más precios que los correspondientes al metro lineal de canalón y bajante de cada tipo, incluso a las piezas especiales, bifurcaciones, codos, etc, cuya repercusión debe estudiarse incluido en el precio medio del metro lineal correspondiente.

La valoración de registros y arquetas se hará por unidad, aplicando a cada tipo el precio correspondiente establecido en el cuadro del proyecto. En este precio se incluyen, además de los materiales y mano de obra los gastos de excavación y arrastre de tierras, fábricas u hormigón necesarios y todos los medios auxiliares y operaciones precisas para su total terminación.


Vallada ( Valencia)


6.2.13.6.- Vierteaguas

Se medirán y abonarán por metro lineal.

El precio comprende todos los materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para la completa terminación de la unidad de obra.

6.2.13.7.- Chapados

Se medirán y abonarán por metros cuadrados de superficie realmente ejecutada, medida según la superficie exterior, al igual que los enfoscados.

El precio comprende todos los materiales (incluidos piezas especiales), mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para la completa terminación de la unidad de obra con arreglo a las prescripciones de este Pliego.

Cuando los zócalos se rematen mediante moldura metálica o de madera, esta se medirá y abonará por metro lineal, independientemente del metro cuadrado de chapado.

6.2.13.8.- Recibido de contracerco y cercos

Se medirán y abonarán por unidades realmente ejecutadas y de acuerdo con la designación del cuadro de precios.

El precio incluye los materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares necesarios para dejar totalmente terminada la unidad. No se incluye en el precio el contracerco, que quedará incluido en las unidades de carpintería.

6.2.13.9.- Cubiertas

Se medirán y abonarán por metro cuadrado de superficie de cubierta realmente ejecutada en proyección horizontal.

En el precio quedan incluidos los materiales, mano de obra, y operaciones y medios auxiliares necesarios para dejar totalmente terminada la unidad de acuerdo con las prescripciones del proyecto. En particular, en el precio del metro cuadrado, quedan incluidos los solapes de láminas, tanto de superficies horizontales como de verticales.

6.2.13.10.- Aislantes e impermeabilizantes


Vallada ( Valencia)


Se medirán y abonarán por m2 de superficie tratada o revestida.

El precio incluye todos los materiales, mano de obra, medios auxiliares y operaciones precisas para dejar totalmente terminada la unidad. No se abonarán los solapes que deberán contabilizarse dentro del precio asignado.

6.2.13.11.- Solados en general

Se medirán y abonarán por m2 de superficie de pavimento realmente ejecutada.

El precio incluye el mortero de asiento, lechada, parte proporcional de juntas de latón, las capas de nivelación, y en general toda la mano de obra, materiales, medios auxiliares, y operaciones precisas, para dejar totalmente terminada la unidad, de acuerdo con las prescripciones del proyecto. En las escaleras, los peldaños se medirán por mI y por m2 las mesetas y rellenos.

6.2.13.12. - Rodapiés y albardillas

Se medirán y abonarán por mI realmente ejecutado efectuándose la medición sobre el eje del elemento y en los encuentros se medirán las longitudes en ambas direcciones.

El precio incluye la totalidad de la mano de obra, materiales, medios auxiliares, parte proporcional de piezas especiales, y operaciones para dejar terminada la unidad según se especifica en el proyecto.

6.2.13.13. - Alicatados y revestimientos

Se medirán y abonarán por m2 de superficie realmente ejecutada medida sobre la superficie del elemento que se chapa, es decir, descontando huecos, pero midiendo mochetas y dinteles.

El precio comprende todos los materiales, incluyendo piezas romas, y otras especiales, mano de obra, operaciones y medio auxiliares necesarios para la completa terminación de la unidad con arreglo a las especificaciones del proyecto.

6.2.13.14.- Puertas, armarios, ventanas, postigos y vidrieras

Se medirán y abonarán por la superficie del hueco en m2, esto es por la superficie vista por fuera, incluyendo el cerco, pero no el contracerco.


Vallada ( Valencia)


En el precio quedan incluidos los materiales, fabricación en taller, transporte, tanto de las puertas, armarios, ventanas, póstigos y vidrieras, incluyendo el cerco, el contracerco, herrajes de colgar y seguridad y maniobra, tapajuntas, guías de persianas, guías de colgar con su capialzado y tapaguías, mano de obra, operaciones y medio auxiliares necesarios para dejar totalmente terminada la unidad según queda especificada.

6.2.13.15. - Vidrios y cristal

Se medirá y abonará por m2 de superficie real colocada de vidrio incluyendo el precio todos los materiales, mano de obra, operaciones y medios auxiliares, para dejar la obra totalmente terminada.

6.2.13.16.- Pinturas y barnices

Se medirá y abonará por m2 de superficie real, pintada, efectuándose la medición de acuerdo con las formas siguientes:

Pintura sobre muros, tabiques, techos: se medirá descontándose huecos. Las molduras se medirán por su superficie desarrollada.

Pintura o barnizado sobre carpintería: se medirá a dos caras incluyéndose los tapajuntas.

Pintura o barnizado sobre zócalos y rodapiés: se medirá por mI.

Pintura sobre ventanales metálicos: se medirá a dos caras.

Pinturas sobre persianas metálicas: se medirán a dos caras.

Pintura sobre capialzados: se medirá por mI indicando su desarrollo.

Pintura sobre reja y barandillas: en los casos de no estar incluida la pintura en la unidad a pintar, se medirá a una sola cara. En huecos que lleven carpintería y rejas, se medirán independientemente ambos elementos.

Pintura sobre radiadores de calefacción: se medirá por elementos si no queda incluida la pintura en la medición y abono de dicha unidad.

Pintura sobre tuberías: se medirá por mI con la salvedad antes apuntada.

En los precios unitarios respectivos, está incluido el coste de los materiales; mano de obra, operaciones y medios auxiliares que sean precisos para obtener una perfecta terminación, incluso la preparación de superficies, limpieza, lijado, plastecido, etc., previos a la aplicación de la pintura.


Vallada ( Valencia)


6.2.14.- Construcciones auxiliares y provisionales

El Contratista queda obligado a construir por su cuenta y a retirar al fin de las obras todas las edificaciones auxiliares para oficinas, almacén, cobertizos, caminos para accesos, silos, etc.

Todas estas obras estarán sometidas a la aprobación del Ingeniero Director de las Obras, en lo que refiere a su ubicación, cotas, etc, y en su caso, al aspecto de las mismas cuando la obra principal así lo exija.

Si previo aviso y en un plazo de treinta días a partir de éste, la Contrata no hubiese procedido a la retirada de todas las instalaciones, herramientas, materiales, etc, después de la terminación de la obra, la Administración puede mandarlo retirar por cuenta del Contratista.

6.2.15.- Pruebas de recepción de materiales

El Contratista estará obligado a demostrar que los materiales suministrados cumplan rigurosamente las especificaciones indicadas en este Proyecto Básico y deberá facilitar toda clase de documentación o efectuar los ensayos, que determine el Directo Técnico de las Obras, para su comprobación u homologación en su caso.

6.2.16.- Prueba parcial de funcionamiento de equipos e instalaciones

De los equipos y elementos que puedan hacerse objeto de prueba de funcionamiento sin necesidad de poner en servicio la instalación, podrán hacerse pruebas parciales en cuanto se hallen terminados y dispuestos para ellas. En el caso de ser aceptables el resultado de estas pruebas, las mismas serán suficientes par autorizar la recepción de las obras, pero no eximirán al Contratista de las obligaciones que, con respecto a dicho equipo y elemento, puedan resultar del funcionamiento durante el periodo de pruebas que seguirá a la recepción del total de las obras.

6.2.17.- Puesta a punto de la instalación

Previamente a la recepción deberá efectuarse la puesta a punto de la misma.

6.2.18.- Pruebas generales de funcionamiento

Las pruebas generales de funcionamiento durante todo el periodo de garantía, se realizarán sistemáticamente, en sus distintos aspectos. Los resultados observados servirán de base para la recepción, establecimiento de las sanciones a que haya lugar y para la valoración final y liquidación de la obra.


Vallada ( Valencia)


6.2.19.- Gastos de las pruebas y recepción

Los gastos a que den lugar las pruebas serán por cuenta del Contratista, por lo que deberá prever los correspondientes precios unitarios en reactivos, energía eléctrica, etc.

6.2.20.- MODO DE ABONAR LAS OBRAS DEFECTUOSAS PERO ADMISIBLES

Si alguna obra no se hallara ejecutada con arreglo a las condiciones del contrato y si fuera sin embargo, admisible a juicio del Director Técnico, podrá ser recibida, pero el Contratista quedará obligado a conformarse con la rebaja que la propiedad apruebe, salvo el caso en que el Contratista prefiera demolerla a su costa y rehacerIa con arreglo a las condiciones del contrato.

6.2.21.- Modo de abonar las obras concluidas y las incompletas

Las obras concluidas con sujeción a las condiciones del contrato, se abonarán con arreglo a los precios del cuadro número uno (1) del Presupuesto.

Cuando como consecuencia de rescisión o de otra causa, fuera preciso valorar obras incompletas, se aplicarán los precios del cuadro número (2) sin que pueda pretenderse la valoración de cada unidad de obra fraccionada en otra forma que la establecida en dicho Cuadro.

En ningún caso tendrá derecho el contratista a reclamación alguna de la insuficiencia de los precios de los Cuadros, o en omisión del coste de cualquiera de los elementos que constituyen los referidos precios.

6.2.22.- Condiciones para fijar precios contradictorios en obras no previstas

Si ocurriese algún caso imprevisto en el cual sea absolutamente necesaria la fijación de los precios contradictorios, este precio deberá fijarse partiendo de los precios básicos, jornales, seguridad social, materiales, transporte, etc, vigentes en la fecha de licitación de la obras, así como los restantes precios que figuren en el proyecto y que puedan servir de base.

La fijación del precio habrá de hacerse precisamente antes de que se ejecute la obra a que hubiera de aplicarse; si por cualquier causa la obra hubiera sido ejecutada antes de llenar este requisito el contratista estará obligado a conformase con el precio que para la misma señale la Propiedad.


Vallada ( Valencia)


6.2.23.- Replanteo, topografía y liquidación

Los gastos de comprobación del replanteo de la obra, los necesarios de topografía, en especial para la completa definición de los trabajos y los necesarios para llevar a cabo la liquidación serán por cuenta del Contratista.

6.2.24.- Diferentes elementos comprendidos en los precios del presupuesto

En los precios fijados en el presupuesto, se han incluido los gastos de transporte de materiales, las indemnizaciones o pagos que tengan que hacerse por cualquier concepto y el impuesto de los derechos fiscales con que se hallen gravados por el Estado, la Provincia o el Municipio, durante la ejecución de las obras.

El Contratista no tendrá, por tanto, derecho a indemnización alguna por las causas enumeradas, ni por que los materiales procedan de puntos distintos de los señalados en las condiciones.

En el precio de cada unidad van también comprendidos todos los materiales accesorios y operaciones necesarias para dejar la obra completamente terminada y en disposición de recibirse.

6.2.25.- Valoración de las unidades no expresadas en este Proyecto Básico

La valoración de las obras no expresadas en este Proyecto Básico, se verificarán aplicando a cada una la unidad de medida que más le sea apropiada y en la forma y con las condiciones que estime justas el Ingeniero Director, multiplicando el resultado final por el precio correspondiente.

El Contratista no tendrá derecho alguno a que las medidas a que se refiere este artículo se ejecuten en la forma indicada por él, sino que se harán con arreglo a lo determinado por el Director Facultativo, sin apelación de ningún género.

6.3.- ENSAYOS

Para subvenir a los gastos de ensayo y pruebas de materiales para la ejecución de la obra y las necesarias, a juicio del Director Técnico de las Obras, para la recepción, al Contratista se le descontará por la Administración el dos por ciento (2%) sobre el importe de cada certificación. Este porcentaje es fijo sobre el proyecto original, y no puede ser afectado por la baja que el adjudicatario haya realizado.

6.4.- REPLANTEO Y LIQUIDACIÓN

Los gastos de comprobación del replanteo de la obra y los necesarios para llevar a cabo la liquidación serán por cuenta del Contratista.


Vallada ( Valencia)


6.5.- PERMISOS, IMPUESTOS, LICENCIAS.

Sobre permisos, licencias e impuestos se cumplirá lo dispuesto en le Ley de Contratos del Estado, de 8 de abril de 1966 y disposiciones posteriores.

Los precios que figuran en los cuadros número uno (1) y dos (2) incluyen los impuestos de toda índole, que gravan a los diversos conceptos en el mercado y especialmente el Impuesto General sobre el Tráfico de Empresas.

Las certificaciones se harán con arreglo a los precios globales que figuran en los citados cuadros, sin hacer descripción por razón del impuesto exigible.

Los permisos para la realización de hinca de tubos en cruces de carreteras y ferrocarril también deberá gestionarlos el contratista, siendo a su costa los gastos que se deriven del control y vigilancia en el transcurso de las operaciones de hinca, por parte de la propiedad de estos servicios (pago del piloto de Renfe, etc.)

6.6.- ABONO DE LAS PARTIDAS ALZADAS A JUSTIFICAR

Se limitarán al mínimo imprescindible las obras a instalaciones cuyo presupuesto figura en el Proyecto por partida alzada. Las que se incluyen en esta forma serán objeto para su abono, de medición detallada, valorándose cada unidad a los precios que para la misma figure en el cuadro número uno, o a los contradictorios que apruebe la superioridad en el caso de que alguna de las unidades no figurase en dicho cuadro.

6.7.- ABONO DE LOS ACOPIOS

Se abonarán de acuerdo con lo que establece la Ley de Contratos con las Administraciones Públicas.

6.8.- ABONO DE OBRAS Y/O EQUIPOS DEFECTUOSOS

Cuando fuera preciso valorar obras y/o equipos defectuosos se aplicarán los precios del cuadro número dos disminuidos en el tanto pro ciento que a juicio de la Propiedad corresponde a las partes de la unidad fraccionada, o al total de la unidad considerada cuando la parte o partes defectuosas afecten al funcionamiento de la unidad, de manera que el mismo no pueda cumplir con lo establecido en las cláusulas de las garantías aceptadas por la Administración.

7.- PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS.

El Plazo de Ejecución de las Obras se estima en doce (12) meses, contados a partir de la firma del Acta de Replanteo.


Vallada ( Valencia)


En el Plazo de Ejecución de las Obras queda incluido el plazo previsto para la ejecución de la obra civil, instalación y puesta a punto de los equipos, de diez meses y medio (10,5), y el período destinado para las pruebas de funcionamiento de la depuradora, de un mes y medio (1,5).

8- ACTUACIONES DERIVADAS DE INCUMPLIMIENTOS PARCIALES DE LA OFERTA.

8.1.- MATERIALES O ELEMENTOS QUE NO SEAN DE RECIBO.

El Director de la Obra, de acuerdo con el Pliego General de Cláusulas Administrativas y en las condiciones que en él se establecen, podrán desechar todos aquellos materiales o elementos que no satisfagan las condiciones impuestas para cada uno de ellos en el Pliego de Prescripciones Técnicas del Proyecto.

El Contratista se atendrá, en todo caso, a lo que por escrito le ordene el Director de la Obra para el cumplimiento de las prescripciones del proyecto.

El Director de la Obra podrá señalar al Contratista un breve plazo para que retire los materiales o elementos desechados. En caso de incumplimiento de esta orden, procederá a retirarlos por cuenta y cargo del Contratista.

8.2.-INCUMPLIMIENTO DE LOS PLAZOS DE TERMINACIÓN.

Será de aplicación lo especificado en el Pliego de Cláusulas Económico-Administrativas del contrato.

8.3.- CALIDAD INSUFICIENTE DE LOS ELEMENTOS.

Si durante la etapa de puesta en marcha o en el periodo de garantía, algún elemento fallara más de dos veces, el Director de la Obra podrá obligar al Contratista a sustituir dicho elementos y los idénticos a él que trabajen en condiciones análogas, por otros de entre los existentes en el mercado que a juicio de la Administración sean adecuados.

8.4.- RESULTADO NEGATIVO DE LAS PRUEBAS DE FUNCIONAMIENTO.

Si las pruebas de funcionamiento resultasen negativas, de acuerdo con los criterios establecidos en el apartado 3.5.- de este Pliego y no se pudiera subsanar el problema en la forma indicadas en el apartado 3.5.1.2.-, se aplicarán, si la superioridad lo estima conveniente, las siguientes depreciaciones al total de la obra ejecutada:

Resultado negativo de uno de los dos criterios, siendo el otro positivo: la obra se depreciará en un 1 % del presupuesto de contrata definitivo.


Vallada ( Valencia)


Resultado negativo de ambos criterios: se elegirá entre depreciar el coste total en un 5% o declarar la obra inaceptable.

En caso de ser declaradas inaceptables las obras, el Contratista deberá realizar a su cargo las necesarias modificaciones para conseguir resultados positivos en un nuevo periodo de prueba de seis meses. Si los resultados son nuevamente negativos, la Administración podrá optar por la rescisión del contrato en los términos que jurídicamente proceda.

8.5.- INCUMPLIMIENTO DE LAS RESTANTES CARACTERÍSTICAS OFERTADAS.

Si los consumos de energía eléctrica o de productos químicos durante el período de pruebas de funcionamiento resultasen superiores en más de un diez por ciento (10 %) a los ofertados, se aplicará una depreciación máxima del uno por ciento (1 %) del presupuesto. El ingeniero Director de la Obra podrá aplicar depreciaciones menores e incluso nulas, si estima que se han presentado circunstancias especiales que justifican los consumos superiores.

9.- DISPOSICIONES GENERALES

Se cumplirá lo indicado en la Ley de Contratos con las Administraciones Públicas en todo lo referente a iniciación de las obras, plan de construcción, modificaciones del proyecto, revisión de precios, incumplimiento de los plazos de ejecución, suspensión de las obras, resolución del contrato, certificaciones, obras terminadas, obras incompletas, plazo de garantía, liquidación de obra, recepción de las obras, etc.

9.1.- GASTOS DE CARÁCTER GENERAL

Son todos aquellos que sin poder incluirse en ninguna de obra concreta, son necesarios para el desarrollo de las mismas, comprenden las instalaciones para el personal, oficina, almacenes, talleres, personal exclusivamente adscrito a la obra de tipo técnico o administrativo, laboratorios, ensayos, etc, estos gastos se dividen en tres partes:

Gastos con cargo a la contrata: serán de cuenta del Contratista los gastos de replanteo general o parcial y liquidación de la obra proyectada, los de desviación y señalización de caminos, accesos, etc, durante la obra, tránsito de peatones, acometidas de agua y luz, retirada de instalaciones, limpieza y en general todos los necesarios para restituir los terrenos a su estado primitivo una vez finalizada la obra. Igualmente serán con cargo a la contrata los gastos de vigilantes de obra. También serán con cargo a la contrata, los importes de daños causados en las propiedades particulares por negligencia o descuido durante la obra: la corrección de los defectos de construcción apreciados en la obra, la retirada y sustitución de los materiales rechazados y en general toda variación respecto a la obra proyectada, que la contrata introduzca por deseo suyo, aunque haya sido aprobada por la Dirección Técnica de las Obras. En los casos de resolución de contrato, cualquiera que sea la causa que motive esto, serán de cuenta del Contratista los gastos de jornales y materiales ocasionados por la liquidación de las obras y las de las actas notariales que sea


Vallada ( Valencia)


necesario levantar, así como las de retirada de los medios auxiliares que no utilice la empresa o que se devuelvan después de utilizados.

Coste directo: Se consideran comprendidos en este apartado los gastos de instalación de oficinas a pie de obra, comunicaciones edificación de almacenes, talleres, pabellones temporales para obreros, laboratorios y los del personal técnico y administrativo adscrito exclusivamente a la obra y los imprevistos. Todos estos gastos, excepto aquellos que figuren en el presupuesto valorados en unidades de obra o partidas alzadas, serán inferiores al 6% del coste de ejecución material de cada una de las unidades de obra del proyecto y se consideran incluidas en la valoración del precio según el cuadro de precios número dos, incrementándose el citado coste de ejecución material en el porcentaje antes citado, debiendo figurar expresamente en cada precio.

Gastos de control y ensayos de obra: Serán los ocasionados por los ensayos preceptivos que figuran en los Pliegos de Condiciones y los que ordene realizar la Dirección Técnica de las Obras para comprobación de las unidades de obra cuya ejecución ofrezca dudas en cuanto a la resistencia conseguida o calidad de las mismas.

9.2.- PROGRAMA DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS

En el plazo de un mes a partir de la firma del acta de comprobación del replanteo, el contratista presentará el programa de ejecución de las obras, que deberá incluir los siguientes datos:

Ordenación en partes o clases de obra de las unidades que integran el Proyecto.

Determinación de los medios necesarios, tales como personal, instalaciones, equipos y materiales, con expresión del volumen de éstos.

Estimación en días calendario de los plazos de ejecución de las diversas obras u operaciones preparatorias, equipo e instalaciones y de los de ejecución de las diversas partes o clases de obra.

Valoración mensual y acumulada de la obra programadas, sobre la base de las obras u operaciones preparatorias, equipo e instalaciones y partes o clases de obra a precios unitarios.

Gráficos cronológicos.

9.3.- ORDEN DE EJECUCIÓN DE LOS TRABAJOS

El contratista propondrá un programa y método de realización de las distintas obras que comprende este proyecto, que podrán ser aceptados o modificados por el Director de la Obra. El orden y el momento de ejecución de las distintas obras serán autorizadas por éste, quedando el contratista en libertad respecto a su organización y medios auxiliares a emplear.


Vallada ( Valencia)


Por otra parte, el contratista contrae la obligación de ejecutar las obras en aquellos tramos señalados que designe el Director de la Obra, aún cuando esto suponga una alteración del programa general de realización de los trabajos. Esta decisión del Director de la Obra podrá hacerse con cualquier motivo que la Propiedad estime suficiente, y de modo especial el que no se produzca paralización de las obras o disminución importante en su ritmo de ejecución, cuando la realización del programa exija determinados acondicionamientos de frentes de trabajo o la modificación previa de algunos servicios públicos y en cambio sea posible proceder a la ejecución de los tramos aislados mencionados.

9.4.- TRABAJOS POR ADMINISTRACIÓN

Para llevar a cabo trabajos que se abonarán por el sistema de Administración, se requerirá autorización previa de los precios de facturación por parte de la Dirección de Obra, así como que dichos trabajos no consten como unidades en el cuadro de precios del Proyecto ni sean evaluables mediante precios contradictorios. Esta última condición podrá obviarse en el caso de trabajos urgentes y siempre a tenor de lo que disponga la Dirección de Obra. En cualquier caso, será condición inexcusable para el abono de los mencionados trabajos el que su ejecución sea controlada por la Dirección de Obra o sus representantes.

9.5.- LIQUIDACIONES PARCIALES CON CARÁCTER PROVISIONAL

La obra ejecutada se abonará por certificaciones de liquidaciones parciales. Estas tendrán carácter de documentos provisionales a buena cuenta de la liquidación final, no suponiendo tampoco dichas certificaciones aprobación ni recepción e las obras que comprenden.

La propiedad se reserva en todo momento y especialmente al hacer efectivas dichas liquidaciones parciales el derecho de comprobar o hacer comprobar si el contratista ha cumplido los compromisos referentes al pago de jornales y materiales invertidos en la obra, a cuyo efecto presentará el contratista los comprobantes que se exijan.

9.6.- LIQUIDACIÓN FINAL

Terminados los trabajos, se procederá a la liquidación final de las unidades de obra realizadas, incluyendo las modificaciones del Proyecto, siempre que éstas hayan sido previamente aprobadas con sus precios. Dicha liquidación se efectuará con el mismo criterio ya expuesto por las liquidaciones parciales.

Las mediciones que sirvan de base a la liquidación final, serán grafiadas por el contratista de la forma más clara posible, en una colección de planos que formarán parte documental de la liquidación final, sin cuyo requisito se considerará incompleta la misma y nula a todos los efectos.


Vallada ( Valencia)


9.7.- RECEPCIÓN (I)

Terminadas las obras, tendrá lugar la recepción y a cuyo efecto se practicarán las mismas un detenido en conocimiento por la Dirección y la propiedad, en presencia del contratista, levantando un acta y empezando desde este día a contar el plazo de garantía, si las obras son halladas en estado de ser admitidas.

Cuando las obras no se hallen en estado de ser recibidas, se hará constar en el acta y se darán al contratista oportunas instrucciones para remediar los defectos observados.

Se fijará un plazo para subsanarlas, expirado el cual se efectuará un nuevo reconocimiento a fin de proceder a la recepción de la obra.

9.8.- PLAZO DE GARANTÍA

Los equipos mecanicos tendrán un plazo de garantía de dos (2) años a partir de la recepción durante el cual serán a cargo del adjudicatario las inherentes a las aplicadas por los distintos proveedores de equipos mecanicos asi como las posibles deficiencias que se detecten motivadas por vicios ocultos.

9.9.- RECEPCIÓN (II)

Caducado el plazo de garantía, el Inspector Facultativo de la obra emitirá un informe sobre la conformidad o disconformidad de las prestaciones ejecutadas con el contrato y en especial con sus condiciones técnicas.

De ser favorables los informes técnicos, procederá a formalizarde acuerdo con el artículo 63 del Reglamento de Contratación de las Corporaciones locales de 9 de Enero de 1.953

9.10.- DEVOLUCIÓN DE LA FIANZA

Aprobada la liquidación final y otorgada la recepción , se devolverá la fianza al contratista.

9.11.- INDEMNIZACIONES

Los gastos que se originen como consecuencia de tránsito u ocupación de terrenos particulares, perjuicios causados a éstos por las obras, daños en cosechas, autorizaciones de las Jefaturas de Carreteras o Ferrocarriles por cruce de los mismos, daños en regadíos por cruce de los mismos, daños en regadíos por cortes de acequias, etc., serán abonados con cargo a la Partida Alzada que a estos fines figura en presupuesto y certificado, previa justificación con los recibos de pago. No serán de abono sin la previa aceptación de la Dirección Técnica de las Obras.


Vallada ( Valencia)


9.12.- GASTOS E IMPUESTOS.

Serán de cuenta y cargo de la Contrata toda clase de contribuciones e impuestos fiscales de cualquier orden estatal, provincial o municipal o local que grave la obra a ejecutar o su contratación y los documentos a que ellos de lugar, incluso los notariales.

9.13.- CLASIFICACION

Clasificación exigida para la ejecución de las obras de acuerdo con el artículo 25 del TRLCAP y de los artículos 25 a 36 del RGLCAP:

Grupo K, Subgrupo 8, Categoría e


EL ARQUITECTO


S.G.1.8- ANEXO DE FICHAS TÉCNICAS

PARQUE ESTRATÉGICO


S.G.1.9- ANEXO PLIEGO DE CONDICIONES EDAR



Vallada ( Valencia)


IINNDDIICCEE

INDICE...................................................................................................................... 1

MEMORIA................................................................................................................ 5

1.- CONDICIONES GENERALES ...................................................................... 5

1.1.- OBJETO DEL PLIEGO............................................................................ 5

1.2.- DISPOSICIONES APLICABLES ............................................................ 5

1.3.- FACILIDADES PARA LA INSPECCIÓN. ........................................... 13

1.4.- ORDEN DE PREFERENCIA PARA LA APLICACIÓN DE CONDICIONES. ......................................................................................................... 13

1.5.- CUADRO DE PRECIOS NÚMERO UNO. ........................................... 14

1.6.- RELACIONES LEGALES Y RESPONSABILIDADES CON EL PÚBLICO. ................................................................................................................... 14

1.7.- SUB-CONTRATA O DESTAJISTA...................................................... 14

1.8.- CONTRADICCIONES Y OMISIONES DEL PROYECTO. ................ 14

1.9.- REPRESENTANTES DE LA ADMINISTRACIÓN Y DEL CONTRATISTA. ........................................................................................................ 15

2.-DESCRIPCION DE LAS OBRAS ................................................................. 15

3.- CONDICIONES QUE DEBERAN CUMPLIR LOS MATERIALES. ......... 15

3.1.- GENERALIDADES, NORMATIVA Y CONTROL DE CALIDAD. ... 15

3.2.- EQUIPOS MECÁNICOS Y ELÉCTRICOS. ......................................... 16

3.3.- OBRA CIVIL. ......................................................................................... 46

3.4.- ELEMENTOS DE SEGURIDAD........................................................... 49

3.5.- ANÁLISIS, ENSAYOS Y PRUEBAS. .................................................. 50

4.- CONDICIONES DE LA EJECUCION DE LAS OBRAS. ........................... 54

4.1.- REPLANTEO. ........................................................................................ 54

4.2.- SEÑALIZACIÓN DE LA OBRA........................................................... 54


Vallada ( Valencia)


4.3.- INSTALACIONES Y MEDIOS AUXILIARES. ................................... 55

4.4.- MAQUINARIA Y EQUIPO. .................................................................. 55

4.5.- OCUPACIÓN DE LOS TERRENOS, USO DE BIENES Y SERVICIOS...................................................................................................................................... 56

4.6.- CATAS DE PRUEBA............................................................................. 56

4.7.- UNIDADES DE OBRA NO INCLUIDAS EN EL PLIEGO. ................ 56

4.8.- MARCHA DE LAS OBRAS. ................................................................. 56

4.9.- DEMOLICIONES................................................................................... 57

4.10.- UNIDADES DE MOVIMIENTO DE TIERRAS................................. 57

4.11.- EJECUCIÓN DE OBRAS DE HORMIGÓN, ENCOFRADOS, CIMBRAS Y ARMADURAS..................................................................................... 57

4.12.- COLOCACIÓN Y SUJECIÓN DE PERFILES LAMINADOS. ......... 57

4.13.- ELEMENTOS METÁLICOS VARIOS. .............................................. 58

4.14.- ARQUETAS Y POZOS DE REGISTRO. ............................................ 58

4.15.- PROTECCIÓN ANTICORROSIVA DE METALES. GALVANIZADO Y PINTURA................................................................................................................ 58

4.16.- MATERIALES Y UNIDADES NO CITADOS EN EL PRESENTE PLIEGO. ...................................................................................................................... 60

4.17.- OBLIGACIONES CON CARÁCTER GENERAL.............................. 60

5.- PRUEBAS MíNIMAS PARA LA RECEPCION DE LAS OBRAS............. 60

5.1.- CONDICIONES DE CARÁCTER GENERAL. .................................... 60

5.2.- RELLENOS Y TERRAPLENES............................................................ 61

5.3.- OBRAS DE HORMIGÓN ...................................................................... 61

5.4.- ENLUCIDOS. ......................................................................................... 61

5.5.- TUBOS PREFABRICADOS. ................................................................. 61

5.6.- TUBERÍAS INSTALADAS. .................................................................. 62

5.7.- TUBOS SOMETIDOS A PRESIÓN ...................................................... 63

5.8.- PRUEBAS GENERALES DE FUNCIONAMIENTO. .......................... 63


Vallada ( Valencia)


5.9.- GASTOS DE LAS PRUEBAS PRECEPTIVAS. ................................... 63

5.10.- PRUEBAS NO PRECEPTIVAS........................................................... 63

6.- MEDICION y ABONO DE LAS OBRAS. ................................................... 64

6.1.- GENERALIDADES. .............................................................................. 64

6.2.- DESCRIPCIÓN DE MEDICIONES Y VALORACIONES................... 66

6.3.- ENSAYOS .............................................................................................. 77

6.4.- REPLANTEO Y LIQUIDACIÓN .......................................................... 77

6.5.- PERMISOS, IMPUESTOS, LICENCIAS. ............................................. 78

6.6.- ABONO DE LAS PARTIDAS ALZADAS A JUSTIFICAR ................ 78

6.7.- ABONO DE LOS ACOPIOS.................................................................. 78

6.8.- ABONO DE OBRAS Y/O EQUIPOS DEFECTUOSOS....................... 78

7.- PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS................................................. 78

8- ACTUACIONES DERIVADAS DE INCUMPLIMIENTOS PARCIALES DE LA OFERTA. .................................................................................................................. 79

8.1.- MATERIALES O ELEMENTOS QUE NO SEAN DE RECIBO. ........ 79

8.2.-INCUMPLIMIENTO DE LOS PLAZOS DE TERMINACIÓN............. 79

8.3.- CALIDAD INSUFICIENTE DE LOS ELEMENTOS. .......................... 79

8.4.- RESULTADO NEGATIVO DE LAS PRUEBAS DE FUNCIONAMIENTO. ................................................................................................ 79

8.5.- INCUMPLIMIENTO DE LAS RESTANTES CARACTERÍSTICAS OFERTADAS.............................................................................................................. 80

9.- DISPOSICIONES GENERALES.................................................................. 80

9.1.- GASTOS DE CARÁCTER GENERAL................................................. 80

9.2.- PROGRAMA DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS................................ 81

9.3.- ORDEN DE EJECUCIÓN DE LOS TRABAJOS.................................. 81

9.4.- TRABAJOS POR ADMINISTRACIÓN................................................ 82

9.5.- LIQUIDACIONES PARCIALES CON CARÁCTER PROVISIONAL 82


Vallada ( Valencia)


9.6.- LIQUIDACIÓN FINAL.......................................................................... 82

9.7.- RECEPCIÓN (I)...................................................................................... 83

9.8.- PLAZO DE GARANTÍA........................................................................ 83

9.9.- RECEPCIÓN (II) .................................................................................... 83

9.10.- DEVOLUCIÓN DE LA FIANZA ........................................................ 83

9.11.- INDEMNIZACIONES.......................................................................... 83

9.12.- GASTOS E IMPUESTOS..................................................................... 84

9.13.- CLASIFICACION ................................................................................ 84


Vallada ( Valencia)


MMEEMMOORRIIAA

1.- CONDICIONES GENERALES

1.1.- OBJETO DEL PLIEGO

El objeto de este Proyecto es definir las condiciones que han de regir en la ejecución de los trabajos e instalaciones necesarias para realizar la ejecución e instalación de La Planta Depuradora de Aguas Residuales del Parque Estratégico Empresarial de Vallada (Valencia).

1.2.- DISPOSICIONES APLICABLES

Además de los especificados en el presente Pliego serán de aplicación, las siguientes disposiciones, normas y reglamentos, cuyas prescripciones, en cuanto pueden afectar a las obras objeto de este Pliego, quedan incorporadas a él formando parte integral del mismo. En caso de discrepancia entre algunas de estas normas, se adoptará la decisión del Ingeniero Director de las Obras.

1.2.1.- Generales

Real Decreto Legislativo 2/2000, de 16 de junio, por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, y todas aquellas disposiciones que no se opongan a la misma, conforme a su Disposición Derogatoria única.

Instrucciones del Instituto Nacional de Racionalización y Normalización (Normas UNE), DIN, ASTM, ASME, ANSI y CEI a decidir por la Administración a propuesta del Concursante en el Proyecto de Construcción.

La Directiva 89/106 CEE del Consejo de las Comunidades Europeas sobre productos de la construcción.

1.2.2.- Seguridad y salud laboral

Ley 1627/97 de 24 de diciembre sobre Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en Obras de Construcción.

Ley de Prevención de Riesgos Laborales LEY 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales y Normativa de Desarrollo.

Reglamento de Actividades Molestas, Nocivas y Peligrosas Decreto 2.414/1961 de Presidencia de Gobierno.


Vallada ( Valencia)


Disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción REAL DECRETO 1627/1997, de 24 de octubre, por el que se establecen disposiciones mínimas de seguridad y de salud en las obras de construcción.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo REAL DECRETO 486/1997, de 14 de abril, por el que se establecen las disposiciones mínimas de seguridad y salud en los lugares de trabajo.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo. REAL DECRETO 1215/1997, de 18 de julio, por el que se establecen las disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañe riesgos, en particular dorsolumbares, para los trabajadores REAL DECRETO 487/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la manipulación manual de cargas que entrañe riesgos, en particular dorsolumbares, para los trabajadores.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual. REAL DECRETO 773/1997, de 30 de mayo, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas al trabajo con equipos que incluyen pantallas de visualización. REAL DECRETO 488/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas al trabajo con equipos que incluyen pantallas de visualización.

Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo REAL DECRETO 485/1997, de 14 de abril, sobre disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo.

Protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes biológicos durante el trabajo. REAL DECRETO 664/1997, de 12 de mayo, sobre la protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes biológicos durante el trabajo.

Protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes cancerígenos durante e] trabajo. REAL DECRETO 665/1997, de 12 de mayo, sobre la protección de los trabajadores contra los riesgos relacionados con la exposición a agentes cancerígenos durante el trabajo.

1.2.3.- Carreteras y movimiento de tierras

Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para obras de Carreteras PG-3/75 y Ordenes Ministeriales que lo modifican.


Vallada ( Valencia)


Instrucción relativa a las acciones a considerar en el proyecto de puentes de ferrocarril - Tercera edición.- [Madrid]: Ministerio de Obras Públicas y Transportes.

IOS-98: Instrucción para el proyecto, construcción y explotación de obras subterráneas para el transporte terrestre - Ministerio de Fomento. Dirección General de Carreteras - Madrid: Ministerio de Fomento, 2000

Ligantes bituminosos de reología modificada y mezclas bituminosas discontinuas en caliente para capas de pequeño espesor (Orden Circular 322/97). - Ministerio de Fomento. Dirección General de Carreteras.- Madrid: Ministerio de Fomento, 1997

Normas de Ensayos del Laboratorio de Transporte y mecánica del Suelo (MOP). Ley 6/1991, del 27 de marzo, de la Generalitat Valenciana de carreteras

ROM 4.1-94 : proyecto y construcción de pavimentos portuarios. Madrid

Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1994 [LE-CON 44].

Secciones de firme: Instrucción 6. l-l.C y 6.2-1 C. Madrid: Ministerio de Obras Públicas y Transportes.

1.2.4.- Hormigones y conglomerantes

Instrucción de Hormigón Estructural (EHE)

Pliego General de condiciones para la recepción de yesos y escayolas. RY-85.

Recomendaciones Internacionales Unificadas para el cálculo y ejecución de las obras de hormigón armado.

EF-96. Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón armado o pretensado REAL DECRETO 2608/1996, de 20 de diciembre, por el que se aprueba la Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón armado o pretensado (EF-96)

EH-91. Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón en masa o armado REAL DECRETO 1039/1991, de 28 de junio, por el que se aprueba la "Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón en masa o armado (EH-91)". Sustituida por la nueva normativa EHE.

EP-93. Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón pretensado REAL DECRETO 805/1993, de 28 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción para el proyecto y ejecución de obras de hormigón pretensado EP-93.

EF-88. instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón armado o pretensado.


Vallada ( Valencia)


RB-90. Pliego de prescripciones técnicas generales para la recepción de bloques de hormigón en las obras de construcción ORDEN de 4 de julio de 1990 por la que se aprueba el "Pliego de prescripciones técnicas generales para la recepción de bloques de hormigón en las obras de construcción (RB 90)".

RC-97. Instrucción para la recepción de cementos REAL DECRETO 779/1997, de 30 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción para la recepción de cementos (RC-97).

RCA-92. Instrucción para la Recepción de Cales en obras de estabilización de suelos ORDEN de 18 de diciembre de 1992 por la que se aprueba la instrucción para la recepción de cales en obras de estabilización de suelos (RCA-92).

RY-85. Pliego General de Condiciones para la Recepción de Yesos y Escayolas en las Obras de Construcción ORDEN de 31 de mayo de 1985, por la que se aprueba el Pliego General de Condiciones para la Recepción de Yesos y Escayolas en las Obras de Construcción (RY-85).

1.2.5.- Tuberías y conducciones

Pliego General de Condiciones Facultativas para Tuberías de Abastecimiento de Aguas, aprobado por O.M. de 28 de Julio de 1974.

Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para Tuberías de Saneamiento de Poblaciones, según Orden de 15 de septiembre de 1986

Pliego General de fabricación, transporte y montaje de tuberías de hormigón de la Asociación Técnica de Derivados del Cemento.

Plásticos. Tubos de poliéster reforzado con fibra de vidrio PRN 53-323.


NTE : Normas Tecnológicas de la Edificación. Madrid: Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1993-1995

Norma sismorresistente. PDS-l

Medidas mínimas sobre accesibilidad en los edificios REAL DECRETO 556/1989, de 19 de mayo, por el que se arbitran medidas mínimas sobre accesibilidad en los edificios.

Normas básicas de la Edificación – NBE.

NBE-CA-88. Condiciones acústicas de los edificios REAL DECRETO 1909/1981, de 24 de julio, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-CA-81. Condiciones acústicas de los edificios" y Modificaciones posteriores.


Vallada ( Valencia)


NBE-CT-79. Condiciones térmicas en los edificios REAL DECRETO 2429/1979, de 6 de julio, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-CT-79. Condiciones térmicas en los edificios".

NBE-CPI-96. Condiciones de protección contra incendios en los edificios REAL DECRETO 2177/1996, de 4 de octubre, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-CPI-96. Condiciones de protección contra incendios en los edificios".

NBE-FL-90. Muros resistentes de fábrica de ladrillo REAL DECRETO 1723/1990, de 20 de diciembre, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-FL-90. Muros resistentes de fábrica de ladrillo".

NBE-QB-90. Cubiertas con materiales bituminosos REAL DECRETO 1572/1990, de 30 de noviembre, por el que se aprueba la Norma Básica de la Edificación "NBE-QB-90. Cubiertas con materiales bituminosos".

NBIG, Normas básicas de instalaciones de gas

NIA. Normas básicas para las instalaciones interiores de suministro de agua

Normas de procedimiento y desarrollo del Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios y se revisa el anexo 1 y los apéndices del mismo. ORDEN de 16 de abril de 1998 sobre normas de procedimiento y desarrollo del Real Decreto 1942/1993, de 5 de noviembre, por el que se aprueba el Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios y se revisa el anexo 1 y los apéndices del mismo.

RAEM. Reglamento de aparatos de elevación y manutención de los mismos

RICCACS. Reglamento de instalaciones de calefacción, climatización y agua caliente sanitaria

RJPCI. Reglamento de instalaciones de protección contra incendios


Propuestas para mejorar la calidad del hormigón. Madrid: Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1995

1.2.7.- Aceros y estructuras metálicas

Instrucción E.M. 62 para estructuras de acero. 43 edición. [Madrid]

Instituto Eduardo Torroja de la construcción y del cemento

MV –103. Cálculo de las estructuras de acero laminado en edificación. Madrid : Ministerio de Obras Públicas, Transportes y Medio Ambiente, 1995