siun.navarra.essiun.navarra.es/documentosPDF/PUPSIS/104598/104598_007.pdfLÓPEZ ZUBIKOA ASOCIADOS...

LÓPEZ ZUBIKOA ASOCIADOS

S.L.P. URGEIN PAMPLONA S.L.

C/Irunlarrea nº 61, bajo. Pamplona (Navarra) P/ Dra. Juana Garcia de Orcoyen 1 bajo. Pamplona (Navarra)

APROBACION DEFINITIVA ANEJO 3.4- ESTRUCTURAS-

PUENTES SOBRE REGATAS

PROYECTO DE URBANIZACION DEL P.S.I.S. DEL ÁREA

TURÍSTICA, HOTELERA, DEPORTIVA Y RESIDENCIAL DEL

ENTORNO DEL “PALACIO DE AROZTEGUÍA” EN LEKAROTZ

ESTRUCTURAS- PUENTES SOBRE REGATAS

Propieda

d: Palacio de Arozteguía S.L. Fecha: Diciembre de 2016

U R G E I N P A M P L O N A S . L .

P/ Dra. Juana Garcia de Orcoyen 1 bajo. Pamplona (Navarra) Tfno. 948173440

L Ó P E Z Z U B I K O A A S O C I A D O S S . L . P .

C/Irunlarrea nº 61, bajo. 31008 Pamplona (Navarra) Tfno. 948259108

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Departamento de Desarrollo Rural,Medio Ambiente y Administración Local

Gobierno de NavarraGafa or akoN obernur aLanda Garapeneko, Ingurumeneko

eta Toki Administrazioko Departamentua

ANEJO 3.4-ESTRUCTURAS- PUENTES SOBRE REGATAS URBANIZACION P.S.I.S. “PALACIO DE AROZTEGUIA” LÓPEZ ZUBIKOA ASOCIADOS S.L.P. 1 URGEIN PAMPLONA S.L.


ANEJO DE ESTRUCTURAS

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ESTRUCTURAS



INDICE

1 ESTRUCTURAS ...................................................................................................................................................4

2 normativa.........................................................................................................................................................4

2.1 normativa aplicada................................................................................................................................ 4

2.1.1 Normas de acciones....................................................................................................................... 5

2.1.2 Normas de construcción ................................................................................................................ 5

2.2 PROGRAMAS DE CÁLCULO UTILIZADOS Y DIMENSIONAMIENTO .....................................................5

3 BASES DE CÁLCULO........................................................................................................................................6

3.1 CRITERIOS DE SEGURIDAD ......................................................................................................................6

3.1.1 Estados límites de servicio (E.L.S.) .................................................................................................. 6

3.1.2 Estados límites últimos (E.L.U.) ........................................................................................................7

3.2 VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES................................................................................8

3.2.1 Acciones permanentes .................................................................................................................. 8

3.2.2 Acciones permanentes de valor no constante .......................................................................10

3.2.3 Acciones variables ........................................................................................................................10

3.2.4 Acciones accidentales.................................................................................................................14

3.3 VALORES REPRESENTATIVOS DE LAS ACCIONES ...............................................................................17

3.3.1 Acciones permanentes (G) .........................................................................................................17

3.3.2 Acciones permanentes de valor no constante (G*)...............................................................17

3.3.3 Acciones variables (Q) .................................................................................................................18

Acciones accidentales (A) ........................................................................................................................18

3.4 VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES .......................................................................................19

3.4.1 Estados límites últimos (E.L.U.) ......................................................................................................19

3.4.2 Estados límites de servicio (E.L.S.) ................................................................................................21

3.5 COMBINACIÓN DE ACCIONES ...........................................................................................................21

3.5.1 Estados límites últimos ...................................................................................................................22

3.5.2 Estados Limites de Servicio ...........................................................................................................23

3.6 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES..............................................................................................24

3.6.1 Materiales........................................................................................................................................24

Tablero ..................................................................................................................................................................24

Hormigón..............................................................................................................................................................24

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ESTRUCTURAS



Estribos, cimentaciones, encepados y pilotes ...............................................................................................24

3.6.2 Durabilidad .....................................................................................................................................28

3.6.3 Niveles de control ..........................................................................................................................31

3.7 COMPROBACIONES RELATIVAS A LOS ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO ...........................................33

3.8 VIDA ÚTIL DE LA ESTRUCTURA...............................................................................................................36

3.9 TABLEROS, PILAS Y ESTRIBOS COMO ELEMENTOS DE HORMIGÓN ARMADO. ..............................37

3.10 muros en ménsula. ............................................................................................................................37

3.11 muros de escollera............................................................................................................................38

4 Prueba de carga..........................................................................................................................................40

4.1 INTRODUCCIÓN.....................................................................................................................................40

4.2 REALIZACIÓN DE LA PRUEBA DE CARGA...........................................................................................40

4.2.1 Dirección de las pruebas .............................................................................................................41

4.2.2 Materialización del tren de cargas ............................................................................................41

4.2.3 Zonas de aplicación de la carga ...............................................................................................42

4.2.4 Magnitudes a medir y aparatos de medida ............................................................................43

4.2.5 Plazo de ejecución........................................................................................................................43

4.2.6 Forma de aplicación de las cargas ...........................................................................................44

4.2.7 Duración de la aplicación de las cargas..................................................................................45

4.2.8 Criterios de estabilización.............................................................................................................45

4.2.9 Criterios de aceptación ...............................................................................................................46

4.2.10 RELACIÓN DE ESFUERZOS Y MAGNITUDES PREVISTAS...............................................................46

5 DESCRIPCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS ..........................................................................................................47

5.1 ESTRUCTURA E-1 .....................................................................................................................................47

5.1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL................................................................................................................47

5.2 ESTRUCTURA E-2 .....................................................................................................................................53


5.3 ESTRUCTURA E-3 .....................................................................................................................................57


5.4 MUROS ....................................................................................................................................................60

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ESTRUCTURAS



1 ESTRUCTURAS

Dentro del desarrollo del actual Proyecto de Urbanización en el ámbito del PSIS en Lecároz, se

realizan tres estructuras que dan continuidad a los viales sobre regatas y para la contención de tierras

en las aletas adyacentes a los estribos.

Todos los puentes aquí considerados son denominados de carretera por destinarse al tránsito de

peatones y vehículos con neumáticos.

También se presentan estructuras de contención de tierras al empuje activo y reposo realizadas en

ménsula o con elementos de tierra o escollera.

Las características del terreno de cimentación son las indicadas en el anejo de estudio geotécnico

del presente documento.

2 NORMATIVA

2.1 NORMATIVA APLICADA

Para la elaboración del proyecto se emplean las normas y recomendaciones enumeradas a

continuación. Se distingue entre documentos relativos a las acciones a considerar y documentos

referentes a la resistencia de la estructura.

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ESTRUCTURAS



2.1.1 NORMAS DE ACCIONES

(1) Ministerio de Fomento. “Instrucción sobre Acciones en Puentes de Carretera” (IAP-11).

(2) Ministerio de Fomento. "Norma de construcción sismorresistente: Puentes NCSP-2007". R.D.

637/2007 de 18 de Mayo.

2.1.2 NORMAS DE CONSTRUCCIÓN

(1) Instrucción de Hormigón Estructural. (EHE).

(2) Código Técnico de la edificación (CTE).

(3) Recomendación para el cálculo de apoyos, suelo reforzado, obras de carretera del Ministerio

de Fomento.

Además de las citadas normas se consideran todas las relativas a la accesibilidad peatonal en

pasarelas conforme a la LEY FORAL 5/2010, DE 6 DE ABRIL, DE ACCESIBILIDAD UNIVERSAL Y DISEÑO

PARA TODAS LAS PERSONAS y los reglamentos que la desarrollan y aplican.

2.2 PROGRAMAS DE CÁLCULO UTILIZADOS Y DIMENSIONAMIENTO

Para el cálculo y dimensionamiento de la estructura se han utilizado los siguientes programas:

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ESTRUCTURAS



- Prontuario Informático de Hormigón Armado, programa de comprobación y armado de secciones

de hormigón armado.

- Programa de CivilCad módulo Tablero de puentes.

- Programa de CivilCad módulo Estribos.

- Programa CYPE módulo Muros en Ménsula.

- Programa CYPE módulo CYPECAD de edificación.

- Programa CYPE Marcos.

- Hojas de Cálculo para el diseño de aparatos de apoyo elastoméricos.

- Hojas de Cálculo para el diseño de muros de gravedad de escollera caliza.

- Especificaciones de fabricantes y suministradores.

Todos los archivos de cálculo se encuentran a disposición en la oficina para el solicitante pueda

correrlos en sus respectivos programas y generar los listados de cálculo que consideren convenientes.

3 BASES DE CÁLCULO

3.1 CRITERIOS DE SEGURIDAD

Para justificar la seguridad de las estructuras, objeto de este anejo y su aptitud de servicio, se utilizará el

método de los estados límites.

Los estados se clasifican en:

- Estados límites de servicio.

- Estados límites últimos.

3.1.1 ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO (E.L.S.)

Se incluyen bajo la denominación de estados límites de servicio todas aquellas situaciones de la

estructura para las que no se cumplen los requisitos predefinidos de funcionalidad, confort, durabilidad

o aspecto de la estructura.

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ESTRUCTURAS



Se consideran los siguientes:

- E.L.S. de deformaciones que afecten a la apariencia o funcionalidad de la obra, o que

causen daño a elementos no estructurales.

- E.L.S. de fisuración. La fisuración del hormigón por tracción puede afectar a la durabilidad, la

impermeabilidad o el aspecto de la estructura. La microfisuración del hormigón por

compresión excesiva puede afectar, también, a la durabilidad.

3.1.2 ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS (E.L.U.)

La denominación de estados límites últimos engloba todos aquellos correspondientes a una puesta

fuera de servicio de la estructura, por colapso o rotura de la misma o de una parte de ella, poniendo en

peligro la seguridad de las personas.

Los estados límites últimos que se deben considerar son los siguientes:

- E.L.U. de pérdida de equilibrio, por falta de estabilidad de una parte o de la totalidad de la

estructura.

- E.L.U. de agotamiento frente a solicitaciones normales, frente a cortante, torsión y flexión. Se

estudian a nivel de sección del elemento estructural.

El desarrollo de los cálculos se ha efectuado mediante la ayuda de programas de cálculo por

ordenador, complementados con comprobaciones manuales de tipo aproximado, que garantizan la

correspondencia entre el cálculo y la realidad.

La denominación de estados límites últimos engloba todos aquellos correspondientes a una puesta

fuera de servicio de la estructura, por colapso o rotura de la misma o de una parte de ella, poniendo en

peligro la seguridad de las personas.

Los estados límites últimos que se deben considerar son los siguientes:

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ESTRUCTURAS



- E.L.U. de pérdida de equilibrio, por falta de estabilidad de una parte o de la totalidad de la

estructura.

- E.L.U. de agotamiento frente a solicitaciones normales, frente a cortante, torsión y flexión. Se

estudian a nivel de sección del elemento estructural.

El desarrollo de los cálculos se ha efectuado mediante la ayuda de programas de cálculo por

ordenador, complementados con comprobaciones manuales de tipo aproximado, que garantizan la

correspondencia entre el cálculo y la realidad.

3.2 VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES

Con carácter general se consideran los criterios especificados en la Instrucción relativa a acciones a

considerar en puentes de carretera (IAP-11). Para alguna acción particular se han considerado los

criterios definidos en otras instrucciones o recomendaciones, enumeradas en 1.2.

3.2.1 ACCIONES PERMANENTES

Se refiere a los pesos de los elementos que constituyen la obra, y se supone que actúan en todo

momento, siendo constante en magnitud y posición. Están formadas por el peso propio, las acciones

horizontales de terreno sobre estribos y muros y la carga muerta.

• Peso propio

La carga se deduce de la geometría teórica de la estructura, considerando para la densidad del

hormigón el siguiente valor:

- Hormigón ...................................................................... 25,0 kN/m3

• Acciones del terreno sobre estribos y muros.

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ESTRUCTURAS



Se obtienen de acuerdo con las siguientes características del terreno:

Rellenos

γ d= 20,0 kN/m3

c = 0

ϕ = 30º

• Carga muerta

Son las debidas a los elementos no resistentes, y que en este caso son:

- Pavimento: Se ha considerado un valor de espesor nominal de pavimento asfáltico de 5 cm. Para

una densidad de 2,30 t/m3, resulta una carga de:

p= 0,05 x 2,3 = 0,115 t/m2 p= 1,2KN/m2

- Para el cálculo se tomará un valor igual al correspondiente al espesor nominal, y un valor máximo

igual a 1,50 veces aquel: emáx = 1,5 x 0,05 = 0,075 m;

Pmáx = 0,075 x 2,30 = 0,172 t/m2; Pmáx = 1.75 KN/m2

- Barrera rígida. Se considera una barrera en cada extremo del tablero con un peso de 10,0 KN/m por

barrera.

- Los tableros tienen una impermeabilización realizada con mortero bituminoso constituido por una

mezcla de emulsión EAL-1 (betún 80/100), fibras especiales y áridos silíceos y calizos tipo AMIFLEX de

COMPOSAN o similar.

- Los desagües y las barreras de contención se realizarán conforme al plano de detalles así como las

juntas de dilatación y movimientos compatibles entre tableros, que deberán tener la holgura

suficiente para un correcto desarrollo sin rasgar las impermeabilizaciones previstas.

- Las aceras se realizan con hormigón asfáltico ofítico y se distinguen de la calzada por una

señalización horizontal quedando a nivel con la misma.

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ESTRUCTURAS



3.2.2 ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE

• Acciones reológicas

El valor característico de las acciones reológicas se obtiene a partir de las deformaciones provocadas

por la retracción y la fluencia.

- Fluencia

La deformación debida a fluencia es proporcional a la deformación elástica instantánea. El coeficiente

de proporcionalidad ϕt varía a lo largo del tiempo en función de la historia de cargas, de la humedad

relativa del ambiente, del espesor de la pieza, etc. Su valor en el instante “t” se obtiene según lo

especificado en el Artículo 39.8 de la EHE.

- Retracción

La deformación de retracción es función de la humedad relativa del ambiente, del espesor de la pieza,

de la cuantía de armadura, del tiempo transcurrido desde la puesta en obra del hormigón, etc.

Su valor en el instante “t” se obtiene según lo especificado en el Artículo 39.7 de la EHE.

3.2.3 ACCIONES VARIABLES

• Sobrecarga de uso

- Tren de cargas, que está compuesto por la acción simultánea según carriles de:

a) Una sobrecarga uniforme de 9,0 KN/m2 y 2.5 KN/m2 extendida en toda la superficie a nivel de

la calzada o a parte de ella, según sea más desfavorable para el elemento en estudio.

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ESTRUCTURAS



b) Un vehículo de 2x300 KN, de 2x200KN y 2x100KN, cuyo eje longitudinal se considera paralelo al

eje de la calzada y formado por cuatro cargas pudiendo desplazarse en sentido transversal

centrado en su carril. La separación entre cargas en sentido longitudinal será de 1,20 m. y en

sentido transversal de 2,00 m. La superficie de apoyo sobre la que actuará cada carga será

de 0,40 m., paralelamente al eje del vehículo, por 0,40 m. de ancho.

El tren de cargas así definido, se extenderá a toda la superficie a nivel de la calzada formando los

carriles virtuales del tablero, delimitada por barreras, independientemente de las marcas viales que se

fijen.

Frenado y arranque.

El frenado, arranque o cambio de velocidad de los vehículos, dará lugar a una acción cuyo valor se

estimará en:

Q= 0.6. 2Q1K +0.1 q1kw1L

Q=360+2.7L

En el caso en que la vía disponga de carriles de sentidos opuestos de circulación, se considerará como

de sentido único si esta hipótesis resulta más desfavorable.

Se adoptarán como valores mínimo y máximo para esta acción del frenado y arranque que puede

actuar sobre todo el puente, los siguientes:

Valor mínimo (kN): Q ≥ 180 kN

Valor máximo (kN): Q ≤ 900 kN

donde L, es la longitud del puente en metros.

La acción del frenado y arranque, con los valores definidos anteriormente, se considerará aplicada en

la dirección del eje de la plataforma del tablero y actuando a nivel de la superficie del pavimento,

como una acción uniformemente distribuida sin solución de continuidad en una longitud del tramo de

puente entre juntas contiguas.

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ESTRUCTURAS



• Acciones debidas al viento

Conforme a 4.2 IAP-11 en zona C se realiza un cálculo simplificado del empuje en tablero y pila. Tal y

como indica 4.2.8 para un entorno Tipo II. Tabla 4.2.-e Hpila

ESTRUCTURAS



z = número árabe que corresponde al número romano que designa a la zona climática

h = canto del tablero (m), hmín. ≤h ≤ hmáx.

s = separación entre ejes de vigas (m) para tableros de vigas de hormigón; 1,5 m ≤ s ≤ 3,5 m.

En otro caso s = 1.

En la Tabla 2 se recogen las distintas zonas climáticas según la región geográfica.

Las constantes K, a, b, c, hmín y hmáx se recogen en la Tabla 3, para las tipologías transversales de tablero

más habituales.

TABLA 2 – ZONA CLIMÁTICA SEGÚN REGIÓN GEOGRÁFICA

Región geográfica Zona

Litoral del Cantábrico y de Galicia. Zona Pirenaica. Islas

Canarias I

Prelitoral norte del Cantábrico y de Galicia II

Litoral Mediterráneo y Atlántico Sur. Islas Baleares. Ceuta y

Melilla III

Centro Septentrional, Meseta Norte y Depresión del Ebro IV

Centro Meridional y Sur V

TABLA 3 – CONSTANTES PARA LA DETERMINACIÓN DE LA VARIACIÓN UNIFORME DE TEMPERATURA DEL

TABLERO

Tipología del tablero K A b c Hmín (m) H máx

(m)

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ESTRUCTURAS



Losa maciza hormigón 23,89 0,292 -0,139 0 0,30 1,20

Losa aligerada hormigón 24,91 0,292 -0,172 0 0,60 1,50

Cajón hormigón 29,13 0,301 -0,148 0 1,70 4,00

Vigas hormigón 26,90 0,300 -0,088 0,057 1,00 2,50

Cajón metálico 39,77 0,234 -0,069 0 1,50 4,50

Vigas metálicas 40,11 0,228 -0,072 0 2,00 6,00

3.2.4 ACCIONES ACCIDENTALES

• Acciones sísmicas

Se aplica la Norma de construcción sismorresistente: Puentes, NCSP-2007, aprobada en el Real Decreto

637/2007 de 18 de Mayo. Esta Norma tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse

dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto de los puentes de

carreteras y de ferrocarril.

Según el apartado 2.8 de la Norma, “Consideración de la acción sísmica”, se considera que no será

necesaria la consideración de las acciones sísmicas cuando la aceleración sísmica horizontal básica del

emplazamiento, ab, cumpla:

ab < 0,04·g

Tampoco será necesaria la consideración de las acciones sísmicas en las actuaciones en que la

aceleración sísmica horizontal de cálculo, ac, cumpla:

ac < 0,04·g

Se define en el apartado 3.4 de la Norma, “Aceleración sísmica horizontal de cálculo” por medio del

Mapa de Peligrosidad Sísmica (fig.3.1), y en el Anejo 1 de la norma se detalla por municipios, los valores

de la aceleración sísmica básica iguales o superiores a 0.04 g. De esta forma, se fija, para cada zona del

territorio español, el valor de la aceleración sísmica básica ”ab”. Este valor es característico de la

aceleración horizontal de la superficie del terreno, correspondiente a un período de retorno de 500

años.

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ESTRUCTURAS



En este caso resulta:

ab / g = 0,04

Siendo ”g”, la aceleración de la gravedad.

La aceleración sísmica horizontal de cálculo se define como el producto:

bc aSa ⋅⋅= ρ

� es un coeficiente adimensional de riesgo obtenido como producto de dos factores:

III γγρ ⋅=

Iγ es el factor de importancia que como ya se ha indicado en el apartado 2 presenta un valor igual a 1,3

IIγ es un factor modificador para considerar un periodo de retorno diferente de 500 años. Adoptaremos

5253.0)500/100( 4.0 ==IIγ

Por tanto

683.05253.03,1 =⋅=ρ

S es un coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:

28,125,16,1

25,1=== CS

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ESTRUCTURAS



Por tanto la aceleración de cálculo será:

ggaSa bc 035,004.0683.028,1 =⋅⋅=⋅⋅= ρ

Se incluye a continuación el mapa de peligrosidad sísmica recogido en la NCSP-07. Lecároz, Navarra

De acuerdo a los criterios de aplicación de la Norma de Construcción Sismorresistente, al no ser la

aceleración sísmica de cálculo inferior al valor 0,04 g, no es preceptiva su aplicación para este

proyecto.

Zona de proyecto

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ESTRUCTURAS



3.3 VALORES REPRESENTATIVOS DE LAS ACCIONES

Con carácter general se han seguido los criterios especificados en la Instrucción, IAP relativos a las

acciones a considerar en el proyecto de puentes de Carreteras.

Las acciones se definen, en su magnitud, por sus valores representativos.

Una misma acción puede tener un único o varios valores representativos, según se indica a

continuación, en función del tipo de acción.

3.3.1 ACCIONES PERMANENTES (G)

Para las acciones permanentes se considerará un único valor representativo, coincidente con el valor

característico Gk.

3.3.2 ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE (G*)

- Reológicas: se considerará, para las acciones de origen reológico, un único valor representativo,

coincidente con el valor característico Rk,t, correspondiente al instante “t” en el que se realiza la

comprobación.

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ESTRUCTURAS



3.3.3 ACCIONES VARIABLES (Q)

Cada una de las acciones variables puede considerarse con los siguientes valores representativos:

- Valor característico Qk: valor de la acción cuando actúa aisladamente.

- Valor de combinación Ψ0 Qk: valor de la acción cuando actúa en compañía de alguna otra

acción variable.

- Valor frecuente Ψ1 Qk: valor de la acción que es sobrepasado durante un período de corta

duración respecto a la vida útil del puente.

- Valor casi permanente Ψ2 Qk: valor de la acción que es sobrepasado durante una gran parte

de la vida útil del puente.

Los valores de los coeficientes Ψ son los siguientes:

Ψ0 Ψ1 Ψ2

0,60 0,50 0,20

ACCIONES ACCIDENTALES (A)

Para las acciones accidentales se considera un único valor representativo coincidente con el valor

característico Ak.

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ESTRUCTURAS



3.4 VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES

Con carácter general se han seguido los criterios especificados en la Instrucción, IAP relativos a las

acciones a considerar en el Proyecto de Puentes de Carreteras.

Los valores de cálculo de las diferentes acciones son los obtenidos aplicando el correspondiente

coeficiente parcial de seguridad, γ, a los valores representativos de las acciones, definidos en el

apartado anterior.

3.4.1 ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS (E.L.U.)

Para los coeficientes parciales de seguridad γ se tomarán los siguientes valores básicos:

Situaciones persistentes y transitorias

Situaciones accidentales

Concepto Efecto favorable

Efecto desfavorable

Efecto favorable

Efecto desfavorable

Acciones permanentes (1), (2)

γG = 1,0 γG = 1,35 γG = 1,0 γG = 1,0

Pretensado (P1), (3)

γG = 1,0 γG = 1,0 γG = 1,0 γG = 1,0

Acciones permanentes

Pretensado (P2), (4)

γG = 1,0 γG = 1,35 γG = 1,0 γG = 1,0

de valor no constante

Reológicas γG = 1,0 γG = 1,35 γG = 1,0 γG = 1,0

Acciones del terreno

γG = 1,0 γG = 1,50 γG = 1,0 γG = 1,0

Acciones variables γQ = 0 γQ = 1,5 γQ = 0,0 γQ = 1,0 Acciones accidentales γA = 1,0 γA = 1,0

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ESTRUCTURAS



NOTAS:

(1) Los coeficientes γG = 1,0 y γQ = 1,35, se aplicarán a la totalidad de la acción, según su efecto

sea favorable o desfavorable.

(2) En el caso de la carga de pavimento, se considerará para la totalidad de la acción:

- El valor representativo inferior Gk ponderado por γG = 1,0, cuando su efecto sea favorable.

- El valor representativo superior Gk ponderado por γG = 1,35, cuando su efecto sea

desfavorable.

(3) Se considera la acción hiperestática producida por el pretensado, teniendo en cuenta el valor

de la presión de pretensado (Pk,t) en el instante t en que se realiza la comprobación,

aplicándosele los coeficientes parciales de seguridad representados en la tabla.

(4) Para la acción de pretensado P2, que se trate como acción asociada a las cargas

permanentes, se considerarán, además del criterio de mayoración indicado en la tabla, en el

que se aplica a la acción del pretensado los mismos coeficientes que a las acciones

permanentes que se quieren contrarrestar, los siguientes criterios complementarios:

a) Acciones permanentes contrarrestadas con γG1= 1,05

Acción de pretensado P2 con γG2= 0,95

b) Acciones permanentes contrarrestadas con γG1= 0,95

Acción de pretensado P2 con γG2= 1,05

Se adoptará para el cálculo el resultado más desfavorable de los obtenidos aplicando los tres criterios

aquí definidos.

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ESTRUCTURAS



3.4.2 ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO (E.L.S.)

Para los coeficientes parciales de seguridad γ se tomarán los siguientes valores:

Situaciones persistentes y transitorias Concepto

Efecto favorable Efecto desfavorable

Acciones permanentes γG = 1,0 γG = 1,0

Pretensado (P1) γG = 0,9 γG = 1,1

Acciones

permanentes

Pretensado (P2) γG = 1,0 γG = 1,0

de valor no

constante

Reológicas γG = 1,0 γG = 1,0

Acciones del

terreno

γG = 1,0 γG = 1,0

Acciones variables γQ = 0 γQ = 1,0

Y en obras de hormigón armado

3.5 COMBINACIÓN DE ACCIONES

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ESTRUCTURAS



Con carácter general se han seguido los criterios especificados en la Instrucción, IAP, relativos a las

acciones a considerar en el proyecto de puentes de carreteras.

Las hipótesis de carga a considerar se formarán combinando los valores de cálculo de las acciones

cuya actuación pueda ser simultánea, según los criterios generales que se indican a continuación.

3.5.1 ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS

3.5.1.1 Situaciones persistentes y transitorias

Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones, se realizará de acuerdo

con el siguiente criterio:

ikiOI

iQKQiki

iGjkj

jG QQGG ,,1

,1,1,,*

1,,

1, * ψγγγγ ∑∑∑

>≥≥+++

donde:

Gk,j = valor representativo de cada acción permanente.

G*k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante.

Qk,1 = valor representativo (valor característico) de la acción variable dominante.

ψo,i Qk,i = valores representativos (valores de combinación) de las acciones variables concomitantes

con la acción variable dominante.

3.5.1.2 Situaciones accidentales

Por tratarse de una situación accidental en la que no se considera el sismo la combinación de las

distintas acciones se realizará de acuerdo con el siguiente criterio:

kAjkiiQkQjkjGjkjG AQQGGiji

⋅+⋅+⋅⋅++⋅ ∑∑∑>≥≥

γψγψγγγ ,,2,1,1,11,,*,,111

*

donde:

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ESTRUCTURAS



Gk, i, G*k,j = valores representativos.

ψ1,1 Qk,1 = valor frecuente de la acción variable dominante.

ψ2,1 Qk,i = valores casi-permanentes de las acciones variables concomitantes con la acción

variable dominante y la acción accidental.

AK = valor característico de la acción accidental.

3.5.2 ESTADOS LIMITES DE SERVICIO

Para estos estados se considerarán únicamente las situaciones persistentes y transitorias, excluyéndose

las accidentales.

Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones, se realizarán de acuerdo

con el siguiente criterio:

Combinación característica (poco probable o rara):

ikii

iQkQjkj

jGiki

iG QQGG ,,01

,1,1,*,

1,,

1, * ⋅⋅+⋅+⋅+⋅ ∑∑∑

>≥≤ψγγγγ

Combinación frecuente:

ikii

iQkQjkj

jGiki

iG QQGG ,,21

,1,1,11,*,

1,,

1, * ⋅⋅+⋅+⋅+⋅ ∑∑∑

>⋅

≥≤ψγψγγγ

Combinación casi-permanente:

ikii

iQjkj

jGiki

iG QGG ,,21

,*,

1,,

1, * ⋅⋅+⋅+⋅ ∑∑∑

>≥≤ψγγγ

Estado límite de deformación:

Se aplicará el artículo 50 de la EHE-08 referente a los movimientos, giros y flechas de tableros y

estructuras siguiendo las combinaciones expuestas.

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ESTRUCTURAS



3.6 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES

Se aplicará la EHE-08 en su capítulo VI las definiciones y composiciones de cementos, calidad del

agua, aditivos, lechadas, etc.

3.6.1 MATERIALES

Tablero

Hormigón

• Vigas HP-50

γc = 1,50

• Losa HA-30/F/20/IIa+F+H

γc = 1,50

Acero de armar pasivo AP B500S γs = 1,15

Acero de pretensar Y1860 S7 Acero estructural pasarelas S-355-JR

Estribos, cimentaciones, encepados y pilotes

Hormigón HA-25 y 30 γc = 1,50

Acero de armar AP 500S TIPO B500S γs = 1,15

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ESTRUCTURAS



Ejemplo de algunas características de los materiales son:

Hormigón HP-50

Tipo : Hormigón.

Módulo de Young E (T/m2) : 3357390.00000

Resistencia característica fck(T/m2) : 5102.00000

Coefic. de minoración para situación persistente : 1.50000

Coefic. de minoración para situación accidental : 1.30000

Deformación máxima de compresión : 0.00350

Deformación de cambio de tramo en la ley parábola-rectángulo : 0.00200

Nombre : HA-30

Tipo : Hormigón.


Resistencia característica fck(T/m2) : 3061.19995



Deformación máxima de compresión : 0.00350

Deformación de cambio de tramo en la ley parábola-rectángulo : 0.00200

Acero de la armadura pasiva de la viga y losa :

-----------------------------------------

Nombre : AP 500 S TIPO DE ACERO B500S

Tipo : Acero de dureza natural.


Resistencia característica fyk(T/m2) : 51020.00000

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ESTRUCTURAS





Deformación máxima de compresión: 0.01000

Deformación máxima de tracción: -0.01000

Se entenderá en el documento de este anejo que al referirse al armado en acero B500S se

referencia el tipo AP 500SD según la tabla 33 de la EHE-08

Acero de la armadura activa de la viga :

-----------------------------------------

Nombre : Y1860S7

Tipo : Acero para pretensar.


Resistencia característica fyk(T/m2) : 173660.00000



Deformación máxima de compresión: 0.03500

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ESTRUCTURAS



Deformación máxima adicional a la inicial: -0.01000

Deformación máxima de tracción: -0.03500

Características de los alambres de pretensado en prefabricados:

Y en cordones:

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ESTRUCTURAS



3.6.2 DURABILIDAD

Para los ambientes en los que se realizan las obras del tramo se consideran los siguientes

recubrimientos en función de la vida útil del proyecto:

Y específicamente para heladas y empleo de sales en tableros según el cemento empleado se

considerará:

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ESTRUCTURAS



Se aplicarán los criterios establecidos en el capítulo VII art 37 de EHE-08.

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ESTRUCTURAS



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ESTRUCTURAS



3.6.3 NIVELES DE CONTROL

El control de calidad de los elementos de hormigón armado abarca el control de materiales y el control

de la ejecución.

3.6.3.1 Control de materiales

El control de la calidad del hormigón y de sus materiales componentes, así como el control del acero se

efectuará según lo establecido en la “Instrucción de Hormigón Estructural, EHE-08”.

El fin del control es verificar que la obra terminada tienen las características de calidad especificadas en

el proyecto, que son las generales de la Instrucción EHE. La realización del control se adecuará al nivel

adoptado en el proyecto.

3.6.3.2 Control de la ejecución

El control de la calidad de la ejecución de los elementos de hormigón se efectuará según lo

establecido en la “Instrucción de Hormigón Estructural, EHE” Capítulo XIII.

Existen diferentes niveles de control. La realización del control se adecuará al nivel adoptado para la

elaboración del proyecto.

Las bases del control de materiales seguirán las disposiciones del capítulo XIV y el XVI sobre la

conformidad de los productos.

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ESTRUCTURAS



3.6.3.3 Niveles de control establecidos

En el proyecto se adoptan los siguientes niveles de control para el control de conformidad de los

productos análogo al siguiente:

- Acero.

Todos los casos: Normal

- Hormigón

Todos los casos : Normal

- Ejecución

Todos los casos: Intenso

Conforme a los criterios del capítulo XVI de EHE-08 se realizarán los ensayos de control para

comprobar la conformidad con esta Instrucción de los productos que se reciben en la obra.

Análogamente, también recoge los criterios para la comprobación, en su caso, de la

conformidad antes de su transformación, de los productos que pueden ser empleados para la

elaboración de aquéllos.

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ESTRUCTURAS



3.7 COMPROBACIONES RELATIVAS A LOS ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO

ESTADO LIMITE DE DEFORMACIONES DE LA ESTRUCTURA

Se considera que las deformaciones para la combinación poco probable establecida en las

“Recomendaciones sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera” (IAP), no

deben de afectar a la apariencia o funcionalidad de la obra.

El límite considerado para la flecha correspondiente a la parte de las sobrecargas de la combinación

frecuente es L/1000.

ESTADO LIMITE DE FISURACIÓN DEL HORMIGÓN.

Aparición de fisuras por compresión

Bajo la combinación más desfavorable de acciones correspondiente a la fase en estudio, las tensiones

de compresión en el hormigón deben cumplir.

jckC f ,60,0≤σ

donde:

σc Tensión de compresión del hormigón en la situación de comprobación.

fck,j Valor supuesto en el proyecto para la resistencia característica a j días (edad del hormigón

en la fase considerada).

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ESTRUCTURAS



Estado Límite de Descompresión

Los cálculos relativos al Estado Límite de Descompresión consisten en la comprobación de que, bajo la

combinación de acciones correspondientes a la fase en estudio, no se alcanza la descompresión del

hormigón en ninguna fibra de la sección.

Fisuración por tracción. Criterios de comprobación

La comprobación general del Estado Límite de Fisuración por tracción consiste en satisfacer la siguiente

inecuación:

Wk ≤ Wmáx

donde:

Wk Abertura característica de fisura.

Wmáx Abertura máxima de fisura definida en la tabla 49.2.4.

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ESTRUCTURAS



Valores máximos de la abertura de fisura

En elementos de hormigón armado, en ausencia de requerimientos específicos (estanqueidad, etc.), y

bajo la combinación de acciones cuasipermanenes, las máximas aberturas de fisura para los distintos

ambientes, se muestran en la tabla 5.1.1.2.

En elementos de hormigón pretensado, en ausencia de requerimientos específicos, y bajo la

combinación de acciones frecuentes, las máximas aberturas de fisura para los distintos ambientes, serán

las definidas en la tabla 5.1.1.2.

TABLA 5.1.1.2

Wmáx (mm)

Clase de exposición Hormigón armado Hormigón pretensado

I 0,4 0,2

IIa, IIb, H 0,3 0,21

IIIa, IIIb, IV, Qa,F 0,2

IIIc, Qb, Qc 0,1

Descompresión

1 Adicionalmente deberá comprobarse que las armaduras activas se encuentran en la zona comprimida de la sección, bajo la combinación de acciones cuasipermanentes.

La limitación relativa a la clase Q sólo será de aplicación en el caso de que el ataque químico pueda afectar a la armadura. En otros casos se aplicará la limitación correspondiente a la clase general.

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ESTRUCTURAS



3.8 VIDA ÚTIL DE LA ESTRUCTURA

TABLA

Vida útil de la estructura superior a 50 años, Puentes Vida Útil Nominal T=100 años.

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ESTRUCTURAS



3.9 TABLEROS, PILAS Y ESTRIBOS COMO ELEMENTOS DE HORMIGÓN ARMADO.

ELEMENTOS ESTRUCTURALES

En este proyecto se aplicará todo lo referente a los tableros, pilas y estribos recogido en el artículo 60

de la EHE-08 en especial a las consideraciones de punzonamiento y esbelteces así como aspectos de

deformabilidad y consideraciones de cálculo.

Además del armado detallado en los planos para la junta entre vanos del mismo tablero se podrá

sustituir dicho armado por uno de borde, también indicado en los planos estructurales unido al siguiente

armado de borde mediante barras de diámetro 20 cada 15cm de acero inoxidable A2, realizando los

detalles que a continuación de expresan.

Y en cuestión de durabilidad de los estribos además de los recubrimientos del art 37 se realizará una

buena impermeabilización del trasdós empleando productos certificados de primera calidad,

especialmente en los paramentos en contacto con las tierras de rellenos.

3.10 MUROS EN MÉNSULA.

ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE CONTENCIÓN HORMIGONADOS IN SITU

Los muros en ménsula que se han diseñado consideran el relleno de un terreno de densidad

2.0T/m3 y ángulo de rozamiento de 30º con empujes activos, si bien aquellos que por sus características

no se esperan movimientos que desarrollen dicho empuje se evalúan con un empuje al reposo.

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ESTRUCTURAS



Las cargas de trasdós actuantes son de 1.0T/m2, con excepción de aquellos que forman partes de

aletas junto a los estribos de puentes y pasarelas.

3.11 MUROS DE ESCOLLERA

Los muros de escollera se realizarán con piezas de más de 800Kg con formas paralelepipédicas y

tamaños usuales para el encaje y trabazón de la obra. Se utilizarán mechinales que aseguren un nulo

empuje hidrostático.

Los cálculos se desarrollan en hojas tipo Excel:

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ESTRUCTURAS



Ángulo de rozamiento interno del terreno 28º densidad magnificada a 2.10T/m3 (+5%) coeficiente

de rozamiento escollera terreno 0.58 , peso específico de la piedra 2.30T/m3.

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ESTRUCTURAS



Con sobrecarga en trasdós de 1T/m2 simulando tránsito pesado.

4 PRUEBA DE CARGA

4.1 INTRODUCCIÓN

La Prueba de Carga de una estructura es un proceso que, mediante la reproducción de un estado

de cargas sobre la misma, pretende obtener datos suficientes de su respuesta frente a dicho estado, de

forma que pueda deducirse su comportamiento funcional.

No es objeto de este documento la comprobación de elementos estructurales aislados tales como

piezas prefabricadas, consideradas como unidades parciales de la estructura global. Las pruebas de

recepción de estos elementos corresponden a ensayos de control a realizar antes o después de la

ejecución de las obras, aunque a veces un comportamiento distinto al supuesto sea detectado en las

pruebas de carga.

4.2 REALIZACIÓN DE LA PRUEBA DE CARGA

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ESTRUCTURAS



4.2.1 DIRECCIÓN DE LAS PRUEBAS

La dirección de las pruebas estará a cargo del Ingeniero Director de la Obra, el cual podrá, ante

las incidencias habidas durante la ejecución de la misma, introducir cuantas modificaciones al

programa general sean necesarias, ordenar la realización de pruebas complementarias, modificar o

adaptar el tren de carga a las condiciones de las pruebas o a las características de la estructura,

intensificar las medidas a realizar, ampliar los tiempos de carga, etcétera.

Será quien, una vez que considere realizadas todas sus fases, dará por terminadas las pruebas, y

deberá, en su caso, ordenar la suspensión de las misma cuando así lo exija el comportamiento de la

estructura durante el ensayo.

Deberá efectuar una inspección previa a la realización del ensayo y otra posterior al mismo en la

que se refleje el estado final de la obra después del proceso de carga.

El Director de la Obra podrá encargar la realización de las pruebas a personal cualificado, al frente

del cual figurará un Ingeniero especializado en este tipo de trabajos, a quien, en adelante,

denominaremos Director de las Pruebas. Dependiendo de la naturaleza de la Obra puede ser

conveniente la asesoría del Autor del Proyecto.

4.2.2 MATERIALIZACIÓN DEL TREN DE CARGAS

Dada la dificultad práctica de materializar el tren de cargas de la Instrucción vigente (IAP-98), se

empleará, normalmente, un tren de cargas constituido por camiones u otros vehículos análogos, que

deberán ser entre sí lo más parecidos que sea posible en cuanto a forma, peso y dimensiones. Su

número y características deberán ser los necesarios para adaptarse a los distintos estados de carga

definidos en el proyecto de las pruebas.

Las solicitaciones a que dé lugar el tren de cargas real nunca podrán ser superiores a los valores

que, teóricamente, produciría la aplicación del tren de cargas definido en la “Instrucción de Acciones”.

Se aconseja no superar el 70% de dichos esfuerzos .Se señala, igualmente, que debido a las

características de cada estructura es complicado, en algunas ocasiones, alcanzar tales valores con lo

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ESTRUCTURAS



que se designarán siempre las relaciones entre valores reales y valores teóricos previstas en cada caso

propuesto.

4.2.3 ZONAS DE APLICACIÓN DE LA CARGA

Como norma general, la sobrecarga que sustituye al tren de la Instrucción se aplicará, solamente,

en la calzada y arcenes, sin que sea necesario someter a prueba las aceras. También, como norma

general, se distribuirán uniformemente los vehículos de carga en el ancho de la calzada y arcenes, si

bien pueden definirse estados de carga en los que ésta se distribuya únicamente en la mitad izquierda o

derecha de la misma.

Los estados de cargas serán determinados por el proyectista de la prueba de forma que, cargando

convenientemente distintas partes de la estructura, se alcancen los porcentajes deseados de los

esfuerzos máximos producidos por el tren de cargas de la Instrucción en las secciones críticas.

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ESTRUCTURAS



En el caso de que el puente esté compuesto por varios vanos iguales, la prueba de carga

completa puede reducirse a un número de ellos, siempre que el control de la obra fuera del tipo

intenso, realizando en el resto pruebas de carga reducidas. En el caso de vanos iguales isostáticos será

suficiente realizar la prueba sobre un 30% del número total de vanos.

4.2.4 MAGNITUDES A MEDIR Y APARATOS DE MEDIDA

Las magnitudes a medir serán aquellas que especifique el autor del Proyecto, de forma que

permitan deducir el correcto comportamiento de la obra frente a los trenes de carga utilizados en las

pruebas.

Asimismo, el proyectista fijará los puntos de la estructura en los que deban medirse las magnitudes

correspondientes.

En el caso de medida de desplazamientos, se referirán las medidas a puntos fijos que, siempre que

sea posible, serán independientes de la estructura del puente.

Los aparatos de medida que se utilicen deberán estar sancionados por la experiencia en pruebas

similares y deberán garantizar una apreciación mínima del orden de un 5% de los valores máximos

esperados de las magnitudes que se vayan a medir. Su campo debe ser, como mínimo, superior en un

50% a los valores esperados de dichas magnitudes.

4.2.5 PLAZO DE EJECUCIÓN

La Prueba de Carga se realizará antes de la puesta en servicio de la estructura. En el momento de

iniciarse las pruebas, el hormigón de cualquier elemento resistente de la obra deberá tener una edad

mínima de 90 días. Dicho plazo podrá disminuirse a 28 días siempre que el hormigón hubiese alcanzado

en ese plazo la resistencia característica exigida en el Proyecto y que la Obra hubiera estado sometida

durante su construcción a control normal o intenso.

En el caso de que fuera necesario realizar la prueba antes de la ejecución de algunas unidades no

estructurales que formen parte de la carga permanente, tales como el pavimento, aceras, barandillas,

etc. pueden seguirse dos caminos:

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ESTRUCTURAS



o Materializar una carga permanente supletoria equivalente a esas unidades de obra,

colocándola, en este caso, con una antelación no inferior a 12 horas en puentes de

hormigón.

o Incrementar la carga de ensayo en la proporción que la ausencia de tales unidades

represente.

4.2.6 FORMA DE APLICACIÓN DE LAS CARGAS

Se aconseja efectuar un mínimo de dos ciclos para cada uno de los estados de cargas definidos

en el proyecto de la prueba, con el fin de observar la concordancia de las medidas obtenidas. Una vez

realizado el segundo ciclo, y a la vista de los resultados obtenidos y del comportamiento general de la

estructura, el Director de la prueba podrá determinar la necesidad de algún ciclo adicional.

En el caso de puentes con varios vanos iguales o análogos, el Director de la prueba podrá reducir

el número de ciclos, incluso a uno solo, cuando se vayan ocupando posiciones de carga similares en

otros vanos, si el comportamiento es satisfactorio y concordante con los de los vanos precedentes.

La carga de ensayo se aplicará en un mínimo de dos escalones, si bien, en el caso ya comentado

de puentes con vanos análogos podrán, a juicio del Director, reducirse e incluso limitarse a uno solo.

También podrá reducirse el número de escalones en los ciclos de carga posteriores al primero, una vez

visto el comportamiento de la estructura en los ciclos anteriores.

La descarga se realizará, en general, en un solo escalón. No obstante el Director de las pruebas

podrá, si lo juzga oportuno, disponer su realización en escalones análogos a los del proceso de carga.

En cualquier caso, el número de ciclos y de escalones vendrá determinado por las condiciones

previstas en el proyecto de la prueba de carga.

Los movimientos de los vehículos en cualquier fase del proceso de carga o descarga se efectuará

con la suficiente lentitud para no provocar efectos dinámicos no deseados y se organizarán de forma

que la realización de cualquier estado de cargas no produzca sobre otras partes de la estructura

solicitaciones superiores a las previstas.

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ESTRUCTURAS



4.2.7 DURACIÓN DE LA APLICACIÓN DE LAS CARGAS

El tiempo que se debe mantener la aplicación de la carga en un escalón intermedio antes de

pasar al escalón siguiente, así como el tiempo que se debe mantener la carga total correspondiente a

un cierto estado de carga, vendrá determinado por el criterio de estabilización de las medidas (Ver

apartado siguiente).

Se advierte, especialmente, sobre el hecho de que la aplicación de cargas de larga duración

producirá frecuentemente resultados de difícil interpretación, a menos que se controlen los efectos de

los distintos factores externos que pueden perturbar las medidas de la respuesta real de la estructura

frente a la acción exclusiva de las cargas de ensayo aplicadas. Entre estas causas habrá que considerar

las climatológicas y ambientales (variaciones térmicas, soleamiento, viento, lluvia…).

4.2.8 CRITERIOS DE ESTABILIZACIÓN

Los valores de la respuesta de la estructura se obtienen, en cada momento, como diferencia entre

las lecturas de los aparatos en ese instante y las lecturas iniciales en descarga del ciclo que se está

realizando.

Una vez situado el tren de cargas correspondiente, bien a un escalón intermedio o al final de

cualquier estado de carga, se realizará una medida de la respuesta instantánea de la estructura y se

controlarán los aparatos de medida situados en los puntos en que se esperen las deformaciones más

desfavorables desde el punto de vista de la estabilización.

Transcurridos 10 minutos, se realizará una nueva lectura en dichos puntos. Si las diferencias entre los

nuevos valores de la respuesta y los instantáneos son inferiores al 5% de estos últimos, o bien, son del

mismo orden de la precisión de los aparatos de medida, se considerará estabilizado el proceso de

carga y se realizará la lectura final en todos los puntos de medida. En caso contrario se mantendrá la

carga durante un nuevo intervalo de 10 minutos, y deberá cumplirse al final de los mismos que la

diferencia de lecturas correspondiente a ese intervalo no supere en más de un 20% a la diferencia de

lecturas correspondiente al intervalo anterior, o bien, sea del orden de la precisión de los aparatos de

medida. Si esto no se cumpliera, se comprobará la misma condición en un nuevo intervalo de 10

minutos. Si el criterio de estabilización siguiera sin cumplirse, se procederá, a juicio del Ingeniero Director

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ESTRUCTURAS



de las pruebas, a mantener la carga durante un nuevo intervalo, a suspender dicho estado de carga o

bien a reducir la carga correspondiente al escalón considerado.

Una vez alcanzada la estabilización se tomarán las lecturas finales en todos los puntos de la misma.

Por otra parte, deberá comprobarse que no se detecta ningún signo o muestra de fallo o inestabilidad

en alguna parte de la estructura.

Una vez descargada totalmente la estructura, se esperará a que los valores de las medidas estén

estabilizados, aplicando el mismo criterio seguido para el proceso de carga. La diferencia entre los

valores estabilizados después de la descarga y los iniciales antes de cargar serán los valores remanentes

correspondientes al estado considerado. Para el análisis de estos valores nos remitimos a los incluidos en

las “Recomendaciones para el proyecto y ejecución de pruebas de carga en puentes de carretera”.

4.2.9 CRITERIOS DE ACEPTACIÓN

Los valores de las magnitudes máximas al finalizar el ciclo de carga, medidas después de la

estabilización, no superarán en más de un 15% a los valores previstos. Además, la relación flecha-luz no

superará el valor de 1/500. Se establece una anchura máxima de fisura que asciende a 0.1 mm y no

deberán aparecer signos de agotamiento de la capacidad portante en ninguna parte de la estructura.

4.2.10 RELACIÓN DE ESFUERZOS Y MAGNITUDES PREVISTAS

Se han realizado cálculos para obtener valores de flectores máximos en centro-luz. Los camiones

utilizados constan de tres ejes con la separación entre dichos ejes y la distribución de cargas indicada

en los planos adjuntos. De igual manera, se indica en los planos adjuntos la distribución de camiones

considerada y la sección de medida prevista.

Nota importante:

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ESTRUCTURAS



Dado que las características del material y sección de viga empleado en el tablero son

fundamentales para la obtención de la flecha a obtener y medir con esta prueba, según cada

fabricante de prefabricado se deberá volver a calcular dicha prueba. En este proyecto se consideran

vigas de PRECON en diversas alturas y características con pretensados propuestos que pueden variar

con respecto al tablero finalmente construido.

5 DESCRIPCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS

5.1 ESTRUCTURA E-1

5.1.1 DESCRIPCIÓN GENERAL

La estructura E-1 entre los PK 1+100 y Pk1+200 es un paso superior sobre una regata del ámbito

realizado mediante un tablero de vigas pretensadas prefabricadas de 60cm de canto. Las seis vigas

doble T tipo PRECON A-60 tienen una luz de 13m, el tablero de 13.62m de largo y una anchura de 11m y

tiene un ligero esviaje de 3.56g, se desarrolla longitudinalmente con una pendiente de 0.5% según el eje

del vial y transversalmente vierte hacia el interior del tablero de modo que se recoge mediante caces y

sumideros de dos desagües que vierten a la ribera el agua de lluvia de escorrentía que discurre entre

juntas de dilatación que unen la losa de 25cm de espesor del tablero con los estribos que se realizan en

hormigón armado in-situ y cuentan con aletas laterales para el derrame de los taludes del terraplén.

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ESTRUCTURAS



Las vigas del tablero se apoyan en aparatos elastoméricos de neopreno zunchado de dimensiones

300x200x52mm de Mecanogumba o similar calidad.

La cimentación del estribo es directa mediante zapata corrida sobre el terreno con tensiones

inferiores a 21T/m2 en características y frecuentes de 17T/m2 con valores máximos en punteras.

En previsión a la aparición de un mal sustrato de entrega se ha calculado un saneo con relleno de

hormigón ciclópeo de 100m3 aproximadamente.

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ESTRUCTURAS



Las juntas del tablero de colocan en el encuentro con los estribos y se constituyen permitiendo

una holgura de al menos 5cm.

Las tres estructuras tienen una misma impronta, esta E-1 tiene aletas vueltas colgadas del paño del

estribo, mientras que las otras dos serán independientes con cimentación propia.

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ESTRUCTURAS



En cuanto a los materiales, las vigas pretensadas prefabricadas son HP-50, la losa del tablero in

situ HA-30 debido al uso de sales fundentes contra los efectos de las heladas, los estribos con hormigón

HA-25 Y el hormigón de limpieza será HL-15 o HL-20.

La losa de transición se coloca en todas las estructuras en las que exista tránsito de vehículos

motorizados y consta de una losa de 5m de largo y 30cm de espesor cuyo armado genérico se

describe a continuación para todas las estructuras que la lleven, el ancho de la misma coincide con el

del tablero en su entrega con los estribos.

Los laterales del tablero cuentan con una barrera de seguridad vial metálica homologada, todo

el tablero se considera pisable por cualquier tipo de vehículo al no tener las aceras sobre-elevadas ni

sistemas separativos de circulación y así se calculan los mismos.

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ESTRUCTURAS



La barrera de seguridad adaptada a la nueva normativa y altura de contención para camiones

lleva un armado de anclaje que discurre por la losa del tablero del que emergen esperas para atornillar

la barrera y mecanismos de fusible para no dañar el puente ante un esfuerzo sobreelevado o

solicitación extrema.

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ESTRUCTURAS



El tablero de la estructura también está diseñado para llevar colgado tuberías de agua potable,

saneamiento y/o abastecimiento de servicios.

Las características de los materiales y el nivel de control quedan recogidos en el siguiente cuadro

presente en todos los planos estructurales:

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ESTRUCTURAS



5.2 ESTRUCTURA E-2

5.2.1 DESCRIPCIÓN GENERAL

La estructura E-2 entre los PK 0+700 y Pk0+800 es un paso superior sobre una regata del ámbito

realizado mediante un tablero de vigas pretensadas prefabricadas de 100cm de canto. Las siete vigas

doble T tipo PRECON A-100 tienen una luz variable de 17m a 19 m, el tablero de hasta 20.30m de largo

y una anchura variable en abanico de 13.12m a 20.15m y tiene un fuerte esviaje de 36.90g, se

desarrolla longitudinalmente con una pendiente horizontal según el eje del vial y transversalmente vierte

hacia el interior del tabl

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