TESIS_RIEGO_POR_GOTEO.pdf
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RESUMEN EJECUTIVO
1. INTRODUCCION
Con la finalidad de tomar conciencia sobre el uso eficiente del recurso
más importante en la tierra “EL AGUA”, principalmente en el sector
agrario, que es en donde se utiliza en mayor cantidad y en forma
irracional, para ello se han desarrollado en la actualidad nuevos
sistemas de riego (riego tecnificado), que reemplacen al riego tradicional
(riego por inundación), este proyecto está enfocado en diseñar uno de
los sistemas de riego tecnificado que es el riego por goteo para 20 ha de
cultivo de tamarindo, en la Localidad de Cayalti, Distrito de Bagua
Grande, Provincia de Utcubamba-Amazonas, con esto lograremos en los
agricultores de esta localidad y porque no decirlo de este Distrito, a que
cambien de sistemas de riego, para así mitigar la escases del agua a
futuro.
2. OBJETIVO
Diseñar un sistema de riego por goteo para 20 Ha. en la localidad
Cayalti, Distrito de Bagua Grande, Provincia de Utcubamba,
Departamento de Amazonas.
3. DESCRIPCION GENERAL
El presente proyecto está orientado a diseñar un sistema de riego por
goteo para el cultivo de tamarindo, el área de estudio se encuentra
ubicado en KM 208 de la carretera Fernando Belaunde Terry, con las
coordenadas: N 9367600, E 765800. Para este proyecto se va a captar
1
las aguas de la quebrada denominada Cayalti, para el cual se va a
diseñar una bocatoma de fondo, tiene una línea de conducción de 2 KM
aproximadamente, así mismo se va diseñar un reservorio de
geomenbrana para la distribución a los sectores de riego.
4. DISEÑO AGRONOMICO
PROYECTO: SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
SUPERFICIE (HA): 20
CANTIDAD DE PARCELAS: 1
SUPERFICIE (Ha) : 20.00
CANTIDAD DE PARCELAS 1
CULTIVO
TAMARINDO
Ha 20.00
mm/día 5.86
mm/día 4.22
mm/día 2.84
mm/día 3.55
L/dia/planta 127.68
mm 45.39
m2 1.96
4
día 11
día 11.00
h/día 8
L/planta 128
L/seg 8.89Caudal de diseño (Qd)
Tiempo de riego (Tr)
Dosis de riego (D)
PROYECTO: SISTEMA DE RIEGO POR GOTEO
unidad
RESULTADOS DE DISEÑO AGRONOMICO
Area regado por el emisor (Ae)
Necesidad diaria por planta ( volumen)
Evapotranspuracion de rigo localizado (Etrl)
Necesidades totale de riego (Nt)
PARAMETROS
Evapotranspiracion potencial (Eto )
Numero de emisor ( e)
Lamina a reponer (Lr)
Intervalo de riego (I) en el proyecto
Intervalo de riego (I)
Necesidades netas de riego (Nn)
Area de la parcela
Fuente: Elaboración de Tesistas.
5. DISEÑO HIDRAULICO
A. Calculo de la tolerancia de caudales
B. Calculo de la tolerancia de presiones
2
tamarindo 1.40 1 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 2 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 3 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 4 16 13.2 105 0 11.37 10.00 9.46 1.91tamarindo 1.80 5 16 13.2 102 0 10.26 10.00 10.16 0.10tamarindo 1.80 6 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 7 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 8 16 13.2 105 0 11.37 10.00 9.46 1.91tamarindo 1.00 9 12.5 10.2 76 0 11.93 10.00 9.25 2.67tamarindo 1.00 10 12.5 10.2 75 0 11.86 10.00 9.28 2.58tamarindo 1.20 11 12.5 10.2 82 0 12.38 10.00 9.09 3.29tamarindo 1.20 12 12.5 10.2 81 0 12.30 10.00 9.12 3.18
cultivo area (Ha) sub unidad D. exterior hm-hnpendientelongitud del lateral (m)
D. interior hm ha hn
1 1.40 374 1.551 128 40 35.20 11.83 10.80 10.02 4.012 1.80 493 2.174 177 50 44.00 11.13 10.65 9.32 3.933 1.80 493 2.162 176 50 44.00 11.34 10.75 9.53 3.954 1.80 493 2.204 176 50 44.00 11.49 10.83 9.58 3.965 1.80 493 2.103 173 50 44.00 10.26 10.16 10.16 4.026 1.80 493 2.124 173 50 44.00 10.49 10.32 8.68 3.857 1.80 493 2.124 173 50 44.00 10.04 9.99 8.23 3.808 1.80 493 2.165 173 50 44.00 10.23 10.14 8.32 3.819 1.00 308 1.220 136 40 35.20 12.02 11.50 9.35 3.93
10 1.00 241 1.185 134 40 35.20 11.88 11.43 9.30 3.9311 1.20 302 1.448 149 40 35.20 12.70 11.81 9.41 3.9412 1.20 314 1.380 144 40 35.20 12.37 11.72 9.19 3.91
D exterior D interior Hm Hn hnssub unidad area N° de arboles Q(l/s) qnslon. Terciaria
(m)
C. Diseño de la subunidad de riego
D. Calculo de laterales, tubería terciaria, secundaria y primaria
a. CALCULO DE LOS LATERALES
Fuente: Elaboración de Tesistas.
b. CALCULO DE LA TUBERIA TERCIARIA
Fuente: Elaboración de Tesistas.
3
D(pulg.) Perdida(m)1 11.83 5585 1 1/2 1.75 13.582 11.13 7828 1 1/2 3.77 14.903 11.34 7782 1 1/2 3.75 15.094 11.49 7933 1 1/2 3.82 15.315 10.26 7571 1 1/2 3.1 13.366 10.49 7645 1 1/2 3.21 13.707 10.04 7645 1 1/2 3.21 13.258 10.23 7793 1 1/2 3.76 13.999 12.02 4391 1 1/2 1.4 13.42
10 11.88 4267 1 1/2 1.3 13.1811 12.70 5212 1 1/2 1.6 14.3012 12.37 4968 1 1/2 1.5 13.87
Subunidad Hm(m) Q(l/h)Regulador
Hnecesaria(m)
1 86 - - - - - - 13.87 13.872-5 233 10180 63 61.10 0.0158 4.05 -0.1 14.30 17.823 80 - - - - - - 13.18 13.18
4-5 76 8658 50 48.20 0.0367 3.07 0.1 13.42 16.355-15 584 18837 75 72.80 0.0202 12.96 -21 13.42 13.42
10 108 - - - - - - 13.99 13.999-8 106 15438 63 61.10 0.0327 3.82 0.3 13.25 18.118-7 106 23083 75 72.80 0.0288 3.36 0.25 13.7 21.71
7-15 297 30654 90 87.30 0.0200 6.52 -12.05 13.36 16.18
14 108 - - - - - - 15.31 15.3113-12 106 15716 63 61.10 0.0338 3.94 -0.1 15.09 19.1512-11 106 23544 90 87.30 0.0126 1.47 -0.1 14.90 20.5111-15 118 29128 90 87.30 0.0183 2.37 -6.8 13.58 16.08
(8) Desnivel(m)
(9) Hnec (m)(10) Hreal
(m)
Sistema 3
Sistema 2
Sistema 1
(1) Tramo (2) longitud
(m)(3) Q(l/h) (4) De (mm) (5) Di(mm) (6) J(m/m) (7) Hf(m)
c. CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA O PRINCIPAL
Fuente: Elaboración de Tesistas.
Fuente: Elaboración de Tesistas.
E. Diseño del cabezal, filtros, reguladores de presión
a. DATOS PARA EL DISEÑO:
Para el diseño se escogen los datos del sistema 3.
Caudal (Q): 30654 l/h
Presión (P15): 16.18m
4
b. DISEÑO DEL CONTADOR
Con los datos que se tiene, se elige un contador woltman de
65 mm (2 1/2"), que producirá una pérdida de 3m.
c. DISEÑO DEL FILTRO DE MALLA
Se elige un Filtro de 3'', con cilindro filtrante de diámetro
165mm, longitud 495mm y superficie total 0.20 m2. Se emplea
malla de acero de 150 mesh, con un tamaño de orificio menor
que 114 micras.
d. DISEÑO DEL FILTRO DE ARENA
Se instalaran dos filtros en paralelo, de 36" de diámetro del
depósito, se colocara un solo tipo de arena que tendrá un
diámetro efectivo igual o menor que el del gotero, es decir 80
micras, y su coeficiente de seguridad debe estar entre 1.40 y
1.60, se coloca una sola capa de 50 cm de espesor
e. DISEÑO DE LA BOMBA DE RIEGO
BOMBA HORIZONTAL:
Caudal (Q): 10 l/s
Altura (H): 35m
Eficiencia (n): 60
Revoluciones por minuto: 3500
NPSHR: 18”
5
AB
SO
LU
TO
( I J
)
RE
LA
TIV
O
(IR
J )
ATMOSFERA 130 -93 -137 -136 -43 -136 -545 -70.85
SUELO 140 -90 -184 -35 -309 -43.26
AGUA 96 -29 -29 -2.78
FLORA 154 -45 -45 -6.93
FAUNA 93 0 0.00
82 -36 -36 -62 -77 -211 -17.30
USO DEL TERRITORIO
22 -86 -40 -86 -212 -4.66
INFRAESTRUCTURA 45 -28 -29 -27 -27 -27 -138 -6.21
CULTURAL 40 -78 -78 -78 -70 -70 -70 -444 -17.76
HUMANOS 52 -96 -83 -96 -96 -197 -197 -197 -962 -50.02
146 155 131 161 161 199 199 199 1205 175.93
-100 48 -260 -454 -317 -290 -317 -1690.00
4.636 14.81 -13.51 -37.3 -4.78 -2.89 -4.777
INS
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MATRIZ DE AGRESIVIDAD Y FRAGILIDAD
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M. ECONÓMICOECONOMÍA Y POBLACIÓN
TO
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L ABSOLUTO ( Ii )
RELATIVO ( IRi )
FACTORES UIP
TOTAL
ME
DIO
FIS
ICO
ME
DIO
INE
RT
EM
. BIÓ
TIC
O
M. PERCEPTUAL
LIM
PIE
ZA
DE
L T
ER
RE
NO
TR
AZ
O Y
RE
PL
AN
TE
O
Diámetro de rodete: 110mm
Potencia: 10 HP
6. IMPACTO AMBIENTAL
Agresivo Frágil
Fuente: Elaboración de Tesistas.
7. PRESUPUESTO
6
El Costo Total Presupuestado para el presente proyecto es de S/.
810,435.17 (Ochocientos Diez Mil Cuatrocientos Treinta Y Cinco y
17/100)
I. NTRODUCCION
I.1. GENERALIDADES
Hoy en día el problema a nivel mundial que se está viviendo, es sobre
la escases del agua, muchos países ya lo están experimentando, y no
es la excepción nuestro país, especialmente en la costa y sierra se está
dando este problema del agua.
En el Distrito de Bagua Grande, Provincia de Utcubamba-Amazonas, el
caserío Cayalti que pertenece a dicho distrito, viene pasando por este
tipo de problema, ya que la disponibilidad del agua en su fuente de
abastecimiento natural (quebrada cayalti), es cada vez menor,
observándose un reducido volumen en la medida que se adentra la
época seca de la zona.
Paradójicamente a esta situación, la zona cuenta con una precipitación
de mediana intensidad, entre los meses de enero-junio, sin embargo
esta agua no es aprovechada en gran medida para el riego, esto
evidencia baja producción y altos precios de frutas y hortalizas que se
ofrecen en los mercados regionales y nacionales durante la época
seca.
Este problema del agua que se tiene en épocas de sequía no permite
incrementar significativamente nuevas áreas de siembra y, por
consiguiente, aumentar la producción de este distrito, por lo tanto se
7
hace necesario implementar tecnologías de riego y de esta se logrará
ampliar la frontera agrícola de esta zona.
Actualmente la Municipalidad Provincial de Utcubamba, en
concordancia con la nueva ley Nº 28555, vigente desde julio del año
2003, en donde fue declarada de necesidad y utilidad pública la
creación del Programa de Riego Tecnificado (PRT) para promocionar el
reemplazo progresivo de los sistemas de riego tradicionales en el
sector agrícola en general. Para ello esta municipalidad no ha visto
mejor manera que realizar proyectos en riego tecnificado para los
agricultores del caserío de Cayalti, realizando el primer proyecto con el
agricultor Héctor Sambrano Quiroz que abarca un área de 20 ha, para
lo cual se diseñara un riego por goteo, permitiendo de esta manera
utilizar eficientemente las aguas de dicha quebrada y así ampliar la
frontera agrícola de Cayalti.
Cabe mencionar que la agricultura es la principal actividad económica
del lugar por lo que se impone un manejo sostenible de los recursos
naturales que garantice lograr mejorar la calidad de vida del poblador
del caserío Cayalti. El éxito de este diseño dependerá en gran parte de
la capacidad de organización del socio beneficiario y del interés de la
capacitación sobre innovaciones tecnológicas para incrementar la
eficiencia productiva de la zona.
8
I.2. OBJETIVOS
I.2.1. Objetivo general
Diseñar un sistema de riego por goteo para 20 ha. en la localidad
Cayalti, Distrito de Bagua Grande, Provincia de Utcubamba,
Departamento de Amazonas.
I.2.2. Objetivo especifico
Efectuar el levantamiento topográfico tanto de la parcela, así
como de la línea de conducción y aducción.
Efectuar el diseño del reservorio y de la captación
Realizar el diseño agronómico para el riego por goteo
Realizar el diseño hidráulico para el riego por goteo
Determinar el costo del proyecto
Realizar el impacto ambiental generado por el proyecto
I.3. JUSTIFICACION E IMPORTANCIA
I.3.1. Justificación
El presente proyecto está orientado en establecer un sistema de
riego (riego por goteo), que permitirá ampliar la frontera agrícola de
la provincia de Utcubamba en lugares donde el recurso hídrico sea
escaso, de esta manera asegurar la producción de productos
9
agrícolas para el mercado. Así mismo este proyecto permitirá
sensibilizar a los demás agricultores, para que cambien el riego
tradicional, por los riegos tecnificados que son más eficientes en
cuanto al uso del agua, y en la dotación exacta que se le da para la
planta y poder así tener una buena producción, que al final se verá
reflejada en el mejoramiento de la calidad de vida de los
agricultores de la provincia de Utcubamba.
I.3.2. Importancia
El proyecto va a mejorar la calidad de vida del agricultor
beneficiario, y además se creara un cambio en los demás
agricultores, al ver las ventajas que se tiene cuando se utiliza
tecnologías nuevas (riego por goteo) y que al final se verá reflejada
en la toma de decisiones de cada agricultor de dejar el riego
tradicional por el riego tecnificado, con esto se estará
contribuyendo al desarrollo del agro.
I.4. ÁRBOL DE PROBLEMAS
I.4.1. Árbol de Causas y efectos
10
11
12
I.4.2. Árbol de Medios y Fines
13
II. REVISION BIBLIOGRAFICA
II.1. ANTECEDENTES BIBLIOGRAFICOS
LEY DE AGUAS
El agua, es el recurso más preciado que Dios nos ha dado, por lo tanto
debemos usarla, manejarla y conservarla eficientemente, por lo que ha
desarrollado criterios que conduzcan al uso racional, eficiente y
sostenido de este imprescindible líquido vital.
LEY Nº 28585 “LEY DE LA CREACION DEL PROGRAMA DE RIEGO
TECNIFICADO” (ANEXO Nº 01), fue declarada de necesidad y utilidad
pública la creación del Programa de Riego Tecnificado (PRT) para
promocionar el reemplazo progresivo de los sistemas de riego
tradicionales en el sector agrícola en general. El reglamento de la Ley,
dictado recientemente, norma las iniciativas del sector público nacional,
regional y local en materia de riego tecnificado, la articulación nacional,
regional y local, beneficiarios, la asignación de incentivos de riego
tecnificado y los proyectos a ser financiados.
MEGH R. GOYAL (Libro: Manejo De Riego Por Goteo), hace
referencia de que el riego por goteo, es un método de irrigación
utilizado en las zonas áridas pues reduce al mínimo la utilización de
agua y abonos, esta necesidad y el éxito del mismo llevo a la rápida
proliferación del sistema por muchos lugares del mundo. Además
señala que el riego por goteo a baja presión y ultra presión se orienta a
bajar los costos, reducir la contaminación, usar energías no
convencionales y aprovechar ambientes con escasa topografía.
14
CESAR ALEJANDRO BOBADILLA GUTIERREZ (Especialista en
Proyectos de inversión productiva agrícola, Experto en Riego por
goteo y Aspersión, sistemas a baja presión (ultra presión),
circuitos cerrados , investigador, asesor, consultor y capacitador)
(En el libro El riego por goteo y Aspersión), las bajas presiones
ocasionan obturaciones y precipitados en redes, que se incrementa por
las bajas velocidades, para ello se debe tratar mejor el agua, reposar
más tiempo el agua en el reservorio, pre filtrar y definir la mínima
velocidad en las redes para atenuar precipitados. La sedimentación en
cintas, es otro tema, el caudal es función de la velocidad y área, el
agua al pasar al interior de una cinta ocasiona una determinada perdida
de carga por fricción que debe ser por inferior al nivel de presión de
cual se está hablando, si es constante el área la velocidad va
disminuyendo, en la medida que nos acercamos al final de la cinta
sucede igual en alta presión así como con la baja presión al que se
hace referencia, lo que se ve afectado es la descarga del gotero, en
consecuencia se debe seleccionar cintas que operen con buena
uniformidad a bajas presiones.
LUIS E. RIVERA (Libro: Diseño De Sistemas De Riego), el riego por
goteo se ha extendido mucho por diferentes regiones del mundo debido
a los beneficios que ofrece este sistema en comparación con otros
métodos de riego. Pero debemos de tener mucho cuidado en Las
obstrucciones parciales o totales que puedan causar los diferentes
agentes de naturaleza física, química o biológica, estos agentes
15
pueden poner el sistema de riego por goteo fuera de servicio y causar
pérdidas a la cosecha, y por ende, pérdidas económicas al agricultor.
HARDY AVILÉS (Tesis: Diseño de un Sistema de Riego Por Aspersión en el
Distrito de San Carlos Provincia De Bongara Amazonas), la programación o
manejo del riego y la aplicación de agua a los cultivos, es un conjunto de
acciones que dependen del suelo como un estanque de almacenamiento de
agua desde donde se abastecen las plantas, del clima a través de la
precipitación y temperatura y de las plantas. Para estimar la cantidad de agua
que requiere un cultivo y la frecuencia con qué se debe regar, es fundamental
determinar cuánta agua consume el cultivo. Como no se puede determinar
directamente la cantidad de agua que entra a la planta, se utiliza la
evapotranspiración (EVT), que se refiere a la cantidad de agua que la planta
transpira y evapora, vale decir es la cantidad de agua que sale de la planta y
está directamente relacionada con factores climáticos.
16
II.2. DEFINICIONES BASICAS
Subunidad de riego (SUR)
Es la superficie que se riega simultáneamente desde un mismo punto
donde se regula o controla la presión de entrada del agua. Lleva en la
cabecera un dispositivo regulador de presión (RP).
Unidad de riego (UR)
Es la superficie formada por el conjunto de SUR que se riegan
simultáneamente desde un mismo punto donde se controla la dosis de
agua a aplicar en cada riego. Debe llevar, por tanto, en cabecera, una
válvula volumétrica (VV).
Unidad operacional o turno de riego (UOR)
Es la superficie suma de las UR que funcionan simultáneamente desde
un mismo CC.
El cabezal de riego.
Llamamos cabezal de riego al conjunto de elementos
destinados a filtrar, tratar, medir y suministrar el agua a la
red de distribución.
Equipo de filtrado .
Sirven para retener impurezas, partículas, sólidos en suspensión que
contiene el agua de riego y evitar que pasen al resto del sistema, pues
de lo contrario se presentarán obturaciones en los goteros, este
constituye el principal problema en los sistemas de riego localizado
17
(goteo). Por ello es importante tener los filtros adecuados, que eviten el
paso de cualquier elemento que pueda provocar obturaciones a nivel
de los goteros.
Tuberías principales (TP)
Son las que transportan el agua desde el CC hasta la UR.
Tuberías secundarias (TS)
Son las que, dentro de la UR, sirven a las distintas SUR.
Tuberías terciarias (TT)
Dentro de la SUR, son las que alimentan a las TL.
Tuberías laterales (TL)
Son las tuberías que llevan conectados los emisores.
Emisores (e)
Son los dispositivos que controlan la salida del agua, desde las
tuberías laterales, en puntos discretos o continuos.
18
III. MATERIALES Y METODOS
III.1. MATERIALES
III.1.1. Ubicación
El área donde se desarrollara el proyecto se encuentra ubicada
geográficamente en la latitud Sur 5º42´51” longitud 78º36´01”con
altitudes que fluctúan entre 513 m.s.n.m. (parcela) y 546 m.s.n.m.
(captación)
Políticamente se encuentra ubicada en:
Departamento : Amazonas
Provincia : Utcubamba
Distrito : Bagua Grande
Caserío : Cayalti
III.1.2. Extensión
El total de área que posee el dueño de las parcelas, el Sr Héctor
Zambrano Quiroz es de 48 ha, pero el área que serán regadas con
el sistema de riego por goteo es de 20 ha. Las cuales 12 ha serán
recientemente incorporadas a la agricultura y las 8 ha restantes ya
han sido explotadas.
19
III.1.3. Accesibilidad
El área para el cual se hará el diseño del sistema de riego por
goteo tiene la accesibilidad por medio de la carretera Fernando
Belaunde Terry, ubicándose en el kilómetro 208.
III.1.4. Topografía
El área del proyecto se caracteriza por tener una topografía que
oscila entre el 2% y el 5% aproximadamente.
III.1.5. Climatología
El clima es cálido, templado y húmedo, la temperatura oscila entre
24°C y 28°C, con humedad de 70% a 80% y la precipitación fluvial
es de 1200 a 1800 mm anuales.
III.1.6. Uso actual de la tierra
De las 20 ha que abarca el proyecto, 08 ha han sido utilizadas en
cultivos como arroz, menestras y recientemente que se ha
sembrado maíz; en cuanto a las 12 ha restantes van a ser
incorporadas recientemente a la agricultura (tierras vírgenes).
III.1.7. Situación legal de la tierra
El área es de propiedad privada individual manejada por el propio
agricultor.
20
III.1.8. Fuente de abastecimiento de agua
El área del proyecto posee como fuente de abastecimiento, la
quebrada de cayalti, que posee un caudal de 7 m3/seg en épocas
de recarga y en épocas de estiaje es de 10 Lt/seg, permitiendo
cubrir los requerimientos exigidos. Estos datos son acreditados
por la Agencia Agraria de Utcubamba.
III.1.9. Estudio de Impacto Ambiental
El presente estudio esta orientado a predecir, identificar, valorar o
corregir las consecuencias de las acciones sobre el medio
ambiente que generaran las actividades de este proyecto, para tal
efecto se ha considerado utilizar atributos y valores para la
determinación de la importancia del impacto y que se detalla a
continuación.
TABLA N° 01: ATRIBUTOS Y VALORES A CONSIDERAR PARA LA DETERMINACION DE LA IMPORTANCIA DEL IMPACTO
NATURALEZA INTENSIDAD (I) Impacto beneficioso + (Grado de destrucción) Impacto perjudicial - Baja 1 Media 2 Alta 4 Muy alta 8 Total 12EXTENSION (EX) MOMENTO (MO) (Área de influencia) (Plazo de manifestación) Puntual 1 Largo plazo 1Parcial 2 Medio plazo 2Extenso 4 Inmediato 4
Total 8 Critico(+4)
Critica(+4)
21
PERISTENCIA (PE) REVERSIBILIDAD (RV) (Permanencia del efecto) Corto plazo 1Fugaz 1 Medio plazo 2Temporal 2 Irreversible 4Permanente 4 SINERGIA (SI) ACUMULACION (AC) (Regularidad de la manifestación) (Incremento progresivo) Sin sinergia (simple) 1 Simple 1Sinérgico 2 Acumulativo 4Muy sinérgico 4 EFECTO (EF) PERIODICIDAD (PR) (Relación causa-efecto) (Regularidad de la manifestación) Indirecto (secundario) 1 Irregular o periódico y discontinuo 1Directo 4 Periódico 2 Continuo 4RECUPERABILIDAD (MC) IMPORTANCIA (I) (Reconstrucción por medios humanos)
Recuperable de manera inmediata 1I=+-(3I+2EX+MO+PE+RV+SI+AC+EF+PR+MC)
Recuperable a mediano plazo 2 Mitigable 4 Irrecuperable 8
FUENTE: APUNTES DEL CURSO DE IMPACTO AMBIENTAL
• La naturaleza del impacto o características del valor
(+) Mejora de la calidad ambiental
(-) Daño de la calidad ambiental
• La Intensidad (I) del impacto
Destruye o no destruye
• La Extensión (Ex) del impacto
Área de influencia
• El Momento (MO)
Tiempo en que se presenta el impacto (plazo de manifestación)
• La Persistencia (Pe)
Permanencia del efecto
• La Reversibilidad (Rv)
22
Impacto Reversible. El factor ambiental alterado puede retornar
a sus condiciones originales
Impacto Irreversible. El factor ambiental no puede retornar a
sus condiciones originales
• Sinergia (Si)
• Regularidad de la manifestación (Efecto de dos actividades)
• Acumulación (Ac)
Incremento progresivo
• El Efecto (Ef)
Relación causa efecto
• Periodicidad (Pr)
Regularidad de la manifestación
• Recuperabilidad (Mc)
Recuperación por medios humanos
En la tabla siguiente se dan valores para los distintos atributos
antes mencionados; para la determinación de la importancia
del impacto se utiliza el algoritmo I = ± (3I + 2EX + MO + PE +
RV + SI + AC + EF + PR + MC).
En el anexo Nº 01 se presentan las tablas utilizadas en el estudio
de impacto ambiental, que dicha fuente es los apuntes del curso
de impacto ambiental.
23
III.2. METODOS
III.2.1. PLANEAMIENTO AGRONOMICO
En el distrito de Bagua Grande se pretende instalar un sistema de
riego por goteo, con la finalidad de implementar la agricultura con
fines de exportación, y al mismo tiempo generar un cambio en los
sistemas de riego que se utilizan en esta zona.
A. Clima
En el ámbito se cuenta con un registro de datos que son
recabados diariamente y procesados en forma mensual, los
mismos que son tomados a través de la estación meteorología
de Bagua, perteneciente al Servicio Nacional de Meteorología
e Hidrología (SENAMHI).
Estos datos fueron difíciles de conseguir, por lo que se empezó a
buscar en proyectos de irrigación que tiene la municipalidad
Provincial de Utcubamba. Se encontraron datos de diez años,
ya procesados, los cuales se muestran en el cuadro N° 01.
También se ha tenido en cuenta para la realización de nuestro
proyecto los siguientes parámetros.
Temperatura. El aumento de la temperatura hace que la
demanda de agua de los cultivos crezca, incrementando la
tasa de evaporación del suelo y la tasa de transpiración de
las plantas (proceso llamado evapotranspiración). Además
24
sabemos que muchos cultivos tienen periodos críticos, para
los cuales requieren de determinados rangos de temperatura.
Precipitación. La precipitación es probablemente el factor
más importante en la productividad de los cultivos, ya que es
la principal fuente de humedad del suelo, un cambio en el
clima puede provocar cambios en la precipitación estacional
total. El régimen hídrico de los cultivos también es vulnerable
a un aumento de la tasa diaria y del patrón estacional de
evapotranspiración potencial, por la presencia de
temperaturas más cálidas, aire más seco o más viento.
Humedad relativa. La humedad relativa es una medida del
contenido de humedad del aire y, en esta forma, es útil como
indicador de la evaporación, transpiración. No obstante, los
valores de humedad relativa tienen la desventaja de que
dependen fuertemente de la temperatura del momento
Evaporación de tanque tipo A. Utilizados para determinar la
evapotranspiración de referencia, pueden ser confiables
cuando estén ubicados en condiciones adecuadas, con una
instalación cuidadosa y un registro exacto y periódico de
datos.
25
ESTACION: Bagua Long: 05° 40'36" Lat: 78°48'27" Altitud: 654 m
Ene. Feb. Mar. Abr. May. Jun. Jul. Ago. Set. Oct. Nov. Dic.TMC 26.24 25.74 25.72 25.76 25.44 25.40 25.06 26.04 26.90 26.86 26.92 26.36TMF 79.23 78.33 78.37 78.37 77.79 77.72 77.11 78.87 80.42 80.35 80.46 79.45HR 77.80 80.00 79.60 79.00 80.80 79.60 79.80 73.80 71.60 71.00 71.20 75.00CH 0.78 0.74 0.75 0.76 0.73 0.75 0.75 0.85 0.88 0.89 0.89 0.83CE 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01MF* 2.432 2.197 2.363 2.126 2.000 1.837 1.968 2.115 2.230 2.417 2.358 2.425Eto 152.65 129.43 140.53 128.37 114.65 108.44 114.70 143.56 160.72 175.84 171.22 161.97* promedio de los valores de 5° y 6° de latitud sur de la tabla "FACTOR DE EVAPOTRANSPRACION POTWNCIAL"FORMULAS EMPLEADAS:
DONDE:Eto=evapotranspiracion potencial(mm/dia) MF=Factor mensual de latitudTMF=Temperatura media mensual (°F) CE=Factor de correccion para la humedad relatvaTMC=Temperatura media mensual (°C) E=Altitud o elevacion del lugar (m.s.n.m.)HR=Humedad relativa media mensual (%)
CALCULO DE EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL (mm/dia)METODO DE HARGREAVES
ParemetrosVALORES MENSUALES
CUADRO N° 01
FUENTE: EXPEDIENTE MEJORAMIENTO DEL CANAL EL TRIUNFO, DE LA LOCALIDAD DE MORERILLA – BAGUA GRANDE-UTCUBAMBA”
B. Suelos
a. Muestreo del suelo
La extracción de muestras se realizó a una densidad de una
muestra por sector, a una profundidad de 0-30, 30-60, 60-90
cm.
b. Puntos para muestreo
Los puntos de muestreo se realizaron en lugares
representativos de la parcela, sacando 6 muestras en total, 4
pertenecientes al parcela 1 (14ha) y 2 muestras para la parcela
2 (6ha). La ubicación se muestra en el plano Nº 01.
26
c. Análisis de las muestras
Análisis físico. Este análisis se realizó en el Laboratorio de
Recursos Hídricos de la Facultad de Ingeniería Agrícola, los
cuales nos sirvieron para elaborar el plano de suelos.
d. Características de los suelos
Textura. Para determinar el tipo de textura se utilizó el
método del hidrómetro (boyucos), que al mismo tiempo se
hizo uso del triángulo textural (anexo N° 2), para la
determinación de las clases texturales realizadas en
laboratorio.
Densidad real. Para su determinación se utilizó el método
de la fiola, haciendo uso de los valores de densidad del
agua para la determinación de las clases texturales
Densidad aparente. Su estimación se realizó por el método
de la probeta, en el cual se medía el volumen de una
determinada masa de suelo, para luego determinar cuánto
de masa poseía por cada unidad de volumen.
Porosidad. Depende principalmente de la textura y de la
estructura del suelo, para esto se utilizó la siguiente formula
27
Coeficientes hídricos
- Capacidad de campo. Es la máxima cantidad de agua
que puede almacenar un suelo después de efectuarse el
riego y luego de haber drenado el agua gravitacional,
dejando un espacio que es ocupado por el aire; se
determina mediante la siguiente formula.
- Punto de marchitez. Es el indicador del contenido de
humedad de un suelo, en el cual las plantas no pueden
tomar el agua del mismo y trae consigo estrés hídrico a la
planta y como consecuencia daño al cultivo.se determino
por las siguientes formulas empericas en relación a la
capacidad de campo
- Velocidad de infiltración. Se determinó por el método de
los cilindros infiltrometros, teniendo en cuenta las
características texturales y además cabe mencionar que
cada prueba tuvo una duración de 4 horas.
Se ha empleado el método de mínimos cuadrados, para
determinar valores de lámina acumulada, velocidad de
28
infiltración básica, instantánea y acumulada, así como la
infiltración básica.
La infiltración básica se produce cuando el tiempo t=-
600n, siendo “n” la pendiente de la velocidad de
infiltración.
Su clasificación se hace en base a las tablas Nº 02 y Nº
03
Tabla Nº 02: Clasificación de la velocidad de
“C” infiltración
CLASE
VELOCIDAD DE
INFILTRAION BASICA
(cm/hr)
Infiltración lentaMenor de 0.50
Infiltración medianamente lenta 0.50-2.00
Infiltración moderada 2.10-6.00
Infiltración moderadamente rápida 6.10-13.00
Infiltración rápida 13.00-25.00
Infiltración muy rápida Mayor a 25.00
Fuente: manual de clasificación de tierras con fines de riego
BURO DE RECLAMACION DE TIERRAS DEL DEPARTAMENTO DE USA
29
Tabla Nº 03: Relación aproximada entre la textura del suelo y la velocidad de infiltración básica.
TEXTURA DEL SUELOVELOCIDAD DE
INFILTRACION BASICA (cm/hr)
Arenoso50
(25-250)
Franco arenoso25
(15-75)
Franco12.5
(8-20)
Franco arcilloso8
(2.5-15)
Arcillo-limoso2.5
(0.3-5)
Arcilloso0.5
(0.1-1)Fuente: estudio FAO riego y drenaje 24
Doorembos Y Pruitt-Necesidades de agua de los Cultivos
e. Cultivo
Haciendo un estudio de las precipitaciones de la zona, con
datos de la estación meteorológica de la estación de Bagua, se
pudo determinar las épocas de máximas precipitaciones y de
bajas precipitaciones, para la cual el riego por goteo se
utilizara al máximo.
Teniendo en cuenta de que la zona es tropical, se ha creído
conveniente que el cultivo que será regado por el sistema de
riego por goteo, será el TAMARINDO.
30
f. Características del cultivo relacionados con el riego por
goteo
INTRODUCCION
El Tamarindo, es un árbol de poco crecimiento, aunque
eventualmente alcanza un gran tamaño. Se cree es nativo de
África tropical, y que se ha adaptado en muchas partes del
Trópico y sub Trópico. Este árbol se ha adaptado muy bien a
regiones semi-áridas, aunque tolera altas precipitaciones, si el
suelo presenta buen drenaje.
CARACTERISTICAS BOTANICAS
Es un árbol de Leguminosa, vigoroso, de copa compacta,
redondeada y con una altura de hasta 20 m.
Clima
El tamarindo prospera mejor en lugares con clima cálido,
semiseco, aunque puede prosperar en lugares con clima cálido
y húmedo. Adaptándose bien desde 40 msnm hasta los 600
msnm.
Suelos
Prefiere suelos profundos, con buen drenaje, de textura Franco
Arcillo Arenoso, y con pH de 6.5 a 7.
Marco de Plantación
El marco de plantación puede oscilar entre 6 m y 9m, para el
diseño se considerara un marco de plantación de 6m.
31
g. Fracción del agua del suelo fácilmente disponible
En la planeación del sistema de riego por goteo, se debe dotar
al cultivo, la cantidad de agua necesaria, que satisfaga sus
necesidades hídricas, para tal efecto será necesario considerar
las épocas en donde se darán los riegos máximos, y estos
serán en la madurez, y en las épocas de verano.
C. Disponibilidad hídrica
a. Caudal disponible
El abastecimiento de agua para el sistema de riego por goteo,
será de la quebrada de Cayalti, que para obtener información
sobre esta quebrada se recurrió a la AGENCIA AGRARIA DE
UTCUBAMBA (Bagua Grande), debido a que no existe una
estación hidrométrica en la zona que nos brinde información.
Además de la información que nos brindó el ministerio de
Agricultura, se tuvo que ir a corroborar dichos datos, para esto
se realizó el aforo por el método del flotador (anexo 03)
b. Calidad del agua
Es un término que se emplea para indicar la conveniencia o
limitación del empleo del agua con fines de riego de cultivos
agrícolas.
32
c. Balance hidrológico
En el diseño de un sistema de riego por goteo, una de las
informaciones que tiene mucha importancia, es la tener en
cuenta, la cantidad de agua que se necesita aplicar por cada
riego, para que de esta manera pueda cubrir las necesidades
hídricas máximas del cultivo.
Para el cálculo del consumo diario de agua del cultivo de
tamarindo, se ha empleado el método de HARGREAVES.
Evapotranspiración potencial (ETo)
Esto se define como la tasa de evapotranspiración de una
superficie enteramente cubierta de gramíneas verdes de 8
a 15 cm de altura, uniformes, de crecimiento activo, y sin
restricciones de humedad. Bajo estas restricciones, se
asume que la ETo solamente depende del clima.
Coeficiente del cultivo (Kc)
Es un factor que se determinada experimentalmente, que
relaciona el consumo (o requerimiento) de agua de un
cultivo con la evapotranspiración atmosférica (ETo).
Evapotranspiración real (ETr)
Se determina a partir de la ETo, y también se utiliza el
coeficiente de cultivo (Kc), de tal manera que:
……(mm/dia)
33
d. Calculo de la lámina de riego
Porcentaje de suelo mojado (P)
Se obtiene midiendo el área mojada y refiriéndola
porcentualmente al área total del cultivo; sin embargo, ésta
se ve afectada por la densidad de la plantación y desarrollo
de las plantas, por lo que se recomienda usar la relación:
Cabe mencionar que está determinado por varios factores
como: características de infiltración del suelo,
estratificación, textura, estructura y caudal del emisor.
Necesidades netas de riego (Nn)
Es la necesidad de riego o demanda de agua de los cultivos
para el periodo considerado, se calcula mediante la
siguiente formula.
Dónde:
Pe : Precipitación efectiva.
Gw : Aporte capilar.
w : variación del almacenamiento del agua.
34
Etrl: Evapotranspiración de diseño en riego
localizado que debe ser mayorada o disminuida
con las pérdidas o aportes adicionales de agua
al suelo y cultivo
Necesidades Totales de Riego (Nt)
A fin de cumplir con los objetivos anteriormente definidos,
las necesidades netas deben calcularse con la uniformidad
de aplicación, las pérdidas inevitables por percolación y los
requerimientos de lavado.
Dónde:
K: Coeficiente que expresan las pérdidas inevitables por
percolación
v
Se elige el valor más alto de K
CU: Coeficiente de uniformidad adoptada.
Ea: Eficiencia de aplicación.
LR: Requerimiento de lixiviación o necesidad de lavado.
35
El requerimiento de lixiviación (LR), es el porcentaje que
sirve para mantener el balance de sales, y que es
determinado mediante la siguiente expresión.
Dónde:
CEi: Conductividad eléctrica del agua de riego
CEe: Conductividad eléctrica del estrato de saturación.
Calculo de la dosis de riego (D)
La dosis la cantidad de agua que se aplica en cada riego
por unidad de superficie. Se puede expresar como lámina o
altura que hay que aplicar generalmente en mm. De agua o
como volumen, generalmente en m3/ há.
Dónde:
e : Número de emisores por planta.
Ve : Volumen emitido durante el riego.
Calculo de la frecuencia o intervalo de riego (I)
La frecuencia del riego (I), es el tiempo que existe entre dos
riegos consecutivos, cuando no existe aporte por
precipitación.
36
Dónde:
I: Frecuencia o intervalo de riego.
Etrl: Evapotranspiración de diseño
Lr: lamina de riego
Dónde:
CC = Capacidad de campo
PMP = Punto de marchitez permanente
Pr = Profundidad radicular
Dap = Densidad aparente
Ur = Umbral de riego
Tiempo de riego (t)
El tiempo de riego necesario para aplicar al suelo las
necesidades totales requeridos por los cultivos y dependerá
del volumen de riego, número de emisores y el caudal del
emisor.
37
Nt : Necesidades totales.
e : Número de emisores.
qa : Caudal medio del emisor.
e. Calculo hidráulico del sistema de riego
Los factores a tener en cuenta son:
Coeficiente de uniformidad (CU)
Es la relación entre el caudal del emisor que de menos
agua (qns) y el caudal medio de todos los emisores (qa),
que no debe ser inferior a un cierto valor, que se calcula con
la fórmula:
Coeficiente de variación (CV)
Que estará determinado por el fabricante del emisor, el cual
por ser autocompensante se tomará 0.04. (Categoría A)
Ecuación del emisor
Este ha sido ha sido proporcionada por el fabricante.
38
Presión mínima requerida (Hns)
Es la presión mínima necesaria en el sistema de riego para
los emisores trabajen sin problema.
Presión de trabajo (Ha)
Es la presión media de trabajo necesaria en el sistema de
riego.
Longitud real de tubería (Lr)
Se considera la tubería completamente horizontal, sin
pendientes y codos, ni con otros puntos especiales.
Longitud ficticia (Lf)
Debido a la instalación de otros elementos como
derivaciones, reducciones, válvulas, etc. Y también los
cambios de sentido (codos), que aumentan las pérdidas de
carga.
Perdida de carga (Hf)
39
Que estarán definidas de acuerdo al material y longitud de
la tubería a utilizar en este caso PVC (C = 140).
Donde
J’ = Gradiente de pérdida de carga (m/100m)
Q = caudal (l/h)
D = Diámetro de la tubería (mm)
F = Factor de Cristiansen
L = Longitud de tramo (m)
III.2.2. PLANEAMIENTO FISICO E HIDRAULICO
A. Área agrícola
Aquí se tendrá en cuenta el manejo del área a diseñar, es decir
las sub unidades y unidades de riego.
B. Caminos
Estos caminos nos van a permitir tener acceso a la captación
(bocatoma), al reservorio y además se diseñaran caminos que
nos permitirán movilizarnos dentro de las sub unidades y
unidades de riego.
C. Carretera principal.
Se tendrá en cuenta las vías de comunicación hacia los
diferentes mercados para negociar el producto.
40
IV. RESULTADOS Y DISCUSION
IV.1. Planeamiento Agronómico
IV.1.1. Clima
Temperatura:
Según los datos de la estación meteorológica de Bagua se tiene
una temperatura media máxima de 27 °C y una temperatura
media mínima de 25 °C, teniendo de esta manera una temperatura
media de 26 °C, las cuales son ideales para el cultivo del
tamarindo.
Precipitación
La zona tiene una precipitación promedio anual de 1400 mm, que
ha correspondido para un periodo de registro de 10 años, cabe
mencionar que según los datos meteorológicos, se puede notar
que los meses de lluvia son de noviembre a abril y los meses
donde hay escasez de lluvias son de mayo a octubre, lo cual
41
significa que el sistema de riego por goteo será empleado al
máximo para los meses de escasez de lluvia.
Humedad relativa
Para esta zona la humedad relativa promedio es de 75%, ideales
para la plantación del tamarindo.
Viento
La velocidad es variable durante todo el año. Siendo los meses de
julio y octubre los meses de mayor velocidad. La velocidad del
viento promedio oscila los 0.5 m/s, que en esta zona se considera
normal ya que es una zona donde hace bastante calor.
IV.1.2. Topografía.
Realizando el levantamiento topográfico, se han elaborado diversos
planos que se detallan en los anexos de planos. Allí se pueden ver
la forma del terreno y las pendientes que encontramos en la
parcela de trabajo, la cual es en promedio de 3%.
IV.1.3. Suelos
a. Características físicas
42
TEXTURA. De acuerdo a las muestras extraídas (0-30cm, 30-
60cm, 60-90cm), se han encontrado las siguientes clases
texturales.
CUADRO N°02
PTO DE
MUEST.
PROFUND.
(CM)CLASE TEXTURAL
1
0-30 Arcilloso
30-60 Arcilloso
60-90 Arcilloso
2
0-30 Arcilla limoso
30-60 Arcilloso
60-90 Arcilloso
3
0-30 Franco arcilloso
30-60 Arcilla limoso
60-90 Arcilloso
4
0-30 Fra. Arc. limoso
30-60 Arcilloso
60-90 Arcilloso
5 0-30 Arcilla limoso
43
30-60 Arcilloso
60-90 Arcilloso
6
0-30 Arcilloso
30-60 Arcilla limoso
60-90 Arcilloso
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
CUADRO N°03-RESUMEN DE CLASES TEXTURALES
TEXTURA N° DE MUESTRAS
Arcilla 12
Arcilla limoso 4Franco arcilloso
limoso 1
Franco arcilloso 1FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
DENSIDAD REAL, APARENTE Y POROSIDAD.
De acuerdo a los resultados que se presentan en el cuadro N°
02, los valores de la densidad real oscilan entre 2.43 – 2.62
gr/cm3; así mismo la densidad aparente está entre 1.27 – 1.39
gr/cm3; y en cuanto a los valores de la porosidad fluctúan entre
41.85 – 50.58 %.
CUADRO N° 04
Punto Profundidad Densidad
Aparente
Densidad
Real
Porosidad
%
44
gr/cm3 gr/cm3
100-30 cm. 1.28 2.56 50.0030-60 cm. 1.28 2.57 50.1960-90 cm. 1.32 2.27 41.85
200-30 cm. 1.28 2.59 50.5830-60 cm. 1.39 2.62 46.9460-90 cm. 1.32 2.59 49.03
300-30 cm. 1.34 2.43 44.8630-60 cm. 1.28 2.59 50.5860-90 cm. 1.27 2.57 50.58
400-30 cm. 1.35 2.52 46.4330-60 cm. 1.39 2.52 44.8460-90 cm. 1.28 2.59 50.58
500-30 cm. 1.30 2.50 48.0030-60 cm. 1.32 2.59 49.0360-90 cm. 1.30 2.49 47.79
600-30 cm. 1.31 2.58 49.2230-60 cm. 1.29 2.56 49.6160-90 cm. 1.30 2.49 47.79
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
b. Coeficientes hídricos
Como se puede apreciar en los resultados (cuadro N° 03), que los
mayores valores de capacidad de campo y de punto de marchites
pertenecen a los suelos de clase textural arcilla, correspondiente a
la mayoría de los puntos de muestreo, esto es conveniente ya que
se retendrá mayor tiempo la humedad en el suelo, y como
consecuencia los intervalos de riego serán largos.
CUADRO N° 05
Punto Profundidad
Capacida
d de
campo %
Punto de
marchites
%
100-30 cm. 37.12 22.2730-60 cm. 38.02 22.8160-90 cm. 39.22 23.53
200-30 cm. 39.32 23.5930-60 cm. 39.42 23.6560-90 cm. 37.07 22.24
45
300-30 cm. 39.55 23.7330-60 cm. 39.05 23.4360-90 cm. 38.94 23.36
400-30 cm. 36.98 18.4930-60 cm. 37.59 22.5560-90 cm. 38.78 23.27
500-30 cm. 36.97 18.4930-60 cm. 38.17 22.9060-90 cm. 39.38 23.63
600-30 cm. 39.90 23.9430-60 cm. 36.25 21.7560-90 cm. 38.64 23.18
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
c. Velocidad de infiltración
Los resultados se indican en el cuadro N° 06, de las 3 pruebas de
infiltración que se realizaron, donde se aprecia que los valores
varían entre 3.20 mm/hr y 5.50 mm/hr, así mismo según estos
resultados, y con ayuda de las tablas N° 11 y N°12, se ha podido
clasificar de la siguiente manera.
La prueba N° 1 con velocidad de infiltración lenta y textura
arcillosa.
La prueba N° 2 con velocidad de infiltración lenta y textura
arcillosa.
La prueba N° 3 con velocidad de infiltración medianamente
lenta y textura arcillosa.
El anexo N° 04 se explica el cálculo de la infiltración por el método
de regresión lineal, además también se presentan sus respectivas
graficas de cada prueba.
CUADRO N° 06
46
Prueba
Lamina
Acumulada
(I)
cm
Velocidad
de
infiltración
instantánea
(Li)
cm/hr
Velocidad de
infiltración
acumulada
(La)
cm/hr
Tiempo
mínimo de
infiltración
(min)
T=600n
Velocidad
de
infiltración
básica
cm/hr
Velocidad
de
infiltración
básica
mm/hr
1 390.6 0.32 3.2
2 336.6 0.44 4.4
3 388.8 0.55 5.5
FUENTE: ELABORADO POR LOS TESISTAS
IV.1.4. Calidad del Agua de Riego.
Realizando el análisis respectivo de las aguas de la quebrada de
Cayalti, se obtuvo como resultado una conductividad eléctrica de 0.38
mmhos/cm que según la tabla N° 04, tienen un riesgo de salinidad
baja.
TABLA N° 04
C.E. (micromhos/cm) Riesgo de SalinidadMenos de 750 Bajo750 a 1.500 Medio
1.500 a 3.000 AltoMás de 3.000 Muy alto
FUENTE: RIEGO LOCALIZADO Y FERTIRRIGACION-J. ANTONIO MOYA TALENS
IV.1.5. Diseño Agronómico del Sistema de Riego por Goteo
A. Aspectos a Considerar
a. Superficie a regar
47
El área que se dispone para realizar el proyecto es de 20 ha, de
las cuales solo serán cultivadas 18.4 ha, debido a que las 2 ha
restantes serán utilizadas en reservorio, y caminos dentro de la
parcela.
b. Cultivo a implantar
Tipo : Tamarindo
Época de siembra : todo el año
Marco de plantación : 6m x 6m
Profundidad de raíces : Pr=1.10 m
c. Tipo de suelo
Para nuestro diseño se ha considerado que nuestro suelo es
ARCILLOSO, debido a que es la clase textural predominante.
d. Calidad de agua
La conductividad de agua de riego es de 0.38 mmhos/cm
e. Tipo de clima de la zona
El clima que caracteriza a la zona es tropical
B. Calculo de las Necesidades de Agua del Cultivo
a. Calculo de la evapotranspiración potencial (Eto)
48
En el cuadro N° 01, se puede ver que el mes de mayor
evapotranspiración es el de octubre, con 175.84 mm/mes.
b. Calculo de la evapotranspiración del cultivo local (Etrl)
Se calcula con la siguiente fórmula:
ELECCIÓN DEL COEFICIENTE DEL CULTIVO (KC).
Para la elección del coeficiente del cultivo se ha considerado
como frutales de hueso, en donde se puede ver en el anexo
N° 05 que el KC varía entre 0.55 y 1.05. Para nuestro diseño
se tomara el valor intermedio, es decir:
EFECTO DE LOCALIZACIÓN (KI).
Para el cálculo de este parámetro, se ha utilizado 4 formulas
de diferentes autores (ALJIBURY, DECROIX, HOARE Y
KELLER), todos ellos utilizan el área sombreado, que está
dado por la siguiente formula.
49
A = Área sombreada
a = Distancia entre filas
b = Distancia entre plantas
Ø = Diámetro de la copa del árbol
ALJIBURY:
DECROIX:
HOARE:
KELLER:
Se elimina los extremos y se saca la media de los otros dos, por
lo tanto KI será:
CORRECCIONES POR CONDICIONES LOCALES (Kv).
Según Hernández Abreu toma como criterio que KV=1.2
CORRECCION POR ADVENCION (Ka).
Este parámetro se calculo con el anexo 06
POR LO TANTO:
50
E s t a c i o nE n e . F e b . M a r . A b r . M a y . J u n . J u l . A g o . S e t . O c t . N o v . D ic .4 4 . 1 37 4 . 4 4 6 2 . 3 5 6 9 . 5 3 7 2 . 6 04 1 . 4 44 3 . 4 6 8 . 2 3 3 8 . 1 25 4 . 5 64 6 . 6 26 3 . 2 4
B a g u a
C A L C U L O D E L A P R E C IP IT A C I O N E F E C T IV A ( m m )M E T O D O D E W A T E R R E S O U R C E S S E R V IC E ( W P R S - U S A )
M e s e s
c. Calculo de las necesidades netas de riego (Nn).
Se calcula mediante la siguiente fórmula:
Dónde:
Pe = Precipitación efectiva
Gw = Aporte capilar
Δw = Variación de almacenamiento de agua
No se considera el aporte capilar, ni la variación de
almacenamiento de agua, lo que si se considera es la
precipitación efectiva, que se muestra en el cuadro N° 07
CUADRO N° 07
FUENTE: EXPEDIENTE “MEJORAMIENTO DEL CANAL EL TRIUNFO, DE LA LOCALIDAD DE MORERILLA – BAGUA GRANDE-UTCUBAMBA”
Para la elección de la precipitación efectiva se utilizó la media del
máximo y del mínimo dando como resultado 41.34 mm/mes, que
al mismo tiempo seria 1.38 mm/dia. Por lo tanto:
d. Calculo de las necesidades totales (Nt)
51
Para su cálculo se ha utilizado la siguiente fórmula:
Dónde:
v
Entonces:
Se elige K=0.11
Por lo tanto:
e. Necesidades diarias por árbol:
52
f. Caudal ficticio continuo(Qf):
g. Calculo de la dosis de riego(D), Frecuencia de riego(I),
Tiempo de riego(T), Numero de emisores por planta(E), y
caudal medio por emisor(qa).
Previo a esto se calcularan los siguientes datos
Superficie Ocupada Por La Planta (Sp)
Profundidad de raíces (Pr):
Pr = 1.10 m
Superficie Mojada (P)
P = 20 %
CAUDAL MEDIO DEL EMISOR
53
Tomamos un gotero de:
qa = 4 l/h
r = 1.58 m (anexo 07)
Calculamos Ae:
Calculamos Veq:
Con esto garantizamos que no habrá escurrimiento ya que:
NUMERO DE EMISORES.
Para el cálculo de los emisores se utilizara la siguiente fórmula:
54
- Profundidad del bulbo mojado
Según esto la profundidad del bulbo debe estar
comprendida entre 0.99m y 1.32m
- Calculamos P% según la formula
Recalculamos “e” con el nuevo P.
INTERVALO DE RIEGO
Para calcular este parámetro se necesita primero calcular la
lámina de riego y después el intervalo de riego, para esto
utilizamos las siguientes formulas.
55
Lamina De Riego:
Intervalo De Riego:
TIEMPO DE RIEGO:
Por lo tanto el volumen emitido por cada gotero en el tiempo
que hemos encontrado será:
DOSIS DE RIEGO
56
DISTANCIAMIENTO DE EMISORES (Ng):
CALCULO DEL CAUDAL DE DISEÑO
57
IV.2. Planeamiento Físico del Área de Riego
A. Área agrícola
El área agrícola comprende 2 parcelas, la parcela N° 1 contiene 2
unidades de riego, cada una de ellas tiene 4 sub unidades, la parcela
N° 2 tiene solo un sector de riego con las mismas sub unidades, todo
lo descrito se muestra en el anexo de planos. Para el cálculo de las
unidades o sectores de riego se utilizó la siguiente formula.
B. Caminos.
Los caminos dentro del área de diseño, serán definidos como:
Caminos de primer orden (5 metros)
Caminos de segundo orden (2 metros)
58
Para mejor entendimiento esto se muestra en el anexo de planos.
C. Carretera principal
Nuestro proyecto se encuentra favorecido por la carretera Fernando
Belaunde Terry, que divide a las parcelas existentes (parcela 1 de
parcela 2), esto también se muestra en el anexo de planos
IV.3. Planeamiento Hidráulico del Sistema
IV.3.1. Disponibilidad de Agua
A. Caudal disponible
Para realizar la cantidad de caudal disponible, realizamos el aforo
mediante el método del flotador que nos arrojó que el caudal era de
10.12 lt/seg. Además de esto se pudo obtener el cálculo del caudal
de máxima avenida y que es de 6.23 m3/s.
IV.3.2. Diseño de la Red de Riego
1. Captación
a. Datos
Fuente de abastecimiento: quebrada
Caudal de máxima avenida: 6 m3/s
Caudal de en épocas de estiaje: 110 lt/s
Ancho de quebrada: 6m
Necesidades diarias por árbol (Ndxp): 127.68 lt/s
59
Número de plantas para el área de diseño: 5000
Factor de seguridad (k1 y k2): 1.3; 2.5
b. Calculo del caudal de diseño
Calculamos el caudal de diseño (Qp).
Calculo del caudal de diseño (Qd).
c. Calculo de la lámina de agua
Supongamos ancho de presa igual a 3m
60
d. Calculo de la velocidad del agua al pasar sobre la rejilla o
velocidad de agua del rio sobre la presa.
, Esta dentro del rango
(0.3m/s<V<3m/s) OK
e. Diseño de la rejilla y Canal de Aducción
f. Calculo de la rejilla y el ancho del canal de aducción (B).
Calculo de alcance de filo superior
61
Calculo de alcance filo inferior
Entonces ancho de canal de aducción será
g. Longitud de la Rejilla y Nº de Orificios es.
Utilizaremos fierro de 1/2”(b=0.0127), con un espacio
mínimo de 5cm (a=0.05m), con K=0.9 para flujo pequeño,
con una velocidad mínima (Vb) de 0.1 m/s.
La teoría nos indica que existe una relación entre área
neta y la longitud de la rejilla, por lo que podemos
remplazar el valor de área neta
62
Pero las especificaciones indican que este valor debe ser
incrementado en un 40% a 50%, para este caso se
incrementara el 50%.
Entonces:
Entonces:
Área neta de la rejilla
Calculamos el número de orificios (N°) entre los barrotes
de la reja.
Finalmente se tiene.
63
h. Niveles de agua en el canal de aducción (caudal debajo de
rejilla).
64
Aguas abajo.
Aguas arriba.
, considerando un espesor de muro de 30 cm
Pendiente (i) del 3%=0.03m/m
El espesor del muro de contención se considera: 0.30m
Por lo tanto la longitud del canal de aducción (Lc): 0.86m
Borde libre se considera (BL): 0.15m
i. Calculo de la velocidad de flujo
65
Velocidad al final del canal (Ve).
, esta dentro del rango antes
mencionado, además esta también es la velocidad de
ingreso a la cámara de recolección.
Velocidad al inicio del canal (Vo).
j. Diseño de la cámara de recolección.
66
k. Calculo de: Xs, Xi, L
, se suma 4cm
, se suma 2cm
67
l. Calculo de la tapa de la cámara
Para darle mayor maniobrabilidad de estas cámaras se
construyen de 1.0 a 1.5 m por otro (son cuadradas).
El Borde libre (BL) se adopta 15 cm, El valor de H, se
considera de 60 cm. Por lo tanto diseñaremos la cámara
de recolección en forma cuadrada de 1.0 m de lado
m. Calculo de la altura de los muros de contención.
Caudal máximo: 2.5m3
Borde libre: 0.40m
Ancho de garganta (L): 1.5m
68
n. Calculo del caudal de excesos.
H es igual a h, entonces.
Por lo tanto:
Calculamos Hexcesos.
Calculo de la distancia que se colocara el vertedero
69
Por el largo de la cámara de recolección se debe colocar a
una distancia de 0.80m.
o. Diseño de la tubería de excesos.
Cota de salida de la tubería de excesos: 584 m
Cota de llegada a la quebrada: 580 m
Distancia desde la captación hasta la descarga: 50 m
…
…(I)
Calculamos S.
Despejando D de (I):
70
2. Conducción
Para el diseño de la línea de conducción es necesario tener el
perfil longitudinal, el cual se muestra en el anexo de planos.
CUADRO N° 08
Punto Cota Distancia entre puntos Distancia acumulada
Pto A (captación) 544.00 0 0
Pto B (desarenador) 543.95 50 50
Pto C 541.95 1000 1050
Pto D (reservorio) 530.40 1011 2061
FUENTE: ELABORACIÓN DE TESISTAS
a. Calculo del caudal de conducción
Se usara tubería de PVC clase 140, además se considera
que en la línea de conducción que existe un 10% de pérdida
de caudal (se pierde en la captación).
b. Calculo del diámetro de las tuberías para los tramos del
cuadro N° 09.
Tramo A-C
71
…. (Hazen y Williams)
Despejando D.
Tramo C-D
…. (Hazen y Williams)
Despejando D.
72
3. Diseño del sedimentador.
Cota de bocatoma: 544m
Cota de sedimentador: 543.95m
a. Condiciones de la tubería de entrada
Qmax = 0.01 m3/s
Dtub = 5 pulg.
N (rugosidad de tuberia): 0.009
b. Condiciones del sedimentador:
Remoción de partículas: 75%, partículas de 0.05mm
Cota de entrada del sedimentador: 543.95m
Viscosidad cinemática: 0.011059 cm2/s (T=18°C)
Relación de longitud-ancho: 03:01
c. Velocidad de sedimentación de la partícula más pequeña de
0.05mm (0.0005cm).
73
d. Del anexo N°8 obtenemos el número de HAZEN o FACTOR
Ø/t para n=1 y % de remoción
Dónde: Vs es viscosidad de sedimentación efectiva, Vo es
viscosidad de sedimentación teórica.
Ahora considerando una profundidad mínima de
sedimentación de 2.5m, el tiempo que tardaría la partícula
de 0.005 cm de diámetro en llegar al fondo es:
e. Periodo de retención hidráulico (θ).
f. Volumen del tanque.
74
g. Área superficial del tanque(As).
h. Dimensiones del tanque (3/5).
POR LO TANTO: L=6.70m, B=2.45m y H=1.80m
i. Otras dimensiones.
Pantalla - profundidad (desde el nivel del agua)
Borde libre (desde el nivel del agua hasta la corona del
suelo).
Distancia desde la pantalla de entrada hasta la cámara de
aquietamiento
Profundidad de cámara de aquietamiento de lodos (P).
75
Profundidad de cámara de aquietamiento.
Distancia de punto de salida a la cámara de aquietamiento.
Pendiente transversal (en la dirección del ancho).
Pendiente longitudinal (en L/3)
Pendiente longitudinal en 2L/3
Ancho de cámara de aquietamiento.
Longitud de cámara de aquietamiento adoptamos 1m
Calculo de Hv.
76
Largo de cámara de almacenamiento de lodos (Lv).
Calculo de H.
100 2.17
18.43 X
X=0.40m
El diámetro de la tubería de lavado es mayor o igual a la
tubería de ingreso: 5 pulg
Para mejor detalle se presenta en el anexo de planos.
4. Reservorio
Se ha considerado que el reservorio será a tajo abierto, recubierto
por geomembrana, para su diseño se empleó una hoja de cálculo,
que requiere los siguientes datos.
A.)-DATOS.
Talud(Z): 1
Altura mayor de agua(h): 2.20m
Borde libre(bl): 0.30m
77
Caudal de entrada(Qe): 10 l/s
Diámetro de la tubería de descarga (ø): 4 pulg.
Pendiente transversal a L del fondo: 1%
Ancho del borde de anclaje: 1m
Longitud de anclaje subterráneo: 0.80m
Tiempo de embalse: 10 hrs.
Largo de fondo (L): 20
Ancho de fondo(A): 10
B.)-RESULTADOS
a. DIMENSIONAMIENTO Y CALCULOS HIDRAULICOS
Volumen neto de diseño: 360 m3
Área de fondo (b): 200 m2
Área del espejo de agua (B): 351.36 m2
Altura menor del agua (h´): 2.10 m.
Reduc. Volumen por pendiente (Vp): 10.25 m3
Volumen neto calculado: 588.47m3
Volumen total (con borde libre): 697.13.m3
Tiempo de embalse: 10 hr.
Tiempo mínimo de descarga: 3hr 12min
78
Caudal máximo de descarga: 34.62 lt/seg
b. ÁREA DE GEOMEMBRANA
Longitud de talud: 3.54m
Área de taludes: 247.49 m2
Área de anclajes: 154.40 m2
Área neta de geomembrana: 601.89 m2
En el anexo de planos se muestra los detalles del reservorio.
IV.3.3. Diseño Hidráulico del Sistema de Riego por Goteo
F. Calculo de la tolerancia de caudales
Según Pizarro en riego por goteo se pretende alcanzar un
coeficiente de uniformidad de 90%, además se elige que se
utilizara un emisor de alta uniformidad que corresponde a la
categoría A (CV=0.04), con estos valores conocidos calculamos el
caudal mínimo del emisor (qns).
79
G. Calculo de la tolerancia de presiones
Conociendo ya qa, qns y la ecuación del emisor, se calcula la
presión media (ha) y mínima (hns). Para esto se tiene en cuenta
que la diferencia de presión en el conjunto de la sub unidad de
riego ∆H, es proporcional a (ha-hns)
Donde M es un factor que depende del número de diámetros que
se van a emplear en una misma tubería, ya sea terciaria o lateral.
Keller recomienda:
M=2.5
Si la ecuación del emisor es:
( , )
Despejando h de la ecuación del emisor, hallamos los valores de
ha y hns.
y
Por lo tanto:
80
Según Keller:
Para terrenos de poca pendiente que es nuestro caso se acepta el
siguiente principio.
H. Diseño de la subunidad de riego
El cálculo se inicia a partir de la presión "ha" del gotero medio y en
él se determina hm, hn, Hm y Hn cuyos valores han cumplido lo
establecido sobre tolerancia de presiones.
I. Calculo de laterales, tubería terciaria, secundaria y primaria
d. CALCULO DE LOS LATERALES
81
Según en el anexo de planos, se ve que existen 3 unidades
de riego, cada una de ellas con 4 sub unidades. El cálculo de
cada lateral es como sigue.
Sub unidad 1
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5 m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 9
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 10
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
82
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 2
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.8 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 9
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 10
83
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 3
84
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 9
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 10
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
85
Sub unidad 4
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
86
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 5
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 9
87
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 10
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 6
88
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
89
Sub unidad 7
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
90
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 8
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
91
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 9
92
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
93
Sub unidad 10
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
94
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 11
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
95
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
Calculo de hm y hn.
96
Sub unidad 12
Longitud (L): 103m
Diámetro (di): 13.2mm
Área: 1.4 ha.
Separación entre emisores (Se): 1.5m
Numero de emisores (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371, anexo 8
Longitud equivalente (Fe): 0.15, anexo 9
Caudal (q): 275 l/h
Presión media (ha): 10
J (formula de blasius):0.0411
Pendiente (i): 0
Calculo de J´ y hf
Desnivel (d):
97
tamarindo 1.40 1 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 2 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 3 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 4 16 13.2 105 0 11.37 10.00 9.46 1.91tamarindo 1.80 5 16 13.2 102 0 10.26 10.00 10.16 0.10tamarindo 1.80 6 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 7 16 13.2 103 0 11.29 10.00 9.48 1.81tamarindo 1.80 8 16 13.2 105 0 11.37 10.00 9.46 1.91tamarindo 1.00 9 12.5 10.2 76 0 11.93 10.00 9.25 2.67tamarindo 1.00 10 12.5 10.2 75 0 11.86 10.00 9.28 2.58tamarindo 1.20 11 12.5 10.2 82 0 12.38 10.00 9.09 3.29tamarindo 1.20 12 12.5 10.2 81 0 12.30 10.00 9.12 3.18
cultivo area (Ha) sub unidad D. exterior hm-hnpendientelongitud del lateral (m)
D. interior hm ha hn
Calculo de hm y hn.
En el cuadro N° 09 se muestra el resumen del diseño de laterales
CUADRO N°09
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
e. CALCULO DE LA TUBERIA TERCIARIA
Para el cálculo de las terciarias se proceden de la misma
forma que para el diseño de los laterales.
Sub unidad 1.
Longitud (L): 128m
98
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
99
Sub unidad 2.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
100
Sub unidad 3.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
101
Sub unidad 4.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
102
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 5.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
103
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 6.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
104
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 7.
Longitud (L): 128m
105
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
106
Sub unidad 8.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
107
Sub unidad 9.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
108
Sub unidad 10.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
109
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 11.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
110
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
Sub unidad 12.
Longitud (L): 128m
Diámetro (di): 35.2mm
Separación entre Laterales (Se): 6m
Numero de laterales (n): 69
111
1 1.40 374 1.551 128 40 35.20 11.83 10.80 10.02 4.012 1.80 493 2.174 177 50 44.00 11.13 10.65 9.32 3.933 1.80 493 2.162 176 50 44.00 11.34 10.75 9.53 3.954 1.80 493 2.204 176 50 44.00 11.49 10.83 9.58 3.965 1.80 493 2.103 173 50 44.00 10.26 10.16 10.16 4.026 1.80 493 2.124 173 50 44.00 10.49 10.32 8.68 3.857 1.80 493 2.124 173 50 44.00 10.04 9.99 8.23 3.808 1.80 493 2.165 173 50 44.00 10.23 10.14 8.32 3.819 1.00 308 1.220 136 40 35.20 12.02 11.50 9.35 3.93
10 1.00 241 1.185 134 40 35.20 11.88 11.43 9.30 3.9311 1.20 302 1.448 149 40 35.20 12.70 11.81 9.41 3.9412 1.20 314 1.380 144 40 35.20 12.37 11.72 9.19 3.91
D exterior D interior Hm Hn hnssub unidad area N° de arboles Q(l/s) qnslon. Terciaria
(m)
Coeficiente de Christiansen (F): 0.371
Caudal (q): 5585 l/h
Presión media (Ha=hm del lateral): 11.23
J (formula de blasius):0.0758
Desnivel (D): -4.2
Pendiente (i): -0.033
Calculo de Hf
Calculo de hm y hn.
En el cuadro N° 10 se detalla el resumen de la red terciaria:
CUADRO N° 10
112
D(pulg.) Perdida(m)1 11.83 5585 1 1/2 1.75 13.582 11.13 7828 1 1/2 3.77 14.903 11.34 7782 1 1/2 3.75 15.094 11.49 7933 1 1/2 3.82 15.315 10.26 7571 1 1/2 3.1 13.366 10.49 7645 1 1/2 3.21 13.707 10.04 7645 1 1/2 3.21 13.258 10.23 7793 1 1/2 3.76 13.999 12.02 4391 1 1/2 1.4 13.42
10 11.88 4267 1 1/2 1.3 13.1811 12.70 5212 1 1/2 1.6 14.3012 12.37 4968 1 1/2 1.5 13.87
Subunidad Hm(m) Q(l/h)Regulador
Hnecesaria(m)
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
f. CALCULO DE LA TUBERIA SECUNDARIA O PRINCIPAL
En el Cuadro 11 se ha calculado el caudal de cada subunidad
y la presión Hm al inicio de la misma. Para calcular la presión
necesaria en cada derivación de la primaria, es decir, antes de
cada regulador de presión, a la correspondiente Hm hay que
sumar la pérdida de carga ocasionada por el regulador, que se
obtiene del catálogo del fabricante lo cual se hace en el
Cuadro 11.
CUADRO N° 11
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
113
15 86 - - - - - - 13.87 13.8714-11 233 10180 63 61.10 0.0158 4.05 -0.1 14.30 17.82
13 80 - - - - - - 13.18 13.1812-11 76 8658 50 48.20 0.0367 3.07 0.1 13.42 16.3511-1 584 18837 75 72.80 0.0202 12.96 -21 13.42 13.42
10 108 - - - - - - 13.99 13.999-8 106 15438 63 61.10 0.0327 3.82 0.3 13.25 18.118-7 106 23083 75 72.80 0.0288 3.36 0.25 13.7 21.717-1 297 30654 90 87.30 0.0200 6.52 -12.05 13.36 16.18
5 108 - - - - - - 15.31 15.314-3 106 15716 63 61.10 0.0338 3.94 -0.1 15.09 19.153-2 106 23544 90 87.30 0.0126 1.47 -0.1 14.84 20.512-1 118 29128 90 87.30 0.0183 2.37 -6.8 13.53 16.08
(8) Desnivel(m)
(9) Hnec (m)
(10) Hreal (m)
Sistema 3
Sistema 2
Sistema 1
(1) Tramo (2) longitud
(m)(3) Q(l/h) (4) De (mm) (5) Di(mm) (6) J(m/m) (7) Hf(m)
A continuación se elabora el Cuadro 12, del que sólo es
necesario aclarar.
CUADRO N° 12
FUENTE: ELABORADO POR TESISTAS
Columna 4: Se emplea tubería de PVC de 6 atm y el diámetro
interior se elige aplicando:
Columna 7:
114
La longitud ‘‘l’’ del tramo se multiplica por 1,1 para incluir las
pérdidas en puntos singulares.
Columna 8: El desnivel se considera negativo cuando el punto
aguas abajo tiene menos cota topográfica
Columna 9:
La Necesaria es la correspondiente al tramo final
Columna 10: Se calcula de la siguiente manera.
Se comparan Hreal y necesaria, eligiendo la mayor de las dos.
J. Diseño del cabezal, filtros, reguladores de presión
Para el diseño del cabezal no se han tenido en cuenta no se han
considera los siguientes elementos:
- El inyector de abonos.
- Los depósitos de fertilizantes.
- Equipo de tratamiento de agua.
En el anexo de planos se muestra los elementos que conforman
nuestro cabezal de riego
f. DATOS PARA EL DISEÑO:
Para el diseño se escogen los datos del sistema 2.
Caudal (Q): 30654 l/h
115
Presión (P15): 16.18m
g. DISEÑO DEL CONTADOR
Con los datos que se tiene, se elige un contador woltman de
65 mm (2 1/2"), que producirá una pérdida de 3m.
h. DISEÑO DEL FILTRO DE MALLA
Diámetro del gotero: 0.8mm
De la tabla N° 14 y con el diámetro del gotero se obtiene.
Malla de acero: 150 mesh
Orificio menor que: 114 u (micras)
Superficie del filtro.
Por lo tanto se elige un Filtro de 3'', con cilindro filtrante de
diámetro 165mm, longitud 495mm y superficie total 0.20
m2. Se emplea malla de acero de 150 mesh, con un tamaño
de orificio menor que 114 micras.
i. DISEÑO DEL FILTRO DE ARENA
Caudal (Q): 30654 l/h
116
Diámetro del gotero: 0.8 mm
Superficie filtrante (S).
Caudal incrementado (Qincr.): 37 m3/h
Velocidad (V): 60m/h (criterio)
Calculo del diámetro del filtro.
Si se instala un solo filtro.
Se puede instalar un filtro de 090 m de diámetro, pero se
prefiere la solución de dos filtros para facilitar la limpieza de
cada uno con el agua filtrada por el otro.
Se instalaran dos filtros en paralelo, de 36" de diámetro del
depósito, se colocara un solo tipo de arena que tendrá un
diámetro efectivo igual o menor que el del gotero, es decir 80
micras, y su coeficiente de seguridad debe estar entre 1.40 y
1.60, se coloca una sola capa de 50 cm de espesor
117
Punto H(m.c.a.)15 16.18
316 19.18
517 24.18
518 29.18
5-1
35.18
perdida en tuberias, codos, valvuleria, etc. En el cabezaldesnivel (1-P)
H total
Perdida en el filtro de malla
perdida en el filtro de arena
presion extra para la limpieza de los goteros
ALTURA DE BOMBEO
Perdida en el contador
j. DISEÑO DE LA BOMBA DE RIEGO
La altura de elevación se calcula en el cuadro Nº 13, la presión
extra para la limpieza de los goteros es del 50 por 100 de la
presión nominal de estos, es decir 0.5 x 50= 5 m.c.a. se
supone que coinciden las pérdidas de 5m en los filtros con la
limpieza de los goteros, lo que evidentemente no ocurrirá en la
práctica, sin embargo esta hipótesis equivale a incluir un
margen de seguridad alto, y por lo tanto se desprecian las
pérdidas de las tuberías codos y valvuleria en el propio
cabezal.
CUADRO N° 13
FUENTE: ELABORACIÓN POR TESISTAS
El caudal es de 30654 l/h se incrementa en un 15 por 100 en
concepto de margen de seguridad, obteniéndose
aproximadamente 35000 l/h equivalente a 580 l/min en un
catálogo de bombas se elige la siguiente.
BOMBA HORIZONTAL:
118
Caudal (Q): 10 l/s
Altura (H): 35m
Eficiencia (n): 60
Revoluciones por minuto: 3500
NPSHR: 18”
Diámetro de rodete: 110mm
Potencia: 10 HP
IV.3.4. DESCRIPCIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS OBRAS
1. Captación
Para la ubicación de la obra se ha tenido en cuenta la captación a
nivel de parcela de un agricultor, dicha captación se realizara
construyendo una bocatoma de fondo, que se utiliza en
abastecimiento de agua potable, para la rejilla se utilizara fierro de
½ pulg espaciadas a 5cm; la cámara de recolección será cuadrada
de 1.5m; la tubería de excesos será de 12 pulg; para el
encausamiento se tendrá muros de 1.40m de altura. Para más
detalle se muestra en el anexo de planos.
2. Conducción
Para la conducción se utilizara tubería de PVC clase 140, los
primeros 1050 m se utilizara tubería de 5 pulg y tendrá una
pendiente del 2‰, los otros 1022 m se utilizara tubería de 4 pulg.
Cabe mencionar que en los primeros 310 m ya no se tendrá que
119
realizar excavación para la tubería debido a la existencia de una
acequia, además en el tramo 0+850 se tendrá que realizar un
corte cerrado que tendrá una longitud de 200m y una altura
máxima de 4.5m. Todos estos detalles se presentan en el anexo
de planos.
3. Reservorio
Con respecto al reservorio será a tajo abierto, ubicándose en la
parte superior de la parcela, será recubierto por geomembrana,
además tendrá un área de 1000 m2 y almacenara un volumen
total de 1576 m3.
4. Tubería primaria
Llamada también tubería matriz, esta tubería cuenta con una llave
general de compuerta y una válvula en la parte final (válvula de
purga) esta tubería será de forma telescópica en las 3 unidades de
riego, reduciendo su diámetro como se muestra en el cuadro N° 13
para cada sector de riego, para la conexión de las tuberías
terciarias a la red primaria se utilizará tees. Las líneas tendrán una
longitud de 999 en la unidad de riego I, 888 m en la unidad de
riego II y 777 m en la unidad de riego III.
5. Tubería terciaria
Son aquellas que están conectadas a las tuberías primarias o
secundarias, la tubería es de PVC-SAP clase 5, también llevan
120
1.00 LIMPIEZA DEL TERRENO2.00 TRAZO Y REPLANTEO3.00 MOVIMIENTO DE TIERRAS4.00 CONSTRUCCION DE OBRAS CIVILES5.00 INSTALACION DE TUBERIAS Y EQUIPOS6.00 FUNCIONAMIENTO7.00 OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO
ACTIVIDADES PARA LA COSTRUCCION DE UNA CARRETERA
Nº Actividad DESCRIPCION
una válvula de control, son de 2” y 1 ½ ” y tienen una longitud
entre 128m y 177m
6. Tubería lateral
Son mangueras flexibles de polietileno (PE) de color negro, que
van conectados a la red terciaria espaciados cada 6m, tienen 10.2
mm y 13.2 mm de diámetro y tienen goteros de 4 l/h espaciados
cada 1.5m, la longitud de estos varía entre 75 m y 105 m, los
goteros son autocompensantes debido a un diafragma de silicona
que se abre cuando a presión es baja y se cierra cuando la
presión sube regulándose de esta manera el caudal; los laterales
serán doblados en la parte final y se les colocara un anillo de jebe.
IV.4. IMPACTO AMBIENTAL
Para el estudio de impacto ambiental se han considerado todas las
actividades que se van a realizar para la ejecución de este proyecto, y
que a continuación se detallan.
TABLA N°05: ACTIVIDADES
FUENTE: ELABORADO POR LOS TESISTAS
121
Realizado el estudio de impacto ambiental en base a estas actividades,
se ha determinado que la actividad más agresiva es LA
CONSTRUCCION DE OBRAS CIVILES, toda la evaluación hecha por
tablas se encuentran con más detalle en el Anexo Nº 02. Así mismo a
continuación presentamos en el siguiente cuadro el Plan de Manejo
Ambiental.
CUADRO Nº 13: PLAN DE MANEJO AMBIENTAL
PLAN DE MITIGACION
MEDIO
FÍSICO
Aire
Humedecer periódicamente el suelo, obligar a los trabajadores a usar mascarilla.
Los camiones serán equipados con coberturas de lona para evitar el polvo y los derrames de sobrantes durante el transporte de los materiales.
Suelo
En las zonas donde se construirán taludes altos, se debe efectuar cortes aterrazados, previniendo riesgos de desprendimientos y deslizamientos.
Para proteger los cortes del terreno, que resulten críticos, de la erosión en los taludes, será necesaria su revegetación.
Se deberán emplear explosivos de uso civil o comercial y se restringirán únicamente a las labores propias de la construcción que así requieran.
122
MEDIO
BIOTICO
Flora
La destrucción de la cobertura vegetal debe limitarse al ancho establecido en el diseño del camino
Una vez concluidos los trabajos de explotación en canteras o bancos de préstamos, se deberá restaurar el mismo a sus condiciones originales.
Revegetar los lados del camino
Fauna
Se deberá prohibir a todo el personal de la caza y pesca.
Se deberá informar a conductores acerca de las especies que pueden circular y las condiciones fitosanitarias a cumplir.
MEDIO
SOCIO-
ECONOMICO
Población
Se deberá instalar un adecuado sistema de señalización que garantice la seguridad de la población
Se ejecutara campañas educativas para prevenir accidentes viales en el área de influencia directa del camino
FUENTE: ELABORADO POR LOS TESISTAS
Las actividades presentadas en este cuadro, se realizaran para cada
una de las actividades durante la ejecución proyecto, pero
principalmente en la actividad más agresiva (LA CONSTRUCCION DE
OBRAS CIVILES), para de esta manera mitigar los impactos negativos.
IV.5. ANALISIS DE SOSTENIBILIDAD
La sostenibilidad del proyecto está fundamentada en las siguientes
razones:
El Gobierno local de Utcubamba y el Ministerio de agricultura
(sede Bagua Grande) mantienen una relación directa de
Cooperación mutua, mediante convenios agrícolas que brindaran
Operatividad pre y post proyecto.
El Gobierno local de Utcubamba tiene la capacidad de gestión y
ejecución del proyecto por contar con el personal idóneo y
123
profesionales competentes para cumplir con los objetivos y metas
propuestas.
El beneficiario participa en forma voluntaria y directa en las
diferentes actividades programadas.
La principal fuente de ingresos para el beneficiario, es de sus
cultivos que produce su terreno.
IV.6. ANALISIS DE SENSIBILIDAD:
COSTOS DE PRODUCCION DEL TAMARINDO
Siempre se habla que la fruticultura es una actividad de importancia
económica; ya que de ella se pueden obtener altos ingresos por unidad
de superficie, mucho mayor que los cultivos anuales, lógicamente
cuando éstos son cultivados mediante técnicas adecuadas y en el
medio ecológico conveniente, requisito indispensable para obtener
grandes rendimientos y buena calidad de fruta. Además por su carácter
permanente hace que estos beneficios se prolonguen por varios años.
Iniciarse en el cultivo de fruta requiere inversiones considerables, los
costos de instalación de una hectárea de frutales elaborados para el
presente informe arrojan los resultados siguientes:
El tamarindo, requiere de una inversión inicial de más de US$ 1000,
mientras que su mantenimiento es menor a otros frutales, pues varían
desde US$750 hasta US$ 1100(10º año) cuando alcanzan su máximo
nivel de producción.
NIVELES DE RENTABILIDAD
124
Como hemos dicho anteriormente, un manejo adecuado de los cultivos
frutales puede generar altos niveles de rentabilidad, en este análisis
hemos considerado los siguientes aspectos: 1- La instalación de sólo
una hectárea de frutales. 2- Precios en chacra. 3- Valores Actuales
Netos Económicos (VAN) a una tasa de descuento del 18% anual para
los cultivos permanentes.
La inversión en tamarindo es la que mejores resultados puede
proporcionar al agricultor, dados sus altos precios en chacra (US$
0.60/Kg.), que duplican los precios alcanzados por otros cultivos
frutales, cabe mencionar que Piura tiene la ventaja de ser el único
departamento producto del tamarindo. El VAN obtenido es de US$
48,854.
V. OSTO Y PRESUPUESTOS BASE
V.1. METRADOS
Los metrados se han realizado para cada una de las obras que se van
a realizar en el proyecto, tales como:
a. Metrados de captación
b. Metrados de sedimentador
c. Metrados de válvulas de aire, válvulas de purga y válvulas de
control
d. Metrados de línea de conducción y de distribución
125
ITEM DESCRIPCION COSTO
001 OBRAS PROVICIONALES 4,698.40
002 CAPTACION 7,679.91
003 LINEA DE CAPTACION 96,676.20
004 SEDIMENTADOR 10,221.43
005 VALVULAS DE AIRE 5,841.47
006 VALVULAS DE PURGA 5,929.21
007 RESERVORIO DE GEOMEMBRANA 49,014.90
008 CAJA DE VALVULAS 6,937.33
009 RIEGO POR GOTEO 397,208.07
010 IMPACTO AMBIENTAL 8,000.00
COSTO DIRECTO 592,206.92
GASTOS GENERALES 59,220.69
UTILIDAD 29,610.35
SUB TOTAL 681,037.96
IGV 129,397.21
TOTAL 810,435.17
RESUMEN DE PRESUPUESTO
e. Metrados del reservorio de geomembrana
En el anexo Nº 03 se presentan con más detalles los metrados
V.2. PRESUPUESTO GENERAL
En el cuadro podemos observar que el costo directo es de 592,206.92
(Quinientos Noventa y Dos Mil Doscientos Seis y 92/100 Nuevos
Soles), así mismo nos podemos dar cuenta que la mayor inversión está
en la construcción de la línea de conducción, la construcción del
reservorio de geomembrana, y la construcción del sistema de riego por
goteo. En el anexo Nº 04 se presenta el presupuesto detallado para
cada obra con sus respectivas partidas.
V.3. REQUERIMIENTOS DE INSUMOS
Cuando se habla de insumos, nos estamos refiriendo a lo que vamos a
necesitar para la ejecución del proyecto, para lo cual se van a emplear
lo siguiente.
126
a. Mano de obra
Capataz o Maestro de obra
Operario
Oficial
Peón
b. Materiales
Cemento, hormigón, arena, piedra chancada, fierro, tubería,
accesorios, equipos de riego, etc.
c. Equipos
Compactadora, tractor de oruga, retroexcavadora,
mezcladora, etc.
En el anexo Nº 05 se presentan con más detalle de los insumos a utilizar
para cada una de las obras que se realizaran.
127
VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
VI.1. CONCLUSIONES
• Con el levantamiento topográfico de la parcela, se ha podido
determinar el área del terreno, que son aproximadamente de 20
ha, de las cuales se han adecuado para el sistema de riego solo
18.4 ha, divididas en 3 sectores de riego; así mismo la línea de
conducción tiene una longitud de 2061.80m desde la captación
hasta el reservorio.
• Se ha diseñado un reservorio de geomenbrana con un área de
fondo de 200m2, una altura menor de 2.10m, lo cual origina un
128
volumen neto calculado de 588.47m3; así mismo se ha diseñado
una bocatoma de fondo con un caudal de diseño de 10 lt/seg.
• Según el diseño agronómico las necesidades de agua para el
cultivo de tamarindo por árbol es de
, así mismo el intervalo de riego es de
11 días, con un tiempo de riego de 8 horas, teniendo cada planta
4 emisores y con un caudal cada emisor de 4lt/hr.
• La parcela estará conformado por 3 sectores de riego, en los
cuales se utilizaran laterales de polietileno con una longitud que
varía entre 75m-105m y los diámetros de 10.2mm-13.2mm; así
mismo para la red terciaria también se utilizara tubería de
polietileno de una longitud que varía entre 128m-177m y un
diámetro exterior de 40mm-50mm; para red principal se utilizara
tubería de PVC con un diámetro que varía entre 50mm a 90mm.
Para todo esto se instalara un Filtro de malla de 3'', con cilindro
filtrante de diámetro 165mm, longitud 495mm y superficie total
0.20 m2. Se emplea malla de acero de 150 mesh, con un tamaño
de orificio menor que 114 micras; se instalaran también dos filtros
de arena en paralelo, de 36" de diámetro del depósito, se
colocara un solo tipo de arena que tendrá un diámetro efectivo
igual o menor que el del gotero, es decir 80 micras, y su
coeficiente de seguridad debe estar entre 1.40 y 1.60, se coloca
una sola capa de 50 cm de espesor, asimismo será necesario
instalar una bomba de 10 HP.
129
• El costo Total del proyecto es de S/. 810,435.17; que representa
un costo unitario de S/. 40,521.76 por Ha.
• Después de realizar el impacto ambiental, se llega a la conclusión
que dentro de las actividades que se realizaran al ejecutarse este
proyecto, la construcción de obras civiles es una actividad
considerada como agresiva, para la cual se debe tener medidas
preventivas para así poder mitigar el impacto negativo generado.
VI.2. RECOMENDACIONES
• Realizar la prueba hidráulica antes del tapado de la tubería.
• Formular un manual de operación, manejo y mantenimiento de los
equipos y capacitar al personal a operar el equipo.
• Desarrollar un estudio de gestión empresarial como continuidad
de este proyecto
VII. BIBLIOGRAFIA
1. LIBROS.
130
AGRICULTURA DE LAS AMÉRICAS (1978), "Catálogo Agrícola”.
AMOROS CASTAÑÓN (2000), "Riego por Goteo en Cítricos", 2° Edición. Ediciones Mundi Prensa. Madrid, Barcelona y México.
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GARCÍA CASILLAS IGNACIO/BRIONES SÁNCHEZ GREGORIO (1997), "Sistema de Riego por Aspersión y Goteo", 1 ° Edición. Editorial Trillas. México, Argentina, España y Colombia.
KELLER JACK (1983), "Manual de Sistemas de Riego por Aspersión y Goteo", Institucional de Irrigación Center EE. UU.
MADRID TUNON, R (1994). "Evaluación de Tres Sistemas de Riego Aspersión. Goteo y Gravedad". Lima - Perú.
MEOINA SAN JUAN (2000), "Riego por Goteo", 4° Edición 1,997. Ediciones Mundi Prensa. Madrid. Barcelona y México.
PANTA MERINO FERNANDO VI (1997), "Diseño Experimental para Instalar un Sistema por Aspersión en el Cultivo de Alfalfa. Tesis Ing. Agrícola U.N.P.R.G. Lambayeque
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2. PAGINAS
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http://www.fotossintese.net/pdf/Necessidades%20de%20Agua%20de%20los%20Cultivos.pdf
VIII. ANEXOS
1. Ley de Creación del Programa Riego Tecnificado
2. Tablas de Impacto Ambiental
3. Metrados
4. Presupuesto Disgregado
5. Relación de Insumos
6. Análisis de Costos Unitarios
7. Resultados de análisis de suelo
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8. Método del flotador
9. Calculo de infiltración
10. Coeficiente “Kc”
11. Factor de corrección “Ka”
12. Diámetro mojado por el emisor
13. Caudal y tiempo de riego
14. Factor de chriantiansen “F”
15. Longitud equivalente
16. Planos
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