TP Correas

7/22/2019 TP Correas

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Correas -- TP Seleccin -- Pg. 1 de 25

TRANSMISIONES FLEXIBLES

CORREAS

TRABAJO PRCTICOProf. Ing. MAYER, Omar E. -- [email protected]

ABRIL 2 010

Agradezco las observaciones que me hiciera llegar la Ing.CANDA Nicole que hicieron posible esta edicin demanera mas cierta que las ediciones anteriores.

Bibliografa: Catlogo Correas en V - Torqueflex MC - Good Year

Datos: N = Potencia nominal a transmitir1 =

Pulsacin polea motora(velocidad angular polea motora) = 2 * Npi * n1

n1 = Velocidad rotacional polea motora = 1 / (2 * Npi)m = Relacin de transmisin

01 Paso: Determinacin de la potencia de seleccin de correa

No todas las mquinas trabajan de la misma manera, algunas lo hacen conescasa variacin de la carga; otras con cambios bien bruscos; algunas

funcionan durante cortos intervalos de tiempo, otras lo hacen durante das ydas en forma continua; algunas funcionan en ambientes libres de polvo,cidos y / o aceites en suspensin, otras no; algunas funcionan accionadaspor motores con rotacin continua, otras por motores alternativos. Se debeentender entonces que una transmisin de potencia mecnica por correa, nopresta el mismo servicio en un caso que en otro; se hace necesario asconsiderar un factor de servicio fs (igual o mayor a la unidad y mayorcuando ms severo sea el servicio que deba prestar) que tenga en cuentalos factores antes mencionados como as otros.

Los fabricantes de correas tablan dicho factor de servicio fs y lo afectan a

la potencia nominal a transmitir N, determinando as una potencia deseleccin o de servicio Ns, la cual aconsejan para el diseo de latransmisin.

Ns = N * fs N

Los fabricantes de correas suelen catalogar los valores de los factores deservicio conforme la aplicacin resultante.

Si se trata de una mquina herramienta (fresadora, taladradora(agujereadora)) de servicio normal, con 6 a 16 horas diarias de

funcionamiento continuo, donde el poder de arranque ocasional o sobrecargano exceda del 150% de la carga nominal y acoplada la mquina a un motor


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elctrico de construccin con rotor en cortocircuito, fs toma el valor de 1,2.Considerando que dicha situacin responde a nuestro caso, resulta decalcular:

Ns = 1,2 * N

02 Paso: Tamao de la seccin transversal de la correaDentro del catlogo de referencia existen 3 (tres) tamaos de seccintransversal estndar, a saber, los 13A, 17B y 22C, aumentndose eltamao de la seccin transversal de la correa segn se avance en el ordenexpuesto. El tamao apropiado se selecciona con la potencia de seleccinNs y la velocidad rotacional (frecuencia) de la polea PEQUEA (en unainstalacin reductora de velocidad, la MOTORA), mediante los grficosGRAFICO SECCIN 13A / 17B / 22C respectivos adjuntos.

Con los valores de la velocidad angular (pulsacin) de la polea PEQUEAy de Ns (la misma en Kw) se ubica el punto correspondiente en losgrficos y consecuentemente la seccin mas apropiada a la transmisin enanlisis, conforme resulte la ubicacin del punto representativo en cada unode ellos (punto mejor ubicado). No obstante ello, es posible que en definitivael clculo no resulte por lo cual se debe probar con la seccininmediatamente superior o inferior segn el caso y de manera sucesiva.

03 Paso Seleccin del RADIO primitivo mnimo de la poleaPEQUEA

La correa soporta determinada carga; cuando ms chico resulte el radio dela polea sobre la cual debe arrollarse (flexionarse), mayor ser la carganecesaria para producir dicho arrollamiento o flexin, restndosele as a lacorrea aptitud para transmitir potencia; de ah y a los efectos de disponer decapacidad como para transmitir potencia es que existe un radio mnimorecomendable para las poleas.

Por otra parte, el radio mnimo recomendable aumentar conforme aumentenlos tamaos de las secciones transversales de la correa, atendiendo alsiguiente esquema, como es el caso de las vigas empotradas:


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La figura representa una viga empotrada recta, de seccin transversalconstante, de un nico material, y flexionada dentro del perodo elstico por

accin de la carga P. El ngulo define la curvatura de la deformacin dela viga y el mismo (en radianes) resulta dado por:

P * L^2

= ----------------2 * E * Je

donde: P = Carga actuanteL = Longitud de la vigaE = Mdulo de elasticidad longitudinal del material de la vigaJe = Momento areolar ecuatorial de segundo orden de la seccin

transversal de la viga respecto al plano neutro

Je

Por otra parte: P * L = We * Sfe = ---- * Sfeh

donde: We = Mdulo resistente ecuatorial de la vigaSfe = Tensin normal de falla.h = Distancia entre la fibra ms alejada y el plano neutro

Sfe Constanteluego: --- = --------------- = --------------

L 2 * E * h h

Dependiendo h del tamao de la seccin transversal de la correa, resulta,con el aumento de la seccin transversal, un menor ngulo admisible y enconsecuencia menor curvatura admisible de la correa y un mayor radiomnimo para las poleas.

Con las TABLAS 01 / 02 adjuntas, supuesta la polea de menor tamaoacoplada a un motro elctrico y respetando ambas simultneamente, sedetermina el radio primitivo MNIMO recomendado para la poleaPEQUEA, entrando con sus potencia de servicio en Kw y pulsacin

(velocidad angular) en rad / seg y con la seccin de correa determinada enel paso anterior.

De resultar pulsacin y potencia datos no concordantes con las de laTABLA 01, el radio mnimo deber ser obtenido interpolando linealmente oextrapolando conforme corresponda.

De no resultar un radio mnimo mltiplo de 5 mm, se adoptar como radioun valor mltiplo de dicho valor e inmediato superior al que resulte de laseleccin y/o de la interpolacin.

El radio que se obtiene es el primitivo, siendo este el que surge de

considerar 1 * Rp1 = 2 * Rp2 y sobre dichos radios resulta la llamadalongitud primitiva de la correa.


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Los radios expuestos en la tabla resultan en milmetros.

04 Paso: Radio primitivo, velocidades rotacin (frecuencia) yangular polea mayor radio (conducida).

Los radios primitivos y velocidades rotacionales / angulares de ambas poleasresultan relacionados entre s por la relacin de transmisin, luego:

1 Rp2 Rp2 = Rp1 * mm = ---- = ----

2 Rp1 2 = 1 / m

05 Paso: Verificacin del lmite de velocidad

Segn Pirelli (otra compaa fabricante de correas), la velocidad de este tipode correas no debe sobrepasar los 30 m / seg (posiblemente para no llegaral efecto conocido como resonancia como as tambin por prdida deadherencia entre correa y polea por efecto centrifugo), por lo que dichacondicin ser verificada:

Rp1(mm) * 1(r/seg) Rp2(mm) * 2(r/seg)Vt (m / seg) = ------------------------------ = ------------------------------

1000 (mm / m) 1000 (mm / m)

Vt 30 m / seg

06 Paso: Eleccin de la distancia C entre los centros (ejes derotacin) de ambas poleas

Las longitudes de las correas de seccin trapezoidal, atendiendo a que estasresultan cerradas sobre si mismas, se encuentran estandarizadas y dependentambin de los radios de ambas poleas como as tambin de la distanciaentre los centros (ejes de rotacin) de las mismas.

Corresponde entonces adoptar una distancia entre centros, calcular la longitudde correa necesaria, adoptar una estndar y modificar o no segn resulte, ladistancia entre centros originalmente prevista.

Con relaciones de transmisin cercanas a la unidad, se pueden lograrngulos de contacto apreciablemente grandes con distancias entre centrosrelativamente pequeas; no sucediendo lo mismo con relaciones detransmisin alejadas de la unidad: en las mismas ser necesario sacrificararco de contacto con el objeto de reducir la distancia entre los centros delas poleas.

Basndose en obtener un arco de contacto mayor a 96 en la poleaPEQUEA (resultando la misma la que arroja el menor valor para dichavariable) y una separacin mnima entre las periferias de las circunferenciasprimitivas de ambas poleas mayor al semiradio de la polea pequea, resultanlas lneas rectas limites inferiores que muestra el siguiente diagrama.


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Trazada en dicho diagrama una recta limite superior, la eleccin de ladistancia entre centros (relacionada al radio primitivo de la polea pequea)deber obtenerse de la zona delimitada por las rectas lmite inferior ysuperior aproximadamente en el punto medio de la zona y conforme es larelacin de transmisin.

Zona de pares de valoresm, (C/Rp1) a aplicar

2

1 2 3 4 5

Radio primitivo polea pequeaDistancia entre centros (ejes) de poleas-----= ----------------------------------

10

12

8

6

4

CRp1

75.5

6

m

07 Paso: Longitud necesaria de correa.

Adoptada la distancia entre centros de poleas, el clculo de la longitudnecesaria de correa se deduce del anlisis del siguiente esquema:

Rp1 = Radio primitivo polea pequeaRp2 = Radio primitivo polea grandeLp1 = Longitud del tramo primitivo de correa en contacto con la polea

pequeaLp2 = Longitud del tramo primitivo de correa en contacto con la polea

grande

90

9

0

O2Rp1

PoleaconducidaC

D

E

Rp2

O1

B

Poleamotora

C

A


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Lpt = Longitud de cada uno de los 2 tramos de correa comprendido porlos puntos de tangencia de la correa con ambas poleas

Lp = Longitud primitiva total de la correar = ngulo en radianes

resulta: Lp = Lp1 + Lp2 + 2 * Lpt

Lp1 = Rp1 * (Npi -- 2 * r) ;;;;;; Lp2 = Rp2 * (Npi + 2 * r)

Rp2 -- Rp1 = arc sen ---------------- ;;;; Lpt = C * cos ()

C

Operando y agrupando, resulta:

Lp = 2 * C * cos () + Npi* [Rp2+ Rp1]+ 2 * r * (Rp2-- Rp1)

08 Paso: Adopcin longitud estndar de correa

Se debe ahora, sobre la base de la longitud calculada en el paso anterior yconforme la seccin de correa resultante, adoptar una correa de longitudestndar inmediatamente mayor a la calculada.

La adopcin de una longitud menor a la calculada, disminuye el ngulo decontacto original y la distancia entre los centros (ejes de rotacin) de ambaspoleas y una longitud mayor aumenta dichos valores.

Las longitudes estandar y en mm se encuentran en la TABLA 03 adjuntapara cada seccin de correa. Ver siguiente cuadro a modo de ejemplo.

EjemploDesignacin Correa: 17B 1190

17B Seccin de correa: 17B1190 Longitud primitiva de correa: 1190 mm

09 Paso: Reclculo de la distancia entre centros.

Con la longitud adoptada, s recalcula la distancia entre centros de poleas,

utilizando las siguientes expresiones, recomendadas por los fabricantes decorreas o bien iteratuando con las anteriores (07 paso):

con: b = 4 * (Lp -- Npi * (Rp2 + Rp1))

b + (b^2 -- 128 * (Rp2 -- Rp1)^2)^(1/2)C = ----------------------------------------------------------

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Nota 01: S Lp adoptada >Lp necesaria; C recalculada >C adoptada

S Lp adoptada


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las expresiones expuestas en el 07 PASO son suficientes para resolver ladistancia entre centros buscada en este paso, consiguindose tambin unamayor precisin.

10 Paso: ngulo de contacto entre correa y polea pequea

Siendo:

1r = ngulo de contacto entre correa y polea motora, en radianes

1 =ngulo de contacto entre correa y polea motora, en grados

sexagesimales

Rp2 -- Rp1Con: 01) arc sen ( ---------------- ) EN RADIANES

C

02) C correspondiente a la longitud de correa adoptada

Rp2 -- Rp1resulta: 1r = Npi -- 2 * arc sen ( ---------------- )C

11 Paso: Capacidad de transmisin de potencia por correa

Con la seccin de correa adoptada, la velocidad angular (pulsacin) y elradio de la polea PEQUEA en las TABLAS 04 adjuntas se obtiene lacapacidad bsica de transmisin de potencia N por correa. Dichascapacidades corresponden a relaciones de transmisin m = 1, esto es,

ambas poleas iguales. Estas relaciones de transmisin implican arrollamientosde la correa sobre ambas poleas, de valor 180 y un cierto valor de cargade arrollamiento o de flexin; si el ngulo de arrollamiento es menor a 180(polea pequea), la carga de arrollamiento resulta menor, por lo que lacorrea puede transmitir mayor potencia. Este incremento N de potencia pararelaciones de transmisin distintas a 1, se obtienen en las TABLAS 05adjuntas, conforme es la seccin de correa a utilizar y en donde deberentrarse con la relacin de transmisin m y la velocidad angular (pulsacin)de la polea pequea en rad / seg.

La capacidad de transmisin de potencia, y por correa, ser entonces:

Nb = N + N

12 Paso: Correccin de potencia por arco de contacto

La potencia transmisible es funcin del arco de contacto (a mayor arco,mayor pendiente de la recta de friccin y mayor potencia transmisible), deah que Nb disminuir de valor si el arco de contacto es menor a 180.

Los coeficiente Ac respectivos han sido tablados por los fabricantes decorreas, hacindolos funcin del cociente (Rp2 Rp1) / C como as tambindel ngulo de contacto entre correa y polea pequea conforme indica laTABLA 06 adjunta.


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Luego: Nb = Nb * Ac = (N + N) * Ac

13 Paso: Correccin de potencia por longitud de correa

Los dos esquemas anteriores, representan, uno, una transmisin con unacorrea corta y el otro, la misma transmisin pero con una correa larga.Analcense en ambos sistemas, los puntos A y B. En dichos puntos, lacorrea debe flexionar, cambiando el estado de tensiones (en su contacto con

las poleas, soporta cargas de flexin mientras en la zona de no contacto,est solamente traccionada) y la frecuencia con que procede a cambiar deestado tensional es de mayor valor en el caso de la correa corta que en elde la larga como que as tambin la correa larga posee mayor tiempo paradisipar el calor por rozamiento que la correa absorbe en su contacto con lapolea. Atendiendo a estas situaciones, resulta que las correas largas puedentransmitir mayor potencia que las cortas. Los factores correspondientes seencuentran tablados en la TABLA 07 adjunta y son funcin de la seccintransversal y de la longitud de la correa. Siendo Lc dicho factor, resulta:

Nbl = Nb * Lc = Nb * Ac * Lc = (N + N) * Ac * LcNota: No por transmitir una correa larga mayor potencia que una corta, las

correas largas convienen mas que las cortas. Con las correas muylargas ocurren ondulaciones del tramo conducido, provocndosevibraciones en el sistema y en los ejes de las poleas.

14 Paso: Nmero de correas

El nmero de correas resultar de hacer el cociente entre la potencia de

seleccin / servicio Ns y la potencia transmisible Nbl por cada una de ellas

y de adoptar el inmediato superior entero al cociente resultante.

Ns N * fsQs = -------- = ------------------------------

Nbl (N + N) * Ac * Lc

Se adoptar Qs 6 a efectos de no disear poleas de demasiadoespesor. Las poleas, al menos las que van montadas en los motores, suelentrabajar en voladizo por que as resulta dispuesta la punta de eje del motor,pudindose ocasionar altas cargas de flexin sobre la misma. Resulta adems

que correas de una misma longitud nominal no tienen la misma longitud real,por lo que cada una de ellas trabaja a distinta tensin (las correas, enrealidad, se identifican con tres cdigos, uno corresponde al tamao de la

AA

B B

Correa corta Correa larga


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seccin, otro a la longitud nominal y el tercero a la partida de fabricacin,por lo que corresponde montar correas de una misma partida. Cuando setrata de un recambio, resulta aconsejable cambiar todas y no solamente lasmas estiradas, verificando que las nuevas sean de una misma partida).

A efectos de disminuir la cantidad de correas, corresponde:

A) Aumentar la distancia entre centros (efecto disminutivo menor)B) Aumentar los radios de las poleas (efecto disminutivo medio)C) Adoptar una seccin transversal mayor (efecto disminutivo mayor)

15 Paso: Clculo de la carga tangencial mxima Ptmx atransmitir por la totalidad de las correas

Para calcular el valor de la carga tangencial Ptmx, se usar como potenciaa transmitir el valor de la potencia de seleccin / servicio Ns, pudindose assortear las sobrecargas que se puedan presentar. Conforme lo visto resulta,

cualquiera sea la polea que se considere:Mts Ns

Ptmx = ---- = ----------Rp * Rp

Siendo: 1 watt = 1 N.m / seg ;; 1 Kwatt = 1000 watt

Ns (watt)Ptmx (N) = -------------------------------

(rad / seg) * Rp (m)

16 Paso: Clculo de las pendientes de las rectas de friccin a friccinmxima posible para ambas poleas

Los catlogos de correas especifican los ngulos de canal de las poleas paradistintos radios de las mismas (ver TABLA 08 adjunta) tal que a mayorradio mayor ngulo (en las poleas estndar mientras es de 34 para laspoleas mas pequeas, en las poleas mas grandes resulta ser de 38); enfuncin de que en una transmisin con poleas de distinto radio, la poleagrande trabaja con un ngulo de contacto mayor. Luego, dicha polea y a unmismo material que la polea pequea (misma friccin), puede trabajar con unngulo de canal mayor a efectos de acuar menos la correa y as otorgaruna vida til mayor a la misma por menor compresin transversal.

Debindose resolver infinidad de casos con poleas estndar, la solucin atodos los casos no resulta posible y consecuentemente puede esperarse queno sea la polea pequea la que ofrezca la menor pendiente de la recta defriccin, razn por la cual se debe proceder al clculo de las pendientes delas rectas de friccin para ambas poleas (con un mismo supuestas ambaspoleas del mismo material y de la misma calidad de fabricacin) y adoptar la

menor por requerir mayor esfuerzo de montura y as asegurar que lapotencia puesta en juego se pueda transmitir. No obstante ello y a losefectos de disminuir el clculo se supondr que la polea crtica resulta serla mas pequea a como puede suceder en la mayora de los casos.


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Luego y con un valor de de 0,20:

a1 = --------------------------------------

sen (1/ 2) + * cos (1/ 2)

Rp2 -- Rp1 calculado

1r = N -- 2 * arc sen ------------- en el C 10 Paso

Rp2 Rp1 2r = N + 2 * arc sen --------------- = 2 * Npi -- 1r

C

Atencin: arc sen ((Rp2 -- Rp1) / C), 1 y 2 deben aplicarse en RADIANESPendiente recta crtica de friccin: = e^(a1 * 1r)

17 Paso: Clculo del esfuerzo mnimo T2mn en el ramalconducido (a carga mxima Ptmx).

PtmxT2mn = ---------------------------

e ^ (a1* 1r) -- 1

18 Paso: Clculo de los esfuerzos T1mx en el ramal motor dela correa y de montura T0mn correspondientes aPtmx y T2mn

Existiendo dos expresiones para el clculo de T1mx, este valor se calcularcon las dos como a modo de verificacin:

T1mx = Ptmx + T2mn T1mx = T2mn * e ^ (acr * crr)

T1mx + T2mn

Tomn = --------------------2

19 Paso: Clculo de las cargas flexionantes Qy y Qx actuantessobre los ejes de ambas poleas, conforme T1mx yT2mn

Con los valores de 1 y 2 calculados en el 16 Paso, se tiene:

Npi -- 1r 2r -- Npi

r = --------------- = ---------------2 2


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Qy = (T1mx + T2mn) * cos()

Qx = (T1mx T2mn) * sen()

20 Paso: Trazado del diagrama de esfuerzos.

En un diagrama cartesiano T1 / Ptmx - T2 a como marca el apunteTERICO del tema y en la MISMA ESCALA (rectas T1 = Ptmx + T2 yrecta T1 = 2 * T0 T2 a 45 y/o a 135) en ambos ejes, se trazarn:

A) La recta T1 = T2 y la recta de friccin T1= T2 * e^(acr,crr)

B) La recta T1 = Ptmx + T2 y la recta T1 = 2 * T0mn T2

se resaltar el segmento de funcionamiento AFmx y se marcarn los valoresPtmx, T1mx, T2mn, T0mn y 2 * T0mn, estos dos ltimos sobre ambosejes.

21 Paso: Dibujo esquemtico a escala de la instalacin, de laseccin transversal de la correa y de la llanta de lapolea PEQUEA.

En una hoja normalizada I.R.A.M. (el tamao A4 (210 mm * 297 mm) puederesultar apropiado), se dibujarn:

a) El esquema de la instalacin con la lnea de centros (ejes de rotacin) deambas poleas a 30 con la horizontal, con la polea motora en el vrticeinferior derecho y con la conducida en el vrtice superior izquierdo,indicando alguno de los dos sentidos posibles de rotacin en ambas poleas,ramal motor (T1), ramal conducido (T2) y direcciones y sentidos de Qy y deQx en ambas poleas.

De resultar una distancia entre centros mayor que la dibujable , la mismapuede ser dibujada fuera de escala, seccionando ambos ramales de la correapero dibujndolos con el ngulo de contacto en verdadera magnitud. Sedeben acotar tambin el ngulo de contacto sobre la polea pequea y enmm, los dimetros (2 veces los radios) primitivos de ambas poleas y la

distancia entre centros.b) La seccin transversal de la correa con las cotas correspondientes(TABLA 09 adjunta)

c) La seccin transversal de la llanta de la polea pequea, con la totalidadde los canales y las cotas respectivas en mm, incluyendo el ngulo delcanal y el espesor total de la llanta. (TABLA 08 adjunta)

22 Paso: Clculo de los esfuerzos medio Tm y alternativo Tamxde transmisin de potencia.

T1mx + T2mn T1mx -- T2mnTm = ------------------ Tamx = ------------------

2 2


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23 Paso: Trazado de un diagrama esfuerzo T - tiempo para un

ciclo de trabajo de una seccin cualquiera de la correa

Cualquier seccin transversal de la correa, al describir una vuelta, describeun ciclo de trabajo viendo variar los esfuerzos a los cuales se encuentrasometida.

El trabajo prctico comprende el trazado de un diagrama T-Tiempo de unciclo de trabajo que denote tal situacin, resultando necesario:

Rp2 -- Rp1 = arcsen ( ---------------- )

Cy resultando que en:

A)Desde que sale de la polea conducida y hasta que entra en la poleamotora, esta sometida al esfuerzo T1 y resulta de aplicacin:

Lpt = C * cos()

Lpttiempo insumido = tt = -------------------

Vt (05 Paso)

B)Mientras recorre la polea motora ve disminuir el esfuerzo por transmisinde potencia, de T1 a T2 y resulta de aplicacin:

Lp1 = Rp1 * (Npi -- 2*r)

Lp1tiempo insumido = t1 = -------------------

Vt (05 Paso)

C)Desde que sale de la polea motora y hasta que entra en la poleaconducida, esta sometida al esfuerzo T2 y resulta de aplicacin:

Lpt = C * cos()

Lpttiempo insumido = tt = -------------------Vt (05 Paso)

D)Mientras recorre la polea conducida ve aumentar el esfuerzo portransmisin de potencia de T2 a T1 y resulta de aplicacin:

Lp2 = Rp2 * (Npi + 2*r)

Lp2tiempo insumido = t2 = -------------------

Vt (05 Paso)Tiempo Total = t1 + t2 + 2 * tt


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1 vueltaFrecuencia (vueltas por unidad de tiempo) = -------------------

Tiempo Total

A los efectos del trazado de la variacin de T durante el paso de la seccinde la correa por las poleas, el mismo se realizar de manera

exponencial (e ^ (fa * (-- )).

8VELOCIDADANGULAR(PULSACIN)

POLEAPEQUEAENrad/seg

0

125

1 2

3

4

5

67

190

109

20

30

40

1045

840

630

420

210

165145

10585

60

40

20POTENCIA DE SELECCIN EN Kw

GRFICO SECCIN 13A


14/25


GRFICO SECCIN 17B

1 2 3 64 57

8

109

105

835

10457 10

20

30

80

70

30

630

40

5060

70

4050

60

20

POTENCIA DE SELECCIN EN Kw

VELOC

IDADANGULAR(PULSACIN)

PO

LEAPEQUEAENrad/seg

20

145125

170190

210

420

85

60

40


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TABLA 01: RADIOS MNIMOS RECOMENDADOS DE POLEASA ACOPLAR EN MOTORES ELCTRICOS

POTENCIA DE SERVICIO Ns EN kw

hasta2

2a

2.5

2.5a

3.0

3.0a

4.0

4.0a

5.5

5.5a

7.5

7.5a11

11a

15

15a18

18a

22

22a30

30a

37

37a45

45a55Pulsacin

rad / segRADIO MNIMO POLEA MOTORA en mm

104 25 28 34 50 55 65 75 85 95 110 130 145 180 220157 25 28 34 46 50 60 70 80 90 100 126 140 176 200210 25 28 34 36 46 50 64 76 80 100 112 126 140 150315 25 28 34 36 40 46 56 64 70 80 90 100 112 140630 25 28 34 34 34 36 44 50 56 64 70 80 90

TABLA 02: RADIO MNIMO RECOMENDADO DE POLEACONFORME SECCIN DE CORREA A COLOCAR

SECCIN DE CORREA 13A 17B 22CRADIO MNIMO 32 mm 46 mm 80 mm

GRFICO SECCIN 22C


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TABLA 03: LONGITUDES STANDARD CORREAS TORQUEFLEX

SECCIN 13A SECCIN 17B SECCIN 22C

13A 0490 13A 1410 17B 0810 17B 1720 22C 129013A 0515 13A 1430 17B 0830 17B 1750 22C 132013A 0540 13A 1460 17B 0850 17B 1770 22C 1370

13A 0565 13A 1480 17B 0880 17B 1800 22C 1420

13A 0590 13A 1510 17B 0910 17B 1820 22C 144013A 0615 13A 1530 17B 0930 17B 1850 22C 147013A 0640 13A 1560 17B 0960 17B 1870 22C 155013A 0670 13A 1580 17B 0980 17B 1900 22C 1600






13A 1200 13A 2470 17B 1520 17B 4440 22C 3120

13A 1230 13A 2700 17B 1540 17B 4620 22C 332513A 1250 13A 2880 17B 1570 17B 5200 22C 373013A 1280 13A 3080 17B 1590 17B 5380 22C 3730

13A 1300 13A 3285 17B 1620 17B 5585 22C 409013A 1330 17B 1640 17B 6105 22C 419013A 1350 17B 1670 17B 6865 22C 447013A 1380 17B 1700 17B 7630 22C 4645

22C 503022C 5410

22C 612022C 6880


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TABLAS 04

SECCIN 13A

POTENCIA TRANSMISIBLE en Kw POR CORREA para RELACIONES m = 1

RADIO PRIMITIVO POLEA PEQUEA (RPIDA) en mmPULSACINEJE RPIDO

(rad / seg) 34 38 43 50 56 64 70 80 90 100

42 0,32 0,49 0,64 0,86 1,03 1,21 1,42 1,70 1,97 2,2452 0,37 0,59 0,77 1,03 1,45 1,47 1,72 2,06 2,39 2,7263 0,42 0,68 0,89 1,20 1,65 1,71 2,02 2,41 2,80 3,18

73 0,47 0,77 1,01 1,37 1,65 1,95 2,30 2,75 3,20 3,6384 0,52 0,85 1,12 1,53 1,85 2,19 2,57 3,08 3,58 4,0794 0,56 0,93 1,23 1,68 2,03 2,41 2,84 3,40 3,96 4,50

105 0,60 1,00 1,34 1,83 2,22 2,63 3,10 3,72 4,32 4,91

115 0,63 1,08 1,44 1,98 2,40 2,85 3,36 4,02 4,67 5,31126 0,67 1,15 1,54 2,12 2,57 3,06 3,60 4,32 5,02 5,70

136 0,70 1,22 1,64 2,26 2,74 3,26 3,85 4,61 5,36 6,08147 0,73 1,28 1,73 2,39 2,91 3,46 4,08 4,89 5,68 6,45157 0,76 1,35 1,82 2,52 3,07 3,66 4,31 5,17 6.00 6,91

168 0,79 1,41 1,91 2,65 3,23 3,85 4,54 5,44 6,31 7,15178 0,82 1,47 2,00 2,78 3,39 4,03 4,76 5,70 6,61 7,48188 0,84 1,53 2,08 2,90 3,54 4,21 4,97 5,95 6,90 7,80

199 0,87 1,58 2,16 3,02 3,69 4,39 5,18 6,20 7,18 8,11209 0,89 1,64 2,24 3,14 3,83 4,56 5,38 6,44 7,45 8,40220 0,91 1,69 2,32 3,25 3,97 4,73 5,58 6,67 7,71 8,69

230 0,93 1,74 2,40 3,36 4,11 4,89 5,77 6,89 7,76 8,95241 0,95 1,79 2,47 3,47 4,24 5,05 5,95 7,11 8,19 9,21251 0,96 1,83 2,54 3,57 4,37 5,21 6,14 7,32 8,42 9,45

262 0,98 1,88 2,61 3,68 4,50 5,36 6,31 7,52 8,64 9,68272 0,99 1,92 2,68 3,77 4,62 5,50 6,48 7,71 8,85 9,89283 1,01 1,97 2,74 3,87 4,74 5,64 6,64 7,89 9,04 10,09

293 1,02 2,01 2,81 3,96 4,85 5,78 6,80 8,06 9,22 10,27304 1,03 2,05 2,87 4,06 4,97 5,91 6,95 8,23 9,39314 1,04 2,08 2,93 4,14 5,07 6,04 7,09 8,39 9,55

325 1,05 2,12 2,98 4,23 5,18 6,16 7,22 8,53 9,70335 1,05 2,15 3,04 4,31 5,28 6,27 7,35 8,67 9,83346 1,06 2,19 3,09 4,39 5,37 6,39 7,48 8,80

356 1,06 2,22 3,14 4,46 5,47 6,49 7,59 8,92367 1,07 2,25 3,19 4,54 5,55 6,59 7,70 9,02377 1,07 2,27 3,24 4,61 5,64 6,69 7,80 9,12


18/25


SECCIN 17B



(rad / seg) 45 50 56 64 70 80 90 100 112 126

42 0,77 1,01 1,28 1,58 1,92 2,37 2,81 3,25 3,76 4,3252 0,92 1,20 1,54 1,91 2,32 2,87 3,41 3,95 4,58 5,2663 1,06 1,39 1,79 2,22 2,71 3,36 4,00 4,62 5,37 6,16

73 1,19 1,57 2,04 2,53 3,09 3,83 4,56 5,28 6,13 7,0484 1,31 1,75 2,27 2,82 3,46 4,29 5,11 5,92 6,87 7,8994 1,43 1,91 2,49 3,11 3,81 4,74 5,64 6,54 7,59 8,71

105 1,54 2,07 2,71 3,39 4,16 5,17 6,16 7,14 8,29 9,50115 1,65 2,23 2,92 3,66 4,49 5,59 6,67 7,72 8,96 10,2126 1,75 2,38 3,12 3,92 4,82 6,00 7,16 8,29 9,61 11,0

136 1,85 2,52 3,32 4,17 5,14 6,40 7,63 8,74 10,2 11,7147 1,94 2,66 3,51 4,42 5,45 6,79 8,10 9,37 10,8 12,3157 2,03 2,79 3,70 4,66 5,75 7,17 8,54 9,88 11,4 13,0

168 2,12 2,92 3,88 4,89 6,04 7,53 8,97 10,3 11,9 13,6178 2,20 3,05 4,05 5,12 6,32 7,88 9,39 10,8 12,5 14,2188 2,28 3,17 4,22 5,34 6,60 8,23 9,79 11,3 13,0 14,7

199 2,35 3,28 4,39 5,55 6,86 8,56 10,1 11,7 13,5 15,2209 2,42 3,40 4,54 5,76 7,12 8,81 10,5 12,1 13,9 15,7

220 2,49 3,50 4,70 5,96 7,37 9,18 10,9 12,5 14,3 16,1230 2,55 3,60 4,84 6,15 7,61 9,47 11,2 12,9 14,7 16,5241 2,61 3,70 4,98 6,33 7,84 9,75 11,5 13,2 15,1 16,9251 2,67 3,80 5,12 6,51 8,06 10,0 11,8 13,5 15,4

262 2,72 3,88 5,25 6,68 8,27 10,2 12,1 13,8 15,7272 2,77 3,97 5,37 6,84 8,47 10,5 12,4 14,1 16,0283 2,81 4,05 5,49 7,00 8,66 10,7 12,6 14,4

293 2,85 4,12 5,60 7,14 8,84 10,9 12,8 14,6304 2,89 4,20 5,71 7,28 9,01 11,1 13,0314 2,93 4,26 5,81 7,41 9,17 11,3 13,2

325 2,96 4,32 5,90 7,54 9,32 11,5 13,4335 2,98 4,38 5,99 7,65 9,45 11,6 13,5346 3,01 4,43 6,07 7,76 9,58 11,7

356 3,03 4,48 6,15 7,86 9,69 11,9367 3,04 4,52 6,22 7,95 9,80 12,0377 3,05 4,56 6,28 8,03 9,89 12,0


19/25


SECCIN 22C



(rad / seg) 80 86 90 100 112 126 140 158 178 200

10 0,92 1,02 1,13 1,33 1,57 1,83 2,13 2,47 2,85 3,2921 1,67 1,86 2,05 2,44 2,80 3,38 3,94 4,58 5,31 6,1231 2,34 2,62 2,90 3,46 4,12 4,82 5,63 6,56 7,60 8,76

42 2,98 3,34 3,70 4,42 5,27 6,19 7,23 8,42 9,77 11,252 3,57 4,02 4,46 5,34 6,38 7,49 8,75 10,2 11,8 13,663 4,14 4,66 5,18 6,21 7,44 8,74 10,2 11,9 13,8 15,8

73 4,68 5,28 5,88 7,06 8,45 9,94 11,6 13,5 15,6 18,084 5,20 5,87 6,54 7,86 9,43 11,0 12,9 15,0 17,4 20,094 5,69 6,44 7,18 8,64 10,3 12,1 14,2 16,5 19,1 21,8

105 6,16 6,98 7,79 9,39 11,2 13,2 15,4 17,9 20,6 23,6115 6,62 7,50 8,38 10,1 12,1 14,2 16,6 19,2 22,1 25,1126 7,05 8,00 8,94 10,7 12,9 15,2 17,7 20,5 23,5 26,6

136 7,47 8,48 9,48 11,4 13,7 16,1 18,7 21,6 24,7 27,8147 7,86 8,93 9,99 12,0 14,4 16,9 19,7 22,6 25,8 28,9157 8,24 9,37 10,4 12,6 15,1 17,7 20,5 23,6 26,7

168 8,59 9,78 10,9 13,2 15,8 18,5 21,4 24,5 27,6178 8,93 10,1 11,3 13,7 16,4 19,1 22,1 25,2

188 9,24 10,5 11,7 14,2 17,0 19,8 23,8 25,8199 9,54 10,8 12,1 14,6 17,5 20,3 23,9209 9,81 11,1 12,5 15,1 18,0 20,8 24,0220 10,0 11,4 12,8 15,4 18,4 21,3

230 10,3 11,7 13,1 15,8 18,8 21,6241 10,5 12,0 13,4 16,1 19,1 21,9251 10,7 12,2 13,6 16,4 19,3

262 10,8 12,4 13.8 16,6 19,6272 11,0 12,5 14,0 16,8 19,7283 11,1 12,6 14,1 16,9

293 11,2 12,7 14,3 17,0304 11,2 12,8 14,3314 11,3 12,9 14,4

325 11,3 12,9 14,4335 11,4 13,0 14,5346 11,5 13,1


20/25


TABLAS 05

SECCIN 13A

POTENCIA ADICIONAL en Kw POR CORREA para RELACIONES m 1

RELACIN DE TRANSMISIN mPULSACIN

EJE RPIDO(rad / seg)

1,00a

1,01

1,02a

1,05

1,06a

1,11

1,12a

1,18

1,19a

1,26

1,27a

1,38

1,39a

1,57

1,58a

1,94

1,95a

3,38

3,39y

ms

42 0,00 0,00 0,02 0,04 0,05 0,07 0,08 0,09 0,10 0,1052 0,00 0,01 0,03 0,05 0,07 0,08 0,10 0,11 0,12 0,1363 0,00 0,01 0,03 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,15 0,16

73 0,00 0,01 0,04 0,07 0,10 0,12 0,14 0,16 0,17 0,1984 0,00 0,01 0,04 0,08 0,11 0,14 0,16 0,18 0,20 0,2194 0,00 0,02 0,05 0,09 0,13 0,15 0,18 0,21 0,22 0,24

105 0,00 0,02 0,06 0,10 0,14 0,17 0,20 0,23 0,25 0,27115 0,00 0,02 0,06 0,11 0,16 0,19 0,22 0,25 0,27 0,30126 0,00 0,02 0,07 0,12 0,17 0,21 0,24 0,28 0,30 0,32

136 0,00 0,02 0,08 0,13 0,19 0,23 0,26 0,30 0,33 0,35147 0,00 0,03 0,08 0,15 0,20 0,24 0,29 0,32 0,35 0,38157 0,00 0,03 0,09 0,16 0,21 0,26 0,31 0,35 0,38 0,41

168 0,00 0,03 0,09 0,17 0,23 0,28 0,33 0,37 0,40 0,43178 0,00 0,03 0,10 0,18 0,24 0,30 0,35 0,39 0,43 0,46188 0,00 0,04 0,11 0,19 0,26 0,31 0,37 0,42 0,45 0,49

199 0,00 0,04 0,11 0,20 0,27 0,33 0,39 0,44 0,48 0,51209 0,00 0,04 0,12 0,21 0,29 0,35 0,41 0,46 0,50 0,54220 0,00 0,04 0,12 0,22 0,30 0,37 0,43 0,49 0,53 0,57

230 0,00 0,04 0,13 0,23 0,32 0,38 0,45 0,51 0,55 0,60241 0,00 0,05 0,14 0,24 0,33 0,40 0,47 0,53 0,58 0,62251 0,00 0,05 0,14 0,25 0,35 0,42 0,49 0,56 0,61 0,65

262 0,00 0,05 0,15 0,26 0,36 0,44 0,51 0,58 0,63 0,68272 0,00 0,05 0,16 0,27 0,38 0,46 0,53 0,60 0,66 0,71283 0,00 0,05 0,16 0,29 0,39 0,47 0,56 0,63 0,68 0,73

293 0,00 0,06 0,17 0,30 0,40 0,49 0,58 0,65 0,71 0,76304 0,00 0,06 0,17 0,31 0,42 0,51 0,60 0,67 0,73 0,79314 0,00 0,06 0,18 0,32 0,43 0,53 0,62 0,70 0,76 0,82

325 0,00 0,07 0,19 0,33 0,45 0,54 0,64 0,72 0,78 0,84335 0,00 0,07 0,19 0,34 0,46 0,56 0,66 0,74 0,81 0,87346 0,00 0,07 0,20 0,35 0,48 0,58 0,68 0,77 0,83 0,90

356 0,00 0,07 0,21 0,36 0,49 0,60 0,70 0,79 0,86 0,92367 0,00 0,07 0,21 0,37 0,51 0,62 0,72 0,81 0,89 0,95

377 0,00 0,08 0,22 0,38 0,52 0,63 0,74 0,84 0,91 0,98


21/25


SECCIN 17B


RELACIN DE TRANSMISIN mPULSACINEJE RPIDO

(rad / seg)

1,00a

1,01

1,02a

1,05

1,06a

1,11

1,12a

1,18

1,19a

1,26

1,27a

1,38

1,39a

1,57

1,58a

1,94

1,95a

3,38

3,39y

ms

42 0,00 0,01 0,05 0,09 0,12 0,14 0,17 0,19 0,21 0,2352 0,00 0,02 0,06 0,11 0,15 0,18 0,21 0,24 0,26 0,2863 0,00 0,02 0,07 0,13 0,18 0,22 0,26 0,29 0,32 0,34

73 0,00 0,03 0,09 0,15 0,21 0,26 0,30 0,34 0,37 0,4084 0,00 0,03 0,10 0,18 0,24 0,29 0,35 0,39 0,42 0,4694 0,00 0,04 0,11 0,20 0,27 0,33 0,39 0,44 0,48 0,51

105 0,00 0,04 0,13 0,22 0,30 0,37 0,43 0,49 0,53 0,57115 0,00 0,05 0,14 0,24 0,33 0,41 0,48 0,54 0,59 0,63

126 0,00 0,05 0,15 0,27 0,37 0,44 0,52 0,59 0,64 0,69

136 0,00 0,06 0,16 0,29 0,40 0,48 0,56 0,64 0,69 0,74147 0,00 0,06 0,18 0,31 0,43 0,52 0,61 0,68 0,75 0,80157 0,00 0,07 0,19 0,33 0,46 0,56 0,65 0,73 0,80 0,86

168 0,00 0,07 0,20 0,36 0,49 0,59 0,70 0,78 0,85 0,92178 0,00 0,08 0,22 0,38 0,52 0,63 0,74 0,83 0,91 0,98188 0,00 0,08 0,23 0,40 0,55 0,67 0,78 0,88 0,96 1,03

199 0,00 0,09 0,24 0,43 0,58 0,71 0,83 0,93 1,02 1,09

209 0,00 0,09 0,26 0,45 0,61 0,74 0,87 0,98 1,07 1,15220 0,00 0,10 0,27 0,47 0,64 0,78 0,91 1,03 1,12 1,21

230 0,00 0,10 0,28 0,49 0,67 0,82 0,96 1,08 1,18 1,26241 0,00 0,10 0,30 0,52 0,70 0,85 1,00 1,13 1,23 1,32251 0,00 0,11 0,31 0,54 0,74 0,89 1,05 1,18 1,28 1,38

262 0,00 0,11 0,32 0,56 0,77 0,93 1,09 1,23 1,34 1,44272 0,00 0,12 0,33 0,58 0,80 0,97 1,13 1,28 1,39 1,49283 0,00 0,12 0,35 0,61 0,83 1,00 1,18 1,33 1,44 1,55

293 0,00 0,13 0,36 0,63 0,86 1,04 1,22 1,38 1,50 1,61304 0,00 0,13 0,37 0,65 0,89 1,08 1,26 1,42 1,55 1,67314 0,00 0,14 0,39 0,67 0,92 1,12 1,31 1,47 1,61 1,72

325 0,00 0,14 0,40 0,70 0,95 1,15 1,35 1,52 1,66 1,78335 0,00 0,15 0,41 0,72 0,98 1,19 1,40 1,57 1,71 1,84346 0,00 0,15 0,43 0,74 1,01 1,23 1,44 1,62 1,77 1,90

356 0,00 0,16 0,44 0,77 1,04 1,27 1,48 1,67 1,82 1,96367 0,00 0,16 0,45 0,79 1,07 1,30 1,53 1,72 1,87 2,01377 0,00 0,17 0,46 0,81 1,11 1,34 1,57 1,77 1,93 2,07


22/25


SECCIN 22C


RELACIN DE TRANSMISIN mPULSACINEJE RPIDO

(rad / seg)

1,00a

1,01

1,02a

1,05

1,06a

1,11

1,12a

1,18

1,19a

1,26

1,27a

1,38

1,39a

1,57

1,58a

1,94

1,95a

3,38

3,39y

ms

10 0,00 0,01 0,02 0,05 0,07 0,08 0,09 0,11 0,12 0,1321 0,00 0,02 0,05 0,10 0,14 0,16 0,19 0,22 0,24 0,2631 0,00 0,03 0,08 0,15 0,21 0,25 0,29 0,33 0,36 0,39

42 0,00 0,04 0,11 0,20 0,28 0,33 0,39 0,44 0,48 0,5252 0,00 0,05 0,14 0,25 0,35 0,42 0,49 0,55 0,60 0,6563 0,00 0,06 0,17 0,30 0,42 0,50 0,59 0,67 0,73 0,78

73 0,00 0,07 0,20 0,36 0,49 0,59 0,69 0,78 0,85 0,9184 0,00 0,08 0,23 0,41 0,56 0,67 0,79 0,89 0,97 1,04

94 0,00 0,09 0,26 0,46 0,63 0,76 0,89 1,00 1,09 1,17

105 0,00 0,10 0,29 0,51 0,70 0,84 0,99 1,11 1,21 1,31115 0,00 0,11 0,32 0,56 0,77 0,93 1,09 1,23 1,34 1,44126 0,00 0,13 0,35 0,61 0,84 1,01 1,19 1,34 1,46 1,57

136 0,00 0,14 0,38 0,66 0,91 1,10 1,29 1,45 1,58 1,70147 0,00 0,15 0,41 0,72 0,98 1,18 1,39 1,56 1,70 1,83157 0,00 0,16 0,44 0,77 1,05 1,27 1,49 1,67 1,82 1,96

168 0,00 0,17 0,47 0,82 1,12 1,35 1,59 1,79 1,95 2,09

178 0,00 0,18 0,50 0,87 1,19 1,44 1,69 1,90 2,07 2,22188 0,00 0,19 0,53 0,92 1,26 1,52 1,79 2,01 2,19 2,35

199 0,00 0,20 0,56 0,97 1,33 1,61 1,89 2,12 2,31 2,48209 0,00 0,21 0,59 1,03 1,40 1,69 1,99 2,23 2,43 2,62220 0,00 0,22 0,62 1,08 1,47 1,78 2,08 2,35 2,56 2,75

230 0,00 0,23 0,65 1,13 1,54 1,86 2,18 2,46 2,68 2,88241 0,00 0,24 0,68 1,18 1,61 1,95 1,28 2,57 2,80 3,01251 0,00 0,26 0,71 1,23 1,68 2,03 2,38 2,68 2,92 3,14

262 0,00 0,27 0,74 1,28 1,75 2,12 2,48 2,79 3,04 3,27272 0,00 0,28 0,77 1,33 1,82 2,20 2,58 2,91 3,17 3,40283 0,00 0,29 0,80 1,39 1,89 2,29 2,68 3,02 3,29 3,53

293 0,00 0,30 0,83 1,44 1,96 2,37 2,78 3,13 3,41 3,66304 0,00 0,31 0,85 1,49 2,03 2,46 2,88 3,24 3,53 3,79314 0,00 0,32 0,88 1,54 2,10 2,54 2,98 3,35 3,65 3,93

325 0,00 0,33 0,91 1,59 2,17 2,63 3.08 3,47 3,78 4,06335 0,00 0,34 0,94 1,64 2,24 2,71 3,18 3,58 3,90 4,19346 0,00 0,35 0,97 1,69 2,31 2,80 3,28 3,69 4,02 4,32


23/25


TABLA 06: FACTOR Ac POR NGULO DE CONTACTO

NGULO DE CONTACTOEN POLEA PEQUEA(Rp2 -- Rp1) / C EN GRADOS

SEXAGECIMALESEN

RADIANES

FACTOR

Ac

0,000 180 3.1416 1,000,026 177 3.0892 0,990,052 174 3.0369 0,990,078 171 2.9845 0,980,096 169 2.9496 0,970,122 166 2.8972 0,970,148 163 2.8449 0,960,174 160 2.7925 0,950,199 157 2.7402 0,940,225 154 2.6878 0,930,250 151 2.6354 0,93

0,276 148 2.5831 0,920,301 145 2.5307 0,910,326 142 2.4784 0,900,350 139 2.4260 0,890,375 136 2.3736 0,880,399 133 2.3213 0,870,423 130 2.2689 0,860,446 127 2.2166 0,850,477 123 2.1467 0,830,500 120 2.0944 0,820,552 113 1,9722 0,800,602 106 1.8500 0,770,649 99 1.7279 0,730,701 91 1.5882 0,70


24/25


TABLA 07: FACTOR Lc POR LONGITUD DE CORREA

SECCIN DE CORREA13 17B 22C

Longitudprimitiva (mm)

FactorLc


FactorLc


FactorLc

540 0,78 810 0,80 1290 0,80640 0,81 910 0,81 1420 0,81740 0,83 1010 0,83 1550 0,82790 0,84 1090 0,84 1800 0,87900 0,87 1210 0,87 1980 0,90

1000 0,89 1370 0,90 2330 0,911100 0,90 1590 0,93 2490 0,921250 0,93 1750 0,941430 0,96 1950 0,971560 0,98 2180 0,991660 0,99 2300 1,00

1760 1,00 2500 1,021940 1,02 2700 1,042010 1,042290 1,052320 1,06

TABLA 08: DIMENSIONES LLANTA POLEAS

DIMETRO

PRIMITIVO

gama

Ee

Ep

(N de canales -- 1) * CC + 2 * Bp

Bp

WEi

CC

KH


25/25


SECCINCORREA

RADIOPRIMITIVO

POLEARp (mm)

NGULOCANAL

gama (gradossexagecimales)

ESPESOREXTERIOR

CANALEe (mm)

ESPESORPRIMITIVO

CANALEp (mm)

ESPESORINFERIOR

CANALEi (mm)

HASTA 60 34 12,68 4,2713ASOBRE 60 38 12,89

11,003,42

HASTA 96 34 16,14 5,4417BSOBRE 96 38 16,41

14,004,36

HASTA 158 34 21,94 7,3822CSOBRE 158 38 22,31

19,005,92

SECCINCORREA

PROFUNDIDADCANALH (mm)

PROFUNDIDADW (mm)

PROFUNDIDADK (mm)

ENTRECENTROSCANALESCC (mm)

BORDE EXTERIORPOLEA A CENTROPRIMER CANAL

Bp (mm)

13A 13,75 2,75 11,00 15,00 10,00

17B 17,50 3,50 14,00 19,00 12,50

22C 23,80 4,80 19,00 25,50 17,00

TABLA 09: DIMENSIONES SECCIN CORREA

Ei

Es

gama

T

CDIGOSECCIN

ESPESORSUPERIOR

Es (mm)

ESPESORINFERIOREi (mm)

ALTURAT (mm)

NGULO gama(grados sexagecimales)

13A 13 7.80 8 3617B 17 9.85 11 36

22C 22 12.90 14 36

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