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7/18/2019 Tp Neumatica

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T.P. Nº 5 Transporte Neumático

Aspirador de granos

ConsignaDiseñar siguiendo el esquema siguiente el transportador de granos de

funcionamientoautónomo, es decir, montado sobre un chasis con ruedas para transportarlo

e impulsadopor un motor de combustión interna diesel.

Esquema

Capacidad del transportador 25 tn/h

• Diseñar el sistema de “cebado” de la succión del grano.

• ontar todos los componentes en un chasis

• !espetar las alturas recomendadas de acuerdo a las tol"as de carga#/o transportes donde descargar el grano.



Determinamos la cantidad de material transportado$

Pm %Q

3.6 %25

tn

h

3.6 %

25000 kg

h

3600 s

h

% &.'(kg

s

!elación de peso$)iendo$

rp% Pm

1.2Va *doptamos un rp%+, #a que es lo recomendado para este tipo

de instalaciones.

ntonces ahora podemos hallar -a que es el caudal de aire necesario$

V a %

Pm

1.2rp %

6.94 kg

s

1.2 kg

m3

% 5.'m

3

s

-elocidad de aire$)e etrae de 0ignolli de tabla CCC111, en función del material # el tipo de

recorrido, tomamos para esto caso$

va %53 √ γ m % 53

√0.705

kg

dm3 % (3.&'

m

s

Di4metro de la tubera$6ara dicho c4lculos partidos de que la sección de la tubera est4 dada

por$

St =Va

va %

5.79 m

3

s

48.69 m

s

% 7.++ m2

D % √ 4∗Vava∗π % √

4∗5.79 kg

dm3

48.69 m

s∗π

% 7.8' m



Como nos da un di4metro demasiado grande debemos aumentar la rp

para obtener un di4metro menor de tubera$→ rp% 2.5

V a %

Pm

1.2r p %6.94

kg

s

1.2 kg

m3∗2.5

% 2.8+m

3

s

St =Va

va %

2.31 m

3

s

48.69 m

s

% 7.75 m2

D % √ 4∗Vava∗π %

√ 4∗2.31 m

3

s

48.69m

s∗π

% 7.2(& m

*doptamos por lo tanto un di4metro de +7 in.Corregimos ahora la "elocidad para este di4metro adoptado

va %

4∗Va

π ∗ D2 %

0.254m¿¿

π ∗¿

4∗2.31m

3

s¿

% (5.&5

m

s

-eri9cación de la relación de secciones$

6ara esto se debe cumple que )t : +7;)m , siendo )t la sección del tubo

# )m la sección del material.

)t%π ∗ D

2

4 %π ∗0.2542

4 % 7.757& m2

ientras que )m % Pm

γ m∗0.75∗va %

6.94 kg

s

0.705 kg

m3∗0.75∗45.65

m

s

% 7.777235

m2



6or lo tanto <St

Sm % +5 -eri9ca.

6ara poder seleccionar un "entilador debemos conocer las p=rdidas de

carga en las tuberas # accesorios debido a la circulación de la me0claaire>material.

6erdidas debidas al aire$6=rdidas para imprimir al aire la "elocidad

hd %γ a∗va

2

2∗g % +.2kg

m3 ;

45.65 m

s

2

2∗9.8 m

m2

% +2.(& mmca

6erdidas por ingreso de aire al circuito$

hia% 2;hd % 2;+2.(& mmca % 25(.' mmca

6erdidas por ro0amiento en las tuberas$

l factor de fricción ?f@ se lo obtiene teniendo en cuenta el nAmero de

!e#nolds ?!e@ # el coe9ciente de rugosidad ?ξ

ϕ @ # como en la succión

tenemos caño de pl4stico sabemos que$ξ % +

< !e% ρ∗ϕ∗v

µ %

0.254∗(45.64 m2)2

∗1.29 kgm

2

1.8∗10−4 m

2

kg

% 387'3.2+

< f%7.

Bongitud de tramos rectos$ LTR % +2.5m

ht%f ∗ L∗γ a∗v a2

2∗g∗ D %

0.77

∗12.5

m∗1.2

kg

m3∗(45.65

m

s )

2

2∗9.8 m

s2∗0.254m

% (32'.3 mmca

6=rdidas para "encer alturas$

hh%γ a∗ H

% +.2kg

m3 ; m %.2 mmca



6erdidas en succionadores, 4ngulos o cambios de tipo accesorio$ stas las etraemos de la tabla CCC111, ignoli, en función de los

accesorios$

( Cur"as '7 con ! %8D < Beq% (;+5;7.25(m% +5.2(m

2 Cur"as (5 con ! %+.3D < Beq%2;+.3;7.25(m% 7.'+m* esta longitud equi"alente le sumamos las de$ntre el "entilador # la tol"a de descarga < Beq%+77;D%

+77;7.25(m%25.(m6erdidas debidas a las entradas de los ciclónes, estas se consideran

como una perdida debido a un ensanchamiento de sección <Beq%

2;&;D%2;&;7.25(m%8.75m Lteq % +5.2(mE7.'+mE25.(mE8.75m% ((.&m

hda%f ∗ L∗γ a∗Va

2

2∗g∗ D %

0.77∗44.6m∗1.2 kg

m3∗(45.65

m

s )2

2∗9.8 m

s2∗0.254m

% +282.3 mmca

6erdidas en el ciclón$*ntes de establecer el "alor de las mismas seleccionamos un ciclón de la

9rma “casiba”, ingresando al cat4logo con el caudal de aire que

necesitamos, para nuestro caso

V a %2.8+m

3

s



6ara este caso el ciclon es el modelo (7 el cual posee una p=rdida de carga

igual a hc%&376a%&3mmca.

Del cual sabemos$

6erdidas debidas a la resistencia por el mo"imiento del material$



De 0ignolli sabemos que$

hℑ % 7.773;F;va

2

V a % 7.773;25 tn /h ;

(45.65m /s )2

2.31m3/s % +37.( mmca

6erdidas por resistencia en cañeras$

htm % 7.7&;tg;B;Q

V a %7.7&;7.;+2.5m;25 tn/h

2.31m3/s % 5. mmca

l coe9ciente tg representa el roce del grano con la pared del recipiente

6=rdidas para "encer alturas$

hhm %0.278∗Q∗ H

V a

% 7.23;25 tn/h∗6m

2.31m

3

/s % +3 mmca

6erdidas por 4ngulos # cambios de dirección$

6ara estas perdidas adoptamos que la resistencia del aire calculada

anteriormente la debemos multiplicar por la rp$

< hdm %

hda∗rp % +282.3 mmca ; 2.5% (8732 mmca

6erdidas por la entrada al ciclón$

)e considera como una perdida debido a un ensanchamiento de sección

Beq%57;D%57;7.25(m%+2.m

hda%f ∗ L∗γ a∗Va

2

2∗g∗ D %

0.77∗12.7∗1.2 kg

m3∗(45.65

m

s )2

2∗9.8 m

s2∗0.254m

% ('7.+ mmca

6=rdidas totales$

Debidas al aire$hta % 225+'.' mmca

6erdidas debidas al material$ht m % (325&.2 mmca

ht %7&.+ mmca



6otencia necesaria$

G%Va∗ht

75∗ƞ %

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