Tuberias Manual Calculo Seleccion Bombeo

INTRODUCCION

El presente trabajo es el resultado de la inquietud de la empresa SISTEMAS HIDRONEUMATICOSC.A., de contar con un manual el cual recopilara la informacin de manera breve, concisa, clara yprecisa de todo lo referente al Clculo y Seleccin de Sistemas de Bombeo.

SISTEMAS HIDRONEUMATICOS, C.A. es fundada en 1970, la cual desde entonces ha sido el lder enproyectos, y clculos y ventas de sistemas de bombeo y/o impulsin de cualquier lquido en Venezuela.Al celebrar sus 25 aos de fundada nuestra empresa ha querido contribuir an ms al desarrollo delpas, con la publicacin de esta obra de consulta que abarca las diferentes reas bsicas, del bombeode liquidos especficamente, el bombeo de agua. El manual se ha agrupado en 5 captulos que descri-ben tanto el funcionamiento como el clculo de los diferentes medios mecnicos utilizados para bom-bear agua.

El Captulo I comprende lo referente a los cuatro mtodos principales para la determinacin de la dota-cin as como tambin los caudales de bombeo a las diferentes redes de distribucin de agua.

El Captulo II presenta de manera resumida las frmulas y tablas para el clculo de las presiones reque-ridas as como tambin las prdidas de las mismas en redes.

El Captulo III cubre a grosso modo el dimensionamiento de los diferentes sistemas de bombeo deaguas blancas, como lo son: el sistema de tanque a tanque, el hidroneumtico y los sistemas de presinconstante.

El Captulo IV trata el dimensionamiento de los sistemas contra incendio segn las normas COVENIN.

El Captulo V y ltimo comprende los sistemas de evacuacin de aguas negras o servidas as comotambin las aguas de lluvia.

Este trabajo se realiz mediante la recoleccin de datos dispersos en catlogos, revistas, manuales,textos, etc., todos los cuales pertenecen a la empresa SISTEMAS HIDRONEUMATICOS C.A.

Quedamos a su entera disposicin para suministrarles cualquier informacin adicional que pueda sersusceptible de su inters, por los telfonos: (02) 93.22.77 - 93.77.77 (Masters) o en nuestras oficinasprincipales en el Edificio Procaste, Avenida Luis de Camoens, Stano, Zona Industrial de la Trinidad enla ciudad de Caracas.

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sistemas hidroneum ticos c.a.

CAPITULO I

DETERMINACION DE LOS CAUDALES DE BOMBEO

1.1.- DETERMINACION DE LA DEMANDA

Determinar la demanda, es estimar mediante la aplicacin de un mtodo ptimo el consumo promediodiario y el consumo mximo probable de agua de una red.

1.2.- IMPORTANCIA DE LA DETERMINACION DE LA DEMANDA

La determinacin de la demanda es muy importante debido a que a partir de sta se establece la capa-cidad o tamao de todas las partes del sistema de suministro de agua. La rata de cambio en la demandaes obviamente inconveniente para el diseo del sistema adecuado a las necesidades de la edificacin,sta puede llegar a aumentar desde un mnimo (DEMANDA MINIMA) hasta un mximo (DEMANDAMAXIMA) en un corto tiempo. Motivado a esto se hace necesario la aplicacin de mtodos de estima-cin de la demanda, que den resultados acordes con la realidad de consumo del rea o instalacin(es).

1.3.- CONSUMO SEGUN EL PROPOSITO

Los diversos propsitos para los cuales el agua es usada se pueden clasificar en domsticos, industria-les-comerciales, pblicos y contra incendio. El conocimiento de estos es necesario para la efectivadotacin de la(s) edificacin(es). Por ejemplo, los usos industriales, son muy variables y algunas vecestan prolongados como los domsticos.

1.4.- METODOS PARA LA DETERMINACION DEL CONSUMO

Existen entre muchos otros, cuatro (4) mtodos principales para la determinacin del consumo de agua,los cuales se listan a continuacin:

1.4.1.- METODO DE DOTACIONES (GACETA OFICIAL 4.044 NORMA SANITARIA).1.4.2.- METODO DEL NUMERO TOTAL DE PIEZAS SERVIDAS (DE PEERLES).1.4.3.- METODO DE HUNTER (NUMERO DE UNIDADES DE GASTOS).(GACETA OFICIAL 4.004

NORMA SANITARIA).

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A continuacin se explican cada uno de ellos, segn las normas oficiales. El anexo A contiene ademstodos los datos concernientes a cada uno de estos mtodos.

1.4.1.- METODO DE LAS DOTACIONES

Este mtodo puede ser usado en diversos tipos de edificaciones y se basa en la estimacin de consumoen venticuatro (24) horas de la red, DOTACION, el resultado se multiplica por un factor K para estimar elPico Mximo Probable que ocurrir en la red.

Las tablas N 1 y 1.1 (Anexo A) muestran las dotaciones en litros por da (lpd) correspondientes a lasdiversas edificaciones.

La frmula N 1 siguiente da el Caudal Medio de Consumo en litros por segundo (lps) y tomndose encuenta el factor K, da el Caudal Mximo Probable.

Qd = DOTACION * K = LPS (1) 86.400

donde:

Dotacin: Es la cantidad de lpd correspondiente, segn la tabla N 1 (anexo A).

K: Es un factor que segn proyecciones de variacin en la demanda en redes, las cuales se representanen la grfica N 1 (anexo A), se recomienda estimarse de 8 a 10 segn:

Dotacin

menor a 50.000 lpd K = 10entre 50.001 y 100.000 lpd K = 9ms de 100.001 lpd K = 8

1.4.2.- METODO DEL NUMERO TOTAL DE PIEZAS SERVIDAS O METODO DE PEERLES

Este mtodo esta basado en registros estadsticos de instalaciones similares, fundados a su vez enestimaciones del consumo aproximado en perodos de consumo mximo.

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La tabla N 2 (anexo A) da el factor K de consumo (en GPM * Piezas Servidas) en relacin al nmerototal de piezas servidas y del tipo de edificacin.

Para usar esta tabla, debe tenerse el nmero exacto de todas las piezas sanitarias a las cualesservir el sistema de suministro de agua. Con este nmero se entra a la tabla y se ubica el rango alque pertenece, el cual indicar segn la edificacin el valor de K. El resultado de multiplicar ambosvalores indicar el caudal de bombeo en GPM, el cual lgicamente al ser dividido entre 60 lo indicar enlps. Matemticamente lo anterior se expresa segn la frmula siguiente:

Qd = PZ * K = GPM (2)

1.4.3.- METODO DE HUNTER (NUMERO DE UNIDADES DE GASTOS)

La gaceta oficial indica este mtodo para el clculo de la demanda mxima probable, para el clculo dePicos Mximos en redes de aguas negras y dimensionamiento de las tuberas de la red. Es de hacernotar que su uso se justifica slo en esos casos y podr ser usado, en clculo de Picos probables deaguas blancas, slo en el caso donde predominen piezas sanitarias de fluxmetro.

Para edificaciones de uso residencial, este mtodo tiende a dar valores del 150% o mas de los obteni-dos por los dos mtodos anteriores.

Segn este mtodo, a cada pieza sanitaria se le asigna, de acuerdo con su uso y tipo, un nmero, elcual es llamado NUMERO DE UNIDADES DE GASTOS . La tabla N 3 (Anexo A) muestra las unida-des de gastos asignadas a piezas sanitarias tanto de uso pblico como privado.

El nmero de unidades de gastos que corresponde a cada pieza o artefacto sanitario no especificadoen la tabla N 3 (anexo A), se determinar en funcin del dimetro del orificio de alimentacincorrespondiente, segn la tabla N 4 (anexo A).

1.4.3.1. - PROCEDIMIENTO A SEGUIR EN ESTE METODO:

1.4.3.1.1.- Elabore un diagrama de la tubera de distribucin del sistema.1.4.3.1.2.- Por cada tramo especifique el nmero y tipo de piezas a servir por el mismo.1.4.3.1.3.- Multiplicar los totales de piezas sanitarias de igual tipo, por su correspondiente nmero deunidades de gastos, segn la tabla N 3 (anexo A).1.4.3.1.4.- Totalice todos estos productos parciales.1.4.3.1.5.- Con el nmero total de unidades de gastos que sirve la red, se busca la capacidad delsistema (lps) en la tabla N 5 (anexo A).


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1.4.4.- METODO DE UNIDADES DE GASTOS (SEGUN LA FIRMA PACO PUMP Co.)

El mtodo recomendado por la firma PACIFIC PUMP Co. est basado en el mtodo de HUNTER, dehecho sigue el mismo procedimiento de clculo con la variante de que el de la firma se basa enun estudio probabilstico de la posibilidad de uso, al mismo tiempo, de las piezas sanitarias y en funcinde esto se le asigna a las mismas, el nmero de unidades de gastos.

Segn lo expuesto anteriormente y tomando en cuenta lo referente al mtodo de Hunter se puedeinferir que el mtodo de la Pacific Pump Co. logra dar resultados mas acordes a las exigencias reales dela red.

La tabla N 6 (anexo A) muestra las unidades de gastos asignadas a las piezas sanitarias. Con elnmero total de unidades de gastos que sirve la red de distribucin, la capacidad del sistema (Qd) podrestimarse por la frmula siguiente:

donde:

Qd = 0,081 * (UG)0, 672 = (LPS) (3)

UG: Nmero total de unidades de gasto.

o en su defecto la tabla N 7 (anexo A).

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DETERMINACION DE LAS CARGAS

2.1.- GENERALIDADES

Para poder entrar en el clculo de cargas de una red de distribucin, primero veremos algunasteoras y ecuaciones fundamentales de la hidrulica.

2.1.1.- ECUACION DE CONTINUIDAD.

La ecuacin de continuidad es una consecuencia del PRINCIPIO DE CONSERVACION DE LAMASA, el cual expresa que:

Para un flujo permanente, la masa de fluido que atraviesa cualquier seccin de un conducto porunidad de tiempo (figura N 1) es constante y se calcula como sigue:

w1 * A1 * V1 = w2 * A2 * V2 = w3 * A3 * V3 (kg/seg) (4)

Para fluidos incompresibles se tiene que el peso especfico w1 = w2 = w3, y por lo tanto, la ecuacinse transforma en :

A1 * V1 = A2 * V2 = A3 * V3 (m3/seg) (5)

lo que nos da para tuberias circulares:

Q = A * V =I I * D2 * V (6)

donde:

Q = Caudal (m3/seg)

A = Area de la seccin transversal del tubo (m2)

D = Dimetro interno del tubo (m)

V = Velocidad media de la corriente (m/seg).

CAPITULO II


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2.1.2.- ECUACION GENERAL DE LA ENERGIA

2.1.2.1.- TEOREMA DE BERNOULLI

El teorema de Bernoulli es una forma de expresin de la aplicacin de la energa al flujo de fluidos entubera. La energa total en un punto cualquiera por encima de un plano horizontal arbitrario, fijado comoreferencia, es igual a la suma de la altura geomtrica (Energa Potencial), la altura debida a la presin(Energia de Presin) y la altura debida a la velocidad (Energa Cintica), es decir:

H= Z+ P + V w 2*g

donde:

H = Enega total en un punto

Z = Energa Potencial

P = Energa de presinw

w = Peso Especifico del agua = 1000 kg/m

V = Energa Cintica2*g

g = Aceleracin de la gravedad = 10 m/seg

Debido a que existen prdidas y/o incrementos de energa, estos se deben incluir en la ecuacin deBernoulli.escribirse, considerando la prdidas por razonamiento (hf) de la siguiente manera:

Z1+ P1 + V1 = Z2 + P2 + V2 + hf (8) w 2*g w 2*g

2.1.3.- TIPOS DE FLUJOS

Existen dos tipos de flujos dentro de una tubera:

Flujo Laminar: Es aquel en que sus particulas se deslizan unas sobre otras en forma de lminas


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Por lo tanto, el balance de energa para dos puntos de fluido ( ver figura N 2 ) puede

formando un perfil de velocidades simtrico y en forma de parbola.

Flujo Turbulento: Es aquel cuyas partculas se deslizan en forma desordenada.

En ambos casos la velocidad en el perfil de velocidades, vara de una mxima (en la zona central)a una mnima ( en la zona de contacto con las paredes del tubo ).

Osborne Reynolds: Dedujo que el rgimen de flujo en tuberas depende de los cuatro factores siguien-tes:

- Dimetro de la tubera (D=m)- Densidad del fluido ( = grs/cm3)- Viscosidad (adsoluta () en centispoise o cinemtica (v) en m2/seg) observe la tabla N 8 (anexo B).- Velocidad del flujo (V=m/seg).

Combinando estos cuatro valores Reynolds obtuvo la ecuacin siguiente:

Re = D * V * = D * V = D * V (9) v

2.2.- FRICCION EN TUBERIAS

En esta seccin se tratarn las prdidas de energa que sufre un fluido, en su trayectoria dentro deuna tubera debido a la friccin de ste con las paredes de la misma, as como tambin, las prdidascausadas por los cambios de direccin, contracciones y expansiones a todo lo largo de una red dedistribucin

La prdida de enega de un fluido dentro de una tubera, se expresa como prdida de presin oprdida de carga en el mismo.

2.2.1- CALCULO DE PERDIDAS DE CARGA POR FRICCION EN TUBERIA RECTA

Para el clculo de las prdidas de carga se ha tomado como base la frmula de Hazen & Williamspara tuberas de hierro galvanizadas de uso comn. A continuacin se presenta la frmula (en ambossistemas de


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unidades) para la estimulacin de la misma.

En el sistema mtrico tenemos:

j % = 1.6595 * K * Q 1,852 (10)

4,8708

reordenando nos queda:

j % = 131.455 * Q 1,852 (10.1)

C *

donde:

j%= % de prdidas por friccin (m)

C = Constante de rugosidad (adimensional)

Q = Caudal pasante (lts/min)

= Dimetro interior del tubo (cm)

En el sistema ingls tenemos:

j % = 0.2083 * K * Q 1,852 (10.1)

4,8708

donde:

j %= % de prdida por friccin (en pies)

K = (100/C)1.852

correccin por rugosidad

Q = Caudal pasante en (GPM)

= Dimetro interno (pulg)

el trmino independiente se ajusta a las unidades.

Esta frmula da resultados bastantes exactos con agua a 60 F (15.6C), la cual a esa temperatura tieneuna viscosidad cinemtica en el orden de 1,1 centistokes (31.5 SSO), observe la tabla N 8 (anexo B).

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2,63

Dado que la viscocidad del agua vara segn la temperatura, pueden existir variaciones mensurables enla aplicacin de las frmulas, que van desde un incremento del 20% en temperaturas cercanas a 100 C(visc = 0.3 csk). En temperaturas comprendidas entre 15 C y 24 C la frmula tiene una exactitud poreste concepto de 5 %.

El coeficiente de rugosidad "C" vara segn el tipo de tubera a utilizar y los valores que se muestran enla tabla N9 (anexo B) son los mas aceptados comnmente en clculo y diseo.

Determinado el valor porcentual de friccin, nos interesa adems conocer el valor de la velocidaddel agua, esto lo determinaremos despejando "V" de la ecuacin N 5, la cual nos quedarealizando los cambios convenientes, como:

V = Q (l/min) = (m/seg) 4,7124*fl (cm)

Ya que este valor nos debe servir para determinar si la tubera est dentro de un rango lgico deseleccin y que para la misma es siempre recomendable, que el mnimo caudal pasante no alcancevalores inferiores a 0,60 m/seg, para evitar la sedimentacin, ni que superen, los 3 m/seg, para evitarruidos en la tubera.

En la tabla N10 (anexo B), se presentan la prdidas por friccin (en m, por cada 100 m de tubera),calculada segn la frmula N10.1 utilizando un coeficiente de rugosidad C = 100.

2.2.2. - PERDIDAS DE PRESION EN VALVULAS Y CONEXIONES

Cuando un fluido se desplaza uniformemente por una tubera recta, larga y de dimetroconstante, la configuracin del flujo indicada por la distribucin de la velocidad sobre el dimetro de latubera adopta una forma caracterstica. Cualquier obstculo en la tubera cambia la direccinde la corriente en forma total o parcial, altera la configuracin caraterstica de flujo y ocacionaturbulencia, causando una prdida de energa mayor de la que normalmente se produce en un flujopor una tubera recta.

Ya que las vlvulas y accesorios en una lnea de tubera alteran la configuracin de flujo, producenuna prdida de presin adicional la cual se puede determinar por:

hf = K*V (12) 2 * g


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Donde:

hf = Cada de presin (m)

K = Coeficiente de resistencia segn el tipo especfico de vlvula o conexin.

Los diferentes valores del coeficiente de resistencia (K) para los distintos dimetros de vlvulas yconexiones se presentan en la tabla N11 (anexo B), as como tambin en las figuras desde la3 hasta la 8.

En aquellas edificaciones consideradas como comunes, en las cuales se tienen 1 2 montantes, lasprdidas por friccin podrn ser consideradas como el 10 % de la altura del edificio mas 5 7metrospara cubrir las prdidas en la tubera horizontal al final del tramo.

2.3.- PRESIONES RESIDUALES

La presin residual, es aquella presin ptima, la cual debe vencer el sistema de bombeo parapoder mandar el agua hasta un punto deseado, el cual es considerado hidrulicamente como elmas desfavorable.

2.4.- CARGA O ALTURA DINAMICA TOTAL DE BOMBEO (A.D.T.)

La Altura Dinmica Total de bombeo representa todos los obstculos que tendr que vencerun lquido impulsado por una mquina (expresados en metros de columna del mismo) para poderllegar hasta el punto especfico considerado como la toma mas desfavorable.

La expresin para el clculo de A.D.T. proviene de la ecuacin de BERNOULLI y es como sigue:

ADT = h + hf + V +hr (13) 2*g

donde:

h = Altura geomtrica entre el nivel inferior y el superior del lquido.

hf = La sumatoria de todas las prdidas (tanto en tubera recta como en accesorios) que sufre elfluido entre el nivel de succin y el de descarga.


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V = Energa cintica o presin dinmica.2*g

hr = Es la presin residual que debe vencer la bomba cuando el fluido llegue a su destino o punto masdesfavorable.

2.4.1. - CALCULO DE A.D.T.

La expresin de la ecuacin la A.D.T. se ve modificada en funcin de la configuracin de la red y deltipo de succin positiva o negativa (si el nivel del liquido se encuentra por encima o pordebajo repectivamente del eje de la bomba) a la cual estar sometida la bomba. En las figurasN9 y 10 se muestran ambos casos. En la medida de lo posible es conveniente colocar la bombacon succin positiva, ya que as se mantiene la misma llena de fluido, a la vez que se ledisminuye el A.D.T., debido a la presin adicional agregada por la altura del lquido.

Para mayor comprensin en el clculo del A.D.T. a continuacin se presentan tres casos (entreotros conocidos), cada uno con sus respectivos anlisis, figura y expresin de la ecuacin delA.D.T.

CASO 1:

La figura N 11 representa una succin negativa, donde se indica claramente los tramos desuccin y descarga con sus respectivos accesorios. Se tendr entonces en la tubera de succinuna cada de presin por efecto del roce que se denotar hfs, una velocidad Vs, una altura desuccin hs y un dimetro de succin Ds. En la descarga se tendr un hfd, una velocidad de descargaVd, una altura de descarga hd y un dimetro de descarga Dd al cual se considera como el inmediatosuperior al de la succin. Para este primer caso y considerando cada tramo por separado laecuacin para la Altura Dinmica Total queda de la siguiente forma:

ADT = (hd + hs) + hfs + hfd + Vd/2g + hrs + hrd (13.1)

en este caso al encontrarse ambos tanques abiertos a la atmsfera las presiones hrs y hrd seanulan.

CASO 2:

La figura N 13 representa dos tanques, uno inferior y otro superior los cuales se encuentran sellados yposeen una presin residual hrs y hrd. En la ecuacin de ADT la presin hrd tiene que sumarse mientrasque la presin hrs debe restarse por ser energa adicional que va a tener el sistema y que va ayudar altrabajo de bombeo. La ecuacin del ADT resultante es:


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ADT = (hd + hs) + hfs + hfd + Vd/2g + hrs - hrd (13.2)

Si solamente se tiene el tanque superior a presin y el inferior abierto a la atmsfera , de la ecuacinanterior se elimina hrs, si en cambio es el superior abierto a la atmsfera y el inferior cerrado y presurizadode la ecuacin se elimina el trmino hrd.

CASO 3:

La figura N 13 representa una succin positiva, la altura geomtrica que la bomba debe vencer en estecaso es menor, para este caso el ADT ser:

ADT = (hd - hs) + hfs + hfd + Vd/2g (13.3)

Al encontrarse ambos tanques abiertos a la atmsfera, las presiones residuales hrs y hrd se eliminan. Sien cambio el tanque de descarga se mantiene con una determinada presin, a la ecuacin anterior se lesuma el valor de hrd y si adems el tanque de succin se mantiene tambin presurizado, a la mismaecuacin se le restar hrs.


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CAPITULO III

DIMENSIONAMIENTO DE SISTEMAS DE BOMBEO DE AGUAS BLANCAS

3.1. - SISTEMA DE BOMBEO DE TANQUE A TANQUE

3.1.1. - DESCRIPCION GENERAL

Este sistema consiste por ejemplo en un tanque elevado en la azotea del edificio; con una altura quepermita la presin de agua establecida segn las normas sobre la pieza mas desfavorable.

Desde el tanque elevado se hace descender una tubera vertical de la cual surgir para cada piso, unaramificacin a los apartamentos correspondientes al mismo, dndose de esta forma el suministro porgravedad. Este sistema requiere del estudio de las presiones de cada piso, asegurndose con este quelas mismas no sobrepasen los valores adecuados.

La planta baja de la edificacin consta de un tanque, el cual puede ser superficial, semi - subterrneo osub-terrneo y en el que se almacenar el agua que llega del abastecimiento pblico. Desde este tan-que un nmero de bombas establecido, conectadas en paralelo impulsarn el agua al tanque elevado.

Todo lo descrito anteriormente se ilustra en la figura N 14.

3.1.2.- CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL CALCULO

El clculo del sistema de bombeo de tanque a tanque requiere de dos pasos previos, del clculo de ladotacin diaria (y caudal de bombeo) y de la carga dinmica total de bombeo, los cuales se explican enlos captulos I y II respectivamente. Sin embargo se hace necesario la coordinacin de algunos parmetros,los cuales se explican en los parrafos siguientes:

Cuando fuere necesario emplear una combinacin de tanque bajo, bomba de elevacin y estanqueelevado, debido a presin insuficiente en el acueducto pblico, y/o a interrupciones de servicio frecuen-tes, el volumen utilizable del estanque bajo no ser menor de las dos terceras (2/3) partes de la dotacindiaria y el volumen utilizable del estanque elevado no ser menor de la tercera (1/3) parte de dichadotacin.

La tubera de aduccin desde el abastecimiento pblico hasta los estanques de almacenamiento, debe-r calcularse para suministrar el consumo total diario de la edificacin en un tiempo no mayor


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de cuatro (4) horas, teniendo como base la presin de suministro, dimetro y recorrido de la aduccin.

La tubera de bombeo entre un estanque bajo y el elevado deber ser independiente de la tubera dedistribucin, calculndose el dimetro para que pueda llenar el estanque elevado en un mximo de dos(2) horas, previendo en esta que la velocidad est compredida entre 0.60 y 3.00 m/seg.

Los dimetros de la tubera de impulsin de las bombas se determinarn en funcin del gasto de bom-beo, pudiendo seleccionarse de la tabla N12 (anexo C).

Puede estimarse el dimetro de la tubera de succin, igual al dimetro inmediatamente superior al dela tubera de impulsin, indicada en la tabla N12 (anexo C).

En la tubera de impulsin e inmediatamente despus de la bomba, debern instalarse una vlvula deretencin y una llave de compuerta.

En el caso de que la tubera de succin no trabaje bajo carga (succin negativa), deber instalarse unavlvula de pie en su extremo, para prevenir el descebado de las bombas.

La capacidad del sistema de bombeo deber ser diseado de manera tal, que permita el llenar el estan-que elevado en un tiempo no mayor de dos (2) horas.

Siendo la Altura Dinmica Total de bombeo ADT la resultante de la sumatoria de:

a.- Diferencia de cotas entre el sitio de colocacin de la vlvula de pie y la cota superior del agua en eltanque elevado.b.- Las fricciones ocurridas en la succin de la bomba, descarga de la misma y montante hasta el tanqueelevado.c.- Presin residual a la descarga del tanque elevado (2.00 a 4.00 m.).

Nota: La seleccin de los equipos de bombeo deber hacerse en base a las curvas caractersticas delos mismos y de acuerdo a las condiciones del sistema de distribuicin.

3.1.3.- DIMENSIONAMIENTO DE LAS BOMBAS Y MOTORES

La potencia de la bomba podr calcularse por la frmula siguiente:

HP = Q (lps)* H (metros) (14) 75* n (%)/100


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donde:

HP = Potencia de la bomba en caballos de fuerza.

Q = Capacidad de la bomba.

ADT = Carga total de la bomba.

n = Eficiencia de la bomba, que a los efectos del clculo terico se estima en 60%.

Los motores elctricos que accionan las bombas debern tener, segn las normas oficiales vigentes,una potencia normal segn las frmulas siguientes:

HP(motor) = 1,3 * HP(bomba) para motores trifsicos (15)

HP(motor) = 1,5 * HP(bomba) para motores monofsicos (16)

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3.2.- SISTEMAS HIDRONEUMATICOS DE USO DOMESTICO

Esta seccin se basa en una tesis de pre-grado realizada por los estudiantes Dos Ramos G. Roberto yGmez G. Camilo de la Universidad SIMON BOLIVAR , y, si se desea mayor informacin con respectoa dicho estudio, se recomienda la solicitud del informe titulado CALCULO DE SISTEMASHIDRONEUMATICOS DE USO DOMESTICO , cuyos autores son los estudiantes antes mencionados.

En el clculo para sistemas hidroneumticos de uso domstico (vivienda unifamiliares) la estimacin dela demanda se har de acuerdo a la frmula presentada a continuacin:

Qd = (Np) * 0.83 = (Lpm) (17)

donde:

Qd = Caudal de demanda en litros por minuto.

Np = Nmero de piezas o aparatos sanitarios servidos.

Esta frmula abarca un rango de cinco (5) hasta un mximo de treinta (30) piezas, puesto que lasviviendas unifamiliares con ms de treinta piezas son casos atpicos.

Para este tipo de sistema es permitido el uso de una sola unidad de bombeo.

En el diagrama N 1 (anexo D) se presentn en forma de esquema todos los clculos y consideracionesposibles con respecto al clculo de los sistemas hidroneumticos de uso domstico.

3.3. - SISTEMA HIDRONEUMATICO INDUSTRIAL

3.3.1. - PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO

Los sistemas hidroneumticos se basan en el principio de compresibilidad o elasticidad del aire cuandoes sometido a presin.

El sistema, el cual se representa en la figura N 16, funciona como se explica a continuacin:


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El agua que es suministrada desde el acueducto pblico u otra fuente, es retenida en un tanque dealmacenamiento; de donde, a travs de un sistema de bombas, ser impulsada a un recipiente a presin(de dimensiones y caractersticas calculadas en funcin de la red), y que posee volmenes variables deagua y aire. Cuando el agua entra al recipiente aumenta el nivel de agua, se comprime el aire y aumentala presin, cuando se llega a un nivel de agua y presin determinados, se produce la seal de parada dela bomba y el tanque queda en la capacidad de abastecer la red, cuando los niveles de presin bajan, alos mnimos preestablecidos, se acciona el mando de encendido de la bomba nuevamente.

3.3.2.- COMPONENTES DEL SISTEMA HIDRONEUMATICO

El Sistema Hidroneumtico deber estar construido y dotado de los componentes que se indican acontinuacin:

a.- Un tanque de presin, el cual consta entre otros de un orificio de entrada y otro de salida para el agua(en este se debe mantener un sello de agua para evitar la entrada de aire en la red de distribucin) y unopara la inyeccin de aire en caso de faltar el mismo.

b.- Un nmero de bombas acorde con las exigencias de la red (una o dos para viviendas unifamiliares ydos o ms para edificaciones mayores).

c.- Interruptor elctrico para detener el funcionamiento del sistema, en caso de faltar el agua en elestanque bajo.

d.- Llaves de purga en las tuberas de drenaje.

e.- Vlvula de retencin en cada una de las tuberas de descarga de las bombas al tanque hidroneumtico.

f.- Conexiones flexibles para absorber las vibraciones.

g.- Llaves de paso entre la bomba y el equipo hidroneumtico; entre ste y el sistema de distribucin.

h.- Manmetro.

i.- Vlvula de seguridad.

*j.- Dispositivo para control automtico de la relacin aire/agua.

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k.- Interruptores de presin para arranque a presin mnima y parada a presin mxima, arranqueaditivo de la bomba en turno y control del compresor.

*l.- Indicador exterior de los niveles en el tanque de presin, para la indicacin visual de la relacin aire-agua.

*m.- Tablero de potencia y control de los motores.

n.- Dispositivo de drenaje del tanque hidroneumtico, con su correspondiente llave de paso.

o.- Compresor u otro mecanismo que reponga el aire perdido en el tanque hidroneumtico.

*p.- Filtro para aire, en el compresor o equipo de inyeccin.

(*) Para los equipos instalados en viviendas unifamiliares y bifamiliares, los requerimientos sealadosen los apartes h,j,k y n podrn suprimirse.

3.3.3 - CICLOS DE BOMBEO

Se denomina ciclos de bombeo al nmero de arranques de una bomba en una hora.

Cuando se dimensiona un tanque se debe considerar la frecuencia del nmero de arranques del motoren la bomba. Si el tanque es demasiado pequeo, la demanda de distribucin normal extraer el aguatil del tanque rpidamente y los arranques de las bombas sern demasiado frecuentes. Un ciclo muyfrecuente causa un desgaste innecesario de la bomba y un consumo excesivo de potencia.

Por convencin se usa una frecuencia de 4 a 6 ciclos por hora, el ciclo de cuatro (4) arranques/hora seusa para el confort del usuario y se considera que con mas de seis (6) arranques/hora puede "haber" unsobrecalentamiento del motor, desgaste innecesario de las unidades de bombeo y excesivo consumode energa elctrica.

El punto en que ocurre el nmero mximo de arranques, es cuando el caudal de demanda de la redalcanza el 50% de la capacidad de la bomba. En este punto el tiempo que funcionan las bombas igualaal tiempo en que estn detenidas. Si la demanda es mayor que el 50%, el tiempo de funcionamiento sermas largo; cuando la bomba se detenga, la demanda aumentada extraer el agua til del tanque masrpidamente, pero la suma de los dos periodos, ser mas larga.

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Una vez calculado el Caudal Mximo Probable de agua correspondiente a una red de distribucin, ascomo, los dimetros y presin mnimas requeridos por la red, ( segn los mtodos explicados en loscaptulos I y II respectivamente), y tomada la decisin de instalar un sistema hidroneumtico, se debentomar en cuenta un grupo de factores los cuales se explicarn en la secciones siguientes.

3.3.4.- PRESIONES DE OPERACION DEL SISTEMA HIDRONEUMATICO

3.3.4.1- PRESION MINIMA

La presin mnima de operacon Pmin del cilindro en el sistema hidroneumtico deber ser tal quegarantice en todo momento, la presin requerida (presin residual) en la toma mas desfavorable segnla tabla N13 (anexo E), y podr ser determinada por la frmula siguiente:

Pmin = h + hf + V + hr (18) 2*g

donde:

h = Altura geomtrica entre el nivel inferior y el nivel superior del lquido.

hf = La sumatoria de todas las prdidas (tanto en tuberia recta como accesorios) que sufre el fluidodesde la descarga del tanque hasta la toma ms desfavorable.

V = Energa Cintica o presin dinmica.2*g

hr = Presin residual.

3.3.4.2. - PRESION DIFERENCIAL Y MAXIMA

El artculo nmero 205 de la Gaceta Oficial 4.044 Extraordinario, recomienda que la presin diferencial,no sea inferior a 14 metros de columna de agua (20 PSI). Sin embargo, no fija un limite mximo que sepueda utilizar, por lo que hay que tener en cuenta que al aumentar el diferencial de presin, aumenta larelacin de eficiencia del cilndro considerablemente y por lo tanto reduce en tamao final del mismo;pero aumentar demasiado el diferencial puede ocasionar inconvenientes, pequeos, tales como unmayor espesor de la lmina del tanque, elevando as su costo y obligando a la utilizacin de bombas demayor potencia para vencer la presin mxima, o graves, tales como fugas en las piezas sanitarias yacortamiento de su vida til. La eleccin de la Presin Mxima se prefiere dejar al criterio del proyectista.

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3.3.5. - DIMENSIONAMIENTO DE LAS BOMBAS Y MOTORES

La primera consideracin al seleccionar el tamao de las bombas, es el hecho de que deben ser capa-ces por si solas de abastecer la demanda mxima dentro de los rangos de presiones y caudales, exis-tiendo siempre una bomba adicional para alternancia con la (s) otra (s) y para cubrir entre todas, por lomenos el 140 % de la demanda mxima probable.

3.3.5.1. - NUMERO DE BOMBAS Y CAUDAL DE BOMBEO

Como ya fue mencionado, solo es permitido el uso de una bomba en el caso de viviendas unifamiliares;en cualquier otro tipo de edificaciones deben seleccionarse dos o mas unidades de bombeo.

Ya que se debe dejar una unidad de bombeo de reserva para la alternancia y para confrontar caudalesde demanda super-pico, se debera usar el siguiente criterio:

La suma total de los caudales de las unidades de bombeo utilizados no ser nunca menor del 140 % delcaudal mximo probable calculado en la red. La tabla N14 (anexo E) presenta el criterio anteriormenteexpuesto.

3.3.5.2. - POTENCIA REQUERIDA POR LA BOMBA Y EL MOTOR

La potencia de la bomba para un sistema hidroneumtico podr calcularse por la misma frmula N14,la cual se repite en esta seccin, utlizada en el clculo del sistema de tanque a tanque:

HP = Qb (lps) * H (metros) (14) 75 * n (%) / 100

Las bombas deben selecionarse para trabajar contra una carga por lo menos igual a la presin mximaen el tanque hidroneumtico.

La potencia del motor elctrico que accione la bomba ser calculada segn las mismas consideracionesutilizadas en el clculo de los sistemas de tanque a tanque, las cuales se reproducen aqu:

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HP (motor) = 1,3 * HP (bomba) para motores trifsicos (15)

HP (motor) = 1,5 * HP (bomba) para motores monofsicos. (16)

3.3.6 - DIMENSIONAMIENTO DEL TANQUE A PRESION

El dimensionamiento del tanque a presin, se efectua tomando como parmetros de clculo el caudal debombeo (Qb), los ciclos por hora (U), y las presiones de operacin, el procedimiento es resumido encuatro pasos, cada uno con su respectiva frmula:

a. - Determinacin del tipo de ciclo de bombeo (Tc).

Representa el tiempo trasncurrido entre dos arranques consecutivos de las bombas, y se expresa comosigue:

Tc = 1 hora (19) U

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c. - Clculo del porcentaje del volumen til ( % Vu )

Representa la relacin entre el volumen utilizable y el volumen total del tanque y se podr calcular atravs de la siguiente ecuacin:

% Vu = 90 * (Pmax - Pmin) (21) Pmax

donde:

Pmx = Es la presin mxima del sistema

Pmin = Es la presin mnima del sistema

Nota : Tanto la Pmx como la Pmin sern dados como presiones absolutas.

d.- Clculo del volumen del tanque (Vt).

Vt = Vu (22) %Vu/100

3.3.7- CALCULO DEL COMPRESOR

Siendo la funcin del compresor la de reemplazar el aire que se pierde por absorcin del agua y porposibles fugas, su tamao es generalmente pequeo. Debe vencer una presin superior a la mximadel sistema, y su capacidad no pasa de pocos pies cbicos de aire por minuto. En efecto, el agua tieneuna capacidad de disolver a 15 C y a 14,696 psi (10,34m de columna de agua) 21,28 dm de aire porcada metro cbico ( 1m ) de agua, suponiendo que esta agua no tuviera ninguna materia en solucin.Ahora bien, la capacidad de solucin del agua est ya en parte agotada por el cloro de desinfeccin; porlo tanto el compresor necesario para reponer el aire absorbido por el agua debe ser muy pequeo.

donde:

U = Nmero de ciclos por hora.

b.- Determinacin del volumen til del tanque (Vu).

Es el volumen utilizable del volumen total del tanque y representa la cantidad de agua a suministrar entrela presin mxima y la presin mnima.

Vu = Tc * Q (bombeo) (20) 4

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Los datos que suministra la experiencia, son resumidos en diferentes tablas y reglas, por ejemplo segnla firma PEERLES PUMP DIVISION, compresores con capacidad de 1 a 2 pies cbicos por minuto(28.317 cm a 56.634 cm por minuto) por cada 1.000 galones ( 3.785 Lts) de capacidad total del tanque,han sido encontrados satisfactorios para muchas instalaciones.

Los compresores deben estar accionados por interruptores de nivel y de presin, para asegurar elmantenimiento de las proporciones debidas de agua y aire.

En los tanques de capacidad, iguales o mayores a 320 galones., es preferible usar para la recarga delaire un compresor del tipo convencional, de capacidad y presin adecuada para el sistema, movidos porun motor elctrico mandado por un sistema de control, el cual normalmente funciona mediante un siste-ma de combinacin entre presin y nivel de agua, de manera que se pueda controlar el trabajo delcompresor.

3.4. - SISTEMAS DE COMPRESION CONSTANTE

3.4.1. - GENERALIDADES

Son aquellos sistemas de bombeo en donde se suministra agua a una red de consumo, medianteunidades de bombeo que trabajan directamente contra una red cerrada.

Los sistemas de bombeo a presin constante se clasifican en dos grupos principales, a saber:

3.4.1.1. - Sistema de bombeo contra red cerrada a velocidad fija.

3.4.1.2. - Sistema de bombeo contra red cerrada a velocidad variable.

A continuacin se explican ambos sistemas.

3.4.1.1. - SISTEMA DE BOMBEO CONTRA RED CERRADA A VELOCIDAD FIJA

Son aquellos sistemas en donde dos o ms bombas trabajan en paralelo a igual velocidad del motorpara cubrir demandas de consumo instantneo de la red servida. Un nombre mas apropiado para estossistemas sera el de SISTEMAS DE BOMBEO CONTINUO A VELOCIDAD FIJA.

A pesar de lo anteriomente expuesto, estos sistemas se convierten en SISTEMAS DE PRESION CONS-TANTE con el uso de vlvulas reguladoras, que son usadas cuando en la red se requiere en verdad,una presin uniforme. En estos sistemas el funcionamiento aditivo de las bombas se efecta mediantelos diferentes mtodos de registrar la demanda en la red; lo cual sirve adems para clasificarlos.

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3.4.1.1.1. - SISTEMAS CON SENSOR DE PRESION

En estos sistemas el funcionamiento aditivo de las unidades de bombeo se accionan por seales recibi-das de sensores de presin colocados en la red servida que encienden y apagan las bombas.

3.4.1.1.2. - SISTEMAS CON SENSOR DIFERENCIAL DE PRESION

Estos tipos de sistemas incorporan una placa de orificio, tubo venturi, inserto corto o cualquier otromedidor de caudal que acciona un presostato diferencial para lograr un funcionamiento aditivo de lasbombas.

3.4.1.1.3.- SISTEMAS CON MEDIDORES DE CAUDAL HIDRODINAMICOS (V2/2*g)

Son sistemas que incorporan rotmetros, tubos pilotos o cualquier otro medidor hidromecnico de velo-cidad; a este grupo especfico pertenece el PACOMONITOR (el cual ser motivo de estudio en estecapitulo), siendo entre todos los grupos el ms sencillo y prctico.

3.4.1.1.4. - SISTEMAS CON MEDIDORES DE CAUDAL ELECTROMAGNETICO

Son sistemas que registran el caudal por medio de la induccin de un campo, producido por la velocidadde la masa de agua pasante, el medidor crea una resistencia que es registrada por un traductor que dalas seales de encendido y apagado de las bombas.

3.4.1.2. - SISTEMAS DE BOMBEO CONTRA RED CERRADA A VELOCIDAD VARIABLE

Son aquellos sistemas en los cuales la unidad de bombeo vara su velocidad de funcionamiento enrazn al caudal de demanda de la red, mediante el cambio de velocidad en el impulsor de la bomba quese logra de diferentes formas, las cuales sirven a su vez para clasificarlos en:

3.4.1.2.1. - VARIADORES DE VELOCIDAD POR MEDIO DE MOTORES DE INDUCCION

El motor es el denominado Tipo Escobillas y en l se usa un sensor de presin y/o caudal con untraductor que hace que el voltaje vare en los secundarios y por ende vare la velocidad de funciona-miento.

3.4.1.2.2. - VARIADORES DE VELOCIDAD POR MEDIO DE RECTIFICADORES DE SILICON

En este caso se usan motores normales en jaula de ardilla y un sensor electrnico de presin y/o caudal,que por intermedio de un traductor hace que el circuito rectificador de S.R.C. vare el ciclo de la onda deC.A., variando por ende la velocidad de motor.

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3.4.1.2.3. - VARIADORES DE VELOCIDAD POR MEDIO DE MOTO-VARIADORES MECANICOS

La velocidad de la bomba es regulada por un moto-variador que consta de un motor standard acopladoa una caja variadora de velocidad, integrada por un juego de correas en " V " que corre sobre poleas dedimetro variable, accionandose el conjunto por un mecanismo electromecnico que recibe una sealde un sensor de presin y/o caudal.

3.4.1.2.4. - VARIADORES DE VELOCIDAD POR MEDIO DE MOTO-VARIADORES ELECTRICOS

En este tipo de sistemas se usa un variador electromagntico que consta generalmente de un motor detipo jaula de ardilla, que mueve un electroimn que es exitado por una corriente secundaria de unaintensidad proporcional a la presin y/o cauldal registrados en la red que arrastra o no, a mayor o menorvelocidad el lado accionado, donde generalmente se encuentra la unidad de bombeo.

3.4.1.2.5. - VARIADORES DE VELOCIDAD POR MEDIO DE MOTO-VARIADORES HIDRAULICOS

Este consta generalmente, de un motor de tipo jaula de ardilla, que acciona un acoplamiento hidrulico,en donde un mecanismo hidrulico mecnico regula la velocidad de salida, (accionamiento de la bomba)en forma proporcional a la presin de la red, por medio de la cantidad de fluido que suministra el acoplehidrulico.

Los mecanismos utilizados para registrar presin y/o caudal en este tipo de sistema son similares a losespecificados para los sistemas a velocidad constante. En el caso de sistemas con mas de una bomba,el funcionamiento aditivo se efecta teniendo cuidado en bloquear la unidad en turno de funcionamientoa su velocidad mxima y variandola en la bomba que entra en servicio auxiliar, tambin se logra arran-cando adicionalmente una bomba a velocidad fija y bajando al mnimo la velocidad en el variador.

En la prctica, los sistemas de velocidad variable se justifican solo en redes con amplios rangos defluctuacin de caudal y valores de friccin altos, ya que como en las bombas centrfugas la presin dedescarga es razn cuadrtica a la velocidad de funcionamiento, es muy poca, (5% o menos), la varia-cin de velocidad y el posible ahorro de consumo elctrico se diluyen en las prdidas de rendimiento delos mecanismos variadores de velocidad, salvo en el caso de los rectificadores de silicn que parecenser los mas confiables y modernos en la actualidad; su aplicacin solo esta limitada por los altos costosde adquisicin de sus componentes.

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3.5.- SISTEMA DE BOMBEO PACOMONITOR

3.5.1. - DESCRIPCION GENERAL

El sistema de bombeo PACOMONITOR puede definirse como un SISTEMA DE BOMBEO A VELOCI-DAD FIJA CONTRA RED CERRADA de dos o ms bombas funcionando en paralelo; las cuales encien-den y apagan a fluctuaciones de demanda en la red.

3.5.2. - FUNCIONAMIENTO DE LA VALVULA SENSORA PACOMONITOR

El sensor de flujo PACOMONITOR se puede describir como algo similar en apariencia a una vlvula deretencin horizontal de construccin robusta que funciona con contrapeso exterior, lo que hace que noexista en l, ningn elemento sujeto a fatiga de material. Tanto el orificio como la forma hidrodinmica dela compuerta y el contrapeso est diseado y calibrado cuidadosamente para hacer que el conjunto secomporte como un medidor mecnico de energa cintica del flujo, la compuerta y el contrapeso adoptanun ngulo predeterminado para cada valor del caudal pasante. En sntesis, el sensor PACOMONITORpuede definirse como un medidor dinmico de caudal. Las figuras 17 a la 20, muestran las diferentesvistas de dicha vlvula.

a. - En condicin de no flujo la compuerta cubre completamente el orificio de la vlvula y en esta situa-cin la compuerta y el contrapeso se encuentra en perfecto equilibrio.

b. - Al existir un consumo (flujo) en la red, la compuerta se abre por la accin dinmica, ( por la accin delagua contra ella), pero a la vez el brazo y el contrapeso se alejan de su punto de reposo inicial y seestablece una fuerza que equilibra la compuerta en ngulos dados para cada consumo pasante.

Segn lo anteriormente descrito, se observa que la medicin se efecta por una relacin mecnica defuerza y palanca sumamente eficaz y sencilla que a la vez es muy exacta en su funcionamiento.

3.5.3. - DIMENSIONAMIENTO DEL SISTEMA PACOMONITOR

En el dimensionamiento de todo sistema de bombeo para red se deben conocer ciertos datos, sin loscuales, se puede caer en sub o sobredimensionamiento del mismo.

En el diseo del sistema PACOMONITOR se recomienda seguir los pasos siguientes:

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3.5.3.1. - DETERMINACION DE LOS CAUDALES

En la determinacin del caudal mximo probable de bombeo se puede usar cualquiera de los mtodosexplicados en el captulo I.

3.5.3.1.1. - DETERMINACION DEL CAUDAL MINIMO

En todos los casos el caudal mnimo de demanda de una red, depende del tamao y uso al cual sedestina la misma; el consumo mnimo, en muchos casos determinar la vialidad o no del uso de bombaspiloto que contribuirn a disminuir ms el consumo elctrico en este tipo de equipos. Algunos estimadosde consumo mnimo de redes se dan en la tabla N 15.

Los valores de caudal mnimo asi obtenidos, son tan solo indicativos, ya que el criterio final del proyec-tista ser el que prevalezca en estos casos; el caudal mnimo por razones prcticas no ser nuncamenor a 1,75 lps o el 10% del Qmx.

3.5.3.2. - DETERMINACION DE LAS PRESIONES DE OPERACION Y CARGA DINAMICA TOTAL( CDT ) EN LA RED

Las presiones en la red se calcularn segn los pasos y consideraciones explicadas en el capitulo II deeste manual.

El diagrama 2 (anexo F), representa un formato detallado para el dimensionamiento de sistemas debombeo.

3.5.3.3. - CAUDAL DE LAS BOMBAS

En un sistema PACOMONITOR las unidades de bombeo se dividen en principales y pilotos, y el sistemaconsta de unidades segn lo prevea el proyecto.

Una estimacin del caudal de las bombas piloto puede efectuarse segn la tabla N 15 (anexo F).

Las bombas principales pueden ser de dos a cuatro y deben estar seleccionadas para que funcionndoen paralelo cubran por lo menos el 100 % del caudal de la demanda. En la tabla N 16 (anexo F), sedetallan los porcentajes de caudales piloto y de servicio de los casos ms comunes.

3.5.3.4. - POTENCIA DE LAS BOMBAS Y MOTORES

La potencia de las bombas, ser calculada por la siguiente frmula:

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BHP = Q * H (23) 75 *n

donde:

Q = Caudal de bombeo (LPS).

H = A.D.T. de bombeo (m).

75 = Constante de unidades.

n = Rendimiento de la bomba (normalmente se asume 0.60 = 60% cuando no se conoce dicho valor).

BPH = Potencia al freno de la bomba (CV).

3.5.3.5. - CONSIDERACIONES IMPORTANTES

a. - En todo caso, la potencia del motor debe ser el resultado del clculo efectuado en el rendimiento realindicado en la curva seleccionada y siempre debe garantizar que no exista sobrecarga en el mismocuando la unidad trabaja contra el 85 % de la carga de diseo.

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b. - Las unidades de bombeo deben ser seleccionadas en forma tal que la presin de cierre no estnunca por encima de los 15 metros de la C.D.T. mxima de diseo en equipos de hasta 100 PSI depresin de trabajo y de 20 mts en equipos de 101 o ms PSI, esto para evitar sobre-presiones indesea-bles en la red.

c. - En caso de que los valores resultantes de las presiones de cierre de las bombas superen estoslimites, se debe preveer una vlvula de alivio con recirculacin al suministro.

3.5.3.6. - DIMENSIONAMIENTO DE LA TUBERIA Y DEL SENSOR PACOMONITOR

Las tuberas sern seleccionadas con dimetros tales que la velocidad del caudal mximo probable enellas se encuentre comprendida entre 1 y 3 m/seg.

La Tabla N 17 (anexo F) puede servir de gua para la seleccin de los dimetros de tubera.

3.5.3.7. - DIMENSIONAMIENTO DE LA VALVULA DE SOBREPRESION

Cuando las unidades de bombeo piloto o de sevicio seleccionadas tienen una presin de cierre superiora las mnimas preestablecidas o se requiere una presin estable, se hace necesario retornar al tanqueel caudal excedente con el fin de mantener la presin en la red dentro de los lmites permisibles. Esto selogra por medio de una vlvula de alivio y una tubera de retorno al tanque. Esta se dimensionarn segnla Tabla N 18 (anexo F) y graduar para que abra a la mxima presin admitida por la red.

El caudal de retorno al tanque de almacenamiemto ser igual al producido por la unidad en turno deservicio o piloto, a la mxima presin admitida por la red.

Se debe acotar que la recirculacin al tanque se usa solo cuando hay presin excesiva en la red y no seestn utilizando estaciones reguladoras de presin en la red.

3.5.3.8. - ENFRIAMIENTO DE LA CARCASA

Las unidades de bombeo piloto o aquellas que estn en turno de servicio con caudales de consumo dela red cercanos a cero, sufren recalentamiento en la carcaza que podran ser perjudiciales para estas.Por eso se hace necesario recircular al tanque una pequea cantidad de agua que sirva para el enfria-miento de la carcasa. Por lo tanto se preveer una recirculacin de forma tal que se garantice el retornoal tanque de aproximadamente 60 GPM (3,785 lts/seg) por cada HP (CV) aplicado a la unidad de bom-beo. Esto se logra en varias formas:

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a. - Si la presin de cierre de la bomba piloto lo permite, se colocar una vlvula de alivio graduada enforma tal que permita la recirculacin al tanque, del caudal antes mencionado.

b. - Si las curvas de las bombas son muy planas y no permiten el accionamiento de una vlvula de alivio,pueden usarse sensores de temperatura que comanden una vlvula de solenoide que permita larecirculacin al tanque del caudal antes mencionado.

c. - Si la construccin de la bomba es tal que no permite la colocacin de termostatos y/o su funciona-miento de forma eficiente, se colocar una recirculacin constante y se regular por dos llaves tipoglobo. Esta ltima solucin es la mas prctica y recomendable en la mayoria de los casos.

La Tabla N 19 (anexo F) ofrece datos aproximados para la seleccin del caudal de enfriamiento.

En aquellos sistemas donde se ha establecido recirculacin al tanque por vlvula de sobre-presin(alivio) no se requiere el uso del circuito de enfriamiento, ya que la misma recirculacin servir delenfriamiento de las carcasas.

3.6. - SISTEMAS DE BOMBEO A PRESION CONSTANTE "PACOMONITOR" NO TRADICIONAL


En razn del uso que se la dar a la red, y con la certeza de que existirn variaciones muy amplias nosolo en los mnimos y mximos de demanda diaria, sino tambin al uso casi exclusivo peridico, lainstalacin de un sistema hidroneumtico resulta ademas de impractico extremadamente costoso, debi-do al gran volumen, que por las caractersticas de la red, resulta de ste.

El uso de un sistema de presin constante PACOMONITOR con un numero determinado de bombasllega a ser una solucin mas viable, sin embargo persisten los largos periodos de consumo mnimo queno justifican el hecho de una bomba trabajando en forma contnua, lo cual representa un gasto innece-sario de energa elctrica a la vez que de acortamiento en la vida til de la bomba.

Lo expuesto en los prrafos anteriores debe llevar al proyectista a pensar en la posibilidad de instalacinde sistemas no tradicionales como lo son los (SISTEMAS DE PRESION CONSTANTE CON TANQUEDE PRESION COMPENSADOR), los cuales adems de ofrecer un gran ahorro de energa en los pero-dos de mnima demanda prolonga la vida til de las bombas.

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El Sistema de Presin Constante con Tanque de Presin Compensador resulta de la combinacin de unsistema hidroneumtico y un sistema de bombeo de velocidad fija contra la red cerrada (recomendndo-se el PACOMONITOR) de dos o ms bombas funcionando en paralelo.

3.6.2. - TIPOS

La gran variedad de configuraciones posibles que se pueden dar en estos tipos de sistemas est limita-da nica y exclusivamente por la imaginacin del proyectista. En esta seccin expondremos dos de ellascon sus respectivas consideraciones de diseo.

3.6.2.1. - CONFIGURACIONES Y PRINCIPIOS DE FUNCIONAMIENTO

3.6.2.1.1. - TANQUE DE PRESION CON RESTRICCION

El sistema consta generalmente de tres (3) a cuatro (4) bomba con caudales muy grandes e identicamenteiguales, observe las figuras N 21 y 22, todo en funcin de los resultados arrojados por los clculos delos caudales necesarios en la red.

El tanque se disea para un tiempo de llenado de aproximadamente 10 minutos, dicho tiempo no incluyeel tiempo de vaciado del mismo ya que tendr prioridad el tiempo de llenado (a caudal restringido), conun porcentaje del caudal de la primera bomba, y para 6 arranques por hora de la misma, segn lasnormas oficiales vigentes.

El caudal restringido para el llenado del tanque ser del 5 % del caudal mximo de demanda o 1.5 GPM* HP del motor de la bomba mayor.

El sistema funciona como sigue:

Al existir demanda las bombas en turno suplen la red a la vez que llenan el tanque a trves de unarestriccin (by-pass del llenado) este momento que el SISTEMA PACOMONITOR posee el control conel fin de que funcione como un sistema de presin constante contra la red cerrada.

Cuando el tanque llega al nivel mximo estimado, se para la bomba de suministro y ste queda suplien-do a la red, quitndole as el control al PACOMONITOR y haciendo que el sistema funcione como unhidroneumtico.

Al superar la demanda al caudal de impulsin del tanque, la vlvula PACOMONITOR toma nuevamenteel control del sistema.

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3.6.2.1.2. - TANQUE DE PRESION ELEVADO

Cuando el tanque colocado en la parte baja de la red, resulta de mucho volumen, y debido a lapresin que soportar el mismo, su espesor de lmina sea considerable;ser conveniente colocarlo en la parte superior de la edificacin (figura N 23), con esto se lograr unmayor rendimiento volumtrico del tanque, un menor volumen al igual que un menor espesor de sulmina por la disminucin de la presin a soportar por el mismo. El sistema puede trabajar con o sinbomba piloto segn el tipo y requerimiento de la red. El volumen del tanque se puede calcular hastapara un 50 % del caudal de la primera bomba (piloto o de servicio) y para 6 arranquesques por hora,segn las normas oficiales vigentes.

A continuacin se explica el funcionamiento del mismo:

Cuando la demanda es baja y el tanque suple la red. Al llegar este a su nivel mnimo, la primerabomba se activa para alimentar la red al mismo tiempo que le suministra agua al tanque. Si la demandaaumenta el sistema PACOMONITOR activa la segunda bomba, cuando se logra llenar el tanque hastael nivel mximo establecido, un presostto se dispara y para la(s) bomba(s) y el tanque queda enel control de suministro de la red.

3.6.3. - OTRAS CONSIDERACIONES

La vlvula PACOMONITOR, da la libertad al proyectista de adaptar el sistema de suministro de aguaa condiciones especificas de la red, tales como:

a. - Con tanque de presin dimensionado para la unidad piloto con caudal restrigido o no.

b. - Como sistema de relevo (booster) para aumentar la presin en un gran tramo de tubera.

c. - Con recirculacin para mantener presiones constante en redes que as lo requieren.

3.7. - SISTEMA DE BOMBEO A PRESION CONSTANTE TIPO TANKLESS


El sistema de bombeo tipo TANKLESS es un sistema de bombeo a velocidad fija contra red

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cerrada de dos o ms bombas funcionando en paralelo. Como su nombre lo indica es un hidroneumaticoal cual se le ha eliminado el tanque metlico, y opera a travs del uso de interruptores de presin(Presosttos), y por tanto el encendido y apagado de las bombas depende de las variaciones de presinesttica en la red servida.

3.7.2. - DIMENSIONAMIENTO DEL SISTEMA TANKLESS

Para el dimensionamiento del sistema TANKLESS se sigue (con algunas variaciones) pasos similares alos utilizados para el clculo de los sistemas hidroneumticos y PACOMONITOR.

A continuacin se presenta el procedimiento de clculo:

3.7.2.1. - DETERMINACION DE LOS CAUDALES

El caudal mximo en la red se podr clcular con cualquiera de los mtodos conocidos, entre los cualesse recomiendan los expuestos en el capitulo I, con cualquiera de estos mtodos se obtendr un resulta-do bastante aproximado a las exigencias reales de la red. Para el clculo de los caudales medio ymnimo se seguirn los mismos procedimientos que para el clculo del sistema PACOMONITOR.

3.7.2.2. - DETERMINACION DE LAS PRESIONES EN LA RED

Al igual que para el PACOMONITOR la presiones requeridas en las redes se calculan segn el procedi-miento ya mencionado en este captulo, calculando para cada caudal las presiones y cargas dinmicastotal de bombeo.

3.7.2.3. - DETERMINACION DE LAS PRESIONES DE OPERACION DE LAS BOMBAS

El cculo del sistema TANKLESS es practicamente el mismo que el del sistema PACOMONITOR con laexcepcin que se expone a continuacin, referente al clculo de las presiones de encendido y apagadode las bombas.

La curva de funcionamiento del sistema debe garantizar que los puntos de transferencia de las unidadesde bombeo de servicio N 2 quede por debajo de la presin de apagado (Presin Techo) de la misma,dicho punto debe clcularse utilizando la siguiente frmula:

Q2 = Q1 * P 2 (26) P1

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donde:

Q2: Es el caudal desconocido a ser entregado por la bomba en turno de servicio N 2.

Q1: Es el caudal entregado por la bomba en turno de servicio N 1 en la interseccin de su curva con ellmite mnimo de presin del sistema.

P1: Lmite mnimo de presin del sistema (presin piso).

P2: Lmite mximo de presin del sistema (presin techo).

El clculo de la presin techo, se efectuar por tanteo; empezando con un estimado de Q2 y luegoreestimandolo con los P2 resultantes hasta un lmite de equilibrio.

El clculo del lmite mnimo de presin (presin piso) del sistema es igual que en los equiposhidroneumticos, pero el limite mximo del mismo est sujeto a clculo segn la curva caracteristica dela unidad a utilizar y siempre es deseable que el diferencial de presin no sea nunca superior a 20 psi (14m. de columna de agua); si el diferencial resultante, dado las caracteristicas de la curva a utilizarse,resulta superior a este valor, hay que preveer un juego de vlvulas reguladoras de presin a la descargageneral del equipo, teniendo especial cuidado en incluir el clculo del limite mnimo de la caida depresin a travs de las reguladoras.

Se deben tener siempre en consideracin que la curva de comportamiento de la red servir de referen-cia para la seleccin de las bombas. Observe la grfica N 2 del anexo G.

3.7.3. - DIMENSIONAMIENTO DE LAS BOMBAS Y MOTORES

Para la determinacin de los caudales de bombeo as como el nmero de bombas tanto piloto como deservicio, refirase a la tabla N 16 (anexo F) del anexo referente al PACOMONITOR.

En los equipos accionados por presosttos debe evitarse en lo posible el uso de unidades pilotos, dadolo difcil que resulta la graduacin de los presosttos en este caso particular.

Debido a que los sistemas de bombeo se ven sometidos a variaciones de presiones bruscas, las cualesellos deben estar en la capacidad de controlar, debe preveerse la recirculacin al tanque de abasteci-miento. En el caso de caudales de demanda cercanos a cero, el caudal mnimo de recirculacin ser de0.15 lts/seg por HP aplicado, y se logra por medio de dos formas bsicas descritas a continuacin:

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a. - Si la presin de cierre de las unidades de bombeo es mayor de 10 psi (7 m de columna de agua) enel valor del limite mximo del sistema se usar una vlvula de alivio que permita la recirculacin delcaudal antes mencionado, dicho vlvula debe tener incorporado un controlador de caudal de recirculacindentro de los lmites previstos.

b. - Si la presin de cierre de las unidades de bombeo es menor de 10 psi (7 m de columna de agua) delvalor del lmite mximo de presin del sistema. Se recomienda la utilizacin de una vlvula solenoideaccionada por termostato que medir la temperatura de las carcazas de las bombas, abriendo las vlvu-las solenoide cada vez que la temperatura de la unidad de bombeo alcance 55 C y cerrando la mismaal valor de 35 C.

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CAPITULO IV

DIMENSIONAMIENTO DE SISTEMA DE BOMBEO PARA SERVICIO CONTRA INCENDIO

4.1. - GENERALIDADES

Toda edificacin bien diseada debe constar adems de su red de distribucin para aguas blancas,destinada ya sea al uso domstico, industrial, etc., de una red destinada a la extincin de incendiosque se puedan suscitar en la misma.

En el presente captulo se expondrn muchos de los puntos a ser considerados en el dimensionamientodel sistema de bombeo contra incendio, en particular los sistemas fijos de extincincon agua por medio de impulsin propio.

4.2. - SISTEMA FIJO DE EXTINCION CON AGUA POR MEDIO DE IMPULSION PROPIO

Como su nombre lo indica este sistema consta de un medio de impulsin totalmente independiente(bomba(s)) con su red de tubera, vlvulas, bocas de agua y una reserva permanente de agua, lacual puede ser: Un tanque bajo, un tanque elevado u oro reservorio para agua.

4.3. - CLASIFICACION DE LOS SISTEMAS

El sistema fijo de extincin por agua por medio de impulsin propio se clasificar segn el dimetro dela vlvulas y las conexiones o bocas de agua para la instalacin de las mangueras,en:CLASES I y II.

4.3.1. - SISTEMA CLASE I

Es aquel que utiliza bocas de agua acopladas a vlvulas de dimetro igual a 1-1/2" y conectadas asus correspondientes mangueras de igual dimetro, observe las figuras N 24 y 26 del (anexo H).

Ejemplos de edificaciones donde se encuentran este tipo de sistema se presentan en la tabla N 20

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(anexo H). Dicha tabla intenta presentar en forma completa los tipos de edificaciones que se ubicandentro de esta clasificacin y por lo tanto lo no ubicado en la misma, se podr considerar como SistemaClase II.

4.3.2. - SISTEMA CLASE II

Este tipo de sistema se divide a su vez en dos clases, a saber CLASE IIA Y IIB:

4.3.2.1. - SISTEMA CLASE II A

Este sistema utiliza dos bocas de agua de dimetros diferentes, una de 1-1/2" a la que se le conecta unamanguera de igual dimetro, y otra boca de 2-1/2" a la cual se le conecta tmbien una manguera de igualdimetro, y la misma est destinada para el uso esclusivo de los bomberos y/o personal de seguridad.Para la misma se recomienda que exista en el sitio de ubicacin un acople reductor de 2-1/2" a 1-1/2",esto se ilustra en la figura N 27 (anexo H).

4.3.2.2. - SISTEMA CLASE II B

Es aquel que utiliza una boca de agua de 2-1/2" y a la cual se conecta una manguera de igual dimetro,ya sea en porta manguera arollada en espiral, figura N 28 (anexo H).

Cuando en una edificacin se encuentren varios tipos de ocupacin, se tomarn las exigencias deproteccin de la ocupacin de mayor riesgo, al menos que la actividad sea considerada como sector deincendio independiente, en cuyo caso el sistema se dimensionar de manera independiente para cadatipo.

4.4. - CAUDAL MINIMO DEL MEDIO DE IMPULSION

Para los sistemas clasificados como Clase I, se dispondr de un medio de impulsin con una capacidadno menor de 6.5 lts/seg (100 gal/min) por unidad de edificacin.

Para sistemas considerados como Clase II, el caudal mnimo del medio de impulsin deber ser de 32lts/seg (500 gal/min) para cada unidad de edificacin y por cada adicional se le deber agregar a lacapacidad del sistema 16 lts/seg (250 gal/min).

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En aquellas edificaciones donde exista una sola boca de agua con manguera, el caudal mnimo deberser, para el medio de impulsin, de 3,25 lts/seg (50 gal/min).

La capacidad del sistema que abastece a varias edificaciones tendr el doble del caudal requerido por laedificacin de mayor demanda.

4.5. - ALMACENAMIENTO DE AGUA

El volumen de la reserva de agua, deber ser tal que garantice el caudal requerido por un tiempo nomenor de 60 min, igualmente ser cuando se utilice una fuente comn.

4.6. - DETERMINACION DE LAS PERDIDAS, PRESION MINIMA REQUERIDA Y DIAMETROS DELAS TUBERIAS DE SUCCION Y DESCARGA DE LAS BOMBAS

Las prdidas debidas a la friccin en la tubera, cambio de direccin en vlvulas y conexiones, as comotambin el clculo de la Altura Dinmica Total se obtendrn segn lo explicado en el capitulo II, con lavariante de que la Presin Mnima Residual deber ser de 45.5 metros de columna de agua (65 psi)en la boca de agua hidraulicamente mas desfavorable, con el caudal requerido. En los sitios de presinmayor de 70 metros de columna de agua (100 psi) (Sistemas Clase I y bocas de agua de 1-1/2" dedimetro de los Sistemas Clase II) se debern instalar vlvulas reductoras de presin sobre el ramalcorrespondiente.

Los dimetros de las tubera, debern estar basados en el diseo y clculo hidrulico de la presin y elcaudal mnimo establecido.

La tabla N 21 (anexo H) indica, a manera de informacin, los dimetros mnimos de succin y descargade las bombas centrfugas contra incendio.

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sistemas hidroneum ticos c

CAPITULO V

DIMENSIONAMIENT O DE LOS SISTEMAS DE EVACUACION DE AGUAS

5.1. - GENERALIDADES.

Cuando por razones topogrficas y de localizacin no permitan utilizar la fuerza de la gravedad para evacuar las

aguas negras, de lluvia o provenientes del subsuelo (agua fretica), es necesario recurrir a medios artificiales

para elevar el agua a una altura conveniente y conducirla hasta la cloaca pblica. Para este fin se dispone de

motobombas que suministrn el trabajo necesario.

El mtodo de seleccin del sistema de evacuacin de aguas servidas se realiza de manera muy similar al

mtodo utilizado para aguas blancas. Tanto para la seleccin de los sistemas de bombeo para aguas de lluvias

y aguas subterrneas se presenta el incoveniente de la variabilidad del caudal afluente, y de aqu que se pueda

caer en sub sobredimesionamiento de dichos sistemas.

5.2. - SISTEMA DE EVACUACION DE AGUAS SER VIDAS

El sistema de evacuacin de aguas negras est constituido por el conjunto de tuberas y de ser necesario de

bomba(s) y pozo de recoleccin. La figura N 29 muestra la vista en planta de un pozo de recoleccin. Este

sistema recoge las aguas usadas en la edificacin y por lo tanto, los aportes de agua que circulan estarn casi

en su totalidad definidos por los consumos de agua para fines domsticos, comerciales, industriales, etc. Es

bueno hacer notar que no toda el agua suplida vuelve, en forma de agua usada, a las cloacas, ya que parte es

descargada fuera del sistema de recoleccin.

5.3. - DETERMINACION DEL CAUDAL AFLUENTE Y ALTURA DINAMICA TOTAL DE BOMBEO

El gasto mximo afluente al pozo se podr determinar en funcin del nmero de unidades de gastos asignadas

a las piezas sanitarias, es decir, a travs del MET ODO DE HUNTER el cual da resultados bastantes exactos

para este tipo de sistemas (Ver Capitulo I), sin embargo, no se descarta la posibilidad de utilizar cualquier otro

mtodo claramente definido.

El clculo de la Altura Dinmica Total es muy simple ya que en el procedimiento, algunos de los trminos de la

ecuacin del ADT (ecuacin N 3) se consideran como nulos y otros se cancelan. Por ejemplo: La altura de

succin se consider siempre como positiva puesto que la(s) bomba(s) normalmente es sumergible; la presin

residual se anula puesto que, el agua se descarga en la cloaca y se encuentra a presin atmofrica (Ver Capitulo

II).

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5.4. - DIMENSIONAMIENTO DEL POZO DE RECOLECCION O POZO HUMEDO

Para el dimensionamiento del pozo, basicamente se considerarn dos parmetros:

5.4.1. - Tiempo de detencin de las aguas servidas en el pozo.

5.4.2. - Intervalo entre dos arranques sucesivos del motor de la bomba.

5.4.1. - TIEMPO DE DETENCION

5.4.1.1. - Es recomendable (segn la Gaceta Oficial vigente N 4.044 extraordinaria) considerar untiempo limite de 10 y 30 minutos (T), por razones de autobiodegradacin ofensiva. En tal sentido, esrecomendable que su capacidad no exceda el volumen equivalente a 30 minutos de gasto medio proba-ble (Q), ni sea menor que el equivalente a 10 minutos del mismo.

5.4.1.2. - El volumen a calcular ser una porcin comprendida entre el nivel mnimo y el mximo deoperacin (V); quedando un volumen del nivel mnimo al fondo con suficiente altura para que la bombasumergible funcione eficientemente. Observe la figura N 30.

5.4.1.3. - De los dos puntos anteriores se deduce que el volumen de detencin, es funcin del caudalmedio probable y del tiempo de detencin y esto se expresa de la forma siguiente:

V (m) = Q (m/min) * t (min.) (24)

5.4.2. - INTERVALO ENTRE LOS ARRANQUES SUCESIVOS DEL MOTOR

5.4.2.1. - Un intervalo de tiempo entre los arranques sucesivos del motor de la bomba puede ser de 5min.

5.4.2.2. - El volmen a considerar, es el correspondiente a la porcin del pozo comprendido entre el nivelmnimo de operacin y el nivel mximo de operacin. Es recomendable que la distancia entre los dosniveles supere los 0.60 m.

5.4.2.3. - Al igual que para el clculo de los sistemas hidroneumticos el caudal del afluente deber serpreferiblemente la mitad del caudal de la bomba.

El volumen final del pozo entre el nivel mnimo de operacin y el nivel mximo de operacin ser calcu-lado segn la frmula siguiente:

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V = 1/4 * T * Qb (25)

donde:

V = Volmen del pozo hmedo en m, entre el nivel mnimo de operacin y el nivel mximo deoperacin por unidad de tiempo. (1minuto).

T = Intervalo de tiempo entre dos arranques sucesivos de la bomba, en minutos.

Qb = Capacidad de la bomba en m/min.

En esta frmula se considera que la capacidad de la bomba (Qb) es el doble del caudal de afluente(Qa) que llena el pozo hmedo, con lo cual, se logra un intervalo mnimo entre dos arranquessucesivos de la bomba.

5.5. - POTENCIA DE LAS BOMBAS Y MOTORES

El calculo de la potencia tanto de las bombas como la de los motores se har en funcin de la frmu-las ya planteadas las cuales se reproducen aqui.

Para el clculo de la potencia de la bomba, tenemos:

HP = Q ( lps ) * H ( metros ) (14) 75 * n (%) / 100

Para el clculo de la potencia del motor, tenemos:

HP (motor) = 1.3 * HP (bomba) para motores trifsicos (15)

HP (motor) = 1.5 * HP (bomba) para motores monofsicos (16)

5.6. - SISTEMAS DE EVACUACION DE AGUAS DE LLUVIA

Como se expuso al comienzo del capitulo, la determinacin del caudal posible afluente a un pozo derecepcin de aguas de lluvia es algo complicado debido a que este depende nica y exclusivamente

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de factores naturales los cuales son sumamente diversos y aleatorios; por esta razn no se permitir, deacuerdo, con las normas, el uso de un mismo pozo o tanquilla para la recoleccin de aguas negras y delluvia, an cuando el sistema cloacal pblico sea unitario. Sin embargo existen proyecciones de la inten-sidad de lluvia en muchas localidades, las cuales se expresan como lneas de intensidad de lluviaconstante, en el atlas pluviomtrico el cual se recomienda consultar.

La capacidad de drenaje de los elementos del sistema de recoleccin y conduccin de aguas de lluvia,se calcular en funcin de la proyeccin horizontal de las reas drenadas; de la intensidad, frecuencia yduracin de las lluvias que ocurran en la respectiva localidad y de las caractersticas y especificacionesde las mismas.

Tomando detalladamente todos los factores anteriormente mencionados, se lograr determinar conmuy buena aproximacin, el caudal afluente en un pozo de recolecin de aguas de lluvia y se deberdisponer de un sistema de bombeo completo para la conduccin y evacuacin de la misma. El clculode dicho sistema se har siguiendo el mismo procedimiento y consideraciones tomadas en eldimensionamiento de los sistemas de agua servidas.

La capacidad de las unidades de bombeo se calcular en funcin de la mxima intensidad de lluviaregistrada y del area a ser drenada por el sistema, de acuerdo a las frmulas antes indicadas.

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73

D 1 V

1 V 2

V 3

D 2

D 3

FIGURA N 1

L nea de Energ aL nea de Energ a Hidr ulica

Flujo

Plano Horizontal de Referenciade Referencia

FIGURA N 2

V 1

2

2 g

P 1W

Z 1

Z 2

P 2W

V 2

2

h L*

2 g*


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SUCCION NEGA TIVA

NIVEL DE SUCCION

EJE DE LA BOMBA

FIGURA N 9

NIVEL DE SUCCION

SUCCION POSITIVA

FIGURA N 10


73

CASO 1

NIVEL DE SUCCION

CASO 2

TANQUE A PRESION

NIVEL DE SUCCION

TANQUE A PRESION

FIGURA N 11

FIGURA N 12

h Geo.

h d

h Geo.

h d

hrs

h s

h rd


73

CASO 3

h Geo.

FIGURA N 13

NIVEL DE SUCCION


73

FIGURA N 14

BOMBEO DE TANQUE A TANQUE

FLOTANTEELECTRICOTABLERO

ELECTRICO

LINEASELECTRICAS

BOMBA

TANQUE DE RESER VA

RED DEDISTRIBUCION

LLEGA DELACUEDUCT O

FLOTANTEMECANICO

VALVULA DE PIETANQUE DE RESER VA

FLOTANTEELECTRICO


73

TABLEROELECTRICO

PRESOST ATO

MANOMETROTANQUE DEPRESION

CARGADORDE AIRE

DESCARGA

TUB. VACIO

BOMBALIMPIEZA

FLOTANTEELECTRICO

FLOTANTEMECANICO

VALVULA DE PIE

FIGURA N 15

HIDRONEUMA TICO PARA CASAS


73

ESQUEMA DE UN HIDRONEUMA TICO

FIGURA N 16

TABLEROELECTRICO 1 2 3

PRESOST ATOS

ELECTRODOS

VALVULADESEGURIDAD

AIRE

NIVEL DE PRESION MINIMA

NIVELES DE AGUANIVEL DE PRESION MAXIMA

TANQUE A PRESION

A LA RED

DE SUMINISTRO

LLEGA DEL

ACUEDUCT O

DRENAJE

BOMBA

FLOTANTE

MECANICO

VALVULA DE PIE

TANQUE DE RESER VA

FLOTANTE

ELECTRICO

COMPRESOR


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FIGURA N 17

FIGURA N 18


73

FIGURA N 19

FIGURA N 20


73

SISTEMA DE PRESION CONSTANTE CON TANQUE

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