7.2.3

Unin tipo Victauliccesidad de un equipo de termofusin. Figura 7.5. Los acoplamientos mtricos estilo 995 vienen con empaquetadura de grado E (rango de temperatura de -34C a 110C), para servicio de agua dentro del rango recomendado de temperatura, adems de una variedad de cidos diluidos, numerosos productos qumicos y aire libre de aceite. No se recomienda para servicio de petrleo. Tambin se encuentra disponible una empaquetadura de grado T (rango de temperatura de -29C a 82C) para servicio de petrleo, aire con vapores de aceite, aceites vegetales y minerales, dentro del rango de temperatura especificado.

Las uniones tipo Victaulic renen las ventajas de la rapidez de la instalacin, integridad del diseo y confiabilidad del funcionamiento. El acoplamiento mtrico estilo 995 est diseado especficamente para unir mecnicamente la tubera de HDPE de tamaos mtricos de las especificaciones dimensionales ISO 161-1 y DIN 8074 para SDR de 32,5 a 7,3. El acoplamiento cuenta con hileras de dientes de sujecin integrales en ambos lados de la carcaza. A medida que se aprietan las carcazas, los pernos fuerzan a los dientes a morder la tubera. Este diseo permite unir directamente tuberas de HDPE sin ne-

Figura 7.5

Tubera de HDPE

Empaquetadura de goma

Dientes de sujecin

Pernos / Tuercas Carcaza

Ampliado para mayor claridad

44

8.8.1

InstalacinInstalacin subterrneazado hasta la profundidad adecuada de la zanja. Adems, se debe considerar todas las precauciones necesarias para prevenir derrumbes, que pueden originarse por la presencia de equipamiento de construccin cerca del borde de una excavacin o por condiciones climticas adversas.

En esta seccin se entregan las consideraciones generales y recomendaciones para la instalacin de tuberas de HDPE bajo tierra.

8.1.1 Excavacin y preparacin del encamadoDebido a que las tuberas de HDPE se pueden unir en largos tramos sobre la superficie, basta excavar zanjas angostas que permitan instalarlas, lo que se traduce en una economa en los costos de instalacin. Gracias a la facilidad de manejo, la tubera se puede colocar rpidamente en la zanja cuidando de no exceder los radios mnimos de curvatura recomendados. El ancho de la zanja variar dependiendo de su profundidad y del tipo de suelo. El ancho del encamado debe ser suficiente para permitir una adecuada compactacin alrededor de la tubera. Generalmente, un ancho de 30 cm ms que el dimetro nominal de la tubera es suficiente. Con relacin a la profundidad de la zanja, sta depende de varios factores: dimetro y espesor de la tubera, cargas producto del flujo vehicular, estructuras estticas, etc. Con respecto al fondo de la zanja, ste debe ser relativamente uniforme y sin piedras, proporcionando un apoyo continuo a todo el largo de la tubera. Cuando se encuentran rocas o piedras que puedan daar o causar cargas puntuales sobre la tubera, stas deben retirarse y se debe rellenar el fondo de la zanja utilizando un encamado compactado de 10 a 15 cm de material fino, como gravilla o arena. Para la mayora de los sistemas presurizados, no es necesaria una nivelacin exacta del fondo de la zanja, a menos que esto sea especificado. Para sistemas de flujo gravitacional, la pendiente se debe graduar de igual forma que para tuberas de otros materiales. En suelos inestables, como pantanos o arenas sin capacidad de soporte, es necesario sobreexcavar y rellenar con gravilla o estabili-

8.1.2 Tendido de la tuberaLas tuberas de HDPE se pueden unir sobre la superficie y luego bajar hasta la zanja. Se debe tener especial cuidado en no dejar caer la tubera y evitar condiciones que produzcan tensiones forzadas o deformaciones durante la instalacin. Cuando sea necesario, se debe utilizar conexiones flangeadas para facilitar el manejo de tuberas y fittings durante la instalacin en la zanja. La longitud de tubera que se puede tirar a lo largo de la zanja depende de las dimensiones de la tubera y de las condiciones del terreno. Si el terreno puede producir ralladuras, la tubera debe deslizarse sobre polines. La mxima fuerza de tiro que se puede aplicar a una tubera de HDPE puede ser estimada usando la siguiente frmula: F=SA Donde: F = mxima fuerza de tiro (kgf) S = mxima tensin admisible del material (kgf/cm2) A = rea transversal de la pared de la caera (cm2) El rea transversal de la pared de la tubera es: A = (D - e) e Donde: D = dimetro externo (cm) e = mnimo espesor de pared (cm) Cuando se tira una tubera, se debe utilizar un cabezal de tiro o una manga de goma adecuada para protegerla y evitar que los cables de tiro la daen. Nunca se debe tirar la caera por el extremo flangeado.

45

8.1.3

Expansin y contraccin trmicas

8.1.4

Instalacin de fittings

Es importante considerar las caractersticas de expansin y contraccin trmica en el diseo e instalacin de sistemas de HDPE. El coeficiente de expansin y contraccin trmica para el polietileno es aproximadamente 10 veces mayor que para el acero o concreto. Sin embargo, las propiedades viscoelsticas de este material lo hacen bastante adaptable para ajustarse con el tiempo a los esfuerzos impuestos por los cambios trmicos. Cuando la instalacin se realiza en verano, se deben utilizar longitudes un poco mayores de tubera y se debe tender en forma serpenteada para compensar la contraccin de la tubera en el interior (ms fro) de la zanja. Si la instalacin se realiza en invierno se puede hacer el tendido con la longitud real de la tubera. Cuando el relleno es blando o se pone pastoso, como en pantanos o fondos de ro, la tubera puede no estar restringida por el relleno para el movimiento causado por la expansin o contraccin trmica. Adems, las tensiones inducidas en la tubera se transmiten a los extremos de la misma, lo cual puede ocasionar daos en conexiones dbiles. Si es posible, se deben instalar anclajes apropiados justo antes de los extremos, para aislar y proteger estas conexiones. La fuerza inducida por variaciones trmicas es el producto de la tensin en la pared de la tubera y el rea transversal de la pared. La longitud de tubera requerida para anclar la lnea contra esta fuerza calculada depende de la circunferencia de la tubera, la presin de contacto promedio entre el suelo y la tubera, y el coeficiente de friccin entre el material de relleno y la tubera. Una vez que la lnea se ha instalado y est en servicio, la variacin de temperatura generalmente es pequea, se produce durante un perodo de tiempo prolongado y no induce ninguna tensin significativa en la tubera.

Cuando las tuberas o conexiones se conectan a estructuras rgidas, se deben prevenir los movimientos o flexiones en el punto de conexin. Para este propsito, se utiliza un relleno bien compactado o un cojinete de hormign armado construido debajo de la tubera o fitting, que debe conectarse a la estructura rgida y prolongarse un dimetro de la tubera, o un mnimo de 30 cm desde la unin flangeada. La figura 8.1 ilustra el mtodo sugerido.

Figura 8.1

Se recomienda que los pernos, tanto en conexiones flangeadas como en las abrazaderas de los cojinetes de soporte, se sometan a un reapriete final, luego de la instalacin inicial. Se debe tener especial cuidado con la compactacin realizada alrededor de las conexiones, la que deber extenderse varios dimetros de tubera ms all de los terminales de las conexiones. Se recomienda una compactacin de 90% densidad Proctor en estas reas.

46

8.1.5

Pasada de pared

Cuando la tubera es conducida a travs de pasadas de paredes, puede ser anclada mediante un anillo o montura lateral fusionada a la tubera, sellando la pared de la pasada. Para sellar el anillo entre la pasada y la tubera de HDPE se han probado exitosamente sellos de goma expandible ms mortero. Lograr un empotramiento continuo, sin huecos, puede proporcionar resistencia estructural a la lnea, tanto en lo que respecta a la presin de colapso externa como a la capacidad de presin interna. En los procedimientos actuales de empotramiento, es extremadamente difcil lograr sellar el anillo sin dejar huecos. Se pueden usar empotramientos localizados para estabilizar los movimientos de la lnea donde existan expansiones laterales.

lizar el material extrado in situ para rellenar hasta el nivel del terreno. Se debe tener precaucin de no usar equipos pesados de compactacin hasta completar al menos 30 cm sobre la clave de la tubera.

8.2

Instalacin superficial

Generalmente, las tuberas de HDPE se instalan bajo tierra. Sin embargo, existen situaciones en las cuales la instalacin superficial presenta ventajas, como por ejemplo: Lneas para la conduccin de pulpas o relaves mineros que a menudo son relocalizadas y permiten ser rotadas para distribuir el desgaste en la tubera. Condiciones ambientales: la resistencia y flexibilidad de las tuberas de HDPE a menudo permiten instalaciones a travs de pantanos o sobre reas congeladas. Instalaciones sobre zonas rocosas o a travs del agua resultan a veces los mtodos ms econmicos. Su bajo peso y facilidad de montaje permiten una disponibilidad inmediata en instalaciones temporales.

8.1.6

Relleno y compactacin

El propsito del relleno de la zanja es dar un apoyo firme y continuo alrededor de la tubera. El aspecto ms importante para lograr una exitosa instalacin subterrnea es realizar un correcto relleno alrededor de la tubera. El material excavado desde la propia zanja se puede utilizar como relleno inicial si es uniforme, no contiene piedras y se desmorona y disgrega con facilidad. El mejor material de relleno inicial es arena fina. Si la tubera es tendida en terrenos barrosos de mala calidad y si las condiciones de carga externa son severas, como en cruces de caminos, se debe utilizar arena como relleno inicial. El relleno inicial debe ser colocado en dos etapas: la primera es hasta la lnea media de la tubera. Luego se compacta o nivela mojando con agua para asegurar que la parte inferior de la tubera est bien asentada. Se debe tener especial cuidado en que la tubera quede bien apoyada en los costados, ya que la compactacin de esta zona influye en forma muy importante en la deflexin que experimenta la tubera en servicio. La compactacin depende de las propiedades del suelo, contenido de humedad, espesor de las capas de relleno, esfuerzos de compactacin y otros factores. En la segunda etapa, se deben agregar capas adicionales de 20 a 25 cm, bien compactadas, hasta 15 a 30 cm sobre la clave de la tubera. Desde este punto, se puede uti-

8.2.1

Dilatacin y contraccin trmicas

En el diseo de una instalacin superficial se deben considerar los cambios de temperatura tanto internos como externos, pues stos causan dilatacin y contraccin en todos los tipos de tuberas. Cuando se producen grandes cambios de temperatura en cortos perodos de tiempo, el movimiento de la tubera se puede concentrar en una zona y llegar a doblarla. Si el flujo del fluido transportado es continuo, las expansiones y contracciones de la lnea sern mnimas una vez que se han establecido las condiciones de operacin. La tubera de HDPE contiene un porcentaje de negro de humo que la protege de los rayos UV, pero el calor que absorbe aumenta la tasa de dilatacin y contraccin. Un mtodo para limitar la dilatacin y contraccin es anclar adecuadamente la tubera en intervalos determinados a lo largo del tendido. Cuando ocurra la dilatacin, la tubera se

47

deflectar lateralmente, para lo cual debe haber espacio disponible. Al contraerse, tender a ponerse tirante entre los puntos de anclaje; esto no daa a la tubera, pues el HDPE tiene la propiedad de aliviar tensiones y ajustarse con el tiempo. Para calcular la deflexin lateral, segn se muestra en la figura 8.2, se puede utilizar la siguiente ecuacin: T y = L0,5 Donde: y = deflexin lateral, m L = longitud entre anclajes, m = coeficiente de expansin trmica, mm/m lineal C ( = 0,2 mm/m lineal C) T = variacin de temperatura, CFigura 8.2

La figura 8.3 muestra ejemplos tpicos de soportes de tuberas de HDPE.Figura 8.3

Soportes continuosL L

y

y

Puntos de Anclaje

8.2.3

Soportes anclajes

8.2.2

Soportes guas

Las siguientes son recomendaciones para el uso apropiado de distintos tipos de soportes de tuberas: Si la temperatura o peso de la tubera y el fluido son altos, se recomienda utilizar un soporte continuo (para temperaturas sobre los 60C). El soporte debe ser capaz de restringir los movimientos laterales o longitudinales de la tubera si as es diseado. Si la lnea ha sido diseada para moverse durante la expansin, los soportes deslizantes deben proporcionar una gua sin restriccin en la direccin del movimiento. Las lneas que atraviesan puentes pueden necesitar aislamiento para minimizar los movimientos causados por variaciones en la temperatura. Los fittings pesados y las conexiones flangeadas deben ser soportados en ambos lados.

Para prevenir desplazamientos laterales y movimientos en los fittings se deben utilizar anclajes. Los anclajes se deben colocar tan cerca de las conexiones como sea posible. Si se requieren conexiones flangeadas, los anclajes se deben unir a los flanges. Sin embargo, no deben producirse flexiones entre la tubera y el flange. Algunos anclajes tpicos para tuberas de HDPE se muestran en la figura 8.4.Figura 8.4

Conexin flangeada Codo segmentado

Anclajes

48

8.2.4 Aplicaciones en conduccin de pulpasPor sus cualidades de dureza y superficie interior extremadamente lisa, las tuberas de HDPE son altamente resistentes a la abrasin, lo que las hace ideales para el transporte de pulpas de todo tipo. Aplicaciones tpicas son lneas de dragado, transporte de pulpas de carbn o piedra caliza, relaves mineros y muchos otros. La instalacin de lneas de pulpas es generalmente superficial, pues esto proporciona facilidad de acceso si se produce una obstruccin, y adems permite la rotacin de la tubera para distribuir el desgaste en la superficie interna. Es difcil predecir las caractersticas del desgaste que se producir al usar tuberas de HDPE para transporte de pulpas. Cada aplicacin tiene parmetros diferentes, ya sea la velocidad de flujo, concentracin de slido, tamao de partcula y/o temperatura. Para controlar el desgaste es aconsejable minimizar la velocidad de flujo manteniendo los slidos en suspensin. Se recomienda una velocidad mxima de 3,5 a 4,0 m/s. Sin embargo, para slidos abrasivos muy afilados no debiera exceder los 3 m/s. Se aconseja tambin que la concentracin de slidos no sea mayor al 25%, con un tamao de partculas de hasta aproximadamente 6 mm.

de lastre desde una barcaza. Todas las tuberas se pueden fusionar en tierra, en largos predefinidos con conexiones flangeadas en cada extremo. Los extremos flangeados se taponan y las secciones se tiran al agua para ser posteriormente ensambladas. Estas lneas flotantes se usan normalmente en operaciones de dragado. Cualquier tubera que se almacena temporalmente en una extensin de agua debe ser protegida del trfico marino, igualmente se debe prevenir la accin de las olas que puedan golpear las tuberas contra rocas o elementos afilados que podran daarlas.

8.3.2

Anclajes y pesos

8.3

Instalacin bajo agua

Las tuberas de HDPE pueden ser enterradas, descansar sobre el fondo o flotar en la superficie de lagos, ros, pantanos u ocanos. Sus caractersticas de flexibilidad, bajo peso, inercia al agua salada y a productos qumicos, capacidad de flotar incluso llena de agua y permitir lneas continuas mediante termofusin, le dan muchas ventajas al HDPE.

8.3.1

Unin y montaje

Dependiendo de las condiciones del lugar, se han usado diferentes procedimientos para montaje: Fusionar las tuberas en la orilla en largos continuos y luego montar los pesos de lastre, antes de lanzar la tubera al agua. Fusionar la tubera en la orilla y tirarla o empujarla al agua y luego montar los pesos

Ya que las tuberas de HDPE flotan incluso llenas de agua, es necesario colocarles pesos de lastre para hundirlas y contenerlas en el fondo. Los pesos ms comunes son de hormign armado, generalmente redondos, rectangulares o cuadrados y son sujetados fuertemente a la tubera usando pernos no corrosivos, abrazaderas o correas. Es conveniente colocar una proteccin de goma entre los pesos y la tubera para protegerla y evitar el deslizamiento de los pesos. Para determinar el factor de hundimiento del sistema se deben considerar todas las variables para proporcionar la estabilidad necesaria bajo el agua, tales como mareas, condiciones del material del fondo y la posibilidad de aire en las tuberas. El espaciamiento de los pesos de lastre depender de su tamao, y normalmente est limitado entre 3 y 4,5 m. En general, la tubera puede deflectarse entre los pesos, resultando un valor de deformacin que est completamente dentro del rango de resistencia de la tubera. Si se produce una corriente, el movimiento de la tubera misma no es daino. Sin embargo, cualquier roca o elemento afilado en contacto podra daarla. Si las mareas o las corrientes representan un problema, lo mejor es abrir una zanja y enterrar la tubera con sus pesos.

49

8.3.3

Lanzamiento al agua y hundimiento

8.4

Instalacin en tendidos existentes (RELINING)

Para permitir que la lnea flote en el agua hasta la operacin de hundimiento, es necesario cerrar cada extremo para evitar que entre el agua. Esto se realiza mediante un stub end y un flange metlico ciego que produce un sello hermtico. Luego la lnea se traslada a la posicin de hundimiento. La transicin de la lnea desde tierra al agua debe ser hecha de tal forma de protegerla de posibles escombros, hielo, trfico de botes o la accin de las olas. La operacin de hundimiento se controla por el ingreso de agua en un extremo y la evacuacin del aire encerrado por el extremo opuesto. La adicin de agua a la tubera a una razn controlada asegurar que se posicione correctamente en el lugar deseado y se ajuste a las caractersticas del fondo. La razn de hundimiento tambin se debe controlar para prevenir un radio de curvatura excesivo. Una vez que la tubera se ha instalado sobre el fondo, se debe realizar una inspeccin minuciosa de la instalacin. Todos los pesos deben estar bien colocados y cuando las corrientes representan un problema, la tubera se debe colocar en una zanja.

Esta tcnica es efectiva y econmica para rehabilitar una lnea deteriorada. La instalacin es rpida y simple con una mnima interrupcin de la operacin de la lnea. El mtodo consiste en introducir tuberas termoplsticas en lneas deterioradas de agua, gas, efluentes industriales, etc., restableciendo la lnea sin necesidad de excavar zanjas e interrumpir el trfico vehicular, lo que proporciona mayor velocidad de ejecucin del servicio, menor cantidad de trabajo y reduccin de costos. La seleccin del dimetro de la tubera de HDPE a utilizar en la instalacin, se efecta determinando el mximo dimetro que puede ser insertado (como revestimiento interno) en la lnea deteriorada existente y el flujo requerido a travs de este nuevo revestimiento. Se debe limpiar de obstrucciones y escombros la lnea que se va a reemplazar. Es recomendable utilizar un circuito cerrado de televisin para examinar completamente la lnea, localizar las conexiones y revelar los defectos existentes. Despus de un funcionamiento de prueba con el cabezal de tiro, este se une a la tubera de HDPE (usada como revestimiento interno), luego esta unin se debe posicionar y asegurar correctamente. El cabezal de tiro puede ser de tipo flexible, fabricado en terreno; o de tipo rgido hecho de acero y apernado en el extremo de la tubera. Aunque un dimetro ms pequeo es deslizado dentro de otro principal existente, las excelentes propiedades de flujo de las tuberas de HDPE logran restablecer la capacidad del sistema y sus uniones firmes y fusionadas eliminan las infiltraciones de agua del terreno.

Gentileza Borealis

8.5

Reparacin de lneas daadas

Es mejor que una tubera marina sea demasiado larga que demasiado corta. Nunca se debe intentar levantar por un flange una lnea que es muy corta tirando de los pernos. Esto fuerza la lnea y produce una severa tensin en las conexiones flangeadas y podra causar eventuales problemas. Un extra largo se puede acomodar serpenteando la tubera.

El manejo e instalacin de las tuberas de HDPE se deben realizar con el cuidado necesario para prevenir daos que puedan ocasionar abrasiones, cortes, fisuras, perforaciones, etc. Toda tubera debe ser examinada cuidadosamente antes de la instalacin, retirando aquellas que estn daadas. Las tuberas cuyo dao resulte en la reduccin del espesor de pared de aproxima-

50

damente 10% deben ser cortadas, pues esto puede perjudicar el servicio a largo plazo. Las rayas o rasguos menores no tienen efectos adversos en el servicio de la tubera. Las tuberas daadas se pueden reparar por cualquiera de los mtodos de unin discutidos anteriormente. Es aconsejable utilizar soldadura a tope para todas las aplicaciones donde las condiciones lo permitan. Normalmente, los pliegues no perjudican el buen servicio en aplicaciones de baja presin; sin embargo, para aplicaciones a altas presiones, los pliegues deben ser cortados para luego unir nuevamente la tubera. La ovalizacin debido al exceso de carga durante el transporte o almacenamiento no impedir un buen servicio de la tubera. La tubera no debe considerarse como daada a menos que las abrazaderas de la mquina soldadora no sean capaces de redondear la seccin para una buena unin por termofusin.

moviendo una mnima cantidad de relleno, cortar el trozo defectuoso, mover los extremos de las tuberas hacia un lado y fusionar stub ends con flanges en cada extremo y luego apernar los flanges. La reparacin de tuberas de dimetros grandes, que no son tan flexibles como las tuberas ms pequeas, puede realizarse con una pieza tipo carrete flangeado. La seccin daada es retirada, la mquina soldadora se baja hasta la zanja para unir los stub ends flangeados a cada extremo abierto y luego se aperna la pieza de unin. Esta pieza debe ser hecha en forma precisa para que ajuste adecuadamente en el intervalo de tubera retirada. La figura 8.5 ilustra estos mtodos.

8.5.2

Reparacin mecnica

8.5.1

Reparacin permanente

La reparacin luego de la instalacin subterrnea se puede realizar en dimetros pequeos reFigura 8.5

Se puede utilizar una abrazadera con empaquetadura integrada alrededor de la tubera, pero no es tan permanente como la reparacin con flanges o por termofusin. Este tipo de reparacin es principalmente usada en aplicaciones subterrneas, porque el relleno compactado

Defecto

Defecto

Dimetro pequeo

Dimetro grande

51

restringe la tubera de movimientos trmicos y extrae las fuerzas causadas por la presin interna. Una abrazadera de reparacin ms larga generalmente proporciona mayor capacidad de sellado sobre las tuberas. Es aconsejable utilizar una abrazadera de longitud de 11/2 a 2 veces el dimetro nominal de la tubera. Se debe apretar la abrazadera alrededor de toda la tubera que ha sido previamente secada y limpiada de cualquier material extrao. Luego, se rellena y compacta en forma adecuada alrededor y sobre la tubera antes de que sta sea presurizada.

8.5.3

Reparacin de fittings

Las reparaciones de fittings instalados se realizan normalmente mediante el reemplazo de la pieza con un nuevo fitting flangeado.

8.5.4

Reparacin bajo el agua

Para reparar las lneas submarinas, los terminales de las tuberas deben ser puestos a flote o levantados sobre el agua para poder unir un stub end en cada extremo. Luego, se bajan a la posicin en el fondo y se apernan los flanges bajo el agua. Se debe utilizar un equipo de levantamiento adecuado para asegurar que no se excedan los radios mnimos de curvatura. Normalmente, no es necesario retirar los pesos de lastre antes de elevar la tubera en el agua, pero se debe poner cuidado extremo cuando la tubera se levanta sobre el nivel del agua con los pesos ligados.

tes al maltrato debido a la naturaleza flexible del material. Sin embargo, la resistencia a la traccin del PE es mucho menor que la del acero y no soportar los levantamientos y fuerzas de tiro excesivos que puedan ejercer equipos de instalacin de fuerza. Los procedimientos de instalacin deberan facilitar que existiera la menor cantidad posible de levantamiento y movimiento de uniones de fittings segmentados y tuberas. Si es necesario tirar la unin hasta el lado de la zanja y posicionarla correctamente, el fitting segmentado nunca debe ser usado como el punto de tiro de la lnea. La unin por fusin de una tee segmentada es complicada a causa de sus tres salidas. Es relativamente fcil mantener sin tensiones la tee cuando se fusiona una tubera a su lnea principal, se levanta y se desciende la unin a su posicin dentro de la zanja. Sin embargo, la unin se torna muy difcil de manejar cuando se fusiona una longitud considerable de tubera a la tercera salida (al ramal) para permitir tender la tubera en esta direccin. El manejo y posicionamiento final de estas uniones requiere equipamiento de manejo extra y precauciones adicionales para prevenir daos en el fitting segmentado.

Mtodo recomendado:La necesidad de equipamiento extra y la mayora de las posibilidades de dao se pueden eliminar alterando el mtodo de instalacin de la tee segmentada, incluyendo el uso de una conexin flangeada en el ramal. Esto permitir que el posicionamiento final se realice antes de que el ramal se conecte. Habr algunas instancias donde, desde el punto de vista de la instalacin, la utilizacin de conexiones flangeadas en dos salidas de una tee y tambin en un lado de un codo proporcionar muchas ventajas. Esto permite que la tubera sea tendida desde cualquier direccin y se haga rodar hacia la zanja, y en general el manejo es mucho ms fcil y ms rpido antes de que se realice la conexin final con la tee o con el codo. Desde el punto de vista econmico, la velocidad y facilidad de instalacin, y la eliminacin de la ocurrencia de esfuerzos de instalacin excesivos sobre fittings segmentados, es recomendable utilizar siempre conexiones flangeadas en el ramal de tees y en un terminal en codos.

8.6

Precauciones de instalacin para fittings segmentados

Las tees y codos segmentados son fabricados mediante soldadura a tope; a partir de segmentos de tubera, y con cortes especiales se obtiene el fitting deseado. La configuracin de estos fittings y el hecho de que son fabricados y no moldeados, requiere tomar ciertas precauciones cuando se instalan en un sistema de tuberas. Las tuberas y fittings de HDPE son muy resisten-

52

9. Suministro, transporte9.1 Suministro

y almacenamiento

Las tuberas de HDPE se pueden suministrar en rollos o en tiras dependiendo del dimetro y espesor de pared de la tubera, de las caractersticas y/ o necesidades de instalacin y del transporte. Rollos: este sistema de transporte ofrece una gran ventaja, pues permite efectuar extensos tendidos en largos continuos sin uniones, lo que se traduce en mayor rapidez, facilidad y economa en la instalacin. Se debe tener en cuenta que el radio mnimo de enrollado no debe ser menor que 10 veces el dimetro de la tubera; por esto slo es posible suministrar rollos hasta 110 mm. Adems, como la limitante es la relacin dimetro/espesor, slo se puede hacer rollos desde PN 10 a PN 20 tanto para PE 100 como para PE 80. En la siguiente tabla se presentan las dimensiones de los rollos de tuberas suministrados por Duratec.Altura

Dimetro interno rollo

Dimetro externo rollo

Nota: Tuberas de largo distinto al estndar se suministran a pedido. Consultar al Departamento Comercial de Duratec.

9.2

Transporte

A continuacin se detalla una serie de recomendaciones para un correcto transporte de tuberas y fittings de HDPE. Los vehculos de transporte deben soportar la longitud completa de tuberas y fittings y deben estar libres de objetos sobresalientes y agudos. Adems se deben prevenir curvaturas y deformaciones durante el transporte. Al cargar y descargar las tuberas no hay que golpearlas, arrastrarlas ni tirarlas para no daar su superficie. Es importante proteger los extremos para evitar deterioros que puedan dificultar el proceso de soldadura. Al descargar los rollos o tiras es mejor usar sogas textiles y no metlicas, las que pueden rayar la tubera. Las tuberas de HDPE tienen una superficie muy lisa. La carga debe ser firmemente asegurada para prevenir deslizamientos.

Tiras: este sistema se utiliza para tuberas de dimetros mayores a 110 mm (que no se pueden enrollar) y consiste en suministrar tuberas de 12 m de largo estndar.

En la figura 9.1 se ejemplifican formas correctas e incorrectas de transporte y almacenamiento de tuberas de HDPE.

53

Figura 9.1INCORRECTO CORRECTO

9.3

Almacenamiento

Cuando las tuberas se almacenan en pilas, se debe evitar un peso excesivo que puede producir ovalizaciones en las tuberas del fondo. Deben almacenarse en superficies planas, sin cargas puntuales, como piedras u objetos puntiagudos, de tal manera que el terreno de apoyo proporcione un soporte continuo a las tuberas inferiores. Las limitantes en la altura de almacenamiento dependern del dimetro y espesor de pared de la tubera y de la temperatura ambiente. Las tuberas de HDPE se pueden almacenar a la intemperie bajo la luz directa del sol, pues son resistentes a la radiacin UV. Sin embargo, la expansin y contraccin causada por un calentamiento repentino debido a la luz solar pueden hacer que la tubera se incline y ceda si no es restringida adecuadamente. Para tal efecto puede utilizarse apoyos con tablones de madera, con una separacin de 1 m entre cada apoyo. Adems, deben tener cuas laterales que impidan el desplazamiento de las filas. En la siguiente tabla se muestran recomendaciones generales para alturas de apilamiento, desarrolladas por el Plastic Pipe Institute para tuberas de HDPE, segn su relacin dimensional estndar SDR.

54

10. Consideraciones de diseo10.1 Clculo hidrulicoLa diferencia bsica en el dimensionamiento hidrulico de tuberas de HDPE con respecto a tuberas de materiales tradicionales, reside en la bajsima rugosidad que stas presentan. Las tuberas de HDPE tienen una superficie extremadamente lisa, lo cual se traduce en una excelente capacidad de escurrimiento. Tienen una alta resistencia a la corrosin, a incrustaciones y al crecimiento de bacterias. Por sus excelentes propiedades, se necesita un dimetro menor para transportar un volumen determinado comparado con tuberas de acero, fierro o concreto. Adems, mantienen estas caractersticas de flujo durante toda su vida til.

10.1.2 Seleccin del dimetro interno de la tuberaA partir de la velocidad media del fluido, se determina el dimetro interno por: d = 18,8 Q v Donde: d = dimetro interno de la tubera, mm Q = caudal, m3/h v = velocidad media, m/s

10.1.3 Prdidas de cargaLas prdidas de carga, como ya se explic, se pueden determinar por las frmulas de HazenWilliams o Colebrook. Es recomendable aplicar ambas frmulas y adoptar la mayor prdida de carga obtenida entre las dos. a) Frmula de Hazen-Williams H = 10,643 Q1,85 C-1,85 d-4,87 L Donde: H = prdida de carga, m.c.a. Q = caudal, m3/s C = 150 d = dimetro interno, m L = longitud de la tubera, m O, si se desea la prdida de carga unitaria: h = 10,643 Q1,85 C-1,85 d-4,87 Donde: h = prdida de carga unitaria, m.c.a./m

10.1.1 Flujo bajo presinLas ecuaciones que relacionan el flujo de un fluido con su cada de presin en un sistema de tuberas involucran un factor de friccin que depende del material de la tubera. Las frmulas ms comnmente utilizadas para los clculos hidrulicos son las de Hazen-Williams y de Colebrook. En la frmula de Hazen-Williams, la influencia de la rugosidad se considera en el coeficiente C, que para tuberas de HDPE la literatura tcnica determina en 150. En la frmula de Colebrook, los valores de rugosidad adoptados son: Para dimetro 200 mm: = 10 m (1,0 x 10-2 mm) Para dimetro > 200 mm: = 25 m (2,5 x 10-2 mm) Para dimetros medios y velocidades medias, las diferencias que resultan de la aplicacin de las rugosidades en la frmula de Colebrook o C=150 en la frmula de Hazen-Williams, no tiene mucha importancia prctica. Actualmente se considera la frmula de Colebrook como la que proporciona resultados ms exactos.

55 55

b) Frmula de Colebrook P = 10 2 vL d 2g 1 = -2,0 log

(

2,51 + Re 3,71 d

)

Donde: P = prdida de carga, Kgf/cm2 = factor de friccin = peso especfico del fluido, KN/m3 d = dimetro interno, mm g = aceleracin de gravedad, m/s2 v = velocidad media, m/s L = longitud de la tubera, m Para agua, la frmula de Colebrook puede simplificarse de la siguiente forma, obtenindose la frmula de Darcy-Weisbach: H= L v2 d 2g

Donde: = rugosidad, m d = dimetro interno, m Como la determinacin del valor de por esta frmula implica muchas iteraciones, se acostumbra utilizar una frmula simplificada. =

[

-2,0 log

(3,71 d + 5,62 ) Re0,9

1

]

2

Donde: H = prdida de carga, m.c.a. = factor de friccin L = longitud de la tubera, m d = dimetro interno, m v = velocidad media, m/s g = aceleracin de gravedad, m/s2 El coeficiente de friccin depende del rgimen del flujo, es decir, si es flujo laminar o turbulento. Se considera que el flujo es laminar cuando el nmero de Reynolds Re es menor que 2.000. En este caso el valor de es: Re < 2.000 = 64 Re Re = vd

A travs de las frmulas de Colebrook se han realizado diagramas para la determinacin del coeficiente de friccin. Dentro de los ms conocidos encontramos el diagrama de Moody-Rouse. Figura 10.1 Diagrama de MOODY-ROUSE En el eje de las abscisas encontramos el valor de Re y Re . En las ordenadas tenemos el valor de . Las curvas corresponden a la relacin d/.Figura 10.1Re 2 3 4 6 8 103 2 4 6 8 104 2 4 l f d/ = 20 = 4 Re/ 4 LAMINAR l = Re f f 64 5 40 100 200 6 400 1000 2000 8 9 DIAGRAMA DE MOODY-ROUSE l f = 2 log Re f - 0,8 4000 10 000 0,012 20 000 40 0 00 10 0,010 100 000 0,009 200 000 0,008 2 4 6 8 104 2 4 6 8 105 2 4 6 8 106 8 5 4 6 8 105 d 2 + 1,14 4 6 8 106 2 0,25 Re 1 = 200 d/ = 2 log 0,15 0,10 0,08 0,06 0,05 0,04 0,03 0,025 0,020 0,018 0,016 0,014

7

Siendo

Donde: Re = nmero de Reynolds v = velocidad media, m/s d = dimetro interno de la tubera, m = viscosidad cinemtica del fluido, m2/s (para agua = 1,01 x 10-6 m2/s)

10 11 102 2 4 6 8 103

Re f

Para flujo turbulento, esto es Re 2.000, tenemos: Re 2.000

En el Anexo C.1 del presente catlogo se muestra un ejemplo de clculo de prdida de carga utilizando la frmula de Hazen-Williams y la de Colebrook. A continuacin se presentan 2 bacos para la fr-

56

mula de Hazen-Williams, que permiten determinar directamente los valores deseados con una muy buena aproximacin, sin tener que realizar la serie de clculos que implica la utilizacin de la frmula. Los bacos son para tuberas de HDPE PE 100

dimensionadas segn la norma ISO 4427. El primer baco es para presiones nominales PN 10 y PN 16 y el segundo para presiones nominales PN 4 y PN 6. En el Anexo C.2 se ejemplifica el uso de estos bacos.

0,025

0,020

0,018

0,016

0,014

0,012

0,010

0,009

0,0086

0,25

0,15

0,10

0,08

0,06

0,05

0,04

0,03

4

5

8

10

10 000

20 000

40 0 00 100 000

10

6

8

1000

4000

200 000

6

2000

4

d/ = 20 = 4 Re/

200

400

2

+ 1,14

100

8 10

d

5

= 2 log

= 2 log Re f- 0,8

2

4

6

8 10

40

5

2

4

6

8

10

2

Re

4

Re 1 = 200 d/

2

l

f

6 8 10

4

4

DIAGRAMA DE MOODY-ROUSE

10

3

6

8

Re f

LAMINAR

64

4

=

f

10

11

2

3

4

5

6

7

8

9

10

l

2

2

4

6

8 10

2

3

2

4

6

8 10

4

Re f57 57

6

l

f

100% 1

50%

0,5

Prdida de carga unitaria h (m.c.a./m) (tanto por uno)

10% 0.1000

0,05

5%

1% 0.0100

5% 0,005

D=250

D=315 D=400 D=355 D=450 D=560

/s

0,5% 0.0005

D=500 D=630

v=0,

6 m/s

0,4 m0.1% 0.0001

/s

0,1

0.5

1

5 Caudal (l/s)

10

P PN N 1 10 6500 1000

1% 0.0010

58baco tuberas HDPE PE 100 Norma ISO 4427 Clases PN 10 - PN 16 HAZEN-WILLIAMS3,0 m /s 2,5 m/s

2,0 m1,6 m/s

/s

1,2v=0,

m/s

8 m/s

D=25 mm D=32 D=50 D=75 D=90 D=110 D=140 D=125

D=40

2,752,25D=63m/s

m/s

1,8 m1,4 mD=200/s

/s

v= 0

,2 m

/s

D=160

1,0 m

50

100

50%

Prdida de carga unitaria h (m.c.a./m) (tanto por uno)

0,5

100% 0.10000

baco tuberas HDPE PE 100 Norma ISO 4427 Clases PN 4 - PN 6 HAZEN-WILLIAMS

3,0 m 2,5 m10% 0.1000/s

/s

2,0 m 1,6 m 1,2 m V= 0 ,8 m/s/s /s

/s

5%

1% 0.0100

0,05

D=50 mm

0,4 m

2,75D=63 D=75 D=90 D=110 D=125 D=140 D=160 D=200

5%

0,005

m/s

/s

2,25 1,8 m 1,4 m/s /s

m/s

v=0,21%0 0.0010

m/s

1,0 mD=250 D=315 D=355 D=400 D=450 D=500 D=560 D=630

/s

v= 0

,6

0,1% 0.0001

0,1

0,5

1

5

10 Caudal (l/s)

P PN N 6 4500 1000

0,5%

0.0005

50

100

59 59 59

10.1.4 Prdida de carga en singularidadesEn la siguiente tabla se listan varios componentes comunes de sistemas de tuberas y la cada de presin asociada a travs del fitting, expresada como una longitud equivalente de tubera recta en trminos de dimetros. Al multiplicar los dimetros de longitud equivalente por el dimetro interno se obtiene la longitud equivalente de tubera. Esta longitud equivalente se suma al largo total de tubera para calcular la prdida de carga total del sistema. Estas longitudes equivalentes se pueden considerar como buenas aproximaciones para la mayora de las instalaciones.

2) La pendiente de la lnea. 3) La seleccin de un dimetro interno adecuado. Para una situacin de flujo a seccin llena, el caudal se puede calcular a partir de la frmula de Manning:

Q = ARh

2/3

S

Donde: Q = caudal, m3/s A = rea seccin transversal del dimetro interno, m2 Rh = radio hidrulico (DI/4), m DI = dimetro interno de la tubera, m S = pendiente, m/m = coeficiente de Manning (= 0,009 para HDPE)

b) Flujo a seccin parcial En sistemas de escurrimiento gravitacional en donde el flujo es a seccin parcial, que es lo que sucede con mayor frecuencia, el caudal se calcula con la frmula de Manning segn se indic para flujo a seccin llena, pero se debe hacer una correccin en el rea de escurrimiento.

10.1.5 Flujo gravitacionalEjemplos de escurrimiento gravitacional son sistemas de alcantarillado, lneas para la conduccin de agua y transporte de pulpas. Algunos pueden operar con flujo a seccin llena y otros con flujo a seccin parcial. Gracias a las paredes extremadamente lisas y a las excelentes propiedades de flujo de las tuberas de HDPE, es posible disear sistemas muy eficientes. a) Flujo a seccin llena Se requieren tres aspectos para seleccionar una tubera de HDPE para un sistema de escurrimiento gravitacional: 1) Los requerimientos de caudal.

Q = ARh

2/3

S

Donde: Q = caudal, m3/s A = rea de escurrimiento, m2 Rh = radio hidrulico (Rh=A/P), m P = permetro mojado, m S = pendiente, m/m = coeficiente de Manning (= 0,009) El radio hidrulico (Rh) para flujo a seccin parcial se define como el cuociente entre el rea de escurrimiento (A) y el permetro mojado (P). En la figura 10.2 se muestran estos parmetros:

60

Figura 10.3

Rh =

A P

A=

1 8

( - sen ) D2

Parmetros para flujo gravitacional parcial1.0 .9

Dimetro externo tubera AP AF QP RP QP QF AP AF VP VF 0 .1 .2 .3 .4 .5 .6 .7 .8 .9 1.0 1.1 1.2 1.3 RF QF VP VF RP RF

1 P= 2

D

1 Rh = 4

[1- sen ]D

.8 .7

DP .5 DF.4 .3 .2 .1 0

.6

Figura 10.2

Factor multiplicador

F

Mediante el siguiente grfico (Figura 10.3) se simplifican estos clculos al aplicar un factor multiplicador a la condicin de flujo a seccin llena.

Flujo a seccin llena: DF = Dimetro interior tubera AF = rea de flujo VF = velocidad de flujo QF = caudal RF = radio hidrulico Flujo a seccin parcial DP = altura (h) del flujo parcial AP = rea de flujo VP = velocidad de flujo QP = caudal RP = radio hidrulico

A continuacin se presentan dos bacos para la frmula de Manning, mediante los cuales se pueden determinar directamente los parmetros deseados de manera bastante aproximada, evitando los clculos que implica la utilizacin de la frmula. En el Anexo C.3 se muestra un ejemplo de clculo para la utilizacin de estos bacos.

61 61

100% 10.000

50%

Prdida de carga unitaria h (m.c.a./m) (tanto por uno)

10% 0.1000

5%

1% 0.0100

5%

1%0 0.0010

0,5% 0.0005

D=500

D=560 D=630

v= 0

,6 m

/s

v= 00,1% 0.0001

,4 m

/s

0,1

0,5

1

5

10

P P N PN N 4 6 3, 2500 1000

62baco tuberas HDPE PE 80 Norma DIN 8074 (s= 50 Kgf/cm2) Clases PN 3,2 - PN 4 - PN 6 a boca llena FRMULA DE MANNING3,0m/s

0,5

2,5 2,0 1,6 1,2v=0m/s m/s m/s

m/s

0,05

,8 m

/s

D=32 mm

D=40 D=50

D=63 D=75 D=90 D=110 D=125 D=140 D=160 D=200

0,005

1,8 m/s 1,4 m/sD=250 D=315 D=355 D=400 D=450

2,75 m/s 2,25 m/s

v=0

,2m

/s

1,0 m/s0,8m/s

50

100

Caudal (l/s)

baco tuberas HDPE Norma DIN 8074 Clases (s=50 Kgf/cm2) PN 3,2 - PN 4 - PN 6 para diferentes alturas de llenado1.0 0,79 0,80

V =h/D (altura de agua dividido por el dimetro interior)(m/m)0,7

Q (A/D2) (D-2e)2

0,74 0,70 0,67 0,59 0,60

V: Velocidad (m/s) Q: Caudal (m3/s) D: Dimetro exterior caera (m) e: Espesor caera (m) (A/D2) : Del grfico (adimensional)

0,49

0,50

0,5

0,39

0,40

D=32 mm

0,29D=40

0,30

D=50

D=63

0,3D=75 D=90 D=125 D=140 D=160

0,20

0,20

D=110

0,10D=200 D=250 D=355 D=400 D=450 D=500 D=560 D=630

0.074D=315

0,05

0.1 0.0001

0.0005

0.0010

0.005

0.0100

0.05

0.1

0,5

1

5

0.041 10.0000

(Caudal en m3/s dividido por la raz de la pendiente en tanto por uno) (Q/ S ) (m3/s)

A/D2 (Seccin de escurrimiento dividido por el dimetro interior al cuadrado) (m2/m2)

FRMULA DE MANNING

PN PN 6 PN 4 3,2

63 63 63

10.1.6 Golpe de arieteEl golpe de ariete es un trmino usado para describir un aumento momentneo de presin de corta duracin al interior de las tuberas. Tales aumentos de carga ocurren cuando el equilibrio es perturbado por rpidas variaciones en las condiciones del flujo, como en la apertura y cierre de vlvulas, paradas y partidas en bombas o cuando el fluido sufre un rpido cambio de direccin (por ejemplo en codos) en las partidas de las bombas. El golpe es tanto mayor en magnitud cuanto mayor es la velocidad media del fluido y mayor la distancia entre el golpe y la fuente del mismo. En general, las tuberas de polietileno absorben (disminuyen) mejor el efecto del golpe en virtud de su flexibilidad. Son capaces de soportar sobrepresiones superiores a las nominales para cortos intervalos de tiempo, siempre que esas presiones se mantengan dentro de valores aceptables, definidos por la presin nominal de la tubera. En forma simplificada, el golpe de ariete se puede expresar de la siguiente manera:

EW dm e

= mdulo de elasticidad del fluido, Kgf/m2 = dimetro medio de la tubera, m = espesor de pared de la tubera, m

Si la tubera es fijada longitudinalmente, EP debe ser sustituido por: EP 1-2 Donde: = coeficiente de Poisson En las tuberas de HDPE, la compresibilidad del agua se puede despreciar, pues: EP EW c Donde: t = tiempo de cierre, s L = longitud de la lnea, m c = velocidad de propagacin de la onda de presin, m/s En este caso, la sobrepresin de golpe de ariete puede calcularse por la frmula de Michaud:

10.2 Curvas de regresinLa resistencia de los plsticos vara con el tiempo y, por tanto, su vida til vara inversamente con el esfuerzo a que fue sometido. Para tuberas de agua bajo presin, las normas ISO recomiendan una vida til de 50 aos. Para determinar la tensin admisible de proyecto se debe considerar que la resistencia del material vara con el tiempo y que se recomienda una vida til de 50 aos. Esto hace pensar que sera necesario probar el material cuando ste alcanzara los 50 aos, lo cual, sin duda, sera impracticable. En este caso, lo que se hace es una extrapolacin. Cuanto mayor es la temperatura de trabajo, ms corta ser la vida til de la tubera. Para realizar el estudio se hace lo siguiente: se someten varios cuerpos de prueba de tuberas a diferentes presiones hidrulicas internas y se mide el tiempo para llegar a la ruptura. Se obtiene una relacin entre tensin de ruptura y tiempo. Las pruebas se realizan a temperaturas relativamente elevadas, de 60C hasta 120C, lo cual permite que el estudio se complete en pocos aos. Como resultado de estas pruebas se obtienen las CURVAS DE REGRESIN. El establecimiento de estas curvas tiene un papel fundamental en el dimensionamiento y produccin de tuberas de HDPE. El dimensionamiento de las tuberas en cuanto a su resistencia a la presin, en funcin de la temperatura de trabajo y tiempo de vida deseado, se basa en las curvas de regresin del material. A continuacin, a modo de ejemplo, se presentan las curvas de regresin a 20C y 80C para PE 100 y PE 80. Figura 10.4. Fuente: Lars-Eric Janson, Borealis (1999).

P =

2Lv gt

Donde: = sobrepresin debido al golpe, m.c.a. L = longitud de la lnea, m v = velocidad media del fluido, m/s g = aceleracin de gravedad, m/s2 t = tiempo de cierre, s

P

Figura 10.4

Tensin de ruptura MPa 20 15 10 8 6 5 4 3 2 120C PE 80 80C PE 100 PE 80 8 MPa a 50 aos PE 100 10 MPa a 50 aos

10-1

1

10

102

103 Tiempo

104

105 106 h 50 Aos

65 65

10.3 Lmite de curvaturaEl mximo radio de curvatura admitido para una tubera depende de su clase de presin (PN, SDR), del mdulo de elasticidad del material y de su tensin admisible, que a su vez, varan en funcin del tiempo de aplicacin de la carga y de la temperatura. En la siguiente tabla se listan los valores sugeridos para los radios mximos de curvatura del HDPE.Radio mximo de curvatura 50 D 40 D 30 D 30 D 30 D

En ambas frmulas los trminos tienen el siguiente significado:

y DLWe Wt r I

SDR 41 33 26 17 11

E

SDR E e K

D: dimetro externo de la tubera

= deflexin vertical de la tubera, cm = factor de deflexin a largo plazo recomendado por Spangler 110 SS 100 100 100

SS NaOCl+NaCl Norm

R PR R R

R R PR R R NR

C10H19OH Hg CH4 CH3OH 100 100

R R R R

74

Producto Metilamina Metiletilcetona Metilglicol Metoxibutanol Mezcla de cidos H2SO4/HNO3/Agua

Frmula CH3NH2 CH3COC2H5

Conc 32

20C 60C R R R NR R PR PR R R PR PR R R R R R R R R R R R PR NR R R R R PR NR R R R R PR NR R R PR PR R R R

Producto Sales de aluminio Sales de nquel Sebo Silicato de sodio Sulfato crmico de potasio Sulfato de aluminio Sulfato de amonio Sulfato de bario Sulfato de calcio Sulfato de cinc Sulfato de cobre Sulfato de fierro Sulfato de magnesio Sulfato de nquel Sulfato de potasio Sulfato de sodio Sulfito de sodio Sulfito hidrogenado de potasio Sulfito hidrogenado de sodio Sulfuro de amonio Sulfuro de bario Sulfuro de calcio Sulfuro de carbono Sulfuro de potasio Sulfuro de sodio Tetrabromuro de acetileno Tetracloroetano Tetracloroetileno Tetracloruro de carbono Tetraetilo de plomo Tetrahidrofurano Tetrahidronaftaleno Tetralina Tiofeno Tiosulfato de sodio Tolueno Tributilfosfato Tricloroetano Tricloroetileno Tricloruro de antimonio Tricloruro de fsforo Tricresilfosfato Trietanolamina Trioctilfosfato rea Urina Vapores de bromo Vaselina Vinagre Xileno

Frmula

Conc SS SS 100

20C 60C R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R R PR R R NR NR NR NR PR NR PR R NR R NR R PR R R R R PR R NR

100 Proporcin: 48/49/3 50/50/0 10/20/70 10/87/3

R NR NR R NR

Na2SiO3 KCr(SO4)2 Al2(SO4) (NH4)2SO4 BaSO4 CaSO4 ZnSO4 CuSO4 Fe2(SO4)3 MgSO4 NiSO4 K2SO4 Na2SO4 Na2SO3 KHSO3 NaHSO3 (NH4)2S BaS CaS CS2 K 2S Na2S CHBrO2CHBrO2 Cl2CHCHCl2 Cl2CCCl2 CCl4 (CH3CH2)4Pb CH2(CH2)2CH2O C6H4CH2(CH2)2CH2 C6H5SH Na2S2O3 C6H5CH3 (C4H9)3PO4 Cl3CCH3 Cl2CCHCl SbCl3 PCl3 PO(OC6H4CH3)3 N(CH2CH2OH)3 (C8H17)3PO4 (NH2)2CH

SS SS SS SS SS SS SS SS SS SS SS SS

Monxido de carbono Morfolina Nafta Naftaleno Nitrato de amonio Nitrato de calcio Nitrato de cobre Nitrato de fierro Nitrato de magnesio Nitrato de mercurio Nitrato de nquel Nitrato de plata Nitrato de potasio Nitrato de sodio Nitrito de sodio Octilcresol Ortofosfato de potasio Ortofosfato de sodio Ortofosfato disodio Oxalato de sodio Oxicloruro de fsforo xido de cinc xido de etileno xido de propileno Oxgeno Ozono Ozono en solucin acuosa para bebida Pentxido de fsforo Perclorato de potasio Permanganato de potasio Perxido de hidrgeno

CO C4H9NO C10H8 NH4NO3 Ca(NO3)2 Cu(NO3)2 Fe(NO3)3 Mg(NO3)2 Hg(NO3)2 Ni(NO3)2 AgNO3 KNO3 NaNO3 NaNO2

100

R R R R

SS SS SS Sol SS Sol SS SS SS SS SS 100

R R R R R R R R R R R R PR R R

Sulfato hidrogenado de potasio KHSO4 >10 >10 SS >10 Sol SS

R R R R PR PR R R NR PR PR

Nitrobenceno (nitrobencenol) C6H5NO2 K3PO4 Na3PO4 Na2H2P2O7 Na2C2O4 POCl3 ZnO (CH2)2O CH2OCHCH3 O2 O3 100 100 SS SS

R R R R NR R R PR R

100

NR R PR R PR PR R

100

PR R PR

P2O5 KClO4 KMnO4 H2O2

100 SS 20 30 50 90

R R R R R R R R R

100 90 100 100 Sol

PR R R R R PR R R PR PR R

Persulfato de potasio Persulfato de sodio Petrleo Piridina Poliglicoles Propano gaseoso Propano lquido Propilenglicol Revelador fotogrfico

K2S2O8 Na2S2O8 C5H5N C3H8 C3H8 CH3CH(OH)2CH2

SS

100

R R R

100 Norm

NR R R

C6H4(CH3)2

100

PR

75 75