UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA

FACULTAD DE INGENIERÍA

DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE DE

DISTRIBUCIÓN PARA LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II, Y PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3 EN LA CIUDAD DE COBÁN, ALTA

VERAPAZ

TRABAJO DE GRADUACIÓN

PRESENTADO A JUNTA DIRECTIVA DE LA

FACULTAD DE INGENIERÍA

POR

RAMÓN ALBERTO GUAY PAZ

ASESORADO POR ING. JUAN MERCK COS

AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE

INGENIERO CIVIL

GUATEMALA, MARZO DE 2004

UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA

FACULTAD DE INGENIERÍA

NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA

DECANO Ing. Sydney Alexander Samuels Milson

VOCAL I Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos

VOCAL II Lic. Amahán Sánchez Álvarez

VOCAL III Ing. Julio David García Celada

VOCAL IV Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz

VOCAL V Br. Elisa Yazminda Vides Leiva

SECRETARIO Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco

TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO

DECANO Ing. Sydney Alexander Samuels Milson

EXAMINADOR Ing. Guillermo Mellini

EXAMINADOR Ing. Gabriel Ordóñez

EXAMINADOR Ing. Rolando Vargas

SECRETARIO Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco

HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR

Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la universidad de San

Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de graduación

titulado:

DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE DE DISTRIBUCIÓN PARA LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II, Y PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3 EN LA CIUDAD DE COBÁN,

ALTA VERAPAZ

Tema que me fue asignado por la Dirección de Escuela de Ingeniería Civil, con

fecha 4 de agosto de 2003.

Ramón Alberto Guay Paz

AGRADECIMIENTOS Y DEDICATORIAS A

DIOS,

por permitirme obtener este triunfo, y por las bendiciones que me da en

todo momento.

PADRES

Mario Rolando Guay Beltethón

Nelly Imelda Paz de Guay,

por el apoyo incondicional, la paciencia que me tuvieron en el

transcurso de mis estudios y su amor; con el me fue posible alcanzar

esta meta.

HERMANOS,

Arq. Gilma Dolores Guay de Leal

Ing. José Rolando Guay Paz

Lic. Juan Manuel Guay Paz

por su cariño, apoyo y consejos.

CUÑADOS,

Edin Leal, Karina de Guay y Tanya de Guay

SOBRINOS,

Luisa Fernanda, Marco Vinicio, Alejandrita y Sarita

MIS AMIGOS,

Mario, Tito, Jacobo, Ada, Carlos, Amílcar, Gustavo y Erick.

CONSTRUCTORA TERRACOSA,

MUNICIPALIDAD DE COBÁN, ALTA VERAPAZ,

En especial al Sr. Mario de León.

ÍNDICE GENERAL ÍNDICE DE ILUSTRACIONES III

GLOSARIO V

RESUMEN VI

OBJETIVOS VIII

INTRODUCCIÓN IX

1. INVESTIGACIÓN DIAGNÓSTICA DE LA PROBLEMÁTICA

DEL AGUA POTABLE EN COBÁN, ALTA VERAPAZ.

1.1 Aspectos de la ciudad de Cobán, Alta Verapaz………………….. 01

1.1.1 Aspectos físicos ………………………………………… …… 01

1.1.2 Demografía …………………………………………………... 01

1.2 Servicio de agua potable en la ciudad de Cobán, Alta Verapaz... 02

1.2.1 Productividad de agua …………………………………… 02

1.2.2 Aspecto económico ……………………………………….. 03

1.2.3 Análisis de la información recabada ……………………… 04

1.2.4 Recomendaciones …………………………………………. 05

2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL ………………………………… 06

2.1 DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE

DE DISTRIBUCIÓN EN LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II,

COBÁN, ALTA VERAPAZ

2.1.1 Descripción del proyecto …………………………………… 06

2.1.2 Datos preliminares …………………………………………… 06

2.1.3 Diseño Hidráulico …………………………………………… 09

2.1.4 Elaboración de planos ……………………………………… 27

2.1.5 Elaboración de presupuesto ………………………………. 32

2.2 DISEÑO DEL PAVIMENTO RIGIDO PARA UN SECTOR DE LA

ZONA3, CIUDAD DE COBÁN, ALTA VERAPAZ………………….. 36

2.2.1 Descripción del proyecto …………………………………… 36

I

2.2.2 Levantamiento topográfico ………………………………… 36

2.2.3 Ensayos de laboratorio de material de sub-rasante …… 37

2.2.4 Diseño del pavimento ….……………………………………. 40

2.2.5 Elaboración de planos ………………………………………. 54

2.2.6 Elaboración de presupuesto. ……………………………….. 56

CONCLUSIONES ……………………………………………………………. 58

RECOMENDACIONES ………………………………………………………. 59

BIBLIOGRAFÍA ……..………………………………………………………. 60

APÉNDICES ….……..………………………………………………………. 61

II

ÍNDICE DE ILUSTRACIONES

FIGURAS

1 Esquema de bandas para paredes 16

2 Esquema de bandas para losa de piso 16

3 Diagrama de fuerzas 19

4 Diagrama de fuerzas horizontales 20

5 Distribución de momentos 21

6 Esquema para cálculo de carga dinámica total 26

7 Plano planta, perfil de línea de conducción El Esfuerzo II 27

8 Plano de detalle de tanque de distribución 28

9 Plano de detalle estructural de tanque de distribución 29

10 Plano de detalle estructural de tanque de distribución 30

11 Gráfica de relación soporte California 49

12 Plano de planta y sección típica de calle zona 3, Cobán 53

TABLAS I Libreta topográfica de línea de conducción El Esfuerzo II 7

II Libreta de nivelación de línea de conducción El Esfuerzo II 7

III Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 21

IV Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 22

V Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 23

VI Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 23

VII Cálculo de pérdidas por accesorios 25

VIII Libreta topográfica eje central de sector de la zona 3, Cobán 36

IX Libreta de nivelación eje central 37

III

X Categoría de carga por eje 47

XI Tipos de suelo de sub-rasante y valores aproximados de k 50

XII Valores de k para diseños sobre bases no tratadas 50

XIII TPDC permisible, carga por eje categoría 1 pavimentos con juntas

doveladas 51

XIV Espesor de base, según su uso 52

IV

GLOSARIO

Aforo Cantidad de agua que produce una fuente. Debe medirse en verano. Base Capa de material seleccionado y compactado en una carretera Caudal Cantidad volumétrica de fluido que pasa por una tubería o canal en

determinado tiempo.

Dotación Cantidad de agua designada para cada persona. Fuente Lugar donde se puede extraer agua. Pavimento Estructura formada de base y carpeta de rodadura. Tránsito Es el número y los pesos de carga por eje pesados durante la vida

de diseño.

TPD Tránsito promedio diario en ambas direcciones de todos los

vehículos.

TPDC Tránsito promedio diario de camiones en ambas direcciones, carga

por eje de camiones.

V

RESUMEN

En la ciudad de Cobán, Alta Verapaz existe una problemática que afecta a

la población entera, el agua potable; aun cuando la ciudad está rodeada de

fuentes. Esto nos indica que existen formas de mejorar el servicio. La ciudad es

abastecida de agua por dos nacimientos llamados Chiú y Xucaneb y un pozo

mecánico llamado El Esfuerzo. La municipalidad tiene un ingreso mensual

promedio por concepto de cobro del servicio de Q.96,000.00 con un déficit de

Q75,000.00 mensuales en el cobro del mismo (datos proporcionados por la

municipalidad).

La comunidad El Esfuerzo II, tiene serios problemas de agua potable, el

servicio con que cuenta, lo recibe solamente 3 horas cada 2 días, y siendo de vital

importancia se vio en la necesidad de mejorarlo. La colocación de un sistema de

bombeo nuevo no sólo mejorará el nivel de la población sino que también creará

las condiciones necesarias para el desarrollo, ya que la misma está ligada

directamente con el nivel de vida del ser humano. El sistema nuevo planteado en

este trabajo estará beneficiando a 6,475 personas, y consta de una bomba de 50

HP con un caudal de bombeo de 340 galones/minuto, tubería de P.V.C. de 4 plg

de diámetro hacia un tanque de distribución de 385 mts3, y un clorador en el brocal

de pozo para el tratamiento del agua. El tanque de distribución se conectará a la

red existente aumentado el caudal y así poder brindar el servicio 24 horas al día.

Este proyecto tiene un costo de trescientos noventa y dos mil ciento diecisiete

quetzales con sesenta centavos (Q392,117.60 ).

También existe la problemática de pavimentación en un sector de la zona 3.

El pavimento para dicho sector fue calculado utilizando el método simplificado de

la PCA, se tomaron muestras de suelos de la subrasante para hacer los ensayos

VI

de laboratorio. Al realizar el procedimiento de cálculo se obtuvieron los siguientes

resultados: una base de 10 cm y una carpeta de rodadura de concreto hidráulico

de resistencia 4000 psi de 21 cm de espesor. Este proyecto tiene un costo de

trescientos sesenta y ocho mil novecientos cuatro quetzales con diecinueve

centavos (Q368,904.19).

VII

OBJETIVOS

1. Realizar una investigación diagnóstica sobre el servicio de agua potable en

la ciudad de Cobán, Alta Verapaz.

2. Diseñar la Línea de conducción por bombeo y tanque de distribución para la

comunidad El Esfuerzo II, Cobán, Alta Verapaz.

3. Diseño de pavimento rígido para un sector de la zona 3 en la ciudad de

Cobán, Alta Verapaz.

4. Capacitar a los miembros del comité de la comunidad E Esfuerzo II, sobre

aspecto de mantenimiento y operación de la línea de conducción y tanque

de distribución.

VIII

INTRODUCCIÓN

En la ciudad de Cobán, Alta Verapaz existe una problemática que afecta a

la población entera, el agua potable. Es necesario tomar en cuenta que existe un

déficit de aproximadamente Q75,000.00 mensuales en el cobro del mismo. Una

forma de solucionar el problema es tratar de disminuir el déficit y gestionar apoyo

por parte de organizaciones internacionales o del gobierno central para invertir y

con esto darle solución.

A tres kilómetros aproximadamente del centro de la ciudad se encuentra la

comunidad El Esfuerzo II, esta área tiene serios problemas de agua potable

puesto que cuentan con el servicio solamente 3 horas cada 2 días, y siendo de

vital importancia, se vio en la necesidad de mejorar el servicio. La instalación de

un sistema nuevo de bombeo no solo mejoraría el nivel de la población sino que

también crearía las condiciones necesarias para el desarrollo ya que, la misma

está ligada directamente con el nivel de vida del ser humano. El sistema nuevo

planteado en este trabajo estará beneficiando a 6,475 personas y consta de: un

sistema de bombeo y un tanque de distribución de una capacidad de 385mts3, con

su respectivo sistema de tratamiento de agua (clorador), con este aumento del

caudal se estará aumentando a 24 horas el servicio de agua potable.

Así también dentro de este trabajo se plantea la problemática de

pavimentación de un sector, de tránsito alto, en la zona 3, es por eso, que se

plantea la pavimentación a dicho sector, el pavimento propuesto cuenta con una

base de material selecto de 10 cm. de espesor y una carpeta de rodadura de

concreto hidráulico de 21 cm de espesor. Con esto se mejoran las condiciones del

tránsito vehicular en cualquier época del año.

IX

1 INVESTIGACIÓN

1.1 Aspectos de la ciudad de Cobán, A.V. 1.1.1 Aspectos físicos

a) Ubicación geográfica

La ciudad de Cobán es la cabecera departamental de Alta Verapaz, tiene una

altura de 1500 metros sobre el nivel del mar, al norte del país.

b) Colindancias

El municipio de Cobán colinda al norte con Petén, al sur con Baja Verapaz, al

oeste con Quiché, al este con San Pedro Carchá, Alta Verapaz, y al sur-oeste

con San Juan Chamelco, Alta Verapaz.

1.1.2 Demografía

a) Población

La ciudad de Cobán tiene una población de 75,000 habitantes

aproximadamente en su mayoría es indígena perteneciente a la etnia Keqchi.

b) Cantidad de población por zona

Existen en dicha ciudad 12 zonas, las cuales tienen una población

aproximadamente entre 2,500 a 6,500 habitantes/zona, dependiendo la extensión

de cada una.

c) Tipo de vivienda

Existen varios tipos de vivienda, por ejemplo, en las zonas 1, 2, 3 y 4 que

forman el centro de la ciudad, tienen vivienda formal de mampostería reforzada

con techo en su mayoría de lámina, algunas casas antiguas de adobe, y en las

zonas nuevas tienen vivienda del tipo popular, en su mayoría.

1.2 Servicio de agua potable en la ciudad de Cobán, Alta Verapaz

1.2.1 Productividad de agua a) Fuentes de agua

La ciudad de Cobán es abastecida por dos fuentes de agua, las cuales son

los nacimientos nombrados Xucaneb y Chiú, que trabajan por gravedad y un pozo

denominado El Esfuerzo.

b) Aforo de las fuentes

Xucaneb = 600 GPM

Chiú = 225 GPM

El Esfuerzo = 175 GPM

c) Productividad de cada fuente

La fuente de Xucaneb tiene una explotación de 37 lts/seg, la fuente de Chiú

de 14 lts/seg, y el pozo de El Esfuerzo de 11 lts/seg.

d) Dotaciones

Los servicios que se prestan son media paja (30 mts3) y servicios de 1/4 de

paja (15 mts3), para un consumo promedio de 6 personas.

e) Cantidad de servicios actuales

Los servicios registrados son 8400, entre medias y cuartos de pajas.

f) Cantidad de servicios faltantes

La ciudad de Cobán tiene el faltante de servicio de agua potable a 125

familias (servicios) en la zona 12, 250 familias (servicios) en la zona 10 y 400

familias (servicios) en la zona 11. Lo que da un déficit total de 775 familias

(servicios), equivalente a 8.00 lts/seg.

1.2.1 Aspecto económico

a) Costo de explotación de un pozo

Por existir solamente un pozo (El Esfuerzo) en la ciudad, se sacó un

promedio de pago de energía eléctrica mensual, el cual es de Q 10,000.00. A los

datos anteriores se le agrega los sueldos de los guardianes de las plantas, en

donde se purifica y almacena el agua potable, para su distribución, que asciende

aproximadamente a Q 2,000.00 mensuales. Los datos anteriores dan un total de

Q12,000.00 mensuales.

b) Costo de mantenimiento

En el mantenimiento se incluyen lo que son los gastos de purificación

(cloración), materiales y transporte para reparaciones en red de distribución, mano

de obra, personal para lecturas de contador, personal para conexiones y corte del

servicio. Esto se asciende a la cantidad de Q 35,000.00.

d) Costo de administración

La administración del servicio cuenta con diferentes tipos de partidas, pero

se obtuvo un promedio de Q28,000.00 mensuales. Esto cubre los salarios de todo

el personal administrativo y técnico-profesional.

e) Recaudación por medio de cobro del servicio

Como se mencionó anteriormente existen dos tipos de abastecimiento de

agua potable, gravedad y bombeo. El servicio por gravedad tiene un costo de Q

12.00 mensuales y por bombeo Q 20.00 mensuales, dando un total global en toda

la recaudación de Q 96,000.00 mensuales, con un déficit promedio mensual de

Q75,000.00. (Datos proporcionados por la Municipalidad de Cobán).

e) Inversión al servicio de agua potable por la municipalidad de Cobán.

La municipalidad invierte Q 16,000.00 en el servicio mensualmente, en lo

que son ampliaciones.

1.2.2 Análisis de la información recabada

Se puede concluir que la problemática en el servicio de agua potable en la

ciudad de Cobán, se debe a que no se está invirtiendo lo suficiente para la

ampliación del servicio, puesto que existen formas de obtener más agua, para

mejorar el servicio.

1.2.3 Recomendaciones

Se le recomienda a la municipalidad lo siguiente:

• Mejorar la captación en la fuente Chiú para elevar el caudal,

puesto que existe un desperdicio que es necesario aprovecharlo.

• Perforar pozos en zonas alejadas del centro de la ciudad.

• Transformar los servicios de ¼ de paja al servicio normal de ½

paja.

• Rediseñar las redes de distribución

2 SERVICIO TECNICO PROFESIONAL

2.1 DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE DE DISTRIBUCIÓN EN LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II, COBÁN, ALTA VERAPAZ

2.1.1 Descripción del proyecto

El proyecto consiste en el diseño de una línea de conducción por bombeo

hacia un tanque de distribución ubicado a 340 mts de distancia aproximadamente

y 40 mts. de diferencia de nivel, dando así una distribución por gravedad hacia

toda la población.

2.1.2 Datos preliminares

a) Fuentes de agua

Las fuentes de agua en la ciudad provienen en su mayoría, de dos

nacimientos y cuenta solamente con un pozo.

b) Aforo

El aforo en dicho pozo fue realizado por una empresa privada, dando como

resultado 400 galones/minuto.

c) Calidad de agua

Se realizó un estudio de laboratorio bacteriológico, con conclusión

que el agua es apta para el consumo humano (ver apéndice No.1). El

tratamiento recomendado es una bomba dosificadora de cloro con dosificación

estimada para 30 días.

d) Levantamiento topográfico Planimetría

La línea de conducción fue medida por el método de conservación de azimut,

dando como resultado la siguiente libreta topográfica:

Tabla I. Libreta topográfica

Altimetría de línea de conducción

La línea de conducción fue tomada su medida altimétrica a través de una

nivelación simple a cada 20 mts, dando como resultado la siguiente tabla.

Tabla II. Libreta de Nivelación

EST + HI - PV COTA PV 3.078 103.08 100.000

0+000 103.08 3.94 99.140 0+11.68 103.08 1.8 101.280

0+20 103.08 0.004 103.076 PV 3.883 106.9 0.063 103.017

0+30 106.9 3.86 103.040

EST PO AZIMUTDH

(MTS) E-0 E-1 120o 0" 11.68 E-1 E-2 78o 30" 24.64 E-2 E-3 65o 20" 184.52 E-3 E-4 156o 00" 103.72

0+36.3 106.9 2.66 104.240 0+40 106.9 2.23 104.670 0+50 106.9 0.96 105.940 PV 39.9 110.8 0.087 106.813

0+60 110.8 3.31 107.490 0+70 110.8 2.37 108.430 0+80 110.8 0.79 110.010 PV 3.951 114.58 0.176 110.625

0+90 114.58 2.57 112.010 0+100 114.58 0.47 114.110

PV 3921 118.36 0.14 114.436 0+110 118.36 2.27 116.090

PV 3.95 122.16 0.143 118.214 0+120 122.16 3.55 118.610 0+130 122.16 1.55 120.610

PV 3.941 126.03 0.074 122.090 0+140 126.03 2.95 123.080 0+150 126.03 1.14 124.890

PV 3.99 129.96 0.066 125.965 0+160 129.96 2.82 127.140 0+170 129.96 0.56 129.400

PV 3.987 133.82 0.121 129.834 0+180 133.82 2.53 131.290 0+190 133.82 0.43 133.390

PV 3.99 137.63 0.18 133.641 0+200 137.63 2.42 135.210 0+210 137.63 1.2 136.430 0+220 137.63 0.7 136.930

PV 4 141.22 0.412 137.219 0+230 141.22 2.92 138.300 0+240 141.22 1.2 140.020

PV 3.7 144.84 0.08 141.139 0+250 144.84 3.38 141.460 0+260 144.84 2.43 142.410 0+270 144.84 1.62 143.220 0+280 144.84 1.03 143.810 0+290 144.84 0.37 144.470 0+300 144.84 0.32 144.520

PV 1.791 146.48 0.15 144.689 0+310 146.48 1.41 145.070 0+320 146.48 1.3 145.180 0+324 146.48 1.62 144.860

0+334.3 146.48 1.34 145.140

Diseño hidráulico

a) Población actual

En la comunidad El Esfuerzo II, actualmente tiene una población de 4000

personas aproximadamente.

b) Período de diseño

El período de diseño es de 15 años puesto que es una captación por

bombeo.

c) Población futura

La comunidad, fue lotificada por la municipalidad, tiene aproximadamente 925

lotes y por una encuesta reciente se determinó un promedio de 7 personas por

lote entre adultos y niños, por lo que la población futura en este caso es:

Pf=(925 lotes) x (7 hab./lote) = 6,475 habitantes.

Pf = 6,475 habitantes

d) Dotación

Los servicios en la ciudad de Cobán son de 30 mts3 equivalente a 120

lts/habitante/día.

e) Caudal medio diario

El caudal medio diario representa el consumo promedio diario durante el año,

por lo que existirán días de mayor o menor consumo.

Se determina con la siguiente expresión:

Qmd = Pob * Dot / 86400 Donde:

Qmd = caudal medio diario (lts/seg.).

Pob = número de habitantes.

Dot = dotación expresada en lts/hab/día.

Qdm = (6475) x (120 lts/hab/dia)/86400= 9.00 lts/seg.

Qdm = 9.00 lts/seg.

f) Caudal de día máximo

Es el consumo máximo que se registra en un día durante un año de

observación.

El caudal de día máximo se determina mediante la siguiente expresión:

QDM = Qmd * FDM donde: QDM = caudal día máximo

Qmd = caudal medio diario

FDM = factor de día máximo

El factor de día máximo, es la relación entre el valor del consumo máximo

diario registrado en un año y el consumo medio diario relativo a ese año. Su valor

puede variar entre 1.2 y 2.0; será más alto en regiones con clima más variable; la

Unidad Ejecutora del Programa de Acueductos Rurales (UNEPAR) recomienda

que para poblaciones actuales con un número de habitantes menor a 1,000 se

adopte un valor de 1.3 y para poblaciones con más de 1,000 habitantes se adopte

un valor igual a 1.2.

QDM = (9.00 lts/seg) x (1.2) = 10.8 lts/seg.

QDM = 10.8 lts/seg.

g) Caudal hora máxima

Es el consume máximo que se registra en una hora durante un día de

consumo, puede calcularse con la siguiente expresión:

QHM = Qmd * FHM donde:

QHM = caudal máximo horario

Qmd = caudal medio diario

FHM = factor de hora máxima

Factor de hora máxima: el propósito de este factor es considerar las

fluctuaciones de consumo en las horas de máxima demanda. En nuestro medio el

valor de éste oscila entre 2.0 a 4.0 y dependerá del tamaño de la población. Se

recomienda utilizar valores altos para pequeñas poblaciones, debido a que la

variación del consumo horario está relacionado con las actividades de la

población.

QHM = (9.00lts/seg) x (2) = 18.00 lts/seg

QHM = 18.00 lts/seg

h) Caudal de bombeo

El caudal de bombeo depende del período que se adopte, este período

deberá estar comprendido entre 8 y 12 horas diarias preferiblemente (de tal forma

se pueda preservar la vida útil del equipo). Se calcula mediante la siguiente

expresión:

Qb = QDM * 24 / T

Donde: Qb = caudal de bombeo

QDM = caudal de día máximo

T = período de bombeo (horas)

La estimación del tiempo o período de bombeo, debe realizarse tomando en

consideración la capacidad de producción de pozo, es decir, el caudal que puede

ser explotado.

Para el diseño de la línea de conducción (impulsión) se tiene los siguientes

datos:

Población de diseño: 7 habitantes/lote (6475 hab.)

Dotación asumida: 25 mts3/mes (120 lts/hab/dia)

Factor de dia máximo: 1.2

Factor de hora máximo: 2

Período de bombeo: 12 horas

QDM = 10.8 lts/seg.

Qb = (10.8 lts/seg) x 24 / 12 = 21.60 lts/seg (340 galones/min)

Qb = 340 galones/minuto.

Como puede observarse, el caudal de bombeo requerido es igual a 21.60

lts/seg, el cual es menor al caudal que puede explotarse del pozo que es de 25.2

lts/seg (400galones/min).

i) Diseño de línea de conducción

Diámetro económico: en sistemas por bombeo la determinación del diámetro

económico es uno de los aspectos más importantes, para determinar este

diámetro se puede optar por utilizar fórmulas tal como es la de Bresse,

teóricamente el diámetro de una línea de descarga puede ser cualquiera. Si se

adopta un diámetro relativamente grande, resultarán pérdidas de carga

pequeñas y en consecuencia, la potencia del sistema de bombeo será reducida.

Las bombas serán de menor costo; sin embargo, el costo de la tubería de

descarga será elevado. Si al contrario, se establece un diámetro relativamente

pequeño, resultarán pérdidas elevadas, exigiendo mayor potencia de las

máquinas. El costo de la tubería será bajo y los sistemas de bombas serán

costosos, consumiendo más energía.

Existe un diámetro conveniente, para el cual el costo total de las

instalaciones es mínimo. La velocidad en las tuberías de descarga generalmente

es superior a 0.55 mts/seg., rara vez sobrepasa 2.4 mts/seg. Este límite superior

se encuentra comúnmente en instalaciones en que las bombas funcionan sólo

algunas horas por día. La siguiente fórmula da un valor aceptable para determinar

el diámetro recomendable.

I D = 0.9 Q0.45 x 100/2.54 donde:

D = diámetro en pulgadas.

Q = caudal día máximo en m3/seg

Para establecer la dimensión (diámetro) de las líneas de descarga de

bombas que funcionan solo algunas horas por día, se aplica la siguiente fórmula:

II D = 1.3X1/4Q1/2

Siendo X = No. De horas de bombeo por día

24

Con las expresiones I y II se determina un diámetro teórico, posteriormente,

se analiza las condiciones para los diámetros comerciales más cercanos a este

valor.

Longitud de tubería de conducción = 335 mts.

I D = 0.9 (0.0108)0.45 x 100/2.54 = 4.62 plg.

D = 4.62 plg.

II D = 1.3 x (12/24)1/4 (0.0108)1/2= 4.47 plg.

D = 4.47 plg. Se usará la opción I

Al hacer la comparación con los diámetros comerciales se puede aproximar

el diámetro a 5 plg.

La velocidad del fluido se determina con la siguiente fórmula:

V = 1.974 x Q / D2

Donde: Q = Caudal de bombeo en lit/seg.

D = Diámetro en pulgadas.

V = 1.974 x 21.58 / (5)2= 1.70 mts/seg.

V = 1.70 mts/seg.

j) Diseño de tanque de distribución

El volumen de almacenamiento en Guatemala, generalmente se calcula en

función del caudal medio diario; para sistemas por gravedad el valor de este

volumen está alrededor del 25% del caudal medio diario.

Para sistemas por bombeo el almacenamiento es un tanto mayor y se

recomienda que el volumen sea como mínimo un 40% del caudal medio diario. El

volumen del tanque se determina con la siguiente expresión:

Vol = 40% x Qmd x FDM x 86400seg/1000 lts. donde:

Vol = volumen del tanque en m3

Qmd = caudal medio en lts/seg.

FDM = factor día máximo

Qdm = 9.00 lts/seg.

FDM = 1.2

Con los datos anteriores tenemos:

Vol. = 40% x 9.00 lts/seg. x 1.2 x 86400seg./1000lts.=373.25 m3

Vol = 375 m3

Los tanques de almacenamiento para proyectos de agua potable, se

construyen con mampostería reforzada, concreto ciclópeo, concreto reforzado y en

los tanques elevados predomina la utilización del acero. Debido a las

características del suelo y de los requerimientos de presión en la red de

distribución, se proyectan tanques que pueden estar totalmente enterrados,

superficiales o elevados. Para el presente caso el tanque se construirá con

concreto reforzado, la elección del material se realizó tomando en consideración

los siguientes aspectos:

a) El concreto reforzado ofrece menores pérdidas por filtración de agua.

b) Al construir el tanque en forma monolítica se tiene menos riesgo de

grietas por asentamientos diferenciales.

El método de diseño utilizado es el método de bandas, el procedimiento de

cálculo es sencillo y permite elegir la colocación del refuerzo en el proceso de

cálculo, siendo necesario para su aplicación que se definan líneas de

discontinuidad de esfuerzos para la dispersión de la carga en los muros o losas.

Esto permite obtener bandas que se calculan como vigas simplemente soportadas

o empotradas. Generalmente, se han calculado los tanques de concreto reforzado

suponiendo que los muros actúan en voladizo y que el piso y éstos no trabajan

juntamente, pero es muy difícil tener estas condiciones y en las juntas

generalmente se tienen muchos problemas por filtración, en el método de bandas

que se utiliza, supone que el tanque funciona como una caja, la deformación en

las paredes no es igual en todo su largo, ya que las laterales ofrecen restricciones

en los extremos; como consecuencia el refuerzo puede ser distribuido de mejor

forma. Anteriormente se calculó el volumen de almacenamiento requerido de 375

m3, se diseñará un tanque con dos cámaras para facilitar las operaciones de

mantenimiento y limpieza, cada cámara tendrá como medidas interiores las

siguientes: largo = 8.00 mts, ancho = 7.40 mts., y alto = 3.50 mts., para el

dimensionamiento se tomó en consideración el área del terreno que se tenía

disponible. A continuación, se presenta el esquema de las bandas que se

asumieron, en las paredes será:

H/4

H/4

H/4

B7 B8

B7

B8

B9

H/4

B8

(Lc-H)/3

(Lc-H)/3

(Lc-H)/3

B7

B8 B7

B8

B9

B8

B7

B7

B9

Figura 2. Esquem a de bandas para losa de piso

Figura 1. Esquem a de bandas para paredes

H= Altura del tanqueL = Longitud del tanque (en el sentido corto y largo)

(LL-H)/3H/4 H/4

B8B7

H/4H/4 (L-H)/3

H/4

H/4

H/4

H/4

B4

B3

B2

B1

B5 B6

Donde:

H/4 H/4

B7B8

(LL-H)/3

H/4H/4(L-H)/3

B6 B5 B4

B3

B2

B1

B9

(LL-H)/3

B6

(L-H)/3

Donde: H = altura del tanque

LL = longitud en el sentido largo

Lc = longitud en el sentido corto

En este caso LL = 8 mts., H = 3.50 mts. , Lc = 7.4 mts. (Medidas internas).

Los muros tendrán un espesor de 0.20 mts., se asume en el diseño un peso

específico del concreto igual a 2400 Kg./m3 y como peso específico del agua 1000

Kg./ m3.

Para el análisis se consideran los casos críticos, por tratarse de un tanque

semi enterrado, el caso crítico será cuando está lleno, por lo que estará sometido

a las presiones producidas por el agua, como el tanque consiste en dos cámaras

se diseña una como típica.

Como ejemplo se analizarán las bandas B4, para refuerzo horizontal en

paredes, la banda B6 sentido largo combinada con la banda B9, para refuerzo

vertical en paredes y horizontal en losa de piso.

a) Como primer paso se chequean las presiones sobre el suelo:

Peso del tanque (concreto):

Muros: (8 x 3.50 x 0.20 x 2 + 7.4 x 3.50 x 0.20 x 2 + 4 x 0.20 x 0.20 x 3.50) x 2.4

ton/m3= 49.30 ton.

Losa de fondo: (8.4 x 7.8 x 0.20) x 2.4 ton/m3= 31.45 ton.

Losa superior: (8.4 x 7.8 x 0.12) x 2.4 ton/m3=7.86 ton

Viga: 7.8 x 0.40 x 0.20 x 2.4 ton/m3= 1.50 ton

Peso del agua: (3.25 x 7.4 x 8) x 1.0 ton/m3= 192.4 ton.

P = (49.30 + 31.45 + 7.86 + 1.50 + 192.4) / (8.4 x 7.8) =4.30 ton/m2

Para este caso se considera como capacidad soporte del suelo existente

igual a 6 ton/m2, por lo que comparado con el resultado anterior que es menor, las

presiones no excederán los límites permisibles.

BANDA 4

b) Cargas:

XL = 0.81 XC= 0.81 W = 1.4 x 1000 x Hx x H/4 para la banda Hx = H/4, entonces

W = 1.4 x 1000 x 3.25/4 x 3.25/4 = 924.22 Kg. /m

c) Momentos fijos:

MF = W x X2 x (3 x L -2 x X) / (6 x L)

MFL = 924.22 x 0.812 x (3 x 8 -2 x 0.81) / (6 x 8) =378.81Kg. - m

MFC = 924.22 x 0.812 x (3 x 7.4 -2 x 0.81) / (6 x 7.4) = 368.31Kg. - m

d) Reacciones:

R = W x X

RL = 924.22 x 0.81 = 748.62 Kg.

Rc = 924.22 x 0.81 = 748.62Kg.

e) Momento al centro sin corregir:

M = W x X3 / (3 x L)

ML = 924.22 x 0.813 / (3 x 8) =31.49 Kg. - m

Mc = 924.22 x 0.813 / (3 x 7.4) = 41.99 Kg. - m

f) Momentos reales en los extremos:

M- = (MFL - MFC) x LL / (LL + Lc) + MFc

M- = (282.73 – 281.07) x 8 / (8 + 7.4) + 281.07 = 374.31 Kg. – m

g) Momentos reales al centro:

M+ = MF – M- + Mcentro

M+L = 282.73 – 281.29 + 25.26 = 35.99 Kg. – m

M+c = 281.07 – 281.29 + 27.31 = 35.99 Kg. – m

h) Puntos de inflexión

Se determina con la siguiente ecuación, WY2 – 2RY + 2M = 0

En el sentido largo Y= 0.62 m., y en el sentido corto Y= 0.62 m

i) Esfuerzos de corte

Vu = Fapoyo / Obd

Vu = 748.62 / (0.85 x 81 x 20) = 0.54 Kg. / cm2

Vc = 0.50 x (210)^1/2 / 2= 3.62 Kg. / cm2 . No necesita refuerzo.

i) Áreas de acero:

Asmin = 14.1/fy x 81 x 17.5 = 7.11 cm2

Espaciamiento máximo 45 cm.

Para M = 374.31, b = 81 cm., d = 17.5 cm., entonces As = 0.85 cm2

Para M = 35.99, b = 81 cm., d = 17.5 cm., entonces As = 0.081 cm2

CASO 2

Banda 6 con banda 9.

Diagrama de fuerzas a analizar:

Figura 3. Diagrama de fuerzas

8.00

3.50

Presión de agua Presión de agua más peso de de losa del tanque W1 W2

b) Cargas

W=1.4 (1000x3.25 + 2400x0.20) x1.366=71133.25 kg/m.

W= 1.4x1000x3.25x1.366 = 6215.30 kg/m

c) Momentos fijos en paredes verticales:

MFA = WL2/30

MFA = 6215.30 x 3.502/30 = 2537.91 kg-m.

RA = (12MAL2-2WX3L+3WX2L2)/6L3

RA = 3214.40 kg.

Haciendo sumatoria de momentos en B = 0 se tiene, que

MFB = 3750.13 kg-m. y haciendo sumatoria de fuerzas horizontales se tiene RB =

7500.25 kg.

Figura 4. Diagrama de fuerzas horizontales

MFA W = 6215.30 kg/m

MFB

Para bandas horizontales en losa:

MF = WX2 (3L-2X)/6L

MF= 19054.38 kg-m

Momento positivo al centro sin corregir reacciones:

M = WX3 /3L R = WX

M = 9527.19 kg-m. R = 20057.25 Kg.

d) Distribución de momentos (utilizando método de Hardy Cross)

Figura 5. Distribución de momentos

2500.09 -2500.09

-3750.13 -19054.38 19054.38 3750.13

Por ser simétrico sólo se analiza la mitad, como sigue:

Tabla III. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución

A B NUDO AB BA BD MIEMBRO

3.50 3.50 5.7 L 0.29 0.29 0.18 K 1.00 0.62 0.38 FD

2500.09 -3750.13 -19054.38 MF -2500.09 15613.90 7190.61 1 7806.95 -1250.04 -3595.31 -7806.95 3317.54 1527.81 2 1658.77 -3903.48 -763.91 -1658.77 3195.68 1471.7 3 1597.84 -829.38 -735.85 -1597.84 1071.69 493.54 4 535.85 -798.92 -246.77 -585.35 715.97 329.72 5 357.98 -267.92 -164.86 -357.98 296.32 136.46 6 148.16 -178.99 -68.23 -148.16 169.27 77.95 7

0.00 13403.69 -13403.69 REALES

e) Reacciones en las bandas verticales, se determinan por estática, haciendo

sumatoria de momentos en B=0 y haciendo sumatoria de fuerzas horizontales = 0,

entonces se tiene:

RA = -258.08 kg

RB = 10972.73 kg.

f) Puntos de inflexión (bandas verticales)

y = (6 x RA x H/W)1/2, siempre que “y” sea menor que X, de lo contrario se

debe determinar con un análisis por estática.

Para la banda horizontal se determinan resolviendo la siguiente ecuación:

WY2/2 – RY + M = 0, para la banda 9 es y = 0.77

g) Momento positivo máximo en paredes:

Se dará en Z = (2x RA x H / W)1/2, entonces Z = 0.543 m.

De donde M = W x Z3/(6xH) – RA x Z

M = 186.91 kg –m

Momento positivo máximo en losa

M+ = MF –M- + Mcentro.

M = 15177.88 kg-m.

Los demás cálculos son similares, a los del caso 1. Para las otras bandas se

presenta el resumen del cálculo en los cuadros que se presentan en las páginas

siguientes.

Tabla IV. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución

Banda Ancho de Banda X(m) W(kg-m) MF (kg-m) sl sc sl sc sl sc sl sc

B1 0.88 0.88 0.88 0.88 4287.50 4287.50 1515.33 1515.33 B2 0.88 0.88 1.75 1.75 3215.63 3215.63 4168.07 3916.11 B3 0.88 0.88 1.75 1.75 2143.75 2143.75 2778.71 2610.74 B4 0.88 0.88 0.88 0.88 1071.80 1071.80 378.81 368.31 B5 0.88 0.88 0.88 0.88 3920.00 3920.00 331.39 331.39 919.13 919.13

B6 1.50 1.30 1.75 1.75 6215.30 6215.30 2500.09 1341.38 3750.13 2012.06

B6 1.50 1.30 1.75 1.75 6215.30 6215.30 2500.09 1341..38 3750.13 2012.06

B7 0.88 0.88 1.75 0.88 4508.00 4508.00 5490.01 1593.26 B8 1.50 1.30 2.48 1.75 7037.63 7037.63 15397.51 4897.17 B9 1.50 1.30 2.85 3.12 7037.63 7037.63 19054.38 13333.00

Tabla V. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución

Banda M+ sin corregir (kg-m) M- (extremos) (kg-m) M+ corregido (kg-m)

Puntos de inflexión

sl sc sl sc sl sc sl sc B1 125.98 167.97 1515.13 1515.33 125.98 167.97 0.63 0.63 B2 755.87 1007.82 4060.09 4060.09 863.85 863.85 1.02 1.02 B3 503.91 671.88 2706.72 2706.72 575.90 575.90 1.02 1.02 B4 31.49 41.99 374.31 374.31 35.99 35.99 0.62 0.62 B5 3945.49 964.15 472.39 -259.23 0.42

B6 10605.87 3116.58 -283.89 -1011.07 1.36 0.89

B6 13403.69 9570.71 186.91 1440.59 0.94

B7 1412.87 132.46 3945.49 964.15 2957.38 761.57 0.60 0.29 B8 6302.83 888.09 10605.87 3116.58 11094.46 2668.68 0.71 0.56 B9 9527.19 5016.64 13403.69 9570.71 15177.88 8778.93 0.77 0.96

Tabla VI. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución

V (kg) Vu (kg/cm2) As- (cm2) As+ (cm2)

As min (cm2)

sl sc sl sc sl sc sl sc sl sc 3751.56 3751.56 2.88 2.88 3.48 3.48 0.28 0.38 7.11 7.11 5627.35 5627.35 4.32 4.32 9.65 9.65 1.96 1.96 7.11 7.11 3751.56 3751.56 2.88 2.88 6.32 6.32 1.30 1.30 3.5 3.5 937.83 937.83 0.72 0.72 0.85 0.85 0.08 0.08 2.1 2.1 -412.70 439.11 3842.70 2990.89 2.95 2.30 9.37 2.20 1.07 0.58 2.1 2.1 5641.30 1025.80 10173.35 4722.95 5.00 4.33 26.23 7.38 0.64 2.27 3.28 -259.08 -818.24

10972.73 6566.99 5.40 6.02 34.12 25.67 0.42 3.29 5.47 2.93 7898.00 3944.50 6.06 3.03 9.37 2.20 6.80 1.74 3.5 3.5 17476.78 6611.73 8.60 6.06 26.23 7.38 26.32 6.13 5.47 2.93 20057.25 11775.17 9.87 10.79 34.12 25.67 36.38 20.44 5.47 2.93

El refuerzo se distribuye por la banda; por ejemplo, si se considera la banda

B1, el ancho de banda es 88 cm. Para el refuerzo de momentos negativos (que en

este caso es la cama interior, ya que se propone armar con dos camas, y como

consecuencia de las cargas que se aplican son del interior del tanque hacia afuera

“presión del agua”, cuando el tanque está lleno) se requiere tanto en el sentido

corto como en el sentido largo, la banda es de 3.5 cm2, por lo que se toma este

valor como el de diseño. Si se colocan varillas No.4, se tiene: una distribución

similar a la que se hace en losas planas.

Área de acero del No.4 = 1.267 cm2

Área de acero requerida en la banda = 3.50 cm2

Ancho de banda = 88 cm.

Entonces por simple relación se tiene: 3.5 cm2 ___________88 cm. 1.267 cm2___________S

De lo anterior S=31.85 cm, el espaciamiento máximo permitido es de 45 cm entre varilla y

varilla; entonces colocar refuerzo No.4 31.5 cm. (Ver plano al final del capítulo)

k) Selección de la potencia de la bomba Para los pozos profundos, se recomienda utilizar bomba centrífuga de tipo

sumergible, aunque esto puede estar limitado por el diámetro de la camisa del

pozo; cuando éste es pequeño y no se pueda instalar el motor sumergible se

deberá utilizar una bomba centrífuga con motor externo.

Los datos del pozo son:

Profundidad del pozo = 500 pies

Diámetro de la camisa del pozo = 6 plg.

Caudal aprovechable = 400 gal. / min. = 25.20 lts/seg.

La carga total para la cual funcionará la bomba se determina

considerando los siguientes aspectos:

1) Nivel dinámico del pozo

2) Altura de la boca del pozo a la descarga

3) Pérdida de carga en la línea de conducción

4) Pérdidas menores en el sistema

Los cálculos se resumen en el siguiente listado:

1) 36 mts.

2) 46 mts.

3) Se utilizará la fórmula de Hazen Wiliams para determinar la

pérdida de energía por tubería.

Hf = 1743.811 x L x 1.03 x Q1.852 / (D4.87 x C1.852)

Hf = 1743.811 x 335 x 1.03 x (10.81.852)/ (54.87 x 1401.852) = 1.81 mts

Hf = 1.81 mts.

4) Estas pérdidas son causadas por accesorios, se calculan con los factores

encontrados en el apéndice No. 2.

Tabla VII. Calculo de pérdidas por accesorios

Descripción Cantidad factor Total (m) válvulas compuerta de 5" 1 0.9 0.9

válvula cheque de 5" 2 10.4 20.8 codos pvc 5" 4 4.2 16.8 Hf = 38.5

Hf = 34.4 mts.

Total = 121.94 mts.

La estimación de potencia de la bomba se efectúa con la siguiente

expresión:

P = Qb x CT / (76 x E) donde:

CT = Carga total (mts)

Qb = Caudal (lts/seg)

E = Eficiencia

P = Potencia requerida (Hp)

En la estimación se puede suponer una eficiencia, luego de acuerdo con las

curvas características de las bombas se seleccionará la que mejor se adapte a las

condiciones requeridas.

Entonces se tiene:

P = 21.60 x 121.44 / (76 x 0.70) = 49.22 Hp = 50 Hp

Figura 6. Esquema para cálculo de de carga dinámica

total

Longitud de tuberia L=335.00 Mts.Se calcula la perdida con la formula de Hazzen Williams

Perdidas por accesorios = 38.5 Mts.

CDT=121.94 Mts.CDT= 36+46+1.81+38.5=121.94 Mts.

Altura de boca

H= 46.00 Mts.del pozo a descarga

Nivel Dinamico

Nv=36 Mts.

Hf = 1.81 Mts.

H= 44.00 Mts.

2.1.3 Planos del proyecto

24.6

4184.5

2

9.7

1103.7

2

11.6

8D

IST.

N

78º

30´ 0

0"

65º

20´ 0

0"

AZIM

UT

74º

00´ 0

0"

156º

00´ 0

0"

112º

00´ 0

0"

E.3

E.2

E.1

E.2

E.1

P.O

.E.5

EST.

E.5

E.4

E.4

E.3

12 AVENIDA

PUNT

O D

E PE

RFO

RACI

ON

E-1

E-0

7 CA

LLE

E-2

PERF

IL D

E LI

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PLAN

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E LI

NEA

DE

COND

UCCI

ON

VALV

ULA

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CHE

QUE

O 4

"

Qb=

21

.6 L

ts/s

eg (3

40 G

PM)

VALV

ULA

DE

CHE

QU

E O

4"

ESC:

1:1

000

56

TUBO

S D

E O

4" P

.V.C

. 160

PSI

ESC:

1:1

000

Figura 7. Plano planta perfil de línea de conducción El Esfuerzo II

E-3 10 AVENIDA "B"

E-4

TANQ

UE E

XIST

ENTE

EL T

ANQ

UE D

E DI

STRI

BUCI

ON

LOTE

DO

NDE

SE C

ONS

TRUI

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E-5

TUBE

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DE

P.V.

C 16

0 PS

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1.5

0 M

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4" ;

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NOTA

:

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SEPTI

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1 4

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P.V.

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la d

e

CO

RTE

A-A

CO

LUM

NA C

-1

NOTA

:

2.3

5

0.9

0

0.9

0

2.1

5

0.9

0

12 c

m. d

e ES

PESO

R

NOTA

:

ARM

ADO

DE

LOSA

TOD

O C

ON

HIER

RO N

o. 3

4.5

0

ARM

ADO

DE

LOSA

2.1

5

Figura 8. Plano de detalle de tanque de dist ribución

CO

LUM

NAS

DE C

ARG

A

REBA

LSE

SEC

CIO

N B

SECC

ION

A

DET

ALLE

DE

ARM

ADO

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Figura 9. Plano de detalle estructural de tanque de dist ribución

Figura 10. Plano de detalle est ructural de tanque de distribución

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1:1

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2.1.4 Presupuesto En la elaboración del presupuesto se calculó por renglones, precios unitarios

y mano de obra a destajo, tomando en consideración lo siguiente:

• Tubería P.V.C. de 5 plg de diámetro con una resistencia de 160 psi.

• Tanque de distribución de concreto reforzado de una capacidad de 375

mts3.

• Bomba sumergible marca Berkeley modelo 7T350 acoplada a un motor

sumergible Franklin de 50 HP/460V/3PH/3450RPM/HZ, con sus tableros

eléctricos, flotes, etc. necesarios para su instalación y accesorios

hidráulicos.

• Dos transformadores monofásicos convencionales de 15 KVA y uno de 10

KVA con primario de 34.5 KV. Y secundario de 480/277 A.V.C. enfriado en

aceite.

• Un poste de 40 pies totalmente vestido para los transformadores.

• Válvulas de cheque al inicio y al medio de la línea de conducción para

disminuir el golpe de ariete.

• No incluye los trámites ni el pago para la introducción de energía eléctrica.

PRESUPUESTO LINEA DE CONDUCCIÓN EL ESFUERZO II, COBAN, A.V. Octubre de 2003 UNI CANTI P.U. P.U. s-total TOTAL

DESCRIPCIÓN DAD DAD mat. M. de Ob. TRABAJOS PRELIMINARES Q 1,512.50 Limpieza m2 97.00 1.50 Q 145.50 Trazo de lÍnea de conduccion ml 335.00 4.00 Q 1,340.00 Trazo y estaqueado ml 9.00 3.00 Q 27.00 MOVIMIENTO DE TIERRA Q 7,517.60 Excavacion línea de conduccion m3 175.88 20.00 Q 3,517.60 Excavacion tanque de distribucion m3 105.00 20.00 Q 2,100.00 Relleno de línea de conduccion m3 95.00 20.00 Q 1,900.00 CIMENTACION Q 865.00 Excavación estructural m3 1.12 18.00 Q 20.16 Cimiento corrido ml 7.00 50.27 18.42 Q 480.83 Levantado a solera de humedad m2 1.40 35.41 38.24 Q 103.11 Solera de humedad ml 7.00 7.40 27.73 Q 245.89 Relleno estructural m3 0.75 20.00 Q 15.00 MAMPOSTERÍA Q 1,095.95 Muro de block de 0.15 para garita de controles eléctricos m2 14.88 35.41 38.24 Q 1,095.95 TANQUE DE DISTRIBUCIÓN Q 77,893.28 Concreto m3 39.00 850.00 Q 33,150.00 Armaduría Glob 1.00 23350.00 12000.00 Q 35,350.00 Columna C-2 ml 37.50 46.46 30.70 Q 2,893.28 Madera Glob 1.00 6500.00 Q 6,500.00 ESTRUCTURA PRINCIPAL CUARTO DE MÁQUINAS Q 1,268.58 Pines dobles ml 5.20 14.04 19.61 Q 174.99 Pines triples ml 7.80 46.46 30.70 Q 601.80 Solera media U ml 14.00 7.40 27.73 Q 491.79 ESTRUCTURA DE TECHO Q 47,434.82 Solera de remate ml 65.00 37.56 32.13 Q 4,529.38 Losa techo m2 135.00 190.00 110.00 Q 40,500.00 Viga de 0.35 x 0.25 mts. ml 16.60 93.17 51.74 Q 2,405.43 ACABADOS Q 3,584.74 Empastado de cemento con cernido fino en tanque Glob 1.00 2655.36 929.38 Q 3,584.74 TUBERÍA y ACCESORIOS DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN Q 52,645.50 Tubería de PVC 5", instalados Tubos 59.00 523.00 261.50 Q 46,285.50

Pegamento PVC Galon 5.00 400.00 0.00 Q 2,000.00 Codos PVC 5" u 4.00 335.00 30.00 Q 1,460.00 Válvula de cheque 6" u 1.00 2750.00 150.00 Q 2,900.00 Válvula de compuerta 6" u 1.00 2100.00 150.00 Q 2,250.00 Reducidores u 4.00 250.00 25.00 Q 1,100.00 BOMBA Q 100,312.00 Bomba sumergible marca Berkeley modelo 7T350 acoplada a u 1 100312.00 0.00 Q 100,312.00 motor sumergible Franklin de 50 HP/460V/3PH/3450RPM/HZ con todos los accesorios necesarios para su instalación tanto hidráulica como eléctrica y mano de obra. INSTALACIÓN ELÉCTRICA Q 46,286.25 Tres transformadores de 15 KVA c/u con un poste de concreto Glob 1.00 37536.25 8750.00 Q 46,286.25 de 40 pies totalmente vestido para instalación de la bomba VARIOS Q 525.00 Puerta métalica para garita de controles eléctricos u 1.00 425.00 100.00 Q 525.00 SUB-TOTAL Q 340,941.21 IMPREVISTOS 5% Q 17,047.06 ADMINISTRACIÓN 5% Q 17,047.06 SUPERVISIÓN 5% Q 17,047.06 TOTAL Q 392,082.39 NOTA El presupuesto no incluye el pago a la Empresa Eléctrica.

2 DISEÑO DEL PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3, CIUDAD DE COBÁN, ALTA VERAPAZ 2.1.1 Descripción del proyecto El proyecto consiste en el diseño del pavimento rígido para un sector de la

zona 3 de la ciudad de Cobán, teniendo como un longitud de eje central de calle

207.86 mts. con un promedio de 8.50 mts. de ancho.

2.1.2 Levantamiento topográfico

a) Planimetría

Este trabajo se realizó para obtener representación gráfica en planta del

terreno. El método utilizado fue por conservación del azimut, sobre el eje central.

Teniendo como resultado los siguientes datos:

Tabla VIII. Libreta topográfica

EST PO AZIMUT DH

(mts) E-0 E-1 78 19' 06" 29.07 E-1 E-2 75 08' 38" 18.07 E-2 E-3 77 06' 03" 24.55 E-3 E-4 91 15' 44" 82.04 E-4 E-5 88 48' 08" 54.98

b) Altimetría

El método que se aplicó, fue una nivelación simple. Las elevaciones se

tomaron a cada 20 mts.

La nivelación permite conocer la sección transversal del terreno, la

determinación del perfil de la línea de eje principal y el conocimiento de pendientes

de la subrasante para así, diseñar. En este caso, en particular, por el

mantenimiento que se le dio a esta vía, se puede apreciar una pendiente definida

y no un terreno irregular. Los datos obtenidos son los siguientes:

Tabla IX. Libreta de Nivelación

EST + HI - PV COTA PV 0.54 100.54 100.00

0+000 100.54 0.65 99.90 0+29.07 100.54 0.74 99.80

PV 1.30 101.10 1.40 99.70 0+47.14 101.10 1.72 99.38 0+71.69 101.10 1.65 99.45

PV 1.10 100.55 1.20 99.35 0+153.73 100.55 0.77 99.78 0+208.71 100.55 0.35 100.20

1.1.3 Ensayo de laboratorio de materiales de subrasante

Para poder obtener un buen diseño, se necesita realizar un estudio del suelo

mediante una exploración, esto como prerrequisito indispensable para este tipo

de obras.

a) Ensayo de granulometría La clasificación de los suelos acostumbra utilizar algún tipo de análisis

granulométrico, constituyendo este ensayo una parte importante de los criterios de

aceptabilidad de suelos para carreteras.

El análisis granulométrico de una masa de suelo consiste, en separar y

clasificar por tamaños los granos que lo componen. Este ensayo, consiste en una

serie de tamices superpuestos, colocando el tamiz de mayor separación en la

parte superior y reduciendo la abertura de los sucesivos. Para el ensayo realizado

de granulometría fina se utilizó una serie de tamices cuyas aberturas van del tamiz

No.4 al No. 200, en la parte superior se coloca una cantidad determinada de

material previamente desmenuzada y pesada; luego, se obtiene el porcentaje de

material que es retenido por cada tamiz.

% Retenido = Peso del suelo retenido x 100 Peso total del suelo

Índice de Grupo = 8

Tomando en cuenta la clasificación de la asociación americana de pruebas

para la construcción de carreteras y vías de tren (AASHTO), se puede observar

que el suelo que pasa el tamiz No. 200 es mayor al 36%, clasificando el suelo

como limo arcilloso del subgrupo A-7-5, el cual es adecuado para subrasante ya

que, no corresponde a la clasificación A-8 y se establece con una resistencia de

regular a buena.

b) Ensayo de límites de Attemberg

Son ciertos límites arbitrarios en el contenido de humedad de los suelos finos,

divide los estados de consistencia de los suelos.

Según el índice de grupo, los suelos se dividen en:

Granulares 0 a 4,

Limosos 8 a 12,

Arcillosos 12 a 20.

El valor resultante del índice de grupo, estará en función de la calidad del

suelo. Los límites de consistencia de los ensayos realizados al suelo son:

Límite líquido = 55.50

Límite plástico = 42.30

Índice plástico = 13.20

Según estos datos, se determinó que el límite plástico e índice de plasticidad

le corresponde a una subrasante y el valor resultante del índice de grupo lo

clasifica como un suelo limoso.

c) Ensayo de Proctor (Densidad máxima y densidad óptima)

Realizado el ensayo de suelos (proctor), se obtuvieron datos del contenido de

humedad (w) y del peso unitario seco (PUS), tratando una curva que relaciona

estos dos valores se puede establecer por medio del punto más alto de la

parábola la humedad óptima del suelo. Con esto tenemos:

Humedad óptima = 35.85%

Conocer el contenido óptimo de humedad del suelo de la subrasante del

sector de la zona 3 de Cobán es importante para conseguir la máxima

compactación del suelo.

d) Ensayo de CBR (valor soporte)

CBR a 95% de compactación = 18.00

Con esto se determina que para un pavimento rígido se clasifica con un módulo de

reacción de la subrasante como alta.

2.1.5 Diseño del pavimento

a) Diseño de pavimentos rígidos

• Diseño de mezcla para pavimentos rígido

La mezcla para un pavimento rígido es algo muy importante, por ello se

debe diseñar dependiendo directamente de su resistencia y el grueso de sus

agregados.

En este caso se necesita un concreto de 4000 psi, que equivale a 281

Kg./cm2. Por ser un concreto para pavimento se debe usar un agregado grueso

que resista la abrasión (desgaste) por eso se utilizará agregado de 1 plg. Además,

se utilizarán las tablas del CII (Centro de Investigación de Ingeniería, USAC)

para el diseño de concreto.

Se tiene una relación agua cemento A/C = 0.49, para un asentamiento de 10

cm, se tiene que se debe utilizar 171 lts. de agua, con este dato se puede obtener

la cantidad de cemento con la relación A/C:

C = A/0.49 = 171 / 0.49 = 348.97 Kg. = 8.21 sacos de cemento.

Para una resistencia de 281 Kg. /cm2 se tiene un porcentaje del 46% para el

agregado fino (AF) y el agregado grueso (AG) es el restante.

Pesos unitarios:

PUconcreto = 2400 Kg. /m3

PU AF = 1400 Kg. /m3

PU AG = 1600 Kg. /m3

2400 Kg. /mt3 = 348.97kg+171kg+agregados

Agregados = 2400 – (348.97+171) = 1880.03 Kg.

AF = 1880.03 x 0.46 = 864.81 Kg. /1400 Kg. /m3 = 0.62 mt3.

AG = 1880.03 – 864.81 = 1015.22 Kg. / 1600 Kg. /m3 = 0.63 mt3.

Con los datos anteriores se tiene la siguiente proporción:

C/C: AF/C: AG/C: A/C

1 : 2.48 : 2.91 : 0.49 (proporción teórica)

Por facilidad, en el campo se recomienda la siguiente proporción:

1: 2.5 : 3 : 0.50 (proporción recomendada)

• Diseño de pavimento rígido La Asociación del Cemento Portland (PCA) ha desarrollado dos métodos

para determinar el espesor de losa adecuada para soportar las cargas de tránsito

en calles y carreteras.

1. Método de capacidad: procedimiento de diseño con posibilidad de obtener datos

de carga. Ello asume que datos detallados de carga-eje tienen que ser obtenidos

de estaciones representativas de peso de camiones (volúmenes de tránsito).

2. Método simplificado: procedimiento de diseño sin posibilidad de obtener datos

de carga-eje.

Para el diseño y dimensionamiento del espesor del pavimento rígido del

sector de la zona 3 de la ciudad de Cobán, se empleará el método simplificado (2),

por carecer de información acerca del primer método.

Para el método de diseño, la PCA ha elaborado tablas simples, basadas en

distribuciones compuestas de carga de eje que representan diferentes categorías

de carreteras y tipos de calles. Los datos de las tablas para las cuatro categorías

de tránsito (ver tabla 10) están diseñadas para un período de diseño de 20 años.

Estas tablas contemplan el valor de carga estática por eje, ya que los esfuerzos

producidos por un eje en movimiento son menores que los ocasionados cuando el

mismo eje está detenido, pues hacen falta períodos considerables de tiempo para

que el esfuerzo producido por un eje estático, alcance su máximo valor. El factor

de seguridad (FS) por el cual deben multiplicarse las cargas nominales de ejes

son 1.0, 1.1, 1.2 y 1.3, respectivamente, para las cuatro categorías de eje carga.

Para determinar el espesor de la losa, son necesarios los esfuerzos

combinados de la subrasante y sub-base (ver tabla 11) ya que, mejoran la

estructura de un pavimento. El aumento en mayor grado de la resistencia

estructural del pavimento, se obtiene de las bases suelo-cemento en relación a las

bases granulares.

El valor aproximado de K (módulo de reacción) cuando se usan bases

granulares y bases de suelo-cemento, respectivamente se muestran en las tablas

12 y 13.

En ausencia de los valores de los ensayos de laboratorio, puede utilizarse la

relación aproximada entre K y el CBR o valor soporte de California para diferentes

tipos de suelo (esto sólo cuando se conoce su respectivo CBR).

Tránsito es el número y los pesos de carga por eje pesados, durante la vida

de diseño, son las variables del pavimento de concreto. Estos son, derivados de

estimaciones siguientes, al tránsito promedio diario en ambas direcciones de todos

los vehículos lo llamaremos TPD y al tránsito promedio diario de camiones en

ambas direcciones, carga por eje de camiones lo llamaremos TPDC.

En el procedimiento de diseño, es necesario el TPDC, el que puede ser

expresado como un porcentaje de TPC. La información de TPD, se obtiene de

contadores especiales de tránsito o cualquier otro método de conteo de tránsito.

El tránsito futuro tiene considerable influencia en el diseño, por lo que la

razón de crecimiento es afectada por factores como el tránsito desarrollado; todos

estos factores pueden causar razones de crecimiento anual del 2 al 6 %, que

corresponden a factores de proyección de tránsito a 20 años de 1.2 a 1.8 (ver

tabla 14). El uso de razones altas de crecimiento para calles residenciales no son

aplicables, ya que estas calles llevan poco tránsito, generalmente originado en

ellas mismas o el que es ocasionado por vehículos de reparto, por lo que las tasas

de crecimiento podrían estar debajo del 2% por año (factor de proyección (1.1 a

1.3). Las tablas se encuentran especificadas para un período de 20 años con su

respectivo tránsito promedio de camiones en ambas direcciones (TPDC). Para

otros períodos de diseño, las estimaciones del tránsito TPDC se multiplican por un

factor apropiado para tener un valor ajustado para usar las tablas.

• Módulo de ruptura del concreto

Debido al paso de vehículos sobre las losas de concreto, se producen

esfuerzos de flexión y compresión. Los esfuerzos de compresión son tan mínimos

que no influyen en el grosor de la losa. En cambio los promedios de esfuerzos y

las fuerzas de flexión son mucho mayores, por eso son usados estos valores para

el diseño de espesores de los pavimentos rígidos. En cambio los promedios de

esfuerzos de flexión son mucho mayores, por eso son usados estos valores para

el diseño de espesores de los pavimentos rígidos. La fuerza de flexión está

determinada por el módulo de ruptura del concreto (MR), el cual está definido

como el esfuerzo máximo de tensión en la fibra extrema de una viga de concreto.

La resistencia de la tensión del concreto es relativamente baja. Una buena

aproximación para la resistencia a la tensión será dentro de un diez a un veinte

por ciento de su resistencia a la compresión. Es más difícil medir la resistencia a la

tensión que la resistencia a la compresión, debido a los problemas de agarre de

las máquinas de prueba.

Diseño de espesor del pavimento, para un sector de la zona 3 de la ciudad de

Cobán, Alta Verapaz.

Al utilizar el método simplificado, propuesto por la Asociación del Cemento

Portland (PCA) para pavimentos rígidos se deben seguir los siguientes pasos:

1. Determinar la categoría de la vía

Para determinar la categoría de la vía se debe contar con datos del tránsito

promedio. Como no se cuenta con datos de conteo de tránsito vehicular para el

proyecto, se hizo un recuento de vehículos que pasan en un día (24 horas) por la

vía, con el propósito de obtener un dato aproximado de vehículos.

Del recuento realizado, se determinó el tránsito promedio diario de camiones

en ambas direcciones. Con un tránsito de vehículos pesados de 164 en ambas

direcciones, que corresponde al 28.25 % del tránsito que pasa por el sector. En el

método propuesto por la PCA no es determinante el número de vehículos

pesados. Con el dato estimado de paso de vehículos y su porcentaje de camiones

se clasifica la vía según la tabla 10.

La vía a pavimentar se clasifica en la categoría No.1, definida como calles

residenciales, carreteras rurales y secundarias (bajo a medio).

2. Determinar el tipo de junta para el pavimento

La junta seleccionada es del tipo dovela, tipo macho-hembra, por las ventajas

que ofrece este tipo de junta.

3. Decidir, incluir o excluir hombros o bordillos en el diseño

El diseño contempla la integración de bordillo, para disminuir el espesor de la

losa de concreto.

4. Determinar el módulo de ruptura del concreto

El módulo se estimó como el quince por ciento de la resistencia de concreto a

compresión, f’c por lo que el valor se toma como 0.15 x 4000 psi = 600 psi.

5. Determinar el módulo de reacción “k” de la subrasante

El módulo de reacción de la subrasante, conservadoramente se determinó,

tomando en cuenta el factor de seguridad por error en los ensayos de laboratorio

se suelos, estimando un CBR de la subrasante de 10. Con el valor anterior se

localiza el valor del módulo de reacción de la subrasante en la gráfica No.1, el

cual equivale a un módulo de reacción de la subrasante de 200 lb/plg3.

6. Determinar si se utilizará base según los criterios del diseñador

Como criterio en el diseño, se aplicará una base no tratada de 4 plg, (10 cm).

Este criterio incrementa el módulo de reacción a 220 lb/plg3 (ver tabla 12).

7. Determinar el valor soporte del suelo.

Con el dato del módulo de reacción de 220 lb/plg3, se localiza en el rango de

valores en la tabla 11, la cual determina a este soporte como ALTO, catalogando

al tipo de suelo como arenoso o mezcla de arena y grava relativamente libre de

finos.

8. Determinar el espesor de la losa de concreto

Según la tabla de diseño con los parámetros siguientes: para una vía de

categoría 1 con juntas doveladas, la tabla a utilizar es la No.12. El soporte

subrasante-sub-base tiene un carácter alto al buscar en el sector correspondiente

a un módulo de ruptura de 600 psi y el valor que contenga el tránsito promedio

diario de camiones de 164, el espesor que dicta la tabla corresponde a 8 pulgadas

(aproximadamente, 20.5 cm), por lo que, por factores de seguridad y factibilidad

en la construcción se dejará de veintiún (21) centímetros como espesor de losa.

Con base en el diseño se concluye que el espesor para la base y losa de

concreto para el sector de la zona 3 de Cobán, será el siguiente:

Base = 10 cm.

Losa de concreto = 21 cm.

Tabla X CATEGORÍA DE CARGA POR EJE

Tráfico Máxima carga por eje

CATEGORÍA POR EJE DESCRIPCIÓN TPDC KIP CATEGORÍA TPD / % PORDIA/EJE SENCILLO/ EJE 1 Calles residenciales 200 1 arriba carreteras rurales y a a de 22 36 secundarias (bajo a medio) 800 3 25 2 Calles colectoras, 700 5 de carreteras rurales 40 secundarias (altas) a a a 26 44 carreteras primarias 1000 y calles arteriales (bajo) 5000 18 3 calles arteriales 3000 a a carreteras primarias (medio) 12000 8 de super carreteras o interestatales (2 carriles) 500 urbanas y rurales (bajo a medio) 3000 a a 30 60 50000 5000 (4 carriles) 30 4 calles arteriales 3000 a carreteras primarias 12000 8 de supercarreteras ( 2 carriles) a 1500 (altas) interestatales 3000 a 30 a 34 60 urbanas y rurales 50000 8000 (medio alto) ( 4 carriles)

Nota: Las descripciones de alto, medio y bajo, se refiere al peso relativo

de las cargas por eje para el tipo de calle o carretera.

TPD: Tránsito promedio diario en el período de diseño.

TPDC: Tránsito promedio diario de camiones.

• Fuente: Instituto Americano de Concreto (ACI)

Figura 11. Relación de soporte California

Tabla XI TIPOS DE SUELO DE SUBRASANTE Y VALORES APROXIMADOS DE K

TIPOS DE SUELO SOPORTE Rango de valores de K PCI Suelos de grano fino en el cual el tamaño de limo y arcilla predominan BAJO 75 – 120 Arenas y mezclas de arenas con grava, con una cantidad considerada de limo y arcilla MEDIO 130 -170 Arenas y mezclas de arenas con grava, relativamente libre de finos. ALTO 180 – 220 Sub-bases tratadas con cemento. MUY ALTO 250 – 400

Tabla XII VALORES DE K PARA DISEÑOS SOBRE BASES

NO TRATADAS (de PCA)

Valor de K de la Valor K sobre la base lbs/pulg3 Subrasante Espesor Espesor Espesor Espesor Lbs/pulg. 4 plg. 6 plg. 9 plg. 12 plg. 50 65 75 85 110

100 130 140 160 190

200 220 230 270 320

300 320 330 370 430

Tabla XIII TPDC permisible, carga por eje categoría 1 pavimentos con

juntas doveladas Concreto con hombros o bordillos Espesor losa Soporte subrasante-sub-base Plg. BAJO MEDIO ALTO MUY ALTO 6.5 83 320 7 52 220 550 1900 7.5 320 1200 2900 9800 8 1600 5700 13800 8.5 6900 23700 6.5 67 7 120 440 7.5 270 680 2300 8 370 1300 3200 10800 8.5 1600 5800 14100 9 6600 7 82 7.5 130 480 8 67 270 670 2300 8.5 330 1200 2900 9700 9 1400 4900 11700 9.5 5100 18600

Referente a la capa de base del pavimento, la PCA da mayor importancia a la

uniformidad de apoyo, que al grado de resistencia de suelo, considerando que la

losa de concreto tiene gran capacidad de distribución de la carga impuesta por el

tránsito. Con frecuencia los materiales que forman parte de la subrasante

presentan características favorables que pueden sustituir las funciones de la base,

y por lo tanto, ésta se hace innecesaria.

El valor de la base del pavimento, puede ser estimada, por las características

y consideraciones del método, recomendándose un valor de 4 plg. cómo mínimo

(10cm), para datos de diseño puede optarse por el de la tabla No. 05.

El período de diseño de estas tablas es de 20 años, el cual se considera

adecuado para esta clase de proyectos.

Asimismo, estas tablas contemplan la fatiga y la erosión en el diseño. La

fatiga se toma en cuenta para mantener dentro de los límites de seguridad los

esfuerzos debidos a las cargas repetidas. El esfuerzo por erosión se usa para

limitar los efectos de las deflexiones del pavimento en los bordes y juntas. Para

referencia, la siguiente tabla indica los valores mínimos de espesor de base,

según el uso y el tipo de base.

Tabla No. XIV ESPESOR DE BASE, SEGÚN SU USO

TIPO DE BASE USOS ESPESOR (cm)

Granulares Carretera 10 – 15

Estabilizadas Carretera 10 – 15

Granulares Aeropuerto 15 – 30

Estabilizadas Aeropuerto 15 – 30

• Diseño de Juntas

Se tienen reglas básicas de diseño de juntas aserradas.

1. El espacio de las juntas longitudinales no debe exceder de 12.5 pies

(3.81 m).

2. Las juntas transversales deben ir a un espacio de intervalo regular de

15 pies (4.6 m) o menos, a excepción de aquellos casos en que la experiencia

local indique un espaciamiento mas largo.

Todas las juntas de contracción deben ser continuadas hasta la orilla y

deben tener una profundidad igual a ¼ del espesor del pavimento. Las juntas de

expansión deben llenarse hasta la profundidad requerida.

2.1.2 Planos del Proyecto

29.0

718.0

7

DIS

T.

54.9

882.0

424.5

5

CARCEL

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48´ 0

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91º

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77º

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3"

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Figura 12. Plano de planta y sección típica de calle zona3, Cobán

7.9

4

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2.1.3 Presupuesto

En la elaboración del presupuesto se calculó por renglones, precios

unitarios y mano de obra a destajo, tomando en consideración lo siguiente:

• Por ser irregular se tiene un ancho de calle variable promedio de 8.40 mts.

• Una cajuela de calle de 30 centímetros.

• Una base de 10 centímetros compactados

• Una carpeta de rodadura de concreto hidráulico de resistencia 4000 psi con

un espesor de 21 centímetros.

• Juntas de dilatación de ¼ del peralte de la base.

PRESUPUESTO PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3 COBÁN, ALTA VERAPAZ Octubre de 2003 UNI CANTI P.U. P.U. SUB-TOTAL TOTAL

DESCRIPCIÓN DAD DAD Mat. M. de Obra TRABAJOS PRELIMINARES Q 3,000.00 Trazo de eje central y anchos de calle Glob 1.00 3000.00 Q 3,000.00 MOVIMIENTO DE TIERRA Q 35,031.25 Cajuela de calle profundidad 0.30 mts. m3 520.50 25.00 Q 13,012.50 Material de base m3 260.25 40.00 Q 10,410.00 Tendido, nivelado y compactado de base m3 260.25 35.00 Q 9,108.75 Acarreo Glob 1.00 2500.00 Q 2,500.00 PAVIMENTO Q 268,355.00 Concreto hidráulico premezclado m3 368.00 675.00 Q 248,400.00 Fundición del pavimento m2 1735.00 8.00 Q 13,880.00 Madera para junta Glob 1.00 1250.00 Q 1,250.00 Tapajunta Glob 1.00 4825.00 Q 4,825.00 BANQUETAS Concreto hidráulico m3 24.00 600.00 Q 14,400.00 SUB-TOTAL Q 306,386.25 IMPREVISTOS 5% Q 15,319.31 ADMINISTRACIÓN 5% Q 15,319.31 SUPERVISIÓN 5% Q 15,319.31 TOTAL Q 352,344.19

CONCLUSIONES

1) En la ciudad de Cobán, Alta Verapaz se tiene la problemática de agua

potable porque no existe la infraestructura adecuada para que llegara la

cantidad suficiente a la ciudad, a pesar de que sí existen fuentes

suficientes, es por ello que la municipalidad deberá impulsar la captación de

estos afluentes para aumentar el caudal y así tener más capacidad de

distribución.

2) La comunidad El Esfuerzo II, tiene un grave problema con el servicio de

agua, ya que solamente recibe el servicio dos horas cada dos días, éste es

un factor muy importante puesto que sin agua es muy fácil que las personas

contraigan enfermedades. El problema radica en que solo existe un pozo

mecánico para dos comunidades, el cual no se da abasto para proveer el

servicio 24 horas al día, es por ello que se debe construir el nuevo tanque

de distribución para aumentar el caudal en la red de distribución existente.

3) La pavimentación del sector en la zona 3 de la ciudad de Cobán es

necesaria puesto que no solo mejorará la calidad de vida de las personas

que viven en dicho sector, sino que también es necesario un acceso

adecuado hacia los nuevos sectores que tienen su ingreso por allí, puesto

que en invierno se tornó un poco difícil el tránsito y además, hay circulación

de transporte pesado.

RECOMENDACIONES

A LA MUNICIPALIDAD DE COBÁN, A.V.

1) Gestionar con entidades extranjeras o del gobierno central recursos para

invertir en un mejor servicio de agua potable en la ciudad. 2) Realizar el proyecto en la comunidad El Esfuerzo II, de ampliación del

caudal por medio de construcción de un tanque de distribución, de esta

forma se mejorará el servicio.

3) Pavimentar el sector en la zona 3 de la ciudad de Cobán, Alta Verapaz para

mejorar el transito en dicho sector, puesto que es el acceso a sectores

nuevos de la ciudad, y en invierno se torna difícil de transitar.

BIBLIOGRAFÍA

Crespo Villalaz, Carlos. Mecánica de suelos y cimentaciones. 4ª edición. México: Editorial Limusa, S.A. 1999. Pag.102-119

J.M. de Azevedo, Netto. Manual de hidráulica. 6ª edición, México. Editora Edgard Blucher Ltda. 1975. Pag. 217-257 Midence Monroy, Danilo Gustavo, Diseño de pavimentos de concreto. 3ª edición, México: Editora Limusa, S.A. 1995. Pag.136 Streeter, Victor L. Mecánica de los fluidos. 4a edición, México: editorial McGraw-Hill. 1975. Pag. 211