DATOS: 20800

Zapata Otros Suelo

f'c = 210 kg/cm2 S/C = 200 kg/m2 Df = 1.7 m

Columna Pu= 14758 kg Hp= 0.3 m

f'c = 210 kg/cm2 M1= 84.99 kg*m m = 2.1 Tn/m3

b = 25 cm M2= 393.383 kg*m σt= 3.5 kg/cm2

l = 40 cm Acero

fy = 4200 kg/cm2

1.- ESFUERZO NETO DEL TERRENO (σn)

Reemplazo los valores y tenemos

30.6 Tn/m2

Df

2.- AREA DE ZAPATA

Reemplazo los valores y tenemos

0.48 m2

L

0.7 m

0.7 m

Primera verificacion Seccion Zapata

B

L = 0.775 m

Se considera los comerciales

L= 0.80 m

B= 0.65 m

B = 0.625 m

Primera verificacion Seccion Zapata

0.20

0.20

DISEÑO DE ZAPATA AISLADA(A - 1) DISEÑO CON EL METODO DE ACI

𝛾

𝜎_(𝑛 )=𝜎_(𝑡 )−(𝛾_𝑚∗ℎ𝑓)−𝑠/𝑐

𝜎_(𝑛 )=

𝑃_(𝑇 )=〖1.4∗𝑃〗_𝐷+1.7∗𝑃_𝐿𝐴_𝑧𝑎𝑝=𝑃_𝑇/𝜎_𝑛

𝐴_(𝑧𝑎𝑝

𝐴_(𝑧𝑎𝑝 )={█(&𝑥

(𝐼_(1 )=𝐼_2)

𝐿=𝐴_𝑧𝑎𝑝1+((𝑙−𝑏))/2

𝐵=𝐴_𝑧𝑎𝑝2−((𝑙−𝑏))/2

(𝐼_(1 )′=𝐼

𝐼_1′=((𝐿−𝑙))/2

𝐼_2′=((𝐵−𝑏))/2

Los dos resultados deben ser iguales

𝐼_1′=

𝐼_2′=

b

l

PD , PL

3.- DIMENSIONAMIENTO DE ALTURA DE ZAPATA POR PUNZONAMIENTO

Reaccion Neta del Terreno

0.80 m

0.4 m + d

Reemplazo los valores y tenemos 0.65 m 0.25 m + d

28.38 Tn/m2

Condicion de Diseño:

Ecuacion 01

Ecuacion 02

Igualando la ecuc. 01 y ecuc. 02

0.19 m

Altura de Zapata:

1/2

1.27 cm

Reemplazo los valores y tenemos

0.27 m

0.30 m

Hallando el dprom:

1.27 cm

Reemplazo los valores y tenemos

dprom = 0.21 m

4.- VERIFICACION POR CORTANTE

Reemplazo los valores y tenemos

Vdu = -0.18 Tn

3.32 Tn

Debe cumplir el siguiente parametro

3.32 > -0.18

𝜔_(𝑛𝑡 )= 𝑃_𝜇/𝐴_𝑧𝑎𝑝

𝑃_(𝜇 )=〖1.4∗𝑃〗_𝐷+1.7∗𝑃_𝐿

𝜔_(𝑛𝑡

(𝑉_𝑈/Φ=𝑉_𝐶)

𝑉_𝑈/Φ=𝑃_𝜇−𝜔_𝑛𝑡[(𝑙+𝑑)├ (𝑏+𝑑)]┤

𝑉_𝐶=1.06∗√(𝑓^′ 𝑐)∗𝑏_0∗𝑑

Donde:

ℎ_𝑧𝑎𝑝=𝑑+𝑟𝑒𝑐𝑢𝑏𝑟𝑖𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜+ 𝜙_𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜

𝜙_(𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜

𝐻_(𝑧𝑎𝑝

𝑑_𝑝𝑟𝑜𝑚=ℎ_𝑧𝑎𝑝−(𝑟𝑒𝑐𝑢𝑏𝑟𝑖𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜+ 𝜙_𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜

𝑉_𝑑𝑢=(𝜔_𝑛𝑡∗𝐵)(𝐼^′− 𝑑_𝑝𝑟𝑜𝑚)

𝑉_𝜍=0.53∗√(𝑓^′ 𝑐)∗𝐵∗𝑑_𝑝𝑟𝑜𝑚

𝑉_(𝜍 )=

𝑉_(𝜍 )>𝑉_𝑑𝑢

𝑑=

𝐻_(𝑧𝑎𝑝

𝜙_𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜=

𝜙_(𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜

5.- DISEÑO POR FLEXION

Reemplazo los valores y tenemos

Mu= 0.37 Ton*m

As= 0.52 cm2

a= 0.19 cm As= 0.47 cm2

6.- VERIFICACIÓN

As min = 2.457 cm2

As= 2.457 cm2

7.- REFUERZO SUPERIOR

2 varillas

0.49 m

𝑀_(𝑢 )=〖(𝜔〗_𝑛𝑡∗𝐵)∗〖〖(𝐼〗^′)〗^2/2

𝐴_𝑠=𝑀_𝑢/(Φ∗𝑓𝑦(Φ∗𝑑_𝑝𝑟𝑜𝑚))

𝑎=(𝐴_𝑠−𝑓𝑦)/(0.85−𝑓^′ 𝑐∗𝐵)

𝑨_(𝒔𝒎𝒊𝒏 )

𝐴_(𝑠 𝑚𝑖𝑛)=𝜌_𝑡𝑒𝑚𝑝∗𝐵∗𝑑_𝑝𝑟𝑜𝑚

𝑛=𝐴_𝑠/𝐴_(𝜙1/2)

𝑆=(𝐵−2𝑟−𝜙_(3/4))/(𝑛−1)

𝐴_𝑠=𝑀_𝑢/(Φ∗𝑓𝑦(𝑑_𝑝𝑟𝑜𝑚−𝑎/2))

n=

S=

7.- REFUERZO INFERIOR

3.024

2 varillas

0.64 m

0.80 m

2 1/2 0.49

0.65 m

2 1/2 0.64

3.35385

2.95575

VISTA EN PLANTA

𝑛=𝐴_𝑠/𝐴_(𝜙3/4)

𝑆=(𝐵−2𝑟−𝜙_(3/4))/(𝑛−1)

n=

S=

𝐴_𝑠𝑡=𝐴𝑠∗𝐿/𝐵

𝐴_𝑠𝑡=

Φ @ m

Φ @ m

0.028 m4 0.018 m4

36.5904 Ton/m2

EXCENTRICIDAD

𝜎_(𝑚𝑎𝑥=) 𝑃/𝐴_𝑧 +(𝑀_1∗𝑐1)/𝐼1+(𝑀_2∗𝑐2)/𝐼2

𝐼_1=(𝐵∗𝐿^3)/12 𝐼_2=(𝐿∗𝐵^3)/12

𝐼_(1= 𝐼_(2=

𝜎_(𝑚𝑎𝑥=)