MSc. Ing JOSE ARBULU R.
BOCATOMAS EN EL PERUSe construyen desde la pocas pre inca.
Con Charles Sutton (Padre de las Irrigaciones del Per), la Ingeniera Hidrulica en el Per retoma la senda del progreso.
El ingeniero Sutton en compaa de jvenes ingenieros peruanos logran la concepcin (Proyectos Olmos, Chao Vir Moche, etc).
Con el financiamiento del BIRF, BID, AID,KFW etc. se logr la construccin de pequeas, medianas y grandes irrigaciones y/o proyectos de drenaje.
Una de las principales partes del proyecto ha sido la captacin del agua , conocidos como Bocatomas.
Se construye sobre un ro o canal con el objeto de captar las aguas de una fuente de abastecimiento ro o canal, derivarla y conducirla hasta el sitio de utilizacin ya sea por gravedad o por bombeo. Q-Q1Q-Q1BOCATOMABOCATOMAS
DERIVACION PARA UN ALMACENAMIENTO CON OTRA CUENCABOCATOMAPRESAZONA DE RIEGOCANAL ALIMENTADORRIO
TOMA EN MARGEN IZQUIERDA ZONA DE RIEGO EN MARGEN DERECHABOCATOMACANALSIFONZONA DE RIEGO
CONSIDERACIONES DE DISEO DE BOCATOMAS
Deben estar ubicadas preferiblemente en los tramos rectos de los ros con el fin de evitar erosiones y sedimentaciones, o azolves. El agua derivada debe ser posible an en pocas de estiaje.
La entrada de sedimentos hacia el canal de derivacin debe ser limitada en lo mximo posible.
Inmediatamente aguas abajo del centro de la parte cncava en los tramos curvos del roUBICACION
UBICACION RECOMENDABLE DE LA TOMA EN CURVAS
TOPOGRAFIA: LEVANTAMIENTOEn planta del cauce del ro500 m. a 1000 m. tanto aguas arriba como aguas abajo del eje del barraje. Escala 1:2000 ; 1:1000.
Zona ubicacin de la bocatoma
rea mnima : 100 m. x 100 m. Escala 1:500.
Perfil longitudinal del ro 1000 m. tanto aguas arriba como aguas abajo del eje del barraje. Escala recomendada H = 1:2000 y V = 1:200.
TOPOGRAFIA* Secciones transversales del cauce del ro a cada 50 m. Tramo : 1000 m. aguas arriba y 500 m. aguas abajo del eje del barraje. Escala : 1:100 1:200.
GEOLOGIA Y GEOTECNIACurva de graduacin del material del lecho del ro.
Seccin transversal de la geologa en eje de la bocatoma.
Coeficiente de permeabilidad.
Capacidad portante.
Tipos de cimentacin de barraje: Flotante y Fija
Sedimento que transporta el ro. Estudio de Canteras Ensayos de Bombeo: Drenaje, uso de Caisson, Well Point Ensayos : pilotes o tablestacas.
Conocer el comportamiento hidrolgico del ro. Garantizar el caudal a derivar . Definir el dimensionamiento de la bocatoma.
Datos a obtener son:
Caudal de diseo para una avenida mxima. Caudales medios y mnimos. Curva de Aforos (Q vs. H) en la zona del barraje. Estudio hidrolgico de posibles fuentes de agua. HIDROLOGIA
ANALISIS DE MAXIMAS AVENIDASSerie de registros de 15 aos o ms y de un valor por cada ao, el clculo es el convencional, esto es, el uso de una serie anual. Los caudales utilizados son los mximos medios diarios mensuales anuales.La serie anual o parcial se ajusta luego a cualquiera de las funciones tericas de probabilidad ms conocida entre ellas: GUMBEL NASH LEBEDIEV LOG PEARSON III
CAPACIDAD DEL CAUCE Hiptesis de clculo: fondo fijo mvil. Movimiento uniforme y Gradualmente variado Determinar perfiles de agua en todo un tramoLa expresin ms utilizada (Condicin de borde)
FORMULA DE MANNING: V = K R2/3 S K = 1/n ; Q = VA
* Se construye en el eje del barraje,* Se usa el mtodo de la seccin y la pendiente.* Fija los niveles de descarga en el barraje, elevacin del canal. * Ayuda normar el criterio sobre la magnitud de la avenida mxima.CURVA DE NIVELES - GASTOS
Grfico1
99.5
99.76
100
100.5
101
101.5
102
102.5
103
Q (m3/seg)
Cota (m.s.n.m)
Curva de Aforo
Diseo Hidr.
DISEO DE BOCATOMA CON GAVIONES
CALCULO HIDRAULICO
I. CONSTRUCCION DE CURVA DE AFORO PARA CANAL DE CONDUCCIN AGUAS ABAJO
DATOS HIDROLOGICOS
Q max=141.91 m/s
Q medio=3.00 m/s
Q minimo=1.00 m/s
Q diseo=117.79 m/s
CAUDAL DE DERIVACION
CultivoArea (Ha)M. R. (lt/seg/ha)Q deriv (lt/seg)
Algodn10001.131130
Menestras26500.942491
TOTAL3621
Caudal a derivar =3.62 m/s
CALCULO DE "n"
1.-Valor basico para caucegrava fina0.014
(grava fina, grava gruesa, roca, tierra)
2.-Incremento por el grado de Irregularidadpoco irregulares0.005
(cauces parejos, moderados, muy irregulares, poco irregulares)
3.-Incremento por el cambio de dimensionesocasionales0.005
(graduales, ocacionales, frecuentes)
4.-Aumento por obstruccion de arrastres, raices, etc.muy poco efecto0.000
(efecto apreciable, muy poco efecto, efecto apreciable, mucho efecto)
5.-Aumento por Vegetacionpoco efecto0.008
(poco efecto, efecto medio, mucho efecto, muchisimo efecto)
n =0.032
Longitud de aliviadero de demasas =40m
Longitud de compuerta de limpia =3.6m
Asumimos5.0m
Ancho de plantila (B) =40.00m
Talud (Z) =1.5
s = (CA-CB) / LAB99.8
CA =99.8
CB =99.499.4
LAB =200
200
s =0.002
COTAAREAPERIMETRORADIOVELOCIDADCAUDAL
99.504.9237.90.1300.31.6570
99.760.000.00.0000.00.000
100.0014.2039.60.3580.79.414
100.5035.3245.20.7811.139.389
101.0058.9549.91.1821.586.675
101.5084.8254.51.5561.8149.804
102.00113.8759.81.9062.0230.215
102.50143.2062.52.2932.3327.498
103.00174.5765.22.6792.5442.960
Con ayuda de la grafica H vs. Q calculamos el valor de H para Qd =117.79m3/seg
La cota para el Qd es (m) =101.20
Yp (m) =1.44
SECCION TRANSFORMADA DEL RIO
40
101.20m.s.n.m.
99.76m.s.n.m.1.44m.
II. CALCULO DE CAPTACION
BL
Yn
b
Remplazando estos valores, tenemos que:
Asumimos un valor de b (m) =2.50
Q =0.0 m/s
s =0.0010
n =0.014Revestido de concreto
A =b * Yn
P =b + 2Yn
Q * n / (s ^0.5) = A * (R ^ 2/3) = [A ^ 5/3] / [P ^ 2/3]
0.000=[ ( b*Yn)^ 5/3] / [ (b + 2Yn)^ 2/3]
Iterando :
Yn =0.00
Tirante a considerarYn =1.50m
Con este valor remplazamos en las formulas y se tiene .
Area (m) =3.750
Perim (m) =5.500
Rad H. (m) =0.682
Velocidad =0.000m/s
h v =0.000m.
E = Yn + hv =1.500m.
Calculo de borde Libre .
BL = Yn /3 =0.50m.
Usaremos :BL =0.50
Resultados:
B.L.0.5
Yn1.5
b =2.5
b. Diseo de canal de conduccion:
T
BL
Yn
b
Adoptamos :Z =1.50(horizontal)
b =2
n =0.014Revestido
s =0.0010
Q =Q * n / (s ^0.5) = A * (R ^ 2/3) = [A ^ 5/3] / [P ^ 2/3]
Del grafico :
A =(b*Yn) + (Z * Yn)
P =b + [2 * Yn * (1 + Z)^0.5]
Q * n / (s^0.5) = A * ( R^2/3)
0.000(A^5/3) / (P^2/3)
0.000
Iterando tenemos :Yn =-0.78
Yn =1.02
Con este dato remplazamos en las formulas y tenemos:
Area =3.601m
Perimetro =5.678m
Radio H. =0.634m
Espejo =5.060m
V =0.000m/s
hv =0.000m
E = Yn +hv =1.020m
Calculo de borde Libre .
BL = Yn /3 =0.34m.
Usaremos :BL =0.35
Resultados:
T =5.06
BL=0.35
Yn=1.02
b =2
c. Transicion que unira el canal de captacion y el canal de conduccion:
a
Qcaptacin=0.00 m/st
T
Lt
Longitud de transicion.
Para a =12.5
Lt = (T - t) * Ctg 12.5 / 2
Donde :
T =5.06
t =2.5
Remplazando :
Lt =5.77
Asumimos :
Lt =6. m
1. Cotas y alturas del Barraje fijo:
a. Calculo de la elevacion del barraje (Elev. B)
Elev. B = CFC + Yn + hv + 0.20
donde:CFC ==Cota de fondo de la rasante del canal de captacion
=CFR + altura de sedimentos.
CFR =Cota del fondo de rasante
0.60Altura de sedimentos
Yn =Tirante Normal del canal (m) =1.50
hv =Carga de velocidad de Canal =0.00
0.00=Perdidas por transicion, cambio de direccion, etc.
Remplazando se tiene:
CFC =99.76+ 0.60
CFC =100.36m.s.n.m.
Elev. B =101.86m.s.n.m.
b. Calculo de altura de barraje:
P = Elev. B - CFR
Remplazando :
P =2.10m
Por lo tanto :
P =2.10m.
2.10
Resumen:
101.86m.s.n.m.
B.L.0.5
Yn1.5
P=2.199.76
b =2.50.6
2. Longitud del barraje fijo y del barraje movil
a. Predimensionamiento:
a.1 Por relacin de reas
El rea hidrulica del canal desarenador tiene una relacin de 1/10 del rea
obstruida por el aliviadero, tenindose
A1 = A2 /10
A1 = Area del barraje movil
A1A2PP
Ld40- Ld
A2 =Area del barraje fijo
A1 = P * LdA2 = P* (40-Ld)
Remplazando estos valores, tenemos que:
P * Ld =P * (AbarrajeC-Ld) /10
L d =5.0AbarrajeC-Ld=35
Entonces:Ld =5.0
AbarrajeC-Ld =35
a.2 Longitud de compuertas del canal desarenador (Lcd)Utilizaremos compuertas=2
Lcd = 4Ld /(5No. Compuertas+1) =1.8181818182aprox. =72pulgadas
pero utilizaremos compuertas comerciales radiales de80aprox. =2.0metros
a.3 Predimensionamiento del espesor del Pilar (e)
e = Lcd /4 =0.47m.
e =0.468
b. Resumen:
Dimensiones reales del canal de limpia y barraje fijo.
P =2.1
0.4680.4680.46835
2.0322.032
40
3. Calculo la Carga Hidraulica "H":
hv
Hhehd
P =2.10
d2
d1
En este calculo se tendr que considerar que las compuertas deben estar abiertas ,
para ello el caudal de diseo se compartira entre el barraje movil y fijo.
"H" se calcula asumiendo un valor , calcular el coeficiente de descarga "c" y calcular
el caudal para el barraje fijo y movil
El caudal calculado debe ser igual al caudal de diseo.
Q diseo max. = Qaliviadero + Qcanal.limpia
a. Descarga sobre la cresta (barraje fijo) = Qaliviadero (Qal)
Qal = C * L * H^3/2
L =L1 - 2( N * Kp + Ka)*H =
Qal =Descarga del aliviadero
C =coeficiente de descarga
L =Longitud efectiva de la cresta
H =Carga sobre la cresta incluyendo hv
L1 =Longitud bruta de la cresta =35.00
N =Numero de pilares que atraviesa el aliviadero =2.000
Kp =Coef. de contrac. de pilaresredondo0.010
(cuadrado,redondo,triangular)
Ka =Coeficiente de contraccion de estribos =0.200
(ver tabla)
Todos estos datos han sido obtenidos de la bibliografa para el desarrollo
del presente trabajo
Se seguir un proceso Iterativo asumiendo
Para un H =0.850
Calculo de "C" :C = Co * K1 * K2 * K3 * K4
1,-Por profundidad d llegada "P":(Co)
P/H =2.471
En baco de la fig.3 tenemos que :
Co =3.9553.95
2,-Efectos de carga diferentes a la del proyecto
he = H
he/H =1.00
En el baco de la fig. 4 tenemos que.
C/Co = K1 =1.00
3,-Efecto del talud aguas arriba: (paramento vertical)
K2 =1.00
4,-Por efectos de la interferencia del lavadero :
hd =P =2.1
(hd + H) / H =3.47
En el baco de la fig 7 tenemos que .
K3 =1.00
*Por efectos de interferencia del agua de descarga :
hd = H =0.85
hd / he =1.00
En el baco de la fig.8 tenemos:
K4 =1.00
Remplazando tenemos que.
C =3.9547300812
Remplazando en la formula de "L" tenemos que.
L=34.63
Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que.
Q al =107.31m/s
b. Descarga sobre barraje movil
Se considera que cada compuerta funciona como vertedero
Para ello seguieremos iterando, igual que anteriormente asumiendo
un valor de h, para ello usaremos la siguiente formula:
Q cl =C * L'' * hi^3/2
donde:hi = P + H =2.95
C =0.75
L' =4.06
L" = L' - 2(N*Kp + Ka)*hi =2.77
Remplazando en la formula de Q , tenemos que:
Q bm =10.511m/s
b. Descarga mxima total "Qt"
Qt =Q al + Q bm
Sumando los dos caudales:
Qt =117.823
Este valor no cumple con el caudal de diseo, tendremos que asumir
otro valor de "H"
Siguiendo este proceso de iteracion con el tanteo de "H" resultan los valores que aparecen
en el cuadro de la siguiente:
En este cuadro iterar hasta que Qt=117.79 m/s
H
Iterando abtenemos queQ max=117.79 m/s0.85
Q al=107.31 m/s
Q bm=10.51 m/s
Resumen:
0.855.0 m.
hd=0.3081226454
h1=2.81 m.
P=2.1d2=2.6418773546
d1=0.3877104493
Lp =18.7730560195
7.0 m.
Diseo Hidr.
1
Dis. co Gav.
1
h
Kp Ka
Q (m3/seg)
Cota (m.s.n.m)
Curva de Aforo
Calculo de n
CALCULO CON GAVIONES
Q max =141.91 m/s
Q diseo =117.79 m/s
s =0.002
b =35
C =30
u =0.4
br =40
Ancho de Cimentacin
Diseo como Pared intermedia 3H < Ancho < 15 H
H =0.85 m
Asumimos9H
Ancho cimentacin =8. m
7
1.736328206
Velocidad de Flujo Uniforme
1.94 m/seg
Velocidad Crtica
4.13 m/seg
q =3.37 m/s
1.48Grfico N 20
Elev. B =102.119m.s.n.m.
102.119
Zo =103.59865370463.4522895507
Se asume:
0.9866666667Carga sobre la corona
Zg =103.1053203713
Calculo del fondo de la poza (fb)
p =2.362.10 m
f b =99.7586537046
100.14636415390.3877104493
2.6418773546
102.4005310592
Gasto sobre el contradique :
100.997456382
Calculo de la cota de carga contrapresiones :
101.0618096668
Longitud de la poza disipadora
Lb =18.7730560195
Calculo de Lg1 :
2.2798382724
Comprobacin :
15.5537516468
L total =17.8335899191
Como 17.35 < a 18.3 asumimos Lb = 18.3 m.
VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD
Considerando poder rellenar los gaviones con rocas calizas ( Pesp = 2600 kg/cm3) con dimensiones
de 15 a 25 cm de dimetro, considerando peso especifico de gavion rellenado 1800 kg /cm3
El Peso Especfico del gavin saturado en agua es :
2120.00 kg/m3
Suelo del Tipo Sedimentario
1960.00 kg/m3
Peso especifico del terreno sumergido
960.00 kg/m3
Analisis de Cargas
17050.6 Kg
Aplicando a :(1.48 + 2.36 +2)/3
1.86 mSobre el plano EF
5455.4 Kg
Aplicando(1.28 + 2 ) / 3
1.09 mSobre el plano EF
Calculo del empuje activo del terreno aguas arriba
Puesto =35
0.27
2463.6 Kg
Aplicado a 1/3( P + 2) =1.45 mDel plano EF
Empuje aguas abajo
518.40 Kg
Aplicada a :0.67 mdel plano EF
Subpresin
33978.07 Kg
Aplicado a3.83 mdel punto F
Peso de gaviones secos
( 5 x 1 x 1) x 2 x1800 Kg /m3
18000.0 Kg
Peso de gaviones saturados
(( 6 x 2) + (7 x 1))x 2120 Kg/m3
40280.0 Kg
Coordenadas de baricentro parte saturada
6 x 3 + 6 x 3 + 7 x 7/2
6 + 6 + 7
3.18 m
7 x 0.5 + 6 x 1.5 + 6 x 2.5
6 + 6 + 7
1.45 m
Peso del agua sobre el vertedero
(h x anch sup gav ) Pesp H2O
4250.0 Kg
Aplicado a2.50 mdel punto F
Peso del agua sobre los escalones :
(h x 2 gav ) Pesp H2O
1700.0 Kg
Aplicado a6.00 mdel punto F
Peso del terreno sobre los escalones :
(4 x 1 + 2 x 1) x 1960 kg / m3
11760.0 Kg
Aplicado a6.17 mdel punto F
Verificacin al vuelco
2.50 m
272937.9 Kg/m
165430.6 Kg/m
1.65>1.3 OK !
Verificacin al deslizamiento
2.17>1.3 OK !
Verificacin a la Compresin
42011.9 Kg
0.94 m
La resultante cae fuera del ncleo central :
0.80 Kg/cm
Valores de Kp
Descripcion
Pilares de tajamarcuadrado0.02(cuadrado,redondo,triangular)
Pilares de tajamarredondo0.01
Pilares de tajamartriangular0
Valores de Ka
Descripcion
Estribos cuadrados con los muros de cabeza a 90 con la direccion de la corriente0.2
Estribos redondeados con muros de cabeza a 90 con la direccion de la corriente, cuando 0.5Ho >= r >= 0.15Ho0.1
Estribos redondeados r> 0.5Ho y el muro de cabeza 90 esta colocado no mas de 45 con la direccin de la corriente.0
(regresar)
(regresar)
VALORES PROMEDIO PARA CALCULO DE "n"
1.-Valores basicos de n recomendados
Cauces engrava fina0.014
Cauces engrava gruesa0.028
Cauces enroca0.015
Cauces entierra0.010
2.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta el grado de irregularidad
Cauces parejos0.000
Moderados0.010
Muy irregulares0.020
Poco irregulares0.005
3.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta el cambio de diemnsiones y de forma de seccion transversal
Graduales0.000
Ocasionales0.005
Frecuentes0.0100.015
4.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta obstrucciones formadas por arrastres, raices, etc.
efecto inapreciable0.000
muy poco efecto0.010
efecto apreciable0.030
mucho efecto0.060
5.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para toamr en cuenta la vegetacin.
poco efecto0.0050.010(poco efecto, efecto medio, mucho efecto, muchisimo efecto)
efecto medio0.0100.025
mucho efecto0.0250.050
muchisimo efecto0.0500.100
6.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar segn la tortuosidad del cauce
Ls= Longitud del tramo recto0
Lm= Longitud del tramo con meandros0
Lm/Ls=0
Lm/Ls
11.0-1.20.00*n60.00000
1.21.2-1.50.15*n60.00435
1.5>1.50.30*n60.00870
n6= Suma de conceptos 1+2+3+4+5 =0.029
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Nos permitir conocer del ro: Sus caractersticas , que son muy variadas, La estabilidad de su cauce Las obras que es necesario realizar para mantenerla. HIDRAULICA FLUVIAL
Cuando la geometra fluvial es irregular se pueden calcular los niveles de agua en rgimen permanente gradualmente variado. El clculo se basa en la Ecuacin de Bernoulli :
Se debe tener en cuenta:La existencia de diferentes tipos de bocatomas.Las caractersticas determinadas de los ros Fundamentos tericos Experiencia local SELECCION DEL TIPO DE OBRA
Se requiere emplear al mximo los conocimientos del ingeniero civil. Las cinco fases correspondientes son:
Planeamiento Diseo Construccin Operacin y Mantenimiento
DISEO DE UNA BOCATOMA
Estudio de la Demanda Topografa Meteorologa Hidrologa Transporte de SedimentosHidrulica Fluvial Geodinmica Externa Geotecnia Sismicidad Materiales de ConstruccinDISEO DE UNA BOCATOMA
Diseo Hidrulico Diseo Estructural Diseo Electromecnico Procedimientos Constructivos Modelos Hidrulicos Costos y Presupuestos Anlisis Econmico y Financiero Estudio de Impacto Ambiental
Se presenta una relacin de las principales disciplinas vinculadas al diseo de una obra de toma. Ellas son:
La construccin de una bocatoma importante es difcil y se requiere mucha experiencia, no slo en procesos constructivos sino tambin en el manejo del ro durante la construccin. Para la construccin es necesario aprovechar los estiajes del ro. Se construye ataguas aguas abajo y aguas arriba para aislar la zona de trabajo y se construye una obra de desvo.
PARTES DE UNA BOCATOMA
BOCATOMACANAL DE DERIVACIONBARRAJE FIJOBARRAJE MOVILCAPTACION
Ventanas de CaptacinBarraje fijoBarraje mvilBOCATOMA RACARUMI PROYECTO TINAJONESStop Logs
TIPOS DE BOCATOMASLas obras de derivacin ms rudimentarias son las que se construyen mediante un estacado instalado transversalmente al ro (llamados en el Per caballos gallineros)
Se rellenan con piedras y material de acarreo del ro.BOCATOMAS RUSTICAS
CON BARRAJE FIJOBOCATOMAS CON PRESAS DERIVADORASA) CON BARRAJE FLEXIBLE
Materiales naturales.Se adapten a las deformaciones naturales. Se usan en obras temporales. Ejemplos : Barrajes de madera y piedras (Tablaestacado) Barraje Tipo Indio Gaviones, etc. Barraje tipo Indio CON GAVIONES TABLAESTACADO
Barraje con Gaviones
Ncleo de concreto taludes con enrocadoRo MotupeBARRAJE TIPO INDIOBOCATOMA PRADA
BOCATOMAS CON BARRAJE FIJO
B) CON BARRAJE RIGIDO
Son de masa homognea Mampostera de piedra Concreto simple Concreto ciclpeo. BARRAJE CON MAMPOSTERIACONCRETO CICLOPEO
BARRAJE FIJO CONCRETO CICLPEO
Los materiales de la regin combinados con la geologa del cauce, son decisivos para elegir el tipo de barraje.
Factores fundamentales :
- Materiales del lugar - Perfil Geolgico del cauce - Altura del barraje - Carga del vertedor - CostosFACTORES EN LA ELECCION DEL MATERIAL CONSTRUCTIVO EN LOS BARRAJES
* Serie de pilares que soportan compuertas * Regulan el tirante de agua y eliminan los sedimentos.* Se prefiere en ros caudalosos con pendientes suaves.
BOCATOMAS CON BARRAJE MOVIL
PLANTA : BARRAJE MOVIL
BARRAJE MVIL : SISTEMA DE COMPUERTASPRESA DERIVADORA SULLANA
BOCATOMAS CON BARRAJE MIXTOBarraje MvilCompuertasBarraje Fijo
BOCATOMA CHAVIMOCHICBARRAJE MIXTO Ro SantaBarraje FijoBarraje Mvil :Compuertas
La Derivacin del caudal de toma (Qa = Qo - Qu)Modificacin de la direccin de flujo (0o < < 180o) CONSIDERACIONES HIDRAULICAS
Marchese G. Poleni:Esquema : Toma de superficie libre:
C = Coeficiente flujo sumergido=Coeficiente de descarga, funcin de la forma del coronamiento del azudQa = Caudal sobre vertedero
Galilei - Schuelers Toricelli Esquema : Toma Sumergida
d= Coeficiente de descarga (Gentilini) K= Factor reduccin flujo sumergidoa= abertura del orificio en m.Qa = Caudal sobre vertedero
Compuertas Radiales
= Coeficiente de descarga a= abertura del orificio en m.y1= tirante aguas arriba de la compuerta.q = Descarga por unidad de ancho
GRACIAS
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