FACULTAD DE CIENCIAS AGROPECUARIAS
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA AGRÍCOLA
“Diseño del mejoramiento de la infraestructura de Riego del Canal
Jaulabamba Km 0+000 a Km 2+000 - Huallush, Distrito de Quiruvilca –
Santiago de Chuco - La Libertad”
TESIS
PARA OPTAR EL TÍTULO DE
INGENIERO AGRÍCOLA
AUTOR : Minchola Quispe, Karina Milagros
ASESOR : MSc. Villanueva Sánchez, Jorge Arturo
TRUJILLO-PERU
2019
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Esta obra ha sido publicada bajo la licencia Creative Commons Reconocimiento-No Comercial-Compartir bajo la misma licencia 2.5 Perú. Para ver una copia de dicha licencia, visite http://creativecommons.org/licences/by-nc-ca/2.5/pe/
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PRESENTACIÓN
SEÑORES MIEMBROS DEL JURADO:
En cumplimiento a las disposiciones vigentes contenidas en el Reglamento de
Tesis Universitaria de la Escuela Profesional de Ingeniería Agrícola, someto a su elevado
criterio la tesis titulada “Diseño del mejoramiento de la infraestructura de Riego del
Canal Jaulabamba Km 0+000 a Km 2+000 - Huallush, Distrito de Quiruvilca -
Santiago de Chuco - La Libertad” con el propósito de optar el título profesional de
Ingeniero Agrícola.
Atentamente,
Trujillo, marzo del 2019
Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
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JURADO DICTAMINADOR
“Diseño del mejoramiento de la infraestructura de Riego del Canal Jaulabamba
Km 0+000 a Km 2+000 - Huallush, Distrito de Quiruvilca - Santiago de Chuco -
La Libertad”
TESIS
PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE:
INGENIERO AGRÍCOLA
Presentada por:
Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
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DEDICATORIAS
A Dios por guiarme siempre por el
camino del bien, y estar siempre
presente en cada momento de mi vida.
A mi querida madre Ruvila, por su confianza
y apoyo incondicional por ser ejemplo de lucha
y guía durante todos estos años de mi vida.
A mi querida Abuelita Isolina, que esta
siempre cuidándome, la tengo conmigo
presente en mi corazón.
A toda mi familia, por estar siempre
apoyándome para ver mis metas cumplidas,
por ser mi adoración y parte de mi formación.
A mi pareja Stalin por siempre estar apoyándome,
Animándome y ayudándome a salir adelante.
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AGRADECIMIENTOS
A Dios, por ser mi fortaleza en momentos
de debilidad, a él que con su infinito amor
me ha ayudado a culminar mi carrera universitaria
A mis padres y familia, por estar apoyándome,
dándome el ejemplo y hacerme una persona de bien,
respetando mis decisiones y dándome todo su cariño.
A mi abuelita, que desde el cielo me esta
cuidando, que fue y será parte mí formación
como persona, eternamente agradecida.
A mi asesor, que con la experiencia y conocimiento
y apoyo supo guiarme en el desarrollo de la presente
Tesis desde el inicio hasta su culminación.
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RESUMEN
En las zonas Alto andinas, muy a menudo presentan un déficit en la conducción y
distribución del agua, debido a la falta de mantenimiento e inadecuada práctica de riego.
La presente tesis denominada “Diseño del mejoramiento de la infraestructura de Riego
del Canal Jaulabamba Km 0+000 a Km 2+000 - Huallush, Distrito de Quiruvilca -
Santiago de Chuco - La Libertad” tiene por objetivo ayudar a hacer más eficiente la
conducción, impidiendo la pérdida del agua por filtración, teniendo como consecuencia
que el área pueda contar con abastecimiento de agua en la cantidad adecuada y momento
oportuno, para los agricultores.
El proyecto, beneficiara a un total de 25 familias, con un área cultivable de 53.40 ha.
Para ello se realizaron estudios topográficos, mecánica de suelos, estudios hidrológicos
de la zona, diseño hidráulico, y estructural, y el presupuesto de la infraestructura de riego,
el cual contiene el diseño de un canal revestido de 2 km con concreto simple 175 kg/cm2,
de acuerdo a la topografía que presenta la zona del proyecto tenemos: bocatoma,
desarenador, tomas parcelarias, cámara de inspección y canoas, los criterios de diseño se
encuentran apoyados en sus respectivos cálculos matemáticos asegurando un adecuado
desempeño hidráulico y estructural que garantice la buena operación y disponibilidad del
recurso hídrico para los terrenos de cultivo. Su fuente de agua proviene del rio
Jaulabamba y la Quebrada de Alisos, y su caudal de diseño es de 41 l/s.
Obteniendo un costo directo para la infraestructura de riego, revestido con concreto de
S/. 746,021.08
Así mismo se encontró que gracias al proyecto podemos satisfacer las necesidades de los
cultivos en el mes más crítico siento este el mes de Julio.
Palabras clave: Diseño, Canal, Cálculo, Filtración,proyecto
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ABSTRACT
In the Andean Highlands, very often they present a deficit in the conduction and
distribution of the water, due to the lack of maintenance and inadequate irrigation
practice.
The present thesis entitled “ Design of the improvement of the irrigation infrastructure
of the Jaulabamba canal km 0+000 a km 2+000- Huallush, district of Quiruvilca-
Santiago de Chuco – La Libertad”. aims to help make driving more efficient, preventing
the loss of water by filtration, with the consequence that the area can have water supply
in the right amount and at the right time, for farmers.
The project will benefit a total of 25 families, with a cultivable area of 53.40ha. For this,
topographic studies, soil mechanics, hydrological studies of the area, hydraulic and
structural design, and the budget of the irrigation infrastructure were carried out, which
contains the design of a covered channel of 2 km with simple concrete 175 kg / cm2,
according to the topography presented by the project area we have: intake, desander,
landings, inspection chamber and canoes, the design criteria are supported in their
respective mathematical calculations ensuring an adequate hydraulic and structural
performance that guarantees the good operation and availability of the water resource for
the cultivation lands. Its water source comes from the Jaulabamba River and the Alisos
Gorge, and its design flow is 0.41l/s.
Obtaining a direct cost for the irrigation infrastructure, covered with concrete from
S /746,021.08
Likewise it was found that thanks to the project we can satisfy the needs of the crops in
the most critical month I feel this the month of July.
Keywords: Design, Canal, Calculation, Filtration, proyect.
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INDICE
PRESENTACIÓN ....................................................................................................................... i
JURADO DICTAMINADOR ................................................................................................... ii
DEDICATORIAS ...................................................................................................................... iii
AGRADECIMIENTOS ............................................................................................................ iv
RESUMEN
ABSTRACT
I. INTRODUCCIÓN.............................................................................................................. 1
1.1 REALIDAD PROBLEMÁTICA .................................................................................. 1
1.2 JUSTIFICACIÓN .......................................................................................................... 2
1.3 OBJETIVOS ................................................................................................................... 2
II. REVISIÓN DE LITERATURA .................................................................................... 3
2.1 ANTECEDENTES DE LA INVESTIGACIÓN .......................................................... 3
2.1.1 Antecedentes Internacionales ................................................................................ 3
2.1.2 Antecedentes Nacionales ........................................................................................ 5
2.1.3 Antecedentes Locales ............................................................................................. 7
2.2 BASES TEÓRICAS ....................................................................................................... 8
2.2.1 Diseño de Canales Revestidos ................................................................................ 8
A. Introducción ........................................................................................................ 9
B. Velocidad Mínima Permisible ........................................................................... 9
C. Pendiente de un Canal ..................................................................................... 10
2.2.2 Obras de Arte ....................................................................................................... 12
A. Bocatoma ........................................................................................................... 12
B. Desarenador ...................................................................................................... 14
C. Canoa ................................................................................................................. 21
D. Toma Parcelaria ............................................................................................... 23
2.3 TERMINOLOGÍA ....................................................................................................... 25
III. MATERIALES Y MÉTODOS .................................................................................... 26
3.1 MATERIAL .................................................................................................................. 26
3.1.1 Ubicación del área de del Proyecto ..................................................................... 26
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3.1.2 Vías de Acceso ...................................................................................................... 27
3.1.3 Superficie Agrícola ............................................................................................... 28
3.2 MÉTODO ..................................................................................................................... 28
3.3 TÉCNICA E INTRUMENTOS .................................................................................. 29
3.3.1 DISEÑO DE INFORMACIÓN ........................................................................... 29
A. Parámetros Climáticos ..................................................................................... 29
B. Reconocimiento del Terreno ........................................................................... 29
3.4 PROCEDIMIENTO ..................................................................................................... 30
3.4.1 TRABAJOS DE CAMPO .................................................................................... 30
3.4.1.1 Estudio Topográfico ......................................................................................... 30
3.4.2 TRABAJO DE LABORATORIO ....................................................................... 31
3.4.2.1 Estudio de Mecánica de Suelos ....................................................................... 31
3.4.3 TRABAJO DE GABINETE ................................................................................ 32
3.4.3.1 Estudio Hidrológico ......................................................................................... 32
3.4.3.2 Diseño Hidráulico y Estructural ..................................................................... 33
IV. RESULTADOS ............................................................................................................. 46
4.1 ESTUDIO HIDROLÓGICO ....................................................................................... 46
4.1.1 Ubicación Geográfica de la Estación Meteorológica ......................................... 46
4.1.2 Evapotranspiración en función a Humedad Relativa y Temperatura ............ 46
4.1.3 Precipitación efectiva ........................................................................................... 47
4.1.4 Fuente de Agua ..................................................................................................... 48
4.1.5 Oferta y Demanda del Agua ................................................................................ 49
A. Cálculo de la Oferta de Agua .......................................................................... 49
B. Cálculo de la Demanda de Agua ..................................................................... 49
4.2 DISEÑO ESTRUCTURAL DE 2 KM DE CANAL .................................................. 49
4.2.1 Diseño Estructural del canal revestido de concreto .......................................... 49
4.2.2 Diseño de la Sección Hidráulica del canal de concreto ..................................... 51
4.3 DISEÑO HIDRAULICO Y ESTRUCTURAL DE LAS OBRAS DE ARTE ......... 52
4.3.1 Estudio de Suelo ................................................................................................... 52
4.3.2 Diseño Hidráulico de Obras de Arte .................................................................. 52
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A. Diseño Hidráulico de la Bocatoma .................................................................. 52
B. Diseño Hidráulico del Desarenador ................................................................ 55
C. Diseño Hidráulico de la Cámara de Inspección ............................................. 57
D. Diseño de la Canoa ........................................................................................... 58
E. Diseño de la Toma Parcelaria o Lateral ......................................................... 59
4.3.3 Diseño Estructural de las Obras de Arte............................................................ 60
A. Diseño Estructural de los muros de la bocatoma .......................................... 60
B. Diseño Estructural del Desarenador .............................................................. 63
C. Diseño Estructural de la Cámara de Inspección ........................................... 66
D. Diseño Estructural de la Canoa ...................................................................... 68
E. Diseño Estructural de Toma Parcelaria o Lateral ........................................ 70
4.4 ELABORACIÓN DE COSTOS Y PRESUPUESTO ................................................ 72
4.4.1 Resumen de Metrados .......................................................................................... 72
4.4.2 Análisis de Costos Unitarios ................................................................................ 74
A. Consideraciones Generales .............................................................................. 74
B. Análisis de Costos directos .............................................................................. 75
4.4.3 Presupuesto General ............................................................................................ 77
4.4.4 Desagregado de Gastos Generales ...................................................................... 80
4.4.5 Relación de Insumos ............................................................................................ 81
V. DISCUSIONES ............................................................................................................. 83
VI. CONCLUSIONES ........................................................................................................ 84
VII. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS ....................................................................... 85
ANEXOS
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INDICE DE TABLAS
Tabla 1: Diámetro de partículas en función de la altura de caída ...........................18
Tabla 2: Diámetro de partículas en función del tipo de turbinas .............................18
Tabla 3: Constante en función al diámetro de partícula ...........................................19
Tabla 4: Valores de la constante k ..............................................................................20
Tabla 5: Velocidades de sedimentación w calculado por Arkhangelski (1935) en
función del diámetro de partículas ..............................................................................20
Tabla 6: Coeficiente de pérdidas en la transición ......................................................23
Tabla 7: Vías de Acceso ................................................................................................27
Tabla 8: Distribución de Cultivos ...............................................................................28
Tabla 9:Geometría de buzones o buzonetas ...............................................................43
Tabla 10:Ubicación Geográfica de la Estación Meteorológica .................................46
Tabla 11:Evapotranspiración en función a Humedad Relativa y Temperatura ....47
Tabla 12:Calculo de la Precipitación Efectiva Mensual ...........................................47
Tabla 13: Fuentes de Agua para el proyecto ..............................................................48
Tabla 14: Oferta de Agua de Riego .............................................................................49
Tabla 15: Cédula de la Demanda de Agua .................................................................48
Tabla 16: Características Hidráulicas del canal de Concreto ..................................51
Tabla 17: Clasificación SUCS cada kilometro ..........................................................52
Tabla 18: Diámetro de partículas ................................................................................56
Tabla 19: Resumen de Metrados de la Infraestructura de Riego ............................72
Tabla 20: Cuadro Jornal vigente al 31 de mayo del 2019 .........................................76
Tabla 21: Movilización y desmovilización de equipos transportados ......................76
Tabla 22: Movilización y desmovilización de equipos transportados ......................77
Tabla 23: Presupuesto de la Infraestructura del Canal Revestido ..........................77
Tabla 24: Desagregado de Gastos Generales del Canal de Concreto Revestido .....80
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INDICE DE FIGURAS
Figura 1 Esquema de una canoa..................................................................................21
Figura 2 Compuertas de una toma parcelaria ...........................................................24
Figura 3: Ubicación Geográfica .................................................................................26
Figura 4: Localización del Proyecto ............................................................................27
Figura 5: Relación entre el coeficiente de longitud y exponente ..............................44
Figura 6 :Fuente de Agua para el proyecto ................................................................48
Figura 7: Oferta de agua para el proyecto .................................................................49
Figura 8 : Diseño del canal de Encauzamiento ..........................................................52
Figura 9 : Diseño del bocal de entrada .......................................................................53
Figura 10: Diseño del canal de conducción ................................................................53
Figura 11: Diseño de la longitud de la Transición .....................................................54
Figura 12 :Disposición en Planta de la Bocatoma ......................................................55
Figura 13 :Muro de encauzamiento de la Bocatoma .................................................55
Figura 14 :Muro de encauzamiento de la Bocatoma ................................................57
Figura 15: Diseño de la Cámara de Inspección..........................................................58
Figura 16: Diseño de la Canoa .....................................................................................59
Figura 17: Diseño de la Toma parcelaria ...................................................................60
Figura 18: Diseño Estructural de la Bocatoma ..........................................................61
Figura 19: Diseño Estructural del Desarenador ........................................................63
Figura 20: Diseño Estructural de la Cámara de Inspección .....................................66
Figura 21: Diseño Estructural de la Canoa ................................................................68
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1
I. INTRODUCCIÓN
1.1 REALIDAD PROBLEMÁTICA
El principal y más importante uso del agua según la legislación de la mayoría de
los países del mundo, es para el consumo humano, luego para los animales
domésticos, riego y otros usos. Sin embargo, es frecuente el conflicto entre
posibles usos, siendo necesario establecer planes y alternativas para la selección
en forma técnica y económica de los proyectos que consideren la utilización
óptima y sostenible de los recursos hídricos. Es preferible, siempre que se pueda
priorizar la construcción de Proyectos de aprovechamiento múltiple (Rojas,
2010).
Por esto, se hace necesario establecer una política del uso racional del agua
basado en el principio de la conservación del medio ambiente. Debe iniciarse por
un catastro e inventario de los recursos en los que se refiere a cantidad y calidad
del agua, ubicación de las probables fuentes de abastecimiento y evaluación de la
factibilidad para su aprovechamiento. Para este propósito, cumplen un rol
importante las instituciones como Servicio Nacional de Meteorología e
Hidrología, Instituto de Recursos Naturales, Instituto Geográfico y Geológico,
Empresas de Saneamiento y de generación eléctrica (Rojas, 2010).
En la Sierra, los principales cultivos son papas, maíz amiláceo, trigo y cebada,
leguminosas de grano, frutales y hortalizas. La topografía difícil, limita la tierra
agrícola. Otras limitaciones son la incertidumbre en cuanto a la disponibilidad de
agua y las bajas temperaturas y condiciones de heladas, así como la excesiva
división de la tierra (Ministerio de Agricultura, 2008).
El canal Jaulabamba - Huallush forma parte del sistema de riego, tiene una
longitud total de 17,585 Km, sin revestir; se encuentran construidos en tierra, con
el paso del tiempo se han ido desatando problemas sociales entre los usuarios ya
que, por los escases de agua, la parte alta son los únicos que aprovechan el recurso
agua, por lo tanto, ya no llegaba aguas abajo debido a la perdida por infiltración
y falta de operación y mantenimiento del canal.
En ese sentido se percibe un deficiente Sistema de conducción de los recursos
hídrico, un uso deficiente del recurso hídrico, débil programas de capacitación en
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2
temas de gestión y organización que les permita brindar y contar con un mejor
servicio.
Los usuarios presentan un nivel tecnológico bajo, cuyo sistema de riego es por
gravedad, limitado uso de maquinaria, carente de asistencia técnica con un
sistema de conducción propio del agricultor, sistemas de comercialización que
generen competitividad para poder competir con éxito (Comisión de Usuarios
de Cachicadan, 2017).
1.2 JUSTIFICACIÓN
En el Distrito de Quiruvilca, lugar donde se ubican los caseríos de Jaulabamba,
San José de Porcón, Huayllush y Coñachugo, la escasa infraestructura de riego
en mal estado (canal), y la débil organización de los comités de regantes permite
el mal manejo del recurso agua.
La propuesta de mejorar la infraestructura de riego del canal Jaulabamba km
0+000 a Km 2+000 va ayudar a hacer más eficiente la conducción del agua,
impidiendo la pérdida del agua por filtración, teniendo como consecuencia que el
área beneficiada pueda contar con un abastecimiento de agua en la cantidad
adecuada y en el momento oportuno, mejorando así la producción de los
agricultores.
1.3 OBJETIVOS
a. Objetivo General
Realizar el Diseño del Mejoramiento de la Infraestructura de riego
del canal Jaulabamba km 0+000 a km 0+2000 - Huallush, distrito
de Quiruvilca - Santiago de Chuco - La Libertad.
b. Objetivos Específicos
Realizar el estudio Hidrológico.
Realizar el diseño estructural de 2 km de canal.
Realizar el diseño hidráulico y estructural de las obras de arte.
Elaborar costos y presupuesto.
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3
II. REVISIÓN DE LITERATURA
2.1 ANTECEDENTES DE LA INVESTIGACIÓN
2.1.1 Antecedentes Internacionales
Tesis: “Revisión de la capacidad y funcionamiento Hidráulico de un
canal mediante modelación numérica” (Chan, 2015).
El presente estudio de tesis, tiene como propósito aplicar un modelo de
simulación numérica de canales para revisar y realizar un análisis
comparativo entre las capacidades y criterios hidráulicos adoptados
durante el diseño y los que realmente prevalecen en el canal ya
construido. Se incluye un análisis de su estado actual, así como de la
condición que debería tener bajo una adecuada conservación. Se
complementa con la aplicación del modelo para identificar y
determinar los puntos de control y tramos que afectan y reducen la
capacidad del canal, además de sugerencias para incrementar su
capacidad de conducción. De esta manera se pretende establecer
criterios para utilizar la modelación numérica en apoyo a la revisión de
la capacidad, del funcionamiento hidráulico y el redimensionamiento
de canales.
En algunos diseños de canales, por efectos de cambios fuertes en los
niveles topográficos, no es posible mantener el criterio de gasto
máximo con tirante normal en flujo subcrítico, entonces se tienen
puntos de cambio de régimen (caídas o contracciones laterales muy
bruscas), por lo que se tendrán tramos a régimen subcrítico y otros a
supercrítico, en estos casos por las características propias de un flujo
supercrítico, el diseño se realiza por tramos entre cada sección de
control de cambio de régimen.
El diseño basado exclusivamente en régimen uniforme, se debe
complementar con un análisis integral del comportamiento del canal en
flujo gradualmente variado para incorporar la influencia de obras de
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control (estructuras de protección, distribución y cruce), ya que la
integración de las fuerzas de inercia y presión genera que, la línea de
la superficie libre del agua y la base del canal no sean paralelas. No
obstante, el diseño de partida sigue siendo el régimen uniforme, con la
conciencia de que al idealizar que se presenta un régimen uniforme, no
se contemplan los detalles asociados a los efectos que se presentan
aguas arriba y aguas abajo de las ya mencionadas obras de control, lo
cual propicia un relevante grado de incertidumbre en los resultados,
por lo que es necesario e indispensable complementar y afinar el diseño
mediante una revisión integral en flujo permanente y en caso de ser
factible en flujo transitorio.
Tesis: “Evaluación de la Gestión de Riego Tradicional en la Subcuenca
media del río Keka (Provincia Omasuyos del departamento de La Paz)”
(Huanca,2006).
El presente estudio, se realizó partiendo del contexto general de lo que
es, el manejo inadecuado e ineficiente del agua para riego en la cuenca
del río Keka, provincia Omasuyos del departamento de La Paz, con la
finalidad de evaluar el grado de aprovechamiento, operación y
mantenimiento de los sistemas de riego. El estudio se centra en la
Evaluación de la gestión de riego tradicional en la Subcuenca Media
del río Keka, que implica la caracterización, evaluación y análisis de
los componentes de infraestructura, organización, operación y
mantenimiento de los sistemas de riego de quince comunidades,
agrupadas en cinco Bloques de seguimiento, de cada una se tomó una
comunidad objeto de estudio, ellos son: Cala Cala, Pajchani Molino,
Suntia Grande, Jahuirlaca y Marca Masaya. En la metodología
empleada se consideró al usuario y la comunidad como protagonista
central para la evaluación de la gestión de riego, a través de entrevistas
dirigidas, sondeos, muestreos y toma de datos técnicos de riego. En
este entendido, se confirma que los sistemas de riego tradicional en el
área de estudio, no tienen un manejo adecuado y eficiente del recurso
agua, traduciéndose en un manejo rústico, debido a la conjunción de
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aspectos sociales y económicos desfavorables de la zona, a ello se suma
el carácter variable e inestable de la fuente de agua que es el caudal
superficial del río Keka. Las alternativas de solución, deben estar
orientados inicialmente a un cambio de actitud de los usuarios de riego
y luego a la combinación de lo que es el enfoque tradicional con el
enfoque técnico, para superar las mayores deficiencias inmersas en
cada componente de la gestión. Los mecanismos a emplearse parten
desde la concientización, motivación, apropiación del usuario y el
planteamiento de un modelo de desarrollo participativo para el
mejoramiento de la infraestructura de riego y la gestión de los sistemas
de riego tradicionales y mejorados.
2.1.2 Antecedentes Nacionales
Tesis: “Análisis de costos en el proceso constructivo del canal
Cullicocha- Chaquicocha ubicado en área protegida (Parque Nacional
Huascarán)” (Solsol, 2015).
La presente tesis tiene como objetivo comparar los costos del proceso
constructivo de un canal que se desarrolla en un área natural protegida,
específicamente en el Parque Nacional Huascarán, versus el mismo
proyecto desarrollado en un área no protegida. Para ello, el canal
existente Cullicocha-Chaquicocha en el centro poblado Hualcayan,
ubicado en el Distrito de Santa Cruz, Provincia de Huaylas,
Departamento de Ancash; primero fue analizado situándolo fuera del
Parque Nacional, buscando la mejor solución técnica y económica a
nivel de perfil. Luego, se procedió a analizarlo dentro del Parque
Nacional, para adecuarlo a la normativa existente sobre Áreas
Naturales Protegidas en el país. Con ello se obtuvo que, los costos del
proceso constructivo se incrementaron en un rango que oscila entre
10.44 a 22.22 por ciento, dependiendo de la solución técnica a escoger.
Así mismo, se encontró que la mejor alternativa de solución a nivel de
perfil para el proyecto desarrollado es la alternativa del canal revestido
con mampostería de piedra y mortero. Finalmente, todo ello permitió
recomendar que, en la elaboración de proyectos similares ubicados en
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Áreas Naturales Protegidas, se tenga en cuenta los resultados
obtenidos.
Tesis: “Mejoramiento del Sistema Hidráulico de riego del Caserio de
Mossa-Distrito Santa Catalina de Mossa- Provincia de Morropón-
Piura” (Córdova, 2015)
El objetivo fundamental del presente estudio de investigación es
determinar las condiciones reales de la infraestructura de riego en el
caserío de Mossa del Distrito Santa Catalina de Mossa, con el fin de
mejorar el sistema de riego a través de diseños hidráulicos y
estructurales de las obras de arte, además de la recopilación y búsqueda
de información existente en la zona de estudio, siendo necesario
también la participación de los comités de usuarios en talleres técnicos,
en cuanto a uso, manejo, eficiencia y distribución del recurso hídrico.
Para ello se empleó una metodología del tipo cualitativo y cuantitativo
aplicado, fundamentado en mediciones directas de campo y utilizando
el equipo apropiado, con la finalidad de reunir y examinar toda la
información disponible para los fines de la presente tesis. Este cuenta
con dos fases, la primera es la fase de campo que consistió en la
recopilación de información sobre la infraestructura hidráulica,
aspectos socio-económicos, culturales y ambientales; existentes en
estudios e investigaciones anteriores. Luego se procedió a realizar las
inspecciones de reconocimiento de la infraestructura hidráulica, desde
la toma de captación del recurso hídrico hasta el último tramo de los
canales de riego, con equipo de campo. Además, se identificó los
puntos donde se proyectarán las obras de arte y la ubicación para la
extracción de muestras de suelo (calicatas) y agua. No obstante, la
población beneficiaria tuvó un rol importante en el desarrollo de la
tesis, mediante su participación en los diferentes talleres técnicos,
formativos y organizativos que se les brindó, como también su apoyo
en el recorrido del estudio topográfico de los canales y su participación
asesorada por el tesista en la extracción de muestras de las calicatas
para el estudio de mecánica de suelos. La segunda fase de gabinete se
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aplicó modelos matemáticos, softwares como AutoCAD, Hcanales V
3.0, FAO-Cropwat 8.0, etc.; y se procedió a los cálculos hidráulicos y
estructurales del sistema de riego a proyectar, además de clasificó y
ordenó la información de los resultados obtenidos en el laboratorio. En
el caso del estudio de mecánica de suelos se hizó con fines estructurales
en el Centro de estudios Geológicos, Geotécnicos y de Mecánica de
Suelos de la Escuela profesional de Ing. Geológica de la UNP, para
determinar las propiedades físico- mecánicas, capacidad portante y
admisible del terreno del área de estudio, y así obtener un buen
procedimiento constructivo de las obras de arte a proyectar y el sistema
en general. De acuerdo a los resultados de este estudio nos indica que
son terrenos de buena estabilidad, con suelos areno-arcillosos y areno-
limosos, de naturaleza muy consistente que se encuentran ubicadas en
la zona del proyecto.
2.1.3 Antecedentes Locales
Tesis: “Propuesta de obras hidráulicas para el sistema captación,
conducción y distribución de agua para el sector menor de riego de la
Comunidad campesina de Pasambara- Santiago de Chuco” (Cordova y
Linares, 2016).
La presente tesis se ha desarrollado en el Centro Poblado de Pasambara
pertenece al Distrito de Quiruvilca, el cual se encuentra a 3900
msnm.es una población andina típica de la Región Quechua,
Políticamente corresponde a la provincia de Santiago de Chuco,
Departamento la Libertad. El área de riego en el sector menor de riego
de Pasambara es de 435 hectáreas, siendo los tipos de cultivo
tradicionales la papa, maíz, trigo, cebada y hortalizas. De acuerdo
información técnica proporcionada por la junta de regantes de
Pasambara, el Balance hidrológico: el plan de Cultivo y riego necesitan
un caudal de demanda que debe llegar al área de riego es de 0.443 m3/s.
Para resolver este problema de riego se está considerando realizar una
estructura de captación conformado por barraje mixto de longitud de
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30m: un barraje de concreto tipo Greager y una compuerta metálica de
1.00 X 1.30m, con altura de barraje de 1.30m y muros de
encauzamiento de 4.10m de altura, para un caudal máximo de 214.14
m3/s y un caudal de derivación de 616 l/s, un desarenador y canal de
conducción de sección rectangular y trapezoidal con sus obras de arte,
con una longitud total de 3296 ml de estructuras de conducción. Para
esto se ha realizado estudios topográficos, hidrológico, determinación
de la demanda de riego, caudales máximos y mínimos en el rio
Pasambara y estudio de impacto ambiental.
Tesis: “Estudio comparativo del comportamiento Hidráulico del caudal
de flujo para rugosidades de Tierra respecto a otros materiales” (Correa
y Santa María, 2016).
Esta tesis tiene como propósito fundamental ayudar a mejorar el
universo de información que existe para diseño de canales; así como
en el modelamiento de una sección hidráulica óptima que genere
máxima conductividad a base de la rugosidad usada como fondo de
canal. En la construcción de canales abiertos revestidos, se demostró la
importancia de una adecuada superficie rugosa para mantener un flujo
uniforme y con las características hidráulicas necesitadas. Por lo que
se planteó una metodología para evaluar el comportamiento de un
caudal de flujo en diferentes superficies tomando en cuenta sus
características rugosas. Teniendo como canal típico de tierra a una
superficie de gravilla, el comportamiento de su caudal de flujo será
comparada con tres diferentes superficies: grass sintético, canto rodado
y fondo ondulado, en un canal de procesos morfológicos en un
laboratorio. De esta forma, se hará un análisis comparativo tomando en
cuenta sus características hidráulicas.
2.2 BASES TEÓRICAS
2.2.1 Diseño de Canales Revestidos
Según Rodríguez (2008), índica que:
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A. Introducción
La mayor parte de los canales artificiales revestidos y construidos pueden
resistir la erosión de manera satisfactoria y, por consiguiente, se
consideran no erosionables.
En el diseño de canales artificiales no erosionables, factores como la
velocidad permisible máxima y la fuerza tractiva permisible no hacen
parte del criterio que debe ser considerado. El diseñador simplemente
calcula las dimensiones del canal artificial mediante una ecuación de flujo
uniforme y luego decide acerca de las dimensiones finales con base en la
eficiencia hidráulica o reglas empíricas de sección óptima, aspectos
prácticos constructivos y economía. Los factores que se consideran en el
diseño son: la clase del material que conforma el cuerpo del canal, la cual
determina el coeficiente de rugosidad; la velocidad mínima permisible,
para evitar la deposición si el agua mueve limos o basuras; la pendiente
del fondo del canal y las pendientes laterales; el borde libre; y la sección
más eficiente, ya sea determinada hidráulica o empíricamente.
Los materiales no erosionables utilizados para formar el revestimiento de
un canal o el cuerpo de un canal desarmable, incluyen concreto,
mampostería, acero, hierro fundido, madera, vidrio, plástico, etc.
En canales artificiales revestidos, la velocidad máxima permisible, es
decir, la velocidad máxima que no causara erosión, puede no considerarse
siempre y cuando el agua no transporta arena, grava o piedras. Si van a
existir velocidades muy altas sobre el revestimiento, sin embargo, debe
recordarse que existe una tendencia en el agua que se mueve muy
rápidamente de mover los bloques del revestimiento y empujarlos por
fuera de su posición. Por consiguiente, el revestimiento debe diseñarse
contra estas posibilidades (Rodríguez, 2008).
B. Velocidad Mínima Permisible
La velocidad mínima permisible o velocidad no sedimentarte es la menor
velocidad que no permite el inicio de la sedimentación y no induce el
crecimiento de plantas acuáticas y de musgo. Esta velocidad es muy
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incierta y su valor exacto no puede determinarse con facilidad, Para aguas
que no tengan carga de limos o para flujos previamente decantados, este
factor tiene una pequeña importancia excepto por su efecto en el
crecimiento de plantas. En general puede adoptarse una velocidad media
de 0.61 a 0.91 m/s cuando el porcentaje de limos presente en el canal es
pequeño, y una velocidad media no inferior a 0.76 m/s prevendrá el
crecimiento de vegetación que disminuirá seriamente la capacidad de
transporte del canal (Rodríguez, 2008).
C. Pendiente de un Canal
La pendiente longitudinal (So) del fondo de un canal por lo general
está dada por la topografía y por la altura de energía requerida para el
flujo. La pendiente también depende del propósito del canal; por
ejemplo, los canales utilizados para la distribución de agua, como los
utilizados en la irrigación, abastecimientos de agua, minería
hidráulica y proyectos hidroeléctricos requieren un alto nivel en el
punto de entrega. Por tanto, es conveniente una pendiente pequeña
para mantener en el mínimo posible las pérdidas en elevación
(Rodríguez, 2008).
Los taludes o pendientes laterales (m) de un canal dependen
principalmente de la clase de material. Las pendientes apropiadas
para ser utilizadas con diferentes clases de material. Otros factores
que deben considerarse para determinar las pendientes laterales son
el método de construcción, la condición de pérdidas por infiltración,
los cambios climáticos, el tamaño del canal, etc (Rodríguez, 2008).
Borde Libre
El borde libre de un canal es la distancia vertical desde la parte
superior del canal hasta la superficie del agua en la condición de
diseño. Esta distancia debe ser lo suficientemente grande para
prevenir que ondas o fluctuaciones en la superficie del agua causen
reboses por encima de los lados. Este factor se vuelve muy importante
en especial en el diseño de canaletas elevadas, debido a que la
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subestructura de estos puede ponerse en peligro por cualquier rebose
(Rodríguez, 2008).
Según Rodríguez (2008), indica que:
No existe una regla universalmente aceptada para el cálculo del borde
libre, debido a que la acción de las ondas o fluctuaciones en la
superficie del agua en un canal puede crearse por muchas causas
incontrolables como el movimiento del viento y la acción de las
mareas, también pueden inducir ondas altas que requieren una
consideración especial en el diseño.
Para canales revestidos, el borde libre puede ser la quinta parte del
tirante:
B.L. = d/5
Sección de Máxima eficiencia hidráulica
Según Rodríguez (2008), indica que:
Uno de los factores que intervienen en el costo de construcción de un
canal el volumen por excavar; este a su vez depende de la sección
transversal.
Mediante ecuaciones se puede plantear y resolver el problema de
encontrar la menor excavación para conducir un gasto dado, conocida
la pendiente. La forma que conviene dar a una sección de magnitud
dada, para que escurra el mayor caudal posible, es lo que se ha
llamado “sección de máxima eficiencia hidráulica”.
Considerando un canal de sección constante por el que debe pasar un
caudal máximo, bajo las condiciones impuestas por la pendiente y la
rugosidad; de la ecuación del caudal: A. Dónde: n, A y S son
constantes.
FORMULA DE MANING
𝑄 =1
𝑛× 𝐴 × 𝑅2/3 × 𝑆1/2
El diseño de canales revestidos desde el punto de vista de la ingeniería
hidráulica es un proceso sencillo para la cual deberá aplicarse la
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condición de máxima eficiencia hidráulica que consiste en encontrar
los valores óptimos de la plantilla y el tirante de agua en el canal
(Rodríguez,2008).
2.2.2 Obras de Arte
A. Bocatoma
Las obras de toma o bocatomas son las estructuras hidráulicas construidas
sobre un río o canal con el objeto de captar, es decir extraer, una parte o
la totalidad del caudal de la corriente principal. Las bocatomas suelen
caracterizarse principalmente por el Caudal de Captación, el que se define
como el gasto máximo que una obra de toma puede admitir.
Es de suma importancia la ubicación de la bocatoma en el cauce del rio,
para la que se recomienda que el sitio elegido reúna por lo menos las
siguientes condiciones:
La dirección a ruta del flujo de agua debe ser lo más estabilizada o
definida.
La captación del agua a ser derivada debe ser posible aún en tiempo
de estiaje.
La entrada de sedimentos hacia el caudal de derivación debe ser
limitado en el máximo posible (ANA, 2010).
PARTES DE LA BOCATOMA
Vertedero fijo o presa derivadora
El vertedero o presa derivadora es estructuralmente un azud. Es una
presa vertedora. Suele llamársele barraje. Sus necesidades de
captación. El azud crea la carga necesaria sobre el canal de derivación
para que pueda ingresar el Caudal de Diseño. Es decir, obliga al agua
a entrar a la captación.
En tal sentido es una presa derivadora, diferente a las presas de
almacenamiento. En consecuencia, su altura sobre el lecho del río
suele ser pequeña (algunos pocos metros). A su vez el azud debe
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permitir el paso de las grandes avenidas, máximo caudal del río que
puede soportar la estructura. El azud es, hidráulicamente, un
vertedero. Se puede construir de los más diversos materiales
(ANA,2010).
Vertedero móvil o barraje móvil
Es una estructura compuesta por una o más compuertas que permiten
el paso de las avenidas de líquidos y de sólidos y además tiene la
función de eliminar los sólidos que pudiesen encontrarse aguas arriba
y frente a las ventanas de captación. La longitud total de los
vertederos fijo y móvil debe ser la necesaria para el paso de la avenida
de diseño. Su proporción es variable (ANA ,2010).
Las ventanas de captación
Constituyen la toma propiamente dicha. Se trata de uno o más vanos
que permiten el ingreso del agua y que trabajan hidráulicamente, sea
como vertederos o como orificios. La carga hidráulica que permite el
ingreso del agua se origina como consecuencia de la altura de la presa
derivadora (ANA ,2010).
Compuertas de captación
Son las que regulan el ingreso de agua al canal de derivación. Pueden
estar ubicadas como parte de las ventanas de captación, o, si hubiese
un elemento decantador ubicado inmediatamente aguas debajo de las
ventanas de captación, podrían estar ubicadas más hacia aguas abajo,
en el ingreso al canal. En las bocatomas pequeñas puede tratarse de
una sola compuerta (ANA,2010).
Pozas disipadoras de energía
Aguas debajo de los barrajes fijo y móvil es necesario disponer algún
elemento que ayude a disipar la energía. Generalmente se disipa la
energía mediante la formación de un salto hidráulico, para lo que es
necesario disponer una poza. Inmediatamente aguas abajo, y como
transición con el lecho fluvial, se coloca una protección de fondo a
base de piedras a las que se le denomina rip-rap (ANA ,2010).
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B. Desarenador
Los desarenadores, son obras hidráulicas que sirven para separar
(decantar) y remover (evacuar) después, el material sólido que lleva el
agua de un canal. El material sólido que se transporta ocasiona perjuicios
de las obras:
Una gran parte del material sólido va depositándose en el fondo de
los canales disminuyendo su sección. Esto aumenta el costo anual de
mantenimiento y produce molestas interrupciones en el servicio del
canal.
Si los canales sirven a plantas hidroeléctricas, la arena arrastrada por
el agua pasa a las turbinas desgastándolas tanto más rápidamente
cuanto mayor es la velocidad. Esto significa una disminución del
rendimiento y a veces exige reposiciones frecuentes y costosas (ANA
,2010).
CLASES DE DESARENADOR
Según ANA (2010), indica que:
A. En función de su operación:
- Desarenadores de lavado continuo, es aquel en el que la
sedimentación y evacuación son dos operaciones simultáneas.
- Desarenadores de lavado discontinuo (intermitente), que almacena
y luego expulsa los sedimentos en movimientos separados. Son el
tipo más común y la operación de lavado se procura realizar en el
menor tiempo posible con el objeto de reducir al mínimo las
pérdidas de agua.
B. En función de la velocidad de escurrimiento:
- De baja velocidad v < 1 m/s (0.20 – 0.60 m/s)
- De alta velocidad v > 1 m/s (1 – 1.5 m/s)
C. Por la disposición de los desarenadores:
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- En serie, formado por dos o más depósitos construidos uno a
continuación del otro.
- En paralelo, formado por dos o más depósitos distribuidos
paralelamente y diseñados para una fracción del caudal derivado
FASES DEL DESARENADOR
Según ANA (2010) indica que:
- Fase de sedimentación
- Fase de purga (evacuación)
ELEMENTOS DE UN DESARENADOR
Según ANA (2010), indica que:
a. Transición de entrada: une el canal con el desarenador.
b. Cámara de sedimentación: lugar en la cual las partículas sólidas caen al
fondo, debido a la disminución de la velocidad producida por el aumento
de la sección transversal.
Según Dubuat, las velocidades límites por debajo de las cuales el agua
cesa de arrastrar diversas materias son:
- Para la arcilla 0.081 m/s
- Para la arena fina 0.16 m/s
- Para la arena gruesa 0.216 m/s
De acuerdo a lo anterior, la sección transversal de un desarenador, se
diseña para velocidades que varían entre 0.1 m/s y 0.4 m/s, con una
profundidad media de 1.5 m y 4 m. Observar que, para una velocidad
elegida y un caudal dado, una mayor profundidad implica un ancho menor
y viceversa.
La forma de la sección transversal puede ser cualquiera, aunque
generalmente se escoge una rectangular o una trapezoidal simple o
compuesta. La primera simplifica considerablemente la construcción,
pero es relativamente cara pues las paredes deben soportar la presión de
la tierra exterior y se diseñan por lo tanto como muros de sostenimiento.
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La segunda es hidráulicamente más eficiente y más económica pues las
paredes trabajan como simple revestimiento.
Con el objeto de facilitar el lavado, concentrando las partículas hacia el
centro, conviene que el fondo no sea horizontal, sino que tenga una caída
hacia el centro. La pendiente transversal usualmente escogida es de 1:5 a
1:8 (ANA, 2010).
c. Vertedero: al final de la cámara se construye un vertedero sobre el cual
pasa el agua limpia hacia el canal. Las capas superiores son las que
primero se limpian, es por esto que la salida del agua desde el desarenador
se hace por medio de un vertedero, que hasta donde sea posible debe
trabajar con descarga libre. También mientras más pequeña es la
velocidad de paso por el vertedero, menos turbulencia causa en el
desarenador y menos materiales en suspensión arrastran. Como máximo
se admite que esta velocidad puede llegar a v = 1 m/s (ANA ,2010).
De la ecuación de Francis para un vertedero rectangular sin contracciones,
se tiene:
𝑄 = 𝐶 × 𝐿 × ℎ3
2 ... 1
Donde:
Q = caudal (m3/s)
C = 1.84 (para vertederos de cresta aguda)
C = 2.0 (para vertederos de perfil Creager)
L = longitud de la cresta (m)
h = carga sobre el vertedero (m)
Siendo el área hidráulica sobre vertedero:
𝐴 = 𝐿 × ℎ … 2
La velocidad, por la ecuación de continuidad, será:
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𝑉 =𝑄
𝐴=
𝐶𝐿ℎ32
𝐿ℎ= 𝐶ℎ
1
2…3
Y la carga sobre el vertedero:
ℎ = (𝑉
𝐶)
2…4
De donde para los valores indicados de v y C, se puede concluir que el
máximo valor de h no debería pasar de 25 cm.
Casi siempre el ancho de la cámara del desarenador no es suficiente para
construir el vertedero recto y perpendicularmente a la dirección del agua.
Por esto se le ubica en curva que comienza en uno de los muros laterales
y continúan hasta cerca de la compuerta de desfogue. Esta forma facilita
el lavado permitiendo que las arenas sigan trayectorias curvas y al mismo
tiempo el flujo espiral que se origina las alejas del vertedero (ANA, 2010).
d. Compuerta de lavado o fondo: Sirve para desalojar los materiales
depositados en el fondo. Para facilitar el movimiento de las arenas hacia
la compuerta, al fondo del desarenador se le da una gradiente fuerte del 2
al 6%. El incremento de la profundidad obtenido por efecto de esta
gradiente no se incluye en el tirante de cálculo, sino que el volumen
adicional obtenido se lo toma como depósito para las arenas sedimentadas
entre dos lavados sucesivos. Es necesario hacer un estudio de la cantidad
y tamaño de sedimentos que trae el agua para asegurar una adecuada
capacidad del desarenador y no necesitar lavarlo con demasiada
frecuencia.
Para lavar una cámara del desarenador se cierran las compuertas de
admisión y se abren las de lavado con lo que el agua sale con gran
velocidad arrastrando la mayor parte de los sedimentos. Entre tanto el
caudal normal sigue pasando al canal sea a través del canal directo o a
través de otra cámara del desarenador (ANA, 2010).
CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO HIDRAULICO
Cálculo del diámetro de las partículas a sedimentar:
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Según ANA (2010), indica que:
Los desarenadores se diseñan para un determinado diámetro de
partícula, es decir, que se supone que todas las partículas de diámetro
superior al escogido deben depositarse. En los sistemas de riego
generalmente se acepta hasta d = 0.5 ms.
Tabla 1: Diámetro de partículas en función de la altura de caída
Diámetro de partículas (d) que son retenidas
en el desarenador (mm)
Altura de caída
(H) (m)
0.6 100-200
0.5 200-300
0.3 300-500
0.1 500-1000
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Tabla 2: Diámetro de partículas en función del tipo de turbinas
Diámetro de partículas (d) a
eliminar en el desarenador
(mm)
Tipo de turbina
1-3 Kaplan
0.4-1 Francis
0.2-0.4 Pelton
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Cálculo de la velocidad del flujo v en el tanque:
Según ANA (2010), indica que:
La velocidad en un desarenador se considera lenta, cuando está
comprendida entre 0.20 m/s a 0.60 m/s. La elección puede ser arbitraria
o puede realizarse utilizando la fórmula de Camp:
𝑉 = 𝑎√𝑑(𝑐𝑚
𝑠)
Donde:
d= diámetro (cm/s)
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a= constante en función del diámetro
Tabla 3: Constante en función al diámetro de partícula
a d (mm)
51 <0.1
44 0.1-1
36 >1
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Cálculo de la velocidad de caída w (en aguas tranquilas):
Según ANA (2010), indica que:
Para este aspecto, existen varias fórmulas empíricas, tablas y
nomogramas, algunas de las cuales consideran:
- Peso específico del material a sedimentarse: ρs gr/cm3 (medible).
- Peso específico del agua turbia: ρw gr/cm3 (medible).
Así se tiene:
- Tabla 5 preparada por Arkhangelski, la misma que permite
calcular w (cm/s) en función del diámetro de partículas d (en
mm).
- La experiencia generada por Sellerio, la cual se muestra en el
nomograma, la misma que permite calcular w (en cm/s) en
función del diámetro d (en mm)
Tabla 4, valores de constante para la ecuación de Owen
𝑤 = 𝑘√𝑑(𝜌𝑠 − 1)
Donde:
w= velocidad de sedimentación (m/s).
d= diámetro de partículas (m).
𝜌𝑠= peso específico del material (g/cm3).
k = constante que varía de acuerdo con la forma.
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Tabla 4: Valores de la constante k
Forma y naturaleza K
Arena esférica 9.35
Granos redondeados 8.25
Granos cuarzo d > 3 mm 6.12
Granos cuarzo d > 0.7 mm 1.28
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Tabla 5: Velocidades de sedimentación w calculado por Arkhangelski
(1935) en función del diámetro de partículas
d(m) w ( cm/s)
0.05 0.178
0.10 0.692
0.15 1.560
0.20 2.160
0.25 2.700
0.30 3.240
0.35 3.780
0.40 4.320
0.45 4.860
0.50 5.400
0.55 5.940
0.60 6.480
0.70 7.320
0.80 8.070
1.00 9.44
2.00 15.29
3.00 19.25
5.00 24.90
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
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C. Canoa
Según ANA (2010), indica que:
El puente canal o canoa, es una estructura utilizada para conducir el agua
de un canal, logrando atravesar una depresión. La depresión puede ser
otro canal, un camino, una vía de ferrocarril o un dren. El puente canal es
un conjunto formado por un puente y un conducto, el conducto puede ser
de concreto, hierro, madera u otro material resistente, donde el agua
escurre por efectos de la gravedad.
ELEMENTOS HIDRÁULICOS DE UNA CANOA
Según ANA (2010), indica que:
Transición de entrada
Une por un estrechamiento progresivo el canal con el puente canal o
canoa, lo cual provoca un cambio gradual de la velocidad del agua en
el canal.
Conducto elevado
Generalmente tiene una sección hidráulica más pequeña que la del
canal. La pendiente de este conducto, debe ajustarse lo más posible a
la pendiente del canal, a fin de evitar cambios en la rasante de fondo
del mismo. Debe procurarse que en el conducto el flujo sea sub
crítico,
Transición de salida
Une el puente canal con el canal
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010)
Figura 1 Esquema de una canoa
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DISEÑO DEL CONDUCTO ELEVADO
Según ANA (2010), indica que:
Por condiciones económicas el ancho debe ser lo menor posible, pero
manteniendo siempre el mismo tipo de flujo, en este caso flujo sub crítico. A
fin de que las dimensiones sean las mínimas posibles se diseña para
condiciones cercanas a las críticas.
Para una sección rectangular, en condiciones críticas se cumplen las
siguientes ecuaciones:
𝐲𝐜 =𝟐
𝟑𝐄𝐦𝐢𝐧
𝐲𝐜 = √𝐪𝟐
𝐠
𝟑
= √𝐐𝟐
𝐛𝟐𝐠
𝟑
𝐛 = √𝟐𝟕𝐐𝟐
𝟖𝐄𝐦𝐢𝐧𝟑 𝐠
CALCULO DE LA TRANSICIÓN DE SALIDA
Según ANA (2010), indica que:
Para el caso de una transición recta la ecuación utilizada es:
𝐋 =𝐓𝟏 − 𝐓𝟐
𝟐𝐭𝐠𝟐𝟐. 𝟓°
Donde:
T1 = ancho de solera el conducto
T2 = espejo de agua en el canal
La transición de entrada se diseña en forma similar, siendo:
T1 = espejo de agua en el canal
T2 = ancho de solera el conducto
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Las pérdidas predominantes en las transiciones (por su corta longitud)
corresponden a las pérdidas por cambio de dirección, siendo su ecuación:
𝐡𝟏−𝟐 = 𝐊∆𝐡𝐯
Donde:
𝒉𝟏−𝟐 = pérdidas por transición entre 1 y2
K = coeficiente de pérdidas en la transición puede ser:
Ke = coeficiente de pérdidas en la transición de entrada
Ks = coeficiente de pérdidas en la transición de salida
∆𝒉𝒗= diferencia de cargas de velocidad, valor siempre positivo.
Tabla 6: Coeficiente de pérdidas en la transición
Tipo de transición Ke Ks
Curvado 0.10 0.20
Cuadrante cilíndrico 0.15 0.25
Simplificado en línea recta 0.20 0.30
Línea recta 0.30 0.50
Extremos cuadrados 0.30 0.75
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
D. Toma Parcelaria
Según ANA (2010), indica que:
Las Tomas laterales o parcelarias, son estructuras hidráulicas que
permiten derivar o captar determinado caudal desde un canal madre. Una
toma lateral consiste en una ventana de ingreso y un conducto corto que
descarga al aire libre o hacia una poza disipadora.
Estas obras pueden servir también para medir la cantidad de agua que
circula por ellas. Para obtener una medición exacta del caudal a derivar,
éstas tomas se diseñan dobles, es decir, se utilizan dos baterías de
compuerta, la primera denominada compuerta de orificio y la segunda
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compuerta de torna y entre ellas un espacio que actúa como cámara de
regulación
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Figura 2 Compuertas de una toma parcelaria
CONSIDERACIONES HIDRAULICAS
Según ANA (2010), indica que:
Las tomas laterales en una red de riego, en especial son colocados
en los canales secundarios o terciarios.
Las tomas se instalan normales al canal alimentador, lo que facilita
la construcción de la estructura.
Generalmente se utilizan compuertas cuadradas las que se acoplan
a una tubería. Las dimensiones de las compuertas, son iguales al
diámetro de la tubería y ésta tendrá longitud variable dependiendo
del caso específico.
Cuando la toma tenga que atravesar una carretera o cualquier otra
estructura, se puede fijar una longitud de 5 m para permitir un
sobre ancho de la berma del canal en el sitio de toma por razones
de operación.
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2.3 TERMINOLOGÍA
El ciclo hidrológico es todo el proceso por el que pasa el agua en una cuenca:
lluvia, almacenamiento superficial y subterráneo, infiltración, evaporación,
transpiración de las plantas, escurrimiento y otros fenómenos mediante los cuales
se extrae agua del sistema y se devuelve a éste, modificando su cantidad y calidad
(Rojas, 2010).
El inventario de recursos hídricos, es la estimación cuantitativa, la descripción
cualitativa y la distribución temporal de dichos recursos en el ámbito territorial.
En el inventario de recursos hídricos naturales se considerarán únicamente las
aguas que contribuyan a las aportaciones de los ríos y las que alimenten depósitos
naturales de agua, superficiales o subterráneos (ANA, 2010).
En el cálculo de la sección de un canal debe partirse del hecho siguiente: desde el
punto de vista hidráulico hay, en principio, un número infinito de soluciones. En
el caso de un canal que va a ser construido, el gasto o caudal está dado por las
condiciones de diseño, no proviene de un cálculo hidráulico, sino de la función
del canal, de la naturaleza del servicio que presta y por cierto del análisis que se
ha hecho de las disponibilidades de agua. El gasto de diseño Q es un dato
impuesto al que debe adecuarse al cálculo de la sección del canal
(Rodriguez,2008).
Los canales son conductos en los que el agua circula debido a la acción de
gravedad y sin ninguna presión, pues la superficie libre del líquido está en
contacto con la atmosfera. Los canales pueden ser naturales (ríos o arroyos) o
artificiales (construidos por el hombre). Dentro de estos últimos, pueden incluirse
aquellos conductos cerrados que trabajan parcialmente llenos (alcantarillas,
tuberías) (Villón,2007).
La cuenca de drenaje de una corriente, es el área de terreno donde todas las aguas
caídas por precipitación, se unen para formar un solo curso de agua. Cada curso
de agua tiene una cuenca bien definida, para cada punto de su recorrido (Villón,
2007).
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III. MATERIALES Y MÉTODOS
3.1 MATERIAL
3.1.1 Ubicación del área de del Proyecto
1.UBICACIÓN
REGIÓN La Libertad
PROVINCIA Santiago de Chuco
DISTRITO Quiruvilca
CASERIOS Jaulabamba, San José de
Porcón, Huallush.
2. LOCALIZACIÓN GEOGRÁFICA
LONGITUD 78°18' 18"
LATITUD 07°59' 57"
ALTITUD 4008 m.s.n.m
3. LÍMITES DEL DISTRITO
NORTE Sanagoran y Huamachuco
SUR Santiago de Chuco
ESTE Cachicadán
OESTE Cajamarca y Julcan
4. CLIMA: Frío – Húmedo
5. TEMPERATURA MEDIA: 8,2 ºC
Fuente: Elaborado por la Tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 3: Ubicación Geográfica
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3.1.2 Vías de Acceso
Para llegar al caserío de Jaulabamba, se parte de Trujillo a 3.50 horas en
vías asfaltada, luego para llegar a los sectores de Jaulabamba, Huallush,
Coñachugo y San José de Porcón, se utiliza la trocha carrozable.
Tabla 7: Vías de Acceso
De A Distancia
(Km) Tipo de Vía
Tiempo
(Hrs)
Trujillo Santiago de
Chuco 163.0 km
Carretera
Asfaltada 3.50
Santiago
de Chuco
San José de
Porcón 21.8 km
Trocha
carrozable 1.20
San José
de Porcón Coñachugo 10.0 km
Trocha
carrozable 0.30
Coñachugo Jaulabamba 14.2 km Trocha
carrozable 0.45
Fuente: Elaborado por la Tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Fuente: Elaborado por la Tesista Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 4: Localización del Proyecto
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3.1.3 Superficie Agrícola
Extensión
La infraestructura de riego del canal Jaulabamba del km 0+000 a km
2+000, beneficiara las áreas de terreno aptas para el cultivo,
distribuidos de la siguiente manera:
Proyecto
Beneficiarios del canal: 25 familias
Área: 43. 40 ha
Área cultivable (proyecto): 53.40 ha
Cultivos
Los cultivos de la zona en orden de prioridad presentan la
distribución siguiente:
Tabla 8: Distribución de Cultivos
CULTIVO SIN PROYECTO CON PROYECTO CAMPAÑAS CAMPAÑAS TOTAL
1ra 2da 1ra 2da
CEBADA 10.00
- 10.08 -
10.08
PAPA 11.00
8.40 14.70 8.40
23.10
TRIGO 5.00
- 7.98 -
7.98
MAÍZ AMILÁCEO 4.00
- 5.04 -
5.04
HABA GRANO SECO
3.00
- 0.84 -
0.84
ARVEJA GRANO SECO
2.00
- 3.36 3.00
6.36
Total Campaña Principal
35.00 8.40 42.00 11.40 53.40
Fuente: Elaborado por la Tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
3.2 MÉTODO
Diseño de una sola casilla.
Para el diseño de la infraestructura de riego se realizó teniendo en cuenta las
recomendaciones y parámetros de diseño dadas por la Autoridad Nacional del
Agua (ANA), Consejo Nacional de Ciencia y Tecnología (CONCYTEC), al igual
como sus obras de arte, para ello se utilizará bibliografías especializadas en
diseño de obras hidráulicas.
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3.3 TÉCNICA E INTRUMENTOS
3.3.1 DISEÑO DE INFORMACIÓN
A. Parámetros Climáticos
Temperatura, humedad relativa, velocidad de viento, horas de sol por
día. Estos datos se obtendrán de la Estación Meteorológica de
Huamachuco.
B. Reconocimiento del Terreno
Tiene por objeto la determinación de su estado y la definición de unas
determinadas cualidades, que son las que dan el carácter al
reconocimiento; de este modo, será posible decidir la mejor manera
de realizar el proyecto.
INSTRUMENTOS
Equipos Topográficos
Se realizó un levantamiento planimétrico y altimétrico los
cuales permitieron obtener datos topográficos que representan
los accidentes del terreno y obtener así la ubicación, elevación
precisa del eje longitudinal del canal a proyectarse y de las
obras de arte.
Formato o fichas de diagnóstico, guías o manuales
Validados por la Autoridad Nacional del Agua (ANA). Los
cuales permiten conocer y evaluar los factores que generan
problemas hidráulicos de la infraestructura de riego.
Información Meteorológica
Se obtuvo información de la estación meteorológica de
Huamachuco, como su temperatura mínima, máxima y media,
velocidad de viento, horas sol, humedad relativa,
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precipitación media mensual, los cuales permitió el balance
Hídrico del agua.
Muestra de Suelo
En la longitud de 0+000 a 2+000km, se hicieron calicatas cada
1km a una profundidad de 1.20m, para obtener la muestra de
suelo, donde se obtuvo una muestra limpia (5kg) con las
cuales se realizaron ensayos estándar y especiales, con la
finalidad de conocer las propiedades, físicas, químicas,
mecánica, hidráulicas del suelo.
Evapotranspiración potencial
Software utilizado
Programas que permitieron obtener el diseño hidráulico y
estructural de las infraestructuras de riego, obras de arte y
canal:
Hcanales, facilita el diseño de canales y obras de arte.
AutoCAD, permitió dibujar el diseño de las obras de
arte.
AutoCAD Civil 3D, utilizada para el diseño, calculo
topográfico y cálculo de volúmenes de excavación y
relleno (movimiento de tierras).
Costos y Presupuestos (S10), Permitió calcular el
presupuesto del costo de partidas de la infraestructura
de riego.
3.4 PROCEDIMIENTO
3.4.1 TRABAJOS DE CAMPO
3.4.1.1 Estudio Topográfico
El levantamiento topográfico permitió la representación gráfica del
polígono y características superficiales del terreno.
A. Recopilación de Información
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Se recopilo información de los agricultores como son áreas de
cultivo, terrenos, caseríos y vías de comunicación. En el Caserío de
Jaulabamba carecen de información documentada de la
infraestructura de riego y mucho menos existía información
topográfica básica.
B. Reconocimiento del Terreno
Se realizó el recorrido de la infraestructura del sistema de riego desde
el km 0+000 al km 2+000 y las áreas de cultivo, donde con ayuda del
GPS se tomó las coordenadas UTM de aquellas pendientes
pronunciadas, problemas de terreno, dicha información se realizó
visualmente y cualitativamente. La información obtenida del
recorrido nos permitió tener detalles que tuvieron influencia directa.
El canal de tierra existente, se geo – referencio con GPS, para
las posibles ubicaciones de las obras de arte.
C. Levantamiento Topográfico
Se utilizó la Estación Total para determinar la topografía requerida
para el canal, la cual fue necesaria para el diseño hidráulico y
estructural de la línea de conducción de agua como también las obras
de arte.
3.4.2 TRABAJO DE LABORATORIO
3.4.2.1 Estudio de Mecánica de Suelos
Se siguieron las normas ASTM (American Society for Testing and
Materials) y MTC, para los siguientes ensayos:
A. Análisis Granulométrico
El procedimiento de ejecución del ensayo, consistió en tomar una
muestra de suelo de peso conocido, se colocó en el juego de tamices
ordenados de mayor a menor abertura, lo cual fue agitado por medio
mecánico, luego se fueron pesando los retenidos parciales del suelo
en cada tamiz.
El objetivo del análisis granulométrico por tamizado es:
Determinar la distribución cuantitativa del tamaño de las
partículas de un suelo.
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Determinar las gráficas granulométricas, realizando un
correcto análisis de las mismas.
Analizar su graduación en base a los coeficientes de
uniformidad y curvatura.
B. Contenido de Humedad
Es la relación expresada en porcentaje del peso del agua en una masa
dada de suelo, al peso de las partículas sólidas.
El contenido de humedad se calculó con la siguiente ecuación:
𝛚 (%) = ( 𝐩𝐞𝐬𝐨 𝐝𝐞𝐥 𝐚𝐠𝐮𝐚 𝐱 𝟏𝟎𝟎)/(𝐩𝐞𝐬𝐨 𝐬𝐞𝐜𝐨 𝐝𝐞 𝐥𝐚 𝐦𝐮𝐞𝐬𝐭𝐫𝐚)
Donde:
𝐩𝐞𝐬𝐨 𝐝𝐞 𝐚𝐠𝐮𝐚
= 𝐩𝐞𝐬𝐨 𝐦𝐮𝐞𝐬𝐭𝐫𝐚 𝐡ú𝐦𝐞𝐝𝐚 − 𝐩𝐞𝐬𝐨 𝐦𝐮𝐞𝐬𝐭𝐫𝐚 𝐬𝐞𝐜𝐚
C. Peso Unitario del Suelo
Para determinar los datos requeridos para esta prueba se utilizó
muestra de suelo alterada, este pasó por el tamiz N° 08.
D. Limite Liquido
Es el contenido de agua necesario para que la ranura de un suelo
ubicado en el equipo de Casagrande, se cierre después de haberlo
dejado caer 25 veces (25 golpes) desde una altura de 10mm.
Los ensayos de consistencia se realizaron con la fracción de suelo que
pasó por el tamiz N° 40.
E. Limite Plástico
Se define el límite plástico como la humedad más baja con la que
pueden formarse con un suelo cilindros de 3 mm. De diámetro,
rodando dicho suelo entre los dedos de la mano y una superficie lisa,
hasta que los cilindros empiecen a resquebrajarse.
3.4.3 TRABAJO DE GABINETE
3.4.3.1 Estudio Hidrológico
Debido a que no se cuenta con alguna estación dentro del área de
influencia, se ha hecho un estudio y análisis de 3 posibles estaciones
Huamachuco, Cachicadán y Quiruvilca, siendo la más completa la
estación de Huamachuco, la cual es monitoreada por el servicio nacional
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de Meteorología e hidrología del Perú (SENAMHI), la misma que
presenta las características climatologías de la zona de estudio contando
con los datos de : precipitación, evapotranspiración, temperatura,
vientos, horas sol, entre otros.
3.4.3.2 Diseño Hidráulico y Estructural
Según, Autoridad Nacional del Agua (2010):
Para el diseño de las Estructuras Hidráulicas se debe tener en cuenta: tipo
de material del cuerpo del canal, velocidad máxima y mínima permitida,
coeficiente de rugosidad, pendiente del canal, talud, etc. La ecuación más
utilizada es la de Manning y se expresa:
FORMULA DE MANING
𝑄 =1
𝑛× 𝐴 × 𝑅2/3 × 𝑆1/2
Donde:
Q = caudal (m3/s)
n = rugosidad
A = Área (m2)
R = radio hidráulico = Área de la sección húmeda / perímetro húmedo
Determinación de Máxima Eficiencia Hidráulica
Cuando para la misma área y pendiente conduce el mayor caudal posible,
la máxima eficiencia hidráulica es:
𝑏
𝑦= 2𝑡𝑔 (
𝜃
2)
Siendo θ el ángulo que forma el talud con la horizontal, b plantilla del
canal, y tirante o altura de agua, arctang(1/z).
Según, la Hidráulica de Canales, Máximo Villon (2007) y ANA (2010):
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Velocidad Mínima
La velocidad media del flujo, para el caudal mínimo de operación, sea mayor
o igual que la necesaria para evitar la sedimentación del material
transportado.
Velocidad Máxima
Debe limitarse para evitar la socavación o erosión continua del fondo y
paredes por turbulencia y abrasión.
Taludes
Es la inclinación que poseen las paredes laterales del canal, en este caso el
talud será 0, ya que el canal será de forma rectangular.
Borde libre
En tanto no se tengan valores específicos, es recomendable usar: e = 1/6d
para secciones revestidas, donde d es el tirante del canal en metros. Pero
siempre manteniendo un borde libre mínimo de 10cm.
Rugosidad
En canales proyectados con revestimiento, la rugosidad está en función del
material, en este caso es de concreto, y la rugosidad será de 0.014.
Espesor de Revestimiento
Espesor para canales pequeños, se usa de 5 a 7.7cm, para canales medianos
y grandes, se emplea un espesor de 10 a 15cm. (Recomendado por la
Autoridad Nacional del Agua y la Universidad Nacional de Ingeniería en la
publicación de Irrigaciones de Cesar Arturo Rosell).
En nuestro caso usaremos un espesor de 10cm de concreto revestido de 175
kg/cm2.
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Sección Hidráulica Rectangular
Criterios de Diseño Estructural
- Se ha determinado para condiciones más desfavorables de
funcionamiento, empleándose para la determinación del acero de
refuerzo, el método de la carga a la rotura.
- Para el concreto tenemos las siguientes resistencias cilíndricas a 28
días
Concreto Simple: f´c = 175 kg/cm2.
Concreto Armado: f´c = 210 kg/cm2.
Solado: f´c = 100 kg/cm2.
- El recubrimiento considerado para losas es 3cm
- El recubrimiento considerado para muros es 5cm
- El acero a emplearse será de grado 60 y límite de fluencia de f´y =
4.200 kg/cm2.
- El acero de temperatura en muros será: Ast. = 0.0025bh
- El acero de temperatura en losas será: Ast = 0.0020bh
A. Diseño Hidráulico de la Bocatoma
Según, la Hidráulica de Canales, Máximo Villon (2007) y ANA
(2010):
Estimado del ancho de encauzamiento del Río
Usaremos las siguientes fórmulas experimentales:
Blech:
𝐵 = 1.81√𝑄𝐹𝑏
𝐹𝑠
Altunin:
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𝐵 =𝑎𝑄1/2
𝑆1/5
Petit:
𝐵 = 2.45𝑄1/2
Donde:
B= Ancho de encauzamiento
Q= Caudal máximo de diseño
Fb= Factor de fondo
Fs= Factor de orilla
a = parámetros que caracteriza al cauce
S= pendiente del río
El promedio de los tres valores se puede considerar el ancho
de encauzamiento.
Determinación del tirante normal del río
Se calcula con la fórmula de Manning:
𝑄 =1
𝑛𝐴𝑅2/3𝑆1/2
Siendo:
𝐴 = 𝐵𝑦𝑛 𝑅 =𝐴
𝑃=
𝐵𝑦𝑛
𝐵+2𝑦𝑛
Donde:
Q = caudal del río
n = coeficiente de Manning
A = Área de la sección transversal
R = Radio hidráulico
S = Pendiente del río
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Yn = Tirante normal del río
P = Perímetro mojado
Reemplazando datos en fórmula, obtenemos la siguiente
ecuación para hallar el valor de Yn mediante tanteos:
𝑄 =1
𝑛(𝐵𝑦𝑛) [
𝐵𝑦𝑛
𝐵 + 2𝑦𝑛]
2/3
𝑆1/2
Diseño de la compuerta de regulación
A la sección 1 y 2 aplicamos la ecuación de cantidad de
movimiento:
𝐹2 − 𝐹1 = 𝜌𝑄(𝑉1 − 𝑉2)
Donde obtenemos el valor de y2, seguidamente aplicamos la
ecuación de Bernoulli entre las secciones 2 y 3, de donde
obtenemos el valor de y3 que viene a ser la altura de la
compuerta de regulación. Se deben considerar las pérdidas por
contracción entre las secciones 2 y 3.
Distribución del ancho de Encauzamiento
Teniendo como datos el ancho de encauzamiento, separación
entre los pilares de las compuertas, ancho de compuertas
despedradoras y desgravadora, y la longitud de transición,
podemos determinar la longitud del barraje
Diseño de ventana de Captación
Consideramos la ecuación de Bernoulli entre los puntos 3 y 4,
teniendo en cuenta la pérdida de carga por contracción:
𝑦4 +𝑣4
2
2𝑔+ ℎ = 𝑦3 +
𝑣32
2𝑔+ 𝐾𝑐 [
𝑣32 − 𝑣4
2
2𝑔]
Reemplazando los datos obtenidos de los anteriores cálculos,
podemos calcular y4 por tanteos. Con el valor de y4 y con el
ancho de ventana ya tenemos las dimensiones de ésta ( hv =
y4 es altura de ventana de captación.
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Diseño de la altura de la pantalla frontal, muro de
transición y muro del canal
𝑄 = 𝑐𝐿(𝐻𝐷)1/2 𝐻𝐷 = (𝑄
𝐶𝐿)
2/3
Donde:
Q = caudal máximo de diseño
C = coeficiente de descarga para vertederos (c=2.1)
L = Longitud del barraje
HD= Carga del agua sobre el barraje
Formulas:
Cota del barraje = cota fondo canal de derivación + h”+ hv +
fs
Nivel máx. aguas = cota del barraje + Hd
Altura de pantalla frontal = altura del barraje + Hd + 20% de
Hd
Fs= factor de seguridad de (por lo general 0.10m.)
Hv = altura de ventana de captación.
Considerando el caudal de ingreso por las ventanas y por el
canal de derivación:
𝑄1 = 𝐶𝐴1√2𝑔∆ℎ1
𝑄2 = 𝐶𝐴2√2𝑔∆ℎ2
Donde:
C = coeficiente de gasto para orificios sumergidos = 0.6
Q1, Q2 = Caudales de ingreso por ventanas de captación y por
canal de derivación, por lo tanto, los caudales son iguales.
A1, A2 = Área neta de orificios y área de compuerta de
regulación.
Δh1, Δh2 = Diferencias de altura entre nivel de agua en el
cauce del río, y en la zona de transición, y entre la zona de
transición y el canal respectivamente.
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De la figura, se deduce:
Yn = nivel máx agua-Δh1-Δh2- cota fondo canal
Yn, es el tirante normal en el canal de derivación, además se
debe cumplir que para este yn el calculado con la ecuación de
Manning debe ser igual a Q1=Q2=Qc
𝑄𝑐 =1
𝑛𝐵𝑦𝑛 (
𝑦𝑛
𝐵 + 2𝑦𝑛)
2/3
𝑆1/2
Altura de muro de transición = yn+Δh2+20% (yn + Δh2)
Diseño de barraje y poza de disipación
Altura barraje (sin cimentación) = cota barraje – cota fonda
del río
- Barraje (normalizado tipo Creager)
𝐻𝐴 = 𝐻𝐷/0.89
𝐼1 = 0.175𝐻𝐷
𝑅1 = 0.2𝐻𝐷
𝑑 = 0.11𝐻𝐴
𝐼2 = 0.282𝐻𝐷
𝑅2 = 0.5𝐻𝐷
Perfil de la cuesta del barraje:
𝑥1.85 = 2.0(𝐻𝐷)0.55𝑦 𝑦 = 0.249𝑥1.85
- Longitud de poza
Es determinado con los valores hallados de y, y1, y2 y las
formulas empíricas:
L=4y2
L=5(y2-y1)
L=4.5y2
L=2.5(1.4y2-y1)
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Diseño de muro de Encauzamiento Lateral
El objetivo de hallar valores del tirante del río aguas arriba
desde el barraje hasta que el tirante sea normal, se calcula la
curva del remanso por el “método directo en etapas” de
manning.
Diseño de vertedero lateral
𝐵1𝑄2 − 𝑄𝑣𝑒𝑟𝑡 = 𝐵2𝑄1 → 𝐵2 =𝐵1𝑄2
𝑄1
𝐿 =𝑄1𝑄2
(𝑐√2𝑔𝐻0)1/2
𝐻0 = 𝐻 + 𝑉2/2𝑔
Donde:
L= longitud del vertedero
Q1, Q2= caudales
c= coeficiente de vertedero
B. Diseño Hidráulico del Desarenador
Según, la Hidráulica de Canales, Máximo Villon (2007) y ANA
(2010):
La velocidad longitudinal recomendable del agua en el
desarenador es de 0.1 m/s a 0.4m/s
Se usa la fórmula de Camp, para la velocidad del flujo en el
tanque:
𝑣 = 𝑎√𝑑(𝑐𝑚/𝑠)
Donde:
D = diámetro (mm)
a= constante en función del diámetro.
Calculo de la velocidad de caída w (en aguas tranquilas)
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Existen varias fórmulas empíricas, tablas y nomogramas,
algunas de las cuales consideran:
- Peso específico del material a sedimentarse: ρs gr/cm3
- Peso específico del agua turbia: ρw gr/cm3 (medible)
Formula de Owen
𝑤 = 𝑘√𝑑(𝜌𝑠 − 1)
Donde:
W= velocidad de sedimentación (m/s)
d= diámetro de partículas (m)
ρs=peso específico del material (g/cm3)
k= constante que varía de acuerdo con la forma y naturaleza
de los granos
Volumen unitario del tanque
𝑉 =𝑄
𝑛° ∗60𝑇𝑟
Siendo:
V= volumen unitario del tanque (m3)
Q= caudal (m3/h)
N° = número de unidades
Tr= tiempo de retención (min)
Superficie del desarenador
En función de la carga superficial a la que se deba trabajar
𝑆 =𝑄
𝑛° ∗ 𝐶𝑠
Siendo:
S= superficie de la lámina de agua (m2)
Q= Caudal (m3/h)
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Cs= Carga superficial (m3/m2/hora)
𝐶𝑠 =
𝑄𝑛°
𝑆𝑢𝑝𝑒𝑟𝑓𝑖𝑐𝑖𝑒 𝑙𝑎𝑚𝑖𝑛𝑎 𝑎𝑔𝑢𝑎
Longitud del Tanque
𝐿 = √𝑆1 ∗ 𝑎
Siendo:
L = longitud del tanque (m)
Si = Superficie lámina de agua (m2)
A = relación (largo/ancho)
Altura recta y trapezoidal del desarenador
𝐻𝑟 =(𝑆𝑡 −
12 ∗ 𝐴 ∗ 𝐻𝑡)
𝐴
Siendo:
Hr = Altura recta (m)
St= Superficie transversal (m2)
A= ancho desarenador (m)
Ht= Altura trapezoidal
𝐻𝑡 =𝐴 ∗ 𝑐𝑜𝑠45°
2 ∗ 𝑠𝑖𝑛45°
C. Diseño Hidráulico de la Cámara de Inspección
Según, la Hidráulica de Canales, Máximo Villon (2007) y ANA
(2010):
Se debe tener en cuenta, según el Reglamento Nacional de
Edificaciones:
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Tabla 9:Geometría de buzones o buzonetas
Descripción Profundidad
mínima (m)
Profundidad
máxima (m)
Diámetro
(m)
espesor Tipo de
concreto
Buzonetas 0.6 1.19 0.6 0.15 Simple
Buzones 1.2 3 1.2 0.2 Simple
3 8 1.5 0.2 Armado
Fuente: RNE
El diámetro interior de los buzones será de 1.20m, para
tuberías de hasta 800 mm.
La condición que debe cumplir es que:
Qsalida >= Qingreso
Qsalida = Vs *As
Vs= raíz (2*g*H)
Donde:
Vs = velocidad de salida
As= área de salida
H = carga hidráulica
g= gravedad
D. Diseño Hidráulico de la Canoa
Según, la Hidráulica de Canales, Máximo Villon (2007) y ANA
(2010):
El caudal se puede estimar mediante la ecuación:
𝑄 = 𝐶 ∗ (𝐻𝑎)𝑛
Donde:
El valor de “n” depende de la longitud
Calculo del coeficiente de flujo libre
𝐶 = 𝐾 ∗ 𝑊1.025
Donde:
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W= amplitud de su garganta (m)
La relación entre la longitud de la canoa y el coeficiente “k”
y “n”, de la ecuación de descarga se muestra en:
Fuente:(Máximo Villon,2007)
Figura 5: Relación entre el coeficiente de longitud y exponente
E. Diseño Hidráulico de la Toma Lateral
Según, la Hidráulica de Canales, Máximo Villon (2007) y ANA
(2010):
Sumatorias de perdidas
∑ 𝒉𝟏−𝟐 = 𝒉𝒆 + 𝒉𝒇
Donde:
hf = perdida de carga por fricción
he= perdida de carga por entrada
Perdidas por entrada
𝒉𝒆 = 𝒌𝒆
𝒗𝟐𝟐
𝟐𝒈
Donde:
he = perdida por entrada
𝑣22 = velocidad en la tubería
𝑘𝑒 = coeficiente que depende de la forma de entrada
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Perdidas por fricción
𝒉𝒇 =𝟒
𝟒𝟑⁄ 𝒗𝟐𝒏𝟐𝒍
𝑫𝟒
𝟑⁄
Donde:
V= velocidad en el conducto
n= coeficiente de maning
d= diámetro
l= longitud
Velocidad en el conducto
La velocidad en el conducto no debe superar a 1.07m/s.
Diámetro del conducto
𝐴 =𝜋𝐷2
4
Área del conducto
𝑄 = 𝑣 ∗ 𝐴
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IV. RESULTADOS
4.1 ESTUDIO HIDROLÓGICO
Para realizar el Diseño Hidrológico se tuvo en cuenta lo siguiente:
4.1.1 Ubicación Geográfica de la Estación Meteorológica
Se contó con información de la estación meteorológica de Huamachuco
que es monitoreada por el Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología
del Perú (SENAMHI).
Tabla 10:Ubicación Geográfica de la Estación Meteorológica
ESTACIÓN METEREOLÓGICA: HUAMACHUCO
Departamento La Libertad Provincia Sánchez
Carrión
Distrito Huamachuco
Latitud 7° 49´8.97¨ Longitud 78°2´24.48¨ Altitud 3200
m.s.n.m
Este 825370.58 Norte 9134829.89
Fuente: SENAMHI – Oficina de Estadística
4.1.2 Evapotranspiración en función a Humedad Relativa y Temperatura
La Evapotranspiración potencial de los cultivos se ha calculado, mediante
el Método de Hargreaves, en función a Humedad Relativa y Temperatura
para lo cual se utilizó datos meteorológicos provenientes de la Estación
Meteorológica Huamachuco con similares condiciones geográficas y
climáticas a la zona del proyecto.
De la tabla 11, se puede apreciar que la Evapotranspiración Potencial
mínima es 2.53 mm/día en el mes de marzo y la máxima alcanza 3.78 mm/
día en el mes de Julio.
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Tabla 11:Evapotranspiración en función a Humedad Relativa y Temperatura
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
4.1.3 Precipitación efectiva
De la Tabla 12, se puede apreciar que la precipitación efectiva mínima es
0 en el mes de julio y la máxima alcanza 134.4 mm en el mes de marzo
Tabla 12:Calculo de la Precipitación Efectiva Mensual
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
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4.1.4 Fuente de Agua
Fuentes de agua que intervienen en el proyecto del canal:
Tabla 13: Fuentes de Agua para el proyecto
Fuentes de Agua Función
Quebrada Sogobara Aportante
Río Jaulabamba Principal
Quebrada del río
Azul Aportante
Río Coñachugo Principal
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
De la gráfica 4, podemos observar la franja celeste que representa al rio
Coñachugo que se une al río Jaulabamba, como principal aportante, del
caserío Jaulabamba y fuente del proyecto.
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 6 :Fuente de Agua para el proyecto
Rio Coñachugo
Rio Jaulabamba
Caserio
Rio Jaulabamba
Qda Sogobara
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4.1.5 Oferta y Demanda del Agua
A. Cálculo de la Oferta de Agua
En el proyecto como es del KM 0+000 A KM 2+000, el ofertante es
el Rio Jaulabamba y la Quebrada Los Alisos.
Tabla 14: Oferta de Agua de Riego
OFERTA DE AGUA
OFERTA UND MESES
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
rio Jaulabamba m3/s 0.141 0.244 0.253 0.148 0.051 0.051 0.043 0.043 0.041 0.041 0.098 0.111 Quebrada los Alisos m3/s 0.003 0.003 0.004 0.053 0.003 0.002 0.002 0.001 0.001 0.001 0.002 0.003 Días del mes 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
TOTAL DE OFERTA
m3/s 0.144 0.247 0.257 0.201 0.054 0.053 0.045 0.044 0.042 0.042 0.1 0.114
l/s 144 247 257 201 54 53 45 44 42 42 100 114
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
De la gráfica 5, se aprecia que en setiembre hay menor cantidad de
agua, con 0.042 m3/s para regar los cultivos, y en marzo mayor
cantidad de agua con 0.257 m3/s.
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 7: Oferta de agua para el proyecto
B. Cálculo de la Demanda de Agua
De la Tabla 15: Se aprecia que, el área total con proyecto es 53.40 ha,
con una eficiencia de riego de 0.39, en 24 horas de riego, por meses,
para hallar su módulo de riego, el cual nos sale negativo porque el
flujo de agua va en sentido contrario a lo calculado, de izquierda a
derecha. Su menor demanda de agua es en los meses Junio y Julio, y
en Setiembre mayor demanda de agua para regar.
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
OFERTA 0.386 0.598 0.688 0.521 0.145 0.137 0.121 0.118 0.109 0.112 0.259 0.305
0.386
0.5980.688
0.521
0.145 0.137 0.121 0.118 0.109 0.112
0.259 0.305
0.000
0.200
0.400
0.600
0.800
VO
LUM
EN D
E A
GU
A M
MC
OFERTA DE AGUA PARA EL PROYECTO
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Tabla 15: Cédula de la Demanda de Agua
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
1era Campaña
2da Campaña
CULTIVO AREA ENERO FEBRERO MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE DICIEMBRRE
(Ha) Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área Kc Área
Cebada 10.08 0.52 10.08 1.10 10.08 1.15 10.08 1.15 10.08 0.60 10.08 0.40 10.08
Papa 23.10 1.15 14.70 0.85 14.70 0.75 14.70 0.50 8.40 0.80 8.40 1.15 8.40 1.65 23.10 1.65 23.10 1.90 23.10
Trigo 7.98 0.52 7.98 1.10 7.98 1.15 7.98 1.15 7.98 0.40 7.98 Maíz Amiláceo 5.04 1.15 5.04 1.15 5.04 0.85 5.04 0.60 5.04 0.60 5.04 0.70 5.04 0.95 5.04 Haba Grano Seco 0.84 1.15 0.84 1.15 0.84 0.60 0.84 0.40 0.84 0.60 0.84 0.90 0.84 Arveja Grano Seco 6.36 0.50 3.36 0.80 3.36 1.05 3.36 1.05 3.36 0.80 3.36 0.50 3.00 0.80 3.00 1.05 3.00 1.05 3.00 0.80 3.00 AREA TOTAL 53.40 42.00 42.00 42.00 26.46 18.48 18.06 8.40 11.40 11.40 26.94 31.98 31.98 Kc ponderado Kc Pond 0.83 1.03 0.93 0.99 0.67 0.40 0.50 0.65 0.98 1.03 1.00 1.14 ETP (mm/día) ETP día 2.58 2.61 2.53 2.71 3.32 3.64 3.78 3.66 3.36 3.12 2.88 2.71 ETP (mm/mes) ETPmes 79.98 73.08 78.43 81.30 102.92 109.20 117.18 113.46 100.80 96.72 86.40 84.01 ETA (mm/mes)
ETA mes 66.52 74.91 72.55 80.28 68.61 43.68 58.59 73.75 98.28 99.94 86.40 95.56
PP ( mm/mes) PP 103.70 130.50 134.40 92.50 15.00 4.40 0.00 1.80 16.50 93.60 86.40 94.00 DIAS DEL MES Dias 31.00 28.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.00 Demanda Neta (mm/mes) DN -66.52 -74.91 -72.55 -80.28 -68.61 -43.68 -58.59 -73.75 -98.28 -99.94 -86.40 -95.56 Eficiencia de Riego (%) Ef % 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 0.39 Horas de Riego/día Hrs 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 24.00 Demanda Bruta (mm/mes) DB -170.56 -192.07 -186.02 -205.86 -175.93 -112.00 -150.23 -189.10 -252.00 -256.27 -221.54 -245.03 Demanda Unitaria (m3/ha) DU -1705.56 -1920.69 -1860.20 -2058.56 -1759.32 -1120.00 -1502.31 -1891.00 -2520.00 -2562.67 -2215.38 -2450.29 Módulo de riego (lps/ha) MR -0.64 -0.79 -0.69 -0.79 -0.66 -0.43 -0.56 -0.71 -0.97 -0.96 -0.85 -0.91
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4.2 DISEÑO ESTRUCTURAL DE 2 KM DE CANAL
4.2.1 Diseño Estructural del canal revestido de concreto
DATOS:
De la mecánica de suelos tenemos:
- Peso específico del suelo (ɤs):1670 kg/m3
- Angulo de fricción (Φ): 22.5°
Características Estructurales
- Resistencia del concreto (ɤc): 2400 kg/ m3
- Peso específico del concreto (f 'c): 175 kg/cm2
- Espesor de losa e= 0.10m
- Altura del canal H= 0.45m
Diseño de la Rotura
Calculo de la fuerza de empuje
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝜸𝑺 × 𝑯𝟐 × 𝑲
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝝓
𝟐)
Donde:
E= Empuje activo
K= Coeficiente de empuje activo
H= altura total
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝟐𝟐, 𝟓
𝟐)
𝑲 = 𝟎. 𝟒𝟒
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝟏𝟔𝟕𝟎 × 𝟎. 𝟒𝟓𝟐 × 𝟎. 𝟒𝟒
E= 74.40 kg/m
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Calculo el momento por volteo (Mv)
𝑴𝒂 = 𝑬 × 𝑯/𝟑
Ma= 74.40X0.45/3
Ma= 11.16 kg-m
Factor de corrección según R.N.E
Mv = 1.8 X 11.16
Mv = 20.09 kg - m
Calculo el momento resistente
𝑴𝒓 =𝟏
𝟐× 𝜸𝒄 × 𝒆 × 𝑯𝟐
𝑀𝑟 =1
2× 2400 × 0.10 × 0.452
𝑴𝒓 =24.3 kg-m
Calculo el Momento Flector
𝑴(+/−) = 𝑴𝒗 − 𝑴𝒓
Si M es (+) el revestimiento está actuando estructuralmente y
por tanto deberá aumentar el espesor, o en su defecto
reforzado.
Si M es (-) el revestimiento descansa simplemente sobre su
talud y no es necesario el Refuerzo, siempre que:
𝑴𝒓
𝑴𝒗≥ 𝟏. 𝟓𝟎
Mv-Mr = 20.09 – 24.3 = -4.21 (no trabaja
estructuralmente)
Mr/Mv = 24.3 / 20.09 = 1.21 (no necesita refuerzo
estructural)
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4.2.2 Diseño de la Sección Hidráulica del canal de concreto
El revestimiento considerado fue de concreto 175 kg/cm2 para un caudal
de diseño de la infraestructura de riego del canal Jaulabamba es de 41 l/s.
Los parámetros de diseño fueron considerados de acuerdo a la Autoridad
Nacional del Agua. Con una sección típica cuadrada de 0.4m de ancho y
altura de 0.45m, con un espesor de losa y paredes de 0.10m.
Este tipo de sección se construirá en una longitud de 2000m entre las
progresivas KM 0+000 al KM 2+000.
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Tabla 16: Características Hidráulicas del canal de Concreto
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
LEYENDA
Q = Caudal en m³/s. A = Área hidráulica en m².
b = Ancho solera en m. T = Espejo de agua en m.
Z = Talud . F = Número Froud .
n = Rugosidad. P = Perímetro en m.
S = Pendiente en m/m. R = Radio hidráulico en m.
Y = Tirante normal en m. V = Velocidad en m/s.
E = Energía Específica en m-kg/kg.
PROGRESIVA Long
Q (m3/s)
B (m)
n s %
y (m)
v (m/s)
Régimen Flujo
E m-kg/kg
A (m2)
P (m)
R (m)
F N° FROUDE
T (m) De Hasta
0+000 0+006.49 6.49 0.041 0.40 0.014 0.0552 0.051 1.993 Supercrítico 0.2538 0.0206 0.503 0.041 2.81 0.40 0+006.49 0+050.63 44.14 0.041 0.40 0.014 0.0463 0.055 1.8807 Supercrítico 0.2349 0.0218 0.509 0.043 2.57 0.40 0+050.63 0+080.50 29.87 0.041 0.40 0.014 0.0231 0.069 1.4942 Supercrítico 0.1824 0.0274 0.537 0.051 1.82 0.40 0+080.50 0+088.96 8.46 0.041 0.40 0.014 0.0549 0.052 1.9891 Supercrítico 0.2532 0.0206 0.503 0.041 2.80 0.40
0+088.96 0+239.73 150.77 0.041 0.40 0.014 0.0026 0.146 0.7011 Subcrítico 0.1713 0.0585 0.692 0.085 0.59 0.40 0+239.73 0+279.31 39.58 0.041 0.40 0.014 0.0031 0.137 0.7471 Subcrítico 0.1657 0.0549 0.674 0.081 0.64 0.40 0+279.31 0+353.10 73.79 0.041 0.40 0.014 0.0075 0.101 1.0199 Supercrítico 0.1535 0.0402 0.601 0.067 1.03 0.40 0+353.10 0+364.66 11.56 0.041 0.40 0.014 0.0055 0.112 0.9152 Subcrítico 0.1547 0.0448 0.624 0.072 0.87 0.40 0+364.66 0+471.55 106.89 0.041 0.40 0.014 0.0088 0.093 1.0998 Supercrítico 0.1519 0.0373 0.586 0.064 1.15 0.40 0+471.55 0+530.63 59.08 0.041 0.40 0.014 0.0047 0.118 0.8657 Subcrítico 0.1566 0.0474 0.637 0.074 0.80 0.40 0+530.63 0+866.75 336.12 0.041 0.40 0.014 0.0082 0.098 1.0513 Supercrítico 0.1538 0.039 0.595 0.066 1.07 0.40 0+866.75 1+245.88 379.13 0.041 0.40 0.014 0.0064 0.106 0.9652 Subcrítico 0.1537 0.0425 0.612 0.069 0.95 0.40 1+245.88 1+590.49 344.61 0.041 0.40 0.014 0.0047 0.118 0.8657 Subcrítico 0.1566 0.0474 0.637 0.074 0.80 0.40 1+590.49 1+690.62 100.13 0.041 0.40 0.014 0.0079 0.099 1.0385 Subcrítico 0.1537 0.0395 0.597 0.066 1.06 0.40 1+690.62 1+725.23 34.61 0.041 0.40 0.014 0.0035 0.129 0.794 Subcrítico 0.1597 0.0516 0.658 0.078 0.71 0.40 1+725.23 1+848.33 123.1 0.041 0.40 0.014 0.0081 0.096 1.0655 Supercrítico 0.1513 0.0385 0.592 0.065 1.10 0.40 1+848.33 1+908.88 60.55 0.041 0.40 0.014 0.0262 0.065 1.5842 Supercrítico 0.1865 0.0259 0.529 0.049 1.99 0.40 1+908.88 2+000 91.12 0.041 0.40 0.014 0.0031 0.079 1.2975 Subcrítico 0.1023 0.0316 0.558 0.057 1.47 0.40
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4.3 DISEÑO HIDRAULICO Y ESTRUCTURAL DE LAS OBRAS DE ARTE
4.3.1 Estudio de Suelo
Se realizó el estudio de suelo por kilómetro, teniendo como resultado una
arena arcillosa (ver Anexo 9.2)
Tabla 17: Clasificación SUCS cada kilometro
DESCRIPCIÓN PROGR. PROF. CLASIFICACIÓN
SUCS
Bocatoma 0+000 0 a -1.50 Arena Arcillosa
Canal 1+000 0 a -1.50 Arena Arcillosa
Canal 2+000 0 a -1.50 Arena Arcillosa
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Densidad Unitaria: 1.67 gr/cm3
Angulo de Fricción Interna: 22,5°
4.3.2 Diseño Hidráulico de Obras de Arte
A. Diseño Hidráulico de la Bocatoma
Diseño de la Presa
Q max = 24.200 m³/s
Q medio = 2.000 m³/s
Q diseño = 0.041 m³/s
L = 6m
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
Figura 8 : Diseño del canal de Encauzamiento
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Diseño de la Dimensión del bocal de Entrada
Caudal a ser captado Q1 0.041 m3/s
Ancho de la entrada b 0.40 m
Profundidad de la entrada H 0.30 m
Velocidad en la entrada v 0.342 m/s
Borde Libre BL 0.10 m
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
Figura 9 : Diseño del bocal de entrada
Diseño del canal de conducción
Ancho b 0.40 m
Profundidad de conducción H 0.20 m
Velocidad v 0.410 m/s
Borde Libre BL 0.20 M
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
Figura 10: Diseño del canal de conducción
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La Longitud de la Transición
Que unirá el canal de captación y el canal de conducción:
Angulo de inclinación θ 12.50 °
Ancho de la transición de
salida
B1 0.80 m
Ancho de la transición de
entrada
B2 0.40 m/s
Longitud de la Transición BL 1.00 m
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 11: Diseño de la longitud de la Transición
Diseño de la longitud del Aliviadero
Base del canal b 0.40 m
Caudal de diseño
velocidad
Q1 0.041 m3/s
Velocidad V 0.40 m/s
Tirante de agua inicial d1 0.40 m
Coeficiente de descarga Cw 1.60
Caudal de avenida Q2 0.091 m3/s
Tirante de agua final d2 1.9 m
Carga del vertedero hc 1.84 m
Caudal a evacuar Qf 0.050 m3/s
Longitud del aliviadero La 2.00 m
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Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 12 :Disposición en Planta de la Bocatoma
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 13 :Muro de encauzamiento de la Bocatoma
B. Diseño Hidráulico del Desarenador
PROGR. 0+035
Caudal Q 41 l/s
Altura del canal de ingreso h 0.45 m
Tirante del agua en el canal de ingreso Y 0.16 m
Ancho de sección del canal de ingreso b 0.40 m
Angulo de divergencia de transición ß 12.50 °
Velocidad longitudinal en el desarenador V 0.24 m/s
Diámetro mín. de las partículas a decantar Ø 0.30 mm
Ancho desarenador en relación altura de agua B 2H
Coeficiente de seguridad C 1.5
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La velocidad longitudinal recomendable del agua en el desarenador
es de 0.1 m/s a 0.4 m/s.
Los desarenadores se diseñan para un determinado diámetro de
partículas, es decir, que se supone que toda la partícula de diámetro
superior al escogido debe depositarse. El diámetro oscila de 0.5 a
2.0mm.
El coeficiente de seguridad “C” varia de 1.5 a 2
Cálculo de la velocidad de flujo
𝑣 = 𝑎√𝑑(𝑐𝑚/𝑠)
Donde:
Vd= velocidad de escurrimiento cm/s
d= 0.3 diámetro mm
a = 44 constante en función al diámetro
Tabla 18: Diámetro de partículas
a Diámetro d (mm)
36 1
44 1-0.2
51 0.1
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Vd= 44√0.3
Vd= 0.24 m/s
La altura de aguas (H) en el desarenador depende de la velocidad (V),
el caudal (Q) y el ancho (B) del desarenador, luego usando la
ecuación de continuidad Q=V*B*H, se tiene H= 0.29 m
Luego, el ancho del desarenador resulta B = 0.60 m
La velocidad de decantación para el diámetro de la partícula definida
según el dato experimental de Arkhangeiski es W = 3.240 cm/s
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Según la ecuación de Stockes y tomando la expresión de Sokolov para
el componente normal de turbulencia u= 1.52 W, resulta la ecuación
siguiente para la longitud del desarenador ( L)
L= 1.18 *C*h*V/W = 3.85 m
Características geométricas del Desarenador ( Ver Anexo 9.5.2)
Se diseñó 01 Desarenador, ubicado en la progresiva 0+020, la cual
removerá las partículas de diámetro mínimo de 0.30 mm que la
captación permite pasar.
Las dimensiones de la transición de entrada y salida serán de 0.45 m
de longitud, la poza será de 3.85 m de longitud y 0.65m de
profundidad, con espesor de paredes y losa de 0.15m.
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 14 :Muro de encauzamiento de la Bocatoma
C. Diseño Hidráulico de la Cámara de Inspección
PROGR. 0+222
DATOS:
Caudal Ingreso Q1 0.041 m3/s
Caudal de Salida Qs 0.041 m3/s
Borde Libre Bl 0.010 m
Diámetro de Ingreso di 0.250 m
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Diámetro de Salida ds 0.250 m
Carga Hidráulica H1 0.300 m
Gravedad g 9.810 m/s2
Velocidad Salida Vs 2.426 m/s
Área de Salida As 0.017 M2
Vs= raíz (2*g*H)
Vs=raíz(2*9.81*0.3)
Vs= 2.426 m/s
Qsalida = Vs *As
0.041= 2.426* As
As= 0.017 m2
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 15: Diseño de la Cámara de Inspección
D. Diseño de la Canoa
PROGR. 0+502 CANOA 1
PROGR. 0+872 CANOA 2
PROGR. 1+616 CANOA 3
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DATOS
Caudal a ser captado Q1 2 m3/s
Ancho de la entrada b 1.70 m
Pendiente H 0.010 m
Velocidad v 2.34 m/s
Calidad del concreto Fc 175.00 Kg/cm2
Fluencia de acero fy 4200.00 Kg/cm2
Peso específico de concreto Yc 2400.00 Kg/m3
Peso unitario del suelo Ya 1670.00 Kg/m3
Longitud del río Lr 4 m
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
Figura 16: Diseño de la Canoa
E. Diseño de la Toma Parcelaria o Lateral
PROGR. 0+661.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 0+780.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 0+965.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 1+141.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 1+250.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 1+373.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 1+500.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 1+765.0 TOMA PARCELARIA
PROGR. 1+922.0 TOMA PARCELARIA
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Las tomas laterales se diseñaron según las siguientes características.
(Ver anexo 9.5.3)
Características Hidráulicas
Datos de la Compuerta
Ancho de la compuerta (b) 0.20m
Tirante aguas arriba (y1) 0.20m
Abertura de la compuerta (a) 0.20m
Coeficiente de contracción (Cc) 0.62
Resultados
Coeficiente de Velocidad (Cv) 1.039
Coeficiente de descarga (cd) 0.5061
Caudal (Q) 0.0401m3/s
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Figura 17: Diseño de la Toma parcelaria
4.3.3 Diseño Estructural de las Obras de Arte
A. Diseño Estructural de los muros de la bocatoma
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Fuente: (ANA, 2010)
Figura 18: Diseño Estructural de la Bocatoma
DATOS:
De la mecánica de suelos tenemos:
Peso específico del suelo (ɤs): 1670 kg/m3
Angulo de fricción interna (Φ): 22.5°
Características estructurales:
Peso específico del concreto (ɤc): 2400 kg/m3
Resistencia del concreto (f 'c): 210 kg/cm2
Espesor de muro e= 0.30 m
Altura de muro h = 1 m
Diseño de la Rotura
Calculo de la fuerza de empuje
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝜸𝑺 × 𝑯𝟐 × 𝑲
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝝓
𝟐)
Donde:
E= Empuje activo
K= Coeficiente de empuje activo
H= altura total
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝟑𝟎
𝟐)
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𝑲 = 𝟎. 𝟒𝟒
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝟏𝟔𝟕𝟎 × 𝟏. 𝟎𝟎𝟐 × 𝟎. 𝟒𝟒
E= 367.4 kg/m
Cálculo el momento por volteo (Mv)
𝑴𝒂 = 𝑬 × 𝑯/𝟑
Ma= 367.4X1.0/3
Ma= 122.47 kg-m
Factor de corrección según R.N.E
Mv = 1.8 X 122.47
Mv = 220.45 kg – m
Cálculo el momento resistente
𝑴𝒓 =𝟏
𝟐× 𝜸𝒄 × 𝒆 × 𝑯𝟐
𝑀𝑟 =1
2× 2400 × 0.3 × 12
𝑴𝒓 =720 kg-m
Cálculo el Momento Flector
𝑴(+/−) = 𝑴𝒗 − 𝑴𝒓
Si M es (+) el revestimiento está actuando estructuralmente y
por tanto deberá aumentar el espesor, o en su defecto
reforzado.
Si M es (-) el revestimiento descansa simplemente sobre su
talud y no es necesario el Refuerzo, siempre que:
𝑴𝒓
𝑴𝒗≥ 𝟏. 𝟓𝟎
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Mv-Mr = 220.45 – 720 = -499.55 (no trabaja
estructuralmente)
Mr/Mv = 720/ 220.45 = 3.27 (no necesita refuerzo
estructural)
B. Diseño Estructural del Desarenador
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
Figura 19: Diseño Estructural del Desarenador
DATOS:
De la mecánica de suelos tenemos:
Peso específico del suelo (ɤs): 1670 kg/m3
Angulo de fricción interna (Φ): 22.5°
Características estructurales:
Peso específico del concreto (ɤc): 2400 kg/m3
Resistencia del concreto (f 'c): 210 kg/cm2
Espesor de losa e= 0.15 m
Altura h= 0.60m
Diseño de la Rotura
Calculo de la fuerza de empuje
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝜸𝑺 × 𝑯𝟐 × 𝑲
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝝓
𝟐)
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Donde:
E= Empuje activo
K= Coeficiente de empuje activo
H= altura total
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝟑𝟎
𝟐)
𝑲 = 𝟎. 𝟒𝟒
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝟏𝟔𝟕𝟎 × 𝟎. 𝟔𝟐 × 𝟎. 𝟒𝟒
E= 132.27kg/m
Cálculo el momento por volteo (Mv)
𝑴𝒂 = 𝑬 × 𝑯/𝟑
Ma= 132.27X0.6/3
Ma= 26.45 kg-m
Factor de corrección según R.N.E
Mv = 1.8 X 26.45
Mv = 47.61 kg - m
Cálculo el momento resistente
𝑴𝒓 =𝟏
𝟐× 𝜸𝒄 × 𝒆 × 𝑯𝟐
𝑀𝑟 =1
2× 2400 × 0.15 × 0.62
𝑴𝒓 =64.8kg-m
Cálculo el Momento Flector
𝑴(+/−) = 𝑴𝒗 − 𝑴𝒓
Si M es (+) el revestimiento está actuando estructuralmente y
por tanto deberá aumentar el espesor, o en su defecto
reforzado.
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Si M es (-) el revestimiento descansa simplemente sobre su
talud y no es necesario el Refuerzo, siempre que:
𝑴𝒓
𝑴𝒗≥ 𝟏. 𝟓𝟎
Mv-Mr= 47.61 –64.8 = -17.19(no trabaja
estructuralmente)
Mr/Mv = 64.8 / 47.61 = 1.36(no necesita refuerzo
estructural)
Cálculo de Acero
𝑨𝑺 =𝑴𝒂𝒄𝒕
∅𝒇𝒚(𝒅 −𝒂𝟐)
𝒂 =𝑨𝒔 × 𝒇𝒚
𝟎. 𝟖𝟓 × 𝒇𝒄 × 𝒃
Cálculo de acero con momento actuante: 0.71 cm2
Cálculo de acero con cuantía:
Acero de Muros
Acero Vertical = 0.0015 X b X d = 0.0015 X
100X10.52= 1.58 cm2.
Acero Horizontal = 0.0025 X b X e = 0.0025
X100X15= 0.34 cm.
Usamos Acero Vertical: Ø 3/8" @ 0.30 m
Usamos Aero Horizontal: Ø 1/2" @ 0.30 m
Acero de la Losa
Usamos Acero Horizontal: Ø 3/8" @ 0.30 m
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Usamos Aero Vertical: Ø 1/2" @ 0.30 m
C. Diseño Estructural de la Cámara de Inspección
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
Figura 20: Diseño Estructural de la Cámara de Inspección
DATOS:
De la mecánica de suelos tenemos:
Peso específico del suelo (ɤs): 1670 kg/m3
Angulo de fricción interna (Φ): 22.5°
Características estructurales:
Peso específico del concreto (ɤc): 2400 kg/m3
Resistencia del concreto (f 'c): 210 kg/cm2
Espesor de losa e= 0.10 m
La altura h= 1.10 m
Diseño de la Rotura
Calculo de la fuerza de empuje
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝜸𝑺 × 𝑯𝟐 × 𝑲
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝝓
𝟐)
Donde:
E= Empuje activo
K= Coeficiente de empuje activo
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H= altura total
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝟑𝟎
𝟐)
𝑲 = 𝟎. 𝟒𝟒
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝟏𝟔𝟕𝟎 × 𝟎. 𝟖𝟓𝟐 × 𝟎. 𝟒𝟒
E= 202.20 kg/m
Cálculo el momento por volteo (Mv)
𝑴𝒂 = 𝑬 × 𝑯/𝟑
Ma= 202.2X0.85/3
Ma= 60.66 kg-m
Factor de corrección según R.N.E
Mv = 1.8 X 60.606
Mv = 109.19 kg - m
Cálculo el momento resistente
𝑴𝒓 =𝟏
𝟐× 𝜸𝒄 × 𝒆 × 𝑯𝟐
𝑀𝑟 =1
2× 2400 × 0.10 × 0.852
𝑴𝒓 =120.05kg-m
Cálculo el Momento Flector
𝑴(+/−) = 𝑴𝒗 − 𝑴𝒓
Si M es (+) el revestimiento está actuando estructuralmente y
por tanto deberá aumentar el espesor, o en su defecto
reforzado.
Si M es (-) el revestimiento descansa simplemente sobre su
talud y no es necesario el Refuerzo, siempre que:
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𝑴𝒓
𝑴𝒗≥ 𝟏. 𝟓𝟎
Mv-Mr = 109.19 – 120.05 = -10.86 (no trabaja
estructuralmente)
Mr/Mv = 120.05 / 109.19 = 1.099 (no necesita refuerzo
estructural)
D. Diseño Estructural de la Canoa
Fuente: (ANA, 2010)
Figura 21: Diseño Estructural de la Canoa
DATOS:
De la mecánica de suelos tenemos:
Peso específico del suelo (ɤs): 1670 kg/m3
Angulo de fricción interna (Φ): 22.5°
Características estructurales:
Peso específico del concreto (ɤc): 2400 kg/m3
Resistencia del concreto (f 'c): 210 kg/cm2
Espesor de losa e= 0.25 m
Diseño de la Rotura
Calculo de la fuerza de empuje
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝜸𝑺 × 𝑯𝟐 × 𝑲
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝝓
𝟐)
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Donde:
E= Empuje activo
K= Coeficiente de empuje activo
H= altura total
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝟐𝟐
𝟐)
𝑲 = 𝟎. 𝟒𝟒
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝟏𝟔𝟕𝟎 × 𝟎. 𝟓𝟐 × 𝟎. 𝟒𝟒
E= 91.85 kg/m
Cálculo el momento por volteo (Mv)
𝑴𝒂 = 𝑬 × 𝑯/𝟑
Ma= 91.85X0.5/3
Ma= 15.31 kg-m
Factor de corrección según R.N.E
Mv = 1.8 X 15.31
Mv = 27.56kg - m
Cálculo el momento resistente
𝑴𝒓 =𝟏
𝟐× 𝜸𝒄 × 𝒆 × 𝑯𝟐
𝑀𝑟 =1
2× 2400 × 0.25 × 0.52
𝑴𝒓 =75 kg-m
Cálculo el Momento Flector
𝑴(+/−) = 𝑴𝒗 − 𝑴𝒓
Si M es (+) el revestimiento está actuando estructuralmente y
por tanto deberá aumentar el espesor, o en su defecto
reforzado.
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Si M es (-) el revestimiento descansa simplemente sobre su
talud y no es necesario el Refuerzo, siempre que:
𝑴𝒓
𝑴𝒗≥ 𝟏. 𝟓𝟎
Mv-Mr = 27.56 – 75 = -47.44 (no trabaja
estructuralmente)
Mr/Mv = 75 / 27.56 = 2.72 (no necesita refuerzo
estructural)
E. Diseño Estructural de Toma Parcelaria o Lateral
DATOS:
De la mecánica de suelos tenemos:
Peso específico del suelo (ɤs): 1670 kg/m3
Angulo de fricción interna (Φ): 22.5°
Características estructurales:
Peso específico del concreto (ɤc): 2400 kg/m3
Resistencia del concreto (f 'c): 210 kg/cm2
Espesor de losa e= 0.10 m
Diseño de la Rotura
Calculo de la fuerza de empuje
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝜸𝑺 × 𝑯𝟐 × 𝑲
𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝝓
𝟐)
Donde:
E= Empuje activo
K= Coeficiente de empuje activo
H= altura total
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𝑲 = 𝑻𝒈𝟐(𝟒𝟓 −𝟐𝟐. 𝟓
𝟐)
𝑲 = 𝟎. 𝟒𝟒
𝑬 =𝟏
𝟐× 𝟏𝟔𝟕𝟎 × 𝟎. 𝟐𝟎𝟐 × 𝟎. 𝟒𝟒
E= 14.70 kg/m
Cálculo el momento por volteo (Mv)
𝑴𝒂 = 𝑬 × 𝑯/𝟑
Ma= 14.70X0.2/3
Ma= 0.98 kg-m
Factor de corrección según R.N.E
Mv = 1.8 X 0.98
Mv = 1.76 kg - m
Cálculo el momento resistente
𝑴𝒓 =𝟏
𝟐× 𝜸𝒄 × 𝒆 × 𝑯𝟐
𝑀𝑟 =1
2× 2400 × 0.10 × 0.22
𝑴𝒓 =4.8 kg-m
Cálculo el Momento Flector
𝑴(+/−) = 𝑴𝒗 − 𝑴𝒓
Si M es (+) el revestimiento está actuando estructuralmente y
por tanto deberá aumentar el espesor, o en su defecto
reforzado.
Si M es (-) el revestimiento descansa simplemente sobre su
talud y no es necesario el Refuerzo, siempre que:
𝑴𝒓
𝑴𝒗≥ 𝟏. 𝟓𝟎
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Mv-Mr = 1.76 – 4.8 = -3.04 (no trabaja
estructuralmente)
Mr/Mv = 4.8 / 1.76 = 2.72(no necesita refuerzo
estructural)
4.4 ELABORACIÓN DE COSTOS Y PRESUPUESTO
4.4.1 Resumen de Metrados
Tabla 19: Resumen de Metrados de la Infraestructura de Riego
N° PARTIDA Und. TOTAL
01 OBRAS PROVISIONALES
01.01 CARTEL DE IDENTIFICACION DE LA OBRA DE 3.60 X 2.40 m u 1.00
01.02 CASETA DE ALMACÉN Y GUARDIANÍA C/TRIPLAY Y PARANTES DE MADERA TORNILLO (APROX. 12M2) + CALAMINA m2 25.00
02 OBRAS PRELIMINARES 02.01 MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION DE EQUIPO Y MAQUINARIAS glb 1.00
03 BOCATOMA (01 UND) 03.01 TRABAJOS PRELIMINARES 03.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DEL TERRENO m2 199.00 03.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 199.00 03.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 03.02.01 EXCAVACION DE CONGLOMERADO BAJO AGUA A MANO m3 97.12 03.02.02 COMPACTACION MANUAL DE TERRENO m2 112.50 03.03 CONCRETO SIMPLE 03.03.01 MAMPOSTERIA Y EMBOQUILLADO e=0.2 m m2 57.00 03.03.02 CONCRETO CICLOPEO f'c=175 kg/cm2 + 30% PM. m3 117.98 03.03.03 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 20.32 03.03.04 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 58.28 03.04 CONCRETO ARMADO 03.04.01 CONCRETO EN f´c: 210 kg/cm2 m3 0.29 03.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 0.96 03.04.03 ACERO f´y: 4200 kg/cm2 GRADO 60 Kg 36.39 03.05 INSTALACION DE ACCESORIOS 03.05.01 COMPUERTA METALIA 1.20 X 1.20 DE 3/16¨C/ANGULO 3/16 X 2¨ u 1.00 03.05.02 COMPUERTA METALIA 0.40 X 0.40 DE 3/16¨C/ANGULO 3/16 X 2¨ u 1.00
04 CANAL DE CONCRETO 04.01 TRABAJOS PRELIMINARES 04.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 2,000.00 04.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 2,000.00 04.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 04.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 666.40 04.02.02 RELLENO COMPACTADO MANUAL MATERIAL PROPIO m3 200.00
Continua…
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N° PARTIDA Und. TOTAL
04.03 CONCRETO SIMPLE 04.03.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 960.00
04.03.02 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 400.00 04.03.03 JUNTA FLEXIBLE DE POLIURETANO e=1" m 1,200.00
05 DESARENADOR ( 01 UND)
05.01 TRABAJOS PRELIMINARES 05.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 10.21 05.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 10.21 05.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 05.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 6.53 05.02.02 ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE EN CARRETILLA (50M) m3 18.16 05.02.03 REFINE Y NIVELACIÓN DE CAJA m2 10.20 05.03 CONCRETO SIMPLE 05.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10 C:H m2 8.03 05.04 CONCRETO ARMADO 05.04.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 31.51 05.04.02 CONCRETO EN F'C=210 KG/CM2 m3 4.31 05.04.03 ACERO FY=4200 KG/CM2 GRADO 60 Kg 189.40 05.05 COMPUERTA 05.05.01 COMPUERTA METÁLICA 0.30X0.30 E=1/4" u 1.00 05.06 JUNTA WATER STOP 05.06.01 JUNTA WATER STOP 4" m 8.00
06 CAMARA DE INSPECCIÓN ( 01 UND)
06.01 TRABAJOS PRELIMINARES 06.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 1.00 06.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 1.00 06.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 06.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 0.62 06.02.03 REFINE Y NIVELACION DE CAJA m2 0.65 06.03 CONCRETO SIMPLE 06.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10 C:H m2 0.42 6.04 CONCRETO ARMADO 06.04.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 4.80 06.04.02 CONCRETO EN f´c=210 kg/cm2 m3 0.29 06.04.03 ACERO CORRUGADO F´y=4200 KG/CM² GRADO 60 Kg 34.57 06.05 INSTALACIÓN DE ACCESORIOS 06.05.01 INSTALACION DE REJILLA METALICA CIRCULAR 500 MM e=1/2" u 1.00
07 TOMA PARCELARIA (09 UND)
07.01 TRABAJOS PRELIMINARES 07.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 10.26 07.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 10.26 07.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 07.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 1.93 07.02.03 REFINE Y NIVELACION DE CAJA m2 5.13 07.03 CONCRETO SIMPLE 07.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10 C:H m2 10.26 07.03.02 CONCRETO f´c=175 kg/cm2 m3 0.68 07.03.03 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 10.89 07.04 ALBAÑILERIA 07.04.01 ALBAÑILERIA DE PIEDRA ASENTADA EN CONCRETO FC=140 KG/CM2 m3 0.76
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N° PARTIDA Und. TOTAL
07.05 INSTALACIÓN DE ACCESORIOS
07.05.01 SUMINISTRO Y COLOCACIÓN DE COMPUERTA METÁLICA CON VOLANTE B=0.40M, H=0.80M m 9.00
07.05.02 PLANCHA Fy= 1/4" Kg 2.25 08 LINEA DE TUBERIA CANAL PRINCIPAL
08.01 TUBERIA HDPE CORRUGADA 08.01.01 TRAZO Y REPLANTEO PARA TUBERIA DE CONDUCCION m2 333.00
08.01.02 PERFILADO DE PLATAFORMA PARA TUBERIA EN TERRENO CONGLOMERADO m2 222.00
08.01.03 SUMINISTRO E INSTALACION DE TUBERIA CORRUGADA HDPE 250 mm m 222.00 08.01.04 PRUEBA HIDRAULICA TUBERIA HDPE CORRUGADA m 222.00 09 CANOAS (3 UND) 09.01 TRABAJOS PRELIMINARES 09.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 78.00 09.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 78.00 09.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 09.02.01 EXCAVACION MANUAL DE TERRENO m3 70.65 09.02.02 RELLENO COMPACTADO CON MATERIAL PROPIO m3 46.77 09.03 CONCRETO SIMPLE 09.03.01 CONCRETO Fc'=175Kg/cm2 m3 24.57 09.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 88.32 09.04 CONCRETO ARMADO 09.04.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 91.98 09.04.02 CONCRETO Fc'=210 Kg/cm2 m3 2.66
09.04.03 ACERO fy= 4200 kg/cm2 GRADO 60 Kg 347.51 10 VARIOS 10.01 MITIGACIÓ DE IMPACTOS AMBIENTALES 10.01.01 CONSTRUCCIÓN DE LETRINAS PARA EL PERSONAL DE OBRA u 2.00 10.01.02 DESMONTAJE DE OBRAS PROVISIONALES glb 1.00 10.01.03 DESMONTAJE Y SELLADO DE LETRINAS u 2.00 10.01.05 DISPOSICIÓN FINAL DE RESIDUOS SÓLIDOS EN MICRORELLENOS glb 1.00 11 FLETES 11.01 FLETE TERRESTRE glb 1.00 11.02 FLETE RURAL glb 1.00
4.4.2 Análisis de Costos Unitarios
A. Consideraciones Generales
En la elaboración de los costos unitarios directos de cada una de las
partidas que conforman el Presupuesto, se ha tratado de hallar el justo
valor que representa en obra la ejecución de las diferentes dichas
actividades, para lo cual se ha tenido presente los rendimientos de la
mano de obra y el equipo mecánico que intervendrá en la obra de
acuerdo a la localización y los factores climáticos de la misma.
Igualmente se ha considerado la cantidad exacta de materiales e
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insumos que se requieren para conseguir las partidas terminadas de
acuerdo a las Especificaciones Técnicas
B. Análisis de Costos directos
Mano de Obra
Los costos unitarios por concepto de mano de obra se han
considerado de acuerdo a la siguiente categorización:
- Operario
- Oficial
- Peón
Se adjunta el detalle del cálculo del costo horario de cada una de
las categorías que conforman la mano de obra
Materiales
Los costos unitarios de los materiales considerados en las partidas,
han sido obtenidos de los fabricantes o los principales
distribuidores de la Ciudad de Trujillo. Los costos de los
materiales están vigentes a diciembre 2018.
Equipo Mecánico
Los costos utilizados corresponden a los costos de alquiler horario
del equipo mecánico vigentes a diciembre 2018.
Agregados para Concreto
Se consideraron de la cantera El Milagro de la ciudad de Trujillo.
Base de Cálculo
Costo de mano de obra: Cuadro Jornales vigente del 01 de junio
de 2018 al 31 de mayo del 2019.
Descripción Hombre (HH) S/.
Ayudante Nivelador = 100% Peón 15.83
Ayudante Topógrafo= 100% Peón 15.83
Capataz= 130% Operario 28.49
Cortador= 100% Operario 21.91
Nivelador= 100% Oficial 17.55
Topógrafo= 112.73 Operario 24.70
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Tabla 20: Cuadro Jornal vigente al 31 de mayo del 2019
Descripción Operario Oficial Peón
Operador
de equipo
mediano
Operador
de equipo
pesado
Jornal Básico Vigente (RB)
(vigente del 01-06-2018 al 31-05-2019) 67.2 53.7 48.1 67.2 67.2
Bonificación Unificada de Construcción (BUC)
(vigente del 01-06-2018 al 31-05-2019) 21.50 16.11 14.43 21.50 21.50
Bonificación por alta especialidad
Operador de equipo mediano (8% RB) - - - 5.38 6.72
Operador de equipo pesado (10% RB)
Bonificación por altitud (*) - - - - -
Leyes y beneficios sociales sobre la RB
(113.45%) 76.24 60.92 54.57 76.24 76.24
Leyes sociales sobre el BUC (12%) 2.58 1.93 1.733 2.58 2.58
Seguro de vida ESSALUD (S/. 5/mes 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17
Bonificación por movilidad 7.2 7.2 7.2 72 7.2
Overol ( 2 UND ANUALES) 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4
Total día de 8 horas 175.29 140.44 126.60 180.67 182.01
COSTO HORA-HOMBRES (hh) S/. 21.91 17.55 15.83 22.58 22.75
Tabla 21: Movilización y desmovilización de equipos transportados
EQUIPOS PESO (TN) CANTIDAD PESO
TOTAL
N° DE VIAJES
CAMA
BAJA
35ton.
CAMA BAJA
19 Ton.
RETROEXCAVADORA SOBRE LLANTAS 58 HP 1 yd3 9.00 1.00 9.00 1.00
Total viajes 1.00
Duración del viaje IDA (HM) 5.00 5.00
FRV: Factor al vacio (D.S.N° 010-2006-MTC 1.40 1.40
Costo de Alquiler equipo (S/. HM) 195.00 195.00
MOVILIZACIÓN DE EQUIPO TRANSPORTADO (S/.) - 1365.00
DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPO TRANSPORTADO (S/.) - 1365.00
SEGUROS DE TRANSPORTE 10% - 136.5
MOVILIZACIÓN Y DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPO TRANSPORTADO (S/.) 2866.5
ORIGEN/DESTINO Distancia (Km) Tiempo (hr)
Trujillo- Santiago de Chuco 163.0 3.50
Santiago de chuco- San José de Porcón 21.8 1.20
San José de Porcón- Coñachugo 10 0.30
Coñachugo-Jaulabamba 14.2 0.45
TOTAL 209.00 5.45
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Tabla 22: Movilización y desmovilización de equipos transportados
EQUIPOS CANTIDAD COSTO POR VIAJE (S/.) PARCIAL (S/.)
CAMIÓN 15 TN 1.00 1540 1540.00
MOVILIZACIÓN DE EQUIPOS Y HERRAMIENTAS (S/.) 1540.00
DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPOS Y HERRAMIENTAS (S/.) 1540.00
MOVILIZACIÓN Y DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPOS Y HERRAMIENTAS (S/.) 3080.00
Nota: Equipos y herramientas será transportado en el camión de 15 Tn. Esta relación no es limitativa, debiendo el
contratista compatibilizar con la de su propuesta, de tal manera de poder terminar la obra en el plazo planteado El
seguro de transporte cubre la movilización y desmovilización de los equipos transportados.
MOVILIZACIÓN Y DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPOS Y HERRAMIENTAS
MOVILIZACIÓN Y DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPO TRANSPORTADO (S/.) 2866.50
MOVILIZACIÓN Y DESMOVILIZACIÓN DE EQUIPOS Y HERRAMIENTAS (S/.) 3080.00
TOTAL (S/.) 5946.5
4.4.3 Presupuesto General
Tabla 23: Presupuesto de la Infraestructura del Canal Revestido
Presupuesto
Presupuesto 0502001 DISEÑO DEL MEJORAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA DE RIEGO DEL CANAL JAULABAMBA KM 0+000 A KM 2+000 - HUALLUSH, DISTRITO DE QUIRUVILCA -
SANTIAGO DE CHUCO - LA LIBERTAD
Subpresupuesto 001
DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DEL CANAL DECONCRETO
Lugar LA LIBERTAD - SANTIAGO DE CHUCO - QUIRUVILCA
Item Descripción Und. Metrado Precio S/.
Parcial S/.
01 OBRAS PROVISIONALES 2,109.38
01.01 CARTEL DE IDENTIFICACION DE LA OBRA DE 3.60 X 2.40 m u 1.00 984.38 984.38
01.02 CASETA DE ALMACÉN Y GUARDIANÍA C/TRIPLAY Y PARANTES DE MADERA TORNILLO (APROX. 12M2) + CALAMINA
m2 25.00 45.00 1,125.00
02 OBRAS PRELIMINARES 5,946.50
02.01 MOVILIZACION Y DESMOVILIZACION DE EQUIPO Y MAQUINARIAS
glb 1.00 5,946.50 5,946.50
03 BOCATOMA (01 UND) 47,956.73
03.01 TRABAJOS PRELIMINARES 493.52
03.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 199.00 0.92 183.08
03.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 199.00 1.56 310.44
03.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 1,269.25
03.02.01 EXCAVACION DE CONGLOMERADO BAJO AGUA A MANO
m3 97.12 4.30 417.62
03.02.02 COMPACTACION MANUAL DE TERRENO. m2 112.50 7.57 851.63
03.03 CONCRETO SIMPLE 44,310.82
03.03.01 MAMPOSTERIA Y EMBOQUILLADO e=0.2 m m2 57.00 61.98 3,532.86
03.03.02 CONCRETO CICLOPEO f'c=175 kg/cm2 + 30 % PM m3 117.98 265.42 31,314.25
03.03.03 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 20.32 288.80 5,868.42
03.03.04 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 58.28 61.69 3,595.29
03.04 CONCRETO ARMADO 295.88
03.04.01 CONCRETO EN f'c=210 kg/cm2 m3 0.29 241.33 69.99
03.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 0.96 61.69 59.22
Continua…
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Item Descripción Und. Metrado Precio S/. Parcial S/.
03.04.03 Acero fy= 4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 36.39 4.58 166.67
03.05 INSTALACION DE ACCESORIOS 1,587.26
03.05.01 COMPUERTA METALICA 1.20 X 1.20 DE 3/16'' C/ANGULO 3/16'' X 2''.
u 1.00 820.71 825.36
03.05.02 COMPUERTA METALICA 0.40 X 0.40 DE 3/16'' C/ANGULO 3/16'' X 2''.
u 1.00 766.55 766.55
04 CANAL DE CONCRETO 226,979.19
04.01 TRABAJOS PRELIMINARES 4,960.00
04.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 2,000.00 0.92 1,840.00
04.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 2,000.00 1.56 3,120.00
04.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 54,496.79
04.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 666.40 67.03 44,668.79
04.02.02 RELLENO COMPACTADO MANUAL MATERIAL PROPIO m3 200.00 49.14 9,828.00
04.03 CONCRETO SIMPLE 167,522.40
04.03.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 960.00 61.69 59,222.40
04.03.02 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 400.00 247.41 98,964.00
04.03.03 JUNTA FLEXIBLE DE POLIURETANO e=1'' m 1,200.00 7.78 9,336.00
05 DESARENADOR (1 UND) 5,717.51
05.01 TRABAJOS PRELIMINARES 25.32
05.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 10.21 0.92 9.39
05.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 10.21 1.56 15.93
05.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 817.53
05.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 6.53 67.48 440.64
05.02.02 ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE EN CARRETILLA (50m)
m3 8.16 19.75 161.16
05.02.03 REFINE Y NIVELACIÓN DE CAJA m2 10.20 21.15 215.73
05.03 CONCRETO SIMPLE 197.38
05.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10 C:H m2 8.03 24.58 197.38
05.04 CONCRETO ARMADO 3,851.43
05.04.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 31.51 61.69 1,943.85
05.04.02 CONCRETO f 'c=210 kg/cm2 m3 4.31 241.33 1,040.13
05.04.03 ACERO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 189.40 4.58 867.45
05.05 COMPUERTA 625.93
05.05.01 COMPUERTA METALICA 0.30 X 0.30 E= 1/4"
COMPUERTA METALICA TIPO TARJETA 0.35mx0.75m E=1/4"
u 1.00 625.93 625.93
05.06 JUNTA WATER STOP 199.92
05.06.01 JUNTA WATERSTOP 4" m 8.00 24.99 199.92
06 CAMARA DE INSPECCION (1 UND) 855.77
06.01 TRABAJOS PRELIMINARES 2.48
06.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 1.00 0.92 0.92
06.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 1.00 1.56 1.56
06.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 55.59
06.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 0.62 67.48 41.84
06.02.02 REFINE Y NIVELACIÓN DE CAJA m2 0.65 21.15 13.75
06.03 CONCRETO SIMPLE 10.32
06.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10 C:H m2 0.42 24.58 10.32
06.04 CONCRETO ARMADO 524.43
06.04.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 4.80 61.69 296.11
06.04.02 CONCRETO f 'c=210 kg/cm2 m3 0.29 241.33 69.99
06.04.03 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 34.57 4.58 158.33
Continua…
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Item Descripción Und. Metrado Precio S/. Parcial S/.
06.05 INSTALACION DE ACCESORIOS 262.95
06.05.01 INSTALACIÓN DE REJILLA METALICA CIRCULAR 500MM e=1/2''
u 1.00 262.95 262.95
07 TOMA PARCELARIA (9 UND) 8,027.52
07.01 TRABAJOS PRELIMINARES 25.45
07.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 10.26 0.92 9.44
07.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 10.26 1.56 16.01
07.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 238.74
07.02.01 EXCAVACION EN TERRENO CONGLOMERADO m3 1.93 67.48 130.24
07.02.02 REFINE Y NIVELACIÓN DE CAJA m2 5.13 21.15 108.50
07.03 CONCRETO SIMPLE 1,092.23
07.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10 C:H m2 10.26 24.58 252.19
07.03.02 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 0.68 247.41 168.24
07.03.03 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 10.89 61.69 671.80
07.04 ALBAÑILERIA 153.32
07.04.01 ALBAÑILERIA DE PIEDRA ASENTADA EN CONCRETO FC=140 KG/CM2
m3 0.76 201.74 153.32
07.05 INSTALACION DE ACCESORIOS 6,517.78
07.05.01 SUMINISTRO Y COLOCACIÓN DE COMPUERTA METÁLICA CON VOLANTE B=0.40M, H=0.80M
m 9.00 677.74 5,099.66
07.05.02 PLANCHA FY=1/4'' kg 2.25 185.83 418.12
08 LINEA DE TUBERIAS 24,975.41
08.01 TUBERIA HDPE CORRUGADA 24,975.00
08.01.01 TRAZO Y REPLANTEO PARA TUBERIA DE CONDUCCION
m2 333.00 28.84 9,603.72
08.01.02 PERFILADO DE PLATAFORMAS PARA TUBERIA EN TERRENO CONGLOMERADO
m2 222.00 6.46 1,434.12
08.01.03 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE TUBERIA CORRUGADA HDPE 250 MM
m 222.00 55.92 12,414.24
08.01.04 PRUEBA HIDRAULICA TUBERIA HDPE CORRUGADA m 222.00 6.86 1,522.92
09 CANOAS (3 UND) 29,654.77
09.01 TRABAJOS PRELIMINARES 193.44
09.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 78.00 0.92 71.76
09.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 78.00 1.56 121.68
09.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS 10,026.22
09.02.01 EXCAVACION MANUAL DE TERRENO m3 70.65 69.73 4,926.42
09.02.02 RELLENO COMPACTADO CON MATERIAL PROPIO m3 46.77 109.04 5,099.80
09.03 CONCRETO SIMPLE 11,527.32
09.03.01 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 24.57 247.41 7,553.48
09.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 88.32 61.69 5,448.46
09.04 CONCRETO ARMADO 7,907.79
09.04.01 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 91.98 61.69 5,674.25
09.04.02 CONCRETO f 'c=210 kg/cm2 m3 2.66 241.33 641.94
09.04.03 Acero fy= 4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 347.51 4.58 1,591.60
10 VARIOS 3,465.44
10.01 MITIGACION DE IMPACTO AMBIENTAL 3,465.44
10.01.01 CONSTRUCCION DE LETRINAS PARA EL PERSONAL DE OBRA
u 2.00 720.70 1,441.40
10.01.02 DESMONTAJE DE OBRAS PROVISIONALES glb 1.00 265.94 265.94
10.01.03 DESMONTAJE Y SELLADO DE LETRINAS u 2.00 505.94 1,011.88
10.01.04 DISPOSICIÓN FINAL DE RESIDUOS SOLIDOS EN MICRORELLENOS
glb 1.00 746.22 746.22
11 FLETE 194,069.80
11.01 FLETE TERRESTRE glb 1.00 120,078.16 120,078.16
11.02 FLETE RURAL glb 1.00 73,991.64 73,991.64
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Costo Directo 549,757.61
Gastos Generales (10%) 54,975.76
Utilidad ( 5%) 27,487.88
----------------
Subtotal 632,221.25
Impuesto General a las Ventas (I.G.V 18%) 113,799.835
---------------
Presupuesto Total 746,021.08
SON : SETECIENTOS CUARENTA Y SEIS MIL VEINTI Y UNO Y 08/100 NUEVOS SOLES
De la tabla 23, podemos apreciar que en la partida N° 04 Canal de Concreto f'c=175
kg/cm2, es la que demanda mayor costo S/. 226,979.19 es decir, 41.29 % del costo
directo, que asciende a S/. 549,757.61.
4.4.4 Desagregado de Gastos Generales
Tabla 24: Desagregado de Gastos Generales del Canal de Concreto Revestido
DESAGREGADO DE GASTOS GENERALES
DISEÑO DEL MEJORAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA DE RIEGO DEL CANAL JAULABAMBA KM 0+000 A KM 2+000 - HUALLUSH, DISTRITO DE QUIRUVILCA - SANTIAGO DE CHUCO - LA LIBERTA
DURACIÓN ( MESES) : 4
COSTO DIRECTO (S/.) : 54,975.76
ITEM DESCRIPCION UND CANTIDAD COSTO ( SOLES)
UNITARIO PARCIAL TOTAL
1.0 GASTOS GENERALES FIJOS 2,750.50
1.1 Movilización y desmov del personal 1400.00
Pasajes vía Terrestre ida y vuelta Und 2.00 350.00 800.00
1.2 Otros Gastos 1,350.50
Gastos de Licitación Gbl 1.00 180.50 180.50
Gastos legales y notariales Gbl 1.00 170.00 170.00
liquidacion de obra Gbl 1.00 1000.00 1,000.00
2.0 GASTOS GENERALES VARIABLES 52,225.26
2.1 Personal 45,380.00
Técnico 14,000.00
Ing. Residente de Obra m-h 4.00 2,000.00 8,000.00
Maestro de Obra m-h 4.00 1,500.00 5,000.00
Administrativo 13,100.00
Administrador m-h 4.00 1,100.00 4,000.00
Almacenero m-h 4.00 1,000.00 4,400.00
Autocadista m-h 1.00 1,100.00 1,100.00
Guardián m-h 4.00 900.00 3,600.00
Leyes Sociales 40% 18,280.00
2.2 Gastos de alimentación m-h 4.00 440.00 1,760.00 1,760.00
2.3 Alquiler de equipos 660.00
Ensayo de rotula de probeta de concreto und 25.00 20.00 500.00
Computadora, impresora, copiadora mes 4.00 80.00 160.00
2.4 Gastos Varios 2,920.00
Comunicaciones mes 4.00 80.00 320.00
Implementos de seguridad Glb 2,000.00
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Gastos de asistente médica mes 4.00 150.00 600.00
2.5 Gastos financieros, fianzas, pólizas
Carta fianza de adelanto de obra Costo Directo x 20% x 4.5%xmeses/12 164.93
Carta fianza de adelanto de materiales Monto por materiales x 40%x 4.5%xmeses/12 181.50
Seguro de obra contra todo riesgo Costo Directo x 0.7% 384.83
Seguro de personal 2% de planilla de empleados 774.00
Gastos Generales Fijos 2,750.50
Gastos Generales Variables 52,225.26 TOTAL GASTOS GENERALES 10.00% 54,975.76
4.4.5 Relación de Insumos
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S
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0502001
001
01/11/2018
131006
Unidad
hh
hh
hh
hh
hh
kg
kg
kg
kg
kg
pza
pza
kg
m3
m3
m3
m3
m3
m3
u
m
bls
u
u
kg
bls
bls
kg
gal
m
glb
glb
glb
m3
m3
m3
kg
p2
m2
p2
p2
pl
pl
p2
u
u
gal
pl
pl
m2
p2
u
hm
hm
pza
hm
hm
hm
hm
hm
he
hm
he
7,839.84
Total S/. 549,757.61
0349880003 TEODOLITO 25.311 0.30 7.59
0399010001 ESTACION TOTAL 37.775 11.65 440.08
0349100007 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 11 p3 116.069 9.71 1,127.03
0349190003 NIVEL TOPOGRAFICO CON TRIPODE 25.311 3.17 80.24
0349030001 COMPACTADOR VIBRATORIO TIPO PLANCHA 4 HP 225.385 12.50 2,817.31
0349030004 COMPACTADOR VIBRATORIO TIPO PLANCHA 7 HP 1.374 5.29 7.27
0348040036 CAMION CISTERNA DE 2000 Gln 25.785 120.00 3,094.20
0348080009 MOTOBOMBA 3.5 HP 2" 1.332 80.00 106.56
0337540001 MIRAS Y JALONES 36.975 0.62 22.92
0337980002 CARRETILLA 0.087 118.56 10.31
393,179.15
EQUIPOS
0337020043 BALDE PRUEBA TAPON ABRAZADERA Y ACCESORIOS 12.632 10.00 126.32
0260030001 PLANCHA ACRILICA 600.000 9.56 5,736.00
0275010001 GIGANTOGRAFIA 1.000 300.00 300.00
0256900011 CALAMINA GALVANIZADA 13.700 17.00 232.90
0260000009 PLANCHA DE TECKNOPOR DE 1" 600.000 2.30 1,380.00
0254010001 PINTURA ESMALTE SINTETICO 86.250 52.00 4,485.00
0256220098 PLANCHA FY=1/4'' 2.950 168.57 497.28
0250020016 COMPUERTA METALICA 3.000 600.00 1,800.00
0250020017 COMPUERTA DE REJILLA METALICA CIRCULAR 500 MM 1.000 250.00 250.00
0244030016 TRIPLAY DE 4' X 8' X 10 mm 9.831 53.78 528.71
0245010001 MADERA TORNILLO INCLUYE CORTE PARA ENCOFRADO 3,678.978 5.15 18,946.74
0244010001 ESTACA DE MADERA 53.341 3.81 203.23
0244030000 TRIPLAY LUPUNA DE 4' X8'X 10 mm 168.712 53.78 9,073.33
0243040004 CASETA DE MADERA TORNILLO ADICIONAL TECHADA 25.000 45.00 1,125.00
0244010000 ESTACA DE MADERA TORNILLO TRATADA 0.326 3.81 1.24
0239060010 HIPOCLORITO DE CALCIO AL 70% 2.520 15.00 37.80
0243040000 MADERA TORNILLO 102.468 3.60 368.88
0238000002 HORMIGON DE RIO 0.549 67.00 36.78
0239050000 AGUA 177.979 1.00 177.98
0232980002 FLETE RURAL 1.000 73,991.64 73,991.64
0238000000 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) 102.803 67.00 6,887.80
0232000053 FLETE TERRESTRE 1.000 120,078.16 120,078.16
0232970006 MOVILIZACION DE EQUIPOS Y MAQUINARIAS 1.000 5,946.50 5,946.50
0230110008 LACA DESMOLDEADORA 99.889 45.23 4,517.98
0230650022 JUNTA INPER WATER STOP PVC 4" 8.400 21.00 176.40
0229060003 YESO EN BOLSAS DE 18 kg 245.985 4.50 1,106.93
0229150009 OCRE 337.000 12.90 4,347.30
0229030099 CAL HIDRATADA 120.000 4.00 480.00
0229030101 CAL HIDRATADA DE 25 Kg 2.730 13.00 35.49
0226010095 PICAPORTE DE FIERRO DE 2" 2.000 5.00 10.00
0226080003 BISAGRA DE FIERRO DE 3" 8.818 0.80 7.05
0212950013 TUBERIA HDPE CORRUGADA PE100 DN 250 MM SDR 33
PN 5 NTP ISO 4427
234.100 48.00 11,236.80
0221000001 CEMENTO PORTLAND TIPO I (42.5 kg) 3,866.288 19.32 74,696.68
0205010004 ARENA GRUESA 189.905 50.00 9,495.25
0209030054 COMPUERTA DE FIERRO CON VOLANTE 0.40 X 0.80 m. 9.000 600.00 5,400.00
0205000032 PIEDRA MEDIANA 47.913 63.90 3,061.64
0205010000 AFIRMADO 4.829 90.00 434.61
0205000004 PIEDRA CHANCADA DE 3/4" 398.623 50.00 19,931.15
0205000025 PIEDRA SELECCIONADA PARA EMPEDRADO (4 pul) 0.732 63.90 46.77
0203020003 ACERO CORRUGADO fy =4200 kg/cm2 GRADO 60 676.864 2.96 2,003.52
0205000003 PIEDRA CHANCADA DE 1/2" 1.989 50.00 99.45
0202050001 PERNO DE ANCLAJE PARA ENCOFRADO 1/2" X 0.50 m 248.732 7.80 1,940.11
0202510100 PERNOS DE ANCLAJE PARA ENCOFRADO 1/2" X 0.50 m 12.616 7.80 98.40
0202010005 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" 457.861 3.11 1,423.95
0202020007 CLAVOS PARA CEMENTO DE ACERO CON CABEZA DE 3/4" 22.078 3.11 68.66
0202000008 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 128.974 2.75 354.68
0202000010 ALAMBRE NEGRO # 16 1.984 4.50 8.93
148,738.62
MATERIALES
0202000007 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 32.394 3.47 112.41
0147010003 OFICIAL 1,712.665 17.55 30,057.27
0147010004 PEON 5,651.818 15.83 89,468.28
0147000032 TOPOGRAFO 59.086 24.70 1,459.42
0147010002 OPERARIO 1,265.271 21.91 27,722.09
MANO DE OBRA
0147000023 OPERADOR DE EQUIPO PESADO 1.332 23.69 31.56
Lugar LA LIBERTAD - SANTIAGO DE CHUCO - QUIRUVILCA
Código Recurso Cantidad Precio S/. Parcial S/.
Precios y cantidades de recursos requeridos por tipo
Obra DISEÑO DEL MEJORAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA DE RIEGO DEL
CANAL JAULABAMBA KM 0+000 A KM 2+000 - HUALLUSH, DISTRITO DE
QUIRUVILCA - SANTIAGO DE CHUCO - LA LIBERTAD
Subpresupuesto DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DE CONCRETO
Fecha
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V. DISCUSIONES
Para el dimensionamiento de la sección del canal se optó por el diseño de una
sección de máxima eficiencia con una sección típica cuadrada de 0.4m de ancho
y altura de 0.45m, con un espesor de losa y paredes de 0.10m.
Debido a que el caudal a captar es menor que la descarga promedio se optó por
diseñar una bocatoma de barraje fijo.
Hay un tramo que es parte tubería, del km 0+000 al km 0+222, debido a que deja
pasar agua, es decir hay filtraciones en ese tramo del canal.
La oferta de agua, se pudo trabajar gracias a la Comisión de regantes, los cuales
tenían los datos aforados, del río a captar, para el diseño del canal su caudal es de
41 l/s.
Para realizar el presupuesto, se empleó costos unitarios del 2018, la duración del
proyecto se calculó para 4 meses.
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VI. CONCLUSIONES
En el Estudio Topográfico, representamos gráficamente las pendientes,
características superficiales del terreno en estudio, que permite el trazo y diseño
del canal y sus obras de arte.
Los Estudios de Mecánica de Suelos, que se realizó en la zona de estudio, nos
indicó que el suelo presenta buena estabilidad y resistencia para la construcción
de estructuras de concreto, es decir las obras de arte y canal.
En el Estudio Hidrológico determinamos la oferta y demanda de agua para la
zona de estudio, como fuente de agua el rio Jaulabamba con un caudal de 41 l/s,
para satisfacer las necesidades de los cultivos en el mes más crítico siento este el
mes de Julio.
Los Estudios Hidráulicos y Estructurales, nos permitieron proyectar las
dimensiones adecuadas de las infraestructuras de riego para la conducción del
recurso hídrico y para la construcción de sus obras de arte.
Se realizó el presupuesto de la infraestructura de riego para el canal Jaulabamba
de 2 +000 KM, revestido con concreto simple, con un monto de S/. 746,021.08
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VII. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
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ANEXO
ANEXO 1: ESTUDIO TOPOGRAFICO, PLANOS
Anexo 1.1: Plano Clave
Anexo 1.2: Planta, Perfil longitudinal y Sección Transversal del 0+000km al
1+000km
Anexo 1.3: Planta, Perfil longitudinal y Sección Transversal del 1+000km al
2+000km
Anexo 1.1: Plano del Bocatoma
Anexo 1.2: Plano del Desarenador
Anexo 1.3: Plano de la Cámara de Inspección
Anexo 1.4: Plano de la Canoa
Anexo 1.5: Plano de la Toma Parcelaria
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ANEXO 2: CUADROS RESUMEN DEL ESTUDIO DE SUELO
Anexo 2.1: Ubicación de las Calicatas
N° DESCRIPCIÓN
UBICACIÓN
ESTE NORTE
00 BOCATOMA 812391 9119567
01 PROG 1+000 813214 9119338
02 PROG 2+000 813584 9118966
Fuente: Elaborado por la Tesista, Br. Minchola Quispe Karina Milagros.
Anexo 2.2: Nivel Freático de acuerdo a la profundidad
N° DESCRIPCIÓN PROF. (m) N. Freático (m)
00 BOCATOMA 0.00 a -1.50 Filtración de agua.
01 PROG 1+000 0.00 a -1.50 No se encontró
02 PROG 2+000 0.00 a -1.50 No se encontró
Fuente: Elaborado por la Tesista, Br. Minchola Quispe Karina Milagros
Anexo 2.3: Clasificación SUCS cada kilometro
DESCRIPCIÓN PROGR. PROF. CLASIFICACIÓN
SUCS
Bocatoma 0+000 0 a -1.50 Arena Arcillosa
Canal 1+000 0 a -1.50 Arena Arcillosa
Canal 2+000 0 a -1.50 Arena Arcillosa
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Densidad Unitaria: 1.67 gr/cm3
Angulo de Fricción Interna: 22,5°
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Anexo 2.4: Angulo de Fricción interna en función a su Suelo
Tipos de Suelos Angulo de Fricción Interna en grados
Arena Suelta 30
Arena de Compacidad media 32.5
Arena obrera 35
Grava 35
Grava arenosa 35
Bloques de piedra 35
Arcilla semidura 15
Arcilla firmes 16
Arcillas Blandas 17
Arcillas Arenosa Firme 22.5
Arcilla Arenosa Blanda 23.5
Limo firme 24.5
Limo blando 25.5
Arcilla limo y no fibroso 10
Turba 15
Fuente: (Autoridad Nacional del Agua, 2010).
Anexo 2.4: Análisis Granulométrico por tamizado
N° Descripción Prog. Prof.
(m) Muestra
%
Gravas
%
Arena
%
Finos
%
L.L % L.P
00 Bocatoma 0+000 0 a 1.50 M1 3.58 55.42 41.01 29.00 21.82
01 Canal 1+000 0 a 1.50 M2 3.64 52.84 43.53 29.00 19.19
02 Canal 2+000 0 a 1.50 M3 3.17 55.03 41.80 31.00 21.11
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
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ANEXO 3: ESTUDIO HIDROLOGICO
Anexo 3.1: Información Meteorológica
LAT: 07O 49' S
LONG: 78O 03` W
PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL (mm/mes) ALT: 3220 m.s.n.m.
AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC TOTAL
1963 119.70 140.50 262.00 171.40 28.30 18.81 9.94 13.57 43.01 135.50 98.40 133.50 1174.63
1964 128.20 105.80 147.90 110.90 40.03 0.00 6.60 20.30 22.90 106.20 112.90 63.60 865.33
1965 103.40 102.50 184.50 91.00 25.90 0.00 14.60 24.40 86.90 68.10 79.40 160.40 941.10
1966 153.00 97.40 86.70 63.60 71.00 4.10 0.00 0.10 0.50 172.80 69.40 38.90 757.50
1967 114.10 189.60 133.00 28.00 29.00 4.00 36.20 13.50 2.50 118.20 32.40 79.90 780.40
1968 90.90 139.10 141.10 54.20 30.00 6.00 8.30 54.70 60.30 113.00 26.60 127.90 852.10
1969 85.40 129.90 130.70 94.10 2.90 31.00 6.50 4.50 10.00 119.50 144.40 157.80 916.70
1970 111.60 46.10 102.10 94.20 52.20 16.00 14.70 5.00 36.20 107.90 88.50 75.20 749.70
1971 71.20 130.80 227.00 102.40 59.20 40.10 47.40 14.60 21.70 98.70 100.20 88.50 1001.80
1972 75.10 134.70 270.00 107.90 38.70 16.20 1.00 17.00 18.70 23.20 83.10 54.10 839.70
1973 197.10 109.60 159.20 231.10 35.50 43.00 22.10 15.40 51.70 98.90 91.40 99.70 1154.70
1974 95.20 255.60 187.00 52.90 5.20 45.00 1.50 32.90 58.30 92.60 75.30 71.20 972.70
1975 106.70 283.20 264.00 102.60 75.20 22.20 7.10 31.60 70.50 75.50 97.10 28.00 1163.70
1976 144.10 155.40 183.10 62.00 26.50 9.70 9.94 16.20 7.50 80.90 57.10 57.40 809.84
1977 251.10 163.20 118.30 119.00 19.70 7.50 14.10 7.50 21.80 61.00 128.80 79.20 991.20
1978 52.30 120.70 60.40 97.80 82.10 2.00 17.30 0.50 61.70 44.40 74.30 145.10 758.60
1979 125.50 200.00 201.20 182.40 40.20 0.00 13.40 22.70 61.40 18.20 66.70 74.60 1006.30
1980 49.20 114.80 59.70 74.60 9.60 3.50 0.10 8.50 5.50 164.10 154.00 79.90 723.50
1981 73.90 212.10 91.70 103.57 40.03 18.81 9.94 13.57 28.70 129.50 96.60 172.80 991.22
1982 131.80 170.00 82.00 86.50 55.80 29.20 3.60 3.40 29.40 194.70 89.40 71.90 947.70
1983 122.20 39.70 226.30 129.60 35.50 21.10 19.00 19.70 13.60 56.60 28.60 145.60 857.50
1984 66.70 377.70 214.30 115.00 87.10 21.00 10.30 15.20 34.10 111.60 109.10 117.90 1280.00
1985 15.40 79.10 90.60 80.90 48.00 18.50 2.30 4.00 114.80 62.60 59.00 111.80 687.00
1986 149.90 157.80 163.37 103.57 40.03 18.81 8.40 28.90 27.10 58.00 99.70 141.80 997.38
1987 237.30 109.40 127.20 129.50 15.80 15.10 18.60 8.90 35.90 39.80 136.70 124.30 998.50
1988 186.00 148.60 93.40 141.20 44.70 15.20 9.30 3.60 25.70 86.10 69.40 93.90 917.10
1989 121.90 195.30 154.40 130.80 26.80 19.20 0.00 10.90 108.50 113.70 107.10 0.00 988.60
1990 163.10 119.30 22.00 102.30 24.00 49.80 1.20 0.00 78.70 216.40 100.10 57.70 934.60
1992 119.57 157.80 163.37 103.57 19.10 32.90 2.10 29.30 79.10 81.60 31.60 67.30 887.31
1993 109.40 185.10 228.60 106.20 41.30 0.00 11.50 1.20 82.50 133.00 159.60 197.30 1255.70
1994 129.70 300.50 150.70 138.90 38.80 5.50 2.50 12.60 26.90 99.90 143.20 108.90 1158.10
1995 57.40 142.60 114.10 97.40 60.90 29.50 4.10 1.40 12.20 115.80 98.90 95.00 829.30
1996 80.80 177.90 195.70 110.30 32.90 6.40 1.90 10.60 26.60 159.70 68.90 53.70 925.40
1997 107.40 128.30 100.20 59.50 52.50 26.10 0.00 13.60 68.90 102.40 87.60 200.80 947.30
1998 168.40 227.70 204.10 136.60 21.00 18.80 0.80 6.20 20.00 115.00 119.90 55.40 1093.90
1999 172.30 385.60 136.60 56.60 39.00 50.10 2.20 7.00 90.50 25.00 118.40 109.70 1193.00
2000 108.90 186.50 196.50 88.90 69.20 45.00 5.90 18.40 55.10 40.90 54.70 133.90 1003.90
2001 240.60 135.70 290.30 30.90 81.60 4.30 9.50 0.60 32.60 128.30 145.30 181.50 1281.20
2002 79.90 122.30 190.70 138.60 19.50 19.40 17.60 0.00 40.30 110.20 145.70 185.80 1070.00
2003 65.90 112.20 143.80 85.50 19.40 21.80 5.10 8.70 46.40 94.60 84.30 146.70 834.40
2004 51.00 110.30 65.60 67.00 53.60 2.80 26.50 22.90 54.70 126.40 187.70 111.20 879.70
2005 97.60 176.70 289.90 78.40 21.90 11.10 0.00 14.70 23.60 158.30 32.90 128.60 1033.70
2006 142.50 154.20 293.00 160.10 22.30 42.90 14.70 35.00 51.60 116.30 99.50 157.90 1290.00
2007 134.10 76.00 248.90 123.20 66.40 0.00 17.10 5.60 12.60 219.80 142.20 104.80 1150.70
2008 173.10 93.80 156.60 115.90 53.00 33.90 12.30 11.50 74.40 133.70 74.70 64.70 997.60
PROM. 119.57 157.80 163.37 103.57 40.03 18.81 9.94 13.57 43.01 105.08 94.91 105.68 975.34
Fuente: Estación Meteorologica Huamachuco
ESTACIÓN METEOROLOGICA HUAMACHUCO
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Anexo 3.2: Parámetro morfometricos de la cuenca
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
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Anexo 3.3: Cálculo de la Intensidad de diseño
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
Anexo 3.4: Caudal máximo obtenido por el programa HEC HMS
Cuenca: se exporto la cuenca de 8.37 km2 generada en el arc gis
Ríos: Se exporto las características físicas de los ríos generados en el
programa arc gis
Método de infiltración: Método SCS, utilizando la curva número en formato
raster de la cuenca para ello se utilizó el CN de humedad del suelo en
condiciones promedio.
Método lluvia- escorrentía: Método SCS, utilizando histograma de diseño
con un T:50 años
Se obtuvo un hidrograma de diseño, el caudal brindado por el programa fue
de Q= 24.2 m3/s.
Anexo 3.5: Delimitación de la cuenca en Google Earth
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros.
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Anexo 3.6: Delimitación de la cuenca en HEC HMS
Fuente: Elaborado por la tesista, Br. Minchola Quispe, Karina Milagros
ANEXO 4: CÁLCULOS EN HCANALES
Anexo 4.1: Cálculo en HCanales para canal revestido en concreto
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ANEXO 5: CALCULO HIDRAULICO DE LAS OBRAS DE ARTE
Anexo 5.1: Cálculo de la Bocatoma
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Anexo 5.2: Cálculo del Desarenador
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Anexo 5.3: Cálculo de la Toma Parcelaria o Lateral
Características en el Ducto
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ANEXO 6: COSTOS Y PRESUPUESTO
Anexo 6.1: Metrado del canal de concreto
CODIGO DESCRIPCION UND. CANT LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL
03 BOCATOMA (01 UND) 1
03.01 TRABAJOS PRELIMINARES
03.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DEL TERRENO m2 1 199.00 199.00
03.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 1 199.00 199.00
03.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS
03.02.01 EXCAVACION MANUAL EN ROCA SUELTA m3 97.12 97.12
EXCAVACIÓN DE ENROCADO EMBOQUILLADO, AGUAS ARRIBA
1 5.00 6.00 0.90 27.00
EXCAVACIÓN DE ENROCADO EMBOQUILLADO, AGUAS ABAJO
1 5.00 6.00 0.90 27.00
EXCAVACIÓN DENTELLON DE BARRAJE 1 3.00 6.00 0.90 16.20EXCAVACIÓN DE CUERPO DE BARRAJE 1 4.15 6.00 1.00 24.90EXCAVACIÓN LOSA DE CANAL DE LIMPIA 1 0.40 2.02
03.02.02 COMPACTACION MANUAL DE TERRENO m2 112.50 112.50COMPACTACIÓN MANUAL ENRROCADO EMBOQUILLADO, AGUAS ARRIBA
1 5.00 6.00 30.00
COMPACTACIÓN MANUAL ENRROCADO EMBOQUILLADO, AGUAS ABAJO
1 5.00 6.00 30.00
COMPACTACIÓN MANUAL DENTELLON DE BARRAJE 1 3.00 6.00 18.00COMPACTACIÓN MANUAL DE CUERPO DE BARRAJE 1 4.15 6.00 24.90
COMPACTACIÓN MANUAL LOSA DE CANAL DE LIMPIA 1 12.00 0.80 9.60
03.03 CONCRETO SIMPLE
03.03.01 MAMPOSTERIA Y EMBOQUILLADO e=0.2 m m2 57.00 57.00
LOSA DE PROTECCION AGUAS ARRIBA 1 5.00 6.00 0.90 27.00LOSA DE PROTECCION AGUAS ABAJO 1 5.00 6.0 1.00 30.00
03.03.02 CONCRETO CICLOPEO f'c=175 kg/cm2 + 30% PM. m3 117.98 117.98
DENTELLON DE BARRAJE 1 6.00 Area = 1.75 10.50CUERPO DE BARRAJE FIJO 1 6.00 Area = 8.84 53.04COLCHON DISIPADOR 1 6.00 12.00 0.60 43.20SALIDA DE COLCHON DISIPADOR 1 6.00 Area = 1.87 11.24
1 0.80 1.80 0.40 0.581.40 5.42 0.40 3.04
03.03.03 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3 17.37
03.03.04 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 35.58 35.58
DENTELLON DE BARRAJE 2 Area = 1.75 3.50CUERPO DE BARRAJE FIJO 2 Area = 8.84 17.68COLCHON DISIPADOR 2 12.00 0.60 14.40
03.04 CONCRETO ARMADO
03.04.01 CONCRETO EN f´c: 210 kg/cm2 m3 0.63 0.15 0.29 0.29
VENTANA DE CAPTACION 0.48 0.60 0.29+5%
desperdicio03.04.03 ACERO f´y: 4200 kg/cm2 GRADO 60 Kg 36.39
1 1.60 4.00 1.00 6.371 2.60 4.00 1.00 10.361 0.60 11.67 1.00 6.971 0.60 18.33 1.00 10.96
03.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA m2 0.96
MUROS LATERALES 2 0.60 0.30 0.36LOSA Y TECHO 2 0.60 0.50 0.60
03.08 VERTEDERO DE ENTRADA
03.08.01 CONCRETO f´c: 175kg/cm2 m3 0.06
MUROS DE VERTEDERO 0.25 0.25 0.20 0.01LOSA DE LA TRANSICIÓN 0.25 0.90 0.20 0.05
03.08.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO m2 0.13
03.09.02.01 MUROS DE VERTEDERO 2 0.25 0.25 0.1303.09 TRANSICIÓN
03.09.01 CONCRETO F´C: 175KG/CM2 m3 1.27
MUROS DE LA TRANSICIÓN 2 2.52 0.90 0.20 0.91LOSA DE LA TRANSICIÓN 1 2.00 0.90 0.20 0.36
03.09.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO m2 9.07
MUROS DE LA TRANSICIÓN 4 9.0703.10 ALIVIADERO
03.10.01 CONCRETO F´C: 175KG/CM2 m3 1.63
1 0.80 0.160.80 0.20
2 0.50 1.00 0.15 0.152 0.20 1.00 0.15 0.061 0.50 1.00 0.15 0.082 2.20 1.00 0.15 0.66
LOSA DEL ALIVIADERO 1 2.70 0.80 0.15 0.3203.10.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO m2 13.50
2 0.402 0.504 0.50 1.00 2.004 0.20 1.00 0.802 0.50 1.00 1.004 2.20 1.00 8.80
03.05 INSTALACION DE ACCESORIOS
03.05.01 COMPUERTA METALIA 1.20 X 1.20 DE 3/16¨C/ANGULO 3/16 X 2¨
u 1 1.00 1.00
03.05.02 COMPUERTA METALIA 0.40 X 0.40 DE 3/16¨C/ANGULO 3/16 X 2¨
u 1 1.00 1.00
AZUD DEL ALIVIADERO0.200.25
MUROS DEL ALIVIADERO
MUROS DEL ALIVIADERO
2.27
AZUD DEL ALIVIADERO0.200.25
ÁREA199.00
199.00
5.05
LOSA DE CANAL DE LIMPIA
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N° DE
PARTIDA PARTIDA UND. CANT LARGO ANCHO ALTO PARCIAL TOTAL
04 CANAL DE CONCRETO
04.01 TRABAJOS PRELIMINARES
04.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO m2 1.00 2000.00 1.00 2000.00
2,000.00
04.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 1.00 2000.00 1.00 2000.00
2,000.00
04.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS
VOLUMEN
04.02.01
EXCAVACION EN TERRENO
CONGLOMERADO m3
666.40
EXCACION EN CANAL m3 1.00 400.00 400
EXCAVACION EN ZONA DE FILTRACION m3 1.00 222.00 1.20 266.4
04.02.02
RELLENO COMPACTADO MANUAL
MATERIAL PROPIO m3 1.00 200.00 200
200.00
04.03 CONCRETO SIMPLE
04.03.01
ENCOFRADO Y DESENCOFRADO
CARAVISTA m2 960.00
LADOS 4.00 2000.00 0.60 960
AREA
04.03.02 CONCRETO f'c=175 kg/cm2 m3
400.00
LOSA 1.00 2000.00 0.60 0.10 120
MUROS 2.00 2000.00 0.10 0.70 280
04.03.03 JUNTA FLEXIBLE DE POLIURETANO e=1" m 667 1.80 1200.0
1,200.00
04.04
EMPEDRADO DE CANAL ASENT. SOBRE
ZONA E FILTRACION
04.04.01
EMPEDRADO DE CANAL ASENT. SOBRE
ZONA E FILTRACION m3 1.00 222.00 1.20 266.4 266.4
Nº DE DESCRIPCION
Nº VECES LARGO ANCHO ALTO Factor
esp. PARCIAL TOTAL
PARTIDA UND. Q'SE REPITE (m) (m) (m)
05 DESARENADOR ( 01 UND)
05.01 TRABAJOS PRELIMINARES AREA
05.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE
TERRENO m2 1.00 10.21 10.21 10.21
DESARENADOR
CANAL DE LIMPIA
05.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 1.00 10.21 10.21 10.21
05.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS
05.02.01 EXCAVACION EN TERRENO
CONGLOMERADO m3 6.53
ALTO
TRANSICION DE ENTRADA 1.00 1.00 0.60 0.30 0.18
1.00 1.00 0.45 0.30 0.14
CAMARA DE DE
SEDIMENTACION 1.00 3.85 1.00 0.63 2.43
1.00 3.85 1.00 0.47 1.81
TRANSICION DE SALIDA 1.00 0.45 0.40 0.18
COMPUERTA 0.50 1 0.30 0.30 0.05
ALIVIADERO 1.00 0.65 2.5 0.70 1.14
1.00 0.9 0.70
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Nº DE DESCRIPCION
Nº VECES LARGO ANCHO ALTO
Factor
esp. PARCIAL TOTAL
PARTIDA
UND. Q'SE REPITE (m) (m) (m)
CANAL DE LIMPIA 1.00 2.5 0.45 0.55 0.62
05.02.02
ELIMINACION DE MATERIAL
EXCEDENTE EN CARRETILLA
(50M) m3 6.53 1.25 8.16 8.16
05.02.03 REFINE Y NIVELACIÓN DE
CAJA m2 AREA 10.20
0.08 1.00
TRANSICION DE ENTRADA 1.00 0.45 0.45
CAMARA DE SEDIMENTACION 1.00 3.85 1.00 3.85
TRANSICION DE SALIDA 1.00 0.45 0.45
ALIVIADERO 1.00 4.33 4.33
AREA
CANAL DE LIMPIA 1.00 2.50 0.45 1.13
05.03 CONCRETO SIMPLE
05.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA 1:10
C:H m2 8.03
AREA
TRANSICION DE ENTRADA 1.00 0.45 0.45
CAMARA DE DE
SEDIMENTACION 1.00 3.85 1.00 3.85
TRANSICION DE SALIDA 1.00 0.45 0.45
ALIVIADERO 1.00 2.15 2.15
AREA
LOSA EN CANAL DE LIMPIA 1.00 2.5 0.45 1.13
05.04 CONCRETO ARMADO
05.04.01 ENCOFRADO Y
DESENCOFRADO CARAVISTA m2 0.45 31.51
EN TRANSICIÓN DE ENTRADA 0.45 0.05
INTERIOR 2.00 0.50 1.00
EXTERIOR 2.00 0.50 1.00
EN MUROS CAMARA DE
SEDIMENTACION 3.85 1.00
INTERIOR 2.00 4.85 9.70
EXTERIOR 2.00 4.85 9.70
DESNIVEL EN SALIDA DE
CAMARA DE SEDIMENTACION 1.00 0.40 1.00 0.40
EN TRANSICIÓN DE SALIDA
INTERIOR 2.00 0.45 0.40 0.36
EXTERIOR 2.00 0.45 0.40
N°
muros 0.36
CANAL DE LIMPIA
MUROS 2.00 2.50 0.55 2.00 5.50
MURO ALIVIADERO 2.00 0.65 0.70 1.00 0.91
2.00 1.00 0.40 1.00 0.80
2.00 1.00 0.30 0.50 0.30
2.00 1.00 0.40 1.00 0.80
LOSA MANIOBRA 1.00 0.45 1.50 0.68
05.04.02 CONCRETO EN F'C=210
KG/CM2 m3 4.31
EN LOSA Area ALTO
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TRANSICION DE ENTRADA 1.00 0.45 0.15 0.07
Nº DE DESCRIPCION
Nº VECES LARGO ANCHO ALTO
Factor
esp. PARCIAL TOTAL
PARTIDA
UND. Q'SE REPITE (m) (m) (m)
CAMARA DE DE
SEDIMENTACION 1.00 3.85 1.00 0.15 0.58
1.00 0.48 0.15 0.07
TRANSICION DE SALIDA 1.00 0.45 0.15 0.07
0.85 0.28
ALIVIADERO 1.00 1.13 0.15 0.17
CANAL DE LIMPIA 1.00 2.50 0.45 0.15 0.17
MUROS
EN TRANSICIÓN DE ENTRADA 2.00 0.50 0.15 0.15
EN MUROS CAMARA DE
SEDIMENTACION 2.00 4.85 0.15 1.46
EN TRANSICIÓN DE SALIDA 2.00 0.45 0.40 0.15 0.05
CANAL DE LIMPIA
MUROS 2.00 2.50 0.55 0.15 2.00 0.83
LOSA 1.00 2.50 0.4 0.15 0.15
TAPA 1.00 2.50 0.70 0.15 0.26
MURO ALIVIADERO
1.00 0.65 0.15 0.45 1.00 0.04
1.00 1.00 0.15 0.40 1.00 0.06
1.00 1.00 0.15 0.30 0.50 0.02
1.00 1.00 0.15 0.40 1.00 0.06
LOSA MANIOBRA 1.00 0.45 1.50 0.15 0.10
05.04.03 ACERO FY=4200 KG/CM2
GRADO 60 Kg
5% Desp.
LOSA DE TRANSICIÓN DE
ENTRADA Y SALIDA Ø
Peso 189.40
N° losas
LONGITUDINAL Ø= (3/8" ) 3.85 1.00 2.00 3/8"
1.00 7.67
TRANSVERSAL Ø= (1/2" ) 4.30 0.40 2.00 1/2"
1.00 3.43
4.30 0.20 2.00 1/2"
1.00 1.71
LOSA EN CAMARA
SEDIMENTADORA
LONGITUDINAL Ø= (1/2" ) 4.00 3.85 1/2"
1.00 15.34
TRANSVERSAL Ø= (1/2" ) 23.00 1.00 1/2"
1.00 22.91
LOSA EN CANAL DE LIMPIA Y
ALIVIADERO
LONGITUDINAL Ø= (3/8" ) 10.00 2.04 3/8"
0.56 11.42
TRANSVERSAL Ø= (1/2" )
8.00 2.55 1/2"
1.00 20.32
MUROS EN LA TRANSICIÓN
DE ENTRADA Ø
Peso
0.63 N° muros
HORIZONTAL Ø= (1/2" ) 0.63 1.04 2 1/2"
1.00 1.31
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E AGROPECUARIA
S
0.40 0.04
VERTICAL Ø= (3/8" ) 4.47 0.44 2 3/8" 0.56 2.20
Nº DE DESCRIPCION
Nº VECES LARGO ANCHO ALTO
Factor
esp. PARCIAL TOTAL
PARTIDA
UND. Q'SE REPITE (m) (m) (m)
MUROS EN LA TRANSICIÓN
DE SALIDA
HORIZONTAL Ø= (1/2" ) 2.00 1.04 2 1/2"
1.00 4.14
VERTICAL Ø= (3/8") 4.45 0.40 3/8"
0.56 1.00
MUROS EN CAMARA
SEDIMENTADORA
N° de
muros
HORIZONTAL Ø= (1/2" )
3.00 1.00 2 1/2"
1.00 5.98
3.00 4.35 2 1/2"
1.00 26.00
MUROS EN CANAL DE LIMPIA
Y ALIVIADERO
HORIZONTAL Ø= (1/2" )
CANAL DE LIMPIA 3.00 0.55 1/2"
1.00 1.65
ALIVIADERO 3.00 0.45 2 1/2"
1.00 2.70
3.00 1.00 1 1/2"
1.00 3.00
2.00 0.30 1 1/2"
1.00 0.60
3.00 0.30 1 1/2"
1.00 0.90
VERTICAL Ø= (3/8" )
CANAL DE LIMPIA 41.00 0.55 2 3/8"
1.00 45.10
ALIVIADERO 3.17 0.85 2 3/8"
0.56 3.02
5.63 0.30 1 3/8"
0.56 0.95
5.63 0.15 1 3/8"
0.56 0.47
3.00 0.30 1 3/8"
0.56 0.50
05.05 COMPUERTA
05.05.01 COMPUERTA METALICA u
1.00
COMPUERTA METÁLICA
0.30X0.30 E=1/4"
1.00
05.06 JUNTA WATER STOP
05.06.01 JUNTA WATER STOP 4" m
8.00
JUNTA WATER STOP DE 4" 2.00 4.00
8.00
Nº DE
DESCRIPCION UND.
Nº VECES
LA
RG
O
ANCHO ALTO FACTOR PARCI
AL TOTAL
PARTIDA Q'SE REPITE (m) (m) (m) ESP.
06 CAMARA DE
INSPECCIÓN ( 01 UND)
06.01 TRABAJOS
PRELIMINARES
06.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE
DE TERRENO m2 1 1 1 1 1.00
06.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 1 1 1 1 1.00
06.02 MOVIMIENTO DE
TIERRAS
06.02.01
EXCAVACION EN
TERRENO
CONGLOMERADO
m3 1.00 1.00 0.65 0.95 0.62 0.62
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S
06.02.02 REFINE Y NIVELACION
DE CAJA m2 1.00 1.00 0.65 0.65 0.65
06.03 CONCRETO SIMPLE 0.42
06.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA
1:10 C:H m2 1.00 0.65 0.65 0.42
6.04 CONCRETO ARMADO
Nº DE
DESCRIPCION UND.
Nº VECES LARGO ANCHO ALTO FACTO
R PARCIAL TOTAL
PARTIDA Q'SE REPITE (m) (m) (m) ESP.
06.04.01
ENCOFRADO Y
DESENCOFRADO
CARAVISTA
m2 4.80
TAPA 2.00 0.65 0.10 0.13
2.00 0.65 0.10 0.13
EN PAREDES 2.00 0.65 0.95 1.24
2.00 0.65 0.95 1.24
2.00 0.45 0.95 0.86
2.00 0.45 0.95 0.86
LOZA
2.00 0.90 0.10 0.18
2.00 0.90 0.10 0.18
06.04.02 CONCRETO EN f´c=210
kg/cm2 m3 0.29
LOZA 1.00 0.65 0.65 0.10 0.04
EN PAREDES 2.00 0.65 0.95 0.10 0.12
2.00 0.45 0.95 0.10 0.09
TAPA
1.00 0.65 0.65 0.10 0.04
5% Desp.
06.04.03
ACERO CORRUGADO
F´y=4200 KG/CM² GRADO
60
Kg Ø Peso 34.57
LOSA
LONGITUDINAL Ø = 3/8"
BASTON 1 7.00 0.65 3/8"
0.56 2.55
TRANSVERSAL Ø = 3/8"
BASTON 1 7.00 0.65 3/8"
0.56 2.55
PAREDES
LONGITUDINALES
LONGITUDINAL Ø = 3/8"
BASTON 1 11.00 0.65 3/8"
0.56 4.00
11.00 0.65 3/8"
0.56 4.00
TRANSVERSAL Ø = 3/8"
BASTON 1 8.00 0.85 3/8"
0.56 3.81
PAREDES
TRASVERSALES
LONGITUDINAL Ø = 3/8"
BASTON 1 11.00 0.45 3/8"
0.56 2.77
11.00 0.45 3/8"
0.56 2.77
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S
TRANSVERSAL Ø = 3/8"
BASTON 1 7.00 0.85 3/8"
0.56 3.33
7.00 0.85 3/8"
0.56 3.33
06.05 INSTALACIÓN DE
ACCESORIOS
06.05.01
INSTALACION DE
REJILLA METALICA
CIRCULAR 500 MM e=1/2"
u 1.00 1.00
Nº DE
PARTIDA PARTIDA UND.
Nº DE Nº VECES LARGO ANCHO ALTO
PARCIAL TOTAL
ESTRUCTURAS Q' SE
REPITE (m) (m) (m)
07 TOMA PARCELARIA (09
UND) 9
07.01 TRABAJOS
PRELIMINARES
07.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE
DE TERRENO m2 9 1 Area 1.14
10.26 10.26
07.01.02 TRAZO Y REPLANTEO m2 9 1 Area 1.14 10.26 10.26
07.02 MOVIMIENTO DE
TIERRAS
07.02.01
EXCAVACION EN
TERRENO
CONGLOMERADO
m3
1.93
CANAL DE SALIDA
MURO A 9.00 1.00 0.80 0.10 0.38 0.27
MURO B 9.00 1.00 0.80 0.10 0.38 0.27
COMPUERTA 9.00 1.00 Área 0.20 0.38 0.68
ALBAÑELERIA DE
PIEDRA SENTADA 9.00 1.00 0.80 0.65 0.15
0.70
07.02.03 REFINE Y NIVELACION
DE CAJA m2 9.00 Área 1.14 0.50 5.13 5.13
07.03 CONCRETO SIMPLE
07.03.01 SOLADO E=4" MEZCLA
1:10 C:H m2 9.00 Área 1.14 10.26
10.26
07.03.02 CONCRETO f´c=175
kg/cm2 m3
0.68
Canal de salida
MURO A 9.00 1.00 0.80 0.10 0.20 0.14
MURO B 9.00 1.00 0.20 0.10 0.20 0.04
LOSA 9.00 1.00 Área 0.50 0.10 0.45
MURO DE RETENCION 9.00 4.00 0.10 0.07 0.20 0.05
07.03.03
ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA
m2 10.89
CANAL DE SALIDA
MURO A 9.00 2.00 0.80 0.20 2.88
MURO B 9.00 2.00 0.20 0.20 0.72
TAPA PARA MURO 9.00 2.00 Área 0.09 1.53
MURO DE RETENCION 9.00 4.00 Área 0.16 5.76
07.04 ALBAÑILERIA
07.04.01
ALBAÑILERIA DE
PIEDRA ASENTADA EN
CONCRETO FC=140
KG/CM2
m3
0.76
ALBAÑELERIA DE
PIEDRA SENTADA 9.00 1.00 0.80 0.65 0.15
0.70
UNÑA DE ALBAILERIA DE
PIEDRA SENTADA 9.00 1.00 0.20 0.20 0.15
0.05
07.05 INSTALACIÓN DE
ACCESORIOS
07.05.01
SUMINISTRO Y
COLOCACIÓN DE
COMPUERTA METÁLICA
CON VOLANTE B=0.20M,
H=0.40M
u 9.00 1.00 1.00 9.00 9.00
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07.05.02 PLANCHA Fy= 1/4"
Kg 9.00 1.00 FACTOR 0.25 2.25 2.25
N° DE
PARTIDA PARTIDA UND. CANT LARGO ANCHO PARCIAL TOTAL
08 LINEA DE TUBERIA CANAL PRINCIPAL
08.01 TUBERIA HDPE CORRUGADA
08.01.01
TRAZO Y REPLANTEO PARA TUBERIA DE
CONDUCCION m2 1 222 1.5 333 333
08.01.02
PERFILADO DE PLATAFORMA PARA
TUBERIA EN TERRENO CONGLOMERADO m2 1 222 1 222 222
08.01.03
SUMINISTRO E INSTALACION DE TUBERIA
CORRUGADA HDPE 250 mm m 1 222 222 222
08.01.04
PRUEBA HIDRAULICA TUBERIA HDPE
CORRUGADA m 1 222 222 222
COD. PARTIDA N° GEOMETRIA PARCIAL TOTAL UND.
VECES LARGO ANCHO ALTO
09 CANOAS (3 UND) 3
09.01 TRABAJOS PRELIMINARES
09.01.01 LIMPIEZA Y DESBROCE DE TERRENO 1 5.91 2.2 26 78.00 m2
09.01.02 TRAZO Y REPLANTEO 1 5.91 2.2 26 78.00 m2
09.02 MOVIMIENTO DE TIERRAS
09.02.01 EXCAVACION MANUAL DE
TERRENO 70.65 m3
AREA INFERIOR 1 1.41 A1 8.35 23.55
09.02.02 RELLENO COMPACTADO CON
MATERIAL PROPIO 46.77 m3
ESPALDONES 2 4.5 A= 1.43 12.87
COSTADOS 2 0.70 A= 1.96 2.72
09.03 CONCRETO SIMPLE
09.03.01 CONCRETO Fc'=175Kg/cm2 24.57 m3
Estribos de canoa
ZAPATA 2.00 4.50 2.00 0.20 3.6
CUERPO 1 Acuerpo 0.9315 4.50 4.19
CORONA PORTERIOR 2 4.5 0.5 0.06 0.27
CORONA COSTADOS 4 0.50 0.15 0.06 0.02
ALEROS PARA PROTECCION
DE TALUD 2 A= 0.18 0.30 0.11
09.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO
CARAVISTA
ENCOFRADO Y DESENCOFRADO
CARAVISTA 88.32 m2
ZAPATA 2 10.05 0.20 4.02
CUERPO FRENTE 2 4.5 1.15 10.35
DETRÁS 2 4.5 1.16 10.44
TAPAS CUERPO 4 0.81 1.15 3.73
COSTADO DE CORONA 2 7.5 0.06 0.90
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S
CONCRETO ARMADO 3
ENCOFRADO Y DESENCOFRADO CARAVISTA 91.98 M3
Canoa
losa 5.05
vigas 2
Aleros 0.42
Muros 15.14
Zapata 8.05
CONCRETO Fc'=210 Kg/cm2 2.66 M2
Concreto Vigas 0.48
Concreto Losa 0.31
Vigas empot 0.11
ACERO fy= 4200 kg/cm2 GRADO 60 Nro. Long kg/m kg 347.51 kg
Asp 1/2 @ 0.3 11 1.65 1.02 18.51
Asr 3/8 @ 0.3 6 3.45 0.58 12.01
Ast 1/2 @ 0.3 11 1.65 1.02 18.51
1/2 @ 0.3 6 3.45 1.02 21.11
Ass 1/2 @ 2 2 1.7 1.02 3.47
Asintermedio 1/2 @ 2 2 1.7 1.02 3.47
Asi 3/8 @ 2 2 1.7 0.58 1.97
Viga de Empotramiento
Aslong 1/2 @ 2 2 3.45 1.02 7.04
Estribos 1/2 @ 20 18 1.62 1.02 29.74
Anexo 6.2: Fórmula Polinómica
Fórmula Polinómica
Presupuesto 502001 DISEÑO DEL MEJORAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA DE RIEGO DEL CANAL JAULABAMBA KM 0+000 A KM 2+000 - HUALLUSH, DISTRITO DE QUIRUVILCA -
SANTIAGO DE CHUCO - LA LIBERTAD
Subpresupuesto 001 DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DE CONCRETO
Fecha Presupuesto 27/03/2019
Moneda NUEVOS SOLES
Ubicación Geográfica 131006 LA LIBERTAD - SANTIAGO DE CHUCO - QUIRUVILCA
K=0.229*(Jr/Jo)+0139*(FDHr/FDHo)+0.073*(AMr/AMo) + 0.150 ( Dr / Do) + 0.224*( CMr/CMo)+ 0.185*(Ir / Io)
Monomio Factor (%) Símbolo Indice Descripción
1 0.309 100.000 M 47 MANO DE OBRA
2 0.134 100.000 A 5 AGREGADO GRUESO
3 0.152 63.158 CA 21 CEMENTO PORTLAND TIPO I
36.842 3 ACERO DE CONSTRUCCION CORRUGADO
4 0.212 36.792 45 MADERA TERCIADA PARA ENCOFRADO
63.208 DM 29 DOLAR
5 0.193 100.000 I 39 INDICE GENERAL DE PRECIOS AL CONSUMIDOR
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S
Anexo 6.3: Flete Terrestre de agregados
NOTA: El transporte de agregados se realizará de la ciudad de Trujillo.
: El resto de materiales se transportará de la ciudad de Trujillo a la zona de obra
Tesis
Subpresupuesto
Lugar
INSUMO UND CANTIDADDENSIDAD
(kg/m3)PESO (KG)
CAPACIDAD DEL
VO LQ UETE (M3)N° DE VIAJES
ARENA GRUESA m3 189.91 1,800.00 341,829.00 10 18.99 PIEDRA CHANCADA 1/2"m3 1.99 1,800.00 3,580.20 10 0.20 PIEDRA CHANCADA 3/4"m3 398.62 1,800.00 717,521.40 10 39.86 PIEDRA MEDIANA 3/4" m3 47.91 1,800.00 86,243.40 10 4.79 AFIRMADO m3 4.83 1,800.00 8,692.20 10 0.48
1157866.2 64.33 TOTAL
COSTO POR VIAJE
COSTO FLETE AGREGADOS
1,500.00
96,488.85
FLETE TERRESTRE
DISEÑO DEL MEJO RAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA DE RIEGO DEL CANAL
JAULABAMBA KM 0+000 A KM 2+000 - HUALLUSH, DISTRITO DE Q UIRUVILCA - DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DE CO NCRETO
LA LIBERTAD - SANTIAGO DE CHUCO - Q UIRUVILCA
TRANSPORTE DE MATERIALES A LA OBRA (TRUJILLO-JAULABAMBA
DETALLE DE PESO Y VOLUMEN DE AGREGADOS
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Anexo 6.4: Flete Terrestre de Insumos
Tesis
Subpresupuesto
Lugar
UNITARIO PARCIAL
ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 kg 32.394 1.000 32.39
ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 kg 128.974 1.000 128.97
ALAMBRE NEGRO # 16 kg 1.984 1.000 1.98
CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 457.861 1.000 457.86
CLAVOS PARA CEMENTO DE ACERO CON kg 22.078 1.000 22.08
PERNO DE ANCLAJE PARA ENCOFRADO 1/2" pza 248.732 1.000 248.73
PERNOS DE ANCLAJE PARA ENCOFRADO pza 12.616 1.000 12.62
ACERO CORRUGADO fy =4200 kg/cm2 GRADO kg 676.864 1.000 676.86
COMPUERTA DE FIERRO CON VOLANTE u 9.000 35.000 315.00
CEMENTO PORTLAND TIPO I (42.5 kg) bls 3,866.288 42.500 164,317.24
PICAPORTE DE FIERRO DE 2" u 2.000 2.000 4.00
BISAGRA DE FIERRO DE 3" u 8.818 0.100 0.88
CAL HIDRATADA kg 120.000 1.000 120.00
CAL HIDRATADA DE 25 Kg bls 2.730 25.000 68.25
YESO EN BOLSAS DE 18 kg bls 245.985 18.000 4,427.73
OCRE kg 337.000 4.750 1,600.75
LACA DESMOLDEADORA gal 99.889 5.450 544.40
AGUA m3 177.979 1.000 177.98
HIPOCLORITO DE CALCIO AL 70% kg 2.520 5.000 12.60
MADERA TORNILLO p2 102.468 2.210 226.45
ESTACA DE MADERA TORNILLO TRATADA p2 0.326 2.250 0.73
ESTACA DE MADERA p2 53.341 2.290 122.15
TRIPLAY LUPUNA DE 4' X8'X 10 mm pl 168.712 10.000 1,687.12
TRIPLAY DE 4' X 8' X 10 mm pl 9.831 10.000 98.31
MADERA TORNILLO INCLUYE CORTE PARA p2 3,678.978 2.125 7,817.83
COMPUERTA METALICA u 3.000 30.000 90.00
COMPUERTA DE REJILLA METALICA u 1.000 25.000 25.00
PINTURA ESMALTE SINTETICO gal 86.250 5.700 491.63
PLANCHA FY=1/4'' pl 2.950 20.000 59.00
CALAMINA GALVANIZADA pl 13.700 3.350 45.90
PLANCHA DE TECKNOPOR DE 1" m2 600.000 0.100 60.00
PLANCHA ACRILICA p2 600.000 5.900 3,540.00
VARIOS kg 1.000 1,600.000 1,600.00
189,034.45
12,000.00 15.75
191,500.00
0.13 23,629.31
FLETE POR KG
TRANSPORTE DE INSUMOS A LA OBRA (TRUJILLO-JAULABAMBAD IS EÑO D EL M EJ OR A M IEN TO D E LA IN F R A ES TR UC TUR A D E R IEGO
D EL C A N A L J A ULA B A M B A KM 0 +0 0 0 A KM 2 +0 0 0 - HUA LLUS H,
D IS TR ITO D E QUIR UVILC A - S A N TIA GO D E C HUC O - LA LIB ER TA D
DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DE CO NCRETO
LA LIBERTAD - SANTIAGO DE CHUCO - Q UIRUVILCA
INSUMO UND CANTIDADPESO EN (KG)
NUMERO DE VIAJES PARCIALES
NUMERO DE VIAJES TOTAL
COSTO POR VIAJE
FLETE DE INSUMO S
TOTAL
CAPACIDAD DEL VEHICULO
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Anexo 6.4: Flete Rural de Agregados
Anexo 6.5: Flete Rural de Insumos
23,629.31 96,448.85
120,078.16
FLETE DE INSUMOS
FLETE DE AGREGADOS
FLETE TERRESTRE TOTAL
Tesis
Subpresupuesto
Lugar
INSUMO UND CANTIDADPRECIO
UNITARIOPRECIO PARCIAL
ARENA GRUESA m3 189.91 67.50 12,818.59 PIEDRA CHANCADA 1/2" m3 1.99 67.50 134.26 PIEDRA CHANCADA 3/4" m3 398.62 67.50 26,907.05 PIEDRA MEDIANA 3/4" m3 47.91 67.50 3,234.13 AFIRMADO m3 4.83 67.50 325.96
43,419.98 TOTAL
FLETE TERRESTRE
DISEÑO DEL MEJO RAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA DE RIEGO DEL
CANAL JAULABAMBA KM 0+000 A KM 2+000 - HUALLUSH, DISTRITO DE DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DE CO NCRETO
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TRANSPORTE DE MATERIALES A LA OBRA (TRUJILLO-JAULABAMBA
DETALLE DE PESO Y VOLUMEN DE AGREGADOS
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Tesis
Subpresupuesto DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA HIDRAULICA DE CO NCRETO
Lugar
PESO EN (KG)
UNITARIO
ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 16 kg 32.394 1.000 0.15 4.86 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO # 8 kg 128.974 1.000 0.15 19.35 ALAMBRE NEGRO # 16 kg 1.984 1.000 0.15 0.30 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 457.861 1.000 0.15 68.68 CLAVOS PARA CEMENTO DE ACERO CON
CABEZA DE 3/4"
kg 22.078 1.000 0.15
3.31 PERNO DE ANCLAJE PARA ENCOFRADO 1/2" X
0.50 m
pza 248.732 1.000 0.15
37.31 PERNOS DE ANCLAJE PARA ENCOFRADO 1/2" X
0.50 m
pza 12.616 1.000 0.15
1.89 ACERO CORRUGADO fy =4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 676.864 1.000 0.15 101.53 COMPUERTA DE FIERRO CON VOLANTE 0.40 X 0.80 m. u 9.000 35.000 0.15 47.25 CEMENTO PORTLAND TIPO I (42.5 kg) bls 3,866.288 42.500 1.00 164,317.24 PICAPORTE DE FIERRO DE 2" u 2.000 2.000 0.15 0.60 BISAGRA DE FIERRO DE 3" u 8.818 0.100 0.15 0.13 CAL HIDRATADA kg 120.000 1.000 0.15 18.00 CAL HIDRATADA DE 25 Kg bls 2.730 25.000 0.15 10.24 YESO EN BOLSAS DE 18 kg bls 245.985 18.000 0.15 664.16 OCRE kg 337.000 4.750 0.15 240.11 LACA DESMOLDEADORA gal 99.889 5.450 0.15 81.66 AGUA m3 177.979 1.000 0.15 26.70 HIPOCLORITO DE CALCIO AL 70% kg 2.520 5.000 0.15 1.89 MADERA TORNILLO p2 102.468 2.210 0.15 33.97 ESTACA DE MADERA TORNILLO TRATADA p2 0.326 2.250 0.15 0.11 ESTACA DE MADERA p2 53.341 2.290 0.15 18.32 TRIPLAY LUPUNA DE 4' X8'X 10 mm pl 168.712 10.000 0.15 253.07 TRIPLAY DE 4' X 8' X 10 mm pl 9.831 10.000 0.15 14.75 MADERA TORNILLO INCLUYE CORTE PARA
ENCOFRADO
p2 3,678.978 2.125 0.15
1,172.67 COMPUERTA METALICA u 3.000 30.000 0.15 13.50 COMPUERTA DE REJILLA METALICA CIRCULAR
500 MM E= 1/2
u 1.000 25.000 0.15
3.75 PINTURA ESMALTE SINTETICO gal 86.250 5.700 0.15 73.74 PLANCHA FY=1/4'' pl 2.950 20.000 0.15 8.85 CALAMINA GALVANIZADA pl 13.700 3.350 0.15 6.88 PLANCHA DE TECKNOPOR DE 1" m2 600.000 0.100 0.15 9.00 PLANCHA ACRILICA p2 600.000 5.900 0.15 531.00 VARIOS kg 1.000 1,600.000 0.15 240.00
TO TAL
PRECIO U.S/
KGPARCIAL
LA LIBERTAD - SANTIAGO DE CHUCO - Q UIRUVILCA
D IS EÑO D EL M EJ OR A M IEN TO D E LA IN F R A ES TR UC TUR A D E R IEGO D EL
C A N A L J A ULA B A M B A KM 0 +0 0 0 A KM 2 +0 0 0 - HUA LLUS H, D IS TR ITO D E
QUIR UVILC A - S A N TIA GO D E C HUC O - LA LIB ER TA D
TRANSPORTE DE INSUMOS A LA OBRA (TRUJILLO-JAULABAMBA
30,571.66
INSUMO UND CANTIDAD
30,571.66 43,419.98 73,991.64
FLETE DE INSUMOS
FLETE DE AGREGADOS
FLETE RURAL TOTAL
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Anexo 6.6: Análisis de Precios Unitarios de la Infraestructura de riego del canal
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ANEXO 9.7: PLANOS DE LAS OBRAS DE ARTE
Anexo 9.7.1: Plano de la Bocatoma
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ANEXO 7: PANEL FOTOGRAFICO
BOCATOMA DEL CANAL JAULABAMBA 0+000
RIO PARA LA BOCATOMA DEL CANAL JAULABAMBA 0+000
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CANAL ABIERTO ACTUAL EN PROGR. 1+180
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