UNIVERSIDAD DEL VALLESantiago de Cali – 14 de febrero de 2002 – 3:00 PM
Auditorio – Edificio 350
PPÓÓRTICOS ESPACIALES DERTICOS ESPACIALES DE ACERO ESTRUCTURAL ACERO ESTRUCTURAL
SOMETIDOS A CARGA SSOMETIDOS A CARGA SÍÍSMICASMICA
Julián Alberto Toro ArzayúsCandidato a Grado
Ing. Gilberto Areiza Palma, M.Sc.Director
Ing. Patricia Guerrero Zúñiga, Ph.DIng. Peter Thomson, Ph.D
Jurados
INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN Reciente desarrollo de las construcciones metálicas para edificios en nuestro país.
Interés de los profesionales afines con el tema, por conocer más sobre los sistemas estructurales comúnmente utilizados.
Los temas que acaparan el mayor interés son:
Comportamiento Estructural.
Implicaciones económicas que conlleva satisfacer los requisitos de la Norma NSR98.
INTRODUCCIÓN
A lo largo del presente trabajo de grado se tocaron dos temáticas referentes a estructuras de acero:
1. Alternativas de Rigidización de Pórticos sometidos a Carga Sísmica
2. Metodologías de Análisis Sísmico
Revisión de los sistemas estructurales.Resultados de un estudio comparativo entre diferentes metodologías de rigidización.
Principios fundamentales.
Resultados de un estudio comparativo de dos de las técnicas más utilizadas para la determinación del efecto sísmico.
OBJETIVOSOBJETIVOS Orientar al diseñador en la selección del sistema estructural que le permita satisfacer los requisitos de rigidez con COSTOS razonablemente bajos a partir de un estudio comparativo entre diversas alternativas de rigidización para pórticos de acero estructural.
Realizar un estudio comparativo entre dos de las metodologías más utilizadas en el medio para la determinación de las fuerzas sísmicas de diseño, mostrando sus diferencias y las implicaciones a que conlleva su uso en el diseño.
ALTERNATIVAS DE ALTERNATIVAS DE RIGIDIZACIÓN DE PÓRTICOS RIGIDIZACIÓN DE PÓRTICOS
ESPACIALES DE ACERO ESPACIALES DE ACERO ESTRUCTURAL SOMETIDOS ESTRUCTURAL SOMETIDOS
A CARGA SÍSMICA A CARGA SÍSMICA
PRIMERA PARTE
ANTECEDENTESANTECEDENTESEl reciente desarrollo de edificaciones construidas con acero estructural en el país se ve enmarcado por la herencia recibida de los diseños tradicionales de concreto reforzado: Pórticos Resistentes a Momento
Universidad Nacional de Manizales
Límites bajos de DERIVAS de piso.
Diseños controlados por RIGIDEZ del sistema estructural en vez de RESISTENCIA de los elementos estructurales.
Alternativas diferentes a Pórticos Resistentes a Momento.
ANTECEDENTES
Luces de 8200mm en el sentido longitudinal; una luz central de 3800mm y luces de 7600mm en el sentido transversal de la edificación.
Se trabajó con edificios de 5, 10 y 15 pisos, con una altura estructural de entrepisos de 3000mm.
METODOLOGÍAMETODOLOGÍA
CARGAS DE ENTREPISOS
CARGA MUERTA 4.5 KN/m2
Steel Deck 2.1 KN/m2
Dry Wall 1.0 KN/m2
Acabados e instalaciones 1.4 KN/m2
CARGA VIVA (NSR98-B.4.2) 1.8 KN/m2
CARGAS DE CUBIERTA CARGA MUERTA 3.4 KN/m2
Steel Deck 2.1 KN/m2
Acabados e instalaciones 1.3 KN/m2
CARGA VIVA (NSR98-B.4.2) 1.8 KN/m2
El avaluó de cargas corresponde al caso típico de un edificio de apartamentos: Entrepiso y Cubierta tipo Steel Deck, Muros y Particiones livianas tipo Dry Wall, Acabados y Carga Viva de vivienda.
El uso de estas edificaciones se consideró de tipo RESIDENCIAL.
METODOLOGÍA
METODOLOGÍA
En este estudio se trabajó con perfiles americanos de alma llena tipo W de acero estructural A36 y con concreto de resistencia a la compresión de 21MPa.
Acero estructural calidad NTC 1920 (ASTM A36)
Densidad volumétrica s = 7850.0 Kg/m3
Módulo de Elasticidad E = 200000.0 MPa
Módulo de Poisson = 0.27
Esfuerzo de fluencia mínimo especificado
Fy = 253.0 MPa
Resistencia a tensión mínima especificada
Fu = 408.0 MPa
Concreto de 21.0 MPa.
Densidad volumétrica c = 2400.0 Kg/m3
Módulo de Elasticidad E = 18000.0 MPa
Módulo de Poisson = 0.20
Resistencia nominal a compresión f’c = 21.0 MPa
Las estructuras base, se PREDIMENSIONARON para carga vertical teniendo en cuenta las provisiones básicas para pórticos resistentes a momento con capacidad especial de disipación de energía que contemplan el Capitulo F.3.de la NSR98 y la publicación de Instituto Americano de Construcción en Acero (AISC) “Seismic Provisions for Structural Steel Buildings”
METODOLOGÍA
Se construyeron 1620 modelos matemáticos para ocho alternativas de rigidización aplicando el Método de los Elementos Finitos (FEM) utilizando el programa comercial SAP2000.
METODOLOGÍA
Se le realizó un Análisis Dinámico Espectral, aplicando el método CQC para la combinación de la respuesta modal, sometiendo a las estructuras al Espectro Elástico de Diseño construido para la ciudad de Cali.
ESPECTRO ELÁSTICO DE DISEÑO
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00
Periodo de Vibración T (s)
Ac
ele
rac
ión
pic
o e
fec
tiv
a
Sa
(%
g)
METODOLOGÍA
Alternativas de Rigidización
Columnas
Vigas Perimetrales y Columnas
Muros Perimetrales de Concreto Reforzado
Vigas yColumnas
Muros de Concreto
Reforzado en el punto fijo
Muros Estructurales en el punto fijo y
Vigas Perimetrales Altas
Arriostramientos Excéntricos
Arriostramientos Concéntricos METODOLOGÍA
CONCEPTOS BASICOS
SISTEMAS ESTRUCTURALESSISTEMAS ESTRUCTURALES La Norma NSR98 reconoce cuatro tipos generales de sistemas estructurales de Resistencia Sísmica, los cuales están definidos de la Tabla A.3-1 a la A.3-4:
Sistema de Muros de Carga.
Sistema Combinado.
Sistema de Pórtico.
Sistema Dual.
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema de Muros de Carga.
Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
I. Pórticos con diagonales concéntricas con DES
II. Idem (Las diagonales toman carga vertical)5.0 24 30 Sin Limite
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Combinado:Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
1. I. Pórticos con diagonales excéntricas
II. Pórticos resistentes a momento con DMI
2. I. Pórticos con diagonales excéntricas
II. Pórticos no resistentes a momento
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
7.0 45 60 Sin Limite
6.0 30 45 Sin Limite
1.
2.
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Combinado:
Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
I. Pórticos con diagonales concéntricas con DES
II. Pórticos no resistentes a momento5.0 30 45 60
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema de Pórtico:Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
1. I. Pórticos resistentes a momento con DES
II. Idem
2. I. Pórticos resistentes a momentos con DMO
II. Idem
3. I. Pórticos resistentes a momentos con DMI
II. Idem
0.9 x 5.0
No se pemite Sin Limite Sin Limite
0.9 x 7.0
Sin Limite Sin Limite Sin Limite
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
0.9 x 3.5
No se pemite No se pemite Sin Limite
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Dual:Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
1. I. Muros de Concreto con DES
II. Pórticos resistentes a momento con DES
2. I. Muros de Concreto con DMO
II. Pórticos resistentes a momento con DMO6.0 No se permite Sin Limite Sin Limite
8.0 Sin Limite Sin Limite Sin Limite
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Dual:Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
1. I. Muros de mamposteria reforzada con DES con todas las celdas rellenas II. Pórticos resistentes a momentos con DES
2. I. Muros de mamposteria reforzada con DMO
II. Pórticos resistentes a momentos con DES
3. I. Muros de mamposteria reforzada con DMO
II. Pórticos resistentes a momentos con DMO3.5 No se pemite 30 30
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
5.5 45 45 45
4.5 35 35 35
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Dual:Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
1. I. Pórticos con diagonales excéntricas
II. Pórticos resistentes a momento con DES
2. I. Pórticos con diagonales excéntricas
II. Pórticos resistentes a momento con DMO
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
8.0 Sin Limite Sin Limite Sin Limite
6.0 No se permite 60 Sin Limite
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Dual:Valor
de Alta Intermedia Baja
I. Sísmica II. Cargas Verticales R0
1. I. Pórticos con diagonales concéntricas DES
II. Pórticos resistentes a momento con DES
2. I. Pórticos con diagonales concéntricas DMI
II. Pórticos resistentes a momento con DMO5.0 No se permite 60 Sin Limite
6.0 Sin Limite Sin Limite Sin Limite
RESISTENCIA
Altura máxima permitida (m)
ZONAS DE AMENAZA SISMICASISTEMA DE
Comúnmente los anteriores sistemas suelen clasificarse solo como:
Pórticos Resistentes a Momento - PRMPórticos Arriostrados - PAC & PAEPórticos interactuando con muros estructurales de concreto reforzado
PORTICOS RESISTENTES A MOMENTO - PRM
Tienen un gran número de zonas de posible disipación de energía (en los extremos de los miembros) donde podrán aparecer articulaciones plásticas.
Zona del Panel
Viga
Columna
PORTICOS RESISTENTES A MOMENTO - PRM
La disipación de energía que tiene lugar en las articulaciones plásticas se debe al comportamiento CICLICO DE FLEXION.
PORTICOS RESISTENTES A MOMENTO - PRM
Para maximizar la disipación de energía, las articulaciones plásticas deben desarrollarse en las vigas antes que las columnas.
Lo cual implica que las columnas y las conexiones deben diseñarse para resistir las fuerzas que generan el momento de plastificación en la viga incrementado en un porcentaje.
PORTICOS CON ARRIOSTRAMIENTOSCONCENTRICOS - PAC
Los arriostramientos están principalmente solicitados por carga axial.
Sus líneas de acción se interceptan en puntos:
Riostras Diagonales
Riostras en X
Riostras en V
Riostras en
Riostras en K
Las zonas disipadoras son principalmente las diagonales a tensión. Las riostras a compresión pandean.
El comportamiento inelástico cíclico no es satisfactorio debido al pandeo repetido de las diagonales:
PORTICOS CON ARRIOSTRAMIENTOS CONCENTRICOS - PAC
PORTICOS CON ARRIOSTRAMIENTOSEXCENTRICOS - PAE
Configuraciones para PAE:
Vínculos
Los vínculos en los PAE representan el Elemento Disipador, ya que la energía Sísmica inducida se disipa por medio de su deformación inelástica.
PORTICOS CON ARRIOSTRAMIENTOS EXCENTRICOS - PAE
La deformación inelástica del vínculo puede ser por Cortante y/o por Flexión. El mecanismo de falla depende directamente de su longitud.
Para garantizar fluencia por cortante:
Para falla por flexión:
Entre 1.6 y 5.0 habrá predominancia de fluencia por flexión o por cortante de acuerdo con:V predominante:
M predominante:
PORTICOS CON ARRIOSTRAMIENTOS EXCENTRICOS - PAE
Sin embargo, no existe unanimidad respecto a si es mejor que el vínculo falle por flexión o por cortante.
La fluencia del vínculo por cortante ha sido el mecanismo de falla más investigado.
Preferiblemente no deben usarse vínculos ligados a las columnas.
RESUMEN
SISTEMA RESISTENCIA RIGIDEZ DUCTILIDAD
PRM Buena Pobre Buena
PAC Buena Buena Pobre
PAE Buena Buena Buena
DESEMPEÑO SISMICO
El comportamiento inelástico de los PRM conduce a:
- Un mejor desempeño sísmico que los PAC ante terremotos severos debido al gran número de zonas disipadoras (El comportamiento de los PAE es similar)
- No puede ser totalmente explotado debido a la pobre rigidez lateral del sistema, la cual es menor que las de los PAC y los PAE.
PORTICOS INTERACTUANDO CON MUROS ESTRUCTURALES DE CONCRETO
REFORZADO
El pórtico tiende a restringir las deflexiones laterales del muro en la parte superior de la estructura, mientras el muro le restringe las deformaciones laterales al pórtico cerca de la base.
INTERACCIÓN DE PÓRTICOS CON MUROS DE CONCRETO REFORZADO
El comportamiento estructural de los muros de cortante difiere de forma importante dependiendo de su esbeltez.
En muros bajos rigen principalmente los efectos de cortante. Los muros esbeltos actúan esencialmente como vigas en voladizo donde dominan los efectos de flexión.
ESTUDIO COMPARATIVO
ESTUDIO DE LAS ESTUDIO DE LAS ALTERNATIVASALTERNATIVAS
El estudio se realizó a partir de pórticos con todas sus conexiones resistentes a momento.
La gran ventaja que presentan estos sistemas es su alto grado de ductilidad, reflejados en el coeficiente de capacidad de disipación de energía “Ro”.
Se determinaron las cuantías de acero estructural y de concreto.
De los resultados del programa de análisis se obtuvo la información de desplazamientos, y de periodos y modos de vibración.
ESTUDIO DE LAS ALTERNATIVAS
El estudio de los resultados de los diferentes modelos realizados se orienta principalmente a cuantificar el nivel de rigidización que se puede alcanzar con cada una de las alternativas en estudio, teniendo en cuenta las implicaciones económicas que esto conlleva. El punto de partida del estudio son los edificios predimensionados para carga vertical. Se observa el alto nivel de flexibilidad que una estructura concebida para carga gravitacional tiene ante carga lateral.
EdificioÍndice de derivas (%)
Sentido longitudinal
Sentido transversal
5 pisos 1.486% 2.792%
10 pisos
1.461% 2.568%
15 pisos
1.404% 3.452%
ESTUDIO DE LAS ALTERNATIVAS
Se muestran las implicaciones económicas que tiene el rigidizar una estructura para hacerla cumplir los requisitos de rigidez que exige la norma.
Los parámetros utilizados para medir dichas implicaciones son los índices de acero y de concreto, que corresponden a la relación entre las cantidades de materiales y el área construida (en este estudio solo se cuantificaron los materiales de los elementos componentes del sistema de resistencia sísmica).
Edificio
Acero estructura
l
5 pisos
23.73 Kg/m2
10 pisos
31.29 Kg/m2
15 pisos
38.28 Kg/m2
Los índices de acero obtenidos para los modelos predimensionados son:
ESTUDIO DE LAS ALTERNATIVAS
Además del impacto económico, el estudio presenta algunas características del comportamiento dinámico y estructural observado en las diferentes alternativas estudiadas.
Con respecto al comportamiento dinámico, se propone una metodología alterna para la determinación del periodo fundamental de vibración en estructuras de acero, independiente del sistema estructural utilizado. De otro lado, se presentan algunos parámetros, en cuanto al comportamiento estructural se refiere, de las estructuras analizadas: desplazamientos máximos, perfiles de deformación y pautas para su rigidización.
Alternativa 1:INCREMENTO EN DIMENSIONES DE
COLUMNAS
La concepción de algunos diseñadores estructurales, especialmente aquellos que están familiarizados con las estructuras de concreto reforzado, es la de pensar que solo con el incremento en las dimensiones de las columnas, las estructuras pueden satisfacer los requisitos de rigidez que exigen los códigos.
Los resultados del análisis a esta alternativa muestran, sin embargo, que esta idea en estructuras de acero no funciona.
Alternativa 1: Incremento en dimensiones de Columnas
DERIVAS vs. PESO DE LA ESTRUCTURA
1.00%
1.50%
2.00%
2.50%
3.00%
3.50%
20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 80.0 90.0 100.0
Peso de la Estructura (Kg/m2)
Indic
e d
e D
eri
va (%
)
5 Pisos10 Pisos15 Pisos
Alternativa no viable técnica y económicamente.
Alternativa 2:INCREMENTO EN
DIMENSIONES DE VIGAS Y COLUMNAS
Durante muchos años, esta ha sido la alternativa de rigidización mas difundida en el medio; alternativa de gran aceptación especialmente cuando las limitaciones de tipo arquitectónico no permiten al ingeniero diseñador trabajar con un sistema estructural diferente.
Alternativa 2: Incremento en dimensiones de Vigas y Columnas
DERIVAS vs. PESO DE LA ESTRUCTURA
0.00%
0.50%
1.00%
1.50%
2.00%
2.50%
0 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250
Peso de la Estructura (Kg/m2)
Indic
e d
e D
eri
va (
%)
5 Pisos
10 Pisos
15 Pisos
Se pueden satisfacer los requisitos de deriva que exige la Norma NSR98 con un índice de acero de 70 Kg/m2 en promedio.
Alternativa 3:INCREMENTO EN
DIMENSIONES DE VIGAS PERIMETRALES
Una alternativa poco común en edificios de acero, pero de gran aceptación en estructuras de concreto reforzado, es el de vigas perimetrales altas. Los resultados encontrados del estudio de esta alternativa en estructuras de acero fueron inesperados.
Alternativa 3: Incremento en dimensiones de Vigas Perimetrales
Alternativa 3: Incremento en dimensiones de Vigas Perimetrales
DERIVAS vs. PESO DE LA ESTRUCTURA
0.50%
1.00%
1.50%
2.00%
2.50%
20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
Peso de la Estructura (Kg/m2)
Indic
e d
e D
eri
va (
%)
5 Pisos
10 Pisos
15 Pisos
El índice de acero para el cual se cumplió la deriva del edificio de 15 pisos es igual al índice obtenido para la alternativa anterior: 70 Kg/m2.
Alternativa 4:MUROS ESTRUCTURALES
PERIMETRALES DE CONCRETO REFORZADO
“Los sistemas de muros híbridos”, como el programa de investigación cooperativo entre EE.UU. y Japón denomina a este sistema estructural consiste en un pórtico de acero estructural con muros estructurales de concreto reforzado que proveen el sistema de resistencia ante cargas laterales.
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
El auge que ha tenido la incorporación de este sistema estructural en el sector de la construcción en los Estados Unidos, tanto en el reforzamiento de edificaciones existentes como en la proyección de edificios nuevos, condujo a la AISC a tratar el tema en sus “Provisiones Sísmicas” para su correcta utilización.
La principal VENTAJA con la que cuenta el sistema, desde el punto de vista de su comportamiento estructural, es que maneja las solicitaciones del cortante como lo que realmente son, a diferencia de alternativas como los arriostramientos con diagonales en donde el problema pasa a ser de Tracción-Compresión.
Ventajas y Desventajas del Sistema
El principal INCONVENIENTE del sistema es su proceso constructivo, ya que el proceso “industrializado” que presentan las construcciones de acero se ve en cierta medida opacado por el proceso “artesanal” que implica construir con Concreto. Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Tomado de “Seismic Provisions for Structural Steel Buildings”
Elemento de Borde parcialmente embebido
Elemento de Borde totalmente embebido
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Se construyeron modelos con diferentes relaciones de esbeltez “H/L” para diversos espesores “t” de muros, jugando con diversas posiciones de las pantallas en el perímetro de las losas.
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
La Relación de Esbeltez es el factor de mayor incidencia para determinar la cantidad necesaria de muros respecto al área de losa.
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Con respecto al tema existen diversas investigaciones, entre ellas se destaca la realizada por Sozen en la que propone una metodología para la determinación del índice de muros en función del índice de deriva requerido para la estructura.
El comportamiento observado muestra la misma tendencia presentada por Sozen. Se aprecia sin embargo que la influencia de los pórticos es importante.Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Es evidente que para estructuras en donde la rigidez en un sentido es superior a la del sentido ortogonal, la cantidad de muros necesaria por cada dirección es diferente.
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Con respecto a la posición adecuada de los muros, el estudio mostró que la posición de estos en los pórticos perimetrales no es un factor determinante en el comportamiento.
A continuación se exponen los valores encontrados para la incidencia de muros por unidad de área obtenidos de diversas combinaciones de muros estructurales para las relaciones de esbeltez manejadas comúnmente:
No. de Pisos
Incidencia de Muros
(%)
Volumen de Concreto (m3/m2)
5 0.275 0.00825
10 0.350 0.01050
15 0.400 0.01200
Alternativa 4: Muros Estructurales perimetrales de Concreto reforzado
Alternativa 5:MUROS ESTRUCTURALES DE CONCRETO REFORZADO EN
PUNTO FIJO
Son tal vez la solución arquitectónica más deseada.
Alternativa 5: Muros Estructurales de Concreto en el punto fijo.
DERIVAS vs. VOLUMEN DE CONCRETO
0.00%
0.50%
1.00%
1.50%
0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012 0.013 0.014
Indice de Concreto (m3/m2)
Ind
ice
de
Der
iva
(%)
5 Pisos10 Pisos15 Pisos
Con volúmenes de concreto del orden de 0.0030 m3/m2 los edificios de 5 pisos logran satisfacer los requisitos de derivas de la Norma. En edificios de 10 pisos este valor se incrementa a 0.0085 m3/m2.
Alternativa 5: Muros Estructurales de Concreto en el punto fijo.
Aunque esta alternativa resultó ser eficiente en edificios de 5 y 10 pisos para el control de derivas en las edificaciones, se debe tener especial cuidado en posibles problemas de tipo torsional en el comportamiento estructural que se puedan presentar debido a la distribución no uniforme de la rigidez en el sistema.
Alternativa 6:MUROS ESTRUCTURALES DE CONCRETO REFORZADO EN
PUNTO FIJO Y VIGAS PERIMETRALES ALTAS
Se decidió complementar la alternativa anterior aumentando las dimensiones de las vigas perimetrales.
El índice de acero para el cual se alcanzo una deriva del 0.681% fue de 49.29 Kg/m2, con un volumen de concreto por unidad de área de 0.00385 m3/m2.
Alternativa 6: Muros Estructurales en el punto fijo y Vigas Perimetrales Altas.
El comportamiento al rigidizar con esta alternativa es similar al descrito en la Alternativa No.3: a partir de un punto la deriva no se logra disminuir a pesar de seguir incrementando las dimensiones de las vigas perimetrales, por el contrario, aumentan debido a que el aporte en masa de las vigas es mucho mayor al aporte de su rigidez.
Alternativas 7 y 8:ARRIOSTRAMIENTOS PERIMETRALES CON
DIAGONALES EXCÉNTRICAS Y CONCÉNTRICAS
El sistema de arriostramiento que se manejo en los pórticos fue del tipo V invertida.
Alternativa 7 y 8: Arriostramientos perimetrales
Se plantearon diversas configuraciones en el sistema; con el fin de obtener la configuración estructural de mejor desempeño.
Con el fin de no manejar otra variable en la comparación de costos con las alternativas de rigidización anteriormente mencionadas, las riostras se trabajaron en perfiles de alma llena y no con perfiles tubulares; a pesar de la gran eficiencia estructural que presentan estos últimos.
Alternativa 7 y 8: Arriostramientos perimetrales
Alternativa 7 y 8: Arriostramientos perimetrales
Para la alternativa con arriostramientos excéntricos, la longitud del vínculo se proyecto de tal manera que se presentara plastificación por CORTANTE.
Entre las provisiones “mínimas” que se tomaron en cuenta para la realización de los modelos tenemos:
- Relaciones ancho-espesor (Riostras, Vigas con vínculos).- Relaciones de esbeltez.- Resistencias de diseño a compresión de las Riostras.
- Resistencias de diseño a compresión de los vínculos.
El estudio no contempla:
- Cartelas de unión (Gusset Plates) - Conexiones en general.
- Diseño de Vínculos.
Alternativa 7 y 8: Arriostramientos perimetrales
Con respecto a la ubicación más adecuada de las riostras se encontró, al igual que para la alternativa de muros estructurales perimetrales, que no tiene mayor incidencia en la eficiencia del sistema el vano en el cual se dispongan estos elementos, siempre y cuando la distribución global sea lo más simétrica posible.
Alternativa 7 y 8: Arriostramientos perimetrales
La Tabla presenta en resumen las cantidades de acero de las riostras por unidad de área y el índice de deriva que se alcanzó con estas alternativas:
ALTERNATIVANUMERO DE PISOS
5 10 15
PAEI (Kg/m2) 2.80 3.00 3.20
D/H (%) 0.90 0.86 0.86
PACI (Kg/m2) 2.80 3.00 3.20
D/H (%) 0.61 0.71 0.80
CONCLUSIONES DEL CONCLUSIONES DEL ESTUDIO COMPARATIVO DE ESTUDIO COMPARATIVO DE
LAS ALTERNATIVAS DE LAS ALTERNATIVAS DE RIGIDIZACIONRIGIDIZACION
A continuación se muestra un resumen de los resultados obtenidos del estudio realizado a las ocho alternativas de rigidización en términos de cantidades de obra y costos de las estructuras por unidad de área.
El análisis de costos se basa en precios unitarios que incluyen el material (acero estructural y/o concreto reforzado), el equipo y mano de obra para su construcción
CONCLUSIONES DEL ESTUDIO COMPARATIVO
Cuadro comparativo entre alternativasCONSUMO DE ACERO ESTRUCTURAL POR UNIDAD DE AREA
0.00
20.00
40.00
60.00
80.00
100.00
120.00
Base Alternativa 1 Alternativa 2 Alternativa 3 Alternativa 4 Alternativa 5 Alternativa 6 Alternativa 7 Alternativa 8
ALTERNATIVA DE RIGIDIZACION
IN
DIC
E D
E A
CER
O (
Kg
/m
2)
5 Pisos10 Pisos15 Pisos1
.17
%
1.5
4%
2.0
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.7
2% 1.2
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
8% 0.6
8%
0.9
0%
0.8
6%
0.8
6%
0.6
1% 0.7
1%
0.8
0%
2.7
9%
2.5
7%
3.4
5%
CONCLUSIONES DEL ESTUDIO COMPARATIVO
Cuadro comparativo entre alternativasCONSUMO DE CONCRETO REFORZADO POR UNIDAD DE AREA
0.000
0.002
0.005
0.007
0.009
0.012
0.014
Base Alternativa1
Alternativa2
Alternativa3
Alternativa4
Alternativa5
Alternativa6
Alternativa7
Alternativa8
ALTERNATIVA DE RIGIDIZACION
IN
DIC
E D
E C
ON
CR
ETO
(m
3/m
2)
5 Pisos10 Pisos15 Pisos
1.0
0%
1.0
0% 1
.00
%
1.0
0%
1.0
0%
1.0
8%
0.6
8%
JULIÁN ALBERTO TORO ARZAYÚSSUSTENTACIÓN PROYECTO DE GRADO
PPÓÓRTICOS ESPACIALES DERTICOS ESPACIALES DE ACERO ESTRUCTURAL ACERO ESTRUCTURAL
SOMETIDOS A CARGA SSOMETIDOS A CARGA SÍÍSMICASMICA
FINFIN