ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERIA (ICAI)
INGENIERO TÉCNICO MECÁNICO
CLIMATIZACIÓN Y VENTILACIÓN DE UN HOTEL SITUADO EN ZARAGOZA
Autor: David Ramos Zapatero
Director: Eduardo Merayo Cuesta
Madrid Mayo 2012
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial Memoria
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Resumen del proyecto
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El objetivo del presente proyecto será el de la definición de la instalación de
climatización y ventilación de nuestro hotel, situado en Zaragoza. Para la justificación
de los cálculos y la correcta elección de los aparatos de refrigeración, calefacción y
ventilación se han tenido en cuenta las condiciones climatológicas en el mes y la hora
más desfavorable de todo el año.
El edificio consta de 5 plantas mas el sótano, el cual no esta climatizado. En la
planta baja se encuentran la zona de desayunos, el hall, el despacho del director del
hotel, oficinas, lencería, baños, recepción y 12 habitaciones repartidas en el ala norte
del edificio. La segunda tercera cuarta y quinta planta se destinan únicamente a
habitaciones, todas ellas estándar, haciendo una pequeña distinción para las
habitaciones de minusválidos (una por planta) y dejando un espacio por planta para la
lencería. Tendremos un partición por cada dos habitaciones la cual usaremos para
llevar el sistema de climatización a todas las partes del hotel. En el centro del hotel se
encuentra una escalera diáfana que une los cinco pisos. Finalmente climatizaremos un
total de 5 plantas, 1800 m2, y 100 habitaciones.
El primer paso para la realización del proyecto será el estudio del Reglamento
de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE), para saber a que condiciones
térmicas debemos adaptar nuestro hotel. Un segundo paso será el análisis
arquitectónico para tener un supuesto aproximado coeficiente de transmisión de calor
para calcular las cargas térmicas del edificio. Un último paso previo será recoger datos
climatológicos de la zona de trabajo sobre los que basaremos nuestros cálculos.
Para el cálculo de cargas térmicas se ha empleado el manual NBE y se han
realizado unos cálculos de unos supuestos tipos de cerramientos. No se ha tenido en
cuenta el cálculo de cargas por infiltración ya que se ha decidido diseñar un sistema
que genere sobrepresión en las zonas climatizadas. Una vez resumidos todos los
datos de cerramientos del hotel, condiciones climatológicas de Zaragoza, ocupación,
equipos eléctricos, e iluminación, procederemos mediante el programa Hourly Analysis
Program (HAP) a calcular cuales son las pérdidas de carga de cada espacio definido
del hotel.
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La refrigeración de todos los espacios se realizará mediante el uso de fan-coils
de cuatro tubos, a los que llegarán dos conductos de aire, y cuatro tubos, ida y vuelta
de agua fria y caliente para que el usuario pueda regular la temperatura de su
habitación con independencia del requerimiento del resto de los espacios del hotel. En
zonas más amplias como la recepción del hotel se utilizarán más fan-coils repartidos
por dicho espacio.
A partir de los cálculos realizados sobre el requerimiento de potencia sensible y
latente en todos los espacios del edificio en los momentos más críticos del año, para
asegurarnos un mantenimiento de las condiciones establecidas por el RITE, hemos
seleccionado una caldera de 130 kW para la producción de agua caliente y un grupo
frigorífico de 171,3 kW para el agua fría.
Se ha seleccionado un climatizador localizado en la azotea, el cual recupera
energía del aire de la extracción de los conductos para cederla al aire nuevo
procedente del exterior. De este modo el salto térmico que debemos aplicarle al aire
exterior será menor y por consiguiente un coste menor en climatizar el aire.
Se ha tenido en cuenta para la selección de tuberías y conductos en función
del caudal requerido que no se superen unos límites de velocidad y rozamiento del
fluido, evitando de este modo pérdidas de presión del fluido y excesos sonoros. Se
han instalado en la cubierta cuatro bombas para la impulsión y retorno de agua fría y
caliente, con una disposición dos a dos en paralelo para no cortar el suministro en
caso de que una de ellas falle.
Queda definido en los planos planta por planta, la instalación de impulsión y
extracción de aire, y la instalación de impulsión y retorno de agua fría y caliente.
También quedan definidos los esquemas de funcionamiento de los equipos de
refrigeración, calefacción y climatizador.
Con todo esto queda definido el desarrollo del proyecto así como las
características más importantes a reseñar.
El presupuesto total de la instalación es de 376.726,53 € (trescientos setenta y
seis mil setecientos veintiséis euros con cincuenta y tres céntimos) .
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Project Summary
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The aim of the present Project will be the definition of the heating, cooling and
fan installation of our hotel, located in Zaragoza. For justifying the calculations the
correct choice of the cooling, heating and fanning devices, the weather conditions have
been taken into account, taking the most unfavourable month and time of the year.
This is a five-storey building plus the basement which is not climatized. On the
ground floor the breakfast area is located, as well as the hall, the office of the hotel
director, the offices, the laundry, the toilets and the twelve rooms that are distributed in
the north wing of the building. The second, third, fourth and fifth floors are only devoted
to standard rooms. A special mention should be made to the rooms devoted to the
disabled, which is one per floor. Some space is left for the laundry on each floor.
Therefore, we will have a division every two rooms, which will be used to carry the
climatization system across all the parts of the hotel. There is a diaphanous staircase in
the centre of the hotel which connects the five floors. Finally, five floors will be
climatized, which makes a surface of 1,800 m2 and 100 rooms.
The first step for the realization of the project will be the study of the Rules for
the Thermal Installation for Buildings, in order to know what thermal conditions our
hotel should be adapted. The second step will be the architectural analysis in order to
have an approximated study of the heating transmission rate to calculate the thermal
loads of the building. The last step will be to gather weather details of the working area
about which our calculations will be made
For the calculation of the thermal loads the NBE manual has been used and
some calculations of hypothetical kinds of enclosures have been made. The calculation
of the infiltration loads has not been taken into account as it has been decided to
design that generates overpressure on the climatized areas. Once all the hotel data
have been gathered related to enclosure weather conditions of Zaragoza, occupation,
electrical appliance, and lighting, we will proceed, by means of Hourly Analysis
Program (HAP), to calculate how much the load loss of each defining space of the
hotel is.
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The cooling of all the spaces will be made by means of four-tube fan-coils, to
which two air conductions will reach, as well as four return tubes of hot and cold water,
so that the user can regulate the temperature of the room independently the
requirement of the rest of the hotel spaces. In larger areas such as the hotel reception
more fan-coils will be used in different areas of the space.
From the calculations realized about the sensitive and latent power required all
over the spaces of the building throughout the most critical moments of the year in
order to assure the maintenance of the conditions established by the RITE. A 130 KW
boiler has been chosen for the production of hot water and a 171,3 KW fridge group
for cold water.
Has been selected an air conditioner located in the roof, which recovers energy
for the air extraction ducts to assign to the new air from outside. In this way the thermal
different that apply to the outside air must be smaller and therefore a less cost air
climatized.
Is taken into account in the selection of pipes and ducts depending on the
required flow rate, which not exceed speed limits and fluid friction, thereby preventing
loss of fluid pressure and excess noise. Are installed on the deck four pumps for the
supply and return cold and hot water, with a provision two to two on parallel to cut off
the supply in case one fails.
Is defined for all the plants the installation for impulsion and extraction air, at the
same for water installation. Schemes are also defined for the operation of refrigeration,
heating and air conditioning.
With all of this is defined the project as well as the most important features to
review.
The total budget for the installation is 376,726.53 € (three hundred seventy-six
thousand seven hundred twenty-six Euros and fifty-three cents).
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ÍNDICE
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Parte I. Memoria……………………………………………………………………………….5
1 MEMORIA DESCRIPTIVA ............................................................................................................... 5
1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO .................................................................................................... 5
1.2 NORMATIVA DE APLIACION Y NORMAS ESPECIFICAS .................................................................. 5
1.3 PRESTACIONES DEL EDIFICIO ......................................................................................................... 6
1.3.1 SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO ................................................................................. 6
1.3.2 SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN ............................................................................................. 6
1.3.3 AHORRO DE ENERGÍA ......................................................................................................... 6
1.3.4 LIMITACIONES DE USO DEL EDIFICIO Y CADA UNA DE LAS DEPENDENCIAS
DE INSTALACIONES ESPECIALES ...................................................................................... 6
2 INSTALACIÓN DE CLIMATIZACIÓN .............................................................................................. 7
2.1 GENERAL ............................................................................................................................................. 7
2.2 CRITERIOS DE SELECCIÓN DEL SISTEMA ...................................................................................... 7
2.3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA CENTRAL ADOPTADO .................................................... 8
2.4 JUSTIFICACIÓN RITE (RD 1027/2007) ............................................................................................. 10
2.4.1 IT 1.1 EXIGENCIAS DEL BIENESTAR E HIGIENE ............................................................. 11
2.6.2 ITE 1.2 EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGÉTICA. ......................................................... 13
2.4.3 IT 1.3 EXIGENCIA DE SEGURIDAD .................................................................................... 16
3 INSTALACIÓN DE CONTROL CENTRALIZADO .........................................................................22
3.1 DESCRIPCIÓN GENERAL ................................................................................................................. 22
3.2 RELACIÓN DE INSTALACIONES ...................................................................................................... 22
3.3 DESCRIPCIÓN DE FUNCIONAMIENTO ........................................................................................... 23
3.3.1 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA Y CALIENTE MEDIANTE GRUPO ENFRIADOR
CON RECUPERACIÓN ........................................................................................................ 23
3.3.2 PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE .................................................................................. 23
3.3.3 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA/CALIENTE PARA FAN-COILS DE HABITACIONES ........ 23
3.3.9 CLIMATIZACIÓN DE AIRE EXTERIOR................................................................................ 23
3.4 CONEXIONADO ELÉCTRICO ........................................................................................................... 24
3.5 LISTADO DE PUNTOS DE CONTROL .............................................................................................. 26
Parte II. Cálculos………………………………………………………………………………………………………………….27
4 CÁLCULOS DE CLIMATIZACIÓN ................................................................................................28
4.1 COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN .................................................................................................. 28
4.2 CALCULO DE CARGAS MÁXIMA POR ESPACIO ............................................................................ 30
4.3 RESUMEN BALANCE DE CAUDALES DE AIRE ............................................................................... 38
4.4 RESUMEN CÁLCULO DE CARGAS Y SELECCIÓN DE UNIDADES ................................................ 47
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4.5 CÁLCULO DE CONDUCTOS Y PÉRDIDA DE CARGA ..................................................................... 50
4.6 BOMBAS ............................................................................................................................................ 54
4.7 VASOS DE EXPANSIÓN .................................................................................................................... 61
4.8 RESUMEN CARACTERÍSTICAS ....................................................................................................... 65
4.8.1 CLIMATIZADOR ................................................................................................................... 65
4.8.2 EXTRACTORES Y VENTILADORES ................................................................................... 67
Parte III. Anejos……………………………………………………………………………………………………………………70
6 ANEJOS .........................................................................................................................................70
6.0 DOCUMENTOS ANEXOS DE CÁLCULO .......................................................................................... 71
6.1 FAN-COILS ....................................................................................................................................... 107
6.2 BOMBAS .......................................................................................................................................... 108
6.3 CALDERAS ...................................................................................................................................... 122
6.4 GRUPO FIGORÍFICO ....................................................................................................................... 123
6.5 CLIMATIZADOR ............................................................................................................................... 124
6.6 VASOS DE EXPANSIÓN .................................................................................................................. 126
6.7 REJILLAS DE IMPULSIÓN, FAN-COILS .......................................................................................... 128
6.8 DIFUSORES FAN-COILS ZONAS COMUNES ................................................................................ 130
6.9 REJILLAS DE RETORNO ................................................................................................................ 134
6.10 COMPUERTAS CORTAFUEGOS .................................................................................................... 135
6.11 REGULADORES DE CAUDAL DE AIRE .......................................................................................... 136
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1 MEMORIA DESCRIPTIVA
1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO
El objeto de este proyecto es definir los sistemas de climatización, ventilación y control
centralizado, con el detalle suficiente para que puedan ser ejecutadas en obra.
Concretamente se desarrollan las descripciones de los sistemas adoptados y se
especifica las soluciones técnicas, marcas, materiales, condiciones técnicas y valoración de
las siguientes:
– Instalaciones de climatización y ventilación.
– Instalación de control centralizado.
1.2 NORMATIVA DE APLIACION Y NORMAS ESPECIFICAS
En la ejecución del proyecto se ha tenido en cuenta la normativa aplicable vigente que
le es de aplicación, en concreto.
Ámbito nacional:
Normas de carácter general
– Ley Ordenación de la Edificación LEY 38/1999, de 5 de noviembre, de la Jefatura
del Estado. B.O.E.: 6-noviembre-1999
– REAL REAL DECRETO 314/2006, de 17 de Marzo, por el que se aprueba el
Código Técnico de la Edificación. a 1371/2007, de 19 de octubre, por el que se
modifica el Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el
Código Técnico de la Edificación.
– Norma sobre redacción de proyectos y direcciones de obras de la edificación.
DECRETO 462/71 DE 11 de marzo de 1971, del Ministerio de la Vivienda. (BOE:
24-marzo-1971). modificado por: REAL DECRETO 129/85 de 23 de enero de1985,
del Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo. BOE: 07-febrero-1985.
– Orden ministerial VIV/984/2009 de 15 de abril de 2009
Calefacción y climatización
– DB HE 1 AHORRO DE ENERGÍA, LIMITACIÓN DE DEMANDA ENERGÉTICA
REAL DECRETO 314/2006, del Ministerio de la Vivienda del 17 de marzo de 2006
B.O.E: 28 de marzo de 2006
– PROCEDIMIENTO BASICO PARA LA CERTIFICACION DE EFICIENCIA
ENERGETICA DE EDIFICIOS DE NUEVA CONSTRUCCION. Real Decreto
47/2007 de 19-ENE del Ministerio de la Presidencia BOE: 31-ENE-2007
– REAL DECRETO. 1027/2007, de 20 de Julio, por el que se modifica el Reglamento
de Instalaciones Térmicas en los edificios (RITE) e Instrucciones Técnicas
Complementarias
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– Normas UNE de aplicación.
1.3 PRESTACIONES DEL EDIFICIO
Se indican las prestaciones del edificio por requisitos básicos y en relación con las
exigencias establecidas, y en particular las adoptadas como criterio superior al establecido
en la correspondiente exigencia básica, resultado del criterio acordado entre los agentes del
proyecto.
1.3.1 SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO
El proyecto se ajusta a lo establecido en DB-SI para reducir a límites aceptables el
riesgo de que los usuarios del edificio sufran daños derivados de un incendio de origen
accidental, asegurando que los ocupantes puedan desalojar el edificio en condiciones
seguras, que se pueda limitar la extensión del incendio dentro del propio edificio y de los
colindantes y que se permita la actuación de los equipos de extinción y rescate.
1.3.2 SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN
El proyecto se ajusta a lo establecido en DB-SU en lo referente a la configuración de los
espacios, y a los elementos fijos y móviles que se instalen en el edificio, de tal manera que
pueda ser usado para los fines previstos reduciendo a límites aceptables el riesgo de
accidentes para los usuarios.
1.3.3 AHORRO DE ENERGÍA
En el proyecto se ha tenido en cuenta lo establecido en DB-HE, de tal forma que se
consiga un uso racional de la energía necesaria para la adecuada utilización del edificio.
La edificación proyectada dispone de instalaciones de iluminación adecuadas a las
necesidades de sus usuarios y a la vez eficaces energéticamente, disponiendo de un
sistema de control que permita ajustar el encendido a la ocupación real de la zona, así como
de un sistema de regulación que optimice el aprovechamiento de la luz natural, en las zonas
que reúnan unas determinadas condiciones.
1.3.4 LIMITACIONES DE USO DEL EDIFICIO Y CADA UNA DE LAS
DEPENDENCIAS DE INSTALACIONES ESPECIALES
El edificio solo podrá destinarse a los usos previstos en el proyecto. La dedicación de
algunas de sus dependencias a uso distinto del proyectado requerirá de un proyecto de
reforma y cambio de uso que será objeto de licencia nueva. Este cambio de uso será posible
siempre y cuando el nuevo destino no altere las condiciones del resto del edificio ni
sobrecargue las prestaciones iniciales del mismo en cuanto a estructura, instalaciones, etc.
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2 INSTALACIÓN DE CLIMATIZACIÓN
2.1 GENERAL
El proyecto contempla las instalaciones de aire acondicionado frío y calor y ventilación
de las habitaciones y resto de estancias y recintos del hotel. Se plantea una solución de
producción independiente de frío y calor.
Para la climatización íntegra del edificio, se empleará un sistema a cuatro tubos con
caudal constante, que recibirá la energía producida en una enfriadora condensada por aire,
y para la producción de calor una caldera de gas natural con quemador modulante. En
cuanto a los parámetros de cálculo considerados, éstos son los que se exponen en los
apartados de justificación del RITE.
El equipo de generación de calor, como el de frío, también proporcionará energía a la
unidad de climatización de aire, la cuál a partir de esta energía proporcionará el aire a las
condiciones de diseño.
2.2 CRITERIOS DE SELECCIÓN DEL SISTEMA
El sistema de climatización adoptado para el edificio se ha elegido en función de las
características arquitectónicas y de utilización del mismo, lo cual requiere reunir los
siguientes requisitos principales.
– Producción independiente en frío y calor.
– Previsión de simplicidad en futuro mantenimiento y conducción.
– Adecuados niveles de ventilación y acústicos.
– Sistemas modulares en tratamiento, control y maniobra.
– Utilización de unidades tipo fan-coil para el tratamiento de las habitaciones y resto
de recintos del hotel.
– Aportación del aire tratado necesario mediante un climatizador situado en cubierta.
– Capacidad de respuesta rápida ante puestas en marcha y acciones solares.
A las anteriores características se deben añadir las que corresponden a un edificio
donde se pretende realizar una inversión ponderada que permita reducir gastos futuros,
todo lo cual exige las siguientes características:
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– Correcta respuesta funcional con criterios actualizados y modernos de aplicación.
– Previsión de fácil realización del futuro mantenimiento tanto preventivo, como
correctivo.
– Consideración de criterios de seguridad funcionales, de incendios, pasivos, etc.
– Utilización de sistemas automáticos de control de tipo local.
Por otra parte, la tipología del edificio y el espacio donde éste se ubica, obligan a
efectuar una cuidadosa selección de los sistemas de climatización, los cuales han de ser
extremadamente respetuosos con el entorno, no sólo en el aspecto de ruidos y expulsiones
de aire, sino también en lo relativo al impacto visual de los equipos implantados.
Es por ello que se seleccionan sistemas que permiten una reducida ocupación de
espacios en el exterior, con funcionamiento silencioso y que emplean la energía eléctrica
como energía primaria para los equipos de climatización y gas para la producción de calor.
Finalmente y, como ya se ha indicado, la ubicación de los equipos constituye un factor
determinante en el éxito del sistema, es por ello que se dispone tanto la producción de frío
como de calor en la planta de cubierta. La distribución viene reflejada en los planos del
Proyecto.
2.3 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL SISTEMA CENTRAL ADOPTADO
En la determinación de las energías primarias para la producción de frío, la utilización
de la energía eléctrica aplicada a grupos frigoríficos, resulta ser la solución más idónea para
edificios de las características y tamaños de los que nos ocupan. Se selecciona, por tanto,
una central frigorífica, formada por una enfriadora de condensación por aire de bajo nivel
sonoro, con una potencia frigorífica de 162 KW para la producción de agua fría para
refrigeración de los pasillos del edificio y habitaciones.
En cuanto a la producción de calor, está admite varias alternativas centradas
principalmente, en el tipo de combustible, líquido, gaseoso o por aplicación de energía
eléctrica, bien directamente o bien mediante el empleo de calderas de gas o bombas de
calor. Para este caso, se determina y selecciona una caldera a gas natural para producción
de calefacción.
El grupo térmico dispondrá de los sistemas de regulación requeridos por el RITE. Así
mismo contará con los equipos de regulación de temperatura de humos y equipo de medida
general, requeridos por dicho reglamento. La caldera que conforma el grupo térmico
dispondrá asi mismo de quemador modulante.
Cada equipo generador (caldera, grupo frigorífico) lleva asociadas sus correspondientes
bombas de circulación de agua, siendo siempre como mínimo dos bombas simples por
circuito, estando una de ellas de reserva, cuya entrada en funcionamiento es automática,
bien por rotación según programa horario o en caso de avería. La distribución de agua se
realiza, en todos los casos, a caudal constante. También dispone de los vasos de expansión
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necesarios en cada circuito, cuya ubicación se encuentra señalada en los esquemas de
principio.
La climatización se realizará de tal forma que en cada habitación o cuarto a climatizar
se ubicarán los fan-coils correspondientes, dimensionados para vencer la carga tanto de frío
como de calor que demande cada espacio, realizándose el aporte de aire primario a los
locales y habitaciones por medio de una red de conductos que provendrán de un
climatizador ubicado en la cubierta y diseñado a tal efecto.
Tanto para frío como para calor y para el circuito de bombas de calor se dispone de un
sistema con circuito primario-secundario. En el circuito de calor la separación se realiza por
medio de un colector de desacoplamiento hidráulico. Este colector se dispone en posición
vertical y se dimensiona para conseguir una pérdida de carga al paso de agua,
prácticamente nula, lo que permite asegurar que no se producirá interferencia hidráulica
entre las bombas de circulación de agua de los circuitos primario y secundario. De manera
análoga, la separación entre circuitos primario y secundario de frío, se realiza mediante un
colector de desacoplamiento hidráulico de tipo horizontal.
Todo el equipamiento central descrito para la producción de frío y calor tanto para las
zonas comunes como para las habitaciones, se representa gráficamente en el plano
denominado “ESQUEMA DE PRINCIPIO”. Tanto la producción de calor como la de frío se
ubican físicamente en la cubierta, quedando resueltos, de este modo, los condicionantes de
ventilación y mantenimiento, al tiempo que se adapta la posición de los equipos a los puntos
de demanda y estructura arquitectónica general del edificio.
Las bombas de circulación de agua del circuito primario de calor se sitúan en el interior
del del grupo térmico. El resto de bombas y equipos hidráulicos se emplazarán en una sala
específica para este uso ubicada en cubierta.
Todo equipamiento descrito, producción de frío y de calor así como el climatizador para
aporte de aire primario irán protegidos por su correspondiente aislamiento acústico, de
forma que en todo momento se cumplan los niveles acústicos señalados por la normativa
vigente.
Se dispondrán válvulas de equilibrado en todos los aparatos del sistema, así como en
los ramales principales, de tal forma que se garantice un adecuado equilibrado del sistema,
con un correcto reparto de caudales a todas las zonas y plantas, minimizando las tareas
futuras de mantenimiento a este respecto y facilitando la realización de cualquier tarea de
modificación futura en los circuitos hidráulicos, en caso de requerirse.
El diseño de los circuitos hidráulicos permite su fácil sectorización y la realización de
vaciados parciales por circuito, para lo que se ha previsto la correspondiente valvulería de
corte.
La distribución de agua se realiza a caudal. Cada equipo central, es decir, caldera y
enfriadora, incorpora sus propios controles, realizándose la necesaria parcialización
quemador y compresores respectivamente, manteniéndose, de ésta forma, las
temperaturas variables, según los casos.
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2.4 JUSTIFICACIÓN RITE (RD 1027/2007)
2.4.1 IT 1.1 EXIGENCIAS DEL BIENESTAR E HIGIENE
IT 1.1.4.1 Exigencia de calidad térmica del ambiente.
Se consideran las siguientes temperaturas para los límites de zona ocupada.
– Temperatura interior ponderada invierno: 21 ºC, para una temperatura operativa
entre 21 – 23 ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07=
(22/100) -0.07 = 0.15 m/seg.
– Temperatura interior ponderada verano: 25 ºC, para una temperatura operativa
entre 23 - 25 ºC, con velocidad media del aire interior igual a: V= (t/100)-0.07=
(24/100) -0.07 = 0.17 m/seg.
– Humedad relativa: A efectos de cálculo de verano e invierno se considera un valor
de humedad relativa interior del 50%.
IT 1.1.4.2 Exigencia de calidad interior del aire.
En referencia a este punto, se introduce el aire necesario para conseguir el
requerimiento de aire interior IDA 2 (aire de buena calidad), es decir 12.5l/s por persona
para el caso de locales comunes de hoteles, y IDA 3 (aire de calidad media), 8 l/s para el
caso de las habitaciones del hotel, tal y como indica este reglamento. No obstante en el
documento de cálculos vendrá especificado todos estos caudales de acuerdo al uso
específico de cada local. En cuanto a la calidad del aire exterior será tipo ODA 1.
La filtración se realizará siguiendo la siguiente tabla:
Además será necesaria la instalación de prefiltros en la entrada de aire exterior así
como a la entrada de los ventiladores de retorno en las unidades de tratamiento de aire.
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El aire de extracción (aire que no retorna a los locales será del tipo AE-2, este aire se
extraerá por medio de una red de conductos diseñada a tal efecto y será conducido al
climatizador de aire primario, en el que, por medio de un recuperador de calor se realizará
una recuperación de energía, minimizando así los costes de explotación (menor consumo
eléctrico).
IT 1.1.4.3 Exigencia de Higiene.
IT 1.1.4.3.1 Preparación de agua caliente de uso sanitario
No es objeto de este proyecto.
IT 1.1.4.3.2 Calentamiento de agua en piscinas climatizadas
No es objeto de este proyecto.
IT 1.1.4.3.3 Humidificadores
La aportación de agua empleada será de la calidad sanitaria necesaria no utilizándose
en ningún caso inyección directa de vapor.
IT 1.1.4.3.4 Apertura de servicio para limpieza de conductos y plenums de aire.
La limpieza de conductos se realizará según define la normativa vigente a tal respecto
(UNE-EN-12097), es decir que la limpieza de los mismos se realizará, siempre que sea
posible por rejillas, si esto no es posible, o si hay una longitud superior a 10 m. se instalará
registro para limpieza de los mismos.
Así mismo se han previsto registros para mantenimiento en todos los patinillos por
donde circulan las instalaciones.
IT 1.1.4.4. Exigencia de calidad del ambiente acústico.
Se han tomado todas las medidas necesarias en el proyecto para evitar cualquier
contaminación acústica, tanto al interior del edificio, como al exterior del mismo.
2.4.2 ITE 1.2 EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGÉTICA.
IT 1.2.4.1. Generación de calor y frío
IT 1.2.4.1.1 Criterios generales
La producción de frío se realiza por medio de una enfriadora de agua condensada por
aire, cumpliendo con:
– La potencia que se suministra se ajusta a la demanda máxima simultánea de las
instalaciones servidas, considerando las ganancias o pérdidas de calor a través de
las redes de tuberías de los fluidos portadores, así como el equivalente térmico de
la potencia absorbida por los equipos de transporte de los fluidos.
– El equipo instalado dispondrá de un sistema de recuperación con objeto de
disminuir el gasto energético.
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– Se ha realizado un cálculo de demanda de potencia para cada una de las
dependencias a climatizar y del conjunto de ellas, mediante software informático.
IT 1.2.4.1.2 Generación de calor.:
La producción de calor se realiza por medio de una caldera de gas natural con
quemador modulante con rendimiento del 93,7 %.
IT 1.2.4.1.2.2 Fraccionamiento de potencia:
Se dispondrán de una única caldera al ser la potencia a instalar inferior a 400 kW
IT 1.2.4.1.2.3 Regulación de los quemadores:
Los quemadores de las calderas serán modulantes a partir del 30% de la potencia.
IT 1.2.4.1.3. Generación de frío:
IT 1.2.4.1.3.1 Requisitos mínimos de eficiencia energética de los generadores de frío
El equipo generador de frío tiene un ERR de 3,8.
IT 1.2.4.1.3.2 Escalonamiento de potencia en centrales de generación de frío:
Los equipos de producción de frío dispondrán de los generadores adecuados de tal
forma que se cubra la variación de la demanda del sistema con una eficiencia próxima a la
máxima
IT 1.2.4.1.3.3 Maquinaría frigorífica enfriada por aire:
La central de producción de frío se ha dimensionado para una temperatura exterior
superior en 3ºC a la del nivel percentil más exigente.
IT 1.2.4.1.3.4 Maquinaría frigorífica enfriada por agua o condensador evaporativo:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.2.4.2 Redes de tuberías y conductos.
IT 1.2.4.2.1 Aislamiento térmico de redes de tuberías:
Todas las tuberías y accesorios, así como equipos, aparatos y depósitos de las
instalaciones térmicas disponen de un aislamiento térmico. En el caso que esté instalado en
el exterior del edificio, la terminación final deberá poseer la protección suficiente contra la
intemperie.
Los espesores de los asilamientos son los que se ven a continuación:
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IT 1.2.4.2.2 Aislamiento térmico en redes de conductos:
Los conductos y accesorios de la red de impulsión de aire dispondrán de un aislamiento
térmico suficiente para que la pérdida de calor no sea superior del 4% de la potencia que
transportan y siempre que sea suficiente para evitar las condensaciones.
IT 1.2.4.2.3 Estanqueidad de redes de conductos:
La estanqueidad de la red de conductos será en todo momento de clase B o superior.
IT 1.2.4.2.4 Caída de presión de los componentes.:
Las caídas de presión máximas admisibles serán las siguientes:
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Excepcionalmente, la caída de presión podrá superar estos valores por causas
especiales.
IT 1.2.4.2.5 Eficiencia energética de los equipos para el transporte de fluidos.:
Todos los equipos de propulsión de fluidos portadores se han dimensionado y
seleccionado para que sus rendimientos sean máximos.
La categoría de los ventiladores instalados son SFP1 y SFP2 para sistemas de
ventilación y de extracción de SFP3 y SFP 4 para sistemas de climatización.
En todos los casos cumpliremos la siguiente tabla de de potencias específicas:
IT 1.2.4.2.6 Eficiencia energética de los motores eléctricos.:
Los rendimientos de los motores eléctricos de inducción con jaula de ardilla, trifásicos,
con protección IP54 o IP55, de 2 o 4 polos cumplen con la siguiente tabla:
IT 1.2.4.2.7 Redes de tuberías:
Los trazados de los circuitos portadores de fluidos han sido diseñados teniendo en
cuenta la arquitectura del edificio, necesidades, longitudes... Además, todos y cada uno de
los circuitos están dotados de elementos de equilibrado.
IT 1.2.4.3 Control.
Todo el sistema de producción de agua y de ventilación de locales técnicos consta de
todos los elementos de control necesarios para el correcto funcionamiento de los mismos.
Este, esta descrito en la memoria de control y presente en el listado de puntos de control del
edificio.
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IT 1.2.4.4 Contabilización de consumos.
Los equipos generadores dispondrán de los correspondientes elementos de medida
que permitan efectuar la medición y registrar el consumo de combustible y energía eléctrica,
de forma separada del consumo debido a otros usos del resto del edificio.
IT 1.2.4.5 Recuperación de energía
IT 1.2.4.5.1 Enfriamiento gratuito por aire exterior:
El climatizador previsto para el aporte de aire exterior de ventilación a los locales
dispondrá de un subsistema de enfriamiento gratuito o freecooling.
IT 1.2.4.5.2 Recuperación de calor del aire de extracción.:
Debido a que el caudal de extracción del climatizador del edificio es superior a 0.5 m³/s,
necesitamos recuperar la energía del aire expulsado. La eficiencia del recuperador vendrá
reflejada en la siguiente tabla:
Además se instalará en el climatizador un aparato de enfriamiento adiabático en el lado
de extracción.
IT 1.2.4.5.3 Estratificación:
No tenemos locales de gran altura climatizados, no siendo por tanto este punto objeto
del proyecto.
IT 1.2.4.5.4 Zonificación:
Para aumentar el confort y bienestar de las personas dentro del edificio se han
compartimentado los espacios interiores según uso, ocupación y horario de funcionamiento.
IT 1.2.4.5.5 Ahorro de energía en piscinas.:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.2.4.6 Aprovechamiento de las energías renovables.
IT 1.2.4.6.1 Contribución solar para la producción de agua caliente sanitaria.:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.2.4.6.2 Contribución solar para el calentamiento de piscinas cubiertas.:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.2.4.6.3 Contribución solar para el calentamiento de piscinas al aire libre:
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No es objeto de este proyecto.
IT 1.2.4.6.4 Climatización de espacios abiertos:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.2.4.7 Limitación de demanda de energía convencional.
IT 1.2.4.7.1 Limitación de demanda de energía convencional para la producción de
calefacción:
No es objeto de este proyecto
IT 1.2.4.7.2 Locales sin climatización.:
Los locales no habitables no han sido climatizados.
IT 1.2.4.7.3 Acción simultánea de fluidos con temperatura opuesta.:
No es objeto de este proyecto al no tener acción simultánea de fluidos con temperatura
opuesta
IT 1.2.4.7.4 Limitación de consumo de combustibles sólidos de origen fósil.:
No es objeto de este proyecto al no utilizar combustibles de origen fósil.
2.4.3 IT 1.3 EXIGENCIA DE SEGURIDAD
IT 1.3.4.1.2 Salas de máquinas:
IT 1.3.4.1.2.1 Ámbito de aplicación
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.1.2.2 Características comunes de los locales destinados a sala de máquinas :
Se cumplen las prescripciones de establecidas en la SI-1 del código técnico.
IT 1.3.4.1.2.3 Salas de máquinas con generadores de calor.:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.1.2.4 Salas de máquinas de riesgo alto:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.1.2.5 Equipos autónomos de generación de calor:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.1.2.6 Dimensiones de las salas de máquinas:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.1.2.7 Ventilación de salas de máquinas:
No es objeto de este proyecto.
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IT 1.3.4.1.2.8 Medidas específicas para edificación existente:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.1.3 Chimeneas:
IT 1.3.4.1.3.1 Evacuación de los productos de la combustión:
La caldera instalada dispondrá de chimenea exclusiva para la evacuación de los humos de
la combustión.
IT 1.3.4.1.3.2 Diseño y dimensionado de chimeneas:
– La evacuación de los humos de combustión se realizará por chimenea exclusiva
destinada a dicho uso.
– El tramo de horizontal de del sistema de evacuación, con pendiente hacia el
generador de calor será lo más corto posible.
– Se dispondrá de un registro en la parte inferior del conducto de evacuación que
permita la eliminación de residuos sólidos y líquidos.
– La chimenea es de acero inoxidable de doble pared, de tal forma que sea resistente
a la acción agresiva de los productos de la combustión y a la temperatura, con la
estanqueidad adecuada al tipo de generador empleado.
IT 1.3.4.1.3.3 Evacuación por conducto con salida directa al exterior o patio de ventilación.:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.2 Redes de tuberías y conductos
IT 1.3.4.2.1 Generalidades:
Se seguirán las siguientes directrices a la hora de la colocación y diseño de tuberías y
conductos:
– Se emplearán las instrucciones del fabricante considerando el material empleado,
su diámetro y la colocación
– Las conexiones entre tuberías y equipos accionados por motor mayor a 3kw se
efectuarán mediante elementos flexibles.
IT 1.3.4.2.2. Alimentación:
La alimentación de los circuitos se realizará mediante un dispositivo que servirá para
reponer las perdidas de agua. Dicho circuito dispondrá de una válvula de cierre, un filtro y un
contador. El diámetro de la conexión depende de la potencia térmica como indica la
siguiente tabla.
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Además en el tramo que conecta los circuitos cerrados al dispositivo de alimentación se
instalará una válvula automática de alivio de diámetro mínimo DN20 y tarada a presión igual
a la máxima de servicio más 0.2 bar.
En el caso de que el agua estuviera mezclada con algún aditivo, será necesario
preparar un depósito que introducirá mediante una bomba la solución en el circuito.
IT 1.3.4.2.3 Vaciado y purga:
Todas las redes de tuberías deben diseñarse para que puedan vaciarse de forma
parcial o total. En el caso de realizarse de forma parcial se utilizarán elementos de diámetro
nominal igual a 20mm, mientras que si es de forma total el diámetro dependerá de la
potencia térmica del circuito, como se indica en la siguiente tabla:
La conexión entre las válvulas de vaciado y el desagüe se harán de tal manera que el
paso del agua sea visible, protegiéndose dichas válvulas contra las maniobras accidentales.
En el caso que el agua contenga aditivos peligrosos para la salud, la recogida se hará en un
depósito especial.
Además será necesario dejar provisto en los puntos altos de todos los circuitos una
purga de aire manual o automática de diámetro igual o superior a 15mm.
IT 1.3.4.2.4 Expansión:
Los circuitos cerrados de agua irán equipados de un depósito de expansión cerrado que
permita absorber el volumen de dilatación del circuito.
IT 1.3.4.2.5 Circuito cerrado:
Los circuitos cerrados con fluidos calientes dispondrán además de válvulas de alivio y
de una o más válvulas de seguridad taradas a presión máxima superior a la del ejercicio e
inferior a la de prueba, cumpliendo en todo momento la normativa específica de cada
elemento.
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IT 1.3.4.2.6 Dilatación:
Las variaciones de longitud a las que están sometidas las tuberías deben absorberse
mediante compensadores de dilatación o cambios de dirección para evitar posibles roturas
en los puntos más débiles de la instalación.
IT 1.3.4.2.7 Golpe de ariete:
Para prevenir los efectos de variaciones de presión provocados por maniobras bruscas
de algunos elementos, se instalarán elementos amortiguadores cercanos a dichos
elementos. Además será necesario seguir las siguientes directrices:
– Evitar el empleo de válvulas de retención de clapeta para diámetros nominales
mayores a 32mm
– Utilizar válvulas de retención de tipo motorizadas para diámetros nominales
superiores a 100mm.
IT 1.3.4.2.8 Filtración:
Cada circuito hidráulico se protegerá mediante un filtro que será dimensionado con una
velocidad menor o igual a la velocidad del fluido en el circuito, Además será necesario
proteger contadores, válvulas de diámetro nominal y elementos parecidos con filtros de
0.25mm de luz como máximo.
IT 1.3.4.2.9 Tuberías de circuitos frigoríficos:
El diseño y dimensionado de estas tuberías se realizará utilizando la normativa vigente
y las directrices de los fabricantes.
Además en los sistemas de tipo partido será necesario:
– Las tuberías deberán soportar la presión máxima específica del refrigerante.
– Los tubos serán nuevos, con los extremos tapados y de espesores adecuados.
– El dimensionado se hará de acuerdo a las indicaciones del fabricante
– Los extremos de las tuberías se dejarán tapados hasta la conexión de los equipos
IT 1.3.4.2.10 Conductos de aire:
IT 1.3.4.2.10.1 Generalidades:
Tanto el dimensionado de los conductos como el revestimiento interior o el diseño de
los soportes se realizarán siguiendo las directrices de la normativa vigente
IT 1.3.4.2.10.2 Plenums:
No es objeto de este proyecto.
IT 1.3.4.2.10.3 Conexiones de unidades terminales:
La conexión se realizará mediante conducto flexible totalmente desplegados y con
curvas de radio igual y mayor que el diámetro nominal con una longitud inferior a 1.5m.
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IT 1.3.4.2.10.4 Pasillos:
Los pasillos y vestíbulos pueden utilizarse como elementos de distribución siempre que
sirvan de paso de aire entre zonas acondicionadas y no se empleen como lugares de
almacenamiento.
IT 1.3.4.2.11 Tratamiento de agua:
Para prevenir los fenómenos de corrosión e incrustación calcárea se seguirán las
directrices de la normas PREN 12502, parte 3 y UNE112076 así como los indicados por los
fabricantes
IT 1.3.4.2.12 Unidades terminales:
Las unidades terminales dispondrán y los equipos autónomos partidos dispondrán de
válvulas de cierre en la entrada y en la salida del fluido portador, así como un dispositivo
para poder modificar las aportaciones térmicas. Una de las válvulas será específicamente
para el equilibrado del sistema
ITE 1.3.4.3 Protección contra incendios
Se cumplirá la reglamentación vigente.
IT 1.3.4.4 Seguridad de utilización
IT 1.3.4.4.1 Superficies calientes:
Ninguna superficie con la que existe posibilidad de contacto accidental, salvo las
superficies de los emisores de calor, tiene una temperatura mayor que 60 ºC.
Las superficies calientes de las unidades terminales que son accesibles al usuario
tienen una temperatura menor que 80 ºC o están adecuadamente protegidas contra
contactos accidentales.
IT 1.3.4.4.2 Partes móviles:
El material aislante en tuberías, conductos o equipos no interfieren con partes móviles
de sus componentes.
IT 1.3.4.4.3 Accesibilidad:
Los equipos y aparatos están situados de forma tal que se facilite su limpieza,
mantenimiento y reparación.
Los elementos de medida, control, protección y maniobra están instalados en lugares
visibles y fácilmente accesibles.
Aquellos equipos o aparatos que quedan ocultos tienen previstos un acceso fácil. En los
falsos techos se han previsto accesos adecuados cerca de cada aparato que pueden ser
abiertos sin necesidad de recurrir a herramientas. La situación exacta de estos elementos de
acceso y de los mismos aparatos queda reflejada en los planos finales de la instalación.
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IT 1.3.4.4.4 Señalización:
Todas las instrucciones de seguridad, de manejo y maniobra y de funcionamiento,
según lo que figure en el “Manual de Uso y Mantenimiento”, estarán situadas en lugar
visible, en sala de máquinas, si la hubiera, y locales técnicos.
Las conducciones de las instalaciones estarán señalizadas de acuerdo con la norma
UNE 100100.
IT1.3.4.4.5 Medición:
Todas las instalaciones térmicas disponen de la instrumentación de medida suficiente
para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los parámetros que intervienen de
forma fundamental en el funcionamiento de los mismos.
Los aparatos de medida se situarán en lugares visibles y fácilmente accesibles para su
lectura y mantenimiento. El tamaño de las escalas será el necesario para que la lectura
pueda efectuarse sin esfuerzo.
Antes y después de cada proceso que lleve implícita la variación de una magnitud física
debe haber la posibilidad de efectuar su medición, situando instrumentos permanentes, de
lectura continua, o mediante instrumentos portátiles. La lectura podrá efectuarse también
aprovechando las señales de los instrumentos de control.
En el caso de medida de temperatura en circuitos de agua, el sensor penetrará en el
interior de la tubería o equipo a través de una vaina, que estará rellena de una sustancia
conductora de calor. No se permite el uso permanente de termómetros o sondas de
contacto.
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3 NSTALACIÓN DE CONTROL CENTRALIZADO
3.1 DESCRIPCIÓN GENERAL
La función del Sistema de Gestión y Control será la optimización de funcionamiento de
las instalaciones para conseguir unos gastos de explotación mínimos. Su objetivo principal
será la realización de las funciones de regulación, mando y señalización de estados de
funcionamiento y alarmas de las instalaciones consideradas. El manejo será sencillo y
totalmente intuitivo (mediante menús y gráficos activos de las instalaciones, mediante los
cuales el sistema va guiando al usuario).
Para la realización de todas estas tareas se dispondrá de un programa de gestión, en
este caso del TAC-VISTA de Schneider, conectado a un servidor web, desde el que se
realizará la operación y manejo, en modo manual o automático, de todos los equipos
centrales de las instalaciones del edificio. El sistema será totalmente modular y ampliable,
permitiendo cualquier ampliación que pueda existir en las instalaciones en el futuro,
añadiendo para ello los equipos de control necesarios. Dispondrá de capacidad de
telemando y señalización remota de estados y alarmas a través de Internet, que este
sistema incorporará como estándar.
Para la realización de todas estas funciones, el Sistema de Gestión y Control estará
estructurado de la siguiente manera:
– Servidor web, aplicaciones de software e interface gráfico de usuario basado en
navegador (Internet Explorer).
– Control distribuido basado en equipos de control libremente programables y con
capacidad suficiente de entradas/salidas, analógicas/digitales para la realización de
las funciones de control previstas.
– Equipo de campo, constituido por los elementos que realizan las tareas de medida
de los valores de las variables controladas o supervisadas (p.ej: Sondas de
temperatura, etc.), y los que realizan las funciones de actuación y regulación sobre
los fluidos (p.ej: válvulas de control actuando sobre agua fría o caliente,
servomotores de compuertas que actúan sobre el flujo de aire, etc.), o funciones de
seguridad (p.ej: detectores de flujo de agua, presostatos, termostatos, etc.).
– Instalación eléctrica de cableado y conexionado de las señales de control a los
controladores distribuidos, así como la red de transmisión de datos mediante el bus
de comunicación mediante el que los controladores distribuidos se conectarán y
comunicarán con el Servidor web.
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3.2 RELACIÓN DE INSTALACIONES
Las instalaciones controladas o supervisadas desde el Sistema de Gestión y Control
propuesto son las siguientes:
– Producción y distribución de agua fría para climatización.
– Producción y distribución de agua caliente para climatización.
– Producción de agua fría/caliente para fan-coils de habitaciones (Sistema 4 tubos).
– Climatizador de aire exterior.
– Elementos terminales.
La funcionalidad y puntos de control considerados están reflejados en la relación de
puntos y señales de control.
3.3 DESCRIPCIÓN DE FUNCIONAMIENTO
3.3.1 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA MEDIANTE GRUPO FRIGORÍFICO
El agua fría producida en el Grupo Frigorífico se suministrará al circuito de fan-coils de
habitaciones, zonas comunes y al climatizador de tratamiento de aire exterior. Se utilizará un
grupo de bombas simples, siempre cada una de ellas acompañada de otra idéntica, puesta
en marcha en caso de avería o mantenimiento de la primera.
En el circuito de agua fría se dispondrá de un interruptor de flujo con alarma, que
bloqueará el funcionamiento del Grupo Frigorífico en caso de que no exista circulación de
agua a través del mismo, y sondas de temperatura para supervisar la temperatura de
impulsión y retorno. La presión de llenado se supervisará mediante una sonda de presión en
cada circuito. La actuación del sistema de control se realizará mediante una orden de
marcha/paro y supervisión de estado y de mal funcionamiento del grupo mediante una señal
de alarma de avería. El control de capacidad del grupo para mantener las temperaturas
deseadas en el agua fria y caliente se realizará mediante el propio sistema de control del
grupo.
Para el funcionamiento de las bombas se han considerado las siguientes señales de
actuación: orden de marcha/paro y confirmación del estado de funcionamiento y alarma por
defecto de estado.
3.3.2 PRODUCCIÓN DE AGUA CALIENTE MEDIANTE CALDERA
En la central de producción de agua caliente se dispondrá de un equipo autónomo de
cubierta con caldera. Las funciones de regulación, control y mando de la caldera se
realizarán mediante el Sistema de Gestión y Control que solo realizará actuaciones de tipo
general: Orden de Marcha/Paro, Estado y Señalización de alarma de avería (por defecto de
estado).
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El agua caliente producida se suministrará a dos circuitos principales, cada uno con su
grupo de bombas simples (1 en servicio y 1 en reserva), para calefacción (Circuito de fan-
coils de habitaciones y zonas comunes) y para el climatizador, en los que se supervisará la
temperatura de impulsión y retorno, mediante sondas. Las señales de control consideradas
en estos grupos de bombas son similares a las de las bombas de agua fría.
3.3.3 PRODUCCIÓN DE AGUA FRIA/CALIENTE PARA FAN-COILS DE
HABITACIONES
El circuito de agua para los fan-coils de las habitaciones será de 4 tubos, con suministro
de agua fría o caliente de ida y vuelta desde su correspondiente grupo transformador. La
actuación del Sistema de control sobre la producción de energía térmica se realizará
mediante orden de marcha/paro, señalización de alarma de avería. Para el funcionamiento
de las Bombas se han considerado las siguientes señales de actuación: Orden de
Marcha/Paro y Confirmación del estado de funcionamiento.
3.3.4 CLIMATIZADOR DE TRATAMIENTO DE AIRE EXTERIOR
En esta unidad se dispondrá de ventiladores de impulsión y extracción, batería de
calefacción/refrigeración y sistema de recuperación de energía del aire de extracción
mediante un recuperador rotativo. Para la aportación de humedad al ambiente se dispondrá
de un humidificador de vapor por electrodos. La temperatura se controlará mediante una
sonda combinada (T+H) en el conducto de impulsión de la unidad, actuando en secuencia
sobre las revoluciones del recuperador y sobre las válvula de 3 vías de la batería de
frío/calor, en función de la demanda de energía y de la aportación de energía en el aire de
extracción y exterior medidas mediante las sondas correspondientes.
Cuando las condiciones del aire exterior lo permitan, se podrá introducir aire exterior
directamente mediante una compuerta de by-pass del recuperador, para lo cual éste
permanecerá parado, para aprovechar el efecto de enfriamiento gratuito del aire exterior a
menor temperatura.
En verano, se utilizará el enfriador adiabático situado en el flujo de aire de extracción
para enfriar este aire antes de entrar en el recuperador y producir así un enfriamiento previo
del aire exterior antes de que este entre en la batería de enfriamiento, con el consiguiente
ahorro de energía. Para el funcionamiento del enfriador adiabático, el sistema de control
dará orden de marcha/paro a la bomba, con señal de confirmación del estado de
funcionamiento. El control de humedad se realizará mediante una sonda en retorno
actuando sobre el humidificador de vapor, con limitación por máxima en el conducto de
impulsión mediante la sonda combinada de humedad/temperatura. Se dispondrá de
presostatos diferenciales en los filtros de aire de extracción y aire exterior con alarma.
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3.4 CONEXIONADO ELÉCTRICO
El equipo de campo se conectará eléctricamente a los Controladores Microprocesados,
siendo las señales correspondientes de los siguientes tipos:
Entradas Analógicas: Señales procedentes de los sensores de temperatura, humedad,
presión, etc., en los rangos de señal indicados antes que de acuerdo con el rango y
unidades establecidas, permitirán conocer el valor de lectura correspondiente.
Entradas Digitales: Señales de contactos eléctricos, libres de tensión, que informan del
estado de un contactor, relé, interruptor o equipo de protección (interruptor de flujo,
presostato, termostato), mediante las cuales se registrará el funcionamiento de un equipo o
la situación de anomalía del mismo.
Salidas Analógicas: Son las señales progresivas, en los rangos de señal indicados
antes, que los Controladores Microprocesados envían a los actuadores de compuerta,
actuadores de válvula, etc., para su posicionamiento según los requerimientos del proceso.
Salidas Digitales: Son señales que, procedentes de los Controladores Microprocesados,
se utilizarán para dar órdenes de arranque/parada o conexión/desconexión de equipos
actuando sobre contactores y relés de maniobra. Estas órdenes se ejecutarán a través de
contactos libres de tensión.
Los cables utilizados para los puntos de control correspondientes a los tipos de señales
descritas tendrán la especificación siguiente:
– Entradas y Salidas Digitales = 2x1 mm2.
– Entradas y Salidas Analógicas = 3x1 mm2, apantallado (en distancias menores de
15 metros se podrá utilizar cable sin apantallar).
– Para el bus de comunicación se utilizará cable de 3x1 mm2, trenzado y apantallado.
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3.5 LISTADO DE PUNTOS DE CONTROL
DESCRIPCION ED SD EA SA
PRODUCCIÓN DE FRÍO
M/P Y ESTADO DE ENFRIADORAS (2) 1 1
ALARMA GENERAL ENFRIADORAS (2) 1
INTERRUPTORES DE FLUJO 1
SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN 1
SONDA TEMPERATURA RETORNO 1
SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1
SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE RETORNO 1
M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (4) 4 4
TOTAL 7 5 4 0
PRODUCCIÓN DE CALOR
M/P Y ESTADO DE CALDERAS (2) 1 1
ALARMA GENERAL CALDERAS (2) 1
PIROSTATOS 1
INTERRUPTORES DE FLUJO 1
SONDA TEMPERATURA IMPULSIÓN Y RETORNO 4
SONDA TEMPERATURA COLECTOR DE IMPULSIÓN 1
ALARMA FALTA DE GAS 1
M/P Y ESTADO BOMBAS PRIMARIO (4) 4 4
ACTUACIÓN VALV.3 VIAS REGULACIÓN 4
TOTAL 9 5 5 4
CIRCUITO SECUNDARIO FRÍO Y CALOR
M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.FRÍO CLIMAT. (2) 2 2
M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.FRÍO FAN-COILS (2) 2 2
M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.CALOR CLIMAT. (2) 2 2
M/P Y ESTADO BOMBAS SECUND.CALOR FAN-COILS (2) 2 2
VALVULAS MARIPOSA T/N CAMBIO INVIERNO/VERANO 4
TOTAL 8 12 0 0
CLIMATIZADOR
M/P Y ESTADO VENTILADORES DE IMPULSIÓN Y RET. 2 2
COMPUERTAS MOTORIZADAS RECUP.ESTÁTICO 1
ALARMA DE FILTROS SUCIOS 1
SONDA COMBINADA (T+H) TEMP.IMPULSIÓN 1
ACCIÓN SOBRE REVOLUCIONES RECUPERADOR 1 1
ACCIÓN SOBRE VÁLVULAS PROPORC. BATERÍAS 1
M/P Y ESTADO ENFRIADOR ADIABÁTICO 1 1
TOTAL 3 3 2 2
FAN-COILS POTENCIADOS 2 BATERÍAS (12 UDS.)
M/P Y ESTADO VENTILADOR 107 107
ACCIÓN PROPORCIONAL SOBRE VÁLV.3 V 107
SONDA TEMP.CONDUCTO 107
SELECTOR ON/OFF 107
TOTAL 107 214 107 107
TOTAL 134 239 118 113 604
LISTADO DE FUNCIONES/PUNTOS - SISTEMA DE CONTROL CENTRALIZADO
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PROYECTO DE INSTALACIONES
ANEXO DE CALCULOS
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4 CÁLCULOS DE CLIMATIZACIÓN
4.1 COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN
Los valores de los coeficientes de transmisión de cada uno de los elementos son
calculados según la Normativa Básica de la Edificación (NBE), los cuales se compararán
con los valores máximos admisibles de la zona climática a la que pertenezca.
Para nuestra localización, D-3 (Zaragoza), según especifica el Documento Básico HE
Ahorro de Energía, los valores máximos admisibles de los coeficientes de transmisión de
calor son los siguientes:
LOCALIDAD ZARAGOZA ZONA CLIMATICA D-3
Transmitancia Límite de muros 0,66 W/m2 ºC
Transmitancia Límite de suelos 0,49 W/m2 ºC
Transmitancia Límite de cubiertas 0,38 W/m2 ºC
Factor solar modificado límite de lucernarios 0,28 W/m2 ºC
Transmitancia límite de huecos 2,1-3,5 W/m2 ºC
Los coeficientes de transmisión que se han utilizado para realizar los cálculos son los
siguientes:
Cerramiento Densidad
estructural (kg/m2)
Color
K con puentes térmicos (W/m2)
Muro Fachada principal 280 Medio 0,65
Pared Lateral 280 Medio 0,59
Cubierta 19 Medio 0,37
Ventanas fachada - - 3,282
Cortina - - 3,301
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Un ejemplo del cálculo realizado para su cálculo es el siguiente:
MURO Fachada principal L (m) Lamda R(m2 ºC/W)
RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040
CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000
FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,050 0,037 1,351
CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,020 - 0,160
CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000
RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,130
1,681
K (W/m2 ºC) 1/R 0,595
K con puentes térmicos 0,654
Se adjuntan al final del proyecto los cálculos completos del cálculos de coeficientes de
transmisión.
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4.2 CALCULO DE CARGAS MÁXIMA POR ESPACIO
Para el cálculo de cargas térmicas se ha utilizado el programa informático Hourly
Analisys Program (HAP), el cual simula unas necesidades caloríficas y frigoríficas por
espacio determinado máximas para invierno y verano respectivamente.
Éstos cálculos se realizan partiendo de unos datos iniciales de simulación, introducidos
por el usuario. Los resultados obtenidos serán los más críticos en relación con las
necesidades energéticas por espacio.
El simulador necesita de los siguientes datos para realizar los cálculos:
– Propiedades climatológicas y geográficas.
– Definición de coeficientes de transmisión en cerramientos del edificio, muros,
cubiertas, ventanas...
– Superficies de los espacios.
– Horarios en relación con el espacio y la actividad a desarrollar.
– Densidad y tonalidad de muros y paredes.
– Orientación de las paredes de cada espacio.
– Suelo inferior acondicionado o no acondicionado.
– Particiones sin acondicionar.
Se han supuesto nulas las pérdidas por infiltración debido a diseño del sistema de
climatización con sobrepresión.
Al final de este documento se encuentran las hojas de cálculo mecanizado para las
necesidades frigoríficas y caloríficas de los diferentes espacios en los que se han dividido
las plantas, según programa CARRIER HAP v.4.3. (Hourly Analisys program), en las que se
reflejan las cargas máximas de calefacción y refrigeración para cada uno, así como la hora y
el mes en que se producen.
En las hojas impresas para las cargas máximas, aparecen los siguientes datos:
– Denominación.
– Mes y hora en que se produce la carga máxima.
– Condiciones exteriores.
– Condiciones interiores de Proyecto.
– Componentes de carga (ganancia solar, transmisión a través de muros, cristales y
cubiertas, luces, personas, aire de ventilación, etc.).
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– Carga total de calefacción y refrigeración.
Se ha añadido además un resumen de la suma de las cargas máximas de calefacción y
refrigeración de todos los espacios.
Para la realización de éstos cálculos se han tenido en cuenta las siguientes condiciones
de uso:
Iluminación y equipos
En el cálculo de cargas se ha considerado el siguiente wataje, igual para todos los
espacios del hotel:
Iluminación:10 W/ m2
En todos los espacios del hotel se ha supuesto una potencia emitida debido a
equipamientos eléctricos de 25 W/m2. Haciendo una distinción en los baños que será de 5
W/m2 y en la zona de desayunos que será de 50 w/m2.
Ocupación
Se ha supuesto la siguiente ocupación aproximada:
Habitaciones: 2 personas
Baños Planta Baja: 1 persona
Desayunos: 35 personas
Despacho del director: 1 persona
Hall recepción: 14 personas
Lencería: 2 personas
Oficinas: 2 personas
Recepción: 2 personas
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El calor generado por los ocupantes depende de su metabolismo y del nivel
de actividad que los mismos mantengan. En la siguiente tabla se da el calor latente y
sensible generado por las personas en función de la zona del hotel en la que se
encuentren y por consiguiente en función de su actividad:
ZonaSensible
(W/m2)
Latente
(W/m2)
Habitación 67,4 35,2
Baños 67,4 35,2
Desayunos 86,5 113,3
Despacho
del director71,8 60,1
Hall -
ecepción86,5 113,3
Lencería 153,9 271,1
Oficinas 71,8 60,1
Recepción 86,5 113,3
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Condiciones de diseño
Para el estudio de cargas máximas totales en primer lugar se ha atendido a la norma,
diseñando para alcanzar las condiciones exigidas por el Reglamento de instalaciones
Térmicas de Edificios (RITE) en el artículo 1.1, Exigencia de Bienestar e Higiene
EstaciónTemperatura
operativa [ºC]
Humedad
relativa [%]
Invierno 23…25 45-60
Verano 21…23 40-50
Las condiciones exteriores desde las que partimos son las siguientes:
Aplicadas en Zaragoza según la norma UNE 100001:2001.
El estudio se ha basado en las condiciones meteorológicas del aeropuerto de
Zaragoza (Altitud: 240m; Longitud: 1º 01’W; Latitud: 41º 40’N).
Verano
Temperatura seca: 33,9 ºC
Humedad relativa: --------------
Temperatura húmeda: 22,8 ºC
Invierno
Temperatura seca: -1,8 ºC
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Condiciones de diseño
La orientación de la fachada principal del edificio es Oeste (W), y su estructura a climatizar
es la siguiente:
Baños PB 11,2 0
Desayunos 60,1 0
Hall Recepción 62,1 0
Despacho Director 11,3 0
Lencería 12,2 0
Oficinas 6,4 0
Recepción 12,1 0
HPB E NW 12,1 0
HPB E NE 12,1 0
HPB E NE 12,1 0
HPB F W 12,1 0
HPB F W 12,1 0
HPB F W 12,1 0
HPB F W 12,1 0
HPB F W 12,1 0
HPB F E 12,1 0
HPB F E 12,1 0
HPB F E 12,1 0
HPB F E 12,1 0
NIVEL
Espacios PB
HPB
ESPACIOS ESTANCIA SUPERFICIE
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HPT HPT E NW 12 1
HPT E NW 12 2
HPT E NW 12 3
HPT E NE 12 1
HPT E NE 12 2
HPT E NE 12,1 3
HPT E SE 12,1 1
HPT E SE 12,1 1
HPT E SE 12,1 2
HPT E SE 12,1 2
HPT E SE 12,1 3
HPT E SE 12,1 3
HPT E SW 12 1
HPT E SW 12 2
HPT E SW 12 3
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
HPT F W 12 1
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HPT F W 12 1
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 2
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F W 12 3
HPT F E 12 1
HPT F E 12 1
HPT F E 12 1
HPT F E 12 1
HPT F E 12 1
HPT F E 12 1
HPT F E 12 2
HPT F E 12 2
HPT F E 12 2
HPT F E 12 2
HPT F E 12 2
HPT F E 12 2
HPT F E 12 3
HPT F E 12 3
HPT F E 12 3
HPT F E 12 3
HPT F E 12 3
HPT F E 12 3
HPT Minusválidos E 16,4 1
HPT Minusválidos E 16,4 2
HPT Minusválidos E 16,4 3
Lencería PT 12,2 1
Lencería PT 12,2 2
Lencería PT 12,2 3
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HPS E NW 12 4
HPS E NE 12 4
HPS E SE 12,1 4
HPS E SE 12,1 4
HPS E SW 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F W 12 4
HPS F E 12 4
HPS F E 12 4
HPS F E 12 4
HPS F E 12 4
HPS F E 12 4
HPS F E 12 4
HPS Minusválidos 16,4 4
Lencería PS 12,2 4
HPS
Superficie total a climatizar: 1396 m2.
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4.3 RESUMEN BALANCE DE CAUDALES DE AIRE
A todas las unidades terminales, se les aporta un caudal de aire primario, necesario
para cumplir las normas de ventilación de los locales vigentes en estos momentos (R.I.T.E.).
Este caudal de ventilación es 8 l/s persona en habitaciones y 12,5 l/s persona en zonas
comunes. Para cada unidad terminal o principal se coloca un volustato en el conducto de
aire primario de cada máquina, el cual regula unos caudales constantes del aire de
impulsión.
La tabla de selección de los volustatos es la siguiente:
ZonaCaudal
[m^3/h]
Dimensiones
[mm]Modelo
Diámetro de
conexiónMarca
P1 120 125 RVC 124 TROX
P2 240 150 RVC 155 MADEL
P3 360 200 RVC 199 TROX
P4 480 250 RVC 249 TROX
P5 600 250 RVC 249 TROX
Las zonas de selección se dividen teniendo en cuenta el caudal que circulará por el
determinado tramo.
A continuación se mostrará la tabla resumen del balance de caudales de aire para
todas las zonas del edificio, tanto para impulsión como para extracción, las cuales son
diferentes debido a la sobrepresión con la que diseñaremos el sistema para evitar la
infiltración. (La especificación de la localización de los tramos se encuentra en el documento
“PLANOS”.).
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Impulsión de aire:
Tramo Caudal [m3/h] Caudal [l/s] Diámetro [mm] a [mm] b [mm]
P1A1 120 33,3324 125 - -
P1A2 240 66,6648 150 - -
P1A3 360 99,9972 200 - -
P1A4 480 133,3296 250 - -
P1A5 600 166,662 250 - -
P1B1 120 33,3324 125 - -
P1B2 240 66,6648 150 - -
P1B3 360 99,9972 200 - -
P1B4 480 133,3296 250 - -
P1B5 600 166,662 250 - -
P1 1200 333,324 315 300 275
C1 1200 333,324 315 300 275
P2A1 120 33,3324 125 - -
P2A2 240 66,6648 150 - -
P2A3 360 99,9972 200 - -
P2A4 480 133,3296 250 - -
P2A5 600 166,662 250 - -
P2B1 120 33,3324 125 - -
P2B2 240 66,6648 150 - -
P2B3 360 99,9972 200 - -
P2B4 480 133,3296 250 - -
P2B5 600 166,662 250 - -
P2 1200 333,324 315 300 275
C2 2400 666,648 400 500 275
P3A1 120 33,3324 125 - -
P3A2 240 66,6648 150 - -
P3A3 360 99,9972 200 - -
P3A4 480 133,3296 250 - -
P3A5 600 166,662 250 - -
P3B1 120 33,3324 125 - -
P3B2 240 66,6648 150 - -
P3B3 360 99,9972 200 - -
P3B4 480 133,3296 250 - -
P3B5 600 166,662 250 - -
P3 1200 333,324 315 300 275
C3 1200 333,324 315 300 275
Impulsión Aire
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Tramo Caudal [m3/h] Caudal [l/s] Diámetro [mm] a [mm] b [mm]
Impulsión Aire
P4A1 120 33,3324 125 - -
P4A2 240 66,6648 150 - -
P4A3 360 99,9972 200 - -
P4A4 480 133,3296 250 - -
P4A5 600 166,662 250 - -
P4B1 120 33,3324 125 - -
P4B2 240 66,6648 150 - -
P4B3 360 99,9972 200 - -
P4B4 480 133,3296 250 - -
P4B5 600 166,662 250 - -
P4 1200 333,324 315 300 275
C4 4800 1333,296 500 600 350
P5A1 120 33,3324 125 - -
P5A2 240 66,6648 150 - -
P5A3 360 99,9972 200 - -
P5A4 480 133,3296 250 - -
P5A5 600 166,662 250 - -
P5B1 0 0 - - -
P5B2 120 33,3324 125 - -
P5B3 240 66,6648 150 - -
P5B4 360 99,9972 200 - -
P5B5 480 133,3296 250 - -
P5 1080 299,9916 315 300 275
C5 1080 299,9916 500 600 350
P6A1 120 33,3324 125 - -
P6A2 240 66,6648 150 - -
P6A3 360 99,9972 200 - -
P6A4 480 133,3296 250 - -
P6A5 600 166,662 250 - -
P6B1 120 33,3324 125 - -
P6B2 240 66,6648 150 - -
P6B3 360 99,9972 200 - -
P6B4 480 133,3296 250 - -
P6B5 600 166,662 250 - -
P6 1200 333,324 315 300 275
C6 7080 1966,6116 630 600 350
P7A1 0 0 - - -
P7A2 120 33,3324 125 - -
P7A3 240 66,6648 150 - -
P7A4 360 99,9972 200 - -
P7A5 480 133,3296 250 - -
P7B1 0 0 - - -
P7B2 120 33,3324 125 - -
P7B3 240 66,6648 150 - -
P7B4 360 99,9972 200 - -
P7B5 480 133,3296 250 - -
P7 960 266,6592 315 300 275
C7 8040 2233,2708 630 600 500
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Tramo Caudal [m3/h] Caudal [l/s] Diámetro [mm] a [mm] b [mm]
Impulsión Aire
- -
P13A1 0 0 - - -
P13A2 120 33,3324 125 - -
P13A3 240 66,6648 150 - -
P13A4 360 99,9972 200 - -
P13A5 480 133,3296 250 - -
P13B1 0 0 - - -
P13B2 0 0 - - -
P13B3 0 0 - - -
P13B4 0 0 - - -
P13B5 0 0 - - -
P13 480 133,3296 250
C13 480 133,3296 250
P11A1 0 0 - - -
P11A2 120 33,3324 125 - -
P11A3 240 66,6648 150 - -
P11A4 360 99,9972 200 - -
P11A5 480 133,3296 250 - -
P11B1 0 0 - - -
P11B2 120 33,3324 125 - -
P11B3 240 66,6648 150 - -
P11B4 360 99,9972 200 - -
P11B5 480 133,3296 250 - -
P11 960 266,6592 315 300 275
C11 1440 399,9888 315 300 275
P12A1 0 0 - - -
P12A2 0 0 - - -
P12A3 0 0 - - -
P12A4 0 0 - - -
P12A5 0 0 - - -
P12B1 0 0 - - -
P12B2 120 33,3324 125 - -
P12B3 240 66,6648 150 - -
P12B4 360 99,9972 200 - -
P12B5 480 133,3296 250 - -
P12 480 133,3296 250
C12 1920 533,3184 400 500 275
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Tramo Caudal [m3/h] Caudal [l/s] Diámetro [mm] a [mm] b [mm]
Impulsión Aire
P10A1 0 0 - - -
P10A2 0 0 - - -
P10A3 0 0 - - -
P10A4 0 0 - - -
P10A5 0 0 - - -
P10B1 0 0 - - -
P10B2 0 0 - - -
P10B3 0 0 - - -
P10B4 0 0 - - -
P10B5 0 0 - - -
P10 2203,8 612,149526 400 500 275
C10 4123,8 1145,467926 500 600 350
P9A1 0 0 - - -
P9A2 120 33,3324 125 - -
P9A3 240 66,6648 150 - -
P9A4 360 99,9972 200 - -
P9A5 480 133,3296 250 - -
P9B1 0 0 - - -
P9B2 120 33,3324 125 - -
P9B3 240 66,6648 150 - -
P9B4 360 99,9972 200 - -
P9B5 480 133,3296 250 - -
P9 960 266,6592 315 300 275
C9 960 266,6592 315 300 275
P8A1 0 0 - - -
P8A2 120 33,3324 125 - -
P8A3 240 66,6648 150 - -
P8A4 360 99,9972 200 - -
P8A5 480 133,3296 250 - -
P8B1 0 0 - - -
P8B2 0 0 - - -
P8B3 0 0 - - -
P8B4 0 0 - - -
P8B5 0 0 - - -
P8 480 133,3296 250 - -
C8 5563,8 1545,456726 630 600 500
Caudal
Climatizador13603,8 3778,727526 800 1100 500
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Extracción de aire:
Tramo Caudal Caudal [l/s] Diámetro a [mm] b [mm]
P1A1 90 24,9993 125 - -
P1A2 180 49,9986 150 - -
P1A3 270 74,9979 200 - -
P1A4 360 99,9972 200 - -
P1A5 450 124,9965 250 - -
P1B1 90 24,9993 125 - -
P1B2 180 49,9986 150 - -
P1B3 270 74,9979 200 - -
P1B4 360 99,9972 200 - -
P1B5 450 124,9965 250 - -
P1 900 249,993 315 300 275
C1 900 249,993 315 300 275
P2A1 90 24,9993 125 - -
P2A2 180 49,9986 150 - -
P2A3 270 74,9979 200 - -
P2A4 360 99,9972 200 - -
P2A5 450 124,9965 250 - -
P2B1 90 24,9993 125 - -
P2B2 180 49,9986 150 - -
P2B3 270 74,9979 200 - -
P2B4 360 99,9972 200 - -
P2B5 450 124,9965 250 - -
P2 900 249,993 400 500 275
C2 1800 499,986 400 300 275
P3A1 90 24,9993 125 - -
P3A2 180 49,9986 150 - -
P3A3 270 74,9979 200 - -
P3A4 360 99,9972 200 - -
P3A5 450 124,9965 250 - -
P3B1 90 24,9993 125 - -
P3B2 180 49,9986 150 - -
P3B3 270 74,9979 200 - -
P3B4 360 99,9972 200 - -
P3B5 450 124,9965 250 - -
P3 900 249,993 315 300 275
C3 900 249,993 315 300 275
Extracción Aire
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Ingeniero Técnico Industrial
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DAVID RAMOS ZAPATERO
Tramo Caudal Caudal [l/s] Diámetro a [mm] b [mm]
Extracción Aire
P4A1 90 24,9993 125 - -
P4A2 180 49,9986 150 - -
P4A3 270 74,9979 200 - -
P4A4 360 99,9972 200 - -
P4A5 450 124,9965 250 - -
P4B1 90 24,9993 125 - -
P4B2 180 49,9986 150 - -
P4B3 270 74,9979 200 - -
P4B4 360 99,9972 200 - -
P4B5 450 124,9965 250 - -
P4 900 249,993 315 300 275
C4 3600 999,972 500 600 350
P5A1 90 24,9993 125 - -
P5A2 180 49,9986 150 - -
P5A3 270 74,9979 200 - -
P5A4 360 99,9972 200 - -
P5A5 450 124,9965 250 - -
P5B1 0 0 - - -
P5B2 90 24,9993 125 - -
P5B3 180 49,9986 150 - -
P5B4 270 74,9979 200 - -
P5B5 360 99,9972 200 - -
P5 810 224,9937 315 300 275
C5 810 224,9937 315 300 275
P6A1 90 24,9993 125 - -
P6A2 180 49,9986 150 - -
P6A3 270 74,9979 200 - -
P6A4 360 99,9972 200 - -
P6A5 450 124,9965 250 - -
P6B1 90 24,9993 125 - -
P6B2 180 49,9986 150 - -
P6B3 270 74,9979 200 - -
P6B4 360 99,9972 200 - -
P6B5 450 124,9965 250 - -
P6 900 249,993 315 300 275
C6 5310 1474,9587 500 600 350
P7A1 0 0 - - -
P7A2 90 24,9993 125 - -
P7A3 180 49,9986 150 - -
P7A4 270 74,9979 200 - -
P7A5 360 99,9972 200 - -
P7B1 0 0 - - -
P7B2 90 24,9993 125 - -
P7B3 180 49,9986 150 - -
P7B4 270 74,9979 200 - -
P7B5 360 99,9972 200 - -
P7 720 199,9944 250
C7 6030 1674,9531 500 600 350
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Tramo Caudal Caudal [l/s] Diámetro a [mm] b [mm]
Extracción Aire
P13A1 0 0 - - -
P13A2 90 24,9993 125 - -
P13A3 180 49,9986 150 - -
P13A4 270 74,9979 200 - -
P13A5 360 99,9972 200 - -
P13B1 0 0 - - -
P13B2 0 0 - - -
P13B3 0 0 - - -
P13B4 0 0 - - -
P13B5 0 0 - - -
P13 360 99,9972 200
C13 360 99,9972 200
P11A1 0 0 - - -
P11A2 90 24,9993 125 - -
P11A3 180 49,9986 150 - -
P11A4 270 74,9979 200 - -
P11A5 360 99,9972 200 - -
P11B1 0 0 - - -
P11B2 90 24,9993 125 - -
P11B3 180 49,9986 150 - -
P11B4 270 74,9979 200 - -
P11B5 360 99,9972 200 - -
P11 720 199,9944 250
C11 1080 299,9916 315 300 275
P12A1 0 0 - - -
P12A2 0 0 - - -
P12A3 0 0 - - -
P12A4 0 0 - - -
P12A5 0 0 - - -
P12B1 0 0 - - -
P12B2 90 24,9993 125 - -
P12B3 180 49,9986 150 - -
P12B4 270 74,9979 200 - -
P12B5 360 99,9972 200 - -
P12 360 99,9972 200
C12 1440 399,9888 315 300 275
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4.4 RESUMEN CÁLCULO DE CARGAS Y SELECCIÓN DE UNIDADES
Nuestro edificio de diseño en mayor parte está constituido por espacios pequeños y numerosos a climatizar, las
habitaciones, a parte de los espacios grandes de la planta baja, las zonas comunes. Para climatizar cada unos de
ellos y que su climatización sea independiente del resto de zonas del edificio diseñaremos una instalación de tuberías
a cuatro tubos, los cuales lleguen a los fan-coils independientes de las habitaciones.
Estas unidades terminales, intercambiadores de calor, proporcionan el aire a la temperatura deseada en cada
momento por el usuario de la zona.
La siguiente tabla de características muestra un resumen de cargas y de unidades interiores en las distintas
dependencias.
CAUDAL SALTO CAUDAL SALTO
DE AGUA TERMICO DE AGUA TERMICO
(l/h) (ºC) (l/h) (ºC)
Cálculo Cálculo w/m2 Cálculo w/m2 l/s selecionada Instalada Instalada Instalada l/s m2 l/s
Baños PB 11,2 0 209 234 20,89285714 166 14,82142857 42N 16 67,6 ALTA 615,6 761,4 130,9608 5 834,3 100 7,17498 8 40 (por equilibrio de caudales)Desayunos 60,1 0 4647 8146 135,5407654 982 16,33943428 42N 60 (x2) 283,1 ALTA 4145,85 3624,15 623,3538 5 1842,6 100 15,84636 12 40 (por equilibrio de caudales)
Hall Recepción 62,1 0 2443 3768 60,6763285 952 15,33011272 42N 60 283,1 ALTA 4145,85 3624,15 623,3538 5 1842,6 100 15,84636 12 40 (por equilibrio de caudales)
Despacho Director 11,3 0 749 809 71,59292035 300 26,54867257 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
Lencería 12,2 0 935 1477 121,0655738 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)
Oficinas 6,4 0 636 756 118,125 217 33,90625 42N 16 67,6 ALTA 615,6 761,4 130,9608 5 834,3 100 7,17498 8 40 (por equilibrio de caudales)
Recepción 12,1 0 1070 2600 214,8760331 0 0 42N 43 198,9 ALTA 2439,6 2830,15 486,7858 5 1634 100 14,0524 12 40 (por equilibrio de caudales)
HPB E NW 12,1 0 910 969 80,08264463 479 39,58677686 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB E NE (x2) 12,1 0 770 829 68,51239669 479 39,58677686 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB E NE 12,1 0 770 829 68,51239669 479 39,58677686 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F W (x5) 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F W 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F W 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F W 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F W 12,1 0 933 992 81,98347107 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F E (x4) 12,1 0 818 877 72,47933884 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F E 12,1 0 818 877 72,47933884 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F E 12,1 0 818 877 72,47933884 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPB F E 12,1 0 818 877 72,47933884 244 20,16528926 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
POTENCIA
TOTAL
(w)
POTENCIA
SENSIBLE
(w)
POTENCIA
TOTAL
(w)
NIVEL MODELO
HPB
SELECCIÓN UNIDADES TERMINALES
SUPERFICIE
POTENCIA
EN CALOR
(W)
Ratio frio VELOCIDADESTANCIACAUDAL DE
VENTILACION ESPACIOS
RATIO
VENTILACION
POTENCIA
SENSIBLE
(w)
CAUDAL
AIRE
POTENCIA
EN CALOR
(W)
Espacios PB
Ratio calor
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HPT E NW (x3) 12 1 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E NW 12 2 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E NW 12 3 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E NE (x3) 12 1 755 814 67,83333333 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E NE 12 2 755 814 67,83333333 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E NE 12,1 3 755 814 67,27272727 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SE (x6) 12,1 1 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SE 12,1 1 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SE 12,1 2 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SE 12,1 2 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SE 12,1 3 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SE 12,1 3 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SW (x3) 12 1 990 1049 87,41666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SW 12 2 990 1049 87,41666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT E SW 12 3 990 1049 87,41666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W (x27) 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 1 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 2 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F W 12 3 880 939 78,25 224 18,66666667 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E (x18) 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 1 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 2 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 2 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 2 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 2 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 2 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 2 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 3 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 3 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 3 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 3 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 3 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT F E 12 3 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT Minusválidos E 16,4 1 861 920 56,09756098 244 14,87804878 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT Minusválidos E 16,4 2 861 920 56,09756098 244 14,87804878 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT Minusválidos E 16,4 3 861 920 56,09756098 244 14,87804878 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
Lencería PT 12,2 1 827 1369 112,2131148 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)
Lencería PT 12,2 2 827 1369 112,2131148 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)
Lencería PT 12,2 3 827 1369 112,2131148 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPT
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 51
DAVID RAMOS ZAPATERO
HPS E NW 12 4 895 954 79,5 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS E NE 12 4 755 814 67,83333333 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS E SE (x2) 12,1 4 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS E SE 12,1 4 825 884 73,05785124 468 38,67768595 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS E SW 12 4 825 884 73,66666667 468 39 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W (x9) 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F W 12 4 880 939 78,25 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F E (x6) 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F E 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F E 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F E 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F E 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS F E 12 4 740 799 66,58333333 244 20,33333333 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS Minusválidos 16,4 4 861 920 56,09756098 244 14,87804878 42N 25 142 ALTA 1237,6 1337,7 230,0844 5 1383,2 100 11,89552 8 40 (por equilibrio de caudales)
Lencería PS 12,2 4 827 1369 112,2131148 303 24,83606557 42N 33 158,6 ALTA 2016 2304,75 396,417 5 1806 100 15,5316 8 40 (por equilibrio de caudales)
HPS
Al final del documento se adjuntan los documentos de cálculo de potencias caloríficas y frigoríficas de cada modelo de fan-coil de la marca seleccionada (Carrier), además de su caudal de aire. El catálogo del modelo fan-coil seleccionado se encuentra en el documento “ANEJOS”. Resumen de las principales características calculadas de los modelos elegidos. (Serie 42N, Carrier).:
Modelo Fan-coil 42N 16 42N 25 42N 33 42N 43 42N 50 42N 60 42N 75
Caudal de aire (l/s) 67,6 142 158,6 198,9 241,9 283,1 368
caudal de agua (l/h) 100 100 100 100 100 100 100
Potencia Frigorífica Total (W) 761,4 1337,4 2304,75 2830,15 2798,25 4145,85 4085,1
Potencia Frigorífica Sensible (W) 615,6 1237,6 2016 2439,6 2845,5 3624,15 3649
Potencia Calorífica (W) 834,3 1383,2 1806 1634 1690,5 1842,6 1539,7
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4.5 CÁLCULO DE CONDUCTOS Y PÉRDIDA DE CARGA
Para poder asimilar toda la ventilación del hotel debemos ser capaces de impulsar un caudal de aire de 3778 l/s
(13603m^3/h), superando una serie de pérdidas de carga a lo largo de toda la instalación, ya sean primarias o
secundarias. Las pérdidas primarias están calculadas en base al caudal y a la sección del conducto, esta última
elegida para que nunca se superen 1Pa/m de pérdida de presión unitaria. En las pérdidas secundarias influirán
cambios de sección, volustatos, codos y compuertas cortafuegos.
A partir de este cálculo seremos capaces de seleccionar los ventiladores de impulsión y extracción que circularán
todo el aire a través de la instalación.
Cálculo ventilador de extracción.
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Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de
Nº Accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s)Dinámica
(Pa)Co
Unit.
(Pa/m)m
Presión
Total
Presión en
tramo [Pa]
25 25,00
1 CC-1 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 45
2 Volustato 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 30
3 Codo 90º 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 0,16 0,02493898
4 Reducción 25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 0,456192 0,07110603
25 125 - - 0,0490875 0,50929463 0,15586865 0,6 3,2 1,92
102,02
1 Reducción 50 150 - - 0,070686 0,70735365 0,30067255 0,69530864 0,20906022
50 150 - - 0,070686 0,70735365 0,30067255 0,6 3,2 1,92
2,12906022
1 Reducción 75 200 - - 0,125664 0,59682964 0,21405301 0,22 0,04709166
75 200 - - 0,125664 0,59682964 0,21405301 0,4 3,2 1,28
1,32709166
1 Reducción 100 200 - - 0,125664 0,79577285 0,38053869 0,53710938 0,2043909
100 200 - - 0,125664 0,79577285 0,38053869 0,7 3,2 2,24
2,4443909
1 Reducción 125 250 - - 0,19635 0,63661828 0,24354476 0,03883907 0,00945905
2 Derivación 125 250 - - 0,19635 0,63661828 0,24354476 0,5 0,12177238
125 250 - - 0,19635 0,63661828 0,24354476 0,5 3 1,5
1,63123143
1 Reducción 250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 1,42545455 7,86585747
2 Codo 90º 250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 0,11 0,60699538
3 Codo 90º 250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 0,11 0,60699538
250 315 300 275 0,0825 3,03030303 5,51813981 0,35 5,3 1,855
3,06899076
1 Reducción 1000 500 600 350 0,21 4,76190476 13,6264269 0 0
1000 500 600 350 0,21 4,76190476 13,6264269 0,55 5,3 2,915
2,915
1 Reducción 1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0 0
2 Codo 45º 1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0,05 1,48229975
3 Codo 45º 1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0,05 1,48229975
1475 500 600 350 0,21 7,02380952 29,645995 0,8 5,8 4,64
7,6045995
1 Reducción 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0 0
1 Codo 90º 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0,11 4,20537083
2 Codo 90º 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0,11 4,20537083
3 Codo 45º 1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 0,05 1,91153219
1675 500 600 350 0,21 7,97619048 38,2306439 1 5 5
11,116903
134,253313
C6
C7
C7
C7
C6
C6
C6
C7
C6
P1A5
P1A5
C1
C0
C1
C1
C4
C4
P1A5
P1A1
P1A2
P1A2
P1A3
P1A3
P1A4
P1A4
P1A1
Perdidas Secundarias
Tramo
Dimensiones
Rejilla
P1A1
P1A1
P1A1
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Por tanto, el ventilador que debemos definir para instalar en el climatizador, debe tener una presión estática aguas debajo de por lo menos 140 Pa, PED 140 Pa. Los cálculos de pérdida de presión de conductos en impulsión se adjuntan al final de éste documento, quedando como resultado una pérdida de presión de 150 Pa, seleccionaremos un ventilador, PED 150 Pa.
4.6 BOMBAS
Disponemos en toda la instalación de 6 bombas principales que impulsarán el agua de los centros caloríficos
y frigoríficos a las demás partes demandantes de agua fría y caliente del edificio, unidades terminales y
climatizador. Cada una de las bombas tendrá conectada en la misma red de tuberías una idéntica para ser usada
en cado de fallo o mantenimiento.
El esquema de funcionamiento y disposición de las bombas está detallado en el plano “ESQUEMA DE
PRINCIPIO”, documentado en la sección “PLANOS”. Las bombas a dimensionar serán las siguientes:
– BC-A : Impulsa el agua de trabajo interno de la caldera, desde cada uno de los colectores, de agua de red y
de agua de climatizador.
– BC-B : agua del colector de salida de la caldera a climatizador y vuelta.
– BC-C : agua del colector de salida de la caldera a red d bajantes por patinillos, llegada a fan-coils y vuelta.
– BC-A : Impulsa el agua de trabajo interno del grupo frigorífico, desde cada uno de los colectores, de agua de
red y de agua de climatizador.
– BC-B : agua del colector de salida del grupo enfriador a climatizador y vuelta.
– BC-C : agua del colector de salida del grupo frigorífico a red d bajantes por patinillos, llegada a fan-coils y
vuelta.
El cálculo de pérdidas de carga incluye las primarias de la propia tubería, limitadas a 0,04 mmca, delimitado
en la selección de tuberías (cálculo anexo al final del documento), así como las pérdidas secundarias
incluyendo todos los elementos que influyen descritos en los planos “PLANTA PERFIL”, “PLANTA TIPO”,
“PLANTA CUBIERTA” y “EQUEMA DE PRINCIPIO”.
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BC-A
PLANTA TRAMOCAUDAL
(m³/h)DIAMETRO
LONGITUD
(m)
LONGITUD
EQUIVALEN
TE (m)
PERDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
Leq(m)
UNIDADES
LONGITUD
EQUIVALEN
TE TOTAL
(m)
PERDIDA
DE CARGA
POR
TUBERIA
(mca/m)
PÉRDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
PRIMARIA
TUBERIA
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
SECUNDARI
A
ELEMENTO
S (mca)
PERDIDA
DE CARGA
ACUMULAD
A (mca)
OBSERVACIONES
Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 15 18 18 0,04 0,72 0,72Pérdida de carga primaria en los
conductos primarios de la caldera.
Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 1,8 15 27 0,04 1,08 1,8Perdida de carga secundaria, codos en
caldera. (Radio pequeño)
Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 0,85 4 3,4 0,04 0,136 1,936 Válvula de mariposa o de corte(x4)
Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 5,4 1 5,4 0,04 0,216 2,152 Filtro
Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0 1,7 2 3,4 0,04 0,136 2,288 Manguito antivibratorio
Cubierta Caldera 13,6 2" (DN-50) 0,09 2,378 Pérdidas primarias en caldera (HF130)
BOMBA INTERNA CALDERA (BC-A)
BC-B
PLANTA TRAMOCAUDAL
(m³/h)DIAMETRO
LONGITUD
(m)
LONGITUD
EQUIVALEN
TE (m)
PERDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
Leq(m)
UNIDADES
LONGITUD
EQUIVALEN
TE TOTAL
(m)
PERDIDA
DE CARGA
POR
TUBERIA
(mca/m)
PÉRDIDA DE
CARGA
ELEMENTO
(mca)
PERDIDA DE
CARGA
PRIMARIA
TUBERIA
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
SECUNDARI
A
ELEMENTO
S (mca)
PERDIDA DE
CARGA
ACUMULADA
(mca)
OBSERVACIONES
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 5,4 1 5,4 0,02 0,108 0,108 Filtro
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 2,7 2 5,4 0,02 0,108 0,216 Manguito antivibratorio
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,216 Válvula motorizada de tres vías
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 0,85 3 2,55 0,02 0,051 0,267 Válvula de mariposa o de corte
Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,807 Sumatorio secundarias caldera
Cubierta Cald-C6 9,6 DN-50 (2") 14 16,8 16,8 0,04 0,672 0,672 Primaria
Cubierta Cald-C6 9,6 DN-50 (2") 1,5 2 3 0,04 0,12 0,792 Codos
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BC-C
PLANTA TRAMOCAUDAL
(m³/h)DIAMETRO
LONGITUD
(m)
LONGITUD
EQUIVALEN
TE (m)
PERDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
Leq(m)
UNIDADES
LONGITUD
EQUIVALEN
TE TOTAL
(m)
PERDIDA
DE CARGA
POR
TUBERIA
(mca/m)
PÉRDIDA DE
CARGA
ELEMENTO
(mca)
PERDIDA DE
CARGA
PRIMARIA
TUBERIA
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
SECUNDARI
A
ELEMENTO
S (mca)
PERDIDA DE
CARGA
ACUMULADA
(mca)
OBSERVACIONES
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 5,4 1 5,4 0,02 0,108 0,108 Filtro
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 2,7 2 5,4 0,02 0,108 0,216 Manguito antivibratorio
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,216 Válvula motorizada de tres vías
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0 0,85 3 2,55 0,02 0,051 0,267 Válvula de mariposa o de corte
Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,807 Sumatorio secundarias caldera
Cubierta Cald-C6 9,6 DN-50 (2") 14 16,8 16,8 0,04 0,672 0,672 Primaria
Cubierta Cald-C6 9,6 DN-50 (2") 1,5 2 3 0,04 0,12 0,792 Codos
Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 7 8,4 8,4 0,015 0,126 0,918 Primaria
Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 0,9234 Secundarias por reducción
Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,8 3 2,4 0,015 0,036 0,9594 Codo
Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 6 7,2 7,2 0,025 0,18 1,1394 Primaria
Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 0,66 1 0,66 0,025 0,0165 1,1559 Secundarias por reducción
Cubierta C2 2 DN-32 (1 1/4") 6 7,2 7,2 0,015 0,108 1,2639 Primaria
Cubierta C2 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 1,2693 Secundarias por reducción
Cubierta C1 1 DN-25 (1") 3 3,6 3,6 0,015 0,054 1,3233 Primaria
Cubierta C1 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 1,3287 Secundarias por reducción
PT P1.5 1 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 1,4007 Primaria
PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,8 1 0,8 0,015 0,012 1,4127 Codos
PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 1,4181 Secundarias por reducción
PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,5621 Primaria
PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 0,3 1 0,3 0,03 0,009 1,5711 Secundarias por reducción
PT P1.3 0,6 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,7151 Primaria
PT P1.3 0,6 DN-15 (1/2") 0,21 1 0,21 0,03 0,0063 1,7214 Secundarias por reducción
PT P1.2 0,4 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,8654 Primaria
PT P1.2 0,4 DN-15 (1/2") 0,21 1 0,21 0,03 0,0063 1,8717 Secundarias por reducción
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 2,0157 Primaria
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 0,42 1 0,42 0,03 0,0126 2,0283 Codo
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 5,1 1 5,1 0,03 0,153 2,1813 Válvula de esfera
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0,03 1,387 3,5683 Fan-coil
Red ida 3,5683
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PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 0,144 Primaria
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 0,42 1 0,42 0,03 0,0126 0,1566 Llave de corte
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0 5,1 1 5,1 0,03 0,153 0,3096 Codo
PB P11 0,2 DN-10 (3/8") 0,03 1,387 1,6966 Reducción
PT P1.2 0,4 DN-15 (1/2") 0,21 1 0,21 0,03 0,0063 1,7029 Secundarias por reducción
PT P1.3 0,6 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,8469 Primaria
PT P1.3 0,6 DN-15 (1/2") 0,21 1 0,21 0,03 0,0063 1,8532 Secundarias por reducción
PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 1,9972 Primaria
PT P1.4 0,8 DN-20 (3/4") 0,3 1 0,3 0,03 0,009 2,0062 Secundarias por reducción
PT P1.5 1 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 2,0782 Primaria
PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,8 1 0,8 0,015 0,012 2,0902 Secundarias por reducción
PT P1.5 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 2,0956 Codo
Cubierta C1 1 DN-25 (1") 3 3,6 3,6 0,015 0,054 2,1496 Primaria
Cubierta C1 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 2,155 Secundarias por reducción
Cubierta C2 2 DN-32 (1 1/4") 6 7,2 7,2 0,015 0,108 2,263 Primaria
Cubierta C2 1 DN-25 (1") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 2,2684 Secundarias por reducción
Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 6 7,2 7,2 0,025 0,18 2,4484 Primaria
Cubierta C4 4 DN-40 (1 1/2") 0,66 1 0,66 0,025 0,0165 2,4649 Secundarias por reducción
Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 7 8,4 8,4 0,015 0,126 2,5909
Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,36 1 0,36 0,015 0,0054 2,5963
Cubierta C6 5,9 DN-50 (2") 0,8 3 2,4 0,015 0,036 2,6323
Cubierta Cald-C6 5,9 DN-50 (2") 14 16,8 16,8 0,04 0,672 3,3043 Primaria
Cubierta Cald-C6 5,9 DN-50 (2") 1,5 2 3 0,04 0,12 3,4243 Codos
Cald-C6 3,4243
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 10,7 1 10,7 0,015 0,1605 0,1605 Vvula motorizada de dos vías
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,85 1 0,85 0,015 0,01275 0,17325 Válvula de mariposa o de corte
Caldera 0,17325
7,97285 m.c.a.
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BF-A
PLANTA TRAMOCAUDAL
(m³/h)DIAMETRO
LONGITUD
(m)
LONGITUD
EQUIVALEN
TE (m)
PERDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
Leq(m)
UNIDADES
LONGITUD
EQUIVALEN
TE TOTAL
(m)
PERDIDA
DE CARGA
POR
TUBERIA
(mca/m)
PÉRDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
PRIMARIA
TUBERIA
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
SECUNDARI
A
ELEMENTO
S (mca)
PERDIDA
DE CARGA
ACUMULAD
A (mca)
OBSERVACIONES
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 15 18 18 0,03 0,54 0,54Pérdida de carga primaria en los conductos
primarios de la caldera.
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 1,8 15 27 0,03 0,81 1,35Perdida de carga secundaria, codos en caldera.
(Radio pequeño)
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 0,85 4 3,4 0,03 0,102 1,452 Válvula de mariposa o de corte(x4)
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 5,4 1 5,4 0,03 0,162 1,614 Filtro
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 1,7 4 6,8 0,03 0,204 1,818 Manguito antivibratorio
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0 10,7 1 10,7 0,03 0,321 2,139 Válvula motorizada de dos vías (angular)
Cubierta Caldera 36,4 3 1/2" (DN-90) 0,09 2,229 Pérdidas primarias en grupo frigorífico
BOMBA INTERNA GRUPO FRIGORÍFICO (BF-A)
BF-B
PLANTA TRAMOCAUDAL
(m³/h)DIAMETRO
LONGITUD
(m)
LONGITUD
EQUIVALEN
TE (m)
PERDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
Leq(m)
UNIDADES
LONGITUD
EQUIVALEN
TE TOTAL
(m)
PERDIDA
DE CARGA
POR
TUBERIA
(mca/m)
PÉRDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
PRIMARIA
TUBERIA
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
SECUNDARI
A
ELEMENTO
S (mca)
PERDIDA
DE CARGA
ACUMULAD
A (mca)
OBSERVACIONES
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 7 8,4 8,4 0,03 0,252 0,252Pérdida de carga primaria en los conductos
primarios de la caldera.
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 0,8 12 9,6 0,03 0,288 0,54Perdida de carga secundaria, codos en
caldera.
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 20,7 2 41,4 0,03 0,621 1,161 Válvula de bola (x2) (esferica)
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 1,5 2 3 0,03 0,09 1,251 Manguito antivibratorio
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 5,4 1 5,4 0,03 0,162 1,413 Filtro
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 0 10,7 1 10,7 0,03 0,321 1,734 Válvula motorizada de dos vías (angular)
Cubierta Caldera 13,864 2" (DN-50) 1,734 Pérdidas en climatizador
BOMBA A CLIMATIZADOR DE AIRE PRIMARIO (BF-B)
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 59
DAVID RAMOS ZAPATERO
BF-C
PLANTA TRAMOCAUDAL
(m³/h)DIAMETRO
LONGITUD
(m)
LONGITUD
EQUIVALENTE
(m)
PERDIDA DE
CARGA
ELEMENTO
Leq(m)
UNIDADES
LONGITUD
EQUIVALEN
TE TOTAL
(m)
PERDIDA
DE CARGA
POR
TUBERIA
(mca/m)
PÉRDIDA
DE CARGA
ELEMENTO
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
PRIMARIA
TUBERIA
(mca)
PERDIDA
DE CARGA
SECUNDARI
A
ELEMENTO
S (mca)
PERDIDA
DE CARGA
ACUMULAD
A (mca)
OBSERVACIONES
Cubierta Caldera 22,536 DN-80 (3") 0 5,4 1 5,4 0,04 0,216 0,216 Filtro
Cubierta Caldera 22,536 DN-80 (3") 0 2,7 2 5,4 0,04 0,216 0,432 Manguito antivibratorio
Cubierta Caldera 22,536 DN-80 (3") 10,7 1 10,7 0,04 0,428 0,86 Válvula motorizada de tres vías
Cubierta Caldera 22,536 DN-80 (3") 0 0,85 3 2,55 0,04 0,102 0,962 Válvula de mariposa o de corte
Caldera 22,536 DN-80 (3") 2,47 Sumatorio secundarias caldera
Cubierta Cald-C6 27,136 DN-80 (3") 15 18 18 0,04 0,72 0,72 Primaria
Cubierta Cald-C6 27,136 DN-80 (3") 1,5 4 6 0,04 0,24 0,96 Codos
Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 7 8,4 8,4 0,04 0,336 1,296 Primaria
Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,36 1 0,36 0,04 0,0144 1,3104 Secundarias por reducción
Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,8 3 2,4 0,04 0,096 1,4064 Codo
Cubierta C4 13,8 DN-65 (2 1/2") 6 7,2 7,2 0,025 0,18 1,5864 Primaria
Cubierta C4 13,8 DN-65 (2 1/2") 0,66 1 0,66 0,025 0,0165 1,6029 Secundarias por reducción
Cubierta C2 4,6 DN-40 (1 1/2") 6 7,2 7,2 0,01 0,072 1,6749 Primaria
Cubierta C2 4,6 DN-40 (1 1/2") 0,36 1 0,36 0,01 0,0036 1,6785 Secundarias por reducción
Cubierta C1 2,3 DN-32 (1 1/4") 3 3,6 3,6 0,02 0,072 1,7505 Primaria
Cubierta C1 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,36 1 0,36 0,02 0,0072 1,7577 Secundarias por reducción
PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,02 0,096 1,8537 Primaria
PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,8 1 0,8 0,02 0,016 1,8697 Codos
PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,36 1 0,36 0,02 0,0072 1,8769 Secundarias por reducción
PT P1.4 1,84 DN-32 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 1,9489 Primaria
PT P1.4 1,84 DN-32 (1 1/4") 0,3 1 0,3 0,015 0,0045 1,9534 Secundarias por reducción
PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,025 0,12 2,0734 Primaria
PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 0,21 1 0,21 0,025 0,00525 2,07865 Secundarias por reducción
PT P1.2 0,92 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 2,15065 Primaria
PT P1.2 0,92 DN-25 (1") 0,21 1 0,21 0,015 0,00315 2,1538 Secundarias por reducción
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,03 0,144 2,2978 Primaria
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 0,42 1 0,42 0,03 0,0126 2,3104 Codo
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 5,1 1 5,1 0,04 0,204 2,5144 Válvula de esfera
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0,04 1,387 3,9014 Fan-coil
Red ida 3,9014
BOMBA A RED DE BAJANTES (BF-C)
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 60
DAVID RAMOS ZAPATERO
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 4 4,8 4,8 0,04 0,192 0,192 Primaria
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 0,42 1 0,42 0,04 0,0168 0,2088 Llave de corte
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0 5,1 1 5,1 0,04 0,204 0,4128 Codo
PB P11 0,46 DN-15 (1/2") 0,04 0 0,4128 Reducción
PT P1.2 0,92 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 0,4848 Primaria
PT P1.2 0,92 DN-25 (1") 0,21 1 0,21 0,015 0,00315 0,48795 Secundarias por reducción
PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 4 4,8 4,8 0,025 0,12 0,60795 Primaria
PT P1.3 1,38 DN-25 (1") 0,21 1 0,21 0,025 0,00525 0,6132 Secundarias por reducción
PT P1.4 1,84 DN-32 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,015 0,072 0,6852 Primaria
PT P1.4 1,84 DN-32 (1 1/4") 0,3 1 0,3 0,015 0,0045 0,6897 Secundarias por reducción
PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 4 4,8 4,8 0,02 0,096 0,7857 Primaria
PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,8 1 0,8 0,02 0,016 0,8017 Secundarias por reducción
PT P1.5 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,36 1 0,36 0,02 0,0072 0,8089 Codo
Cubierta C1 2,3 DN-32 (1 1/4") 3 3,6 3,6 0,02 0,072 0,8809 Primaria
Cubierta C1 2,3 DN-25 (1 1/4") 0,36 1 0,36 0,02 0,0072 0,8881 Secundarias por reducción
Cubierta C2 4,6 DN-40 (1 1/2") 6 7,2 7,2 0,01 0,072 0,9601 Primaria
Cubierta C2 4,6 DN-40 (1 1/2") 0,36 1 0,36 0,01 0,0036 0,9637 Secundarias por reducción
Cubierta C4 13,8 DN-65 (2 1/2") 6 7,2 7,2 0,025 0,18 1,1437 Primaria
Cubierta C4 13,8 DN-65 (2 1/2") 0,66 1 0,66 0,025 0,0165 1,1602 Secundarias por reducción
Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 7 8,4 8,4 0,04 0,336 1,4962
Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,36 1 0,36 0,04 0,0144 1,5106
Cubierta C6 18,17 DN-65 (2 1/2") 0,8 3 2,4 0,04 0,096 1,6066
Cubierta Cald-C6 27,136 DN-80 (3") 15 18 18 0,04 0,72 2,3266 Primaria
Cubierta Cald-C6 27,136 DN-80 (3") 1,5 4 6 0,04 0,24 2,5666 Codos
Cald-C6 2,5666
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 10,7 1 10,7 0,015 0,1605 0,1605 Vvula motorizada de dos vías
Cubierta Caldera 9,6 DN-50 (2") 0,85 1 0,85 0,015 0,01275 0,17325 Válvula de mariposa o de corte
Caldera 0,17325
9,11125 m.c.a.
El resumen del cálculo y selección de ombas es el siguiente. (Grunfos).:
BombaCaudal
[m^3/h]m.c.a. Bomba seleccionada [Grundfos]
BC-A 13,603 2,378 NB 40-160 A-F-A BAQE
BC-B 4,003 2,188 NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE
BC-C 9,6 7,97285 NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE
BF-A 36,4 2,229 NB 65-160 A-F-B BAQE
BF-B 13,864 1,734 NB 40-125/142 A-F-A BAQE
BF-C 22,536 9,11125 NB 50-200 A-F-A BAQE
4.7 VASOS DE EXPANSIÓN
CÁLCULO DEL VASO DE EXPANSIÓN 01C
Necesitamos conocer, en primer ligar, el volumen de agua dilatada por efecto del calor
que se producirá en el circuito cerrado, para lo que precisamos los siguientes datos:
– Tmed Temperatura media del agua en la instalación:
CTT
T rertornoida
med º5.422
4045
2
– Pf Presión final absoluta = 3 bar.
– Fe Factor de expansión o de dilatación del agua según la temperatura. En
nuestro caso para una temperatura de 43ºC corresponde un coeficiente de 0.0098
– Vu Volumen útil del vaso para la absorción de la dilatación:
Vu = Vt x Fe
– Fp Factor de presión que depende de la presión absoluta inicial (Pai) y de la
presión absoluta final(Pfi)
Fp = (Paf – Pai) / Paf
– PaiPresión inicial (Altura estática) más 1 bar.
– PafPresión final (Presión de trabajo en bar) más 1 bar.
– Vt contenido máximo del agua en la instalación (calderas canalizaciones,
radiadores, etc.
Vt = Vu / Fp
– Vu Vlumen total de agua en la instalación incluyendo el agua de trabajo de la
caldera HF 130 (136 litros)
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Tabla de cálculo del volumen total de agua de toda la instalación:
Tramo Q [l/h] Conducto Pulgadas [m] Área [m^2] Longitud [m]Volumen [m^3]
P11 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P12 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P13 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P14 800 DN-20 3/4 0 0,00028502 3,2 0,000912076
P15 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126
P1 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 0 0
C1 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063
P21 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P22 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P23 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P24 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076
P25 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126
P2 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063
C2 2000 DN-32 1 1/4 0,03175 0,00079173 5,3 0,004196181
P31 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P32 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P33 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P34 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076
P35 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126
P3 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 0 0
C3 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063
IDA Y VUELTA AGUA TEMPLADA
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Tramo Q [l/h] Conducto Pulgadas [m] Área [m^2] Longitud [m]Volumen [m^3]
IDA Y VUELTA AGUA TEMPLADA
P41 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P42 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P43 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P44 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076
P45 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126
P4 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,4 0,000709392
C4 4000 DN-40 1 1/2 0,0381 0,00114009 5,3 0,006042501
P51 100 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P52 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P53 500 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P54 700 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076
P55 900 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071
P5 900 DN-25 1 0,0254 0,00050671 0 0
C5 900 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063
P61 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P62 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P63 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P64 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3,2 0,000912076
P65 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3 0,001520126
P6 1000 DN-25 1 0,0254 0,00050671 1,5 0,000760063
C6 5900 DN-50 2 0,0508 0,00202683 5,5 0,011147591
P131 0 0 0 3,2 0
P132 100 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P133 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P134 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P135 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3 0,000380031
P13 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 0 0
C13 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 1,5 0,000190016
P121 0 0 0 3,2 0
P122 100 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P123 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P124 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P125 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3 0,000380031
P12 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,5 0,00044337
C12 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 0,5 0,000142512
P111 0 0 0 3,2 0
P112 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P113 400 DN-15 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P114 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P115 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071
P11 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 0 0
C11 1600 DN-25 1 0,0254 0,00050671 3,2 0,001621468
P10 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 0 0
C10 1800 DN-25 1 0,0254 0,00050671 2,5 0,001266772
P8 300 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 0 0
C8 2100 DN-25 1 0,0254 0,00050671 2 0,001013417
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Tramo Q [l/h] Conducto Pulgadas [m] Área [m^2] Longitud [m]Volumen [m^3]
IDA Y VUELTA AGUA TEMPLADA
P91 0 0 0 3,2 0
P92 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P93 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P94 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P95 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071
P9 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071
C9 2900 DN-32 1 1/4 0,03175 0,00079173 3,8 0,003008583
P71 0 0 0 3,2 0
P72 200 DN-10 3/8 0,009525 7,1256E-05 3,2 0,000228019
P73 400 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P74 600 DN-15 1/2 0,0127 0,00012668 3,2 0,000405367
P75 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 3 0,000855071
P7 800 DN-20 3/4 0,01905 0,00028502 1,5 0,000427535
C7 3700 DN-32 1 1/4 0,03175 0,00079173 0 0
Caudal
Caldera 9600 DN-50 2 0,0508 0,00202683 14 0,028375685
m m^3 l cm^3
234,3 0,091388074 91,3880745 913,880745
Cálculo final del vaso de expansión 01C:
Volumen de agua [l] 227,4
Temperatura de ida [ºC] 55
Temperatura de vuelta [ºC] 45
Presión inicial 2,5
Presión final 4
Factor de presión 0,375
Factor de expansión 0,0171
Volumen útil 3,88854
Capacidad del vaso [l] 10,36944
Agua caliente
Elegimos por tanto un modelo SEDICAL reflex “NG” 12/6 o similar con capacidad para 17
litros. Referencia 7240100. El fragmento del catálogo del modelo seleccionado se encuentra
en la sección “ANEJOS”.
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4.8 RESUMEN CARACTERÍSTICAS
4.8.1 CLIMATIZADOR
Para la selección de nuestro climatizador, adaptado a las condiciones de diseño y a los
metros a climatizar y ventilar hemos dividido el estudio en dos partes, para invierno (potencia en calor) y para verano (potencia en frío). El climatizador debe extraer de las habitaciones e impulsar a ellas un determinado listros por hora por espacio, lo cual en nuestro hotel suman los siguientes caudales al climatizador. Qextracción= 10.058 m3/h = 2793,8 l/s QImpulsión= 13.603,8 m3/h = 3778,7 l/s
Potencia en calor (Invierno):
Las condiciones que el aire de impulsión debe alcanzar son las siguientes:
Temperatura: 21 ºC Humedad relativa: 45%
Parte del aire de impulsión viene del exterior por normativa, cumpliendo los requisitos de
ventilación, otra parte del aire impulsado proviene directamente del aire de extracción que vuelve a utilizarse para las habitaciones, nuestra temperatura de cálculo del aire exterior será de -1,8 ºC.
Potencia recuperada por el recuperador:
PR= Qext * (Ce*ρe) * ΔT * η =2793,8*1,232*(21+1,8)*0,55=43.162,2 W
Potencia a recuperar:
PRE= Qimp * 1,232 * ΔT , ΔT=9,27 ºC
Temperatura de salida del recuperador:
TSR= Text + ΔT = 7,47 ºC
Potencia de la batería:
PB = Qimp * 1,232 * (21-7,47) = 62986,9 W
Caudal de agua en el intercambiador de calor:
Qclima,caldera= (62986,9 * 0,86) / ΔT = 4003,6 l/s
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Hg de vapor para el humectador:
Kgvapor= Qimp * ρaire * Δw = 3778,7 * 1,18 * 0,006= 26,75 litros de vapor
Potencia en frío (Verano):
Las condiciones que el aire de impulsión debe alcanzar son las siguientes:
Temperatura: 24 ºC Humedad relativa: 45%
Parte del aire de impulsión viene del exterior por normativa, cumpliendo los requisitos de
ventilación, otra parte del aire impulsado proviene directamente del aire de extracción que vuelve a utilizarse para las habitaciones, nuestra temperatura de cálculo del aire exterior será de 33,9 ºC.
Potencia recuperada por el recuperador:
PR= Qext * (Ce*ρe) * ΔT * η =2793,8*1,232*(33,9-17)*0,55=34.901,5 W
Potencia a recuperar:
PRE= Qimp * 1,232 * ΔT , ΔT=7,5 ºC
Temperatura de salida del recuperador:
TSR= Text - ΔT = 26,4 ºC
Potencia de la batería:
PB = Qimp * 1,232 * (Δh) = 62424 W
Caudal de agua en el intercambiador de calor:
Qclima,caldera= (62424 * 0,86) / ΔT = 13.421,16 l/s
Una vez definidas las potencias de las baterías del climatizador sabremos junto con las potencias de la suma de las cargas térmicas del edificio (adjuntas al final de este documento), cual será la potencia necesaria de nuestra caldera y de nuestro grupo frigorífico.
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Caldera:
PCaldera= PBclimatizador+ HAP = 62.986,9 + 34.553 = 97.539,9 W
Grupo frigorífico:
Pgf= PBclimatizador+ HAP = 62.424 + ( 91383 + 7917) = 161.724 W Las unidades de tratamiento de aire y agua son las siguientes, sus características técnicas vienen expuestas en los fragmentos de los catálogos en el documento “ANEJOS”:
Marca Modelo
Roca HF 130
Termoven Serie ETXF 145,2
Termoven Serie CLA 2000 2020/1
Caldera
Grupo frigorífico
Climatizador
Selección elementos de
catálogo
4.8.2 EXTRACTORES Y VENTILADORES
Rejillas de impulsión
Para cada fan-coil se ha seleccionado una rejilla de impulsión, atendiendo al caudal de
aire, las dimensiones de la sección de impulsión y al límite de velocidad del aire al pasar por
las aletas de la rejilla.
Se ha establecido un límite de 2,5 m/s para no sobrepasar unos niveles sonoros
establecidos por el R.I.T.E. los cuales son incómodos para el usuario.
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SENSIBLE TOTAL
42N-16 67,6 0,76 0,94 834,3 0,07 41 435x518x220 17 Carrier
42N-25 142 1,36 1,47 1383,2 0,12 50 435x518x221 19 Carrier
42N-33 158,6 1,92 2,195 158,6 0,17 53 435x518x222 19 Carrier
MODELOCAUDAL
AIRE [l/s]
CAPACIDAD FRIGORIFICA
[KW]
CAPACIDAD
CALORIFICA
[W]
CAUDAL
AGUA
(REFRIGERA
NIVEL DE
PRESION
SONORA
DIMENSIONES
[mm]PESO [Kg] MARCA
FAN-COILS
REJILLAS
TIPO FAN-COIL CAUDAL AIRE [l/s]
MODELO REJILLA
DIMENSIÓN REJILLA [mm]
Ak [m2] VELOCIDAD AIRE [m/s]
MARCA
42N-16 67,6 20-DH 400x150 0,0309 2,2 KOOLAIR
42N-25 142 20-DH 600x200 0,066 2,2 KOOLAIR
42N-33 158,6 20-DH 600x200 0,066 2,5 KOOLAIR
Difusores
Para la climatización de la planta baja es necesaria la instalación de unos difusores
que repartan el aire de impulsión por toda la habitación, éstos difusores se han elegido
atendiendo a las mismas exigencias que para las rejillas de impulsión.
Difusores
Zona Desayunos
(Este) Desayunos
(Oeste) Hall-
recepción
Caudal [m^3/h] 230 750 520
Modelo seleccionado
Difusor rotacional DF-RO (12 ranuras)
Difusor rotacional DF-RO (12 ranuras)
Difusor rotacional DF-RO (12 ranuras)
Marca Koolzone Koolzone Koolzone
Nº difusores 3 1 2
Velocidad [m/s] 0,13 0,41 0,29
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Rejillas de retorno
El aire de extracción de las habitaciones necesario para garantizar los niveles de ventilación exigidos escapa de las habitaciones por los puntos de extracción definidos en los planos, en los cuales se instalarán las siguientes rejillas:
Zona DesayunosHall-
recepciónBaños
Despacho
directorOficina
Caudal
[m^3/h]1000 400 90 30 60
Modelo
seleccionad
o
20/45 HV 20/45 HV 20/45 HV 20/45 HV 20/45 HV
Marca Koolzone Koolzone Koolzone Koolzone Koolzone
Dimensión
[mm x mm]600 x 600 600 x 600 600 x 600 600 x 600 600 x 600
Ak 0,1759 0,1759 0,1759 0,1759 0,1759
Nº
difusores1 1 2 1 2
Velocidad
[m/s]1,6 0,6 0,1 ~0 ~0
Rejillas de
retorno
*La selección de rejillas de impulsión ha sido calculas mediantes las tablas Excel de selección rápida de Koolzone.
Compuertas cortafuegos
Estos elementos del entramado de conductos funcionan como elemento separador entre dos sectores de incendio, y aportan la misma resistencia al fuego que los elementos estructurales de las compartimentaciones, limitando el riesgo de propagación de incendio por el interior del edificio.
Tramo Modelo MarcaDiámetro
[mm]Marca
Para todas las
unidades
terminales
FOC-EIS-
90-MAMadel 125 CC-1
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PROYECTO DE INSTALACIONES
ANEXO DE CALCULOS
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6.0 DOCUMENTOS ANEXOS DE CÁLCULO
COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN
CALCULO DEL K DE LOS CERRAMIENTOS
LOCALIDAD ZARAGOZA ZONA CLIMATICA D-3
Transmitancia Límite de muros
0,66 W/m2 ºC
Transmitancia Límite de suelos
0,49 W/m2 ºC
Transmitancia Límite de cubiertas
0,38 W/m2 ºC
Factor solar modificado límite de lucernarios 0,28
Transmitancia límite de huecos
2,1-3,5
s/Tabla CTE HE
MURO Fachada principal L (m) Lamda R(m2 ºC/W)
RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040
CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000
FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,050 0,037 1,351
CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,020 - 0,160
CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000
RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,130
1,681
K (W/m2 ºC) 1/R 0,595
K con puentes térmicos 0,654
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MURO Pared lateral L (m) Lamda R(m2 ºC/W)
L/
RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040
BLOQUE DE HORMIGON 0,100 0,440 0,227
FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,040 0,037 1,081
CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,012 - 0,150
BLOQUE DE HORMIGON 0,100 0,440 0,227
RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,130
1,856
K (W/m2 ºC) 1/R 0,539
K con puentes térmicos 0,593
CUBIERTA Cubierta L (m) Lamda R(m2 ºC/W)
L/
RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040
CHAPA DE ACERO 0,001 58,000 0,000
FIBRA DE VIDRIO 30kg/m3 0,050 0,037 1,351
CHAPA DE ACERO 0,010 58,000 0,000
CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) >0,150
0,180
PANEL FIBRAS 0,050 0,040 1,250
RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,170
2,992
K (W/m2 ºC) 1/R 0,334
K con puentes térmicos 0,368
CRISTAL Ventanas fachada L (m) Lamda R(m2 ºC/W)
RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,040
CRISTAL 0,080 0,950 0,084
CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,014
0,150
CRISTAL 0,060 0,950 0,063
RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,013
0,350
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K (W/m2 ºC) 1/R 2,854
FACTOR SOLAR SC 0,85
K con puentes térmicos 3,282
CRISTAL Cortina L (m) Lamda R(m2 ºC/W)
RESISTENCIA SUPERFICIAL (he) - - 0,025
CRISTAL 0,080 0,950 0,084
CAMARA DE AIRE (SIN VENTILAR) 0,014
0,150
CRISTAL 0,080 0,950 0,084
RESISTENCIA SUPERFICIAL(hi) - - 0,005
0,348
K (W/m2 ºC) 1/R 2,870
FACTOR SOLAR SC 0,85
K con puentes térmicos 3,301
CÁLCULO DE CARGAS
Haciendo un sumatorio de todas las zonas del hotel quedan las siguientes cargas
térmicas para verano e invierno, lo que nos dará una idea de cómo deberá ser nuestro
sistema de climatización primario y demás máquinas de tratamiento de aire que se
encontrarán en la azotea.
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Sumatorio de todos los espacios:
Zone 1 DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
ZONE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 183 m² 34417 - 183 m² - -
Wall Transmission 1168 m² 4258 - 1168 m² 16945 -
Roof Transmission 265 m² 2260 - 265 m² 2272 -
Window Transmission 183 m² 2756 - 183 m² 15314 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 324 m² 126 - 324 m² 0 -
Partitions 15 m² 4 - 15 m² 22 -
Ceiling 57 m² 0 - 57 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 10929 W 10146 - 0 0 -
Electric Equipment 27761 W 26228 - 0 0 -
People 179 11187 7917 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 91383 7917 - 34553 0
Sumario de cargas térmicas por espacios:
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TABLE 1.1.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Baños PB '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jul 2200 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 18,4 °C / 16,6 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 0 m² 0 - 0 m² - -
Wall Transmission 11 m² 99 - 11 m² 166 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 11 m² 0 - 11 m² 0 -
Partitions 3 m² 0 - 3 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 40 W 36 - 0 0 -
Electric Equipment 40 W 37 - 0 0 -
People 1 37 25 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 209 25 - 166 0
TABLE 1.1.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Baños PB '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 11 0,620 - 99 - 166
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ABLE 1.2.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Desayunos '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jul 1500 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 33,9 °C / 21,5 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 1 m² 192 - 1 m² - -
Wall Transmission 59 m² 284 - 59 m² 870 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 1 m² 28 - 1 m² 111 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 60 m² 0 - 60 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 451 W 400 - 0 0 -
Electric Equipment 2254 W 2049 - 0 0 -
People 26 1694 3499 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 4647 3499 - 982 0
TABLE 1.2.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Desayunos '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 59 0,620 - 284 - 870
WINDOW 1 1 3,339 0,811 28 192 111
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TABLE 1.3.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Despacho director '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1300 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 30,8 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 298 - 2 m² - -
Wall Transmission 10 m² 32 - 10 m² 151 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 20 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 11 m² 0 - 11 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 113 W 98 - 0 0 -
Electric Equipment 283 W 252 - 0 0 -
People 1 50 60 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 749 60 - 300 0
TABLE 1.3.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Despacho director '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 10 0,620 - 32 - 151
WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149
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TABLE 1.4.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Hall recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jul 2200 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 18,4 °C / 16,6 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 0 m² 0 - 0 m² - -
Wall Transmission 65 m² 357 - 65 m² 952 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 62 m² 0 - 62 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 8 m² 0 - 8 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 441 W 398 - 0 0 -
Electric Equipment 1102 W 1016 - 0 0 -
People 10 672 1325 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 2443 1325 - 952 0
TABLE 1.4.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Hall recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
S EXPOSURE
WALL 17 0,579 - 84 - 230
E EXPOSURE
WALL 49 0,620 - 273 - 722
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 79
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.5.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 50 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 12 m² 10 - 12 m² 0 -
Partitions 0 m² 2 - 0 m² 11 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 102 W 94 - 0 0 -
Electric Equipment 254 W 239 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 770 59 - 479 0
TABLE 1.5.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
N EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 15 - 224
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 80
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.6.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 411 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 32 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 12 m² 10 - 12 m² 0 -
Partitions 0 m² 2 - 0 m² 11 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 102 W 94 - 0 0 -
Electric Equipment 254 W 239 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 910 59 - 479 0
TABLE 1.6.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149
N EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 15 - 224
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 81
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TABLE 1.7.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 279 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 35 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 14 m² 12 - 14 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 113 W 105 - 0 0 -
Electric Equipment 284 W 266 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 818 59 - 244 0
TABLE 1.7.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 279 149
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 82
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TABLE 1.8.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 411 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 17 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 14 m² 12 - 14 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 113 W 105 - 0 0 -
Electric Equipment 284 W 266 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 933 59 - 244 0
TABLE 1.8.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPB Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 83
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TABLE 1.9.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 50 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 12 m² 102 - 12 m² 103 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 857 59 - 571 0
TABLE 1.9.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
N EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 15 - 224
H EXPOSURE
ROOF 12 0,358 - 102 - 103
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 84
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.10.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 411 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 32 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 12 m² 102 - 12 m² 103 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 997 59 - 571 0
TABLE 1.10.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina NW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149
N EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 15 - 224
H EXPOSURE
ROOF 12 0,358 - 102 - 103
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 85
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.11.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jul 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,6 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 272 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 98 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 12 m² 102 - 12 m² 103 -
Window Transmission 2 m² 30 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 927 59 - 571 0
TABLE 1.11.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SE(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 37 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 272 149
S EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 61 - 224
H EXPOSURE
ROOF 12 0,358 - 102 - 103
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 86
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.12.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jul 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,6 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 450 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 80 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 12 m² 102 - 12 m² 103 -
Window Transmission 2 m² 30 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 1087 59 - 571 0
TABLE 1.12.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Esquina SW(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 19 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 450 149
S EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 61 - 224
H EXPOSURE
ROOF 12 0,358 - 102 - 103
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 87
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.13.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 35 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 12 m² 102 - 12 m² 103 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 2 m² 0 - 2 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 842 59 - 347 0
TABLE 1.13.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
H EXPOSURE
ROOF 12 0,358 - 102 - 103
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 88
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.14.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada W(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 411 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 17 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 12 m² 102 - 12 m² 103 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 982 59 - 347 0
TABLE 1.14.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Fachada W(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149
H EXPOSURE
ROOF 12 0,358 - 102 - 103
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 89
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.15.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPS Minusválidos E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 35 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 16 m² 140 - 16 m² 141 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 138 W 127 - 0 0 -
Electric Equipment 344 W 324 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 1001 59 - 385 0
TABLE 1.15.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPS Minusválidos E(1) '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
H EXPOSURE
ROOF 16 0,358 - 140 - 141
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 90
DAVID RAMOS ZAPATERO
TABLE 1.16.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 50 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 755 59 - 468 0
TABLE 1.16.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NE '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
N EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 15 - 224
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TABLE 1.17.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 411 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 32 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 2 m² 0 - 2 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 895 59 - 468 0
TABLE 1.17.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina NW '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149
N EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 15 - 224
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TABLE 1.18.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SE '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jul 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,6 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 272 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 98 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 30 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 825 59 - 468 0
TABLE 1.18.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SE '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 37 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 272 149
S EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 61 - 224
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TABLE 1.19.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SW '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Aug 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,6 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 436 - 2 m² - -
Wall Transmission 23 m² 100 - 23 m² 319 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 30 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 990 59 - 468 0
TABLE 1.19.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Esquina SW '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 30 436 149
S EXPOSURE
WALL 16 0,579 - 83 - 224
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TABLE 1.20.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 35 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 2 m² 0 - 2 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 740 59 - 244 0
TABLE 1.20.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada E '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
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TABLE 1.21.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 411 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 17 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 101 W 93 - 0 0 -
Electric Equipment 252 W 237 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 880 59 - 244 0
TABLE 1.21.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Fachada W '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
W EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 17 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 411 149
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TABLE 1.22.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' HPT Minusválidos E '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1700 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 31,1 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 253 - 2 m² - -
Wall Transmission 6 m² 35 - 6 m² 95 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 138 W 127 - 0 0 -
Electric Equipment 344 W 324 - 0 0 -
People 2 94 59 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 861 59 - 244 0
TABLE 1.22.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' HPT Minusválidos E '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 6 0,620 - 35 - 95
WINDOW 1 2 3,492 0,887 27 253 149
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TABLE 1.23.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Oficina '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1000 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 20,6 °C / 17,6 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 378 - 2 m² - -
Wall Transmission 5 m² -2 - 5 m² 68 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² -27 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 6 m² 0 - 6 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 64 W 54 - 0 0 -
Electric Equipment 160 W 140 - 0 0 -
People 2 92 120 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 636 120 - 217 0
TABLE 1.23.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Oficina '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 5 0,620 - -2 - 68
WINDOW 1 2 3,492 0,887 -27 378 149
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TABLE 1.24.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jan 1000 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 10,7 °C / 9,7 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 0 m² 0 - 0 m² - -
Wall Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 15 m² 0 - 15 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 123 W 106 - 0 0 -
Electric Equipment 308 W 274 - 0 0 -
People 2 99 219 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 479 219 - 0 0
TABLE 1.24.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Recepción '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLAS
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Memoria. 99
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TABLE 1.25.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Lencería PT '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1300 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 30,8 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 298 - 2 m² - -
Wall Transmission 10 m² 33 - 10 m² 154 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 20 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 87 W 75 - 0 0 -
Electric Equipment 218 W 194 - 0 0 -
People 2 207 542 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 827 542 - 303 0
TABLE 1.25.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Lencería PT '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 10 0,620 - 33 - 154
WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149
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Memoria. 100
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TABLE 1.26.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Lencería PS '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1300 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 30,8 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 298 - 2 m² - -
Wall Transmission 10 m² 33 - 10 m² 154 -
Roof Transmission 9 m² 86 - 9 m² 75 -
Window Transmission 2 m² 20 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 87 W 75 - 0 0 -
Electric Equipment 218 W 194 - 0 0 -
People 2 207 542 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 913 542 - 378 0
TABLE 1.26.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Lencería PS '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 10 0,620 - 33 - 154
WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149
H EXPOSURE
ROOF 9 0,358 - 86 - 75
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TABLE 1.27.A. COMPONENT LOADS FOR SPACE '' Lencería '' IN ZONE '' Zone 1 ''
DESIGN COOLING DESIGN HEATING
COOLING DATA AT Jun 1300 HEATING DATA AT DES HTG
COOLING OA DB / WB 30,8 °C / 20,8 °C HEATING OA DB / WB -2,8 °C / -3,8 °C
OCCUPIED T-STAT 23,9 °C OCCUPIED T-STAT 21,1 °C
Sensible Latent Sensible Latent
SPACE LOADS Details (W) (W) Details (W) (W)
Window & Skylight Solar Loads 2 m² 298 - 2 m² - -
Wall Transmission 10 m² 33 - 10 m² 154 -
Roof Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Window Transmission 2 m² 20 - 2 m² 149 -
Skylight Transmission 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Door Loads 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Floor Transmission 12 m² 0 - 12 m² 0 -
Partitions 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Ceiling 0 m² 0 - 0 m² 0 -
Overhead Lighting 0 W 0 - 0 0 -
Task Lighting 122 W 105 - 0 0 -
Electric Equipment 305 W 272 - 0 0 -
People 2 207 542 0 0 0
Infiltration - 0 0 - 0 0
Miscellaneous - 0 0 - 0 0
Safety Factor 0% / 0% 0 0 0% 0 0
>> Total Zone Loads - 935 542 - 303 0
TABLE 1.27.B. ENVELOPE LOADS FOR SPACE '' Lencería '' IN ZONE '' Zone 1 ''
COOLING COOLING HEATING
Area U-Value Shade TRANS SOLAR TRANS
(m²) (W/(m²-°K)) Coeff. (W) (W) (W)
E EXPOSURE
WALL 10 0,620 - 33 - 154
WINDOW 1 2 3,492 0,887 20 298 149
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CÁLCULO DE CARACTERÍSTICAS FAN-COILS
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Memoria. 103
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Memoria. 104
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CÁLCULO DE TUBERÍAS
Impulsión:
*Las tablas de selección de tuberías por planos aparecen en éste documento en la
página 36, en el cálculo de vasos de expansión.
Para su selección se ha utilizado el siguiente diagrama, en el que aparecen
delimitados las pérdidas que se pueden admitir dependiendo del caudal del tramo:
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Memoria. 105
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CÁLCULO DE CONDUCTOS
Utilizamos la sigientetabla delimitada por 0,9 Pa/m de pérdida de presión unitaria y una
velocidad de 8 m/s.
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Accesorio Tipo de Caudal Aire Diámetro Sección Velocidad Presión Coef. Acopl. Perd. Pres. Longitud Perdida Perdida de
Nº Accesorio (L/S) (Eq.) mm mm mm m2 (m/s) Dinámica (Pa) CoUnit.
(Pa/m)m
Presión
Total
Presión en tramo
[Pa]
33 25,00
1 CC-1 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 45
2 Volustato 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 30
1 Codo 90º 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 0,16 0,04345369
2 Reducción 33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 0,456192 0,12389515
33 125 - - 0,0490875 0,67226891 0,271585532 0,6 3,2 1,92
102,09
1 Reducción 66 150 - - 0,070686 0,93370682 0,523891844 0,695308642 0,36426653
66 150 - - 0,070686 0,93370682 0,523891844 0,6 3,2 1,92
2,284266527
1 Reducción 99 200 - - 0,125664 0,78781513 0,372965971 0,22 0,08205251
99 200 - - 0,125664 0,78781513 0,372965971 0,4 3,2 1,28
1,362052514
1 Reducción 133 200 - - 0,125664 1,0583779 0,673134891 0,537109375 0,36154706
133 200 - - 0,125664 1,0583779 0,673134891 0,7 3,2 2,24
2,601547061
1 Reducción 166 250 - - 0,19635 0,84542908 0,429511646 0,038839065 0,01668183
2 Derivación 166 250 - - 0,19635 0,84542908 0,429511646 0,5 0,21475582
166 250 - - 0,19635 0,84542908 0,429511646 0,5 3 1,5
1,731437654
1 Reducción 333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 1,425454545 13,9557931
2 Codo 90º 333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 0,11 1,07694577
3 Codo 90º 333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 0,11 1,07694577
333 315 300 275 0,0825 4,03636364 9,790416084 0,35 5,3 1,855
4,008891538
1 Reducción 1133 500 600 350 0,21 5,3952381 17,49209429 0 0
1133 500 600 350 0,21 5,3952381 17,49209429 0,55 5,3 2,915
2,915
1 Reducción 1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0 0
2 Codo 45º 1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0,05 2,63341328
3 Codo 45º 1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0,05 2,63341328
1966 500 600 350 0,21 9,36190476 52,66826559 0,8 5,8 4,64
9,906826559
1 Reducción 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0 0
1 Codo 90º 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0,11 7,47398327
2 Codo 90º 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0,11 7,47398327
3 Codo 45º 2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 0,05 3,39726512
2233 500 600 350 0,21 10,6333333 67,94530243 1 5 5
15,87124839
142,7686191
Perdidas Secundarias
C4
C6
P1A1
P1A2
P1A4
P1A3
P1A4
P1A5
P1A5
P1A3
Rejilla
C6
C7
C1
C6
C7
C7
C7
C1
C4
C6
C7
Dimensiones
Tramo
P1A1
P1A1
P1A2
P1A1
P1A1
C1
C1
P1A5
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6.1 Catálogos fan-coils.
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6.2 Catálogos bombas
BC-A
NB 40-160 A-F-A BAQE
Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:
Líquido bombeado: Agua de calefacción
Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C
Técnico:
Velocidad para datos de bomba: 1400 rpm
Caudal real calculado: 13.6 m³/h
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Altura resultante de la bomba: 2.4 m
Diámetro real del impulsor: 171 mm
Cierre: BAQE
Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A
Materiales:
Cuerpo hidráulico: Fundición
EN-GJL-250 DIN W.-Nr.
A48-40 B ASTM
Impulsor: Fundición
EN-GJL-200 DIN W.-Nr.
A48-30 B ASTM
Instalación:
Temperatura máxima ambiental: 40 °C
Presión del sistema: 16 bar
Presión de trabajo máxima: 16 bar
Presión mín. de entrada: -0.1 bar
Tipo de brida: EN 1092-2
Aspiración: DN 65
Descarga: DN 40
Presión: PN16
Datos eléctricos:
Tipo de motor: 80A
Número de polos: 4
Potencia nominal - P2: 0.55 kW
Frecuencia de alimentación: 50 Hz
Frecuencia máxima: 40.0 Hz
Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V
Corriente nominal: 2.6 / 1.5 A
Intensidad de arranque: 430-470 %
Cos phi - Factor de potencia: 0,79-0,70
Velocidad nominal: 1390-1410 rpm
Rendimiento del motor a carga total: 77 %
Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 79-77 %
Rendimiento del motor a 1/2 carga: 78,1-73,2 %
Grado de protección (IEC 34-5): IP55
Clase de aislamiento (IEC 85): F
Otros:
Peso neto: 39.7 kg
Peso bruto: 41 kg
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Volumen: 0.138 m³
BC-B
NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE
Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:
Líquido bombeado: Agua de calefacción
Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C
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Técnico:
Velocidad para datos de bomba: 1400 rpm
Caudal real calculado: 4 m³/h
Altura resultante de la bomba: 2.2 m
Diámetro real del impulsor: 177 mm
Cierre: BAQE
Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A
Materiales:
Cuerpo hidráulico: Fundición
EN-GJL-250 DIN W.-Nr.
A48-40 B ASTM
Impulsor: Fundición
EN-GJL-200 DIN W.-Nr.
A48-30 B ASTM
Instalación:
Temperatura máxima ambiental: 40 °C
Presión del sistema: 16 bar
Presión de trabajo máxima: 16 bar
Presión mín. de entrada: -0.1 bar
Tipo de brida: EN 1092-2
Aspiración: DN 50
Descarga: DN 32
Presión: PN16
Datos eléctricos:
Tipo de motor: 80A
Número de polos: 4
Potencia nominal - P2: 0.55 kW
Frecuencia de alimentación: 50 Hz
Frecuencia máxima: 48.0 Hz
Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V
Corriente nominal: 2.6 / 1.5 A
Intensidad de arranque: 430-470 %
Cos phi - Factor de potencia: 0,79-0,70
Velocidad nominal: 1390-1410 rpm
Rendimiento del motor a carga total: 77 %
Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 79-77 %
Rendimiento del motor a 1/2 carga: 78,1-73,2 %
Grado de protección (IEC 34-5): IP55
Clase de aislamiento (IEC 85): F
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Otros:
Peso neto: 36.7 kg
Peso bruto: 39 kg
Volumen: 0.138 m³
BC-C
NBG 50-32-160.1/177 A-F-A BAQE
Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según
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EN 12756. Líquido:
Líquido bombeado: Agua de calefacción
Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C
Técnico:
Velocidad para datos de bomba: 1400 rpm
Caudal real calculado: 9.6 m³/h
Altura resultante de la bomba: 8 m
Diámetro real del impulsor: 177 mm
Cierre: BAQE
Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A
Materiales:
Cuerpo hidráulico: Fundición
EN-GJL-250 DIN W.-Nr.
A48-40 B ASTM
Impulsor: Fundición
EN-GJL-200 DIN W.-Nr.
A48-30 B ASTM
Instalación:
Temperatura máxima ambiental: 40 °C
Presión del sistema: 16 bar
Presión de trabajo máxima: 16 bar
Presión mín. de entrada: -0 bar
Tipo de brida: EN 1092-2
Aspiración: DN 50
Descarga: DN 32
Presión: PN16
Datos eléctricos:
Tipo de motor: 80A
Número de polos: 4
Potencia nominal - P2: 0.55 kW
Frecuencia de alimentación: 50 Hz
Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V
Corriente nominal: 2.6 / 1.5 A
Intensidad de arranque: 430-470 %
Cos phi - Factor de potencia: 0,79-0,70
Velocidad nominal: 1390-1410 rpm
Rendimiento del motor a carga total: 77 %
Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 79-77 %
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ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
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Rendimiento del motor a 1/2 carga: 78,1-73,2 %
Grado de protección (IEC 34-5): IP55
Clase de aislamiento (IEC 85): F
Otros:
Peso neto: 36.7 kg
Peso bruto: 39 kg
Volumen: 0.138 m³
BF-A
NB 65-160 A-F-B BAQE
Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según DIN. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Bronce
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y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:
Líquido bombeado: Agua fría / agua refrigerente
Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C
Técnico:
Velocidad para datos de bomba: 1445 rpm
Caudal real calculado: 36.4 m³/h
Altura resultante de la bomba: 2.3 m
Diámetro real del impulsor: 168 mm
Cierre: BAQE
Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A
Materiales:
Cuerpo hidráulico: Fundición
EN-JL1040 DIN W.-Nr.
A48-40 B ASTM
Impulsor: Bronce
2.1096.01 DIN W.-Nr.
B584-C83600 ASTM
Instalación:
Temperatura máxima ambiental: 60 °C
Presión del sistema: 16 bar
Presión de trabajo máxima: 16 bar
Presión mín. de entrada: -0.8 bar
Tipo de brida: DIN
Aspiración: DN 80
Descarga: DN 65
Presión: PN16
Datos eléctricos:
Tipo de motor: 90SB
Grado de rendimiento: 1
Número de polos: 4
Potencia nominal - P2: 1.1 kW
Frecuencia de alimentación: 50 Hz
Frecuencia máxima: 40.0 Hz
Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V
Corriente nominal: 4.65 / 2.7 A
Cos phi - Factor de potencia: 0,78-0,72
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DAVID RAMOS ZAPATERO
Velocidad nominal: 1440-1445 rpm
Rendimiento del motor a carga total: 83,8 %
Grado de protección (IEC 34-5): IP55
Clase de aislamiento (IEC 85): F
Otros:
Peso neto: 55.9 kg
Peso bruto: 59 kg
Volumen: 0.138 m³
BF-B
NB 40-125/142 A-F-A BAQE
Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba: - dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición,
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- eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:
Líquido bombeado: Agua fría / agua refrigerente
Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C
Técnico:
Velocidad para datos de bomba: 1400 rpm
Caudal real calculado: 13.8 m³/h
Altura resultante de la bomba: 1.7 m
Diámetro real del impulsor: 142 mm
Cierre: BAQE
Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A
Materiales:
Cuerpo hidráulico: Fundición
EN-GJL-250 DIN W.-Nr.
A48-40 B ASTM
Impulsor: Fundición
EN-GJL-200 DIN W.-Nr.
A48-30 B ASTM
Instalación:
Temperatura máxima ambiental: 40 °C
Presión del sistema: 16 bar
Presión de trabajo máxima: 16 bar
Presión mín. de entrada: -0.8 bar
Tipo de brida: EN 1092-2
Aspiración: DN 65
Descarga: DN 40
Presión: PN16
Datos eléctricos:
Tipo de motor: 80A
Número de polos: 4
Potencia nominal - P2: 0.55 kW
Frecuencia de alimentación: 50 Hz
Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V
Corriente nominal: 2.6 / 1.5 A
Intensidad de arranque: 430-470 %
Cos phi - Factor de potencia: 0,79-0,70
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Velocidad nominal: 1390-1410 rpm
Rendimiento del motor a carga total: 77 %
Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 79-77 %
Rendimiento del motor a 1/2 carga: 78,1-73,2 %
Grado de protección (IEC 34-5): IP55
Clase de aislamiento (IEC 85): F
Otros:
Peso neto: 38.6 kg
Peso bruto: 40 kg
Volumen: 0.138 m³
BC-C
NB 50-200 A-F-A BAQE
Bomba centrífuga monocelular no autocebante, homologada según EN 1092-2. Se utiliza para el bombeo de líquidos no densos, limpios o ligeramente contaminados sin sólidos abrasivos o de fibra larga. La bomba está acoplada directamente a un motor 3fásico AC con brida IEC. El impulsor está equilibrado hidráulica y dinamicamente. Caracteríticas de la bomba:
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Memoria. 119
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- dimensiones bridas según EN 1092-2, - cuerpo de bomba de voluta de Fundición, - eje de acero inoxidable, impulsor de Fundición y anillos de desgaste de bronce, - cierre mecánico no equilibrado según EN 12756. Líquido:
Líquido bombeado: Agua fría / agua refrigerente
Rango de temperatura del líquido: 0 .. 120 °C
Técnico:
Velocidad para datos de bomba: 1445 rpm
Caudal real calculado: 22.6 m³/h
Altura resultante de la bomba: 9.1 m
Diámetro real del impulsor: 219 mm
Cierre: BAQE
Tolerencia de curva: ISO 9906 Annex A
Materiales:
Cuerpo hidráulico: Fundición
EN-GJL-250 DIN W.-Nr.
A48-40 B ASTM
Impulsor: Fundición
EN-GJL-200 DIN W.-Nr.
A48-30 B ASTM
Instalación:
Temperatura máxima ambiental: 60 °C
Presión del sistema: 16 bar
Presión de trabajo máxima: 16 bar
Presión mín. de entrada: -0.8 bar
Tipo de brida: EN 1092-2
Aspiración: DN 65
Descarga: DN 50
Presión: PN16
Datos eléctricos:
Tipo de motor: 100LB
Grado de rendimiento: 1
Número de polos: 4
Potencia nominal - P2: 2.2 kW
Frecuencia de alimentación: 50 Hz
Frecuencia máxima: 45.6 Hz
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Tensión nominal: 3 x 220-240 D / 380-415 Y V
Corriente nominal: 9.25 / 5.35 A
Intensidad de arranque: 620-670 %
Cos phi - Factor de potencia: 0,77-0,70
Velocidad nominal: 1440-1450 rpm
Rendimiento del motor a carga total: 86,4 %
Rendimiento del motor a 3/4 de carga: 85,5-85 %
Rendimiento del motor a 1/2 carga: 84-82 %
Grado de protección (IEC 34-5): IP55
Clase de aislamiento (IEC 85): F
Otros:
Peso neto: 62.7 kg
Peso bruto: 66 kg
Volumen: 0.184 m³
Sistema de control
Delta Control 2000 MF 1x3.0 DOL PFU Unidad de control compacta para bombas en un circuito hidráulico cerrado, con micro ordenador y convertidor de frecuencias para el control de la prestación mediante el control de la velocidad variable de una de las bomba y de los arranques/paradas de las bombas con velocidad constante. Durante Delta Control 2000 MF 1x3.0 DOL PFU el funcionamiento, la regulación y el control, el control del circuido cerrado y la supervisión están integrados a una unidad compacta. El control se suministra con un interruptor principal, terminales para todos los cables externos, todos los fusibles necesarios y aparamenta de protección de los circuitos eléctricos. Adaptación de la prestación a la demanda mediante el control del circuito cerrado de - presión o
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- presión diferencial o - caudal o - temperatura o - diferencia de temperatura o - nivel o - control de circuito abierto Puede ajustarse el modo de control deseado. Mediante el ajuste de los parámetros de control. Control de circuito cerrado mediante controlador digital optimado para el trabajo de bombas centrífugas, puede invertirse la función de control, limitación automática de la cantidad de arranques de la bomba, cambio automático de la bomba - depende de la demanda - depende del tiempo (ajustable: apagado, una vez al día o una vez a la semana), - depende del los fallos - funcionamiento de prueba de las bombas (ajustable en combinación con el cambio de la bomba según el tiempo:apagado,una vez al día o una vez a la semana) - prioridad de bomba ajustable, - número de bombas auxiliares ajustable, - arranque suave electrónico de la(s) bomba(s) de con velocidad variable, - a bajo caudal y modo de control de presión, puede obtenerse automáticamente la conmutación en el funcionamiento de ahorro energético, - manualmente, ajustes infinitos del punto de ajuste, - ajuste de las diferentes influencias del punto de ajuste - dependiendo del caudal estimado, - dependiendo del caudal indirecto medido internamente, - dependiendo de la señal de medida, Datos técnicos:
Intensidad nominal de instalación: 6.4 A
Número de bombas principales: 1
Potencia nominal: 3 kW
Intensidad nominal: 6 A .. 6.4 A
Conexión: directo
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6.3 Catálogo Caldera
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6.4 Grupo Frigorífico
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6.5 Climatizador
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Memoria. 125
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6.6 Vasos de expansión
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6.7 Rejillas de impulsión, fan-coils
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DAVID RAMOS ZAPATERO
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ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (I.C.A.I.)
Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 130
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6.8 Difusores fan-coils zonas comunes
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 131
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Memoria. 132
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6.9 Rejillas de retorno
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 133
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 134
DAVID RAMOS ZAPATERO
6.10 Compuertas cortafuegos
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Ingeniero Técnico Industrial
Memoria. 135
DAVID RAMOS ZAPATERO
6.11 Reguladores de caudal de aire o volustatos
TROX:
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Memoria. 136
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MADEL:
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