SSHH
INODOROS LAVATORIOS DUCHAS URINARIOSUNIDADES DE DESCARGA 4 2 2 4COMEDOR 5 4 6 2 48PTA VENTAS 22 24 3 2 150OF FINANZAS 2 2 0 1 16BAÑO PUETA2 4 3 0 2 30DPTO REFINACIÓN 7 7 0 2 50OF GERENCIA 7 7 4 0 50LAB Y OF OPERACIÓN 1 1 1 0 8OFICINAS 2 2 2 1 20GENERADOR ELECTRICO 2 2 0 1 16TALLER Y OF MTTO E INSPEC 5 3 4 0 34TALLER Y OF MTTO E INSPEC 2 2 2 2 0 16SALA DE CONTROL 3 3 3 1 28LOGISTICA 4 4 3 1 34SSHH CONTRATISTA 4 5 5 1 40CASETA DE CONTROL 2 2 0 0 12OF DE SEGURIDAD 6 5 4 2 50
TOTAL 78 76 37 16TOTAL UD 312 152 74 64 602
DE ACUERDO A LA TABLA DE GASTOS PROBLALBES LE CORREPONDE UN CAUDAL DE
600 5.34 lps602 5.36 lps650 5.85 lps
Q diseño= 6 lps
DISEÑO DE MEZCLA COMPLETA
Datos de diseño:
Caudal de diseño 6 l/s = 518.40 Sólidos Suspendidos SSLM en el reactor 3,500.00 mg/l Solidos suspendidos volatiles SSVLM en el reactor 2,800.00 mg/l Coeficiente de reacción a 20ºC, Kd 0.29 1/d Coeficiente de temperatura, K (Oc) 0.15
Caracteristicas del afluente: Demanda bioquimica de oxigeno (20ºc, 5 dias) 100.00% DBO 250.00 mg/l Demanda quimica de oxigeno DQO 350.00 mg/l Sólidos Suspendidos S.S. 350.00 mg/l Sólidos totales (103ºC) S.T. 1,200.00 mg/l Sólidos Totales Volatiles S.T.V. 960.00 mg/l Residuo Fijo (650ºC) R.F. 70.00 mg/l Temperatura media 18.00 ºC
1. SELECCIÓN DE LA EDAD DE LODOS Ecuacion De Lawrencw y McCarty Coeficientes a 20ºC
ko 2.364 dia-1Km 24.035 mg DBO/l
γ 0.396 mg SSV/mg DQOKe 0.3069 dia-1
θ 1.155
Verano Para 23.6 ºCko 3.971 dia-1
Km 40.377 mg DBO/l
Invierno Para 17.25 ºCko 1.591 dia-1
Km 16.171 mg DBO/l
θc 11 diasTd 0.25 dias (6horas)
F=(Km(1+Keθc)/(θc(yKo-Ke-1)) S=F
Verano Para T= 13.672 mg DBO/l
Invierno Para T= 27.723 mg DBO/l
Verano Para T= 941.014 mg SSV/l
Invierno Para T= 885.065 mg SSV/l
2. CONCENTRACIÓN DE SOLIDOS SUSPENDIDOS EN EL REACTOR
m3/d
APLICACIÓN DE LOS MODELOS PARA LODOS ACTIVADOS COMPLETAMENTE MEZCLADOS
X= (θcγ/Td)*(Fo-F)/(1+Keθc)
Aplicando directamente la ecuacion
PX= QY(Fo-F`)/(1+Keθc)*(1+0.1Keθc+Xii)
F`= (1-0.90)*Fo 25 mg DBO/l
Px = 8.72 gr/s
Px = 752997.86 gr/dia
Px = 753.00 kg/dia
Forma segregada
a) SSV/l BIOLOGICOS
X= θcY(Fo-F)/ (Td(1+Ke*θc)X= 895.907 (BIOLÓGICOS)
b) SSV/l ENDÓGENOS
Xe=0.1*KeXθcXe= 302.449 (ENDOGENOS)
c) SSV/l INERTES
Xi=Xiiθc/TdXi= 3080.000 (INERTES)
d) SSV/l TOTALES
XT= X+Xe+XiXT= 4278.356 mg SSLM/l
Volumen del aireador
V=Td*QoV = 129.600 m3
Px=V*XT/θcPx= 50.407 Kg/día
Fracción viable "r"
r=X/XTr = 0.209
Empleando ecuaciones de produccion
a) Lodos biológicos
dX/dt=y*dF/dt - KeXdX/dt= 81.446 mg SSV/l/día
b) Lodos endógenos
dXe/dt=0.1KeXdXe/dt= 27.495 mg/l/día
c) Lodos inertes
dXi/dt=Xii/tddXi/dt= 280.000 mgSSF/l/día
d) Solidos totales
dXT/dt=dX/dt+dXe/dt+dXi/dtdXT/dt= 388.941 mg/l/día
PX=VdTX/dtPXt= 50406.817 g/día
50.41 Kg/día
1. TANQUE DE AIREACIÓN
F(SOLUBLE)= 13.672
F(TOTAL)= F(SOLUBLE)+F(SSV efluente)
F(TOTAL)= 27.672 mgDBO5/l
Calculo del tiempo de retencionXT= 4278.356
X= 895.907 Con una carga max de 50%
Fo= 375
Td=θcy(Fo-F)/(X(1+Ke+θc)Td= 0.40 dias
9.64 horas
Volumen del reactor
V=Qo*TdV= 208.125 m3
Producción de lodos (calculada anteriormente)PX= 50.407 Kg/día
Calculo del oxigeno requerido
Xb=0.28XT
∆XT/V= 67.815 g/día/m3
∆O2= VdO2/dt= V(dF/dt-1.42dX/dt)
La Fu (DBOu)
y5=L(1-2.303^(-kt))
L=y5/(1-2.303^(-kt))Fu(DBOu)= 542.76 mgDBO/l
DISEÑO DEL PROCESO DE LODOS ACTIVADOS
dF/dT=(Fu-F)/TddF/dT= 1317.853 g/m3/día
∆O2= 250.21 KgO2/día
Caudal de retorno
R= XT*IVL/(10^5-XT*IVL)R= 0.75
Qr=RQQr= 4.49 l/s
Caudal de desecho
Qw=Q/(X-Xeflu)(((V*X/(86400*θc*Q))-Xeflu)Qw= 0.087 m3/dia
Carga Volumetrica
Cv (máx)= Fmax*Q/VCv (máx)= 0.934 KgDBO/m3/día
Cv = Fo*Q/VCv= 0.623 KgDBO/m3/día
Cv = (Fo-F)*Q/VCv= 0.589 KgDBO eliminada/m3/día
Relación F/MF/M =Fo/(X*Td)
F/M = 0.695 KgDBO5/KgSSV/día
F/M max=F/(X*Td)F/M max= 1.043 KgDBO5/KgSSV/día
Dimensiones del tanque de aireación
La profundidad del tanque varia entre 1.5m a 3.5m (+0.40 de borde libre)H= 2.5 m
A=V/HA= 83.25 m2
La relación largo/ancho entre 1 a 2
L/B= 2.00
L= 12.90 mB= 6.45 m
L dis = 12.90 mB dis = 6.50 m
2. MECANISMO DE AIREACION0.25m debajo de la superficie
Eficiencia= 2 kg.O2/Kw-hr
0.85 <0.8-0.85>α 20ºC=
βCs,s= 13.03
CL= 2
9.02T= 23.6 ºC
Potencia requerida del aireador
RT (real)= 2.264 Kg.O2/Kw-hrOxigeno transferido por diaO2 transferido/dia =RT (real)*24
O2= 54.339 Kg.O2/Kw-dia
Potencia total requerida
P= 4.605 kwP= 6.172 HP
3. TANQUE CLARIFICADOR
Criterios:
Carga superficial pico= 58
Carga superficial promedio= 16
Area requerida (A req.)Areq=Q/CSP
Areq= 32.40Proponiendo un tanque de seccion rectangular, de 3 m de altura
h= 3 mLongitud de lado (L)
B= 3.20 m
Ldis= 5.06
Volumen del tanque clarificadorV = A*h
V= 97.2
La profundidad de la capa de lodos es:
Masa de solidos en el clarificador = 267.13 kgMasa = A*d*concentracion
XT= 6,302.36 mg/lPor balance de masas: Qef Xef + Qr Xr = (Q + Qr)X, Xef ≈ 0
Xr = XT/R + XT = 16,861.76 mg/lR= 0.34
concentracion = (XT+Xr/2)Concentracion = 10,570.06 mg/l
d = 0.78 mNo debe permitirse que los solidos sedimentados permanezcan alli pormas de 30 minutos
LECHO DE SECADO
mgO2/l
mgO2/l
C20= mgO2/l
RT(real) o N = RT(referencia)α 20ºC*1.024(T-20)*(βCs,s-CL/C20)
P=∆O2/O2 transf.
m3/m2/dia
m3/m2/dia
m2
m3
Masa de solidos en el clarificador = 0.30*Vreactor(m3)*XT(mg SSML/l)
Caudal de desecho Qw= 0.087 m3/dia
caudal de desecho θc =11dias 0.957 m3
Volumen total a disponer, tiempo de secado 33 dias 2.87 m3
Dimensiones del lecho de secado
considerando una altura de 0.20mA= 14.35 m2L= 6.00 mB= 2.50 m
CARACTERISTICAS ESPERADAS DEL ELFUENTE
DBO < 20 mg/lSST < 20 mg/lCOLIFORMES TOTALES < 3 E5COLIFORMES FECALES < 1.7 E5
RESUMEN
Periodo de retencion 9.64 horasEdad de lodos 11 diasCarga volumetrica
Cv (max) = 0.934Cv = 0.623Cv = 0.589
Remocion de DBO 92 %Concentracion de solidos en suspension volatiles en el tan 2,800.00 mg SSVLM/lCarga de la masa
F/M = 0.695 kg DBO/kg SSVLM.diaF/M max = 1.043 kg DBO/kg SSVLM.dia
Tasa de recirculacion o tasa de retorno 75 %
kg DBO/m3/diakg DBO/m3/diakg DBO eliminada/m3/dia
2.623636363636360.03036616161616
Top Related