EVALUACIÓN DE REFRIGERANTES PARA UN ORC
APROVECHANDO GASES RESIDUALES.
EVALUATION OF REFRIGERANTS FOR AN ORC USING WASTE
GASES.
Castillo López Jorge Andrés. Borda Prieto Christian Iván.** López Martínez Germán ***
Resumen: Para la selección del fluido de trabajo apropiado para un Ciclo Rankine Orgánico
(ORC) para la producción de 10 kWe mediante el aprovechamiento de gases residuales
industriales, se realizó una Matriz Pugh con 15 posibles fluidos que, según el peso de
parámetros termodinámicos como la presión y temperatura críticas, la temperatura de
ebullición, la conductividad térmica y aspectos ambientales como el tiempo de vida en la
atmosfera (ALT), el potencial de agotamiento de la capa de ozono (ODP), el potencial de
calentamiento global (GWP) y la clasificación de seguridad de la Sociedad Americana de
Ingenieros de Calefacción, Refrigeración y Aire Acondicionado (ASHRAE), arrojó como
resultado los 3 mejores refrigerantes (R601, R123, R601a) que cumplen con los parámetros
termodinámicos establecidos para el sistema de ORC. Luego se procedió a calcular los
estados termodinámicos teóricos y reales, trabajos y flujos de calor de los tres refrigerantes a
determinadas relaciones de presión, resultando que el refrigerante que presento el mejor
rendimiento fue el R123 con una valor de 10,64% en comparación con el R601 (9,94%) y el
Estudiante de Ingeniería Mecánica, Universidad Distrital Francisco José de Caldas, Colombia.
Estudiante de Ingeniería Mecánica, Universidad Distrital Francisco José de Caldas, Colombia
Ingeniero Mecánico, Fundación Universidad de América, Colombia. Msc. Ingeniería Mecánica, Universidad
de los Andes, Colombia. Director del Grupo de Investigación de Energías Alternativas de la Universidad Distrital (GIEAUD). [email protected]
R601A (10,04%) a una relación de presiones de 1:6,25. Finalmente se concluyó que para un
sistema ORC para la producción de 10 kWe a una presión de entrada al expansor de 2,5
MPa y una de entrada a la bomba de 0,4 MPa, el refrigerante R123 mostró el mejor
comportamiento.
Palabras clave: Ciclo Rankine Orgánico, CRO, Gases Residuales, Refrigerantes, R123,
R601, R601a, Matriz Pugh.
Abstract: For the selection of the appropriate working fluid for an organic Rankine cycle
system, ORC, for the production of 10 kWe through the use of industrial waste gases, was
made a Pugh Matrix with 15 possible fluids that, according to the weight of thermodynamic
parameters, such as critical pressure and temperature, boiling temperature, thermal
conductivity and environmental aspects such as Life Time in the Atmosphere (ALT), Depletion
Potential of the Ozone layer (ODP), Global Warming Potential (GWP) and the safety
classification of the American Society of Engineers of Heating, Refrigeration and Air
Conditioning (ASHRAE), resulted in the 3 best refrigerants (R601, R123, R601a) that meet
the thermodynamic parameters established for the ORC system. Then proceeded to calculate
the real and theoretical thermodynamic states, work in the expander and heat flows of the
three refrigerants at certain pressure ratios, resulting the refrigerant that showed the highest
performance was R123 with a value of 10.64% compared to R601 (9.94%) and R601A
(10.04%) at a pressure ratio of 1: 6.25. Finally, it is concluded that for an ORC system for the
production of 10 kWe at an input pressure to the expander of 2.5 Mpa and an input to the
pump of 0.4 Mpa, the refrigerant R123 shows the best behavior.
Key Words: Organic Rankine Cycle, Waste Gases, Refrigerants, R123, R601, R601a,
Pugh Matrix.
1. Introducción
Cada vez son más los esfuerzos para disminuir las emisiones de CO2 mediante tratados
internacionales como el Protocolo de Kyoto, aprobado en 1997 y ratificado por 156 países, y
el acuerdo de París 2015, donde se establecieron el objetivo de reducir las emisiones de
gases de efecto invernadero asignando responsabilidades a los grandes generadores de
contaminación en el mundo.
El consumo energético en Colombia ha aumentado considerablemente a través del tiempo,
por lo tanto, cada día se hace necesario la adaptación de nuevas formas de producción
energética cómo por ejemplo las energías alternativas. Según la proyección hecha por la
Unidad de Planeación Minero Energética, UPME [1] estimó que para el año 2018 la demanda
de energía eléctrica llegaría a 68.832 GW-h, y para 2028 89.349 GW-h; esto propone un gran
reto para el Sistema Interconectado Nacional para suplir las necesidades energéticas de la
nación de forma responsable.
Un punto de partida para la implementación de energías alternativas mediante cogeneración
lo propone Paredes et. al. [2] en una investigación conjunta entre las universidades de
Oviedo en España, la Universidad Nacional de Medellín y la Universidad de Antioquia, donde
se realizó un estudio acerca de la implementación de un Ciclo Rankine Orgánico (ORC en
adelante) en una empresa de la industria cementera, cuyo resultado fue que el 19.2% del
calor desechado en las chimeneas podía ser aprovechado generando unos 5,5 GWh/año en
energía eléctrica y 23,7 GWh/año de energía térmica. De esta forma se contribuye a
incentivar las investigaciones que busquen alternativas a la vanguardia tecnológica para la
producción de energía limpia.
Un antecedente próximo a la presente investigación es un proyecto de grado realizado en la
Facultad Tecnológica de la Universidad Distrital Francisco José de Caldas, según Días, et. al.
[3] determino que uno de los mayores problemas para la implementación de la tecnología
ORC fue que el proceso de selección del fluido de trabajo era confuso y dispendioso, por lo
tanto desarrollo un software que permite la comparación de las características de varios
fluidos orgánicos, como por ejemplo el R22, el R134A, el R123, y el R409; así mismo permite
comparar y seleccionar el fluido con el mejor comportamiento y eficiencia dentro de un Ciclo
Rankine Orgánico.
En Colombia todavía existen algunas industrias que generan grandes cantidades de
emisiones de gases residuales a la atmosfera, causando perjuicios ambientales y
desperdiciando su potencial calorífico al ser expulsados por las chimeneas; esta situación
motivó el desarrollo de la presente investigación, donde se busca aprovechar el calor residual
en una empresa industrial para la generación de energía eléctrica mediante el Ciclo Rankine
Orgánico (ORC, por sus siglas en inglés), en donde se busca evaluar diversos refrigerantes
industriales que se consiguen en el mercado nacional, para seleccionar el más apropiado
para las condiciones termodinámicas de diseño.
2. Desarrollo de la investigación
2.1 Ciclo Rankine Orgánico
El sistema de ORC es un ciclo de potencia que basa su funcionamiento en la transformación
de energía en forma de calor en trabajo. En primera instancia el refrigerante líquido es
impulsado por una bomba hasta una presión menor a la presión critica, y luego conducido
hasta un evaporador, que intercambia calor con los gases residuales industriales producto de
un proceso de combustión, en este punto el refrigerante gana calor sensible, aumenta su
entropía, por lo tanto sube su temperatura y se evapora completamente, de allí el
refrigerante es conducido por ductos aislados térmicamente e ingresa a un elemento
expansor, donde choca contra las hélices de la turbina y genera su giro. El elemento
expansor a su vez está conectado con un generador para transformar el movimiento
rotacional del eje en energía eléctrica acumulable. El refrigerante pierde presión y
temperatura a causa de la expansión, pero aun su fase es vapor sobrecalentado (esto
dependiendo de la pendiente de la curva T-S de cada refrigerante), por lo que se necesita
transformarlo de nuevo en liquido por medio de un condensador, que intercambia con agua a
condiciones ambientales de presión y temperatura. El fluido de trabajo sale del condensador
en fase liquida para de nuevo ingresar a la bomba y reanudar el ciclo. En la figura 1 se
muestran los cinco elementos: Evaporador, Expansor, Condensador, Bomba y Generador
trifásico que acompaña el expansor, donde se muestran los 4 estados analizados:
El estado 1 corresponde a la entrada al expansor y tiene la presión mayor del ciclo, así
como un estado físico de vapor saturado seco.
El estado 2 corresponde a la entrada del condensador y tiene la presión menor del
ciclo.
El estado 3 corresponde a la entrada a la bomba y tiene una presión igual al estado 2,
además de un estado físico de líquido saturado.
El estado 4 corresponde a la entrada al evaporador y tiene una presión al estado 1.
Figura. 1. Diagrama de ORC. Fuente: elaboración propia de los autores.
La Figura 2 muestra el sistema ORC propuesto modelado mediante software especializado,
allí pueden observarse los 5 componentes que conforman el ciclo termodinámico, el
expansor, el generador eléctrico, el evaporador, el condensador y la bomba. También se
muestran accesorios como reducciones en las tuberías de conducción, manómetros para la
verificación de la presión nominal de trabajo (antes y después del expansor) y las válvulas
necesarias para el correcto funcionamiento del ORC (Válvula de cierre antes de la bomba y
válvula de cheque después de la bomba).
Figura. 2. Modelo CAD de ORC de 10 kWe, Fuente: elaboración propia de los autores.
2.1 Selección de Fluido de Trabajo
Inicialmente, se realiza la búsqueda y recolección de información acerca de los refrigerantes
más comerciales como fuente principal Handbook de la ASHRAE® [4]; de esta primera
compilación se obtienen 27 posibles fluidos de trabajo (listados en la Tabla 1). Un primer filtro
consiste en descartar aquellos fluidos que presentan una mezcla zeotrópica, pues esto
significa que cada componente de la mezcla posee una temperatura de ebullición diferente,
es decir, en un determinado punto del sistema podrían tenerse dos fases diferentes en el
fluido de trabajo, lo cual generaría daños en alguno de los equipos del sistema por lo tanto se
descartan los refrigerantes: R401A, R404A, R407A, R407B, R407C, R409A, R410A, R417A,
y R422A destacados en rojo en la Tabla 1.
R11 R404A R407C R601
R12 R502 R410A R601A
R22 R507 R417A R610
R123 R508A R422A R611
R134a R717 R508B R409A
R141b R407A R600A R401A
R290 R407B R113
Tabla 1. Lista de posibles fluidos de trabajo. Fuente: elaboración propia de los autores.
Seguidamente, se descartan aquellos fluidos de tipo húmedo debido a que su respectiva
curva de vapor saturado sobre un diagrama temperatura vs entropía (T-s), tiene una
pendiente negativa, lo cual no resulta conveniente para el sistema, puesto que cuando el
fluido se expanda, puede cambiar de fase y terminar dentro de la campana de saturación, lo
que quiere decir que cuando el refrigerante ingrese a la bomba hay partículas de líquido
presentes en el refrigerante, lo que puede estropear el equipo. Los refrigerantes descartados
con pendiente negativa en el diagrama Temperatura-Entropía son el R290, el R502 y el
R508B destacados en amarillo en la Tabla 1. De esta forma el número de posibles fluidos de
trabajo se reduce a 15 refrigerantes.
La selección final se realiza mediante una matriz de Pugh con propiedades termodinámicas
consultadas en [4] (presión y temperatura críticas, temperatura de ebullición, conductividad
térmica), impacto sobre el ambiente (ALT, ODP, GWP) y clasificación de seguridad de cada
refrigerante como criterios de evaluación. Donde cada uno de estos criterios se comparan y
evalúan respecto a un parámetro establecido, de forma independiente y en cada refrigerante;
esta evaluación asigna un valor de “+1” al criterio que obedece al parámetro establecido, un
valor de “-1” al criterio que va en contra del parámetro establecido y un valor de “0” al criterio
que no es posible evaluar.
Luego se determina niveles de importancia para cada criterio (desde nivel 5 para los criterios
de mayor importancia, hasta nivel 1 para los criterios de menor importancia), para finalmente
realizar la sumatoria de productos entre los valores asignados y el nivel de importancia de
cada criterio, y de esta forma identificar los refrigerantes con mayor puntuación.
Finalmente, la matriz de selección dio como mejores refrigerantes el R123, R601 (Pentano),
R601A (Isopentano).
2.2 Determinación de Estados Termodinámicos, Trabajo y Calor en el Ciclo Rankine
Orgánico
La metodología que se sigue para el cálculo de los estados teóricos del ORC se muestra a
continuación, tomando como referencia a Cengel et. al. [5], y el diagrama Temperatura vs
Entropía de la Figura 3, donde cabe aclarar que, según Saleh et. al. [6] el ciclo de ORC
propuesto es un ciclo subcrítico puesto que la presión mayor es 2,5 MPa (establecida
gráficamente de manera que en el proceso de expansión se evite un cambio de fase en el
fluido) y no sobrepasa la presión critica de ningún fluido de trabajo. A continuación se
muestra el paso a paso para el cálculo de las propiedades termodinámicas de cada
refrigerante:
1) Estado 1, salida del evaporador: Se plantea una relación de presiones que no
sobrepase 1:8 [según Wang et. al] [7], ni la presión crítica. Como producto de varias
iteraciones dicha relación fue de 1:6,25. Luego se halló la temperatura de ebullición del
refrigerante a dicha presión. Para la determinación de dicha temperatura se utilizó el
Software Engineering Equation Solver (EES) donde las variables de entrada son la presión y
la calidad en fase de vapor saturado seco (es decir X=1). Posteriormente se determina de la
entropía (S) y la entalpia (h) con las mismas variables de entrada.
2) Estado 2, salida del Scroll Expander: Para el estado 2, se asume una expansión
isentrópica para los estados teóricos o ideales, por lo tanto, la entropía del estado 1 es la
misma del estado 2. En cuanto a la presión, ya que en el estado 1 se estableció una relación
de presiones, la presión menor es la correspondiente a este punto. Para la determinación de
la temperatura en este punto, esta se halla con la presión y la entropía ya conocida.
3) Estado 3, Salida del Condensador: El intercambio de calor del refrigerante cuando
ingresa al condensador y cambia su fase a líquido saturado es un proceso a presión
constante, por lo tanto, la presión del estado 3 es la misma presión del estado 2. Para el
cálculo de la temperatura se usan la presión determinada y la calidad x = 0 dentro del
Software EES, puesto que corresponde a la fase de liquido saturado. Ya con la presión y la
temperatura se procedió a hallar la entropía y la entalpia del estado 3.
4) Estado 4, Salida de la Bomba: El proceso de compresión se asume isentrópico, por lo
tanto, la entropía 4 es la misma del estado 3. Y la presión nuevamente es 2,5 MPa. Ya con
estas propiedades intensivas se determinan la temperatura y la entalpia, mediante el
software EES.
5) Determinación de la potencia y del trabajo del expansor: La determinación de la
potencia del expansor se determina multiplicando el flujo másico por el trabajo que debe
P1 [MPa] 2,5 m [kg/s] 0,3236
T1 [ºC] 160,1 q.ad [kJ/kg] 189,5
S1 [kJ/KgK] 1,711 w neto [kJ/kg] 29,2
h1 [kJ/kg] 468 Ef. Ciclo 0,1541
S2 [kJ/kgK] 1,711 Ef. Turbina 0,7
P2 [MPa] 0,4 wt' [kJ/kg] 21,63
T2 [ºC] 84,98 h2' [kJ/kg] 446,37
h2 [kJ/kg] 437,1 S2' [kJ/kgK] 1,736
wt [kJ/Kg] 30,9 T2' [ºC] 96,26
P3 [MPa] 0,4 m' [kg/s] 0,4623
T3 [ºC] 72,15 q' rechazo [kJ/kg] 169,57
S3 (kJ/kgK] 1,248 q’ Neto de Rechazo [kJ] 78,40
h3 [kJ/kg] 276,8 Ef. Bomba 0,85
v3 [m3/kg] 0,0007492 wB' [kJ/kg] 1,445
q rechazo [kJ/kg] 160,3 h4' kJ/kg] 275,355
S4 [kJ/kgK] 1,248 S4' [kJ/kgK] 1,239
P4 [MPa] 2,5 T4' [ºC] 70,51
T4 [ºC] 73,39 q' ad [kJ/kg] 192,645
h4 [kJ/kg] 278,5 q’ Neto de Adición [kJ] 89,0638
wB [kJ/kg] 1,7 Ef.' Ciclo 0,1063
Tabla 2. Propiedades y Resultados R123. Fuente: elaboración propia de los autores.
Este tipo de ciclos subcríticos dependen de la temperatura de los gases de escape que
alimentan el evaporador, puesto que la transferencia de calor de los gases al refrigerante se
determina a partir del delta de temperatura entre los dos fluidos. En la figura 3 se puede
observar que la pendiente positiva del refrigerante no tiene tanta inclinación, lo cual se puede
decir que es cuasi isentrópica, lo cual favorece el proceso de expansión del fluido.
Figura. 3. Diagrama T-s del ORC propuesto. Fuente: elaboración propia de los autores.
3.2 ANALISIS DEL REFRIGERANTE R601 (Pentano)
Para el refrigerante R601 se muestran en la tabla 3 los resultados obtenidos en el cálculo de
estados termodinámicos en el ciclo propuesto. Se evidencia en la tabla mencionada, que la
eficiencia real del ciclo es de 9,94 %, lo cual la pone por debajo del rendimiento del R123.
P1 [MPa] 2,5 m [kg/s] 0,14749
T1 [ºC] 176,8 q.ad [kJ/kg] 437,9
S1 [kJ/KgK] 1,476 w neto [kJ/kg] 64,0368
h1 [kJ/kg] 583,9 Ef. Ciclo 0,14624
S2 [kJ/kgK] 1,476 Ef. Turbina 0,7
P2 [MPa] 0,4 wt' [kJ/kg] 47,46
T2 [ºC] 111,6 h2' [kJ/kg] 536,44
h2 [kJ/kg] 516,1 S2' [kJ/kgK] 1,528
wt [kJ/Kg] 67,8 T2' [ºC] 121,1
P3 [MPa] 0,4 m' [kg/s] 0,2107
T3 [ºC] 83,44 q' rechazo [kJ/kg] 394,24
S3 (kJ/kgK] 0,4335 q’ Neto de Rechazo [kJ] 83,0678
h3 [kJ/kg] 142,2 Ef. Bomba 0,85
v3 [m3/kg] 0,00179 wB' [kJ/kg] 3,19872
q rechazo [kJ/kg] 373,9 h4' kJ/kg] 139,001
S4 [kJ/kgK] 0,4335 S4' [kJ/kgK] 0,4139
P4 [MPa] 2,5 T4' [ºC] 81,86
T4 [ºC] 84,53 q' ad [kJ/kg] 444,899
h4 [kJ/kg] 146 q’ Neto de Adición [kJ] 93,7418
wB [kJ/kg] 3,7632 Ef.' Ciclo 0,09949
Tabla 3. Resultados R601 (Pentano). Fuente: elaboración propia de los autores
La figura 4 muestra el diagrama Temperatura – Entropía del Pentano, donde se diferencia de
los otros fluidos que este tiene la más alta temperatura de ebullición a una presión de 2,5
MPa. Se evidencia que la pendiente de la curva está bastante inclinada, lo cual puede que
resulte más difícil condensar el fluido por la distancia que hay que recorrer hasta llegar al
estado de líquido subenfriado en el estado 4.
Figura. 4. Diagrama temperatura vs entropía de un ORC con los estados propuestos y
refrigerante R601. Fuente: elaboración propia de los autores.
3.3 ANALISIS DEL REFRIGERANTE R601a
Por último se muestran los resultados obtenidos para el refrigerante R601a en la Tabla 4,
donde se evidencia que la eficiencia del fluido en el ciclo es de 10,04 % lo que quiere decir
que es el segundo mejor desempeño para la generación de potencia en el ciclo ORC
propuesto.
P1 [MPa] 2,5 m [kg/s] 0,15
T1 [ºC] 167,9 q.ad [kJ/kg] 426,4
S1 [kJ/KgK] -0,2842 w neto [kJ/kg] 62,954
h1 [kJ/kg] 199,4 Ef. Ciclo 0,148
S2 [kJ/kgK] -0,2842 Ef. Turbina 0,7
P2 [MPa] 0,4 wt' [kJ/kg] 46,69
T2 [ºC] 104 h2' [kJ/kg] 152,71
h2 [kJ/kg] 132,7 S2' [kJ/kgK] -0,2317
wt [kJ/Kg] 66,7 T2' [ºC] 113,4
P3 [MPa] 0,4 m' [kg/s] 0,214
T3 [ºC] 74,6 q' rechazo [kJ/kg] 383,31
S3 (kJ/kgK] -1,322 q’ Neto de Rechazo [kJ] 82,097
h3 [kJ/kg] -230,6 Ef. Bomba 0,85
v3 [m3/kg] 0,00178 wB' [kJ/kg] 3,1844
q rechazo [kJ/kg] 363,3 h4' kJ/kg] -233,78
S4 [kJ/kgK] -1,322 S4' [kJ/kgK] -1,342
P4 [MPa] 2,5 T4' [ºC] 72,94
T4 [ºC] 75,63 q' ad [kJ/kg] 433,184
h4 [kJ/kg] -227 q’ Neto de Adición [kJ] 92,779
wB [kJ/kg] 3,7464 Ef.' Ciclo 0,1004
Tabla 4. Resultados R601A (Isopentano). Fuente: elaboración propia de los autores.
La Figura 5 muestra el diagrama temperatura – entropía del refrigerante R601a, donde se
puede notar que la temperatura de condensación ronda los 75 ° C, lo que quiere decir que la
transferencia de calor del el agua en el condensador va a ser muy baja puesto que el
parámetro de LMTD no es tan alto entre los dos fluidos, lo que implica un equipo más
robusto.
Figura. 5. Diagrama temperatura vs entropía de un ORC con los estados propuestos y
refrigerante R601A. Fuente: elaboración propia de los autores.
Como puede observarse en las tablas 2, 3 y 4 el refrigerante con mejor rendimiento o
eficiencia es el R123 (10.63%); sin embargo, también es importante analizar otros resultados
presentados en estas tablas, como lo son el calor de adición y rechazo, el trabajo del
expansor y el trabajo de la bomba, y el flujo másico de refrigerante.
Respecto al calor de adición en el evaporador el R123 presenta un calor especifico
adicionado de 192.65 kJ/kg, mientras que en el R601 es de 444.90 kJ/kg, y para el R601A
este calor es de 433.18 kJ/kg. Donde evidentemente el R123 posee el mejor resultado
traduciéndose esto en un menor tamaño del equipo, menor coste energético del sistema, y
aunque debe tenerse en cuenta el calor de rechazo en el condensador, con este valor puede
generar una mayor eficiencia térmica en el ciclo.
Otro resultado que debe tenerse en cuenta es el trabajo específico realizado por el expansor,
donde nuevamente el R123 obtiene el mejor valor con 21.63 kJ/kg. Los valores obtenidos por
el R601 y R601A fueron 47.46% y 46.69% respectivamente. Un valor bajo en el trabajo
específico del expansor puede reducir tanto el tamaño del equipo directamente como su
costo.
Para el cálculo y análisis comparativo de la eficiencia térmica del ciclo, es necesario observar
el calor específico de rechazo del ciclo para cada refrigerante, dichos valores son 169.57
kJ/kg para el R123, 394.24 kJ/kg para el R601, y 383.31 kJ/kg para el R601A. Aunque el
valor de calor de rechazo del R123 resulta distante en comparación con los valores del R601
y R601A, la eficiencia térmica (calor de rechazo / calor de adición) arroja valores bastante
similares para estos refrigerantes, siendo estos 88.02% para el R123, 88.61% para el R601 y
88.49% para el R601A. Por otro lado, un calor de rechazo alto en un sistema de ORC puede
traducirse en un mejor aprovechamiento energético para lo cual el R601 o el R601A resultan
mejor opción. En cuanto al trabajo específico realizado por la bomba, los resultados
obtenidos son 1.45 kJ/kg para el R123, 3.20 kJ/kg para el R601 y 3.18 kJ/kg para el R601A.
Un valor bajo de este trabajo puede significar la disminución en el tamaño y costo de la
bomba, así como un bajo consumo energético en este equipo.
Finalmente, el flujo másico de refrigerante resulta de gran importancia para el sistema, tanto
en el aspecto del costo como del propio consumo, teniendo en cuenta la aparición de
posibles fugas dentro del sistema, aunque esté siempre se ha considerado como un ciclo
cerrado. Los valores de flujo másico son 0.46 kg/s para el R123, y 0.21 kg/s tanto para el
R601 como para el R601A.
4. Conclusiones
Se seleccionó el fluido de trabajo apropiado después de una matriz de decisión y
selección de 3 refrigerantes (R601, R123, R610) para luego calcular los estados
termodinámicos teóricos de los tres a diferentes presiones y el que mejor eficiencia
obtuvo fue el R123 a una relación de presión de 1:6,25.
Referencias
[1] UPME, Ministerio de Minas y Energía, Unidad de Planeación Minero Energética,
“Proyección de Regional de Demanda de Energía Eléctrica y Potencia Máxima en
Colombia, Revisión 2017”, agosto, 2017. 72 pp.
[2] José, Paredes, et. al., “Aprovechamiento del calor residual por cogeneración con
Ciclo Rankine Orgánico en la industria del cemento Portland”, Revista: DYNA, Vol. 82, Ed.
194, pp.15-20, diciembre, 2015.
[3] DIAS, Javier; VARGAS, Fabio. Diseño de una aplicación software para comparar el
rendimiento de fluidos de trabajo en Ciclo Rankine Orgánico. [En Línea] Para optar al
título de: Ingeniero Mecánico. [Consultado el 26 de Febrero de 2018] 2016. Disponible en:
http://repository.udistrital.edu.co/handle/11349/7558
[4] ASHRAE® (American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning
Engineers) Handbook. Fundamentals. SI Edition. Atlanta. 2013.
[5] Y. Cengel, M. Boles, “Termodinámica”, México D.F. Mc Graw Hill, 7ª Edición, 2012,
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[6] B. Saleh, G. Koglbauer, M. Wendland y J. Fischer. Working fluids for low
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En: El Sevier. [Base de Datos En línea]. Pinleyuan: College of Environmental and Energy
Engineering, Beijing University of Technology. 2011., 13 p. [Consultado el 11 de diciembre
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