PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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DISEÑO CIMENTACION Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0
BOGOTÁ, JULIO DE 2015
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II
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DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE CRUDO
JULIO DE 2015
CONTROL DE REVISIONES
REV FECHA
(dd-mm-aaaa) DESCRIPCIÓN
A 10-09-2014 Emitido para comentarios del cliente
B 31-12-2014 Emitido para comentarios del cliente
0 14-07-2015 Emitido para Construcción
CONTROL DE COPIAS
Elaboró: Andrea Saavedra M.
Cargo: Ingenieros de Proyectos
Revisó: William Parra
Cargo: Coordinador Civil
Aprobó: Gustavo Armando Rivera
Cargo: Coordinador Proyecto
Firma: Firma: Firma:
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III
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TABLA DE CONTENIDO
Pág.
LISTA DE FIGURAS .......................................................................................................................... V
1 INTRODUCCIÓN ................................................................................................................... 7
2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO ............................................................................................... 7
3 CÓDIGOS DE DISEÑO ........................................................................................................... 9
3.1 Normas .............................................................................................................................. 9
4 DOCUMENTOS DE REFERENCIA ............................................................................................ 9
5 MATERIALES ...................................................................................................................... 10
6 INFORMACIÓN DE DISEÑO ................................................................................................. 10
6.1 Parámetros geotécnicos.................................................................................................. 10
6.2 Características sísmicas ................................................................................................... 10
7 CARGAS Y COMBINACIONES .............................................................................................. 11
7.1 Cargas Muertas (D) ......................................................................................................... 11
7.2 Cargas Vivas (L) ............................................................................................................... 12
7.3 Cargas de Viento (WX, WZ) ............................................................................................. 13
7.4 Fuerzas Sísmicas (EX, EZ) ................................................................................................. 17
8 COMBINACIONES DE CARGA .............................................................................................. 21
8.1 Combinaciones de carga – Esfuerzos de trabajo (Fundación) ........................................ 21
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8.2 Combinaciones de carga – Esfuerzos de trabajo (Derivas) ............................................. 21
8.3 Combinaciones de carga – Método de resistencia última (Diseño acero) ..................... 22
9 MODELO ESTRUCTURAL ..................................................................................................... 24
9.1 Resultados del diseño ..................................................................................................... 30
10 ANÁLISIS ESTRUCTURAL ..................................................................................................... 33
10.1 Análisis Realizado ........................................................................................................... 33
10.2 Cálculos del Factor de Longitud Efectiva (K) ................................................................... 33
10.3 Límites de Deriva ............................................................................................................. 33
10.4 Deflexiones ...................................................................................................................... 34
11 DISEÑO DE ESTRUCTURA METÁLICA ................................................................................... 36
11.1 Diseño Estructural de Vigas y Columnas ......................................................................... 36
12 DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS FUNDACIONES .................................................................... 36
13 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .............................................................................. 36
14 ANEXO 1 CHEQUEO DE DERIVAS ........................................................................................ 37
15 ANEXO 2 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES ............................................................. 38
16 ANEXO 2 DISEÑO DE CORREAS ........................................................................................... 42
17 ANEXO 3 DISEÑO DE CONEXIONES ..................................................................................... 47
18 ANEXO 4 DISEÑO DE ZAPATAS ........................................................................................... 61
18.1 Zapata 1 (Columnas Interiores Ejes 47’, 48’ y 49’) ......................................................... 61
18.2 Zapata 2 (Columnas Exteriores Eje 46’) .......................................................................... 65
18.3 Zapata 3 (Columnas Exteriores Eje 50’) .......................................................................... 69
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18.4 Zapata 4 (Columna Interior Eje 46’) ................................................................................ 73
18.5 Diseño Placa Base Columnas HEA400 ............................................................................. 77
19 ANEXO 5 DISEÑO ISLA APOYO DE EQUIPOS ........................................................................ 80
19.1 Modelo Estructural ......................................................................................................... 80
19.2 Diseño Estructural ........................................................................................................... 82
LISTA DE FIGURAS
Pág.
Figura No. 1 Planta cubierta Cargadero de Nafta .................................................................................... 8
Figura No. 2 Vista General del Cargadero de Nafta ................................................................................. 8
Figura No. 3 Gráfica de cargas Cargadero de Nafta (Ver DR-7) ............................................................. 11
Figura No. 4 Espectro de Respuesta Elástico para Barranca (Sa=0.62g) ................................................ 17
Figura No. 5 Modelo 3D del Shelter ...................................................................................................... 25
Figura No. 6 Numeración de nudos de la estructura ............................................................................ 27
Figura No. 7 Numeración de elementos de la estructura ..................................................................... 29
Figura No. 8 Numeración de nodos de la cubierta ................................................................................ 29
Figura No. 9 Numeración de elementos de la cubierta ........................................................................ 30
Figura No. 10 Índices de sobreesfuerzo en elementos en planta. ........................................................ 31
Figura No. 11 Índices de sobreesfuerzo en elementos en altura. ......................................................... 32
Figura No. 12 Índices de sobreesfuerzo en elementos de cubierta. ..................................................... 32
Figura No. 13 Deformación viga cordón inferior cercha lateral W10x49 ............................................. 34
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Figura No. 14 Deformación viga de apoyo tubería W10x49 ................................................................. 35
Figura No. 15 Deformación viga apoyo línea de vida W10x49 ............................................................. 35
Figura No. 16 Deformación viga cordón superior cercha lateral W10x49 ............................................ 36
Figura No. 17 Modelo 3D Isla ................................................................................................................ 80
Figura No. 18 Momentos M11 en la dirección longitudinal .................................................................. 80
Figura No. 19 Momentos M22 en la dirección transversal ................................................................... 81
Figura No. 20 Cortantes V13 ................................................................................................................. 81
Figura No. 21 Cortantes V23 ................................................................................................................. 82
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1 INTRODUCCIÓN
En este documento se presenta la memoria de cálculo estructural del Cargadero de Nafta para la terminal de líquidos, estructura que hace parte del proyecto de diseño y construcción del Puerto IMPALA, ubicado en la margen derecha del río Magdalena, municipio de Barrancabermeja, departamento de Santander. Teniendo como objetivo principal, dimensionar y diseñar a nivel de ingeniería detallada los diferentes elementos estructurales de la soportería de la tubería que se encuentra a lo largo de toda la terminal.
2 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
El Cargadero es una estructura metálica de un piso con cuatro luces de 10.00 m en el sentido longitudinal, un voladizo de 5 m al final de la estructura y una luz de 11.00 m con voladizos de 2.50 m a los dos costados en el sentido transversal; cubierta liviana a dos aguas y un faldón lateral en teja sin traslapo apoyada en correas longitudinales; esta estructura esta cimentada sobre un sistema de zapatas aisladas rectangulares.
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Figura No. 1 Planta cubierta Cargadero de Nafta
Figura No. 2 Vista General del Cargadero de Nafta
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3 CÓDIGOS DE DISEÑO
3.1 Normas
A continuación se citan las normas de diseño estructural aplicables en la presente memoria de cálculo.
NSR-10, Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10.
ACI-318S-08, Requisitos de reglamento para concreto estructural y comentario.
ACI-301S-05, especificaciones para concreto estructural.
AISC-360-10, Specification for Structural Steel Buildings.
AIS180-13, Recomendaciones para requisitos sísmicos en estructuras diferentes de edificaciones.
4 DOCUMENTOS DE REFERENCIA
[DR-1] K1355.02-ID-030-EST-PL-020-1 Diseño Estructural – Rack Cargadero – Planta de Cimentación – Despiece Pedestales y Zapatas.
[DR-2] K1355.02-ID-030-EST-PL-020-2 Diseño Estructural – Rack Cargadero – Planta de Cubierta Metálica – Elevaciones y Detalles.
[DR-3] K1355.02-ID-030-EST-PL-020-3 Diseño Estructural – Rack Cargadero – Cortes y Elevaciones.
[DR-4] K1355.02-ID-030-EST-PL-020-4 Diseño Estructural – Rack Cargadero – Cortes, Elevaciones y Detalles.
[DR-6] PL-1142-7108 Terminal de líquidos – Plano Base Estructura Metálica, Cubierta Rack Cargadero – Isométrico.
[DR-7] PL-1142-7109 Terminal de líquidos – Plano Base Estructura Metálica, Cubierta Rack Cargadero – Planta, Cortes y Detalles.
[DR-8] PL-1142-3118-H1 Terminal de líquidos – Cargadero de Nafta Pavimento – Planta.
[DR-9] PL-1142-3115-H2 Terminal de líquidos – Cargadero de Nafta Pavimento – Cortes.
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5 MATERIALES
Concreto estructura f’c = 28.0 MPa.
Concreto de limpieza f’c = 14.0 MPa.
Acero de refuerzo fy = 420 MPa.
Acero estructural ASTM-A572 Gr. 50 fy = 345 MPa fu = 450 MPa.
Pernos de Anclaje SAE 1020
Tornillos para conexiones ASTM A-325
Ángulos Estructurales < 2” ASTM A-36, > = 2” ASTM A-572 Gr. 50
Platinas ASTM A-572 Gr. 50
Correas de cubierta laminados en frio ASTM-A1011 Gr. 50
Soldadura perfiles E70XX
6 INFORMACIÓN DE DISEÑO
6.1 Parámetros geotécnicos
Parámetros de suelos asumidos según estudio de suelos K1360.01-IB-040-CIV-MC-001: Zona de amenaza sísmica: Intermedia.
Perfil del suelo: D
Capacidad portante cimentaciones superficiales: 183 kPa
Densidad terreno γS = 20 kN/m3
Coeficiente presión pasivo K0 = 0.50
Coeficiente presión activo Ka = 0.33
Módulo de balasto Ks = 23040 kN/m3
6.2 Características sísmicas
De acuerdo con el código Colombiano de construcciones sismo-resistentes (NSR-10), el proyecto del Puerto IMPALA se encuentra localizado en una zona de amenaza sísmica intermedia (Barrancabermeja), y los parámetros para diseño sísmico son los siguientes: • Coeficiente de aceleración pico efectiva (Tabla A.2.3-2): Aa=0.15 • Coeficiente de velocidad pico efectiva (Tabla A.2.3-2): Av=0.15 • Coeficiente Aceleración Periodos cortos (Tabla A.2.4-3): Fa=1.50 • Coeficiente Velocidad Periodos cortos (Tabla A.2.4-4): Fv=2.20 • Grupo de uso: II • Coeficiente de importancia: I=1.00
Igualmente, de acuerdo al tipo de estructura el coeficiente de Disipación de Energía fue seleccionado como se muestra en la siguiente tabla:
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Por lo tanto, se tomó R=5.0.
7 CARGAS Y COMBINACIONES
Para el análisis y diseño estructural, es necesario considerar las siguientes cargas: muerta, peso de equipo en operación, viento y cargas sísmicas. Ver análisis de cargas detallado en numera 7.
7.1 Cargas Muertas (D)
La Carga Muerta corresponde al peso propio de la estructura y al peso de todos los materiales permanentes en ella, tales como aislamientos, techos, etc. El peso de los materiales se toma según lo especificado en la NSR-10, Capítulo B. Para esta estructura se tomara como carga muerta el peso de la tubería que se posa sobre la estructura, ya que esta estará durante toda la vida útil de la misma aportando una masa importante para el caso sísmico. La disposición y valores de estas cargas se presenta a continuación:
Figura No. 3 Gráfica de cargas Cargadero de Nafta (Ver DR-7)
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El peso propio de los elementos se determina con las siguientes masas:
Peso de elementos de concreto reforzado: 24 kN/m3.
Peso de elementos de acero estructural: 76.97 kN/m3.
Avalúo de cargas Muertas de Cubierta
Peso Teja 0.10 kN/m2
Ductos e iluminación 0.20 kN/m2 Total: 0.30 kN/m2
Peso del sistema de rociado de emulsión
En la cubierta se tuvo en cuenta, centrado con el camión y el cable de vida, un sistema de rociado de emulsión de espuma con picos rociadores, distribuidos en 6 puntos
Sistema de rociado 10 kN
7.2 Cargas Vivas (L)
Las cargas vivas son cargas de gravedad producidas por el uso y la ocupación de la estructura. Estas incluyen el peso de todas las cargas móviles, tales como personas, herramientas, equipos, particiones móviles, cargas de ruedas, equipo desmantelado por partes, etc. Debe estar acorde con lo especificado en el Título B de la NSR-10. Se incluyen dentro de la carga viva las cargas de impacto.
Cargas Vivas de Cubierta (Lr)
Se considera la carga para cubiertas inclinadas con pendiente de 15° o menos: 0.50 kN/m2
Cargas Vivas (L1, L2) Línea de vida
Para la línea de vida se considera una carga de 200 kg aplicada en el centro de la luz de la viga (L1) y en el apoyo central una carga de 400 kg (L2).
Cargas Vivas (L4) Carga Longitudinal tubería
En la viga de apoyo de la línea de tuberías se tiene en cuanta una carga longitudinal (L4) correspondiente al 30% de la carga vertical (ver numeral 7.1).
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7.3 Cargas de Viento (WX, WZ)
Las fuerzas de viento en las estructuras son calculadas usando los parámetros de viento definidos previamente y las definiciones dadas en NSR-10. El procedimiento de diseño analítico explicado en el capítulo B.6., indica que se debe calcular la presión dinámica del viento, posteriormente se debe calcular el factor de efecto ráfaga (G) y finalmente se convierte está presión dinámica en una estática multiplicándola por el coeficiente de fuerzas. En último lugar, se cargan las secciones de la estructura con el ancho aferente de los elementos.
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CARGA DE VIENTO SOBRE LA CUBIERTA - CARGAS VERTICALES
DIMENSIONES GENERALES
Long. Total Cubierta C = 134,51 ft = 41,00 m
Ancho de Cubierta L = 52,82 ft = 16,10 m
Altura media Cubierta H = 33,07 ft = 10,08 m
Ángulo de Cubierta q = 0,0997 rad = 5,71 grados
PARÁMETROS DE DISEÑO
Velocidad Básica de Viento, V = 100 km/h = 28 m/s (Fig B.6.4-1, NSR-10)
Factor de Importancia, I = 1,00 (para Grupo de Uso I) (Fig B.6.5-1, NSR-10)
Rugosidad del terreno: C (B.6.5.6.2, NSR-10)
Categoría de Exposición: C (B.6.5.6.3, NSR-10)
PRESIÓN DE DISEÑO NETA (B.6.5.13.2, NSR-10)
donde:
qh: Presión por velocidad
G: Factor efecto de ráfaga
CN: Coeficiente de Presión Neta
Presión por Velocidad: (B.6.5.10, NSR-10)
Kd = 0,85 (Tabla B.6.5-4, NSR-10)
Factor Topográfico Kzt = (1 + K1*K2*K3)2 (Ec. B.6.5-1, NSR-10) K1 = N/A
¿La estructura está en una colina? NO K2 = N/A
Kzt = 1,00
Kz = 0,94 (B.6.5.6.6 & Tabla B.6.5-3, NSR-10)
CÁLCULO FUERZA DE VIENTO - PROCEDIMIENTO ANALÍTICO; B.6.5 - NSR 10
EDIFICIO ABIERTO CON CUBIERTA A DOS AGUAS; B.6.5.13 - NSR 10
Nh C*G*qp
I*V*K*K*K*613.0q 2
dztZh
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qh = 400,00 N/m2
Factor Efecto de Ráfaga: (B.6.5.8.1, NSR-10)
G = 0,85 (B.6.5.8.1, NSR-10)
Coeficiente de Presión Neta:
Viento Perpendicular a Cubierta (Fig B.6.5-15B, NSR-10)
A B
CNW 1,10 0,20
CNL -0,30 -1,20
Viento Paralelo a Cubierta (Fig B.6.5-15D, NSR-10)
A B
Zona 1: x < h CN -0,80 0,80
Zona 2: h< x < 2h CN -0,60 0,50
Zona 3: x > 2 h CN -0,30 0,30
Entonces la presión neta (p) sobre la cubierta es:
A B
g ZONA
1, 2 & 3 -102,00 -408,00
4, 5 & 6 374,00 68,00
1 & 4 -272,00 272,00
2 & 5 -204,00 170,00
3 & 6 -102,00 102,00
1, 2 & 3 374,00 68,00
4, 5 & 6 -102,00 -408,00
1 & 4 -102,00 102,00
2 & 5 -204,00 170,00
3 & 6 -272,00 272,00
NOTA: Signo negativo indica succión, y positivo indica presión.
CASO CARGA
CASO CARGA
CASO CARGA
p (N/m2)
0°
90°
180°
270°
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CARGA DE VIENTO SOBRE LAS CORREAS
Ancho aferente de correas internas: D = 1,50 m
Ancho aferente de correas externas: E = 0,750 m
CASO A CASO B CASO A CASO B
g ZONAF
(kN/m)
F
(kN/m)
F
(kN/m)
F
(kN/m)
1, 2 & 3 -0,153 -0,612 -0,077 -0,306
4, 5 & 6 0,561 0,102 0,281 0,051
1 & 4 -0,408 0,408 -0,204 0,204
2 & 5 -0,306 0,255 -0,153 0,128
3 & 6 -0,153 0,153 -0,077 0,077
1, 2 & 3 0,561 0,102 0,281 0,051
4, 5 & 6 -0,153 -0,612 -0,077 -0,306
1 & 4 -0,153 0,153 -0,077 0,077
2 & 5 -0,306 0,255 -0,153 0,128
3 & 6 -0,408 0,408 -0,204 0,204
g ZONAFVI
(kN/m)
FHI
(kN/m)
FVI
(kN/m)
FHI
(kN/m)
FVE
(kN/m)
FHE
(kN/m)
FVE
(kN/m)
FHE
(kN/m)
1, 2 & 3 -0,152 -0,015 -0,609 -0,061 -0,076 -0,008 -0,304 -0,030
4, 5 & 6 0,558 0,056 0,101 0,010 0,279 0,028 0,051 0,005
1 & 4 -0,406 -0,041 0,406 0,041 -0,203 -0,020 0,203 0,020
2 & 5 -0,304 -0,030 0,254 0,025 -0,152 -0,015 0,127 0,013
3 & 6 -0,152 -0,015 0,152 0,015 -0,076 -0,008 0,076 0,008
1, 2 & 3 0,558 0,056 0,101 0,010 0,279 0,028 0,051 0,005
4, 5 & 6 -0,152 -0,015 -0,609 -0,061 -0,076 -0,008 -0,304 -0,030
1 & 4 -0,152 -0,015 0,152 0,015 -0,076 -0,008 0,076 0,008
2 & 5 -0,304 -0,030 0,254 0,025 -0,152 -0,015 0,127 0,013
3 & 6 -0,406 -0,041 0,406 0,041 -0,203 -0,020 0,203 0,020
EXTERNASINTERNAS
CASO B
0°
90°
0°
90°
180°
270°
CORREAS INTERNAS CORREAS EXTERNAS
180°
270°
CASO A CASO B CASO A
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7.4 Fuerzas Sísmicas (EX, EZ)
Las fuerzas sísmicas en la estructura son calculadas usando el “Espectro de Respuesta Elástico”, deducido de acuerdo a los parámetros sísmicos (definidos previamente) y a las definiciones dadas por NSR-10. Se asume que todas las cargas muertas, vivas y de equipos están presentes al momento de la generación sísmica, por lo que producen fuerzas de inercia durante el movimiento sísmico.
Así mismo, la magnitud de la fuerza sísmica es calculada de acuerdo al Método de la Fuerza Horizontal Equivalente (Capítulo A.4 de NSR-10), el cual indica que se deben multiplicar las aceleraciones espectrales (Sa) con las masas de la estructura a analizar.
El Espectro de Respuesta Elástico es:
Figura No. 4 Espectro de Respuesta Elástico para Barranca (Sa=0.62g)
Como la estructura del Cargadero corresponde a un grupo de uso II, la NSR-10 en su numeral A.6.1.2, permite la utilización de dos espectros, uno de diseño de elementos y el otro para la revisión de derivas, esto es lo que dice el mencionado numeral:
“A.6.2.1.2 — En las edificaciones pertenecientes a los grupos de uso II, III y IV, para la determinación de las fuerzas horizontales que se empleen para calcular los desplazamientos
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horizontales en el centro de masa, se permite que el coeficiente de importancia I , tenga un valor igual a la unidad (I = 1.0), y las fuerzas de diseño a emplear para obtener la resistencia de la estructura deben utilizar el valor del coeficiente de importancia I correspondiente al grupo de uso de la edificación, tal como se define en A.2.5.2”.
De acuerdo a lo anterior se podría utilizar el espectro de diseño elástico con grupo de uso II para el diseño de elementos y el espectro con grupo de uso I para la revisión por derivas, lo que se hace para reducir el costo de los elementos, por lo tanto se procederá a utilizar dos espectros de respuesta, para revisión de derivas y otro para diseño de elementos.
Adicionalmente, las fuerzas sísmicas calculadas deben ser reducidas por un factor de disipación de energía (R), el cual considera el comportamiento inelástico de la estructura. Este factor R se explica en la sección 6.3.
Adicionalmente, las fuerzas sísmicas calculadas deben ser reducidas por un factor de disipación de energía (R), el cual considera el comportamiento inelástico de la estructura. En este caso, la estructura está a un nivel muy bajo, por esta razón, la capacidad de disipación de energía en estos puntos es baja. Se asume para el diseño de la fundación un factor de disipación de energía (R) igual a 1.0.
El análisis sísmico se realizará por el método de análisis dinámico. El programa de análisis estructural SAP2000 realiza directamente el análisis dinámico utilizando el Espectro Elástico de Diseño construido con los parámetros antes mencionados, por lo que es necesario calcular un factor de modificación que se basa en la comparación de los cortantes basales calculados por el método de la fuerza horizontal equivalente y los generados por el método de análisis dinámico. A continuación se presentan los cálculos realizados para tal fin:
CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL (VER A.3.3 - NSR -10)
Irregularidad Planta fp = 0,9 Es irregular (Ver Tabla A.3-6 - NSR-10)
Irregularidad Altura fa = 0,9 Es irregular (Ver Tabla A.3-7 - NSR-10)
Redundancia: fr = 1 Estruct Redundante (Ver A.3.3.8 - NSR-10)
Coeficiente Básico Disipación de Energía: Ro = 5 (Ver Tabla A.3-3 - NSR-10)
(Estructura Péndulo Invertido - DMI)
Coeficiente Disipación de Energía: R = 4,05
ESPECTRO DE RESPUESTA. A.2.6 - NSR-10
PAD No. 1
rpaRoR fff ***
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ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICO (VER A.2.6 - NSR-10)
Localización: Campo Rubiales (Meta)
Perfil de Suelo Tipo D (Asumido)
Zona Sísmico: Bajo (Ver Tabla A.2.3-2 - NSR-10)
Coeficiente aceleración pico efectiva: Aa= 0,15 (Ver Tabla A.2.3-2 - NSR-10)
Coeficiente velocidad pico efectiva: Av= 0,15 (Ver Tabla A.2.3-2 - NSR-10)
Factor de Importancia: I= 1,00 (Ver Tabla A.2.5-1 - NSR-10)
Coeficiente de periodo en rango corto: Fa = 1,50 (Ver Tabla A.2.4-3 - NSR-10)
Coeficiente periodo en rango intermedio: Fv = 2,00 (Ver Tabla A.2.4-4 - NSR-10)
Periodo vibración transición periodos cortos: Tc= 0,64 (Según A.2.6.1.1 - NSR-10)
Periodo vibración transición periodos largos: TL= 4,80 (Según A.2.6.1.2 - NSR-10)
Incrementos de periodo para gráfica: DT = 0,05
CORTANTE SÍSMICO EN LA BASE - MÉTODO DE FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE (SEGÚN A.4, NSR-10)
Datos Generales:
Altura de la Estructura: h = 9,89 m
Peso Sísmico Estruc Nivel 1: Altura Nivel 1: 9,89 m
Columnas: 123,86 KN
Vigas: 340,06 KN
Correas 31,40 KN
Cubierta 144,90 KN
Tubería 669,17 KN
Rociadores 120,00 KN
PESO NIVEL 1: 1429,38 KN
W = 1429,38 KN
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Periodo de Vibración de la Estructura: (A.4.2.2, NSR-10)
donde, Ct = 0,072 (Tabla A.4.2.1, NSR-10) Cu = 1,39
a = 0,8 (Tabla A.4.2.1, NSR-10) Tmax = 0,63
entonces, Ta = 0,45 s
Tx modelo = 1,44
Cortante Sísmico en la Base: (A.4.3.1, NSR-10) Ty modelo = 1,2
Sax = 0,25 (A.2.6, NSR-10)
Say = 0,30
Vsx= 357,35 KN
Vsy= 428,82 KN
W
Fuerza Sísmica Elástica:
Fx = 357,35 KN
Fy = 428,82 KN
Fuerza Sísmica Reducida
Ex = 88,23 KN
Ey = 105,88 KN
Distribución de la Fuerza Sísmica en cada Nivel:
k = 1
Nivel 1: Cv1 = 1,00 Cv1 = 1,00
Fx1 = 357,35 kN Fy1 = 428,82 kN
Ex1 = 88,23 kN Ey1 = 105,88 kN
Factor de Modificación:
Vj : Cortante en la base generado por el análisis dinámico
Vx = 459,238 kN
Vy = 578,538 kN
FMx = 0,70 FMy = 0,67
Por ser menor a 1 es decir el cortante encontrado por medio del análisis dinámico es
mayor al encontrado por el método de fuerza horizontal aquivalente, se deja a criterio
del diseñador el factor de modificación
FMx diseño= 1,15 FMy diseño= 1,22
1/R = 0,247 1/R = 0,247
1/Rx = 0,284 1/Ry = 0,300
0,30/Rx = 0,085 0,30/Ry = 0,090
ahCtTa *
MgSaVs **
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8 COMBINACIONES DE CARGA
Las combinaciones de carga deben ser llevadas a cabo de acuerdo a lo explicado en esta sección. Las siguientes combinaciones son usadas conjuntamente con el método de resistencia última de diseño (LRFD) y con el método de los estados límites de esfuerzo (para el diseño de fundaciones).
1 ) Dead Carga Muerta debido al peso propio
2) CM Carga Muerta
3) Lr Carga Viva de Cubeirta
4) L Carga Viva
5) L1 Carga Viva en la línea de vida en los cuartos de la luz
6) L2 Carga Viva en la línea de vida en el centro de la luz
7) L4 Carga longitudinal correspondiente al 30% de la carga vertical de la tubería
8) sismoX Fuerza sísmica no reducida en sentido X
9) sismoY Fuerza sísmica no reducida en sentido Y
10) WX Fuerza de viento en sentido X
11) WY Fuerza de viento en sentido Y
8.1 Combinaciones de carga – Esfuerzos de trabajo (Fundación)
Las combinaciones de carga deben ser llevadas a cabo de acuerdo a lo explicado en esta sección.
SERV (D)
SERV (D+L+L1)
SERV (D+L+L2)
SERV (D+L+L3)
SERV (D+L+L4)
SERV (D+Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+Wx)
SERV (D+Wy)
SERV (D+0.7SX)
SERV (D+0.7SY)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (0.6D+Wx)
SERV (0.6D+Wy)
SERV (0.6D+0.7SX)
SERV (0.6D+0.7SY)
SERV (D)
SERV (D+L+L1)
SERV (D+L+L2)
SERV (D+L+L3)
SERV (D+L+L4)
SERV (D+Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+Wx)
SERV (D+Wy)
SERV (D+0.7SX)
SERV (D+0.7SY)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L1+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr)
SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L4+0.75Lr)
SERV (0.6D+Wx)
SERV (0.6D+Wy)
SERV (0.6D+0.7SX)
SERV (0.6D+0.7SY)
8.2 Combinaciones de carga – Esfuerzos de trabajo (Derivas)
Las derivas se verificarán con los casos de carga correspondientes a EX y EZ, sin ser afectados por el coeficiente de disipación de energía, R. las derivas no se revisan con combinaciones de cargas
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verticales, ya que al considerar los casos de carga EX y EZ, son más críticos y por consiguiente el resultado es más conservador.
DERIVAS (1.0D+1.0SX+1.0L4)
DERIVAS (1.0D+1.0SY+1.0L4)
8.3 Combinaciones de carga – Método de resistencia última (Diseño acero)
DIS (1.4D)
DIS (1.2D+1.6L+1.6L1+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.6L+1.6L2+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.6L+1.6L3+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.6L+1.6L4+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L1)
DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L2)
DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L3)
DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4)
DIS (1.2D+1.0Wx+1.0L+1.0L1+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wx+1.0L+1.0L2+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wx+1.0L+1.0L3+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wx+1.0L+1.0L4+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wy+1.0L+1.0L1+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wy+1.0L+1.0L2+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wy+1.0L+1.0L3+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.0Wy+1.0L+1.0L4+0.5Lr)
DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx)
DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy)
DIS (1.2D+SX+0.3SY+1L+1L1)
DIS (1.2D+SX+0.3SY+1L+1L2)
DIS (1.2D+SX+0.3SY+1L+1L3)
DIS (1.2D+SX+0.3SY+1L+1L4)
DIS (1.2D+SX-0.3SY+1L+1L1)
DIS (1.2D+SX-0.3SY+1L+1L2)
DIS (1.2D+SX-0.3SY+1L+1L3)
DIS (1.2D+SX-0.3SY+1L+1L4)
DIS (1.2D-SX+0.3SY+1L+1L1)
DIS (1.2D-SX+0.3SY+1L+1L2)
DIS (1.2D-SX+0.3SY+1L+1L3)
DIS (1.2D-SX+0.3SY+1L+1L4)
DIS (1.2D-SX-0.3SY+1L+1L1)
DIS (1.2D-SX-0.3SY+1L+1L2)
DIS (1.2D-SX-0.3SY+1L+1L3)
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DIS (1.2D-SX-0.3SY+1L+1L4)
DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L1)
DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L2)
DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L3)
DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L4)
DIS (1.2D+SY-0.3SX+1L+1L1)
DIS (1.2D+SY-0.3SX+1L+1L2)
DIS (1.2D+SY-0.3SX+1L+1L3)
DIS (1.2D+SY-0.3SX+1L+1L4)
DIS (1.2D-SY+0.3SX+1L+1L1)
DIS (1.2D-SY+0.3SX+1L+1L2)
DIS (1.2D-SY+0.3SX+1L+1L3)
DIS (1.2D-SY+0.3SX+1L+1L4)
DIS (1.2D-SY-0.3SX+1L+1L1)
DIS (1.2D-SY-0.3SX+1L+1L2)
DIS (1.2D-SY-0.3SX+1L+1L3)
DIS (1.2D-SY-0.3SX+1L+1L4)
DIS (0.9D+1WX)
DIS (0.9D+1WY)
DIS (0.9D+SX+0.3SY)
DIS (0.9D+SX-0.3SY)
DIS (0.9D-SX+0.3SY)
DIS (0.9D-SX-0.3SY)
DIS (0.9D+SY+0.3SX)
DIS (0.9D+SY-0.3SX)
DIS (0.9D-SY+0.3SX)
DIS (0.9D-SY-0.3SX)
ENV. L
DIS E (1.2D+1.6L+1.6EL+0.5Lr)
DIS E (1.2D+1.6Lr+1L+1LE)
DIS E (1.2D+1Wx+1L+1LE+0.5Lr)
DIS E (1.2D+1Wy+1L+1LE+0.5Lr)
DIS E (1.2D+1SX+0.3SY+1L+1LE)
DIS E (1.2D+1SX-0.3SY+1L+1LE)
DIS E (1.2D-1SX+0.3SY+1L+1LE)
DIS E (1.2D-1SX-0.3SY+1L+1LE)
DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE)
DIS E (1.2D+1SY-0.3SX+1L+1LE)
DIS E (1.2D-1SY+0.3SX+1L+1LE)
DIS E (1.2D-1SY-0.3SX+1L+1LE)
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9 MODELO ESTRUCTURAL
El modelo matemático para el análisis y diseño de la estructura metálica, se definió en SAP2000 V15, con las dimensiones, materiales, cargas y demás parámetros definidos en los capítulos anteriores de esta memoria de cálculo. En las siguientes figuras se detallan los aspectos relevantes para el entendimiento del modelo:
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Figura No. 5 Modelo 3D del Shelter
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Nodos Apoyos
Planta Nivel N+82950
Planta Nivel N+83850
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Vista Eje D
Vista Eje E
Vista Eje F
Figura No. 6 Numeración de nudos de la estructura
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Planta Nivel N+82950
Planta Nivel N+83850
Vista Eje D
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Vista Eje E
Vista Eje F
Figura No. 7 Numeración de elementos de la estructura
Figura No. 8 Numeración de nodos de la cubierta
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Figura No. 9 Numeración de elementos de la cubierta
9.1 Resultados del diseño
El diseño de la estructura metálica de la estructura se realiza por medio del programa SAP2000 V15, con el método LRFD, utilizando las combinaciones de carga del apartado 8. A continuación se muestran los índices de sobreesfuerzo de la estructura:
Planta Nivel N+82950
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Planta Nivel N+83850
Figura No. 10 Índices de sobreesfuerzo en elementos en planta.
Vista Eje D
Vista Eje E
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Vista Eje F
Figura No. 11 Índices de sobreesfuerzo en elementos en altura.
Figura No. 12 Índices de sobreesfuerzo en elementos de cubierta.
Los parámetros de diseño que se tuvieron en cuenta para el diseño son:
• La relación de esfuerzos actuantes / esfuerzos resistentes debe ser menor de 1.0.
• La relación de esbeltez máxima a compresión para columnas es de 200.
• La relación de esbeltez máxima a tensión para columnas es de 300.
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10 ANÁLISIS ESTRUCTURAL
10.1 Análisis Realizado
El procedimiento de análisis estructural utilizado en la estructura fue el método de análisis dinámico verificando el factor de mayoración con el método de la fuerza horizontal equivalente, cuyas características están descritas en la sección A.4 de NSR-10. Se trabajó con un modelo tridimensional.
10.2 Cálculos del Factor de Longitud Efectiva (K)
Para el diseño estructural de elementos como columnas, de acuerdo a NSR-10 el factor de longitud efectiva (K) debe ser tomado como sigue:
• Para columnas que soportan carga vertical y no soportan carga lateral (columnas gravitacionales), K=1.0.
• Para columnas que son parte de pórticos arriostrados o con desplazamiento impedido, K=1.0.
• Para columnas que están localizadas en pórticos donde hay un sistema de Resistencia a fuerzas horizontales compuesto por pórticos arriostrados, K=1.0.
• Para columnas que pertenecen a pórticos resistentes a momento, que satisfacen límites de deriva, K=1.0.
• Para columnas en voladizo, K=2.1.
10.3 Límites de Deriva
De acuerdo a criterios de diseño para Pórticos sin equipo y soportes de tubería: H/100 .
Donde, H es la altura del pórtico.
Sin embargo para casos especiales es posible aceptar una deriva mayor considerando que es una estructura que no tiene elementos estructurales susceptibles a dañarse por efectos sísmicos.
De acuerdo con los límites de deriva permitidos, los máximos desplazamientos verticales y horizontales para la estructura pueden ser consultados en el ANEXO 1.
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10.4 Deflexiones
Las deflexiones en el diseño de elementos de acero estructural no deben exceder los valores que se mencionan a continuación y los cuales fueron verificados en los archivos de salida para los resultados de desplazamientos:
Viguetas y vigas L/ 250
Vigas de Piso sin equipo L/ 300
Vigas para puente de tuberías L/ 300
Viga en voladizo L/ 400
Figura No. 13 Deformación viga cordón inferior cercha lateral W10x49
Por lo tanto la deformación máxima de los elementos es 11000/250 = 44 mm > 4 mm OK!.
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Figura No. 14 Deformación viga de apoyo tubería W10x49
Por lo tanto la deformación máxima de los elementos es 11000/300 = 37 mm > 27 mm – 4 mm = 23 mm OK!.
Figura No. 15 Deformación viga apoyo línea de vida W10x49
Por lo tanto la deformación máxima de los elementos es 11000/250 = 44 mm = 29 mm – 4 mm = 25 mm OK!.
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Figura No. 16 Deformación viga cordón superior cercha lateral W10x49
Por lo tanto la deformación máxima de los elementos es 11000/250 = 44 mm > 3.5 mm OK!.
11 DISEÑO DE ESTRUCTURA METÁLICA
El diseño de acero de los elementos de la estructura del shelter es realizado usando la condición más crítica de acuerdo a las combinaciones de carga indicadas en el capítulo 6 de este documento.
11.1 Diseño Estructural de Vigas y Columnas
Las solicitaciones de las vigas y columnas fueron obtenidas de las combinaciones de carga explicadas en la sección 6 de este documento. El diseño de acero de estos elementos fue realizado en el programa SAP2000 V15, de acuerdo al código AISC-LRFD y NSR-10. Los resultados de estos diseños son mostrados en el ANEXO 2.
12 DISEÑO ESTRUCTURAL DE LAS FUNDACIONES
Los pilotes fueron analizados en el programa sap2000 V15 mediante elementos tipo frame y la interacción suelo estructura se hace a través de resortes que simulan el suelo de fundación. Ver el análisis y diseño en el ANEXO 3.
13 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Toda la estructura deberá ser galvanizada para evitar corrosión debido a que la estructura metálica se encuentra expuesta a la intemperie. Para que el sistema funcione se debe garantizar un adecuado mantenimiento periódico tomando mediciones topográficas de los niveles de apoyo y la tubería para que el asentamiento de los soportes no perjudique la estabilidad de la tubería y esta se encuentre alineada.
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37
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14 ANEXO 1 CHEQUEO DE DERIVAS
Joint OutputCase CaseType StepType Dx Dy DTOTAL % h
Text Text Text Text m m m
2 7 Combination Max 0,136344 0,012772 0,137 1,47 Ok, cumple
2 7 Combination Min -0,135291 -0,012859 0,136 1,46 Ok, cumple
4 7 Combination Max 0,150825 0,009508 0,151 1,62 Ok, cumple
4 7 Combination Min -0,147639 -0,016146 0,149 1,60 Ok, cumple
6 7 Combination Max 0,151007 0,019792 0,152 1,64 Ok, cumple
6 7 Combination Min -0,147616 -0,027012 0,150 1,61 Ok, cumple
8 7 Combination Max 0,136416 0,024552 0,139 1,49 Ok, cumple
8 7 Combination Min -0,135285 -0,022077 0,137 1,47 Ok, cumple
10 7 Combination Max 0,151855 0,032591 0,155 1,67 Ok, cumple
10 7 Combination Min -0,147229 -0,040525 0,153 1,64 Ok, cumple
12 7 Combination Max 0,136796 0,039384 0,142 1,53 Ok, cumple
12 7 Combination Min -0,135295 -0,034027 0,140 1,50 Ok, cumple
30 7 Combination Max 0,136309 0,010507 0,137 1,47 Ok, cumple
30 7 Combination Min -0,135241 -0,013161 0,136 1,46 Ok, cumple
32 7 Combination Max 0,150736 0,00765 0,151 1,62 Ok, cumple
32 7 Combination Min -0,147593 -0,016113 0,148 1,59 Ok, cumple
187 7 Combination Max 0,151219 0,016416 0,152 1,63 Ok, cumple
187 7 Combination Min -0,147404 -0,023596 0,149 1,60 Ok, cumple
188 7 Combination Max 0,13658 0,016532 0,138 1,48 Ok, cumple
188 7 Combination Min -0,135247 -0,023612 0,137 1,47 Ok, cumple
TABLE: Joint Displacements
CHEQUEO DE DERIVAS POR SISMO EN LA DIRECCIÓN X
Joint OutputCase CaseType StepType Dx Dy DTOTAL % h
Text Text Text Text m m m
2 9 Combination Max 0,043516 0,099558 0,109 1,17 Ok, cumple
2 9 Combination Min -0,04246 -0,09965 0,108 1,16 Ok, cumple
4 9 Combination Max 0,017043 0,096267 0,098 1,05 Ok, cumple
4 9 Combination Min -0,01386 -0,10291 0,104 1,12 Ok, cumple
6 9 Combination Max 0,017147 0,121713 0,123 1,32 Ok, cumple
6 9 Combination Min -0,01376 -0,12893 0,130 1,39 Ok, cumple
8 9 Combination Max 0,043746 0,126497 0,134 1,44 Ok, cumple
8 9 Combination Min -0,04262 -0,12402 0,131 1,41 Ok, cumple
10 9 Combination Max 0,017788 0,158762 0,160 1,72 Ok, cumple
10 9 Combination Min -0,01316 -0,1667 0,167 1,80 Ok, cumple
12 9 Combination Max 0,044058 0,165564 0,171 1,84 Ok, cumple
12 9 Combination Min -0,04256 -0,16021 0,166 1,78 Ok, cumple
30 9 Combination Max 0,04333 0,09062 0,100 1,08 Ok, cumple
30 9 Combination Min -0,04226 -0,09327 0,102 1,10 Ok, cumple
32 9 Combination Max 0,017016 0,087788 0,089 0,96 Ok, cumple
32 9 Combination Min -0,01387 -0,09625 0,097 1,04 Ok, cumple
187 9 Combination Max 0,017387 0,083104 0,085 0,91 Ok, cumple
187 9 Combination Min -0,01357 -0,09028 0,091 0,98 Ok, cumple
188 9 Combination Max 0,043413 0,083248 0,094 1,01 Ok, cumple
188 9 Combination Min -0,04208 -0,09033 0,100 1,07 Ok, cumple
TABLE: Joint Displacements
CHEQUEO DE DERIVAS POR SISMO EN LA DIRECCIÓN Y
Se presenta un porcentaje máximo de deriva del 1,84%, que para efectos del tipo y uso de la estructura se considera aceptable.
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15 ANEXO 2 DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType Combo Location
Text Text Text Text Unitless Text Text m
2 HE400A Column No Messages 0,554555 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
4 HE400A Column No Messages 0,225455 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
6 HE400A Column No Messages 0,644051 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
8 HE400A Column No Messages 0,280283 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
10 HE400A Column No Messages 0,354346 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
17 W10X22 Brace No Messages 0,788229 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
18 W10X22 Brace No Messages 0,805925 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
19 W10X22 Brace No Messages 0,841136 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
20 W10X22 Brace No Messages 0,860398 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
21 W8X40 Beam No Messages 0,198758 PMM DIS (1.4D) 3
22 W8X40 Beam No Messages 0,161184 PMM DIS (1.4D) 2
23 W8X40 Brace No Messages 0,770557 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,76372
24 W8X40 Brace No Messages 0,759008 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
25 W8X40 Beam No Messages 0,043142 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 3
26 W8X40 Beam No Messages 0,048212 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2
39 W8X40 Beam No Messages 0,02702 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 3
40 W8X40 Beam No Messages 0,183625 PMM DIS (1.4D) 3
41 W8X40 Beam No Messages 0,191494 PMM DIS (1.4D) 2
44 W8X40 Beam No Messages 0,023627 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L3) 3
45 W8X40 Beam No Messages 0,232399 PMM DIS (1.4D) 2
47 HE400A Column No Messages 0,5383 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
48 HE400A Column No Messages 0,235414 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
49 HE400A Column No Messages 0,635274 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 7,7
50 HE400A Column No Messages 0,269327 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
51 HE400A Column No Messages 0,675088 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
52 HE400A Column No Messages 0,276478 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
53 HE400A Column No Messages 0,539728 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 7,7
54 HE400A Column No Messages 0,232369 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
55 HE400A Column No Messages 0,779193 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
56 HE400A Column No Messages 0,327631 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
57 HE400A Column No Messages 0,594891 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
58 HE400A Column No Messages 0,23401 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
64 W10X49 Beam No Messages 0,297884 PMM DIS (1.4D) 5,5
65 W10X49 Beam No Messages 0,298239 PMM DIS (1.4D) 5,5
66 W10X49 Beam No Messages 0,248604 PMM DIS E (1.2D+1.6Lr+1L+1LE) 5,5
67 W10X49 Beam No Messages 0,248828 PMM DIS E (1.2D+1.6Lr+1L+1LE) 5,5
68 W10X49 Beam No Messages 0,297149 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 5,5
69 W10X49 Beam No Messages 0,297715 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 5,5
70 W10X49 Beam No Messages 0,329293 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 5,5
71 W10X49 Beam No Messages 0,330015 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 5,5
84 W6X20 Column No Messages 0,030365 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
85 W6X20 Column No Messages 0,02888 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
86 W6X20 Column No Messages 0,686629 PMM DIS (1.4D) 0
87 W6X20 Column No Messages 0,597343 PMM DIS (1.4D) 0
88 W6X20 Column No Messages 0,69001 PMM DIS (1.4D) 0
89 W6X20 Column No Messages 0,600736 PMM DIS (1.4D) 0
90 W6X20 Column No Messages 0,072762 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L3) 0
91 W6X20 Column No Messages 0,06538 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L3) 0
92 W6X20 Column No Messages 0,697494 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
93 W6X20 Column No Messages 0,711495 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
94 W6X20 Column No Messages 0,698677 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
TABLE: Steel Design 1 - Summary Data - AISC360-05-IBC2006
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Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType Combo Location
Text Text Text Text Unitless Text Text m
95 W6X20 Column No Messages 0,71335 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
114 W10X22 Brace No Messages 0,564127 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
115 W10X22 Brace No Messages 0,579315 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
116 W10X22 Brace No Messages 0,471354 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
117 W10X22 Brace No Messages 0,488856 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
126 W10X22 Brace No Messages 0,567432 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
127 W10X22 Brace No Messages 0,590311 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
151 HE400A Column No Messages 0,574041 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
153 HE400A Column No Messages 0,228503 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
155 HE400A Column No Messages 0,658999 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 7,7
157 HE400A Column No Messages 0,258356 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 0
164 W6X20 Column No Messages 0,625939 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
165 W6X20 Column No Messages 0,637797 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
166 W6X20 Column No Messages 0,540248 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
167 W6X20 Column No Messages 0,603567 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
174 W6X20 Column No Messages 0,688469 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L2) 0
175 W6X20 Column No Messages 0,737992 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L2) 0
176 W6X20 Column No Messages 0,649061 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
177 W6X20 Column No Messages 0,641111 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
178 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,402746 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,22991
179 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,440063 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,22991
180 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,647904 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,59278
181 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,73566 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
182 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,47612 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
183 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,479368 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
184 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,256416 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,22991
185 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,233236 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,22991
186 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,444073 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,59278
187 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,597339 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
188 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,333128 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
189 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,32648 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
190 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,284787 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,22991
191 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,327942 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,22991
192 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,392979 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,59278
193 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,855712 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
194 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,656377 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
195 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,609472 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
196 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,134051 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
197 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,220411 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,22991
198 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,365642 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,59278
199 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,652319 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
200 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,468179 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
201 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,403298 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
235 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,585262 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
236 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,935963 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,59278
240 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,294 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
241 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,282713 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
242 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,550578 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,59278
246 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,578394 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
252 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,401893 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,22991
253 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,434292 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,22991
TABLE: Steel Design 1 - Summary Data - AISC360-05-IBC2006
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
40
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType Combo Location
Text Text Text Text Unitless Text Text m
254 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,65449 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,59278
255 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,743839 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
256 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,477342 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
257 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,464917 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
258 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,256518 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,22991
259 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,203443 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,22991
260 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,449129 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,59278
261 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,577887 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
262 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,327812 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
263 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,321913 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
276 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,798548 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
277 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,591665 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
278 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,504923 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
279 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,474192 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
280 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,343202 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
281 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,317002 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 2,22991
282 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,303213 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
283 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,172141 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 0
284 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,295482 PMM DIS (1.2D+SX+0.3SY+1L+1L1) 0
285 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,258897 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 2,22991
286 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,254739 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
287 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,107115 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
288 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,091913 PMM DIS (1.2D+SX+0.3SY+1L+1L1) 0
289 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,108779 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 2,22991
561 W10X49 Beam No Messages 0,164797 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
565 W10X49 Beam No Messages 0,108868 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
569 W10X49 Beam No Messages 0,234064 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 10
573 W10X49 Beam No Messages 0,119387 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 10
609 W10X49 Beam No Messages 0,160744 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
613 W10X49 Beam No Messages 0,107678 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 10
624 W10X49 Beam No Messages 0,148556 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 11
628 W10X49 Beam No Messages 0,097153 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 11
632 W10X49 Beam No Messages 0,28977 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 10
635 W10X49 Beam No Messages 0,225992 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 10
638 W10X49 Beam No Messages 0,348252 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 10
641 W10X49 Beam No Messages 0,22684 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 10
670 W10X49 Beam No Messages 0,286395 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 10
673 W10X49 Beam No Messages 0,235731 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 10
682 W10X49 Beam No Messages 0,300541 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 11
686 W10X49 Beam No Messages 0,249643 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 11
909 W10X22 Brace No Messages 0,323222 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
910 W10X22 Brace No Messages 0,334604 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
913 W10X22 Brace No Messages 0,725936 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
914 W10X22 Brace No Messages 0,76193 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
917 W6X20 Column No Messages 0,414861 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 0
918 W6X20 Column No Messages 0,517867 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
138 W10X49 Beam No Messages 0,468161 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
142 W10X49 Beam No Messages 0,478213 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
154 W10X49 Beam No Messages 0,433148 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
158 W10X49 Beam No Messages 0,476296 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
159 W10X49 Beam No Messages 0,438714 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
TABLE: Steel Design 1 - Summary Data - AISC360-05-IBC2006
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IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType Combo Location
Text Text Text Text Unitless Text Text m
160 W10X49 Beam No Messages 0,432143 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
161 W10X49 Beam No Messages 0,430997 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
162 W10X49 Beam No Messages 0,464289 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
547 W10X49 Beam No Messages 0,437702 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 8,65
1 W10X49 Beam No Messages 0,340584 PMM DIS (1.2D+1.6L+1.2L4+0.5Lr) 9
269 W10X49 Beam No Messages 0,254995 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
271 W10X49 Beam No Messages 0,13617 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+1.0L+1.0L4) 0
273 W10X49 Beam No Messages 0,255442 PMM DIS E (1.2D+1SX+0.3SY+1L+1LE) 0
275 W10X49 Beam No Messages 0,148345 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
343 W6X20 Column No Messages 0,345176 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L3) 2,2
344 W6X20 Column No Messages 0,370446 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,2
345 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,173325 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
346 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,084305 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,66271
347 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,157495 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,97321
348 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,185212 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
349 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,08852 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
350 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,202058 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,66271
351 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,095635 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
352 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,141194 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,97321
353 TB 100x100x3mm Brace No Messages 0,257828 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
372 W8X40 Beam No Messages 0,023618 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 1,5
373 W8X40 Beam No Messages 0,029701 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L3) 3,5
374 W6X20 Column No Messages 0,399853 PMM DIS (1.2D+SY+0.3SX+1L+1L2) 2,2
375 W6X20 Column No Messages 0,480688 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 2,2
376 W8X40 Beam No Messages 0,026601 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 1,5
3 W10X22 Brace No Messages 0,379575 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wx) 2,76372
5 W10X22 Brace No Messages 0,395149 PMM DIS (1.2D+1.6Lr+0.5Wy) 2,76372
98 W10X49 Beam No Messages 0,282764 PMM DIS (1.4D) 5,5
99 W10X49 Beam No Messages 0,283081 PMM DIS (1.4D) 5,5
100 W10X49 Beam No Messages 0,299459 PMM DIS (1.4D) 5,5
101 W10X49 Beam No Messages 0,299778 PMM DIS (1.4D) 5,5
102 W6X20 Column No Messages 0,02961 PMM DIS E (1.2D+1SX+0.3SY+1L+1LE) 0,9
103 W6X20 Column No Messages 0,024754 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
104 W6X20 Column No Messages 0,675978 PMM DIS (1.4D) 0
105 W6X20 Column No Messages 0,674991 PMM DIS (1.4D) 0
106 W6X20 Column No Messages 0,679769 PMM DIS (1.4D) 0
107 W6X20 Column No Messages 0,676771 PMM DIS (1.4D) 0
108 W10X49 Beam No Messages 0,355728 PMM DIS (1.4D) 5,5
109 W10X49 Beam No Messages 0,356052 PMM DIS (1.4D) 5,5
110 W6X20 Column No Messages 0,029838 PMM DIS E (1.2D+1SY+0.3SX+1L+1LE) 0
111 W6X20 Column No Messages 0,724039 PMM DIS (1.4D) 0
112 W6X20 Column No Messages 0,732823 PMM DIS (1.4D) 0
TABLE: Steel Design 1 - Summary Data - AISC360-05-IBC2006
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16 ANEXO 2 DISEÑO DE CORREAS
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17 ANEXO 3 DISEÑO DE CONEXIONES
Conexión tipo Doble Plate (Cordón Superior e Inferior de la cercha a las columnas)
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Conexión tipo End Plate (Viga transversal principal a columnas)
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Conexión a Cortante (Viga principal de tuberías a cordón inferior de cercha)
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Conexión a Cortante (Viga transversal a Viga principal de tuberías)
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Conexión tipo Cap Plate (Viga línea de vida a Vigas Longitudinales)
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Conexión tipo Cap Plate (Viga de Cubierta a Columna)
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18 ANEXO 4 DISEÑO DE ZAPATAS
18.1 Zapata 1 (Columnas Interiores Ejes 47’, 48’ y 49’)
Reacciones Casos de Carga Operacional
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
1 SERV (D+Wy) Combination 0,194 5,484 133,98 -10,9102 0,5664 0,0136
31 SERV (D+L+L4) Combination -30,872 3,913 235,913 -28,8293 -122,098 -0,0084
7 SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination -0,124 9,692 193,065 -26,0064 -0,5503 0,0018
5 SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination -23,403 -13,731 305,767 48,4622 -92,6279 -0,0196
3 SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination -0,498 -8,544 313,772 21,8477 -2,2494 -0,0203
29 SERV (0.6D+Wy) Combination 0,122 0,033 54,28 0,6979 0,4387 -0,0027
5 SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination -23,403 -13,731 305,767 48,4622 -92,6279 -0,0196
29 SERV (D+L+L4) Combination -25,974 4,684 91,498 -30,7496 -102,747 -0,0067
1 SERV (D+Wy) Combination 0,194 5,484 133,98 -10,9102 0,5664 0,0136
31 SERV (D+L+L4) Combination -30,872 3,913 235,913 -28,8293 -122,098 -0,0084
1 SERV (D+L+L2) Combination 0,054 5,133 132,008 -16,5566 0,000591 0,0176
3 SERV (D+L+L4) Combination -30,768 -3,977 260,924 0,9703 -121,846 -0,0314
TABLE: Joint Reactions
Reacciones Casos de Carga Excepcional
Joint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
3 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 35,267 -0,776 292,778 46,2949 139,2579 -0,0005724
5 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -36,201 -18,968 274,735 -47,3409 -143,284 -0,0254
7 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 11,572 54,974 192,618 264,4954 45,7247 0,0702
5 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -5,13 -54,81 268,019 -268,7359 -20,3467 -0,073
5 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination Max 4,069 37,272 306,557 306,9907 16,0068 0,0647
29 SERV (0.6D+0.7SY) Combination Min -10,763 -25,916 43,512 -182,9623 -42,6406 -0,0489
5 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 4,07 37,2 306,467 307,1678 16,0145 0,0649
7 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -11,788 -37,32 154,946 -312,398 -46,6861 -0,0687
3 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 35,267 -0,776 292,778 46,2949 139,2579 -0,0005724
5 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -36,201 -18,968 274,735 -47,3409 -143,284 -0,0254
1 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 11,639 39,85 172,852 197,4099 45,817 0,0784
3 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -5,002 -38,701 280,21 -208,0533 -20,0143 -0,0814
TABLE: Joint Reactions
Se realizará el diseño y análisis de estabilidad teniendo en cuenta las reacciones por efectos de cargas operacionales y se verificará que bajo cargas excepcionales las zapatas no excedan el 133% de la capacidad admisible del suelo.
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CIM
EN
TA
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N C
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TR
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A P
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TIC
OS
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RN
OS
(Z
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D
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( m
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gs =
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³ P
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H1
H2
H3
bx
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Bx
By
gc =
2,4
t/m
³
Peso
unita
rio c
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1,0
00
,50
0,7
00
,70
3,2
02
,70
Fy
=4
20
0kg/c
m²
Resi
stencia
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IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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912,6
913,3
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29,2
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371
0,0
236
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85,0
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019716
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
65
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
18.2 Zapata 2 (Columnas Exteriores Eje 46’)
Reacciones Casos de Carga Operacional
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
39 SERV (D+Wy) Combination 0,386 1,165 27,659 -8,8077 1,1208 -0,0039
41 SERV (D+L+L4) Combination -29,268 6,244 97,471 -47,7598 -117,764 -0,0088
39 SERV (D+L+L4) Combination -25,019 6,306 12,157 -47,9979 -100,178 -0,009
41 SERV (0.6D+Wy) Combination 0,032 0,642 65,457 -5,0278 -0,5216 -0,0031
41 SERV (D) Combination 0,326 1,181 110,349 -9,1614 0,2215 -0,0016
39 SERV (D+L+L4) Combination -25,019 6,306 12,157 -47,9979 -100,178 -0,009
41 SERV (0.6D+Wy) Combination 0,032 0,642 65,457 -5,0278 -0,5216 -0,0031
39 SERV (D+L+L4) Combination -25,019 6,306 12,157 -47,9979 -100,178 -0,009
39 SERV (D+Wy) Combination 0,386 1,165 27,659 -8,8077 1,1208 -0,0039
41 SERV (D+L+L4) Combination -29,268 6,244 97,471 -47,7598 -117,764 -0,0088
41 SERV (0.6D+Wx) Combination 0,182 0,701 65,74 -5,4584 0,076 -0,0009
39 SERV (D+L+L4) Combination -25,019 6,306 12,157 -47,9979 -100,178 -0,009
TABLE: Joint Reactions
Reacciones Casos de Carga Excepcional
Joint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
41 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 35,095 6,47 127,249 31,302 138,8728 0,0113
41 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -34,473 -4,102 92,242 -49,7108 -138,553 -0,0144
39 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 11,349 22,947 34,023 158,6554 44,9249 0,0471
41 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -4,174 -20,503 100,213 -177,0199 -17,7264 -0,0507
41 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Max 35,085 6,464 127,254 31,3421 138,8324 0,0113
39 SERV (0.6D+0.7SX) Combination Min -28,855 -4,192 -1,54 -43,4281 -115,319 -0,013
39 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Max 11,358 22,942 34,041 158,6956 44,9622 0,0472
39 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -10,936 -20,472 20,087 -177,3424 -44,113 -0,0505
41 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 35,095 6,47 127,249 31,302 138,8728 0,0113
41 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -34,473 -4,102 92,242 -49,7108 -138,553 -0,0144
41 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination Max 4,793 22,869 119,275 158,6238 18,0352 0,0476
41 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -4,164 -20,498 100,207 -177,06 -17,6859 -0,0508
TABLE: Joint Reactions
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
66
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
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PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
67
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
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115,6
23,5
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
68
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
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PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
69
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
18.3 Zapata 3 (Columnas Exteriores Eje 50’)
Reacciones Casos de Carga Operacional
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
9 SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination 0,818 -12,528 405,185 29,8726 1,5946 0,0197
9 SERV (D+L+L4) Combination -29,412 -20,374 356,385 85,1006 -118,035 -0,0034
11 SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination 0,269 11,49 226,703 -28,599 0,5564 -0,0226
9 SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination -21,908 -22,054 417,044 88,023 -88,4477 0,0038
9 SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination -21,908 -22,054 417,044 88,023 -88,4477 0,0038
11 SERV (0.6D+Wy) Combination 0,283 3,625 107,076 1,2961 0,8816 -0,0144
9 SERV (D+0.75Wy+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination -21,908 -22,054 417,044 88,023 -88,4477 0,0038
11 SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination 0,269 11,49 226,703 -28,599 0,5564 -0,0226
9 SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination 0,818 -12,528 405,185 29,8726 1,5946 0,0197
9 SERV (D+L+L4) Combination -29,412 -20,374 356,385 85,1006 -118,035 -0,0034
9 SERV (D+0.75Wx+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination 0,811 -12,475 405,118 29,7546 1,5698 0,0197
11 SERV (D+L+L4) Combination -25,289 -0,411 190,922 36,6453 -100,786 -0,0393
TABLE: Joint Reactions
Reacciones Casos de Carga Excepcional
Joint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
9 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 36,162 6,549 401,471 136,7956 141,8171 0,0397
9 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination Min -34,581 -29,979 367,035 -81,0996 -138,76 -0,003
11 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 12,057 76,803 231,823 368,963 47,1543 0,0444
9 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -3,734 -77,666 356,085 -367,1239 -16,4389 -0,0461
9 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 5,322 54,185 412,489 422,938 19,5208 0,0827
11 SERV (0.6D+0.7SX) Combination Min -29,207 -11,269 75,529 -115,4237 -116,193 -0,0326
9 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 5,322 54,185 412,489 422,938 19,5208 0,0827
11 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -11,546 -55,349 179,873 -422,5018 -46,0669 -0,0869
9 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 36,162 6,549 401,471 136,7956 141,8171 0,0397
9 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -34,58 -29,875 365,636 -81,3313 -138,765 -0,0034
9 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination Max 5,315 54,237 412,421 422,82 19,496 0,0828
11 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination Min -11,547 -55,396 179,848 -422,3784 -46,0641 -0,0869
TABLE: Joint Reactions
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
70
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
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PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
73
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
18.4 Zapata 4 (Columna Interior Eje 46’)
Reacciones Casos de Carga Operacional
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
46 SERV (0.6D+Wx) Combination -0,021 -2,703 34,75 3,0781 -0,1667 -0,0012
46 SERV (D+L+L4) Combination -7,607 5,533 57,89 -46,0317 -58,3455 -0,0722
46 SERV (D+L+L4) Combination -7,607 5,533 57,89 -46,0317 -58,3455 -0,0722
46 SERV (D+Wy) Combination -0,036 -4,609 57,917 5,6622 -0,2812 -0,0037
46 SERV (D+L+L3) Combination -0,022 -4,492 57,918 5,0691 -0,1714 -0,0021
46 SERV (0.6D+Wx) Combination -0,021 -2,703 34,75 3,0781 -0,1667 -0,0012
46 SERV (D+Wy) Combination -0,036 -4,609 57,917 5,6622 -0,2812 -0,0037
46 SERV (D+L+L4) Combination -7,607 5,533 57,89 -46,0317 -58,3455 -0,0722
46 SERV (0.6D+Wx) Combination -0,021 -2,703 34,75 3,0781 -0,1667 -0,0012
46 SERV (D+L+L4) Combination -7,607 5,533 57,89 -46,0317 -58,3455 -0,0722
46 SERV (0.6D+Wx) Combination -0,021 -2,703 34,75 3,0781 -0,1667 -0,0012
46 SERV (D+L+L4) Combination -7,607 5,533 57,89 -46,0317 -58,3455 -0,0722
TABLE: Joint Reactions
Reacciones Casos de Carga Excepcional
Joint OutputCase CaseType StepType F1 F2 F3 M1 M2 M3
Text Text Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
46 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination Max 9,174 6,068 57,953 58,8012 70,3521 0,0213
46 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -9,241 -15,024 57,881 -48,8082 -70,8792 -0,0252
46 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 1,815 39,375 57,927 228,4625 13,9139 0,0681
46 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -1,882 -48,331 57,907 -218,4695 -14,441 -0,072
46 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L1+0.75Lr) Combination Max 9,171 6,075 57,953 58,7649 70,3325 0,0213
46 SERV (0.6D+0.7SX) Combination Min -8,604 -12,543 34,717 -47,1514 -65,9967 -0,023
46 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Max 1,819 39,364 57,927 228,5157 13,9441 0,068
46 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -1,886 -48,32 57,907 -218,5227 -14,4712 -0,0719
46 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L4+0.75Lr) Combination Max 9,174 6,068 57,953 58,8012 70,3521 0,0213
46 SERV (D+0.75SX+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Min -9,241 -15,024 57,881 -48,8082 -70,8792 -0,0252
46 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L2+0.75Lr) Combination Max 1,815 39,375 57,927 228,4625 13,9139 0,0681
46 SERV (D+0.75SY+0.75L+0.75L3+0.75Lr) Combination Min -1,882 -48,331 57,907 -218,4695 -14,441 -0,072
TABLE: Joint Reactions
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
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IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
76
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
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PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
77
K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
18.5 Diseño Placa Base Columnas HEA400
Proyecto:
Nombre de la Estructura:
Calculista:
Fecha:
SOLICITACIONES COLUMNA
CARGA AXIAL (Pc) = 9.747,10 Kg DENOMINACION = HEA 400
MOMENTO FLECTOR (M) = 11.776,41 Kg m d (cm) = 39,00 tw(cm) = 1,10
CORTE (V) = 3,20 Kg bf (cm)= 30,00 tf (cm)= 1,90
DIMENSIONES PLACA BASE MATERIALES
ANCHO (B) = 60,00 cm F'c = 280,00 Kg/ cm2
ALTO (D) = 55,00 cm Fy = 2.530,00 Kg/ cm2
ELECTRODO : E70XX
DATOS PERNOS
DISTANCIA ENTRE CENTER LINES COLUMNA Y PERNOS ( f ) = 22,50 cm
DIAMETRO PERNOS = 1 1/ 4 pulg A307
AREA DE LA RAIZ POR PERNO (Ap) = 7,92 cm² Araiz = Anominal
NUMERO DE PERNOS A TRACCION (Np) = 4,00
AREA TOTAL DE ACERO A TRACCION (Ast) = 31,67 cm²
TIPO DE PERNO A USAR IN
1355-02 impala
Cargadero
AS
31-jul-14
ENT RADA DE DAT OS:
f e
Pc
Pt
y
B
D
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
EXCENTRICIDAD
D/ 6 = 9,17 cm
e = M/ Pc = 120,82 cm e > D/ 6
CASO e > D/ 6
REFERENCIA: BLODGETT, OMER. "DESIGN OF WELDED STRUCTURES", PAGS: 3.3-1 HASTA 3.3-20
Ec = 15100*(F'c)̂ 0.5 = 252.671,33 Kg/ cm2
Es = 2,10E+06 Kg/ cm2
n = Es/ Ec = 8,31
USAR n = 8,31
SEA:
K1 = 3*(e-D/ 2) = 279,96 cm
K2 = (6*n*As/ B)*(f+e) = 3.772,30 cm^2
K3 = -K2*(D/ 2+f) = (188.615,05) cm^3
F(Y) = Y^3 + K1*Y^2 + K2*Y + K3 = 0
Y F(Y)
0,00 -188615,05
5,50 -159232,26
11,00 -111913,71
16,50 -45661,15
22,00 40523,67
27,50 147639,01
33,00 276683,11
38,50 428654,22
44,00 604550,60
49,50 805370,48
55,00 1032112,13
19,57479072 0,00
Y = 19,5748 cm
CALCULO:
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
FUERZA DE TRACCION EN LOS PERNOS
Pt = -Pc((D/ 2-Y/ 3-e)/ (D/ 2-Y/ 3+f)) = 22.385,13 Kg
Fv = 315,00 Kg/ cm2
fv = V/ Atp = 0,05 Kg/ cm2 OKEY !
Ft = 1830 - 1.8*fv < 1410 = 1.410,00 Kg/ cm2
Ft*Ast = 44.653,60 Kg Capacidad del grupo de pernos
Tad (segun tipo de perno)= 11.170,00 Kg/ perno Usar standard
Tad (segun tipo de perno)= 44680,00 Kg
T diseño 44653,5966 Kg OKEY !
ESFUERZO EN EL CONCRETO
SIGMAc = 2*(Pc+Pt)/ (Y*B) = 54,72 Kg/ cm2
Fcadm min =0.35*F'c = 98 Kg/ cm2 OKEY !
ESPESOR PLACA
m = 0.5*(D-0.95*d) = 8,98 cm
M plancha compresion= 1866,940883 Kg cm Mtraccion. = 1119,25628 Kg.cm
t =(6*Mp/ (0.75*Fy))̂ 0.5 = 24,30 mm t =(6*Mp/ (0.75*Fy))̂ 0.5 = 18,81 mm
USAR t = 31,75 mm
SOLDADURA
SOLDADURA DEL ALA DE LA COLUMNA A LA PLANCHA
TAMAÑO MAX. DE SOLDADURA DE FILETE RECOMENDADO = 17,00 mm
TAMAÑO MINIMO DE SOLDADURA = 8,00 mm
FUERZA EN EL ALA = Ff = M/ (d-tf) = 31.742,35 Kg
TAMAÑO DE SOLDADURA REQUERIDO (tsold)
tsold = Ff/ [[2*(bf+tf)-tw]*0.707*Fv] = 4,84 mm
TAMAÑO DE SOLDADURA A SER UTILIZADO PARA EL DISEÑO = 12,00 mm
SOLDADURA DEL ALMA DE LA COLUMNA A LA PLANCHA
TAMAÑO MINIMO DE SOLDADURA = 8,00 mm
TAMAÑO DE SOLDADURA SELECCIONADO PARA EL DISEÑO = 8,00 mm
LONGITUD REQUERIDA DE SOLDADURA = V/ (0.707*tsold*Fv) = 0,00 cm
LONGITUD DISPONIBLE PARA SOLDADURA = 2*(d-2*tf) = 70,40 cm OKEY !
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
19 ANEXO 5 DISEÑO ISLA APOYO DE EQUIPOS
19.1 Modelo Estructural
Figura No. 17 Modelo 3D Isla
Figura No. 18 Momentos M11 en la dirección longitudinal
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
Figura No. 19 Momentos M22 en la dirección transversal
Figura No. 20 Cortantes V13
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
Figura No. 21 Cortantes V23
19.2 Diseño Estructural
Diseño de la Isla del Cargadero de Nafta
Datos de Entrada
Materiales
Concreto f'c = kpa gc = 24 kN/m3
Acero fy = kPa gasf = 22 kN/m3
Geometria
e = 0,20 m Espesor promedio de la placa en concreto reforzado
Cargas
Carga muerta
Equipo
Skid A
Peso propio lleno 28 kN
Dimensiones externas del Skid
B = 2,1 m
L = 3,9 m
Dimensiones internas del Skid
B = 1,82 m
L = 3,62 m
28000
420000
PROYECTO:
IMPALA TERMINALS BARRANCABERMEJA S.A.
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K1355.02-ID-030-EST-MC-020-0.DOC DISEÑO CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA CARGADERO DE NAFTA BOGOTÁ JULIO DE 2015
Carga viva
Se considerará una carga viva por otro tipo de equipos, tubería y demás de 5 kN/m2 (500 kg/m2)
Diseño
Diseño a flexión
Mn = 5,90 kN-m Mn = 2,5 kN-m
h = 0,20 m h = 0,20 m
d = 0,15 m d = 0,15 m
b = 1,00 m b = 1,00 m
f'c = 28000 kN/m2 f'c = 28000 kN/m2
f'y = 420000 kN/m2 f'y = 420000 kN/m2
k = 262,22 kN/m k = 111,111 T/m
495 mm2495 mm2
# barra = 4 # barra = 4
129 mm2129 mm2
s = 0,26 m s = 0,26 m
ssum = 0,20 m ssum = 0,20 m
645 mm2Ok, As sum > As req 645 mm2
Ok, As sum > As req
As temperatura = 360 mm2 As temperatura = 360 mm2
Ok, As sum > As temperatura Ok, As sum > As temperatura
Revisión por cortante
Skid A
vM = 17,48 kN/m2
vL = 5 kN/m2
vU = 33,97 kN/m2Actuante en el perímetro del Skid A
Av = 2,4 m2Perimetral exterior del Skid
VU = 81,53 kN
Resistencia del concreto
f = 0,75
fvC = 661,4 kN/m2
Av = 2,4 m2
VC = 1587 kN El concreto resiste los esfuerzos de cortante
0,0033
As necesaria = As necesaria =
Ab = Ab =
rcalculada = 0,0033 rcalculada =
As sum = As sum =
Refuerzo horizontal Refuerzo transversal
rcalculada = 0,0007 rcalculada = 0,0003
PLACA
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