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Memoria Descriptiva

Provisin de Energa Elctrica

Barrio "Ayres del Sur"

Ubicacin: El Zanjn, Departamento Capital Provincia: Santiago del Estero

Marzo 2015

Barrio "Ayres del Sur" 1 Provisin de Energa Elctrica

Memoria Descriptiva del Suministro de Energa Elctrica

Barrio Ayres del Sur

1.- INTRODUCCIN

El presente proyecto tiene por objeto realizar la provisin de electricidad a un barrio

cerrado formado por 115 lotes: Ayres del Sur.

Este emprendimiento est ubicado hacia el Sur de la ciudad Capital de la provincia de

Santiago del Estero, a 8,2 km del Arco de Entrada por la RN9 (Ruta Nacional N 9), en

la progresiva 1.122,45 km, y luego, por la calle "A ME-MA", se encuentra a unos 350

metros hacia el Este (Figura 01).

Figura 01

El plano de mensura del loteo (Figura 02) indica la distribucin de las calles internas del

barrio y de los 115 lotes, de los cules uno de ellos, el lote 56, est reservado para un

lugar de esparcimiento con pileta de natacin y quincho:

Figura 02


2.- SUMINISTRO DE ENERGA ELCTRICA

Para el suministro de electricidad al barrio se prev la construccin de una LAMT

(Lnea Area de Media Tensin) trifsica en 13,2 kV, que arrancar desde una lnea

existente en la RN9 lado Este, recorrer por la calle "A ME-MA" hacia el Este unos 345

metros para llegar a la entrada del barrio, y dentro del mismo se realizar el tendido de

una LSMT (Lnea Subterrnea de Media Tensin) trifsica en una extensin de unos

380 metros hasta llegar a un CT (Centro de Transformacin) a nivel (Figura 02).

Desde este CT se tendern los cables de las LSBT (Lneas Subterrneas de Baja Ten-

sin) para alimentacin a los usuarios, e independientemente de estos los cables co-

rrespondientes para el alumbrado pblico LSAP.

3.- POTENCIAS DE CLCULO

Para determinar las secciones de los Conductores de MT y BT, de acuerdo a

disposiciones de EDESE S.A., se ha adoptado una potencia de carga estimada por

usuario de 5 kW por unidad domiciliaria, con un factor de potencia de 0,9 y una cada de

tensin mxima del 5 %.

Para la determinacin de la potencia de transformacin se adopt un factor de

coincidencia del conjunto habitacional de 0,7.

La potencia mnima de transformacin necesaria para uso domiciliario ser entonces de:

SCons.Dom = 115 x 5 x 0,7 = 402,5 kW

Para el alumbrado pblico se prev una instalacin, totalmente independiente de la red

de BT, compuesta por 25 artefactos con lmparas de vapor de sodio de baja presin, de

135 W cada una, por lo que la demanda simultnea en alumbrado pblico ser de:

SAP = 25 x (135 + 21) = 3,9 kW

Por el motivo expuesto, se prev la construccin de un CT de:

STranf = 500 kVA

4.- LNEA AEREA DE MEDIA TENSIN - LAMT

La LAMT, que tendr el recorrido detallado en el punto 2, se construir con Conductores

desnudos de Al/Al (aleacin de aluminio), de 50 mm2 de seccin nominal (segn IRAM

63003), montados sobre aisladores orgnicos de montaje rgido para 15 kV.


La corriente mxima que puede demandar un Transformador de 500 kVA en 13,2 kV es

de 21,9 A (amperes), y la corriente mxima admisible de los Conductores indicados en el

prrafo anterior es de 215 A para una instalacin como la aqu prevista, con una

temperatura ambiente de 40C, temperatura en el conductor de 80C, cables expuestos

al sol y un viento de 0,6 m/s.

Los soportes de suspensin sern de madera y los terminales sern estructuras dobles

de HA (hormign armado).

La traza se realizar sobre la acera Sur de la calle "A ME-MA", a 0,50 metros del cordn,

y los soportes se ubicarn sobre medianeras o en lo posible en lugares que no afecten el

normal acceso a las viviendas de la zona. Se adjunta Planilla de Piquetes.

Las Hiptesis de Clculo con las que se calcularon las solicitaciones a los elementos

que componen la lnea son los indicados en la Reglamentacin de Lneas Areas

Exteriores de Media y Alta Tensin - AEA 95301" (2007), Tabla 10.2-a - Estados

Atmosfricos, Zona "A", segn los siguientes datos:

Estado climtico Zona "A"

Temperatura [C]

Viento [km/h]

Hielo [mm]

1: Temperatura ambiente mxima 50 0 0

2: Temperatura ambiente mnima - 5 0 0

3: Viento mximo 10 100 0

4: Temperatura media anual 20 0 0

Tabla 01

Los clculos mecnicos de los conductores se efectuaron segn lo especificado en las

normas VDE 0210/5.69 (1969) y VDE 0210/12.85 (1985) "Determinaciones para la

Construccin de Lneas Areas de Energa Elctrica Mayores de 1 kV"; cumpliendo con

lo indicado en la "Especificacin Tcnica GC-IE-T-N 1 - Lneas Areas de Transmisin

de Energa" y sus Anexos, de la ex-AyEE.

En el arranque de la LAMT a construir, sobre la RN9, en el primer soporte se montarn

tres seccionadores unipolares a cuchilla tipo exterior de 15 kV / 400 A.

Al final del tramo, llegando al barrio, esta lnea area se vincular a la subterrnea

mediante tres seccionadores fusible XS de 15 kV / 100 A y tres descargadores

polimricos de sobretensin de 12 kV / 10 kA.


5.- LNEA SUBTERRNEA DE MEDIA TENSIN - LAMT

La LSMT estar conformada por tres cables unipolares con conductores de aluminio,

aislados en XLPE (polietileno reticulado) de 3x1x50 mm2 para 13,2 kV.

La corriente admisible de estos cables enterrados a 1,00 metro de profundidad, en un

terreno a 25C y 100C.cm/W de resistividad trmica, colocados en un plano horizontal y

distanciados a 7 cm, es de 184 A, valor mucho mayor que la corriente mxima de 21,9 A

que podra llegar a demandar un transformador de 500 kVA a plena carga.

6.- CENTRO DE TRANSFORMACIN - CT

En el centro aproximado de gravedad de las cargas del barrio (Figura 02) se construir un

Centro de Transformacin, que constar de lo siguiente:

Local para el Centro de Transformacin tipo cmara a nivel.

Un transformador de 500 kVA de potencia, relacin 13,2 2x2,5 % / 0,4 - 0,231 kV,

conexin Dy11, aislacin de aceite mineral libre de PCB, refrigeracin ONAN, con

rel Buchholz y termmetro de cuadrante regulable, segn norma IRAM 2250.

Una Celda SM6, 24 kV, modelo IM, marca Merlin Gerin. Entrada de lnea.

Una Celda SM6, 24 kV, modelo QM, marca Merlin Gerin. Proteccin con fusibles.

Un TPT (Tablero de Proteccin del Transformador).

Un TGBT (Tablero General de Baja Tensin), con fusibles NH para 8 (ocho) salidas

subterrneas trifsicas.

Rieles para las ruedas del Transformador, con trocha de 70 mm.

Instalacin de PaT (Puesta a Tierra).

Figura 03


El CT se construir de acuerdo a la "Reglamentacin sobre Centros de Transformacin y

Suministro en Media Tensin, AEA 95401" (2006), y las dimensiones y otros datos

tcnicos se muestran en los planos adjuntos.

6.1.- Interconexin en MT: Celda QM con Transformador

La conexin elctrica entre la celda de MT y el Transformador se realizar con cable

unipolar subterrneo con conductor de aluminio, aislacin de XLPE y vaina de PVC

(policloruro de vinilo), de 50 mm2 de seccin nominal. En cada extremo de los cables

llevar un conjunto terminal termocontrable de uso interior aislado a 13,2 kV.

Estos cables se dispondrn en canales con tapas removibles de chapa o de hormign,

de 0,4x0,4 metros, y cuyo recorrido se muestra en el plano adjunto.

6.2.- Interconexin en BT: Transformador con TGBT

La conexin elctrica entre el Transformador y el TGBT, ubicado en forma contigua, se

realizar con cable unipolar subterrneo con conductor de cobre, aislacin y vaina de

PVC de 300 mm2 de seccin nominal.

6.3.- Instalacin de PaT

Se construir una malla enterrada con cable de cobre desnudo de 35 mm2 de seccin,

en cuadrculas unidas con soldaduras cuproalumnotermicas en los cruces, y jabalinas

de Ac-Cu (acero - cobre) de 16x1.500 mm.

De esta malla se derivaran a la superficie chicotes con cable de cobre de 35 mm2 para

vincular a tierra bastidores, celdas de MT, rieles, cuba y neutro del transformador, etc.

La profundidad de la instalacin ser de 0,70 m, y la disposicin de la malla y las

jabalinas como as de chicotes se muestra en el plano correspondiente.

6.4.- Instalacin de TPT

El tablero de proteccin del Transformador estar diseado para actuar frente a las

siguientes contingencias:

Alarma y disparo por temperatura excesiva del Transformador.

Alarma y disparo por Rel Buchholz.

Disparo por falla a Tierra.

El sistema de alimentacin ser a corriente continua, constituido por cargador y bateras.


7.- LNEAS SUBTERRNEAS DE BAJA TENSIN - LSBT

En las lneas principales, o sea los tramos que unen el CT con las Cajas de Toma de

200 A (Circuitos 1, 2, 3, 4, 5 y 6), los cables sern unipolares armados con conductores

de aluminio, tensin 0,6/1 kV, aislacin de XLPE, segn norma IRAM 2178.

Seccin nominal

Resistencia 90C y 50 Hz

Reactancia 50 Hz

Intensidad directamente

enterrado

mm2 ohm/km ohm/km A

50 0,821 0,148 180

70 0,567 0,145 221

95 0,410 0,142 265

120 0,324 0,141 302

150 0,264 0,140 338

185 0,210 0,140 384

240 0,160 0,139 448

300 0,128 0,137 507 Cables enterrados: un circuito de tres cables unipolares en contacto mutuo o un cable multipolar, enterrados a 0,70 metros de profundidad en un terreno a 25 C y 100 Cxcm/W de resistividad trmica.

Tabla 02

En las lneas secundarias, derivaciones a los usuarios, o sea los tramos desde las ca-

jas de toma de 200 A hasta las cajas de toma de 63 A, los cables sern tetrapolares

armados con conductores de aluminio, tensin 0,6/1 kV, aislacin de XLPE, segn

norma IRAM 2178.

Seccin nominal

Resistencia 90C y 50 Hz

Reactancia 50 Hz

Intensidad directamente

enterrado

mm2 ohm/km ohm/km A

4 x 16 2,440 0,076 88

3 x 25 / 16 1,530 0,075 115

3 x 35 / 16 1,112 0,0732 137

Cables enterrados: un circuito de tres cables unipolares en contacto mutuo o un cable multipolar, enterrados a 0,70 metros de profundidad en un terreno a 25 C y 100 Cxcm/W de resistividad trmica.

Tabla 03

Los circuitos que salen desde el TGBT del CT sern 8 (ocho), y se identifican de la si-

guiente forma (Figura 04):

Circuito N Tramos Cantidad de Usuarios

1 CT - A - B 18

2 CT - C - D 19

3 CT - E - F 13

4 CT - G - H 13

5 CT - M - N 19

6 CT - J - L 20

7 CT - 56 6

8 CT - 57 7


Todos los circuitos operarn en forma radial y el tendido de la red subterrnea se efec-

tuar por ambas veredas conectando los clientes a travs de cajas de entrada-salida.

La seccin de los conductores subterrneos se eligieron de forma tal que las corrientes

mximas demandadas por las cargas con factor de simultaneidad 1 (uno) sean inferiores

a las corrientes admisibles de los cables, y que las cadas de tensin de todas las cargas

sean inferiores al 5%.

Las protecciones de los cables subterrneos contra las sobrecorrientes (sobrecargas y

cortocircuitos) se realizarn con fusibles NH (IEC 60269).

Para las lneas primarias de los Circuitos 1, 2, 3, 4, 5 y 6, y para los Circuitos 7 y 8, los

fusibles estarn ubicados en el TGBT en el CT.

Para las lneas secundarias, los fusibles estarn ubicados en las cajas de toma de 200 A.

Finalmente para la proteccin de los usuarios se realizarn con fusibles NH ubicados en

las cajas tomas de 63 A.

Los conductores neutros de las lneas subterrneas principales se conectarn a tierra en

el Centro de Transformacin y en sus extremos (B, D, F, H, N y L), con el objeto de

disminuir su resistencia global a tierra.

8. EJECUCIN DE LOS TRABAJOS

Los trabajos se ejecutarn de acuerdo a los siguientes documentos:

"Reglamentacin para Lneas Areas Exteriores de Media y Alta Tensin, AEA

95301" (2007);

"Reglamentacin sobre Lneas Subterrneas Exteriores de Energa y Telecomu-

nicaciones AEA 95101" (2007);

"Reglamentacin sobre Centros de Transformacin y Suministro en Media Ten-

sin, AEA 95401" (2006);

Especificaciones vigentes de EDESE S.A.

Se utilizarn los correspondientes materiales normalizados por IRAM y/o IEC, verifica-

dos por los clculos elctricos y mecnicos para las componentes ms importantes.

Los cables subterrneos se enterrarn directamente en zanjas: la LSMT a 1,00 metro

de profundidad y a 1,00 metro del cordn de las aceras hacia la lnea de edificacin, y

la LSBT a 0,70 metros de profundidad y a 0,50 metros de la lnea de edificacin.


Los cruces de calles se ejecutarn aproximadamente en forma perpendicular. Se colo-

carn los cables dentro de caos de PVC reforzado, de dimetros adecuados a los ca-

bles, y se dejarn por cada cruce trifsico un cao ms de reserva, que tendr atrave-

sado en su interior un alambre galvanizado de 3 mm de dimetro, y el cao quedar

taponado en ambos extremos.

9. RESULTADOS DE LOS CLCULOS DE LOS CABLES

En las siguientes pginas se muestran tablas resumen con el resultado de los clculos

de los cables subterrneos de BT. En ellas se puede observar que las corrientes

admisibles de estos cables son mayores a las corrientes mximas de demanda de las

cargas correspondientes, y que las cadas de tensin para todos los usuarios sern

inferiores al 5%.

Santiago del Estero, Marzo de 2015.-

Clculo de las Lneas Subterrneas de Baja Tensin




Marzo 2015

Esquema de los Circuitos

Figura 04

Barrio "ayres del sur"

Circuito LongitudCantidad

Usuarios

Corriente

de Carga

Seccin

Unipolar

Corriente

Admisible

Cada del

TramoUsuarios Longitud

Corriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Cada del

Tramo

Cada

Total

N m N A mm2 A V N m A mm2 A % %

9-10 39,6 16,9 4x16 88 0,47% 3,06%

11-12 39,6 33,8 4x16 88 0,94% 2,59%

13-14 1,0 16,9 4x16 88 0,01% 1,66%

15-16 39,6 33,8 4x16 88 0,94% 2,59%

17-18 39,6 16,9 4x16 88 0,47% 3,06%

1-2 39,6 16,9 3x25/16 115 0,30% 4,90%

3-4 39,6 33,8 3x25/16 115 0,60% 4,60%

5-6 1,0 50,6 4x16 88 0,04% 4,04%

7-8 39,6 16,9 4x16 88 0,47% 4,48%

448 1,65%

Clculos elctricos del Circuito 1

Caja

1

144

CT - A148,6

A - B

10 84,4

240 44867,58 2,36%

240



Usuarios

Corriente

de Carga

Seccin

Unipolar

Corriente

Admisible

Cada del


Corriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Cada del

Tramo

Cada

Total


19-20 39,6 16,9 4x16 88 0,47% 2,88%

21-22 39,6 33,8 4x16 88 0,94% 2,41%

23-24 1,0 16,9 4x16 88 0,01% 1,48%

25-26 39,6 33,8 4x16 88 0,94% 2,41%

27-28 39,6 16,9 4x16 88 0,47% 2,88%

29-30 39,6 16,9 4x16 88 0,47% 4,11%

31-32 1 16,9 4x16 88 0,01% 3,65%

33-34 39,6 42,2 3x25/16 115 0,75% 4,39%

35-36 39,6 25,3 3x25/16 115 0,45% 4,84%

37 39,6 8,4 3x25/16 115 0,15% 4,99%

Caja

143,8 CT - C 10 84,4


507 2,18%

2

147,6 C - D 9 76,0 300

300 507 1,46%



Usuarios

Corriente

de Carga

Seccin

Unipolar

Corriente

Admisible

Cada del


Corriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Resist.

a 90C

React.

a 50 Hz

Cada del

Tramo

Cada

Total

N m N A mm2 A V N m A mm2 A Ohm/km Ohm/km % %

50-49 53,6 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,64% 2,03%

48-47 1,0 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,01% 1,40%

46-45 53,6 33,8 4x16 88 2,44 0,076 1,28% 2,67%

44-43 53,6 16,9 4x16 88 2,44 0,076 1,28% 3,95%

42-41 1,0 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,01% 3,46%

40-39 53,6 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,64% 4,09%

38 28,6 25,3 4x16 88 2,44 0,076 0,51% 4,60%

150 338 2,06%


150 338 1,39%67,5

Caja

3

123,6 CT - E 8

153,6 E - F 5 42,2



Usuarios

Corriente

de Carga

Seccin

Unipolar

Corriente

Admisible

Cada del


Corriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Resist.

a 90C

React.

a 50 Hz

Cada del

Tramo

Cada

Total

N m N A mm2 A V N m A mm2 A Ohm/km Ohm/km % %

64-65 53,6 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,64% 2,06%

66-67 1,0 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,01% 1,44%

68-69 53,6 33,8 4x16 88 2,44 0,076 1,28% 2,70%

70-71 53,6 16,9 4x16 88 2,44 0,076 1,28% 3,98%

72-73 1,0 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,01% 3,53%

74-75 53,6 16,9 4x16 88 2,44 0,076 0,64% 4,16%

76 28,6 25,3 4x16 88 2,44 0,076 0,51% 4,67%

150 338 2,09%


150 338 1,43%67,5

Caja

4

126,6 CT - G 8

153,6 G - H 5 42,2



Usuarios

Corriente

de Carga

Seccin

Unipolar

Corriente

Admisible

Cada del


Corriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Cada del

Tramo

Cada

Total


95-94 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 2,67%

93-92 33,6 33,8 4x16 88 0,80% 2,27%

91-90 1,0 16,9 4x16 88 0,01% 1,48%

89-88 33,6 33,8 4x16 88 0,80% 2,27%

87-86 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 2,67%

85-84 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 3,65%

83-82 1,0 16,9 4x16 88 0,01% 3,65%

81-80 33,6 42,2 3x25/16 115 0,64% 4,28%

79-78 33,6 25,3 3x25/16 115 0,38% 4,66%

77 18,6 8,4 3x25/16 115 0,07% 4,73%

300 507 2,18%


300 507 1,46%84,4

Caja

5

143,8 CT - M 10

147,6 M - N 9 76,0



Usuarios

Corriente

de Carga

Seccin

Unipolar

Corriente

Admisible

Cada del


Corriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Cada del

Tramo

Cada

Total


115-114 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 2,31%

113-112 33,6 33,8 4x16 88 0,80% 1,91%

111-110 1,0 16,9 4x16 88 0,01% 1,12%

109-108 33,6 33,8 4x16 88 0,80% 1,91%

107-106 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 2,31%

105-104 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 4,74%

103-102 33,6 33,8 4x16 88 0,80% 4,34%

101-100 1,0 16,9 4x16 88 0,01% 3,55%

99-98 33,6 33,8 4x16 88 0,80% 4,34%

97-96 33,6 16,9 4x16 88 0,40% 4,74%

150 338 2,44%


150 338 1,11%84,4

Caja

6

63,8 CT - J 10

153,6 J - L 10 84,4


Circuito Usuarios LongitudCorriente

del tramo

Seccin

Tetrapol.

Corriente

Admisible

Cada del

Tramo

Cada

Total

N N m A mm2 A % %

56-55 62,6 16,9 3x25/16 115 0,47% 3,21%

54-53 62,6 33,8 3x25/16 115 0,95% 2,74%

52-51 78,9 50,6 3x25/16 115 1,79% 1,79%

57 36,3 8,4 3x25/16 115 0,14% 4,12%

58-59 62,6 25,3 3x25/16 115 0,71% 3,99%

60-61 62,6 42,2 3x25/16 115 1,18% 3,28%

62-63 78,9 59,1 3x25/16 115 2,09% 2,09%

Clculos elctricos de los Circuitos 7 y 8

7

8

Clculo de la Lnea Area de Media Tensin




Marzo 2015

Croquis de ubicacin - LAMT

Obra: "Suministro de EE a Barrio Ayres del Sur"

Ubicacin: El Zanjn - Dpto. Capital - Santiago del Estero

25-03-15

N de Tipo de Vano Progresiva Altura

Piquete Estructura [m] [m] Latitud Longitud Libre [m]

1 T-RR 0,00 2753'45.26"S 6414'14.40"O Doble HA

73,00 7,00

2 S 73,00 Simple

60,00 7,00

3 S 133,00 Simple

62,00 7,00

4 S 195,00 Simple

76,00 7,00

5 S 271,00 Simple

74,00 7,00

6 T 345,00 2753'39.44"S 2753'39.44"S Doble HA

Piquete 1: Corresponde al arranque de la LAMT desde la lnea existente en la RN9.

Piquete 6: Corresponde al final de la LAMT, unos 2,00 metros antes de llegar al Barrio.

PLANILLA DE PIQUETES

Coordenas GeogrficasEstructura

Obra: LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del SurUbicacin: El Zanjn - Dpto. Capital - Santiago del Estero

Clculo Mecnico de los Conductores 13,2 kV

Vano Urbano mximo de Clculo de la Lnea:

a = 76,00 m

Estados Climticos de Clculo para Zona "A"

Estructuras Conductores Espesor [mm] Densidad [g/cm3]

Estado 1: 50 0 0 - - Tempmax

Estado 2: -5 0 0 - - Tempmin

Estado 3: 10 100 100 - - Tempviento mx

Estado 4: 20 0 0 0 0 TempMed Anual

Conductor Al/Al IRAM 63003

Material Aleacin Alumino

Seccin nominal 50 mm2

Seccin real total Sc = 50,14 mm2

Formacin 7 x 3,02 hilos x mm

Dimetro exterior total Dc = 9,06 mm

Masa del cable Pc = 0,1373 kg/m

Mdulo de elasticidad Ec = 6.000 kg/mm2

Coeficiente de dilatacin ac = 0,000023 1/C

Carga de rotura (traccin) Tc rot = 810 kgf

Cculo Mecnico del Conductor

Cargas del viento sobre el Conductor

Coeficiente de presin dinmica k = 1,2

ngulo entre el viento y el eje del Conductor f = 90

Carga p/viento mximo (estado 3) WcVmax = 0,39323 kg/m

Cargas especficas mximas para el Conductor

Peso propio del Conductor (estados 1, 2, 3 y 4) gpc = 0,00274 kg/m mm2

Presin del viento mximo (estado 3) gvc max = 0,00784 kg/m mm2

Resultante de peso y viento mx (estado 3) gc max = 0,00831 kg/m mm2

Cargas especficas mximas para el Conductor para cada Estado de Clculo

Carga especfica - Estado 1 g1C = 0,00274 kg/m mm2




Temperatura[C]

Viento [km/h] Manguito de Hielo

Clculo Mecnico de los Conductores 1 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur

Tensin a la Temperatura Media Anual adoptada para el vano considerado

sadop [kg/mm2] VERIFICA sMxAdm [kg/mm

2]

Tensin adoptada para el Estado 4 4,00 < 4,04 AEA 95301 - 6.5.3

25% de la carga de rotura

Tensiones y Flechas del Conductor

ESTADO Tensin [kg/mm2] Tiro [kg] Flecha [m] Fhoriz [m] Fvert [m]

Estado 1 1,97 99 1,00 1,00

Estado 2 6,99 351 0,28 0,28

Estado 3 6,84 343 0,88 0,83 0,29

Estado Bsico Estado 4 4,00 201 0,49 0,49

kg/mm2 VERIFICA kg/mm

2

Tensin mxima calculada: 6,995 < 11,30 AEA 95301 - 6.5.3

70% de la carga de rotura

Clculo Mecnico de los Conductores 2 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur

Obra: LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur


CLCULO DE APOYO DE ALINEACIN DE Madera: "S" 13,2 kV

Clculo del Apoyo de Alineacin de Madera para 13,2 kV en disposicin coplanar horizontal

1 - Proyecto del Apoyo de Alineacin: "S"

Vano de clculo: a = 76,00 m

Flecha Mxima fmx = 1,00 m

Conductor de Aleacin de Aluminio s = 50 mm2

1.1 - Diseo del Apoyo de Alineacin "S" de madera

Dimetro estimado en la cima Dc = 0,11 m

Altura de distribucin Dhdistr = 0,20 m

ngulo de desvo adesv = 0

1.1.1 - Longitud y peso del aislador polimrico de retencin

Aislador polimrico

Lca = 0 m

Pca = 0,58 kg

1.1.2 - Carga del viento sobre el aislador

Carga del viento s/ aisladores a Vmax QVmax = 1,54 kg

1.1.3 - Angulo de declinacin del conductor

F100 []

70,75

1.1.4 - Distancia entre Conductores

100 km/h

Coef. de presin dinmica (vertical) kV = 0,95

Coef. de presin dinmica (horizontal) kH = 0,70

Coef. de presin dinmica (triangular) kT = 0,75

Dist. vertical mn. a masa (50 Hz) Dcv = 0,188 m

Dist. mn. a masa cadena incl. (50 Hz) Ds = 0,088 m

Distancia mnima a masa (impulso) Di = 0,419 m

CENTRO DEL VANO Clculada Adoptada

Dist. Mnima Vertical DV = 1,039 1,05 m

Dist. Mnima Horizontal DH = 0,789 0,80 m

Dist. Mnima Triangular DT = 0,839 0,85 m

Apoyo de Suspensin "S" 1 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur

EN EL APOYO DE SUSPENSIN Clculada Adoptada

Dist. Mnima Horizontal DHA = 0,388 0,40 m

1.1.5 - Longitud de la Cruceta de los Conductores

Cruceta

Clculada Adoptada

Dist. Mnima entre Conductores Z0 = 0,74 2,34 m

MN 111

1.1.9 - Altura libre del Poste

Altura libre mnima de Conductores hlibre mn = 7,00 m

Calculada Adoptada

Altura libre del Poste hp = 8,10 8,40

1.1.10 - Longitud total del Poste

Calculada Adoptada

L = 9,56 10,00 m

Empotramiento: 10% L + 0,60 e = 1,60 m

Altura libre resultante hlibre = 7,20 mVERIFICA

1,1,11 - Cargas de Clculo

Peso del Conductor y Aisladores 11,01 kg

Viento sobre Conductor y Aislador 31,42 kg

Carga en Cima Viento s/ Conductores 94,27 kg

Viento sobre el Poste en la Cima 20,74 kg

Tiro Mximo de Conductores 350,71 kg

Carga Longitudinal de Conductores 0,00 kg

Carga Transversal de Conductores 0,00 kg


1.2 - Clculo del Tiro en le cima del Apoyo de Alineacin: "S"

1.2.1 - Hiptesis 1a) Peso propio y Cargas Permanentes: Carga del Viento Mximo perpendicular a

la direccin de la lnea, sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobre la semilongitud de

los conductores de ambos vanos adyacentes.

Carga Transversal total en la cima 115,01 kg

Carga Nominal adoptada para el poste simple 331,41 kg 325 daN

Coeficiente de Seguridad 5,76

1.2.2 - Hiptesis Extraordinaria. 2a) Peso Propio y Cargas Permanentes: Anulacin de la

traccin de un conductor. La carga de traccin ser calculada con el valor mximo de

tensin del conductor, excluda la hiptesis de hielo.

Corte del Conductor trasladado a la cima [kg]

Corte del Conductor 175,35 kg


Momerto Torsor producido por Conductor 205,16 kgm

Momento Flector 1.473,03 kgm

Momento Combinado 1.487,25 kgm

Tiro Combinado en la cima 177,05 kg


1.3 - Soporte "S" de madera resultante:

L Fc Tiro Peso Z0m m kg kg m

10,00 0,11 331 134 1,17

Soporte "S" adoptado

Largo Tiro Dim. Cima Dim. Base Cruceta MN 111

10,00 331 0,11 0,26 2,34

m kg m m m


Vano = 76 m

Conductores = 50 mm2

1,17

8,40

10,00

1,60


Cargas de la Hiptesis Normal 1a

31,42

31,42 31,42

11,01

11,01 11,01

Fvp

Pc


Cargas de la Hiptesis Extraordinaria 2a

350,71

11,01 11,01 5,51

Pc




CLCULO DE ESTRUCTURA TERMINAL "T-RR" 13,2 kV

Clculo de Estructura Terminal de HA para 13,2 kV en disposicin coplanar horizontal

Datos de clculo


Flecha mxima del Conductor: fc mx = 1,00 m

Conductores de Aleacin de Aluminio s = 50 mm2

Dimetro del poste de HA en la cima: Dc = 0,16 m

ngulo de desvo: adesv = 0


Altura libre mnima hlibre = 8,00 m

Longitud y peso de la cadena de aisladores de retencin

Doble cadena de aislacin polimrica

Lca = 1,245 m

Pca = 8,72 kg

Longitud y ngulo de inclinacin de los puentes de conexin en los amarres

Lp = 0,32 m

j100 = 43,50

Distancias mnimas entre conductores

kh = 0,70 dh = 0,79 m

kv = 0,95 dv = 1,04 m

Distancias mnimas a masa

dmin100 = 0,19 m

Longitud de la Mnsula del Conductor

z = 0,74 m

Se adopta: z = 1,00 2,00 m

Cruceta

Estructura Terminal "T" 1 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur

Altura total de la estructura

L = 10,23 m

Se adopta: L = 10,50 m

Empotramiento

E% = 10 E = 1,05 m

Altura del conductor a tierra

ht = 8,25 m

Altura libre de los postes

hm = 9,45 m

Distancias entre vnculos

del suelo al 1 vnculo R1 = 3,08 m

del 1 al 2 vnculo R2 = 2,83 m

del 2 a la cruceta derivacin R3 = 2,54 m

entre crucetas dd = 1,00 m


Cargas de Clculo

Peso del Conductor y de la cadena doble de Aisladores

f1 = 26,78 kg

Carga del viento sobre el Conductor y sobre las cadenas de Aisladores

f2 = 15,43 kg

Tiro mximo del Conductor

f3 = 350,71 kg

Componente transversal del Tiro mximo del Conductor

f4 = 0,00 kg

Resultante tranversal del Tiro mximo del Conductor

f5 = 15,43 kg

2/3 de la componente transversal del Conductor

f6 = 10,29 kg

Componente longitudinal del Tiro mximo del Conductor

f7 = 350,71 kg

2/3 de la componente longitudinal del Conductor

f8 = 233,81 kg

Carga del viento transversal sobre los dos Postes

fvp = 0,00 kg

Peso y Carga del viento transversal sobre los Vnculos y Cruceta

fvv1 = 23,63 kg Pv1 = 216,00 kg

fvv2 = 16,88 kg Pv2 = 168,00 kg

fvc1 = 5,40 kg Pv3 = 232,00 kg

fvc2 = 5,40 kg Pvm = 232,00 kg


Carga del viento transversal sobre los Vnculos y Postes a la cima

f17 = 28,51 kg

Hiptesis Normal 1a) Peso propio y cargas permanentes

Carga del viento mximo sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobre la semilongitud de los conductores

del vano adyacente. Fuerza resultantes de las tracciones de los conductores.

Cargas transversales de los Conductores en la cima

F2 = 46,30 kg

Cargas longitudinales de los Conductores en la cima

F4 = 1052,12 kg

Desequilibrio vertical de los Conductores

F6 = 0,00 kg

Desequilibrio vertical de la Cruceta de los Conductores

F7 = 0,00 kg

Carga transversal total a la cima

FT = 46,30 kg

Carga longitudinal total en la cima

FL = 1.052,12 kg

Fuerza sobre cada poste de la estructura doble

F = 154,66 kg

Tiro nominal adoptado

Fn = 200 kg

Coeficiente de seguridad

k = 3,88 > 3,00


Hipotesis Extraordinaria 2a) Peso propio y cargas permanentes

Anulacin de la traccin de un conductor, segn norma VDE 0210/5.69, pargrafo 9, apartado b) 2.12.

La carga de traccin ser calculada con el valor mximo de tensin del conductor, excluida la hiptesis de hielo.

Carga transversal del Tiro mximo del Conductor en la cima

F1 = 30,86 kg


F4 = 26,78 kg


F5 = 0,00 kg

Carga transversal total en la cima

FT = 30,86 kg

Carga longitudinal del Tiro mximo de los Conductores en la cima

FL = 701,42 kg


F = 103,11 kg

Tiro nominal calculado

Fn = 200 kg


k = 3,88 > 2,00

Estructura adoptada

2 x 10,50 200 3


Distribucin Geomtrica de la Estructura

Vano = 76,00 m


1,00

9,45 10,50

1,05



15,43

15,43 15,43

26,78 26,78

350,71 350,71 350,71

26,78

Fvc

Pc



26,78 26,78 350,71 13,39

Pc




CLCULO DE LA FUNDACIN de "T-RR" 13,2 kV

Mtodo de Sulzberger

DATOS

Dimetro del Poste en la Cima dc = 0,16 m 2 x 10,50 / 200 / 3

Altura libre del poste hss = 9,45 m

Empotramiento e = 1,05 m

Peso de la Estructura Pe = 2.536 kg

Peso de Conductores y Aisladores Pca = 80 kg

Fuerza en la Cima Fl = 1.053 kg

Pendiente inversa del noyo pi = 0,02

Espesor mnimo de pared smin = 0,20 m

Densidad del hormign dhorm = 2.200 kg/m3

Densidad de la tierra dtierra = 1.700 kg/m3

Coeficiente de compresibilidad lateral Ct = 4,000 kg/cm3

a 2,00 m

Coeficiente de compresibilidad de fondo Cb = 4,800 kg/cm3

a 2,00 m

Dimetro de la columna en el fondo Df = 0,32 m

Dimetro del noyo en el fondo Dnf = 0,42 m

CLCULOS

Dimetro del noyo en la superficie Dns = 0,46 m

Volmen de vacos Vv = 0,173 m3

Lado mnimo de la fundacin bmin = 1,694 m

Lado adoptado b = 1,900 m

Lado mnimo de la fundacin amin = 1,694 m

Lado adoptado a = 1,900 m

Profundidad mxima de la fundacin tmax = 1,400 m

Profundidad mnima de la fundacin tmin = 1,250 m

Profundidad de la fundacin adoptada t = 1,250 m

Volmen de la excavacin Vexc = 4,513 m3

Volmen neto de hormign Vnh = 4,339 m3

Peso de la fundacin Pf = 9.547 kg

Peso de la tierra extrada Pt = 7.671 kg

Peso total Q = 12.163 kg

Coef. compresibilidad lateral a t Ct = 2,500 kg/cm3

Coef. compresibilidad de fondo a t Cb = 3,000 kg/cm3

Verificacin de Momentos

Momento de vuelco Mvl = 10.830 kgm

Momento de reacin lateral Msl = 3.644 kgm

Momento de reaccin de fondo Mbl = 9.847 kgm

Momento estabilizante Mel = 13.491 kgm

Coeficiente de seguridad Csl = 1,246 > Cslmn = 1,224

Fundacin de Estructura Terminal "T-RR" 1 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur

Tensiones Profundidad

Tensin admisible del terreno sadm2,0 = 1,000 kg/cm2

2,00 m

Tensin mxima admisible a t smx adm = 0,625 kg/cm2

1,25 m

Tensin total aplicada a t saplicada = 0,337 kg/cm2

VERIFICA

Se adopta una Fundacin de Hormign Simple H-17 de:

a = 1,90 m

b = 1,90 m

t = 1,25 m

El clculo se realiza aplicando el Mtodo de Sulzberger

a b

te

Fundacin de Estructura Terminal "T-RR" 2 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur



CLCULO DE ESTRUCTURA TERMINAL "T" 13,2 kV

Clculo de Estructura Terminal de HA para 13,2 kV en disposicin coplanar horizontal

Datos de clculo


Flecha mxima del Conductor: fc mx = 1,00 m

Conductores de Aleacin de Aluminio s = 50 mm2

Dimetro del poste de HA en la cima: Dc = 0,16 m

ngulo de desvo: adesv = 0


Altura libre mnima hlibre = 7,00 m

Longitud y peso de la cadena de aisladores de retencin

Doble cadena de aislacin polimrica

Lca = 1,245 m

Pca = 8,72 kg

Longitud y ngulo de inclinacin de los puentes de conexin en los amarres

Lp = 0,32 m

j100 = 43,50

Distancias mnimas entre conductores

kh = 0,70 dh = 0,79 m

kv = 0,95 dv = 1,04 m

Distancias mnimas a masa

dmin100 = 0,19 m

Longitud de la Mnsula del Conductor

z = 0,74 m

Se adopta: z = 1,00 2,00 m

Cruceta


Altura total de la estructura

L = 9,11 m

Se adopta: L = 9,50 m

Empotramiento

E% = 10 E = 0,95 m

Altura del conductor a tierra

ht = 7,35 m

Altura libre de los postes

hm = 8,55 m

Distancias entre vnculos

del suelo al 1 vnculo R1 = 3,12 m

del 1 al 2 vnculo R2 = 2,86 m

del 2 a la cruceta R3 = 2,57 m


Cargas de Clculo

Peso del Conductor y de la cadena doble de Aisladores

f1 = 13,94 kg

Carga del viento sobre el Conductor y sobre las cadenas de Aisladores

f2 = 15,43 kg

Tiro mximo del Conductor

f3 = 350,71 kg

Componente transversal del Tiro mximo del Conductor

f4 = 0,00 kg

Resultante tranversal del Tiro mximo del Conductor

f5 = 15,43 kg

2/3 de la componente transversal del Conductor

f6 = 10,29 kg

Componente longitudinal del Tiro mximo del Conductor

f7 = 350,71 kg

2/3 de la componente longitudinal del Conductor

f8 = 233,81 kg

Carga del viento transversal sobre los dos Postes

fvp = 62,70 kg

Peso y Carga del viento transversal sobre los Vnculos y Cruceta

fvv1 = 23,63 kg Pv1 = 216,00 kg

fvv2 = 16,88 kg Pv2 = 168,00 kg

fvvc = 5,40 kg Pvm = 232,00 kg


Carga del viento transversal sobre los Vnculos y Postes a la cima

f17 = 88,54 kg

Hiptesis Normal 1a) Peso propio y cargas permanentes

Carga del viento mximo sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobre la semilongitud de los conductores

del vano adyacente. Fuerza resultantes de las tracciones de los conductores.

Cargas transversales de los Conductores en la cima

F2 = 46,30 kg

Cargas longitudinales de los Conductores en la cima

F4 = 1052,12 kg


F6 = 0,00 kg


F7 = 0,00 kg

Carga transversal total a la cima

FT = 46,30 kg

Carga longitudinal total en la cima

FL = 1.052,12 kg


F = 154,66 kg

Tiro nominal adoptado

Fn = 200 kg


k = 3,88 > 3,00


Hipotesis Extraordinaria 2a) Peso propio y cargas permanentes

Anulacin de la traccin de un conductor, segn norma VDE 0210/5.69, pargrafo 9, apartado b) 2.12.

La carga de traccin ser calculada con el valor mximo de tensin del conductor, excluida la hiptesis de hielo.

Carga transversal del Tiro mximo del Conductor en la cima

F1 = 30,86 kg


F4 = 13,94 kg


F5 = 0,00 kg

Carga transversal total en la cima

FT = 30,86 kg

Carga longitudinal del Tiro mximo de los Conductores en la cima

FL = 701,42 kg


F = 103,11 kg

Tiro nominal calculado

Fn = 200 kg


k = 3,88 > 2,00

Estructura adoptada

2 x 9,50 200 3


Distribucin Geomtrica de la Estructura

Vano = 76,00 m


1,00

8,55 9,50

0,95



15,43

15,43 15,43

13,94 13,94

350,71 350,71 350,71

13,94

Fvc

Pc



13,94 13,94 350,71 6,97

Pc




CLCULO DE LA FUNDACIN de "T" 13,2 kV

Mtodo de Sulzberger

DATOS

Dimetro del Poste en la Cima dc = 0,16 m 2 x 9,50 / 200 / 3

Altura libre del poste hss = 8,55 m

Empotramiento e = 0,95 m

Peso de la Estructura Pe = 2.307 kg

Peso de Conductores y Aisladores Pca = 42 kg

Fuerza en la Cima Fl = 1.053 kg

Pendiente inversa del noyo pi = 0,02

Espesor mnimo de pared smin = 0,20 m

Densidad del hormign dhorm = 2.200 kg/m3

Densidad de la tierra dtierra = 1.700 kg/m3

Coeficiente de compresibilidad lateral Ct = 4,000 kg/cm3

a 2,00 m

Coeficiente de compresibilidad de fondo Cb = 4,800 kg/cm3

a 2,00 m

Dimetro de la columna en el fondo Df = 0,30 m

Dimetro del noyo en el fondo Dnf = 0,40 m

CLCULOS

Dimetro del noyo en la superficie Dns = 0,44 m

Volmen de vacos Vv = 0,144 m3

Lado mnimo de la fundacin bmin = 1,633 m

Lado adoptado b = 1,900 m

Lado mnimo de la fundacin amin = 1,633 m

Lado adoptado a = 1,900 m

Profundidad mxima de la fundacin tmax = 1,267 m

Profundidad mnima de la fundacin tmin = 1,150 m

Profundidad de la fundacin adoptada t = 1,200 m

Volmen de la excavacin Vexc = 4,332 m3

Volmen neto de hormign Vnh = 4,188 m3

Peso de la fundacin Pf = 9.214 kg

Peso de la tierra extrada Pt = 7.364 kg

Peso total Q = 11.563 kg

Coef. compresibilidad lateral a t Ct = 2,400 kg/cm3

Coef. compresibilidad de fondo a t Cb = 2,880 kg/cm3

Verificacin de Momentos

Momento de vuelco Mvl = 9.847 kgm

Momento de reacin lateral Msl = 3.095 kgm

Momento de reaccin de fondo Mbl = 9.381 kgm

Momento estabilizante Mel = 12.476 kgm

Coeficiente de seguridad Csl = 1,267 > Cslmn = 1,244

Fundacin de Estructura Terminal "T" 1 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur

Tensiones Profundidad

Tensin admisible del terreno sadm2,0 = 1,000 kg/cm2

2,00 m

Tensin mxima admisible a t smx adm = 0,600 kg/cm2

1,20 m

Tensin total aplicada a t saplicada = 0,320 kg/cm2

VERIFICA

Se adopta una Fundacin de Hormign Simple H-17 de:

a = 1,90 m

b = 1,90 m

t = 1,20 m

El clculo se realiza aplicando el Mtodo de Sulzberger

a b

te

Fundacin de Estructura Terminal "T" 2 LAMT 13,2 kV, Alimentacin a B Ayres del Sur



CMPUTO de MATERIALES - LAMT

Item Designacin Unidad Cantidad

1 Poste de eucalipto con preservante, h = 10,00 m y c 11 cm mnimo N 4

2 Cruceta central de madera MN 111 de 2440 x 115 x 90 mm N 6

3 Brazo recto pesado de AcG MN 40 N 10

4 Aislador polimrico antivandlico con montage rgido para 15 kV N 12

5 Perno recto reforzado MN 411 N 8

6 Perno recto MN 416A N 4

7 Alambre de aluminio para atadura de d = 5 mm m 24

8 Cinta de aluminio para proteccin de 1 x 10 mm m 24

9 Arandela elstica grower de AcG MN 32B - e = 22 mm i = 17 mm e = 7 mm N 20

10 Buln de AcG MN 49 12,7 x 127 mm N 14

11 Buln de AcG MN 52 12,7 x 254 mm N 8

12 Buln de AcG MN 56 16 x 356 x 152 mm N 4

13 Chapa cuadrada de AcG MN 84 50 x 50 x 3 mm g = 20 mm N 6

14 Tirafondo de AcG MN 520 102 x 9,5 mm N 12

15 Poste de HA de 10,50 /200 / 3 - 0,16 m N 2

16 Poste de HA de 9,50 /200 / 3 - 0,16 m N 2



CMPUTO de MATERIALES - LAMT

Item Designacin Unidad Cantidad

17 Cruceta de HA poste doble MN 159, de 2,00 de largo N 2

18 Cruceta de HA poste doble MN 161, de 2,00 de largo N 1

19 Estribo de retencin simple de 16 mm N 6

20 Estribo de retencin doble 16 mm N 3

21 Aislador polimrico de retencin para 15 kV N 12

22 Morsa de retencin para conductores de Al/Al de 50 mm2 N 12

23 Conductor desnudo de Al/Al de 50 mm2 de seccin nominal m 1.100

24 Seccionador unipolar a cuchilla tipo exterior de 15 kV / 400 A N 3

25 Seccionador fusible unipolar autodesconectable XS de 15 kV / 100 A N 3

26 Descargadores polimricos de sobretensin de 12 kV / 10 kA N 3

27 Conectores bifilares de ranuras paralelas monometlicos Al/Al para 50 mm2 N 30

28 Terminal a compresin de aluminio forjado y estaando para 50 mm2 N 9

29 Conductor de Acero / Cobre de 35 mm2 m 30

30 Jabalina Acero / Cobre de 16 x 1.500 mm N 2

31 Terminal de broce estaado para 35 mm2 N 8

32 Semiabrazadera lisa de AcG de 180 mm N 4