Pauta Auxiliar 1 CI3101 Primavera 2014
Problema 1
a) En primer lugar, notar que para este caso, la ecuación de Newton Navier está
dada por:
𝜏 = 𝜇𝑑𝛾
𝑑𝑡= 𝜇𝑟
𝑑𝜔
𝑑𝑧
( 1)
Sabiendo que el esfuerzo es una fuerza por unidad de área, y utilizando ( 1):
𝑑𝐹 = 𝜏𝑑𝐴 = 𝜇𝑟𝑑𝜔
𝑑𝑧𝑑𝐴
( 2)
Luego, el torque aplicado puede escribirse como
𝑑𝑇 = 𝑟𝑑𝐹 ( 3)
Reemplazando ( 2) en ( 3)
𝑑𝑇 = 𝜇𝑟2𝑑𝜔
𝑑𝑧𝑑𝐴
( 4)
Trabajando en coordenadas cilíndricas, tenemos:
𝑑𝐴 = 𝑟𝑑𝑟𝑑𝜃 ( 5)
Reemplazando ( 5) en ( 4)
𝑑𝑇 = 𝜇𝑟3𝑑𝜔
𝑑𝑧𝑑𝑟𝑑𝜃
( 6)
∫𝑑𝑇 = ∫ ∫ 𝜇𝑟3𝑑𝜔
𝑑𝑧𝑑𝑟𝑑𝜃
𝑅
0
2𝜋
0
( 7)
𝑇 =𝜇𝑅4𝜋
2
𝑑𝜔
𝑑𝑧
( 8)
𝑇 ∫𝑑𝑧
𝜖
0
=𝜇𝑅4𝜋
2∫ 𝑑𝜔
Ω
0
( 9)
𝑇𝜖 =𝜇𝑅4𝜋
2Ω
( 10)
Ω =2𝑇𝜖
𝜇𝑅4𝜋
( 11)
b) Utilizando la relación entre el momento de inercia, la aceleración angular y la suma de
torques:
𝐼�̈� = Σ𝑇 ( 12)
Utilizando lo obtenido en la parte a) y reordenando los términos de la ecuación ( 11)
𝐼�̇� = −𝜇𝜋𝑅4𝜔
2𝜖
( 13)
Notar que 𝜔 no es constante, dado que al dejar de aplicar el torque 𝑇 el sistema
comienza a desacelerar.
𝐼𝑑𝜔
𝑑𝑡= −
𝜇𝜋𝑅4𝜔
2𝜖
( 14)
𝑑𝜔
𝜔= −
𝜇𝜋𝑅4
2𝜖𝐼𝑑𝑡
( 15)
∫𝑑𝜔
𝜔
αΩ
Ω
= −∫𝜇𝜋𝑅4
2𝜖𝐼𝑑𝑡
𝑡∗
0
( 16)
lnαΩ
Ω= −
𝜇𝜋𝑅4
2𝜖𝐼𝑡∗
( 17)
𝑡∗ = −2𝜖𝐼
𝜇𝜋𝑅4ln 𝛼
( 18)
Problema 2
En primer lugar, identifiquemos las fuerzas involucradas:
Partamos calculando 𝐹1, con su respectivo brazo de aplicación respecto a la bisagra. La fuerza
𝐹1 viene dada por el prisma de presiones:
Usando lo anterior:
𝐹1 = 𝜌0𝑔𝐻𝑅 +𝜌0𝑔𝑅2
2
( 19)
El brazo de aplicación se calcula ponderando las áreas:
𝜌0𝑔𝐻
𝑅
𝜌0𝑔(𝐻 + 𝑅)
O o
H
𝐹1
𝐹2
𝑊
𝑌1 =𝜌0𝑔𝐻𝑅
𝑅2
+𝜌0𝑔𝑅2
22𝑅3
𝜌0𝑔𝐻𝑅 +𝜌0𝑔𝑅2
2
=3𝐻𝑅 + 2𝑅2
3(2𝐻 + 𝑅)
( 20)
Ahora, fijándonos en la fuerza 𝐹2, tenemos que viene determinada por el empuje producido por
la siguiente figura:
Calculando el volumen de la figura, se llega a:
𝐹2 = 𝜌0𝑔𝑅𝐻 +𝜋𝑅2
4𝜌0𝑔
( 21)
El brazo de aplicación, está nuevamente definido por la ponderación de las áreas y utilizando la
indicación del centro de gravedad (Ojo que en la indicación el centro de gravedad es respecto
al centro, nosotros necesitamos respecto a un extremo del círculo).
𝑋2 =𝜌0𝑔𝑅𝐻
𝑅2 +
𝜋𝑅2
4 𝜌0𝑔 (𝑅 −4𝑅3𝜋
)
𝜌0𝑔𝑅𝐻 +𝜋𝑅2
4 𝜌0𝑔=
𝑅((3𝜋 − 4)𝑅 + 6𝐻)
3(𝜋𝑅 + 4𝐻)
( 22)
Por último, solo falta calcular el peso del tapón, el que se puede calcular fácilmente, al igual que
su punto de aplicación:
𝑊 = 𝜌𝜋𝑅2 ( 23)
𝑋𝑊 = 𝑅 ( 24)
Ahora, solo falta tomar torque respecto a la bisagra para llegar a la condición de equilibrio.
Σ�⃗� = 0 ( 25)
𝐹1𝑌1 + 𝐹2𝑋2 = 𝑊𝑋𝑊 ( 26)
Usando ( 19), ( 20), ( 21), ( 22), ( 23) y ( 24)
(𝜌0𝑔𝐻𝑅 +𝜌0𝑔𝑅2
2)(
3𝐻𝑅 + 2𝑅2
3(2𝐻 + 𝑅)) + (𝜌0𝑔𝑅𝐻 +
𝜋𝑅2
4𝜌0𝑔)(
𝑅((3𝜋 − 4)𝑅 + 6𝐻)
3(𝜋𝑅 + 4𝐻))
= 𝜌𝜋𝑅2𝑅
( 27)
𝜌 =
(𝜌0𝑔𝐻𝑅 +𝜌0𝑔𝑅2
2) (
3𝐻𝑅 + 2𝑅2
3(2𝐻 + 𝑅)) + (𝜌0𝑔𝑅𝐻 +𝜋𝑅2
4𝜌0𝑔)(
𝑅((3𝜋 − 4)𝑅 + 6𝐻)
3(𝜋𝑅 + 4𝐻) )
𝜋𝑅3
( 28)
𝑅
𝐻
𝑅
Problema 3
Junto con cada fuerza, calcularemos su respectivo brazo de aplicación.
a) Veamos cómo actúa la presión en cada semicírculo:
Aquí podemos ver claramente que al ser la fuerza de presión
uniforme en todo el gas, estas se anulan en la dirección
vertical.
⇒ 𝐹𝐺𝑉1 = 0
Análogamente para el semicírculo inferior:
Aplicando el mismo razonamiento anterior, la fuerza vertical
sobre este semicírculo es nula.
⇒ 𝐹𝐺𝑉2 = 0
b) Como la presión es uniforme, la fuerza ejercida sobre la superficie proyectada
horizontalmente es:
𝐹𝐺𝐻 = 𝑝𝐺4𝑅 ( 29)
Y su punto de aplicación respecto a la bisagra es:
𝑌𝐺𝐻 = 2𝑅 ( 30)
c) Analizando gráficamente cada semicírculo
Vemos que el semicírculo superior ejerce
una fuerza descendente, dada por:
𝐹𝐿𝑉1 =𝛾𝜋𝑅2
2
( 31)
Si ubicamos el eje de referencia en la bisagra, con el sentido positivo hacia la derecha, el brazo
de aplicación está dado por:
𝑋𝐿𝑉1 = −4𝑅
3𝜋
( 32)
Análogamente, para el semicírculo inferior:
Por lo tanto, este semicírculo ejerce una
fuerza neta ascendente, dada por:
𝐹𝐿𝑉2 =𝛾𝜋𝑅2
2
( 33)
𝑋𝐿𝑉2 =4𝑅
3𝜋
( 34)
Luego, la fuerza neta vertical del líquido sobre la compuerta está dada por:
𝐹𝐿𝑉 = 𝐹𝐿𝑉2 − 𝐹𝐿𝑉1 = 0 ( 35)
d) La fuerza horizontal ejercida por el líquido viene dada por el prisma de presiones:
=
=
Así, la fuerza horizontal ejercida por el líquido es:
𝐹𝐿𝐻 = 𝛾𝐻4𝑅 +4𝑅𝛾4𝑅
2= 𝛾𝐻4𝑅 + 8𝛾𝑅2
( 36)
Su brazo de aplicación, respecto a la bisagra es:
𝑌𝐿𝐻 =𝛾𝐻4𝑅2𝑅 + 8𝛾𝑅2 8𝑅
3𝛾𝐻4𝑅 + 8𝛾𝑅2
=6𝑅𝐻 + 16𝑅2
3(𝐻 + 2𝑅)
( 37)
e) Por último, para asegurar que la compuerta no se abra, debemos imponer:
∑�⃗� = 0 ( 38)
𝐹𝐺𝐻𝑌𝐺𝐻 + 𝐹𝐿𝑉1𝑋𝐿𝑉1 + 𝐹𝐿𝑉2𝑋𝐿𝑉2 = 𝐹𝐿𝐻𝑌𝐿𝐻 ( 39)
𝑝𝐺4𝑅2𝑅 +𝛾𝜋𝑅2
2
4𝑅
3𝜋+
𝛾𝜋𝑅2
2
4𝑅
3𝜋= (𝛾𝐻4𝑅 + 8𝛾𝑅2) (
6𝑅𝐻 + 16𝑅2
3(𝐻 + 2𝑅))
( 40)
Despejando 𝑝𝐺 se llega a:
𝑝𝐺 = (𝛾𝐻 + 2𝛾𝑅)(6𝐻 + 16𝑅)
6(𝐻 + 2𝑅)−
𝛾𝑅
6𝜋
( 41)
Problema 4
En la condición con giro tomamos un sistema de referencia como el descrito en la figura:
4𝑅
𝛾𝐻
𝛾(𝐻 + 4𝑅)
H
R
𝑟
g
𝑧
Δ
Δ
Ω
Se sabe que para un sistema girando, la distribución de presiones está dada por:
𝑃 =𝜌Ω2𝑟2
2− 𝜌𝑔𝑧 + 𝑐
( 42)
𝑃(𝑟 = 0, 𝑧 = −Δ) = 𝑃𝑎𝑡𝑚 ( 43)
𝑃𝑎𝑡𝑚 = 𝜌𝑔Δ + 𝑐 ( 44)
𝑐 = 𝑃𝑎𝑡𝑚 − 𝜌𝑔Δ ( 45)
Reemplazando en ( 42).
𝑃 =𝜌Ω2𝑟2
2− 𝜌𝑔𝑧 + 𝑃𝑎𝑡𝑚 − 𝜌𝑔Δ
( 46)
Ahora, evaluando en la interfaz liquido-gas del lado derecho:
𝑃𝐺 =𝜌Ω2𝑅2
2− 𝜌𝑔(Δ) + 𝑃𝑎𝑡𝑚 − 𝜌𝑔Δ
( 47)
𝑃𝐺 =𝜌Ω2𝑅2
2+ 𝑃𝑎𝑡𝑚 − 2𝜌𝑔Δ
( 48)
Por otro lado, al tener proceso isotérmico tenemos:
𝑃𝑎𝑡𝑚𝐻𝜋 (𝑑
2)2
= 𝑃𝐺(𝐻 − Δ)𝜋 (𝑑
2)2
( 49)
Δ = 𝐻 (1 −𝑃𝑎𝑡𝑚
𝑃𝐺)
( 50)
Reemplazando ( 50) en ( 48):
𝑃𝐺 =𝜌Ω2𝑅2
2+ 𝑃𝑎𝑡𝑚 − 2𝜌𝑔𝐻 (1 −
𝑃𝑎𝑡𝑚
𝑃𝐺)
( 51)
Reordenando términos:
𝑃𝐺2 + 𝑃𝐺 (2𝜌𝑔𝐻 − 𝑃𝑎𝑡𝑚 −
𝜌Ω2𝑅2
2) − 2𝜌𝑔𝐻𝑃𝑎𝑡𝑚 = 0
( 52)
Denominando:
𝐵 = 2𝜌𝑔𝐻 − 𝑃𝑎𝑡𝑚 −𝜌Ω2𝑅2
2
( 53)
𝐶 = −2𝜌𝑔𝐻𝑃𝑎𝑡𝑚 ( 54)
𝑃𝐺 =−𝐵 ± √𝐵2 − 4𝐶
2
( 55)
Se elige la solución positiva dado que la presión debe ser positiva
𝑃𝐺 =−𝐵 + √𝐵2 − 4𝐶
2
( 56)
Luego, reemplazando ( 56) en ( 50)
Δ = 𝐻 (1 −𝑃𝑎𝑡𝑚
𝑃𝐺) = 𝐻 (1 −
2𝑃𝑎𝑡𝑚
−𝐵 + √𝐵2 − 4𝐶)
( 57)