Bodega Proyecto Colcura

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Bodega Colcura MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL 0. GENERALIDADES La presente memoria de Cálculo, describe los criterios, métodos y materiales empleados en el dimensionamiento de la estructura de la Bodega Colcura, de propiedad de Colcura S.A. El proyecto estructural se desarrolla de acuerdo a las Normas vigentes, a la Ordenanza General de Construcciones y a las instrucciones del mandante. El proyecto será construido por Prosteel. 1. CONCEPCIÓN GEOMETRICA La obra en cuestión consiste en la construcción de una estructura conformada por marcos de acero con columnas y vigas reticuladas. Los tensores serán de barras lisas de 12 [mm], las costaneras serán del tipo CA. Las fundaciones serán aisladas bajo pilares. Todo lo antes mencionado se muestra en planos de ingeniería adjuntos. La estructura tendrá uso de “Bodega”. 2. CRITERIOS DE DISEÑO 2.1 Materiales: Acero estructural: Para perfiles plegados y soldados, placas de unión y placas base, se utilizará acero estructural calidad A 42 – 27 ES, con una tensión de fluencia mínima de 2.700 kg/cm 2 y un módulo de elasticidad E = 2.1x10 6 kg/cm 2 . Hormigón: Para los elementos de hormigón armado, se utilizará hormigón calidad H-25 según la Nch 170 of 85 con un 90% de nivel de confianza. La tensión utilizada en el diseño es f’c = 250 kg/cm 2 . Acero de refuerzo: Para los elementos de hormigón armado, se utilizará acero de refuerzo calidad A 630-420 H, con una tensión de fluencia mínima de 4200 kg/cm 2 . La determinación de la armadura de estos elementos se realiza por el método a la rotura del ACI 318S-2008. Pernos: Los pernos de unión serán de calidad ASTM A-325. Se utilizarán pernos con hilo incluido en el plano de corte. Pernos de anclaje SAE 10-20. 2.2 Cargas de diseño: Bodega Colcura Memoria de Cálculo Estructural

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Bodega ColcuraMEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

0. GENERALIDADES

La presente memoria de Cálculo, describe los criterios, métodos y materiales empleados en eldimensionamiento de la estructura de la Bodega Colcura, de propiedad de Colcura S.A.

El proyecto estructural se desarrolla de acuerdo a las Normas vigentes, a la Ordenanza General deConstrucciones y a las instrucciones del mandante.El proyecto será construido por Prosteel.

1. CONCEPCIÓN GEOMETRICA

La obra en cuestión consiste en la construcción de una estructura conformada por marcos de acerocon columnas y vigas reticuladas. Los tensores serán de barras lisas de 12 [mm], las costanerasserán del tipo CA. Las fundaciones serán aisladas bajo pilares.

Todo lo antes mencionado se muestra en planos de ingeniería adjuntos.

La estructura tendrá uso de “Bodega”.

2. CRITERIOS DE DISEÑO

2.1 Materiales:

Acero estructural: Para perfiles plegados y soldados, placas de unión y placas base, se utilizaráacero estructural calidad A 42 – 27 ES, con una tensión de fluencia mínima de 2.700 kg/cm2 y unmódulo de elasticidad E = 2.1x106 kg/cm2.

Hormigón: Para los elementos de hormigón armado, se utilizará hormigón calidad H-25 según laNch 170 of 85 con un 90% de nivel de confianza. La tensión utilizada en el diseño es f’c = 250kg/cm2.

Acero de refuerzo: Para los elementos de hormigón armado, se utilizará acero de refuerzo calidadA 630-420 H, con una tensión de fluencia mínima de 4200 kg/cm2. La determinación de laarmadura de estos elementos se realiza por el método a la rotura del ACI 318S-2008.

Pernos: Los pernos de unión serán de calidad ASTM A-325. Se utilizarán pernos con hiloincluido en el plano de corte. Pernos de anclaje SAE 10-20.

2.2 Cargas de diseño:

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a) Peso propio:Cubierta Techo: 9 kg/m2

Suelo: 1800 kg/m3

Estructura metálica: 7850 kg/m3

Hormigón armado: 2500 kg/m3

b) Sobrecargas uso:

Sobrecarga de uso Techo: 32 kg/m2

c) Sismo:Se realiza análisis Estático de acuerdo a lo indicado en Nch 2369 2003. El peso sísmico sedeterminará utilizando el 25% de la sobrecarga de uso según lo indicado en la norma

d) Viento:Se realiza un análisis de resistencia al viento para la estructura, de acuerdo a lo indicado en la Nch432 of71, para una velocidad de 120 km/hr, con una presión básica de 70 kg/m2, la cual se veafecta a factores de forma y áreas tributarias.

2.3 Combinaciones de carga:

Se emplean las siguientes combinaciones de carga:

1) Pp + Sc2) Pp + Viento3) Pp + 0,75 Sc + 0,75 Viento4) Pp ± 0,7 Sismo5) Pp + 0,75 Sc ± 0,53 Sismo6) 0,6 Pp ± Viento 7) 0,6 Pp ± 0,7 Sismo8) 1,20 Pp + 1,6 Sc9) 1,4 Pp ± 1,4 Sc ± 1,4 Sismo10) 0,9 Pp ± 1,4 Sismo

(Pp = peso propio, Sc = sobrecarga)

Las combinaciones 1, 2 y 3, se utilizan en la verificación de las tensiones de la estructura(metálicas y madera) y diseño de los pernos de anclaje.

Las combinaciones 1, 4, 5 y 6 se utilizan en la verificación de las deformaciones de la estructura yen el dimensionamiento de las fundaciones.

Las combinaciones 7, 8 y 9 se utilizan en el diseño de los elementos de hormigón armado.

2.4 Método de cálculo:

Se realiza un análisis computacional de la estructura, realizando una modelación tridimensional dela estructura considerando las condiciones de apoyo, las características de los perfilescomponentes y la forma de la estructura, tal como se ve en las gráficas adjuntas.

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Se construye un modelo considerando todas las secciones definidas por el proyecto estructural yse verifican las tensiones de diseño de estos elementos (momento, axial, corte).

Las cargas se calculan por áreas tributarias, con los valores indicados en el punto 2.2. Se aplicanen los nudos o en las barras de los modelos según corresponda.El diseño de los elementos de hormigón armado se realiza por el método de diseño a la roturasegún lo especificado en el Código de Diseño de Estructuras de Concreto Reforzado basado en elACI 318-2008.

El diseño de los perfiles se realiza por el método de las tensiones admisibles, considerando loindicado en Manual de Diseño en Acero ICHA 2008. Además, el software utilizado para elanálisis posee rutinas de verificación de perfiles, basadas en el código AISI (American Iron andSteel Institute) y en el código AISC (American Iron and Steel Construction).

Las costaneras se modelan como simplemente apoyadas, con las cargas provenientes del viento,sobrecarga, peso propio.

Las uniones apernadas, se calculan al aplastamiento, con las cargas de tracción y corte obtenidasdel análisis. El método de diseño es el indicado en el código AISC.

Las fundaciones se calculan con las reacciones de apoyo obtenidas del análisis, manteniendo latensión de contacto entre la fundación y el suelo, bajo la tensión admisible. También se limita elgiro de la fundación, al limitar el “largo comprimido” del suelo bajo la zapata a un mínimo de80%.

3. RESULTADOS DEL ANALISIS REALIZADO

Se modela la estructura, de acuerdo a lo indicado anteriormente, aplicando las distintas cargasconsideradas. Del análisis se obtienen los siguientes resultados:

Tensiones: Las tensiones de los elementos, están bajo las admisibles, considerando lasreducciones correspondientes por efecto de esbeltez, pandeo, etc.

Deformaciones: Las deformaciones globales de la estructura (desplazamiento relativo deentrepiso y torsión en planta) y de los distintos componentes de la estructura (marcos, costaneras,vigas, etc.) están bajo los límites admisibles, por lo que no se compromete la serviciabilidad de laestructura.

Fundaciones: Se verificó que la tensión del suelo sea menor a la admisible al igual que el giro dela misma, de manera de mantener la estabilidad y serviciabilidad de las estructuras.

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4.- BIBLIOGRAFÍA

- Norma Chilena Nch 1537. Diseño estructural de Edificios. Cargas Permanentes y Sobrecargasde uso.

- Norma Chilena Nch 432 of71. Efecto del viento sobre las construcciones.- Manual de Diseño en Acero ASCE, ICHA 2008.- Código de Diseño AISI, 2009- Norma Chilena Nch 433 of96. Cálculo Anti sísmico de Edificios.- Norma Chilena Nch 2369 Cálculo Anti sísmico de Edificios Industriales.- Código de Diseño en hormigón Armado ACI 318S-2008.- Norma Chilena Nch 430 2008. Diseño hormigón armado.- Ley y Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones.

Ricardo Guevara Ingeniero Civil

O.G.A./R.G.Concepción, Julio de 2010.Revisión 1, 26 de Julio de 2010.

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Beltrán Mathieu Nº 94 - Barrio Universitario - Fono/fax 041-223221 - Concepción

ANEXOS

Page 6: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:46:51

X

Y

Z

PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

VISTAS MODELO 3DFRONTAL 1

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:48:11

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

VISTAS MODELO 3DFRONTAL 2

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:49:23

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

VISTAS MODELO 3DPOSTERIOR 1

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:50:09

X

Y

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

VISTAS MODELO 3DPOSTERIOR 2

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:50:49

XY

Z

PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

VISTAS MODELO 3DPLANTA

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:53:12

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

HIPOTESIS DE MODELACIÓNAPOYOSARTICULADOS

Page 12: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: dl=Dead load

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 16:54:16

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

HIPOTESIS DE MODELACIÓNROTULASDIAGONALES, MONTANTES Y ARRIOSTRAMIENTOS

Page 13: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: cu=cubierta y costaneras

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 17:00:24

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

ANÁLISIS DE CARGASCOSTANERAS Y CUBIERTACU = 5 [kg/m2] + 4 [kg/m2] = 9 [kg/m2]

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: sc=sobrecarga

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 17:06:08

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

ANÁLISIS DE CARGASSOBRECARGA DE TECHUMBRESC = 32 [kg/m2]

Page 15: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: vl=viento lateral

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 20:26:13

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

ANÁLISIS DE CARGAVIENTO LATERALQ = 70 [kg/m2]

Page 16: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: vf=viento frontal

Analysis: unresolvedDate: 26/07/2010 17:55:24

X

Y

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

ANÁLISIS DE CARGASVIENTO FRONTALQ = 70 [kg/m2]

Page 17: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: sx=sismo x

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 17:41:34

X

Y

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

ANÁLISIS DE CARGASSISMO X

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RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: sz=sismo z

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 17:42:17

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

ANÁLISIS DE CARGASSISMO Z

Page 19: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c1=dl+cu+sc

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:01:59

X

Y

Z

PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE ELEMENTOSMARCO TIPORELACION DE TENSIONES OK!

Page 20: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c1=dl+cu+sc

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:08:58

X

Y

Z

Approx. Stress for members

Bending + axial

kg/cm21089.43944.17798.92653.66508.40363.14217.8972.63-72.63-217.89-363.14-508.40-653.66-798.92-944.17-1089.43

PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE ELEMENTOSMARCO TIPOTENSIONES < 1.620 [kg/m2]

Page 21: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c3=0.75dl+0.75cu+0.75vl

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:10:09

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE ELEMENTOSMARCO TIPORELACION DE TENSIONES OK!

Page 22: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c3=0.75dl+0.75cu+0.75vl

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:10:39

X

Y

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Approx. Stress for members

Bending + axial

kg/cm21021.42885.23749.04612.85476.66340.47204.2868.09-68.09-204.28-340.47-476.66-612.85-749.04-885.23-1021.42

PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE ELEMENTOSMARCO TIPOTENSIONES < 1.620 [kg/m2]

Page 23: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c5=0.75dl+0.75cu+0.75sx

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:11:29

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE ELEMENTOSMARCO TIPORELACION DE TENSIONES SISMO

Page 24: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c5=0.75dl+0.75cu+0.75sx

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:12:14

X

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Z

Approx. Stress for members

Bending + axial

kg/cm2837.17725.54613.92502.30390.68279.06167.4355.81-55.81-167.43-279.06-390.68-502.30-613.92-725.54-837.17

PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE ELEMENTOSMARCO TIPOTENSIONES < 1.620 [kg/m2] SISMO

Page 25: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: c1=dl+cu+sc

Analysis (1st order)Date: 26/07/2010 18:18:13

X

Y

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DEFORMACIONESDEF. ADMISIBLE = 17 / 700 = 2,4 [cm]

Page 26: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: C4=dl+cu+.33sc+vl

Analysis (1st order)Date: 27/07/2010 12:38:34

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE FUNDACIONESDESIGNACIÓN NUDO

Page 27: Bodega Proyecto Colcura

RAM Advanse

File : C:\Program Files\Ram\RamAdvanseEng\Data\Modelos OGA\2010\R.Guevara\Colcura nave 2.AVWUnits : Kg-MDate : 27/07/2010 12:39:46

Analysis Results

Reactions__________________________________________________________________________________________________________________________

Direction of positive forces and moments

Forces [kg] Moments [kg*M] Node FX FY FZ MX MY MZ--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Condition C4=dl+cu+.33sc+vl2309 -1792.2210 116.41135 0.00384 0.00000 0.00000 0.00000--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------SUM -1792.2210 116.41135 0.00384 0.00000 0.00000 0.00000

Page1

Page 28: Bodega Proyecto Colcura

Oscar Gutiérrez A. Ingeniero Civil

CALCULO DE FUNDACIONES

FUNDACION F1

COMBINACION: pp + sc + vlDimensiones

sello fund. B Pilar 0,35 m Ancho del pilar0,75 m L Pilar 0,35 m Alto o largo del pilar

. H Pilar d/NT 0,00 m Altura del pilar sobre el nivel de terrenoPc= 116 kg Prof . 0,25 m Distancia enterrada del pilarPd= kg desnivel 0,00 mQ= 1792 kg ANCHO ZAPATA 1,30 m Ancho de la zapataM= 0 kg-m ESP. ZAPATA 0,50 m Espesor del cimiento

En el centro: LARGO ZAPATA 1,60 m Largo del cimientoP= 116,00 kg Exc. del pilar 0 m Excentricidad del pedestal

M'= 1344,00 kg-m M(Ep)calc= 0 kg-m M(Ep)= 0 kg-m

M= 1344 Kg-m Pp= 3557,44 Kg e= 0,366 m Pt= 3673,44 kg L/6= 0,267 m

Vhorm= 1,07 m3 Lc= 1,302 m Vexc. = 2,9 m3 % compr. = 81,4%

Tensión máxima = 0,4 kg/cm2Momento = 1,22 T-m

Acero refuerzo = 0,94 cm2/mlUsar fe minimo = fi 10 @ 15 cm

Page 29: Bodega Proyecto Colcura

RAM AdvanseFile : Colcura nave 2.AVWCondition: C4=dl+cu+.33sc+vl

Analysis (1st order)Date: 27/07/2010 12:51:50

X

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PROYECTO: BODEGA COLCURACLIENTE: COLCURA S.A.CALCULÓ: O. GUTIERREZAPROBÓ: R. GUEVARACONSTRUYE: PROSTEEL

DISEÑO DE FUNDACIONESDESIGNACIÓN NUDO

Page 30: Bodega Proyecto Colcura

RAM Advanse

File : C:\Program Files\Ram\RamAdvanseEng\Data\Modelos OGA\2010\R.Guevara\Colcura nave 2.AVWUnits : Kg-MDate : 27/07/2010 12:52:42

Analysis Results

Reactions__________________________________________________________________________________________________________________________

Direction of positive forces and moments

Forces [kg] Moments [kg*M] Node FX FY FZ MX MY MZ--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Condition C4=dl+cu+.33sc+vl420 -1371.5542 524.52964 -0.00584 0.00000 0.00000 0.00000--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------SUM -1371.5542 524.52964 -0.00584 0.00000 0.00000 0.00000

Page1

Page 31: Bodega Proyecto Colcura

Oscar Gutiérrez A. Ingeniero Civil

CALCULO DE FUNDACIONES

FUNDACION F2

COMBINACION: pp + sc + vlDimensiones

sello fund. B Pilar 0,35 m Ancho del pilar0,75 m L Pilar 0,35 m Alto o largo del pilar

. H Pilar d/NT 0,00 m Altura del pilar sobre el nivel de terrenoPc= 524 kg Prof . 0,25 m Distancia enterrada del pilarPd= kg desnivel 0,00 mQ= 1371 kg ANCHO ZAPATA 1,00 m Ancho de la zapataM= 0 kg-m ESP. ZAPATA 0,50 m Espesor del cimiento

En el centro: LARGO ZAPATA 1,50 m Largo del cimientoP= 524,00 kg Exc. del pilar 0 m Excentricidad del pedestal

M'= 1028,25 kg-m M(Ep)calc= 0 kg-m M(Ep)= 0 kg-m

M= 1028,25 Kg-m Pp= 2571,44 Kg e= 0,332 m Pt= 3095,44 kg L/6= 0,250 m

Vhorm= 0,78 m3 Lc= 1,253 m Vexc. = 2,3 m3 % compr. = 83,6%

Tensión máxima = 0,5 kg/cm2Momento = 1,21 T-m

Acero refuerzo = 0,93 cm2/mlUsar fe minimo = fi 10 @ 15 cm

Page 32: Bodega Proyecto Colcura

VERIFICACION DE COSTANERAS PROYECTO:

DATOS DE ENTRADA (->) CA 150x50x15x2Costanera Simplemente apoyada.

14 Acero A42 27 ES->H = 150 mm 23,83 cm3 E = 2,1E+6 Kg-cm2->B = 50 mm 5,79 cm 2700 Kg-cm2->C = 15 mm 4,79 cm3 Viga simplemente apoyada->e = 2 mm 1,79 cm A= 5,34 cm2 2,29

178,73 cm4 0,01 217,16 cm4 4,19 200,00 cm1,42 cm 120,46 cm

HAY PANDEO LATERALMARCOS CADA: 6,00 COSTANERAS CADA: 1,69

ESTADOS DE CARGA CARGAS UNIFORMES CARGAS PUNTUALES KG/METROS KILOGRAMOS

peso propio(techo) 5 2,044 8,199 70 28,619 -141,960

sobrecarga 32 13,083 52,474 montaje 0 0,000 0,000 nieve 0 0,000 0,000 costanera 4,19 1,014 4,067

COMBINACIONES1. P.PROPIO + SOBRECARGA 16,14 64,74

26,70 -85,46 2,04 8,20

0,00 0,00 6,98 28,01

35,60 -113,95

Resultados principales1304,4 Por Tensiones1256,2 perfil O.K.!!

eficiencia 96,31%

2,911 cm Por Deformaciones3,000 cm perfil O.K.!!

eficiencia 97,02%

Tolerancia: 5%

Bodega Colcura por: Oscar Gutiérrez A.

−>σ= ºWx =

ix = fy=Wy =

iy = arriostramientos (colgadores)ia=

Ix= it= Num. colgadores Iy= q= kg/ml Long Arriostram. x= Arriostr. máximo

mm

q unif Qx Qy Px Py[kg/m2]

presion del viento [kg/m2][kg/m2][kg][kg/m2][kg/m]

Carga uniforme kg/mQx Qy Px Py

2. (pp+0.3*sc+vto+nieve)3. P.p. + Montaje

4. (P.p +0.3*SC+nieve)5. (P.p +0.3*SC+viento)

σ adm= kg/cm2σ t= kg/cm2

Def. max.Def. adm.