ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

HABITACIÓN TIPO ORIENTACIÓN OESTE

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 20 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 54 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 500 WOcupación Teórica s/normativa : 3 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 5 3.6 54.00

Vv 54.00 m3/h

Local: Habitacion tipo W Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 54m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 3.86 454 0.57

Qsr =Qsr = 997.16 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 8 19.5

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Qstr = 49.92 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 3.86 2.5 10

Qst = Qst = 96.48 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 3Qsp = 228.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 500.00

Qsil = 625.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 0.00 0.00 10Qsm = 0.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 54.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 18.36 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 3Qlp = 210.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 54.00 12.75 0.1

Qlv = 57.15 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,216.41 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridad

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QLT = 293.86 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 2,510.27 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.883

T4=TrUAA 12 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,216.410.9011.003.37

2,216.41 (impulsión)

658.47 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA54.0658.50.110.023.023.8 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.111.8213.18 ºC

WL = 0.00965 KgW/kga Humedad del aire

W5 = 0.0085 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 48.47 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

13.232525.1221.46

h5 = 34.70 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33658.4748.4734.7013.78

Nr = 2,993.34 W W Potencia FrigoríficaQ = 800.00 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

HABITACIÓN TIPO ORIENTACIÓN NORTE

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 20 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 54 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 500 WOcupación Teórica s/normativa : 3 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 5 3.6 54.00

Vv 54.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 54m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 3.86 41 0.57

Qsr =Qsr = 90.05 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 8 8.4

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Qstr = 21.50 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 3.86 2.5 10

Qst = Qst = 96.48 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 3Qsp = 228.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 500.00

Qsil = 625.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 0.00 0.00 10Qsm = 0.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 54.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 18.36 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 3Qlp = 210.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 54.00 12.75 0.1

Qlv = 57.15 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 1,187.33 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridad

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QLT = 293.86 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 1,481.19 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.802

T4=TrUAA 11 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h1,187.330.9012.003.67

1,187.33 (impulsión)

323.35 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA54.0323.30.210.023.024.7 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.113.6712.37 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 49.34 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

12.422523.6022.21

h5 = 34.62 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33323.3549.3434.6214.72

Nr = 1,570.49 W W Potencia FrigoríficaQ = 500.00 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.2 ADMINISTRACION FC-17 ZONA 1

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 34 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 92 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 400 WOcupación Teórica s/normativa : 8 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 86.40

Vv 86.40 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 14,03m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 3.84 81 0.57

Qsr =Qsr = 177.03 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 12.77 16.10.32 3.24 10.5

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 76.65 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 3.84 2.5 10

15.12 1.85 7

Qst = Qst = 291.80 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 8Qsp = 608.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 400.00

Qsil = 500.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 300.00 0.70 6Qsm = 540.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 86.40 10 0.1

Qsv = Qsv = 29.38 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 8Qlp = 560.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 86.40 12.75 0.1

Qlv = 91.43 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,445.15 (W) Carga Sensible efectiva Total

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 716.58 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 3,161.73 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.773

T4=TrUAA 12 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,445.150.9011.003.37

2,445.15 (impulsión)

726.43 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA86.4726.40.110.023.024.2 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.1913.22 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 48.85 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

13.272525.1922.22

h5 = 35.49 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33726.4348.8535.4913.36

Nr = 3,202.10 W W Potencia FrigoríficaQ = 726.43 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.0 GERENTE FC-18 ZONA 1

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 14 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 38 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 400 WOcupación Teórica s/normativa : 3 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 32.40

Vv 32.40 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 14,03m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 4.23 41 0.57

Qsr =Qsr = 98.71 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 17.77 8.40.32 10.50 23.9

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 128.07 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 4.23 2.5 10

10.50 1.85 7

Qst = Qst = 241.73 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 3Qsp = 228.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 400.00

Qsil = 500.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 300.00 0.70 1Qsm = 90.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 32.40 10 0.1

Qsv = Qsv = 11.02 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 3Qlp = 210.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 32.40 12.75 0.1

Qlv = 34.29 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 1,427.27 (W) Carga Sensible efectiva Total

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 268.72 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 1,695.99 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.842

T4=TrUAA 12 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h1,427.270.9011.003.37

1,427.27 (impulsión)

424.03 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA32.4424.00.110.023.023.8 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.111.7613.18 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 48.42 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

13.232525.1122.22

h5 = 35.45 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33424.0348.4235.4512.97

Nr = 1,814.37 W W Potencia FrigoríficaQ = 424.03 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.5-7 RECEPCIÓN FC-19 ZONA 1

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 29 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 78 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 400 WOcupación Teórica s/normativa : 12 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 129.60

Vv 129.60 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 14,03m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 2.56 81 0.57

Qsr =Qsr = 118.02 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 15.53 16.10.32 6.48 10.5

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 101.78 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 2.56 2.5 10

15.12 1.85 7

Qst = Qst = 259.80 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 12Qsp = 912.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 400.00

Qsil = 500.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 300.00 0.70 2Qsm = 180.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 129.60 10 0.1

Qsv = Qsv = 44.06 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 12Qlp = 840.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 129.60 12.75 0.1

Qlv = 137.15 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,327.24 (W) Carga Sensible efectiva Total

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,074.86 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 3,402.10 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.684

T4=TrUAA 12 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,327.240.9011.003.37

2,327.24 (impulsión)

691.40 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA129.6691.40.210.023.024.9 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.8713.29 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 49.55 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

13.342525.3122.22

h5 = 35.56 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33691.4049.5535.5613.99

Nr = 3,191.48 W W Potencia FrigoríficaQ = 691.40 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.9 KITCHENETTE FC-20 ZONA 1

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 9 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 25 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 200 WOcupación Teórica s/normativa : 4 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 43.20

Vv 43.20 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 9m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 1.28 81 0.57

Qsr =Qsr = 59.01 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 2.77 16.1

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 14.27 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 1.28 2.5 10

Qst = Qst = 32.00 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 4Qsp = 304.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 200.00

Qsil = 250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 5.60 0.70 2Qsm = 3.36 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 43.20 10 0.1

Qsv = Qsv = 14.69 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 4Qlp = 280.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 43.20 12.75 0.1

Qlv = 45.72 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 745.06 (W) Carga Sensible efectiva Total

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 358.29 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 1,103.35 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.675

T4=TrUAA 12 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h745.060.9011.003.37

745.06 (impulsión)

221.35 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA43.2221.30.210.023.025.0 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.9513.30 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 49.63 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

13.352525.3322.22

h5 = 35.57 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33221.3549.6335.5714.06

Nr = 1,026.94 W W Potencia FrigoríficaQ = 221.35 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.13 COCINA FC-21 ZONA 2

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 52 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 139 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 12 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/h2 3.6 216.00

x Sutil = 30Vv 216.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 52m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 26 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 11.5 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 7

Δw 10.9

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 4.80 454 0.57

Qsr =Qsr = 1,240.31 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 12.21 23.9

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 93.38 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 4.80 2.5 10

44.55 1.85 7

0.00 0 0

0.00 0 0

Qst = Qst = 696.92 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 12Qsp = 912.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00

Qsil = 1,250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 22,400.00 0.50 1Qsm = 11,200.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 3,000.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 216.00 7 0.1

Qsv = Qsv = 51.41 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 12Qlp = 840.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 216.00 10.9 0.1

Qlv = 195.42 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 20,288.43 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,138.96 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 21,427.39 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.947

T4=TrUAA 15.5 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h20,288.430.9010.503.21

20,288.43 (impulsión)

6,314.48 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA216.06,314.50.0347.026.026.2 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.110.7416.57 ºC

W3 = 0.0115 KgW/kga

W5 = 0.0011 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 55.66 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

16.642531.432.78

h5 = 19.42 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.336,314.4855.6619.4236.24

Nr = 75,511.47 W W Potencia FrigoríficaQ = 6,314.48 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.14 COMEDOR FC-22 ZONA 2

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 40 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 108 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 30 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 324.00

Vv 324.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 40m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temsperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 5.76 454 0.57

Qsr =Qsr = 1,488.38 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 6.39 23.9

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 48.87 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 5.76 2.5 7

31.05 1.85 7

10.80 1.85 7

27.00 1.85 7

Qst = Qst = 992.41 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 30Qsp = 2,280.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00

Qsil = 1,250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 500.00 0.80 2Qsm = 200.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 324.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 110.16 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 30Qlp = 2,100.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 324.00 12.75 0.1

Qlv = 342.87 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 7,006.80 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 2,687.16 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 9,693.96 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.723

T4=TrUAA 10 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h7,006.800.9013.003.98

7,006.80 (impulsión)

1,761.39 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA324.01,761.40.210.023.024.8 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.114.8411.48 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0078 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 49.52 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

11.532521.9619.67

h5 = 31.20 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.331,761.3949.5231.2018.31

Nr = 10,645.31 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,761.39 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.10-11-12 CIRCULACIONES FC-23 ZONA 2

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 40 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 108 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 10 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 1 3.6 36.00

Vv 36.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 40m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 0.00 0 0.00

Qsr =Qsr = 0.00 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 0.00 0

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 0.00 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 0.00 2.5 10

Qst = Qst = 0.00 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 10Qsp = 760.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00

Qsil = 1,250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 0.00 0.00 1Qsm = 0.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 500.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 36.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 12.24 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 10Qlp = 700.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 36.00 12.75 0.1

Qlv = 38.10 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 2,774.46 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 811.91 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 3,586.37 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.774

T4=TrUAA 11 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h2,774.460.9012.003.67

2,774.46 (impulsión)

755.57 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA36.0755.60.010.023.023.5 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.4812.25 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0086 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 48.12 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

12.302523.3821.70

h5 = 34.00 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.33755.5748.1234.0014.12

Nr = 3,521.87 W W Potencia FrigoríficaQ = 755.57 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.19 S.JUEGOS FC-25 ZONA 2

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 33 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 89 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 20 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 216.00

Vv 216.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 33m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 2.56 41 0.57

Qsr =Qsr = 59.74 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 21.74 9.4

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 65.39 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 2.56 2.5 10

21.60 1.85 7

Qst = Qst = 343.72 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 20Qsp = 1,520.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00

Qsil = 1,250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 5,000.00 0.80 1Qsm = 1,000.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 500.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 216.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 73.44 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 20Qlp = 1,400.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 216.00 12.75 0.1

Qlv = 228.58 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 5,293.52 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,791.44 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 7,084.96 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.747

T4=TrUAA 10.3 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h5,293.520.9012.703.89

5,293.52 (impulsión)

1,362.13 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA216.01,362.10.210.023.024.6 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.114.2911.73 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0082 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 49.26 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

11.782522.4220.68

h5 = 32.46 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.331,362.1349.2632.4616.80

Nr = 7,550.26 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,362.13 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.15-16 S.ESTAR FC-24-26 ZONA 2

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 35 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 95 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 15 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 162.00

Vv 162.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 35m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 5.76 454 0.57

Qsr =Qsr = 1,488.38 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 6.39 23.9

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 48.87 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 5.76 2.5 7

31.05 1.85 7

10.80 1.85 7

27.00 1.85 7

Qst = Qst = 992.41 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 15Qsp = 1,140.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00

Qsil = 1,250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 1,000.00 0.80 2Qsm = 400.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 0.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 162.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 55.08 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 15Qlp = 1,050.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 162.00 12.75 0.1

Qlv = 171.44 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 5,912.21 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,343.58 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 7,255.79 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.815

T4=TrUAA 11.5 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h5,912.210.9011.503.52

5,912.21 (impulsión)

1,680.08 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA162.01,680.10.110.023.024.0 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.4612.75 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 48.62 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

12.802524.3122.21

h5 = 35.01 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.331,680.0848.6235.0113.61

Nr = 7,545.58 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,680.08 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

ANEXO : CARGA TERMICA DE CLIMATIZACIÓNFUNDACIÓN RONALD MCDONALD'S VALENCIA

LOCAL L0.20 S.MANUALIDADES FC-27 ZONA 2

Cargas Térmicas del Local

Cargas Térmicas de Refrigeración Máximas Totales

Ubicación y condiciones del exterior

Localidad : Valencia (Ciudad) Altitud: 8 m Latitud: 39,08 N Zona Climatica :B3Grados-día anuales (Gd-A): 741 Velocidad del viento W6,3 m/s Temperatura del terreno : 10,8 ºCNivel percentil anual : 1% Tª seca :32,4 ºC Tª húmeda : 24,5 ºC Oscilación media diaria (OMD): 11 ºCMateriales Circundantes: EstándarTurbiedad de la atmósfera: EstándarSuperficie del Local a climatizar : 24 m2Altura del Local a climatizar : 2.7 m2Volumen del Local a climatizar : 65 m3Potencia de Iluminación incandescente : 0 WPotencia de Iluminación Fluorescente : 1,000 WOcupación Teórica s/normativa : 15 PersonasNumero de puertas : 1 PuertasFactor de by pass de la batería : 0.1 f

Vv =Caudal de aire de ventilación (caudal necesario para producir una renovación conveniente del local)

Criterio l/seg = dm3/seg m3/h m3/hx persona = 3 3.6 162.00

Vv 162.00 m3/h

Local: Habitacion tipo N Hora de Cálculo: 15 HS Mes de Cálculo: Julio Superficie : 24m2 Altura : 2,7 m Acabado Suelo: Pavimento / Terrazo Condiciones exteriores T1 : 33 ºC Hr : 70 % We : 22,41 gw/Kga Condiciones interiores T2 : 23 ºC Hr : 55 % Wi : 9,65 gw/kga

T1s 33 ºc Temsperatura B. secoHr1 70% % Humedad realtivah1 90.4 KJ/Kg aire seco EntalpiaW1 22.4 gw/kga Humedad especificaT1h 28.23 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 26.8 ºc Temperatura de RocioVe1 0.898 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.113 kg/m3 Peso Especifico

T2s 23 ºc Temperatura B. secoHr2 55% % Humedad realtivah2 47.5 KJ/Kg aire seco EntalpiaW2 9.65 gw/kga Humedad especificaT2h 17 ºc Temperatura de B. húmedoT1r 13.5 ºc Temperatura de RocioVe1 0.851 m3/kg Volumen EspecificoPe1 1.175 kg/m3 Peso Especifico

CT 0Δt 10

Δw 12.75

CÁLCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR SENSIBLE

A1 =Calor sensible debido a la Radiación a través de ventanas claraboyas o lucernarios

SUPERFICIE M2 RADIACION UNITARIA W/M2 FACTORES DE ATENUACION

Qsr = SxRxf 5.76 454 0.57

Qsr =Qsr = 1,488.38 w

A2 =Calor sensible debido a la radiación y transmisión a través de paredes y techo EXTERIORES

COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC SUPERFCIE M2 DTE ºc

Qstr = U x S x DTE 0.32 10.44 23.9

Qstr =

Corrección por diferencia entre la Temperatura exterior y la hora solar del proyecto

humedad absoluta=gramos de agua x kilogramo de aire seco

S= superficie del hueco de la ventana

R = Radiación solar unitaria / F= factor de corrección

U= coeficiente de transmisión del cerramiento W/m2xºC

Qstr = 79.85 w

A3 = Calor sensible debido a la Transmisión a través de paredes y techo NO EXTERIORES

SUPERFCIE M2 COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN W/M2ºC ∆T ºC

Qst = SxKxΔt 5.76 2.5 10

21.60 1.85 7

Qst = Qst = 423.72 w

A4 = Calor sensible debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆T ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

Qsi = Vi x Δt x.0,34 0 0 0

Qsi = Qsi = 0.00 w

A5 = Calor sensible generado por la personas que ocupan el local

Qsp =CepxNºpers Calor sensible por persona Nº de personas

Qsp = 76 15Qsp = 1,140.00 w

A6 = Calor sensible generado por la Iluminación del local

Qsil = Incandescente Fluorescencia

Qsil = 0.00 1.25Qsil = 0.00 1,000.00

Qsil = 1,250.00 w

A7 = Calor sensible generado por máquinas en el interior del local

Qsm = Pn x 1-Rend. Potencia de maquinas Rendimiento Nº de Máquinas

Qsm = 1,000.00 0.80 1Qsm = 200.00 w

A8 = Calor sensible procedente por otra causa

Qsx = 500.00 w

A9 = Calor sensible procedente del aire de ventilación

Vv ∆T ºC fQsv = Vv x Δt x f x 0,34 162.00 10 0.1

Qsv = Qsv = 55.08 w

CALCULO DE LAS PARTIDAS DE CALOR LATENTE

B1= Calor Latente debido al aire de infiltraciones

CAUDAL M3/H X PERSONA X PUERTA ∆w ºC Nº PUERTAS XPERSONAS

QLi = Vi x ΔW x0,83 0 0 0QLi = salto corregido exterior = mol

QLi = 0.00 w

B2 = Calor latente generado por las personas que ocupan el local

Calor latente por persona Nº de personas

QLp = CLpx Nºpers 70 15Qlp = 1,050.00 w

B3 = Calor latente procedente por otra causa

QLx= 0.00 w

B4 = Calor latente procedente del aire de ventilación

Vv ∆w ºC fQLv = Vv x ΔW x f x 0,83 162.00 12.75 0.1

Qlv = 171.44 w

QsT = (Qsr+Qstr+Qst+Qsi+Qsp+Qsil+Qsm+Qsx+Qsv) Carga Sensible efectiva

DTE = diferencia de temperatura equivalente

Vi = Volumen de infiltración a través de las puertas

Paredes y techos colindantes con espacios refrigerados entonces no se consideran

Fs= 1.1 Factor de seguridadQsT = 5,650.72 (W) Carga Sensible efectiva Total

QLT = (QLi+QLp+QLx+QLv) Carga Latente efectivaFs= 1.1 Factor de seguridadQLT = 1,343.58 (W)Carga Latente efectiva Total

QT = QsT + QlTQT = 6,994.30 (W) Carga Efectiva Total

Fcse = Qst/Qst+Qlt FOCO = 24ºc 50% HRFcse = 0.808

T4=TrUAA 11.5 ºC

V = QsT /0,34(1-f)(T2-T4) m3/h5,650.720.9011.503.52

5,650.72 (impulsión)

1,605.78 m3/h (1-f)x(T2-T4)= Salto Termico

T3 = Vv/V x (T1-T2)+T2 Temperatura del aire a la entrada de UAA162.01,605.80.110.023.024.0 ºC

T5 = f x (T3 -T4) +T4 Temperatura del aire a la salida de la UAA0.112.5112.75 ºC

W3 = 0.00965 KgW/kga

W5 = 0.0088 KgW/kga

h3 = 1,004xT3 + W3(2500,6+1,86xT3)

h3 = 48.67 KJ/Kga

h5 = 1,004xT5 + W5(2500,6+1,86xT5)

12.802524.3222.21

h5 = 35.02 KJ/KgaNr = 0,33V (h3-h5)

0.331,605.7848.6735.0213.65

Nr = 7,233.61 W W Potencia FrigoríficaQ = 1,605.78 m3/h Caudal

Temperatura de Rocio de la UAA (t4)

V=Caudal de Aire de Suministro

Humedad del aire a la entrada de UAA

Humedad del aire a la salida de la UAA

Entalpia del aire a la entrada de la máquina

Entalpia del aire a la salida de la máquina

PLANTA ENFRIADORA 1 -ZONA 1

PLANTA LOCAL USO IDENTIFICACION MODELO

SEGUNDA H2.16 HABITACIÓN FC16 HC-50

SEGUNDA H2.15 HABITACIÓN FC15 HC-50

SEGUNDA H2.14 HABITACIÓN FC14 HC-60

SEGUNDA L2.7 PASILLO FC30 HH-30

SEGUNDA Z1 GENERAL RC-P1-Z1 MINIAIR 6

PRIMERA H1.8 HABITACIÓN FC8 HC-50

PRIMERA H1.7 HABITACIÓN FC7 HC-50

PRIMERA H1.6 HABITACIÓN FC6 HC-60

PRIMERA L2.7 PASILLO FC28 HH-30

PRIMERA Z1 GENERAL RC-P1-Z1 MINIAIR 6

BAJA L0.2 ADMINISTRACIÓN FC17 HH-40

BAJA L0.0 GERENCIA FC18 HH-10

BAJA L0.5-7 RECEPCIÓN-S.REUNION FC-19 HH-30

BAJA L0.9 KITCHENETTE FC-20 HD-2

BAJA Z1 GENERAL RC-P0-Z1 MINIAIR 10

BAJA Z2 GENERAL RC-P0-Z2 MINIAIR 25

TOTAL KW

PLANTA ENFRIADORA 2 -ZONA 2

PLANTA LOCAL USO IDENTIFICACION MODELO

SEGUNDA H2.13 HABITACIÓN FC13 HC-80

SEGUNDA H2.12 HABITACIÓN FC12 HC-70

SEGUNDA H2.11 HABITACIÓN FC11 HC-70

SEGUNDA H2.10 HABITACIÓN FC10 HC-70

SEGUNDA H2.9 HABITACIÓN FC9 HC-70

SEGUNDA L2.2 PASILLO FC31 HH-30

SEGUNDA Z2 GENERAL RC-P1-Z2 MINIAIR 6

PRIMERA H1.5 HABITACIÓN FC5 HC-70

PRIMERA H1.4 HABITACIÓN FC4 HC-70

PRIMERA H1.3 HABITACIÓN FC3 HC-70

PRIMERA H1.2 HABITACIÓN FC2 HC-70

PRIMERA H1.1 HABITACIÓN FC1 HC-70

PRIMERA L2.2 PASILLO FC29 HH-30

PRIMERA Z2 GENERAL RC-P1-Z2 MINIAIR 6

BAJA L0.13 COCINA FC-21 HH-30

BAJA L0.14 COMEDOR FC-22 HH-50

BAJA L0.10-11 PASILLOS FC-23 HH-20

BAJA L0.15 SALA ESTAR 1 FC-24 HH-40

BAJA L0.19 SALA JUEGOS FC-25 HH-40

BAJA L0.16 SALA ESTAR 2 FC-26 HH-40

BAJA L0.20 SALA MANUALID FC-27 HH-30

BAJA Z2 GENERAL RC-P0-Z2 MINIAIR 25

TOTAL KW

PLANTA ENFRIADORA 1 -ZONA 1

POTENCIA KW

2.18

2.18

3.08

7.36

3.8

2.18

2.18

3.08

7.36

3.8

8.63

3.63

7.36

1.99

6.8

13.1

78.71

PLANTA ENFRIADORA 2 -ZONA 2

POTENCIA KW

3.96

3.15

3.15

3.15

3.15

7.36

3.8

3.15

3.15

3.15

3.15

3.15

7.36

3.8

7.36

11

5.64

8.63

8.63

8.63

7.36

13.1

124.98

SUPERFICIE DE VENTANAS HABITACION TIPO

ALTURA 2.18 MTSANCHO 0.75 MTSSUP. UNIT 1.635 M2

CANTIDAD 2 UD

SUP. TOTAL 3.27 M2

A2 CALOR DEBIDO A RADIACION Y TRASNMISION DE PAREDES Y TECHOS EXTERIORES

PARED OESTE

ANCHO 3.75ALTO 3SUP TOTAL 11.25

SUP VIDRIO 3.27

SUP. NETA 7.98 M2

KAQUAPANE 0.32 W/M2ºK

DENSIDAD 1150 KG/M3

ESPESOR 0.0125 M

DE 14.375

A3 CARGA DEBIDO A LA TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES Y TECHOS NO EXTERIORES

FACHADA LADO ASEOS CC C&A PERSONALLONG 32 30 53ALTURA 3.5 3.5 3.5

PARED U( W / 2.3 2.3 2.3VIDRIO

COMO SON PAREDES COLINDANTES CON LOCALES REFRIGERADOS NO SE COMPUTA SU APORTACIÓN

2,18

0,75

AIRE DE INFILTRACIONES

A2 CALOR DEBIDO A RADIACION Y TRASNMISION DE PAREDES Y TECHOS EXTERIORES

A3 CARGA DEBIDO A LA TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES Y TECHOS NO EXTERIORES

FACAHADA ESCALERA MECANICA163.5

5.8

COMO SON PAREDES COLINDANTES CON LOCALES REFRIGERADOS NO SE COMPUTA SU APORTACIÓN

2,18

0,75