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EXPLORACIÓN Y PRODUCCIÓN
PROBLEMAS Y SOLUCIONES DURANTE LA PERFORACIÓN DE POZOS
(Operaciones de pesca)
III.- Causas que originan situaciones de pesca.
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PROBLEMAS Y SOLUCIONES DURANTE LA PERFORACIÓN DE POZOS
(Operaciones de pesca)
III.- Causas que originan situaciones de pesca.
La industria petrolera ha perfeccionado las operaciones de perforación gracias a la introducción de una serie de herramientas y accesorios tales como:
MWD, LWD.
perforación automático
etc.,
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(Operaciones de pesca)
III.- Causas que originan situaciones de pesca.
Los elementos principales del equipo son los mismos que tradicionalmente se han empleado para la perforación rotatoria:
Malacate
Bombas
Presas de lodo
Vibradores para el control de sólidos.
etc.
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(Operaciones de pesca)
III.- Causas que originan situaciones de pesca.
Estudios realizados en diversas compañías petroleras han mostrado que la perdida de continuidad en los procesos de perforación se producen durante la búsqueda e implementación de soluciones
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(Operaciones de pesca)
III.- Causas que originan situaciones de pesca.
P E R F O R A C IO N
6 3 %1 7 %
2 0 %
M A N T T O .
8 3 %
1 1 % 6 %
P E R F O R A C IO N
6 3 %1 7 %
2 0 %
M A N T T O .
8 3 %
1 1 % 6 %
.- Distribución de tiempos de operación en Pemex, Perforación y mantenimiento de pozos, División sur, 2000-2001.
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III.- Causas que originan situaciones de pesca.
.- No existe un pozo en el cual no existan problemas o tiempos no productivos NTP, a este se denomina “riesgo de perforación”
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(Operaciones de pesca)
III.- Causas que originan situaciones de pesca.
El éxito de la perforación consiste en no permitir que problemas menores se transformen en situaciones complejas de resolver.
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III.- Causas que originan situaciones de pesca.
El éxito de la perforación debe incluir procedimientos a seguir bajo circunstancias normales y los métodos adecuados para tratar los problemas más serios que se pudieran producir con mayor frecuencia.
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III.- Causas que originan situaciones de pesca.
Durante la perforación del pozo se adquieren datos:
ROP´s,
Densidades de lodo
Exponente “dc”
etc.
Que deben ajustar el programa de perforación con la finalidad de reducir los riesgos de perforación
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III.- Causas que originan situaciones de pesca.
Durante la perforación del pozo se adquieren datos:
Con este proceso se evalúan los riesgos de perforación en forma permanente, se ajustan los planes y programas de perforación y se adquiere un aprendizaje
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(Operaciones de pesca)
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
.
La sarta de perfocación puede fallar debido principalmente a los esfuerzos inducidos por uno o por la combinación de varios fenómenos presentes durante la perforación del pozo
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III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
. Carga de Tensión:
a) El propio peso de la tubería.
b) Por el arrastre de la sarta
c) Por efecto de temperatura.
Por presión externa ( Colapso).
a) Por presión interna
b) Estallamiento de la tubería.
Por pandeo
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III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
. Por fatiga.
Por la rotación de la sarta en zonas con alta severidad u ojo de llave.
Por daño por cuñas inadecuadas,
se genera concentración de esfuerzos
Por torsión (giro)
a) Exceso de Torque en una junta
b) Torsión generada al girar sartas
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(Operaciones de pesca)
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
. Pandeo de sarta
a) Generado por el peso aplicado b) Incremento de temperatura
c) Incremento de presión
d) Incremento de densidad del fluido
Aceleración y frenado bruscos de la sarta, durante los viajes para cambio de herramientas.
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(Operaciones de pesca)
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
.
Abrasión ( desgaste de la sarta)
a) Desgaste en la pared de la tubería
b) Desgaste en las juntas de la sarta
Erosión y corrosión de fluido ( H2s, CO2, O2)
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(Operaciones de pesca)
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
.
El pando de la sarta de perforación.
Es ocasionado por cambios abruptos de ángulo dentro del pozo conocidos como patas de perro u ojos de llave, así también por un desalineamiento entre la corona y la mesa rotaría del equipo.
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(Operaciones de pesca)
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
.
El efecto combinado de las caragas mencionadas (Tensión, Torsión, Pandeo, Presión) estan presentes durante todo el proceso de perforación, siendo mas severos los daños causados sobre la sarta en operaciones de pesca.
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(Operaciones de pesca)
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
.
La relación entre la carga de tensión y presión es descrita mediante la teoría de Von Mises.
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(Operaciones de pesca)
Diagrama de Von Mises para tubería de perforación sujeta a presión y tensión1.
100%
80%
60%
40%
20%
0%
20%
40$%
60%
80%
100%
0% 20% 40% 60% 80% 100%
Porcentaje de cedencia a la
tension
Porcentaje de cedencia a la
Presión Interna
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(Operaciones de pesca)
La selección de la sarta de perforación consiste en:
Calcular todas las cargas y determinar si el esfuerzo sufrido por la sarta de perforación excede alguna carga separadamente.
Posteriormente se combinan las cargas individuales con la ecuación de Von Mises, y se establece la probabilidad de que una falla ocurra.
III.1.- Falla de equipo y herramientas superficial y subsuperficial.
.
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(Operaciones de pesca)
La ecuación de Von Mises que describe el efecto combinado de los factores que afectan el desempeño de la tubería de perforación sujeta a las condiciones de operación es:
2222222 62 zrttartra TTTSSSSSSV
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Antes de perforar un pozo la formación esta sujeta a los esfuerzos naturales del subsuelo
Sobrecarga
Horizontales
Tensión y compresión
III.- 2.-Condiciones de agujero.
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(Operaciones de pesca)
Antes de perforar un pozo la formación esta sujeta a los esfuerzos naturales del subsuelo
III.- 2.-Condiciones de agujero.
ob
Hmin
Hmax
obobobob
HminHminHminHmin
Hmax
Hmax
Hmax
Hmax
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(Operaciones de pesca)
Cuando el pozo es perforado se produce un incremento en los esfuerzos alrededor del pozo, es decir una concentración de esfuerzos
III.- Condiciones de agujero.
Ph
P
Sección horizontal
Sección vertical
y
P
P
P
c 2P-Ph
P
zona de comprimida
z
P
Ph=0
c2P
P
P
PP
P P P
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(Operaciones de pesca)
En pozos desviados se generan esfuerzos de corte adicionales.
Cuando la formación no es lo suficientemente fuerte la pared del agujero fallará, en otros casos la formación se debilitara por la interacción con el fluido de perforación, lo cual produce inestabilidad del agujero
III.- Condiciones de agujero.
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(Operaciones de pesca)
Redistribución de esfuerzos alrededor del pozo3.
III.- Condiciones de agujero.
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(Operaciones de pesca)
En general cuando la resistencia a la tensión y o compresión es menor que los esfuerzos inducidos en la formación, pueden ocurrir diferentes problemas en el pozo:
III.- Condiciones de agujero.
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III.- Condiciones de agujero.
Bajos ritmos de penetración.
Ensanchamiento de agujero.
Atrapamiento de tuberías.
Pegaduras por presión diferencial.
Repasos de metros perforados.
Perdida del pozo
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III.- Condiciones de agujero.
Algunos autores han estudiado diversos parámetros que afectan la estabilidad del agujero, pero los han tratado por separado los esfuerzos inducidos en el pozo.
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III.- Condiciones de agujero.
Bradley agrupó los estudios en tres categorías:
a)Fracturas inducidas,
b)Reducción del diámetro de pozo.
c)Aumento en diámetro del agujero
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(Operaciones de pesca)III.- Condiciones de agujero.
a)Fracturas inducidas,
b)Reducción del diámetro de pozo.
c)Aumento en diámetro del agujero
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III.- Condiciones de agujero.
Por otro lado los problemas de estabilidad también pueden clasificarse en tres grupos de acuerdo con su origen:
a)Químico (interacción entre la roca y el fluido)
b)Mecánico (Colapso de agujero y/o descalibre)
c)Por la combinación de ambos
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III.- Condiciones de agujero.
El problema de inestabilidad más común es la interacción roca fluido.
La lutita al contactos con el fluido de control puede generar inchamiento o contracción y perdida de esfuerzo en la formación.
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III.- Condiciones de agujero. El problema de inestabilidad más común es la interacción roca fluido.
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III.- Condiciones de agujero.
En general existen varios factores que influyen en la estabilidad del pozo tales como:
a) Los esfuerzos in situ de la formación.
b) El tipo de pozo, vertical o direccional
c) La anisotropía de la formación
d) La presión hidrostática en el pozo
e) Los efectos de temperatura
f) La interacción química
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III.- Condiciones de agujero.
Una fractura inducida en la formación genera la perdida de fluido, esta la disminución de presión hidrostática y el consecuente flujo de agua salada y finalmente el atrapamiento de la sarta de perforación
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III.- Condiciones de agujero.
La falta de densidad en el pozo, genera el colapso del agujero resultando en un alargamiento.
Pueden inducir a perdida de fluido.
Atrapamiento de tuberías
Pesca de herramientas
Finalmente de metros perforados,
,
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III.- Condiciones de agujero.
La falta de densidad en el pozo.
Se manifiesta con:
Problemas la hacer la conexión.
Derrumbe de formación o excesivo recorte,
Incremento en la ECD.
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0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 1.50 1.55 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 1.95 2.00DENSIDAD EQUIVALENTE (gr/cc)
UNIDAD OPERATIVA REFORMA INGENIERIA DE DISEÑO
GRAFICA GRADIENTE DE FORMACION VS PROFUNDIDAD IRIDE 1158
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III.- Condiciones de agujero.
Los costos asociados con los problemas de estabilidad de agujero han obligado a las compañías petroleras a tratar de entender que sucede cuando se perfora el pozo,
La mecánica de rocas es uno de los temas de mayor investigación.
El 70% del pozo perforado lo constituyen formaciones arcillosas.
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III.- Condiciones de agujero.
Existen diferentes modelos aplicables para determinar la estabilidad del pozo y varias formas de clasificarlos, la Tabla III.1 presenta una clasificación basado en el tipo de comportamiento de la roca .
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III.- Condiciones de agujero. Tabla No. III.1.- Clasificación de modelos de estabilidad del pozo (Fonseca, 1998)
Referencia Tipo de modelo Características especiales
Bradley(1979)Fuh(1988)Aadony y Chenevert(1987)McLean y Addis (1990)Zhou (1996)
Elástico y lineal.
Pozos direccionales.
Santarelli (1987)
Esfuerzo dependiente de la elasticidad
Análisis de laboratorio
Wang (1992)Mian (1993)
Esfuerzo dependiente de la elasticidad
Incluye efecto químico
Hsiao (1988)Yew y Liu (1992)
Lineal poro elástico
Esfuerzos en la pared del agujeroMody y Hale (193)
Lineal poro elásticoEfectos en la vecindad del agujero y efectos químicos
Sherwood(1993-95)Wong y Heidug(1995)
Lineal poro elástico
Efecto químico, (potencial químico de cada especie para análisis de laboratorio
Detourny, Cheng(1988)Cui(1995)
Lineal poro elástico
Simula el efecto de perforación instantánea.
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III.- Condiciones de agujero. Bradley(1979), estableció un modelo para estudiar los problemas de inestabilidad de pozo, considera la formación como un material elástico e isotópico, en una plano de esfuerzo deformación a lo largo del eje del pozo. El modelo incluye un buen criterio para fallas por compresión y tensión en el pozo y es también aplicable a pozos direccionales, en la actualidad diferentes modelos aplican el mismo concepto de Bradley, algunos ejemplos son mostrados en la tabla No. III.1. Desafortunadamente los resultados obtenidos son cualitativos. Santarelli (1987), reconoció estas limitaciones al observar discrepancias entre los resultados observados por el modelo de Bradley y los obtenidos a partir de pruebas triaxiales en núcleos.
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III.- Condiciones de agujero. Bradley(1979), El modelo incluye un criterio para fallas por compresión y tensión en el pozo y es aplicable a pozos direccionales,
Desafortunadamente los resultados obtenidos son cualitativos.
Santarelli (1987), reconoció estas limitaciones al observar discrepancias entre los resultados observados por el modelo de Bradley y los obtenidos a partir de pruebas triaxiales en núcleos.
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III.- Condiciones de agujero.
Santarelli (1987), observó discrepancias entre los resultados obtenidos con el modelo de Bradley y los de pruebas triaxiales en núcleos.
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III.- Condiciones de agujero.
Yew y Liu (1992), introdujeron el concepto poro elástico en el modelado de la estabilidad de pozo.
El flujo de fluidos a causa de la alteración de la presión en la vecindad del pozo genera esfuerzos adicionales que provocan la inestabilidad del agujero, este modelo es aplicable a pozos verticales, direccionales y horizontales.
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III.- Condiciones de agujero.
Wang (1992) uso la teoría de elasticidad para estudiarlos efectos químicos entre las lutitas y los fluidos de perforación.
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III.- Condiciones de agujero.
Wang (1992) Los perfiles del contenido de agua dentro de la formación son calculados usando:
La ecuación de convección difusión.
El modulo de Young.
La envolvente de falla
El esfuerzo de la formación.
Para evaluar la falla por tensión se consideran que son funciones lineales al contenido de agua.
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III.- Condiciones de agujero.
Mody y Hale (1995),
Aplicaron la teoría poro elástica y consideraron que el efecto mecánico es proporcional a la diferencia entre la actividad química del fluido de perforación y el contenido de agua en la formación.
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III.- Condiciones de agujero.
Mody y Hale (1995),
Presentaron un análisis de sensibilidad para determinar la influencia de la concentración de sal y el contenido de agua del fluido de perforación en la estabilidad del pozo.
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III.- Condiciones de agujero.
Sherwood 1992-1995), Wong y Heidug (1995)
Extendieron las ecuaciones poro elásticas para incluir el potencial químico de todos los fluidos contenidos en los poros de la arcillas y de perforación.
Sus modelos son aplicados para pruebas de laboratorio debido a que en la practica es difícil obtener un gran numero de parámetros necesarios para el calculo de la estabilidad del agujero.
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III.- Condiciones de agujero.
Ventana operacional para pozos desviados con diferentes fluidos de control4.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Cuando la lutita esta en contacto con el fluido de perforación se hincha o hidrata.
El grado de hidratación depende de la composición del fluido en los poros, la mineralogía de la lutita y el tipo de fluido de perforación
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
El esfuerzo necesario para mantener el volumen de lutita constante se conoce como presión de inchamiento o de hidratación.
Cuando la expansión de la lutita no se previene, la presión en los poros se incrementa lo que conduce a fallas o inestabilidad de agujero.
Otro componente de inestabilidad es el resultado del efecto químico.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
La determinación del inchamiento de la lutita bajo las condiciones de fondo son factores clave para mejorar la estabilidad del agujero.
El entendimiento del movimiento de los iones de fluido hacia el interior y exterior de la formación es importante debido a que estos generan alteraciones en los esfuerzos que conducen a inestabilidad del agujero.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Arcillas ampliadas pozo SEN 121
400 x ----- 25 um 1000 x ----- 10 um 5000 x ----- 2 um
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Existen dos aproximaciones para investigar la contribución de la interacción entre la lutita totalmente saturada, el fluido y el comportamiento volumétrico de esta con los problemas de inestabilidad del agujero.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
El primero investiga las fuerzas actuando en un sistema arcilla agua electrolítica y la influencia en los cambios químicos del fluido en los poros.
El segundo, que evalúa a nivel macroscopico la influencia del flujo osmótico debido al desbalance entre la lutita y el potencial osmótico del fluido.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Aproximación microscópica.
Esta teoría combina dos grandes términos de fuerza, las fuerzas de atracción de Van der. Waals y la fuerza de repulsión electrostática, la cual ha sido aplicada con resultados aceptables en rangos de distancias de 50-500 °A.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Fuerzas de atracción de Van der. Wals.
100
200
300
400
500
600
DISTANCIA INTERPARTICULA
15 20 2510
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Otros autores como Bolt (1956), Barbour y Fredlung (1989) y Chaterji y Morgenstern (1990).
Observaron que el esfuerzo principal efectivo de Terzaghi no proporciona una descripción completa del estado de esfuerzos que controlan el cambio en volumen o esfuerzo de corte de una arcilla cuando el fluido contenido en los poros cambia químicamente.
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III.3.- Tipo de lodo e interacción roca fluido.
Otros autores como Bolt (1956), Barbour y Fredlung (1989) y Chaterji y Morgenstern (1990).
Las fuerzas mecánicas son el esfuerzo total (s) , los esfuerzos de contacto (s c), la presión de poro po y las fuerzas físico químicas en el termino repulsivo atractivo (R-A). .
ijefef
quinica AR
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III.3.2.- Fuerzas de repulsión electrostáticas
En un sistema electrolitico arcilla agua, las superficies de arcilla cargadas negativamente responden con una mayor cantidad de cationes en la superficie de la partícula.
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III.3.2.- Fuerzas de repulsión electrostáticas
El concepto de difusión doble capa
Es resultado del campo de fuerzas repulsivas de las partículas.
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III.3.2.- Fuerzas de repulsión electrostáticas
La distribución de la densidad de cargas y potencial eléctrico en la difusión de doble capa es descrita por la ecuación de Poisson –Boltzmann. Mitchell (1976),
La carga en la superficie de la arcilla uniformemente distribuida
La constante dieléctrica independiente de la relación de Poisson, no toma en cuenta la interacción entre los iones
La ecuación de Poisson Boltzmann puede aproximarse para el caso de pequeño potencial de superficie, como las arcillas minerales.
.
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III.3.4.- Condiciones de operación.
Cuando un problema de perforación se presenta, lo primero que se recomienda revisar, es las condiciones del lodo y del sistema de circulación, lo anterior debido a las funciones que el lodo de perforación debe cumplir:
.
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III.3.4.- Condiciones de operación. a) Controlar la presión en superficie.
b) Mantener estable las paredes del agujero.
c) Remover y transportar los recortes generados por la perforación.
d) Mantener en suspención los recortes cuando el bombeo es detenido.
e) Proporcionar potencia hidráulica a la barrena.
f) Enfriar y lubricar la barrena y la sarta de perforación.
g) Minimizar el daño a la formación.
h) Soportar parte del peso de la sarta de perforación.
i)Transmitir datos de la formación perforada a la superficie.
.
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III.3.4.- Condiciones de operación.
Los lodos de perforación ejercen una presión hidrostática que puede ser calculada con la expresión .
ghFPh
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III.3.4.- Condiciones de operación.
La ecuación anterior, es adecuada para calcular los valores de presión a condiciones estáticas.
Cuando se perfora la presión de bombeo genera una presión de fondo mayor conocida como presión equivalente de perforación o densidad equivalente de circulación,
ghFPh
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III.3.4.- Condiciones de operación.
La presión equivalente de perforación o densidad equivalente de circulación,
TVDbP*052.0EMW
TVDP
ECD ae
*052.0..
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III.3.4.- Condiciones de operación.
La presión equivalente de perforación o densidad equivalente de circulación, ayuda a contrarrestar la presión de poro de la formación
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III.3.4.- Condiciones de operación.
En muchos casos encontramos presiones de poro que se salen de la tendencia normal a esto se le conoce como presión anormal de formación.
La magnitud de las presiones anormales es una de las mayores preocupaciones del ingeniero de durante la planeación del pozo.
Existen varios métodos para su estimación, los cuales proporcionan una idea donde podemos encontrar una zona anormalmente geopresionada.
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III.3.4.- Condiciones de operación.
Por otro lado durante la perforación se pueden ajustar los valores de densidad de lodo mediante las mediciones realizadas de los datos de la perforación, tales como Rop’s, MWD, etc.
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Variación de la densidad equivalente de circulación con la profundidad, pozo Cunduacan 15.
UNIDAD OPERATIVA REFORMA INGENIERIA DE DIS EÑO DE POZOS
POZO: CUNDUACAN 15
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 1.50 1.55 1.60 1.65 1.70 1.75 1.80 1.85 1.90 1.95 2.00 2.05 2.10
DEN S ID AD (g r/c c )De ns ida d de Lo do D.E.C. FONDO Gr/cc
EXPLORACIÓN Y PRODUCCIÓN
PROBLEMAS Y SOLUCIONES DURANTE LA PERFORACIÓN DE POZOS
(Operaciones de pesca)
El método más conocido para la detección de presiones anormales es el del exponente “dc”, el cual fue desarrollado a partir de la ecuación de Bingham (1965)
III.3.4.- Condiciones de operación.
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(Operaciones de pesca)
Jordán y Shirley en 1966, simplificaron la ecuación de Bingham, al asignarle un valor unitario a la constante de perforabilidad “a” y remplazaron la constante de peso sobre la barrena con el exponente “d”, de tal manera que reagruparon la ecuación
III.3.4.- Condiciones de operación.
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PROBLEMAS Y SOLUCIONES DURANTE LA PERFORACIÓN DE POZOS
(Operaciones de pesca)
Jordán y Shirley en 1966, simplificaron
III.3.4.- Condiciones de operación.
BdW
NdtdD
d
100012log
60log
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(Operaciones de pesca)
Rehm y McLendon en 1971, consideraron el efecto del incremento del peso del lodo para modificar el exponente “d”, rescribiendo la ecuación como exponente “dc”.
III.3.4.- Condiciones de operación.
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(Operaciones de pesca)
UNIDAD OPERATIVA REFORMA INGENIERIA DE DISEÑO DE POZOS
POZO: CUNDUACAN 15 Exponente dc 2a etapa bna 10 5/8x12 1/4"
500
700
900
1100
1300
1500
1700
1900
2100
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00
Exponente dc
Prof
undi
dad
(m)
Exp. "dc" Tendencia Normal Presión de Poro (gr/cc) Dens. Lodo ( gr/cm³ )
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación.
La diferencia entre la presión de formación y la presión hidrostática ejercida en el pozo, es conocida como diferencial de presión.
Este es uno de los principales parámetros que causan problemas (Pegaduras y bajos ritmos de penetración ), en los pozos de perforación
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación.
Cuando la presión del pozo y de formación son aproximadamente iguales la diferencial de presión tiende a ser cero, en tal caso se considera que la formación se perfora en forma balanceada
pb PPP
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación.
Ejemplificación de la diferencial de presión entre la presión de poro y del lodo en el pozo.
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación.
La perforación balanceada con lodos ligeros es una opción viable en intervalos donde se conocen los valores de la presión de poro o en los cuales los riesgos de un brote son despreciables, esto es en formaciones de muy baja permeabilidad, duras.
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación.
Debido a que el efecto mecánico de la roca favorece la limpieza del pozo, con lo que se obtienen incrementos en el ritmo de penetración, la figura No. III.14, ilustra la diferencial de presión con el ritmo de penetración.
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación.
Debido a que el efecto mecánico de la roca favorece la limpieza del pozo, con lo que se obtienen incrementos en el ritmo de penetración.
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(Operaciones de pesca)
III.3.4.- Condiciones de operación. Efecto de la diferencial de presión
sobre el ritmo de penetración cortesía de Smith Internacional.
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(Operaciones de pesca)
Efecto de la diferencial de presión sobre el ritmo de penetración pozos de UOP Reforma..
ROP'S
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
0 10 20 30 40 50
SAMARIA 1175 CUNDUACAN 15 IRIDE 1158
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(Operaciones de pesca)
Determine lla diferenciaL de presión para el pozo mostrado en la figura.
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70
P RES ION DE FORMACION (GR/CC)
UNIDAD OPERATIVA REFORMA INGENIERIA DE DISEÑO
POZO: S AMARIA 1 17 5
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(Operaciones de pesca)
Ejemplo:
Efecto de la diferencial de presión sobre el ritmo de penetración pozos de UOP Reforma..
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
4500
0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70
P RES ION DE FORMACION (GR/CC)
UNIDAD OPERATIVA REFORMA INGENIERIA DE DISEÑO
POZO: S AMARIA 1 17 5
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(Operaciones de pesca)
Perdida de circulación.
Es la perdida significante y continua de lodo hacia la formación,varían desde la perdida gradual (1-10 bls por hora), es uno de los problemas más comunes y costosos.
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(Operaciones de pesca)
Perdida de circulación. Dependiendo de la gravedad de la perdida de
circulación esta puede conducir a los siguientes problemas:
a) Disminución de la presión hidrostática en el pozo por abatimiento de nivel.
b) Daño a la formación productora por la cantidad de lodo perdido
c) Inestabilidad de agujero por reducción de columna hidrostática.
d) Incremento en el costo de perforación
e) Carencia de datos de la formación
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(Operaciones de pesca)
Perdida de circulación. La mejor manera de evitar las
perdidas de circulación es mediante la reducción de la diferencial de presión (Formación y columna de fluido en el pozo).
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(Operaciones de pesca)
Perdida de circulación.
Una vez que la densidad del lodo sé estable el siguiente paso es fijar el rango de valores para las propiedades reologicas del lodo.
Viscosidad.
Punto Cedente
Geles
Estos factores influyen en la magnitud de las caídas de presión por fricción.
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(Operaciones de pesca)
Pegaduras por presión diferencial.
Existen problemas que se pueden manejar sin interrumpir la perforación ( el control de perdidas parciales de circulación).
Las pegaduras de tubería, requieren de cierto tiempo para recuperar la herramienta pegada.
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Pegaduras por presión diferencial.
Básicamente estos se deben diferenciar por el tipo de problema que los genera tales como
a) Pegaduras por presión diferencial
b) Pegaduras por geometría del pozo ( Ojos de llave)
c) Pegaduras por la acumulación de recorte en el espacio anular.
d)Atrapamiento mecánico por herramientas perdidas en el agujero.