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REVISOR INDEPENDIENTE
MEMORIAL ESTRUCTURAL
11D01-5 2D-1 I752
fi 2021 19Frh.vDo
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130121 312-
r:4, Pes.N444,w
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7.5
MEMORIAL DE RESPONSABILIDAD ESTRUCTURAL
Dando cumplimiento a lo ordenado en el artículo A-6.2.6 del decreto 945 de 2017, el suscrito Revisor Independiente de los Diseños Estructurales del proyecto de DISEÑO ESTRUCTURAL, COLEGIO BOITA, BARRIO BOITA EN LA LOCALIDAD DE KENNEDY, Cat1é45 SuyNo.7c- 2)), hace constar que la revisión efectuada cumple en su alcance y metodología con lo exigido en la Resolución 0017 de 2017, expedida por la Comisión Asesora Permanente
para el Régimen de Construcciones Sismo Resistentes (1). En tal sentido, constaté que el
diseño estructural de la edificación cumpliera con la totalidad de las normas exigidas por la Ley 400 de 1997, la Ley 1796 de 2016 y el vigente Reglamento NSR-10 (2).
Manifiesto, bajo la gravedad del juramento, que soy laboralmente independiente del diseñador estructural y del solicitante de la licencia, quien sería su titular en caso de ser aprobada (3).
Igualmente, manifiesto bajo la gravedad del juramento no encontrarme en ninguna de las incompatibilidades previstas en el artículo 14 de la ley 1796 de 2016 (4).
He suscrito la solicitud de la licencia, los planos estructurales, memorias de cálculos y demás documentos técnicos del proyecto, como constancia de haber efectuado su revisión y constatado el cumplimiento del Reglamento NSR-10 (5)(6).
Firma: Lautk,u1 /
L11001-5 20-0752 Nombre: Luisa María Gallego Quintero Profesión: ingeniera civil
Especialista en estructuras. Mat. profesional Nro.: 17202-341080 Caldas.
(1) Articulo A-6.2.5 del decreto 945 de 2017 (2) Artículo A-6.2.4 del mismo decreto (3) Artículo A-6.2.2 del mismo decreto (4) Artículos A-6.2.7 y A-6.2.8 del mismo decreto (5) Sección 3.6.2 de la resolución 0017 de 2017 de la Comisión Asesora Permanente (6) Artículo A-6.2.6 del mismo decreto
REVISION ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE
DISEÑO ESTRUCTURAL
COLEGIO EDITA KENNEDY - BOGOTA
CALLE,gerfUr N7.247,.fr-.- •
MEMORIAS DE CALCULO . ,.--- FECHA:18/141os°
(TEN CUMPLE
OBSERVACIONES
SANO I RA
2. Avalúo de cargas utilizado .. ... , ..... . . ..
SIGUIENDO LOS LINEAMIENTOS BÁSICOS PARA EL DISEÑO DE CONSTRUCCIONES ESCOLARES.
, .., ''.• :':
• - 11 ;;;.. ,..il 7"„iá SI
El avalúo de cargas se realiza siguiendo los 'lineamientos bdslcos de construcción de edificaciones de construccIdnes escolares zosr. AsIse verifica el cumplimiento de asignación de cargas en cada uno de los niveles.
2. Definida da los parámetros da diseno s mico L, ti:. 3 y: deirTjza slarly SI Intermedia- Mircrozonificación sísmica.
Micro zona. Aluvial 200
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l'') V? hriZkili.00 Zlir ...........-.......................: . ' ' ...,..
- o Z 9-100 H..
i
... . -
22=-
...
.,.. . Grado de disipación de energla SI
/ coeficiente de Importancia 1.23 Aa 0.15 Av et 20 Fa 1.05 Fv 2.10 Grupo de uso 51 111
3. Descripción del sistema estructural 51 Sistema combinado de pórticos de concreto resistente a monten tos combinado con muros estructurales. (A.3,2.2.2
Coeficiente de disipación de energía SI Especificaciones de los materiales de construcción 51 Presentación espectro sismico de diseno 51 C arrecio espectro SitnliC0 de diserto y ~bielde dallo
4. Verificación irregularidades SI Verificación torsión accidental SI
5. Comparación entre FHE y análisis dinámico SI o Revisión del sismo an el umbral de dallo para flexibilidad SI 7 Indices de sobreesfuerso 51 8 Indices de flexibilidad 51 g Ve rificiuión combinaciones dis carga SI so Datos de entrada de modelo por computador SI
Espectro de diseña SI Espectro de diseño umbral de dalo 51 Pc concreto cimentación, Vigas aéreas, y losas de entrepiso 51 Pc columnas y muros pantallas SI fy Acerode refuerzo SI
st. Isométrico de la estructura correspondiente con planos SI 12 Correspondencia de cimentación con estudios de suelos 51 13 Verificación cumplimiento de derives SI 14 Chequeo columna fuerte viga debiten 105 nudos SI 3.5 Diseno de vigas SI
Chequeo de deflexión a largo plazo SI 16 Diseno de columnas SI 07 0 iSeliO de vises de borde SI 18 Diseno de escaleras 51 19 Diseño perfiles estructura metálica SI 20 Diseno de muros de contención SI 21 Diseno da loses SI 2:3 Diseno de elementos no estructurales 51
33 Procedimientos de diseño de la resistencia al fuego& los elementos estructurales
51
24 Diseno de cimentación, SI
Luisa Maria Ga ego Quintero Ingeniera civil-especialista en estr turas M.P 272os-34008o CLD
REVISIÓN ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE
PLANOS DE DISENO
COLEGIO BOITA KENNEDY • BOGOTÁ
CALLE 45 sur N.720-20
FECHA:18/12/1020 COLEGIO BOITA LOCALIDAD KENNEDY - BOGOTÁ
ITEM CUMPLE OBSERVACIONES
SI / NO I NA
Datos manchara
Nombre y dirección del proyecto SI Datos ingeniero estructural 51 Datos ingeniero revisión estructural independiente SI escala Si contenido SI propietario 51
Concordancia ejes estructurales y arquitectónicos
Correspondencia con planos arquitectónicos
Ubicación de columnas SI Ubicación de vigas SI Ubicación de vatios 51 Ubicación de voladizos SI . Ubicación muros de contención NA
Número de pisos SI Planta de cimentación 51 Plantas de entrepiso SI Planta de cubierta SI Verificación de niveles SI
Planta de cimentación Localización en planta 51 Detalles 51 Notas geotécnicas SI
Notas estructurales
Resistencia del concreto SI
Resistencia del acero SI Calidad unidades de mamposterla 51 Tipo de mortero SI Calidad de la madera estructural NA
Grupo de uso 51
Zona de amenaza sísmica SI Aa SI Av SI Tipo de suelo 51 Fa 51 Fv SI Coeficiente de importancia 51 Grado de capacidad de disipación de energía 51 Cargas vivas SI Caigas muertas SI Cargas de viento 51 Cargas de granizo SI Separación estructural SI
Planos estructurales
Listado de especificaciones SI
Plantas, alzados, cortes y fachadas que permiten visualizar el alcance completo del proyecto
SI
Especificaciones de miembros estructurales y sus conexiones SI
Detalles completos de conexión SI Localización de todos los elementos 51 Niveles SI Alineaciones y centros de columnas SI Contrahechas NA Dimensiones para estimar cantidades SI Requisitos de control de calidad basados en especificaciones del proyecto
51
5imbolos de soldadura de acuerdo con AWS Di.3. SI
Especificación del tipo de protección contra la corrosión 51
Lista discriminada de materiales por piezas y elementos con descripción, pesos teóricos y cantidades.
NO
Información de arriostramientos y apuntalamientos temporales NO
Despiece de columnas
niveles SI cuantía acero 51
ubicación y longitud de trasla pos SI separación flejes SI
Despiece de vigas
niveles SI cuantía acero SI ubicación y longitud traslapos 51 separación flejes SI
Despiece de pantallas
niveles SI cuantía acero SI ubicación traslapos SI separación flejes SI r
Muros de contención
niveles SI cuantía acero SI ubicación traslapos SI separación flejes SI
rarblhélrniohntne ci
•
Cuadro de traslapos Si Detalle losa de contrapiso SI Detalle losa aérea Si Detalle escaleras SI Detalles elementos no estructurales SI
Detalle vigas y columnas de amarre SI
o Luisa Maria allego Quin ro Ingeniera civil-especialista en estructuras MY 17202-34108o CLD
•
•
MEMORIAS REVISIÓN ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE
COLEGIO BOITA
BARRIO BOITA LOCALIDAD DE KENNEDY
•
/- caRADwA aRt ANA No 5
s,r3w #44.7z.zwart.z.17-- A 1EE, 1O2Í
FIMC101010
00G0T4
PROYECTO: COLEGIO BOITA CONTRATO DE CONSULTORA 519 DE 27/1212019
ALCALDÍA MAYOR DE BOGOTA D.C. SECRETARIA DE EDUCACIÓN
SUBSECRETARIA DE ACCESO Y PERMANENCIA CRIS DE CONSTROCCION Y CONSERVADION DE ES7N3LECIARENTOS EDUCATIVOS
CONSULTOR MC CONSTRUCCIONES Y CONSULTORLAS SAS
MC
CONTENIDO MEMORIA ESTRUCTURAL
ING. WILLIAM JAVIER FAJARDO KUDEYRO M P 7620282260 VLL
NOVIEMBRE 27 DE 2020
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL VOYMOn Opa, nommbra 27 da 2020
Luisa María Gallego t uintero Ingeniera Civil Especialista en estructuras.
J
LEstudio de suelos Diseño Arquitectónico
r Diseño estructural LRevision estructural —
DISEÑO COLEGIO BOITA 1 ALMA INGENIERÍA 5.A.S.— In_g_.luis F. Monttya G T—Arq. Carlos Arturo Bernal Galindo
Ing. William Javier FaIrdo Kudeyro Irig. Luisa Maria Galle_go Quintero.
Tabla de contenido MEMORIAS REVISIÓN ESTRUCTURAL INDEPENDIENTE 1
Avalúo de cargas utilizado 3
Definición de parámetros de diseño 4
Procedimiento de análisis empleado 5
Espectro de diseño en umbral de daño 20
Seguimiento de las recomendaciones del estudio geotécnico 21
Procedimiento de diseño de los miembros estructurales. 21
Procedimiento de diseño de la resistencia al fuego de los elementos no estructurales. 32
Revisión de los planos estructurales 32
Contenido de especificaciones y recomendaciones de construcción. 35
DOCUMENTOS RELACIONADOS 4 Folios T Fecha
368 I Noviembre 2020
1 240 _i Noviembre 2020
121 1 Noviembre 2020 26 1 —Noviembre 2020 __
T 1. 6 4 ! Noviembre 2020 200 24
Noviembre 2020 Noviembre 2020 Diciembre 2020
f A,osto 2020
1
i Memoria estructural Anexo 9.1 Resumen de diseño de vigas aéreas Anexo 9.2 Diseño de rampas metálicas
Fiknexo 9.3 Diseño de elementos de acero Anexos .4 Reporte edificio A Anexo 9.5 Reporte edificio B
F Anexo 9.6 Diseño de rampa sótano Acta de observaciones y correcciones Oficio No.Aoc-2.0500877 Cerramientos metálicos, escaleras
Avalúo de cargas utilizado
Las cargas muertas están estipuladas correctamente siguiendo los lineamientos básicos para el diseño de construcciones escolares donde se presentan las especificaciones, cada uno de los elementos y sus cargas corresponden con el programa arquitectónico y son asignados correctamente en el modelo matemático. Respecto de las cargas vivas, se verificó en el modelo matemático la aplicación de estas en cada nivel tal como se requiere de acuerdo con los espacios designados por el programa arquitectónico y siguiendo lo que se presenta en el documento de memorias de cálculo.
Adicionalmente es claro que para las cargas vivas es correcto el uso de 5 kN/m2 para los usos de: Salones de clase, oficinas, restaurantes, salones de clase y áreas recreativas.
Urtun1,14,rworreti.pten
Definición de parámetros de diseño
Zona de amenaza sísmica: Intermedia, siguiendo la microzonificación sísmica de Bogotá, definida según el decreto 523 de 2010.
Se define correctamente de acuerdo con la localización del proyecto en el mapa de microzonificación en la Micro — Zona: Aluvial zoo.
Ilustración 1.Localización del proyecto en el mapa de microzonificación sísmica.
Capacidad de disipación de energía: Esta revisión estructural independiente acepta el uso de un sistema de disipación de energía especial, teniendo en cuenta que Bogotá se encuentra en zona de amenaza sísmica intermedia y para los diseños, de acuerdo con el reglamento NSR-lo, puede ser usado un sistema de disipación moderado o especial, y esta decisión le corresponde al diseñador de acuerdo con su criterio y la complejidad del proyecto.
Coeficiente de importancia: Correctamente definido teniendo en cuenta el grupo de uso de la estructura, en este caso, Grupo de uso II = Coeficiente de importancia: 1.25
Descripción del sistema estructural Para el proyecto se describe el sistema estructural como: pórticos de concreto Resistentes a momentos combinados con muros estructurales.
Coherente con los diseños y con el coeficiente de disipación de energía Ro=7 utilizado en el diseño. Esta revisión considera pertinente la aclaración de la página 33 de las memorias de cálculo donde se describe el reglamento NSR-lo c.21.1.4, C.21.1.5.
Procedimiento de análisis empleac O
El desarrollo del diseño se realiza con el análisis dinámico elástico espectral, de acuerdo con los requisitos de la norma vigente NSR-lo, A.5.4
Todo el diseño se acoge a la metodología de análisis planteada, obteniendo los modos de vibración, la respuesta espectral modal, la respuesta total, el ajuste de íos resultados, el chequeo de las derivas, fuerzas internas totales de los elementos debidamente ajustadas, diseño de los elementos estructurales siguiendo los requisitos del grado de disipación de energía correspondiente del material.
Verificación de irregularidades
Cada una de las irregularidades debe ser evaluada de acuerdo con lo exigido en la normativa vigente, se verifica el cumplimiento de esta condición y los resultados coherentes con el diseño estructural.
Se obtiene entones:
Irregularidad Tipo
Chequeo Edificio A
i - Edificio B
3.A
•
L
Tipo 'I aA — Piso flexible +a --0.9
0.60 Rigidez Kb< Rigidez K‹ c 0.70 Rigidez K0 o
0.70 (1‘.04-KL+Kp) /3 <Rigidez Kt, < 0.80 (1•Cts+Kv-4-KF) 3 Ok Ok
I 1 i j
Tipo lbA — Piso flexible extremo ii, ..... 0.8
Rigidez Ke < 0.60 Rigidez Kb O
Rigidez '<e< 0.70 (K.0-1-Kr+Ki) 13
LinRespS Per
107387.3 1141 934 0.009432 N*21.30 Sy 423.508 0.003944 ti 5
954.5913 0.605647 LinReepS N*21.30 pec
169052.7 316 1237 0.0021387 9
EDIFICIO A
Tabte 3.5 - Story tdittnees (Pont 1 ot 2) Output Case Step Step Step Shear X Dritt X Stift XII Stift X Sheer Y Drift Y Stift Yh Story Case Type Type Number Labet tont rn tour tordim tont m tont
ut,Re..1.17.., 8073 1229 22 4,7:17 r e02072 per
8 1...inRespS 1193.117 1690527 N+21.30 Sx 0.007058 . 395.1145 0.003609 Per o 9 i_eiRespS 20(11.066 264243 9
0.007573 674.4686 0.003974 .. pec 1 07 LinRespS 2620.446 3582(37.7 N+14.130 Sx 0 007314 893 7067 0004163 Pee 4 44
077 748 1.,/ 0.C98604 3577202 1058 438 , 0.005294 LinRespS 3355.072 456041.4 1173.144 14,5 10 Sx 0 G97379 0 004267 Per 5 2 8
N*1 unias 3442594 . 0.001793 1920163. 1211.2.85 11,x 19 0 001503., per 6 124 9 LiríFIezpS 14.1.75 Sx o 0 0 0 0 pec Lil :Resp!"3 N-24 38 Sy 33.5004 0.003001 11155.94 10.4767 0004003 pec 4
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LinRescS pec
LinReapS Per
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LinRespS Per
LinResp5 per.
701 8062 0004348
911.7177 0.0194388
30600 133 O 05372
11139 5858 0.905239
1192.957 0.001275 3
(:,7.,27241 15 11 207764.3 2538,190
24 4 199105 2 3011 1373
79 1 2233035 3331.662
38 5 935800.0 3442 035
63 7
181-1195 1923 783
o 00772
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0.0092
0.003513
14-1.75 Sy LinRespS
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35 1310 e-47
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307.7555 0,001929
404 034 0:001349
474
514,7973 0.002324
523 5372 o 2o:3
1.1cflesta N4510 Limera Pec 1454 344 454274.1 0.003208 5/7 5931 0001893
27 1510761 1910515 0,000781 4
O 39 0
C, 23.38 5 02 ,E.O15 2 4E3•
O 1.1E-05 9..105E-05 O 2.4E-05
O 1 4E-05 e. 130E-05 0 2
O 2 1E-09 3,117E-05 O 3E05
O 1 -LE .013 54093-335 C: 3 CE-95
.011 O TE-06 0001 O 9E-06
D. Ceyt.Q.114 O 40,t10,
O
0 0
EDIFICO B
Table 3.5 - Story Stiffness (Part 1 of 2) Output Cate Step Step Step Sheet X Oritt X Stift Xh SHWX Sheet; Y -hafiNP Stary Case Type Type Nimbar istiol tont in tont. tontint tont m tont
248.7819 0.012548 . 19619.76 11:32.1009 000.12773 pec 7 L4r.Resp5 1475.190 177408,8 N.19.65 Sx 0.008315 507.5045 0.003628 P 6 08
N-10.90 Sx linflespS 2333.758 270887 0.0691515 1003.058 0 004238 pec 5 89 Sx LinRespS 337619.5 1318.127
tec W+12.35 2937 267 0.008789 0.094429 16 R _
LinRespS 3496 074 250861 6 1573 334 N.9 70 0 013454 0 00939 63 4
N-000 Sx 3888.460 2339970. 1569 214 0.031508 080057 3 9 LinRespS
Pe9
N.24 4 Sy 104 5995 0.005767 LinRespS pec
18135,40 252.5347 0058034
611.7684 0.003993 LinflexeS 14, 19.55 Sy • 153194.5 1429.808 0.007402 92 9 220459.5 2231 197 8.007992 59 5
pec LinRespS
Pec 998.225 0 004307 N.16.00 Sy
N.9/0 Sy 1488.661 0 005493 LinRespS
pec 270999.9 3513.063
99 0.01487 4 11.3.75 Sy
1440.00 Sy
LinRespS 1582.953 522844.5 3740.956
0.003028 0.007481 Dec 4 4
1538.841 0.008486 3164370. 3562.573 0.90103 282 LinRespS
pec UnilealpS 74-1.75 Sy *89 1490.331 0.000399
N244 :1 Ux 199 0457 0.010111 LinRespS pec
kinReispS 1180 272 177408 14,19.65 0 006653 486.053 8.082893 DOC 08
N -16.00 Ux 1867.196 270887.8 006893 802 5279 0.003391 5 80 114,12.35 U* 2374 055 807032 337619.6 1054.609 '.111.11»,19,4 0. e 003544 ' ,- • 3 16 2
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93 2 1260 491 522144 5. 2992 350
0,002422 505900 4 25 1231 197
0035 3 ,e-1313 2513 345 • O 69 0005:24 7
1235 3724733
o30»19 2313523 O COO795- 9 933
.5195 -1234 ,2;147C
1529250 2725(44 0.001702 021 0575 0.0O32 95
22920'1c "z100 ,. 7 442 14:112 O 7.C,
2~454 1315 133 569 0690 O 0019715 O 003407
2 5 2?Its32, 9 1 91.9 occ :1 C0.:4515 11.▪ ,.:10e1.7., C1,5
1 N43,75 tAttly 1.15tespE pec 707 5410 0.001355 5233192.5
72 105529 0.003332
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17..15, 72.2 0 7472.55 4402903.: O. 0011596;
ir014(.415 3412 35 1.11713,x Pese 1329550 311013.9 0.0031577 191 1270 0001901 5 32
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N.3.75
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4
a 25
b
15.5
Ok 5A
Irregularidad l-Chequeo Tipo
Edificio A Edificio B
ni» > 130 snE o
ni» >1.50 me
3A
Tipo 3A — Geométrica 0.9
l301)
Ok
Ok
Presenta Presenta irregularidad irregularidad
2A
4A Ok
b> a
Presenta irregularidad
~In Case •Step Step Step Sheat X Dr* X Stiff lith Stift X Show Y DriftY Stift Yb .."" Case Type Type Nombra Labei tont en tont tont% tont ni tan! ^1•F ' JE>
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I G3 1
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5301550 77 35 40 7
1.1741105p:S hé419. UEy Poi 103 4932 0.001190 ts3t94o 42oo55'3 000222
N•10 UEy
14*12 35 UEy
`1•0 70 UEy
N•75 UEy
1.¿•c 710 JE,
N.1 75 11Ey
003 704 0002208
1 229459 ee 4 2::J .1;
21 200275 9
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301.4300 0.001323
4415 5070 0.04*
474 7195 0.000900
se' O Z.C.C1.41
447 0005 0.00012
o 0..002244 20
3' 51",5
3734730 007 4192 1000290 953 •
8.4 32
Tipo 5aA — Piso débil -0.9
0.65 Resist. Piso < Resist. Piso n < 0.80 Resist Piso
Tipo 5bA — Piso débil extremo +a = 0.8
Resistencia Piso B <0.65 Resistencia Piso C
Edificio A Edificio B Irregularidad Tipo
Chequeo
e aP
aP
Tipo taP Irregularidad torsional jip 2m0,9
1.4(Al A2 )
k hit > I.2(l +A2
2
Tipo lbP — Irregularidad torsional extrema Sir m0.8
lI di >1.4(ái f112
2
Se chequea la tabla para las proporciones de los desplazamientos (story max/avg displecements) representativos en las derivas, se considera irregular cuando la proporción (ratio) es mayor a 1.2 y menor a 1.4 para 1aP y mayores a 1.4 para 1.1)P
Igualmente se verifica el cálculo realizado por el diseñador, aprobando los resultados presentados.
Tipo 21F, RéttOC.1105 *ft 1115 IRIV41.1411** 031 A. >LISO C>1150
A B
Presenta irregularidad torsional
Presenta irregularidad torsional laP
Presenta irregularidad
Presenta irregularidad
chequeo 1 irregularidad --
1 C 8.4 D 27 chequeo 2 irregularidad
A. se considera irregularidad 2P si el chequeo 1 y 2 presentan irregularidad
3P i
4P
Irregularidad en el diafragma
Desplazamiento de los planos de acción
Ok
Ok
Ok
Ok .......... ....___
Ok --r. 5p Sistemas no paralelos i
Ok
Comparación entre el análisis de fuerza horizontal equivalente y el análisis dinámico.
EDIFICIO A
CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE EN LA BASE
hn = 23.05 m
Ct= 0.049
a= 0.750
T = 0.52 seg
Aa = 0.15
Av= 0.20
Tipo de suelo= Suelo E Aa=0.25
Fa= 1.45
Fv= 3.00
Grupo de uso= GRUPO III
1= 1.25
To= 0.28
Tc= 1.32
TI= 7.20
(2,5*Aa*Fa*I) 0.680
((1.2*Aa*Fv*I)/T) 1.746
Sa= 0.492
Wcm 76211.79 kN
Vx=Vy= 37496.20 kN
Vdinx = 33760.30 kN
Vdiny = 33754.49 kN
FactorEx = 1.11
FactorEy = 1.11
Una vez realizado el cálculo y comparando los resultados con el calculo realizado por el diseñador, se concluye que no es necesario ajustar la fuerza sísmica, tal como se expone en las memorias de diseño donde los resultados presentados concluyen que:
Sentido VFHE = 3825 ton 90% Vs = 3443 ton Sentido V.• Vne = 3825 ton -11 90% VS = 3443 ton
• Carga Text FX FX
SISMOX Max 3442.6 1211.2 SISMOY Max 1193.0 34424
Después de revisar, las cortantes en la base se puede concluir que el modelo refleja las condiciones mínimas exigidas para este análisis. Por lo tanto no es necesario ajustar la fuerza sísmica para el SX y el SY.
58 MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
Versión 03. noviembre 27 de 2020
EDIFICIO B
CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE EN LA BASE
he = 23.05 m
Ct= 0.049
0.750
T = 0.52 seg
Aa = 0.15
Av= 0.20
Tipo de suelo= Suelo E Aa=0.25
Fa= 1.45
Fv= 3.00
Grupo de uso= GRUPO III
I I= 1.25
To= 0.28
Te= 1.32
TI= 7.20
(2,5*Aa*Fa*l) 0.680
((1.2"Aa*Fv*I)/T) 1.746
Sa= 0.492
Nono
Nono
Mane
1g
1
Wcrn = 86619.00 kN
Vx = Vy = 42616.55 kN
Vdinx = 38380.29 kN
Vdiny = 38371.46 kN
FactorEx = 1.11
FactorEy = 1.11
Una vez realizado el cálculo y comparando los resultados con el cálculo realizado por el diseñador, se concluye que no es necesario ajustar la fuerza sísmica, tal como se expone en las memorias de diseño donde los resultados presentados concluyen que:
Sentido VFHE = 4347 ton 90% Vs = 3913 ton Sentido Y. V = 4347 ton 90% Vs = 3913 ton
Carga Text FX FX SLSMOX Max 3913.7 1722.2 SISMOY Max 1613.9 3912.8
Después de revisar, las cortantes en la base se puede conduir que el modelo refleja las condiciones mínimas exigidas para este análisis, Por lo tanto no es necesario ajustar la fuerza sísmica para el SX y el SY.
66 MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
Versión 02. noviembre 27 de 2020
Verificación de las derivas y deflexiones
Se verifica el titulo A-6 para el chequeo de las derivas máximas por piso, teniendo en cuenta los casos
Ux y Uy.
Table 2.1 - Load Pattern Clefintbans
TIos mito súltImer
-I.LRF Yes Other O
AO". No Olivar IDend No Dead 1
OeockSixoto No SefonOc O Naeq Grampa No Sota
Lbea No Livo iA Sisroes No Seismo; O Notes Sierooy No Bdimnic e Nene
SobreCarge No Super Dead O Tierra No Other
Srois UmSs No eis O Nene Onft) Beistnic Umby «Ion
Nono
m Ux No Seis I Ordt) &Morolo No ffinfb
Viento No Wiod Vivo No Roof Live Cubierto
20
Se verifican las tablas existentes en el Anexo 9.4 Reporte Edificio A y 9.5 Reporte edificio B, y se comparan con las derivas máximas presentadas en las memorias de cálculo:
Edificio ---
, I Caso i I Dirección I — D e ri v a M. á x ima- - - - -
I Ux 1 x I 0.21% I Ux x 0.28% 1
• VERIFICACIÓN DE DERIVAS EN EL UMBRAL DE DAÑO.
Tabla 2.1 - Load Pattern Oefinttions
-LLRF Ves Othor
Agua No Oler O Oead No Dead
DeadSismo No Seiarnic GrartIZO Sncw er
Live No Live Sitrocx No SeismiC O None
Siarriov No Seiarrriu O Nooe obreCarga No Super Dead
Tierra No Olher
UrfsbX
Umby
Uy
Viento
No
No
No
No
No Norte
Seisrn;t: tOrdt;,
&atolle (DM)
Seisin:z (Dritt
Seiserie (DM)
O
O
Nono
Nona
Nona
Nono Vive
Cubierta Roof Live O
Teniendo en cuenta que el valor máximo permitido es del 0.4%, para derivas máximas por piso en el umbral de daño, se chequean los listados de resultados del modelo matemático donde se presenta lo resumido en las memorias de cálculo, coherentemente relacionados COMO:
Edificio Caso Dirección Deriva máxima en umbral de daño
A Umbx x o.1.1% Umby -I y o.u.%
1 B Umbx x 0.26% I L Umby _ Y o.15%
21
e
Respecto de la verificación de deflexiones, ésta fue solicitada para la viga principal central y las vigas en voladizo, esta verificación se realiza en las memorias de cálculo siguiendo los lineamientos del reglamento NSR-lo, se solicitó la verificación de la deflexión a largo plazo teniendo en cuenta las dimensiones de estos elementos y sus longitudes.
"CR9.5./ — Las disposiciones de C.9.5 únicamente se ocupan de las deflexiones que puedan ocurrir al nivel de carga de servicio. Cuando se calculen deflexiones a largo plazo, únicamente debe considerarse la carga muerta y la porción de la carga viva que actúan en forma permanente.
Se dan dos métodos para controlar las deflexiones. C.9.23 para vigas no preesforzadas y losas en una dirección, y para elementos compuestos se deben seguir las disposiciones de altura o espesor total mínimo, según la tabla C.9.5(a) y satisfacer los requisitos del Titulo C del Reglamento N5R-lo para elementos que no soporten ni estén ligados a muros divisorios y otros elementos susceptibles de sufrir daños debido a grandes deflexiones. Para elementos no preesforzados en dos direcciones la altura mínima requerida en C.9.5.3.2, C.9.5.3.2 y C.9.5.3.3 satisface los requisitos del Titulo C del Reglamento NSR-2o".
Conociendo que la deflexión máxima se puede presentar en la viga principal yen las vigas en voladizo críticas tanto para el edificio A como el edificio 8, se verifican los chequeos presentados en las memorias de cálculo y se encuentra que los resultados son correctos.
TABLA C.9.5(b) Deflexión máxima admisible calculada
Tipo de elemento Deflexión considerada Limite de deflexión Cubiertas planas que no soporten ni estén ligadas a elementos no estructurales susceptibles de sufrir danos debido a dellexiones grandes.
Deflexión inmediata debida a la carga viva, L 4/180« En/celos que no soporten ni estén ligados a elementos no estructurales susceptibles de sufrir darlos debido a deflexiones grandes.
Deflexión inmediata debida a la carpa viva, I V360 Sistema de entrepiso o cubierta que soporte o esté ligado a elementos no estructurales susceptibles de sufrir danos debido a dellexlones grandes.
La parte de la deflexión total que ocurre después de la unión de los elementos no estructurales (la suma de la deflexión a largo plazo debida a todas las cargas permanentes. y la defleeón inmediata debida a cualquier carga viva adicional};
t/480 s Sistema de entrepiso o cubierta que soporte o esté ligado a elementos no estructurales no susceptibles de sufrir danos debido a deflexiones grandes. 1/2401
EDIFICIO A
L: 710 cm
deflexión máxima permitida 1.48 cm
Pleura 20 Deemeón en 1c4n 3100 (-0,17 cm) y »In 004 (-0,07 cm) por cargas vnias
-Icon, LODO 3100 Siory the ea U. O011
0066 UZ. -O 1751 114 000132 12y » 0 000041 121 -0000004
G13
- Met Latan 804 Stey. th4.0a
0 0034 Uy-. -O QIN
- 1 -00731 .0 00000 O 000040 -0000002
Z2
5
1- •
7 r7
I =
Joint taba& 27 Slot,/ N+1 754 lb
• -0 0074
Uy • 0 0062 • '12543
Rx..0003121 fly
0001342
Rz 00O0013
Deflexión actuante inmediata: 1.25cm ok
Jeln 305:
Longitud de la viga: 800cm Deflexión 0: -0.88cm Deflexión L: -0.17cm Deflexión -1 .1cm
Join 163:
Longitud de la viga: 298cm Deflexidn 0: -0,28am Deflexión L: -0.07cm Della-m.00011- -O 35cm
Deflexión admisible: Deflexión
0-17an 2.2cm: Cumple .100 1110
laso» 5 -1-22= 1.17cm: Cumplo 400 400
81
:MI 0.07cm = 1-7 = (182cm: t7iimpte
0.350n j— 22, 0.62cm: Cuutpíe 400 400
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL Versión 03. Noviembre 27 de 2020
1
EDIFICIO B
Se verifica también la viga central y las vigas en voladizo críticos.
Esta revisión encuentra correctos los cálculos realizados y definidos en las memorias de cálculo para los ejes: A, B, C, 6 y 3, donde siguiendo la tabla C.9.5(b) las deflexiones calculadas son:
Story Unique Name
Output Case
Uz
CM
ANAL
cm
Longitud
cm
Reyision adm cm
(AD+AL)/Aadm
EJE A (3-1) N +19.65 3595 Live -0.0914 -0.70 796 OK, AL< L/360 -2.21 N+19.65 3595 8.2.3.1 -0.6055 'OK, til)+111.<1./480 ' -1.66 42% N+16.00 5874 Live -0.0930 -0.69 726 OK, AL< L/360 -2.02 N+16.00 5874 8.2.3.1 -0.5970 r OK, AD+AL< L/480 ' -1.51 46% N+12.35 201 Live -0.0921 -0.68 726 OK, AL< L/360 -2.02 N+12.35 201 8.2.3.1 -0.5868 r OK, AD+AL< L/480 ' -1.51 45% N+8.70 252 Live -0.0755 -0.59 240 OK, AL< 1/360 -0.67 N+8.70 252 8.2.3.1 -0.5146 OK, /1D+/11.<1./240 -1.00 59%
EJE O (6.6a) N+19.65 5.14i.) If O 31,3.55 2.07 835 OK, AL< L/360 -2.32 N+19.65 51..iti 1 7040 0 i 3,1. r OK. LID+ill..<1/240 ' -3.48 60% N+16.00 5870 Live -0.2386 -1.62 835 OK, AL< 1/360 -2.32 N +16.00 5870 8.2.3.1 -1.3764 r OK, AD1AL< L/480 ' -1.74 93% N+12.35 90 Live -0.2293 -1.56 835 OK, Alc L/360 -2.32 N+12.35 90 8.2.3.1 -1.3356 r OK, AD+Al<1./480 ' -1.74 90% N+8.70 174 Live -0.3659 -1.69 835 OK, At<11360 -2.32 N+8.70 174 8.2.3.1 -1.3216 r OK, AD+Al<1/4.90 ' -1.74 97% N+3.75 2319 Live -0.6157 -1.96 835 OK., hi.<1./360 -2.32 N+3.75 2319 B.2.3.1 -1.3484 OK, t1D+01..< 1/240 3,43 56% EJE 8 (3-1) N+19.65 3596 Live -0.1050 -0.73 796 OK, AL< L/360 -2.21 N+19.65 3596 8.2.3.1 -0.6256 COK, LID+111<1/480 ' -1.66 44% N+16.00 5875 Live -0.1059 -0.72 726 OK, Al< 1/360 -2.02 N+16.00 5875 B.2.3.1 -0.6110 r OK, 00+01‹11480 ' -1.51 r 47% N+12.35 222 live -0.1037 -0.69 726 OK, AL< 1/360 -2.02 N+12.35 222 8.2.3.1 -0.5882 'OK, AD42111<1./480 ' -1.51 46% N+8.70 J':.3 Live -11.08.31 -0,61 240 OK, AV 1/360 -0.67 N+8.70 2.53 8,2.3,1 -0.5293 OK, AD+.61.-..1/240 1 i,Z.) 61%
EJE C (6a) N+19.65 5145 Uve -0.0493 -1.16 495 N+19.65 5145 B.2.3.1 -1.1070 N+16.00 5869 Uve -0.1390 -1.03 495 N+16.00 5869 8.2.3.1 -0.8922 N+12.35 89 Uve -0.1337 -0.99 495 N+12.35 89 8.2.3.1 -0.8552 N+8.70 173 Uve -0.1248 -0.94 495 N+8.70 173 8.2.3.1 -0.8173 N+3,75 2318 Uve -0.2899 -0.91 495 N+3,75 2318 13,2,3.1 -0.6213 EJE C (3-1) N+19.65 3597 Uve -0.1104 -0.83 796 N+19.65 3597 8.2.3.1 -0.7191 N+16.00 5876 Uve -0.1110 -0.81 726 N+16.00 5876 8.2.3.1 -0.7002 N+12.35 231 Uve -0.1086 -0.78 726 N+12.35 231 8.2.3.1 -0.6729 N+8.70 254 Uve -0.0932 -0.64 796 N+8.70 254 8.2.3.1 -0.5507
OK, La< 1/360 -1.38 OK, AD+AL< 1/240 • -2,06 56% OK, hi.<1./360 -1.38 OK, AD+81.<1/480 • -1.03 100% OK, AL< 1./360 -1.38 OK, AD+M<L/480 ▪ -1.03 96% OK, Al< 1/360 -1.38 OK, /11)+Al<11480 • -1.03 91% OK, AL< L/360 -1.38 OK, 410+111x 11480 -1.03 88%
OK, AL< 1/360 -2.21 ' r
' OK, AD+Al< L/480 -1.66 50% OK, AL< 1/360 -2.02 ' r r OK, ANAL< L/480 -1.51 54% OK, AL< 1./360 -2.02
'OK, aD+111< 1/480 ' -1.51 ' 52% OK, AL< L/360 -2.21 OK, ADIAL<I1480 -1.66 39%
EJE 6 (a.--A) N+19.65 5123 Live -0.0862 -0.58 325 OK, AL< L/360 -0.90 N+19.65 5123 1 ' r 2.3.1 -0.4888 OK, AD+Al< L/480 -0.68 85% N+16.00 3972 Uve -0.0757 -0.55 325 OK, AL< L/360 -0.90 y N+16.00 3972 1 'r 2.3.1 -0.4724 OK, AD+Al<11480 -0.68 81% N+12.35 2235 Uve -0.0732 -0.51 325 OK, AL< L/360 -0.90 r N+12.35 2235 B.2.3.1 -0.4349 ' r OK, AD+AL< 11480 -0.68 75% N+8.70 2069 Live -0.0768 -0.53 325 OK, AL<11360 -0.90 r N+8.70 2069 8.2.3.1 -0.4539 ' r OK, AD+Al< L/480 -0.68 78% N+3.75 437 Uve -0.0334 -0.26 325 OK, AL<L/360 -0.90 r
N +3.75 437 B.2.3.1 -0.2243 OK, AD+41.< L1480 -0.68 38% EJE 6 (e-a) N+19.65 3603 Uve -0.3494 -0.93 392 OK, AL< 060 -1.09 N+19.65 3603 8.2.3.1 -0.5767 r OK, LLD+ilbc 1/240 r r -1.63 57% N+16.00 5882 Live -03396 -0.85 392 OK, Al.< L/360 -1.09 N+16.00 5882 8.2.3.1 -0.5099 'OK, AL)+AL< L/240 ' r -1.63 52% N+12.35 297 Uve -0.3253 -0.81 392 OK, AL< L/360 -1.09 N+12.35 297 B.2.3.1 -0.4811 'OK, AD+AL.<1.,/480 r -0.82 ' 99% N +8.70 235 Uve -0.2694 -0.58 392 OK, AL< L/360 -L09 N+8.70 235 13.2.3.1 -03121 OK, AD+AL< L/480 -0.82 71%
NT
5.1 3-0 .V4 Nota' Este espectro esta definirlo para un coeficiente de amortiguam¿ento ad 2 por ciento del critico
s I. AdS T
.5.%.1, S.. =
EJE 3 (a'-A) N+19.65 4676 Live -0.10 -0,77 325 OK, (11.< L/360 -0.90 N+19.65 4676 B.2.3.1 -0.66 'OK, AD+AL< L/240 ' -13.54 6% N+16.00 3971 Live -0.10 -0.74 325 OK, AL< L/360 -0.90
r
N+16.00 3971 8.2.3.1 -0.64 10K, itiD+AL‹ L/240 '-1.35 55% N+12.35 2234 Live -0.10 -0,74 325 OK, til<1./360 -0.90
r
N+12.35 2234 B.2.3.1 -0.64 'OK, iliD+AL< L/240 ' -1.35 SS% N+8.70 2068 Live -0.10 -0.74 325 OK, 61.< L/360 -0.90 ' N+8.70 2068 8.2.3.1 -0.64 OK, A D+A t.< L/240
r -1.35 55%
N +3.75 432 Live -0.11 -0.53 325 OK, AL< L/360 -0.90 r
N+3.75 432 8.2.3.1 -0.43 OK, LID+111‹ L/480 -0.68 79% EJE 3 (C-D') N +19.65 3602 Live -0.07 -0.55 841 OK, AL< L/360 -2.34 N+19.65 3602 B.2.3.1 -0.47 'OK, it1D+AL‹ L/480 ' -1.75 r 31% N+16.00 5881 Live • 0.07 -0.53 841 OK, AL< L/360 -2.34 N+16.00 5881 8.2.3.1 -0.46 FOK, ÁlDrAL‹ L/480 Y -1.75 r 30% N +12.35 291 Live -0.07 -0.51 841 OK, AL< L/360 -2.34 N +12.35 291 8.2.3.1 -0.44 OK, AD+/11.< L/480 -1.75 29%
Espectro de diseño en umbral de daño
Siguiendo el Reglamento NSR-lo, las edificaciones pertenecientes al grupo de uso III, deben ser diseñadas teniendo en cuenta el espectro en el umbral de daño. En el capitulo 5 de las memorias de cálculo presentadas, se encuentra la correcta definición del espectro elástico para el amortiguamiento crítico de 2%.
El espectro elástico del umbral de daño calculado cumple con los requisitos del Reglamento y cuenta con la información coherente del proyecto, siguiendo los parámetros de A.12.3.4
Aa: 0.15 Fa: 1.2 Fv: 2.90 Tod: 0.24 Tcd: 1.21 TLd: 3.50
0.2s s Tia o.ss 4.= 2.41
Figura A.12.3-1 - Espectro de aceleraciones horizontales elástico del umbral de daño
T (s)
7(a
Espectro Elastico del Umbral de Daño - 1-2%
0.05
0.00 0.11 13 3 t.s S Ci S: ; 1.3 2.0 23 2 5 2 3 3.0 3.3 53 3.8 4,0 4 3 4.5 4.8 5.0
Período T tsj
Seguimiento de las recomendaciones del estudio geotécnico.
Diseño de cimentación edificio A y B. La cimentación corresponde a lo indicado en el estudio de suelos, donde se propone el uso del sistema de losa combinada con pilotes, opción favorecedora en el sentido que puede ser menor la cantidad de pilotes y mayor su separación, obteniendo un resultado optimizado.
Se verifica en el estudio de suelos que los asentamientos se evaluaron en conjunto (losa y pilotes) y también se identificó la interacción entre los pilotes del grupo.
Se verifica correspondencia de las indicaciones tanto para el edificio A como el edificio B, en cuanto a diámetros, profundidad, cantidad y cargas.
Se verifica la rigidez Kpr de la combinación de losa con pilotes, se chequean las condiciones estática y dinámica para los cálculos.
Procedimiento de diseño de los miembros estructurales.
Revisión Vigas de cimentación Edificios A y B
Una vez analizado el comportamiento de la BCP, y verificadas todas las tablas de resultados que arroja el modelo matemático, se chequean las vigas de cimentación tal como se muestra para la Vcim 7:
.50
1448 12
2#4
J 12. 11#8
35
E#4109C
E#4264 § 15 Zona Confinada E#4264 § 20 Zona no Confinada
o o 85
25 .95
Vcim7 50x100
12 12
•
La distancia mínima entre barras 3 cros
SECCIÓN B - B VIGA VCIM7 VCIM .50x.1.00
ESC. 1: 15
Se verifican los reportes de las vigas de cimentación de los edificios A y B, donde se presentan los resultados para las cuantías de refuerzos coherentes con el diseño, adicionalmente se verifica el diseño indicado en memorias de calculo de acuerdo con la
pb 00213 p.rasx= 0.63#pb 0.0134
ka.max 62 cm'
n
VC i M - 7
Sec 50x100
Es 1
34812001 140
24412001 cedro 114-8500 •-----
1 20 42E#4264+ 126#4109C
42EA 126#
f 40 I
@ 6
7#8500
(
— 44812001
4
0$4@8cm 441.1120em
Stear V2 r Marc = 212 tont
at 156.000 cm Mm = -214 tonf et671.667 cm.
Separación Zona Confinada x<2H y Zona de Trasiapos
X: cara del apoyo 200.0 cm d/4 23.8 cm
8*bd 20.3 cm 24*dbe E # 4 30,5 cm
Menor a 30cm 30.0 cm Separacion Máxima 20.3 cm
Separacion Usada 8,0 cm
Separación Zona NO Confinada x>2H
Distancia 2H 200.0 cm d/2 46.2 cm
Separacion Máxima 46.2 cm Separacion Usada 20.0 cm
Revisión Cortante
OVn 0.57 0A v•fy b„,d 6 4. .b„,s
Vil. Villn b,,,d< bwci.
45.9kg/cm2 bwd
0.4v fy —51,0kg/crn2 hws
OVn 56.9kg/cm'
Vud
01In= 262.8ton Cumple
bu,d
Vtt = 212.0 ton
ovrirc: 6 - 5.84kg/cm2 Av: 5 ramas
sección de las vigas verificando que se cumple con todos los requisitos del Reglamento de construcción sismo resistente.
Se chequea además el cumplimiento para el refuerzo transversal, su separación máxima, mínima y los traslapos del refuerzo longitudinal, coherentes con los datos indicados en las memorias de cálculo del diseño estructural.
Revisión Diseño Columnas edificios A y 8
Se verifica que las columnas estén diseñadas para resistir fuerzas axiales que provienen de las cargas mayoradas de todos los pisos, se verifica que en los listados se encuentra la condición de carga que produce la máxima relación entre momento y carga Axial.
De acuerdo con las solicitaciones presentadas en las memorias de cálculo y las secciones dimensionadas de columnas, se chequean los reportes arrojados del modelo matemático y las elevaciones presentadas en las memorias de cálculo, adicionalmente se verifican los chequeos de cortante que se realizan.
Columnas Refuerzo
transversal Refuerzo
Longitudinal Cuantías Separaciones
zonas de confinamiento
soo x 5o Cumple Cumple Cumple Cumple
.50 E#4 cada 12 cm ganchos #4 cada 12 cm
40 í
90
Un i12
12 ./:2 12
E#4284 8
90 90
12 1
E#4114C
1 111111111ffl 1111111
NEM
ME
.
40 5E#4064C
40 1.11111111
4> 28#7 .05 12 12
135 X 50 Cumple Cumple Cumple Cumple
e
e
E#4 cada 12 cm ganchos #4 cada 12 cm
40
I' .50 , r-
125
12 // 12
E#4354 125 125
12
E#4149C
J12
--•
4
•
1 •
t-
.3218 '405 40 6E#4064C
40
150 X 50 Cumple Cumple Cumple Cumple
I ...., E#4 cada 12 cm ganchos #4 cada 12 cm
40
.50
140
--- 12 /
E#4384
.1
12
140 140
1 12
E#416
j 12
IIIII
Ill
Mg
111 MEM 40
8E#4064C 40 .111
• 36#8 r-1.(6
c____ --7
12 12
125 x so Cumple Cumple Cumple Cumple .50 E04 cada 12 on
ganchos #4 cada 12 cm 40
1' 11— 1
115
12 /' 12
004334 115 115
1 12
054135C
12
ill
ii gis 13
11
Ell
40 8094054C
sn 1 t--- 12 12 • 28#0 05
Revisión Diseño de vigas aéreas edificios A y B.
Para verificar el cumplimiento del Reglamento NSR-3.o en el diseño de las vigas aéreas, se chequean las secciones diseñadas de acuerdo con el titulo C, la asignación de refuerzos de acuerdo con las cuantías requeridas y se hace la comparación con los reportes extraídos del modelo matemático donde se verifica que se esté cumpliendo con las solicitaciones.
Se encuentra correcto y coherente el análisis realizado para cada una de las secciones de vigas existentes, es correcta la asignación del refuerzo base y la calibración del refuerzo en planos para cada una de las vigas que lo requiere.
Las secciones de vigas analizadas para los edificios son:
- Viga de soxgo • so
00
E#3-264 Gen- 04 • 6418 0 2116
.40 t
E1#3.264
pb 0.0283 p.maxr- 0.63*pb 0.0179
As.max 85 cm2 OK, Cumple Cuantía Máxima
- Viga de soxioo
- Viga de 4ox90
3Z
E1#3-264 6263-226
14
E2#3-226
40
Refuerzo Base 3 # 8 Ast 15 cm2
OK, Cumple Acero minina
• 104 O 24
• 15#8 O 24
Refuerzo Base 3 • 8 As* 15 cm'
OK, Cumple Acero minimo
pb 0.0283 pomar= 0.83`pb 0.0179
As.max 76 cm' OK, Cumple Cuantia Máxima
40
t2
E#3-244
4
1
pr-•--41r7.47
1
12
• 668 O 268
311 "
EPS.244 G#3. 04
00
1 00
12
E#3-244 G1#3-1434 • 768 O 2116
• 768 O2#8
Refuerzo Base 3 # 8 AM. Base: 15 cm2
OK, Cumple Acero minino
pb 0.0283 p.max= 0.63•pb 0.0179
M•max 61 cm2 OK, Cumple Cuantia Máxima
- Viga de 3oxgo
• 4#8 O 2#6
2
80
12
E#3-224 G#3-104
,94
Refuerzo Base 2 # Ast. Base: 10 cm2
OK, Cumple Mero minimo
pb 0.0283 p.max= 0.63*pb 0.0179
Asallax 46 cm2 OK, Cumple Cuantia Máxima
e
- Viga de 6ox90
Refuerzo Base 4 # 8 Ast. Base: 20 cm2
OK, Cumple Mero minimo
pb 0.0283 ()Aux= 0.63*pb 0.0179
As.max 91 cm2 OK, Cumple Cuantia Máxima
Sha*/ V2
4Isx = -13 6449 tonf
Mn =-54.510.8 tcnf
Cumple chequeo de cortante.
Vu OVn bw d < b,„01*
En las memorias de cálculo se presentan los diagramas de cortante y momentos para las vigas de los edificios, permitiendo verificar el comportamiento de cada una y la correcta transmisión de las cargas.
Revisión Diseño de Muros. Ok
Se presentan en la memoria de cálculo los muros asignados en la estructura y las respectivas tablas de diseño de muros de corte.
Se verifica allí el cumplimiento dentro de los rangos establecidos en el reglamento NSR-io y la correcta asignación del refuerzo en planos de diseño coherente con los datos de diseño exportados del programa de cálculo y en línea con la normatividad vigente.
Revisión Diseño de escaleras
SECCIÓN TÍPICA REFUERZO
ESCALA 1 : 50
•
VIGA DE - AMARRE 50x90
N.-21.30 m ot N.17.65 m
N.14.00 m
VIGA DE LLEGADA VG 55A 40x90
N4 1D 20-V
14 20
5
VIGA DE ARRANQUE - VG55A 40x90
VIGA DE \\\ AMARRE 50x90
N+14 0061 N+10.35 m N.6.10 m
6
VIGA DE LLEGADA VG 114 40x90
N+21.30 m N+17.65 m N+14.00 m
#5656g 15 -#56641 15
#4 © 20
Ch 20
VIGA DE AMARRE 40x90
#5671 15 #5667 1
VIGA DE ARRANQUE VG114 40x90
N+14.00 m N+10.35 m N+6.10 m
SECCIÓN TIPICA REFUERZO
ESCALA 1: 50
01
e
if VIGA DE AMARRE 40x90
th 20
Longitud Espesor losa Huella Contra-huella
chequeo K.3.8.3.4
Carga Muerta
(m) (m) (m) (m)
(m)
3.00 0.150 0.300 0.160
0.620
asumido (m) 0.15
entre 0,62m y 0,64m
Losa (tnf/m) 0.360 Peldaños (tnf/m) 0.360 Acabados (tnflm) 0.100 Recubrimiento (Intim) 0.100
(tnf/m) 0.920
Carga viva (tnf/m) 0.500
wu (tnf/m) 2.138
Mu (+) (tnf-m) 2.405 K 0.0182 cuantía 0.0033
As (cm2/m) 3.80 Mu ( - ) (tnf-m) 1.604 K 0.0121 cuantía 0.0033
As (cm2/m) 3.80
Repartición cuantía 0.0020 As (cm2/m) 2.30
•
Procedimiento de diseño de la resistencia al fuego de los elementos no estructurales.
El procedimiento de protección contra fuego se realiza correctamente en las memorias de cálculo siguiendo los lineamientos del capitulo J del reglamento NSR-io.
Grupos y subgrupos de ocupación
Area total construida, AT fli2
Número deillsos 1 2 3 4 5 r 6 > 7
(C-1) AT 1500 A T 1500
111 111
ITI in
11 in
TI ti
II n
a..., 4 ti
T I
(C-2) AT - 500 AT 500
'HITT II 1 1
III i — i -'
(E)
(1.2), (I-4) _.....-
Sin limite Al .• 1000
ni III
TI1 II
In 11
II I
u 1
ii1 1 1
500 : AT ..1000 . AT • 500
Trr III
¡Ti 111
TI 111
II 11
1 11 .j
1 1 i
I-3 ( ) hm-oorawm••••••••••••••~-~.-m~-s— ~ mor
. 0.11dL-2)! (L-3), (L-4) .all
Al (L-5), (1-1), (1-5)
1 .A1 • 1000
T . I A 1000 ,—
- TI II III
1 11
T 11
Id 1 l"rj
1 I 1
,, 1000 500. .4T .. 1000 II
ITI1 II I
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Al ..500 111 111 II 11 1 1 1
(R-1), (R-2) Unidades • 140 ml II 111
1 11
I 11
1 1 Unidades 140 m'
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(R-3) A/ • 5000 AT 5000
ITT 111
lT 11
1 11
1 11
1 1
1 1
T 1
olas 1,1 edificios para vivienda, el límite de 140 m' por un dad corresponde al promedio antmetico de las áreas de todas las unidades, sin tener en cuenta las zonas comunes
Se escoge adecuadamente la categoría de la edificación y siguiendo los parámetros se concluye que la edificación cuenta con el recubrimiento necesario en los elementos para resistir lo indicado en las tablas del reglamento de acuerdo a su grupo de ocupación.
Revisión de los planos estructurales
Los planos estructurales sujetos a la revisión estructural independiente en cuanto a:
Y Datos de la mancheta V Concordancia de ejes 1( Correspondencia con planos arquitectónicos V Plantas Y Planta y detalles de cimentación s( Notas estructurales Y Despiece de columnas
r LISTADO DE PLANOS CORRESPONDIENTES A LA REVISIÓN ESTRUCTURAL LPLANO CONTENIDO I REVISIÓN
E-01 Planta Losa — Auditorio y prescolar OK N o.00 Planta Losa — Biblioteca N -1.75
E-02 Planta Losa—Sótano OK N -3.50
E-o3 Planta Losa — Administración y comedor OK N +3.5o Planta Losa — Acceso Principal
_4. N +1.75 E-04 ! Planta Losa — de básica primaria. OK
N +8.50 Planta Losa — de básica primaria. N +6.00
E-o5 Planta Losa — AA Secundaria. ; OK N +12.0
1 Planta Losa — Talleres Primaria N +10.25
Planta Losa —Talleres secundaria N +15.5o Planta Losa — AA Secundaria N+13.75 Planta Losa — Zona recreativa terraza N +n.o° Planta Losa — AA media N +17.25 Planta Losa — Cubierta N+22.75 Planta Losa — Patio de banderas N+2o.75 Corte longitudinal
E-lo Edificio A
E-06
-07
E-o8
E-og
KO
i.
-1—OK
OK
✓ Despiece de vigas 1 Despiece de muros 1 Muros de contención
✓ Cuadro de traslapos
✓ Detalles ✓ Detalles de escaleras ✓ Detalles de rampas
✓ Detalles de ménsulas ✓ Detalles de elementos no estructurales ✓ Detalles de vigas y columnas de amarre
r , , — ,
Refuerzo de columnas E-12. Edificio B OK
Refuerzo de columnas E-12
E-13
Edificio A OK Refuerzo de vigas CIM ... Edificio A OK Refuerzo de vigas V-CIM
.
E-2.4 Pilotes edificio A OK Sección Losa cimentación _
•
E-2.5 Despieces Vigas de amarre -Edificio B Planta auditorio y preescolar N o.00m -Edificio A Acceso principal N +1.75m . -Edificio B Administración y comedor N+3.5om
i--- I OK , , . ,
E-16 Despieces vigas de amarre -Edificio A Básica primaria N+6.00m -Edificio B Básica primaria N+8.som -Edificio A Talleres Primaria N+2.o.25m
OK
E-2.7 Despieces vigas de amarre -Edificio B Losa AA secundaría N +12.00m -Edificio A Patio de banderas +20.75m -Edificio B Losa de cubiertas +22.75m
OK
.
PLE-18 _
Plantas Muros Estructurales edificio A
Plantas Muros Estructurales edificio B
OK ......_
PLE-19 _
OK
PLE-20 Despieces de muros torre A Mol A Mo6
OK
PLE-23. Despieces de muros torre A Mo7 A Mi.6
OK
PLE-22 _____
Despiece de muros torre B M2.7 A M25
OK ____________
OK _.4_______
PLE-23 Despieces de muros torre B M26 A Mita
PLE-24 Despieces de muros torre B M42 A M48
OK
PLE-25 ___________ ____
PLE-26
Planta rampas y vista 3D OK
Planta rampas 1 y 2 Detalles estructurales
OK
PLE-27 Planta Rampas 3 y 4 OK
1 OK
OK
OK
3. OK
K
IK
O K
OK
OK
40
Detalles estructurales Detalle ménsula en concreto viga y columna
PLE-213 Planta rampas 5 y 6 Detalles estructurales Planta de cubierta Detalles estructurales Edificio B Rampa de acceso
E-31 Escaleras edificio A Refuerzo
E-32 Escaleras edificio B Refuerzo
E-33 Notas Generales
o
f
E-34 Edificio A
Cerramiento Cancha Cortasol Edificio A Detalles Cerramiento Cancha Edificio A Cerramiento Acceso Proceso constructivo
Se verifica la información y contenido de cada uno de los planos, la coherencia con el proyecto y el cumplimiento de la normatividad vigente para cada diseño dibujado.
Se suscriben 37 planos de diseño estructural.
Cabe resaltar que en los despieces de vigas donde inevitablemente se puedan encontrar traslapos enfrentados, se chequea el uso de flejes mas unidos tal como se expone en las respuestas a las observaciones realizadas.
Contenido de especificaciones y recomendaciones de construcción.
Para la verificación de especificaciones se revisan las memorias de calculo y los materiales asignados a cada elemento de manera que sean coherentes para el diseño y que se apliquen dichos parámetros a cada elemento modelado.
E-35
E-36
E-37
41
e
Cimentación:
f'c = 21 MPa, 3000psi. E =4700,Jrc (Cap. C,8,5, NSR-10) Ec= 21525 MPa Peso Unitario = 24 kN/m3 Relación de Poisson = 0.2
Vigas aéreas, y losas de entrepiso:
f"c = 27,58 MPa, 4000psi
E = 4700-, C (Cap, C,8,5, NSR-10) Ec= 24855 MPa. Peso Unitario = 24 kN/m3 Relación de Poisson = 0.2
Columnas, y Muros Pantallas:
f'c = 35 MPa, 5000psi E =4700-Y¿. (Cap, C,8,5, NSR-10) Ec= 27805 MPa. Peso Unitario = 24 kN/m3 Relación de Poisson = 0.2
Acero de Refuerzo:
Acero Grado 60 Corrugado, (A615Gr60) fy= 420 MPa Diámetro > 318"
Perfiles Metálicos y láminas metálicas:
Perfiles Tubulares y Perniles cubierta A500GrB, Fy= 320 MPa y Fu= 400 MPa Laminas metálicas ASTM A572Gr50, Fy =344 MPa y Fu=448Mpa Pernos A325, Fu= 825 MPa Módulo de Elasticidad 200 GPa Peso Unitario = 76.97 kNlm3
Respecto de las recomendaciones de construcción y proceso constructivo, se verifica el estudio de suelos, en sus recomendaciones para movimientos de tierra, construcción de llenos, medidas de protección para construcciones vecinas y muros de contención, igualmente se revisa el plano E-37 correspondiente al proceso constructivo donde se presenta:
• "Este proyecto se encuentra a una distancia del orden de los 113 m de las edificaciones que pueden verse afectadas durante los procesos de construcción".
• "No se espera que las excavaciones puedan encontrarse con cimentaciones de edificaciones aledañas o elementos correspondientes a la cimentación de las edificaciones vecinas".
• "Es recomendable adelantar un registro fotográfico preventivo de las condiciones existentes de las edificaciones vecinas".
• "Se debe evitar sobre cargar los cortes, por lo menos a una distancia no menor a la altura del mismo".
• "Los taludes expuestos deberán permanecer cubiertos con membranas plásticas y humedecerlos esporádicamente a fin de protegerlos contra la desecación y erosión".
• "Para protección inmediata del talud temporal de corte se sugiere una capa de mortero de scm de espesor como friso y previa colocación de malla de alambre como refuerzo contra agrietamientos".
En este plano se presentan adicionalmente las ubicaciones de los edificios en el corte las recomendaciones que se adoptan para la construcción de los sótanos y se dejan las recomendaciones.
Esta revisión considera pertinente y correcta la información allí registrada.
Jr•Q Luisa María GallegdOuintero Ingeniera Civil Especialista en estructuras. tg- 202- jg &cho
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