000144504.pdf
-
Upload
ruben-morales -
Category
Documents
-
view
11 -
download
2
Transcript of 000144504.pdf
UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR Decanato de Estudios Profesionales
Coordinación de Mecánica
ELABORACIÓN DE UNA GUÍA PARA EL DISEÑO DE SISTEMAS DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO EN
PLANTAS DE PROCESO EN EMPRESAS Y&V.
Por: Giselle Sabarich Scattaglia
Sartenejas, Octubre del 2008
UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR Decanato de Estudios Profesionales
Coordinación de Mecánica
ELABORACIÓN DE UNA GUÍA PARA EL DISEÑO DE SISTEMAS DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO EN PLANTAS DE PROCESO EN
EMPRESAS Y&V.
Por: Giselle Sabarich Scattaglia
Realizado con la Asesoría de:
Prof. Nathaly Moreno (Tutor académico) Ing. Thais Mesones (Tutor Industrial)
INFORME DE PASANTÍA LARGA
Presentado ante la ilustre Universidad Simón Bolívar Como requisito parcial para optar al título de
Ingeniero Mecánico
Sartenejas, Octubre del 2008
i
UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR Decanato de Estudios Profesionales
Coordinación de Mecánica
Elaboración de una Guía para el Diseño de Sistemas de Protección Contra Incendios en Plantas de Proceso en Empresas Y&V.
INFORME DE PASANTÍA presentado por: Giselle Sabarich Scattaglia
Realizado con la Asesoría de:
Prof. Nathaly Moreno (Tutor académico) Ing. Thais Mesones (Tutor Industrial)
RESUMEN
El trabajo de pasantía consistió en la Elaboración de una Guía de Diseño de Sistema de Protección Contra Incendio en Plantas de Proceso y la Revisión del Sistema Contra Incendio del Proyecto IV Tren San Joaquín. La estrategia de trabajo consistió, en principio en la revisión bibliográfica tanto de libros, manuales y bases de conocimiento así como también de todas las normativas de diseño como son Normas NFPA, Normas COVENIN, Normas API, Normas PDVSA. Luego se procedió a revisar la información ya existente sobre proyectos realizados para identificar los criterios de diseño y elementos de prevención en distintas plantas de proceso, tomando en consideración el Análisis Cuantitativo de Riesgos con el cual se determino los posibles escenarios en los cuales un incendio provocara grandes daños a sistemas importantes dentro de la planta. Con el Plot Plan y los Planos de Instrumentación y Procesos si simuló en WaterCAD el anillo principal del Sistema Contra Incendio considerando los escenarios más desfavorables en caso de existir fuego, concluyendo que para el peor caso donde se requiere mayor demanda de agua para apagar el incendio el sistema funciona satisfactoriamente. Se procedió a calcular el sistema de diluvio para una serie de equipos específicos, esto se realizo en el software HIDCAL y Autocad en conjunto ya que trabajan mediante un enlace, se verificó que las velocidades y presiones en las tuberías y nodos fueran las aceptadas por las normas. Finalmente se procedió a elaborar la Guía para el Diseño de sistemas de Protección Contra Incendio luego de haber pasado por la revisión del proyecto de IV Tren ya que de esta manera se tuvo una visión mucha más clara de las especificaciones y requerimientos que debían tener en su contenido avalado por las normas antes mencionadas. Esta guía se encuentra sometida a las revisiones pertinentes por el departamento de Calidad y Sha para poder introducirla como herramienta útil para todos los que trabajan en Empresas Y&V.
PALABRAS CLAVES
Sistemas contra incendio, Requerimientos de Agua, Plot Plan, P&ID, Normas, Red Principal, Tuberías, Nodos, Sistema de Bombeo
ii
DEDICATORIA
A mis padres Juan y Mary por amarme y apoyarme todos los días de mi vida,
por ser mi ejemplo a seguir.
A Dios y a la Virgen por iluminarme siempre el camino de mi vida.
A mi hermano y abuelos por ser parte incondicional de mi vida, por hacerme
feliz.
Y por último a todos aquellos que me acompañaron y brindaron su apoyo para
la obtención de todas mi metas.
iii
AGRADECIMIENTOS
A Dios por regalarme el tesoro más hermoso que puedo tener, mi familia.
A mi padre por enseñarme que con esfuerzo y dedicación las cosas salen como
se esperan, por su ayuda incondicional, por apoyarme en todas mis decisiones, por
aconsejarme en mis momentos de indecisión, Sin importar la distancia fuiste y serás
siempre mi ejemplo a seguir.
A mi madre por ser mi mejor amiga, por darme paciencia y serenidad en
tiempos difíciles, por estar siempre a mi lado, a ti te debo todo lo bueno que de mi sea
en el futuro.
A mi hermano Alejandro por ayudarme a ser siempre cada vez mejor, por todos
los momentos buenos y malos, te adoro.
A mis abuelos por todo lo que me han dado y enseñado, por llenarme de
historias, de recuerdos, de vivencias, de valores, de orgullo, por quererme sin medida,
por querer darme todo en este mundo para hacerme feliz.
A mis amigos, por dejarme ser parte de sus vidas, por estar siempre a mi lado y
apoyarme siempre.
A Nathaly Moreno, que con su orientación y conocimientos sirvió de guía en
todo momento.
A Empresas Y&V por abrirme las puertas y confiar en mi tan valioso proyecto.
A Thais Mesones por su valiosa colaboración, por ser la guía y emprendedora
de éste proyecto.
A Luis Medina por brindarme ayuda incondicional en todo momento, por
enseñarme y compartir conmigo todos los días para culminar el proyecto, gracias
padrino.
A todas las personas que de alguna u otra forma colaboraron para lograr
cumplir con todos y cada uno de los objetivos planteados.
Universidad Simón Bolívar
i
ÍNDICE GENERAL
ÍNDICE GENERAL ........................................................................................................................... i
ÍNDICE DE FIGURAS .................................................................................................................... iii
INDICE DE TABLAS ...................................................................................................................... iv
LISTA DE SIMBOLOS Y ABREVIACIONES ............................................................................... v
CAPÍTULO I INTRODUCCION ...................................................................................................... 6
1.1. Presentación de la empresa. ........................................................................................................ 6
1.2. Objetivos................................................................................................................................... 11
1.2.1. Objetivo General ....................................................................................................... 11
1.2.2. Objetivos Específicos ................................................................................................ 11
1.3. Antecedentes............................................................................................................................. 12
1.4. Justificación e Importancia ....................................................................................................... 12
CAPÍTULO II MARCO TEÓRICO ................................................................................................ 13
2.1. Incendios................................................................................................................................... 13
2.1.1. Triangulo de fuego .................................................................................................... 13
2.1.2. Tipos de incendio ...................................................................................................... 15
2.1.3. Leyes fundamentales de la propagación del fuego ................................................... 16
2.1.4. Etapas en el desarrollo de un incendio ...................................................................... 17
2.1.5. Control de incendios ................................................................................................. 18
2.2. Incendios en plantas de proceso ............................................................................................... 19
2.3. Sistemas contra incendio .......................................................................................................... 21
2.3.1. Códigos y Normas ..................................................................................................... 22
2.3.2. Demanda de agua ...................................................................................................... 22
2.3.3. Sistema de agua ......................................................................................................... 23
2.3.3.1. Red de agua............................................................................................. 23
2.3.3.2. Requerimientos de agua: ......................................................................... 24
2.3.3.3. Tuberías .................................................................................................. 25
2.3.3.4. Sistema de bombeo: ................................................................................ 28
2.3.3.5. Tanque de almacenamiento .................................................................... 30
2.3.3.6. Sistemas de rociadores ............................................................................ 30
2.3.3.7. Sistemas de agua pulverizada ................................................................. 32
2.3.3.8. Hidrantes ................................................................................................. 32
Universidad Simón Bolívar
ii
2.3.3.9. Monitores ................................................................................................ 33
2.3.3.10. Carretes de mangueras .......................................................................... 33
2.3.4. Sistema de espuma .................................................................................................... 34
CAPÍTULO III MARCO METODOLÓGICO................................................................................ 39
3.1. Revisión bibliográfica y recolección de información. .............................................................. 39
3.2. Revisión de proyectos existentes .............................................................................................. 40
3.3. Elaboración de Criterios de Diseño .......................................................................................... 44
3.4. Determinar las consideraciones del ACR ................................................................................. 45
3.5. Requerimientos del sistema ...................................................................................................... 46
3.6. Evaluación del diagrama de tuberías e instrumentación en base al cálculo de la red hidráulica
en el software (WaterCAD) ............................................................................................................. 47
3.7. Cálculo del sistema de diluvio (pre-dimensionamiento) .......................................................... 49
3.8. Cálculo hidráulico del sistema de diluvio en el software (HIDCAL) ...................................... 51
3.9. Elaboración de la Guía de Diseño de Sistemas de Protección Contra Incendio. ...................... 53
3.9.1. Sistema de Extinción por Agua ................................................................................. 53
3.9.2. Sistema de Extinción por Espuma ............................................................................ 55
CAPÍTULO IV RESULTADOS ..................................................................................................... 56
4.1. Requerimientos de agua del sistema ......................................................................................... 56
4.2. Simulación de la red principal de agua con el software WaterCAD ........................................ 61
4.2.1. Primer escenario: Mayor demanda de agua por Empresas Y&V ............................. 62
4.2.2. Segundo escenario: Mayor demanda de Agua por Empresas Enppi......................... 64
4.2.3. Tercer escenario: Zona más alejada .......................................................................... 66
4.3. Resultados del sistema de diluvio (pre-dimensionamiento) ..................................................... 68
4.4. Resultados del sistema de diluvio arrojados por el software HIDCAL .................................... 69
4.5. Guía para el Diseño de Sistemas de Protección Contra Incendio ............................................. 71
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .............................................................................. 72
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS ............................................................................................ 74
BIBLIOGRAFIA ............................................................................................................................. 75
APENDICE A ................................................................................................................................. 76
APENDICE B ................................................................................................................................ 109
APENDICE C ................................................................................................................................ 120
Universidad Simón Bolívar
iii
ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1.1 Empresas integrantes de la Corporación de Empresas Y&V ................................... 6
Figura 1.2 Ubicación de EMPRESAS Y&V en el territorio Nacional ...................................... 8
Figura 1.3. Organigrama de Y&V Ingeniería y Construcción .................................................. 9
Figura 1.4 Procesos asociados al Diseño Mecánico del Departamento de Ingeniería Mecánica
de Empresas Y&V. ............................................................................................................... 10
Figura 2.1: Triangulo de fuego. ............................................................................................. 14
Figura 2.2. Etapas en el desarrollo de un incendio ................................................................. 18
Figura 2.3. Red de distribución de agua contra incendio ........................................................ 24
Figura 2.4. Arreglo general de Bombas Horizontales para incendio ....................................... 29
Figura 2.5. Arreglo general de Bombas Verticales para incendio ........................................... 30
Figura 2.6. Diferentes modelos de rociadores ........................................................................ 31
Figura 2.7. Diferentes tipos de hidrantes ............................................................................... 33
Figura 2.8. Propiedades de la espuma .................................................................................... 35
Figura 3.1. Fases de Diseño de un Sistema Contra Incendio en Plantas .................................. 41
Figura 3.2. Fase de implantación ........................................................................................... 42
Figura 3.3. Continuación Fase de Implantación ..................................................................... 43
Figura 3.4. Proceso del ACR ................................................................................................. 45
Figura 3.5. Zonas afectadas de IV tren debido a consecuencias de radiaciones térmicas. ....... 46
Figura 3.6. Modelo de la red principal de agua ...................................................................... 48
Figura 3.7. Dimensiones nominales de los rociadores seleccionados. .................................... 50
Figura 3.8. Modelo del sistema que muestra el software HIDCAL ........................................ 52
Figura 4.1. Modelo del sistema en WaterCAD con la zona de mayor demanda de agua por
parte de Empresas Y&V ........................................................................................................ 63
Figura 4.2. Modelo del sistema en WaterCAD con la zona de mayor demanda de agua por
parte de Empresas Enppi ....................................................................................................... 65
Figura 4.3. Modelo del sistema en WaterCAD con la zona más alejada del sistema ............... 67
Figura 4.4. Vista desde Autocad 3D del montaje del sistema de rociadores ........................... 70
Universidad Simón Bolívar
iv
INDICE DE TABLAS
Tabla 2.1. Valores típicos de “C” .......................................................................................... 26
Tabla 2.2. Longitudes equivalentes para C=120 ................................................................... 27
Tabla 4.1. Escenarios a calcular con sus equipos correspondientes ........................................ 57
Tabla 4.2. Escenario con mayor demanda de agua ................................................................. 58
Tabla 4.3. Consumo de agua para cada escenario realizado en la pasantía ............................. 59
Tabla 4.4. Consumo de agua para cada escenario realizado por Empresas Y&V .................... 60
Universidad Simón Bolívar
v
LISTA DE SIMBOLOS Y ABREVIACIONES
• NFPA: National Fire Protection Association.
• API: American Petroleum Institute.
• PDVSA: Petróleos de Venezuela Sociedad Anónima.
• COVENIN: Comisión Venezolana de Normas Industriales
• AFFF: Espumas Formadoras de Películas Acuosas.
• ACR: Análisis Cuantitativo de Riesgos.
• P&ID: Diagrama de Instrumentación y Procesos.
• Y&V: Empresas Y&V.
• Enppi: Empresas Enppi.
• ∂P= Pérdidas por fricción, psi
• Le= Longitud equivalente, pies
• Q= Caudal de agua, gpm
• C= Coeficiente de pérdidas por fricción (C=100)
• D= Diámetro interno de la tubería, pulgadas
• aQ = Requerimiento de agua [m³] [gal]
• cA = Área de cobertura [m²] [pie²]
• aT = Tasa de aplicación de solución agua–concentrado [2
3
hxm
m] [
2pie
gpm]
• dt = tiempo de descarga [h] [min]
• a% = porcentaje de agua en la solución agua-concentrado (97% o 94%
dependiendo del concentrado de espuma a utilizar).
• eQ = Requerimiento de concentrado [m³] [gal]
• e% = porcentaje de concentrado en la solución agua-concentrado (3% ó 6%)
Universidad Simón Bolívar
CAPÍTULO I INTRODUCCION
1.1. Presentación de la empresa.
Empresas Y&V es una corporación de servicios venezolana, orientada al desarrollo de
proyectos de inversión en las áreas de: ingeniería, construcción, operación, mantenimiento y
gestión ambiental para los sectores público y privado.
Se crea en 1985, ante la necesidad del mercado de encontrar integradas las diferentes
áreas de servicio, en un solo ente. Hoy día, la Corporación ha llevado a las cuatro empresas
que la integran a ocupar una posición de liderazgo en sus áreas de negocio, apuntaladas por
una sólida estructura corporativa que asegura a sus clientes una atención y un servicio que
satisface sus expectativas.
Figura 1.1 Empresas integrantes de la Corporación de Empresas Y&V
Empresas Y&V posee una serie de principios que la han conducido al logro de sus
objetivos. Uno de los fundamentales, que determina su esencia como organización es que la
empresa está concebida para ser conducida por sus empleados, lo cual se evidencia en el hecho
de que para ser
Universidad Simón Bolívar
uno de sus accionistas, es indispensable ser parte del personal. Esto aunado a la Misión, Visión
y Valores, ha sido decisivo en el merecimiento de la organización.
La Visión es ser una empresa de servicios de clase mundial, que promueva el
desarrollo de su personal y de la sociedad. (1)
La Misión es ser la empresa a la cual todos los clientes quieren contratar y en donde
todas las personas quieren trabajar. Demostrar que las empresas venezolanas son capaces de
lograr el reconocimiento de clase mundial y el personal lograra el crecimiento personal y
profesional, mejorando su calidad de vida y percibiendo la satisfacción de los logros de la
organización. (1)
Entre Los Valores fundamentales que posee la empresa se destacan: reconocimiento y
respeto al individuo en la búsqueda del desarrollo personal y profesional del capital humano,
mística, pasión, compromiso, integridad, sentido del logro, disposición al reto, espíritu
competitivo, proactividad, optimismo, trabajo en equipo, entre otros. (1)
Y&V Ingeniería y Construcción tiene oficinas a nivel nacional, las cuales cuentan con
una alta tecnología en cuanto a sistemas de información se refiere, esto les permite a través de
la red Internet e Intranet movilizar la información de manera ágil y dinámica, contando con la
presencia directa de la organización EMPRESAS Y&V en puntos claves de la geografía
nacional.
Empresas Y&V en Caracas esta ubicada en la tercera trasversal de la Av. Don Bosco,
Altamira. La ubicación de las Empresas Y&V en el Territorio Nacional se muestra a en la
Figura 1.2.
Universidad Simón Bolívar
8
Presencia
Quibor Naiguata El Tablazo La Concepción Indiomara Maracaibo Perija
Santa Cruz de Aragua Anaco - El Tigre Jose Pto. La Cruz Judibana Furrial Punta de Mata San Diego de Cabrutica Maturín
MATURIN
CARACAS
PTO. LA CRUZ
MARACAIBO
PROYECTOS
PUNTO FIJO
Figura 1.2 Ubicación de EMPRESAS Y&V en el territorio Nacional
La empresa posee una estructura organizacional funcional donde el Departamento de
Mecánica depende de la Gerencia de Ingeniería.
Para la ejecución de proyectos la empresa utiliza una estructura matricial, donde cada
proyecto consta de: Gerentes de Proyecto, Líderes de disciplina, Ingenieros de Proyectos,
Proyectistas y Dibujantes, por cada disciplina. En la Figura 1.3 se aprecia el organigrama de la
empresa:
Universidad Simón Bolívar
9
Figura 1.3. Organigrama de Y&V Ingeniería y Construcción
Como parte integradora de Y&V Ingeniería y Construcción el Departamento de
Mecánica está encargado de diferentes disciplinas tal como se aprecia en la Figura 1.4:
VP SERVICIOS CORPORATIVOS
JUNTA DIRECTIVA
EMPRESAS Y&V
VP SERVICIOS TECNICOS
VP DESARROLLODE NEGOCIOS
GERENCIA DE ADMINISTRACIÓN
GERENCIA CONTABILIDAD
GERENCIA CTRL. GESTIÓN
GERENCIA DEFINANZAS
GERENCIA LEGAL
GERENCIA DE RECURSOSHUMANOS
GERENCIA DES. GERENCIALES
GERENCIA DE CALIDAD Y S.H.A.
GERENCIA ADMINISTRACIÓNDE CONTRATOS
GERENCIA PLANIFICACIÓN
Y CONTROL
GERENCIA DE PROCURA
VP COMERCIAL
VP MERCADO INTERNACIONAL
VP MERCADO NACIONAL
GERENCIA DE DPTO. DE CIVIL
GERENCIA DE DPTO. DE
ELECTRICIDAD
GERENCIA DE DPTO. DE
INSTRUMENTACIÓN
GERENCIA DE DPTO. DE MECÁNICA
GERENCIA DE DPTO. DE PROCESOS
GERENCIA DE DPTO. DE
ESTRUCTURAS
GERENCIA DE DPTO. DE
PROD. GRÁFICA
GERENCIA DE DPTO.
DE AMBIENTE
JUNTA DIRECTIVAYANES & ASOCIADOS
PRESIDENTE EJECUTIVO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIA DE PROYECTO
GERENCIADE SIST. Y
TECNOLOGÍA
VICE – PRESIDENCIA DE INGENIERÍA
GERENCIA DE OFICINAS REGIONALESC I T
Universidad Simón Bolívar
10
Figura 1.4 Procesos asociados al Diseño Mecánico del Departamento de Ingeniería
Mecánica de Empresas Y&V.
Tuberías en Plantas Industriales
(MT)
Equipos Estacionarios(ME)
Equipos Rotativos(MR)
Instalaciones en Edificaciones
(MB)
Pipeline(MP)
Sistemas Contra Incendio en Plantas
(MI)
Equipos de Transferencia de Calor
(MH)
Unidades Paquetes(MQ)
Elevación y Transporte(ML)
Manejo de Materiales(MM)
Mecánica General(MG)
Equipos Especiales(MS)
Diseño Mecánico(M)
Tuberías en Plantas Industriales
(MT)
Equipos Estacionarios(ME)
Equipos Rotativos(MR)
Instalaciones en Edificaciones
(MB)
Pipeline(MP)
Sistemas Contra Incendio en Plantas
(MI)
Equipos de Transferencia de Calor
(MH)
Unidades Paquetes(MQ)
Elevación y Transporte(ML)
Manejo de Materiales(MM)
Mecánica General(MG)
Equipos Especiales(MS)
Diseño Mecánico(M)
Tuberías en Plantas Industriales
(MT)
Equipos Estacionarios(ME)
Equipos Rotativos(MR)
Instalaciones en Edificaciones
(MB)
Pipeline(MP)
Sistemas Contra Incendio en Plantas
(MI)
Equipos de Transferencia de Calor
(MH)
Unidades Paquetes(MQ)
Elevación y Transporte(ML)
Manejo de Materiales(MM)
Mecánica General(MG)
Equipos Especiales(MS)
Diseño Mecánico(M)
Universidad Simón Bolívar
11
1.2. Objetivos
1.2.1. Objetivo General
Elaborar una guía de diseño con los lineamientos a considerar en los sistemas de
protección contra incendios en plantas de proceso, tomando en cuenta todas las
especificaciones que se deben aplicar en cuanto a la concepción del diseño, el análisis de
riesgos, los elementos de prevención y los criterios de diseño, con la finalidad de obtener una
guía de procedimientos prácticos y estandarizados aplicados a los sistemas contra incendio en
plantas de proceso.
1.2.2. Objetivos Específicos
• Revisar y analizar la información bibliográfica existente sobre sistemas contra
incendio, así como también la normativa de diseño (Normas NFPA,
COVENIN, API, PDVSA, entre otras).
• Revisar y analizar los proyectos existentes sobre sistemas contra incendio para
identificar los criterios de diseño y elementos de prevención en diferentes tipos
de plantas de proceso
• Elaborar los criterios de diseño del sistema contra incendio en plantas de
proceso.
• Analizar las consideraciones de análisis de riesgos que se deben tomar en
cuenta para diseñar los sistemas contra incendios en plantas de proceso.
• Elaborar los requerimientos de sistemas contra incendio en plantas de proceso.
• Evaluar el diagrama de tuberías e instrumentación en base al cálculo de la red
hidráulica en el software (WaterCAD).
• Realizar los cálculos de los sistemas de diluvio en el software (HIDCAL) y la
hoja de cálculo.
Universidad Simón Bolívar
12
1.3. Antecedentes
En Empresas Y&V se realizó la base de conocimientos de los sistemas de protección
contra incendio, sin embargo no hay antecedentes de la realización de una guía en la cual se
especifiquen los parámetros a seguir para realizar un diseño de un sistema de protección contra
incendio. (2)
1.4. Justificación e Importancia
La seguridad de personas, bienes y medio ambiente es una preocupación importante en
las sociedades de hoy en día que afectan de manera crucial a las plantas de proceso. Hoy en
día la seguridad industrial es una rama de la ingeniería a la que se la ha dado una gran
importancia, ya que seguridad implica mayor calidad, productividad. Un riesgo latente que
corre cualquier tipo de edificación son los incendios, ya sea por cualquier motivo (eléctrico,
accidental, etc.) el fuego es un peligro el cual hay que saber tratar y estar preparado para poder
dominar, es por ello que los sistemas de protección contra incendio son una pieza clave y
fundamental a la hora de construir cualquier tipo de edificación.
Cuando se trata de plantas de proceso la seguridad tiene que ser un factor que tenga un
100% de eficiencia, ya que aunque este tipo de plantas se caracteriza por tener pocos
accidentes, cuando ocurren llegan a tener consecuencias muy severas, ya que se trabaja con
líquidos inflamables y combustibles que al calentarse por acción del calor del fuego pueden
explotar y generar catástrofes donde se afecten tanto las instalaciones y equipos de la planta
como la vida de las personas que ahí trabajan. Es por ello que contar con un sistema de
protección contra incendio es fundamental en las plantas de proceso, aquellos encargados de
su diseño deben conocer todos los criterios y normas existentes ya que son los pasos ideales a
seguir para que el sistema sea lo más seguro posible. El propósito de elaborar una guía de
diseño de sistemas de protección contra incendio en plantas de proceso es el de servir de guía a
aquellos que vayan a realizar este tipo de trabajo, ayudando a determinar paso por paso todos
los requerimientos de cada una de las partes del sistema, ya que cuando se trata de seguridad
todos los detalles son importantes, en esta guía se trata de condensar la información primordial
para poder realizar el diseño de una manera rápida y eficiente
Universidad Simón Bolívar
CAPÍTULO II MARCO TEÓRICO
2.1. Incendios
Los incendios son reacciones de oxidación, generalmente con aire como comburente,
de materias combustibles. Los efectos de estos accidentes son:
• Calor (generalmente radiante) que produce daños de por si y porque puede
propagar la cadena accidental.
• Humos sofocantes y/o tóxicos
• Onda explosiva de sobrepresión cuando se dan ciertas condiciones de
aceleración de la velocidad de reacción y/o de contención. Otro efecto que
puede propagar la cadena accidental. (3)
2.1.1. Triangulo de fuego
Los tres elementos del fuego pueden representarse mediante el triángulo que se
muestran a continuación
Universidad Simón Bolívar
Figura 2.1: Triangulo de fuego.
Si alguno de estos elementos llega a faltar no se podrá producir el fuego. La base sobre
lo que se apoya la prevención del fuego y la lucha contra el mismo consiste en romper el
triangulo del fuego. El elemento combustible es de suma importancia ya que las posibilidades
de que se queme un material dependen de sus propiedades físicas y químicas, es conocido que
Universidad Simón Bolívar
15
los materiales son muy inflamables en estado gaseoso aunque existen sólidos y líquidos que
arden directamente.
• Combustibles: Pueden ser de cualquier tipo, ya sea sólido, líquido o gaseoso. La
mayoría de los sólidos y líquidos se convierten en vapores o gases antes de
entrar en combustión.
• Oxígeno: Es un carburante (activa la combustión). El fuego requiere una
atmósfera de por lo menos 16% de oxigeno.
• El calor: Es la energía necesaria para que se active la reacción. (4)
2.1.2. Tipos de incendio
Los incendios se dividen en:
• Clase “A”: Son los fuegos que involucran a los materiales orgánicos sólidos,
en los que pueden formarse, brasas, por ejemplo, la madera, el papel, la goma,
los plásticos y los tejidos.
• Clase “B”: Son los fuegos que involucran a líquidos y sólidos fácilmente
fundibles, por ejemplo, el etano, metano, la gasolina, parafina y la cera de
parafina.
• Clase “C”: Son los fuegos que involucran a los equipos eléctricos energizados,
tales como los electrodomésticos, los interruptores, cajas de fusibles y las
herramientas eléctricas.
• Clase “D”: Involucran a ciertos metales combustibles, tales como el magnesio,
el titanio, el potasio y el sodio. Estos metales arden a altas temperaturas y
exhalan suficiente oxígeno como para mantener la combustión, pueden
reaccionar violentamente con el agua u otros químicos, y deben ser manejados
con cautela. (5)
Universidad Simón Bolívar
16
2.1.3. Leyes fundamentales de la propagación del fuego
La propagación del fuego se puede explicar a través de los fenómenos que se dan para
que ocurra la transferencia de calor, que es un proceso en el cual se intercambia energía en
forma de calor entre distintos cuerpos, o entre diferentes partes de un mismo cuerpo que se
encuentran a diferentes temperaturas. La Transferencia de Calor especifica que el calor tiene la
tendencia de fluir desde una sustancia caliente a una sustancia fría. El más frío de los dos
cuerpos en contacto absorberá calor hasta que ambos objetos estén a la misma temperatura. El
calor se puede propagar de diferentes maneras:
Conducción: Es la única transferencia de calor en los sólidos. El calor puede ser
conducido de un cuerpo a otro por contacto directo de dos cuerpos o por intermedio de un
medio conductor. La cantidad de calor que será transmitida y su rango de transferencia
dependerán de la conductividad del material a través del cual el calor está pasando. No todos
los materiales tienen la misma conductividad de calor. El aluminio, el cobre y el acero son
buenos conductores. Los materiales fibrosos, tales como tela y papel no son buenos
conductores. Los líquidos y los gases son deficientes conductores de calor debido al
movimiento de sus moléculas. El aire es también un conductor relativamente deficiente (6).
Convección: La convección es la transferencia de calor debido al movimiento de un
fluido. Si existe una diferencia de temperatura en el interior de un líquido o un gas, es casi
seguro que se producirá un movimiento del fluido. Este movimiento transfiere calor de una
parte del fluido a otra. El aire caliente en una edificación se expandirá y elevará. Por esta
razón, el fuego que se propaga por convección, lo hace mayormente en dirección ascendente,
aunque las corrientes de aire pueden llevar calor en cualquier dirección. Las corrientes de
convección son generalmente la causa del movimiento del calor de un piso a otro, de un salón
a otro y de un área a otra. La propagación del incendio por pasillos, escaleras y ductos de
ascensores, entre paredes, y a través de las fachadas son principalmente causadas por la
convección de corrientes calientes y esto conlleva mayor influencia en cuanto a la posición de
ataque del incendio y ventilación que se ha producido por la radiación y la conducción.
Otra forma de transferencia de calor por convección es por contacto directo de la llama.
Cuando una sustancia es calentada hasta el punto donde se generan vapores inflamables, estos
Universidad Simón Bolívar
17
vapores pueden entrar en ignición generando una llama. A medida que otros materiales
inflamables entran en contacto con vapores encendidos, o llamas, los mismos pueden ser
calentados hasta una temperatura donde ellos también pueden entrar en ignición. (6).
Radiación: La radiación presenta una diferencia fundamental respecto a la conducción
y la convección: las sustancias que intercambian calor no tienen que estar en contacto, sino
que pueden estar separadas por aire. El calor del sol se siente tan pronto como aparece.
Cuando el sol se oculta, la tierra comienza a enfriarse con una rapidez similar. Por ejemplo,
un chorro de neblina interpuesto entre el bombero y el fuego minimizará el calor que recibe el
bombero. Aunque el aire es un deficiente conductor, resulta obvio que el calor puede viajar a
través de este fluido.
Este fenómeno de transmisión del calor se conoce como radiación de las ondas de
calor. Las ondas de luz y calor son similares en naturaleza, pero difieren en la longitud del
ciclo. Las ondas de calor son más largas que las ondas de luz y son llamadas algunas veces
rayos infrarrojos. El calor de radiación viajará a través del espacio hasta que alcanza un objeto
opaco. A medida que el objeto es expuesto al calor por radiación, emitirá calor de radiación
desde su superficie. Este calor es una de las mayores fuentes de proporción de incendios, y su
importancia demanda atención inmediata en aquellos puntos donde la exposición a la
radiación resulta severa. (6)
2.1.4. Etapas en el desarrollo de un incendio
Aun cuando los incendios no siempre se desarrollan de la misma forma, tienen unas
etapas de secuencia que se deben conocer para detener a tiempo el incendio, estas son:
• Etapa incipiente: Se caracteriza porque no hay llamas, hay poco humo, la
temperatura es baja; se genera gran cantidad de partículas de combustión. Estas
partículas son invisibles y se comportan como gases, subiendo hacia el techo.
Esta etapa puede durar días, semanas y años.
Universidad Simón Bolívar
18
• Etapa latente: Aún no hay llama o calor significativo; comienza a aumentar la
cantidad de partículas hasta hacerse visibles; ahora las partículas se llaman
humo. La duración de esta etapa también es variable.
• Etapa de llama: Según se desarrolla el incendio, se alcanza el punto de ignición
y comienzan las llamas. Baja la cantidad de humo y aumenta el calor. Su
duración puede variar, pero generalmente se desarrolla la cuarta etapa en
cuestión de segundos.
• Etapa de calor: En esta etapa se genera gran cantidad de calor, llamas, humo y
gases tóxicos. (6)
Figura 2.2. Etapas en el desarrollo de un incendio
2.1.5. Control de incendios
Para controlar un incendio se debe interrumpir uno o más factores de los elementos que
actúan en el proceso de combustión. Los tipos de extinción que se pueden poner en práctica
dependiendo de la situación en la que se presente el incendio son:
• Extinción por reducción de temperatura: Este proceso se basa en el
enfriamiento con agua. Se debe enfriar el combustible hasta alcanzar una
Universidad Simón Bolívar
19
temperatura en la que no se produzcan vapores suficientes que se puedan
encender. Los combustibles sólidos, líquidos y gases inflamables con un bajo
punto de ignición no pueden ser extinguidos por enfriamiento con agua debido
a que la producción de vapor no puede ser reducida significativamente. La
reducción de temperatura depende de la aplicación de un caudal adecuado, y en
forma apropiada para así lograr establecer un balance negativo de calor.
• Extinción por eliminación del combustible: La remoción de la fuente de
combustible puede ser un método efectivo dependiendo del caso. Se debe
detener el flujo de combustible líquido o gaseoso, o remover el combustible
sólido del área donde se esta produciendo el incendio. Otro método de
remoción del combustible es esperar que se consuma completamente.
• Extinción por dilución de oxígeno: El método de extinción por dilución del
oxígeno es la reducción de la concentración de oxígeno dentro del área de
incendio. Esto se puede lograr introduciendo un gas inerte dentro del incendio o
separando el oxígeno del combustible. Este método no es efectivo en materiales
auto-oxidantes o en metales que se oxiden por efecto del bióxido de carbono o
nitrógeno (que son dos de los agentes extintores más comunes).
• Extinción por inhibición química de la llama: Algunos agentes extintores,
tales como el polvo químico seco y el halon, interrumpen la producción de
llama en la reacción química, resultando en una rápida extinción. Este método
de extinción es efectivo sólo en combustibles líquidos y gases ya que ellos no
pueden arder en la forma de fuego latente. Si se desea la extinción de materiales
en la fase latente, se requiere contar con capacidad adicional para enfriamiento.
(7)
2.2. Incendios en plantas de proceso
Las plantas de proceso son aquellos lugares en donde se desarrollan diversas
operaciones industriales, que tienen como fin transformar, adaptar o tratar algún tipo de
materia prima para obtener productos de mayor valor agregado. Dentro de este grupo de
Universidad Simón Bolívar
20
plantas de proceso se encuentran las petroleras, las industrias químicas y petroquímicas, las
plantas de tratamiento de gas, entre otros.
Este tipo de industria se caracteriza por tener pocos accidentes pero, cuando se
producen, son de severidad (alcance y efectos) elevada. Es por esto que los aspectos de
seguridad son de gran importancia y son objeto de una intensa atención en las actividades de
diseño, proyecto, operación y mantenimiento de las plantas. (3)
En las plantas de proceso como instalaciones químicas o petroleras los incendios
pueden ocurrir de varias maneras que dependen de la naturaleza (propiedades químicas y
físicas) y de la disposición del combustible.
Incendio de líquidos en disposición abierta (de charco/ “pool – fire”)
Cuando el incendio se produce en una condición abierta (no presurizada). Se puede dar
debido a un líquido derramado en un área extensa, también en un recipiente abierto (sin techo)
o a presión atmosférica.
Este tipo de incendios suele manifestarse por la emisión de calor radiante y humos. (3)
Incendio de líquidos con rebosamientos violentos (“boil – over” y “slop – over”)
Se trata de complicaciones del caso anterior que, generalmente, se presentan en los
incendios de tanques para almacenamiento donde la altura de líquido combustible es
considerable. Estos fenómenos dan lugar a rebosamientos que pueden propagar el incendio y/o
sus efectos dañinos.
La combustión en la superficie del líquido genera calor (que se transmite por
conducción y convección) hacia las capas inferiores del mismo. En estas últimas hay presencia
de agua (decantada o emulsionada) procedente del propio almacenamiento o de la inyección
extintora de agua o espuma. Se producirá ebullición de la misma con formación de burbujas
grandes de su vapor. Este ascenderá a través del líquido impulsando parte del mismo de
manera que rebosa o se proyecta fuera del tanque. (3)
Universidad Simón Bolívar
21
Incendio de gases o vapores en nube abierta (bola de fuego/ “fireball”)
Es el caso de inflamación inmediata (no diferida) de una nube de gases o vapores que
se ha situado de forma rápida en espacio abierto. Sus efectos intrínsecos son:
• Radiación térmica, muy intensa y de corta duración, originada en una llama
luminosa.
• Evolución hacia la forma de hongo por la ascensión de gases muy calientes y
más ligeros que el aire.
• Sobrepresión no significativa. (3)
Incendio de gases o vapores en fuga local presurizada (dardo/ “jet – fire”)
Cuando hay una fuga localizada de gases o vapores (inflamables) a presión (por
ejemplo, a través de perforaciones, bridas, etc.) estos se pueden incendiar dando lugar a un
fuego semejante al del dardo de un soplete. Tal tipo de incendio tiene un peligro relativamente
bajo en si mismo (se deberá cortar la fuente de presión y caudal que origina la fuga y proceder
a la extinción), pero si el dardo afecta a equipos adyacentes puede dar lugar a otros accidentes
más graves. (3)
2.3. Sistemas contra incendio
Los sistemas contra incendio son una serie de dispositivos que trabajando de manera
conjunta o individualmente ayudan a prevenir, controlar o extinguir un incendio. En cualquier
tipo de construcción (edificaciones o plantas de proceso) los sistemas contra incendio
constituyen un punto de gran importancia que se debe tratar detalladamente, ya que la
seguridad completa tanto de las personas que ahí trabajan como de los equipos que ahí se
encuentren depende del funcionamiento adecuado de este sistema.
Universidad Simón Bolívar
22
2.3.1. Códigos y Normas
Cuando se requiere diseñar un sistema contra incendio para una edificación en
particular, es de suma importancia revisar las normas actualizadas en donde se establecen
todos los criterios necesarios para facilitar el diseño del sistema y tratar de que funcione de la
manera más rápida e eficiente.
Existe un compendio de normas que se refieren exclusivamente a los sistemas contra
incendio, estas son:
• COVENIN (Comisión Venezolanaza de Normas Industriales)
• NFPA (National Fire Protection Association)
• API (American Petroleum Institute)
• PDVSA (Petróleos de Venezuela S.A.)
El contenido de estas normas va desde lo más general hasta lo más específico a la hora
de diseñar un sistema contra incendio, es fundamental documentarse a través de ellas porque
señalan las especificaciones correctas a la hora de poner en marcha un proyecto de diseño
contra incendio.
Es importante destacar que en Venezuela las normas PDVSA para plantas de proceso
son las más usadas, para edificaciones las normas COVENIN presentan información completa
sobre como aplicar los criterios de diseño, las NFPA en general son las más completas para
todo tipo de casos (edificaciones, plantas de proceso, etc.).
2.3.2. Demanda de agua
La demanda de agua se obtiene al realizar una serie de cálculos dependiendo del área
que se desea cubrir del equipo así como también de la tasa de aplicación que necesite el
mismo. Aquella zona que se desee proteger se debe separar en escenarios específicos,
determinados por un Análisis Cuantitativo de Riesgos (ACR), este documento consiste en la
evaluación sistemática de las instalaciones, con el fin de identificar todo evento
Universidad Simón Bolívar
23
potencialmente peligroso y estimar los daños a personas (trabajadores y terceros) como
consecuencias de fugas de sustancias inflamables y combustibles, de manera de poder
cuantificar el nivel de riesgo implícito mediante la estimación de la frecuencia de ocurrencia y
de la magnitud de sus consecuencias.
También es importante destacar que la tasa de aplicación de agua para cada equipo
varía, en las normas PDVSA IR-M-03 y API 2030 se establece la cantidad adecuada para
equipo, así como también el área del mismo que se requiere cubrir para tener el control total
sobre el incendio que pueda ocurrir.
2.3.3. Sistema de agua
Los sistemas de agua contra incendio son usados para enfriar los equipos afectados por
el fuego y de esta manera evitar explosiones y propagaciones del incendio.
Cuando se piensa en diseñar un sistema de agua contra incendio se debe tener en
cuenta todos los componentes del mismo, ya que cada uno de ellos cuenta con una serie de
normas y documentos los cuales deben cumplirse para asegurarse de tener un diseño eficiente
y adecuado de acuerdo a las necesidades de la edificación.
2.3.3.1. Red de agua
Los sistemas de suministro de agua deben consistir de una o múltiples fuentes de agua
que se encuentren conectadas a la red de distribución de agua, deben estar dimensionadas y
arregladas de tal forma que suministren el caudal y presión que se requiere en los puntos
establecidos. La red de agua contra incendio debe ser una malla formada por lazos cerrados, ya
que en el caso de haber fallas en el sistema la presión y caudal requeridos sean garantizados a
lo largo de la red.
Universidad Simón Bolívar
24
Figura 2.3. Red de distribución de agua contra incendio
2.3.3.2. Requerimientos de agua:
Los requerimientos de agua se refieren a la cantidad de agua que se necesita en una
zona o equipo determinado para poder enfriar o extinguir el incendio. Para determinar los
requerimientos de agua se sigue una metodología de dos etapas, la primera consiste en
determinar los posibles incidentes que puedan ocurrir que generen las mayores demandas de
Universidad Simón Bolívar
25
agua, la segunda es determinar los requerimientos de agua que necesitan las zonas que se vean
afectadas por los incendios que generen la mayor demanda de agua, esto se realiza evaluando
el análisis cuantitativo de riesgos (ACR), para luego determinar la tasa de aplicación de agua
(que se encuentra en las normas API, PDVSA, NFPA) que se necesita dependiendo de los
equipos que se encuentren en las zonas que generen mayor demanda de agua.
Este punto es primordial a la hora de diseñar un sistema contra incendio, ya que en
base a estos valores es que se dimensionan las redes o anillos principales por donde va a pasar
el agua.
2.3.3.3. Tuberías
Para dimensionar la red principal de tuberías se debe conocer cuál es el área con mayor
demanda de agua de la instalación, y en base a eso sacar un balance hidráulico tomando en
cuenta como caudal de diseño el requerido en el área con mayor demanda. Luego se debe
revisar las normas antes mencionadas para conocer las especificaciones que debe llevar el
sistema de tubería en cuanto a válvulas, velocidad en las tuberías, diámetros mayores y
menores permitidos, materiales usados, pérdidas tanto por fricción como por accesorios así
como también las distintas pruebas que se le deben hacer al sistema para revisar que su
desempeño sea adecuado.
Las pérdidas por fricción en las tuberías se van a determinar tomando como base la
fórmula de Hazen – Williams:
87.485.1
85.1
*
**52.4
DC
QLeP =∂ (1)
Universidad Simón Bolívar
26
Tabla 2.1. Valores típicos de “C”
Material C Hierro fundido o dúctil sin revestir 100
Acero negro (sistemas secos o de preacción) 100 Acero negro (sistemas húmedos y de diluvio) 120
Bronce 130 Hierro fundido o dúctil revestido con cemento 140
Asbesto - cemento 140 PVC 150
Cobre 150 Acero galvanizado 120
Para las pérdidas por accesorios se tiene que éstos son utilizados para cambiar la
dirección del flujo o tamaño de tubería, esto hace que se pierda energía. Estas pérdidas por
fricción a través de varios accesorios se han convertido en longitudes equivalentes de tuberías
secas, es decir, cada accesorio en particular tiene una longitud equivalente que a la hora de
hacer algún cálculo hidráulico es la que se sumará en las pérdidas de presión.
A continuación se presenta una tabla en la cual se presentan unas longitudes
equivalentes para materiales con una constante C=120.
Universidad Simón Bolívar
27
Tabla 2.2. Longitudes equivalentes para C=120
Accesorios y Válvulas
Simb. Longitud equivalente en pies de tubería recta
1 1¼ 1½ 2 2½ 3 4 6 8 10 12
Accesorios
Codo 45º CC 1 1 2 2 3 3 4 7 9 11 13
Codo normal 90º
CN 2 3 4 5 6 7 10 14 18 22 27
Codo R.L. 90º
CRL 2 2 2 3 4 5 6 9 13 16 18
Te o cruz (flujo a 90º)
T 5 6 8 10 12 15 20 30 35 50 60
Válvulas
Compuerta VC 1 1 1 2 3 4 5 6
Mariposa VM 6 7 10 12 10 12 19 21
Retención VR 5 7 9 11 14 16 22 32 45 55 65
Alarma de rociadores
VA 25 15 15
Diluvio VD 25 30 35 33
Filtros F 15 25 40 60 40
Universidad Simón Bolívar
28
2.3.3.4. Sistema de bombeo:
Los sistemas de bombeo contra incendio constituyen la fuente normal de
abastecimiento de los sistemas de extinción por agua en la mayoría de las industrias; por ser
un eslabón vital para el funcionamiento de los mismos se requiere un cuidadoso diseño y
selección de componentes. Debido al riesgo potencial de perder las instalaciones de
generación de vapor y electricidad por una explosión, se prefieren usar bombas accionadas por
motores diesel, se considera menos confiable las bombas accionadas por turbinas de vapor y
motores eléctricos, a menos que se realice un análisis detallado en el sistema de distribución
eléctrico o de vapor y se pueda concluir que las bombas seguirán en funcionamiento aun
después de que ocurra un incidente mayor. En el caso de que se tengan bombas accionadas por
motores eléctricos, el suministro de energía eléctrica debe diseñarse de manera tal que un
único evento (explosiones, incendios en subestaciones, cortocircuitos, pérdidas de un
alimentador, entre otros) no tendrá como consecuencia la pérdida total de energía a la estación
de bombeo. Las capacidades de las bombas se van a determinar basándose en las premisas de
las normas PDVSA, las cuales establece los criterios que se deben seguir para las bombas
eléctricas, diesel y las jockey (o de presurización del sistema), así como también los sistemas
de arranque y parada de las mismas.
Universidad Simón Bolívar
30
Figura 2.5. Arreglo general de Bombas Verticales para incendio
2.3.3.5. Tanque de almacenamiento
El suministro de agua para los sistemas contra incendio debe hacerse desde un tanque
de almacenamiento diseñado bajo ciertas especificaciones. La capacidad de este tanque debe
ser tal que permita proporcionar un mínimo de seis horas de la máxima demanda de agua del
sistema, de acuerdo a la norma PDVSA IR-M-03 “Sistema de Agua Contra Incendio”.
2.3.3.6. Sistemas de rociadores
Los sistemas de rociadores constituyen sistemas fijos de extinción a base de agua, que
facilitan una adecuada y eficaz protección a los riesgos de incendio, que involucren
Universidad Simón Bolívar
31
básicamente materiales combustibles sólidos ordinarios. Es un sistema integrado de tuberías
subterráneas y exteriores diseñadas de acuerdo a las normas de ingeniería de protección contra
incendio. Los rociadores se dividen en varias categorías: de acuerdo a su diseño y
funcionamiento, de acuerdo a su orientación y de acuerdo a su uso en aplicaciones especiales,
es importante estudiar las opciones de acuerdo a estas aplicaciones para determinar cuál es el
más óptimo para utilizar para el fin determinado.
Los sistemas de rociadores se dividen en sistemas de tubería húmeda, de tubería seca,
de acción previa y sistemas de diluvio, la diferencia entre ellos radica en el funcionamiento e
instalación del sistema de tuberías y válvulas de los rociadores.
Figura 2.6. Diferentes modelos de rociadores
Universidad Simón Bolívar
32
2.3.3.7. Sistemas de agua pulverizada
La protección por medio de este sistema se aplica usualmente para materiales
combustibles ordinarios, tales como papel, madera y tejidos, instalaciones de equipos
eléctricos tales como transmisores, interruptores en baño de aceite y maquinaria eléctrica
rotativa, líquidos y gases inflamables, especialmente para controlar los fuegos de estos
materiales y para extinguir determinados tipos de incendios de líquidos combustibles,
depósitos de gases y líquidos inflamables, equipos de procesos industriales y estructuras,
protección de estas instalaciones contra fuegos exteriores.
En el caso de las plantas de proceso, el propósito principal de estos sistemas es enfriar
el equipo de modo que no se dañe significativamente por el incendio. En muchos casos es
permisible perder el material almacenado o procesado siempre y cuando el equipo que guarde
este material pueda ser puesto en servicio en un tiempo relativamente corto. El enfriamiento
debe mantener la estructura por debajo de la temperatura a la cual ocurre la deformación o
debilitamiento físico y también debe limitar la entrada de calor al líquido o gas contenido en el
equipo para mantener la presión del equipo dentro de los límites tolerables.
2.3.3.8. Hidrantes
Los hidrantes son dispositivos para suministrar agua para el combate de incendios,
conectados a la red contra incendio y situado en área de dominio público o privado,
dependiendo del tipo de hidrante, industrial o no industrial.
Universidad Simón Bolívar
33
Figura 2.7. Diferentes tipos de hidrantes
2.3.3.9. Monitores
Los monitores fijos son dispositivos que permiten la aplicación de agua/espuma para
combate de incendios, que pueden ser puestos rápidamente en operación sin necesidad de
conectar mangueras, ni estar constantemente atendidos. Por estas razones, en instalaciones con
poco personal, se consideran como dispositivos básicos de protección.
2.3.3.10. Carretes de mangueras
Son dispositivos que contienen una manguera enrollada en un soporte o carrete
metálico rotatorio, que permiten la rápida aplicación de agua por parte de un solo operador. Su
utilidad fundamental es el control de fuegos incipientes en áreas con presencia habitual de
personal.
Universidad Simón Bolívar
34
2.3.4. Sistema de espuma
La espuma es un agente extintor empleado principalmente para combatir incendios
clase B, aquellos que involucran sustancias inflamables. Puede emplearse para proteger
almacenamientos de tanques de combustibles, pinturas, etc., también equipos y áreas de
trabajo donde se manejan estas sustancias como plantas químicas, hangares de reparación de
aviones, etc. La espuma se forma a base de un agente espumante, el cual se mezcla con agua
en un equipo proporcionador, formando una solución. Esta solución pasa luego a los
dispositivos generadores de espuma, produciéndose una aireación de la solución que se
transforma en espuma.
La espuma forma una capa que cubre las superficies combustibles, produciendo un
doble efecto de enfriar y evitar el contacto con el aire. Además evita la emanación de vapores
combustibles previniendo la reiniciación del fuego. También tiene la característica de
adherirse a las superficies que cubre, protegiéndolas de fuegos adyacentes.
Existen cuatro tipos de sistemas de espuma:
• Sistema fijo: Es un sistema completo constituido por una red de distribución,
alimentada a partir de una estación central de espuma que contiene el tanque de
concentrado y el equipo proporcionador, que descarga espuma a través de
dispositivos fijos sobre el área a proteger. Todos los componentes del sistema
están permanentemente instalados.
• Sistema semi-fijo: Es un sistema constituido por dispositivos fijos de descarga
para aplicar la espuma sobre el área a proteger, unidos a una red de distribución
cuyas conexiones terminales se ubican en un lugar seguro respecto al área
protegida. La red de distribución puede contener o no el generador de espuma.
El concentrado de espuma y los equipos necesarios para su dosificación
requieren ser transportados al lugar cuando se desea operar el sistema.
• Sistemas móviles: Incluye todas aquellas unidades montadas sobre ruedas, bien
sean autopropulsadas o remolcadas por un vehículo auxiliar. Estos sistemas
Universidad Simón Bolívar
35
requieren su conexión a la red de agua contra incendios, de donde obtienen el
agua y la presión requeridas para la formación de la espuma.
• Sistemas portátiles: Incluye todos aquellos sistemas cuyos componentes deben
ser transportados a mano.
Los sistemas proporcionadores son primordiales a la hora de trabajar con espuma,
existen varios métodos a considerar pero para ello se deben tomar en cuenta factores
importantes como son: el caudal requerido para proteger el equipo o instalación y la presión
residual disponible en el área del riesgo. Para los sistemas de espuma la dosificación correcta
del concentrado es muy importante ya que es necesario para producir la cantidad y calidad
optima de espuma. Si el porcentaje de espuma es muy alto, la espuma será muy espesa y no
será capaz de fluir por las obstrucciones, y si el porcentaje de espuma es muy pobre, la espuma
será poco resistente al calor y a la llama.
Tipos de concentrados de espuma: Las espumas pueden obtenerse de distintas clases,
teniendo diferente características extintoras. Algunas son espesas y viscosas, capaces de
formar capas fuertemente resistentes al calor; otras son mas ligeras, se extienden muy
rápidamente lo que facilita la inundación del espacio que se este incendiando.
Figura 2.8. Propiedades de la espuma
La mayoría de los agentes espumantes están disponibles en concentraciones de 3% y
6%, este porcentaje indica la cantidad de partes de líquido o agente espumante que debe
Universidad Simón Bolívar
36
mezclarse con agua para formar 100 partes de solución. Las espumas se clasifican de acuerdo
a su relación de expansión:
• De baja expansión (E < 20)
• De media expansión (20 < E < 200)
• De alta expansión (200 < E < 2000)
A continuación se describen algunos agentes espumantes:
• Agentes espumantes proteínicos: Las espumas físicas de tipo proteínico
consisten en concentrados líquidos acuosos y agua en las proporciones
adecuadas. Estos concentrados contienen polímeros que confieren a la espuma
elasticidad, resistencia mecánica y capacidad de retención del agua. También
contiene sales metálicas disueltas, que ayudan a los polímeros a formar
burbujas cuando la espuma esta expuesta al calor y las llamas. Estos
concentrados producen espumas densas y viscosas de alta estabilidad y elevada
resistencia al calor, no son toxicas y son biodegradables después de diluirse.
• Agentes espumantes flouroproteínicos: Este concentrado tiene además de los
polímeros proteínicos, agentes fluorados que confieren la propiedad de no
adherirse al combustible, esto es una ventaja ya que es eficaz para trabajar con
fuegos en que la espuma queda sumergida o cubierta por el combustible. Son
muy usadas para luchar contra fuegos de líquidos derivados del petróleo o de
hidrocarburos en depósitos de gran profundidad.
• Agentes espumantes formadores de películas acuosas: Se componen de
materiales sintéticos que forman espumas de aire similares a las producidas por
las proteínas, forman películas de solución acuosa sobre la superficie de los
líquidos inflamables y se conocen comúnmente como AFFF (Aqueous film-
forming foam). Las espumas formadas con AFFF poseen baja viscosidad,
rápida extensión, nivelación y actúan como barreras superficiales para impedir
el contacto del combustible con el aire. Debido a la tensión superficial
extremadamente baja de las soluciones obtenidas con AFFF, pueden ser útiles
para fuegos de clase mixta (clase A y clase B) en los que se necesita la
Universidad Simón Bolívar
37
profunda penetración del agua además de la acción de protección superficial de
la espuma.
• Agentes espumantes de alta expansión: Sirven para dominar y extinguir fuegos
clase A o clase B y son aptas para producir inundaciones en espacios cerrados.
Las pruebas han demostrado que, en ciertas condiciones, esta espuma cuando se
emplea en combinación con agua procedente de rociadores automáticos,
proporciona una capacidad de dominio y extinción de fuegos mayor que
cualquier otro agente extintor por sí solo. La máxima eficiencia depende de la
velocidad de aplicación, la expansión de la espuma y su estabilidad.
Requerimientos de agua: Se requiere un flujo de agua necesario para la formación de
espuma, que sea suficiente como para suministrar la cantidad de agua a todos los dispositivos
de espuma que sean necesarios para extinguir el incendio simultáneamente. Tal requerimiento
se obtendrá a partir de la siguiente fórmula:
100
%axxtxTAQ dac
a = (2)
Donde:
aQ = Requerimiento de agua [m³] [gal]
cA = Área de cobertura [m²] [pie²]
aT = Tasa de aplicación de solución agua–concentrado [2
3
hxm
m] [
2pie
gpm]
dt = tiempo de descarga [h] [min]
Universidad Simón Bolívar
38
a% = porcentaje de agua en la solución agua-concentrado (97% o 94%
dependiendo del concentrado de espuma a utilizar).
Requerimientos de concentrado: La cantidad mínima de concentrado de espuma
deberá determinarse en base al mayor riesgo simple a proteger, o al grupo de riesgo que
requieran ser protegidos en forma simultánea. El requerimiento de espuma se determinará a
partir de la siguiente fórmula, utilizando los valores correspondientes al riesgo mayor:
100
%exxtxTAQ dac
e = (3)
Donde:
eQ = Requerimiento de concentrado [m³] [gal]
cA = Área de cobertura [m²] [pie²]
aT = Tasa de aplicación de solución agua–concentrado [2
3
hxm
m] [
2pie
gpm]
dt = tiempo de descarga [h] [min]
e% = porcentaje de concentrado en la solución agua-concentrado (3% ó 6%)
Sistemas de rociadores de agua-espuma: Estos sistemas tienen la propiedad de
descargar agua o espuma por las mismas toberas o rociadores, es por ello que pueden aplicarse
para fuegos tanto de clase “A” como fuegos de clase “B”, pero los sistemas de agua-espuma
son recomendados altamente para los riesgos donde están involucrados líquidos inflamables.
Universidad Simón Bolívar
CAPÍTULO III MARCO METODOLÓGICO
Se estableció una metodología de trabajo en la cual se organizó una estrategia guiada
hacia el cumplimiento de los objetivos de la pasantía, esto ayudó a realizar de manera exitosa
cada una de las fases del trabajo, recordando que todos los objetivos se encuentran
relacionados, es por ello que llevar un orden específico fue clave para la realización de este
trabajo.
3.1. Revisión bibliográfica y recolección de información.
Para poder elaborar una guía de diseño es fundamental realizar una revisión de toda la
información disponible acerca de los sistemas de protección contra incendio.
En primer lugar se procedió a revisar la información de la normativa de PDVSA en
cuanto al Manual de Ingeniería de Riesgos, en el cual se especifican cada uno de los
parámetros que se deben tomar en cuenta para la realización e implantación de un sistema de
protección contra incendio. Algunas de las normas revisadas se mencionan a continuación:
• IR-S-00: Definiciones
Universidad Simón Bolívar
• IR-S-02: Criterios para el análisis cuantitativo de riesgos.
• IR-S-13: Guía de inspección, prueba y mantenimiento de sistemas de agua
contra incendio.
• IR-M-01: Separación entre equipos e instalaciones.
• IR-M-02: Ubicación de equipos e instalaciones con relación a terceros.
• IR-M-03: Sistema de agua contra incendio.
• IR-M-04: Sistema de espuma contra incendio.
Es importante destacar que las normas PDVSA en Venezuela son la herramienta
principal que se utiliza al momento de diseñar un sistema de protección contra incendio en
plantas de proceso, ya que cubre todas las especificaciones requeridas y válidas a nivel
mundial sobre sistemas contra incendio, además que tienen la ventaja de estar redactadas en
español, lo que facilita enormemente su entendimiento.
Se revisaron códigos como el API 2030 que se encuentra enfocado a los sistemas de
protección contra incendio por medio de agua en industrias petroleras y petroquímicas, y los
códigos NFPA que a nivel mundial son los guías a seguir para diseñar cualquier tipo de
sistema contra incendio.
Para completar la información dada por toda la normativa explicada anteriormente se
revisaron varios manuales, tanto de seguridad industrial en plantas químicas y petroleras,
como de sistemas de extinción por agua y por espuma que ayudaron a complementar los
conocimientos adquiridos al revisar las normas.
3.2. Revisión de proyectos existentes
Al haber recopilado toda la información bibliográfica necesaria para entender el
proceso que se debe llevar a cabo para diseñar un sistema de protección contra incendio, se
procedió a revisar proyectos existentes que se hubieran realizado en la empresa, de tal forma
que se estudiara la secuencia lógica que hay que seguir al momento de comenzar a diseñar un
sistema contra incendio.
Universidad Simón Bolívar
41
Se revisaron dos proyectos existentes.
El primero es el proyecto con el cual se elaboró la Base de Conocimientos de Sistemas
Contra Incendio que aparece en la intranet de Empresas Y&V (2), en ella se especifican todos
los documentos que se deben presentar cuando se está realizando el diseño de un sistema
contra incendio, así como también la secuencia lógica de los pasos a seguir para ejecutar un
diseño. Más que estudiar el concepto del proyecto como tal, es decir, las consideraciones y
especificaciones que demandaba el proyecto, lo que se hizo en un primer momento fue
estudiar todos los documentos que se deben emitir a la hora de presentar el proyecto, esto es
fundamental en las tres fases de diseño que debe llevar un proyecto, que son
conceptualización, definición e implantación.
Figura 3.1. Fases de Diseño de un Sistema Contra Incendio en Plantas
Universidad Simón Bolívar
42
La fase de implantación es una continuación de las dos fases anteriores, en ella se
especifican todos los pasos a seguir para poder desarrollar dentro de una empresa un proyecto
de este tipo. El modelo a seguir que se muestra en el mapa de procesos en cuanto a la fase de
implantación del proyecto es el siguiente:
Figura 3.2. Fase de implantación
Universidad Simón Bolívar
43
Figura 3.3. Continuación Fase de Implantación
El segundo proyecto que se revisó fue el de IV tren San Joaquín – Jose 250, es un
proyecto en el cual PDVSA GAS propone crear un nuevo tren de extracción de NGL. Esto es
un trabajo en conjunto de Empresas YyV y Enppi (empresa egipcia). El trabajo de Empresas
Y&V consistió en elaborar toda la ingeniería básica de IV tren, enfocándose en detalle en los
Universidad Simón Bolívar
44
servicios, siendo el Sistema de Protección Contra Incendio uno de ellos. Para poder entender
el funcionamiento básico de la planta fue necesario revisar la memoria descriptiva del
proyecto, en la cual se explica el trabajo que cumple cada equipo dentro del proceso que se
lleva a cabo en la planta (fluido que maneja, características principales, etc.)
Se definió que los objetivos específicos del proyecto de pasantía fueran basados en este
proyecto, por lo tanto se procedió a evaluar el sistema contra incendio de este proyecto. Los
cálculos realizados en el presente proyecto fueron basados en los datos suministrados del
proyecto de IV tren, esto fue de ayuda invalorable ya que los resultados de los cálculos y
simulaciones que se realizaron se pudieron comparar y corregir con los datos actuales
obtenidos del proyecto que se encuentra en curso.
3.3. Elaboración de Criterios de Diseño
Para poder realizar el diseño de un sistema contra incendio es necesario guiarse con los
criterios básicos establecidos en las normas que se mencionan en el apartado 3.1. Debido a que
son innumerables los puntos que se deben tomar en consideración es conveniente realizar un
documento en el cual se establezcan los criterios de diseño que se van a seguir para definir el
proyecto.
Este documento que se tuvo que realizar establece los criterios y parámetros mínimos
de selección y diseño de los Sistemas Contra Incendio con el fin de garantizar un nivel
razonable de protección para el personal y las instalaciones frente a los riesgos potenciales de
incendio que puedan ocurrir dentro de las mismas.
Si bien es cierto que para la mayoría de los proyectos existen ciertas especificaciones
por parte del cliente que se deben tener en cuenta en la parte de los criterios de diseño, también
es cierto que en general, esos criterios se encuentran estandarizados, es decir, son una serie de
normas básicas que aparecen en documentos certificados que deben cumplirse para que el
proyecto pueda ser viable. Luego de que se hizo una revisión de los criterios de diseño de los
proyectos ya existentes, y se compararon con lo mencionado en las normas, se procedió a
Universidad Simón Bolívar
45
escribir un documento lo más general posible, es decir, que pudiera abarcar la mayoría de las
plantas de proceso.
3.4. Determinar las consideraciones del ACR
Siguiendo con la Revisión del proyecto de IV Tren se procedió a analizar el documento
del Análisis Cuantitativo de Riesgos, que es un documento primordial a la hora de realizar un
diseño de sistemas contra incendio, ya que sin conocer en su totalidad la planta, con este
análisis se puede determinar en un primer momento las zonas que van a generar la mayor
demanda de agua en caso de existir algún incendio. Se procedió a revisar este documento para
estudiar los círculos de radiación y determinar los distintos escenarios que se van a calcular
para concluir con aquel que presente la mayor demanda de agua.
Figura 3.4. Proceso del ACR
Universidad Simón Bolívar
46
Figura 3.5. Zonas afectadas de IV tren debido a consecuencias de radiaciones térmicas.
3.5. Requerimientos del sistema
Se procedió a determinar los requerimientos que necesita el sistema para poder
funcionar correctamente. Como se mencionó anteriormente el proyecto base que se utilizó
para realizar todos los cálculos fue el de IV tren San Joaquín
Fueron suministradas las hojas de datos de cada uno de los equipos que forman parte
de IV tren, esto con la finalidad de conocer sus dimensiones. También se analizó el plot plan
de la planta, este es un plano en el cual se define la posición exacta de cada uno de los equipos
que se encuentran en la planta. Con el plot plan y el ACR se determinaron los escenarios que
Universidad Simón Bolívar
47
se van a calcular, estos están basados en el ACR en función de que al ocurrir un incendio se
pueden afectar los equipos que están alrededor.
Con los escenarios determinados y teniendo como datos las dimensiones de los equipos
se procedió a calcular la demanda de agua que necesita cada equipo.
Para ello se necesita conocer la tasa de agua que requiere cada equipo, este es un valor
dado en gpm/ft² que determina la cantidad de agua que necesita el equipo por unidad de área.
Son valores estándar que se encuentran en las normas antes mencionadas, tanto para enfriar
como para extinguir (agua o espuma). Para determinar la cantidad de agua se debe multiplicar
la tasa de agua por el área del equipo (la mayoría de las veces el área es la proyectada, pero
dependiendo del equipo puede ser la proyección horizontal).
Se procedió a calcular la demanda de agua de cada uno de los escenarios para poder
determinar cual de ellos es el más crítico, ya que en base a él se va a diseñar el sistema.
3.6. Evaluación del diagrama de tuberías e instrumentación en base al cálculo
de la red hidráulica en el software (WaterCAD)
Fueron suministrados los diagramas de tuberías e instrumentación de la estación de
bombeo del sistema contra incendio así como también del anillo central de IV tren, estos
diagramas contienen toda la información acerca de los diámetros de las tuberías, los arreglos
tanto de rociadores, monitores, hidrantes, válvulas de diluvio que contiene el sistema. También
se especifica la instrumentación que maneja el sistema, sobre todo en el diagrama del Sistema
de Bombeo, donde se establece toda la parte de instrumentación y control que tiene tanto el
tanque de almacenamiento como el sistema de bombeo. Estos diagramas fueron suministrados
por Empresas Y&V, debido a que ya se encontraban hechos, el trabajo consistió en evaluarlos,
determinar que los resultados arrojados por el software WaterCAD fueran correctos
comparados con lo que se observó en el P&ID y de esta manera poder continuar con la
revisión del proyecto IV tren San Joaquín que se está llevando a cabo.
Universidad Simón Bolívar
48
Con estos datos suministrados se procedió a simular en el software WaterCAD X8 VM
aquellas zonas críticas del sistema, que son la más alejada al sistema de bombeo y aquella que
demanda más cantidad de agua. Este software modela la red hidráulica del sistema, con opción
de colocar todos los nodos que demanden agua, esto es una herramienta de mucha
importancia, ya que ayuda a simplificar los cálculos que realizados a mano se harían
interminables.
Figura 3.6. Modelo de la red principal de agua
Se definieron en el software las características del anillo principal así como también del
sistema de bombeo, entre ellas se tienen:
Universidad Simón Bolívar
49
• Longitud de las tuberías: Esta medida se obtuvo del plot plan de la planta,
donde aparece la distancia de todas las tuberías del anillo principal.
• Diámetro de las tuberías: Esta medida se obtuvo del P&ID del anillo principal.
• Demanda de agua en cada nodo: Esta fue obtenida mediante el cálculo previo
de los requerimientos de agua para cada zona, simulando aquellas en las que la
demanda de agua es critica.
• Curva de operación de las bombas y niveles de agua del tanque: Estos datos son
suministrados de las hojas de datos de los equipos.
El sistema se simuló tres veces.
La primera simulación se realizó para el área inferior izquierda, que es el área de
mayor demanda determinada por Y&V. La segunda simulación se hizo en el área superior
derecha que es el área mas alejada del sistema. La tercera simulación se hizo para el área
superior izquierda, que es el área de mayor demanda de agua determinada por la empresa
egipcia ENNPI. El sistema se simuló partiendo de la premisa que no todas las bombas se
encuentran en funcionamiento, solo las necesarias dependiendo de la demanda de agua de la
zona determinada. También se debe mencionar que al simular uno de los casos, los otros dos
se encontraban apagados, es decir, los nodos de las zonas que no se iban a simular se
configuraban para que no demandaran agua en ese momento (eso se debe a que el sistema se
diseña en función de que un solo incendio mayor ocurre a la vez).
3.7. Cálculo del sistema de diluvio (pre-dimensionamiento)
A lo largo de toda la red de agua se colocaron sistemas de diluvio como protección,
estos son arreglos de rociadores que se distribuyen de cierta manera alrededor del equipo.
Para determinar el número de rociadores a utilizar para proteger un equipo
determinado, se deben realizar una serie de cálculos que validen de cierta manera los arreglos
que se están determinando.
Universidad Simón Bolívar
50
En principio se seleccionó en el catálogo de Tyco los rociadores “Type 3D
Protectospray Direccional Spray Nozzles, Open, Medium Velocity”, con el tamaño del orificio
tipo NO. 32, que tiene un diámetro mínimo de 0.432 pulgadas y un factor K=5.6. Se decidió
escoger estos entre las innumerables opciones que presenta Tyco porque es uno de los pocos
que tienen todos los datos completos que se necesitan para realizar los cálculos necesarios.
Figura 3.7. Dimensiones nominales de los rociadores seleccionados.
Por norma se requiere una presión de operación de 30 psi, con este valor y el factor K
se puede calcular el caudal que sale por cada tobera, a través de la siguiente ecuación:
P
QK = (4)
Para cada equipo se tiene la tasa de aplicación y el área sobre la cual se debe aplicar el
agua, esos valores cambian dependiendo del equipo, pero al multiplicar esos datos se obtiene
el caudal teórico que necesita el equipo, se le llama teórico porque luego este se divide entre el
Universidad Simón Bolívar
51
caudal de cada tobera para calcular el número de toberas, pero rara vez este número suele ser
un entero, por lo tanto siempre se redondea hacia el número mayor, esto hace que el número
de toberas sea mayor, y como consecuencia el caudal que se derrame sobre el equipo sea
mayor.
Con el caudal determinado que va a pasar por cada ramal hasta ser derramado por los
rociadores se procede a pre-dimensionar las tuberías, es decir, se hace un cálculo preliminar
para conocer el diámetro de cada tubería. Esto es un cálculo muy sencillo debido a que se tiene
el caudal y la velocidad del agua que debe pasar por esas tuberías no debe ser mayor a 10m/s,
con estas dos variables se puede determinar el diámetro, despejándolo de la fórmula que se
muestra a continuación:
2)2
.(.D
vQ π= (5)
Y de esta manera se define el sistema de diluvio completamente, tanto la parte de las
toberas, como la parte de las tuberías.
3.8. Cálculo hidráulico del sistema de diluvio en el software (HIDCAL)
Una vez definido el sistema de diluvio se procede a simularlo en HIDCAL, es un
programa que permite simular sistemas, determinando flujo, velocidad y pérdidas en cada
tramo de tubería, así como presiones en cada nodo (los cuales pueden definirse con su
constante K) y flujo de salida de agua en los puntos donde hay descarga.
Se tuvo que diseñar el sistema en Autocad 3D, ya que HIDCAL tiene la opción de
enlace con el sistema de Autocad y correrlo automáticamente, esto lo hace más eficiente ya
que para aquellos que conocen Autocad se hace muy fácil diseñar un sistema de rociadores,
pero también existe la opción de desarrollar el sistema en el software directamente.
Para el caso que se está describiendo, se realizó a través de Autocad. Existen una serie
de especificaciones que se tuvieron que seguir, se necesitó definir cada tubería con un layer
Universidad Simón Bolívar
52
que llevara una codificación particular, se importaron unos macros del HIDCAL que se
debieron introducir en el dibujo (para señalar donde se encontraban las boquillas, donde era la
entrada del sistema y el sistema de unidades con el que se iba a trabajar).
Una vez definido todas estas especificaciones se procedió a correr el programa en el
software para determinar si el pre-dimensionamiento que se había hecho del sistema era viable
en cuanto a caudal y presión que pasara por cada nodo y tramo de tubería.
Figura 3.8. Modelo del sistema que muestra el software HIDCAL
Universidad Simón Bolívar
53
3.9. Elaboración de la Guía de Diseño de Sistemas de Protección Contra
Incendio.
Este punto fue la conclusión a la que se llegó luego de haber pasado por cada una de
las etapas antes mencionadas, fue un proceso que se llevó a cabo a medida que se realizaban
todos los pasos que se necesitan completar para diseñar un sistema contra incendio. Por lo
tanto para culminarlo se tuvieron que cumplir con los objetivos específicos establecidos en el
plan de trabajo.
El objetivo principal de esta guía es presentar de una manera simple y concreta los
criterios y herramientas básicas que se necesitan para el diseño de Sistemas de Extinción de
Incendio con agua y espuma. Aunque esta guía no explica la metodología a seguir sino la
teoría detrás de los cálculos, es de suma importancia debido a que sin tener claras las
especificaciones y requerimientos por las normas que se deben seguir el sistema no es viable
desde ningún punto de vista.
Esta guía es para el uso exclusivo de plantas de proceso aplicado al sistema de
extinción de incendio. Se definen las especificaciones generales para los distintos sistemas
contra incendios a base de agua y espuma, cualquier detalle específico en relación a un
proyecto en particular está fuera del alcance de esta guía.
La guía consta de dos puntos principales, los cuales se desarrollan en su totalidad, estos
son:
• Sistema de Extinción por Agua.
• Sistema de Extinción por Espuma.
3.9.1. Sistema de Extinción por Agua
Para la realización de este punto de la guía se revisó el manual de Inelectra de Sistemas
de Extinción por Agua (8), así como también manuales de otras consultoras especialistas en
protección contra incendio (9) para establecer los lineamientos a seguir cuando se definieran
cada una de las partes que constituyen este punto.
Universidad Simón Bolívar
54
Los segmentos que forman parte de este punto son:
Red de agua contra incendio: este punto toma en consideración una serie de
requisitos que se deben cumplir según las normas que se han estudiado para realizar el diseño
completo de la red de agua contra incendio. Estos requisitos tienen que ver con:
• Suministro de agua
• Requerimientos de agua
• Diseño de la red de distribución
• Tuberías
• Pérdidas de presión en las tuberías
• Pruebas hidrostáticas
• Pruebas operacionales
• Limpieza (Flushing)
Sistema de bombeo: este punto se encarga de dar la información necesaria con todo lo
relacionado con las bombas encargadas del agua del sistema contra incendio, a continuación se
especifican los aspectos que se tomaron en cuenta para los siguientes puntos:
• Capacidad
• Tipos de bombas
• Accionamiento de las bombas
• Sistemas de arranque
• Paradas de las bombas
• Prueba hidrostática
• Prueba de aceptación en campo
• Prueba de aceptación de los controles
• Pruebas anuales de la bomba contra incendio
También se toman en consideración puntos que tratan las especificaciones que se
deben seguir para diseñar el Tanque de almacenamiento, Sistema de rociadores, Sistemas
Universidad Simón Bolívar
55
de agua pulverizada, así como también la ubicación y aspectos generales que deben cumplir
los Hidrantes, Monitores, Carretes y Gabinetes de Mangueras.
3.9.2. Sistema de Extinción por Espuma
Para poder llevar a cabo este punto se revisaron Manuales de Sistema de Extinción por
Espuma (10), (11), así como también la norma PDVSA IR-M-04 y NFPA 16 en las cuales se
señalan todos los aspectos importantes que se deben tomar en cuenta para diseñar un sistema
de extinción por espuma.
En este punto de la guía se habla de los Tipos de sistema de extinción por espuma
que se dividen en fijos, semi fijos, móviles y portátiles. Se habla de los Sistemas
proporcionadores de espuma, debido a que para los sistemas de espuma la dosificación
correcta del concentrado es muy importante ya que es necesario para producir la cantidad y
calidad óptima de espuma. Se muestran los distintos tipos de Generadores de espuma con su
uso respectivo dependiendo del tipo de riesgo que se tenga. Se denotan las especificaciones
que debe cumplir el Tanque de almacenamiento según la norma PDVSA IR-M-04, y los
Requerimientos de Agua y Espuma para poder efectuar una mezcla correcta para producir la
espuma. Se expresan las fórmulas que se deben utilizar para calcular las perdidas en las
Tuberías de agua y espuma.
Debido a que la espuma es un componente que se usa en gran medida para las
instalaciones de crudo en el caso de tanques de almacenamiento, se hace un apartado de la
guía referente a la Protección en tanques para techos flotantes y cónicos.
Esta guía de diseño tiene como propósito enumerar todos los requisitos y
especificaciones que se deben seguir cuando se va a diseñar un sistema contra incendio. Se
decidió incluir un capitulo de la guía que hablara sobre la metodología seguida en la
evaluación del proyecto IV tren, pero se debe hacer énfasis en que existen innumerables
maneras de diseñar un sistema contra incendio, es decir, no existe un método único.
Universidad Simón Bolívar
CAPÍTULO IV RESULTADOS
La Guía de Diseño de Sistemas de Protección Contra Incendio es una herramienta muy
valiosa para Empresas Y&V, ya que brinda en forma práctica y didáctica los lineamientos que
se deben seguir cuando se realiza el diseño de un sistema contra incendio, enmarcado en el
propósito de evitar al máximo los errores que se puedan cometer y de estandarizar en la
medida de lo posible todos los procesos que se lleven a cabo según las normas establecidas.
La realización de cada uno de las pasos explicados en el capitulo anterior permitió
tener una visión mucha mas amplia de los componentes claves que debe llevar la elaboración
del diseño se un sistema contra incendio. Ya que se hizo un trabajo en conjunto, se estudiaron
todas las especificaciones que por norma debe llevar el Sistema que se expusieron claramente
en una Guía y se realizó la revisión completa de un proyecto el cual brindó la posibilidad de
aprender un método práctico para diseñar el Sistema Contra Incendio.
A continuación se muestran los resultados obtenidos durante el desarrollo de esta
pasantía:
4.1. Requerimientos de agua del sistema
Luego de haber realizado todo el levantamiento de información sobre la planta, se
analizo el ACR junto con el plot plan y se determinaron los escenarios que se calcularon, para
de esta manera poder determinar donde va a ocurrir el incendio mayor.
Cada escenario tiene un número de equipos determinado que se consideró cuando se
realizaron los cálculos de la demanda de agua.
Se concluyó que los escenarios que se iban a calcular son los siguientes:
Universidad Simón Bolívar
57
Tabla 4.1. Escenarios a calcular con sus equipos correspondientes
Escenario # de equipos
Inlet Facilities 8
Mercury Absorber 13
Dust Filter 11
Molecular sieve Adsorber 1 6
Molecular sieve Adsorber 2 9
Molecular sieve Adsorber 3 13
Molecular sieve Adsorber 4 10
Regeneration gas heaters 7
Hot oil heaters 7
Gas Regeneration 12
Regeneration Gas Compressor 9
E/S (South) 6
E/S (Northeast) 6 Methanol Injection Package and Utilities Tanks 3
Storage Facilities 4
Hot Oil System 9 Close Drain and Liquids Condensate 5
Luego de haber realizados los cálculos para cada uno de los escenarios, se pudo llegar
a la conclusión de que aquel que demanda mayor cantidad de agua en caso de ocurrir un
incendio es el escenario “Molecular sieve Adsorber 3” demandando 8496.3 gpm como se
puede observar en la Tabla 4.2.
Universidad Simón Bolívar
58
Tabla 4.2. Escenario con mayor demanda de agua
Escenario: Molecular sieve Adsorber 3
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro
[ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
48 D8.140310 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1 49 D8.140320 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1 50 D8.140323 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1 51 D8.140324 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1
52 D8.140304 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
53 D8.140305 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
54 D8.140306 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
55 D8.140314 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
56 D8.140315 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
57 D8.140316 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
58 D8.140317 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
59 D8.140318 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3
60 D8.140319 MOLECULAR SIEVE
ADSORBER 11.2 45.5
Proyectada 2289.28 0.25 572.3 Demanda de agua para el peor caso (D8.140314) 6155.3 Margen de seguridad del 20% 1231.1 Tres hidrantes (con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 1110.0 Demanda total de agua para este escenario 8496.3
Universidad Simón Bolívar
59
Como se puede observar este escenario es bastante grande, es decir, abarca 13 equipos,
esto hace que la demanda de agua aumente enormemente, así como las dimensiones de los
equipos, que son de tamaño considerable y hacen que el caudal de agua sea alto.
En el Apéndice “A” se muestran todos los escenarios calculados, por si se quiere verificar
que en efecto, el escogido sea el que demande mayor cantidad de agua.
Como estos cálculos fueron previamente realizados por el personal de Empresas Y&V se
pudo verificar la veracidad de estos resultados que en efecto, en su mayoría fueron iguales. En la
Tabla 4.3 se muestran los resultados obtenidos de todos los escenarios, tanto los realizados en el
proyecto de pasantía como los realizados por Y&V
Tabla 4.3. Consumo de agua para cada escenario realizado en la pasantía
Escenario # de equipos Consumo de agua (GPM) Inlet Facilities 8 2338.8
Mercury Absorber 13 6806.3
Dust Filter 11 2883.2
Molecular sieve Adsorber 1 6 4490.7
Molecular sieve Adsorber 2 9 6921.1
Molecular sieve Adsorber 3 13 8496.3
Molecular sieve Adsorber 4 10 6066.0
Regeneration gas heaters 7 6984.9
Hot oil heaters 7 8212.0
Gas Regeneration 12 2047.9
Regeneration Gas Compressor 9 3998.7
E/S (South) 6 1130.4
E/S (Northeast) 6 1197.8 Methanol Injection Package and Utilities Tanks 3 2203.5 Storage Facilities 4 5831.7 Hot Oil System 9 1850.5 Close Drain and Liquids Condensate 5 687.1
Universidad Simón Bolívar
60
Tabla 4.4. Consumo de agua para cada escenario realizado por Empresas Y&V
FIRE SCENARIO EQUIP.
QTY WATER CONSUMPTION
[GPM]
INLET FACILITIES 8 2379
MERCURY ADSORBER 13 6806
DUST FILTER 11 2929
MOLECULAR SIEVE ADSORBER 1 6 4491
MOLECULAR SIEVE ADSORBER 2 9 6921
MOLECULAR SIEVE ADSORBER 3 13 8496
MOLECULAR SIEVE ADSORBER 4 10 6066
REGENERATION GAS HEATERS 7 6985
HOT OIL HEATERS 7 8212
GAS REGENERATION 12 2048
REGENERATION GAS COMPRESSOR 9 3685
HOT OIL SYSTEM 10 1370
E/S (SOUTH) 6 1130
E/S (NORTHEAST) 6 1198
METHANOL INJECTION PACKAGE AND UTILITIES TANKS
3 2204
CLOSED DRAIN AND LIQUIDS CONDENSATE 8 1370
NITROGEN PACKAGE - -
INSTRUMENT SUPPLY & UTILITY AIR PACKAGE - -
FIRE WATER SYSTEM 9 -
Universidad Simón Bolívar
61
Como se puede apreciar comparando las tablas 4.3 y 4.4 los escenarios definidos fueron
los mismos, contando el mismo número de equipos para cada uno, la única diferencia que se
puede encontrar se refiere a los tres últimos escenarios que aparecen en la tabla 4.3, esto se debe a
que luego de haber realizado una revisión completa al plot plan con el ACR se llegó a la
conclusión de que el área del Hot Oil y de la parte de Condensado necesitaban tener un escenario
particular, ya que son dos áreas que se encuentran muy bien delimitadas y que necesitan tener un
sistema de protección contra incendio particular. El anexar estos escenarios a los requerimientos
generales no trajo consecuencias mayores porque como puede observarse en la tabla 4.3 el caudal
que demandan estos escenarios no supera los 8496.3 gpm que requiere el escenario “Molecular
sieve Adsorber 3”, por los tanto las fases siguientes no se vieron modificadas.
Como el proyecto de IVtren se encuentra en curso y sufre de muchas modificaciones a
medida que se va realizando, el plot plan ha tenido ciertos cambios, se han movido varios equipos
de lugar y todos los documentos que se entregaron por parte de Y&V deben revisarse de nuevo,
para entregar una actualización de los mismos, es decir, una revisión nueva. Luego de haber
evaluado ambos requerimientos de agua se tomó como válido el realizado en el presente proyecto
de pasantía ya que cumple con todos las especificaciones establecidos por norma para determinar
los requerimientos de agua que se necesitan para proteger zonas determinadas.
Como hemos mencionado anteriormente la empresa egipcia Enppi también ha contribuido
a la realización del proyecto, ellos se encargaron de toda la ingeniería de la parte superior de
IVtren como se observa en el Apéndice “A” donde se encuentra el plot plan de la planta. Para el
presente proyecto no se propuso realizar los requerimientos de agua para esta zona.
4.2. Simulación de la red principal de agua con el software WaterCAD
Para esta fase de la pasantía se utilizaron los P&ID’s tanto del anillo central como del
sistema de bombeo, ya que en ellos se ven reflejados factores como diámetros y accesorios de las
tuberías, arreglo de las bombas del sistema (las eléctricas, diesel y jockey), niveles del tanque de
almacenamiento de agua, entre otros.
Universidad Simón Bolívar
62
Se simuló en WaterCAD los tres escenarios mas desfavorables, estos son: el más alejado
al sistema de bombeo, el que demanda mayor cantidad de agua por parte de Empresas Y&V y el
que demanda mayor cantidad de agua por parte de Enppi.
4.2.1. Primer escenario: Mayor demanda de agua por Empresas Y&V
En este escenario están presentes 10 equipos, estos son:
• Mercury Adsorber D8.140310.
• Mercury Adsorber D8.140320.
• Mercury Adsorber D8.140323.
• Mercury Adsorber D8.140324.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140304.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140305.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140306.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140314.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140315.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140316.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140317.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140318.
• Molecular Sieve Adsorber D8.140319.
Se procedió a montar en el software el anillo central con todos los nodos (en este caso de
hidrantes y válvulas de diluvio) para luego correr la simulación y verificar que la velocidad y
presión en el sistema era la adecuada según la norma.
En la Figura 4.1 se muestra una vista del programa WaterCAD, señalando la zona que se
estaba simulando:
Universidad Simón Bolívar
63
Figura 4.1. Modelo del sistema en WaterCAD con la zona de mayor demanda de agua por
parte de Empresas Y&V
El sistema se simuló varias veces, con el propósito de determinar con cuantas bombas
podía trabajar sin verse afectada la presión en las tuberías o nodos. Finalmente se determinó que
el sistema trabaja con 3 bombas encendidas para que la presión y la velocidad en las tuberías sea
la adecuada.
En el Apéndice “A” se muestran los reportes de las tuberías, nodos e hidrantes arrojados
por el software.
Universidad Simón Bolívar
64
Al revisar las tablas de los reportes de las tuberías arrojados por WaterCAD se puede
observar que la velocidad no fue mayor de 3m/s que es lo que en las normas que se han venido
mencionando a lo largo del trabajo se toma como máximo, esto es una señal de que el sistema
puede ser viable y funcionar efectivamente con tres bombas encendidas.
Al revisar los reportes de los nodos se puede observar que la presión es la requerida por la
norma, ya que se exige que sea mayor a 80 psi, en este caso se encuentra alrededor de los 120 psi,
es un valor que entra dentro del rango óptimo de operación.
Para ilustrar los datos de la que se encuentran en los reportes de los hidrantes, se tiene que
en la columna de elevación todos los nodos se encuentran a -4.9 ft porque el anillo central es una
tubería enterrada, aquellos nodos en los que se refleja una demanda de agua son los sitios donde
van ubicadas las válvulas de diluvio, el resto de los nodos están apagados (no demandan agua).
Para los hidrantes se observa que la presión se encuentra dentro del rango (mayor a 80
psi). Por consiguiente se tiene que el sistema funciona en caso de que un incendio ocurriera en el
área de mayor demanda de agua por parte de Empresas Y&V.
4.2.2. Segundo escenario: Mayor demanda de Agua por Empresas Enppi
Para analizar este caso se tuvo que estudiar los reportes de la demanda de agua realizados
por Empresas Enppi, su filosofía de cálculo es diferente a la que se llevó en la realización de los
requerimientos de agua del proyecto, ya que Enppi calcula la demanda de agua por cada equipo
pero no los separa en escenarios, esto nos lleva a realizar una simulación en base a un equipo en
particular y no a una zona completa como se hace en Empresas Y&V.
Se verificó cuales eran los equipos que demandaban más agua y se simuló la zona en la
cual estos equipos se encontraban, verificando con el plot plan la cantidad de hidrantes y válvulas
de diluvio que se debían colocar en el sistema.
Universidad Simón Bolívar
65
Los equipos que demandan mayor cantidad de agua son:
• Refrigeration Compressors Cooler D2.141001
• Refrigeration Compressors Cooler D2.141003
En la Figura 4.2 se muestra una vista del programa WaterCAD, señalando la zona que
se estaba simulando:
Figura 4.2. Modelo del sistema en WaterCAD con la zona de mayor demanda de agua por
parte de Empresas Enppi
Al igual que en el primer escenario el sistema se simuló varias veces, con la finalidad
de determinar cuantas bombas iban a funcionar para satisfacer las demandas de agua de esa
Universidad Simón Bolívar
66
zona del sistema, finalmente se llegó al resultado de trabajar con dos bombas ya que de esta
manera la presión y velocidad en las tuberías se mantiene en unos valores aceptables.
En el Apéndice “A” se muestran los reportes arrojados por el software para esta
segunda simulación.
Al revisar los resultados de los reportes de las tuberías se puede observar que la
velocidad en las mismas estuvo dentro del rango aceptado por la norma, ya que en ningún
tramo se superó la velocidad máxima de 3m/s.
La presión para los nodos e hidrantes se encuentra alrededor de 140 psi, valor que esta
aceptable y que cumple con el mínimo de la norma que es 80 psi.
Se puede concluir que el sistema funciona efectivamente en caso de ocurrir un incendio
en esta área del sistema.
4.2.3. Tercer escenario: Zona más alejada
La zona más alejada del sistema es parte del área asignada a Enppi, se revisó el
documento en el cual se especifican el caudal que requiere cada uno de los equipos y se
estudió en el plot plan cuales serían los equipos que estarían dentro de la zona mas alejada del
sistema.
Los equipos que forman parte de esta zona son:
• 1st Sales Gas Compressor D4.140106
• 2nd Sales Gas Compressor D4.140107
• 3rd Sales Gas Compressor D4.140108
• 4th Sales Gas Compressor D4.140109
A continuación se muestra una vista del programa WaterCAD, señalando la zona que
se estaba simulando:
Universidad Simón Bolívar
67
Figura 4.3. Modelo del sistema en WaterCAD con la zona más alejada del sistema
Se debe recordar que cuando se simulo esta área, los demás nodos que en los escenarios
anteriores demandaban caudal ahora se encuentran apagados, ya que cuando se diseña un sistema
contra incendio se hace en función de que solo un incendio mayor ocurre a la vez.
Al revisar la cantidad de agua que demandaban los equipos que forman parte de esta zona
pudimos notar que no es mucha, están alrededor de 500 gpm, esto es algo beneficioso ya que es
una zona que no demanda mucho agua y sin importar la distancia a la que se encuentre las
bombas con las que se cuenta serán capaces de suministrar el caudal que se necesita.
Universidad Simón Bolívar
68
En el Apéndice “A” se muestran los reportes arrojados por WaterCAD para esta tercera
simulación.
Al analizar los reportes podemos observar que la velocidad en las tuberías no excede de lo
señalada en la norma, solo en los últimos cuatro tramos de tubería se observa que la velocidad es
mayor a 3m/s, esto sucede porque esos tramos se refieren a ramales internos de los sistemas de
diluvio, en los que se permite que la velocidad se encuentre entre 3m/s y 10m/s.
También se observa que la presión en los nodos e hidrantes está alrededor de los 150 psi,
contando con que se está trabajando con solo dos bombas encendidas, es una presión aceptable, si
se llegara a prender una bomba mas la presión bajaría demasiado en los nodos, sería menor a 80
psi lo que tendría graves implicaciones ya que la norma no permite presiones tan bajas.
Luego de haber analizado los resultados de los tres escenarios se puede determinar que el
sistema es viable y que cumple con un funcionamiento adecuado en caso de ocurrir un incendio
en alguna de sus áreas críticas.
4.3. Resultados del sistema de diluvio (pre-dimensionamiento)
Para poder pre-dimensionar en un principio el sistema de diluvio para los equipos
seleccionados y luego simularlo en la red se procedió a calcular el caudal de cada rociador, como
se muestra en el Apéndice “B” se tomaron los datos que aparecen en el catalogo Tyco del
rociador seleccionado.
Se tiene que de la Ecuación (4) el caudal de la tobera es:
psiQtobera 67.30=
De los requerimientos de agua calculados que aparecen en la Tabla 4.2. se tiene el caudal
que requieren los equipos Mercury Adsorbers, por medidas de seguridad a ese número hay que
sumarle un 20%, por lo tanto el caudal teórico que requieren estos equipos es:
Universidad Simón Bolívar
69
gpmQteorico 2.301=
Al dividir el caudal teórico del equipo con el caudal de cada tobera se tiene que se
necesitan 9.82 rociadores, como el mínimo serían 10 y depende de la persona que este diseñando
el sistema, se decidió que para armar un arreglo de rociadores simétrico alrededor del equipo se
tomarán 12 rociadores por equipo, lo que equivale a 48 rociadores debido a que son cuatro
equipos.
Teniendo el caudal que pasa por las tuberías de los ramales se puede calcular los
diámetros iniciales de la tubería despejándolo de la Ecuación (5) para poder compararlo con los
cálculos realizados por el software HIDCAL. Debido a que ya se tenían los diámetros pre-
dimensionados realizados por Empresas Y&V se tomaron estos mismos para luego verificarlos
con el software.
4.4. Resultados del sistema de diluvio arrojados por el software HIDCAL
Para poder obtener los resultados con el software primero se procedió a realizar el diseño
de los rociadores en Autocad 3D ya que HIDCAL tiene un enlace con Autocad que agiliza la
actividad, ya que en vez de cargar los datos en HIDCAL se colocan en Autocad y de esta manera
se tiene una mejor visualización del montaje y los resultados los arroja el programa
automáticamente
Universidad Simón Bolívar
70
Figura 4.4. Vista desde Autocad 3D del montaje del sistema de rociadores
Como se puede observar en la Figura 4.4 los tramos de tuberías van cambiando de
color, esto se debe a que se usa un layer para cada diámetro de tubería, de esta forma es más
sencillo diferenciar los distintos diámetros de tuberías que se tienen. Cada layer se tuvo que
definir con unas especificaciones precisadas en el tutorial del HIDCAL para que de esta
manera el programa leyera de forma automática los diámetros de cada una de las tuberías que
se iban a analizar.
En el Apéndice “B” se muestran los reportes arrojados por HIDCAL en los cuales se
puede verificar que la velocidad en las tuberías no excede de 10 m/s que por norma es lo
Universidad Simón Bolívar
71
máximo que se puede aceptar en los ramales, así como también la presión en los nodos que es
mayor que la presión mínima aceptada por las boquillas que es de 30 psi.
4.5. Guía para el Diseño de Sistemas de Protección Contra Incendio
A medida que se fue realizando la revisión del sistema contra incendio de IV tren se
fue elaborando la guía de diseño, teniendo como resultado una herramienta que cumple con los
requerimientos principales que se deben seguir para diseñar un sistema contra incendio tanto
de agua como de espuma, con las especificaciones que exigen las normas PDVSA, API y
NFPA.
Se decidió incluirle un nuevo capitulo a la Guía que trata sobre la metodología a seguir
para diseñar un Sistema de Protección Contra Incendio, ya que si bien es cierto que en ella
aparecen todas las especificaciones a seguir no se explica de que manera se va a desarrollar el
diseño del mismo. Esta metodología descrita fue la aprendida a lo largo de la pasantía, pero
debemos recordar que existen distintas maneras de llevar a cabo la fase de diseño del Sistema
Contra Incendio.
Es importante destacar que el realizar la revisión del Sistema de IV tren implicó revisar
todas las especificaciones que se establecieron para este diseño, es en este punto donde se
toma en consideración la elaboración de la guía, ya que a medida que transcurría la evaluación
del Sistema se llegaba a una serie de conclusiones que de una manera u otra gobernaban la
manera de cómo desarrollar el contenido de la Guía de la manera mas práctica y sencilla para
que al usuario le fuera eficiente revisarla y no irse a buscar dudas en las normas.
Universidad Simón Bolívar
72
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
• Se elaboraron Los Criterios de Diseño mediante la revisión de los documentos
existentes de los proyectos de IV tren y del Mapa de Procesos.
• Se analizó el ACR del proyecto IV tren San Joaquín para poder determinar los
escenarios en los cuales pueden ocurrir incendios de clase mayor que afecten de
manera considerable los equipos de la planta.
• Se elaboraron los Requerimientos de Agua del Sistema Contra Incendio de IV tren,
San Joaquín. Al compararlo con los requerimientos elaborados en Empresas Y&V se
concluyó que los cálculos fueron correctos.
• Se agregaron dos escenarios nuevos “Hot Oil System” y “Close Drain and Liquids
Condensate” a los Requerimientos de Agua del Sistema de IV tren que se tomarán en
consideración para incorporarlos a futuras revisiones de los documentos del proyecto.
• Se evaluó el diagrama de tuberías e instrumentación del proyecto IV tren mediante el
análisis hidráulico de la red de incendio en el software (WaterCAD) en el cual se
concluyó que para las 3 simulaciones evaluadas el sistema cumplió con todos los
requisitos necesarios para determinar que el diseño es viable.
• Se realizó la revisión del sistema de diluvio de los equipos “Mercury Adsorbers” del
proyecto IV tren, se determinaron la cantidad de rociadores que debía llevar cada
equipo y se realizaron los cálculos en el software HIDCAL, con lo cual se concluyó
que el montaje opera de manera adecuada y aceptada por la norma.
• Se elaboro una Guía para el Diseño de Sistemas de Protección Contra Incendio en la
que se explica de manera precisa las consideraciones que se deben tomar en cuenta si
se requiere diseñar cada una de los segmentos que constituyen esta clase de sistemas,
siguiendo el formato establecido por Empresas Y&V.
• Gracias al trabajo de pasantía se realizó una auditoria técnica del proyecto IV tren,
donde se verificó los fundamentos técnicos del diseño, las normas aplicadas,
modificaciones y correcciones a documentos
• Se recomienda realizar los requerimientos de agua del sistema que se quiera diseñar en
base a escenarios, no por equipos individuales, ya que de esta manera el trabajo se
Universidad Simón Bolívar
73
agiliza y al momento de simular el peor caso de la red hidráulica se puede identificar
de manera más rápida.
• Se recomienda profundizar en la guía elaborada los sistemas especiales contra
incendio, como son FM 200 (Sist. de supresión), Novec 1230.
• Se recomienda el uso de software como WaterCAD y HIDCAL para realizar los
cálculos hidráulicos tanto de la red principal como los ramales internos ya que ayudan
a estudiar los diseños de manera visual y los resultados se obtienen de manera muy
rápida lo que contribuye a la culminación del diseño de la manera mas eficiente
posible.
• Se recomienda incluir la guía en la base de conocimientos de mecánica de Empresas
Y&V, que sea implantada para que pueda ser usada por todo el personal que la
necesite.
Universidad Simón Bolívar
74
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
(1) Gerencia de Comunicación Corporativa de Empresas Y&V, “Principios de la
Corporación”, Empresas Y&V (2008).
(2) Departamento de Mecánica, “Diseño de Sistemas Contra Incendio en Plantas”.
En: \\Yv-sda\empresas-yv\Sistemas\SGC- Empresas Y&V\Mecanica (M)\Mapa
de Procesos\C-MI-01X.htm.
(3) Storch de Garcia, J.M. “Manual de Seguridad Industrial en Plantas Químicas y
Petroleras”. Volumen I. Madrid.
(4) Triangulo del fuego. En:
http://es.geocities.com/los_incendios/triangulo_del_fuego.htm
(5) Cuerpo de Bomberos del Distrito Metropolitano de Quito. En:
http://www.bomberosquito.gov.ec/
(6) Infobox, Información en la Emergencia, Los Incendios. En:
http://www.infobox.cl/LOS%20INCENDIOS.pdf
(7) Los Incendios. Causa de Los Incendios. En:
http://www.monografias.com/trabajos23/incendios/incendios.shtml
(8) Manual de Diseño de Sistemas Contra Incendio. Inelectra. Revisión 1 (15 de
febrero de 1995).
(9) Diseño Avanzado de los Sistemas de Extinción por Agua. G.L. Ingeniería C.A.
Consultores en Protección Contra Incendio.
(10) Sistemas de Extinción por Espuma. G.L.& Asociados, Consultores en Protección
Contra Incendio.
(11) Fixed Foam System Components. Williams Fire & Hazard Control, Inc.
Universidad Simón Bolívar
75
BIBLIOGRAFIA
• American Petroleum Institute “API 2030 Application of Fixed Water Spray
Systems for Fire Protection in the Petroleum and Petrochemical Industries”.
(2005).
• Comisión Venezolana de Normas Industriales “COVENIN 1040 Extintores
Portátiles” (1989).
• Comisión Venezolana de Normas Industriales “COVENIN 1660 Sistema Fijo de
Extinción con Agua Pulverizada” (1980).
• National Fire Protection Association “NFPA 13 Installation of Sprinkler
Systems” (2002).
• National Fire Protection Association “NFPA 15 Water Spray Systems for Fire
Protection” (2007).
• Petróleos de Venezuela S.A. “PDVSA IR-M-03 Sistemas de Agua Contra
Incendio” (1999).
• Petróleos de Venezuela S.A. “PDVSA IR-M-04 Sistemas de Espuma Contra
Incendio” (1996).
• Storch de Garcia, J.M. “Manual de Seguridad Industrial en Plantas Químicas y
Petroleras” Volumen I. Madrid.
• Departamento de Diseño Mecánico de Inelectra. “Manual de Diseño de Sistemas
Contra Incendio”. Revisión 1 (15 de febrero de 1995).
• Diseño Avanzado de los Sistemas de Extinción por Agua. G.L. Ingeniería C.A.
Consultores en Protección Contra Incendio.
• Sistemas de Extinción por Espuma. G.L.& Asociados, Consultores en Protección
Contra Incendio.
• Fixed Foam System Components. Williams Fire & Hazard Control, Inc.
• Fire Protection Handbook. NFPA. Quincy, Massachusetts (1997).
Universidad Simón Bolívar
76
APENDICE A
Incluye:
• Plot Plan de IV tren, San Joaquín.
• P&ID del anillo principal del sistema.
• P&ID de la estación de bombeo del sistema contra incendio.
• Requerimientos de agua de los escenarios determinados.
• Reportes completos de WaterCAD para los 3 escenarios simulados.
Universidad Simón Bolívar
80
Requerimientos de agua de los escenarios determinados.
Esc: Inlet Facilities
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2]
Caudal [gpm]
1 D8.143102 FUEL GAS SEPARATOR (LOW PRESS) 3.5 13.3 Proyectada 213.8 0.25 53.5
2 D8.140301 INLET GAS FILTER 7.1 22.8 Proyectada 746.8 0.25 186.7
3 D8.140302 INLET GAS FILTER 7.1 22.8 Proyectada 746.8 0.25 186.7
4 D8.140303 INLET GAS FILTER 7.1 22.8 Proyectada 746.8 0.25 186.7
5 D8.140325 INLET GAS SCRUBBER 6.5 24.9 Proyectada 731.9 0.25 183.0
6 D4.140301 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9
Proyec. horizontal 357.2 0.50 178.6
7 D4.140302 REGENERATION GAS
COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec. horizontal 357.2
0.50 178.6
8 D4.140303 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec.
horizontal 357.2 0.50 178.6
Demanda de agua para el peor caso ( D8.140302) 1332.3
Margen de seguridad del 20% 266.5
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740
Demanda total de agua para este escenario 2338.8
Universidad Simón Bolívar
81
Esc: Mercury Absorber
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2]
Caudal [gpm]
9 D8.140311 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
10 D8.140312 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7 11 D8.140321 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
12 D8.140310 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
13 D8.140320 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
14 D8.140323 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
15 D8.140324 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1 16 D8.140314 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
17 D8.140315 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
18 D8.140316 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
19 D8.140317 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
20 D8.140318 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3 21 D8.140319 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
Demanda de agua para el peor caso (D8.140310) 5055.3
Margen de seguridad del 20% 1011.1
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740.0
Demanda total de agua para este escenario 6806.3
Universidad Simón Bolívar
82
Dust Filter
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm] 22 D8.140311 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
23 D8.140312 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
24 D8.140321 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
25 D8.140310 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
26 D8.140320 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1 27 D8.140323 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
28 D8.140324 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
29 D2.140301 REGENERATION GAS COOLER 19.0 38.0 Proyec.
horizontal 722.0 0.25 180.5
30 D2.140302 REGENERATION GAS COOLER 19.0 38.0 Proyec. horizontal 722.0
0.25 180.5
31 D8.140313 REGENERATION GAS SEPARATOR 4.0 12.0 Proyectada 224.0 0.25 56.0
32 D8.140322 REGENERATION GAS SEPARATOR 4.0 12.0 Proyectada 224.0 0.25 56.0
Demanda de agua para el peor caso (D8.140311) 2094.3
Margen de seguridad del 20% 418.9
Un hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 370
Demanda total de agua para este escenario 2883.2
Esc: Molecular sieve Adsorber 1
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
33 D8.140304 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
34 D8.140305 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
35 D8.140306 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3 36 D8.140307 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
37 D8.140308 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
38 D8.140309 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
Demanda de agua para el peor caso (D8.140307) 3433.9
Margen de seguridad del 20% 686.8
Un hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 370.0
Demanda total de agua para este escenario 4490.7
Universidad Simón Bolívar
83
Esc: Molecular sieve Adsorber 2
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
39 D8.140304 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
40 D8.140305 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
41 D8.140306 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
42 D8.140307 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
43 D8.140308 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3 44 D8.140309 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
45 D8.140314 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
46 D8.140315 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
47 D8.140316 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
Demanda de agua para el peor caso (D8.140304) 5150.9
Margen de seguridad del 20% 1030.2
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740.0
Demanda total de agua para este escenario 6921.1
Esc: Molecular sieve Adsorber 3
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
48 D8.140310 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1
49 D8.140320 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1
50 D8.140323 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1
51 D8.140324 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.39 0.25 251.1 52 D8.140304 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
53 D8.140305 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
54 D8.140306 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
55 D8.140314 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
56 D8.140315 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3 57 D8.140316 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
58 D8.140317 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
59 D8.140318 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
60 D8.140319 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.28 0.25 572.3
Demanda de agua para el peor caso (D8.140314) 6155.3
Margen de seguridad del 20% 1231.1
Tres hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 1110.0
Demanda total de agua para este escenario 8496.3
Universidad Simón Bolívar
84
Esc: Molecular sieve Adsorber 4
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm] 61 D8.140310 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
62 D8.140320 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
63 D8.140323 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
64 D8.140324 MERCURY ADSORBER 11.0 17.3 Proyectada 1004.4 0.25 251.1
65 D8.140314 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3 66 D8.140315 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
67 D8.140316 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
68 D8.140317 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
69 D8.140318 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
70 D8.140319 MOLECULAR SIEVE ADSORBER 11.2 45.5 Proyectada 2289.3 0.25 572.3
Demanda de agua para el peor caso (D8.140314) 4438.3
Margen de seguridad del 20% 887.7
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740.0
Demanda total de agua para este escenario 6066.0
Esc: Regeneration gas heaters
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
71 D4.140301 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec.
horizontal 357.2 0.50 178.6
72 D4.140302 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec.
horizontal 357.2 0.50 178.6
73 D4.140303 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec.
horizontal 357.2 0.50 178.6
74 D1.140301 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
75 D1.140302 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
76 D1.140303 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
Demanda de agua para el peor caso (D1.140301) 5512.5
Margen de seguridad del 20% 1102.5
Un hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 370.0
Demanda total de agua para este escenario 6984.9
Universidad Simón Bolívar
85
Esc: Hot oil heaters
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm] 77 D1.140301 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
78 D1.140302 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
79 D1.140303 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
Demanda de agua para el peor caso (D8.140301) 4976.6
Margen de seguridad del 20% 995.3
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740.0
Tres monitores de 500 gpm c/u 1500
Demanda total de agua para este escenario 8212.0
Esc: Gas Regeneration
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
80 D2.140301 REGENERATION GAS COOLER 19.0 38.0 Proyec. horizontal 722.0 0.25 180.5
81 D2.140302 REGENERATION GAS COOLER 19.0 38.0 Proyec. horizontal 722.0 0.25 180.5
82 D8.140313 REGENERATION GAS SEPARATOR 4.0 12.0 Proyectada 224.0 0.25 56.0
83 D8.140322 REGENERATION GAS SEPARATOR 4.0 12.0 Proyectada 224.0 0.25 56.0
84 D8.140311 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
85 D8.140312 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7 86 D8.140321 DUST FILTER 7.5 23.7 Proyectada 822.6 0.25 205.7
Demanda de agua para el peor caso (D2.140301) 1090.0
Margen de seguridad del 20% 218.0
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740.0
Demanda total de agua para este escenario 2047.9
Universidad Simón Bolívar
86
Esc: Regeneration Gas Compressor
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
87 D4.140301 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec.
horizontal 357.2 0.50 178.6
88 D4.140302 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9 Proyec.
horizontal 357.2 0.50 178.6
89 D4.140303 REGENERATION GAS COMPRESSOR 18.9 18.9
Proyec. horizontal 357.2 0.50 178.6
90 D8.140325 INLET GAS SCRUBBER 6.5 24.9 Proyectada 731.9 0.25 183.0
91 D8.140301 INLET GAS FILTER 7.1 22.8 Proyectada 746.8 0.25 186.7
92 D8.140302 INLET GAS FILTER 7.1 22.8 Proyectada 746.8 0.25 186.7
93 D8.140303 INLET GAS FILTER 7.1 22.8 Proyectada 746.8 0.25 186.7
94 D8.143102 FUEL GAS SEPARATOR (LOW PRESS) 3.1 26.2 Proyectada 344.6 0.25 86.1
95 D1.140301 REGENERATION GAS HEATER 21.6 66.0 Proyectada 6635.5 0.25 1658.9
Demanda de agua para el peor caso (D4.140301) 3023.9
Margen de seguridad del 20% 604.8
Un hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 370.0
Demanda total de agua para este escenario 3998.7
Esc: E/S (South)
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
96 XFR-01-4/3-S POWER TRANSFORMER (13.8KV/4.16KV) 9.0 13.6 Proyectada 651.6 0.25 162.9
97 XFR-02-4/3-S POWER TRANSFORMER (13.8KV/4.16KV) 9.0 13.6 Proyectada 651.6 0.25 162.9
98 XFR-01-3/2-S TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.1 7.3 Proyectada 307.8 0.25 77.0 99 XFR-02-3/2-S TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.1 7.3 Proyectada 307.8 0.25 77.0
100 XFR-03-3/2-S TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.1 7.3 Proyectada 307.8 0.25 77.0
101 XFR-04-3/2-S TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.1 7.3 Proyectada 307.8 0.25 77.0
Demanda de agua para el peor caso (XFR-04-3/2-S) 633.6
Margen de seguridad del 20% 126.7
Un hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 370.0
Demanda total de agua para este escenario 1130.4
Universidad Simón Bolívar
87
Esc: E/S (Northeast)
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2]
Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
102 XFR-01-4/3-NE POWER TRANSFORMER
(13.8KV/4.16KV) 9.0 13.6 Proyectada 651.6 0.25 162.9
103 XFR-02-4/3-NE POWER TRANSFORMER
(13.8KV/4.16KV) 9.0 13.6 Proyectada 651.6 0.25 162.9
104 XFR-01-3/2-NE TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.3 8.8 Proyectada 364.0 0.25 91.0
105 XFR-02-3/2-NE TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.3 8.8 Proyectada 364.0 0.25 91.0
106 XFR-03-3/2-NE TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.3 8.8 Proyectada 364.0 0.25 91.0
107 XFR-04-3/2-NE TRANSFORMER (4.16/0.48KV) 7.3 8.8 Proyectada 364.0 0.25 91.0
Demanda de agua para el peor caso (XFR-04-3/2-NE) 689.8
Margen de seguridad del 20% 138.0
Un hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 370.0
Demanda total de agua para este escenario 1197.8
Esc: Methanol Injection Package and Utilities Tanks
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2]
Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
108 D5.146601 METHANOL STORAGE TANK 6.5 20.0 Proyectada 604.5 0.25 151.1
109 D3.146601 METHANOL PUMP 2.8 6.6 Proyec. horizontal 18.5 0.50 9.2
110 D3.146602 METHANOL PUMP 2.8 6.6 Proyec. horizontal 18.5 0.50 9.2
Demanda de agua para el peor caso (D5.146601) 169.6
Margen de seguridad del 20% 33.9
Cuatro monitores (500 gpm c/u) 2000.0
Demanda total de agua para este escenario 2203.5
Universidad Simón Bolívar
88
Esc: Storage Facilities
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2]
Caudal [gpm]
111 D5.146601 METHANOL STORAGE TANK 6.5 20.0 Proyectada 604.5 0.25 151.1
112 D5.141101 HOT OIL STORAGE TANK 50.0 27.0 Proyectada 10400.0 0.25 2600.0
113 D5.146901 DIESEL STORAGE TANK 12.0 12.0 Proyectada 864.0 0.25 216.0
114 D5.146801 LUBE OIL STORAGE TANK 12.0 12.8 Proyectada 904.0 0.25 226.0
Demanda de agua para el peor caso (D5.141101) 3193.1
Margen de seguridad del 20% 638.6
Cuatro monitores (500 gpm c/u) 2000.0
Demanda total de agua para este escenario 5831.7
Esc: Hot Oil System
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2] Densidad [gpm/ft2]
Caudal [gpm]
115 D8.141101 HOT OIL EXPANSION DRUM 11.0 13.0 Proyectada 814 0.25 203.5
116 D3.141101 HOT OIL CIRCULATION PUMP 3.5 13.0 Proyec.
horizontal 45.5 0.50 22.8
117 D3.141102 HOT OIL CIRCULATION PUMP 3.5 13.0 Proyec.
horizontal 45.5 0.50 22.8
118 D3.141103 HOT OIL CIRCULATION PUMP 3.5 13.0 Proyec.
horizontal 45.5 0.50 22.8
119 D3.141104 EMERGENCY TRANSFER PUMP 2.4 2.4 Proyec.
horizontal 5.76 0.50 2.9
120 D3.141106 HOT OIL CLOSE DRAIN PUMP 9.5 28.4 Proyec.
horizontal 269.8 0.50 134.9
121 D8.141104 HOT OIL SUMP 9.5 28.4 Proyectada 1259.7 0.25 314.9
122 D2.141102 HOT OIL COOLER 18.0 34.0 Proyec.
horizontal 612 0.25 153.0
123 D11.141101 HOT OIL PARTIAL FILTER 4.0 10.0 Proyectada 192 0.25 48.0
Demanda de agua para el peor caso (D8.141101) 925.5
Margen de seguridad del 20% 185.1
Dos hidrantes ( con 2 mangueras de 185 gpm c/u) 740.0
Demanda total de agua para este escenario 1850.5
Universidad Simón Bolívar
89
Esc: Close Drain and Liquids Condensate
ITEM TAG Descripción del equipo Diámetro [ft] Longitud
[ft] Tipo de área Area [ft2]
Densidad [gpm/ft2] Caudal [gpm]
124 D8.145104 COLD CLOSED DRAIN
SEPARATOR 5.0 11.0 Proyectada 270 0.25 67.5
125 D3.145103 WARM CLOSED DRAIN PUMPS 3.5 10.5 Proyec.
horizontal 36.75 0.50 18.375
126 D3.145104 WARM CLOSED DRAIN PUMPS 3.5 10.5 Proyec.
horizontal 36.75 0.50 18.375
127 D8.145103 WARM CLOSED DRAIN
SEPARATOR 3.5 10.5 Proyectada 171.5 0.25 42.9
128 D2.145101 ELECTRICAL HEATER 1.0 8.3 Proyectada 35.2 0.25 8.8
Demanda de agua para el peor caso (D3.145103) 155.9
Margen de seguridad del 20% 31.2
Un monitores (500 gpm c/u) 500.0
Demanda total de agua para este escenario 687.1
Universidad Simón Bolívar
91
Reporte CASO: Y&V Pasantía Sistemas Contra Incendio
HYDRANT TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation
(ft) Zone Demand
Collection Demand
(gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
99 H-1 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 444 275.7 121.4
163 H-2 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 444 277 122
169 H-3 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 444 275.5 121.3
178 H-4 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 280 123.3
187 H-5 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 280.4 123.4
Reporte CASO: Y&V Pasantía Sistemas Contra Incendio PUMP TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation
(ft) Pump Definition Status Intake Grade (ft) Discharge Grade (ft) Discharge
(gpm) Pump Head (m)
26 PMP-1 0 190: Pump Definition -
1 Off 44.4 289.5 0 0
27 PMP-2 0 191: Pump Definition -
2 Off 43.7 289.5 0.00 0
28 PMP-3 0 191: Pump Definition -
2 On 30.4 300.4 2,736.03 82.29
29 PMP-4 0 191: Pump Definition -
2 On 30.1 300.4 2,732.10 82.39
30 PMP-5 0 191: Pump Definition -
2 On 30.1 300.5 2,731.07 82.42
Universidad Simón Bolívar
92
Reporte CASO: Y&V Pasantía Sistemas Contra Incendio
JUNCTION TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation (ft) Zone Demand
Collection Demand
(gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
22 J-1 0 <None> <Collection: 0
items> 0 44.9 19.4
38 J-5 0 <None> <Collection: 0
items> 0 42.7 18.5
41 J-6 0 <None> <Collection: 0
items> 0 42.8 18.5
45 J-7 0 <None> <Collection: 0
items> 0 43.1 18.6
49 J-8 0 <None> <Collection: 0
items> 0 43.7 18.9
53 J-9 0 <None> <Collection: 0
items> 0 44.4 19.2
57 J-10 0 <None> <Collection: 0
items> 0 289.5 125.2
59 J-11 0 <None> <Collection: 0
items> 0 289.8 125.4
61 J-12 0 <None> <Collection: 0
items> 0 289.5 125.2
65 J-13 0 <None> <Collection: 0
items> 0 289.7 125.3
69 J-14 0 <None> <Collection: 0
items> 0 289.8 125.4
74 J-15 0 <None> <Collection: 0
items> 0 289.5 125.2
77 J-16 0 <None> <Collection: 0
items> 0 288.1 124.7
81 J-18 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 282.9 124.5
83 J-19 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 276.3 121.7
85 J-20 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 279.6 123.1
87 J-21 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.4 123.9
90 J-22 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 280 123.3
93 J-23 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 279.1 122.9
95 J-24 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 278.5 122.6
100 J-25 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 277.1 122
104 J-26 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 282.3 124.2
107 J-27 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.7 124
109 J-28 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.4 123.9
111 J-29 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.5 123.9
113 J-30 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.8 124
117 J-31 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.6 124
120 J-32 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.7 124
123 J-33 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.7 124
126 J-34 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.7 124
130 J-35 -4.9 <None> <Collection: 0 0 281.5 123.9
Universidad Simón Bolívar
93
items>
Id Label Elevation (ft) Zone Demand
Collection Demand
(gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
133 J-36 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.6 123.9
135 J-37 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.7 124
139 J-38 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.1 123.8
141 J-39 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 280.6 123.5
144 J-40 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.2 123.8
146 J-41 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 281.3 123.8
157 J-42 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 1,716.80 278.3 122.5
160 J-43 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 1,716.80 275.8 121.4
166 J-44 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 1,716.80 275.4 121.3
172 J-45 -4.9 <None> <Collection: 1
item> 1,716.80 275.6 121.3
175 J-46 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 279.8 123.2
181 J-47 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 280.2 123.3
184 J-48 -4.9 <None> <Collection: 0
items> 0 280.3 123.4
Universidad Simón Bolívar
94
Reporte CASO: Y&V Pasantía Sistemas Contra Incendio
PIPE TABLE (WaterCAD)
Id Label Scaled
Length (m) Start Node
Stop Node
Diameter (in) Material C Check Valve?
Minor Loss
Flow (gpm)
Velocity (m/s)
Headloss Gradient (m/m) Length(m)
23 P-1 19 21: T-1 22: J-1 20 Steel 100 False 0.39 8,199.20 2.55 0.025 15
40 P-9 8 38: J-5 30: PMP-
5 12 Steel 100 False 0 2,731.07 2.36 0.257 15
43 P-11 3 41: J-6 38: J-5 20 Steel 100 False 0.39 2,731.07 0.85 0.006 4
44 P-12 8 41: J-6 29: PMP-
4 12 Steel 100 False 0 2,732.10 2.36 0.257 15
47 P-14 3 45: J-7 41: J-6 20 Steel 100 False 0.39 5,463.17 1.7 0.022 4
48 P-15 8 45: J-7 28: PMP-
3 12 Steel 100 False 0 2,736.03 2.37 0.258 15
51 P-17 3 49: J-8 45: J-7 20 Steel 100 False 0.39 8,199.20 2.55 0.049 4
52 P-18 8 49: J-8 27: PMP-
2 12 Steel 100 False 0 0.00 0 0 15
54 P-19 3 22: J-1 53: J-9 20 Steel 100 False 0.39 8,199.20 2.55 0.06 3
55 P-20 3 53: J-9 49: J-8 20 Steel 100 False 0.39 8,199.20 2.55 0.049 4
56 P-21 8 53: J-9 26: PMP-
1 4 Steel 100 False 0 0 0 0 15
58 P-22 8 26: PMP-
1 57: J-10 4 Steel 100 True 0 0 0 0 11
62 P-24 3 57: J-10 61: J-12 20 Steel 100 False 0 0 0 0 4
64 P-26 7 27: PMP-
2 61: J-12 12 Steel 100 True 0 0.00 0 0 11
68 P-29 7 28: PMP-
3 65: J-13 12 Steel 100 True 0 2,736.03 2.37 0.296 11
70 P-30 3 65: J-13 69: J-14 20 Steel 100 False 0 -5,463.17 1.7 0.008 4
71 P-31 3 69: J-14 59: J-11 20 Steel 100 False 0 -2,731.07 0.85 0.002 4
72 P-32 8 29: PMP-
4 69: J-14 12 Steel 100 True 0 2,732.10 2.36 0.295 11
73 P-33 8 30: PMP-
5 59: J-11 12 Steel 100 True 0 2,731.07 2.36 0.295 11
75 P-34 2 61: J-12 74: J-15 20 Steel 100 False 0 0.00 0 0 3
76 P-35 1 74: J-15 65: J-13 20 Steel 100 False 0 -8,199.20 2.55 0.017 4
78 P-36 16 74: J-15 77: J-16 20 Steel 100 False 0 8,199.20 2.55 0.025 16
91 P-43 35 87: J-21 90: J-22 16 Steel 100 False 0 1,899.03 0.92 0.005 84
92 P-44 10 90: J-22 85: J-20 16 Steel 100 False 0 1,528.63 0.74 0.004 31
94 P-45 12 90: J-22 93: J-23 8 Steel 100 False 0 370.4 0.72 0.007 43
97 P-47 12 95: J-24 85: J-20 16 Steel 100 False 0 -2,639.24 1.28 0.008 43
Universidad Simón Bolívar
95
Id Label Scaled
Length (m) Start Node
Stop Node
Diameter (in) Material C Check Valve?
Minor Loss
Flow (gpm)
Velocity (m/s)
Headloss Gradient (m/m) Length(m)
98 P-48 10 93: J-23 95: J-24 8 Steel 100 False 0 370.4 0.72 0.006 31
101 P-49 8 83: J-19 100: J-25 16 Steel 100 False 0 -2,565.64 1.25 0.007 33
102 P-50 36 100: J-25 95: J-24 16 Steel 100 False 0 -3,009.64 1.46 0.009 47
103 P-51 14 99: H-1 100: J-25 6 Steel 100 False 0 -444 1.54 0.042 10
105 P-52 8 81: J-18 104: J-26 16 Steel 100 False 0 3,009.64 1.46 0.015 13
106 P-53 47 104: J-26 87: J-21 16 Steel 100 False 0 2,093.35 1.02 0.006 0
110 P-55 16 87: J-21 109: J-28 16 Steel 100 False 0 194.32 0.09 0 36
114 P-57 65 104: J-26 113: J-30 16 Steel 100 False 0 916.29 0.45 0.001 155
115 P-58 73 113: J-30 107: J-27 16 Steel 100 False 0 363.09 0.18 0 57
118 P-60 33 111: J-29 117: J-31 16 Steel 100 False 0 -750.52 0.37 0.001 57
121 P-62 73 117: J-31 120: J-32 16 Steel 100 False 0 -348.29 0.17 0 57
125 P-65 15 123: J-33 113: J-30 16 Steel 100 False 0 -553.2 0.27 0.001 28
127 P-66 16 120: J-32 126: J-34 16 Steel 100 False 0 -348.29 0.17 0 44
128 P-67 15 126: J-34 107: J-27 16 Steel 100 False 0 -363.09 0.18 0 28
129 P-68 73 123: J-33 126: J-34 8 Steel 100 False 0 -14.8 0.03 0 57
131 P-69 41 109: J-28 130: J-35 16 Steel 100 False 0 -448.7 0.22 0 117
132 P-70 24 130: J-35 111: J-29 16 Steel 100 False 0 -282.93 0.14 0 50
134 P-71 39 130: J-35 133: J-36 10 Steel 100 False 0 -165.77 0.21 0 76
136 P-72 7 117: J-31 135: J-37 16 Steel 100 False 0 -402.22 0.2 0 20
137 P-73 9 135: J-37 123: J-33 16 Steel 100 False 0 -567.99 0.28 0.001 24
138 P-74 24 133: J-36 135: J-37 10 Steel 100 False 0 -165.77 0.21 0 50
140 P-75 126 109: J-28 139: J-38 16 Steel 100 False 0 643.03 0.31 0.001 117
143 P-77 44 141: J-39 139: J-38 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.001 115
145 P-78 25 139: J-38 144: J-40 16 Steel 100 False 0 -467.58 0.23 0 57
147 P-79 68 144: J-40 146: J-41 16 Steel 100 False 0 -467.58 0.23 0 167
148 P-80 152 146: J-41 111: J-29 16 Steel 100 False 0 -467.58 0.23 0 168
155 P-81 34 77: J-16 81: J-18 20 Steel 100 False 0 8,199.20 2.55 0.02 80
158 P-82 12 81: J-18 157: J-42 16 Steel 100 False 0 5,189.56 2.52 0.045 31
164 P-86 7 157: J-42 163: H-2 16 Steel 100 False 0 3,472.76 1.69 0.057 7
165 P-87 7 163: H-2 160: J-43 16 Steel 100 False 0 3,028.76 1.47 0.024 16
167 P-88 4 160: J-43 166: J-44 16 Steel 100 False 0 1,311.96 0.64 0.003 31
170 P-90 5 166: J-44 169: H-3 16 Steel 100 False 0 -404.84 0.2 0.001 9
173 P-92 4 169: H-3 172: J-45 16 Steel 100 False 0 -848.84 0.41 0.002 15
174 P-93 4 172: J-45 83: J-19 16 Steel 100 False 0 -2,565.64 1.25 0.031 7
176 P-94 15 85: J-20 175: J-46 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.002 28
Universidad Simón Bolívar
96
Id Label Scaled
Length (m) Start Node
Stop Node
Diameter (in) Material C Check Valve?
Minor Loss
Flow (gpm)
Velocity (m/s)
Headloss Gradient (m/m) Length(m)
179 P-96 15 175: J-46 178: H-4 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.002 38
182 P-98 15 178: H-4 181: J-47 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.002 28
185 P-
100 22 181: J-47 184: J-48 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.004 7
188 P-
102 27 184: J-48 187: H-5 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.003 12
189 P-
103 48 187: H-5 141: J-39 16 Steel 100 False 0 -1,110.61 0.54 0.002 35
Reporte CASO:Y&V Pasantía Sistemas Contra Incedio
TANK TABLE (WaterCAD)
Id Label Base Elevation
(ft) Min. Elevation
(ft) Initial Elevation
(ft) Max. Elevation
(ft) Inactive Volume
(ft³) Diameter
(ft) Outflow (gpm)
Hydraulic Grade (ft)
21 T-1 0 3.6 46.2 46.2 3,214.38 120 8,199.20 46.2
Universidad Simón Bolívar
98
Reporte CASO: Y&V 1 Pasantía Sistemas Contra Incendio
HYDRANT TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation (ft) Zone Demand Collection Demand (gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
99 H-1 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.6 147.8
163 H-2 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 338.1 148.4
169 H-3 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.3 148.1
178 H-4 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 444 334.7 146.9
187 H-5 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 444 334.7 146.9
Reporte CASO: Y&V 1 Pasantía Sistemas Contra Incendio PUMP TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation
(ft) Pump Definition Status Intake Grade (ft) Discharge Grade
(ft) Discharge
(gpm) Pump Head
(m)
26 PMP-1 0 190: Pump Definition - 1 Off 45.6 340.6 0 0
27 PMP-2 0 191: Pump Definition - 2 Off 45.5 340.6 0.00 0
28 PMP-3 0 191: Pump Definition - 2 Off 45.3 340.7 0.00 0
29 PMP-4 0 191: Pump Definition - 2 On 36.9 347.7 2,197.93 94.74
30 PMP-5 0 191: Pump Definition - 2 On 36.8 347.7 2,197.08 94.76
Reporte CASO:Y&V 1 Pasantía Sistemas Contra Incedio TANK TABLE (WaterCAD)
Id Label Base Elevation (ft) Min. Elevation (ft) Initial Elevation (ft) Max. Elevation (ft) Inactive Volume (ft³) Diameter (ft) Outflow (gpm) Hydraulic Grade (ft)
21 T-1 0 3.6 46.2 46.2 3,214.38 120 4,395.00 46.2
Universidad Simón Bolívar
99
Reporte CASO: Y&V 1 Pasantía Sistemas Contra Incendio
JUNCTION TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation (ft) Zone Demand Collection Demand (gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
22 J-1 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.8 19.8
38 J-5 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45 19.5
41 J-6 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.1 19.5
45 J-7 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.3 19.6
49 J-8 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.5 19.7
53 J-9 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.6 19.7
57 J-10 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.6 147.4
59 J-11 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.8 147.4
61 J-12 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.6 147.4
65 J-13 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.7 147.4
69 J-14 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.8 147.4
74 J-15 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.6 147.4
77 J-16 0 <None> <Collection: 0 items> 0 340.2 147.2
81 J-18 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 338.6 148.6
83 J-19 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.9 147.9
85 J-20 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336 147.5
87 J-21 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.1 148
90 J-22 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.3 147.6
93 J-23 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.3 147.6
95 J-24 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.3 147.6
100 J-25 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.6 147.8
104 J-26 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.9 148.3
107 J-27 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.3 148.1
109 J-28 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337 147.9
111 J-29 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.1 147.9
113 J-30 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.3 148.1
117 J-31 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.2 148
120 J-32 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.3 148
123 J-33 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.3 148
126 J-34 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.3 148
130 J-35 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337 147.9
133 J-36 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.2 148
135 J-37 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 337.2 148
139 J-38 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.4 147.6
141 J-39 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 335.1 147.1
144 J-40 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.5 147.7
146 J-41 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 336.8 147.8
157 J-42 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 338.3 148.5
160 J-43 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 337.8 148.3
166 J-44 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 337.5 148.1
172 J-45 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 337.1 148
175 J-46 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 1,111.00 335.1 147.1
181 J-47 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 1,841.00 334.5 146.8
184 J-48 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 555 334.5 146.9
Universidad Simón Bolívar
100
Reporte CASO: Y&V 1 Pasantía Sistemas Contra Incendio PIPE TABLE (WaterCAD)
Id Label Scaled Length (m) Start Node Stop Node Diameter (in) Material C Check Valve? Minor Loss
Flow (gpm) Velocity (m/s) Headloss Gradient (m/m) Length(m)
23 P-1 19 21: T-1 22: J-1 20 Steel 100 False 0.39 4,395.00 1.37 0.008 15
40 P-9 8 38: J-5 30: PMP-5 12 Steel 100 False 0 2,197.08 1.9 0.167 15
43 P-11 3 41: J-6 38: J-5 20 Steel 100 False 0.39 2,197.08 0.68 0.004 4
44 P-12 8 41: J-6 29: PMP-4 12 Steel 100 False 0 2,197.93 1.9 0.167 15
47 P-14 3 45: J-7 41: J-6 20 Steel 100 False 0.39 4,395.00 1.37 0.015 4
48 P-15 8 45: J-7 28: PMP-3 12 Steel 100 False 0 0.00 0 0 15
51 P-17 3 49: J-8 45: J-7 20 Steel 100 False 0.39 4,395.00 1.37 0.015 4
52 P-18 8 49: J-8 27: PMP-2 12 Steel 100 False 0 0.00 0 0 15
54 P-19 3 22: J-1 53: J-9 20 Steel 100 False 0.39 4,395.00 1.37 0.018 3
55 P-20 3 53: J-9 49: J-8 20 Steel 100 False 0.39 4,395.00 1.37 0.015 4
56 P-21 8 53: J-9 26: PMP-1 4 Steel 100 False 0 0 0 0 15
58 P-22 8 26: PMP-1 57: J-10 4 Steel 100 True 0 0 0 0 11
62 P-24 3 57: J-10 61: J-12 20 Steel 100 False 0 0 0 0 4
64 P-26 7 27: PMP-2 61: J-12 12 Steel 100 True 0 0.00 0 0 11
68 P-29 7 28: PMP-3 65: J-13 12 Steel 100 True 0 0.00 0 0 11
70 P-30 3 65: J-13 69: J-14 20 Steel 100 False 0 -4,395.00 1.37 0.005 4
71 P-31 3 69: J-14 59: J-11 20 Steel 100 False 0 -2,197.08 0.68 0.001 4
72 P-32 8 29: PMP-4 69: J-14 12 Steel 100 True 0 2,197.93 1.9 0.191 11
73 P-33 8 30: PMP-5 59: J-11 12 Steel 100 True 0 2,197.08 1.9 0.191 11
75 P-34 2 61: J-12 74: J-15 20 Steel 100 False 0 0.00 0 0 3
76 P-35 1 74: J-15 65: J-13 20 Steel 100 False 0 -4,395.00 1.37 0.005 4
78 P-36 16 74: J-15 77: J-16 20 Steel 100 False 0 4,395.00 1.37 0.008 16
91 P-43 35 87: J-21 90: J-22 16 Steel 100 False 0 1,370.41 0.67 0.003 84
92 P-44 10 90: J-22 85: J-20 16 Steel 100 False 0 1,354.06 0.66 0.003 31
94 P-45 12 90: J-22 93: J-23 8 Steel 100 False 0 16.35 0.03 0 43
97 P-47 12 95: J-24 85: J-20 16 Steel 100 False 0 1,338.75 0.65 0.002 43
98 P-48 10 93: J-23 95: J-24 8 Steel 100 False 0 16.35 0.03 0 31
101 P-49 8 83: J-19 100: J-25 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.002 33
102 P-50 36 100: J-25 95: J-24 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.002 47
103 P-51 14 99: H-1 100: J-25 6 Steel 100 False 0 0 0 0 10
105 P-52 8 81: J-18 104: J-26 16 Steel 100 False 0 3,072.60 1.49 0.016 13
106 P-53 47 104: J-26 87: J-21 16 Steel 100 False 0 2,080.71 1.01 0.006 0
Universidad Simón Bolívar
101
Id Label Scaled Length (m) Start Node Stop Node Diameter (in) Material C Check Valve? Minor Loss
Flow (gpm) Velocity (m/s) Headloss Gradient (m/m) Length(m)
110 P-55 16 87: J-21 109: J-28 16 Steel 100 False 0 710.29 0.35 0.001 36
114 P-57 65 104: J-26 113: J-30 16 Steel 100 False 0 991.89 0.48 0.001 155
115 P-58 73 113: J-30 107: J-27 16 Steel 100 False 0 393.67 0.19 0 57
118 P-60 33 111: J-29 117: J-31 16 Steel 100 False 0 -819.28 0.4 0.001 57
121 P-62 73 117: J-31 120: J-32 16 Steel 100 False 0 -377.96 0.18 0 57
125 P-65 15 123: J-33 113: J-30 16 Steel 100 False 0 -598.22 0.29 0.001 28
127 P-66 16 120: J-32 126: J-34 16 Steel 100 False 0 -377.96 0.18 0 44
128 P-67 15 126: J-34 107: J-27 16 Steel 100 False 0 -393.67 0.19 0 28
129 P-68 73 123: J-33 126: J-34 8 Steel 100 False 0 -15.71 0.03 0 57
131 P-69 41 109: J-28 130: J-35 16 Steel 100 False 0 -340.59 0.17 0 117
132 P-70 24 130: J-35 111: J-29 16 Steel 100 False 0 -167.98 0.08 0 50
134 P-71 39 130: J-35 133: J-36 10 Steel 100 False 0 -172.61 0.21 0 76
136 P-72 7 117: J-31 135: J-37 16 Steel 100 False 0 -441.31 0.21 0 20
137 P-73 9 135: J-37 123: J-33 16 Steel 100 False 0 -613.93 0.3 0.001 24
138 P-74 24 133: J-36 135: J-37 10 Steel 100 False 0 -172.61 0.21 0 50
140 P-75 126 109: J-28 139: J-38 16 Steel 100 False 0 1,050.89 0.51 0.002 117
143 P-77 44 141: J-39 139: J-38 16 Steel 100 False 0 -1,702.18 0.83 0.003 115
145 P-78 25 139: J-38 144: J-40 16 Steel 100 False 0 -651.3 0.32 0.001 57
147 P-79 68 144: J-40 146: J-41 16 Steel 100 False 0 -651.3 0.32 0.001 167
148 P-80 152 146: J-41 111: J-29 16 Steel 100 False 0 -651.3 0.32 0.001 168
155 P-81 34 77: J-16 81: J-18 20 Steel 100 False 0 4,395.00 1.37 0.006 80
158 P-82 12 81: J-18 157: J-42 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.003 31
164 P-86 7 157: J-42 163: H-2 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.009 7
165 P-87 7 163: H-2 160: J-43 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.005 16
167 P-88 4 160: J-43 166: J-44 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.003 31
170 P-90 5 166: J-44 169: H-3 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.007 9
173 P-92 4 169: H-3 172: J-45 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.005 15
174 P-93 4 172: J-45 83: J-19 16 Steel 100 False 0 1,322.40 0.64 0.009 7
176 P-94 15 85: J-20 175: J-46 16 Steel 100 False 0 2,692.82 1.31 0.01 28
179 P-96 15 175: J-46 178: H-4 16 Steel 100 False 0 1,581.82 0.77 0.003 38
182 P-98 15 178: H-4 181: J-47 16 Steel 100 False 0 1,137.82 0.55 0.002 28
185 P-100 22 181: J-47 184: J-48 16 Steel 100 False 0 -703.18 0.34 0.002 7
188 P-102 27 184: J-48 187: H-5 16 Steel 100 False 0 -1,258.18 0.61 0.003 12
189 P-103 48 187: H-5 141: J-39 16 Steel 100 False 0 -1,702.18 0.83 0.004 35
Universidad Simón Bolívar
103
Reporte CASO: Y&V 2 Pasantía Sistemas Contra Incendio
HYDRANT TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation (ft) Zone Demand Collection Demand (gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
99 H-1 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.3 153.2
163 H-2 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 350 153.6
169 H-3 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.6 153.4
178 H-4 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.7 153
187 H-5 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.5 152.9
195 H-6 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 444 345.8 151.7
207 H-7 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 444 345.7 151.7
Reporte CASO: Y&V 2 Pasantía Sistemas Contra Incendio PUMP TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation
(ft) Pump Definition Status Intake Grade (ft) Discharge Grade (ft) Discharge (gpm) Pump Head (m)
26 PMP-1 0 190: Pump Definition - 1 Off 45.7 352.1 0 0
27 PMP-2 0 191: Pump Definition - 2 Off 45.5 352.1 0.00 0
28 PMP-3 0 191: Pump Definition - 2 Off 45.4 352.2 0.00 0
29 PMP-4 0 191: Pump Definition - 2 On 38 358.3 2,053.90 97.61
30 PMP-5 0 191: Pump Definition - 2 On 38 358.3 2,053.10 97.63
Reporte CASO:Y&V 2 Pasantía Sistemas Contra Incedio TANK TABLE (WaterCAD)
Id Label Base Elevation
(ft) Min. Elevation
(ft) Initial Elevation
(ft) Max. Elevation
(ft) Inactive Volume
(ft³) Diameter
(ft) Outflow (gpm)
Hydraulic Grade (ft)
21 T-1 0 3.6 46.2 46.2 3,214.38 120 4,107.00 46.2
Universidad Simón Bolívar
104
Reporte CASO: Y&V 2 Pasantía Sistemas Contra Incendio
JUNCTION TABLE (WaterCAD)
Id Label Elevation (ft) Zone Demand Collection Demand (gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
22 J-1 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.9 19.8
38 J-5 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.2 19.5
41 J-6 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.2 19.6
45 J-7 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.4 19.6
49 J-8 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.5 19.7
53 J-9 0 <None> <Collection: 0 items> 0 45.7 19.8
57 J-10 0 <None> <Collection: 0 items> 0 352.1 152.3
59 J-11 0 <None> <Collection: 0 items> 0 352.3 152.4
61 J-12 0 <None> <Collection: 0 items> 0 352.1 152.3
65 J-13 0 <None> <Collection: 0 items> 0 352.2 152.4
69 J-14 0 <None> <Collection: 0 items> 0 352.2 152.4
74 J-15 0 <None> <Collection: 0 items> 0 352.1 152.3
77 J-16 0 <None> <Collection: 0 items> 0 351.8 152.2
81 J-18 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 350.3 153.7
83 J-19 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.4 153.3
85 J-20 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349 153.1
87 J-21 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349 153.1
90 J-22 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349 153.1
93 J-23 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.1 153.1
95 J-24 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.1 153.2
100 J-25 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.3 153.2
104 J-26 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 349.6 153.4
107 J-27 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.4 152.9
109 J-28 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.5 152.9
111 J-29 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 347.9 152.6
113 J-30 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.5 152.9
117 J-31 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.2 152.8
120 J-32 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.3 152.8
123 J-33 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.4 152.8
126 J-34 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.4 152.9
130 J-35 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.1 152.7
133 J-36 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.2 152.8
135 J-37 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.3 152.8
139 J-38 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348 152.7
141 J-39 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.3 152.8
144 J-40 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 347.2 152.3
146 J-41 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 345.7 151.7
157 J-42 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 350.2 153.6
160 J-43 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 349.9 153.5
166 J-44 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 349.7 153.4
172 J-45 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 349.5 153.3
175 J-46 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 348.9 153.1
181 J-47 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0.00 348.6 152.9
184 J-48 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 348.6 152.9
192 J-49 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 345.7 151.7
198 J-50 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 346.3 152
Universidad Simón Bolívar
105
Id Label Elevation (ft) Zone Demand Collection Demand (gpm) Hydraulic Grade (ft) Pressure (psi)
201 J-51 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 500 345.6 151.7
204 J-52 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 345.7 151.7
210 J-53 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 500 345.9 151.8
213 J-54 -4.9 <None> <Collection: 0 items> 0 346.2 151.9
216 J-55 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 542.5 330 144.9
218 J-56 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 542.5 330.6 145.1
220 J-57 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 567 309.6 136.1
222 J-58 -4.9 <None> <Collection: 1 item> 567 310.1 136.3
Universidad Simón Bolívar
106
Reporte CASO: Y&V 2 Pasantía Sistemas Contra Incendio
PIPE TABLE (WaterCAD)
Id Label Scaled Length
(m) Start Node Stop Node Diameter
(in) Material C Check Valve? Minor Loss
Flow (gpm) Velocity (m/s)
Headloss Gradient (m/m) Length(m)
23 P-1 19 21: T-1 22: J-1 20 Steel 100 False 0.39 4,107.00 1.28 0.007 15
40 P-9 8 38: J-5 30: PMP-5 12 Steel 100 False 0 2,053.10 1.78 0.146 15
43 P-11 3 41: J-6 38: J-5 20 Steel 100 False 0.39 2,053.10 0.64 0.003 4
44 P-12 8 41: J-6 29: PMP-4 12 Steel 100 False 0 2,053.90 1.78 0.146 15
47 P-14 3 45: J-7 41: J-6 20 Steel 100 False 0.39 4,107.00 1.28 0.013 4
48 P-15 8 45: J-7 28: PMP-3 12 Steel 100 False 0 0.00 0 0 15
51 P-17 3 49: J-8 45: J-7 20 Steel 100 False 0.39 4,107.00 1.28 0.013 4
52 P-18 8 49: J-8 27: PMP-2 12 Steel 100 False 0 0.00 0 0 15
54 P-19 3 22: J-1 53: J-9 20 Steel 100 False 0.39 4,107.00 1.28 0.016 3
55 P-20 3 53: J-9 49: J-8 20 Steel 100 False 0.39 4,107.00 1.28 0.013 4
56 P-21 8 53: J-9 26: PMP-1 4 Steel 100 False 0 0 0 0 15
58 P-22 8 26: PMP-1 57: J-10 4 Steel 100 True 0 0 0 0 11
62 P-24 3 57: J-10 61: J-12 20 Steel 100 False 0 0 0 0 4
64 P-26 7 27: PMP-2 61: J-12 12 Steel 100 True 0 0.00 0 0 11
68 P-29 7 28: PMP-3 65: J-13 12 Steel 100 True 0 0.00 0 0 11
70 P-30 3 65: J-13 69: J-14 20 Steel 100 False 0 -4,107.00 1.28 0.005 4
71 P-31 3 69: J-14 59: J-11 20 Steel 100 False 0 -2,053.10 0.64 0.001 4
72 P-32 8 29: PMP-4 69: J-14 12 Steel 100 True 0 2,053.90 1.78 0.167 11
73 P-33 8 30: PMP-5 59: J-11 12 Steel 100 True 0 2,053.10 1.78 0.167 11
75 P-34 2 61: J-12 74: J-15 20 Steel 100 False 0 0.00 0 0 3
76 P-35 1 74: J-15 65: J-13 20 Steel 100 False 0 -4,107.00 1.28 0.005 4
78 P-36 16 74: J-15 77: J-16 20 Steel 100 False 0 4,107.00 1.28 0.007 16
91 P-43 35 87: J-21 90: J-22 16 Steel 100 False 0 -46.08 0.02 0 84
92 P-44 10 90: J-22 85: J-20 16 Steel 100 False 0 55.42 0.03 0 31
94 P-45 12 90: J-22 93: J-23 8 Steel 100 False 0 -101.5 0.2 0.001 43
97 P-47 12 95: J-24 85: J-20 16 Steel 100 False 0 850.74 0.41 0.001 43
98 P-48 10 93: J-23 95: J-24 8 Steel 100 False 0 -101.5 0.2 0.001 31
101 P-49 8 83: J-19 100: J-25 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.001 33
102 P-50 36 100: J-25 95: J-24 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.001 47
103 P-51 14 99: H-1 100: J-25 6 Steel 100 False 0 0 0 0
10
Universidad Simón Bolívar
107
Id Label Scaled Length
(m) Start Node Stop Node Diameter
(in) Material C Check Valve? Minor Loss
Flow (gpm) Velocity (m/s)
Headloss Gradient (m/m) Length(m)
105 P-52 8 81: J-18 104: J-26 16 Steel 100 False 0 3,154.76 1.53 0.017 13
106 P-53 47 104: J-26 87: J-21 16 Steel 100 False 0 1,760.67 0.86 0.004 0
110 P-55 16 87: J-21 109: J-28 16 Steel 100 False 0 1,806.74 0.88 0.004 36
114 P-57 65 104: J-26 113: J-30 16 Steel 100 False 0 1,394.09 0.68 0.002 155
115 P-58 73 113: J-30 107: J-27 16 Steel 100 False 0 558.96 0.27 0 57
118 P-60 33 111: J-29 117: J-31 16 Steel 100 False 0 -1,241.05 0.6 0.002 57
121 P-62 73 117: J-31 120: J-32 16 Steel 100 False 0 -542.75 0.26 0 57
125 P-65 15 123: J-33 113: J-30 16 Steel 100 False 0 -835.13 0.41 0.001 28
127 P-66 16 120: J-32 126: J-34 16 Steel 100 False 0 -542.75 0.26 0 44
128 P-67 15 126: J-34 107: J-27 16 Steel 100 False 0 -558.96 0.27 0 28
129 P-68 73 123: J-33 126: J-34 8 Steel 100 False 0 -16.21 0.03 0 57
131 P-69 41 109: J-28 130: J-35 16 Steel 100 False 0 847.31 0.41 0.001 117
132 P-70 24 130: J-35 111: J-29 16 Steel 100 False 0 1,000.35 0.49 0.002 50
134 P-71 39 130: J-35 133: J-36 10 Steel 100 False 0 -153.05 0.19 0 76
136 P-72 7 117: J-31 135: J-37 16 Steel 100 False 0 -698.29 0.34 0.001 20
137 P-73 9 135: J-37 123: J-33 16 Steel 100 False 0 -851.34 0.41 0.001 24
138 P-74 24 133: J-36 135: J-37 10 Steel 100 False 0 -153.05 0.19 0 50
140 P-75 126 109: J-28 139: J-38 16 Steel 100 False 0 959.43 0.47 0.001 117
143 P-77 44 141: J-39 139: J-38 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.001 115
145 P-78 25 139: J-38 144: J-40 16 Steel 100 False 0 1,865.60 0.91 0.004 57
155 P-81 34 77: J-16 81: J-18 20 Steel 100 False 0 4,107.00 1.28 0.005 80
158 P-82 12 81: J-18 157: J-42 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.002 31
164 P-86 7 157: J-42 163: H-2 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.004 7
165 P-87 7 163: H-2 160: J-43 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.002 16
167 P-88 4 160: J-43 166: J-44 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.002 31
170 P-90 5 166: J-44 169: H-3 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.004 9
173 P-92 4 169: H-3 172: J-45 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.003 15
174 P-93 4 172: J-45 83: J-19 16 Steel 100 False 0 952.24 0.46 0.004 7
176 P-94 15 85: J-20 175: J-46 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.001 28
179 P-96 15 175: J-46 178: H-4 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.001 38
182 P-98 15 178: H-4 181: J-47 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.001 28
185 P-100 22 181: J-47 184: J-48 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.003 7
188 P-102 27 184: J-48 187: H-5 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.002 12
189 P-103 48 187: H-5 141: J-39 16 Steel 100 False 0 906.17 0.44 0.001 35
Universidad Simón Bolívar
108
Id Label Scaled Length
(m) Start Node Stop Node Diameter
(in) Material C Check Valve? Minor Loss
Flow (gpm) Velocity (m/s)
Headloss Gradient (m/m) Length(m)
194 P-105 12 192: J-49 146: J-41 16 Steel 100 False 0 336.60 0.16 0 52
197 P-107 10 195: H-6 192: J-49 16 Steel 100 False 0 879.10 0.43 0.004 8
199 P-108 27 144: J-40 198: J-50 16 Steel 100 False 0 1,865.60 0.91 0.006 45
200 P-109 19 198: J-50 195: H-6 16 Steel 100 False 0 1,323.10 0.64 0.003 62
202 P-110 13 146: J-41 201: J-51 16 Steel 100 False 0 336.6 0.16 0 35
205 P-112 14 201: J-51 204: J-52 16 Steel 100 False 0 -163.4 0.08 0 7
208 P-114 13 204: J-52 207: H-7 16 Steel 100 False 0 -730.4 0.36 0.002 10
211 P-116 12 207: H-7 210: J-53 16 Steel 100 False 0 -1,174.40 0.57 0.003 17
214 P-118 11 210: J-53 213: J-54 16 Steel 100 False 0 -1,674.40 0.81 0.012 7
215 P-119 88 213: J-54 111: J-29 16 Steel 100 False 0 -2,241.40 1.09 0.006 92
217 P-120 6 192: J-49 216: J-55 4 Steel 100 False 0 542.5 4.22 0.369 13
219 P-121 5 198: J-50 218: J-56 4 Steel 100 False 0 542.5 4.22 0.369 13
221 P-122 15 204: J-52 220: J-57 4 Steel 100 False 1.28 567 4.41 0.343 32
223 P-123 13 213: J-54 222: J-58 4 Steel 100 False 1.28 567 4.41 0.343 32
Universidad Simón Bolívar
109
APENDICE B
Incluye:
• Calculo hidráulico del Sistema de Rociadores (resultados arrojados por
HIDCAL y plano del arreglo general)
• Calculo del pre- dimensionamiento del Sistema de Rociadores.
Universidad Simón Bolívar
119
Pre- dimensionamiento del Sistema de Rociadores
Cálculo rociadores. Del catálogo Tyco: Type D3 ProtectoSpray Fórmulas Características del rociador:
k Angulo
apertura Poperacion (psi) Qtobera (gpm)
5.6 120 30 30.67 Para el equipo seleccionado
d (gpm/ft²) Area (ft²) Q total teorico
(gpm) Qtotal modif
(gpm) 0.25 1004 301.2 368.07
Para sacar el número de toberas:
# toberas 9.82 Se toman 12 toberas por cada equipo (4 equipos) Total de rociadores = 48
P
QK =
Tobera
total
toberasQ
Q=#