74518841-memoria-explicativa-2

5/17/2018 74518841-memoria-explicativa-2 - slidepdf.com

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DESCRIPCION DE LA OBRA

Las presentes Especificaciones Técnicas, rigen para la construcción y puesta en

servicio del Proyecto de Instalaciones Eléctricas de una Industria fabricante decierres ubicada en avenida Carlos Valdovinos Nº 250.

Las instalaciones eléctricas de Alumbrado, Fuerza, y ductos de Alimentadores,Sub Alimentadores y tipos de conductores utilizados en el proyecto, se ejecutaronconforme a las Normas NCH Eléctrica 4/2003.

Estas especificaciones técnicas son parte integrante del proyecto de instalacioneseléctricas, además complementaron las notas, trazados y detalles mostrados enlos planos.

Los planos indicaron las disposiciones generales de las instalaciones como fueronla ubicación de equipos, recorrido de los alimentadores y circuitos. Sin embargo,debió consultarse al proyecto de Arquitectura la ubicación definitiva de lostableros, enchufes, interruptores y lámparas.

El Instalador respetó los planos y las especificaciones técnicas que le fueronentregados. De igual modo respetó las Normas que la Superintendencia deElectricidad y Combustible (SEC), emitió en el futuro, con efecto retroactivo a lafecha de emisión del proyecto.

En caso de discrepancia entre las condiciones del terreno y los planos, o entre

planos y especificaciones, o en caso de indefinición de algún material, elInstalador se dirigió al Inspector Técnico de la Obra (ITO.), quién decidió, haciendolas consultas que estimó necesario, solicitando autorización por escrito a la ITO.

Cualquier consulta o verificación, relacionado con medidas, alturas, niveles, secoordinó con el Proyecto de Arquitectura.

El Instalador, tomó todas las medidas de seguridad, para evitar posiblesaccidentes o fallas durante la ejecución de la obra.

Fue de cargo del Instalador el suministro y montaje de todos los materiales, aemplear para el buen funcionamiento de esta obra.

Todos los materiales y accesorios, que se emplearon en esta obra son nuevos(Sin uso) y cuentan con las correspondientes aprobaciones de los organismosrespectivos (SEC.), para ser utilizados en el país.

Todas las obras civiles tales como, excavaciones, retapes de ductos embutidos,pasadas de muros, entre otras fueron ejecutadas por el Instalador.



Se coordino con las otras especialidades a fin de evitar interferencia en los otrosservicios, todos los trabajos se programaron de acuerdo al Cronograma General(Carta Gantt) de Ejecución de la obra.

Las obras fueron ejecutadas por un Instalador Clase B, quién se hace responsable

ante la I.T.O., de la correcta ejecución de ella.El Instalador entregó una copia de planos “Como construido”, donde se consignanlos cambios que se produjeron durante la construcción.

El Instalador efectuó todos los trámites que fueron requeridos en SEC y Cia.Eléctrica Distribuidora.

El Instalador debió efectuar pruebas de resistencias de mallas, aislación, rotaciónde fases, continuidad de circuitos, identificación de equipos, verificación alalambrado de control, ajuste y pruebas de dispositivos de protección.

En toda la instalación antes de ser energizada, se realizaron las pruebas deaislación correspondientes con Megger de 1.000 V. durante 1 minuto.

El Instalador debió inspeccionar antes de su montaje, el correcto conexionado y lapuesta en servicio del equipo eléctrico, (como revisar que no hubiese elementosquebrados, sueltos y cortados).

Los planos definitivos de instalaciones eléctricas, anteriormente definido, estaconstituido por los siguientes documentos:

• Lámina 1 de 3 : Planta de Alumbrado.• Lámina 2 de 3 : Planta de Alumbrado Enchufes y Fuerza.• Lámina 3 de 3 : Esquemas Unilineales y Cuadros de Cargas.

EMPALME.



El Empalme sugerido después de una visita a terreno por la Compañía deElectricidad correspondiente es un Empalme en AT, que se rige por la norma EA –1202 el cual ira adosado a la pared de la entrada principal de la Industria quecontendrá todos los componentes relacionados con el medidor de energía. Según

la potencia instalada en la Industria se sugiere un Empalme Trifásico de lasiguiente potencia (249.15 Kw) correspondiente a una protección de 400 (A), lacual cubre las necesidades de energía requerida por la Industria.

TARIFA. La tarifa a seleccionar para la industria será la tarifa con demanda máxima leídaen alta tensión AT - 3.

Pueden optar a esta tarifa los clientes que tengan un medidor con registrador de

demanda máxima y registro simple de energíaLa opción con demanda máxima leída considera la determinación de la demandaa facturar sobre la base de potencias efectivamente solicitadas a la red por lo quees ventajosa para aquellos clientes que puedan autocontrolar su demanda máximade potencia.

CALCULOS JUSTIFICATIVOS



Calculo de Sub Estación.

Según lo proyectado con respecto a los circuitos de Alumbrado y Fuerza

necesarios para la ejecución del proyecto de Instalación Eléctrica de la Industriaen cuestión, se obtuvo un valor de potencia total instalada de

249,15 KW.

Luego, aplicando un factor de demanda a la Industria de un 80 %, el valor depotencia máxima queda determinada de la siguiente manera:

P Max = .. D F P instalada ×

• Reemplazando en la ecuación:

P Max = 8.015,249 × = 199.32 KW.

Obtenido el valor de Potencia Máxima Demandada, se obtiene el valor dePotencia Aparente que consume la Instalación Eléctrica de la Industria, medianteel siguiente criterio:

S =ϕ Cos

P =

• Reemplazando:

S =95,0

32,199 KW = 209.81 KVA.

Según el valor de Potencia Aparente obtenido, se ha dispuesto una Sub Estaciónde 250 KVA.



Obtenido el valor de Potencia Aparente, se obtiene el valor de Corriente total queconsume la Instalación Eléctrica de la Industria, mediante el siguiente criterio:

Itotal =Vl

St

×3=

• Así, reemplazando en la formula de corriente total:

Itotal =V

VA

3803

209810

×= 318,77 A.

Protección de la Sub Estación.

Para efectos del cálculo de la protección en el lado de M.T. de la Sub Estación secalculara de la siguiente manera:

Iprimario = KV

EE SS Pot

123

/.

×

Reemplazando en la ecuación:

Iprimario = KV

KVA

123

250

×= 12.03 A

Se utilizaran fusibles para la protección con el fin de que la capacidad nominal deeste no debiere exceder de 1.5 veces la corriente nominal de entrada de la SubEstación.

Por lo tanto, la corriente del fusible queda determinada de la siguiente manera:

Ifus = 5.1× primario I

Reemplazando en la ecuación anterior:

Ifus = 5.103,12 × = 18,04 A

Por lo tanto se utilizara un fusible de características 20 T



Calculo del Alimentadores.Según el punto 7 de la Norma Eléctrica NCH 4/2003 sobre Alimentadores seestablece que:

Alimentadores propiamente tales: son aquellos que van entre el equipo de mediday el primer tablero de la instalación, o los controlados desde el tablero general yque alimentan tableros generales auxiliares o tableros de distribución.

Subalimentadores: son aquellos que se derivan desde un alimentador directamente o a través de un tablero da paso, o bien, los controlados desde un

tablero general auxiliar.

• Calculo de Alimentador General

La sección del Alimentador General será obtenida según el máximo valor deCorriente que entrega la Sub-Estación a plena carga.

Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:

Imax = V

EE SS Pot

3803

/.

× =

Reemplazando:

Imax =V 3803

250000

×

= 379.84 A

Con este valor de Corriente máxima se obtiene la sección del alimentador Generalmediante el siguiente criterio:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobreIntensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados



según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:30º C.

El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo TN, tiene unasección de 253,2 mm2 equivalente a 500 MCM, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA).



La selección del conductor se realizo según las características de la instalación ymediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C yconductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A)

Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factorde Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería.

Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003

Los valores indicados en las tablas Nº 8.7 y Nº 8.7a para conductores enductos o en cables, son aplicables a tres conductores colocados en unmismo ducto o cable. En caso de circuitos trifásicos no seconsiderará al neutro como un cuarto conductor y al conductorde tierra de protección en ningún caso se le considerará comoun conductor activo al fijar la capacidad de transporte de unalínea. Si el número de conductores activos colocados en un mismo

ducto o cable excede de tres, se deberá disminuir la capacidad detransporte de cada uno de los conductores individuales de acuerdo alfactor de corrección fn indicado en la tabla Nº 8.8. En igual forma, si latemperatura ambiente excede de 30ºC la capacidad de transporte de losconductores se deberá disminuir de acuerdo al factor de corrección ft

indicado en las tablas Nº 8.9 y Nº 8.9a.

Por lo tanto se considera según la tabla y por el número de conductoresdispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.



Además:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobreFactor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corrientepor Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG

Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, yuna temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla seobtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambientede 0.96.


Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores

fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión:

S I = nt t f f I ××

Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.

Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio:

S I = 196.0430 ××

S I = 412,8 A.

Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigenciaspropuestas por el sistema.



• Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 1.

La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 1 será obtenida según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××3803

1º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

35.59

×× V

KW = 94.92 A

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre

Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricadossegún Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:30º C, ilustrada anteriormente:

El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tieneuna sección de 33,6 mm2 equivalente a 2 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante COSESA.

La selección del conductor se realizo según las características de la instalación ymediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C yconductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A)

Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factorde Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestosen tubería, un factor de corrección de 1.



Además:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobreFactor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corrientepor Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,

ilustrada anteriormente:



Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valoresfijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión:




S I = 196.0130 ××

S I = 124,8 A.




• Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.

La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2 será obtenida según el valor de

Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××3803

2º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

8.189

×× V

KW = 303.55 A

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobreIntensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricadossegún Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:30º C, ilustrada anteriormente:

El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tieneuna sección de 177 mm2 equivalente a 350 MCM, según las medidas dispuestaspor el fabricante (COSESA).

La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y

mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C yconductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).


Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factorde Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos

en tubería, un factor de corrección de 1.



Además:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre

Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corrientepor Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,ilustrada anteriormente:







S I = 196.0350 ××

S I = 336 A.




• Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 1.1.

La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 1.1 será obtenida según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××3803

1.1º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

7.8

×× V

KW = 13.91 A

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobreIntensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricadossegún Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:30º C, ilustrada anteriormente:

El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tieneuna sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestaspor el fabricante (COSESA).

La selección del conductor se realizo según las características de la instalación ymediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C yconductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).


Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factorde Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:

Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestosen tubería, un factor de corrección de 1.



Además:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobreFactor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corrientepor Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,ilustrada anteriormente:

Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, yuna temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla seobtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente

de 0.96.




Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio:

S I = 196.025 ××

S I = 24 A.

Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias

propuestas por el sistema.




La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.1 sera obtenido según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××3803

1.2º....=

Reemplazando:Imax =

95.03803

04.79

×× V

KW = 126.41 A

Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobreIntensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricadossegún Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:30º C, ilustrada anteriormente:

El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene

una sección de 42,4 mm2

equivalente a 1 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA).



Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor

de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestosen tubería, un factor de corrección de 1.



Además:








S I = 196.0150 ××

S I = 144 A.





La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.2 sera obtenido según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××

3803

2.2º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

5.103

×× V

KW = 165.53 A


El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tieneuna sección de 67,4 mm2 equivalente a 2/0 AWG, según las medidas dispuestaspor el fabricante (COSESA).



Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factorde Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestosen tubería, un factor de corrección de 1.



Además:








S I = 196.0195 ××

S I = 187,2 A.




• Calculo de Alimentador de T.D.A.A Nº 2.3.

La sección del Alimentador del T.D.A.A Nº 2.3 sera obtenido según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN A DT Pot

××3803

3.2º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

3.2

×× V

KW = 11 A

Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobreIntensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados

según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de:30º C, ilustrada anteriormente:








Además:

Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobreFactor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente

por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG,ilustrada anteriormente:







S I = 196.025 ××

S I = 24 A.




• Calculo de Alimentador de T.D.A.A Nº 2.4.

La sección del Alimentador del T.D.A.A Nº 2.4 sera obtenido según el valor de

Corriente Total de los consumos conectados a dicho tableroEste valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio:

Imax =ϕ CosV

AN A DT Pot

××3803

4.2º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

95.2

×× V

KW = 14.11 A



La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y

mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C yconductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).




Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factorde Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos

en tubería, un factor de corrección de 1.

Además:


Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y

una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla seobtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambientede 0.96.








S I = 196.025 ××

S I = 24 A.

Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias

propuestas por el sistema.

• Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.1.1

La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.1.1 sera obtenido según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××3803

1.1.2º....=

Reemplazando:Imax =

95.03803

65.47

×× V

KW = 76.21 A


El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene

una sección de 21,2 mm2 equivalente a 4 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA).







Además:










S I = 196.095 ××

S I = 91,2 A.


• Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.2.1.

La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.2.1 sera obtenido según el valor deCorriente Total de los consumos conectados a dicho tablero


Imax =ϕ CosV

AN F DT Pot

××3803

1.2.2º....=

Reemplazando:

Imax =95.03803

81

×× V

KW = 129.54 A


El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tieneuna sección de 42,4 mm2 equivalente a 1 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA).





Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor

de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente porCantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestosen tubería, un factor de corrección de 1.

Además:










S I

=196.0150 ××

S I = 144 A.


Calculo de Voltaje de Perdida de Alimentadores.

Según el punto 7.1.1.3 de la Norma Eléctrica NCH 4/2003 establece que:

La sección de los conductores de los alimentadores o subalimentadoresserá tal que la caída de tensión provocada por la corriente máxima que

circula por ellos, no exceda del 3% de la tensión nominal de laalimentación, siempre que la caída de tensión total en el punto másdesfavorable de la instalación no exceda del 5% de dicha tensión. Para efectos de cálculo se utilizara como tensión nominal de alimentación 220V,lo permite aumentar el rango de seguridad en el cálculo de voltaje de perdida delos alimentadores de la instalación.

Donde:

Vp =100

2203 V ×

= 6,6 V

El cálculo el voltaje de perdida de los alimentadores se realizo mediante elsiguiente criterio:

Vp =Sc

I L×× ρ =



Para sistema trifásico.

Vp =Sc

I L××× ρ 2=

Para sistema monofásico

Donde:

ρ = Resistividad del material del conductor (cobre) = 0.018m

mm2

×Ω

L = Largo del conductor en metros.I = Corriente en Amper.Sc = Sección del conductor en mm2

Alimentador desde SS/EE. hasta T.G.F.A.

POTENCIA 199.32 KW.CORRIENTE 318.77 A.CONDUCTORESFASES

3x253.2mm² - THHN

CONDUCTOR NEUTRO 1x253.2mm² - THHNCONDUCTOR T.p. -------------------------------------------LARGO 9 mts.

Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =2.253

77.3189018.0 ××

=

Vp = 0.2 V



Alimentador desde T.D.F.A. hasta T.D.F.A.Nº1

POTENCIA 59.35 KW.CORRIENTE 94.92 A.

CONDUCTORESFASES 3x33.6mm² - THHN

CONDUCTOR NEUTRO 1x33.6mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 13.3 mm2 - THHNLARGO 20 mts.

Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =6.33

92.9420018.0 ××

=

Vp = 1.01 V

Alimentador desde T.D.F.A. hasta T.D.F.A.Nº2


3x177mm² - THHN

CONDUCTOR NEUTRO 1x177mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 67.4 mm2 - THHNLARGO 35 mts.

Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =177

55.30335018.0 ××

=

Vp = 1.08 V

Alimentador desde T.D.F.A.Nº1 hasta T.D.F.A.Nº1.1

POTENCIA 8.7 KW.CORRIENTE 13.91 A.



CONDUCTORESFASES

3x2.08mm² - THHN


Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =08.2

91.1315018.0 ××

=

Vp = 1.81 V



3x42.4mm² - THHN

CONDUCTOR NEUTRO 1x42.4mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 13.3 mm2 - THHN

LARGO 45 mts.

Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =4.42

41.12645018.0 ××

=

Vp = 2.41 V


POTENCIA 103.5 KW.CORRIENTE 165.53 A.CONDUCTORES 3x67.4mm² - THHN



FASESCONDUCTOR NEUTRO 1x67.4mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 21.2 mm2 - THHNLARGO 35 mts.

Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =4.67

53.16535018.0 ××

=

Vp = 1.55 V

Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.A.A.Nº2.3

POTENCIA 2.3 KW.CORRIENTE 11 A.CONDUCTORESFASES

1x2.08mm² - THHN

CONDUCTOR NEUTRO 1x2.08mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 2.08 mm2 - THHNLARGO 0.6 mts.

Vp =Sc

I L××× ρ 2=

Vp =08.2

116.0018.02 ×××

=

Vp = 0.11 V

Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.A.A.Nº2.4




FASESCONDUCTOR NEUTRO 1x2.08mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 2.08 mm2 - THHNLARGO 15 mts.

Vp =Sc

I L××× ρ 2 =

Vp =08.2

11.1415018.02 ×××

=

Vp = 3.66 V

Alimentador desde T.D.F.A.Nº2.2 hasta T.D.F.A.Nº2.2.1

POTENCIA 81 KW.CORRIENTE 129.54 A.CONDUCTORESFASES

3x42.4mm² - THHN


Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =4.42

54.12920018.0 ××

=

Vp = 1.10 V

Alimentador desde T.D.F.A.Nº2.1 hasta T.D.F.A.Nº2.1.1




FASESCONDUCTOR NEUTRO 1x21.2mm² - THHNCONDUCTOR T.p. 8.37 mm2 - THHNLARGO 0.5 mts.

Vp =Sc

I L×× ρ =

Vp =2.21

21.765.0018.0 ××

=

Vp = 0.03 V

Calculo del Voltaje de Perdida en el Alimentador hacia el tablero más lejanode la instalación desde el alimentador General.

El alimentador hacia el tablero más lejano de la instalación se encuentra a 99metros desde el Alimentador que sale de la SS/EE.

El voltaje de perdida se calculo mediante el siguiente criterio:

Vp Alim. Gral + Vp Alim. TDFANº2 + Vp Alim. TDFANº2.2 + Vp Alim. TDFA 2.2.1

Reemplazando:

0.2 V + 1.08 V + 1.55 V + 1.10 V =

Vp = 3.93 V.



Descripción de Circuitos por Tablero.

T.G.F.A

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A

-------Alimentador

T.D.FA.159.35 94.91

-------Alimentador

T.D.F.A 2189.8 303.55

------- VACANTE

T.D.F.A 1

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 1.4 6.692 Alumbrado 0.5 2.393 Alumbrado 0.3 1.444 Alumbrado 0.15 0.725 Alumbrado 0.3 1.441 Fuerza 12 19.192 Fuerza 12 19.193 Fuerza 12 19.19

4 Fuerza 12 19.19-------

Alimentador T.D.F.A1.1

8.7 13.91

T.D.F.A 1.1 Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A



1 Alumbrado 2.6 12.442 Alumbrado 0.15 0.723 Alumbrado 0.15 0.724 Alumbrado 0.6 2.871 Fuerza 1.3 2.07

2 Fuerza 1.3 2.073 Fuerza 1.3 2.074 Fuerza 1.3 2.07

T.D.F.A 2

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 0.2 0.962 Alumbrado 0.7 3.353 Alumbrado 0.2 0.964 Alumbrado 0.96 4.59

-------Alimentador T.D.F.A2.1

79.04 126.41


103.5 165.53


2.3 11

------- Alimentador T.D.F.A2.4

2.95 14.11

T.D.F.A 2.1 Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 1.05 5.022 Alumbrado 2.2 10.531 Fuerza 3.5 5.62 Fuerza 3.5 5.63 Fuerza 7 11.24 Fuerza 2.28 3.655 Fuerza 7 11.26 Fuerza 2.28 3.657 Fuerza 1.29 2.068 Fuerza 1.29 2.06



-------Alimentador T.D.F.A2.1.1

47.65 76.21

T.D.F.A 2.2

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 0.8 3.832 Alumbrado 0.6 2.873 Alumbrado 0.15 0.71 Fuerza 1.5 2.42 Fuerza 6 9.63 Fuerza 4.5 7.24 Fuerza 7 11.25 Fuerza 1.2 1.926 Fuerza 0.75 1.2

-------

Alimentador

T.D.F.A2.2.1 81 129.54

T.D.F.A 2.3

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 0.45 2.152 Alumbrado 0.15 0.723 Alumbrado 1.7 8.13

T.D.F.A 2.4

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 1.75 8.372 Alumbrado 0.3 1.443 Alumbrado 0.6 2.874 Alumbrado 0.3 1.44

T.D.F.A 2.11

Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Alumbrado 0.45 2.152 Alumbrado 1.4 6.71 Fuerza 12.6 20.152 Fuerza 12.6 20.153 Fuerza 6.3 10.08

4 Fuerza 2 3.25 Fuerza 2 3.26 Fuerza 6.3 10.087 Fuerza 2 3.28 Fuerza 2 3.2

T.D.F.A 2.2.1 Nº Circuito Tipo Circuito Potencia KW Corriente A1 Fuerza 28 44.78



2 Fuerza 38 60.773 Fuerza 15 23.99

Para el calculo de las corrientes de los diferentes circuitos de alumbrado se

utilizo el siguiente criterio:

Imax =ϕ CosV

o PotenciaCt

×220=

Para el calculo de las corrientes de los diferentes circuitos de fuerza seutilizo el siguiente criterio:

Imax =

ϕ CosV

o PotenciaCt

××3803=

ESPECIFICACIONES TECNICAS

Sub Estación.

La Sub Estación que se empleara será de marca CH fabricantes chilenos, estaSub Estación es del tipo Pad Mounted refrigerados en aceite o silicona, con

potencias de 70 a 300 KVA su diseño es reducido y estético.

La Sub estación estará protegido en su lado primario con un fusible 20 T, ya queen el secundario estará protegido con la protección del alimentador general.

Protecciones.

Las protecciones empleadas a lo largo de todo el proyecto son de marca Legrand.

Se especificara en cada caso si serán tripolares o monopolares segúncorresponda.

• T.G.F.A:

La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 320 Acon una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y unacurva de operación tipo C.



• T.D.F.A 1 :

La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 100 A

con una tensión nominal de 500 V, su poder de ruptura es de Icu 16 KA y unacurva de operación tipo C.

• T.D.A.A 2.4 :

La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 Acon una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y

una curva de operación tipo C.

• T.D.F.A 2 :


• T.D.F.A 2.1 :


• T.D.F.A 2.2 :


con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y unacurva de operación tipo C. En este caso la protección será regulable a 170A paraque funcione en óptimas condiciones

• T.D.A.A 2.3 :



La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 Acon una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA yuna curva de operación tipo C.

• T.D.A.A 2.4 :

La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 Acon una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA yuna curva de operación tipo C.

• T.D.F.A 2.1.1 :


con una tensión nominal de 500 V, su poder de ruptura es de Icu 16 KA y unacurva de operación tipo C.

• T.D.F.A 2.2.1 :


• Las protecciones utilizadas en los circuitos de Alumbrado Y Fuerza son de

marca Legrand.

La capacidad de las protecciones utilizadas son de:

• 10 A• 15 A• 20 A• 30 A

Las protecciones para los circuitos de Alumbrado y Enchufes son monopolarescon una capacidad de ruptura de 6 KA , con una curva de operación tipo C.

Además los circuitos de Enchufes cuentan con un protector diferencial marcaLegrand con una capacidad de 2 x 25 A – 30 m A, según Norma IEC 898.

Los interruptores diferenciales combinan las funciones de mando, interrupciónautomática de un circuito en caso de falla de aislamiento entre fase y tierrasuperior o igual a 30 m A.



Las protecciones para los circuitos de Fuerza son tripolares con una capacidad deruptura de 6 KA , con una curva de operación tipo C.

Canalizaciones.

Las canalizaciones se dimensionaron según los establece la NormaEléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.18 sobre Cantidad Máxima deConductores en Tubos de Acero Galvanizado de Pared Gruesa(Cañerías), Tuberías No Metálicas y Tuberías Metálicas Flexibles,y además la tabla 8.18 a sobre Cantidad Máxima de Conductores enTubos de Acero Galvanizado de Pared Gruesa(Cañerías) y Tuberías NoMetálicas



Según las tablas correspondientes a la normativa vigente se han determinado lascanalizaciones para alimentadores y el resto de la instalación.



Para efectos de calculo de canalización se considero igual sección para todos losconductores que se encuentran dentro del ducto.

Canalizaciones de Alimentadores.

Alimentador General, desde la SS/EE hasta el T.G.A.FSegún tabla 8.18 a, para una sección de 253.2 mm2 se utilizara un ducto de c.a.gde 4” de diámetro.

Alimentador, desde el T.G.A.F hasta T.D.A.F 1Según tabla 8.18 a, para una sección de 33.6 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de1 1/2” de diámetro.

Alimentador, desde el T.G.A.F hasta T.D.A.F 2Según tabla 8.18 a, para una sección de 177 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de

3 1/2” de diámetro.Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.F1.1Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½” de diámetro.

Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.F2.1Según tabla 8.18 a, para una sección de 14.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de2½ ” de diámetro.

Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.F2.2

Según tabla 8.18 a, para una sección de 67.4 mm

2

se utilizara un ducto de t.p.r de2½ ” de diámetro.

Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.A2.3Según tabla 8.18 , para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de½ ” de diámetro.

Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.A2.4Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½” de diámetro.

Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.F1.1Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½” de diámetro.

Alimentador, desde el T.D.A.F 2.2 hasta T.D.A.F2.2.1Según tabla 8.18 a, para una sección de 42.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de2½ ” de diámetro.Alimentador, desde el T.D.A.F 2.1 hasta T.D.A.F2.1.1



Según tabla 8.18 a, para una sección de 21.2 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de1½ ” de diámetro.

Canalizaciones para Conductores de la Instalación (Alumbrado-Fuerza-

Enchufes).Circuitos de AlumbradoSegún tabla 8.18 , para una sección de 1.5 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½” de diámetro.

Circuitos de AlumbradoSegún tabla 8.18 , para una sección de 2.5 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½” de diámetro.

Circuitos de AlumbradoSegún tabla 8.18 , para una sección de 3.31 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de3/4 ” de diámetro.

Conductores



Los conductores se seleccionaron según los establece la Norma EléctricaNCH 4/2003 en la tabla 8.6 sobre Características y Condiciones deUso de Conductores Aislados. Secciones Métricas, y además latabla 8.6 a sobre Características y Condiciones de Uso de

Conductores Aislados. Secciones AWG

Según las tablas correspondientes a la normativa vigente, y las caracteristicas delrecinto se han determinado los conductores que cumplen con las caracteristicaspara ser usados como alimentadores y conductores para el resto de la instalación,de esta manera como sigue:

• Para los Alimentadores y circuitos de fuerza se utilizo conductor unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN.

• Las secciones de estos conductores se justificaron el sección de“Calculos Justificativos”

• Los conductores que se utilizaron en los circuitos de Alumbrado y

Enchufes so del tipo conductor unipolar (alambre o cableado) conaislación de PVC de tipo NSYA .

• Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003, la sección mínimapara conductores de circuitos de Alumbrado es de 1,5 mm2.



• Así también, Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003, lasección mínima para conductores de circuitos de Enchufes es de 2,5mm2.

Barras de Conexión.

Se han dispuesto barras de cobre desnudo en cada tablero (T.D.A.A Y T.D.F.A),las cuales se han dimensionado con respecto al valor de corriente, y en relacion alo establecido en la Norma Electrica NCH 4/2003 tabla 6.4 sobre Capacidad deCorriente para Barras de Cobre de Sección RectangularCorriente Permanente en Amperes



De acuerdo a lo establecido en la normativa vigente, las barras que se handispuesto en los tableros son las siguientes:

T.G.F.A

Barra de 30 x 5 cm, la que soporta según tabla 400 A .T.D.F.A 1

Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.

T.D.F.A 2

Barra de 30 x 3 cm, la que soporta según tabla 315 A .

T.D.F.A 2.1


T.D.F.A 2.2


T.D.F.A 2.3


T.D.F.A 2.4Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A.

T.D.F.A 2.1.1


T.D.F.A 2.2.1




Accesorios.

Los enchufes utilizados en los circuitos de alumbrado serán según la NormaEléctrica NCH 4/2003, de una potencia de 150 W y estarán ubicados a una altura

de 0.30 metros (esta medida se tomara una vez el suelo terminado).Los accesorios de alumbrado que se utilizaron en el proyecto son los siguientes:

• Interruptores de un efecto 9/12• Interruptores de dos efectos 9/15• Interruptores de tres efectos 9/32• Interruptores de combinación 9/24

Equipos de iluminación.

Para llevar a cabo la correcta iluminación de las diferentes dependencias de laindustria se han dispuesto de los siguientes equipos de iluminación fluorescente ylámparas de mercurio, cuyas luminarias son de marca Acting fabricanteschilenos.

A continuación se muestran las caracteristicas tecnicas utilizadas en el proyecto

• Luminarias empleadas para lámparas de mercurio

MODELO ACTUALITE 400 Y VERSALITE 400 MODELO ACTUALITE 150

Sodio de alta presión de 150,250 y 400 watts Sodio de 70, 100 y 160 watts

Haluro metálico de 160, 250 y 400 watts Mercurio 125 watts.

Mercurio de160, 250 y 400 watts.

APLICACIONES

Para iluminar recintos interiores, con luz en base a lámparas de descarga engases (sodio, mercurio, haluro metal) de alta eficiencia tales como: navesindustriales, galpones, bodegas, gimnasios o piscinas techadas, salas de venta deautomóviles, supermercados, textiles, etc.



• Luminarias de alta eficiencia.

MODELO TBS

Equipo fluorescente para embutir en cielo americano, alta eficiencia. Cuerpotermoesmaltado blanco, reflector de aluminio especular y celosías transversalestriada de aluminio mate.

Para 2,3 y 4 tubos de 18 watts y 2,3 y 4 tubos de 36 watts. Ballast compensado dealto factor de potencia con partidor, ballast rapid start o electrónico, opcional.Opcionalmente, con un tubo para iluminación de emergencia con móduloautoenergisado.


Carcasa de plancha de acero de 0,5 mm. de espesor, pintura electroestática color blanca.

Sistema óptico semi-parabolico Tannembaunn, en aluminio anodizado de altaespecularidad. Opcional: Sistema óptico POWER REF de parábola completa.

MODELO TCS

Equipo fluorescente para sobreponer, alta eficiencia. Cuerpo termoesmaltado

blanco, celosias de aluminio especular y celosias transversal estriada de aluminiomate. Para 2,3 y 4 tubos de 18 watts y 2,3y 4 tubos de 36 watts.

Ballast compensado de alto factor de potencia con partidor, ballast rapid start oelectrónico. Opcionalmente, con un tubo para iluminación de emergencia conmódulo autoenergisado.


Carcasa de plancha de acero de 0,5mm. de espesor, pintura electroestática color blanca.

Sistema óptico semi-parabolico Tannembaunn, en aluminio anodizado de altaespecularidad.

Opcional: Sistema óptico POWER REF de parábola completa.



Tableros.

Los diferente tableros que se utilizaron en el proyecto han sido seleccionados bajola Norma Eléctrica NCH 4/2003 punto 6.2 sobre Especificaciones de

Construcción de gabinetes metálicos que establece los siguiente:

• Todos los dispositivos y componentes de un tablero deberánmontarse dentro de cajas, gabinetes o armarios, dependiendo deltamaño que ellos alcancen.

• Los materiales empleados en la construcción de tableros deberánser resistentes al fuego, autoextinguentes, no higroscópicos,resistentes a la corrosión o estar adecuadamente protegido contraella.

• Todos los tableros deberán contar con una cubierta cubre equiposy con una puerta exterior. La cubierta cubre equipos tendrá porfinalidad impedir el contacto de cuerpos extraños con las partesenergizadas, o bien, que partes energizadas queden al alcance delusuario al operar las protecciones o dispositivos de maniobra;deberá contar con perforaciones de tamaño adecuado como paradejar pasar libremente, sin que ninguno de los elementosindicados sea solidario a ella, palanquitas, perillas de operación opiezas de reemplazo, si procede, de los dispositivos de maniobra oprotección. La cubierta cubre equipos se fijará mediante bisagrasen disposición vertical, elementos de cierre a presión o cierres de

tipo atornillado; en este último caso los tornillos de fijaciónempleados deberán ser del tipo imperdible.



ITEM DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD1 Luminarias

1,1 Portalámpara (100 W) Unidad 2

1,2 Interruptores de Alumbrado 9/12 Unidad 141,3 Interruptores de Alumbrado 9/15 Unidad 71,4 Interruptores de Alumbrado 9/24 Unidad 61,5 Interruptores de Alumbrado 9/32 Unidad 21,6 Equipo Fluorescente 2 x 40 W Unidad 1071,7 Equipo Fluorescente 4 x 40 W Unidad 41,8 Equipo Fluorescente 4 x 40 W (alta eficiencia) Unidad 141,9 Equipo Fluorescente 1 x 40 W Unidad 21,10 Focos de Mercurio Unidad 6

2 Enchufes2,1 Enchufes Simples (150 W ) Unidad 3

2,2 Enchufes Dobles (150 W c/u) Unidad 312,3 Enchufes de fuerza Simples Unidad 12,4 Enchufes de fuerza Triples Unidad 53 Ductos

3,1 Tubería PVC 20 mm m 77524 Conductores

4,1 Conductor NYA 1,5 mm m 168004,2 Conductor NYA 2,5 mm m 32004,3 Conductor THHN # 4 m 2504,4 Conductor THHN # 10 m 11004,5 Conductor THHN # 12 m 90005 Tableros

5,1 Tablero General (1200 x 1000 x 250 mm) Unidad 15,2 Tablero de Distribución (300 x 200 x 100 mm) Unidad 9

El propietario de la Instalación Eléctrica declara conocer el artículo 148º del D.F.L.de 1982, del Ministerio de Minería, y en consecuencia asume la responsabilidaddel cumplimiento de los reglamentos y normas vigentes.

----------------------------------------- -------------------------------------------COLOMBO Ltda. José Eduardo Estay Fernández78.407.660-K Lic. Nº 15.333.042-5

R. Legal: Juan Machuca Clase “A”



5.108.615-4 15.333.042-5



INACAP RENCAINGENIERÍA EN ELECTRICIDAD MENCIÓN

PROYECTOS DE INSTALACIONES

ELECTRICAS

Proyectos de Instalaciones Eléctricas II

MEMORIA DE CALCULO DE PROYECTO DE INSTALACIÓNELÉCTRICA DE UNA INDUSTRIA.

Alumnos: Carlos González Rivas,

Alumnos: Eduardo Alvarez M.

Carlos Estay

José Castillo B.

Juan Fernández C.

Profesor: Guido Maldonado M.

Fecha: 28 de julio de 2005



Calculo de Iluminación

Bodega.-

Longitud del Local : a = 12 m

Ancho del Local : b = 7 m Altura : H = 4 m

Entonces.-

S = a x b = 12m x7m = 84m2

h = H – 0,85 = 4m – 0,85 = 3,15 m

Donde0,85 es el Plano Útil.

Em = 150 Lux.

• Índice del Local:

K = a x b = 1,4035H x (a x b)

• Factores Segun Tabla 20-3

Techo: φ1 = 0,5Paredes: φ2 = 0,3Suelo: φ3 = 0,1

• η del Local:

ηr : 0,72 para K= 1,5

• η de la Luminaria:

ηl : 0,85 Dato entregado por el fabricante.



• η de la Iluminación:

η = ηr x ηl = 0,72 x 0,85= 0,612.

• Factor de Conservación:

Fc = 0,75 (previendo una buena conservación).

• Flujo Luminoso Total Necesario:

ΦT = Em x S = 27,451 Lm.η x Fc

• Nº de Luminarias:

Nº = Φl = 27,451 = 5 Luminarias.ΦT 3000 x 2

Φl = Flujo Luminoso de la Lámpara.ΦT = Flujo Luminoso Total.

El Total de las Luminarias es de 5. Su distribución se hará como se estime másconveniente.



Cálculo del Banco de Condensadores.

Cos φ1 (actual) = 0,7

Cos φ2 (deseado) = 0,95

P (Inst.) = 199,32 Kw.

• Despejando:

Cos-1 φ1 = 45,57º Cos-1 φ2 = 18,19º

Qc = P inst. (Tg φ1 – Tg φ2)

Qc = 199,32 Kw (1,02 – 0,33)

Qc = 199,32 Kw (0,69)

Qc = 137,32 Kvar.

C = Qc =

ω x V2

• Donde:

ω = 2 x π x F = 2 x π x 50 Hz. = 314,16

C = 137,32 Kvar =

314,16 x (380 V)2

C = 3031,66 μF

• Se instalaran 3 condensadores en paralelo de 1000 μF c/u.



INFORME DE MEDIDA DE RESISTIVIDAD DE TERRENO

Y CÁLCULO DE MALLAS A TIERRA

A. PROPIETARIO : COLOMOBO S.A.

B. UBICACIÓN : Av. Carlos Valdovinos Nº 250

C. COMUNA : San Joaquin

D. INSTRUMENTO UTILIZADO : GEOHM - 3 E. FECHA DE MEDICIÓN : 28 De Julio De 2005

F. MÉTODO EMPLEADO : CONFIGURACIÓN SCHLUMBERGERDE CUATRO ELECTRODOS.

G. TIPO DE UNIÓN EMPLEADO : CADWELD

H. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS : Al graficar los resultados de cálculosobtenidos a partir de los valores medidos

en terreno y al compararlos con las curvaspatrón, ORELLANA Y MOONEY, seconcluye que la curva correspondiente esla H–16 (3) con una configuración de trescapas.

José Eduardo Estay FernándezIng. Ejec. Electricidad

Licencia Nº 15.333.042-5 Cl. “A”Fono : 631 321 0



OBJETIVOS DE UNA PUESTA A TIERRA.

Los objetivos fundamentales de un S.P.T. son:

• Evitar tensiones peligrosos entre estructuras, equipos (en general elementosexpuestos) y el terreno, durante fallas o condiciones normales de operación.

• Proporcionar una vía de baja impedancia de falla, lo más económica posible, aun sistema para lograr, la operación rápida de los elementos de protección.

• Conducir a tierra las corrientes provenientes de descargas atmosféricas,limitando los voltajes producidos en instalaciones eléctricas (líneas detransmisión de potencia, de, comunicaciones, etc.) y evitando la producción deefectos secundarios tales como arcos que conduzcan a la desconexión de loscircuitos. En este sentido, el problema de puesta a tierra es un problema de

protección contra las sobretensiones.

• Servir como conductor de retorno a ciertas instalaciones, equipos oconsumos, tales como:

Instalaciones de tracción eléctrica Puesta a tierra del neutro de instalaciones de distribución. Enrollados de transformadores de potencial. Circuitos de telefonía por onda portadora. Protección catódica. Transmisión de potencia en corriente continua.



INTERPRETACIÓN DE LA MEDIDA.

Del análisis comparativo de las curvas de ORELLANA-MOONEY utilizadas, se ha

obtenido la siguiente configuración geo-eléctrica del terreno.

Para una configuración : K 15-10

Con relaciones de resistividades de : 1 – 10 – 1

Se obtuvo :

CAPA 1 RHO 1 = 40 Ω *mts E 1 = 0,3 mtsCAPA 2 RHO 2 = 400 Ω *mts E 2 = 3 mtsCAPA 3 RHO 3 = 40 Ω *mts E 3 = ∞ (1000) mts

Nota: Se adjunta gráfico de la curva obtenida en la medición de terreno y de lacurva patrón del manual Orellana-Mooney.



DISEÑO DE LA MALLA A TIERRA DE PROTECCION DEALTA TENSIÓN

Se proyecta una malla a tierra que cumpla con los voltajes máximos tolerablespara el cuerpo humano, de acuerdo a las condiciones y requerimientos técnicos

para la instalación de ésta.El diseño elegido en esta oportunidad es un reticulado rectangular de 6 metros delargo por 4 metros de ancho sin electrodos, la cual presenta las siguientescaracterísticas:

SECCIÓN DEL CONDUCTOR21,2 mm2

DIÁMETRO DEL CONDUCTOR 0,0052 mts.NÚMERO DE HEBRAS 7

LOMGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO 110 mts.PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO 0,6 mts.

VALORES OBTENIDOS DEL CÁLCULO

CÁLCULO DEL ρeq

De acuerdo con el método analítico de Burgsdorf-Yakobs los valores de lasconstantes y Resistividad Equivalente del terreno son:

Para:

S = 48 mts2 h = b = 0,6 mts

Se obtiene:

r = 3.90 V 1 = 14.85 F 1 = 0,26

r 0 2 = 14,919 V 2 = 2.37 F 2 = 2.13q 0

2 = 35.248 V 3 = 0.0005 F 3 = 3.86

Luego:

ρ eq = 71.047 Ω *mts



CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA

El cálculo de la resistencia de puesta a tierra se obtiene de la aplicación delmétodo de Schwarz y considerando que la malla propuesta tiene solamentereticulado es necesario calcular el valor de R1.

Las constantes, según el método Schwarz son las siguientes:

Kl = 1,172 K2 = 4,891

La resistencia del reticulado correspondiente a la resistencia de la malla de puestaa tierra, según método de Schwarz, es:

Rpt = 4.52 Ω

GRÁFICA PARA LA MALLA A TIERRA EN A. T:



CÁLCULO Y DISEÑO DE MALLA A TIERRA EN A.T.

1.- DATOS DE LA SUB-ESTACION ELECTRICA:

Marca : Transformadores ChPotencia : 250 KVATensión : 12 / 0,4 KVImpedancia : 4 %I prim. : 4,81 A.I sec. : 144,33 AFusible : 20T

2.- CORRIENTES DE CORTO-CIRCUITO :Datos proporcionados por Cìa. de

Electricidad Río Maipo

Icc 1φ en A.T. : 1850 A.Icc 3φ en A.T. : 2500 A.Tdf : 0.75 seg.

3.- REACTANCIAS DEL SISTEMA :

X0 = 5.96 ΩX1 = 2.77 ΩX2 = 2.77 Ω

4.- RESISTIVIDAD EQUIVALENTE DEL TERRENO SEGÚN MÉTODO ANALÍTICO DE BUGSDORFF Y YACOBS :

ρ eq = 71.047 Ω *m

5.- RESISTENCIA DE LA PUESTA A TIERRA (según método de SCHWARZ):

Rpt = 4.52 ΩK1 = 1.172K2 = 4.891

6.- CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO A TRAVÉS DE LA PUESTA ATIERRA:

Considerando el valor de RPT

lcc 1φ = 1179.91042 A



7.- TIEMPO DE OPERACIÓN DEL FUSIBLE EN A.T.:

Fusible empleado : 20 TTiempo de operac. máx. : 0,018 segTiempo empleado en cálculo : 0,5 seg

8.- FACTOR DE DECREMENTO APLICADO SOBRE LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO:

F.D. = 1.32

9.- FACTOR DE CRECIMIENTO VEGETATIVO:

Fcv = 1.1

10.- VALOR DE LA CORRIENTE PARA DIMENSIONAR LA MALLA:

Icc 1φ = 1713.229 A.

11.- SECCIÓN DEL CONDUCTOR DEL RETICULADO:

- Sección calculada por fórmula : 11.31 mm2

- Sección adoptada por norma : 21.2 mm2

12.- DIMENSIONAMIENTO DEL RETICULADO:

A (ancho) = 6 m.

B (largo) = 8 m.13.- PROFUNDIDAD DEL RETICULADO:

h = 0.6 m.

14.- LOGITUD DEL CONDUCTOR :

L = 110 m.

15.- GRADIENTES DE POTENCIAL TOLERABLES:

Tensión de contacto Vc = 885,2976 volts.Tensión de paso Vp = 3133,8972 volts.



16.- CONSTANTES DE LA MALLA:

Km = 0.285Ki = 2.18Ks = 0,5559

17.- GRADIENTES DE POTENCIAL REALES OBTENIDOS SEGÚN DIMENSIONES

FÍSICAS DE LA MALLA:

Vmp = 687.639 voltsVpp = 1341.0109 volts

18.- COMPARACIÓN DE POTENCIALES:

Vmp debe ser menor Vc : 687.639 menor que 885,29 volts

Vpp debe ser menor Vp : 1341.0109 menor que 3.133,89 voltsPor lo tanto, el diseño de la malla cumple con lo establecido por la norma respectode los gradientes de potencial.



DISEÑO DE LA MALLA A TIERRA DE PROTECCION DEBAJA TENSIÓN

La puesta a tierra se establecen con el objetivo principal de limitar la tensión, quecon respecto a tierra, pueden presentar en un momento dado las masas metálicas,asegurar la operación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo quesupone la avería en el material utilizado, de acuerdo a las condiciones yrequerimientos técnicos para la instalación de ésta.

El diseño elegido en esta oportunidad es un reticulado cuadrado de 4 metros delargo por 4 metros de ancho sin electrodos verticales y que tiene las siguientes

características:

SECCIÓN DEL CONDUCTOR21,2 mm2

DIÁMETRO DEL CONDUCTOR 0,0052 mts.NÚMERO DE HEBRAS 7

LOMGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO 34 mts.PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO 0,6 mts.



VALORES OBTENIDOS DEL CÁLCULO

CÁLCULO DEL ρeq

De acuerdo con el método analítico de Burgsdorf-Yakobs los valores de las

constantes y Resistividad Equivalente del terreno son:Para:

S = 24 mts2 h = b = 0,6 mts

Se obtiene:

r = 2.746 V 1 = 7.222 F 1 = 0.2391r 0

2 = 7.279 V 2 = 4.15 F 2 = 1.7689q 0

2 = 18.596 V 3 = 0,0001 F 3 = 2.6980

Luego:

ρ eq = 134,9023 Ω *mts

GRÁFICA PARA LAMALLA A TIERRA EN B. T:



CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA

El cálculo de la resistencia de puesta a tierra se obtiene de la aplicación delmétodo de Schwarz y considerando que la malla propuesta tiene solamentereticulado es necesario calcular el valor de R1.

1.- RESISTIVIDAD EQUIVALENTE DEL TERRENO SEGÚN MÉTODO ANALÍTICO DE BUGSDORFF Y YACOBS :

ρ eq = 81.6855 Ω *m

2.- RESISTENCIA DE LA PUESTA A TIERRA (según método de SCHWARZ):

Rpt = 7.7574ΩK1 = 1.0843

K2 = 4.4864

La norma de electricidad nacional estipula que el valor de la puesta a tierra debeser inferior de 20Ω , por lo cual, el diseño de la malla cumple con ésta condición.



DATOS DE LA LECTURA.

N° L (m) a (m) N n*a n+1 R ( ) m

1 0,6 1 0,1 0,1 1,1 173,2 59,85362 0,8 1 0,3 0,3 1,3 53,3 65,30433 1 1 0,5 0,5 1,5 25,4 59,84734 1,6 1 1,1 1,1 2,1 4,36 31,64095 2 1 1,5 1,5 2,5 1,77 20,85236 2,5 1 2 2 3 1,15 21,67707 3 1 2,5 2,5 3,5 0,89 24,46528 4 1 3,5 3,5 4,5 0,62 30,6777

9 5 1 4,5 4,5 5,5 0,49 38,099710 6 1 5,5 5,5 6,5 0,37 41,555411 8 4 1,5 6 2,5 0,25 11,781012 10 4 2 8 3 0,75 56,548713 16 4 3,5 14 4,5 0,33 65,313714 20 4 4,5 18 5,5 0,21 65,313715 25 4 5,75 23 6,75 0,16 78,037216 30 4 7 28 8 0,12 84,4460

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