MEMORIA TÉCNICA Y DESCRIPTIVA DEL PROYECTO DEL

SISTEMA DE APROVECHAMIENTO DE

AGUAS PLUVIALES

PROPIETARIO: PROTECCION DE DATOS PERSONALES LFTAIPG

UBICACIÓN: PROTECCION DE DATOS PERSONALES LFTAIPG

D E S C R I P C I O N

El proyecto en cuestión contempla la implementación de un sistema de Aprovechamiento de las Aguas Pluviales, dentro de la obra destinada a habitacional (10 viv), que se localiza en el predio ubicado en México D.F.

Dicho requerimiento obedece a que el predio en comento no contará con el área libre mínima permeable sin construir, requerida por las Normas 4, 10 y 26 de los Ordenamientos Generales del Programa Delegacional de Desarrollo Urbano para el Distrito Federal, por lo que la Delegación Miguel Hidalgo solicitó al predio en comento, la implementación de un sistema alternativo de aguas pluviales dentro del inmueble, que sustituya los requerimientos del Programa Delegacional antes citado; debidamente aprobado por el Sistema de Aguas de la Ciudad de México (SACMEX), del Gobierno del Distrito Federal; ante tal situación el SACMEX solicitó al predio, por localizarse dentro de la zona denominada de Transicion, sin embargo el nivel de aguas freáticas se encuentra a 5.00 m. de la superficie, lo que imposibilita la infiltración de las aguas de lluvia hacia el subsuelo; ante tal situación, se requiere la implementación de un sistema pluvial que contemple el Aprovechamiento de las mencionadas aguas en los diferentes usos dentro del inmueble y que no requieran del uso obligatorio de agua potable, para lo cual solicitó que el mencionado sistema se presentara mediante su correspondiente Proyecto Ejecutivo, para su visto bueno correspondiente.

Cabe señalar que el sistema solicitado por la normatividad en la materia que permita compensar la sustitución del área libre permeable dentro del predio, le corresponde al Sistema de Aprovechamiento de las Aguas Pluviales; sin embargo, con la finalidad de aprovechar aún mas las aguas pluviales durante la epoca de lluvias y dadas las características propias del inmueble, el cual por tratarse de uso habitacional, cumple con las condiciones óptimas para aprovechar las mencionadas aguas en los WC.

En términos generales el sistema de aprovechamiento de aguas pluviales a implementarse dentro del edificio, consiste en captar la totalidad de las aguas pluviales que escurren dentro del predio mediante una red propia, con la finalidad de encausarlas por gravedad, hacia una estructura de almacenamiento y regulación de las mismas, previo proceso de filtrado con la finalidad de evitar al máximo la introducción a la cisterna de basuras o arenas que en el corto y mediano plazo azolven dicha estructura y que puedan originar problemas en su operación y mantenimiento futuros.

Por otro lado, por lo que respecta al control de excedencias de las aguas pluviales que no se logren aprovechar en algún momento determinado, la cisterna de almacenamiento contará con una tubería de vertido que a su vez descargue dichas aguas hacia el cárcamo de aguas residuales, para su posterior vertido a la red Municipal de Drenaje de la Zona.

O B J E T I V O. El objetivo del presente proyecto, es el de realizar el diseño geométrico e hidráulico del sistema de aprovechamiento de las aguas pluviales captadas dentro del predio localizado en México D.F.; mediante el diseño del Proyecto a Nivel Ejecutivo, de las instalaciones, redes, obras y detalles complementarios correspondientes, a fin de justificar el funcionamiento de dicha infraestructura y generar la información suficiente para la construcción de las obras correspondientes al propio sistema de aprovechamiento de las aguas pluviales dentro del predio.

MEMORIA DE CALCULO DEL SISTEMA DE APROVECHAMIENTO DE AGUAS

PLUVIALES. Como se mencionó anteriormente, el sistema de aprovechamiento de las aguas pluviales consistirá en la captación del total de las aguas que escurran dentro del predio, hasta su conducción y descarga mediante una red propia hacia una cisterna de almacenamiento de las mismas pasando antes por un filtro que servira de contenedor para los elementos organicos e inorgánicos que por su tamaño pudieran haber pasado por las rejillas ubicadas en las coladeras y arrastradas por la corriente de agua hasta el nivel de semisotano. , después de pasar por el filtro antes mencionado, el agua se concentrara en una cisterna de captación pluvial. El sistema de aprovechamiento de agua pluvial para alimentar a los, consiste en implementar un sistema de bombeo directo cuya fuente de abastecimiento será la cisterna pluvial y mediante una red independiente de suministro se ramificará para alimentar a los WC. Cabe señalar que debido a que la alimentación al mueble del WC cuenta con una sola entrada y a esta llegarán dos ramales de tuberías (una para agua potable y otra para agua pluvial), estas se deberán interconectar previamente de la siguiente manera: antes de la interconexión, al ramal de agua potable se deberá proveer de dos llaves de seccionamiento tipo compuerta y entre ambas una válvula chek (no retorno); por otra parte al ramal de agua pluvial se deberá proveer de los mismos accesorios. Con lo anterior se logrará asegurar que no se mezclen las aguas. A fin de contar con los elementos suficientes para el diseño de las estructuras y obras complementarias del sistema de aprovechamiento de aguas pluviales, será necesario primeramente obtener el gasto pluvial que escurrirá dentro del predio, por lo que se procederá al cálculo del mismo de acuerdo con la siguiente secuela:

BASES DE DISEÑO DEL GASTO PLUVIAL. Los datos para la elaboración del proyecto, fueron tomados de las recomendaciones técnicas proporcionadas por el Sistema de Aguas de la Ciudad de México (Tomos: AL-100-85 y AL-200-85) y del Propio Manual de Hidráulica Urbana, Tomo I. Las consideraciones básicas tomadas para la elaboración del proyecto, fueron:

a) Aplicar el Método Racional Americano para la evaluación de los gastos pluviales.

b) El coeficiente de escurrimiento para la aplicación del Método anterior, deberá determinarse en base a los diferentes usos del suelo.

c) La intensidad de lluvia de diseño deberá obtenerse en base a las curvas de igual altura para el Distrito Federal, según ubicación del predio.

d) La velocidad máxima permitida es de 3.0 m/seg y la mínima de 0.6 m/seg, en condiciones normales.

e) La profundidad mínima de la tubería será de 0.75 m., considerando un mínimo sobre lomo de tubo de 0.60 m.

f) El diámetro mínimo de las tuberías será de 10 cm.

DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO De acuerdo a los valores típicos de escurrimiento, recomendados en la tabla 3.11 del Manual de Hidráulica Urbana, Tomo - I, del SACMEX, para zonas techadas y de desplante el valor tipico de coeficiente de escurrimiento se considera en un intervalo de entre 0.75 a 0.95, por lo que para nuestro caso consideraremos un valor de:

USO DEL SUELO AREA COEFICIENTE % C

Area de desplante 330.14 0.75 75

Por lo que se obtiene un coeficiente de escurrimiento dentro del predio de:

C = 75 % = 0.75

CALCULO DE LA INTENSIDAD DE LLUVIA Considerando las recomendaciones de diseño para el alcantarillado del Sistema de Aguas de la Ciudad de México (Tomo: AL-100-85), se determinó la intensidad de lluvia para diseño, aplicando la siguiente expresión:

Tc

HpI

60

Para aplicar la expresión anterior fue necesario primeramente determinar la duración y el periodo de retorno para la tormenta de diseño, según la importancia de las obras y las duraciones promedio de las tormentas que se presentan en el Valle de México, por lo cual con el apoyo de la Tabla (3.1) del Manual de Hidráulica Urbana, se determinó que el periodo de retorno recomendado para este tipo de obras es de 5 años y la duración considerada de 60 minutos. Una vez determinados estos parámetros, se procedió a determinar la precipitación pluvial base, con el apoyo de las curvas de igual altura de lluvia en el Distrito Federal, (Figura 3.6), calculada para una duración de 30 minutos y 5 años de periodo de retorno, obteniéndose una lluvia de: Hp (base) = 32.00 mm De la lámina 1.6 (se anexa al final), se ajustó la precipitación pluvial base, asociada a un periodo de retorno de 5 años y una duración de 60 minutos con la siguiente expresión: Hp (5,60) = (Hp base)(Ftr)(Fd)(Fa) donde:

Hp (5,60) = Altura de precipitación para un periodo de retorno de 5 años, duración de 60 minutos y una área determinada, en mm.

Hp base = Altura de precipitación para un periodo de retorno de 5 años y una duración de 30 minutos, en mm.

Ftr = Factor de ajuste del periodo de retorno, adimensional.

Fd = Factor de ajuste que afecta la duración de la tormenta, adimensional.

Fa = Factor de reducción por área, adimensional. El factor de ajuste por área se obtendrá mediante la aplicación de la siguiente tabla:

Area (km2) 2 10 20

Fa 1.0 0.96 0.87

Sustituyendo los valores de ajuste en la ecuación anterior, se tiene: Hp (5,60) = (32.00)(1.0)(1.20)(1.0) = 38.40 mm Aplicando la expresión de la intensidad de lluvia:

IHp

Tc

60

donde:

I = Intensidad de lluvia, en mm/hr

Hp = Altura de Precipitación, en mm

60 = Factor para convertir en horas

Tc = Tiempo de concentración, en minutos Sustituyendo el valor de Hp = Hp(5,60) y haciendo la consideración de que la duración efectiva será igual al tiempo de concentración, se tiene:

.hrmm 40.3860

)40.38)(60( 60

Tc

HpI

CALCULO DEL GASTO PLUVIAL Para calcular el gasto pluvial, el SACMEX recomienda en el Manual de Hidráulica Urbana la aplicación del Método Racional Americano, propicio para pequeñas cuencas urbanas, su expresión es la siguiente:

Q = 2.778 C I A En donde:

Q = Gasto Pluvial de Diseño, en L.p.s.

I = Intensidad de Lluvia, en mm/hr

A = Area drenada en Ha. (la cual corresponderá al área total de captación de la obra), es decir A = 330.00m² = 0.033014 ha.

2.778 = Factor de Conversión a L.p.s. Sustituyendo en la expresión anterior los datos de proyecto, se tiene:

Q = (2.778)(0.75)(38.40)(0.033014) = 2.64 L.p.s.

CALCULO DE LA CAPACIDAD DE ALMACENAMIENTO DE LA CISTERNA DE

AGUAS PLUVIALES. Al elaborar el hidrograma unitario con el gasto de captación y la duración de la tormenta, el volumen captado esta definido por el área del hidrograma, considerando que la lluvia efectiva en un tiempo de concentración (tc) escurre, formando un hidrograma triangular con tiempos pico y de recesión (tr) iguales al tiempo de concentración; por lo que tenemos lo siguiente:

Qp (L.p.s.)

tr = tc

(Qp=2.64)

Tiempo

tc tr (tc=60) (tr=tc=60) donde: Qp= Gasto pico, en L.p.s. tr = Tiempo de recesión tc = Tiempo de concentración = 60 minutos. tr = tc = 60 min

310.00 10,00.00 00.79.508,9

Lts. 79.508,92

64.2)60)(6060(

mLitrosVol

Vol

Por lo tanto el Volumen de la Cisterna General Seria de:

Vol. Cisterna = 10.00 m³ Con la hipótesis anterior, otra forma simplificada de obtener en forma directa la capacidad de la cisterna de almacenamiento es la siguiente :

El volumen total de almacenamiento de la cisterna de almacenamiento de aguas pluviales, quedará definido por el gasto pluvial calculado durante un tiempo total correspondiente a la duración de la tormenta de diseño, es decir 60 minutos; es decir: Cap. Cisterna = (Gasto Pluvial)(Duración de Tormenta) = (2.69 L.p.s.)(3600 seg.)

Cap. Cisterna =9,508.79 Lts. 10,000 = 10.00 m³ (Ver detalles constructivos y localización en el plano).

Por lo tanto el Volumen de la Cisterna General Seria de:

Vol. Cisterna = 10.00 m³

DETERMINACION DEL DIAMETRO DE LA COLUMNA DE

BAJADA DE AGUA PLUVIAL (B.A.P.)

Para el diseño de las bajadas de agua pluvial se utilizó una intensidad de 150 mm/hr. con tormentas cuya duración es de 5 minutos. En el reglamento de ingeniería sanitaria relativa a casas, edificios, dice que por cada 100 m² de azotea o de proyección horizontal en techos inclinados, se instalará por lo menos una bajada de 7.5 cm de diámetro o una área equivalente. Bajo esta norma y siguiendo la tabla que a continuación se muestra se determinaron las bajadas pluviales.

CAPACIDAD DE BAJADAS DE AGUA PLUVIAL

(EXPRESADA EN METROS CUADRADOS DE AZOTEA)

DIAMETRO

DE LA B.A.P.

INTENSIDAD MEDIA MAXIMA ANUAL

DURACION DE LA TORMENTA 5 minutos

(en mm.) 75mm/hr. 100mm/hr. 125mm/hr. 150mm/hr. 200mm/hr.

50 50 38 30 25 19

63 91 68 55 46 34

75 148 111 89 74 56

100 320 240 192 160 120

125 580 435 348 290 217

150 943 707 566 471 354

200 2030 1523 1218 1015 761

En el presente proyecto se tendrán 2 bajadas principales en el predio.

De acuerdo con la tabla anterior se concluye lo siguiente para las bajadas de agua pluvial del conjunto:

No. AREA No. BAJADA AREA DE

APORTACION m2

DIAMETRO DE

B.A.P (en mm).

1 1 150.00 100

2 2 150.00 100

Total= 300.00

Nota: De acuerdo con la tabla de “Capacidad de Bajada de Agua Pluvial”, a cada una de las 2 bajadas principales le correspondería un diámetro de 100 mm. de diámetro, con lo cual se cumplen ampliamente los criterios citados anteriormente.

ALIMENTACION DE AGUA PLUVIAL A LOS MUEBLES SANITARIOS El cálculo de diámetros para tuberías, se basa en el tipo y cantidad de muebles sanitarios, de tal manera que el sistema empleado para determinar dichos diámetros, es mediante la Unidad Mueble desarrollada por HUNTER.

- Para esto se determina el total de unidades mueble de los W.C.

- Con el total de unidades mueble de consumo se determina la demanda de agua (en L.p.s.) para satisfacer a la totalidad de todos los W.C. con esto se determina el diámetro de las tuberías generales de alimentación requerida a partir del Sistema General de Alimentación pluvial hacia los mencionados servicios.

- El predio cuenta con un total de 21 baños y 2 LLave, por tanto la determinación del caudal total de alimentación de agua pluvial corresponde a:

U.M. ALIMENTACION PLUVIAL

MUEBLE CANTIDAD U.M./MUEBLE U.M.-TOTAL

WC 21 3 63

LLAVE 2 3 6

69 U.M./ALIM. Según R.B. Hunter (Tabla No. 2.2.6.2, se anexa al final), 69 U.M., equivalen a 2.27 L.p.s. El gasto total demandado por el total de W.C. del predio corresponde a 2.27 L.p.s., pero debido a que únicamente se empleará el 80% de este gasto, como gasto de diseño, se tiene Q = (0.80) (2.27 L.p.s.) = 1.81 L.p.s. Por lo tanto, el gasto total que demandará el predio será:

Q = 1.81 L.p.s.

SELECCION DE LOS EQUIPOS DE BOMBEO A EMPLEAR. En el cuarto de maquinas (Ver ubicación en plano RAP-A1), se ubicará la cisterna general de almacenamiento, así como los propios equipos de bombeo (Hidroneumático), con todos sus accesorios y equipamiento en general. A partir de este cuarto (en particular del tanque Hidroneumático), se distribuirá el agua a todos los servicios (WC).

CALCULO DE LOS EQUIPOS HIDRONEUMATICOS. Un equipo hidroneumático es un sistema de bombeo directo a la red que abastece a presión y gasto variable por medio de una o más bombas y un tanque que almacena agua y aire a presión.

TIPOS Y RANGOS DE APLICACION DE LOS HIDRONEUMATICOS.

TIPO RANGO (G.p.m.) RANGO (L.p.s.) SIMPLEX 0 -30 G.p.m. 0 - 1.89 L.p.s.

DUPLEX 0 -150 G.p.m. 0 - 9.47 L.p.s. TRIPLEX 150 -300 G.p.m. 9.47 - 18.92 L.p.s.

SELECCION DE LOS EQUIPOS. 1.- GASTO DE DISEÑO Como se señaló anteriormente, corresponde al 80% del gasto total de aguas a suministrar en todo el conjunto, para este caso será:

Gasto de Diseño = 1.81 L.p.s.

CALCULO DE LOS EQUIPOS DE BOMBEO A EMPLEAR

SELECCION DE LOS EQUIPOS.

GASTO DE DISEÑO: Como se definió anteriormente, el gasto total requerido por los servicios de W.C. del Edificio, corresponde a 1.81 L.p.s.; el cual será adoptado como gasto de bombeo que deberán suministrar los equipos para el llenado de tinacos de almacenamiento pluvial. Por tanto el Gasto de Diseño corresponde a:

Qdis. = 1.81 L.p.s.

CALCULO DE LA CARGA DINAMICA TOTAL. (C.D.T.) El siguiente paso para determinar la capacidad de los equipos de bombeo a emplear, será el de determinar la carga total a vencer, la cual corresponde al desnivel que existe entre el nivel de succión de los equipos, hasta la descarga a los tinacos (tramo mas desfavorable), así como todas las perdidas de carga que se presenten en la red de bombeo; para tal motivo se realizarán las siguientes consideraciones: La Carga Dinamica Total, se define como: C.D.T. = H + Hs + hfs + hfd Siendo Hestática = 15.00 m Hdescarga = 2.00 m Hs = 2.00 m Para calcular las perdidas hfs y hfd primeramente obtendremos los diámetros para la descarga y para la succión respectivamente del equipo de bombeo. Siendo el gasto de bombeo el gasto de demanda de las aguas pluviales del inmueble, es decir: Q = 1.81 L.p.s.

La velocidad “V” se considerará de 1.2 m/seg., con la finalidad de evitar pérdidas por fricción importantes en la tubería: Por tanto:

mm.82.43 .2)(3.1416)(1

4(0.00181)

V

4Q

D

Por lo que el diámetro comercial será de 51 mm (2") en la succión y para la descarga el diámetro será de 51 mm (2"). (Cabe aclararse que los diámetros comerciales en la descarga y en la succión, con que cuentan los equipos de bombeo por seleccionarse cuentan con un diámetro de 32 mm (1¼") y 38 mm (1½") respectivamente, por lo que para ajustarse a los diámetros calculados se deberán emplear reducciones campana invertidas, para los cambios de diámetro).

Nota: El cálculo de velocidad para este diámetro se realiza en la sección de

cálculo de pérdidas en la descarga (hfd).

Calculo de "hfs" empleando tubería de cobre cuya n = 0.009 Tubería de 51 mm (2") de Ø___________________________________ 5.00 m Válvula de Pie (Pichancha) 51 mm (2") de Ø (1 pza)________________ 14.00 m Tuerca Unión de 51 mm (2") de Ø______________________________ 1.05 m Codo de 90° de 51 mm ( 2") de Ø (2 pza)________________________ 2.80 m Te de salida bilateral de 51 mm (2”)_____________________________ 3.50 m Reduccion de 25 a 51 mm (1” a 2") de Ø_________________________ 1.30 m Conector cuerda exterior de 51 mm (2") de Ø_____________________ 1.20 m

Total = 28.85 m Calculando las pérdidas mediante la fórmula de Manning, cuya expresión es la siguiente:

hfs = KLQ² donde: 10.3 n² (10.3) (0.009)² K = -------------- = -------------------- = 6,520.50 D

16/3 (0.051)

16/3

Por tanto: hfs = (6,520.50) (28.85) (0.00181)² = 0.61 m Y la velocidad será: Q 0.00181 V51 = ---- = -------------------- = 0.88 m/seg A 2.04 X 10

-3

- Calculo de "hfd" considerando tubería de Cobre tipo "M" cuya n = 0.009

Longitud Equivalente (Ø51), Q = 1.81 L.p.s.: Tubería de 51 mm (2") de Ø___________________________________ 10.00 m Válvula de Pie (Pichancha) 51 mm (2") de Ø (1 pza)________________ 14.00 m Tuerca Unión de 51 mm (2") de Ø______________________________ 1.05 m Codo de 90° de 51 mm ( 2") de Ø (2 pza)________________________ 2.80 m Te de salida bilateral de 51 mm (2”)_____________________________ 3.50 m Reduccion de 25 a 51 mm (1” a 2") de Ø_________________________ 1.30 m Conector cuerda exterior de 51 mm (2") de Ø_____________________ 1.20 m

Total = 33.85 m Calculando las pérdidas mediante la fórmula de Manning, cuya expresión es la siguiente:

hfs = KLQ² donde: 10.3 n² (10.3) (0.009)² K = -------------- = -------------------- = 6,520.50 D

16/3 (0.051)

16/3

Por tanto: hfs = (6,520.50) (33.85) (0.00181)² = 0.72 m

Y la velocidad será: Q 0.00181 V51 = ---- = -------------------- = 0.88 m/seg A 2.04 X 10

-3

- Cálculo de "hv" considerando la velocidad de la descarga que resulta ser la

más crítica Por tanto: V

2 (0.88)

2

hV = ------ = -------------- = 0.03 m. 2g 2 (9.81)

Finalmente a la Carga Dinámica Total habrá que agregarle la carga de operación, la cual equivale a 7.0 m, dicho valor corresponde a un equipo hidroneumático cuando abastece agua a muebles de tipo tanque. C.D.T. = 15.00 + 2.00 + 2.00 + 0.61 + 0.72 + 0.03 + 7.00= 27.36 m Análogamente:

C.D.T. = Ha = 27.36 m Donde: Ha = Presión de arranque del sistema hidroneumático

CALCULO DE LA POTENCIA AL FRENO DE LOS EQUIPOS DE BOMBEO

SELECCIONADOS. La potencia al freno de los equipos por seleccionarse, se determina mediante la siguiente ecuación:

76

QHBHP

Donde: BHP = Potencia al Freno (en H.P.) H = Carga Dinamica Total (expresada en metros) η = Eficiencia de los Equipos de Bombeo Q = Gasto de Bombeo (en L.p.s.) Por lo tanto:

Por lo tanto la potencia comercial de bombeo será:

BHP = 1.20 H.P. ≈ 1.25 H.P.

LAS CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO PROPUESTO SERA:

SISTEMAS DE BOMBEO, S.A. DE C.V.

MODELO: 1-1/4L

IMPULSOR = 1-1/4LI

TAMAÑO = 1 ¼” x 1 ½ (32X38)

R.P.M.: 3450

HPQH

BHP 20.1)54.0)(76(

)36.27)(81.1(

76

C.D.T. = Ha = 27.36 m

CALCULO DE LA PRESION DE PARO (Hp) Para calcular esta presión, será necesario sumar a la presión de arranque, un diferencial de operación en base a la siguiente tabla:

ARRANQUE

CARGA (m)

DIFERENCIAL

CARGA (m)

PARO

CARGA (m) 21 11 28 25 11 32 38 11 39

Para nuestro caso, tendremos una presión de paro de :

Hp = 32.00 m Una vez conocidos o determinados los datos de gasto, carga dinámica total, diferencial, esto lo identificaremos de acuerdo a las siguientes convenciones. Qdis = Gasto de diseño del equipo hidroneumático, esto es la necesidad que se tiene de

agua en la unidad de tiempo (en Galones por Minuto).

Qtot = Gasto total del equipo hidroneumático, el cual se determina multiplicando el gasto de cada bomba por el número de bombas (en Galones por Minuto).

Qbomba = Gasto de diseño por bomba.

Qminb = Gasto mínimo por bomba.

Ha = Carga o presión de arranque igual a la C.D.T.

Hp = Carga o presión de paro, igual a Ha + diferencial

Hr - Qb = Carga real a gasto por bomba

Dif = Diferencial de presión a carga entre Ha y Hp.

SELECCION PRIMARIA DE LA BOMBA. Una vez determinadas las presiones y diferenciales, se hará una selección primaria de la bomba mas pequeña y/o eficiente, en las curvas de selección rápida, que cumplan con "Qbomba" y "Hp".

NOTA: Para realizar lo anterior, primeramente analizaremos las características que deberá cumplir un equipo hidroneumático tipo duplex.

- DUPLEX: Este tipo de equipo hidroneumático, está compuesto por lo siguiente: 2 bombas, c/u proporciona el 80% del gasto y el 100% de la carga.

1 - Tanque hidroneumático 1 - Sistema de carga aire 1 - Tablero de fuerza y control 1 - Lote de accesorios Por consiguiente para la selección primaria de la bomba, utilizaremos los siguientes datos: H = Hp =32.00 m = 105.00 pies Qbomba = Qdis = 1.81 L.p.s. = 28.69 G.p.m. (Galones por Minuto) Por lo que se selecciona el siguiente equipo: Bomba marca = Sistemas de Bombeo. S.A. de C.V. (o similar) Modelo = 1 – 1/4L Impulsor = 1 -1/4 L1 R.P.M. = 3500 Una vez conocido el modelo de la bomba será necesario referirse a su curva de comportamiento individual, para hacer la selección en base al siguiente criterio: A.-) Tomar la carga de paro "Hp" al limite de selección izquierdo (turbulencia del modelo

de la bomba). B.-) Tomar lectura del gasto "Qminb" que proporciona la bomba de acuerdo a la carga

"Hp", con lo que se tiene lo siguiente: Qminb = 22.82 G.p.m. C.-) En base al punto de selección del paso "A", moverse a la derecha de la curva,

paralelamente a las líneas de diámetro de impulsor mas cercanas hasta encontrar el gasto de diseño por bomba "Qbomba", es decir:

Qbomba = 28.69 G.p.m D.-) Una vez en ese punto, tomar lectura de la carga real a gasto de diseño que ese

modelo de bomba proporciona "Hr - Qb". En ese punto tomaremos las siguientes consideraciones:

!) Si "Hr - Qb" es mayor de Ha, la selección de la bomba es adecuado, pero se requiere

de la instalación de una placa de orificio que baje la presión de "Hr - Qb" a Ha. !!) Si "Hr - Qb" es igual a Ha, la selección de la bomba es adecuada y no se requiere de

la instalación de una placa de orificio. !!!) Si "Hr - Qb" es menor a Ha, la selección de la bomba es inadecuada y será necesario

buscar otro modelo de bomba y comenzar nuevamente la secuela de calculo.

Para nuestro caso y recurriendo a la curva de selección, tenemos: "Hr - Qb" = 105.00 pies = 32.00 m

CONSIDERACIONES: Como "Hr - Qb" mayor que, Ha - La selección es adecuada, pero se requiere de la

instalación de una placa de orificio que baje la presión de "Hr - Qb" a Ha.

CONDICIONES DE OPERACION Y ASPECTOS CONSTRUCTIVOS. Una vez que la bomba ha cumplido con el criterio de selección anterior, será necesario determinar todas las condiciones de operación y aspectos constructivos siguientes: -Eficiencia a "Hp" y "Qminb" = 50%

-BHP a "Hp" y "Qminb" =1.00 H.P.

-Eficiencia a "Carga real a gasto por bomba" y "Qbomba" = 54%

-BHP a "Carga real a gasto por bomba" y "Qbomba" = 1.25 H.P.

-NPSHR a "Qbomba " = 3.35

-NPSHR a "Qminb" = 2.25

-Diámetros de las boquillas de succión y descarga = 1 1/2" x 1 1/4" (los cuales corresponden a los diámetros con los que se comercializa esta marca y modelo de bomba; sin embargo se tendrán que instalar reducciones campana invertidas para satisfacer los diámetros calculados de 38 mm., para la succión y descarga, respectivamente)

-Diámetro del impulsor = 4"

- R.P.M. = 3500 (Ver curva de selección en la parte de anexos)

PLACA DE ORIFICIO. Debido a que "Hr - Qb" mayor que Ha, se requiere de la instalación de una placa de orificio, ésta se calculará en base a la siguiente fórmula:

D Qbomba

20 P - P2 1

En donde: D = Diámetro del orificio (en pulgadas)

Qbomba = Gasto de diseño por bomba (en G.p.m.) P2 = Presión máxima (en Psi) = "Hr - Qb" = 28.00 Psi. P1 = Presión mínima (en Psi) = "Ha" = 39.00 Psi. Por tanto:

mm.) (19 "3/4 65.028.00 -39.0020

=D28.69

- En el punto de selección del gasto de diseño de la bomba "Qbomba" y la carga real a

gasto de diseño por bomba "Hr - Qb" se calculará el BHP y en base a éste, se seleccionará la capacidad del motor. Hasta este instante ya tenemos determinado el modelo y la potencia de las bombas necesarias para el sistema hidroneumático de proyecto.

Es decir se tiene: 2 bomba de 1.25 H.P., la cual cubrirá el gasto requerido y el 100% de la carga.

DETERMINACION DE LOS CICLOS DE OPERACION DEL SISTEMA De acuerdo a la siguiente tabla, se determinarán los ciclos de operación a los que se diseñará el sistema hidroneumático.

CICLOS POR HORA

c/Hr.

TIEMPO DE OPERACION

(min.)

TIEMPO DE DESCANSO

(min.)

15 2 2 10 3 3 7.5 4 4 6 5 5

Entre menos sea la frecuencia de operación, mayor será la capacidad del tanque hidroneumático y viceversa. La frecuencia de operación máxima permisible, es de 15 c/hr, esta frecuencia de 2 min de arranque y 2 min de paro, ya que 2 min, es el tiempo que un motor eléctrico necesita para disipar el calor que generó en el arranque. Si se selecciona una frecuencia de operación mas alta, se corre el riesgo de sobrecalentar el motor y quemar el embobinado. Para nuestro caso, propondremos los siguientes datos: Ciclos por hora = 15 Tiempo de operación = 2 Tiempo de descanso = 2

DETERMINACION DEL TAMAÑO DEL TANQUE HIDRONEUMÁTICO Para determinar el tamaño del tanque hidroneumático, se realizó mediante la siguiente secuencia: Existen 3 volúmenes agua - aire, a los que puede operar el tanque, los cuales se deben de analizar en el orden en que se muestran:

1.- 60% de aire y 40% de agua

2.- 55% de aire y 45% de agua

3.- 50% de aire y 50% de agua Para decidir cual de los volúmenes anteriores es el adecuado, es necesario determinar la extracción y sello de agua por ciclo de operación, de acuerdo a la siguiente formula:

Ea Pp - Pa

Pa + 14.7 x Vol. de aire

En donde: Ea = Extracción de agua por ciclo de trabajo en decimales (%) Pp = Presión de paro (en psi) = "Hp" = 39.00 psi. Pa = Presión de arranque (en psi) = "Ha" = 28.00 psi. Vol. aire = Volumen de aire en decimales (%) que para este caso, consideraremos un

50% (Para la tercera opción 50/50) Por tanto se tiene:

(12%) 0.12 (0.50) 14.7+28.00

28.00-39.00 Ea

Ea = 12% @ 60/40 o sea 50% aire y 50% de agua. A continuación se calculará el sello de agua por ciclo de trabajo de acuerdo a la siguiente formula: Sa = Va - Ea En donde: Sa = Sello de agua por ciclo de trabajo (en decimales) Va = Volumen de agua en decimales (%) Ea = Extracción de agua por ciclo de trabajo (en decimales) Por tanto: Sa = (0.50) - (0.12) = 0.38 (38%) Donde Sa = 38%; cabe señalar que se considera como 20% el sello mínimo de agua que se debe tener en un tanque hidroneumático por cada ciclo de trabajo para evitar que el aire salga por la descarga hacia los servicios.

CAPACIDAD DEL TANQUE HIDRONEUMÁTICO Una vez que se justificó que los niveles de agua - aire cumplen de que el sello de agua por ciclo de trabajo "Sa" no es menor a 20% procedemos a determinar la capacidad del tanque: Al final de la presente memoria, se presenta la tabla (T - 1) la cual se refiere a los factores que corresponden a una extracción y frecuencia determinados, (es decir 49% y 15 ciclos respectivamente) para el caso que nos ocupa, dicho factor corresponde a:

Factor = 3.0 Por lo que la capacidad del tanque será: (Qbomba + Qminb) Cap Tq = --------------------------------- x Factor. 2 En donde: Cap Tq = Capacidad del tanque hidroneumático en litros

Qbomba = Gasto de diseño por bomba (en Lts/min) = 108.60 Lts/min

Qminb = Gasto mínimo por bomba (en Lts/min) = 86.40 Lts/min Por tanto: (108.60+ 86.40) Cap. Tq = ----------------------- (3) = 292.50 Lts 2 El resultado anterior nos da la capacidad real del tanque pero debido a que en el mercado encontramos dimensiones nominales, se selecciona un tanque de +/- 10% de la capacidad real, con lo cual encontramos una capacidad comercial para el tanque, de: Cap. Tanque = 300.00 Lts - El espesor de la placa de acuerdo al diámetro y a la presión máxima de trabajo. Espesor de placa = 1/4 “

SELECCION DEL SISTEMA DE CARGA - AIRE Para dicho sistema, se propone emplear un sistema de llenado a base de HIDROPISTON, el cual se calcula con una capacidad del 1% de la capacidad del tanque, por consiguiente tendremos: Cap. Hidropistón = 15 Lts Dicho volumen lo ajustaremos a los comerciales disponibles:

CAPACIDADES

DISPONIBLES (Lts.)

CAPACIDAD

REQUERIDA (Lts.)

CAPACIDAD

SELECCIONADA (Lts.)

10 5 10

25 10 20

30 15 30

COMPONENTES DEL HIDRONEUMÁTICO. El equipo hidroneumático con hidropistón, seleccionado, deberá contener los siguientes componentes:

CANTIDAD DESCRIPCION

2 Bomba 1 – 1/4L, 0.50 H.P., 3500 R.P.M.

1 Placa de orificio de diámetro = 3/4"

1 Manómetro 0/4 Kg/cm², carátula de 2"

1 Tanque vertical con placa de 1/4” de 200 Lts.

1 Hidropistón con capacidad de 30 Lts. o compresor de 1/2 H.P.

1 Vidrio de nivel

1 Válvula de alivio

1 Manómetro 0/4 Kg/cm²

1 Caja de barras con electrodos

1 Interruptor de presión

1 THDC - 203 - A - CM

CALCULO DE LA RED DE APROVECHAMIENTO PLUVIAL La red de aprovechamiento pluvial, consiste en un equipo hidroneumatico, la cual alimentara por medio de una linea general de alimentación a los WC atraves de una red de distribución horizontal que suministrara el agua a las columnas de alimentación de bajadas tipo. Para efectos de cálculo, de la red de distribución a las columnas de bajadas tipo, se presenta la Tabla de Calculo correspondiente; así como los análisis que conllevan a determinar los diámetros de las tuberías de las bajadas tipo (S.C.A.R. TIPO), las cuales alimentan a los W.C. del predio. Ante tal situación se contará con un total de 2 líneas de alimentación que alimentara a

los W.C y las Llaves Nariz, a este tipo de bajada se le denominara “Bajada de

Alimentación Tipo No. n” (S.C.A.R. TIPO No. n), UNA linea alimentara a 10 WC y 1 LLaves, a este tipo de bajada se le denominara Bajada Tipo 1 (S.C.A.R. TIPO 1), UNA linea alimentara a 11 WC y 1 LLaves, a este tipo de bajada se le denominara Bajada Tipo 2 (S.C.A.R. TIPO 2) Aclarado lo anterior, se realizarán 4 calculos generales, en el primer cálculo de ellos se definirán los diámetros de la Subida Tipo 1 (S.C.A.R. TIPO 1), tanto general, como por nivel en el Edificio, así como la alimentación a muebles; en el segundo cálculo de ellos se definirán los diámetros de la Subida Tipo 2 (S.C.A.R. TIPO 2), tanto general, como por nivel en el Edificio, así como la alimentación a muebles en el tercer cálculo se contemplará la definición de diámetros dentro de cada departamento, con lo anterior se definirán los diámetros de las tuberías

como se indica en el plano correspondiente. Finalmente el cuarto calculo se definirán los diámetros de cada uno de los ramales que conformaran la red general a partir de los tinacos hacia la Subida Tipo 1 y 2; con lo anterior se definirán los diámetros de las tuberías como se indica en el plano correspondiente.

P R I M E R C A L C U L O

SUBIDA DE ALIMENTACIÓN TIPO 1 (S.C.A.R. TIPO 1):

Gasto de Diseño: Como se señaló anteriormente, este tipo de bajada alimentará un total de 11 WC y 1 Llave, considerando como gasto de diseño el 80% del gasto total de aguas a suministrar en toda la columna, según se muestra en la tabla de cálculo que se presenta a continuación: Por otra parte, el gasto total de la columna corresponde a:

U.M. Subida de Alimentación Tipo 1 (S.C.A.R. TIPO 1)

MUEBLE CANTIDAD U.M./MUEBLE U.M.-TOTAL

WC 11 3 33

LLave 1 3 3

36 U.M./ALIM. Según R.B. Hunter (Tabla No. 2.2.6.2, se anexa al final), 36 U.M., equivalen a 1.45 L.p.s. El gasto total demandado por el total de UM. del predio corresponde a 1.45 L.p.s., pero debido a que únicamente se empleará el 80% de este gasto, como gasto de diseño, se tiene Q = (0.80) (1.45 L.p.s.) = 1.16 L.p.s. Por tanto el diámetro de alimentación será:

mmV

QD 08.35

)2.1)(1416.3(

)00116.0)(4(

))((

))(4(

Por lo tanto el diámetro de la línea de alimentación general del aprovechamiento pluvial corresponde a 38 mm (1 1/2”).

Tabla de Cálculo de Subida de Alimentación Tipo 1 (S.C.A.R. TIPO 1)

Puesto que el diámetro de la línea de alimentación depende de la cantidad de muebles a los que tiene que alimentar, entonces a medida que éstos disminuyan también disminuirá el diámetro; es decir, primero se tendrán que alimentar 12 UM., después a 11 UM y asi hasta llegar a 1; por tanto la acumulación de Unidades Mueble y su conversión a L.p.s. de acuerdo con R.B. Hunter, queda de la siguiente manera:

NIVEL MUEBLES

POR ALIM.

U.M. POR

MUEBLE

U.M.

TOTAL

L.P.S.

TOTAL

QDIS.

(80%)

SOTANO 12 3 36 1.45 1.16

PLANTA BAJA 11 3 33 1.35 1.08

NIVEL 2 8 3 24 1.07 0.85

NIVEL 3 6 3 18 0.82 0.65

NIVEL 4 4 3 12 0.57 0.45

NIVEL 5 2 3 6 0.32 0.25

Se desarrollará el cálculo del primer renglón de la tabla, es decir, para 12 muebles, en el entendido de que para los demás casos el procedimiento es similar.

Cálculo del Diámetro de Alimentación a 12 Muebles: Gasto de Diseño:

Q = 1.16 L.p.s. Por tanto:

mmV

QD 08.35

)2.1)(1416.3(

)00116.0)(4(

))((

))(4(

Por lo tanto el diámetro de la línea de alimentación general del aprovechamiento pluvial corresponde a 38 mm (1 1/2”). Cabe señalar que se consideró una velocidad de 1.2 m/seg. debido a que la red de alimentación será a partir del equipo de bombeo.

Resumiendo se tiene:

NIVEL MUEBLES

POR ALIM.

U.M.

TOTALES

DIÁMETRO

(MM)

DIÁMETRO

(PULG.)

SOTANO 12 36 38 1 ½

PLANTA BAJA 11 33 38 1 ½

NIVEL 2 8 24 32 1 ¼

NIVEL 3 6 18 25 1

NIVEL 4 4 12 25 1

NIVEL 5 2 6 19 ¾

S E G U N D O C A L C U L O

SUBIDA DE ALIMENTACIÓN TIPO 2 (S.C.A.R. TIPO 2):

Gasto de Diseño: Como se señaló anteriormente, este tipo de bajada alimentará un total de 10 WC y 1 Llave, considerando como gasto de diseño el 80% del gasto total de aguas a suministrar en toda la columna, según se muestra en la tabla de cálculo que se presenta a continuación: Por otra parte, el gasto total de la columna corresponde a:

U.M. Subida de Alimentación Tipo 2 (S.C.A.R. TIPO 2)

MUEBLE CANTIDAD U.M./MUEBLE U.M.-TOTAL

WC 10 3 30

LLave 1 3 3

33 U.M./ALIM. Según R.B. Hunter (Tabla No. 2.2.6.2, se anexa al final), 33 U.M., equivalen a 1.35 L.p.s. El gasto total demandado por el total de UM. del predio corresponde a 1.35 L.p.s., pero debido a que únicamente se empleará el 80% de este gasto, como gasto de diseño, se tiene Q = (0.80) (1.35 L.p.s.) = 1.08 L.p.s. Por tanto el diámetro de alimentación será:

mmV

QD 85.33

)2.1)(1416.3(

)00108.0)(4(

))((

))(4(

Por lo tanto el diámetro de la línea de alimentación general del aprovechamiento pluvial corresponde a 38 mm (1 1/2”).

Tabla de Cálculo de Subida de Alimentación Tipo 2 (S.C.A.R. TIPO 2)

Puesto que el diámetro de la línea de alimentación depende de la cantidad de muebles a los que tiene que alimentar, entonces a medida que éstos disminuyan también disminuirá el diámetro; es decir, primero se tendrán que alimentar 11 UM., después a 10 UM y asi hasta llegar a 1; por tanto la acumulación de Unidades Mueble y su conversión a L.p.s. de acuerdo con R.B. Hunter, queda de la siguiente manera:

NIVEL MUEBLES

POR ALIM.

U.M. POR

MUEBLE

U.M.

TOTAL

L.P.S.

TOTAL

QDIS.

(80%)

SOTANO 11 3 33 1.35 1.08

PLANTA BAJA 10 3 30 1.26 1.00

NIVEL 2 8 3 24 1.07 0.85

NIVEL 3 6 3 18 0.82 0.65

NIVEL 4 4 3 12 0.57 0.45

NIVEL 5 2 3 6 0.32 0.25

Se desarrollará el cálculo del primer renglón de la tabla, es decir, para 11 muebles, en el entendido de que para los demás casos el procedimiento es similar.

Cálculo del Diámetro de Alimentación a 11 Muebles: Gasto de Diseño:

Q = 1.08 L.p.s. Por tanto:

mmV

QD 85.33

)2.1)(1416.3(

)00108.0)(4(

))((

))(4(

Por lo tanto el diámetro de la línea de alimentación general del aprovechamiento pluvial corresponde a 38 mm (1 1/2”). Cabe señalar que se consideró una velocidad de 1.2 m/seg. debido a que la red de alimentación será a partir del equipo de bombeo.

Resumiendo se tiene:

NIVEL MUEBLES

POR ALIM.

U.M.

TOTALES

DIÁMETRO

(MM)

DIÁMETRO

(PULG.)

SOTANO 11 33 38 1 ½

PLANTA BAJA 10 30 32 1 ¼

NIVEL 2 8 24 32 1 ¼

NIVEL 3 6 18 25 1

NIVEL 4 4 12 25 1

NIVEL 5 2 6 19 ¾

T E R C E R C A L C U L O

Cálculo del Diámetro de Alimentación a Muebles dentro del predio por Nivel:

U.M. de Alimentación por Nivel.

MUEBLE CANTIDAD U.M./MUEBLE U.M.-TOTAL

WC 3 3 9

9 U.M. /ALIM

Según R.B. Hunter (Tabla No. 2.2.6.2, se anexa al final), 9 U.M., equivalen a 0.47 L.p.s. El gasto total demandado por el total de los servicios de WC por piso corresponde a 0.47 L.p.s., pero debido a que únicamente se empleará el 80% de este gasto, como gasto de diseño, se tiene Q = (0.80) (0.47 L.p.s.) = 0.37 L.p.s. Por tanto el diámetro de alimentación por departamento será:

mmV

QD 81.19

)2.1)(1416.3(

)00037.0)(4(

))((

))(4(

Por lo tanto el diámetro de la línea de alimentación general del aprovechamiento pluvial corresponde a 19 mm (3/4 ”). Resumiendo se tiene:

MUEBLES

POR ALIM.

U.M.

TOTALES

DIÁMETRO

(MM)

DIÁMETRO

(PULG.)

3 9 19 ¾

2 6 19 ¾

1 3 13 ½

C U A R T O C A L C U L O

N O T A : Se anexa Tabla de Cálculo de los Ramales Generales de distribución de agua

pluvial desde el equipo hidraneumatico, hasta la alimentación de las columnas

verticales de abastecimiento pluvial a los muebles sanitarios.

DETERMINACION DEL DIAMETRO DE LA TUBERIA GENERAL DE

CAPTACIÓN DE AGUAS PLUVIALES Para determinar el diámetro general de la tubería de captación general, será necesario considerar la condición mas desfavorable que se pueda presentar y esta será considerando como gasto de diseño el gasto máximo pluvial calculado, esto es considerando una situación crítica.

Qp = Qdis = 2.64 L.p.s. Las condiciones hidráulicas de la tubería de descarga se revisarán a través de la fórmula de Manning cuya expresión es: A Q = ___ R

2/3 S

1/2

n Donde: Q = Gasto de diseño en m³/s

A = Área de la tubería en m²

R = Radio hidráulico

S = Pendiente en milésimas

n = Coeficiente de rugosidad = 0.013 (CONCRETO SIMPLE) Se tiene contemplado un diámetro interior de la tubería de 15 cm, una pendiente mínima de 10 milésimas y considerando un funcionamiento a tubo lleno de la tubería, tendremos: D² (0.15)² A = ------- = ------------- = 0.017671458 4 4 D 0.15 R = ___ = ______ = 0.0375 4 4

Sustituyendo valores: (0.017671458) Q = ________________ (0.0375)

2/3 (0.010)

1/2 = 0.015229414 m³/seg.

(0.013) Q = 15.23 L.p.s. Revisando las velocidades: V = Q/A 0.015229414 m

3/s

V Tubo lleno = _________________ = 0.86 m/seg. 0.017671458 m² Del análisis anterior, se comprueba que se tiene un gasto igual al de diseño y la velocidad está dentro del límite permitido por el Sistema de Aguas de la Ciudad de México - S.A.C.MEX.

CALCULO DE EQUIPO DE BOMBEO DE ACHIQUE TIPO SUMERGIBLE PARA

DESALOJO DE AGUAS PLUVIALES EXCEDENTES DE LA CISTERNA DE LAS

TORRES B, C, D, y E. Este tipo de equipo será utilizado eventualmente para el desalojo de las aguas pluviales excedentes cuando se presenten lluvias contínuas que por su duración saturen la cisterna pluvial y se corra el riesgo de que se desborde la cisterna y se generen posibles daños al edificio; el equipo de bombeo elevará las aguas hasta su incorporación a la red sanitaria para el desalojo de las aguas hacia la red municipal de la zona. Ante tal situación, el gasto de bombeo de achique corresponderá al gasto de aguas pluviales, es decir:

Qach = 2.64 L.p.s La velocidad “V” se considerará de 1.5 m/seg., con la finalidad de evitar pérdidas por fricción importantes en la tubería; por tanto: Por tanto:

mm. 33.47 .5)(3.1416)(1

4(0.00264)

V

4Q

D

Por lo que el diámetro comercial de la descarga de la bomba de achique será de 51 mm (2 "). La Carga Dinamica Total por vencerse, corresponderá al desnivel topográfico del Edificio, mas las perdidas de carga en la conducción (5% de la longitud total de conducción), mas la carga de velocidad (que para nuestro caso consideraremos Hv = 2.0 m); es decir: CDT = H = 2.0 + ((20)(5%)) + 2.0 = 5.00 m La potencia de bombeo será:

H.P.32.0)53.0)(76(

)00.5)(64.2(

76

QHBHP

Por lo tanto la potencia de bombeo será: BHP = 0.32 H.P. ≈ 0.50 H.P.

DATOS DE PROYECTO SISTEMA DE APROVECHAMIENTO DE AGUAS PLUVIALES

DATOS GENERALES

TIPO DE OBRA HABITACIONAL (10 VIVIENDAS)

SISTEMA PROYECTADO APROVECHAMIENTO DE AGUAS PLUVIALES EN

21 W.C. y 2 LLAVE.

SUPERFICIE TOTAL DEL PREDIO 330.14 m²

SUPERFICIE TOTAL DE CONSTRUCCION 1155.00 m²

SUPERFICIE TOTAL DE CAPTACION DE AGUA PLUVIAL 300.00 m²

COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO 0.75

PERIODO DE RETORNO DE PROYECTO 5 años

DURACIÓN DE TORMENTA DE DISEÑO 60 minutos

TIEMPO DE CONCENTRACION 60 min.

INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN 38.40 mm/hr

GASTO PLUVIAL DE CAPTACIÓN 2.64 L.p.s.

DATOS DEL SISTEMA DE APROVECHAMIENTO PLUVIAL

APROVECHAMIENTO PLUVIAL APROVECHAMIENTO DE AGUAS PLUVIALES EN

21 W.C. y 2 LLAVE.

No. DE UNIDADES MUEBLE DE ALIMENTACION CON AGUA PLUVIAL (A TODO EL CONJUNTO)

69 U.M.

GASTO MAXIMO INSTANTANEO DE ALIMENTACION PLUVIAL 2.27 L.p.s.

GASTO DE DISEÑO 1.81 L.p.s.

CAPACIDAD CISTERNA DE ALMACENAMIENTO DE AGUA PLUVIAL

10,000 Lts.

(10.00 m³)

SISTEMA DE BOMBEO EMPLEADO HIDRONEUMATICO

CAPACIDAD DE EQUIPO DE BOMBEO 1.25 H.P.

DIÁMETRO DE LINEA PRINCIPAL DE CAPTACIÓN DE AGUA PLUVIAL

10 cm. (4”)

CAPACIDAD DE EQUIPO DE BOMBEO DE ACHIQUE 0.50 H.P.

METODOLOGIA EMPLEADA METODOS RACIONAL AMERICANO Y MANNING

ANEXOS Y TABLAS DE APOYO