ANALISIS DE ESTRIBO1 L=7m ok CV Molinos

PROYECTO :

UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015

10.1.- GEOMETRIA DEL ESTRIBO

DESCRIPCION SIMBOLOS MEDIDA UNIDADAncho de la cajuela lj = 0.400 mAncho del parapeto ar = 0.250 mAltura del parapeto hp = 0.500 mAltura de la base de cajuela hj = 0.300 mAltura del acartelado. ha = 0.300 mAncho del acartelado. aa = 0.350 mEspesor parcial pantalla A4 T1 = 0.300 mEspesor parcial pantalla A5 T2 = 0.400 mEspesor inferior total en la base de la pantalla T= 0.700 m 6.7Altura de la pantalla del estribo hc = 4.700 m 7.3Altura de zapata hz = 1.000 mAncho total de la zapata B = 5.200 m 4.7Ancho del talon de la zapata B2 = 3.600 mAncho de Pie de la zapata B1 = 0.900 mAltura del solado hs = 0.100 mProfundidad o desplante del Estribo Hf = 6.800 m

H = 5.800 m

CARACTERISTICAS DEL SUELO DE RELLENO Y FUNDACION

Material de Relleno: Terreno de Fundacion:

Angulo de fricción del relleno 28.00 º Resistencia del terreno 3.583

Coeficiente de fricción del relleno fi = 0.532 Capacidad carga ultima 9.300

Peso especifico del relleno 1,650.0 Angulo de friccion . 28.00 º

ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M

MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO

f = s = Kg/cm2

qu = Kg/cm2

gr = Kg/m3 f =

K11

Mori: colocar la medida según diseño de la cajuela.

K13

Mori: verifique con la altura de las vigas y la superestru.

K19

Mori: suma T1+T2 T mayor H/10

K21

Mori: hz mayor H/10

K22

Mori: suma T+B1+B2 0.4H-B- 0.70H

K23

Mori: B/4 a B/3

K24

Mori: se toma 0.1*H

K26

Mori: suma de alturas.

D69

Mori: Se debera evitar como relleno suelos cohesivos o de grano fino. Por las expansiones y contracciones que sufre con el humedecimiento y secado. Los suelos cohesivos sufren fluencia lenta continua. Se debe diseñar drenes de lo contrario se tomara en cuenta la presion de agua.

PROYECTO :




Peso especifico terreno 1,992.0

Cohesion del terreno 0.7900

10.2.- CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS

A.- CARGAS QUE ACTUAN DIRECTAMENTE SOBRE EL ESTRIBO

A.1- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)Se sabe que:

Empuje activo del suelo Ea =

Coeficiente de presion activa Ka= Rankine

Empuje activo horizontal EH =

Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 13.77Altura donde actua Ea d= hf/3

Se considera: EH90

α = angulo de inclinacion relleno 0 d= 2.27 EV19

Luego tenemos: Pa= 4.05Ea = 13.773 TnKa = 0.361

Y su punto de aplicación esta a H/3 : d = 2.267 mEH = 13.773 Tn

EV = 0.000 TnA.2- SOBRECARGA UNIFORME SOBRE EL RELLENO (ES)Tomaremos como sobre carga unifome a la losa de aproximacion.

∆p= Empuje horizontal constante debido S/C uniforme (Tn/m2).

Ks= Coeficiente de empuje del suelo debido a la sobrecarga

qs= Sobrecarga uniforme sobre superficie la superior (Tn/m2)Calculando:

Ks=Ka= 0.361 ∆s= 0.433 Tn/m2

qs= 1.200 Tn/m2 d1= 3.400 m

ES = 2.946 Tn

A.3- SOBRECARGA VIVA VEHICULAR (LS)ES LS

∆p = Empuje horizontal constante de s/c vehicular (Kg/m2) 2.946 2.430k = Coeficiente de empuje lateral del suelo.

d= 3.40

1.200 0.357

Calculando:k=Ka = 0.361

0.60 m ∆p = 357.4 Kg/m2d3= 3.400 m ∆p = 0.357 Tn/m2

LS = 2.430 Tn

B.- CARGAS PROVENIENTES DE LA SUPERESTRUCTURA

Las cargas que actúan directamente sobre la superestructura, tendrá efectos en los apoyos, estas cargas se idealiza comopuntuales siguiendo su sentido y dirección de aplicación. Entre ellos tenemos:

CARGA SENTIDO VALOR UND. CARGA SENTIDO VALOR UND.

DC VERTICA 11.10 Tn BR HORIZONTAL 1.58 Tn

DW VERTICAL 0.00 Tn PL VERTICAL 1.80 Tn

LL VERTICAL30.93

Tn

IM VERTICAL Tn

C.- COMBINACION DE CARGAS SEGÚN ESTADOS LIMITES

gs = Kg/m3

cs= Tn/m2

(1/2* gr*hf2)*Ka

Ka=Tan2(45-Ф/2)

Ea*Cos(α)

β = angulo del muro con respecto al horizontal

δ = angulo de friccion suelo-muro. 2/3ɸ

∆p=Ks*qs

∆p=k*ϒt*heq

heq = Altura de suelo equivalente para carga vehicular (m).

∆s ∆p

heq =

F80

Mori: Se puede utilizar las teorias de Coulomb o Rankine para el diseño de muros en voladizo de talon largo. Se debe analisar en estado activo y pasivo? Pag. 352

G90

Mori: según muro si vertical 90

G91

Mori: colocar la inclinacion

G99

Mori: Es una s/c distribuida uniforme sobre el relleno, en nuestro proyecto podemos tomar a la losa de aproximacion.

C106

Mori: Para empuje activo Ks es Ka, para emuje pasivo Ks es Ko.

C107

Mori: la carga para losa de concreto sera p.e*espesor de losa.

C122

Mori: es el coeficiente del relleno ya esta es la que actua.

C123

Mori: según tabla y altura del estribo.

E133

Mori: Del analisis de la superestructura.

PROYECTO :




RESISTENCIA I : 1.25((DC+DW)+1.50(EH)+1.35(EV)+1.50(ES)+1.75(LL+IM+BR+PL)+WA+FR

SERVICIO I : 1(DC+DW)+1(EH)+1(EV)+ 1(ES)+1.(LL+IM+BR+PL)+WA+0.30WL+FR

10.3.- ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL ESTRIBO

A.- DETERMINACION DE MOMENTOS DEL ESTRIBO

MOMENTOS RESISTENTE DEL ESTRIBO.

DESCRIPCIONFV Xi Mr

(Tn) (m) (Tn-m)Relleno: Area 7 2.71 1.78 4.82

Area 8 31.10 3.40 105.75Area 9 0.09 1.83 0.16

Estribo: Area 1 0.48 1.83 0.88Area 2 0.29 1.50 0.43Area 3 0.13 1.72 0.22Area 4 3.60 1.45 5.22Area 5 2.40 1.17 2.80Area 6 12.48 2.60 32.45

Total= 53.28 152.72

B.- DETERMINACION DE EFECTOS DE CARGAS EN LAS DISTINTAS ETAPAS

ETAPA I : CONSTRUCCION DEL ESTRIBO Y RELLENO.MOMENTOS DE VOLTEO SOBRE EL ESTRIBO

SERV. I SERV. I

DESCRIPCIONFH Yi Mv FACTOR DE CARGA Mv (Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)

Relleno : EH 13.77 2.27 31.22 1.00 1.50 31.2213.77 31.22

ETAPA II : CONSTRUCCION DEL SUPERESTRUCTURA.MOMENTOS RESISTENTES DE FUERZAS VERTICALES

SERV. I SERV. I

DESCRIPCIONFV Xi Mr FACTOR DE CARGA Mr

(Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)Superest: DC 11.10 1.50 16.65 1.00 16.65

DW 0.00 1.50 0.00 1.00 0.0011.100 16.65

MOMENTOS DE VOLTEO DE FUERZAS HORIZONTALES

SERV. I SERV. I


Relleno ES 2.95 3.40 10.02 1.00 10.022.95 10.02

MAS LOS EFECTOS DE LA PRIMERA ETAPA

ETAPA III : DURANTE LA VIDA UTIL DEL PUENTE.MOMENTOS DE RESISTENTE DE FUERZAS VERTICALES

SERV. I SERV. I

DESCRIPCIONFV Xi Mv FACTOR DE CARGA Mr

(Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)Superest: LL

30.931.50 46.39 1.00 46.39

IM 1.50 0.00 1.00 0.00PL 1.80 1.50 2.70 1.00 2.70

32.730 49.10

MOMENTOS DE VOLTEO DE FUERZAS HORIZONTALES

SERV. I SERV. I


Relleno LS 2.43 3.40 8.26 1.00 8.26BR 1.58 1.80 2.84 1.00 2.84

F205

Mori: actua a 1.8m desde la superficie de rodadura.

PROYECTO :




FR 0.00 5.30 0.00 1.00 0.004.010 11.11

MAS LOS EFECTOS DE LA PRIMERA Y SEGUNDA ETAPA

C.- VERIFICACIONES EN SERVICIO

C.1.- VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDADB/6 B/6

Esta dada por : e = B/2 - Xo 0.87 0.87

Donde :Sabemos que : B= 5.20 m

Entonces : B/2= 2.60 m Punta C TalonXo=distancia medida desde la punta C.Calculando para momentos de Servicio : B/2 B/2

2.6 2.6Xo(m) e (m)

ETAPA I 2.28 0.32 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.32 < 0.87 1.000 CONFORME

ETAPA II 1.99 0.61 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.61 < 0.87 1.000 CONFORME

ETAPA III 1.92 0.68 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.68 < 0.87 1.000 CONFORME

C.2.- VERICACION POR CAPACIDAD DE CARGA

ETAPA IIIDeterminando las presiones maximas y minimas:

= 0.33 Presión en la punta. Las presiones del suelo estan en Compresion

= 0.40 Presión en el talón. Las presiones del suelo estan en Compresion

Cc calculado : 27.85 ≥ 3.00 1.000 CONFORME

C.3.- VERIFICACION DEL VOLTEO

Cv = Mr/Mv ETAPA I Cv calculado : 4.89 ≥ 2.00 1.000 CONFORME

ETAPA II Cv calculado : 4.11 ≥ 2.00 1.000 CONFORME

ETAPA III Cv calculado : 5.30 ≥ 2.00 1.000 CONFORME

C.4.- VERIFICACION DE DESLIZAMIENTO

ETAPA I Cd calculado : 1.50 ≥ 1.50 1.000 CONFORME

ETAPA II Cd calculado : 1.50 ≥ 1.50 1.000 CONFORME

ETAPA III Cd calculado : 1.71 ≥ 1.50 1.000 CONFORME

Xo=(Mr-Mv)/ΣFV

qmax = SFV/(B*1)*(1+6*e/B) Kg/cm2

qmin = SFV/(B*1)*(1-6*e/B) Kg/cm2

Cc=qu/qmax

Cd = (SFV*(tang(2/3ɸ)+B*2/3*Cs)/SFH

F215

Mori: ver libro princpios de ingenieria de cimentacion pag 410

J235

Mori: 3 es lo recomendable.

J239

Mori: 2 o 3 recomendable

J246

Mori: 1.5 recomendable

ANALISIS ESTRUCTURAL DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M

PROYECTO :


11.1.- GEOMETRIA DEL PARAPETO Y CUERPO DEL ESTRIBO

DESCRIPCION SIMBOLOS MEDIDA UNIDADAncho de la cajuela lj = 0.400 mAncho del parapeto ar = 0.250 mAltura del parapeto hp = 0.500 mAltura de la base de cajuela hj = 0.300 mAltura del acartelado. ha = 0.300 mAncho del acartelado. aa = 0.350 mEspesor parcial pantalla A4 T1 = 0.300 mEspesor parcial pantalla A5 T2 = 0.400 mEspesor inferior total en la base de la pantalla T= 0.700 mAltura de la pantalla del estribo hc = 4.700 mAltura de zapata hz = 1.000 mAncho total de la zapata B = 5.200 mAncho del talon de la zapata B2 = 3.600 mAncho de Pie de la zapata B1 = 0.900 mAltura del solado hs = 0.100 mProfundidad o desplante del Estribo Hf = 6.800 m

H = 5.800 m





Peso especifico del relleno 1,650.0 Angulo de fricción 28.00 º



f = s = Kg/cm2

qu = Kg/cm2

gr = Kg/m3 f =

gs = Kg/m3

K11

Mori: colocar la medida según diseño de la cajuela.

K13

Mori: verifique con la altura de las vigas y la superestru.

K19


K21

Mori: hz mayor H/10

K22


K23

Mori: B/4 a B/3

K24

Mori: se toma 0.1*H

K26


D69



PROYECTO :



Cohesion del terreno 0.7900

11.2.- ANALISIS DEL PARAPETO

A.1- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)

Se sabe que:


Coeficiente de presion activa Ka: Rankine


Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 0.07Altura donde actua Ea d= hp/3

EHSe considera:

90 d= 0.17 EVα = angulo de inclinacion relleno 0

19 Pa= 4.05

Luego tenemos: Ea = 0.074 TnKa = 0.361

Y su punto de aplicación esta a hp/3 : d = 0.167 m EH = 0.074 Tn

EV = 0.000 Tn

A.2- SOBRECARGA UNIFORME SOBRE EL RELLENO (ES)

Tomaremos como sobre carga unifome a la losa de aproximacion.



qs= Sobrecarga uniforme sobre superficie la superior (Tn/m2)Calculando:Ks=Ka= 0.361 ∆s= 0.433 Tn/m2

qs= 1.200 Tn/m2 d1= 0.250 m

ES = 0.217 Tn

A.3- SOBRECARGA VIVA VEHICULAR (LS).

ES LS0.217 0.179

∆p = Empuje horizontal constante de s/c vehicular.(Kg/m2)k = Coeficiente de empuje lateral del suelo.

d= 0.25

1.200 0.357

Calculando:

k=Ka = 0.361 ∆p = 357.42 Kg/m2

0.60 m ∆p = 0.357 Tn/m2d3= 0.250 m LS = 0.179 Tn

CARGA CARGA(Tn) Y(m) M(Tn-m)

EH 0.074 0.167 0.012

EV 0.000 0.167 0.000

ES 0.217 0.250 0.054

cs= Tn/m2

(1/2* gr*hp2)*Ka

Ka=Tan2(45-Ф/2)

Ea*Cos(α)



∆p=Ks*qs

∆p=k*ϒt*heq


∆s ∆p

heq =

F78


G90


G91


G99


C108


C109


C128


C129



PROYECTO :



11.3.- ANALISIS DE CUERPO DEL ESTRIBO PANTALLA


Se sabe que:




Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 10.02Altura donde actua Ea d= H/3

EHSe considera:


19 Pa= 0.00


Y su punto de aplicación esta a H/3 : d = 1.933 m EH = 10.020 Tn

EV = 0.000 Tn

A.2- SOBRECARGA UNIFORME SOBRE EL RELLENO (ES)

Tomaremos como sobre carga unifome a la losa de aproximación.



qs= Sobrecarga uniforme sobre superficie la superior (Tn/m2)Calculando:Ks=Ka= 0.361 ∆s= 0.433 Tn/m2

qs= 1.200 Tn/m2 d1= 2.900 m

ES = 2.513 Tn

A.3- SOBRECARGA VIVA VEHICULAR (LS)

ES LS∆p = Empuje horizontal constante de s/c vehicular.(Kg/m2) 2.513 2.073k = Coeficiente de empuje lateral del suelo.

d= 2.90

1.200 0.357

Calculando:

k=Ka = 0.361

0.60 m ∆p = 357.4 Kg/m2d3= 2.900 m ∆p = 0.357 Tn/m2

LS = 2.073 Tn

RESUMEN:CARGA CARGA(Tn) Y(m) M(Tn-m) CARGA CARGA(Tn) Y(m) M(Tn-m)

EH 10.020 1.933 19.372 BR 1.58 5.30 8.37

EV 0.000 1.933 0.000 FR 0.83 5.30 4.41

ES 2.513 2.900 7.287

RESISTENCIA I : 1.50(EH)+1.35(EV)+1.50(ES)+1.75(BR)+FR

(1/2* gr*H2)*Ka

Ka=Tan2(45-Ф/2)Ea*Cos(α)



∆p=Ks*qs

∆p=k*ϒt*heq


∆s ∆p

heq =

G156


G157


G165


C174


C175


C193


C194


D200

Mori: Del analisis de la superestructura.


PROYECTO :



SERVICIO I : 1*EH+1(EV)+ 1(ES)+1(BR)+FR

FINALMENTE SE TIENE: POR RESISTENCIA : 59.052 Tn-m

POR SERVICIO : 39.442 Tn-m

MR =

MS =

PROYECTO :


12.1.- GEOMETRIA DE LA SECCION DEL ALA ( PARTE MEDIA )

DESCRIPCION SIMBOLOS MEDIDA UNIDADAltura del talud del relleno ht= 1.000 mBase del talud del relleno bt= 2.700 mEspesor parcial ala T1 = 0.300 mEspesor parcial ala T2 = 0.400 mEspesor inferior total de la ala T= 0.700 mAltura de la ala hc = 5.100 mAltura de zapata hz = 1.000 mAncho total de la zapata B = 4.200 mAncho del talon de la zapata B2 = 2.700 mAncho de Pie de la zapata B1 = 0.800 mAltura del solado hs = 0.100 mProfundidad o desplante de la ala Hf = 6.200 m





Peso especifico del relleno 1,650.0 Angulo de friccion . 28.00 º


Cohesión del terreno 0.7900

ANALISIS ESTRUCTURAL DE LAS ALAS DEL ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M


f = s = Kg/cm2

qu = Kg/cm2

gr = Kg/m3 f =

gs = Kg/m3

cs= Tn/m2

K12

Mori: colocar según la relacion del talud 1:

K15


K17

Mori: hz mayor H/10

K18


K19

Mori: B/4 a B/3

K20

Mori: se toma 0.1*H

K22


D68


PROYECTO :




12.2.- CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS

A.- CARGAS QUE ACTUAN DIRECTAMENTE SOBRE LA ALA


Se sabe que:




Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 11.45Altura donde actua Ea d= Hf/3

EHSe considera:


19 Pa= 3.69


Y su punto de aplicación esta a Hf/3 : d = 2.067 m EH = 10.737 Tn

EV = 3.977 Tn

RESISTENCIA I : 1.25((DC+DW)+1.50(EH)+1.35(EV)+1.50(ES)+1.75(LL+IM+BR+PL+LS)+WA+FR+SE

SERVICIO I : 1(DC+DW)+1(EH)+1(EV)+ 1(ES)+1.(LL+IM+BR+PL+LS)+WA+0.30WS+0.30WL+FR+SE

12.3.- ANALISIS DE ESTABILIDAD DE LA ALA

A.-DETERMINACION DE MOMENTOS DE LA ALA

MOMENTOS RESISTENTE DE LA ALA

DESCRIPCIONFV Xi Mr

(Tn) (m) (Tn-m)Relleno: Region R4 22.72 2.85 64.75

Region R5 2.23 3.30 7.35Ala : Region R1 3.67 1.35 4.96

Region R2 2.45 1.07 2.61 Region R3 10.08 2.10 21.17

Total= 41.15 100.84

B.-DETERMINACION DE EFECTOS DE CARGAS EN LAS DISTINTAS ETAPAS

ETAPA : CONSTRUCCION DE LA ALA Y RELLENO. MOMENTOS DE VOLTEO SOBRE LA ALA

SERV. I RESIST. I SERV. I

DESCRIPCION/CARGASFH Yi Mv FACTOR DE CARGA Mv(Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)

Relleno : EH 10.74 2.07 22.19 1.00 22.18910.74 22.189

C.- VERIFICACIONES EN SERVICIO

C.1- VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDAD.B/6 B/6

Esta dada por : e = B/2 - Xo 0.70 0.70

Donde :Sabemos que : B= 4.20 m

Entonces : B/2= 2.10 m Punta C TalonXo=distancia medida desde la punta C.Calculando para momentos de Servicio : B/2 B/2

(1/2* gr*Hf2)*Ka

Ka=Tan2(45-Ф/2)

Ea*Cos(α)



Xo=(Mr-Mv)/ΣFV

F83


G95


G96


F134

Mori: ver libro princpios de ingenieria de cimentacion pag 410

PROYECTO :




2.1 2.1Xo(m) e (m)1.91 0.19 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.19 < 0.70 1.000 CONFORME

C.2.- VERICACION POR CAPACIDAD DE CARGA

Determinando las presiones máximas y mínimas:

= 1.24 Presión en la punta. Las presiones del suelo estan en Compresion

= 0.72 Presión en el talón. Las presiones del suelo estan en Compresion

Cc calculado : 7.48 ≥ 2.50 1.000 CONFORME

C.3.- VERIFICACION DEL VOLTEO

Cv = Mr/Mv Cv calculado : 4.54 ≥ 2.00 1.000 CONFORME

C.4.- VERIFICACION DE DESLIZAMIENTO

Cd calculado : 1.50 ≥ 1.50 1.000 CONFORME

12.4.- DETERMINACION DE LOS MOMENTOS EN LA ALA

A.- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)

Se sabe que:




Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 7.75Altura donde actua Ea d= hc/3

Se considera: EH90

α = angulo de inclinacion relleno 20 d= 1.70 EV19

Luego tenemos: Pa= 0.00Ea = 7.747 TnKa = 0.361

Y su punto de aplicación esta a hc/3 : d = 1.700 mEH = 7.265 Tn

B.- COMBINACION DE CARGAS SEGÚN ESTADOS LIMITES

RESISTENCIA I : 1.50(EH) 18.525 Tn-m

SERVICIO I : 1(EH) 12.350 Tn-m

qmax = SFV/(B*1)*(1+6*e/B) Kg/cm2

qmin = SFV/(B*1)*(1-6*e/B) Kg/cm2

Cc=qu/qmax

Cd = (SFV*(tang(2/3ɸ)+B*2/3*Cs)/SFH

(1/2* gr*hc2)*Ka

Ka=Tan2(45-Ф/2)

Ea*Cos(α)



MR =

MS =

J152

Mori: 3 es lo recomendable.

J156

Mori: 2 o 3 recomendable

J161

Mori: 1.5 recomendable

F167


G178


G179


ANALISIS DE ESTRIBO1 L=7m ok CV Molinos

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