PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
10.1.- GEOMETRIA DEL ESTRIBO
DESCRIPCION SIMBOLOS MEDIDA UNIDADAncho de la cajuela lj = 0.400 mAncho del parapeto ar = 0.250 mAltura del parapeto hp = 0.500 mAltura de la base de cajuela hj = 0.300 mAltura del acartelado. ha = 0.300 mAncho del acartelado. aa = 0.350 mEspesor parcial pantalla A4 T1 = 0.300 mEspesor parcial pantalla A5 T2 = 0.400 mEspesor inferior total en la base de la pantalla T= 0.700 m 6.7Altura de la pantalla del estribo hc = 4.700 m 7.3Altura de zapata hz = 1.000 mAncho total de la zapata B = 5.200 m 4.7Ancho del talon de la zapata B2 = 3.600 mAncho de Pie de la zapata B1 = 0.900 mAltura del solado hs = 0.100 mProfundidad o desplante del Estribo Hf = 6.800 m
H = 5.800 m
CARACTERISTICAS DEL SUELO DE RELLENO Y FUNDACION
Material de Relleno: Terreno de Fundacion:
Angulo de fricción del relleno 28.00 º Resistencia del terreno 3.583
Coeficiente de fricción del relleno fi = 0.532 Capacidad carga ultima 9.300
Peso especifico del relleno 1,650.0 Angulo de friccion . 28.00 º
ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
f = s = Kg/cm2
qu = Kg/cm2
gr = Kg/m3 f =
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
Peso especifico terreno 1,992.0
Cohesion del terreno 0.7900
10.2.- CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS
A.- CARGAS QUE ACTUAN DIRECTAMENTE SOBRE EL ESTRIBO
A.1- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)Se sabe que:
Empuje activo del suelo Ea =
Coeficiente de presion activa Ka= Rankine
Empuje activo horizontal EH =
Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 13.77Altura donde actua Ea d= hf/3
Se considera: EH90
α = angulo de inclinacion relleno 0 d= 2.27 EV19
Luego tenemos: Pa= 4.05Ea = 13.773 TnKa = 0.361
Y su punto de aplicación esta a H/3 : d = 2.267 mEH = 13.773 Tn
EV = 0.000 TnA.2- SOBRECARGA UNIFORME SOBRE EL RELLENO (ES)Tomaremos como sobre carga unifome a la losa de aproximacion.
∆p= Empuje horizontal constante debido S/C uniforme (Tn/m2).
Ks= Coeficiente de empuje del suelo debido a la sobrecarga
qs= Sobrecarga uniforme sobre superficie la superior (Tn/m2)Calculando:
Ks=Ka= 0.361 ∆s= 0.433 Tn/m2
qs= 1.200 Tn/m2 d1= 3.400 m
ES = 2.946 Tn
A.3- SOBRECARGA VIVA VEHICULAR (LS)ES LS
∆p = Empuje horizontal constante de s/c vehicular (Kg/m2) 2.946 2.430k = Coeficiente de empuje lateral del suelo.
d= 3.40
1.200 0.357
Calculando:k=Ka = 0.361
0.60 m ∆p = 357.4 Kg/m2d3= 3.400 m ∆p = 0.357 Tn/m2
LS = 2.430 Tn
B.- CARGAS PROVENIENTES DE LA SUPERESTRUCTURA
Las cargas que actúan directamente sobre la superestructura, tendrá efectos en los apoyos, estas cargas se idealiza comopuntuales siguiendo su sentido y dirección de aplicación. Entre ellos tenemos:
CARGA SENTIDO VALOR UND. CARGA SENTIDO VALOR UND.
DC VERTICA 11.10 Tn BR HORIZONTAL 1.58 Tn
DW VERTICAL 0.00 Tn PL VERTICAL 1.80 Tn
LL VERTICAL30.93
Tn
IM VERTICAL Tn
C.- COMBINACION DE CARGAS SEGÚN ESTADOS LIMITES
gs = Kg/m3
cs= Tn/m2
(1/2* gr*hf2)*Ka
Ka=Tan2(45-Ф/2)
Ea*Cos(α)
β = angulo del muro con respecto al horizontal
δ = angulo de friccion suelo-muro. 2/3ɸ
∆p=Ks*qs
∆p=k*ϒt*heq
heq = Altura de suelo equivalente para carga vehicular (m).
∆s ∆p
heq =
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
RESISTENCIA I : 1.25((DC+DW)+1.50(EH)+1.35(EV)+1.50(ES)+1.75(LL+IM+BR+PL)+WA+FR
SERVICIO I : 1(DC+DW)+1(EH)+1(EV)+ 1(ES)+1.(LL+IM+BR+PL)+WA+0.30WL+FR
10.3.- ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL ESTRIBO
A.- DETERMINACION DE MOMENTOS DEL ESTRIBO
MOMENTOS RESISTENTE DEL ESTRIBO.
DESCRIPCIONFV Xi Mr
(Tn) (m) (Tn-m)Relleno: Area 7 2.71 1.78 4.82
Area 8 31.10 3.40 105.75Area 9 0.09 1.83 0.16
Estribo: Area 1 0.48 1.83 0.88Area 2 0.29 1.50 0.43Area 3 0.13 1.72 0.22Area 4 3.60 1.45 5.22Area 5 2.40 1.17 2.80Area 6 12.48 2.60 32.45
Total= 53.28 152.72
B.- DETERMINACION DE EFECTOS DE CARGAS EN LAS DISTINTAS ETAPAS
ETAPA I : CONSTRUCCION DEL ESTRIBO Y RELLENO.MOMENTOS DE VOLTEO SOBRE EL ESTRIBO
SERV. I SERV. I
DESCRIPCIONFH Yi Mv FACTOR DE CARGA Mv (Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)
Relleno : EH 13.77 2.27 31.22 1.00 1.50 31.2213.77 31.22
ETAPA II : CONSTRUCCION DEL SUPERESTRUCTURA.MOMENTOS RESISTENTES DE FUERZAS VERTICALES
SERV. I SERV. I
DESCRIPCIONFV Xi Mr FACTOR DE CARGA Mr
(Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)Superest: DC 11.10 1.50 16.65 1.00 16.65
DW 0.00 1.50 0.00 1.00 0.0011.100 16.65
MOMENTOS DE VOLTEO DE FUERZAS HORIZONTALES
SERV. I SERV. I
DESCRIPCIONFH Yi Mv FACTOR DE CARGA Mv (Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)
Relleno ES 2.95 3.40 10.02 1.00 10.022.95 10.02
MAS LOS EFECTOS DE LA PRIMERA ETAPA
ETAPA III : DURANTE LA VIDA UTIL DEL PUENTE.MOMENTOS DE RESISTENTE DE FUERZAS VERTICALES
SERV. I SERV. I
DESCRIPCIONFV Xi Mv FACTOR DE CARGA Mr
(Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)Superest: LL
30.931.50 46.39 1.00 46.39
IM 1.50 0.00 1.00 0.00PL 1.80 1.50 2.70 1.00 2.70
32.730 49.10
MOMENTOS DE VOLTEO DE FUERZAS HORIZONTALES
SERV. I SERV. I
DESCRIPCIONFH Yi Mv FACTOR DE CARGA Mv (Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)
Relleno LS 2.43 3.40 8.26 1.00 8.26BR 1.58 1.80 2.84 1.00 2.84
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
FR 0.00 5.30 0.00 1.00 0.004.010 11.11
MAS LOS EFECTOS DE LA PRIMERA Y SEGUNDA ETAPA
C.- VERIFICACIONES EN SERVICIO
C.1.- VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDADB/6 B/6
Esta dada por : e = B/2 - Xo 0.87 0.87
Donde :Sabemos que : B= 5.20 m
Entonces : B/2= 2.60 m Punta C TalonXo=distancia medida desde la punta C.Calculando para momentos de Servicio : B/2 B/2
2.6 2.6Xo(m) e (m)
ETAPA I 2.28 0.32 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.32 < 0.87 1.000 CONFORME
ETAPA II 1.99 0.61 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.61 < 0.87 1.000 CONFORME
ETAPA III 1.92 0.68 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.68 < 0.87 1.000 CONFORME
C.2.- VERICACION POR CAPACIDAD DE CARGA
ETAPA IIIDeterminando las presiones maximas y minimas:
= 0.33 Presión en la punta. Las presiones del suelo estan en Compresion
= 0.40 Presión en el talón. Las presiones del suelo estan en Compresion
Cc calculado : 27.85 ≥ 3.00 1.000 CONFORME
C.3.- VERIFICACION DEL VOLTEO
Cv = Mr/Mv ETAPA I Cv calculado : 4.89 ≥ 2.00 1.000 CONFORME
ETAPA II Cv calculado : 4.11 ≥ 2.00 1.000 CONFORME
ETAPA III Cv calculado : 5.30 ≥ 2.00 1.000 CONFORME
C.4.- VERIFICACION DE DESLIZAMIENTO
ETAPA I Cd calculado : 1.50 ≥ 1.50 1.000 CONFORME
ETAPA II Cd calculado : 1.50 ≥ 1.50 1.000 CONFORME
ETAPA III Cd calculado : 1.71 ≥ 1.50 1.000 CONFORME
Xo=(Mr-Mv)/ΣFV
qmax = SFV/(B*1)*(1+6*e/B) Kg/cm2
qmin = SFV/(B*1)*(1-6*e/B) Kg/cm2
Cc=qu/qmax
Cd = (SFV*(tang(2/3ɸ)+B*2/3*Cs)/SFH
ANALISIS ESTRUCTURAL DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
11.1.- GEOMETRIA DEL PARAPETO Y CUERPO DEL ESTRIBO
DESCRIPCION SIMBOLOS MEDIDA UNIDADAncho de la cajuela lj = 0.400 mAncho del parapeto ar = 0.250 mAltura del parapeto hp = 0.500 mAltura de la base de cajuela hj = 0.300 mAltura del acartelado. ha = 0.300 mAncho del acartelado. aa = 0.350 mEspesor parcial pantalla A4 T1 = 0.300 mEspesor parcial pantalla A5 T2 = 0.400 mEspesor inferior total en la base de la pantalla T= 0.700 mAltura de la pantalla del estribo hc = 4.700 mAltura de zapata hz = 1.000 mAncho total de la zapata B = 5.200 mAncho del talon de la zapata B2 = 3.600 mAncho de Pie de la zapata B1 = 0.900 mAltura del solado hs = 0.100 mProfundidad o desplante del Estribo Hf = 6.800 m
H = 5.800 m
CARACTERISTICAS DEL SUELO DE RELLENO Y FUNDACION
Material de Relleno: Terreno de Fundacion:
Angulo de fricción del relleno 28.00 º Resistencia del terreno 3.583
Coeficiente de fricción del relleno fi = 0.532 Capacidad carga ultima 9.300
Peso especifico del relleno 1,650.0 Angulo de fricción 28.00 º
Peso especifico terreno 1,992.0
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
f = s = Kg/cm2
qu = Kg/cm2
gr = Kg/m3 f =
gs = Kg/m3
ANALISIS ESTRUCTURAL DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
Cohesion del terreno 0.7900
11.2.- ANALISIS DEL PARAPETO
A.1- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)
Se sabe que:
Empuje activo del suelo Ea =
Coeficiente de presion activa Ka: Rankine
Empuje activo horizontal EH =
Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 0.07Altura donde actua Ea d= hp/3
EHSe considera:
90 d= 0.17 EVα = angulo de inclinacion relleno 0
19 Pa= 4.05
Luego tenemos: Ea = 0.074 TnKa = 0.361
Y su punto de aplicación esta a hp/3 : d = 0.167 m EH = 0.074 Tn
EV = 0.000 Tn
A.2- SOBRECARGA UNIFORME SOBRE EL RELLENO (ES)
Tomaremos como sobre carga unifome a la losa de aproximacion.
∆p= Empuje horizontal constante debido S/C uniforme (Tn/m2).
Ks= Coeficiente de empuje del suelo debido a la sobrecarga
qs= Sobrecarga uniforme sobre superficie la superior (Tn/m2)Calculando:Ks=Ka= 0.361 ∆s= 0.433 Tn/m2
qs= 1.200 Tn/m2 d1= 0.250 m
ES = 0.217 Tn
A.3- SOBRECARGA VIVA VEHICULAR (LS).
ES LS0.217 0.179
∆p = Empuje horizontal constante de s/c vehicular.(Kg/m2)k = Coeficiente de empuje lateral del suelo.
d= 0.25
1.200 0.357
Calculando:
k=Ka = 0.361 ∆p = 357.42 Kg/m2
0.60 m ∆p = 0.357 Tn/m2d3= 0.250 m LS = 0.179 Tn
CARGA CARGA(Tn) Y(m) M(Tn-m)
EH 0.074 0.167 0.012
EV 0.000 0.167 0.000
ES 0.217 0.250 0.054
cs= Tn/m2
(1/2* gr*hp2)*Ka
Ka=Tan2(45-Ф/2)
Ea*Cos(α)
β = angulo del muro con respecto al horizontal
δ = angulo de friccion suelo-muro. 2/3ɸ
∆p=Ks*qs
∆p=k*ϒt*heq
heq = Altura de suelo equivalente para carga vehicular (m).
∆s ∆p
heq =
ANALISIS ESTRUCTURAL DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
11.3.- ANALISIS DE CUERPO DEL ESTRIBO PANTALLA
A.1- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)
Se sabe que:
Empuje activo del suelo Ea =
Coeficiente de presion activa Ka= Rankine
Empuje activo horizontal EH =
Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 10.02Altura donde actua Ea d= H/3
EHSe considera:
90 d= 1.93 EVα = angulo de inclinacion relleno 0
19 Pa= 0.00
Luego tenemos: Ea = 10.020 TnKa = 0.361
Y su punto de aplicación esta a H/3 : d = 1.933 m EH = 10.020 Tn
EV = 0.000 Tn
A.2- SOBRECARGA UNIFORME SOBRE EL RELLENO (ES)
Tomaremos como sobre carga unifome a la losa de aproximación.
∆p= Empuje horizontal constante debido S/C uniforme (Tn/m2).
Ks= Coeficiente de empuje del suelo debido a la sobrecarga
qs= Sobrecarga uniforme sobre superficie la superior (Tn/m2)Calculando:Ks=Ka= 0.361 ∆s= 0.433 Tn/m2
qs= 1.200 Tn/m2 d1= 2.900 m
ES = 2.513 Tn
A.3- SOBRECARGA VIVA VEHICULAR (LS)
ES LS∆p = Empuje horizontal constante de s/c vehicular.(Kg/m2) 2.513 2.073k = Coeficiente de empuje lateral del suelo.
d= 2.90
1.200 0.357
Calculando:
k=Ka = 0.361
0.60 m ∆p = 357.4 Kg/m2d3= 2.900 m ∆p = 0.357 Tn/m2
LS = 2.073 Tn
RESUMEN:CARGA CARGA(Tn) Y(m) M(Tn-m) CARGA CARGA(Tn) Y(m) M(Tn-m)
EH 10.020 1.933 19.372 BR 1.58 5.30 8.37
EV 0.000 1.933 0.000 FR 0.83 5.30 4.41
ES 2.513 2.900 7.287
RESISTENCIA I : 1.50(EH)+1.35(EV)+1.50(ES)+1.75(BR)+FR
(1/2* gr*H2)*Ka
Ka=Tan2(45-Ф/2)Ea*Cos(α)
β = angulo del muro con respecto al horizontal
δ = angulo de friccion suelo-muro. 2/3ɸ
∆p=Ks*qs
∆p=k*ϒt*heq
heq = Altura de suelo equivalente para carga vehicular (m).
∆s ∆p
heq =
ANALISIS ESTRUCTURAL DEL CUERPO DE ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
SERVICIO I : 1*EH+1(EV)+ 1(ES)+1(BR)+FR
FINALMENTE SE TIENE: POR RESISTENCIA : 59.052 Tn-m
POR SERVICIO : 39.442 Tn-m
MR =
MS =
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
12.1.- GEOMETRIA DE LA SECCION DEL ALA ( PARTE MEDIA )
DESCRIPCION SIMBOLOS MEDIDA UNIDADAltura del talud del relleno ht= 1.000 mBase del talud del relleno bt= 2.700 mEspesor parcial ala T1 = 0.300 mEspesor parcial ala T2 = 0.400 mEspesor inferior total de la ala T= 0.700 mAltura de la ala hc = 5.100 mAltura de zapata hz = 1.000 mAncho total de la zapata B = 4.200 mAncho del talon de la zapata B2 = 2.700 mAncho de Pie de la zapata B1 = 0.800 mAltura del solado hs = 0.100 mProfundidad o desplante de la ala Hf = 6.200 m
CARACTERISTICAS DEL SUELO DE RELLENO Y FUNDACION
Material de Relleno: Terreno de Fundacion:
Angulo de fricción del relleno 28.00 º Resistencia del terreno 3.583
Coeficiente de fricción del relleno fi = 0.532 Capacidad carga ultima 9.300
Peso especifico del relleno 1,650.0 Angulo de friccion . 28.00 º
Peso especifico terreno 1,992.0
Cohesión del terreno 0.7900
ANALISIS ESTRUCTURAL DE LAS ALAS DEL ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
f = s = Kg/cm2
qu = Kg/cm2
gr = Kg/m3 f =
gs = Kg/m3
cs= Tn/m2
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
ANALISIS ESTRUCTURAL DE LAS ALAS DEL ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
12.2.- CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS
A.- CARGAS QUE ACTUAN DIRECTAMENTE SOBRE LA ALA
A.1- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)
Se sabe que:
Empuje activo del suelo Ea =
Coeficiente de presion activa Ka= Rankine
Empuje activo horizontal EH =
Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 11.45Altura donde actua Ea d= Hf/3
EHSe considera:
90 d= 2.07 EVα = angulo de inclinacion relleno 20
19 Pa= 3.69
Luego tenemos: Ea = 11.449 TnKa = 0.361
Y su punto de aplicación esta a Hf/3 : d = 2.067 m EH = 10.737 Tn
EV = 3.977 Tn
RESISTENCIA I : 1.25((DC+DW)+1.50(EH)+1.35(EV)+1.50(ES)+1.75(LL+IM+BR+PL+LS)+WA+FR+SE
SERVICIO I : 1(DC+DW)+1(EH)+1(EV)+ 1(ES)+1.(LL+IM+BR+PL+LS)+WA+0.30WS+0.30WL+FR+SE
12.3.- ANALISIS DE ESTABILIDAD DE LA ALA
A.-DETERMINACION DE MOMENTOS DE LA ALA
MOMENTOS RESISTENTE DE LA ALA
DESCRIPCIONFV Xi Mr
(Tn) (m) (Tn-m)Relleno: Region R4 22.72 2.85 64.75
Region R5 2.23 3.30 7.35Ala : Region R1 3.67 1.35 4.96
Region R2 2.45 1.07 2.61 Region R3 10.08 2.10 21.17
Total= 41.15 100.84
B.-DETERMINACION DE EFECTOS DE CARGAS EN LAS DISTINTAS ETAPAS
ETAPA : CONSTRUCCION DE LA ALA Y RELLENO. MOMENTOS DE VOLTEO SOBRE LA ALA
SERV. I RESIST. I SERV. I
DESCRIPCION/CARGASFH Yi Mv FACTOR DE CARGA Mv(Tn) (m) (Tn-m) SEGÚN ESTADO LIMITE (Tn-m)
Relleno : EH 10.74 2.07 22.19 1.00 22.18910.74 22.189
C.- VERIFICACIONES EN SERVICIO
C.1- VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDAD.B/6 B/6
Esta dada por : e = B/2 - Xo 0.70 0.70
Donde :Sabemos que : B= 4.20 m
Entonces : B/2= 2.10 m Punta C TalonXo=distancia medida desde la punta C.Calculando para momentos de Servicio : B/2 B/2
(1/2* gr*Hf2)*Ka
Ka=Tan2(45-Ф/2)
Ea*Cos(α)
β = angulo del muro con respecto al horizontal
δ = angulo de friccion suelo-muro. 2/3ɸ
Xo=(Mr-Mv)/ΣFV
PROYECTO :
UBICACIÓN : HUANUCO - PACHITEA - MOLINO - MOLINO A HUASCAPAMPAFECHA : ABRIL DE 2015
ANALISIS ESTRUCTURAL DE LAS ALAS DEL ESTRIBO, PONTÓN Nº1, KM 0+957, LT=7.00M
MEJORAMIENTO Y REHABILITACION DE LA CARRETERA VECINAL A NIVEL DE AFIRMADO MOLINO - HUASCAPAMPA, DISTRITO DE MOLINO - PACHITEA - HUANUCO
2.1 2.1Xo(m) e (m)1.91 0.19 La excentricidad e esta a la izquierda de B/2 0.19 < 0.70 1.000 CONFORME
C.2.- VERICACION POR CAPACIDAD DE CARGA
Determinando las presiones máximas y mínimas:
= 1.24 Presión en la punta. Las presiones del suelo estan en Compresion
= 0.72 Presión en el talón. Las presiones del suelo estan en Compresion
Cc calculado : 7.48 ≥ 2.50 1.000 CONFORME
C.3.- VERIFICACION DEL VOLTEO
Cv = Mr/Mv Cv calculado : 4.54 ≥ 2.00 1.000 CONFORME
C.4.- VERIFICACION DE DESLIZAMIENTO
Cd calculado : 1.50 ≥ 1.50 1.000 CONFORME
12.4.- DETERMINACION DE LOS MOMENTOS EN LA ALA
A.- EMPUJE ACTIVO DEL RELLENO (EH Y EV)
Se sabe que:
Empuje activo del suelo Ea =
Coeficiente de presion activa Ka= Rankine
Empuje activo horizontal EH =
Empuje activo vertical EV = Ea*Sen(α) Ea= 7.75Altura donde actua Ea d= hc/3
Se considera: EH90
α = angulo de inclinacion relleno 20 d= 1.70 EV19
Luego tenemos: Pa= 0.00Ea = 7.747 TnKa = 0.361
Y su punto de aplicación esta a hc/3 : d = 1.700 mEH = 7.265 Tn
B.- COMBINACION DE CARGAS SEGÚN ESTADOS LIMITES
RESISTENCIA I : 1.50(EH) 18.525 Tn-m
SERVICIO I : 1(EH) 12.350 Tn-m
qmax = SFV/(B*1)*(1+6*e/B) Kg/cm2
qmin = SFV/(B*1)*(1-6*e/B) Kg/cm2
Cc=qu/qmax
Cd = (SFV*(tang(2/3ɸ)+B*2/3*Cs)/SFH
(1/2* gr*hc2)*Ka
Ka=Tan2(45-Ф/2)
Ea*Cos(α)
β = angulo del muro con respecto al horizontal
δ = angulo de friccion suelo-muro. 2/3ɸ
MR =
MS =
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