ANEXO: Instalación de Climatización

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Instalación de Climatización Hoja núm. 1

Proyecto de reforma interior en el edificio de los Servicios Técnicos de la Excma. Diputación Provincial de Ciudad Real (Ronda del Carmen s/n)

Documento-1: MEMORIA DESCRIPTIVA 1. ANTECEDENTES Y SITUACION.

2. OBJETO DEL PROYECTO.

3. REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES Y PARTICULARES.

4. DESCRIPCION DEL EDIFICIO.

5. CALCULO DE LAS TRANSMITANCIAS.

6. SISTEMA DE INSTALACIÓN ELEGIDO, JUSTIFICACION.

7. HUMEDAD RELATIVA DE LOS LOCALES.

8. ESTRATIFICACION DEL AIRE.

9.EXIGENCIA DE BIENESTAR E HIGIENE. CONDICIONES INTERIORES.

10.1. TEMPERATURA OPERATIVA Y HUMEDAD RELATIVA.

10.2. VELOCIDAD MEDIA DEL AIRE.

10.CONDICIONES EXTERIORES.

11.DESCRIPCION DEL SISTEMA DE CLIMATIZACION ADOPTADO.

12.ELEMENTOS DE EMISION.

13.EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGETICA.

13.1. GENERACION DE CALOR Y FRIO.

13.2. REDES DE TUBERIAS.

13.3. CONTROL.

13.4. CONTABILIZACION DE CONSUMOS.

13.5. APROVECHAMIENTO DE ENREGIAS RENOVABLES.

13.6. LIMITACION DE LA UTILIZACION DE ENERGIA CONVENCIONAL.

14.EXIGENCIA DE SEGURIDAD.

14.1. SALA DE MAQUINAS.

14.2. REDES DE TUBERIAS.

14.3. REDES DE CONDUCTOS.

14.4. PROTECCION CONTRA INCENDIOS.

14.5. SEGURIDAD DE UTILIZACION.

15.PRUEBAS.

15.1. EQUIPOS.

15.2. PRUEBAS DE ESTANQUEIDAD DE LAS REDES DE TUBERIAS.

15.3. PRUEBAS LIBRE DILATACION.

15.4. PRUEBAS DE ESTANQUEIDAD DE CHIMENEA.

15.5. PRUEBAS DE ESTANQUIDAD DE LOS CIRCUITOS FRIGORIFICOS.

15.6. PRUEBAS DE RECEPCION DE REDES DE CONDUCTOS.

15.7. PRUEBAS FINALES.

16.PREVENCION DE LA LEGIONELA.

16.1. INSTALACIONES Y EQUIPOS IMPLICADOS.

16.2. ACCIONES PREVENTIVAS DURANTE EL DISEÑO Y MONTAJE.

16.3. ACCIONES PREVENTIVAS DURANTE LA EXPLOTACION.

17. MANTENIMIENTO Y USO.

18.CONSIDERACIONES FINALES DE LA MEMORIA DESCRIPTIVA.

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Documento-2: MEMORIA DE CÁLCULO

1.- DATOS DE PARTIDA.

2.- CONDICIONES EXTERIORES DE CÁLCULO.

3.- CONDICONES INTERIORES DE CÁLCULO.

4.- CARGA TÉRMICA DE REFRIGERACIÓN DE UN LOCAL.

5.- COEFICIENTE DE TRANSMITANCIA DE LOS CERRAMIENTOS "U".

6.- CONDENSACIONES

7.- PERDIDAS POR OCUPACION (Refrigeración)

8.- PERDIDAS POR ALUMBRADO (Refrigeración)

9.- RESUMEN DE CARGAS POR DEPENDENCIA.

10.- CUADRO DE PÉRDIDAS Y ELEMENTOS EMISORES ADOPTADOS EN CADA

DEPENDENCIA.

11.- NIVEL DE VENTILACION INTERIOR DE LOS LOCALES.

12.- CALCULO DE TUBERIAS DE AGUA CALIENTE/FRIA para CLIMATIZACION.

13.- AISLAMIENTO TERMICO DE TUBERIAS.

14.- CALCULO DE CONDUCTOS

15.- REDES COMPLEMENTARIAS. TUBERIAS DE DESAGÜE.

16.- CALCULO DEL EQUIPO

17.- UNIDADES TERMINALES

18.- SELECIONES DE CONDUCTORES Y CAIDAS DE TENSION A LAS ALIMENTACIONES

DEL EQUIPO.

19.- INSTALACIÓN ELECTRICA

20.- MEDIDAS CORRECTORAS

21.- CONSIDERACIONES FINALES DE LA MEMORIA de CÁLCULO.

Documento-3: ANEJOS DE CALCULO ANEJO DE CÁLCULO- I - Calculo de los coeficientes de transmisión y características envolventes. ANEJO DE CÁLCULO- II - Calculo perdidas dependencias y edificación general. ANEJO DE CÁLCULO- III - Fancoils. ANEJO DE CÁLCULO- IV - Cálculos tuberías frío. ANEJO DE CÁLCULO- V - Cálculos de conductos.

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MEMORIA DESCRIPTIVA 1.- ANTECEDENTES Y SITUACION. Se redacta la presente memoria para que sirva como elemento base en la instalación de climatización por bomba de calor partidas aire-agua, en reforma de Edificio de Servicios Técnicos de uso administrativo. 2. OBJETO DEL ANEXO. El objeto del presente Anexo es el de exponer que la instalación que nos ocupa reúne las condiciones y garantías mínimas exigidas por la reglamentación vigente, con el fin de dar a conocer las características técnicas de la instalación y su dimensionado, así como servir de base a la hora de proceder a la ejecución de dicho proyecto. 3. REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES Y PARTICULARES. El presente proyecto recoge las características de los materiales, los cálculos que justifican su empleo y la forma de ejecución de las obras a realizar, dando con ello cumplimiento a las siguientes disposiciones:

- Reglamento de Instalaciones Térmicas en Edificios (RITE). (RD l1027/2007 de 20 de Julio), e Instrucciones Técnicas Complementarias (IT), al RITE, según publicación B.O.E. nº207 de 29 de Agosto de 2.007.

- Correcciones de errores RITE publicadas en el BOE número 51 de 28 de febrero de 2008. - Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la

Edificación. Documentos Básicos HE 1 "Ahorro de energía. Limitación de demanda energética", HE 2 "Ahorro de energía. Rendimiento de las instalaciones térmicas", HS 3 "Salubridad. Calidad del aire interior", HS 4 "Salubridad. Suministro de agua", HS 5 "Salubridad. Evacuación de aguas" y SI "Seguridad en caso de incendio".

- Reglamento de Aparatos a Presión. - Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Técnicas Complementarias (Real

Decreto 842/2002 de 2 de Agosto de 2002). - Real Decreto 919/2006, de 28 de julio, por el que se aprueba el Reglamento técnico de

distribución y utilización de combustibles gaseosos y sus instrucciones técnicas complementarias. - Reglamento de seguridad para plantas e instalaciones frigoríficas. - Norma UNE-EN 378 sobre Sistemas de refrigeración y bombas de calor. - Norma UNE-EN ISO 1751 sobre Ventilación de edificios. Unidades terminales de aire. Ensayos

aerodinámicos de compuertas y válvulas. - Norma CR 1752 sobre Ventilación de edificios. Design criteria for the indoor environment. - Norma UNE-EN V 12097 sobre Ventilación de edificios. Conductos. Requisitos relativos a los

componentes destinados a facilitar el mantenimiento de sistemas de conductos. - Norma UNE-EN 12237 sobre Ventilación de edificios. Conductos. Resistencia y fugas de

conductos circulares de chapa metálica. - Norma UNE-EN 12599 sobre Ventilación de edificios. Procedimiento de ensayo y métodos de

medición para la recepción de los sistemas de ventilación y de climatización. - Norma UNE-EN 13053 sobre Ventilación de edificios. Unidades de tratamiento de aire.

Clasificación y rendimiento de unidades, componentes y secciones. - Norma UNE-EN 13403 sobre Ventilación de edificios. Conductos no metálicos. Red de conductos

de planchas de material aislante. - Norma UNE-EN 13779 sobre Ventilación de edificios no residenciales. Requisitos de prestaciones

de los sistemas de ventilación y acondicionamiento de recintos.

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- Norma UNE-EN 13180 sobre Ventilación de edificios. Conductos. Dimensiones y requisitos mecánicos para conductos flexibles.

- Norma UNE-EN ISO 12502 sobre Aislamiento térmico para equipos de edificaciones e

instalaciones industriales. - Norma UNE-EN ISO 16484 sobre Sistemas de automatización y control de edificios. - Norma UNE 20324 sobre Grados de protección proporcionados por las envolventes. - Norma UNE-EN 60034 sobre Máquinas eléctricas rotativas. - Norma UNE 100012 sobre Higienización de sistemas de climatización. - Norma UNE 100100, UNE 100155 y UNE 100156 sobre Climatización. - Norma UNE 100713 sobre Instalaciones de acondicionamiento de aire en hospitales. - Norma UNE 100030-IN sobre Prevención y control de la proliferación y diseminación de legionela

en instalaciones. - Norma UNE 100001:2001 sobre Climatización. Condiciones climáticas para proyectos. - Norma UNE 100002:1988 sobre Climatización. Grados-día base 15 ºC. - Norma UNE 100014 IN:2004 sobre Climatización. Bases para el proyecto. - Normas Tecnológicas de la Edificación, NTE IC Climatización. - Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales. - Real Decreto 1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y

salud en las obras. - Real Decreto 486/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud

en los lugares de trabajo. - Real Decreto 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia de

señalización de seguridad y salud en el trabajo. - Real Decreto 1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y

salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo. - Real Decreto 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y

salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual. En el presente proyecto no se han podido verificar el cumplimiento de aquellas normativas especificas de titularidad privada no accesibles por medios oficiales. 4. DESCRIPCION DEL EDIFICIO. 4.1. Delimitación y Descripción del edificio El edificio se compone por UNA PLANTA (Semisótano) bajo rasante y de DOS PLANTAS (Baja y Primera) sobre rasante. La cubierta será accesible para la ubicación de los elementos de producción de agua fría y caliente destinada a la climatización. El uso característico del edificio es el de Publica Concurrencia, destinado en general a uso administrativo formado por oficinas y Aula de formación, en las plantas desde la Baja hasta la primera. La edificación sobre la que se actúa, se ubica en la actualidad en suelo urbano con una planta irregular y dentro de alineación oficial, con situación según se indica en el plano de situación adjunto. La composición se indica en las plantas de distribución adjuntas en el documento de planos, así como la indicación de las dependencias y sus superficies. 4.2.- Distribución de las plantas

La geometría del edificio, existente en cuanto es una reforma, es la que se recoge en el conjunto de planos que describen el proyecto.

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La fachada principal de la edificación da al exterior, con una orientación Sureste. El horario de funcionamiento de las instalaciones de climatización en la reforma objeto de esta memoria será diario y ocasional. Diario, en horario laboral, para las dependencias de uso administrativo. Los cerramientos exteriores estarán compuestos según lo indicado en el anejo de cálculo correspondiente (Anejo de calculo I) y adjunto en el presente proyecto. El horario del edificio objeto del presente proyecto, de uso administrativo, coincide con el horario de apertura y cierre del resto de los edificios de la entidad local de 7:30 a 20:15. Este horario coincide con el de funcionamiento a máximo rendimiento para dar las máximas prestaciones en el sistema de climatización. Se tendrá en cuenta que el funcionamiento de las instalaciones de climatización se realizara principalmente a lo largo de la temporada de Verano, mantenido un mínimo en las temperaturas interiores para mantener una inercia térmica, con varios grados de funcionamiento en su gestión dependiendo, entre otros factores, del horario. El uso, superficie en planta y ocupación de cada dependencia se describe a continuación:

PLANTA LOCAL SUPERFICIE UTIL ( m2 )

BAJA

Despacho -1 20,00

Despacho -2 25,22

Despacho -3 22,66

Despacho -4 22,66

Despacho -5 20,16

Despacho -6 15,80

Tecnico Gestion 15,37

Admonistracion 35,08

Delineacion 11,40

Archivo 27,65

Pasillo 95,38

5.- CALCULO DE LAS TRANSMITANCIAS.

Se efectuará dicho cálculo de acuerdo con los Documentos Básicos sobre ahorro energético, DB-HE, teniendo en cuenta la zona climática en la población donde se encuentra ubicada la instalación, siendo esta Ciudad Real, encuadrada en la zona D3, con 801 a l.300 grados día anual. Según la norma UNE 100-001-85 en condiciones de verano un valor percentil del 2,5%. Queda adjunto en cálculos, y siempre en función de los correspondientes coeficientes de transmitancia de todos los paramentos y demás elementos que en su cálculo influyen. La demanda energética de los edificios se limita en función del clima de la localidad en la que se ubican, según la zonificación climática establecida en el apartado 3.1.1, y de la carga interna en sus espacios según el apartado 3.1.2. La demanda energética será inferior a la correspondiente a un edificio en el que los parámetros característicos de los cerramientos y particiones interiores que componen su envolvente térmica, sean los valores límites establecidos en las tablas 2.2.

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Los parámetros característicos que definen la envolvente térmica se agrupan en los siguientes tipos:

a) transmitancia térmica de muros de fachada UM. b) transmitancia térmica de cubiertas UC. c) transmitancia térmica de suelos US. d) transmitancia térmica de cerramientos en contacto con el terreno UT; e) transmitancia térmica de huecos UH. f) factor solar modificado de huecos FH. g) factor solar modificado de lucernarios FL. h) transmitancia térmica de medianerías UMD.

Para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes espacios, cada uno de los cerramientos y particiones interiores de la envolvente térmica tendrán una transmitancia no superior a los valores indicados en la tabla 2.1 en función de la zona climática en la que se ubique la edificación. 6.- SISTEMA DE INSTALACIÓN ELEGIDO, JUSTIFICACION.

Consideramos que el sistema de climatización elegido debe ser tal que permita, dadas las características y fines pretendidos de utilización del edificio, cumplir con unos principios mínimos, los cuales consideramos han de ser los siguientes: a).- Dada la estructura funcional de la edificación, las personas que lo han de habitar, y la diferencia de uso por dependencia, se ha planteado el siguiente esquema de instalación. La zona reformada en planta baja tiene definida varias zonas independientes, identificándolas por el conjunto de cerramientos interiores. Por tener un sistema de calefacción existente por caldera de gasóleo y radiadores de fundición para la calefacción de la zona de reforma en la estación de invierno e individual en la zona de despachos de la reforma para la estación de verano, por una bomba de calor del tipo partida aire-agua; Todo ello con el fin de que pueda disponerse de una independencia dentro del conjunto de la edificación, por otra parte la materia constructiva de los conductos serán de la clase M0 y M1. Así las cosas, se plantea el edificio con la posibilidad de climatizar independientemente por dependencias, al tener sistemas flexibles.

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b).- Reducción de consumo energético. El mal uso, uso indebido o desuso de las instalaciones de climatización no puede ocasionar mas que costos innecesarios, y puntos de funcionamiento no previstos en el diseño de las instalaciones, traen consigo la elevación de gastos energéticos del todo innecesarios. Regulación de cada una de las maquinas generadoras (Frío/Calor), los termostatos ambiente situados en las diferentes dependencias en las cuales actúan para los fancoil, acomoda la demanda a la producción en cada caso y cumpliendo lo indicado en la instrucción IT 1.2. sobre exigencia de eficiencia energética, justificando la documentación indicada en el apartado IT 1.2.3. c).- Autonomía e independencia de utilización. Independencia en la servidumbre del servicio con respecto a un sistema de participación de todos los elementos del edificio, facilita un confort adecuado en cada caso según las necesidades del usuario del local, confort que puede no ser compartido por el resto de los usuarios de las instalaciones. Si bien es cierto que esta independencia perjudica la uniformidad de temperaturas del edificio, no menos cierto es que cuando las necesidades de climatización sean realmente demandadas, el edificio podrá aportar lo solicitado en cada dependencia del mismo. Todo ello nos lleva a la conclusión de utilización de un sistema de maquina autónoma para la climatización. La Bomba de Calor, instalada en la cubierta, de la marca LENNOX modelo ECOLEAN 4 , tipo EAR-0472 2 SM 4 HN, de 47,80 kW en calor y 44,10 kW en potencia frigorífica. Se tendrá en cuenta lo indicado en la instrucción IT 1 en sus apartados, sobre exigencia de bienestar e higiene. d).- Construcción, control, calculo, seguridad y maquinas. 1.- Sistema de climatización. Una vez que se han visto las características del edificio se estudiara las características de la instalación de climatización, situación de los componentes, coste, seguridad, control. En nuestro caso, como se ha indicado en apartados anteriores, se ha tenido en cuenta que la instalación se tiene de dividir y formar subsistema, según las necesidades de uso y horario de funcionamiento. Se ha indicado anteriormente cuales son los sistemas de producción de agua caliente y fría en la climatización para la producción de frío y calor. La selección de los equipos se ha realizado conforme a la normativa y marcado CE, en base a su rendimiento energético y el menor impacto al medio ambiente, según el Art. 18. Los equipos se han ubicado en lugares accesibles y denominadas como zonas con uso de servicio. Para el calculo de las cargas térmicas se ha tenido en cuenta lo indicado en el apartado IT 1.1 y fijadas las condiciones en el edificio se tienen en cuenta los factores de características de la construcción, factor solar y protección de estas superficies, horarios de funcionamiento de los diferentes sistemas, ganancias internas de calor en verano, ocupación e índice de ventilación. Se ha cumplido con el apartado IT 1.2.4.7.2, los locales que no se habitan, tales como los de zona de servicio y almacenes, no se han climatizado. Los equipos para el transporte de fluidos se han seleccionado para un rendimiento máximo según demanda de cálculo. Las unidades emisoras cumplirán con lo indicado en el apartado IT 1.3.4.4.1 y su superficie caliente debe de tener una temperatura inferior a 80ºC, principalmente. La salida del agua caliente

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desde el equipo autónomo Bomba de Calor en calefacción no superara los 45ºC, cumpliendo con lo indicado anteriormente. En todo caso estarán protegida contra el contacto directo accidental, por su ubicación y la carcasa envolvente y situando estos climatizadores dentro de la zona de falso techo. Cada uno de los emisores, fancoils, tienen dos llaves de cierre, en la entrada y la salida, así como un dispositivo manual ó automático para poder modificar el aporte térmico. Una de las válvulas de las unidades terminales por agua estará específicamente destinada al equilibrado del sistema. Se instalara un termostato por lo que se pueden modificar el aporte térmico y dejarlo fuera de servicio, será automático este sistema, por medio de válvulas de tres vías motorizadas. Según la IT 1.3.4.2.12. Se ha tenido en cuenta en el diseño de la instalación cumplir con el apartado IT 1.2.4.1.2.1, IT 1.2.4.1.3.2 y fraccionar la potencia de la instalación tanto en frío como en calor, en primer lugar se ha fraccionado con la utilización en cada una de las maquinas con sistemas de producción fraccionados, con un escalonamiento que permite un diseño que se ajuste mas a las necesidades del aporte de cada momento. 2.- Aislamiento. Se tendrá en cuenta la instrucción técnica complementaria IT 1.2.4.2.1 sobre Aislamiento térmico de redes de tuberías. Los espesores mínimos del aislamiento térmico, realizándose dicho aislamiento con CAUCHO SINTETICO tipo ARMAFLEX, se realizara con el procedimiento simplificado IT 1.2.4.2.1.2 aplicando el grosor del aislamiento en función del diámetro de la tubería y el sitio de instalación, según las tablas 1.2.4.2.1 hasta la 1.2.4.2.4. Se entiende que se aislarán cuando éstas transcurran por locales no calefactados ó entre forjados y escayolas. Igualmente se procederá al aislamiento de las mismas. Con el aislamiento de los equipos y tubería se cumple con lo indicado en el apartado IT 1.3.4.4.1 y las superficies de contacto una vez aisladas no superan los 60ºC en temperatura de superficie. 3.- Maquinas y equipos. Se tendrán presente las determinaciones de la instrucción técnica IT 1.2. En su punto IT 1.2.3 apartados 2 y 3, disponiendo de un equipo autónomo Bomba de Calor de la marca LENNOX modelo ECOLEAN 4 , tipo EAR-0472 2 SM 4 HN, de 47,80 kW en calor y 44,10 kW en potencia frigorífica. Deben de estar dotadas de dispositivos que impidan que se alcancen temperaturas ó presiones mayores que las timbradas, indicando que tipo debe de ser cada uno de ellos, así como que deben de tener un dispositivo de corte. Según las características del fabricante esto la adopta. La potencia de éstas será la determinada por las cargas totales calculadas con los coeficientes de mayoración, adoptando la comercial mas próxima. Los fabricantes o distribuidores de estos equipos deben de aportar los documentos que en este apartado se indica. Con el fin de absorber las dilataciones del agua de la instalación, y estimándose el contenido en agua de la misma, se adopta solución en circuito cerrado con vaso de expansión, tipo Vasoflex instalado en el circuito hidráulico de las bombas de calor realizados en acero de alta calidad, pintados exteriormente y provisto de membrana elástica especial. Interiormente contará con cámara de nitrógeno a presión y cámara de expansión de agua. La presión de tarado de la válvula de seguridad será de 3 bar.

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Estos equipos se indican en los planos de instalación adjunto al documento de planos. Las tuberías así como la valvulería cumplirán las determinaciones de las instrucciones del RITE. Se disponen tuberías de PP-R, con fibra de vidrio, con los diámetros que se especifican en el estado de mediciones y distribución por el edificio en plano correspondiente y que cumpla la norma UNE-EN V 12108. Igual consideración merece las llaves y detectores.

En cuanto al recorrido, instalación y montaje de los tubos, mencionar que, en general se tiene que cumplir la instrucción IT en todos sus apartados, la instalación será superficial, accesible desde y a cualquier punto de la misma, aislado en su recorrido horizontal por las dependencias del edificio y aislada con Armaflex las salidas de refrigeración y toda la tubería. Los equipos que se instalaran tendrán las características definidas en las hojas de especificación del ANEXO adjunto a esta memoria descriptiva. 4.- Circuitos de tuberías Este sistema se empleara en sistema de temperatura dual, circulando tanto el agua calentada para la calefacción como enfriada para la refrigeración, utilizando un diferencial de temperatura entre las dos cargas correspondiente para que circule el mismo caudal tanto en frío como en calor. Se calcularán de forma que cumplan la IT 1.2.4.2 e IT 1.3.4.2, y para el cálculo de las pérdidas, ya sea mediante el diagrama de pérdidas ya mediante cálculo numérico, es necesario conocer el caudal que circula por las tuberías. Se procurará que el dimensionado y la disposición de las tuberías de una red de distribución se realicen de tal forma que la diferencia entre los valores extremos de las presiones diferenciales en las acometidas de las distintas unidades terminales no sea mayor que el 15% del valor medio.

En el montaje se cumplirá lo prescrito por la instrucción ITE 2.2.2 e IT 2.3.3 en todos sus apartados y sobretodo se tendrá en cuenta que el montaje se debe de realizar evitando que se formen bolsas de aire debiendo dar en los tramos horizontales una pendiente hacia un punto de purgador mínima del 0,2%. Para la definición del caudal necesario que circulara por los emisores a instalar, habrá que calcular el intercambio posible de energía entre el caudal de aire que aporta el equipo que se instala, y el agua que deberá circular por la batería de calor proyectada. El cálculo en un sistema dual será el de refrigeración. En el cálculo realizado por tablas el caudal se refleja en el eje de abcisas, adoptándose en el eje de ordenadas una pérdida de carga no mayor a 40 mm/ca/m sin sobrepasar la velocidad de 2 m/seg según valores adoptados. Las canalizaciones, tanto de columnas como la distribución en el interior están constituidas por tubería de Polipropileno reforzado con fibra de vidrio, PP-R, con cuyos diámetros se han realizado los cálculos. 5.- Unidades terminales.- Se tendrá en cuenta lo prescrito en los apartados IT 1.3.4.4.1 y su superficie caliente debe de tener una temperatura inferior a 80ºC, principalmente. La salida del agua caliente desde las bombas de calor en calefacción no superaran los 80ºC. A fin de prevenir la suciedad las unidades de emisión por aire, en nuestro caso fancoils, instalados a una altura sobre el nivel del suelo superior a 2 metros esta diseñada de forma que se impide la entrada de elementos extraños con tamaño superior a 10 mm, adoptando unas rejillas

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de retorno con una cuadricula inferior a este tamaño. El dimensionado de las unidades terminales que esta de acuerdo con la demanda térmica máxima de cada dependencia, con una correcta distribución para un buen barrido en cada dependencia. Se cumplirá lo indicado en la IT 1.3.4.2.12 y las unidades terminales estarán dotadas de válvulas de cierre en la entrada y en la salida del fluido portador, así como un dispositivo, manual o automático, para poder modificar los aportes térmicos. Una de las válvulas será específicamente destinada a el equilibrado del sistema. 6.- Instalación eléctrica.- La instalación de energía eléctrica corresponderá a las prescripciones vigentes del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión R.D. 842/2002 de 2 de agosto. Los materiales a utilizar serán los siguientes, según norma UNE-EN 60079-14.

7.- Mando y control de la instalación en climatización.- En el apartado sobre control se indica que todas las instalaciones de climatización estarán dotadas de los sistemas de control automático necesarios para que se puedan mantener en los locales las condiciones de diseño prevista, ajustando, al mismo tiempo, los consumos de energía a las variaciones de la carga térmica. Según el apartado IT 1.2.4.3 el control del tipo todo-nada, instalación inferior a una potencia térmica nominal en climatizador de 70 Kw, se limita al control de los limites de seguridad y para controlar la temperatura de ambiente servido por aparatos unitarios regulando la velocidad de los aparatos terminales como es en nuestro caso los fancoil que por medio de termostato ambiente instalado en cada una de las dependencias a climatizar y con la función verano-invierno dispone de un control todo-nada, a través de la válvula de tres vías. La instalación de climatización se sectoriza o zonifica dentro de la zona a reformar y del edificio en zonas ya indicadas anteriormente, cada una con su autonomía de utilización formando cada uno de estas instalaciones unos subsistemas en función del régimen de ocupación y uso, sin afectar al resto de la instalación, dentro de estas zonas, en cada una de ellas se realizara el control de regulación general conforme a la temperatura exterior a través de sondas que controlen la temperatura del fluido portador como la temperatura exterior con los elementos mínimos. De forma individual en cada una de las zonas sectorizando por dependencia, de esta forma se dota de una flexibilidad de control de cada una de las dependencias. La bomba de calor tiene un sistema de regulación interna, denominado como de temperatura fija, con termostato diferencial de temperatura del agua de retorno, del tipo electrónico. Consiste en fijar una temperatura que normalmente es de 12 ºC y de 50ºC para el agua de retorno de tal forma que cuando baja esta temperatura la maquina automáticamente se sitúa fuera de servicio y cuando sube la temperatura del agua entra en funcionamiento. Control manual mediante termostatos ambiente de cada una las zonas, IT 1.2.4.3, instalados en las dependencias objeto del acondicionamiento deciden en cada caso la temperatura más adecuada según necesidades. De esta forma La instalación estará dotada de equipos de regulación necesarios para ajustar los consumos de energía a las variaciones de carga de cada dependencia y del exterior en su caso, dotando de una gran flexibilidad a la selección de temperatura de cada una de las dependencias. Por dependencia el termostato instalado en cada una de ellas definirá la demanda exigida, con la opción en cada uno de ellos de la selección verano-invierno.

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7.- HUMEDAD RELATIVA DE LOS LOCALES. No se utilizara proceso alguno con consumo de energía para disminuir la humedad relativa existente en las dependencias de las plantas. 8.- ESTRATIFICACION DEL AIRE. Dado que las diferentes dependencias no superan los 4 metros de altura, no será necesario la toma de medidas que eviten los problemas propios de la estratificación. 9. EXIGENCIA DE BIENESTAR E HIGIENE. CONDICIONES INTERIORES. 9.1. Temperatura operativa y humedad relativa. Cumpliendo el apartado 1.4.1 de la IT 1. Las condiciones interiores de diseño de la temperatura operativa y humedad relativa se fijarán en base a la actividad metabólica de las personas, su grado de vestimenta y el porcentaje estimado de insatisfechos (PPD). En general, para personas con actividad metabólica sedentaria de 1,2 met (70 W/m²), grado de vestimenta de 0,5 clo en verano (0,078 m² ºC/W) y 1 clo en invierno (0,155 m² ºC/W) y un PPD entre el 10 y el 15 %, los valores de la temperatura operativa y de la humedad relativa estarán comprendidos entre los límites siguientes:

- Verano: Temperatura: 23 a 25 ºC. Humedad relativa: 45 a 60 %. - Invierno: Temperatura: 21 a 23 ºC. Humedad relativa: 40 a 50 %.

9.2. Velocidad media del aire. La velocidad del aire en la zona ocupada se mantendrá dentro de los límites de bienestar, teniendo en cuenta la actividad de las personas y su vestimenta, así como la temperatura del aire y la intensidad de la turbulencia. En difusión por mezcla (zona de abastecimiento por encima de la zona de respiración), para una intensidad de la turbulencia del 40 % y PPD por corrientes de aire del 15 %, la velocidad media del aire estará comprendida entre los siguientes valores: - Invierno: 0,14 a 0,16 m/s - Verano: 0,16 a 0,18 m/s En difusión por desplazamiento (zona de abastecimiento ocupada por personas y encima una zona de extracción), para una intensidad de la turbulencia del 15 % y PPD por corrientes de aire menor del 10 %, la velocidad media del aire estará comprendida entre los siguientes valores: - Invierno: 0,11 a 0,13 m/s - Verano: 0,13 a 0,15 m/s

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10. CONDICIONES EXTERIORES. Las condiciones exteriores de cálculo (latitud, altitud sobre el nivel del mar, temperaturas seca y húmeda, oscilación media diaria, dirección e intensidad de los vientos dominantes) se establecerán de acuerdo con lo indicado en UNE 100001 o, en su defecto, en base a datos procedentes de fuentes de reconocida solvencia (Instituto Nacional de Meteorología). Para la variación de las temperaturas seca y húmeda con la hora y el mes se tendrá en cuenta la norma UNE 100014. La elección de las condiciones exteriores de temperatura seca y, en su caso, de temperatura húmeda simultánea del lugar, que son necesarias para el cálculo de la demanda térmica instantánea y, en consecuencia, para el dimensionado de equipos y aparatos, se hará en base al criterio de niveles percentiles. Para la selección de los niveles percentiles se tendrán en cuenta las indicaciones de la norma UNE 100014. Los datos de la intensidad de la radiación solar máxima sobre las superficies de la envolvente se tomarán, una vez determinada la latitud y en función de la orientación y de la hora del día, de tablas de reconocida solvencia y se manipularán adecuadamente para tener en cuenta los efectos de reducción producidos por la atmósfera. 11. DESCRIPCION DEL SISTEMA DE CLIMATIZACION ADOPTADO. Circuitos calefacción/refrigeración por Fancoils en sistema de dos tubos, con retorno inverso. Este tipo de instalación se proyectará con dos tubos, uno de llegada, que conducirá el agua desde la central de producción hasta los fancoils, y otro de salida inversa, que retornará el agua desde el fancoil hasta la mencionada central (instalación bitubo con retorno inverso, montaje en paralelo de las unidades terminales). Por la tubería de llegada sólo podrá circular agua fría en verano y agua caliente en invierno. Una válvula de 2 ó 3 vías (On-Off), situada junto al fancoil, modula el caudal de agua en función de la señal enviada por el termostato ambiente. El retorno será invertido, resultando un circuito equilibrado en cierta medida, o directo, utilizando en tal caso, de forma obligatoria, válvulas de regulación de caudal. En este sistema se utilizarán fancoils (2 tubos) dotada con serpentín de 3 filas (3R), y que será empleada tanto para el régimen de refrigeración como para el de calefacción. Circuitos calefacción en sistema Bitubo por radiadiores. Este sistema es el existente y en la temporada de invierno aportara el agua caliente a los readiadores de fundición ya instalados en la actualidad. Red de conductos para Climatización. Se empleará este sistema para aportar la ventilación del edificio por planta y para completar el sistema de suelo refrescante en su aporte “Latente” que en principio no lo puede realizar el sistema de suelo refrescante. Introduce aire caliente o frío en los locales a acondicionar. El sistema de climatización estará compuesto por un conjunto de equipos que tienen como objetivo el control de las variables propias de los locales a acondicionar: temperatura seca, humedad relativa, grado de pureza del aire, velocidad del aire y nivel sonoro.

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Los citados equipos son: - Unidad Climatizadora con Tratamiento de aire. Será la encargada de enfriar o calentar, deshumidificar o humidificar y limpiar el aire. Estará compuesta por ventiladores centrífugos, para asegurar el movimiento del aire, un conjunto de compuertas que permitan regular la admisión de aire de ventilación y aire de retorno, filtros, baterías de calentamiento o enfriamiento y humectadores. - Redes de Conductos de aire. Se realizarán dos redes, una de impulsión, desde la unidad climatizadora hasta los locales, y otra de retorno, desde los locales hasta la unidad climatizadora. - Unidades terminales. En los puntos finales de la red de impulsión se ubicarán rejillas y difusores, para lograr que el aire, convenientemente tratado en la unidad climatizadora, entre a los locales con unos niveles adecuados de velocidad y ruido. En los puntos iniciales de la red de retorno se ubicarán rejillas de aspiración. - Equipos de regulación y control. Serán los encargados de reducir la potencia térmica suministrada al variar la demanda de los locales, a fin de acercar la eficiencia energética instantánea del sistema de producción a la máxima que corresponde al régimen de plena carga. Para ello se emplearán termostatos, válvulas motorizadas y compuertas motorizadas. El caudal de suministro a cada local será el necesario para combatir la carga térmica latentes, teniendo en cuenta que la temperatura del aire a la salida del climatizador es de 12 ºC y la temperatura de los locales es de 24 ºC. Principalmente el caudal se determina por el necesario para una correcta ventilación según la normativa. Se indica en el Anexo de calculo y dentro de su anejo correspondiente, estos valores. El caudal de ventilación necesario en cada local será el indicado en el Anexo de cálculo y dentro de su anejo correspondiente. Locales quedaran en sobrepresión (pues con el sistema anterior el caudal impulsado es mayor que el aspirado). 12. ELEMENTOS DE EMISION. 12.1. Fancoils. Se tratará de un conjunto ventilador-serpentín cuya misión es ceder al ambiente el frío o calor del agua que circula por sus baterías, con la ayuda de un ventilador. Para sujetar al techo de una habitación (horizontales con carcasa), para encajar sobre falsos techos (horizontales sin carcasa), para ubicar en techos practicables, en mitad de las habitaciones (tipo cassette), otros que se utilizarán como una unidad de tratamiento de aire de una red de conductos, etc. Se emplearan modelos de 2 tubos (la misma batería para refrigeración y calefacción), según los requerimientos de la instalación. También será posible utilizar los de ventilador centrífugo o tangencial. Las conexiones de serie suelen estar situadas en el lateral izquierdo de la unidad, en todo caso convendrá consultar el catálogo del fabricante. En el sistema de 2 tubos una válvula de 2 ó 3 vías (On-Off), situada junto al fancoil, modulará el caudal de agua en función de la señal enviada por el termostato ambiente. Una válvula de corte permitirá independizar la unidad terminal y un detentor/v.reg.caudal permitirá asegurar que el circuito esté totalmente equilibrado y por el emisor circula el caudal de diseño (caudal demandado).

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Para regular el caudal de forma automática, sin necesidad de operación por parte de un instalador, se podrán utilizar válvulas de equilibrado automático (similares a las válvulas limitadoras de caudal) taradas según el caudal de diseño o demandado por la unidad terminal. 13. EXIGENCIA DE EFICIENCIA ENERGETICA. Las fuentes de energía convencional utilizadas son electricidad. A continuación se relacionan los equipos consumidores de energía y su potencia:

EQUIPO CONSUMO ELECTRICIDAD

LENNOX modelo ECOLEAN 4 , tipo EAR-0472 2 SM 4 HN

15.900 W.

Desde el punto de vista energético el sistema de producción será mediante bomba de calor principalmente para el aporte de refrigeración. No existe posibilidad de conexión a una red urbana de climatización al no existir ésta previamente. Los generadores que utilicen energías convencionales se conectarán hidráulicamente en paralelo y se deben poder independizar entre sí. El caudal del fluido portador en los generadores podrá variar para adaptarse a la carga térmica instantánea, entre los límites mínimo y máximo establecidos por el fabricante. Las centrales de generación de frío deben diseñarse con un número de generadores tal que se cubra la variación de la demanda del sistema con una eficiencia próxima a la máxima que ofrecen los generadores elegidos. La parcialización de la potencia suministrada podrá obtenerse escalonadamente o con continuidad. Los conductos y accesorios de la red de impulsión de aire dispondrán de un aislamiento térmico suficiente para que la pérdida de calor no sea mayor que el 4 % de la potencia que transportan y siempre que sea suficiente para evitar condensaciones. Los espesores mínimos para conductos y accesorios serán de 20 mm en la distribución de aire caliente y 30 mm en la de aire frío. Cuando los componentes estén instalados en el exterior, el espesor indicado será incrementado en 10 mm para fluidos calientes y 20 mm para fluidos fríos. Las redes de retorno se aislarán cuando discurran por el exterior del edificio y, en interiores, cuando el aire esté a temperatura menor que la de rocío del ambiente o cuando el conducto pase a través de locales no acondicionados. 13.1. Generación de calor y frío. La potencia que suministren las unidades de producción de frío o calor que utilicen energías convencionales se ajustará a la carga máxima simultánea de las instalaciones servidas. En el procedimiento de análisis se estudiarán las distintas cargas al variar la hora del día y el mes del año, para hallar la carga máxima simultánea, así como las cargas parciales y la mínima, con el fin de facilitar la selección del tipo y número de generadores. Los generadores que utilicen energías convencionales se conectarán hidráulicamente en paralelo y se deben poder independizar entre sí. El caudal del fluido portador en los generadores podrá variar para adaptarse a la carga térmica instantánea, entre los límites mínimo y máximo establecidos por el fabricante.

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Cuando se interrumpa el funcionamiento de un generador, deberá interrumpirse también el funcionamiento de los equipos accesorios directamente relacionados con el mismo. El rendimiento a potencia nominal será del 104 %. La temperatura media del agua será de 7°C en refrigeración y de 50ºC en calefacción. No deberán cumplir los requisitos mínimos de rendimiento los generadores de agua caliente alimentados por combustibles cuya naturaleza corresponda a recuperaciones de efluentes, subproductos o residuos, biomasa, gases residuales y cuya combustión no se vea afectada por limitaciones relativas al impacto ambiental. Se indicarán los coeficientes EER y COP de cada equipo de producción de frío al variar la potencia desde el máximo hasta el límite inferior de parcialización. En aquellos casos en que los equipos dispongan de etiquetado energético se indicará la clase de eficiencia energética del mismo. La temperatura del agua refrigerada a la salida de las plantas deberá ser mantenida constante al variar la carga. Las centrales de generación de frío deben diseñarse con un número de generadores tal que se cubra la variación de la carga del sistema con una eficiencia próxima a la máxima que ofrecen los generadores elegidos. La parcialización de la potencia suministrada podrá obtenerse escalonadamente o con continuidad. El agua del circuito de condensación se protegerá de manera adecuada contra las heladas. 13.2. Redes de tuberías. Todas las tuberías y accesorios, así como equipos, aparatos y depósitos de las instalaciones térmicas dispondrán de un aislamiento térmico cuando contengan fluidos con: - temperatura menor que la temperatura del ambiente del local por el que discurran. - temperatura mayor que 40 °C cuando están instalados en locales no calefactados. Cuando las tuberías o los equipos estén instalados en el exterior del edificio, la terminación final del aislamiento deberá poseer la protección suficiente contra la intemperie. Los equipos y componentes y tuberías, que se suministren aislados de fábrica, deberán cumplir con su normativa específica en materia de aislamiento o la que determine el fabricante. Todas las superficies frías de los equipos frigoríficos estarán aisladas térmicamente con el espesor determinado por el fabricante. Para evitar la congelación del agua en tuberías expuestas a temperaturas del aire menores que la del cambio de estado se podrá recurrir a estas técnicas: empleo de una mezcla de agua con anticongelante, circulación del fluido o aislamiento de la tubería calculado de acuerdo a la norma UNE-EN ISO 12241, apdo. 6. También se podrá recurrir al calentamiento directo del fluido de la tubería. Para evitar condensaciones intersticiales se instalará una adecuada barrera al paso del vapor; la resistencia total será mayor que 50 Mpam2s/g. En toda instalación térmica por la que circulen fluidos no sujetos a cambio de estado, en general las que el fluido caloportador es agua, las pérdidas térmicas globales por el conjunto de conducciones no superarán el 4% de la potencia máxima que transporta. EL material de aislante térmico será espuma elastomérica de polietileno con un coeficiente de conductibilidad térmica de 0,040 W/m ºK a 20ºC según DIN 52613. Su comportamiento al fuego será autoextinguible CLASE M1. EL espesor será el correspondiente al diámetro de la tubería según indica la IT 1.2.4.2.1. La temperatura de utilización será entre -30ºC y 100ºC. El aislamiento acústico cumplirá DIN 4109, no será tóxico, sin olor y químicamente puro. Su permeabilidad al vapor de agua será de 0,30 g/cm/m² día mmHg. y su absorción de agua menor de 7,5%en volumen. Los espesores mínimos de aislamiento térmico, expresados en mm, se obtendrán en función del diámetro exterior de la tubería sin aislar y de la temperatura del fluido en la red. Para un

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material de aislamiento con una conductividad térmica de referencia a 10 °C de 0,040 W/mK, los espesores de aislamiento serán los siguientes: Los espesores mínimos de aislamiento de las redes de tuberías que tengan un funcionamiento todo el año, deberán ser los indicados en las tablas anteriores aumentados en 5 mm. Los espesores mínimos de aislamiento de las tuberías de retorno de agua serán los mismos que los de las tuberías de impulsión. Los espesores mínimos de aislamiento de los accesorios de la red, como válvulas, filtros, etc., serán los mismos que los de la tubería en que estén instalados. El espesor mínimo de aislamiento de las tuberías de diámetro exterior menor o igual que 20 mm y de longitud menor que 5 m, contada a partir de la conexión a la red general de tuberías hasta la unidad terminal, y que estén empotradas en tabiques y suelos o instaladas en canaletas interiores, será de 10 mm, evitando, en cualquier caso, la formación de condensaciones. La selección de los equipos de propulsión de los fluidos portadores se realizará de forma que su rendimiento sea máximo en las condiciones calculadas de funcionamiento. En instalaciones térmicas en las que se utilicen motores eléctricos de inducción con jaula de ardilla, trifásicos, protección IP 54 o IP 55, de 2 ó 4 polos, de diseño estándar, el rendimiento mínimo será el siguiente:

kW: 1,1 1,5 2,2 3,0 4,0 5,5 7,5 11 % : 76,2 78,5 81,0 82,6 84,2 85,7 87,0 88,4 kW: 15 18,5 22 30 37 45 55 75 90 % : 89,4 90,0 90,5 91,4 92,0 92,5 93,0 93,6 93,9

La eficiencia de los motores deberá ser medida de acuerdo a la norma UNE-EN 60034-2. Se conseguirá el equilibrado hidráulico de los circuitos de tuberías durante la fase de diseño empleando válvulas de equilibrado, si fuera necesario. 13.3. Control. Todas las instalaciones térmicas estarán dotadas de los sistemas de control automático necesarios para que se puedan mantener en los locales las condiciones de diseño previstas, ajustando los consumos de energía a las variaciones de la carga térmica. El empleo de controles de tipo todo-nada está limitado a las siguientes aplicaciones: - Límites de seguridad de temperatura y presión. - Regulación de la velocidad de ventiladores de unidades terminales. - Control de la emisión térmica de generadores de instalaciones individuales. - Control de la temperatura de ambientes servidos por aparatos unitarios, siempre que la potencia

térmica nominal total del sistema no sea mayor que 70 kW. - Control del funcionamiento de la ventilación de salas de máquinas con ventilación forzada. Los sistemas formados por diferentes subsistemas deben disponer de los dispositivos necesarios para dejar fuera de servicio cada uno de estos en función del régimen de ocupación, sin que se vea afectado el resto de las instalaciones. Las válvulas de control automático se seleccionarán de manera que, al caudal máximo de proyecto y con la válvula abierta, la pérdida de presión esté comprendida entre 0,6 y 1,3 veces la pérdida del elemento controlado. La variación de la temperatura del agua en función de las condiciones exteriores se hará en los circuitos secundarios de los generadores de calor de tipo estándar y en el mismo generador

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en el caso de generadores de baja temperatura y de condensación, hasta el límite fijado por el fabricante. La temperatura del fluido refrigerado a la salida de una central frigorífica de producción instantánea se mantendrá constante, cualquiera que sea la demanda e independientemente de las condiciones exteriores. 13.4. Contabilización de consumos. Toda instalación térmica que dé servicio a más de un usuario dispondrá de algún sistema que permita el reparto de los gastos correspondientes a cada servicio (calor, frío, etc) entre los diferentes usuarios. El sistema previsto, instalado en el tramo de acometida a cada unidad de consumo, permitirá regular y medir los consumos, así como interrumpir los servicios desde el exterior de los locales. Las instalaciones térmicas de potencia térmica nominal mayor de 70 kW dispondrán de dispositivos que permitan efectuar la medición y registrar el consumo de combustible y energía eléctrica, de forma separada del consumo debido a otros usos del resto del edificio. Se dispondrán dispositivos para la medición de la energía térmica generada o demandada en centrales de potencia térmica nominal mayor que 400 kW. Este dispositivo se podrá emplear también para modular la producción de energía térmica en función de la demanda. Los generadores de calor y de frío de potencia térmica nominal mayor que 70 kW dispondrán de un dispositivo que permita registrar el número de horas de funcionamiento del generador. Las bombas y ventiladores de potencia eléctrica del motor mayor que 20 kW dispondrán de un dispositivo que permita registrar las horas de funcionamiento del equipo. Los compresores frigoríficos de más de 70 kW de potencia térmica nominal dispondrán de un dispositivo que permita registrar el número de arrancadas del mismo. 13.5. Aprovechamiento de energías renovables. En nuestro caso, por el mínimo caudal de agua caliente sanitaria (A.C.S), no es necesario la instalación de placas solares térmicas para la contribución solar minima de la sección SH4 del C.T.E. 13.6. Limitación de la utilización de energía convencional. La utilización de energía eléctrica directa por "efecto Joule" para la producción de calefacción, en instalaciones centralizadas sólo estará permitida en: - Las instalaciones con bomba de calor, cuando la relación entre la potencia eléctrica en resistencias de apoyo y la potencia eléctrica en bornes del motor del compresor, sea igual o inferior a 1,2. - Los locales servidos por instalaciones que, usando fuentes de energía renovable o energía residual, empleen la energía eléctrica como fuente auxiliar de apoyo, siempre que el grado de cobertura de las necesidades energéticas anuales por parte de la fuente de energía renovable o energía residual sea mayor que dos tercios. - Los locales servidos con instalaciones de generación de calor mediante sistemas de acumulación térmica, siempre que la capacidad de acumulación sea suficiente para captar y retener durante las horas de suministro eléctrico tipo "valle", definidas para la tarifa eléctrica regulada, la demanda térmica total diaria prevista en proyecto.

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Los locales no habitables no deberán climatizarse, salvo cuando se empleen fuentes de energía renovables o energía residual. No se permitirá el mantenimiento de las condiciones termo-higrométricas de los locales mediante: - procesos sucesivos de enfriamiento y calentamiento. - la acción simultánea de dos fluidos con temperatura de efectos opuestos. Se exceptuará de la prohibición anterior en los siguientes casos: - se realice por una fuente gratuita. - sea imperativo el mantenimiento de la humedad relativa dentro de intervalos muy estrechos. - se necesite mantener los locales acondicionados con presión positiva con respecto a locales adyacentes. - se necesite simultanear las entradas de caudales de aire a temperaturas antagonistas para mantener el caudal mínimo de aire de ventilación. - la mezcla de aire tenga lugar en dos zonas diferentes del mismo ambiente. 14. EXIGENCIA DE SEGURIDAD. 14.1. Sala de maquinas. La maquina se instala en la cubierta, y no en un local. Por lo cual no existe sala de maquinas. - Figurarán, visibles y debidamente protegidas, las indicaciones siguientes: - Instrucciones para efectuar la parada en caso necesario, con señal de alarma y dispositivo de corte rápido. - Nombre, dirección y nº teléfono de la entidad encargada del mantenimiento de la instalación. - Plano con esquema de principio de la instalación. Los generadores de calor estarán equipados de un interruptor de flujo. Los generadores de agua refrigerada tendrán, a la salida de cada evaporador, un presostato diferencial o un interruptor de flujo enclavado eléctricamente con el arrancador del compresor. 14.2. Redes de tuberías. Para el diseño y colocación de los soportes de las tuberías, se emplearán las instrucciones del fabricante considerando el material empleado, su diámetro y la colocación (enterrada o al aire, horizontal o vertical). Las conexiones entre tuberías y equipos accionados por motor de potencia mayor que 3 kW se efectuarán mediante elementos flexibles. Alimentación. La alimentación de los circuitos se realizará mediante un dispositivo que servirá para reponer las pérdidas de agua. El dispositivo, denominado desconector, será capaz de evitar el reflujo del agua de forma segura en caso de caída de presión en la red pública, creando una discontinuidad entre el circuito y la misma red pública. Antes de este dispositivo se dispondrá una válvula de cierre, un filtro y un contador, en el orden indicado. El llenado será manual, y se instalará también un presostato que actúe una alarma y pare los equipos. El diámetro mínimo de las conexiones en función de la potencia térmica será:

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Potencia térmica nominal (kW) Calor DN (mm) Frío DN (mm) P 70 15 20 70 < P 150 20 25 150 < P 400 25 32 400 < P 32 40

En el tramo que conecta los circuitos cerrados al dispositivo de alimentación se instalará una válvula automática de alivio que tendrá un diámetro mínimo DN 20 y estará tarada a una presión igual a la máxima de servicio en el punto de conexión más 0,2 a 0,3 bar, siempre menor que la presión de prueba. Vaciado y purga. Todas las redes de tuberías deberán diseñarse de tal manera que puedan vaciarse de forma parcial y total. Los vaciados parciales se harán en puntos adecuados del circuito, a través de una válvula cuyo diámetro mínimo, en función de la potencia térmica del circuito, será:

Potencia térmica nominal (kW) Calor DN (mm) Frío DN (mm) P 70 20 25 70 < P 150 25 32 150 < P 400 32 40 400 < P 40 50

La conexión entre la válvula de vaciado y el desagüe se hará de forma que el paso de agua resulte visible. Las válvulas se protegerán contra maniobras accidentales. El vaciado de agua con aditivos peligrosos para la salud se hará en un depósito de recogida para permitir su posterior tratamiento antes del vertido a la red de alcantarillado público. Los puntos altos de los circuitos deberán estar provistos de un dispositivo de purga de aire, manual o automático. El diámetro nominal del purgador no será menor que 15 mm. Expansión. El circuito estará equipado con un dispositivo de expansión de tipo cerrado, que permita absorber, sin dar lugar a esfuerzos mecánicos, el volumen de dilatación del fluido. Seguridad. El circuito dispondrá, además de la válvula de alivio, de una o más válvulas de seguridad. El valor de la presión de tarado, mayor que la presión máxima de ejercicio en el punto de instalación y menor que la de prueba, vendrá determinado por la norma específica de producto o, en su defecto, por la reglamentación de equipos y aparatos a presión. Su descarga estará conducida a un lugar seguro y será visible. En el caso de generadores de calor, la válvula de seguridad estará dimensionada por el fabricante del generador. Las válvulas de seguridad deberán tener un dispositivo de accionamiento manual para pruebas que, cuando sea accionado, no modifique el tarado de las mismas. Se dispondrá un dispositivo de seguridad que impida la puesta en marcha de la instalación si el sistema no tiene la presión de ejercicio de proyecto o memoria técnica. Dilatación.

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Las variaciones de longitud a las que están sometidas las tuberías, debido a la variación de la temperatura del fluido que contienen, se deberán compensar con el fin de evitar roturas en los puntos más débiles. En los tendidos de gran longitud, tanto horizontales como verticales, los esfuerzos sobre las tuberías se absorberán por medio de compensadores de dilatación y cambios de dirección. Golpe de ariete. Para prevenir los efectos de los cambios de presión provocados por maniobras bruscas de algunos elementos del circuito, se instalarán elementos amortiguadores en puntos cercanos a los elementos que los provocan. En diámetros mayores que DN 32 se evitará, en lo posible, el empleo de válvulas de retención de clapeta. En diámetros mayores que DN 100 las válvulas de retención se sustituirán por válvulas motorizadas con tiempo de actuación ajustable. Filtración. Cada circuito hidráulico se protegerá mediante un filtro con una luz de 1 mm, como máximo, y se dimensionará con una velocidad de paso, a filtro limpio, menor o igual que la velocidad del fluido en las tuberías contiguas. Las válvulas automáticas de diámetro nominal mayor que DN 15, contadores y aparatos similares se protegerán con filtros de 0,25 mm de luz, como máximo. 14.3. Redes de conductos. Conductos de aire Los conductos deben cumplir en materiales y fabricación, las normas UNE-EN 12237 para conductos metálicos, y UNE-EN 13403 para conductos no metálicos. Los conductos estarán formados por materiales que tengan la suficiente resistencia para soportar los esfuerzos, debidos a su peso, al movimiento del aire, a los propios de su manipulación, así como a las vibraciones que pueden producirse como consecuencia de su trabajo. Los conductos no podrán contener materiales sueltos, las superficies internas serán lisas y no contaminarán el aire que circula por ellas en las condiciones de trabajo. El revestimiento interior de los conductos resistirá la acción agresiva de los productos de desinfección, y su superficie interior tendrá una resistencia mecánica que permita soportar los esfuerzos a los que estará sometida durante las operaciones de limpieza mecánica que establece la norma UNE 100012 sobre higienización de sistemas de climatización. Los conductos de chapa metálica estarán construidos con chapa de acero sin recubrir, chapa de acero galvanizado, chapa de acero inoxidable, chapa de cobre y sus aleaciones o chapa de aluminio. Los conductos de fibra de vidrio estarán constituidos por fibras de vidrio inertes e inorgánicas, ligadas por una resina sintética termoindurente. La cara de la plancha, que constituirá el exterior del conducto, tendrá un revestimiento que tiene la función de barrera de vapor y de protección de las fibras, constituido, generalmente, por láminas de papel, vinilo, aluminio o una combinación de aluminio con papel o vinilo, reforzadas, en algunos casos, con una red metálica o de fibra de vidrio. La cara interior estará terminada con la misma resina de ligamento de las fibras, que impedirá, precisamente, el arrastre de las fibras por la corriente de aire y disminuirá el coeficiente de fricción al paso del aire. Otra terminación interior, adoptada principalmente para conductos de la clase B.3., está constituida por un film de polietileno o de neopreno que, además

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de reducir las pérdidas por fricción, aumenta de forma considerable la rigidez de la plancha. Para el diseño de los soportes de los conductos se seguirán las instrucciones que dicte el fabricante, en función del material empleado, sus dimensiones y colocación. Soportes antivibratorios El nivel de vibraciones transmitidas a la estructura deberá reducirse interponiendo elementos elásticos entre el equipo en movimiento y la estructura soporte. Cuando se superen los niveles, se deberá corregir el equilibrado del rotor, la alineación entre motor y máquina movida y/o las vibraciones creadas por rodamientos, transmisiones por correas, fuerzas electromagnéticas, etc. Cuando se trate de pequeños equipos compactos, dotados de una estructura suficientemente rígida, podrán utilizarse soportes elásticos instalados directamente sobre los soportes del equipo. Cuando el equipo no posea una base propia suficientemente rígida o se necesite la alineación de sus componentes (motor y ventilador, motor y bomba, etc) los soportes elásticos se instalarán sobre una bancada a la que se fijará directa y rígidamente el equipo. Las bancadas deberán tener suficiente rigidez como para resistir los esfuerzos causados por el funcionamiento del equipo, particularmente durante los arranques. Las bancadas podrán ser de perfiles de acero o de hormigón reforzado con armaduras. Conexión de unidades terminales Los conductos flexibles que se utilicen para la conexión de la red a las unidades terminales se instalarán totalmente desplegados y con curvas de radio igual o mayor que el diámetro nominal y cumplirán en cuanto a materiales y fabricación la norma UNE EN 13180. La longitud de cada conexión flexible no será mayor que 1,5 m. Unidades terminales Las unidades terminales se dimensionarán de acuerdo con la demanda térmica máxima del local o zona en el que estén situadas. El número y ubicación por local perseguirá la correcta distribución de la energía transferida al ambiente a tratar, de acuerdo a su forma de transmisión, y al movimiento provocado, natural o artificial, en el volumen de aire contenido en el espacio del local. Los elementos de distribución de aire en los locales climatizados se distinguen por las siguientes características:

- La función que cumplen. - La configuración geométrica. - El tipo de montaje. - El material.

Se seleccionan en base al caudal y temperatura del aire, en función de su distribución en el local a climatizar. Las prestaciones de los elementos de impulsión de aire en los locales deberán reflejarse en una tabla en los planos de distribución que contendrá la siguiente información:

- Alcance y caída. - Pérdida de presión. - Nivel sonoro.

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Cuando se trate de rejillas de retorno, será suficiente indicar la velocidad de paso del aire y la pérdida de presión. Las prestaciones indicadas en el catálogo por el fabricante deberán estar certificadas por un laboratorio oficial. La distribución de los elementos en los locales y su selección se hará de manera que se evite:

- El choque de corrientes de aire procedentes de dos difusores contiguos, dentro del alcance del chorro de aire.

- El by-pass de aire entre un difusor o rejilla de impulsión y una rejilla de retorno. - La creación de corrientes de aire a una velocidad excesiva en la zona ocupada por

las personas. - La creación de zonas sin movimiento de aire. - La estratificación del aire.

La velocidad del aire en la zona ocupada se mantendrá dentro de los límites de bienestar, según lo indicado en UNE-EN ISO 7730, teniendo en cuenta la actividad de las personas y su vestimenta. A fin de prevenir la entrada de suciedad en la red de conductos, las unidades terminales de distribución de aire en los locales deben instalarse de tal forma que su parte inferior esté situada, como mínimo, a una altura de 10 cm por encima del suelo, salvo cuando esos elementos estén dotados de medios para la recogida de la suciedad. Las unidades terminales de impulsión situadas a una altura sobre el suelo menor que 2 m deben estar diseñadas de manera que se impida la entrada de elementos extraños de tamaño mayor que 10 mm o disponer de protecciones adecuadas. Las instalaciones eléctricas de las unidades de tratamiento de aire tendrán la condición de locales húmedos a los efectos de la reglamentación de baja tensión. 14.4. Protección contra incendios. Se cumplirá la reglamentación vigente sobre condiciones de protección contra incendios que sea de aplicación a la instalación térmica. En todo caso, se garantizarán las exigencias del CTE DB SI. 14.5. Seguridad de utilización. Los equipos y aparatos deben estar situados de forma que se facilite su limpieza, mantenimiento y reparación. Los elementos de medida, control, protección y maniobra se deben instalar en lugares visibles y fácilmente accesibles. Para aquellos equipos o aparatos que deban quedar ocultos se preverá un acceso fácil. En los falsos techos se deben prever accesos adecuados cerca de cada aparato que pueden ser abiertos sin necesidad de recurrir a herramientas. Los edificios multiusos con instalaciones térmicas ubicadas en el interior de sus locales, deben disponer de patinillos verticales accesibles desde los locales de cada usuario hasta la cubierta; serán de dimensiones suficientes para alojar las conducciones correspondientes (conductos de ventilación, etc). Las unidades exteriores de los equipos autónomos de refrigeración situadas en fachada deben integrarse en la misma, quedando ocultas a la vista exterior.

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Para locales destinados al emplazamiento de unidades de tratamiento de aire son válidos los requisitos de espacio indicados en EN 13779, Anexo A, capítulo A 13, apartado A 13.2. En la sala de máquinas se dispondrá un plano con el esquema de principio de la instalación, enmarcado en un cuadro de protección. Todas las instrucciones de seguridad, de manejo y maniobra y de funcionamiento, según lo que figure en el "Manual de Uso y Mantenimiento", deben estar situadas en lugar visible, en la sala de máquinas y locales técnicos. Las conducciones de las instalaciones deben estar señalizadas de acuerdo con la norma UNE 100100. Todas las instalaciones térmicas deben disponer de la instrumentación de medida suficiente para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los parámetros que intervienen de forma fundamental en el funcionamiento de los mismos. Los aparatos de medida se situarán en lugar visibles y fácilmente accesibles para su lectura y mantenimiento. En instalaciones de potencia térmica nominal mayor que 70 kW, el equipamiento mínimo de aparatos de medición será el siguiente:

- Colectores de impulsión y retorno de un fluido portador: un termómetro. - Bombas: un manómetro para lectura de la diferencia de presión entre aspiración y

descarga, uno por cada bomba. - Intercambiadores de calor: termómetros y manómetros a la entrada y salida de los fluidos,

salvo cuando se trate de agentes frigorígenos. - Recuperadores de calor aire-aire: tomas para la lectura de magnitudes físicas de las dos

corrientes de aire. - Unidades de tratamiento de aire: medida permanente de las temperaturas del aire en

impulsión, retorno y toma de aire exterior. 15. PRUEBAS. 15.1. Equipos. Se tomará nota de los datos de funcionamiento de los equipos y aparatos, que pasarán a formar parte de la documentación final de la instalación. Se registrarán los datos nominales de funcionamiento que figuren en el proyecto o memoria técnica y los datos reales de funcionamiento. Se ajustarán las temperaturas de funcionamiento del agua de las plantas enfriadoras y se medirá la potencia absorbida en cada una de ellas. 15.2. Pruebas de estanqueidad de las redes de tuberías. Todas las redes de circulación de fluidos portadores deberán ser probadas hidrostáticamente, a fin de asegurar su estanquidad, antes de quedar ocultas por obras de albañilería, material de relleno o por el material aislante. Son válidas las pruebas realizadas de acuerdo a la norma UNE-EN 14.336 para tuberías metálicas, o a UNE-ENV 12.108 para tuberías plásticas. El procedimiento a seguir para las pruebas de estanquidad hidráulica, en función del tipo de

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tubería y con el fin de detectar fallos de continuidad en las tuberías de circulación de fluidos portadores, comprenderá las fases que se relacionan a continuación: Preparación y limpieza. Antes de realizar la prueba de estanquidad y de efectuar el llenado definitivo, las redes de tuberías de agua deberán ser limpiadas internamente para eliminar los residuos procedentes del montaje. Las pruebas de estanquidad requerirán el cierre de los terminales abiertos. Deberá comprobarse que los aparatos y accesorios que queden incluidos en la sección de la red que se pretende probar pueden soportar la presión a la que se les va a someter. De no ser así, tales aparatos deberán quedar excluidos, cerrando válvulas o sustituyéndolos por tapones. Para ello, una vez completada la instalación, la limpieza podrá efectuarse llenándola y vaciándola el número de veces que sea necesario, con agua o con una solución acuosa de un producto detergente, con dispersantes compatibles con los materiales empleados en el circuito, cuya concentración será establecida por el fabricante. Tras el llenado se pondrán en funcionamiento las bombas y se dejará circular el agua durante el tiempo que indique el fabricante del compuesto dispersante. Posteriormente, se vaciará totalmente la red y se enjuagará con agua procedente del dispositivo de alimentación. En el caso de redes cerradas, destinadas a la circulación de fluidos con temperatura de funcionamiento menor que 100 ºC, se medirá el pH del agua del circuito. Si el pH resultara menor que 7,5 se repetirá la operación de limpieza y enjuague tantas veces como sea necesario. A continuación se pondrá en funcionamiento la instalación con sus aparatos de tratamiento. Prueba preliminar de estanquidad. Esta prueba se efectuará a baja presión, para detectar fallos de continuidad en la red y evitar los daños que podría provocar la prueba de resistencia mecánica; se empleará el mismo fluido transportado o, generalmente, agua a la presión de llenado. La prueba preliminar tendrá la duración suficiente para verificar la estanquidad de todas las uniones. Prueba de resistencia mecánica. Esta prueba se efectuará a continuación de la prueba preliminar: una vez llenada la red con el fluido de prueba, se someterá a las uniones a un esfuerzo por la aplicación de la presión de prueba. En el caso de circuitos cerrados de agua refrigerada o de agua caliente hasta una temperatura máxima de servicio de 100 ºC, la presión de prueba será equivalente a una vez y media la presión máxima efectiva de trabajo a la temperatura de servicio, con un mínimo de 6 bar. La prueba hidráulica de resistencia mecánica tendrá la duración suficiente para verificar visualmente la resistencia estructural de los equipos y tuberías sometidos a la misma. Reparación de fugas. La reparación de las fugas detectadas se realizará desmontando la junta, accesorio o sección donde se haya originado la fuga y sustituyendo la parte defectuosa o averiada con material nuevo. Una vez reparadas las anomalías, se volverá a comenzar desde la prueba preliminar. El proceso se repetirá tantas veces como sea necesario, hasta que la red sea estanca.

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15.3. Pruebas de libre dilatación. Una vez que las pruebas anteriores de las redes de tuberías hayan resultado satisfactorias y se haya comprobado hidrostáticamente el ajuste de los elementos de seguridad, las instalaciones equipadas con generadores de calor se llevarán hasta la temperatura de tarado de los elementos de seguridad, habiendo anulado previamente la actuación de los aparatos de regulación automática. Durante el enfriamiento de la instalación y al finalizar el mismo, se comprobará visualmente que no hayan tenido lugar deformaciones apreciables en ningún elemento o tramo de tubería y que el sistema de expansión haya funcionado correctamente. 15.4. Pruebas de estanquidad de chimenea. La estanquidad de los conductos de evacuación de humos se ensayará según las instrucciones de su fabricante. 15.5. Pruebas de estanqueidad de los circuitos frigoríficos. Los circuitos frigoríficos de las instalaciones realizadas en obra serán sometidos a las pruebas especificadas en la normativa vigente. No es necesario someter a una prueba de estanquidad la instalación de unidades por elementos, cuando se realice con líneas precargadas suministradas por el fabricante del equipo, que entregará el correspondiente certificado de pruebas. 15.6. Pruebas de recepción de redes de conductos. La limpieza interior de las redes de conductos de aire se efectuará una vez se haya completado el montaje de la red y de la unidad de tratamiento de aire, pero antes de conectar las unidades terminales y de montar los elementos de acabado y los muebles. En las redes de conductos se cumplirá con las condiciones que prescribe la norma UNE 100012. Antes de que una red de conductos se haga inaccesible por la instalación de aislamiento térmico o el cierre de obras de albañilería y de falsos techos, se realizarán pruebas de resistencia mecánica y de estanquidad para establecer si se ajustan al servicio requerido, de acuerdo con lo establecido en el proyecto o memoria técnica. Para la realización de las pruebas las aperturas de los conductos, donde irán conectados los elementos de difusión de aire o las unidades terminales, debe cerrarse rígidamente y quedar perfectamente selladas. Las redes de conductos deben someterse a pruebas de resistencia estructural y estanquidad. El caudal de fuga admitido se ajustará a lo indicado en el proyecto o memoria técnica, de acuerdo con la clase de estanquidad elegida. 15.7. Pruebas finales. Se consideran válidas las pruebas finales que se realicen siguiendo las instrucciones indicadas en la norma UNE-EN 12599:01 en lo que respecta a los controles y mediciones funcionales.

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16. PREVENCION DE LA LEGIONELA. 16.1. Instalaciones y equipo implicados. Las principales instalaciones que pueden ser fuentes de contaminación potencial son todos los componentes del sistema de acondicionamiento de aire que estén sucios y en presencia de un elevado grado de humedad. 16.2. Acciones preventivas durante el diseño y montaje Conductos para el transporte de aire Existe un riesgo evidente de contaminación de los ambientes a causa de posibles capas de suciedad que puedan acumularse en los sistemas de transporte de aire, especialmente en zonas donde la velocidad sea baja o existan turbulencias. La posibilidad de que se produzcan condensaciones que humedezcan estos depósitos aumenta el riesgo de multiplicación de la legionela. Las medidas de prevención para reducir estos riesgos son las siguientes: - Se instalarán secciones de filtración de eficacia adecuada al uso del edificio para todo el aire en

circulación. - Se impedirá la formación de condensaciones en el interior de los conductos mediante aplicación

de aislamiento térmico, diseñado para las condiciones extremas de proyecto. - Se utilizarán, preferentemente, conductos de construcción normalizada, con superficie de baja

rugosidad hidráulica y fabricados con materiales resistentes a la corrosión, que presenten un menor grado de retención de las partículas y faciliten la limpieza.

- Se prestará especial atención al diseño y montaje de los conductos para reducir, en lo posible, las turbulencias en cambios de dirección o sección, derivaciones, etc. así como al tipo de sección transversal, que son causas de acumulación de suciedad.

- Las redes de conductos deberán disponer de trampillas practicables que permitan su inspección y eventual limpieza por métodos de probada eficacia, con estanquidad igual, por lo menos, a la de la red de conductos. Las trampillas se instalarán en las proximidades de las citadas zonas de turbulencia y además, en los conductos de sistemas de baja velocidad, de la clase B según UNE 100-102, cada 10 m, como máximo, en sus tramos rectos horizontales. A estos efectos, las conexiones a las unidades terminales, cuando sean efectuadas mediante conductos flexibles, podrán considerarse puntos de acceso a la red.

16.3. Acciones preventivas durante la explotación La principal actuación consiste en una limpieza esmerada de aquellas partes de las instalaciones que son susceptibles de ensuciarse, con el fin de eliminar el substrato de alimentación de la bacteria. La limpieza se efectuará drenando el sistema, limpiándolo con soluciones biodispersantes y biocidas para eliminar el substrato biológico (salvo en los sistemas de agua sanitaria) y, por último, desinfectando a fondo con cloro u otro desinfectante o con calor. El tratamiento del agua no es efectivo si el sistema no se mantiene limpio. Es muy importante un control continuo de la calidad del agua del circuito, y en su caso, del agua de aportación. Para ser efectivas, es necesario que las medidas preventivas sean aplicadas

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ininterrumpidamente y por personal especializado. Todas las instalaciones que hayan permanecido fuera de uso deberán recibir un tratamiento de limpieza y posterior desinfección justo antes de su puesta en marcha. Se deberá vigilar que lo sistemas cumplan los requisitos de proyecto a lo largo de toda su vida útil. Unidades de tratamiento de aire Todas las superficies en contacto con el aire tratado o a tratar deberán limpiarse con frecuencia anual. Todas las bandejas de recogida de agua condensada de las baterías de enfriamiento y deshumidificación se mantendrán secas mediante una tubería de drenaje de fuerte pendiente (2 % mínimo), conectada a una red independiente de desagüe o la del edificio mediante sifón. Las bandejas y las aletas de las baterías se limpiarán con frecuencia mensual. Unidades terminales con batería Todas las superficies de las unidades terminales con batería de enfriamiento (ventiloconvectores, inductores y consolas), instalados en los mismos locales acondicionados o en su proximidad, se limpiarán a fondo con frecuencia mensual. La bandeja de recogida de agua condensada de la batería se mantendrá seca mediante una tubería de drenaje de fuerte pendiente (1 % mínimo), conectada mediante sifón a una red independiente de desagüe o a la del edificio. Unidades terminales sin batería Las superficies interiores de estas unidades terminales (cajas) se limpiarán con frecuencia semestral. Conductos La limpieza de la red de conductos se efectuará con frecuencia anual, por lo menos, dependiendo de la calidad del aire transportado. 17. MANTENIMIENTO Y USO. 17.1. Programa de mantenimiento preventivo. Las instalaciones térmicas se mantendrán de acuerdo con las operaciones y periodicidades contenidas en el programa de mantenimiento preventivo establecido en el "Manual de Uso y Mantenimiento" que serán, al menos, las indicadas a continuación: Periodicidad Operación 70 kW > 70 kW - Limpieza de los evaporadores 1 vez año 1 vez año - Limpieza de los condensadores 1 vez año 1 vez año - Drenaje, limpieza y tratamiento del circuito de torres de refrigeración 1 vez año 2 veces año - Comprobación de la estanquidad y niveles de refrigerante y aceite en equipos frigoríficos 1 vez año 1 vez mes

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- Comprobación y limpieza del circuito de humos de calderas 1 vez año 2 veces año - Comprobación y limpieza de conductos de humos y chimenea 1 vez año 2 veces año - Limpieza del quemador de la caldera 1 vez año 1 vez mes - Revisión del vaso de expansión 1 vez año 1 vez mes - Revisión de los sistemas de tratamiento de agua 1 vez año 1 vez mes - Comprobación de material refractario - 2 veces año - Comprobación de estanquidad de cierre entre quemador y caldera 1 vez año 1 vez mes - Revisión general de calderas de gas 1 vez año 1 vez año - Revisión general de calderas de gasóleo 1 vez año 1 vez año - Comprobación de niveles de agua en circuitos 1 vez año 1 vez mes - Comprobación de estanquidad de circuitos de tuberías - 1 vez año - Comprobación de estanquidad de válvulas de interceptación - 2 veces año - Comprobación de tarado de elementos de seguridad - 1 vez mes - Revisión y limpieza de filtros de agua - 2 veces año - Revisión de baterías de intercambio térmico - 1 vez año - Revisión de aparatos de humectación y enfriamiento evaporativo 1 vez año 1 vez mes - Revisión y limpieza de aparatos de recuperación de calor 1 vez año 2 veces año - Revisión de unidades terminales agua-aire 1 vez año 2 veces año - Revisión de equipos autónomos 1 vez año 2 veces año - Revisión de bombas y ventiladores - 1 vez mes - Revisión del estado del aislamiento térmico 1 vez año 1 vez año - Revisión del sistema de control automático 1 vez año 2 veces año - Comprobación del estado del almacenamiento del biocomb. sólido 1 vez semana 1 vez semana - Apertura y cierre contenedor en instalaciones de biocomb. sólido 2 veces año 2 veces año - Limpieza y retirada de cenizas en instalaciones de biocomb. sólido 1 vez mes 1 vez mes - Control visual de la caldera de biomasa 1 vez semana 1 vez semana - Comprobación y limpieza del circuito de humos de calderas y conductos de humos y chimeneas en calderas de biomasa 1 vez año 1 vez mes - Revisión de los elementos de seguridad en instalaciones de biomasa 1 vez mes 1 vez mes Es responsabilidad del mantenedor autorizado o del director de mantenimiento, cuando la participación de este último sea preceptiva, la actualización y adecuación permanente de las mismas a las características técnicas de la instalación. 17.2. Programa de gestion energética. La empresa mantenedora realizará un análisis y evaluación periódica del rendimiento de

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los equipos generadores de calor en función de su potencia térmica nominal instalada, midiendo y registrando los valores, de acuerdo con las operaciones y periodicidades indicadas a continuación: Periodicidad Medidas de generadores de calor 20 kW < P 70 kW 70 kW < P 1000 kW P > 1000 kW - Temperatura o presión del fluido portador en entrada y salida del generador de calor cada dos años cada 3 meses una vez al mes - Temperatura ambiente del local o sala máquinas cada dos años cada 3 meses una vez al mes - Temperatura de los gases de combustión cada dos años cada 3 meses una vez al mes - Contenido CO y CO2 en productos combustión cada dos años cada 3 meses una vez al mes - Índice opacidad de humos en comb. sólidos o líquidos y de contenido de partículas sólidas en comb. sólido cada dos años cada 3 meses una vez al mes - Tiro en caja de humos de la caldera cada dos años cada 3 meses una vez al mes La empresa mantenedora realizará un análisis y evaluación periódica del rendimiento de los equipos generadores de frío en función de su potencia térmica nominal, midiendo y registrando los valores, de acuerdo con las operaciones y periodicidades indicadas a continuación: Periodicidad Medidas de generadores de frío 70 kW < P 1000 kW P > 1000 kW - Temperatura del fluido exterior en entrada y salida del evaporador cada 3 meses una vez mes - Temperatura del fluido exterior en entrada y salida del condensador cada 3 meses una vez mes - Pérdida de presión en el evaporador en plantas enfriadoras por agua cada 3 meses una vez mes - Pérdida de presión en el condensador en plantas enfriadoras por agua cada 3 meses una vez mes - Temperatura y presión de evaporación cada 3 meses una vez mes - Temperatura y presión de condensación cada 3 meses una vez mes - Potencia eléctrica absorbida cada 3 meses una vez mes - Potencia térmica instantánea del generador, como % carga máx. cada 3 meses una vez mes - CEE o COP instantáneo cada 3 meses una vez mes - Caudal de agua en el evaporador cada 3 meses una vez mes - Caudal de agua en el condensador cada 3 meses una vez mes La empresa mantenedora asesorará al titular, recomendando mejoras o modificaciones de la instalación así como en su uso y funcionamiento que redunden en una mayor eficiencia energética. Además, en instalaciones de potencia térmica nominal mayor que 70 kW, la empresa mantenedora realizará un seguimiento de la evolución del consumo de energía y de agua de la instalación térmica periódicamente, con el fin de poder detectar posibles desviaciones y tomar las medidas correctoras oportunas. Esta información se conservará por un plazo de, al menos, cinco años. 17.3. Instrucciones de seguridad. Las instrucciones de seguridad serán adecuadas a las características técnicas de la instalación concreta y su objetivo será reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios u operarios sufran daños inmediatos durante el uso de la instalación. En el caso de instalaciones de potencia térmica nominal mayor que 70 kW estas instrucciones deben estar claramente visibles antes del acceso y en el interior de salas de máquinas, locales técnicos y junto a aparatos y equipos, con absoluta prioridad sobre el resto de instrucciones y deben hacer referencia, entre otros, a los siguientes aspectos de la instalación: parada de los equipos antes de una intervención; desconexión de la corriente eléctrica antes de intervenir en un equipo; colocación de advertencias antes de intervenir en un equipo, indicaciones de seguridad para distintas presiones, temperaturas, intensidades eléctricas, etc; cierre de válvulas antes de abrir un circuito hidráulico, etc.

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17.4. Instrucciones de manejo y maniobra. Las instrucciones de manejo y maniobra, serán adecuadas a las características técnicas de la instalación concreta y deben servir para efectuar la puesta en marcha y parada de la instalación, de forma total o parcial, y para conseguir cualquier programa de funcionamiento y servicio previsto. En el caso de instalaciones de potencia térmica nominal mayor que 70 kW estas instrucciones deben estar situadas en lugar visible de la sala de máquinas y locales técnicos y deben hacer referencia, entre otros, a los siguientes aspectos de la instalación; secuencia de arranque de bombas de circulación; limitación de puntas de potencia eléctrica, evitando poner en marcha simultáneamente varios motores a plena carga; utilización del sistema de enfriamiento gratuito en régimen de verano y de invierno. 17.5. Instrucciones de funcionamiento. El programa de funcionamiento, será adecuado a las características técnicas de la instalación concreta con el fin de dar el servicio demandado con el mínimo consumo energético. En el caso de instalaciones de potencia térmica nominal mayor que 70 kW comprenderá los siguientes aspectos:

- Horario de puesta en marcha y parada de la instalación. - Orden de puesta en marcha y parada de los equipos. - Programa de modificación del régimen de funcionamiento. - Programa de paradas intermedias del conjunto o de parte de equipos. - Programa y régimen especial para los fines de semana y para condiciones especiales de uso

del edificio o de condiciones exteriores excepcionales. 17.6. Limitación de temperaturas. Por razones de ahorro energético se limitarán las condiciones de temperatura en el interior de los establecimientos habitables que estén acondicionados situados en los edificios y locales destinados a los siguientes usos: - Administrativo. - Comercial: tiendas, supermercados, grandes almacenes, centros comerciales y similares. - Pública concurrencia: - Culturales: teatros, cines, auditorios, centros de congresos, salas de exposiciones y similares. - Establecimientos de espectáculos públicos y actividades recreativas. - Restauración: bares, restaurantes y cafeterías. - Transporte de personas: estaciones y aeropuertos. Las condiciones a cumplir serán: a) La temperatura del aire en los recintos calefactados no será superior a 21 ºC, cuando para ello se

requiera consumo de energía convencional para la generación de calor por parte del sistema de calefacción.

b) La temperatura del aire en los recintos refrigerados no será inferior a 26 ºC, cuando para ello se requiera

consumo de energía convencional para la generación de frío por parte del sistema de refrigeración. c) Las condiciones de temperatura anteriores estarán referidas al mantenimiento de una humedad relativa

comprendida entre el 30 % y el 70 %. La temperatura del aire y la humedad relativa registradas en cada momento y las que debería tener, según las condiciones anteriores, se visualizarán mediante un dispositivo adecuado, situado en un sitio visible y frecuentado por las personas que utilizan el recinto, prioritariamente en los vestíbulos de acceso y con unas dimensiones mínimas de 297x420 mm (DIN A3) y una exactitud de medida de +- 0,5 ºC. Este dispositivo será obligado en los recintos destinados a los usos indicados cuya superficie sea superior a 1.000

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MEMORIA DE CALCULO

2.1.- DATOS DE PARTIDA.

Al disponer la zona a reformar de una instalacion de calefaccion por caldera de gasoleo alimentando radiadores de fundicion existentes, los calculos se realizaran de la instalacion en funcion de refrigeracion.

El horario de funcionamiento será un mínimo 12 Horas. (Estimación temporal)

Temperatura salida del fluido para refrigeración

7 ºC

Temperatura de retorno ..... 12 ºC

Grados día con base l5 - l5 en Ciudad Real, según la norma UNE 100-002-88 con una longitud de 03º 55’ W, una latitud de 38º 59’ N y una altitud de 628 m. es de l.300ºC anual. Se adoptara un método de cálculo que en la práctica se ha contrastado, teniendo en cuenta las exigencias reglamentadas y utilizando los programas de calculo “dmELECT”.

2.2.- CONDICIONES EXTERIORES DE CÁLCULO

Se partirá de lo indicado en la norma UNE 100-001-85 que establece las condiciones termohigrométricas exteriores de proyecto en invierno. Las condiciones de verano corresponden a las observaciones de los meses de junio, julio, agosto y septiembre, 122 días. Los datos de partida serán para la localidad de Ciudad Real con una Longitud de 3º55’W, Latitud 38º59’ N y una altura sobre el nivel del mar de 628 m. obtenidos por los datos acumulados durante un periodo mínimo de 5 años. Las condiciones en verano se tomaran las indicadas en los niveles percentiles de temperatura seca y de humedad a nivel del 5% (Según la norma UNE 100-014-84 en su punto 4), será una temperatura seca de 33,8ºC adoptando en nuestros calculo una temperatura de 36ºC, en temperatura humedad se adoptara 21,7ºC.

2.3.- CONDICIONES INTERIORES DE CÁLCULO

Se tendrá en cuenta lo indicado en la instrucción IT 1.1 en su apartado IT 1.1.4.1.2, se podrá consultar la norma UNE-EN ISO 7730. Las condiciones se fijaran según la actividad metabólica de las personas y su grado de vestimenta, en general estarán comprendida entre los siguientes limites:

VERANO.

Temperatura operativa 23 a 25ºC

Velocidad media del aire 0,18 a 0,24 m/s.

Humedad relativa 45 a 60%

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Manteniendo estos valores entre los limites de la zona ocupada, los limites de la zona ocupada se definirá desde las superficies interiores de los elementos:

Pared Exterior con ventanas o puertas. 100 Cm.

Pared Ext. sin ventanas o puertas y pared interior 50 Cm.

Suelo, en su limite inferior 10 Cm.

Suelo, en su limite superior (Sentado). 130 Cm.

Suelo, en su limite superior (De pie). 200 Cm.

2.4.- CARGA TÉRMICA DE REFRIGERACIÓN DE UN LOCAL.

La carga térmica de refrigeración de un local "Qr" se obtiene: Q

r = Q

s + Q

l

Siendo: Q

s = Aportación o carga térmica sensible (W).

Ql = Aportación o carga térmica latente (W).

La carga térmica efectiva de refrigeración de un local "Q

re" se obtiene:

Q

re = Q

se + Q

le

Siendo: Q

se = Carga térmica sensible efectiva (W).

Qle = Carga térmica latente efectiva (W).

2.4.1. Carga térmica sensible "Qs".

Qs = Q

sr + Q

str + Qst + Qsi + Qsai

Siendo: Q

sr = Calor por radiación solar a través de cristal (W).

Qstr

= Calor por transmisión y radiación a través de paredes y techos exteriores (W).

Qst = Calor por transmisión a través de paredes, techos y puertas interiores, suelos y ventanas

(W). Q

si = Calor sensible por infiltraciones de aire exterior (W).

Qsai

= Calor sensible por aportaciones internas (W).

2.4.1.1. Calor por radiación solar a través de cristal "Qsr".

Qsr

= R·A·fcr

·fat

·falm

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Siendo: R = Radiación solar (W/m²).

-Con almacenamiento, R = Máxima aportación solar, a través de vidrio sencillo, correspondiente a la orientación, mes y latitud considerados. -Sin almacenamiento, R = Aportación solar, a través de vidrio sencillo, correspondiente a la hora, orientación, mes y latitud considerados.

A = Superficie de la ventana (m²). fcr

= Factor de corrección de la radiación solar.

- Marco metálico o ningún marco (+17%). - Contaminación atmosférica (-15% máx.). - Altitud (+0,7% por 300 m). - Punto de rocío superior a 19,5 °C (-14% por 10 °C sin almac., -5% por 4 °C con almac.). - Punto de rocío inferior a 19,5 °C (+14% por 10 °C sin almac., +5% por 4 °C con almac.).

fat

= Factor de atenuación por persianas u otros elementos.

falm

= Factor de almacenamiento en las estructuras del edificio.

2.4.1.2. Calor por transmisión y radiación a través de paredes y techos exteriores "Qstr".

Qstr

= U·A·DET

Siendo:

U = Coeficiente de transmitancia del cerramiento (W/m² °K). según DB-HE1. A = Superficie del cerramiento. DET = Diferencia equivalente de temperaturas (°C).

DET = a + DETs + b·(Rs/Rm)·(DETm - DETs)

Siendo: a = Coeficiente corrector que tiene en cuenta:

- Un incremento distinto de 8° C entre las temperaturas interior y exterior (esta última

tomada a las 15 horas del mes considerado). - Una OMD distinta de 11° C.

DETs = Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para el cerramiento a la

sombra. DETm = Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para el cerramiento

soleado. b = Coeficiente corrector que considera el color de la cara exterior de la pared.

- Color oscuro, b=1. - Color medio, b=0,78 - Color claro, b=0,55.

Rs = Máxima insolación, correspondiente al mes y latitud supuestos, para la orientación

considerada. Rm = Máxima insolación, correspondiente al mes de Julio y a 40° de latitud Norte, orientación

considerada.

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2.4.1.3. Calor por transmisión a través de paredes, techos y puertas interiores, suelos y ventanas "Qst".

Qst

= U·A·(Te - T

i)

Siendo:

U = Coeficiente de transmitancia del cerramiento (W/m² °K). según DB-HE1.

A = Superficie del cerramiento (m²). Te = Temperatura de diseño al otro lado del cerramiento (°C). Ti = Temperatura interior de diseño del local (°C).

2.4.1.4. Calor sensible por infiltraciones de aire exterior "Qsi".

Q

si = V

ae·0,33·(T

e - Ti)

Siendo: V

ae i = Caudal de aire exterior caliente que se introduce en el local (m³/h).

Te = Temperatura exterior de diseño (°C).

Ti = Temperatura interior de diseño del local (°C).

El caudal de aire exterior se estima por la tasa de Renovación Horaria "Vr".

Vr = V · n Siendo:

V = Volumen del local (m³). n = Número de renovaciones por hora (ren/h).

2.4.1.5. Calor sensible por aportaciones internas "Qsai".

Qsai

= Qsil

+ Qsp

+ Qsv

Siendo: Q

sil = Ganancia interna de calor sensible por Iluminación (W).

Qsp

= Ganancia interna de calor sensible debida a los Ocupantes (W).

Qsv = Ganancia interna de calor sensible por Aparatos diversos (motores eléctricos,

ordenadores, etc) (W).

2.4.2.Carga térmica latente "Qse".

Qse

= Qs + Q

sv

Siendo: Q

s = Carga térmica sensible (W).

Qsv = Calor sensible por aire de ventilación a través del climatizador (W).

2.4.2.1. Calor sensible por aire de ventilación "Qsv".

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Qsv

= Vav

·0,33·f·(Te - T

i)

Siendo: V

av = Caudal de aire exterior necesario para la ventilación del local. Estimado según UNE

100011 (m3/h por persona, superficie y local). f = Factor de by-pass del equipo acondicionador. T

e = Temperatura exterior de diseño (°C).

Ti = Temperatura interior de diseño (°C).

2.4.2.2. Carga térmica latente "Ql".

Q

l = Qli + Qlai

Siendo: Q

li = Calor latente por infiltraciones de aire exterior (W).

Qlai

= Calor latente por aportaciones internas (W).

2.4.2.2.1. Calor latente por infiltraciones de aire exterior "Qli".

Qli = V

ae·0,84·(W

e - W

i)

Siendo: V

ae i = Caudal de aire exterior caliente que se introduce en el local (m³/h).

We = Humedad absoluta del aire exterior (gw/Kga).

Wi = Humedad absoluta del aire interior (gw/Kga).

El caudal de aire exterior se estima por la tasa de Renovación Horaria "Vr".

Vr = V · n Siendo: V = Volumen del local (m³). n = Número de renovaciones por hora (ren/h).

2.4.2.2.2. Calor latente por aportaciones internas "Qlai".

Qlai

= Qlp

+ Qlv

Siendo: Q

lp = Ganancia interna de calor latente debida a los Ocupantes (W).

Qlv = Ganancia interna de calor latente por Aparatos diversos (cafetera, freidora, etc) (W).

2.4.2.3. Carga térmica latente efectiva "Qle".

Q

le = Q

l + Qlv

Siendo: Q

l = Carga térmica latente (W).

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Qlv = Calor latente por aire de ventilación a través del climatizador (W).

2.4.2.4.1. Calor latente por aire de ventilación "Qlv".

Qlv = V

av·0,84·f·(W

e - W

i)

Siendo: V

av = Caudal de aire exterior necesario para la ventilación del local. Estimado según UNE

100011 (m3/h por persona, superficie y local). f = Factor de by-pass del equipo acondicionador. W

e = Humedad absoluta del aire exterior (gw/Kga).

Wi = Humedad absoluta del aire interior (gw/Kga).

2.5.- COEFICIENTE DE TRANSMITANCIA DE LOS CERRAMIENTOS "U".

U = 1 / (Rsi + Rse + i ei/i + Rc + Rf )

Siendo: U = Coeficiente de transmitancia del cerramiento (W/m² °K). Rsi = Resistencia térmica superficial interior (m² °K / W). Rse= Resistencia térmica superficial exterior (m² °K / W). e = Espesor de las láminas del cerramiento (m). Conductividad térmica de las láminas del cerramiento (W/m °K). Rc = Resistencia térmica de la cámara de aire (m² °K / W).

Rf = Resistencia térmica del forjado (m² °K/W).

2.6. CONDENSACIONES

2.6.1. Temperatura superficial interior y temperatura en las caras interiores del cerramiento.

Tx = T

x-1 - [(T

i - T

e)· R (x,x-1)

/RT]

Siendo: T

x = Temperatura en la cara x (°C).

Tx-1

= Temperatura en la cara x-1 (°C).

Ti = Temperatura interior (°C).

Te = Temperatura exterior (°C).

R (x,x-1) = Resistencia térmica de la lámina comprendida entre las superficies x y x-1 (m² °K / W).

RT = Resistencia térmica total del cerramiento (m² °K / W).

2.6.2. Presión de vapor de saturacion en la superficie interior y en las caras interiores del cerramiento.

Pvsx = e [A - B/T

x]

Siendo:

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Pvsx = Presión de vapor de saturación en la cara x (bar).

Tx = Temperatura en la cara x (°K).

A, B = Coeficientes en función de la temperatura en la cara x.

2.6.3. Presión de vapor en la superficie interior y en las caras interiores del cerramiento.

Pvx = Pvx-1

- [(Pvi - Pve

)·Rv(x, x-1) / RvT]

Siendo: Pvx = Presión de vapor en la cara x (mbar).

Pvx-1 = Presión de vapor en la cara x-1 (mbar).

Pvi = Presión de vapor interior (mbar).

Pve = Presión de vapor exterior (mbar).

Rv(x, x-1) = Resistencia al vapor de la lámina comprendida entre las superficies x y x-1 (MN· s/g).

RvT = Resistencia al vapor total del cerramiento (MN· s/g).

2.6.4. Temperatura de rocío en la superficie interior y en las caras interiores del cerramiento.

TRx

= B /(A - ln Pvx)

Siendo: T

Rx = Temperatura de rocío en la cara x (°K).

Pvx = Presión de vapor en la cara x (bar).

A, B = Coeficientes en función de la temperatura en la cara x.

2.7.- PERDIDAS POR OCUPACION (Refrigeración)

En el cuerpo humano se producen transformaciones exotérmicas cuya intensidad es variable en función del individuo y la actividad desarrollada. La temperatura interior más favorable a estas transformaciones es de 37 grados C. con una tolerancia muy pequeña. El cuerpo humano es capaz de mantener esta temperatura dentro de variaciones bastante amplias de la temperatura exterior, gracias a su facultad de expulsar hacia el exterior una cantidad de calor mas o menos importante del calor desarrollado. Este calor llega a la epidermis a través de la circulación sanguínea, y se disipa: Hacia las paredes del local por radiación y hacia el aire ambiente por convección en la epidermis y vías respiratorias Hay que considerar por tanto para este elemento de aportación tanto una cantidad de calor sensible como de calor latente, valores empíricos y que oscilan como ya se ha mencionado en función de la actividad, permanencia en la estancia, etc del individuo. Se pueden aceptar valores en trabajo moderado de 61 kcal/h por persona para el calor latente y de 52 kcal/h en cuanto al sensible se refiere.

Para su cálculo se considera cada una de las dependencias de forma individual con las ganancias que ellas suponen en sus dos variantes de calor sensible y latente, valores que aparecen en hojas adjuntas en apartado correspondiente de cada una de las habitaciones del local a acondicionar.

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2.8.- PERDIDAS POR ALUMBRADO (Refrigeración)

El alumbrado constituye una fuente de calor sensible. Este calor se emite por radiación, convección y conducción. Un porcentaje de calor emitido por radiación es absorbido por los materiales que rodean el local, pudiendo incluso producirse estratificación del calor emitido por convección. Para el cálculo de esta aportación se puede suponer que : Qi = P x 0,86 En donde :

Qi seria la aportación de calor fruto de la iluminación P se correspondería con la potencia de las lámparas instaladas en el local, variable

dependiente del tipo de habitación a acondicionar.

Para su cálculo se considera cada una de las dependencias de forma individual con las ganancias que ellas suponen en su variante de calor sensible, valores que aparecen en hojas adjuntas en apartado correspondiente de cada una de las habitaciones del local a acondicionar. 2.9.- RESUMEN DE CARGAS POR DEPENDENCIA.

En hojas de cálculo adjuntas quedan especificadas todas las cargas por dependencia así como las necesidades calorífica y de frío, lo que traerá consigo la definición de la máquina a instalar, tanto en invierno como en verano.

2.10.- CUADRO DE PÉRDIDAS Y ELEMENTOS EMISORES ADOPTADOS EN CADA DEPENDENCIA.

En el ANEJO DE CALCULO correspondiente quedan expresadas las perdidas de cada una de las dependencias que componen la edificación, el sumatorio de cada una de ellas por zona nos determinara la potencia de cada bomba de calor a utilizar. La potencia que deben de aportar las bombas de calor será la potencia calculada anteriormente multiplicada por un coeficiente de intermitencia o simultaneidad de cargas, la inercia térmica del edificio, de la duración del periodo de puesta en régimen y de las condiciones de ocupación y uso.

2.11.- NIVEL DE VENTILACION INTERIOR DE LOS LOCALES.

Otro parámetro de confort será el de renovación de aire, en nuestro caso se realizara una ventilación de las diferentes dependencias aportando aire exterior, aportación que se realizara filtrando y climatizando el aire a introducir. Los ocupantes de un local producen una cierta producción interior que deteriora la calidad ambiental. Esta polución interior se manifiesta en una disminución de la cantidad de oxigeno interior y por lo tanto un incremento de la cantidad de anhídrido carbónico, por otra parte un incremento de substancias odorantes, todo ello procedente tanto de la respiración como de la transpiración y como consecuencia del grado de ocupación de cada una de las dependencias, por lo cual los cálculos de necesidades de ventilación se realizara partiendo del número de personas en cada una de las dependencias. La formación de humo por el hábito de fumar en estas dependencias se desprecia puesto que en este tipo de centros esta totalmente prohibido fumar. Para combatir todos estos efectos perjudiciales e incómodos, se acude a introducir a las dependencias una cierta cantidad de aire exterior que se suponen exentos de estos

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contaminantes. Se tendrá en cuenta lo indicado en la instrucción IT 1.1 en su apartado IT 1.1.4.2 y sus subapartados, sobre exigencia de calidad del aire interior, se consideran los criterios de ventilación de la norma UNE- EN 13779. En la instrucción técnica indica que el aire introducido en las dependencias será siempre filtrado y tratado térmicamente, en nuestro caso los conductos de ventilación que comunican directamente desde el exterior están unidos al retorno de los climatizadores de tal forma que con la aspiración de este introduce aire exterior a través del filtro de estos y con el tratamiento térmico condicionado a la temperatura exterior. La situación de las entradas del aire desde el exterior se han situado, en su mayoría, en su orientación sur. Situándose en una zona no contaminada sin figurar zonas industriales ni estar situada la edificación en zonas contaminadas ambientalmente. Para tener un grado pureza en el aire de ventilación desde el exterior se debe de realizar la limpieza de los filtros de los climatizadores que introduce y climatiza este aire primario y posteriormente con los filtros de los propios Climatizadores periódicamente y como mínimo una vez al mes, cambiando este filtro en cada ocasión. Se filtrará mediante medias filtrante sintética. Las dependencias se mantendrán en sobrepresión, al introducir en cada una de las dependencias mas caudal de aire que la retornada desde las dependencias, una sobrepresión que impide la penetración de flujo desde el exterior de estas dependencias. La introducción de aire desde el exterior se realizara de una forma mecánica, siendo el caudal el indicado en el anejo de cálculo sobre cargas térmicas en cada una de las dependencias y partiendo del número de personas que en cada una de ellas se presume que las ocupan. Los pasillos se consideran lugares de paso no de ocupación, sin dotar de ventilación, se tomara el aire procedente de otras dependencias, en nuestro caso al estar en sobrepresión las dependencias que comunican con los pasillos se garantiza que la toma de aire procede e de estas otras dependencias. 2.12.- CALCULO DE TUBERIAS DE AGUA CALIENTE/FRIA para CLIMATIZACION.

Definición de caudales Se calcularán de forma que cumplan para el cálculo de las pérdidas, ya sea mediante el diagrama de pérdidas ya mediante cálculo numérico, es necesario conocer el caudal que circula por las tuberías. Se procurará que el dimensionado y la disposición de las tuberías de una red de distribución se realicen de tal forma que la diferencia entre los valores extremos de las presiones diferenciales en las acometidas de las distintas unidades terminales no sea mayor que el 15% del valor medio. En el montaje se cumplirá lo prescrito por la instrucción IT 2 en todos sus apartados y sobretodo se tendrá en cuenta que el montaje se debe de realizar evitando que se formen bolsas de aire debiendo dar en los tramos horizontales una pendiente hacia un punto de purgador mínima del 0,2%. Para la definición del caudal necesario que circulara por los emisores a instalar, habrá que calcular el intercambio posible de energía entre el caudal de aire que aporta el equipo que se instala, y el agua que deberá circular por la batería de calor proyectada. El cálculo en un sistema dual será el de refrigeración.

C = Q / ( dT x Pe )

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Siendo: C = Caudal en litros/hora. Q = Potencia calorífica de los elementos radiantes. dT = Incremento de temperatura de ida y retorno. Pe = Peso específico del agua = 0,957 kg/l

En el cálculo realizado por tablas el caudal se refleja en el eje de abscisas, adoptándose en el eje de ordenadas una pérdida de carga no mayor a 40 mm/ca/m sin sobrepasar la velocidad de 2 m/seg según valores adoptados. Las canalizaciones, tanto de columnas como la distribución en el interior están constituidas por tubería de PP-R, con cuyos diámetros se han realizado los cálculos. Los diámetros, caudales etc., quedan reflejados en tabla adjunta de cálculo, por tramos de tuberías, al igual que velocidades y pérdidas según modelo de cálculo expresado a continuación. Definición de pérdidas. En cualquier tubo por el que circula el agua, existe una pérdida de presión, presión que depende de los siguientes factores:

Velocidad del agua Diámetro del tubo por el que circula Rugosidad de la superficie interior Longitud del tubo

En general, la velocidad del agua recomendada depende por un lado del servicio para el cual se va a utilizar y la erosión que puede surgir. Los valores máximos de esta velocidad se basan en niveles de sonido permisibles establecidos, teniendo en cuenta que una velocidad excesiva va a ocasionar una excesiva erosión y, por tanto, un desgaste innecesario de la instalación. Es fundamental no superar una velocidad de 0,50 m/seg. en los montantes y de 1,50 m/seg. en los distribuidores, si bien adoptaremos valores de una velocidad máxima de 2 m/seg. Presentamos la siguiente tabla de velocidades que puede servir de orientación para la elección de las tuberías a utilizar en función del di metro del tubo, necesarios para alimentar los elementos objeto de estudio:

DIAMETRO VELOCIDAD

3/8” 0,40 m/seg. ½” 0,45 m/seg. ¾” 0,60 m/seg. 1” 0,70 m/seg.

1 ¼” 0,75 m/seg. 1 ½” 0,80 m/seg. 2” 1,00 m/seg.

2 ½” 1,50 m/seg. 3” 2,00 m/seg.

Al proyectar un sistema de tuberías de agua, deben tenerse en cuenta las pérdidas de presión por rozamiento, y deben estar proyectados para proporcionar el caudal necesario, con una perdida de presión inferior a la presión disponible en la instalación y aportada por los grupos de bombas instalados. Para la determinación de estas pérdidas, deberán considerarse, los tramos rectos y las longitudes equivalentes adicionales de tubería debidas a acoplamientos, válvulas o cualquier otro elemento intercalado en el sistema. Para el cálculo matemático de la velocidad a través de una tubería, se tendrá en cuenta dos

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parámetros, siendo estos el caudal en M3/Seg. y la sección en M², resultando una velocidad media que se representa por:

v = Q / S En donde Q es el caudal y S la sección interna del tubo.

Una vez obtenidas las velocidades de los distintos tramos de las tuberías, se procedería a calcular el Numero de Reynolds, con el fin de conocer el régimen del fluido en su paso por las tuberías, teniendo en cuenta que podría considerarse que hasta Números de Reynolds inferiores a 2.000, se consideraría Régimen laminar, por encima de intervalo que va desde 100.000 hasta 5x10.000.000, se consideraría régimen turbulento, y para situaciones intermedios, régimen de transición. El número de Reynolds se determina con la velocidad media en el interior de la tubería, el diámetro de este y la densidad cinemática, según la formula:

N = (V x D) /

Siendo:

V = Velocidad en el interior del tubo, en M/Sg. D = Diámetro Interior del tubo, en Metros. = Viscosidad Cinemática, en M²/Sg.

Para el cálculo de la pérdida de carga se parte de la formula de DARCY-WEISBACH, siendo esta la siguiente:

J = f x (L/D) x (V²/2g) En donde: f = Es el factor de fricción. L = Es la longitud equivalente en metros de la tubería, considerando, tanto los metros

de la misma, como la reducción a longitud equivalente de los distintos elementos que pueden producir alguna perdida en el circuito.

V = Velocidad calculada en el tramo y en m/s. D = Diámetro de la tubería en metros. g = Gravedad, 9.81 m/s2.

El coeficiente de rozamiento es una magnitud sin dimensiones que es necesaria en la fórmula para que se obtenga el resultado deseado. Todas las magnitudes pueden medirse experimentalmente. Midiendo el caudal y el diámetro interior se puede calcular la velocidad media V. La pérdida de energía J se mide con un manómetro diferencial conectado a los agujeros piezométricos de las secciones 1 y 2 distantes L. Empiricamente se demuestra que en flujo permanente la pérdida de energía por unidad de peso:

1. Es directamente proporcional a la longitud de la tubería. 2. Es, aproximadamente, proporcional al cuadrado de la velocidad. 3. Es, aproximadamente, inversamente proporcional al diámetro. 4. Depende de la rugosidad de las paredes internas del tubo. 5. Depende de la densidad y viscosidad del fluido. 6. Es independiente de la presión.

El coeficiente de rozamiento f debe determinarse de tal manera que dependa de la velocidad V, del diámetro D, de la densidad , de la viscosidad y de ciertas características de la rugosidad

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de la pared que se designan con las letras , ´ y m. Estos símbolos se definen así: es una medida del tamaño de las proyecciones rugosas y tiene las dimensiones de una longitud; ´es una medida de la localización o disposición de los elementos de la rugosidad y tiene también las dimensiones de una longitud; m es un factor de forma que depende de la forma de los elementos individuales de rugosidad y no tiene dimensiones. El coeficiente f, en vez de ser una constante, depende de siete magnitudes,

f=f(V,D,,,,´,m) Como f es un factor sin dimensiones, debe depender de varios parámetros sin dimensiones formados agrupando convenientemente estas siete magnitudes. Para tuberías lisas, = ' = m = 0, con lo que f depende solamente de las cuatro primeras magnitudes. Estas pueden agruparse de una sola manera para formar un único parámetro adimensional, a saber, VD/ que es el número de Reynolds. Para tuberías rugosas, los términos , ' pueden hacerse sin dimensiones dividiendo por D. Colebrook desarrolló una fórmula empírica para la zona de transición de tuberías comerciales situada entre las regiones de las tuberías lisas y de la turbulencia completa que es la base del diagrama de Moody. Este factor es adimensional y su cálculo se realiza por diferentes fórmulas, con el diagrama

de Moody y partiendo del numero de Reynolds, de la rugosidad absoluta “ ” y del diámetro se cálculo el factor “f”. Para más detalle puede consultarse el tratamiento en el libro de Mecánica de flúidos del Profesor de Hidráulica de la Universidad de Michigan Victor Streeter. Editorial McGraw-Hill. Para el cálculo del factor de fricción “f” depende del diámetro de la tubería, así como del número de Reynolds y de la rugosidad relativa de la tubería. Otros cálculos del factor de rozamiento se realizan por las fórmulas empíricas de Blausius, Herman, Brandle y Nikuradse, cuyas ecuaciones prácticas y cuya exactitud en los resultados se determina por la magnitud del número de Reynolds del cual se relacionan. Para cálculos de número de Reynolds comprendido entre 105:108 utilizaremos la formula de Nikuradse, siendo esta la siguiente:

f = 0,0032 + (0,221/N0,282)

Para el cálculo de Número de Reynolds, inferiores a 100.000, se utiliza la formula de Blasius, según la siguiente expresión:

f=0,3164 x(1/N(1/4)) Las tuberías así como la valvulería cumplirán las determinaciones de las instrucciones del RITE. Se disponen tuberías de acero con los diámetros que se especifican en el estado de mediciones y distribución por el edificio en plano correspondiente y que cumpla la norma UNE-19.042. Igual consideración merece las llaves y detectores.

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En cuanto al recorrido, instalación y montaje de los tubos, mencionar que, en general se tiene que cumplir la instrucción IT 2 en todos sus apartados, la instalación será superficial, accesible desde y a cualquier punto de la misma, aislado en su recorrido horizontal por las dependencias del edificio y aislada con Armaflex, salidas de refrigeración y toda la tubería. El fabricante de la valvulería deberá suministrar la perdida de presión a obturador abierto y la hermeticidad a obturador cerrado a presión diferencial máxima. 2.13.- AISLAMIENTO TERMICO DE TUBERIAS.

Se tendrá en cuenta la instrucción técnica complementaria IT 1.2 en su apartado IT 1.2.4.2.1 sobre espesores mínimos del aislamiento térmico, realizándose dicho aislamiento con CAUCHO SINTÉTICO tipo ARMAFLEX. Se entiende que se aislarán cuando éstas transcurran por locales no calefactados ó entre forjados y escayolas. Igualmente se procederá al aislamiento de las mismas, en la propia sala de calderas. El recorrido de las instalaciones permitirá el registro de estas en puntos estratégicos, tales como dilatadores y zonas conflictivas caso que se presentasen. Según el apéndice citado anteriormente el espesor del aislamiento corresponde al siguiente cuadro:

2.14.- CALCULO DE CONDUCTOS 2.14.1.- Teoría del cálculo de conductos.

Los conductos ofrecen una resistencia al movimiento del aire, que debe ser compensada por la presión del ventilador transmitida al flujo del aire. Aun en instalaciones de alta velocidad, las presiones en juego, con respecto a la presión absoluta del aire, son muy reducidas, por lo que es aceptable considerar que la densidad del aire no varia a lo largo del conducto, y es posible por tanto utilizar para el calculo de las perdidas, las correspondientes ecuaciones al movimiento de fluidos incompresibles (líquidos). La pérdida de carga que se produzca en los conductos va a venir provocada por :

- Velocidad del aire. - Tamaño de los conductos: el aumento de la relación entre el lado mayor y menor del

conducto, encarece el coste, aumenta las perdidas, o lo que es lo mismo, existe una mayor ganancia de calor a través del mismo, por lo que se proyectaran conductos con relación de forma pequeña.

- Rugosidad de la superficie interior.

Temperatura mínima del fluido ( º C )

Diámetro exterior

(mm.)

> -10 .. 0 > 0 .. 10 > 10

D 35

35 < D 60

60 < D 90

90 < D 140

140 < D

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50

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- Longitud de los conductos. Se aplica formula tomada por CARRIER a este efecto.

dP = 0,4 x f x (L/d1,22) x v1,82 En donde: dP = perdida de carga en mm.c.a. f = rugosidad de la superficie interior L = longitud equivalente del conducto en metros d = diámetro del conducto circular equivalente a otro rectangular V = velocidad del aire en m/s

y donde además se toman unos parámetros de partida, cuales son: Que la recuperación estática es cero, la máxima perdida de presión en los conductos admisible es de 10 mm., la máxima velocidad permitida es de 5 m/s, la relación máxima base/altura será de 3., El método de cálculo que se utiliza es el de igualdad de perdidas por rozamiento en finales de recorridos de tubos. Este método consiste en elegir una velocidad y caudal iniciales, y en función de las características del conducto, se procede al calculo de las perdidas en el recorrido, intentando en el calculo que quede equilibrado el sistema, es decir, que exista siempre que ello sea posible, perdidas de carga similares en los distintos recorridos. En cualquier caso, se toleraran diferencias en este equilibrado cuando sea beneficioso en el diseño del acondicionamiento, como podría ser beneficiar en parte a determinadas dependencias a acondicionar. En un análisis final, se elegirán conductos que sean de similares características en el montaje, con el fin de facilitar el mismo evitando perdidas de carga innecesarias. En hojas de calculo adjuntas, quedan expresados en forma de tabla, y en función de los puntos o nudos que definen el trazado, el caudal que por cada tramo va a circular, la dimensión del conducto la velocidad que el aire llevara en cada tramo, el diámetro circular equivalente, la longitud del tramo, el numero de codos, las perdidas netas por tramo, las perdidas acumuladas hasta el nudo en estudio, las perdidas en la rejilla, caso que sea un final de tramo, las perdidas totales, así como la longitud equivalente en conducto tomando unas mermas del 20% por desperdicios.

2.15.- REDES COMPLEMENTARIAS. TUBERIAS DE DESAGÜE.

Desde cada uno de los Climatizadores partirá una tubería, unida a la bandeja de condensado, hasta la bajante mas próxima. Esta tubería estará encargada del desagüe de los condensados que cada uno de los climatizadores de la instalación produce y se evacua mediante gravedad a la red de saneamiento del edificio. En nuestro caso se ha adoptado una tubería de PVC por sus características, siendo estas las mas destacadas su alta resistencia a la corrosión, pequeña perdida de carga por rozamiento, en este caso al se por gravedad la circulación es importante, inalterable con el paso del tiempo, montaje rápido y por soportar elevadas presiones interiores y alta resistencia a la manipulación con elementos tipo guías para la limpieza.

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2.16.- CALCULO DEL EQUIPO

En función de los requerimientos por dependencias, se elige la maquina, siempre cumpliendo los rendimientos exigidos en la correspondiente norma. En hojas de cálculo adjuntas, quedan reflejados estos consumos, y la máquina elegida. 2.17.- UNIDADES TERMINALES A) Fancoil

Los emisores serán del tipo Fancoil con filtros con una capacidad de aportar las necesidades de las dependencias según plano adjunto y anejo de cálculo, con características de hasta 6 bar y 110 grados o vapor a baja presión y hasta 0,5 bar. Modelo LS Allegra, del tipo LS N A 530/630/730/830/940 AC, no carrozados de la marca LENNOX. Estos Fancoil realizan la distribución de aire con un conducto en cada una de las dependencias, estos conductos son de fibra de vidrio con una capa en cada una de sus caras, tanto la interior como la exterior del conducto, de un complejo de aluminio.

2.18.- SELECION CONDUCTORES Y CAIDAS DE TENSION A LAS ALIMENTACIONES DEL EQUIPO.

Las potencias de las maquinas quedan definidas a la elección de la que es necesaria para dotar de las frigorías calculadas a cada una de las dependencias objeto del presente proyecto. Conocida esta potencia de la maquina a instalar y la longitud de la línea que se utilizara para la alimentación a cada uno de los equipos y dada una caída de tensión admisible del 4% dado que ya se habrán considerado perdidas desde punto de enganche con compañía suministradora hasta el cuadro de distribución general, y supuesta una alimentación de 380V se procede a calcular las secciones de conductor y caídas de tensión en estas líneas. Intensidad = Potencia /Tensión = I (amperios) Sección mínima a instalar = (Potencia x longitud)/(conduct. x tensión x 4%(380) En función de la sección mínima calculada, se adoptara la sección industrial mas idónea según resultado obtenido, calculando a continuación, la caída de tensión real en la línea. 2.19.- INSTALACIÓN ELECTRICA

La instalación de energía eléctrica e instalación de las bombas de calor, responderá a las prescripciones vigentes del Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, siendo los materiales a emplear los siguientes: a) Conductores Serán del tipo denominado hilo de línea, cobre aislado con PVC apto para 0,6/1Kv. Y 750 V. de tensión. b) Tubo protector

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Todo el tubo a instalar en la cubierta será de acero galvanizado con juntas por manguito tipo rígido, denominación Pg adosado a paramentos mediante grapas o abrazaderas metálicas, separadas del muro 2 cm. Canalizado en manguera por una canalización registrable en bajante y bajo tubo y cable 750 v en alimentación a climatizadores. c) Cuadro de maniobra Estará construido en chapa de acero lisa mecanizada en frío, formando un armario con cierre estanco contra polvo y agua IP-55. El cierre se asegurar por cerradura en dos puntos, efectuándose la entrada y salida de los tubos del armario mediante prensaestopas de dimensiones adecuadas. d) Luminarias En cubierta se instalaran luminarias del tipo totalmente estancas IP-55 construidas de poliéster reforzadas con reflector interior y difusor transparente plástica protegido por una pantalla metálica. e) Cajas de registro Serán de aluminio fundido con protección IP-54 a cuyo interior penetrar el tubo protector, mediante taladros roscados. Las dimensiones mínimas de dichas cajas serán de ll0xll0x60 mm. f) Interruptores Los interruptores serán unipolares aptos para 500 V., l6 A., Dichos interruptores van protegidos mediante envolventes de fundición de aluminio con tapadera abatible para el acceso al interruptor.

2.19.1.- Calculo de la instalación eléctrica 2.19.1.1.- Alumbrado

La potencia a instalar en este circuito será de dos lámparas de fluorescencia de 58 W para la sala de calderas. Dado que es mínima la potencia instalada a tal efecto, se omite toda clase de cálculos adoptándose una sección de 1.5 mm², yendo protegida la canalización por tubo de acero galvanizado rígido Pg-l3 adosado a paramentos. 2.19.1.2.- Fuerza

La potencia instalada atiende al siguiente detalle: Bombas de calor (Compresores y ventiladores) y unidad evaporativa. En hojas de cálculo adjuntas quedan especificados los valores correspondientes a consumos de los respectivos receptores, intensidades que recorren los conductores, así como secciones de los conductores instalados a cada uno de ellos.

2.19.1.3.- Elementos de protección eléctricos.

Se tratará de los elementos magnetotérmicos de protección para la alimentación de las bombas de calor y evaporadores, este elemento se instalara en la dependencia destinada a contener las bombas de calor en el interior dentro del cuadro secundario destinada a este fin. 2.19.1.4.- Cuadro general de mando y protección. Fórmulas Emplearemos las siguientes:

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Sistema Trifásico

I = Pc / 1,732 x U x Cos x R = amp (A) e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos) = voltios (V)

Sistema Monofásico:

I = Pc / U x Cos x R = amp (A) e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos) = voltios (V)

En donde:

Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos = Coseno de fi. Factor de potencia. R = Rendimiento. (Para líneas motor). n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud en m/m.

Fórmula Conductividad Eléctrica K = 1/ = 20[1+ (T-20)]

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]

Siendo, K = Conductividad del conductor a la temperatura T. = Resistividad del conductor a la temperatura T. 20 = Resistividad del conductor a 20ºC. Cu = 0.018

= Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC):

Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):

XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).

Fórmulas Sobrecargas Ib In Iz I2 1,45 Iz Donde: Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523.

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ANEXO DE CALCULO 1

(Justificación del Transmitancias y características envolventes) DESCRIPCIÓN DE LOS CERRAMIENTOS. PAREDES. - Descripción de la fábrica: Tabicón lad.hueco doble (panderete)

Descripción láminas espesor (cm) Ts (°C) Tr (°C) Pv (mbar) Pvs (mbar)Interior

Enlucido de yeso d<1000

1,5

Tabicón de LH doble [60mm<E<90mm]

9


1,5

Superficial Interior

U (W/m² °K): 1.84 Kg/m² : 110.7 Higrometría espacio interior: 3 o inferior - Descripción de la fábrica: Muro medio pie lad. macizo (soga)


1/2 pie LM métrico o catalán

40mm<G<50mm

40


U (W/m² °K): 1.51 Kg/m² : 868 Higrometría espacio interior: 3 o inferior - Descripción de la fábrica: Muro pie y medio lad. perforado

Descripción láminas espesor (cm) Ts (°C) Tr (°C) Pv (mbar) Pvs (mbar)Interior 20 10,68 12,81 23,29

Superficial 18,38 10,68 12,81 21,04 1/2 pie LP métrico o

catalán 40mm<G<60mm

21 14,44 8,45 11,04 16,38

1 pie LP métrico o catalán

40mm<G<60mm

44 6,2 2,49 7,32 9,47

Exterior 5,7 2,49 7,32 9,15

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U (W/m² °K): 0.87 Kg/m² : 776.2 Color: Medio Higrometría espacio interior: 3 o inferior - Descripción de la fábrica: Muro horm.(30),lad.hueco(9) cam.aisl.bvap


Superficial Enlucido de yeso

d<1000 1,5

Tabicón de LH doble [60mm<E<90mm]

9

Cámara aire sin ventilar 2 Lámina polietileno baja

densidad [LDPE] 0,01

PUR Proyección con hidrofluorcarbono HFC

[0.028 W/[mK]]

3

Hormigón armado 2300<d<2500

49,49

Terreno U (W/m² °K): 0.37 Kg/m² : 1286.4 Higrometría espacio interior: 3 o inferior FORJADOS. - Descripción de la fábrica: Forjado entreplantas sin aislamiento


Plaqueta o baldosa cerámica

1

Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido

d>2000

3

Arena y grava [1700<d<2200]

4

FU Entrevigado de hormigón -Canto 300

mm

30


1,5


U flujo ascendente (W/m² °K): 2.02 U flujo descendente (W/m² °K): 1.57 Kg/m² : 526.5 Higrometría espacio interior: 3 o inferior

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TERRAZAS. - Descripción de la fábrica: Az.no trans.fald.horm.memb.aut.aisl.inf.

Descripción láminas espesor (cm) Ts (°C) Tr (°C) Pv (mbar) Pvs (mbar)Exterior

Lámina aluminio 0,005 Betún fieltro o lámina 0,3 Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido

d>2000

1

Hormigón celular curado en autoclave d 600

10

XPS Expandido con hidrofluorcarbonos HFC

[0.032 W/[mK]]

3

Lámina polietileno baja densidad [LDPE]

0,01


mm

30


1,5


U flujo ascendente (W/m² °K): 0.53 U flujo descendente (W/m² °K): 0.51 Kg/m² : 471.15 Color: Medio Higrometría espacio interior: 3 o inferior SUELOS. - Descripción de la fábrica: Forjado antihumedad sin imperm. ni aislam.


Superficial Plaqueta o baldosa

cerámica 1

Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido

d>2000

3

Arena y grava [1700<d<2200]

4


mm

30

Cámara aire ventilada 50 Terreno

U flujo ascendente (W/m² °K): 1.32 (P = 87.4 m, A = 394.5 m²) U flujo descendente (W/m² °K): 1.32 (P = 87.4 m, A = 394.5 m²) Kg/m² : 513 Higrometría espacio interior: 3 o inferior

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PUERTAS. - Tipo de carpintería: MADERA, Madera blanda, marco 50 mm, Opaca U panel sep. int. (W/m² °K): 2.04 U marco sep. int. (W/m² °K): 2 Fracción marco (%): 20 U puerta (W/m² °K): 2.03 f(m³/h·m): 15 VENTANAS. - Tipo de carpintería: METÁLICA, VER_Sin rotura de puente térmico, acristalamiento VER_Monolítico_6 (sin revestir) Vidrio: SENCILLO, Ordinario Protección: Pers.int./medio U acristalamiento (W/m² °K): 5.7 U marco (W/m² °K): 5.7 Fracción marco (%): 20 Color marco: Blanco Tono marco: Medio U ventana (W/m² °K): 5.7 f(m³/h·m): 1.9 Factor atenuación radiación solar: 0.65 Factor solar vidrio: 0.85 Dispositivo sombra: Retranqueo 20 cm - Tipo de carpintería: MADERA, VER_Madera de densidad media baja, acristalamiento VER_Monolítico_6 (sin revestir) Vidrio: SENCILLO, Ordinario Protección: Sin pers. U acristalamiento (W/m² °K): 5.7 U marco (W/m² °K): 2 Fracción marco (%): 20 Color marco: Marrón Tono marco: Medio U ventana (W/m² °K): 4.96 f(m³/h·m): 3 Factor atenuación radiación solar: 1 Factor solar vidrio: 0.85 Dispositivo sombra: Retranqueo 20 cm

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ANEXO DE CALCULO II

(Calculo perdidas dependencias y edificación general)

CONDICIONES EXTERIORES. Localidad Base: Ciudad Real (Instituto) Localidad Real: Ciudad Real (Instituto) Altitud s.n.m. (m): 628 Longitud : 3° 55' Oeste Latitud : 38° 59' Norte Zona Climática : D3 Situación edificio: Edificios aislados, construidos sobre alturas, en zonas costeras sin árboles de protección, en la ribera de ríos anchos, o de grandes lagos Tipo edificio: Edificios de varias plantas o de una sola planta con viviendas adosadas INVIERNO. Nivel percentil (%): 97.5 Tª seca (°C): -3,4 Tª seca corregida (°C): -3,4 Grados día anuales base 15°C: 1.477 Intensidad viento dominante (m/s): 1,1 Dirección viento dominante: Suroeste VERANO.

Mes proyecto: Julio Hora solar proyecto: 15 Nivel percentil (%): 2.5 Oscilación media diaria OMD (ºC): 17,2 Oscilación media anual OMA (ºC): 41,2 Tª seca (°C): 35 Tª seca corregida (°C): 35 Tª húmeda (°C): 22,6 Tª húmeda corregida (°C): 22,6 Humedad relativa (%): 34,38 Humedad absoluta (gw/kga): 12,1

CONDICIONES INTERIORES. INVIERNO. Tª locales no calefactados (°C): 8 Interrupción servicio instalación calefacción: Más de 10 horas parada VERANO. Tª locales no refrigerados (°C) - Zona: BAJA (Julio, 15 horas) = 32 - Zona: 1ª (Julio, 16 horas) = 31,4 - Zona: CENTRAL (Julio, 15 horas) = 32 Horas diarias funcionamiento instalación: 12

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CARGA TÉRMICA INVIERNO.

Local Transm. Qstm (W)

Infiltrac. Qsi (W)

Ap. int. Qsaip

(W)

Suplem. Qss (W)

Fs (%)

Qc (W) Ventilac. Qsv (W)

Qct (W)

DESPACHO-1 1818 0 0 182 10 2200 580 2780 DESPACHO-2 2156 0 0 216 10 2609 580 3189 DESPACHO-3 1999 0 0 200 10 2419 580 2999 DESPACHO-4 1998 0 0 200 10 2418 580 2998

TECNICO GESTION 1252 0 0 125 10 1515 580 2095 ADMINISTRACION 3378 0 0 338 10 4088 1159 5247

DELINEACION 3455 0 0 346 10 4181 1159 5340 DESPACHO-6 1184 0 0 118 10 1432 580 2012 DESPACHO-5 1842 0 0 184 10 2229 580 2809

PASILLO 7537 0 0 754 10 9120 11595 20715 ASEO 974 0 0 97 10 1178 725 1903 ASEO 1185 0 0 178 10 1499 725 2224

ASEO MINUS 265 0 0 27 10 321 725 1046 VESTIBULO 9420 0 0 942 10 11398 0 11398

Suma 38463 0 0 3907 46607 20148

Total Zona (W): 66.755

CARGA TÉRMICA VERANO.

CARGA SENSIBLE Local Qsr(W) Qstr(W

) Qstm(

W) Qsi(W)

Qsai(W)

Fs(%) Qs(W) Qsv(W) Qst(W) Qse(W)

ADMINISTRACION 1704 99 1914 426 10 4557 523 5080 DESPACHO-6 623 23 626 187 10 1605 261 1866 DELINEACION 623 99 1753 506 10 3279 523 3802 DESPACHO-5 1246 26 1259 233 10 3040 261 3301 DESPACHO-1 568 69 1094 231 10 2158 261 2419 DESPACHO-2 1136 73 1273 275 10 3033 261 3294 DESPACHO-3 1136 62 1179 254 10 2894 261 3155 DESPACHO-4 1136 62 1173 254 10 2888 261 3148

TECNICO GESTION 568 50 749 196 10 1719 261 1980 SUMA 8.740 563 11.020 2.562 25.174 2.873 28.046

CARGA LATENTE

Local Qli(W) Qlai(W) Fs(%) Ql(W) Qlv(W) Qlt(W) Qle(W) ADMINISTRACION 0 120 10 132 342 474

DESPACHO-6 0 60 10 66 171 237 DELINEACION 0 120 10 132 342 474 DESPACHO-5 0 60 10 66 171 237 DESPACHO-1 0 60 10 66 171 237 DESPACHO-2 0 60 10 66 171 237 DESPACHO-3 0 60 10 66 171 237 DESPACHO-4 0 60 10 66 171 237

TECNICO GESTION 0 60 10 66 171 237 SUMA 660 726 1881 2607

Carga Total Zona (W) 30654 Carga Sensible Total Zona (W) 28046

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RESUMEN CARGA TÉRMICA VERANO HORA A HORA (KW).

ZONA / MES 1 2 3 4 5 6 7 8 BAJA / Junio 0.855 6.916 16.004 BAJA / Julio 17.686

BAJA / Agosto 2.593 8.716 17.452 BAJA / Septiembre -1.103 4.718 13.405

ZONA / MES 9 10 11 12 13 14 15 16 BAJA / Junio 18.55 19.885 20.205 25.752 26.406 27.848 29.002 27.952 BAJA / Julio 20.191 21.566 21.72 27.434 28.011 29.492 30.654* 29.62

BAJA / Agosto 19.972 21.196 21.378 27.323 27.831 29.337 30.537 29.51 BAJA / Septiembre 15.889 17.15 17.46 23.321 23.931 25.431 26.631 25.641

ZONA / MES 17 18 19 20 21 22 23 24 BAJA / Junio 24.902 14.04 BAJA / Julio

BAJA / Agosto 26.627 15.655 BAJA / Septiembre 22.773 12.509

EQUIPOS DE PRODUCCIÓN DE FRÍO Y CALOR. ZONA BAJA. Fluido: Agua. Sistema: Fan-Coils. INVIERNO. Unidad Exterior: PTC (kW): 73,597.

Unidades Interiores:

LOCAL Pot. total calef. (W)

DESPACHO-1 2.780 DESPACHO-2 3.189 DESPACHO-3 2.999 DESPACHO-4 2.998

TECNICO GESTION 2.095 ADMINISTRACION 5.247

DELINEACION 5.340 DESPACHO-6 2.012 DESPACHO-5 2.809

PASILLO 20.715 ASEO 1.903 ASEO 2.224

ASEO MINUS 1.046 VESTIBULO 11.398

VERANO Unidad Exterior: PTFG (kW): 30,653 Condiciones usuales - Tª agua entrada batería Fan-coils: 7º. - Tª agua salida batería Fan-coils: 12º.

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Unidades Interiores:

LOCAL Pot. total refrig. (W) Pot. sens. refrig. (W)

DESPACHO-1 2656 2419 DESPACHO-2 3531 3294 DESPACHO-3 3392 3155 DESPACHO-4 3386 3148

TECNICO GESTION 2217 1980 ADMINISTRACION 5554 5080

DELINEACION 4276 3802 DESPACHO-6 2103 1866 DESPACHO-5 3538 3301

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ANEXO DE CALCULO III

(Calculo de tuberías frías)

Resultados Unidades Terminales Fancoils

Local Tipo Serie ModeloPot.Frig.

Tot.(W)

Pot.Frig.

Sen.(W)

Q dem. (l/s)

Q aire. (m3/h)

Pot. Vent. (W)

P.Det/VEA

(mca)

Q Det/VEA (l/s)

DESPACHO-1 Centríf. Hor. 2T LS Allegra LSA 630 3.370 2.590 0,139 590 55 1,402 0,139




TECNICO GESTION

Centríf. Hor. 2T LS Allegra LSA 530 2.940 2.230 0,139 495 39 2,141 0,139

ADMINISTRACION

Centríf. Hor. 2T LS Allegra LSA 940 6.540 5.110 0,264 1.210 134 1,529 0,264

DELINEACION Centríf. Hor. 2T LS Allegra LSA 830 5.190 4.120 0,17 1.020 105 1,891 0,17



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ANEXO DE CALCULO IV

(Fancoils)

Fórmulas Generales

H = Z + (P/ ) ; = x g ; H1 = H2 + hf

Siendo:

H = Altura piezométrica, energía por unidad de peso (mca). z = Cota (m). P/ = Altura de presión (mca). = Peso específico fluido. = Densidad fluido (kg/m³). g = Aceleración gravedad. 9,81 m/s². hf = Pérdidas de altura piezométrica, energía por unidad de peso (mca).

a) Tuberías y válvulas.

Hi - Hj = hij = rij x Qijn + mij x Qij²

Darcy - Weisbach : rij = 109 x 8 x f x L x / (² x g x D5 x 1000) ; n = 2

mij = 106 x 8 x k x / (² x g x D4 x 1000)

Re = 4 x Q / ( x D x ) f = 0.25 / [lg10( / (3.7 x D) + 5.74 / Re0.9 )]²

Hazen - Williams : rij = 12,171 x 109 x L / (C1,852 x D4,871 ) ; n = 1,852

mij = 106 x 8 x k / (² x g x D4 )

b) Bombas-Grupos de presión.

hij = -² x (h0 - rb x (Q/)nb)

Siendo:

f = Factor de fricción en tuberías (adimensional). L = Longitud equivalente de tubería (m). D = Diámetro de tubería o válvula (mm). Q = Caudal (l/s). = Rugosidad absoluta tubería (mm). Re = Número de Reynolds (adimensional). = Viscosidad cinemática del fluido (m²/s). k = Coeficiente de pérdidas en válvula (adimensional). = Coeficiente de velocidad en bombas (adimensional). h0 = Altura bomba a caudal cero (mca).

rb = Coeficiente en bombas. nb = Exponente caudal en bombas.

c) Cálculos Térmicos Caudal demandado por unidades terminales

Q = P / (4186 x St)

Siendo: Q = Caudal (l/s). P = Potencia calorífica (calor) o potencia frigorífica total (frío) (W).

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St = Salto térmico (te - ts) (ºC). te = tª de entrada a la unidad terminal (ºC). ts = tª de salida de la unidad terminal (ºC).

Datos Generales Instalación Cálculo por: Darcy - Weisbach Densidad fluido: 1000 kg/m³ Viscosidad cinemática del fluido: 0.0000011 m²/s Pérdidas secundarias: 10 % Velocidad máxima: 2 m/s Tª entrada Unidad Terminal (ºC): - Fancoils (frío): 7 Salto térmico (ºC): - Fancoils (frío): 5 Coeficiente convección h(W/m²ºC): 11 Nudo Orig.

Nudo Dest.

L.real (m)

Función tramo

Mat./Rug.(mm)/K f Q (l/s)Dn

(mm)Dint (mm)

hf (mca)

hu (mmca/m)

V (m/s)

IMP. VC K=0,5 0,02 1,519 40 41,9 0,033 1,1* Filtro 1,519 0,02 11,39 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 1,519 75 54,4 0,139 12,2 0,65 3 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 -1,519 75 54,4 0,037 12,2 0,65 2-I 10,3 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 1,519 75 54,4 0,126 12,2 0,65

2-I 4-I 2,92 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 1,352 75 54,4 0,029 9,8 0,5818A 4-I 2,2 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 25 18 0,081 36,9 0,55

0,11 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 25 18 0,004 36,9 0,55 0,3 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 25 18 0,011 36,9 0,55 Fancoil -0,139 1,132 18B 0,3 Tubería Mult.Pol/Al/PE-X/0,1 0,04 0,139 25 20 0,007 21,8 0,44

18B 4-R 3,16 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 0,139 25 18 0,117 36,9 0,552-R 4-R 2,54 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 -1,352 75 54,4 0,025 9,8 0,58

2-R 10,72 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 -1,519 75 54,4 0,131 12,2 0,65 3 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 1,519 75 54,4 0,037 12,2 0,65 11,54 Tubería PP-3.2/0,1 0,028 -1,519 75 54,4 0,141 12,2 0,65 VC K=0,5 0,02 -1,519 40 41,9 0,033 1,1 Bomba circ. 1,519 -8,5

RET. VC K=0,5 0,02 -1,519 40 41,9 0,033 1,1 0,08 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 0

4-I 5-I 3,14 Tubería PP-3.2/0,1 0,029 1,213 75 54,4 0,025 8 0,525-I 7-I 3,11 Tubería PP-3.2/0,1 0,029 1,043 63 45,8 0,045 14,4 0,638A 7-I 1,07 Tubería PP-3.2/0,1 0,036 -0,264 40 29 0,012 11,1 0,4

8A VC K=0,5 0,02 -0,264 20 21,7 0,014 0,71 0,13 Tubería PP-3.2/0,1 0,036 -0,264 32 23,2 0,005 33,8 0,62 0,45 Tubería PP-3.2/0,1 0,036 -0,264 40 29 0,005 11,1 0,4 Fancoil -0,264 1,82 8B VC K=0,5 0,02 0,264 20 21,7 0,014 0,71

8B 7-R 0,94 Tubería PP-3.2/0,1 0,036 0,264 40 29 0,01 11,1 0,45-R 7-R 2,6 Tubería PP-3.2/0,1 0,029 -1,043 63 45,8 0,037 14,4 0,634-R 5-R 3,11 Tubería PP-3.2/0,1 0,029 -1,213 75 54,4 0,025 8 0,52

0,08 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 07-I 9-I 5,2 Tubería PP-3.2/0,1 0,031 0,779 63 45,8 0,043 8,4 0,47

10A 9-I 1,07 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 32 23,2 0,011 10,5 0,33 10A VC K=0,5 0,02 -0,139 15 16,1 0,013 0,68 0,07 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 32 23,2 0,001 10,5 0,33 0,38 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 32 23,2 0,004 10,5 0,33 Fancoil -0,139 1,132 10B VC K=0,5 0,02 0,139 15 16,1 0,013 0,68

10B 9-R 0,95 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 0,139 32 23,2 0,01 10,5 0,337-R 9-R 5,2 Tubería PP-3.2/0,1 0,031 -0,779 63 45,8 0,043 8,4 0,47

0,07 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 09-I 11-I 4,37 Tubería PP-3.2/0,1 0,032 0,64 63 45,8 0,025 5,8 0,39

12A 11-I 1,04 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,015 14,6 0,4 12A VC K=0,5 0,02 -0,167 20 21,7 0,006 0,45 0,12 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,002 14,6 0,4 0,39 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,006 14,6 0,4 Fancoil -0,167 2,56 DET/VRQ K=5 0,167 20 21,7 0,681 0,45 12B VC K=0,5 0,02 0,167 20 21,7 0,006 0,45

12B 11-R 0,96 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 0,167 32 23,2 0,014 14,6 0,4

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Nudo Orig.

Nudo Dest.

L.real (m)

Función tramo

Mat./Rug.(mm)/K f Q (l/s)Dn

(mm)Dint (mm)

hf (mca)

hu (mmca/m)

V (m/s)

9-R 11-R 4,37 Tubería PP-3.2/0,1 0,032 -0,64 63 45,8 0,025 5,8 0,39 0,07 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 0

11-I 13-I 5,17 Tubería PP-3.2/0,1 0,033 0,473 50 36,2 0,056 10,7 0,4614A 13-I 1,08 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,016 14,6 0,4

14A VC K=0,5 0,02 -0,167 20 21,7 0,006 0,45 0,07 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,001 14,6 0,4 0,4 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,006 14,6 0,4 Fancoil -0,167 2,56 14B 0,21 Tubería Mult.Pol/Al/PE-X/0,1 0,039 0,167 32 26 0,002 8,3 0,31

14B 13-R 0,95 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 0,167 32 23,2 0,014 14,6 0,411-R 13-R 5,17 Tubería PP-3.2/0,1 0,033 -0,473 50 36,2 0,056 10,7 0,46

0,07 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 013-I 15-I 5,39 Tubería PP-3.2/0,1 0,035 0,306 40 29 0,078 14,5 0,4617A 15-I 6,43 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 32 23,2 0,067 10,5 0,33

17A VC K=0,5 0,02 -0,139 15 16,1 0,013 0,68 0,09 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 25 18 0,003 36,9 0,55 0,41 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 -0,139 32 23,2 0,004 10,5 0,33 Fancoil -0,139 1,438

17B 15-R 6,3 Tubería PP-3.2/0,1 0,04 0,139 32 23,2 0,066 10,5 0,3313-R 15-R 5,39 Tubería PP-3.2/0,1 0,035 -0,306 40 29 0,078 14,5 0,46

0,08 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 016A 15-I 1,07 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,016 14,6 0,4

16A VC K=0,5 0,02 -0,167 20 21,7 0,006 0,45 0,11 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,002 14,6 0,4 0,39 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,006 14,6 0,4 Fancoil -0,167 2,56 16B 0,24 Tubería Mult.Pol/Al/PE-X/0,1 0,039 0,167 32 26 0,002 8,3 0,31

16B 15-R 0,94 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 0,167 32 23,2 0,014 14,6 0,4 0,08 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 0

6A 5-I 1,69 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,17 40 29 0,008 5 0,26 6A VC K=0,5 0,02 -0,17 20 21,7 0,006 0,46 0,16 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,17 32 23,2 0,002 15,1 0,4 0,3 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,17 40 29 0,002 5 0,26 Fancoil -0,17 1,581 6B VC K=0,5 0,02 0,17 20 21,7 0,006 0,46

6B 0,2 Tubería Mult.Pol/Al/PE-X/0,1 0,04 0,17 40 33 0,001 2,7 0,2 5-R 2,15 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 0,17 40 29 0,011 5 0,26 0,08 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 0

3-I 2-I 0,95 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,014 14,6 0,4 3-I VC K=0,5 0,02 -0,167 20 21,7 0,006 0,45 0,09 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,001 14,6 0,4 0,38 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 -0,167 32 23,2 0,005 14,6 0,4 Fancoil -0,167 2,56 3-R VC K=0,5 0,02 0,167 20 21,7 0,006 0,45

3-R 2-R 1,51 Tubería PP-3.2/0,1 0,039 0,167 32 23,2 0,022 14,6 0,4 0,08 Tubería PP-3.2/0,1 0 20 14,4 0 0 0

Nudo Cota (m) H (mca) Presión (mca)

IMP. 9,2 24,2 152-I 6,2 23,845 17,6454-I 6,2 23,816 17,616

18A 6,2 23,735 17,535149 6,2 20,382 14,18218B 6,2 20,363 14,1634-R 6,2 20,247 14,0472-R 6,2 20,222 14,022

RET. 9,2 28,346 19,1465-I 6,2 23,791 17,5917-I 6,2 23,746 17,5468A 6,2 23,734 17,5348B 6,2 20,319 14,119

7-R 6,2 20,309 14,1095-R 6,2 20,272 14,0729-I 6,2 23,703 17,503

10A 6,2 23,692 17,49210B 6,2 20,362 14,162

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NOTA: - * Rama de mayor velocidad o nudo de menor presión.

9-R 6,2 20,352 14,15211-I 6,2 23,677 17,47712A 6,2 23,662 17,46212B 6,2 20,392 14,192

11-R 6,2 20,378 14,17813-I 6,2 23,622 17,42214A 6,2 23,606 17,40614B 6,2 20,447 14,247

13-R 6,2 20,433 14,23315-I 6,2 23,543 17,34317A 6,2 23,476 17,27617B 6,2 20,578 14,378

15-R 6,2 20,512 14,31216A 6,2 23,528 17,32816B 6,2 20,525 14,325

6A 6,2 23,782 17,5826B 6,2 20,283 14,0833-I 6,2 23,831 17,631

3-R 6,2 20,244 14,044

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ANEXO DE CALCULO V

(Cálculo de conductos)

- Conductos de aire

El cálculo y el dimensionamiento de la red de conductos de la instalación, así como

elementos complementarios (plenums, conexión de unidades terminales, pasillos, tratamiento de agua, unidades terminales) se ha realizado conforme a la instrucción técnica 1.3.4.2.10 Conductos de aire del RITE. Fórmulas Generales

Emplearemos las siguientes:

Pti = Ptj + Ptij

Pt = Ps + Pd Pd = /2 · v² vij = 1000·|Qij| / 3,6 · Aij

Siendo:

Pt = Presión total (Pa). Ps = Presión estática (Pa). Pd = Presión dinámica (Pa). Pt = Pérdida de presión total (Energía por unidad de volumen) (Pa). Densidad del fluido (kg/m3). v = Velocidad del fluido (m/s). Q = Caudal (m3/h). A = Area (mm²).

Conductos

Ptij = rij · Qij²

rij = 109 · 8 · · fij · Lij / 12,96 · · Deij5

f = 0,25 / lg10 (/3,7De + 5,74/Re0,9) Re = · 4 · |Qij| / 3,6 · · · Deij

Siendo:

f = Factor de fricción en conductos (adimensional). L = Longitud de cálculo (m). De = Diámetro equivalente (mm). = Rugosidad absoluta del conducto (mm). Re = Número de Reynolds (adimensional). = Viscosidad absoluta fluido (kg/ms).

Componentes

Ptij = mij · Qij²

mij = 106 · · Cij / 12,96 · 2 · Aij2

Cij = Coeficiente de pérdidas en el componente (relación entre la presión total y la presión dinámica)

(Adimensional).

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D1

Datos Generales Impulsión Densidad: 1,2 Kg/m3 Viscosidad absoluta: 0,00001819 Kg/m·s Velocidad máxima: 8 m/s Aspiración Densidad: 1,2 Kg/m3 Viscosidad absoluta: 0,00001819 Kg/m·s Velocidad máxima: 8 m/s Pérdidas Pt (Pa) en Acondicionador/Ventilador: Filtro: 40 Batería fría: 40 Otros: 0 Equilibrado (%): 15 Pérdidas secundarias (%): 10 Relación Alto/Ancho (máximo): 1/5

Resultados Nudos: Nudo

P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)

P. Total (Pa) Caudal (m3/h)P. necesaria

(Pa) Dif. (Pt-Pn) (Pa)

1 14,18 -4,08 10,1 2 14,18 -50,36 -36,18 7 14,18 -42,78 -28,6 -700 -28,6 0* 8 14,18 -5,48 8,7 700 8,7 0* 5 14,18 -49,67 -35,5 6 14,18 -45,5 -31,32

Resultados Ramas: N.Orig. N.Dest. Long Función Mat./Rug. Circ./f/Co Caudal W x H D/De V Pérd.Pt

(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 1 2 Acondicionador -700 -46,2781 8 0,82 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0211 700 200x200 219 4,86(*) 1,3955 6 Codo Asp./0,2944 -700 4,1732 5 0,41 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0211 -700 200x200 219 4,86 0,6886 7 1,61 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0211 -700 200x200 219 4,86 2,722

Resultados Unidades Terminales: Nudo Local Tipo Caudal Pt V.ef. Alc NR L x H Diám.

(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm) 7 DESPACHO-1 Retícula 700 28,6 4 300x200

8 DESPACHO-1 Circular conos regulables

700 8,7 3,8 1,9 21 315

NOTA: - (!) Nudos que no cumplen con el equilibrado o superan la velocidad máxima - * Rama de mayor velocidad o nudo de menor diferencia de presión.

Acondicionador: Presión "P" (Pa) = 126,278 Caudal "Q" (m3/h) = 700 Potencia (W) = (P x Q) / (3600xRend.) = (126,278 x 700) / (3600 x 0,762) = 32 Wesp = 165 W/(m3/s) Categoría SFP 1

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P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 28,65 -18,78 9,86 2 28,65 -102,84 -74,2 7 28,65 -86,85 -58,2 -995 -58,2 0* 8 28,65 -22,95 5,7 995 5,7 0* 5 28,65 -101,49 -72,84 6 28,65 -93,8 -65,16



Resultados Unidades Terminales: Nudo Local Tipo Caudal Pt V.ef. Alc NR L x H Diám. Nº

Lxnº vías

Nº tob.fila

(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm) ran. (mm) x nº filas7 DESPACHO-2 Retícula 995 58,2 5,7 300x200


995 5,7 3,1 2,1 16 400



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D3



P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 28,65 -18,78 9,86 2 28,65 -102,84 -74,2 3 28,65 -86,85 -58,2 -995 -58,2 0* 4 28,65 -22,95 5,7 995 5,7 0* 5 28,65 -101,49 -72,84 6 28,65 -93,8 -65,16

Resultados Ramas: Linea N.Orig. N.Dest. Long Función Mat./Rug. Circ./f/Co Caudal W x H D/De V Pérd.Pt

(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 1 1 2 Acondicionador -995 -84,0572 1 4 1,28 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0201 995 200x200 219 6,91(*) 4,1623 5 6 Codo Asp./0,2683 -995 7,6854 2 5 0,42 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0201 -995 200x200 219 6,91 1,3545 6 3 2,14 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0201 -995 200x200 219 6,91 6,957


(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm) 3 DESPACHO-3 Retícula 995 58,2 5,7 300x200


995 5,7 3,1 2,1 16 400



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D4



P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 28,65 -18,78 9,86 2 28,65 -102,84 -74,2 3 28,65 -86,85 -58,2 -995 -58,2 0* 4 28,65 -22,95 5,7 995 5,7 0* 5 28,65 -101,49 -72,84 6 28,65 -93,8 -65,16


(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 1 1 2 Acondicionador -995 -84,0572 1 4 1,28 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0201 995 200x200 219 6,91(*) 4,1623 5 6 Codo Asp./0,2683 -995 7,6854 2 5 0,42 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0201 -995 200x200 219 6,91 1,3545 6 3 2,14 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0201 -995 200x200 219 6,91 6,957




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P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 28,65 -101,08 -72,43 2 28,65 -18,29 10,36 7 28,65 -86,85 -58,2 -995 -58,2 0* 8 28,65 -22,95 5,7 995 5,7 0* 5 28,65 -99,6 -70,95 6 28,65 -91,91 -63,27


(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 1 1 2 Acondicionador 995 -82,7872 2 8 1,43 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0201 995 200x200 219 6,91(*) 4,6564 5 6 Codo Asp./0,2683 -995 7,6853 1 5 0,45 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0201 -995 200x200 219 6,91 1,4795 6 7 1,56 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0201 -995 200x200 219 6,91 5,068




995 5,7 3,1 2,1 16 400



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D6



P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 7,23 -2,83 4,4 500 4,4 0* 2 7,23 -25,41 -18,18 3 7,23 -1,53 5,7 4 7,23 -21,63 -14,4 -500 -14,4 0* 5 7,23 -24,89 -17,66 6 7,23 -22,62 -15,39


(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 2 3 Acondicionador 500 -23,8783 1 1,43 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0222 500 200x200 219 3,47(*) 1,3025 6 Codo Asp./0,3137 -500 2,2692 5 0,57 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0222 -500 200x200 219 3,47 0,5156 4 1,09 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0222 -500 200x200 219 3,47 0,991


(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm)


500 4,4 2,7 1,4 10 315

4 DESPACHO-6 Retícula 500 14,4 2,8 300x200 NOTA: - (!) Nudos que no cumplen con el equilibrado o superan la velocidad máxima - * Rama de mayor velocidad o nudo de menor diferencia de presión.


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TG



P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 14,18 -3,32 10,86 2 14,18 -49,78 -35,61 3 14,18 -42,78 -28,6 -700 -28,6 0* 4 14,18 -5,48 8,7 700 8,7 0* 5 14,18 -49,08 -34,9 6 14,18 -44,91 -30,73




(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm) 3 TECNICO GESTION Retícula 700 28,6 4 300x200

4 TECNICO GESTION Circular conos regulables

700 8,7 3,8 1,9 21 315



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v0L3

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AD



P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



1 35,41 -10,19 25,22 2 35,41 -76,6 -41,2 3 14,18 -1,34 12,83 4 14,18 -1,34 12,83 5 35,41 -12,98 22,43 6 14,18 -49,35 -35,18 7 14,18 -49,35 -35,18 8 35,41 -75,44 -40,03 9 14,18 -42,78 -28,6 -700 -28,6 0*

10 14,18 -44,95 -30,77 -700 -28,6 -2,17 11 14,18 -3,2 10,98 700 8,7 2,28 (!) 12 14,18 -5,48 8,7 700 8,7 0*


(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 1 2 Acondicionador -1.400 -66,4195 3 Bifurcación T Imp./0,6767 700 9,5945 4 Bifurcación T Imp./0,6767 700 9,5941 5 0,81 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0193 1.400 225x225 246 7,68(*) 2,7923 11 1,1 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0211 700 200x200 219 4,86 1,8544 12 2,44 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0211 700 200x200 219 4,86 4,1348 6 Bifurcación T Asp./0,3425 -700 4,8568 7 Bifurcación T Asp./0,3425 -700 4,8562 8 0,34 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0193 -1.400 225x225 246 7,68 1,1676 9 3,88 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0211 -700 200x200 219 4,86 6,5757 10 2,6 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0211 -700 200x200 219 4,86 4,407


(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm) 9 ADMINISTRACION Retícula 700 28,6 4 300x200

10 ADMINISTRACION Retícula 700 28,6 4 300x200

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500

v0L3

5 9j

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11 ADMINISTRACION Circular conos regulables

700 8,7 3,8 1,9 21 315

12 ADMINISTRACION Circular conos regulables

700 8,7 3,8 1,9 21 315


Acondicionador: Presión "P" (Pa) = 146,419 Caudal "Q" (m3/h) = 1.400 Potencia (W) = (P x Q) / (3600xRend.) = (146,419 x 1.400) / (3600 x 0,762) = 75 Wesp = 193 W/(m3/s) Categoría SFP 1

DEL



P.Dinámica (Pa)

P. estática (Pa)



10 35,41 -64,61 -29,2 -1.400 -29,2 0* 11 14,18 -3,6 10,58 700 8,7 1,88 (!) 12 14,18 -5,48 8,7 700 8,7 0*

4 35,41 -80,35 -44,94 5 35,41 2,4 37,8 6 35,41 -76,76 -41,35 7 35,41 -68,01 -32,6 8 35,41 -2,21 33,2 9 35,41 -10,96 24,45

10 35,41 -12,59 22,82 11 14,18 6,52 20,69 12 14,18 -2,69 11,49 13 14,18 0,14 14,31 14 14,18 -4,04 10,14

Firm

ado

digi

talm

ente

por

"Je

fe d

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tam

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de

Arq

uite

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LEJA

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l día

11-

02-2

015

El d

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sta

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n to

tal d

e 74

pág

ina/

s. P

ágin

a 73

de

74. C

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ifica

ción

Ele

ctró

nica

(C

VE

) v0

Q60

3C

500

v0L3

5 9j

U24




(m) (mm) (m³/h) (mm) (mm) (m/s) (Pa) 4 5 Acondicionador 1.400 -82,7466 7 Codo Asp./0,2472 -1.400 8,7524 6 1,04 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0193 -1.400 225x225 246 7,68(*) 3,5937 10 0,98 Conducto Fibra V./0,1 Asp./0,0193 -1.400 225x225 246 7,68 3,48 9 Codo Imp./0,2472 1.400 8,7525 8 1,33 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0193 1.400 225x225 246 7,68 4,602

10 11 Derivación T Imp./0,1498 700 2,12410 12 Derivación T Imp./0,7991 700 11,33

9 10 0,47 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0193 1.400 225x225 246 7,68 1,62913 14 Codo Imp./0,2944 700 4,17311 13 3,77 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0211 700 200x200 219 4,86 6,3814 12 0,85 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0211 700 200x200 219 4,86 1,4412 11 0,54 Conducto Fibra V./0,1 Imp./0,0211 700 200x200 219 4,86 0,909


(m³/h) (Pa) (m/s) (m) (dB) (mm) (mm) 10 DELINEACION Retícula 1.400 29,2 4 600x200

11 DELINEACION Circular conos regulables

700 8,7 3,8 1,9 21 315

12 DELINEACION Circular conos regulables

700 8,7 3,8 1,9 21 315


Acondicionador: Presión "P" (Pa) = 162,746 Caudal "Q" (m3/h) = 1.400 Potencia (W) = (P x Q) / (3600xRend.) = (162,746 x 1.400) / (3600 x 0,762) = 83 Wesp = 213 W/(m3/s) Categoría SFP 1

Firm

ado

digi

talm

ente

por

"Je

fe d

e D

epar

tam

ento

de

Arq

uite

ctur

a" A

LEJA

ND

RO

MO

YA

NO

GÓ

ME

Z e

l día

11-

02-2

015

El d

ocum

ento

con

sta

de u

n to

tal d

e 74

pág

ina/

s. P

ágin

a 74

de

74. C

ódig

o de

Ver

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ción

Ele

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nica

(C

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) v0

Q60

3C

500

v0L3

5 9j

U24

ANEXO: Instalación de Climatización

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