Enero 2008

APLICACIÓN DEL ANÁLISIS DE

CONFIABILIDAD EN ESTRUCTURAS

HIDRÁULICAS - DREN SULLANA

Becky García Calle

Piura, 02 de Enero de 2008

FACULTAD DE INGENIERÍA

Departamento de Ingeniería Civil

APLICACIÓN DEL ANÁLISIS DE CONFIABILIDAD EN ESTRUCTURAS HIDRÁULICAS - DREN SULLANA

Esta obra está bajo una licencia

Creative Commons Atribución-

NoComercial-SinDerivadas 2.5 Perú

Repositorio institucional PIRHUA – Universidad de Piura

UNIVERSIDAD DE PIURA

FACULTAD DE INGENIERIA

“Aplicación del análisis de confiabilidad en estructuras hidráulicas – Dren Sullana”

Tesis para optar el Titulo de Ingeniero Civil

Becky Uliana García Calle

Asesor: M.A.Sc. Arturo Iván Martínez Ramírez

Piura, Enero del 2008

A Dios por regalarme la vida

A mi familia: Popo, Reyde e Immer, a quienes les debo lo que soy, y por quienes llegare a ser mucho más.

Prólogo Una de las cuencas más importantes de la ciudad de Piura, debido a su área de influencia y su paso por el centro de la ciudad, es aquella que drena en su tramo final por la Av. Sullana en dirección Norte-Sur hacia la laguna Coscomba y finalmente al dren Sechura. Durante eventos extremos, este dren presenta serios problemas de anegamiento por lo escaso de su pendiente y la presencia de estrangulamientos al flujo a lo largo de su recorrido. El dren pluvial antes mencionado atraviesa las principales avenidas de la ciudad, como Sánchez Cerro, Grau, Bolognesi y Circunvalación, creando problemas al tráfico vehicular y peatonal. Uno de los puntos críticos es la intersección Av. Los Cocos-Av. Grau, por tratarse de una de las principales entradas al centro de la ciudad, de este modo encontramos también otros puntos críticos como son la intersección del Jr. Huancavelica y calle Los Tamarindos y la intersección Av. Sullana y Jr. Ayacucho. Teniendo en cuenta que sistema de drenaje pluvial de nuestra ciudad resulta ser crítico en la época de ocurrencia del fenómeno El Niño debido a los inconvenientes que produce en la circulación de vehículos y de peatones, en el año 1997, la empresa B y LL SRL desarrolló el proyecto de mejoramiento del dren Sullana, permitiendo una mejora sustancial en el drenaje urbano de esa zona, específicamente en el tramo Los Cocos y el parque Miguel Cortés. Así, el presente estudio busca cuantificar la confiabilidad del Dren Sullana en estas secciones críticas ante los caudales de drenaje producidos en eventos extremos y contrastarlas con valores recomendados para este tipo de obras. Esto se logra aplicando la teoría de la confiabilidad para la cuantificación de la probabilidad de que los caudales producidos por la escorrentía en la cuenca del dren superen la capacidad de cada una de las secciones de estudio. Los resultados obtenidos del análisis nos ayudarán a cuantificar la incertidumbre de inundación de la zona de estudio, y de este modo estar preparados manteniendo un plan de contingencia para los años con presencia de eventos El Niño, los cuales son cada ves mas recurrentes. Debo mencionar que estos resultados son el producto de un trabajo en conjunto, y aprovecho la oportunidad para expresar mi agradecimiento a todas las personas que apoyaron en su desarrollo de manera entusiasta y desinteresada, desde la recolección de datos hasta el análisis de los resultados. A mi profesor, asesor y amigo M.A.Sc. Arturo Martínez Ramírez, por su paciencia y dedicación durante la realización de la tesis, y por su motivación para mi mejora personal y profesional. A mi familia por sus sacrificios en bien de mi formación, por el invalorable e incondicional apoyo que siempre he encontrado en ellos, y a todos aquellos que me apoyaron con su amistad y aliento.

Becky U. García Calle Bachiller en Ciencias de la Ingeniería

UNIVERSIDAD DE PIURA FACULTAD DE INGENIERIA PROGRAMA ACADEMICO DE INGENIERIA CIVIL “GARCÍA CALLE BECKY ULIANA” “Aplicación del análisis de confiabilidad en estructuras hidráulicas – dren Sullana”

Año 2007, 97 Paginas (1 tomo), 1 anexo, 5 planos, 1 CD.

Asesor: M.A.Sc. Arturo Iván Martínez Ramírez El trabajo de tesis tiene por objetivo determinar el nivel de confiabilidad de tres secciones del dren Sullana. Se inicia con una introducción al tema del drenaje pluvial urbano, se describen los antecedentes de la zona estudiada, las obras de mitigación realizadas, y se analiza la problemática del dren. Los temas siguientes describen la teoría de la confiabilidad y sus aplicaciones en múltiples campos de la ingeniería civil. Se describen los métodos empleados para evaluar la probabilidad de falla, y su relación con el índice de confiabilidad, aplicándose herramientas computacionales como RELAN, desarrollado por la University of British Columbia. Se calcula la probabilidad de falla de las secciones en estudio y se compara con las probabilidades esperadas para este tipo de obras, determinando su nivel de confiabilidad. Como conclusiones tenemos que la confiabilidad del dren en las tres secciones no es uniforme, encontrándose que la sección de la intersección Av. Los Cocos - Av. Grau es la más confiable. Asimismo, se determina que la capacidad del dren esta cercana al limite para intensidades con periodos de retorno de 25 años.

Índice

Pagina Prologo Resumen Índice general Introducción 01 1. Capítulo 1. Drenaje pluvial urbano. 02 1.1. Introducción. 02 1.2. Grado de protección en drenaje urbano. 03 1.3. Planificación de un sistema de drenaje urbano. 03 1.4. Obtención de datos a utilizar. 04 1.5. Nomenclatura y unidades. 04 1.6. La teoría del diseño de las redes de drenaje pluvial. 08 1.7. El escurrimiento superficial. 09 1.7.1. El coeficiente de escorrentía (c). 11 1.7.2. Determinación del área drenada. 12 1.7.3. El tiempo de concentración (tc). 15 1.8. Determinación de caudales. 14 1.9. Planificación y ciclo de desastres. 2 Capítulo 2. Antecedentes de la zona de estudio. 2.1. Ubicación de da zona de estudio. 16 2.2. Performance durante eventos lluviosos anteriores. 17 2.3. Descripción del problema a resolver. 20 2.3.1. Sección 1: Cruce Av. Los Cocos - Av. Grau. 21 2.3.2. Sección 2: Cruce Jr. Huancavelica - Calle Los Tamarindos. 22 2.3.3. Sección 3: Cruce Av. Sullana - Jr. Ayacucho. 23 2.4. Trabajos de prevención realizados. 25 3. Capítulo 3. Teoría de la confiabilidad. 3.1. Antecedentes. 27 3.2. Definición. 28 3.3. Diseño basado en performance y función de performance. 29 3.4. Índice de confiabilidad. 33 3.5. Métodos para calcular la probabilidad de falla. 34 3.5.1. Simulación Montecarlo. 34 3.5.2. Métodos de confiabilidad de primer y segundo orden (FORM y SORM). 35

3.5.3. Superficies de respuesta. 38 3.5.4. Enfoques de interpolación lineal y redes neuronales. 39 3.6. Software para el cálculo de confiabilidad. 39 3.7. RELAN. 40 4. Capítulo 4. Probabilidad en hidrociencias. 4.1. Estadística hidrológica. 43 4.1.1. Parámetros estadísticos. 43 4.2. Tratamiento probabilístico de la información hidrológica. 46 4.2.1. Funciones de frecuencia y de probabilidad. 47 4.2.2. Distribuciones de probabilidad para las variables hidrológicas. 52 4.3. Análisis de frecuencia y diseño hidrológico. 55 4.4. Análisis de incertidumbre de primer orden. 55 4.4.1. Análisis de incertidumbre de primer orden de la fórmula racional. 57 4.4.2. Análisis de incertidumbre de primer orden de la fórmula de Manning. 57 4.5. Análisis de riesgo compuesto. 58 4.6. Relaciones riesgo - factor de seguridad - período de retorno. 60 5. Capitulo 5. Análisis de confiabilidad del dren. 5.1. Estimación del riesgo de inundación. 62 5.2. Zona de estudio. 62 5.3. Cálculo del riesgo de inundación. 65 5.4. Caudal hidrológico (método racional). 65 5.4.1. Área de la cuenca de influencia. 65 5.4.2. Área de drenaje de la sección 1. 65 5.4.3. Área de drenaje de la sección 2. 66 5.4.4. Área de drenaje de la sección 3. 69 5.4.5. Período de retorno Tr del tramo. 71 5.4.6. Coeficiente de escorrentía C. 71 5.4.7. Tiempo de concentración tc. 72 5.4.8. Intensidad de lluvia (I). 73 5.5. Caudal hidráulico (Ecuación de Manning). 78 5.5.1. Capacidad hidráulica de la sección 1. 79 5.5.2. Capacidad hidráulica de la sección 2. 82 5.5.3. Capacidad hidráulica de la sección 3. 84 5.6. Análisis realizados. 86 5.7. Resultados. 89 5.8. Análisis de los resultados. 91 6. Capitulo 6. Conclusiones y recomendaciones. 93 Bibliografía. 95 Anexo 1: Planos. 97

1

Introducción En muchos casos, las inundaciones afectan negativamente la calidad de vida de las personas y se presenta la necesidad de construir obras de infraestructura para evitar que las crecientes y sus consecuentes inundaciones perjudiquen a la comunidad. Para el diseño de este tipo de obras se aplican metodologías basadas en la modelación matemática del fenómeno considerado como “demanda”, a partir del cual el modelo formula una respuesta que lo supera, denominada “capacidad”. El modelo lluvia-escorrentía es un modelo matemático demanda-capacidad. Este describe el comportamiento de la lluvia en un medio antropizado como la ciudad. En este caso la demanda es la lluvia y la capacidad es una obra de drenaje pluvial. En la aplicación de los modelos demanda-capacidad se presentan grandes incertidumbres que generan situaciones en las que la demanda supera la capacidad, produciéndose un riesgo probabilístico. Cuando se diseña cualquier estructura hidráulica todos los parámetros resultantes son valores determinísticos que pertenecen al rango en donde la capacidad es mayor a la demanda, éstos son el resultado de datos teóricos determinísticos de partida. Sin embargo, como explicaremos más adelante, todos los parámetros iniciales de diseño no tienen valores determinísticos sino probabilísticos. Y si sumamos a esto que los parámetros resultantes del diseño suelen tener variaciones, nos encontramos entonces frente a una incertidumbre producida por la diferencia entre la capacidad real de la estructura hidráulica y la demanda. Esta diferencia debe producir un índice de confiabilidad o una probabilidad de falla enmarcada dentro de unos estándares de seguridad, de lo contrario nos encontramos ante un peligro de colapso de la estructura hidráulica. Esta incertidumbre puede ser cuantificada y su exactitud depende de los datos de las distribuciones de probabilidad de las variables de demanda y capacidad.

Es fundamental que las instituciones encargadas del alcantarillado pluvial en zonas urbanas conozcan el grado de funcionalidad de sus sistemas y detecten los lugares en los que se presenta mayor riesgo de colapso de los drenes, generándose una inundación. En este trabajo se analiza uno de los drenes mas importantes de la ciudad para obtener la confiabilidad del mismo o lo que es igual, su función de performance o no falla. Para conseguirlo se analizara la variabilidad de todos los datos implicados, dando como respuesta la confiabilidad para distintos periodos de retorno de precipitaciones.

2

Capítulo 1 Drenaje pluvial urbano.

1.1. Introducción Un sistema de drenaje urbano debe estar dirigido al logro de dos objetivos: uno básico en el que se busca disminuir al máximo los daños que las aguas de lluvia pueden ocasionar a las personas y las edificaciones en el entorno urbano, y por otro lado uno complementario en el que se garantice el normal desenvolvimiento de la vida diaria en las ciudades, permitiendo así un apropiado tráfico de personas y vehículos durante la ocurrencia de las lluvias. [1] 1.2. Grado de protección en drenaje urbano. Se define el grado de protección como el nivel aceptable del riesgo de ocurrencia de daños y molestias. Dado los dos logros a los que esta dirigido el drenaje urbano, existirán básicamente dos grados de protección, siendo así el riesgo en el primer caso (protección de las personas y edificaciones) menor que en el segundo (garantía del tráfico de personas y vehículos). La vida útil de un alto porcentaje de los sistemas de drenaje urbano está muy relacionada no solo con la calidad de los materiales utilizados y la calidad de construcción, sino en su planificación y concepción de los criterios de diseño. La recolección, encauzamiento y disposición de las aguas, tanto superficiales como subterráneas son especiales para garantizar la estabilidad e integridad de las ciudades. Es importante que en la selección del caudal de diseño, se considere un mayor o menor grado de riesgo a través de un periodo de retorno adecuado. Así mismo el tiempo de inundación seleccionado deberá estimar el máximo caudal esperado. [1] Es lógico pensar que brindar una protección total, es decir no aceptar ningún riesgo, implica construir sistemas de drenaje de magnitudes desproporcionadas, tanto físicas como económicas, lo que obliga a seleccionar grados de protección menores, por tanto debemos destacar lo ya mencionado en la introducción del capitulo, que la selección del grado de protección adecuado depende de dos hechos fundamentales: 1. La importancia social y económica del sistema a ser protegido, pues de esto depende que se puedan producir mayores o menores daños.

3

2. La función que desempeña la obra, dado que la integridad de la vía debe garantizar principalmente el libre transito de vehículos. 1.3. Planificación de un sistema de drenaje urbano. La planificación de un sistema de drenaje urbano debe estar basada en ciertos aspectos que gobiernen las acciones que deben realizarse y definan las diferentes etapas para concretarlas, estas son: • Planificación urbana. • Servicios públicos. • Planificación del sistema vial. • Mejoramiento del ambiente Las obras de drenaje urbano dentro de un sistema deben ser concebidas a dos grandes niveles de organización: • Estudios preliminares. • Proyectos Tal como se ha señalado, el proceso de selección de la mejor solución de drenaje requiere del concurso de múltiples especialidades profesionales entre las que están: la ingeniería hidráulica, la civil, los geógrafos, los urbanistas, los ecólogos, entre otros. Si bien es cierto que la construcción de las obras corresponde a una realidad distinta de la que pudiera interpretarse como la planificada, la cual debería concluir cuando comienza la ejecución de las obras. Durante esta etapa se necesita frecuentemente rectificar los proyectos para adaptarlos al sitio de las obras, incluso se dan casos en los cuales los proyectos no se pueden ni se deben completar antes de comenzar las obras. Las numerosas especialidades profesionales que se requieren durante esta etapa de corrección, ajuste y complementación de proyectos hacen que la buena dirección y supervisión de obras importantes necesiten de la asesoría de profesionales capacitados en múltiples aspectos. [1] 1.4. Obtención de datos a utilizar. En el presente trabajo se muestran los procedimientos básicos para determinar los caudales pluviales que se presentan en cualquier punto del dren en estudio, así como los mecanismos para obtener los valores de los coeficientes y demás parámetros que permitan la determinación de los caudales buscados. Los datos necesarios para la obtención de esos caudales, son los siguientes: • La topografía del terreno • El uso esperado del suelo. Toda la información aquí presentada es de uso público y ha sido obtenida del expediente técnico del Proyecto “Dren Pluvial Av. Sullana Tramo Los Cocos” del CTAR – Región Grau. [2]

4

Las ecuaciones de hidrología, así como las de los tiempos de escurrimiento sobre el terreno y todas las gráficas relativas a esos parámetros, fueron generadas por la investigación personal de la tesista. [3] 1.5. Nomenclatura y unidades Toda la nomenclatura y unidades utilizadas en el desarrollo de este trabajo de tesis, las podemos encontrar resumidas en el cuadro que se presenta a continuación:

Tabla 1.1: Nomenclatura y unidades utilizadas. Fuente: Archivo Personal.

PARAMETRO DESCRIPCION UNIDADES

L Longitud de la cuenca metros Qd Caudal hidráulico m3/seg. Qh Caudal hidrológico m3/seg. C Coeficiente de escorrentía sin unidades i Intensidad de la lluvia mm/hora A Área drenante Km2

Ah Área de la sección hidráulica m2 F Frecuencia de presentación de la lluvia máxima años

tc Tiempo de concentración minutos T Tiempo de duración de la lluvia minutos V Velocidad de flujo del agua m/seg. h Altura del tirante del agua cm. R Radio hidráulico metros. n Coeficiente de Manning seg/m1/3. P Pendiente del terreno Valor absoluto. s Pendiente del dren Valor absoluto.

p Perímetro mojado metros 1.6. La teoría del diseño de las redes de drenaje pluvial. Si nos paramos un momento bajo la lluvia, y ponemos una probeta frente a nosotros, notaremos que ésta se llena de agua. La cantidad que se almacena en ella, depende del tiempo que la tengamos bajo la lluvia. Si el recipiente tiene una entrada de un centímetro cuadrado, el volumen recolectado es V= cm3/ cm2, lo que nos proporciona unidades de cm. El segundo parámetro que nos interesa, es el volumen llovido por unidad de tiempo, en cm/hora, a este parámetro se le denomina intensidad de la lluvia i. Ahora bien, si medimos la cantidad de lluvia que se obtiene en un tiempo tn, y obtenemos la relación

5

volumen/tn, tendremos la información de intensidad de lluvia, para el tiempo tn. Este valor es denominado Intensidad de lluvia promedio, para el tiempo tn. Existe otro parámetro, el cual es el de la intensidad instantánea de la lluvia, para el tiempo tn, este valor se refiere al diferencial del volumen llovido, entre el diferencial del tiempo en el momento de la medición, i instantánea= dv/dt y corresponde al caudal de lluvia recibido, en el tiempo tn. Este parámetro no se emplea en los cálculos de hidrología o hidráulica, del drenaje pluvial, en este caso lo empleamos únicamente para hacer la justificación teórica del método racional de diseño. Cuando hacemos mención de la intensidad de la lluvia, o de la intensidad de lluvia máxima, nos referimos a los valores promedios de las mismas, y nunca a los valores instantáneos. Si obtenemos los valores de los volúmenes llovidos, para tiempos de cero a una hora, en intervalos de cinco minutos. Y calculamos la intensidad (promedio) de la lluvia, tendremos la información básica para dibujar la gráfica Intensidad- tiempo de duración de la lluvia. En las abscisas colocamos los tiempos, y en las ordenadas los valores calculados de las intensidades promedio. A primera vista parece que para obtener el caudal que escurre en una cuenca, requeriremos los valores de la intensidad instantánea de la lluvia. Pero no es así. Consideremos ahora una cuenca totalmente impermeable, de dimensiones, 500 metros de largo por 100 metros de ancho aproximadamente tal como se muestra en la figura 1.1. Supongamos que en el parteaguas se encuentra el punto A, y en la parte mas baja, el punto B. Nosotros deseamos saber el caudal en el punto B, por efecto de una lluvia conociendo además que el agua que escurre por el terreno tarda 30 minutos en recorrer toda la cuenca, desde A hasta B.

Figura 1.1: Cuenca Hidrográfica. Fuente: Archivo personal

6

Debemos saber también que las lluvias comienzan con una intensidad alta y a medida que el tiempo pasa van disminuyendo de intensidad, así podremos considerar que el agua que pasa por B, está en proporción de la intensidad de la lluvia y el área drenada. Ahora bien, en el tiempo cero no existe gasto que pase por el punto B. A los cinco minutos de haber comenzado la lluvia, la intensidad es muy alta, pero se está drenando una parte muy pequeña de la cuenca, pues el agua que cayó en A, y en la mayor parte de la cuenca viene aún en tránsito y no ha pasado por B. La cuenca está aportando en ese caso una fracción muy pequeña de su área de captación. El momento más desfavorable es exactamente a los 30 minutos de haber comenzado la lluvia, pues en ese instante, toda la cuenca está aportando agua al punto B, y a partir de ese momento, la intensidad sigue bajando y ya no puede haber mayor aportación por efecto de área drenada. La solución parece sencilla, el gasto debería ser el producto del área drenada, por la intensidad instantánea de la lluvia, en el tiempo T2 = 30 minutos, sin embargo, si consideramos lo que sucede en el punto B a los treinta minutos de haber comenzado la lluvia, es algo mas complicado, pues el área inmediata al punto B, aporta agua con una intensidad del tiempo T2, pero el agua que recorrió el terreno desde el punto A, está llegando retrasada y corresponde a la lluvia de intensidad en tiempo T0= 0 segundos. Para determinar el caudal, tendremos que hacer una suma de cada segmento de la cuenca multiplicado por la intensidad instantánea en función del tiempo que se tarda el agua en llegar desde ese segmento al punto B, y esto es muy laborioso, por ello es que optamos por un método mas sencillo al que se le denomina Racional. En este método se emplean los valores de las intensidades promedio de la lluvia, y el área drenada total y sin sectorizar. De este modo nos damos cuenta que la intensidad de la lluvia promedio, esta en función de la superficie drenada total, y el tiempo que tarda toda la cuenca en ser drenada, para obtener el gasto máximo existente. Existen varias maneras de determinar el caudal de diseño, un método bastante empleado es el Método Racional, el cual nos proporciona la ecuación: Caudal= Intensidad promedio x Superficie drenada x Coeficiente de escurrimiento promedio de la cuenca.

Q= i x A x C (F 1.1) Para: Q= Caudal en la sección. C= coeficiente de escorrentía. I = Intensidad promedio de la lluvia para un tiempo T T= Tiempo de recorrido del agua, entre el parteaguas y el punto analizado. A = Área de la cuenca. Donde la intensidad promedio, es la que corresponde al tiempo de duración de la lluvia, el cual es igual al tiempo de recorrido del agua, entre el parteaguas y el punto analizado. Haciendo compatibles los sistemas de unidades, tal como veremos en el apartado 1.8, tendremos como resultante la siguiente formula:

7

Q = 27.78 C i A (F 1.2) De esta forma, y a partir de los valores numéricos medidos se obtiene la ecuación del caudal para un determinado punto. En el ejemplo que a continuación presentamos, podemos ver como obtenemos una función para las distintas intensidades de lluvia, dependiendo del periodo de retorno requerido. El Instituto de Hidráulica de la Universidad de Piura [4], ha realizado el estudio hidrográfico de la cuenca de la ciudad de Piura, presentando como resultados la tabla que a continuación se muestra:

Tabla 1.2: Intensidades de lluvias para diferentes periodos de retornos. Fuente: Universidad de Piura [4]

Cur

vas

IDF

Cal

cula

das

Tr 5 10 15 30 60 120 180 360 720 14402 16,7 15,2 13,8 11,5 8,2 5,4 4,0 2,3 1,3 0,75 31,1 29,3 28,0 24,3 18,9 13,2 10,4 6,3 3,5 1,9

10 42,9 41,3 40,5 36,3 30,1 21,5 17,6 11,0 6,1 3,220 55,9 54,8 54,9 50,7 44,4 32,5 27,4 17,4 9,8 5,125 60,4 60,4 60,0 56,0 49,7 36,7 31,1 19,9 11,3 5,950 77,4 77,4 77,4 74,2 69,1 51,9 45,0 29,4 16,7 8,6

100 97,3 97,3 97,3 95,8 93,0 71,1 62,8 41,7 23,9 12,3

Cálculo de ecuaciones de curvas IDFpara Tr=10, 20, 25, 50 y 100 años

-

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 200 400 600 800 1000 1200 1400

duración (min)

i (m

m/h

)

10 ec 10 20 ec 20 50

ec 50 25 ec 25 100 ec 100

Figura 1.2: Curvas IDF para nuestra zona de estudio.

Fuente: Universidad de Piura [4]

8

De este modo y a partir de las curvas resultantes podemos obtener la función para la intensidad según el periodo de retorno requerido.

024.110 )89.119(

23.6047

Ti (F 1.3)

1051.120 )9.174(

13.17960

Ti (F 1.4)

1307.125 )6.193(

67.25132

Ti (F 1.5)

2464.150 )7.276(

70.250,92

Ti (F 1.6)

3979.1100 )7.390(

07.324.,441

Ti (F 1.7)

Donde it = Intensidad para un periodo de retorno t (mm/hora). T = Tiempo de duración de la lluvia (minutos). Estas ecuaciones, tal como se menciono antes, fueron determinadas en el Instituto de Hidráulica de la Universidad de Piura [4], y son aceptadas como validas para trabajos de investigación, de alumnos y tesistas, dentro de a ciudad de Piura o en zonas cercanas a ella. La frecuencia de presentación o periodo de retorno de la lluvia de máxima intensidad, es un parámetro importante, a emplearse para la determinación de los caudales. Siendo el dren a estudiar, una importante arteria de la ciudad de Piura, debe garantizarse un adecuado drenaje que permita una transitabilidad sin problemas, en épocas de lluvia promedio como en lluvias para un periodo de retorno de 25 años. En caso de mayores precipitaciones, mayores periodos de retorno, quizás sea preciso prever el funcionamiento momentáneo de equipos de bombeo porque la construcción de vías de evacuación con estas características seria muy costoso. 1.7. El escurrimiento superficial El caudal que fluye sobre el terreno, y sobre las edificaciones es el aspecto más palpable del problema pluvial, sin embargo este fenómeno es el menos estudiado y el más complejo de analizar. En la actualidad se han hecho diferentes pruebas en maquetas y mediciones "in situ", para determinar un modelo matemático que represente al movimiento del agua sobre el terreno, pero los estudios realizados se han enfocado principalmente a grandes extensiones de terreno, para dar soluciones a grandes cuencas siendo estos resultados no aplicables a zonas urbanas con áreas de captación pequeñas,

9

especialmente en los casos de pendientes pronunciadas y cuando se presentan condiciones irregulares como son la existencia de obstáculos urbanísticos; edificaciones y calles que no siguen la dirección del flujo natural del agua. [5] 1.7.1. El coeficiente de escorrentía (c) Es la relación del caudal que fluye sobre el terreno con respecto al caudal llovido. Este parámetro no debe confundirse con el coeficiente de infiltración, el cual no es empleado en el presente estudio. [5] El valor del coeficiente de escorrentía seleccionado deberá tener en cuenta los efectos de:

Características de la superficie Tipo de área urbana Intensidad de la lluvia (teniendo en cuenta su periodo de retorno) Pendiente del terreno Condición futura dentro del tiempo de vida del proyecto

El diseñador puede tomar en cuenta otros efectos que considere apreciables como profundidad del nivel freático, porosidad del subsuelo, almacenamiento por depresiones del terreno, etc. [3] Las tablas 1.3, 1.4 y 1.5 pueden usarse para la determinaron de los coeficientes de escorrentía, mientras que el coeficiente de escorrentía para áreas de drenaje con condiciones heterogéneas será estimado como un promedio ponderado de los diferentes coeficientes correspondientes a cada tipo de cubierta (techos, pavimentos, áreas verdes, etc.), donde el factor de ponderación es la fracción del área de cada tipo al área total.

Tabla 1.3: Coeficiente de escorrentía en áreas no desarrolladas en función del tipo de suelo. Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones [6]

Topografía y Vegetación

Tipo de Suelo Tierra

arenosa Limo

Arcilloso Arcilla Pesada

Bosques Plano (0-5% pend.) 0,10 0,30 0,40 Ondulado (5-10%) 0,25 0,35 0,50 Pronunciado (>10%) 0,30 0,50 0,60 Pradera Plano (0-5%) 0,10 0,30 0,40 Ondulado (5-10%) 0,16 0,36 0,55 Pronunciado (>10%) 0,22 0,42 0,60 Terrenos de Cultivo Plano (0-5%) 0,30 0,50 0,60 Ondulado (5-10%) 0,40 0,60 0,70 Pronunciado (>10%) 0,52 0,72 0,82

10

Tabla 1.4: Coeficientes de escorrentía para ser utilizados en el método racional Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones [6]

Características de la superficie

Periodo de retorno (años)

2 5 10 25 50 100 500

Áreas urbanas

Asfalto 0,73 0,77 0,81 0,86 0,9 0,95 1.0 Concreto, techos 0,75 0,8 0,83 0,88 0,92 0,97 1.0

Zonas verdes (jardines, parques, etc.)

Condición pobre (cubierta de pasto menor del 50% del área)

Plano 0-2% 0,32 0,34 0,37 0,4 0,44 0,47 0,58 Promedio 2-7% 0,37 0,4 0,43 0,46 0,49 0,53 0,61 Pendiente superior a 7% 0,4 0,43 0,45 0,49 0,52 0,55 0,62

Condición promedio (cubierta de pasto menor del 50% al 75% del área)

Plano 0-2% 0,25 0,28 0,3 0,34 0,37 0,41 0,53 Promedio 2-7% 0,33 0,36 0,38 0,42 0,45 0,49 0,58 Pendiente superior a 7% 0,37 0,4 0,42 0,46 0,49 0,53 0,6

Condición buena (cubierta de pasto mayor del 75% del área)

Plano 0-2% 0,21 0,23 0,25 0,29 0,32 0,36 0,49 Promedio 2-7% 0,29 0,32 0,35 0,39 0,42 0,46 0,56 Pendiente superior a 7% 0,34 0,37 0,4 0,44 0,47 0,51 0,58

Áreas no desarrolladas

Área de cultivos

Plano 0-2% 0,31 0,34 0,36 0,4 0,43 0,47 0,57 Promedio 2-7% 0,35 0,38 0,41 0,44 0,48 0,51 0,6 Pendiente superior a 7% 0,39 0,42 0,44 0,48 0,51 0,54 0,61

Pastizales

Plano 0-2% 0,25 0,28 0,3 0,34 0,37 0,41 0,53 Promedio 2-7% 0,33 0,36 0,38 0,42 0,45 0,49 0,58 Pendiente superior a 7% 0,37 0,4 0,42 0,46 0,49 0,53 0,6

Bosques

Plano 0-2% 0,22 0,25 0,28 0,31 0,35 0,39 0,48 Promedio 2-7% 0,31 0,34 0,36 0,4 0,43 0,47 0,56 Pendiente superior a 7% 0,35 0,39 0,41 0,45 0,48 0,52 0,58

11

Tabla 1.5: Coeficientes de escorrentía promedio para áreas urbanas. Para 5 y 10 años de periodo de retorno.

Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones [6]

Características de la superficie Coeficiente de

escorrentía

Calles Pavimento asfáltico 0,70 A 0,95 Pavimento de concreto 0,80 A 0,95 Pavimento de adoquines 0,70 A 0,85 Veredas 0,70 A 0,85 Techos y azoteas 0,75 A 0,95 Césped, suelo arenoso Plano (0-2% pendiente 0,05 A 0,10 Promedio (2-7%) pendiente 0,10 A 0,15

Pronunciado (>7%) pendiente 0,15 A 0,20

Césped, suelo arcilloso Plano (0-2% pendiente 0,13 A 0,17 Promedio (2-7%) pendiente 0,18 A 0,22

Pronunciado (>7%) pendiente 0,25 A 0,35

Praderas 0,20 1.7.2. Determinación del área drenada Debe determinarse el tamaño y la forma de la cuenca y sub cuenca bajo consideración, utilizando mapas topográficos actualizados. Se trazan líneas a partir del punto “p” hacia ambos extremos de la cuenca, en dirección perpendicular a las curvas de nivel tal como se muestra en las figuras 1.3. Estas líneas definen los límites de las cuencas. Los intervalos entre las curvas de nivel deben ser lo suficiente para poder distinguir la dirección del flujo superficial.

Figura 1.3: Delimitación de una cuenca hidrográfica. Fuente: INRENA [7]

12

Deben medirse el área de drenaje que contribuye al sistema que se esta diseñando, y las sub áreas de drenaje que contribuyen a cada uno de los puntos de ingreso a los ductos y canalizaciones del sistema de drenaje. El esquema de la divisoria de drenaje debe seguir las fronteras reales de la cuenca, y de ninguna manera las fronteras comerciales de los terrenos que se utilizan en el diseño de los alcantarillados de desagües. Al trazar la divisoria del drenaje deberán atenderse la influencia de las pendientes de los pavimentos, la localización de los conductos subterráneos y parques pavimentados y no pavimentados, la calidad de pastos, césped y demás características introducidas por la urbanización. 1.7.3. El tiempo de concentración (tc) El tiempo de concentración del área que se drena hasta un punto de interés en el sistema de drenaje, es el mayor tiempo de concentración entre todas las diferentes rutas que puedan tomar los diversos flujos que llegan a dicho punto. [3] Para el caso de escurrimiento superficial (sin canales y ductos), se obtiene mediante la ecuación. [3]

76.0

41

3.0

s

Ltc (F 1.8)

Donde tc = El tiempo de concentración, (minutos). L = Longitud de la cuenca en su vertiente principal, (Km). s = Pendiente promedio de la cuenca, a lo largo de su vertiente principal, (adimensional). 1.8. Determinación de caudales. Si consideramos la figura 1.4 y pretendemos encontrar el gasto que llega al punto "a", bajo la lluvia máxima que se presenta con una frecuencia de 5 años, apreciaremos lo siguiente:

Figura 1.4: Determinación de caudales. Fuente: Archivo personal.

13

Durante los primeros minutos de la lluvia, la intensidad de ésta es muy alta, pero como el tiempo es corto, no se ha alcanzado a drenar toda la cuenca, por lo que el gasto que pasa por el punto “a” no es muy grande. A medida que transcurre el tiempo, la cuenca comienza a aportar más agua por efecto de que es mayor el área que se drena, pero por otro lado la intensidad de la lluvia va disminuyendo poco a poco. Si graficamos el gasto que pasa por el punto “a” en función del tiempo de duración de la lluvia, obtendremos una figura de la siguiente naturaleza:

Figura 1.5: Gasto en función del tiempo de duración de la lluvia. Fuente: Archivo personal.

El tiempo T1 corresponde al gasto máximo, y es el tiempo mínimo en el cual se drena toda la cuenca. Este valor coincide con el tiempo de concentración tc. Por lo tanto, el tiempo de concentración de la lluvia tc es el valor que se emplea como “t” en las ecuaciones F 1.3, F 1.4, F 1.5, F 1.6 y F 1.7, para la obtención de la intensidad promedio para de la lluvia de máxima intensidad. El valor numérico del gasto se determina mediante el método racional:

AICKQ (F 1.9) Donde: Q = caudal máximo en litros por segundo. C = Coeficiente de escorrentía. I = Intensidad de la lluvia en cm/hr. A = Hectáreas drenadas. K = Coeficiente de unidades. Si empleamos un sistema homogéneo de unidades (m.k.s.) el valor K debe ser igual a 1.00, pero en nuestro caso, donde usamos un sistema híbrido, tenemos el valor de K = 27.78 para hacer compatibles las unidades. La ecuación del caudal queda como:

AICQ 78.27 (F 1.10)

Gasto

Tiempo

Q máx.

14

Donde: Q = caudal máximo en metros cúbicos por segundo. C = Coeficiente de escorrentía. I = Intensidad de la lluvia en mm/h. A = Kilómetros cuadrados drenantes. El coeficiente de escurrimiento C lo obtenemos de las tablas 1.3, 1.4 y 1.5 presentadas. Para obtener el valor de la intensidad de la lluvia es necesario primero, determinar el tiempo de concentración tc, según la ecuación F 1.8. Luego, igualando ese valor con el del tiempo de duración de la lluvia (t = tc) lo aplicamos en alguna de las ecuaciones de la F 1.3 a la F 1.7 según el tiempo de retorno para el cual se esta trabajando. 1.9. Planificación y ciclo de desastres. El ciclo de desastres identifica las siguientes etapas: prevención, mitigación, preparación, alerta, evento, respuesta, rehabilitación y reconstrucción. Para responder adecuadamente a los efectos del Fenómeno El Niño debe buscarse una eficiente gestión de riesgos, que significa un conjunto integrado e interrelacionado de cinco actividades fundamentales: [8]

a) Prevenir: evitar la ocurrencia de riesgos b) Mitigar: reducir el impacto de las amenazas existentes c) Preparación: anticipar medidas para actuar antes de la ocurrencia de un evento, y

considera la alerta temprana, que debe informar en forma oportuna y objetiva la ocurrencia de un evento

d) Respuesta inmediata: disminuir daños después de ocurrido un evento e) Rehabilitación y reconstrucción: reducir vulnerabilidades y generar actividades

en una perspectiva de permanencia en el tiempo. (Ver Figura 1.6). Los planes de desarrollo estratégicos deben incluir la prevención y deben tener clara la estrategia de reducción de riesgos. En el plan de contingencia lo que identificamos son posibles riesgos que pueden ocurrir cuando se está implementando el plan de desarrollo. En el plan de desarrollo no decimos qué hacemos cuando ese riesgos se activa o está a punto de activarse, en el plan de desarrollo sólo decimos que hacemos para prevenir que el riesgo no ocurra (prevenir es hacer acciones a largo plazo y prevenir es desarrollo). Por tanto, el documento donde decimos como actuar cuando se activa o esta a punto de activarse un escenario de riesgo es en el plan de contingencia. La contingencia es la acción que se realiza cuando no ocurre lo planeado en el Plan de Desarrollo porque se activa un factor perturbador. El Plan de Contingencia debe ayudarnos a mejorar la capacidad de estar preparados ante la activación de escenarios no deseados en el desarrollo. Y la contingencia debe desarrollar actividades tanto de mitigación de preparación y de respuesta.

15

Figura 1.6: Gestión de riesgos ante un evento El Niño. Fuente: Alberto Aquino [8]

Por lo tanto se recomienda que toda institución pública o privada posea un plan de desarrollo estratégico y debe tener como herramienta complementaria un plan de contingencia que ayude a gestionar la manera de actuar cuando se activan los escenarios de riesgos. [8]

16

Capítulo 2

Antecedentes de la zona de estudio.

2.1. Ubicación de la zona de estudio La región de Piura, se encuentra ubicada aproximadamente entre los paralelos 3 y 6 grados sur, es un franja donde los litorales y los andes se ensanchan hasta unos 250 Km. y la costa llega a la punta mas occidental de todo Sudamérica, Punta Pariñas, cuyas coordenadas geográficas son 04°40′45″S 81°19′35″W; internándose de esta manera en la circulación de vientos anticiclónicos del pacifico sur. [2] Es también el punto donde los vientos y corrientes marinas terminan de bordear el continente para separarse de el. Dentro de la ciudad de Piura encontramos que una de las vías de evacuación principales es la vía de evacuación Sullana. Dicha vía recorre la Av. Los Cocos, cruza el parque Infantil Miguel Cortes y llega a la Av. Sullana. Su principal función es conducir las aguas pluviales de las sub cuencas: Angamos, San Felipe, Santa Isabel, Solgas, Sullana y UDEP, según refiere el estudio “Proyecto Integral de Aguas Pluviales de la Ciudades Piura y Castilla”, realizado por el instituto de Hidrología, Hidráulica e Ingeniería Sanitaria de la Universidad de Piura, en 1994 [9]. Otra función importante es la que corresponde al aspecto vial conduciendo el flujo vehicular, evitando congestionamientos. En la figura 2.1 se muestra la ubicación del dren estudiado, y en la figura 2.2 se ubica la cuenca drenante dentro de la ciudad de Piura.

17

Figura 2.1: Ubicación del tramo Los Cocos del Dren Sullana. Fuente: Google Earth 2006

2.2. Performance durante eventos lluviosos anteriores Durante el fenómeno El Niño, el ecosistema de la costa norte del Perú sufre alteraciones importantes por causa de las abundantes lluvias que se producen. Esto muestra claramente como los fenómenos meteorológicos y climáticos influyen no solo en el habitad de las especies biológicas, si no también en las actividades productivas (industria, pesquería, agricultura, etc.) y en la infraestructura. Normalmente Piura es una zona de completa aridez comparada con la costa más al norte (Región Tumbes). Cuando aparece el fenómeno El Niño, la precipitación pluvial que es abundante tiene valores extremos en esta zona, y debido a experiencias recientes como las vividas en los años 1983, 1992, 1998; se puede deducir la magnitud de los daños que ocasionan las intensas lluvias en terrenos de baja pendiente. Gran parte de los problemas que tiene la población, se debe a la carencia de un sistema eficiente de drenaje pluvial, lo que provoca la paralización de las actividades económicas propias de la región, destrucción de viviendas, pavimentos, y una serie de enfermedades que se originan debido al estancamiento de aguas y la proliferación de insectos.

18

Figura 2.2. Ubicación de la cuenca, dentro de la ciudad de Piura.

Fuente: Dirección de estudios y proyectos CTAR-Piura.

19

En la actualidad aun están presentes las consecuencias negativas del último fenómeno El Niño ocurrido en 1998, como se puede observar en los pavimentos destruidos, tierras de cultivo estériles, viviendas en ruina, etc. En la fig 2.3 encontramos pavimentos destruidos como consecuencia del empozamiento de agua de lluvia.

Figura 2.3. Pavimento deteriorado, consecuencia del evento El Niño 1998. Cuenca ciega Urb. Santa Ana – Monterrico (2007)

Fuente: Archivo personal La experiencia vivida en fenómenos El Niño anteriores demuestra que al no existir planes de contingencia a nivel de los diversos sectores, los impactos del Fenómeno El Niño han afectado fuertemente los bienes y servicios de las poblaciones de la región, muchas veces aún existiendo recursos para prevenir o mitigar tales efectos. Una de las cuencas más importantes de la ciudad de Piura, es aquella que drena en su tramo final por la Av. Sullana en dirección Norte-Sur hacia la laguna Coscomba y finalmente al dren Sechura. Este dren presenta serios problemas de anegamiento por lo escaso de su pendiente y la presencia de estrangulamientos al flujo a lo largo de su recorrido. Hasta antes del año 1998, el problema más saltante en esta zona era el aniego producido al llegar las aguas al parque Miguel Cortes, debajo del cual se ubicaba un canal que presentaba las siguientes desventajas:

1. Entrada excéntrica del flujo 2. Imposibilidad de limpieza por arrastre hidráulico debido a la discontinuidad y

escasez de lluvia, y a la suave pendiente que determina bajas velocidades y dificultaba la limpieza mecánica de basura y sedimentos por la altura de la caja.

3. Perdida de carga a la salida del canal en la Av. Huancavelica por cambio de dirección del flujo (90º a la izquierda).

20

Actualmente este dren pluvial atraviesa las principales avenidas de la ciudad, como Sánchez Cerro, Grau, Bolognesi y Circunvalación, creando problemas al tráfico vehicular y peatonal. Uno de los puntos críticos es justamente la intersección Av. Los Cocos-Av. Grau, por tratarse de una de las principales entradas al centro de la cuidad, de este modo encontramos también otros puntos críticos como son la intersección de Jr. Huancavelica y calle Los Tamarindos y la intersección Av. Sullana y Jr. Ayacucho. Estos tres puntos críticos serán objeto de estudio en la tesis y se muestra su ubicación geográfica en la Figura 2.4.

Figura 2.4: Ubicación de los tres puntos o secciones a estudiar en el dren Sullana. Fuente: Google Earth 2006

2.3. Descripción del problema a resolver: evaluación de la capacidad de drenaje. EL problema principal del dren Sullana es la baja pendiente longitudinal que presenta entre las intersecciones de las calles Jr. Cushing – Av. Los Cocos y Jr. Ayacucho – Av. Sullana, la misma que se presenta con un 1.44 0/00. Esta pendiente esta por debajo del valor de pendiente mínima recomendado para estructuras de este tipo (4 0/00), la topografía de la zona impide conseguir mayores valores para esta pendiente, por lo tanto los valores de tirantes resultantes son relativamente elevados. [2] El caudal de diseño estimado para esta cuenca que drena a la Av. Sullana, para un periodo de retorno de 25 años es de 2.5 m3/s. Por una relación de áreas, se espera tener en la Av. Los Cocos, aproximadamente un caudal de 1.8 m3/s. [2]

21

Según información del Gobierno Regional de Piura, es posible que en situación de emergencia se trasvase mediante bombeo, las aguas de la cuenca ciega de Solgas (Av. Vice, tramo entre la Av. Panamericana y Av. Sánchez Cerro) al dren Sullana. En el caso poco probable en que el caudal punta de la cuenca Solgas sea bombeado al dren Sullana, y este coincida en el tiempo con el caudal punta del dren Los Cocos, se alcanzaría un caudal máximo de 2.25 m3/s. [2] A lo largo de su recorrido el dren toma el ancho que le otorgan las veredas y sardineles de las calles por donde pasa el flujo de agua. La sección transversal fue diseñada con una pendiente de 1.25 % en dirección de las veredas hacia el centro de la calle, también conocida como sección tipo V en el fondo. Con este tipo de sección se facilita el cruce tipo badén que se tiene en la intersección con la Av. Grau, antes del ingreso al Parque Infantil, disminuyendo de este modo el ancho de inundación en dicha avenida. 2.3.1. Sección 1: Cruce Av. Los Cocos – Av. Grau Antes de los trabajos de prevención realizados el año 1998 se tenia en la Av. Grau una longitud de inundación de 70 m para un caudal máximo de 1.8 m3/s. Por razones de orden hidráulico, de tráfico y hasta psicológicas para los transeúntes y choferes, se disminuyó esta longitud anegada con la construcción de la vía canal que encontramos actualmente, cuya rasante en la Av. Grau esta 13 cm. debajo de la de aquel entonces. Con este cambio se logro disminuir la longitud de inundación a 50 m La Figura 2.5 muestra el estado actual de esta intersección, y en la figura 2.6 podemos ver el cruce del dren por el Parque Miguel Cortez.

Figura 2.5: Estado actual de la intersección Av. Grau y Av. Los Cocos. Fuente: Archivo personal (2007)

22

En los planos adjuntos, plano Nº 01: “Intersección Av. Grau y Av. Los Cocos”, y plano Nº 02: “Perfil longitudinal intersección Av. Grau y Av. Los Cocos”, encontramos detalles de la topografía actual de la zona, así como también detalles de secciones a lo largo del dren y una proyección isométrica que nos ayuda a entender las pendientes en este cruce.

Figura 2.6. Cruce del dren por el Parque Infantil Miguel Cortez. Fuente: Archivo personal (2007)

El plano Nº 03: “Cruce Parque Infantil Miguel Cortez” encontramos los detalles geométricos de la zona indicada en el nombre, los mismos que nos permitirán establecer el comportamiento del flujo de agua durante una inundación. 2.3.2. Sección 2: Cruce Jr. Huancavelica – Calle Los Tamarindos Esta zona también se convierte en un punto crítico dado que es un punto vulnerable de inundación durante un evento El Niño, no solo por su cota baja, si no también porque en ese punto el flujo tiene un cambio de dirección de 90º. Esto se puede notar claramente en las figuras 2.7 y 2.8. En el plano adjunto “Intersección Jr. Huancavelica y calle Los Tamarindos”, Plano Nº 04, encontramos detalles de la topografía actual de la zona, así mismo también una proyección isométrica que nos ayuda a entender las pendientes en este cruce.

23

Figura 2.7. Intersección Jr. Huancavelica y calle Los Tamarindos. Fuente: Archivo personal (2007)

Figura 2.8. Cambio de 90° en el sentido de la dirección del flujo. Fuente: Archivo personal (2007)

2.3.3. Sección 3: Cruce Av. Sullana – Jr. Ayacucho La avenida Sullana, otra importante vía de la ciudad, une la zona comercial con los extremos norte y sur de Piura, por este motivo la interrupción del tráfico vehicular por ella, genera malestar, impidiendo así el correcto desenvolvimiento de las actividades de los Piuranos. Ver figuras 2.9 y 2.10

24

Figura 2.9: Av. Sullana, tramo entre las avenidas Bolognesi y Grau. Fuente: Archivo personal (2007)

Figura 2.10: Intersección Av. Sullana y Jr. Ayacucho. Fuente: Archivo personal (2007)

En el plano adjunto “Intersección Av. Sullana y Jr. Ayacucho”, Plano Nº 05, encontramos detalles de la topografía actual de la zona, así mismo también una proyección isométrica que nos ayuda a entender las pendientes en este cruce.

25

2.4. Trabajos de prevención realizados. Entre los trabajos de prevención ante eventos El Niño, siempre se ha tenido en cuenta el tramo Los Cocos del dren Sullana, buscando maximizar en lo posible su baja pendiente dada por la topografía natural de la zona, pero en realidad es muy poco lo que se puede ganar en términos de capacidad hidráulica con rangos de pendiente tan pequeños. Inicialmente se analizo la posibilidad de tener un trazo directo entre las intersecciones Grau-Los Cocos y Sullana-Huancavelica, atravesando en forma diagonal el Parque Infantil. Con este trazo se evitaría la curva de 90º a la salida del Parque infantil, en la calle Huancavelica, pero la desventaja radicaba en que al tener una menor longitud se tenia que aumentar la pendiente, sin embargo el decremento en el tirante de agua no era significativo dadas las importantes obras que deberían realizarse. EL CTAR Piura, en sus obras de prevención del año 1997, hizo un análisis del tramo en cuestión, obteniendo como resultado que el desnivel existente en los 798 m entre las intersecciones Jr. Cushing – Av. Los Cocos y calle Tumbes – Av. Sullana, es de 1.146 m. Esto hizo posible obtener una pendiente uniforme P = 0.001436 = 1.44 0/00. Esta es la pendiente longitudinal que actualmente proyecta la rasante de la vía canal, y con la cual se logro bajar el ancho de inundación en la Av. Grau de 70m a 45m. Ver figuras 2.11 y 2.12. Según la información topográfica obtenida del Gobierno Regional, las progresivas de los puntos más importantes en el tramo de estudio son las que se detallan en la tabla 2.1

Tabla 2.1. Progresivas del tramo Los Cocos, Dren Sullana. Fuente: B y LL SRL [2]

Punto/Intersección Progresiva Jr. Cushing 1+400.00 Eje Av. Grau 1+589.00 Inicio de curva 1+641.50 Fin de curva 1+684.50 Jr. Los Tamarindos 1+691.30 Sullana-Huancavelica 1+758.80 Jr. Ayacucho 1+839.30

Entre las progresivas 1+641.5 y 1+684.5 se realizo un trazo curvo de radio de 27.5 m al eje central, el cual permite tener perdidas energéticas mínimas pudiendo así despreciar el efecto de remanso aguas arriba, en la intersección con la Av. Grau.

26

Figura 2.11. Inundación durante evento El Niño 1998. Fuente: Archivo diario El Tiempo [16]

Figura 2.12. Inundación durante evento El Niño 1998. Fuente: Archivo diario El Tiempo [16]

27

Capítulo 3

Teoría de la confiabilidad.

3.1. Antecedentes La palabra confiabilidad designa la probabilidad de que un sistema cumpla satisfactoriamente con la función para la que fue diseñado, durante determinado período y en condiciones especificadas de operación. Así un evento que interrumpa ese funcionamiento se denomina falla. El desarrollo de las concepciones y técnicas para el análisis de confiabilidad de componentes, equipos y sistemas ha estado asociado al desarrollo de tecnologías complejas y de alto riesgo, tales como la aeronáutica, militar y nuclear. Las primeras preocupaciones surgieron en el sector aeronáutico. Durante la guerra de Corea el Departamento de Defensa de los Estados Unidos realizó estudios de confiabilidad de equipos electrónicos militares, cuyos fallos estaban ocasionando graves pérdidas económicas y disminución de la efectividad militar. Debido a esto, la relación entre confiabilidad, costos y mantenimiento adquirió gran importancia. Desde entonces, las compras de equipos electrónicos por las fuerzas armadas de los Estados Unidos fueron reglamentadas según especificaciones de confiabilidad de los equipos.

En la década de 1950 comenzó el desarrollo de la industria nuclear, y los conceptos relacionados con la confiabilidad fueron usados de forma creciente en el diseño de las plantas nucleares y de sus sistemas de seguridad. Hasta principios de los años 60’s los estudios teóricos y prácticos sobre confiabilidad eran realizados fundamentalmente en los Estados Unidos y la Unión Soviética. En esta década los estudios se extienden hacia otros países y también hacia otras tecnologías. Además, tiene lugar un gran desarrollo de los fundamentos y de los conceptos teóricos relacionados con la confiabilidad, y se produce la consolidación de la Teoría de la

28

Confiabilidad. En esta época se expone por primera vez una teoría matemática de la confiabilidad (Barlow and Proschan (1964, 1975) y Gnedenko et al. (1965)). El campo de aplicación de la Teoría de la Confiabilidad se amplía constantemente. Todos los sistemas de ingeniería, simples y complejos, pueden beneficiarse de la aplicación integrada de los conceptos de esta teoría en sus fases de planeación, diseño y operación. Un aumento de la confiabilidad conlleva, en general, el aumento a corto plazo de los costos. Pero este aumento de la confiabilidad puede revertirse en ganancia en un plazo mayor, y puede significar, por otra parte, una disminución de riesgos para la salud y la vida de las personas, y para el medio ambiente. Ahora, el aumento de los costos debe compensarse con la disminución del riesgo, es decir, se debe establecer una adecuada relación entre el costo y el beneficio que se obtendrá, con el fin de no exagerar ni escatimar las provisiones de seguridad. 3.2. Definición. La teoría de la confiabilidad tiene sus cimientos en análisis meramente estadísticos y en leyes probabilísticas de fallas pues no existe un modelo determinista que prediga el tiempo en el cual un sistema falla. Es posible, sin embargo, aplicar un tratamiento estadístico que modele en forma realista el estudio de la confiabilidad de componentes o dispositivos que en condiciones de montaje y uso adecuado se encuentran en funcionamiento un tiempo determinado. El tiempo para que ocurra la falla o duración, T, puede considerarse estadísticamente como la variable aleatoria continua con una función de distribución probabilística f. Se define la confiabilidad de un componente o sistema, R(T), a la probabilidad de que dicho componente no falle durante el intervalo [0,T] o lo que es lo mismo a la probabilidad de que falle en un tiempo mayor que T. Siendo R(T) = P(t>T) y T la duración a la cual se quiere evaluar la confiabilidad. Si f(t) es la función de densidad de probabilidad (fdp), la confiabilidad puede expresarse como:

T

dttfTR )()( F(3.1)

En la figura 3.1 esta representada la confiabilidad de la función de densidad de probabilidad

Figura 3.1: Confiabilidad de la función de densidad de probabilidad. Fuente: Archivo personal

En términos de la función distribución acumulada (fda) de f(t), F(t), la confiabilidad también se puede definir como:

29

TFTtPtR 11 F(3.2)

Figura 3.2: Relación entre confiabilidad R(T) y probabilidad de falla. Fuente: Archivo personal

La tasa de falla o función de riesgo Z es también un concepto muy usado en la teoría de la confiabilidad y representa la proporción de sistemas que no fallan entre t y t + Δt de aquellos que aún funcionaban en el instante t. Su valor se puede calcular a partir de la siguiente expresión que determina unívocamente la función de densidad de probabilidad (fdp) denominada f(t):

tR

tftZ F(3.3)

La elección de un modelo que represente los datos de fallas lo más fehacientemente posible, restringe la posibilidad de elección de cualquier fdp para T, es decir que el modelo matemático para la descripción de los fenómenos observables no es arbitrario, si no que sigue una distribución acorde en los datos de falla. 3.3. Diseño basado en performance y función de performance. El objetivo en el diseño de cualquier sistema de ingeniería es reunir criterios de performance especificados y lograrlo con un nivel deseado de confianza o confiabilidad para la esperada vida útil del sistema. Los criterios de performance están asociados con diferentes situaciones de diseño, o estados limites, los cuales son usualmente considerados por el ingeniero en el proceso de diseño: por ejemplo, limites de serviciabilidad como distancias de borde libre, en diques, producidas durante grandes avenidas y que son menores a las diseñadas, o limites de fallas de capacidad producidas por caudales que superan la capacidad de un dren urbano. El problema así formulado, es conocido como “diseño basado en performance”.

30

La solución del problema del diseño basado en performance depende en la cuantificación de la performance para cada estado límite y esto, a su vez, requiere de la disponibilidad de modelos de cálculo. Por ejemplo, la determinación de los caudales de escorrentía en una sección de un dren requiere un modelo realístico para el cálculo del caudal.

Figura 3.3: Modelo de cálculo para caudal de escorrentía. Fuente: Archivo personal

En general, el comportamiento representado por un modelo de cálculo envolverá varias variables, cada una con un diferente grado de incertidumbre. Algunas de estas variables pueden ser conocidas con buena certeza (por ejemplo, las dimensiones de la sección de un canal), mientras otras pueden ser muy inciertas, o aleatorias, como las intensidades de lluvias, la rugosidad del fondo de un río o la distribución granulométrica del lecho de un rió para el calculo de la erosión en el pilar de un puente. Dada la incertidumbre de los datos, el resultado calculado de la performance tendrá también un nivel de incertidumbre y, por lo tanto, habrá siempre la posibilidad que la performance real no cumpla con el criterio de aceptación. El diseño entonces debe ser ajustado para satisfacer el criterio con “probabilidades tolerables de no-performance”. Estas probabilidades pueden también ser llamadas “probabilidades de falla objetivo”, a pesar que en general ellas pueden referirse a estados limites que no involucran falla o colapso. El complemento de la probabilidad de no-performance es la “confiabilidad” del diseño. Se debe enfatizar que la confiabilidad estimada corresponde al modelo de cálculo usado, y es importante, por lo tanto, que el modelo represente la realidad tan cerca como sea posible. En cualquier caso, una variable aleatoria adicional asociada con un “error de modelación” debe siempre ser usada. En general, la performance de un sistema de ingeniería puede ser descrita por una función de estado límite o de performance G(x) , de la forma siguiente:

),(),()( ddcc dxDdxCxG F(3.4)

G(x) es una función de las variables x que intervienen en el problema, y siempre puede ser escrita como la diferencia entre dos funciones: una capacidad C y una demanda D. Las variables pueden ser divididas en dos grupos: uno, (xc, dc ), relacionado con la capacidad C, y una segunda, (xd , dd) , asociada con la demanda D. Los vectores xc , xd

31

incluyen todas aquellas variables que son aleatorias o inciertas, mientras que los vectores dc y dd incluyen todas aquellas cantidades que son determinísticas o conocidas con suficiente certeza. Por ejemplo el coeficiente de rugosidad de Manning influye en la capacidad de una sección de un dren pluvial y formará parte de xc , mientras que el coeficiente de escorrentía “C” afectará la magnitud del caudal en la misma sección del dren y formará parte de xd . Por otro lado, las dimensiones de la sección del dren formarán parte de dc, mientras que el área de una cuenca será incluida en dd. Cuando la función de performance se escribe en la forma mostrada en la F(3.4), la no-performance corresponderá a situaciones donde las variables se combinan para tener D > C, o G < 0. Así, estimar la probabilidad de no-performance es equivalente a estimar la probabilidad que el evento resulte en G < 0. Esta será la “probabilidad de falla”, Pf, y la confiabilidad será el complemento, 1.0 – Pf . A continuación se presenta un problema donde se analiza el gálibo en puentes:

Figura 3.4: Modelo para el análisis del gálibo de un puente. Fuente: Archivo personal

Capacidad (C):

ARsn

Q 32

211

Variables:

Aleatorias: n,s. Determinísticas: A,R.

Demanda (D):

Qd: Obtenido de una data Función de distribución acumulada ajustada:

32

Figura 3.5: Distribución de máximos anuales.

Fuente: Archivo personal Variable aleatoria: Q. Función de Performance G(X):

G(x) = C-D = Q-Qd Prob. De falla:

Pf = P(C<D) = P(Q<Qd) = P(Q-Qd<0) Confiabilidad del sistema:

R = 1-Pf = 1-P(Q<Qd) El cálculo de la confiabilidad requiere información estadística sobre la variabilidad de las variables aleatorias. Por ejemplo, la intensidad de una lluvia variará a lo largo del año, y esta variabilidad puede ser obtenida a través de mediciones en estaciones pluviales y representada por distribuciones estadísticas. En un modelo de cálculo de capacidad más sofisticado, las estadísticas para el coeficiente de Manning pueden ser derivadas a partir de ensayos de laboratorio en superficies de similares características, y los ensayos realizados proveerán la información requerida. Algunas variables pueden tener mas influencia que otras y, por lo tanto, requerirán una descripción estadística mas precisa. Algunas variables de la demanda dependerán de datos disponibles, por ejemplo, distribución de caudales, espesores de capas de nieve, milímetros de precipitación o intensidades sísmicas históricas. Por otro lado, todas aquellas variables asociadas con la capacidad son dependientes del caso en estudio. En este sentido, por ejemplo, desde que las características del coeficiente de Manning tienden a ser generalmente más variables que las de la sección transversal del dren, la teoría de confiabilidad juega un papel relativamente más importante en la hidrología. Por supuesto, pueden haber algunas variables para las cuales no existen datos o hay muy poca información disponible. En este caso, las estimaciones subjetivas de la variabilidad pueden ser introducidas con el fin de estudiar la importancia de tales asumidos en la confiabilidad global del diseño. Si una variable particular se encuentra que es muy importante, pero falta información detallada, se debe hacer un mayor esfuerzo para obtener mas datos con el fin de evitar valores poco confiables en la estimación de la confiabilidad.

33

La confiabilidad, en el contexto del diseño basado en performance, ofrece muchas ventajas no adecuadamente tratadas por los métodos de cálculo más tradicionales y determinísticos. La confiabilidad calculada de un estado límite dado disminuirá si la información es incompleta o la variabilidad es alta. Por el contrario, mejores resultados se obtienen con una mayor información sobre las variables, con una mejor modelación numérica del estado limite, o mejores procedimientos para el control de calidad. En este sentido, estos métodos probabilísticos facilitan la innovación en la fabricación y en las aplicaciones ingenieriles. El diseño basado en performance esta íntimamente ligado al cálculo de la confiabilidad y al reconocimiento de imprecisiones en el proceso de diseño. Las herramientas matemáticas requeridas son proveídas por la teoría de probabilidades. 3.4. Índice de confiabilidad La mayoría de los problemas en ingeniería se refieren a la interacción de variables, del resultado o de la respuesta a esa interacción y, finalmente, de la verificación que los resultados no violan los requerimientos de diseño. Así, en un problema de capacidad hidráulica de una sección de un canal, las variables serían:

1) Las dimensiones de la sección del canal; 2) La rugosidad del fondo del canal; y 3) La pendiente del fondo en la sección de análisis.

Estas variables actuarán recíprocamente dentro de un modelo, basado en hipótesis de capacidad hidráulica, flujo unidimensional, que permitirán el cálculo de una respuesta (por ejemplo, el tirante de agua en la sección). En el proceso de diseño, éste tirante calculado será comparado con un valor admisible para determinar la aceptabilidad del diseño. En realidad, la mayoría si no todas de las variables no se conocen exactamente. Es decir, las variables son inciertas o no deterministas. Por ejemplo, la resistencia real de una viga de madera no se sabe (lo que se sabe son las estadísticas de muestras de vigas similares probadas en el laboratorio). Similarmente, las cargas aplicadas se saben solamente en forma estadística (por ejemplo, una estimación de qué cargas máximas se pudieran esperar en un período de un año). Así, el ingeniero tiene que tratar la incertidumbre en las variables del problema, y entender la incertidumbre asociada a las respuestas que se obtienen. La Teoría de la Confiabilidad procura cuantificar la incertidumbre, usando la teoría de la probabilidad, e introduciendo conceptos por medio de los cuales los diseños pueden ser logrados con una probabilidad tolerable de falla, o riesgo que el diseño no tenga la performance esperada. Esto es una clara diferencia con los conceptos tradicionales de, por ejemplo, diseñar para evitar la falla. El uso de métodos probabilísticos reconoce, por defecto, que las fallas no pueden ser evitadas, pero que el ingeniero puede reducir al mínimo el número previsto de fallas tal que pueda lograr un diseño dentro de un nivel tolerado por demandas económicas y otras necesidades de la sociedad.

34

3.5. Métodos para calcular la probabilidad de falla. Hay varios métodos para calcular la probabilidad de la falla o de no-performance. El método más básico y más directo es el de la simulación por computadora (Montecarlo), mientras que quizás los más eficientes son los métodos aproximados basados en el cálculo del índice de confiabilidad (procedimientos FORM y SORM). Hay también métodos para una simulación más eficiente, llamados Muestreo de Importancia (Importante Sampling) o de Muestreo Adaptable (Adaptive Sampling). Además, todos los métodos pueden ser implementados utilizando ya sea la función de performance real G(x) o una aproximada superficie de ajuste G(x). Esta superficie ajustada se llama superficie de respuesta del problema. Todos estos métodos computacionales han sido implementados en software ahora disponible. Aunque la mayoría de estas aplicaciones se han desarrollado pensando en análisis de confiabilidad estructural, la teoría de la confiabilidad en la cual se han basado es completamente general y, por lo tanto, pueden ser utilizadas para el análisis de cualquier otro tipo de sistema de ingeniería. Todos incorporan los métodos discutidos aquí, y difieren principalmente en la sofisticación así como en la organización de los datos de entrada y salida. Para completar, se incluye aquí solamente una breve descripción de los métodos de cómputo. 3.5.1. Simulación montecarlo Suponga que, usando generadores de números aleatorios apropiados, se crean valores de x como el generado por la ecuación F(3.5).

Rmx F(3.5)

El saber x permite calcular la correspondiente G(x). Si G(x)>0, entonces el criterio de performance se cumple. Por otro lado, si G(x)<0 , la combinación x resulta en falla. Si este calculo se repite N veces, y Nf es el numero de eventos que resultaron en falla, la probabilidad de falla puede ser aproximada por la relación

N

NP

f

f F(3.6)

El resultado será diferente si el proceso se repite para otra muestra de N selecciones. La variabilidad en los resultados depende de N, disminuyendo mientras que N aumenta, y la estimación convergerá a la probabilidad exacta si N llega a ser grande. Ésta es una ventaja de este procedimiento de simulación. Sin embargo, si el sistema analizado tiene una baja probabilidad de falla, por ejemplo, 10-6, sería necesario realizar, en promedio, N = 106 repeticiones para esperar encontrar un caso de falla. Puesto que éste es el número de veces que la función G(x) debe ser evaluada, el procedimiento podría tomar mucho tiempo, particularmente cuando esta evaluación requiere el funcionamiento de un programa adicional para calcular la capacidad o la demanda. En una simulación estándar de Montecarlo, los vectores x se eligen aleatoriamente dentro de todo su dominio. Para mejorar la eficiencia de la simulación, se han desarrollado

35

técnicas que permiten una estimación de la probabilidad con un número reducido de repeticiones. Estas técnicas, bajo nombres de Muestreo de Importancia (Importance Sampling) o de Muestreo Adaptivo (Adaptive Sampling), seleccionan vectores x solamente dentro de las regiones de la importancia, dentro de las cuales se encuentran las combinaciones más probables de producir falla. 3.5.2. Métodos de confiabilidad de primer y segundo orden (FORM Y SORM) Con la finalidad de tener una alternativa a la simulación de Montecarlo, se han desarrollado métodos aproximados muy eficientes conocidos como FORM o SORM, métodos de Confiabilidad de Primer y Segundo Orden, respectivamente. Con la finalidad de entender las bases de FORM, podemos tratar un problema simple donde

21)( XXxG F(3.7)

con las variables X siendo Normales y no correlacionadas. Además, notar que la función de performance es lineal. Si expresamos las variables X en termino de sus promedios, desviaciones estándar y las variables Normales Estándar x, siguiendo la Ecuación F(3.5), podemos escribir

221121)( xxXXxG F(3.8) Por lo tanto, la falla o no-performance ocurrirá cuando G(x) < 0, o cuando

2112212 //)( xXXx F(3.9)

x1

x2

y1

y2

G > 0

G < 0 G = 0

o

P

Figura 3.6: Superficie de Falla y definición de índice de Confiabilidad, G = X1 – X2 Fuente: Ricardo Foschi [10]

La Figura 3.6 muestra el plano ( x1 , x2 ) con la respectiva región de falla G<0, definida por la ecuación F(3.9), y la región de no-falla, G>0. Se ve que la superficie de falla G=0 es una línea recta.

36

Una caracterización mas simple de la región de falla puede ser obtenida rotando el eje de coordenadas, de ( x1 , x2 ) a ( y1 , y2 ), de allí entonces G<0 corresponde a

2y siFalla F(3.10)

Se puede mostrar que, dado que las variables x se asumieron como Normales Estándar no correlacionadas, las variables y también resultan ser Normales Estándar no correlacionadas. Por lo tanto, la probabilidad de no-performance o falla, de acuerdo con la ecuación F(3.10), es la probabilidad que el evento y2 . Esto puede ser obtenido directamente de la función de distribución acumulada de la distribución Normal Estándar, )( fP F(3.11)

La ecuación F(3.11) implica que todo lo que se requiere para calcular la probabilidad de falla es encontrar la distancia entre el origen O y el punto P. Esta es la mínima distancia entre el origen (correspondiente a los valores medios de X1, X2) y la superficie de falla G = 0. Encontrar esta distancia mínima es un problema geométrico, solucionado fácilmente por algoritmos de optimización. La distancia se llama el índice de confiabilidad, y el punto P se llama el punto del diseño. Note que cuanto mayor es el índice de confiabilidad, la zona de falla estará mas alejada del origen o del punto promedio, implicando menores probabilidades de falla. También, se ve fácilmente que, dada la densidad de probabilidad de las variables y, las combinaciones de las variables más probables de conducir a la falla están agrupadas alrededor del punto P. Así, otra manera de llamar al punto P es el punto más probable de falla. Estas conclusiones se pueden generalizar para cualquier otra función G(x). Sin embargo, el resultado de calcular y luego usar la ecuación F(3.11) será exacto solamente si las tres condiciones siguientes se satisfacen: Todas las variables que intervienen son Normales Todas las variables están no-correlacionadas La función G(x) es lineal (de otra forma la ecuación F(3.10) no seria cierta) Con transformaciones apropiadas de variables las primeras dos condiciones pueden ser resueltas siempre. Es decir, las variables no-normales pueden ser normalizadas, y las variables que tengan una estructura correlacionada pueden ser des-correlacionadas. Sin embargo, la linealidad de la función G está relacionada con la esencia del problema y no puede ser eliminada con transformaciones. Así, en general, el usar la ecuación F(3.11) proporcionará solamente una respuesta aproximada, y el error sería dependiente de que tan no-lineal es la función de performance en la cercanía de P. Afortunadamente, para muchos problemas, el error es absolutamente aceptable para las aplicaciones de ingeniería. El método FORM ha sido modificado, y con el, la ecuación F(3.11), si se asume que la superficie de la falla es una función cuadrática, con curvaturas iguales a las de la superficie verdadera en el punto P. El método resultante se llama SORM, o Second Order Reliability Method. En muchos casos, los resultados demuestran una mejora leve sobre los resultados con el método FORM, pero es fácil construir ejemplos donde las respuestas serian más erróneas.

37

La ecuación F(3.11) también puede usarse en general para expresar los resultados en término del índice de confiabilidad o su probabilidad de falla respectiva Pf si ésta ultima ha sido obtenida por simulación. También es interesante notar que, para el simple caso estudiado aquí, existe una ecuación para calcular el índice de confiabilidad. De hecho, a partir de la Figura 3.3 y considerando la pendiente y la intersección con la superficie de falla recta G=0, se puede concluir que

2

22

1

21

XX F(3.12)

este es correcto solo para un problema de dos variables, y cuando estas son normales y no-correlacionadas. También hay una expresión para el índice de confiabilidad si las dos variables son lognormales y con baja variabilidad,

2

22

1

21 loglog

VV

XX

F(3.13)

Donde V1 y V2 son los respectivos coeficientes de variación. Para el caso general de varias variables no-Normales o correlacionadas, no hay expresiones explicitas para el calculo del índice de confiabilidad. En vez de eso, tiene que ser calculado por métodos numéricos. El punto importante aquí es que el procedimiento FORM es bastante rápido y eficiente, puesto que solo requiere el calculo geométrico de . Hasofer y Lind (1974) propusieron un esquema iterativo cuasi-Neutoniano que se utiliza comúnmente en paquetes de la computadora. Considere la Figura 3.7, donde la función G se dibuja en el eje vertical como una función de los componentes del vector x. La superficie de falla G = 0 es entonces la intersección de G con el plano horizontal, y el índice de confiabilidad será la longitud entre el punto O y P, situado a una distancia mínima de O. Empezando por un vector inicial x*, el algoritmo reemplaza la superficie verdadera G por un plano tangente en x*. Este plano intercepta G = 0 con una línea recta, y el algoritmo encuentra el punto P*, a una distancia mínima entre esa intercepción y el origen O. El punto P* es luego utilizado como el nuevo x*, repitiendo el procedimiento hasta la eventual convergencia en P.

7.00

4.50

7.00

4.50

AV. LOS COCOS

PARQUE INFANTIL

13.0

0

AV

. GR

AU

B

PLANTAESC 1/200

SECCION A-A

8.50

1.25% 1.25%

B

AA

C C

SECCION B-B

AV. LOS COCOS

5.35 5.35

AV. GRAU1.25% 1.25%4% 4%

SECCION C-C

9.70

1.25% 1.25%

PROYECCION EN 3DESC H:1/200

V: 1/20

INTERSECCION AV. GRAU - AV. LOS COCOS

JR A

YA

CU

CH

O

PLANTAESC 1/200

PROYECCION EN 3DESC H:1/200

V: 1/20

INTERSECCION AV. SULLANA - JR AYACUCHO

7.70

20.0

0

AV. SULLANA

1.25% 1.25%4% 4%

1.44%

1.25%

1.25%

2.88%

2.12%

26.839

26.895

26.895

27.117

27.54

1.44%

PROYECCION EN 3DESC 1/200

INTERSECCION JR HUANCAVELICA - CALLE LOS TAMARINDOS

9.50

20.0

0

27.533 27.099 26.979JR. HUANCAVELICA

EJE

PR

OLO

NG

AC

ION

A

V. L

OS

CO

CO

S

EJE

LO

S T

AM

AR

IND

OS

27.034

27.641

27.00

JR. H

UANCAVELICA

LOS TAMARIN

DOS

PLANTAESC 1/200

4%AV. GRAU

AV LOS COCOS

7.00

4.50

9.70

8.00

1.44%

AV. SULLANA

JR A

YACUCHO

CRUCE EN PARQUE MIGUEL CORTEZESC 1/500

JR. H

UA

NC

AV

ELI

CA

AV

. GR

AU

AV. LOS COCOS

8.50

4.50

7.00

ENTRADA ABOCINADA TIPO ARCO DE ELIPSE

27.50

27.5

0

PERFIL LONGITUDINAL AV. GRAU - INTERSECCION CON AV. LOS COCOSESC H:1/200

V: 1/20

PROGRESIVA

RASANTE ANTES DE 1998

RASANTE DESPUES DE 1998

0+00

0

0+00

5

27.63

8

27.53

3

0+01

027

.461

0+01

527

.404

0+02

0

0+02

5

0+03

0

0+03

5

0+04

0

0+04

5

0+05

0

0+05

5

0+06

0

0+06

5

0+07

0

0+07

5

0+08

0

27.38

5

27.30

9

27.29

6

27.25

1

27.24

7

27.24

3

27.25

5

27.25

0

27.28

2

27.32

4

27.35

7

27.40

4

27.47

0

27.00

26.00

28.00

EJE L

OS CO

COS

ENTR

ADA A

PARQ

UE

M.CO

RTEZ

B:8.50 mANCHO DE LA AV. LOS COCOS

19.20 m

PAVIMENTO EXISTENTE

CONCRETO

27.36

3

27.09

6

27.14

9

27.36

3

Prog. 1+589.00

PAVIMENTO EXISTENTE

PAVIMENTO EXISTENTE

PARQUE INFANTIL MIGUEL CORTEZ

PARQUE INFANTIL MIGUEL CORTEZProg. 1+684.50

Prog. 1+641.50

Prog. 1+691.30

Prog. 1+839.30

PERFIL LONGITUDINAL AV. GRAU - INTERSECCION CON AV. LOS COCOSESC H:1/200

V: 1/20

PROGRESIVA

RASANTE ANTES DE 1998

RASANTE DESPUES DE 1998

0+00

0

0+00

5

27.6

38

27.5

33

0+01

027

.461

0+01

527

.404

0+02

0

0+02

5

0+03

0

0+03

5

0+04

0

0+04

5

0+05

0

0+05

5

0+06

0

0+06

5

0+07

0

0+07

5

0+08

0

27.3

85

27.3

09

27.2

96

27.2

51

27.2

47

27.2

43

27.2

55

27.2

50

27.2

82

27.3

24

27.3

57

27.4

04

27.4

70

27.00

26.00

28.00

EJE

LO

S C

OC

OS

E

NTR

AD

A A

PA

RQ

UE

M

.CO

RTE

Z

B:8.50 mANCHO DE LA AV. LOS COCOS

PAVIMENTO EXISTENTE

CONCRETO

27.3

63

27.0

96

27.1

49

27.3

63

PAVIMENTO EXISTENTE

UNIVERSIDAD DE PIURAPROGRAMA ACADEMICO DE INGENIERIA CIVIL

PERFIL LONGITUDINAL

AV. GRAU - INTERSECCION

CON AV. LOS COCOS

ESC

PLANO Nº

1/200

02GARCIA CALLE, BECKY ULIANA

ESC

DIBUJ.

REVIS.

FECHA NOMBRE

20/10/07 B.G.C.

CONFIABILIDAD DEL DREN SULLANA - TRAMO LOS COCOS - PIURA ANTE EVENTOS DEL FENOMENO EL NIÑO

A.H.M.9 DE SETIEMBRE

MARIA GORETTI

9'428,700N

9'428,200N

9'427,700N

9'427,200N

9'426,700N

9'426,200N

9'425,700N

9'425,200N

9'429,200N

9'424,700N

9'424,200N

VIA DE INTEGRACION URBANA

CALLE 1

CALLE 8

CALLE 3

CAL

LE 10

CALLE 4

CALLE 5

CALLE 6

CALLE 9CALLE 11

GRIFO

DAVEN

IDA

SANTA TERESITA

DESMOTADORA

JIRON J

CALLE 3

JIRON ''3''

JR.

''F''AVEN

IDA

''G''

JR. LA

S

LOMAS

AV. G

UILLERMO GULLMAN

G R A U

CALLE CATACAOS

JR. ARELLANOS

CALLE 8

CALLE 7

CALLE 6

CALLE 5

CA. BOGOTA

CA. B

RASILIA

CALLE

MEXICO CA. LA HABANA

CALLE PANAMA

CA. MA

NAGUA

CA. GALAPAGOS

CA. CARACAS

CALLE

MANAG

UA

CA. LAS AMERICAS

CA. BUE

NOS A

IRES

CA. LAS MALVINAS

CA. SA

N JUA

N DE

PUERTO

RICO

CA. LI

MA

ANTIGUO C

AMINO A LA

LEGUA

CA. LA

S PALM

AS

PROL. AV SULLANACALLE 7

CALLE 15

A

AV. PANAMERICANA NORTE

URB. SANTA ANA

URB. IGNACIO

LAGUNA

LAGUNA AZUL

MERINO II ETAPA

AH. SAN PEDRO

N

AV. SANCHEZ CERRO

158

152153

57

59

58

60

64

27.092

33.15032.317

32.372

31.500

31.477

31.210

30.700

DRENAJE PLUVIAL

DISEÑO DE

30.610

26.500

30.028

30.674

31.600

31.550

31.500

31.084

31.068

31.22031.372

31.700

33.250

33.393

33.190

31.400

30.450

30.53030.3

06

30.37230.3

18

31.96931.9

69

30.877

30.407

31.410

31.475

30.167

30.400

30.286

30.200 30.4

00

30.283

30.200

30.164

30.131

31.240

30.370

30.820

30.616

30.143

30.027

30.107

30.407

28.660

31.962

31.436

30.910

30.056

30.997

31.031

32.217

32.123

32.060

32.539

32.805

32.020

31.286

31.490

31.129

32.361

33.111

33.178

32.22432.532

33.120

31.732

31.340

31.525

32.530

31.687

31.705

31.935

31.994

31.294

31.297

31.500

31.735

31.736

31.747

31.580

31.453

31.614

32.035

32.367

31.711

31.731

32.081

31.606

32.193

32.517

31.90432.082

32.305

32.226

31.010

30.647

30.644

29.888

29.880

31.995

31.985

31.985

33.164

33.167

33.48

33.454

32.445

32.518

32.503

32.353

32.361

32.931

32.929

32.951

32.961

33.116

33.126

33.649

34.075

33.247

33.019

33.672

32.490

32.487

32.818

33.356

32.725

32.752

33.794

33.315 32.553

32.553

32.058

28.440

27.060

26.700

26.460

28.150

27.000

29.840

32.160

31.580

31.660

30.832

32.667

32.519

32.180

31.413

32.704

32.103

31.653

32.341

32.51130.980

30.981

31.650

31.650

32.770

32.460

33.290

33.240

32.210

31.700

32.668

32.441

32.716

32.138

31.78630.71631.007

32.773

32.420

32.063

32.089

32.556

30.823

30.82

30.610

30.900

31.100

30.060

30.220

29.430

29.610

29.670

29.770

29.000

28.450

28.190

28.740

27.390

27.960

27.530

26.940

26.620

26.560

26.930

30.55029.710

29.180

29.120

26.460

26.59026.620

28.860

27.890

26.990

29.250

30.980

30.930

30.950

31.120

32.340

31.53032.370

32.130

31.238

30.927

30.740

30.309

30.348

30.140

30.048

30.175

30.188

30.060

30.220

30.137

30.242

30.894

32.712

30.645

30.687

30.556

30.567

30.122

30.267

29.752

30.723

30.478

30.684

30.825

31.678

30.612

31.739

31.071

31.463

31.965

30.960

30.340

30.169

32.000

31.910

33.120

32.378

32.769

31.846

32.053

31.946

31.947

30.226

30.461

30.048

29.736

29.94729.782

29.446

31.729

30.306 29.336

30.07731.159

30.21330.396

31.94632.984

30.519

31.02731.13

1

30.357

30.518

30.476

31.065

30.635

165

31.060

30.618

29.864

29.859

30.007

29.927

29.912

29.892

29.816 29.833

29.872

29.31529.298

30.146

30.358 30.266

30.452

29.281

29.355

29.405

29.625

29.47029.465

29.81029.750

29.250

A.H.M.MIRAFLORES

A.H.M. CORTES A.H.M.5 DE ABRIL

A.H.M.9 DE SETIEMBRE

URB. ELBOSQUE

CORPAC PISTA DE ATERRIZAJE

DEPOSITO DEENTEL PERU

Av. Bolognesi

MARIA DEL PINAR

A.H.M. INDEPENDENCIA

A.H.M. CORTES

Ovalo Grau

Ovalo Bolognesi

LOS ROSALES

URB. SAN BERNARDO

LAS MONTERO

A V. DEL EJERCITO

U C I S A

CAMPODETIRO

TEXTIL PIURA

ZONALAS CAPULLANAS INDUSTRIAL

CC.EMP.SS.PP.COOP. I.C.A.

Ex-Puente Viejo

URB. LOS GERANIOS

PIURA

RIO

ALM. MIGUEL GRAUII ETAPA

ALFONSO UGARTEII SECTOR

CIUDAD DEL SOL

AH. CONSUELO DE VELASCO

AH ENRIQUE LOPEZ A.ZONA B

AH JORGE CHAVEZ

AH LAS PALMERASSECTOR A

AH LUIS A. SANCHEZ

AH LUIS PAREDES MACEDA

AH NUEVA ESPERANZA

AH. PACHITEA

AH. ROMULOSALDIVAR

AH SAN MARTIN ZONA A

AH SAN MARTIN ZONA B

AH. SAN PEDRO

AH SAN SEBASTIANSECTOR B

AH SANTA JULIASECTOR A

AH SANTA JULIASECTOR B

AH SANTA JULIASECTOR FATIMA

AH SANTA JULIASECTOR 11 DE ABRIL

TUPAC AMARU AH SANTA JULIASECTOR RICARDO JAUREGUI

AH SANTA ROSA

AH TUPAC AMARU II

AH VILLA PERU CANADA

A.P.V.AVIFAP

CEMENTERIOMETROPOLITANO

AH. JOSE OLAYA

ALM. MIGUEL GRAUI ETAPA

CAMPO POLOSECTOR 3

Z

MARIA GORETTI

URB. SAN BERNARDO

CAMPO POLOSECTOR I

CALIXTO BALARESO

CAMPO POLOSECTOR 2

TALARITA

A.H. 6 DE SETIEMBRE

QUINTA JULIAA.H. 18 DE MAYO

ALAN PERUII ETAPA

HEROES DEL CENEPA

AH LAS PALMERASSECTOR B

ALM. MIGUEL GRAUII SECTOR ZONA A

LAGUNA AZULMANUEL SCORZA

VICTOR R.

JORGE BASADRE

JOSE M. ARGUEDAS

31 DE ENERO

IGNACIO MERINO

URB. PIURA

LAS MALVINAS

LOS ALGARROBOS

BCILRXE1H1Q1 Ñ1N1

GNPZC1J1M1T1 D1 Y Q M H D A

EFÑOA1B1K1L1S1U1

JKSWF1O1 T UVP1

G1P1

I1R1

VICUS

CA. NESTOR MARTOSIGNACIO MERINO

AV. SAENZ PEÑACA. MIGUEL GRAU BOLIVARCA. SAN MARTIN

EDUCACIONJR T. DIEGUEZ

PASAJE 1

JR T. DIEGUEZ

PUBLICO

FINESOTROSPARQUE

AREA DEESPARCIMIENTO EDUCACION

EDUCACION COMUNALESSERVICIOS B1COMUNALESSERVICIOS PSJ. M. GRAU

CA. LAS PALMAS JR. BOLIVARJR. OTTO TONSMANN

JR. TOMAS DIEGUEZJR. LOS PINOSJR. APURIMAC JR. MANUEL DIEGUEZ JR. HUANCAVELICA

PASAJE 1

PSSJE. ESTACIONES

CALLE 11

PSJE. OTOÑO PSJE. INVIERNO

PSJE. PRIMAVERA PSJE. VERANO

CALLE 14 CALLE 8 PSJE DEL SOLCALLE 13CALLE 12 CALLE 10 CALLE 9

CALLE 8 CALLE 1CALLE 3CALLE 4CALLE 5CALLE 6CALLE 7

CALLE 2

VIA COLECTORA

CA. LAS FLORES

CA. LOS JAZMINES CA. LOS GIRASOLESCA. LOS NARANJOS

CA. LOS GERANIOSCA. LOS LAURELESCA. LOS PINOS CA. LAS DIAMELAS CA. LOS CLAVELES

CA. LOS GERANIOSCA. LOS GIRASOLESCA. LOS ALMENDROS

CA. LOS CIPRECESCA. LOS ALAMOS

CA. LOS NARANJOS AV. PERU

CA. MEXICO

COMERCIOPARQUECA. EGIPTO PASAJE 2 CA. JAPONAV. PERU

CA. SIRIACA. LIBANOCA. ISRAELCA. PORTUGAL CA. TURQUIA

CALLE JOSE CARLOS MARIATEGUI CALLE ALFONSO UGARTECALLE AUSTRIACALLE ESCOCIAAV. FRANCIA CALLE 3

CALLE YUGOSLAVIA

CALLE CHECOSLOVAQUIAPROLONGACION CALLE AUSTRIAPROLONG. CALLE BOLIVARPROLONG. CALLE LIBERTADORES

CALLE ALFONSO UGARTE

PROLONG. CALLE SAN MARTIN

CALLE ESCOCIA

CA. JOSE OLAYA PASAJE F AV. RICHARD CUSHING CALLE E CA. GARCILAZO DE LA VEGAPSJE A

CALLE D CALLE 4 CALLE 5PSJ 1CALLE 7CALLE 8CALLE 6 DREN SULLANA

CALLE 3

PARQUEDEPORTIVAAREA

AREA VERDE CA. ZEPITA

CALLE S/NPSJE.V. R. HAYA DE LA TORRECA. RAMON CASTILLAPASAJE 1 CA. SANCHEZ PSJE L. PAREDES MACEDACA. ZEPITAD

AV. A

CA. 2 CA. 2

PSJE 17

PSJ 4 CALLE 3CALLE 4CALLE J CA. L CA. LCA. M

CA. Q

AVENIDA BCALLE 5 CALLE J

CALLE JPSJ 7PSJ 8PSJ 6 CA. K CA. L

AV. C

CALLE E

PSJE 5 PSJE 7PSJE 6 PSJE 8

AV. CPSJE S/NCALLE BAVENIDA CPSJE 15 CALLE F PASAJE 20 PSJE 18CALLE EPASAJE 19 PSJ 2 PSJ 3PSJ 1 CA. DAVENIDA A PSJ 4

CA. I

CA. IPSJ 1CALLE NPSJ 5PSJ 4

CA. H

CALLE O CALLE PCALLE QCA. S/N

CA. H PSJ 2 AVENIDA D CALLE 5

CALLE I

AVENIDA B

CA. P

PSJ 2

PSJ 3 PSJ 6

PSJE 2 PSJE 3PSJE 4PSJE 1PSJ 5PSJE 7

CALLE E

PSJE 4PSJE 6PSJE 8PSJE 9

CALLE D

AV. A

CALLE GPSJ 10PSJE 11PSJE 12PSJ 13PASAJE 15 PSJE 14PSJE 16 AVENIDA B

AVENIDA 3PSJ 3 PSJ 2 PASAJE 1

CALLE 2CALLE 3 CALLE 4CALLE 5AVENIDA 4CALLE K

CALLE E

CALLE L CALLE J

CALLE FCALLE I CALLE 2CALLE H

CALLE D

CALLE G

CALLE B

PROLONGACION AVENIDA GRAU

AVENIDA 5 AVENIDA 4

CA. G

CALLE ICALLE F CALLE H

CALLE BCALLE 1 CALLE C CALLE A

CALLE D CALLE C

CALLE M Psje 1CALLE K

VIA COLECTORA

AVENIDA TALLAN

AV. PROLONGACION CHULUCANAS

PSJE 9SERV. COMUNALESSERV. COMUNALES

A= 6552.00 m2PARQUE

AVENIDA 1

JR SANTA CATALINA

JR IGNACIO MERINO

CA. DON BOSCO

PSJE 1 JR. LA ARENA

AV CHULUCANAS

AV CIRCUNVALACIONJR MORROPON CALLE S/NCALLE S/NCALLE S/N CALLE S/NCALLE S/N JR MANCORA AV JUAN VELAZCO ALVARADO

JR MANCORA AVENIDA S/NAV. JORGE CHAVEZJR. LUCIANO CASTILLO COLONA

CALLE 4 JR. 3 DE OCTUBRE

AV. JUAN VELASCO ALVARADO

CALLE 6 1 DE DICIEMBRE

CALLE 5

JR. LOS ORGANOS CA. LOBITOS A V. A M O T A P EEDUCACION N.3RECREACION N.3JR. TALLAN

JR. LA UNIONJR. LA ARENAJR. VICHAYAL

CA. NICARAGUAPASAJE 5 LOS JAZMINES CA. LOS RUBIES AV. JORGE CHAVEZAV. EL TALLANCA. LUCIANO CASTILLO COLONA

CA. 3 DE OCTUBREPROLONGACION

AV. JUAN VELASCO ALVARADO

CALLE 3

AV. EL TALLANAV. JUAN VELASCO ALVARADOCALLE 2PASAJE B CALLE 1

JR TALARAJR EL TABLAZO

PASAJE A

CALLE S/NCALLE S/N PSJ 11JR.JOSE DE SAN MARTIN JR. MORROPONCALLE S/N

JR. MORROPONPARQUE JR. SALVADOR ALLENDE JR. 9 DE OCTUBRE JR. JOSE ABELARDO QUIÑONES

JR. MORROPON SERVICIOS COMUNALESCALLE S/NJR. MANCORA

PASAJE 10

CALLE S/NPASAJE C PROLONGACION 1 DE DICIEMBRE

CA. JOSE OLAYA

CA. MANUEL SULLON GUTIERREZJR. EL ALTO

CA. JOSE OLAYA

JR. VIVIATE

JR. STA CATALINA

EDUCACION 2RECREACION 2

OTROSFINES JR. CHALACOJR. VICUS CA. LUIS DE LA PUENTE

CA. FRIAS AV CHULUCANAS

JR. TALLAN

EDUCACIONCA. JOSE OLAYACA. LUIS DE LA PUENTE UCEDACA. SAN JOSE CA. LOS JAZMINESCA. JOSE DE SAN MARTIN

PASAJE 1 OTROS FINESOTROS FINES CA. MANUEL SULLON GUTIERREZPASAJE 2PARQUE

CA.

PARQUE2PARQUEEDUCACION PASAJE 4PASAJE 3 CA. SALVADOR ALLENDECA. 9 DE OCTUBRE

JR. VIVIATECA. MANAGUA

PSJE 2

PSJ 6JR. LA BREAPASAJE S/NJR. CHALACO JIRON LOS ORGANOS JR.MORROPONPASAJE S/NJR. MANCORA JR. TAMARINDOJR MANCORA

JR LA HUACAJR. SANTA CATALINA

PSJE S/NPSJE 3 JR. SALITRAL PARQUEJR. LOBITOS JR. LOBITOSJR. AMOTAPEJR. NEGRITOS

JR. BUENOS AIRES JR. TALARAJR.MANCORA

PASAJE 8 PASAJE 5

JR. SANTO TOMAS

JR. LOS PINOSCALLE 5

EDUCACIONPARQUE

PARQUESERV.COMUNALESSERV.COMUNALES

COMERCIO

SERVICIOS COMUNALES SERVICIOS COMUNALES

JR. ROMAJR. CAJAMARCA JR. AMAZONAS JR. MARAÑON

AV. COUNTRYJR. PASTAZAJR. NAPO JR. MORONA

A V. SAN MARTIN

JR. URUBAMBA JR. PACHITEAJR. ZARUMILLA

JR. SANTA ROSA

JR. HUALLAGA

PASAJE 3 CA. TUMBES CA. PIURA CA. LAMBAYEQUE PASAJE 1 CA. LA LIBERTAD CA. LIMA CA. ICA CA. PERUCA. AREQUIPA CA. CANADA CA. TACNA VIA CANAL 1 CA. VICTORIA CA. HAMILTONCA. CANADACA. REGINA CA. PERUCA. QUEBECCA. OTTAWA CA. ALBERTA

PASAJE 1

CA. MONTREAL

CA. MONTREAL

CA. VANCOUVER CA. CANADACA. PERUCA. OTTAWACA. MONTREAL CA. TORONTO CA. CALGARY CA. OTTAWA CA CAJAMARCA CA. PERUCA. CANADACA. MOQUEGUA CA. JUNIN CA. CERRO DE PASCO CA. AYACUCHO CA. AMAZONAS CA. UCAYALI CA. LORETO CA. MADRE DE DIOSCA. PERU

PASAJE 2

AV. EL TALLANVIA CANAL 3CA. MONTREAL

VIA CANAL 2

CA. SAN SALVADOR

CA. BRASILCA. VENEZUELACA. HONDURASAV. PANAMACA. PARAGUAY

CA. CUBA

CA. ECUADOR

PSJE. BRASIL

CA. URUGUAY CA. BRASIL

CA. PUERTO RICO

CA. COLOMBIA

CA. COLOMBIACA. CUBA CA. CHINA POPULAR CA. ALASKA CA. CANADA CA. CHILE

CA. BOLIVIACA. ARGENTINA CA. NICARAGUACA. COSTA RICACA. MEJICOCA. TALARA AV. PERU CALLE 2CALLE 1

A V. F R A N C

I A CA. POLONIA

CALLE 2CA. ISRAEL CALLE 1 CA. INDIACA. AUSTRIA

A V. C I R C U N V A L A C I O N

PASAJE "D"AVENIDA 4 PASAJE 17

PASAJE 12

AV. CIRCUNVALACION

PASAJE 5CALLE 1PASAJE 4

PASAJE 1PASAJE "A"PASAJE 2PASAJE 9PASAJE "C"PASAJE 1AVENIDA 3 PASAJE 10

PASAJE 3

PASAJE "E" CALLE 1

AVENIDA 1

PASAJE 6AVENIDA 2

PASAJE 13PASAJE "D"PASAJE 14 PASAJE 16

PASAJE 13PASAJE "D"PASAJE 15 PASAJE 17AVENIDA 4

CALLE 1 AVENIDA 3

AVENIDA EL TALLANPASAJE 4CALLE 3 PSJ 7PSJ 6 PSJ 3PSJ 2 CALLE 4AVENIDA 2

CALLE 2PASAJE 5 PASAJE 1PASAJE 7

PASAJE 8CALLE 2 PASAJE "B"PASAJE 15CALLE 2 PASAJE 7

AV. JOSE GABRIEL CONDORCANQUI CA. PEDRO RUIZ GALLO CA. VICENTE GARCIA CA. JOSE A. QUIÑONESCA. MARIANO MELGAR CA. JUAN BAUTISTA

CA. MARIANO MELGAR

AV. SAN MARTIN DE PORRES

CA. OCTAVIANO HIDALGO

AV. JOSE MARIA GALAN CA. PRIMERO DE DICIEMBRE CA. VEINTICUATRO DE SETIEMBRE AV. MATEO PUMACAHUA CA. JOSE MARTI PASAJE 2

CA. HECTOR ROJAS CA. IGNACIO MERINO CA. LUIS MONTEROCA. MARIANO MELGAR PASAJE 1

CA. ENRIQUE LOPEZ ALBUJAR CA. LA MAR CA. PEDRO ELERA CA. JAVIER HERAUDAV. JOSE CARLOS MARIATEGUI CA. CARLOS AUGUSTO SALAVERRY

AV. JORGE CHAVEZ

CA. JAVIER PRADO

CA. SANTOS PASAPERA

CA. JOSE MERINO AV. CHULUCANAS PASAJE 6CA. PAIMAS

PASAJE 9

PASAJE S/NPASAJE S/N

PASAJE 4

CA. CRISTO NOSVALGACA. SANTO DOMINGOCA. PAIMAS

CA. PUEBLO NUEVOJR. IGNACIO ESCUDEROCA. SALITRAL PASAJE 5CA. VICHAYAL CA. PACAIPAMPACA. CURA MORICA. CASTILLA

PASAJE 3JR. SANTA ROSA

PROLONGACION AV. GRAU

JR. ANCONESCA. HUANCABAMBACA. PUEBLO NUEVO

PARQUEOTROS FINESEDUCACIONPARQUE

CA. SAPILLICA

CA. CURA MORICA. CASTILLA CA. AYABACA

CA. PACAIPAMPA PARQUEPARQUESERVICIOS COMUNALES

AREA VERDEEDUCACIONOTROS FINES AREA DEPORTIVAPROLONGACION CA. MONTERO

PASAJE 7

PASAJE 8

PASAJE S/N CA. AYABACACALLE S/N PASAJE 2

PASAJE S/N PARQUE

MERCADOPARQUE PARQUEAREA DEPORTIVACA. PACAIPAMPACA. LAGUNAS CA. ARENAL CA. FRIASCA. PAIMAS

CA. SULLANA

CA. SONDORCA. FAIQUECA. CANCHAQUECA. PAIMASCA. PAIMASCA. LLICUARCA. RINCONADAJR. MIGUEL CHECA

CA. J. C. MARIATEGUICA. J. HERAUD

CA. SAPILLICAPASAJE 1 CA. SICCHEZCA. A. ALVARADOCA. SAPILLICACA. MONTEROCA. QUEROCOTILLO

JR. SANTA ROSA

CA. HUARMACA CA. SONDORJR. BELLAVISTACA. SONDORILLO

PASAJE 1aCA. SANTO DOMINGO AREA DEPORTIVA

PARQUEPARQUE

EDUCACIONEDUCACIONPARQUE

CA. AYABACA CA. N. S. MARTOS

CALLE 15PSJ 4 PSJ 3PASAJE 2

AV. ENRIQUE LOPEZ ALBUJARCALLE 10CALLE 7 CALLE 8CALLE 9 CALLE 11CALLE 12 CALLE 13CALLE 14

AV. MARCAVELICA

PSJ 1

CALLE 4 CALLE 3 CALLE 2 CALLE 1PROLONGACION AV. GRAU

CALLE 6CALLE 5AV. MARCAVELICA

PARQUE

PSJE 2

PSJE 1CA. EL SALVADOR

CALLE 8

CALLE 5CALLE 4CALLE 3CALLE 2CALLE 1

CALLE 6 CALLE 7CALLE 6 CALLE 7

VIA DE INTEGRACION URBANA

ANTIGUO CAMINO A LA LEGUA

CA. LIMA CA. BUENOS AIRESPSJE 1 CA. ASUNCION CALLE CALLAO

CA. SAN JUAN DE PUERTO RICO

CA. SANTO

CA. LAS MALVINAS

CA. BUENOS AIRESCA. LAS AMERICAS CALLE MANAGUA

CA. LAS AMERICASCA. LIMACA. SAN SALVADOR CA. TACNACA. LA PAZ CA. QUITO

CA. SANTIAGO CA MONTEVIDEO CA. CARACAS

CA. GALAPAGOS CA. MANAGUACALLE PANAMACA. LA HABANACA. LA PAZ CALLE MEXICOCA. BRASILIACA. BOGOTACA. CARACASAV. GUILLERMO GULLMAN

PSJE CALLE 5 CALLE 6 CALLE 9

CALLE 7 CALLE 8 PARQUESERV. COMUNALES

CALLE 11CALLE 4 CALLE 3 CALLE 10

CALLE 2Area=1787.20m2 CALLE 1OTROS FINES PASAJE A CALLE DArea=1039.80m2 AREA DEPORTIVASERVICIOS DE SALUD

CA. LORETOPROL AV. SULLANA

CALLE GPSJE 2CALLE H PSJ 1

CA. COCHRANE

AV. GUARDIA CHALACA DREN SULLANACA. LAZARETO CA. ZEPITA

PSJE. APURIMAC CA. CONSTITUCION PSJ. RONALDCA. JOSE GALVEZCA. LAZARETOCA. CRISTOBAL COLONAV. SAENZ PEÑA

PARQUE EDUCACION

CA. MEXICOCA. MARRUECOS

PSJ. ISRAELCA. ISRAELAV. PERUCA. MEXICOCA. MARRUECOSCA. POLONIA CA. ESCOCIA CA. GRECIA

CA. GRECIA CA. AUSTRIA CA. BELGICA

PROLONGACION CA. BELGICA

CA. CHECOSLOVAQUIA

PSJE. ISRAEL

PASAJE 2PASAJE 3 PASAJE 1 CA. LA INDIA

JIRON VILLAR

VILLAR JIRON

LORETO NO

RTE

STA ISABEL EL PARQUEURB. URB. ANGAMOS AV. COUNTRY

URB. GRAU

URB. SANTA ANA

AV. SANCHEZ CERRO

JR. ARELLANOS CORTESTOMAS

A V.

TUMBES

JR AYACUYO JR APURIMAC JR. HUANCAVELICA

AV. LORETO

LAS ACACIAS

VECINALUNIDAD

AV. CIRCUNVALACION

CUARTEL GRAU

COCOS

JR. PROCER MERIMBUROJR. PEDRO DE LEONJR. PROCER MERINO

JR. RAYGADAJR. ARELLANOS JIRON ''E''

JIRON VICEJIRON TALLANJIRON LA ARENA

SAN FRANCISCO J R.

AV. JORGE CHAVEZ

MALECON EGUIGUREN

JUNIN

CA.CA. CA.

LIMA

LIBERTADCA.

AV. SAN MARTIN

AV. PANAMERICANA NORTE

AV. LOS

LOS FICUS

A V . S U L L A N ASANTO TOMAS

CALLE CATACAOSPIZARROJR. VICUS JR. BERNAL TAMBOGRANDE

N. GARCIACA.

AVENIDA GRAU

JR. OTTO TONSMAN

JR. ZELAYA G R A U

CUARTEL GRAU AV. CADALZO SALAZARAV. GUILLERMO GULLMANJR. LAS LOMAS

SANTA MARIA CALLE ACALLE

AV. F. M A L A G A

SAN CRISTOBAL LOS CEIBOS

CEMENTERIOSr TEODOROAV. TEODORO

CALLE LOS NARANLOS CALLE LAS CASUARINAS JR SAN RAMON AV. FORTUNATO

AREQUIPA LIBERTAD LIMA

JIRON LAMBAYEQUE JIRON CAJAMARCA

CALLAO

HUANUCO AREQUIPACUSCO

AYACUCHOJR. HUANCAVELICA ICA

AVENIDA SULLANA CA. JUNIN

JUNIN CUSCO

A.H. BUENOS AIRES

A.H. BARRIO SUR

CALLE 1

A. H. M.MICAELA BASTIDA

II ETAPA

C.H. VILLAHERMOSA

III ETAPA

IV ETAPAC.H. MICAELA BASTIDAS

C.H. MICAELA BASTIDAS C.H. MICAELA BASTIDAS

C.H. MICAELA BASTIDASI ETAPA

PSJE 5CALLE 5

CAMPO FERIAL

PARQUE CENTENARIO

CALLE 1

CAMPO FERIAL

PARQUE CENTENARIO

A.H. LAS PSJE 2 CALLE 3CALLE 2PSJE 1CAPULLANASCALLE 8 CALLE 3CALLE 2CALLE 10CALLE 9

CALLE 7CALLE 6

CALLE 5

EAV.

URB.(EX CORPIURA)LOS JARDINES

AH FRATERNIDAD

CA. F

CA. E CA. 2 CA. 1 RODRIGUEZCALLE ACA. B CA 3A.P.V. CA. C04 DE OCTUBRECA. DA.H.M.

A P V

AH NESTOR MARTOS

PRIMAVERALOS EDUCADORES LA

A.P.V.STA. ROSA

CALLE EAVENIDA B LOS SAUCESA.P.V.

AV. LOS ALGARROBOS

AV. ALAMEDA P E R U

CA. 2 DE MAYO SAN FRANCISCOCA. LOS ANDES PROL. CA. ESPAÑACA. LIBERTADORESCA. LAS AMERICAS

MARIATEGUI

CA. YUGOSLAVIACA. ALFONSO UGARTE

AV SAN

ARTEAGACA. SIMON

CALLE BCALLE G A DOMINGO

DE CHILE

AV. SAN MARTIN

CUSCO AREQUIPA TACNAMOQUEGUACA. APURIMACCA. CA.

CA.

CA.

CA. CA.CA. CA.

CA.

RUBY

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SANCHEZ CERRO NARANJOS GARDENIAS

JIRON IJIRON ''H''CALLE 11 CALLE 9

JIRON ''C'' JIRON ''D''

CALLE 10 CALLE 5

JIRON ''I''

CALLE 7 CALLE 4

A. MORETAG. FARFAN

AVENIDA ''G''JR. "J'' JR. "I'' JR. "H''

JR. BLAS DE ATIENZAJR. ''B''

JR. SAN LORENZO

JR. ''C''JR. ''D''JR. ''E''JR. ''F'' JIRON ''1''

JIRON ''2''

JIRON ''3''

JR. LAS

CALLE 3

JIRON JPS. 5

PS. 4

AVDA. COUNTRY

DESMONTADORASANTA TERESITA

JIRON ''G''JIRON ''E'' JIRON ''F''

CALLE JOSE GALVEZCA. BERNALDO ALCEDO VICTOR ANDRES BELAUNDECA. FORTUNATO CHIRICHIGNO

PS.11PSJ 39

AV.ROMULO LEON SALDIVAR FELIPE S. SALAVERRY JOHN F. KENNEDI

PSJ 38 CALLE 25CALLE 24

PS.6 PS.8

C. DERECHAC. IZQUIERDA

A. S. ARTEAGA

TUPAC AMARU SEOANEMANUEL AGURTOLUIS

I.S.T.CAMPO FERIAL ALM. MIGUEL GRAU

CA. CARMEN RAMOSCA. CASTRO POZO CA. MIGUEL CORTEZ

DIEGO FERRETIZON CALLE MELITON CARBAJALELIAS AGUIRRE M. RODRIGUES

CALLE 6

JIRON 4CALLE 11 CALLE 2

JR. "K''

CAMPO FERIAL I.S.T.ALM. MIGUEL GRAU

CA. RICARDO PALMA

MONITOR HUASCAR

C. UNION

PEDRO GAREZON S TAVARAF ROTALDE

DEPECHMINIST.AGRIC.G.N.P.

E. PALACIOS

CALLE 8AV. CESAR VA

LLEJOCA. STOS J. CHOCANO

PS.4 PS.2CALLE GONZALO FARFAN

PS.7

PS.3 PS.7

AVENIDA SANCHEZ CERRO

JR. TANGARARA

CALLE 5JIRON ''B''

CALLE 1

AVENIDA SANCHEZ CERRO

BM

PLAZA DE ARMASCA. J. C. BM

BMBM

BM

BM

BM

BM

BM

BM

AV. PANAMERICANA NORTE

AVENIDA A

AVENIDA D

FABRICA DE HIELOENOSA

MERINO II ETAPA

AV. B

URB. IGNACIO

STA ELENAJR. VICTOR ANDRES BELAUNDE

JR. LAS AMAPOLASGRIFO

SAN RAMONURB.JR. LOS LAURELES JR. C. SALAVERRY

PERLAS PSJ. LAS

PTE INTENDENCIASENATI

LAGUNA

BATALLON DEINTENDENCIA

POZO

JORGE BASADREC.E.

CHIRA PIURAURB. LOSTALLANES URB.

MERCADO CENTRAL

C.E DE SORDOS AGRODERIVADOS C.E DOMINGO SUIZAMUDOS S.A SABIO QUIMICA

CA. VICTOR CASTRO

A.HEL MILAGRO

VILLA EL TRIUNFOA.H

BRICE ECHENIQUEA.H

A.HSAN JUAN

SEÑOR DE LOS MILAGROSA.H

SUSANA IGUCHIA.H URB. POPULARJOSE MARIA

A.P.V.

URB. SANTA

ESCRIBA DE BALAGUER

HAYA DE LA TORRE

CA.

CA.

CA.CA.

CALLE 9

AV. NICARAGUA

JR. EL ALTO PASAJE 4

PIUR

A

RIO

PTE INTENDENCIA

SENATI

BATALLON DE

INTENDENCIA

9'428,700N

9'428,200N

9'427,700N

9'427,200N

9'426,700N

9'426,200N

9'425,700N

9'425,200N

9'429,200N

9'424,700N

9'424,200N

9'428,700N

9'428,200N

9'427,700N

9'427,200N

9'426,700N

9'426,200N

9'425,700N

9'425,200N

9'429,200N

9'424,700N

9'424,200N

540,30

0E

540,80

0E

541,30

0E

541,80

0E

DIRECCION DE PLANEAMIENTO URBANO

MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE PIURA

PLANO:

ESC: 1/2500

LAMINA N°:

FECHA: ENERO 2002

PCR-04

PROYECTO:

JEFE DE PROYECTO : ING. HUGO ACUÑA PERALTA

PLUVIALES DE LA CIUDAD DE PIURACOTAS Y RASANTES

PROYECTISTAS :

ING. ALFREDO GARCIA G.ING. GUILLERMO GOURO M.

CADISTA : JULIA MOGOLLON B.

PROYECTO INTEGRAL DE EVACUACION DE AGUAS

ING. HUGO ACUÑA PERALTA

DEPARTAMENTO :

PROVINCIA :

DISTRITO :

PIURA

PIURA

PIURA

540,30

0E

540,80

0E

541,30

0E

541,80

0E

CA. BUE

NOS AIR

ES

VIA DE INTEGRACION URBANA

JR. M

ANUEL

DIEGUEZ

METROPOLITANO

CEMENTERIO

CALLE 9

CALLE 11

GRIFO

DAVEN

IDA

JIRON ''3''

JR.

''F''

JR. LA

S

LOMAS

AV. G

UILLERMO GULLMAN

JR. ARELLANOS

CALLE 8

CALLE 7

CALLE 6

CALLE 5

CALLE

MEXICO

CA. LA HABANA

CALLE PANAMA

CA. MA

NAGUA

CA. GALAPAGOS

CA. CARACAS

CA. BUE

NOS A

IRES

PSJE 1

JR. APURIMAC

CA. LA

S PALM

AS

CA.

CA.

PLAZA DE ARMAS

CA.

CA.

CA.

CA.

CA.

CA.

CA.

CA.

CA.

APURIMACCA.

MOQUEGUA

TACNAARE

QUIPA

CUSCO

AV SAN

CUSCOJUN

IN

JUNIN

ICA

JR. HUANCAVELICA

AYACUCHO

CUSCO

AREQUIP

A

HUANUCO

CALLAO

JIRON CAJAMARCA

JIRON LAMBAYEQUE

LIMA

LIBERTA

D

AREQUI

PA

AV. FORTUNATO

JR SAN

RAMON

CALLE

LAS CA

SUARIN

AS

CALLE

LOS NA

RANLOS

TEODORO

AV.

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

CA.

LIBERTA

D

LIMA

CA.

CA.

CA.

JUNIN

MALECON

EGU

IGUR

EN

AV. SANCHEZ CERRO

N

ORTE

LORETO

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

Ex-Puente Viejo

Av. Bolognesi

AV. RICH

ARD CU

SHING

POZO

CA. SIMON

ARTEAG

A

PARQUE

AV. SAENZ PEÑA

CA. CRISTOBAL COLON

CA. LAZARETO

CA. JOSE GALVEZ

PSJ. RONALD

CA. CO

NSTITUC

ION

PSJE. A

PURIMAC

CA. ZE

PITA

CA. LAZARETOAV. GUARDIA CHALACA

CA. COC

HRANE

PSJ 1

CALLE H

PSJE 2

CALLE G

CA. ZE

PITA

PSJE L

. PARE

DES MA

CEDA

CA. SAN

CHEZ

PASAJE

1

CA. RAMON CASTILLAPSJE.V. R. HAYA DE LA TORRE

CALLE S

/N

CA. ZEP

ITA

AREA VERDE

DREN SULLANA

CALLE 6

CALLE 8

CALLE 7

PSJ 1 PSJE A

CA. SAN MARTIN

BOLIVAR

CA. MIGUEL GRAU

AV. SAENZ PEÑA

IGNACIO

MERINO

CA. NES

TOR MA

RTOS

CA.

QUIMICASABIOS.

A

MUDOS SUIZA

C.E DOMINGO

AGRO

DERIVA

DOS

C.E DE SORDOS

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

JR. LOS LAURELES

JR. LAS AMAPOLAS

JR. VICTOR ANDRES BELAUNDE

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AV. PANAMERICANA NORTE

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JIRON ''2''

JIRON ''1''

JR.

''E''

JR.

''D''

JR.

''C''

JR. SAN LORENZO

JR.

''B''

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

A

CALLE

G

CALLE B

CA.

AVEN

IDA

SULLAN

A

SAN CRISTOBAL

CALLE

CALLE A

SANTA MARIA

AV. CADALZO SALAZAR

JR. OT

TO

TONSM

AN

AVENIDA GRAU

CA.

N. GARCIA

A V . S U L L A N A

LOS FICUS

AV. LOS

AV. SA

N MA

RTIN

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. RAYGADA

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

CUARTEL GRAU

AV. CIRCUNVALACION

UNIDADVECINAL

LAS ACACIAS

AV. LORE

TO

JR. HUANCAVELICA

JR APURIMAC

JR AYACUYO

TOMAS

CORTES

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB. EL PARQUE

PROL

AV.

SULLAN

A

CA.

LORETO

SERVICIOS DE SALUD

AREA DEPORTIVA

Area=1039.80m2

CALLE D

PASAJE A

OTROS FINES

CALLE 1

Area=1787.20m2

CALLE 2

CALLE

10

CALLE 3

CALLE 4

CALLE

11

SERV. COMUNALES

PARQUE

CALLE

9

PSJE

CALLE

CALLAO

CA. A

SUNCION

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. ZAR

UMILLA

JR. PAC

HITEA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

CALLE 3

CALLE 5

CALLE 4

CALLE D

CA. GA

RCILAZ

O

DE L

A VEGA

CALLE

E PASAJE

F

CA. JO

SE

OLAYA

JR. HUANCAVELICA

JR. LOS PINOS

JR. TOM

AS DIEG

UEZ

JR. OTT

O

TONSMA

NN

JR. BOL

IVAR

PSJ. M

. GRAU

SERVICIOS COMUNALES

JR T. D

IEGUEZ

PASAJE

1

AH. PACHITEA

Ovalo Bolognesi

Ovalo Grau

CALLE B

CALLE B

CALLE C

CALLE C

CALLE D

CALLE E

CALLE F

CALLE

A

AV. LORE

TO

AV. SU

LLAN

A

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

TUMBES

STA ISABEL

UNIVERSIDAD PRIVADA

DE PIURA

CALLE 4 AV. LAS PALMERAS

CALLE 1

CALLE L

CALLE 2

CA. LOS JASMINES

CA. LOS GIRASOLES

CA. LOS TULIPANES

CA. LAS VIOLETAS

CA. LOS NISPEROS

AV

LOS

TALLANES

CA. LOS

COC

OS

CA. LAS

PALME

RAS

ESTE

CA. LAS

PALME

RAS

OESTE

CALLE 3CA

LLE A

CA. LOS EU

CALIP

TOS

CA. LOS MA

NZAN

OS

CA. LOS GR

ANAD

OS

CA. LAS OR

QUIDEA

S

CA. LAS MA

RGAR

ITAS

CA. LAS MA

RGAR

ITAS

CA. LAS AM

APOLAS

CA. LAS BE

GONIAS

CA. LAS FLOR

ES

CA. LOS MA

NZAN

OS

CA. LAS FRESAS

CA. LAS AZ

UCEN

AS

CA. LAS MA

GNOLIAS

AVENIDA C

AV. LAS CASUARINAS

CA. LAS DIAMELAS

HEROES DEL CENEPA

HAYA DE LA TORRE

URB. SANTA ANA

LAGUNA

LAGUNA AZUL

II ETAPA

ALAN PERU

II SECTOR ZONA A

ALM. MIGUEL GRAU

SECTOR B

AH LAS PALMERAS

A.H. 18 DE MAYO

QUINTA JULIA

A.H. 6 DE SETIEMBREI ETAPA

ALM. MIGUEL GRAU

SECTOR A

AH LAS PALMERAS

II ETAPAALM. MIGUEL GRAU

URB.

SAN RAMON

A.H. BARRIO SUR

A.H. BUENOS AIRES

URB. GRAU

VICTOR R.

AH. JOSE OLAYA

SALDIVARAH. ROMULO

URB. LAS VICUSDEL CHIPE

LAGUNAS

URB. LOS COCOS

URB. LOS GERANIOS

URB. SANTA

A.P.V.

VICUS

LOS ROSALES

MARIA DEL PINAR

AVENIDA GRAU

SECTOR N°04

N

AV. CIRCUNVALACION

45

50

46

42

43

41

1

2

3

5

4

38 40

39

37

6

36

34

33

32

31

30

78

35

9

57

10

29

11

12

28

27

24

26

23

13

21

22

14

17

15

16

PROYECTO INTEGRAL DE EVACUACION DE AGUAS PLUVIALES DE LA CIUDAD DE PIURA

COTAS Y RASANTES - 2002

27.344

29.960

29.430

26.730

26.766

28.171

26.219

28.200

28.199

28.125

28.082

28.667

27.639

28.713

26.891

27.070

27.650

27.450

27.230

31.275

31.450

31.889

32.630

34.678

33.972

33.301

35.527

35.384

33.810

31.754

31.595

31.966

36.736

31.410

40.104

40.738

39.940

40.030

31.210

33.205

27.846

31.820

31.000

29.685

26.540

26.400

26.550

25937

25.962

26.650

26.728

26858

26.810

26.873

27.280

27.400

27.500

25.150

25.100

29.550

30.650 26.050

26.076

26.17826.777

27.280

CAJA DE CAPTACION DEDREN PLUVIAL EXISTENTE

27.350

27.583

27.720

DISEÑAR DREN PLUVIAL

32.466

REJILLA DE

CAPTACION DE DREN

PLUVIAL EXISTENTE

DREN PLUVIAL

DISEÑAR

31.234

31.200

31.273

31.297

31.324

31.350

31.374

33.101

33.068

PLUVIAL EXISTENTE

INICIO DE DREN

DISEÑARDREN PLUVIAL

37.200

31.700

31.220

31.372

27.456

27.700

27.718

27.72530.784

30.700

30.250

30.485

31.400

28.824

33.044

30.978

30.752

30.200

29.350

29.290

29.242

34.800

34.760

31.95036.553

31.150

31.210

31.120

31.100

30.750

30.615

31.061

30.730

30.503

30.219

30.450

30.290

29.034

28.702

31.800

31.776

31.750

29.600

27.20927.22827.250

27.31027.200

27.18227.150

27.160

27.120

27.100

27.350

26.329

30.15030.13930.481

31.053

31.060

31.068

31.084

28.540

28.388

28.264

31.787

31.812

28.810

28.660

28.440

25.19

25.290

25.340

26.770

26.370

26.270

25.580

25.590

25.570

25.410

25.420

29.800

31.962

31.436

30.910

32.760

31.913

32.829

32.653

32.263

31.997

32.669

32.377

31.416

31.006

30.056

31.240 31.872 32.187

31.50030.997

31.031

31.567

31.372

32.218

32.869

32.875

32.755 33.137

33.210

33.147

33.773

33.320

32.433

34.293

34.32233.110

32.860

32.618 34.609

33.890

33.610

32.975

32.059

30.657

29.256

29.34529.894

31.066

29.430

29.895

30.823

31.287

31.210

29.369

29.463

29.500

29.54430.12

0

30.820

32.220

32.920

33.146

32.082

31.315

32.07

32.990

32.344

29.980

30.812

31.643

33.658

33.988

34.416

33.652

32.646

33.875

33.318

32.217

33.530

33.455

33.054

33.840

34.63335.026

30.365

31.849

34.458 33.333

34.340

34.68329.792

30.077

31.937

31.544

31.490

30.758

29.145

29.099

29.305

29.607

32.040

33.21033.244

33.170

31.922

32.92432.914

32.642

31.727

32.217

32.215

31.468

30.990

31.360

31.370

30.820

30.527

30.174

29.520

29.650

29.680

29.527

28.786

28.795

28.840

28.880

29.138

29.020

28.922

28.784

28.894

28.770

28.535

28.568

28.266

28.348

28.140

28.229

28.088

28.742

27.934

27.898

27.84728.109

27.879

27.834

27.80627.802

29.554

29.950

29.690

29.405

29.580

29.736

29.69829.640

29.680

29.482

29.70728.960

28.900

29.109

29.167

29.218

29.114

29.585

29.393

29.420

29.328

29.284

29.290

29.28029.268

29.41729.417

29.356

29.430

29.340

29.310

29.329

29.318

29.145

29.178

29.270

29.366

29.440

29.349

29.188

29.20429.230

29.259

29.220 29.940

31.107

30.299

30.070

30.440

30.179

29.310

29.429

29.367

30.056 29.945 29.986

30.777 30.91930.725 30.558 30.318

31.520

31.440

31.660

32.640

27.061

27.336

27.405

27.241

27.223

31.672

31.888

29.335

29.699

31.354

29.760

30.645

31.395

29.552

29.642

31.796

31.863

31.948

32.447

32.525

33.014

31.694

31.695

31.124

30.872

32.076

32.693

32.607

32.763

33.045

31.725

32.036

31.629

32.127

30.39829.591

31.339

30.361

30.107

30.453

30.337

30.514

30.988

31.181

31.758

31.779

32.123

32.060

32.539

32.204

31.835

32.151

32.245

27.688

27.674

29.211

27.826

27.369

27.197

27.202

27.238

27.227

27.055

27.043

30.690

28.110

27.582

27.317

26.833

27.118

29.836

27.196

32.036

32.381

32.519

32.019

31.294

31.696

29.992

30.598

31.849

30.392

30.589

30.877

31.128

32.040

32.488

32.684

32.905

33.114

32.079

31.436

30.879

30.447

30.949

32.106

31.754

31.498

32.274

32.289

31.535

30.829

29.892

31.106

31.938

30.874

31.265

31.664

32.342

32.805

32.020

31.286

31.490

31.129

32.361

33.111

32.224

32.625

32.200

31.741

32.678

32.532 32.008

31.813

31.592

32.293

31.811

31.699

31.493

31.437

32.203

32.177

32.183

31.992

31.313

31.404

31.789

32.334

32.388

32.467

32.524

32.61232.

608

32.676

32.995

32.271

34.148

32.770

33.84732.377

33.36533.577

31.840

32.597

33.120

32.717

32.127

32.323

32.143

31.736

31.535

31.340

31.525

32.530

31.687

31.705

31.294

31.297

31.736

31.747

32.193

32.517

31.904

26.873

26.995

27.067

27.346

27.582

27.564

26.982

27.765

26.520

26.533

26.658

26.097 26.307

26.799

26.821

26.820

26.858

27.124

27.173

27.256

27.065 26.962

26.984

27.020

27.134

27.174

26.586

26.965

28.648

28.168

28.098

28.025

27.804

27.718

27.669

27.595

26.810

26.855

26.687

26.613

26.488

26.454

26.388

26.289

26.283

26.169

26.108

26.031

26.289

26.342

27.947

27.836

27.710

27.869

28.255

28.523

28.738

28.252

27.692

27.526

27.522

27.396

27.825

29.039

31.368

30.825

29.044 27.734

27.665

27.690

28.306

27.209

27.428 27.932

27.128

27.849

28.814

27.300

30.209 29.049

31.010

31.010

31.420

32.837

32.579

32.64732.8

87

33.164

33.167

33.481

33.454

32.445

32.361

32.518

32.503

32.35332.3

61

32.93132.9

29

33.126

33.019

32.667

31.413

32.704

32.103

32.460

32.668

31.41230.872

31.56531.042

32.06332.089

32.556

30.67230.61830.823

30.823

30.280

30.610

31.250

30.270

30.900

31.100

31.41931.359

31.370

31.23031.400

33.740

28.500

29.470

30.500

32.520

33.340

31.780

30.33031.750

32.950

34.290

34.10033.480

30.060

30.77030.120

33.570

31.700

33.000

30.930

30.620

30.620

30.220

33.820

30.930

27.310

27.440

27.40029.790

28.250

28.910

27.620

27.320

27.560

27.180

27.140

27.030

26.960

32.960 30.710

29.580

29.450

28.430

27.95031.06034.280

32.000

33.650

33.890

34.340

33.370

27.220

27.440

27.860

27.320

27.070

27.030

26.710

26.860

26.710

26.930

27.17026.740

26.66026.600

25.68027.180

27.630

25.600

27.710

27.720

27.230

27.460

27.570

26.820

26.810

26.910

26.680

26.580

26.670

26.730

27.790

27.67026.860

26.99026.840

26.750

25.750

25.820

26.520

26.480

26.520

26.920 26.550

26.750

26.760

28.210

27.680

27.870

27.53026.950

27.450

27.640

27.510

27.41027.940

27.650

27.520

27.180 27.43027.270

27.890

27.190

27.230

27.070

27.930

28.060

27.570

27.590

27.490

27.380

27.400

28.430

27.490

27.570 27.280

25.430

27.220

27.270

25.260

27.340

27.500

27.710

27.2628.910

27.42029.500

29.880

28.600

29.680

29.250

30.170

25.090

30.930

31.110

30.960

30.610

30.400

31.000

30.090

30.14029.960

30.090

31.760

31.180

31.180

30.490

30.270

30.390

30.930

31.090

30.700

31.680

31.480

31.150

31.270

31.420

30.400

32.130

31.780

31.050 31.420

27.850

27.180

29.220

27.740

30.150

31.890

29.690

32.270

31.130

31.070

31.280

31.360

31.840

32.000

31.420

30.310

29.630

29.290

26.63025.760

26.380

28.390

30.780

33.880

30.790

30.570 31.910

31.130

31.670

31.980

30.040

29.310

32.190

31.030

31.660

32.740

31.890

31.850

33.730

33.410

32.130

32.500

30.390

31.28031.480

32.690

28.100

28.38028.690

31.46032.060

32.300

31.14031.200

33.690

28.620

31.05027.810

29.570

30.170

29.640

29.700

29.670

30.080

29.330

28.41029.030

28.020

28.61028.970

29.210

27.610

27.400

29.760

29.750

30.470

29.240

28.040

28.190 28.170

28.170

28.59

25.4100 27.970

27.280

27.170

27.360

27.300

27.570

25.560

27.510

27.540

26.890

26.810 28.270

27.400

25.820

26.270

26.080

29.350

27.620

31.890

29.720 30.140

32.230

32.270

31.890

27.270

26.730

25.540 28.690

25.960

32.600

31.860

32.880

31.000

32.080

30.180

32.540

29.920

30.320 30.560

30.390

29.770

31.540

30.940

30.390

30.390

30.980

30.320

27.020

29.090

29.260

30.540

30.720

28.900

27.630

31.90029.860

31.53031.160

29.820

30.070

28.710

28.160

30.890

29.270

30.72030.930 30.590

31.890

29.260

32.710

31.06033.200

31.930

31.800

30.790

33.320

31.110

29.830

29.430

29.610 29.670

32.490

30.630

29.770

29.000

31.500

31.830

31.970

30.500

31.66029.040

28.140

28.960

29.170

28.450

28.190

27.530

26.940

26.620

30.550

29.180

27.660

27.130

26.850

26.220

26.060

26.460

26.590

30.930

30.950

31.530

30.137

30.242

30.894

31.97032.7

12

32.517

32.056

29.752

30.72

30.478

30.684

30.825

31.678

30.612

31.739

31.071

31.853

31.447

31.289

31.367

32.720

32.780

32.816

32.882

33.013

32.936

33.013

32.846

32.901

32.606

32.606

32.930

32.916

33.146

33.218

33.140

33.075

33.248

30.169

31.367

31.330

31.275

31.345

31.350

31.440

31.050

31.345

31.448

31.536

30.574

31.675

31.674

31.803

30.360

33.164

33.11633.168

33.228

33.17033.15832.590

32.949

32.045

32.647

31.410

31.475

32.216

33.029

33.842

34.655

35.468

32.076

32.566

33.057 32.892

32.292 32.125

32.604

31.793

32.087 32.342

31.689

34.719

33.912

33.127

35.284 34.547

34.950

33.729

32.500

32.968

34.519

34.80634.339

33.495

32.866

32.359

31.712

36.345

35.546

35.057

35.011

34.525

34.074

33.994 32.836

31.882

31.866

33.237

32.250

35.487 34.457

32.834

31.973

32.004

34.313

33.153

36.247

35.334

35.087

34.417

32.780

34.733

34.277

35.849

35.627

36.96837.250

37.230

37.930 37.870

36.812

37.278

37.744

37.010

37.260

36.520

36.450

36.894

37.338

37.782

38.227

38.730

38.176

37.620

37.070

36.480

34.675

34.735

38.799 38.056 37.313

35.257

36.285

40.590

40.140

39.247

39.695

37.643

37.960

35.570

35.685

38.474

35.510

37.33035.226

35.388

33.800

32.180

40.662

40.650

41.140

41.179

35.470

35.524

38.203

38.247

40.860

38.925

39.893

36.085

36.270

36.726

39.023

37.850

36.676

37.260

31.700

35.329

36.108

36.654

37.838

42.64841.580

38.567 39.828

37.416

37.026

41.948

38.349

39.367

42.342

41.350

43.070

43.413

43.949

44.313

43.789

43.159

40.49641.242

42.574

40.300

39.934

39.378

38.823

38.175

37.528

37.108

36.688

26.856

26.83626.487

26.573

29.190

29.734

27.925

27.988 27.512

27.544 27.31227.384 26.876

26.876

26.95127.019

26.651

26.799

33.049

33.081

26.879

26.67926.269

25.99126.09126.041

25.911

26.649

26.874

26.531

26.821

26.558

26.512

26.557

26.485

26.626

26.83326.841

26.759

30.370

30.820

30.616

30.143

30.027

30.107

30.407

32.469

32.715

31.065

30.635

29.034

27.368

27.244

27.540 28.050

27.750

EXISTENTE

ALCANTARILLA

EXISTENTE

ALCANTARILLA

ALCANTARILLAEXISTENTE

28.794

DREN PLUVIALEXISTENTE

31.400

SALIDA AL RIO

30.470

32.370

32.200

31.300

33.620

33.339

32.710

34.360

32.341

32.326

32.300

31.000

30.235

30.275

30.460

29.759 29.700

29.165

29.281

27.467

27.430

29.240

29.248

29.450

33.018

31.031

27.401

35.035 35.627

34.444

34.827

34.263

33.165 33.699

32.631

32.359

33.611

29.780

29.45

28.220

29.460

30.466

30.164

28.670

29.045

29.088

29.079

29.074

29.102

29.174

29.805

29.866

30.114

29.985

28.703

30.127

30.090

30.12729.00030.139

29.962

30.510

30.930

31.370 30.406

30.993

32.821

29.470

30.800

31.040

32.180

31.557

32.178

32.656

33.590

33.240 33.474

33.760

33.290

29.864

28.85531.320

33.686

34.313

33.359

33.988

32.269

29.504

29.115

28.723

28.385

28.668

30.166

31.227

31.09932.320

32.298

32.602

32.615

33.210

33.199

33.844

33.844

33.929

34.000

31.317

32.445

32.705

32.75532.814

32.880

32.797 32.687

32.370

32.380

33.128

33.198

33.558

33.499

32.860

32.936

32.230

32.225

30.427

30.465

30.040

30.030

29.060

29.080

28.920

29.618

29.860

29.052

29.976

29.927

29.917

29.838

30.157

29.796

29.267

29.516

30.190

30.357

31.270

30.607

29.67630.451

30.492

30.696

29.544

32.347

31.504

33.190

33.249

29.943

30.107

33.741

30.404

30.050

31.575

31.590

32.115

32.425

32.332

31.991

31.08631.32031.527

30.917

30.399

29.272

29.298 29.302

29.985

29.596

29.966

30.47031.320

29.225

28.100

28.640

26.818

26.878

26.95228.366

28.647

27.915

29.291

28.288

27.875

27.413

27.491 28.259

27.085

27.675 27.92528.280

28.341

28.113 27.782

28.198

28.768

28.893

28.287

27.823

27.507

27.517

27.546

28.392

28.362

28.774

28.651

29.654

28.359

28.580

28.496

28.669

28.830

28.401

28.047

27.461

28.933

30.221

29.797

26.824

26.655

26.424

28.397

27.840

27.512

27.030

28.184

28.320

28.462

27.974

28.506

28.339

28.545

29.64029.64329.738

30.691

30.667

31.095

31.716

32.49431.334

32.572

33.107

31.981

30.227 32.891

32.678

30.608

33.074

31.620

29.689

30.360

30.186

29.869

30.007

29.667

29.263

28.793

28.797

29.009

29.164

29.259

29.648

29.994

29.330

29.459

30.001

30.266

31.347

30.913

30.753

30.476

30.561

31.142

30.029

29.236

29.340

29.331

29.514

29.768

30.806

30.790

29.042

30.245

30.525

30.786

30.035

31.1680

30.859

30.021

29.333

27.932

29.546

29.579

29.287

29.321

29.024

29.006

28.721

28.754

28.116

28.112

27.023

28.745

27.242

27.081

27.217

29.286

27.437

27.935

29.747

28.321

29.37829.61629.910

29.744

28.864

29.55629.218

30.41829.478 28.935

29.758

30.007

30.089

30.073

30.026

29.990

31.027

30.387

29.864

29.926

29.143

30.628

31.795

31.213

31.205

29.809

32.000

30.982

31.862

32.202

31.125

30.485

30.743

31.785

31.855

31.080

31.548

31.200

30.561

30.748

30.282

30.452

30.83931.458

30.245

30.374

29.749

29.901

30.010

30.128

30.634

30.446

29.374

29.866

30.527

30.416

29.845

29.902

29.959

30.114

30.774

30.973

30.822

30.910 31.140

32.006

30.635

30.147 30.302 29.943 30.29029.675

29.375

30.898

29.686 29.522 29.927 29.891 29.789

29.519

29.020

31.64031.420 30.245 29.594 29.200 30.002

29.822 30.191

29.330

28.736

31.077

30.333

30.194

29.990

29.752

29.734

29.865

29.870

29.605 29.772 30.133

30.85228.89629.329

29.111 28.677 28.510

28.049 27.775

27.80527.894

29.74730.284

29.566

29.480

29.888

29.18127.898 27.973

30.023

27.788

30.775

30.256

30.566

30.128

29.143

29.461

30.023

29.903

29.027 29.212

30.124

27.95

30.172

32.770

27.420

27.080

27.520

27.590

27.420

27.500

27.430

27.440

27.620

27.560

27.500

27.680

27.780

27.660 28.240

28.380

28.230

28.160

27.390

27.990

27.830

27.890

27.420

27.180

27.140

27.390

27.430

27.050

27.24027.360

27.720

27.530

27.530

27.430

27.650

27.200

27.62027.570

27.590

27.720

27.670

27.900

27.600

27.440

31.227

31.865

31.835

31.84331.465

31.274

31.182

31.14031.485

31.355

31.360

31.609

31.442

31.435

31.925

31.449

31.540

31.540

31.850

32.274 32.021

32.318

34.809

33.835

34.282

33.161

32.647

33.451

34.383

35.315

33.240

33.750

34.260

35.028

35.597

32.786

33.397

32.559

32.750

32.889

33.159

32.163

32.462

32.284

32.183

31.684

31.186

31.167

31.448

31.575

32.376

32.043

31.985

31.506

31.028

30.490

30.618

30.490

30.347

30.255

30.242

30.457

30.170

29.960

30.102

30.769

30.517

30.741

31.159

30.926

31.452

31.497

31.447

31.145

32.126

31.370

31.065

31.119

30.712

30.647 31.089 31.577

31.788

30.924

31.203

30.520

31.048

31.381

31.367

32.263

32.766

33.269

32.518 33.132

32.289

33.535

32.929

32.469

31.863

32.000

32.340

34.008

35.172

34.469

33.766

33.632

33.653

33.608

33.806

32.082

35.215

31.800

33.068

32.938

32.642

31.657

31.370

31.380

31.622

31.585

31.697

31.661

31.845

31.900

32.183

32.141

32.364

32.361

32.434

32.168

32.044

31.692

33.293

35.183

33.164

31.951

31.501

31.936

32.643

32.780

32.737

31.99232.055

32.230

32.283

32.626

32.670

33.640

34.599

37.412

35.737

36.334

36.816

33.920

32.725

33.637

32.333

36.487

31.590

38.440

39.470

38.112

37.869

35.108

35.704

36.301

36.900

37.490

38.258

38.668

39.400

37.908

37.738

36.420

36.500

34.540

32.699

32.117

31.45731.5

47

31.603

31.758

31.556

31.811

38.460

37.522

36.330

35.062

33.680

27.290

27.152

27.014

27.238

27.30827.495

27.559

28.153

26.640

52

53

51

47

49

54

56

55

61

62

63

58

59

60

27.340

27.395

27.355

32.036

44

31.356

48

29.720

29.880

27.440

30.205

25

18

19

20

NOTADONDE NO SE INDICA COTA DE RASANTE, COTA DE TERRENO

IGUAL A COTA DE RASANTE

LEYENDA

COTA DE TERRENOCOTA DE RASANTE

COTA DE TERRENOCOTA DE RASANTE

COTA DE TERRENOCOTA DE VIA

COTA DE TERRENOCOTA DE VIA

EVACUADORA

EVACUADORACOTAS - RASANTES Y UBICACION DE 63 ZONAS DE EMPOZAMIENTO

CALLE

LAS CA

SUARIN

AS

CALLE

LOS NA

RANLOS

AV.

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

LORETO

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASABIO SUIZA

C.E DOMINGO

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR.

''C''

JR. SAN LORENZO

JR.

''B''

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SAN CRISTOBAL

CALLE

CALLE A

SANTA MARIA

JR. OT

TO

TONSM

AN

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

URB. EL PARQUE

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. ZAR

UMILLA

JR. PAC

HITEA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. GRAU

5

40

39

37

6

36

35

29.960

29.430

28.200

28.199

28.125

28.082

28.667

27.639

33.205

27.846

27.350

27.583

27.720

27.456

27.700

27.718

27.72530.784

30.700

28.824

29.350

28.540

28.388

28.264

28.810

33.137

33.210

33.147

33.773

34.293

34.322 34.609

33.890

33.610

32.975

32.059

30.657

29.256

29.34529.894

31.066

29.430

29.895

30.823

31.287

31.210

29.369

29.463

29.500

29.54430.12

0

30.820

32.220

32.920

33.146

32.082

31.315

32.07

32.990

32.344

29.980

30.812

31.643

33.658

33.988

34.416

33.652

32.646

35.026

30.365

31.849

34.458 33.333

34.340

34.68329.792

30.077

31.937

31.544

31.490

30.758

29.145

29.099

29.305

29.607

32.040

33.21033.244

31.922

32.92432.914

32.642

31.727

32.217

32.215

31.468

30.990

31.360

31.370

30.820

30.527

30.174

29.520

29.650

29.680

29.527

28.786

28.795

28.840

28.880

29.138

29.020

28.922

28.784

28.894

28.770

28.535

28.568

28.266

28.348

28.140

28.229

28.088

28.742

27.934

27.898

27.84728.109

27.879

27.834

27.80627.802

29.554

29.950

29.690

29.405

29.580

29.736

29.69829.640

29.680

29.482

29.70728.960

28.900

29.109

29.167

29.218

29.114

29.585

29.393

29.420

29.328

29.284

29.290

29.28029.268

29.430

29.340

29.310

29.366

29.440 29.940

31.107

30.919

32.640

31.672

31.888

29.335

29.699

31.354

32.607

32.763

33.045

32.036

32.036

32.381

32.519

32.019

31.294

31.696

29.992

30.598

31.849

30.392

30.589

30.877

31.128

32.040

32.488

32.684

32.905

33.114

32.079

31.436

30.879

30.447

30.949

32.106

32.274

32.289

31.535

32.177

32.334

32.388

32.467

32.524

32.61232.

608

32.676

34.148

32.770

33.847

27.947

27.836

27.710

27.869

28.255

28.523

28.738

28.252

27.692

27.526

27.522

27.396

27.825

29.039

31.368

30.825

29.044 27.734

27.665

27.690

28.306

27.209

27.428 27.932

27.128

27.849

28.814

27.300

30.209 29.049

31.010

30.360

33.164

33.11633.168

33.228

33.170

32.216

33.029

33.842

34.655

32.076

32.566

29.034

28.794

29.240

29.248

29.450

30.164

28.670

29.045

29.088

29.079

29.074

29.102

29.174

29.805

29.866

30.114

33.760

33.290

29.864

28.85531.320

33.686

34.313

33.359

33.988

32.269

29.504

29.115

28.723

28.385

28.668 33.929

34.000

33.558

33.499

32.860

32.936

32.230

32.225

30.427

30.465

30.040

30.030

29.060

29.080

28.920

29.618

29.860

29.052

29.976

29.927

29.917

29.838

30.157

29.796

29.267

29.516

30.190

30.357

31.270

30.607

30.696

29.544

32.347

33.249

29.943

30.107

33.741

31.08631.32031.527

30.917

30.399

29.272

29.298 29.302

29.985

29.596

29.966

30.47031.320

29.225

28.640

28.184

28.320

28.462

27.974

28.506

28.339

28.545

29.64029.64329.738

30.691

30.667

31.095

31.716

32.49431.334

32.572

33.107

31.981

30.227 32.891

32.678

30.608

33.074

31.620

29.689

30.360

30.186

30.007

29.263

28.793

28.797

29.009

29.164

29.259

29.648

29.994

31.795

31.213

31.205

32.000

31.485

31.355

31.360

31.609

31.442

31.435

31.449

31.540

31.540

48

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

AV. PANAMERICANA NORTE

38

31.275

31.450

31.889

32.630

34.678

33.972

33.301

35.527

35.384

PLUVIAL EXISTENTE

INICIO DE DREN

29.290

29.242

29.544

29.980

29.420

29.41729.417

29.356

29.430

29.329

29.318

29.145

29.178

29.270

29.366

29.440

29.349

29.188

29.20429.230

29.259

29.220 29.940

31.107

30.299

30.070

30.440

30.179

29.310

29.429

29.367

30.056 29.945 29.986

30.777 30.91930.725 30.558 30.318

31.367

31.330

31.275

31.345

31.350

31.440

31.050

31.345

31.448

31.536

30.574

31.675

31.674

31.803

30.360

32.076

32.892

32.292 32.125

32.604

31.793

32.087 32.342

31.689

34.719

33.912

33.127

30.190

30.357

31.270

30.607 30.399

31.449

31.540

31.540

LAS ACACIAS

JR. HUANCAVELICA

27.582

27.564

26.982

27.765

28.648

28.168

28.098

28.025

27.128

27.849

28.814

JUNIN

Ovalo Grau

28.171

27.639

28.713

27.582

26.982

27.765

27.128

26.818

26.878

26.95228.366

30.360

30.186

29.869

30.007

29.667

29.263

28.79329.994

29.910

29.744

28.864

29.218

30.41829.478

30.089

30.073

30.026

29.990

31.027

30.387

29.864

29.926

30.628

31.795

31.213

31.205

29.809

1

2

3 4

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.784

28.140

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

AVEN

IDA

SULLAN

A

JR. HUANCAVELICA 26.982

27.128

02.- D.P. SANTA ISABEL-ANGAMOS

01.- D.P. AV.SULLANA-LOS COCOS

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.784

28.140

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

29.248

29.516

JUNIN

AVEN

IDA

SULLAN

A AV. LORE

TO

JR. HUANCAVELICA 26.982

27.128

26.818

26.952

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.784

28.140

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

29.248

29.516

AVEN

IDA

SULLAN

A

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.784

28.140

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

Figura 5.7: Cuenca del dren sullana en Seccion 1

JR. HUANCAVELICA 26.982

27.128

JUNIN

AV. LORE

TO

26.818

26.952

Ovalo Grau

Figura 5.8: Cuenca del dren sullana en Seccion 2 Figura 5.9: Cuenca del dren

sullana en Seccion 3

02.- D.P. SANTA ISABEL-ANGAMOS

01.- D.P. AV.SULLANA-LOS COCOS

JUNIN

AV. LORE

TO

JR. HUANCAVELICA

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

AVEN

IDA

SULLAN

A

N

LOS CEIBOS

QUIMICASUIZA

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

SANTA MARIA

A V . S U L L A N A

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

Figura 5.10: Tipo de suelo en cuenca de la Seccion 1

N

LOS CEIBOS

QUIMICASUIZA

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

FABRICA

A. MORETA

SANTA MARIA

A V . S U L L A N A

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. SANTA ROSA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

N

LOS CEIBOS

QUIMICASUIZA

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

FABRICA

A. MORETA

SANTA MARIA

A V . S U L L A N A

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. SANTA ROSA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

Figura 5.11: Tipo de suelo en cuenca de la Seccion 2 Figura 5.12: Tipo de suelo en

cuenca de la Seccion 3

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.784

28.140

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

JR. HUANCAVELICA 26.982

27.128

02.- D.P. SANTA ISABEL-ANGAMOS

01.- D.P. AV.SULLANA-LOS COCOS

N

Sr TEOD

ORO

CEME

NTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. ROM

A

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PE

RLAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLA

S DE A

TIENZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARANJ

OS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SA

N MA

RTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO

DE LE

ON

JR. PR

OCER

MERIMB

URO

COCO

S

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HUA

LLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URU

BAMBA

JR. MOR

ONA

JR. NAP

O

JR. PAS

TAZA

AV. CO

UNTRY

JR. AMA

ZONAS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.784

28.140

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

JUNIN

AV. LORETO

JR. HUANCAVELICA

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

AVE

NIDA S

ULLANA

02.- D.P. SANTA ISABEL-ANGAMOS

01.- D.P. AV.SULLANA-LOS COCOS

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.78

4

28.14

0

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

Figura 5.7: Cuenca del dren sullana en Seccion 1

JR. HUANCAVELICA 26.982

27.128

Figura 5.8: Cuenca del dren sullana en Seccion 2

02.- D.P. SANTA ISABEL-ANGAMOS

01.- D.P. AV.SULLANA-LOS COCOS

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.78

4

28.14

0

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

JUNIN

AV. LORETO

26.818

26.952

Ovalo Grau

Figura 5.9: Cuenca del dren sullana en Seccion 3

JR. HUANCAVELICA 26.982

27.128

02.- D.P. SANTA ISABEL-ANGAMOS

01.- D.P. AV.SULLANA-LOS COCOS

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

38

39

37

31.450

34.678

35.527

27.350

27.720

29.242

28.78

4

28.14

0

27.934

27.879

29.580

29.178

31.107

27.690

27.428

27.128

29.248

29.516

AREA DE PAVIMENTOS: 0.458 Km²

AREA DE JARDINES: 0.038 Km²

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

Figura 5.10: Tipo de suelo en cuenca de la Seccion 1

AREA DE TECHOS: 0.887 Km²

AVE

NIDA S

ULLANA

JR. HUANCAVELICA

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

Figura 5.11: Tipo de suelo en cuenca de la Seccion 2

AREA DE PAVIMENTOS: 0.461 Km²

AREA DE JARDINES: 0.042 Km²

AREA DE TECHOS: 0.900 Km²

JUNIN

AV. LORETO

JR. HUANCAVELICA

N

Sr TEODO

RO

CEM

ENTERIO

LOS CEIBOS

A V. SAN MARTIN

JR. MAR

AÑON

JR. RO

MA

QUIMICASUIZA

MERCADO CENTRAL

PSJ. LAS

PER

LAS

JR. C. SALAVERRY

STA ELENA

ENOSA

DE HIELO

FABRICA

AVD

A. C

OUNTRY

JR. LAS

JR. SAN LORENZO

JR. BLAS DE A

TIEN

ZA

G. FARFAN

A. MORETA

GARDENIAS

NARA

NJOS

AV. SANCHEZ CERRO

AV. SAN M

ARTIN

SANTA MARIA

AVENIDA GRAU

A V . S U L L A N A

AV. LOS

AV. JORGE CHAVEZ

JIRON ''E''

JR. PROCER MERINO

JR. PED

RO D

E LEON

JR. P

ROCER

MER

IMBURO

COC

OS

AV. COUNTR

Y

URB. ANGAMOS

URB.

JR. HU

ALLAGA

JR. SANTA ROSA

JR. URUB

AMBA

JR. MORON

A

JR. NA

PO

JR. PASTAZA

AV. COU

NTRY

JR. AM

AZON

AS

JR. CAJAMARCA

AH. PACHITEA

Ovalo Grau

AV. F. M A L A G A

AV. PANAMERICANA NORTE

STA ISABEL

URB. CLUB GRAU

AVE

NIDA S

ULLANA

Figura 5.12: Tipo de suelo en cuenca de la Seccion 3

AREA DE PAVIMENTOS: 0.478 Km²

AREA DE JARDINES: 0.046 Km²

AREA DE TECHOS: 0.943 Km²