CALCULO ALCANTARILLADO.xlsx

PARAMETROS DE DISEÑO DEL CAUDAL RED DE ALCANTARILLADO

PROYECTO:

LOCALIDAD:

A) PARAMETROS DE DISEÑO Numero de viviendas 94 viviendaDensidad 4.93 hab/vivienda

01) Poblacion Actual 463 hab

02) Tasa de Crecimiento 1.2

03) Periodo de Diseño 20 Años

04) Poblacion de Diseño 574 hab

05) Dotacion de desague 80.00 lt/(habxdia)

06) Factor de Retorno 0.80

07) Long. de la red 1,232.58 m

08) N° Buzones 33.00

07) Dot. Infiltracion tuberia 20.00 lt/mxdia

08) Dot. Infiltracion buzones 380.00 lt/buzonxdia

B) RESULTADOS

Caudal medio 45.92

0.00053

Caudal maximo diario 0.00069 K1=1.3

Caudal maximo horario 0.00085 K1=2.0

Caudal max. horario del max. diario 0.00111

Caudal de infiltracion tuberia 24.65160

0.00029

Caudal de infiltracion lluvia buzon 12.54000

0.00015

0.00128

m3/dia

m3/seg

m3/seg

m3/seg

m3/seg

m3/dia

m3/seg

m3/dia

m3/seg

Qdiseño m3/seg

DIMENSIONAMIENTO DE CAMARA REJAS - DESARENADOR

PROYECTO:00

LOCALIDAD: 0

A) PARAMETROS DE DISEÑO

01) Caudal minimo, Qmin = 0.00043

02) Caudal promedio horario, Qprom = 0.00085

03) Caudal maximo, Qmax = 0.00128

B) PARAMETROS DE DISEÑO

Caudal maximo, Qmax = 0.00128

Ancho de barra, t (30-75) mm t = 1 1/2 plg

Espesor de barra, d (5-15) mm d = 1/2 plg

Separacion entre barras, e (20-30) mm e = 1.00 plg

Eficiencia de barra: E = e/(e+d) E = 0.67

Velocidad en rejas, V (0.60-0.75) (m/seg) V = 0.60 m/seg

Velocidad de aproximacion, Vo (0.30-0.60) (m/seg) Vo = 0.40 m/seg

Ancho del canal, b (m) (Asumir) b = 0.50 m

coeficiente de Manning, n n = 0.0130

N° barras, N = (b-e)/(d+e) N = 13

C) CALCULO PARA QMAX

Area util en rejas = 0.0021

Area Total = 0.0032

Y = 0.0064 m

Calculo del area hidraulica, Ah = bxY Ah = 0.0032

Calculo del radio hdraulico, Rh = Ah/(b+2Y) Rh = 0.0062 m

Calculo de la pendiene, S S = 0.0235 m/m

CALCULO DE PERDIDA DE CARGA, PARA EL 50% DE AREA OBSTRUIDA

m, porcentaje del area obstruida m = 50%

K1 = 4.000

K2 (forma de la seccion horizontal) K2 = 1.000

Qmin m3/seg

Qprom m3/seg

Qmax m3/seg

Qmax m3/seg

Autil m2

Atotal m2

Calculo del tirante,Y = Atotal/b

m2

K1 (atascamiento); reja limpia = 1, reja obstruida = (100/m)2

DIMENSIONAMIENTO DE CAMARA REJAS - DESARENADOR

PROYECTO:00

t/4 x (2/e+1/y) & = 2.237

K3 (seccion de paso entre barrotes) K3 = 0.660

= 0.081 m

= 0.093 m

VERIFICACION DE VELOCIDADES

Cálculo de constante para ingresar a ábaco

= 0.000

Resultado de la lectura del ábaco Y/b = 0.100

calculo del tirante, Y = 0.050 m

calculo del area A = 0.025

Cálculo de la velocidad, Vo = 0.017 m/seg

plg = 0.0254 m

Hf = K1xK2xK3xVo2/(2g) Hf

Hf = 1.143x((2V)2-(Vo)2)/(2g) Hf

Valor de AxR2/3/b8/3

m2

DISEÑO TANQUE IMHOFF

PROYECTO0

SECTOR: 0

A PARAMETROS DE DISEÑO

1.- Población actual 463.00

2.- Tasa de crecimiento (%) 1.20

3.- Período de diseño (años) 20

4.- Población futura 574.00 Habitantes

5.- Dotación de agua, l/(habxdia) 80.00 L/(hab x día)

Coeficiente caudal maximo diario(K1) 1.30

Coeficiente caudal maximo horario(K2) 2.00

6.- Factor de retorno 0.80

7.- Altitud promedio, msnm 3675.00 m.s.n.m.

8.- Temperatura mes más frio, en °C 10.00 °C

9.- Tasa de sedimentación, m3/(m2xh) 1.00 m3/(m2 x h)}

10.- Periodo de retención, horas 1.50 horas (1.5 a 2.5)

11.- Borde libre, m 0.30 m

12.- Volumen de digestión, l/hab a 15°C 70.00 L/hab a 15°C

13.- Relación L/B (teorico) 13.30 > a 3

14.- Espaciamiento libre pared digestor

al sedimentador, metros 1.20 m 1.0 mínimo

15.- Angulo fondo sedimentador, radianes 50.00 (50° - 60°)

0.87 radianes

16.- Distancia fondo sedimentador Factores de capacidad relativa y tiempo de digestión de lodos

a altura máxima de lodos (zona neutra), 0.60 m TemperaturaTiempo digestiónFactor capacidad

17.- Factor de capacidad relativa 1.40 °C (días) relativa

18.- Espesor muros sedimentador,m 0.15 m 5 110 2

19.- Inclimación de tolva en digestor 15.00 (15° - 30°) 10 76 1.4

0.26 radianes 15 55 1

20.- Numero de troncos de piramide en el lar 1.00 20 40 0.7

21.- Numero de troncos de piramide en el an 1.00 > 25 30 0.5

22.- Altura del lodos en digestor, m 2.80 m

23.- Requerimiento lecho de secado 0.10 m2/hab.

B RESULTADOS

24.- Caudal medio, l/dia 36.74 m3/día

25.- Area de sedimentación, m2 1.53 m2

26.- Ancho zona sedimentador (B), m 1.00 m

27.- Largo zona sedimentador (L), m 4.00 m

28.- Prof. zona sedimentador (H), m 1.50 m L/B = 4.00 (3 a 10)

29.- Altura del fondo del sedimentador 0.60 m Del Proyecista (Sedimentador)

30.- Altura total sedimentador, m 2.40 m L = 4.00 L/B = 3.33

31.- Volumen de digestión requerido, m3 56.25 m3 B = 1.20

32.- Ancho tanque Imhoff (Bim), m 3.70 m L/Bim = 1.08 debe ser mayor a 1

33.- Volumen de lodos en digestor, m3 45.11 m3

34.- Superficie libre, % 0.65

35.- Altura del fondo del digestor, m 0.50 m

36.- Altura total tanque imhoff, m 6.30 m

37.- Area de lecho de secado, m2 57.40

4.00

Espaciamiento Libre = 1.20


Espaciamiento Libre = 1.00 3.70

Se deberá modificar las celdas: Relación L/B (teorico)(fila 13), Espaciamiento libre pared digestor al sedimentador (fila 14) y Altura de

lodos en digestor(fila 22) de tal forma que Volumen de lodos en digestor (fila 33) sea > o igual a Volumen de digestión requerido (fila 31).

|


PROYECTO0



3.70

0.15 0.15

1.20 1.00 1.20

0.3 BORDE LIBRE

1.50 SEDIMENTADOR

0.15

0.60 FONDO DE SEDIMENTADOR

6.30

0.6 50° ZONA NEUTRA

0.15

2.80 LODOS

0.50 FONDO DE DIGESTOR

15°


0

Factor capacidad

debe ser mayor a 1

Se deberá modificar las celdas: Relación L/B (teorico)(fila 13), Espaciamiento libre pared digestor al sedimentador (fila 14) y Altura de

de tal forma que Volumen de lodos en digestor (fila 33) sea > o igual a Volumen de digestión requerido (fila 31).

CALCULO ESTRUCTURAL UNIDADE DE TANQUE IMHOFF

PROYECTO 0

LUGAR : 0

1.- CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURALa estructura es de tipo Rectangular:

BORDE EMPOTRADOh = 6.00 m. Altura Interior al nivel de agua L Yhl = 0.30 m. Altura de borde libre

H = 6.30 m. Altura Total Interior de losaL = 4.00 m. Longitud Largo Muro Interior HL1 = 3.70 m. Longitud Menor Muro Interiorem = 0.20 m. Espesor de muro (parte superior)emf = 0.40 m. Espesor de muro (parte inferior)

ef = 0.40 m. Espesor de losa de fondo

w = 1000.0 kg/m³ Peso especifico del agua Xf'c = 210.0 kg/cm² Esfuerzo último de compresión del concreto BORDE EMPOTRADOfy = 4200.0 kg/cm² Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzoGs = 1.59 kg/cm² Esfuerzo Admisible del suelo MUROØf = 26.10 ªC Caracteristica del SueloSe diseñara el Muro mas critico, es decir de mayor longitud

2.- DISEÑO DE MUROS

SE EMPLEARA EL METODO DE LOS COEFICIENTES DE LA ASOCIACIÓN CEMENTO PORTLAND

El nivel de agua por fines de diseño se tomara hasta la parte superior

Se sabe que la carga actuante sobre el muro es solo por nivel de agua

Wu = Peso del elemento

6.30 Se diseña con el mas criticoRemplazando :

Wu = 1000.00 kg. x m²3/8H= 2.36 = 63%

Se sabe que para el empleo de este método se debe identificar : a = 6.30 m. Profundidadx = b = 4.00 m. Horizontalidad

Con x/a = 0.63 Se ingresa a la tabla III. ( x/a, se esta considerando x/a = 0.75)

Se presentan datos para el diseño de tanques rectangulares, lo cual las paredes estan bajo presionEstos cooeficientes nos permitiran determinar los momentos en la estructura

x /a Y = 0 Y = b/4 Y = b/2

Mx My Mx My Mx My

0.00 0.000 0.004 0.000 0.001 0.000 -0.007

0.25 0.001 0.008 0.000 0.002 -0.002 -0.011

0.50 0.005 0.010 0.002 0.003 -0.003 -0.0170.75 0.007 0.007 0.003 0.003 -0.003 -0.0131.00 -0.024 -0.005 -0.015 -0.003 0.000 0.000

Se sabe que el Momento es de :M = Coef. x w a³

* CALCULO DE LA ARMADURA VERTICAL

x /a x M(Y = 0) M(Y=b/4) M(Y=b/2)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 1.58 3.91 0.00 -7.810.5 3.15 156.28 62.51 -93.77

0.75 4.73 738.42 316.47 -316.471.00 6.30 -6001.13 -3750.70 0.00


PROYECTO 0

LUGAR : 0

X M0.00 0.000.25 0.621.58 3.911.83 28.093.15 156.284.73 738.425.02 -545.306.30 -6001.13

em. = 0.40 m.Las características del muro es lo siguiente :

Donde :Ø : 0.9 Coeficiente de reduccion por flexionb : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 31 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.X : ?? Valor a determinar, resolviendo la ecuacion cuadratica

Para: Mu = 4800.90 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el muro )80% del Momento maximo, por ser un momento uniforme sera la base empotrada

Además por ser una estructura que contendra agua se tiene que :

fy = faf = 4200.0 kg/cm2 Esfuerzo permisible por flexion del acero, para evitar filtraciòn.OJO

Resolviendo la ecuación y Reemplazando :

p = 0.0013 También: Asmin.=0.0025 b d = 7.75 cm²Para dos capas: = 3.88 cm²

As = 4.16 cm² > Asmin. Falso considerar Asmin.As = 2.08 cm² para dos capas

Para : Ø 5/8" = 2.00 cm² El espaciamiento será: S = 51.61

Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 5/8" a 25 en dos capas, interior

* CALCULO DE LA ARMADURA HORIZONTAL

x /a x M(x = 0) M(x=b/4) M(x=b/2)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 1.58 31.26 7.81 -42.980.50 3.15 312.56 93.77 -531.350.75 4.73 738.42 316.47 -1371.351.00 6.30 -1250.24 -750.14 0.00

Las características del muro es lo siguiente :

d : 36 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.

Calculo del Acero Horizontal

Para: Mu = 1250.24 kg. x m

Resolviendo al ecuación y Reemplazando :Asmin. = 0.0025 b d

p = 0.0003 También: Asmin. = 9.00 cm²

As = 0.92 cm² > Asmin. Falso considerar Asmin.Para dos capas As = 4.50 cm²

0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000


PROYECTO 0

LUGAR : 0Para :

Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 28.67 cm a dos capasSe usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 1/2" a 25 en dos capas

Ø 5/8" a 0.25 mts.Acero Vertical, En dos capas

Ø 1/2" a 0.25 mts.Acero Horizontal En dos capas

3.- DISEÑO DE LOSA DE FONDOLa estrutura de la losa de Fondo segun las carateristicas es de tipo Cuadrado (Verificacion por ml. )

Peso de la Cobertura : Pc = 1728.00 kg/ml0.40

Peso del Muro : Pm = 4536.00 kg/ml 4.00 0.40

Peso del Agua : Ph = 25200.00 kg/ml5.60

Peso losa de Fondo : Pf = 5376.00 kg/ml

Carga Actuante : Pt = Pc + Pm +Ph + Pf

Reemplazando : Pt = 36840.00 kg/ml

Esfuerzo sobre al área de contacto :

As. = 5.60 ml sa = 0.658 < 1.59 kg/cm² OK

* CALCULO DEL ACEROEsta estructura por estar apoyado sobre el suelo los Momentos que se originaran será minimos.

Asmin. = 0,0020*b*ef Asmin. = 7.20 cm²

Para : Para dos capas As = 3.60 cm²

Ø 5/8" = 2.00 cm² El espaciamiento será: S = 55.56 cm en dos capas

Se usara esta separacion por Se colocara Ø 5/8" a 25 a/srazones constructivas: en dos capas para un mejor Armado y anclajes.

4.- DISEÑO DEL TECHOPredimencionamiento

h = 8.89 cm. Para el análisis se tomara el siguiente espesor : h = 15.00 cm.

Calculo de las cargas para un metro de losa :Peso Propio de la Losa Wpp = 360 kg./ml

Wu = 674 kg./mlPeso Por sobre Carga Ws/c = 100 kg./ml

Las losas Macizas Armadas son consideradas en una direccion, por lo que el refuerzo principal se distribuye paraleloa la direccion donde presenta mayor curvatura, su diseño es considerado como una viga de poco peralte y ancho unitario Además por ser una estructura simetrica y empotrada en ambos lados los momentos serán :El refuerzo principal se distribuye en la direccion donde se presenta mayor curvaturaMomento en el Extremo Meu = 640.72 kg.x m (Momento Positivo)

Momento en el Centro Mcu = 732.25 kg.x m (Momento Negativo)

* CALCULO DEL ACERO SUPERIORSe sabe que el Momento Ultimo es dado por :


PROYECTO 0

LUGAR : 0

Para :Ø : 0.9 Cooeficente de flexionb : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 11 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.

Meu : 640.72 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el extremo de la losa )

Resolviendo la ecuación y Reemplazando :Asmin. = 0,0020*b*ef


As = 1.57 cm² > Asmin. NO , es Menor que el acero Minimo

Para : Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 58.64 cm ambos Sentidos

Se colocara Ø 1/2" a 25 cm. a una sola capa

* CALCULO DEL ACERO INFERIOR

b : 100 Ancho de la losa de analisis ( cm.)d : 11 Espesor de losa menos recubrimiento de : 4 cm.

Mcu : 732.25 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el centro de la losa )

Resolviendo la ecuación y Reemplazando :Asmin. = 0,0020*b*ef


As = 1.80 cm² > Asmin. NO , es Menor que el acero Minimo

Para : Ø 1/2" = 1.29 cm² El espaciamiento será: S = 58.64 cm ambos Sentidos

Se colocara Ø 1/2" a 25 cm. a una sola capa

DIMENSIONAMIENTO DEL FILTRO BIOLOGICO

PROYECTO:

00

LOCALIDAD: 00


01) Poblacion Actual = 463 hab

02) Tasa de Crecimiento = 1.20

03) Periodo de Diseño = 20 Años

04) Poblacion de Diseño (Pd) Pd = 574 hab

05) Dotacion de agua (D) D = 80.00 lt/(habxdia)

06) Contribucion de aguas residuales (C). C = 80%

07) Contribucion percapita de DBO5 (Y) Y = 50.00 grDBO5/(habxdia)

08) Produccion percapita de aguas residuales q =DxC q = 64.00 lt/(habxdia)

09) St = 781.25 mg/l

10) Eficiencia de remocion de DBO5 del tratamiento primario (Ep) Ep = 30%

11) So = 546.88 mg/l

12) Caudal de agua residuales: Q = Pdxq/1000 Q = 36.74

B) RESULTADOS

DBO requerido en el efluente (Se) Se = 80.00 mg/l

Efieciencia del filtro: E = (So-Se)/So E = 85.37%

Carga de DBO: W = SoxQ/1000 W = 20.09 KgDBO/dia

= 0.00

R = 0.00

F = 1.00

V = 133.98

Profundidad del medio filtrante (H) H = 1.90 m

Area del filtro: A = V/H A = 70.51

Tasa de aplicación superficial: TAS = Q/A TAS = 0.28

DBO5 teorico: St = Yx1000/q

DBO5 remanente: So = (1-Ep)xSt

m3/dia

Caudal recirculante (QR) QR m3/dia

Razon de recirculacion: R = QR/Q

Factor de recirculacion: F = (1+R)/(1+R/10)2

Volumen del filtro: V = (W/F)x(0.4425E/(1-E))2 m3

m2

m3/(m2.dia)

Carga Organica: CV = W/V CV = 0.15

FILTRO CIRCULAR D = 9.48

FILTRO RECTANGULAR

L = 8.00

B = 8.81

Predimensionamiento ( Ver diseño de Planos) L = 8.00 m.

B = 8.90 m.

KgDBO/(m3.dia)

CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD FILTRO BIOLOGICO

PROYECTO 0

LUGAR 0






2.- DISEÑO DE MUROS SE EMPLEARA EL METODO DE LOS COEFICIENTES DE LA ASOCIACIÓN CEMENTO PORTLAND





Wu = 1000.00 kg. x m²3/8H= 0.90 = 63%


Con x/a = 3.33 Se ingresa a la tabla III. ( x/a, se esta considerando x/a = 2.5 )


x /a Y = 0 Y = b/4 Y = b/2

Mx My Mx My Mx My

0.00 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.0740.25 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.0660.50 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.0530.75 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.0271.00 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000



x /a x M(Y = 0) M(Y=b/4) M(Y=b/2)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.60 2.59 1.51 -2.810.5 1.20 19.01 13.82 -19.01

0.75 1.80 -122.47 -58.32 -29.161.00 2.40 -1492.99 -1064.45 0.00

X M0.00 0.000.25 1.080.60 2.590.85 9.431.20 19.011.80 -122.472.10 -807.73

0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000


PROYECTO 0

2.40 -1492.99em. = 0.20 m.



Para: Mu = 1194.39 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el muro )80% del Momento maximo, por ser un momento uniforme serca la base empotrada


fy = faf = 4200.0 kg/cm2 Esfuerzo permisible por flexion del acero, para evitar filtraciòn.



As = 1.62 cm² > Asmin. FalsoAs = 0.81 cm² para dos capas




x /a x M(x = 0) M(x=b/4) M(x=b/2)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.60 4.75 2.81 -14.260.50 1.20 24.19 17.28 -91.580.75 1.80 -5.83 5.83 -157.461.00 2.40 -304.13 -207.36 0.00




Para: Mu = 304.13 kg. x m

Resolviendo al ecuación y Reemplazando :Asmin. =0.0025 b d



Para : Ø 3/8" = 0.71 cm² El espaciamiento será: S = 35.50 cm a dos capas

Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 3/8" a 25 en dos capas



0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000


PROYECTO 0

3.- DISEÑO DE LOSA DE FONDO

La estrutura de la losa de Fondo segun las carateristicas es de tipo Cuadrado (Verificacion por ml. )








As. = 8.80 ml sa = 0.291 < 1.59 kg/cm² OK






0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000

OJO

0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000

DIMENSIONAMIENTO DEL LECHO DE SECADO

PROYECTO:00

LOCALIDAD:00


01) Poblacion Actual 463 hab

02) Tasa de Crecimiento 1.20

03) Periodo de Diseño 20 Años

04) Poblacion de Diseño 574 hab

05) Dotacion de agua 80.00 lt/(habxdia)

06) Factor de Retorno 0.80

07) Altitud Promedio 3,675.00 m.s.n.m.

08) Temparatura mes mas frio 10 °C

09) Tasa de sedimentacion 1.00

10) Periodo de retencion 1.50 horas (1.5 a 2.5)

17) Factor de capacidad relativa 1.40

23) Requerimiento de Lecho de Secado 0.10

B) RESULTADOS

Area del Lecho del Secado 57.40

Considerando páredes (15%) 66.01

Largo L= 8.00 m

Ancho B= 8.25 mANCHO A UTILIZAR = 8.30 m

m3/(m2xh)

m2

m2

m2

CALCULO ESTRUCTURAL UNIDAD DE LECHO SECADO

PROYECTO 0

LUGAR 0






2.- DISEÑO DE MUROS SE EMPLEARA EL METODO DE LOS COEFICIENTES DE LA ASOCIACIÓN CEMENTO PORTLAND





Wu = 1000.00 kg. x m²3/8H= 0.79 = 63%


Con x/a = 3.81 Se ingresa a la tabla III. ( x/a, se esta considerando x/a = 2.5 )


x /a Y = 0 Y = b/4 Y = b/2

Mx My Mx My Mx My

0.00 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.0740.25 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.0660.50 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.0530.75 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.0271.00 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000



x /a x M(Y = 0) M(Y=b/4) M(Y=b/2)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.53 1.74 1.01 -1.880.5 1.05 12.73 9.26 -12.73

0.75 1.58 -82.05 -39.07 -19.531.00 2.10 -1000.19 -713.10 0.00

X M0.00 0.000.25 0.830.53 1.740.78 6.971.05 12.731.58 -82.051.88 -606.70

0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000


PROYECTO 0

2.10 -1000.19em. = 0.20 m.



Para: Mu = 800.15 kg. x m (Momento Máximo que se esta presentando en el muro )80% del Momento maximo, por ser un momento uniforme serca la base empotrada


fy = faf = 4200.0 kg/cm2 Esfuerzo permisible por flexion del acero, para evitar filtraciòn.



As = 1.08 cm² > Asmin. FalsoAs = 0.54 cm² para dos capas




x /a x M(x = 0) M(x=b/4) M(x=b/2)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.25 0.53 3.18 1.88 -9.550.50 1.05 16.21 11.58 -61.350.75 1.58 -3.91 3.91 -105.491.00 2.10 -203.74 -138.92 0.00




Para: Mu = 203.74 kg. x m

Resolviendo al ecuación y Reemplazando :Asmin. =0.0025 b d



Para : Ø 3/8" = 0.71 cm² El espaciamiento será: S = 35.50 cm a dos capas

Se usara esta separacion por razones constructivas: Se colocara Ø 3/8" a 25 en dos capas



0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000


PROYECTO 0

3.- DISEÑO DE LOSA DE FONDO

La estrutura de la losa de Fondo segun las carateristicas es de tipo Cuadrado (Verificacion por ml. )








As. = 8.80 ml sa = 0.267 < 1.59 kg/cm² OK






0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000

OJO

0 0.25 1.48 1.73 2.96 4.44 4.74 5.92

-8000-7000-6000-5000-4000-3000-2000-1000

010002000

DISEÑO ESTRUCTURAL DE TANQUE IMHOFF

PROYECTO:0

LOCALIDAD: 0

DATOS:

Altura H= 6.30 mAltura Relleno h= 4 mEspesor Muro E= 0.2 mAngulo Fricción Interna Terreno ø= 25 rad.Peso Específico Terreno gs= 1.69 Tn/m³Peso Específico Líquido gl= 1 Tn/m³Carga accidental sobre el terreno Pac 0.5 Tn/m

DETERMINAMOS LAS PRESIONES

* PRESIONES DEBIDAS AL LIQUIDOPa= n g h= 6.93 Tn/m

13.75Ma,sup= Pa h²/20= 13.75 Tn-m

Ma,med= Pa h²/46.6= 5.90 Tn-m

Ma,inf= Pa h²/30= 9.17 Tn-m

9.17* PRESIONES DEBIDAS AL RELLENO

hac=Pac / gs = 0.30 mh1=hac+0.50= 0.80 m 0.66 6.52

Ps1= n gs h1 tg²(45-ø/2)= 0.66 Tn/m

P's2= n gs H tg²(45-ø/2)= 3.29 Tn/m

Ps2= P's2 + Ps1= 3.95 Tn/m

Ms,inf=P's2 . h²/20 +Ps1 h²/12= 8.70 Tn/m

Ms,sup=P's2 . h²/30 +Ps1 h²/12= 6.52 Tn/m

3.95 8.70

Mmax= 13.753 Tn/mMcalculo = 8.70 Tn/m

CALCULO DEL AREA DE ACERO

Mu= 16.5031 Tn/m b= 100 cmd= 17 cm

bd= 1700 cm²bd²= 28900 cm³

Ku=Mu/bd²= 57.10416 r= 0.0047

Para f'c= 210 Kg/cm²y f'y= 4200 Kg/cm²

Area de acero:As=þ. B. D

hac h1H

h

Ma,inf( Tn-m)=Pa

Ps1 ( Tn/m)=

Ps2 ( Tn/m)= Ms,inf ( Tn/m)=

h

Ma,sup( Tn-m)=

Ms,sup ( Tn/m)=

DISEÑO ESTRUCTURAL DE TANQUE IMHOFF

PROYECTO:0

As= 7.99 cm²

A1/2= 1.27 cm² A3/8= 0.96 cm²A5/8= 1.98 cm² A3/4= 2.6 cm²

ESPACIAMIENTO DE BARRASS+=A1.b/As 15.89 Asumimos ø1/2 @ 15 cmS<30 cm

CALCULO HIDRÁULICO DE REDES DE ALCANTARILLADO

PROYECTO: 0

DATOSQ: 1.28 Lt/s Caudal de diseño (Caudal Máximo Horario)V: 94 U Vivienda total de redes colectorasq: 0.01363l/s/viv. Caudal unitario de desague (Q/Viv.)

CO

LEC

TO

R

CA

LLE GASTO (l/s)

DE

SN

IVE

L

Ag. Arriba

LD10

1 2 1 ### 40.00############### ### ### ###1.20 ### ### 4.90 12.25% 6.00 5.56 ###############0.1### 0.3 3.872 3 0 ### 39.98############### ### ### ###1.20 ### ### 2.00 5.00% 6.00 3.55 ###############0.1### 0.3 1.893 4 1 ### 40.00############### ### ### ###1.20 ### ### 2.10 5.25% 6.00 3.64 ###############0.1### 0.3 1.97

50 51 0 ### 21.00###### 0.00 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 1.40 6.67% 6.00 4.10 ###############0.1### 0.3 2.3951 52 2 ### 60.00###### 0.03 0.05### ### ### ###1.50 ### ### 1.50 2.50% 6.00 2.51 ###############0.1### 0.2 1.0552 53 0 ### 55.00###### 0.00 0.05### ### ### ###1.20 ### ### 2.30 4.18% 6.00 3.25 ###############0.1### 0.3 1.6353 BZ1 0 ### 25.00###### 0.00 0.05### ### ### ###1.20 ### ### 2.25 9.00% 6.00 4.77 ###############0.1### 0.3 3.04

BZ1 BZ2 4 BZ1 60.00###### 0.05 0.11### ### ### ###1.20 ### ### 6.65 11.08% 6.00 5.29 ###############0.1### 0.3 3.61BZ2 BZ3 4 BZ2 59.87###### 0.05 0.16### ### ### ###1.20 ### ### 7.10 11.86% 6.00 5.47 ###############0.1### 0.3 3.80BZ3 BZ4 1 BZ3 60.00###### 0.01 0.18### ### ### ###1.20 ### ### 3.32 5.53% 6.00 3.74 ###############0.1### 0.3 2.06BZ4 BZ5 0 BZ4 45.00###### 0.00 0.18### ### ### ###1.20 ### ### 6.68 14.84% 6.00 6.12 ###############0.1### 0.3 4.57BZ5 BZ6 0 BZ5 45.00###### 0.00 0.18### ### ### ###1.20 ### ### 3.40 7.56% 6.00 4.37 ###############0.1### 0.3 2.64BZ6BZ54 1 BZ6 45.00###### 0.01 0.19### ### ### ###1.20 ### ### 1.80 4.00% 6.00 3.18 ###############0.1### 0.3 1.57BZ54BZ7 0 BZ5448.91###### 0.00 0.19### ### ### ###1.50 ### ### 2.14 4.38% 6.00 3.32 ###############0.1### 0.3 1.70BZ7BZ13 1 BZ7 52.11###### 0.01 0.21### ### ### ###1.80 ### ### 1.26 2.42% 6.00 2.47 ###############0.1### 0.2 1.02BZ13BZ14 1 BZ1360.00###### 0.01 0.22### ### ### ###1.20 ### ### 4.90 8.17% 6.00 4.54 ###############0.1### 0.3 2.83BZ14BZ15 1 BZ1432.28###### 0.01 0.23### ### ### ###1.20 ### ### 3.17 9.82% 6.00 4.98 ###############0.1### 0.3 3.28BZ15BZ39 0 BZ1540.00###### 0.00 0.23### ### ### ###1.20 ### ### 5.33 13.32% 6.00 5.80 ###############0.1### 0.3 4.16BZ39BZ55 0 BZ3940.00###### 0.00 0.23### ### ### ###1.20 ### ### 4.00 10.00% 6.00 5.02 ###############0.1### 0.3 3.30BZ55BZ25 0 BZ5540.52###### 0.00 0.23### ### ### ###1.50 ### ### 3.70 9.13% 6.00 4.80 ###############0.1### 0.3 3.09

BZ25BZ26 0 BZ2548.58###### 0.00 0.79### ### ### ###2.80 ### ### 1.15 2.37% 8.00 5.26 ###############0.1### 0.2 1.03BZ26BZ27 0 BZ2655.86###### 0.00 0.79### ### ### ###3.90 ### ### 1.35 2.42% 8.00 5.32 ###############0.1### 0.2 1.05BZ27BZ28 0 BZ2757.57###### 0.00 0.79### ### ### ###4.60 ### ### 1.37 2.38% 8.00 5.28 ###############0.1### 0.2 1.03BZ28BZ29 0 BZ2850.51###### 0.00 0.79### ### ### ###4.50 ### ### 1.23 2.44% 8.00 5.34 ###############0.1### 0.2 1.06BZ29BZ30 1 BZ2957.13###### 0.01 0.81### ### ### ###1.80 ### ### 1.80 3.15% 8.00 6.07 ###############0.1### 0.2 1.29BZ30BZ31 0 BZ3043.74###### 0.00 0.81### ### ### ###1.50 ### ### 1.20 2.74% 8.00 5.67 ###############0.1### 0.2 1.16BZ31BZ32 1 BZ3146.83###### 0.01 0.82### ### ### ###1.20 ### ### 5.94 12.68% 8.00 ##################0.1### 0.3 3.96

BZ8 BZ9 2 BZ8 ### ###### 0.03 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 4.76 12.83% 6.00 5.69 ###############0.1### 0.3 4.06BZ9BZ10 7 BZ9 ### ###### 0.10 0.12### ### ### ###1.20 ### ### 2.53 5.12% 6.00 3.60 ###############0.1### 0.3 1.92

TR

AM

O

VIV

IEN

DA

S

DEL

TR

AM

O

(Hab

) TRAMO CONTRIBUYENTE

COTA DEL TAPA

(m.s.n.m)

LIMITE MIN. DE PROF. DEL

COLECTOR

COTA DE SOLERA DEL COLECTOR (m.s.n.m)

PEN

DIE

NT

E (

%)

DIA

METR

O

(pulg

)C

AU

DA

L A

S

EC

CIO

N

LLEN

A (

l/s)

VELO

CID

AD

A S

EC

. LL

EN

A

(m/s

)R

ELA

CIO

N

Q/Q

oR

ELA

CIO

N

V/V

oV

ELO

CID

AD

REA

L (m

/s)

RELA

CIO

N

y/D

oTIR

AN

TE

REA

L (m

)V

EL.

C

RIT

ICA

(m

/s)

PEN

DIE

NT

E M

IN. (%

)TEN

SIO

N

TR

AC

TIV

A

(Pa)

Ag Arriba

Ag. Abajo

Descripción

Longit

ud (m)

ContPrinc.

Cont.

Punt.

Cont.

Tramo

Ag. Abaj

o

Asumid

o Ag. Abajo

Ag Arriba

Ag. Abajo

Ag Arriba

Ag. Abaj

o

TRAMO Nº 01

LD1

1

TRAMO Nº 02LD1

2

RAMO

CO

LEC

TO

R

CA

LLE GASTO (l/s)

DE

SN

IVE

L

Ag. ArribaTR

AM

O

VIV

IEN

DA

S

DEL

TR

AM

O

(Hab

) TRAMO CONTRIBUYENTE

COTA DEL TAPA

(m.s.n.m)

LIMITE MIN. DE PROF. DEL

COLECTOR

COTA DE SOLERA DEL COLECTOR (m.s.n.m)

PEN

DIE

NT

E (

%)

DIA

METR

O

(pulg

)C

AU

DA

L A

S

EC

CIO

N

LLEN

A (

l/s)

VELO

CID

AD

A S

EC

. LL

EN

A

(m/s

)R

ELA

CIO

N

Q/Q

oR

ELA

CIO

N

V/V

oV

ELO

CID

AD

REA

L (m

/s)

RELA

CIO

N

y/D

oTIR

AN

TE

REA

L (m

)V

EL.

C

RIT

ICA

(m

/s)

PEN

DIE

NT

E M

IN. (%

)TEN

SIO

N

TR

AC

TIV

A

(Pa)

Ag Arriba

Ag. Abajo

Descripción

Longit

ud (m)

ContPrinc.

Cont.

Punt.

Cont.

Tramo

Ag. Abaj

o

Asumid

o Ag. Abajo

Ag Arriba

Ag. Abajo

Ag Arriba

Ag. Abaj

oBZ10BZ11 2 BZ10 ### ###### 0.03 0.15### ### ### ###1.50 ### ### 0.62 2.66% 6.00 2.59 ###############0.1### 0.2 1.11BZ11BZ12 2 BZ11 ### ###### 0.03 0.18### ### ### ###2.20 ### ### 0.79 2.93% 6.00 2.72 ###############0.1### 0.2 1.21BZ43BZ12 1 BZ43 ### ###### 0.01 0.01### ### ### ###1.50 ### ### 0.94 3.13% 6.00 2.81 ###############0.1### 0.2 1.28BZ7BZ12 4 BZ7 ### ###### 0.05 0.05### ### ### ###2.20 ### ### 0.90 2.46% 6.00 2.49 ###############0.1### 0.2 1.04

BZ10BZ18 3 BZ10 ### ###### 0.04 0.04### ### ### ###1.50 ### ### 0.94 2.60% 6.00 2.56 ###############0.1### 0.2 1.09BZ18BZ19 4 BZ18 ### ###### 0.05 0.10### ### ### ###2.20 ### ### 0.99 2.52% 6.00 2.52 ###############0.1### 0.2 1.06BZ19BZ20 1 BZ19 ### ###### 0.01 0.11### ### ### ###2.70 ### ### 0.69 6.55% 6.00 4.07 ###############0.1### 0.3 2.34

LD14

BZ8BZ16 1 BZ8 ### ###### 0.01 0.01### ### ### ###1.50 ### ### 0.66 2.62% 6.00 2.57 ###############0.1### 0.2 1.10BZ16BZ17 1 BZ16 ### ###### 0.01 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 6.10 13.07% 6.00 5.74 ###############0.1### 0.3 4.13BZ17BZ44 1 BZ17 ### ###### 0.01 0.04### ### ### ###1.20 ### ### 0.90 2.55% 6.00 2.54 ###############0.1### 0.2 1.08BZ44BZ45 2 BZ44 ### ###### 0.03 0.07### ### ### ###1.20 ### ### 7.80 13.00% 6.00 5.73 ###############0.1### 0.3 4.11BZ45BZ46 0 BZ45 ### ###### 0.00 0.07### ### ### ###1.20 ### ### 6.85 11.37% 6.00 5.36 ###############0.1### 0.3 3.70BZ46BZ22 0 BZ46 ### ###### 0.00 0.07### ### ### ###2.50 ### ### 1.45 2.60% 6.00 2.56 ###############0.1### 0.2 1.09

LD16BZ12BZ20 ###BZ12 ### ###### 0.05 0.30### ### ### ###2.70 ### ### 1.21 2.49% 6.00 2.51 ###############0.1### 0.2 1.05BZ20BZ21 ###BZ20 ### ###### 0.04 0.45### ### ### ###1.20 ### ### 4.60 8.76% 6.00 4.70 ###############0.1### 0.3 2.96BZ21BZ22 ###BZ21 ### ###### 0.03 0.48### ### ### ###1.50 ### ### 8.25 15.50% 6.00 6.26 ###############0.1### 0.3 4.68

LD15

BZ22BZ23 0 BZ22 ### ###### 0.00 0.55### ### ### ###1.50 ### ### 1.40 2.80% 6.00 2.66 ###############0.1### 0.2 1.16BZ23BZ56 1 BZ23 ### ###### 0.01 0.56### ### ### ###1.20 ### ### 3.30 6.60% 6.00 4.08 ###############0.1### 0.3 2.36BZ56BZ24 0 BZ56 ### ###### 0.00 0.56### ### ### ###1.50 ### ### 1.18 2.59% 6.00 2.56 ###############0.1### 0.2 1.09BZ24BZ25 0 BZ24 ### ###### 0.00 0.56### ### ### ###2.00 ### ### 1.32 2.37% 6.00 2.45 ###############0.1### 0.2 1.01

LD16

BZ57BZ40 ###BZ57 ### ###### 0.01 0.01### ### ### ###1.20 ### ### 3.53 7.06% 6.00 4.22 ###############0.1### 0.3 2.50BZ40BZ41 ###BZ40 ### ###### 0.01 0.03### ### ### ###1.20 ### ### 2.14 4.46% 6.00 3.35 ###############0.1### 0.3 1.71BZ41BZ42 ###BZ41 ### ###### 0.07 0.10### ### ### ###1.20 ### ### 1.88 3.56% 6.00 3.00 ###############0.1### 0.2 1.43BZ42BZ32 ###BZ42 ### ###### 0.01 0.11### ### ### ###1.20 ### ### 4.79 12.44% 6.00 5.60 ###############0.1### 0.3 3.93

LD18

BZ32BZ33 ###BZ32 ### ###### 0.01 0.94### ### ### ###1.20 ### ### ### 32.36% 8.00 ################## 0### 0.4 8.12BZ33BZ34 0 BZ33 ### ###### 0.00 0.94### ### ### ###1.20 ### ### ### 28.28% 8.00 ################## 0### 0.4 7.40BZ34BZ35 0 BZ34 ### ###### 0.00 0.94### ### ### ###1.20 ### ### ### 24.44% 8.00 ################## 0### 0.4 6.39BZ35BZ36 ###BZ35 ### ###### 0.01 0.95### ### ### ###1.20 ### ### 4.55 15.74% 8.00 ##################0.1### 0.3 4.73BZ36BZ37 ###BZ36 ### ###### 0.01 0.97### ### ### ###1.20 ### ### ### 32.71% 8.00 ################## 0### 0.4 8.21BZ37BZ38 0 BZ37 ### ###### 0.00 0.97### ### ### ###1.20 ### ### 8.00 31.62% 8.00 ################## 0### 0.4 7.94

LD1

2

O Nº 0

LD1

3

LINEA Nº 04

LINEA Nº 05EA Nº

EA Nº

EA NºINEA Nº 0

DISEÑO DE LA RED DE DESAGUE

PROYECTO:

Cálculo del diametro de tuberia de conducción Por Hazen Williams sabemos:

Expresión para calcular el diametro Donde L = Km Es la longitud total de tuberia

Q = lt/s Caudal

n = pie/s Depende del Material con que esta hecha la tuberia

D = pulgExpresión para recalcular Hf

D = pulg Comercial caudal unitario por alumno 0.0008472 l/s/alum

caudal unitario por habitante 0.0013556 l/s/hab

Cota piezometrica final = Cota piezometrica inicial - Hf 0.0138318 l/s/CASA

Presión = Cota piezometrica final - Cota de terreno final 0.8437425

TRAMO n

COTA DE RASANTE

RH/D OBSERVACIONInicial m.s.n.m. Final m.s.n.m.

LD 10

0.00 11.00 0.01 0.14 11.000 3,762.640 3,759.820 0.256 39.03 6 152 0.0076 0.0012 3.017911.00 29.00 0.01 0.28 18.000 3,759.820 3,758.280 0.086 62.18 6 152 1.5245 0.0012 1.007229.00 48.00 0.01 0.29 19.000 3,758.280 3,756.970 0.069 65.95 6 152 1.6007 0.0035 2.367348.00 90.00 0.01 0.17 42.000 3,756.970 3,750.580 0.152 46.80 6 152 0.9528 0.0033 4.925390.00 115.00 0.01 0.20 25.000 3,750.580 3,743.560 0.278 44.19 6 152 1.1053 0.0036 9.8178115.00 0.01 3,743.560 6 152

LD 11

0.00 44.00 0.01 0.04 44.000 3,780.040 3,763.810 0.369 23.21 6 152 0.2287 0.0010 3.618644.00 70.00 0.01 0.04 26.000 3,763.810 3,759.760 0.156 27.28 6 153 0.2257 1.0010 1529.624270.00 138.00 0.01 0.11 68.000 3,759.760 3,759.080 0.010 65.95 6 152 0.6098 0.0009 0.0883138.00 0.01 3,759.080 6 152

LD 12

0.00 27.00 0.01 0.07 27.000 3,760.500 3,759.470 0.038 43.02 6 152 0.3811 0.0009 0.336827.00 54.00 0.01 0.11 27.000 3,759.470 3,754.420 0.187 38.08 6 152 0.6098 0.0008 1.467954.00 79.00 0.01 0.15 25.000 3,754.420 3,753.400 0.041 57.09 6 152 0.8385 0.0011 0.440379.00 96.00 0.01 0.15 17.000 3,753.400 3,746.900 0.380 37.57 6 152 0.8385 0.0015 5.591796.00 0.01 3,746.900 6 152

LD 130.00 56.00 0.01 0.06 56.000 3,762.500 3,761.940 0.010 50.86 6 152 0.3049 0.0019 0.1864

56.00 0.00 0.01 3,761.940 6 152

LD 14

0.00 26.00 0.01 0.30 26.000 3,734.560 3,734.300 0.010 95.55 6 152 1.6389 0.0017 0.1668 BZ

26.00 88.00 0.01 0.33 62.000 3,734.300 3,733.680 0.010 98.79 6 152 1.7913 0.0024 0.235488.00 145.00 0.01 0.33 57.000 3,733.680 3,730.280 0.060 70.68 6 152 1.7913 0.0036 2.1066145.00 0.01 3,730.280 6 152

LD 15

0.00 61.00 0.01 0.20 61.000 3,756.670 3,751.120 0.091 54.49 6 152 1.1053 0.0017 1.517361.00 113.00 0.01 0.24 52.000 3,751.120 3,748.780 0.045 66.72 6 152 1.3340 0.0017 0.7505113.00 145.00 0.01 0.26 32.000 3,748.780 3,734.550 0.445 44.34 6 152 1.4102 0.0017 7.4161145.00 0.01 3,734.550 6 152

AMPLIACIÓN Y MEJORAMIENTO DEL SISTEMA DE AGUA POTABLE E INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE ALCANTARILLADO EN EL C.P. CULLCUY - DISTRITO Y PROVINCIA DE HUACAYBAMBA - HUÁNUCO

CAUDAL l/s

LONGITUD m

Pendiente m

DIAMETRO Calculado

mm

DIAMETRO Comercial

Pulg

DIAMETRO Interior mm

Velocidad (m/s)

TENSION TRACTIVA

Pa

LD 16

0.00 34.00 0.01 0.01 34.000 3,713.520 3,712.510 0.030 24.66 6 152 0.0762 0.0017 0.495434.00 60.00 0.01 0.01 26.000 3,712.510 3,710.520 0.077 20.65 6 152 0.0762 0.0017 1.276460.00 91.00 0.01 0.01 31.000 3,710.520 3,708.670 0.060 21.63 6 152 0.0762 0.0017 0.995291.00 0.01 3,708.670 6 152

LD 170.00 41.00 0.01 0.07 41.000 3,762.420 3,762.010 0.010 55.30 6 152 0.3811 0.0017 0.1668

41.00 0.01 3,762.010 6 152

LD 18

0 37.00 0.01 0.03 37.000 3748.07 3,747.140 0.025 32.99 6 152 0.1525 0.0042 1.035637.00 89.00 0.01 0.08 52.000 3747.14 3,746.620 0.010 59.21 6 152 0.4574 0.0042 0.412089.00 156.00 0.01 0.11 67.000 3746.62 3,745.950 0.010 65.95 6 152 0.6098 0.0044 0.4316156.00 211.00 0.01 0.15 55.000 3745.95 3,743.760 0.040 57.36 6 152 0.8385 1.0044 392.3351211.00 250.00 0.01 0.48 39.000 3743.76 3,730.220 0.347 58.67 8 196 1.5816 2.0044 6826.6472 BZ

250.00 306.00 0.01 0.48 56.000 3730.22 3,720.500 0.174 66.81 8 196 1.5816 3.0044 5115.6992306.00 335.00 0.01 0.48 29.000 3720.5 3,708.620 0.410 56.88 8 196 1.5816 4.0044 16092.5513335.00 355.00 0.01 0.491 20.000 3708.62 3,700.500 0.406 57.59 8 196 1.6274 5.0044 19931.8246355.00 0.01 3700.5 8 196

1182TOTAL Ø 6" S20 UF = 1038 MLTOTAL Ø 8" S20 UF 144 ML

1182

CALCULO ALCANTARILLADO.xlsx

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