Cimentación

Cimentaciones superciales: capacidad de carga ltima

3.1 Introduccin

Para que las cimentaciones superficiales tengan un desempeo satisfactorio deben tener dos ca-ractersticas principales:

1. Tienen que ser seguras contra la falla general por corte del suelo que las soporta. 2. No pueden experimentar un desplazamiento, o un asentamiento excesivo. (El trmino excesivo

es relativo, debido a que el grado de asentamiento permitido para una estructura depende de varias consideraciones).

La carga por rea unitaria de la cimentacin a la que ocurre la falla por corte en un suelo se deno-mina capacidad de carga ltima, que es el tema de este captulo.

133

3.2 Concepto general

Considere un cimentacin corrida con un ancho B que se apoya sobre la superficie de una arena densa o suelo cohesivo rgido, como se muestra en la figura 3.1a. Ahora, si se aplica una carga gra-dualmente a la cimentacin, el asentamiento se incrementar. La variacin de la carga por rea unitaria (q) sobre la cimentacin con el asentamiento de la cimentacin tambin se muestra en la figura 3.1a. En cierto punto, cuando la carga por rea unitaria es igual a q

u, ocurrir una falla

repentina en el suelo que soporta la cimentacin y la superficie de falla en el suelo se extender hasta la superficie del terreno. A esta carga por rea unitaria, q

u, suele referrsele como capacidad

de carga ltima de la cimentacin. Cuando este tipo de falla repentina ocurre en el suelo, se de-nomina falla general por corte.

Si la cimentacin en consideracin se apoya sobre un suelo de arena o arcillosos de compac-tacin media (figura 3.1b), un incremento en la carga sobre la cimentacin tambin se acompaar por un incremento en el asentamiento. Sin embargo, en este caso la superficie de falla en el suelo se extender gradualmente hacia fuera desde la cimentacin, como se muestra por las lneas con-tinuas en la figura 3.1b. Cuando la carga por rea unitaria sobre la cimentacin es igual a q

u(1), el movimiento de la cimentacin se acompaar por sacudidas repentinas. Entonces se requiere de un movimiento considerable de la cimentacin para que la superficie de falla en el suelo se extienda hasta la superficie del terreno (como se muestra por las lneas discontinuas en la figura). La carga por rea unitaria a la que esto sucede es la capacidad de carga ltima, q

u. Ms all de

134 Captulo 3: Cimentaciones superciales: capacidad de carga ltima

este punto, un incremento en la carga se acompaa por un gran incremento en el asentamiento de la cimentacin. A la carga por rea unitaria de la cimentacin, q

u(1), se le refiere como primera carga de falla (Vesic, 1963). Observe que un valor pico de q no se presenta en este tipo de falla, lo que se denomina falla local por corte en el suelo.

Si la cimentacin est soportada por un suelo muy suelto, la grfica carga-asentamiento ser como la de la figura 3.1c. En este caso, la superficie de falla en el suelo no se extender hasta la superficie del terreno. Ms all de la carga ltima de falla, q

u, la grfica carga-asentamiento

ser muy pronunciada y prcticamente lineal. Este tipo de falla en el suelo se denomina falla de corte por punzonamiento.

Vesic (1963) realiz varias pruebas de laboratorio de capacidad de carga sobre placas circu-lares y rectangulares soportadas por arena a varias densidades relativas de compactacin, D

r. Las

variaciones de qu(1)Y12gB y qu Y12gB obtenidas de estas pruebas, donde B es el dimetro de una placa

circular o el ancho de una placa rectangular y g es el peso especfico de la arena, se muestran en la figura 3.2. Es importante observar a partir de esta figura que, para D

r $ aproximadamente 70%,

ocurre en el suelo el tipo de falla general por corte.Con base en resultados experimentales, Vesic (1973) propuso una relacin para el modo

de falla por capacidad de carga de cimentaciones que se apoyan sobre arenas. En la figura 3.3 se muestra esta relacin, que comprende la notacin

Carga/rea unitaria, q

Asentamiento

Superficiede falla

qu(1)

qu


Asentamiento

Superficiede falla en

el sueloa)

B

b)

B


Asentamiento

Zapatasuperficial

Superficiede falla

qu(1)

qu qu

c)

B

qu

Figura 3.1 Naturaleza de la falla por capacidad de carga del suelo: a) falla general por corte; b) falla local por corte; c) falla de corte por punzonamiento (vuelta a dibujar segn Vesic, 1973). [Vesic, A.S. (1973). Analysis of Ultimate Loads of Shallow Foundations, Journal of Soil Mechanics and Foundations Division, American Society of Civil Engineers, Vol. 99, nm. SM1, pp. 45-73. Con permiso de la ASCE].

3.2 Concepto general 135

Dr 5 densidad relativa de la arena

Df 5 profundidad de la cimentacin medida desde la superficie del terreno

B* 5 2BLB 1 L

(3.1)

donde

B 5 ancho de la cimentacinL 5 longitud de la cimentacin

(Nota: L siempre es mayor que B.)

Figura 3.2 Variacin de qu(1)Y0.5gB y qu Y0.5gB para placas circulares y rectangulares sobre la superficie

de una arena. (Adaptada de Vesic, 1963). (De Vesic, A. B. Bearing Capacity of Deep Foundations in Sand. En Highway Research Record 39, Highway Research Board, National Research Council, Washington, D.C., 1963, Figura 28, p. 137. Reproducida con permiso del Transportation Research Board.)

Corte porpunzonamiento

Cortante local

Densidad relativa, Dr

Cortantegeneral

1.32

0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9

10

200

300

400

500600700

40

5060708090

100

30

20

1.35 1.40 1.45 1.50 1.55 1.60

q u(1)

1 2g

B

qu(1)12

gB

yq u 1 2g

B

qu12

gB

LeyendaPlaca circular de 203 mm (8 pulg)Placa circular de 152 mm (6 pulg)Placa circular de 102 mm (4 pulg)Placa circular de 51 mm (2 pulg)Placa rectangular de 51 305 mm(2 12 pulg)

Peso especfico seco, gdPeso especfico del agua, gw

Reducida al 0.6Los signos pequeos indican la primeracarga de falla


Para cimentaciones cuadradas, B 5 L; para cimentaciones circulares, B 5 L 5 dimetro, por lo tanto,

B* 5 B (3.2)En la figura 3.4 se muestra el asentamiento S de las placas circulares y rectangulares sobre la superficie de una arena ante carga ltima, como se describe en la figura 3.2. En la figura se indica un intervalo general de SYB con la densidad relativa de compactacin de la arena. Por consiguien-te, en general se puede decir que, para cimentaciones a una profundidad superficial (es decir, para una Df YB* pequea), la carga ltima puede ocurrir a un asentamiento de la cimentacin de 4 a 10% de B. Esta condicin se origina junto con la falla general por corte en el suelo; sin embargo, en el caso de falla local por corte o por punzonamiento, la carga ltima puede ocurrir a un asen-tamiento de 15 a 25% del ancho de la cimentacin (B).

Figura 3.3 Modos de falla de una cimentacin en arena (segn Vesic, 1973). [Vesic, A.S. (1973). Analy-sis of Ultimate Loads of Shallow Foundations, Journal of Soil Mechanics and Foundations Division, American Society of Civil Engineers, Vol. 99, nm. SM1, pp. 45-73. Con permiso de la ASCE].


Df /B

*

B

0

1

2

3

4

5

00.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Falla de cortepor punzonamiento

Falla localpor corte

Fallageneralpor corte

Df

3.3 Teora de la capacidad de carga de Terzaghi

Terzaghi (1943) fue el primero en presentar una teora completa para evaluar la capacidad de carga ltima de cimentaciones aproximadamente superficiales. De acuerdo con su teora, una cimentacin es superficial si su profundidad, Df (figura 3.5), es menor que o igual a su ancho. Sin embargo, investigadores posteriores sugirieron que las cimentaciones con Df igual a tres o cuatro veces su ancho se podan definir como cimentaciones superficiales.

Terzaghi sugiri que para una cimentacin continua o corrida (es decir, cuando su relacin ancho a longitud tiende a cero), la superficie de falla en el suelo ante carga ltima se puede su-poner similar a la que se muestra en la figura 3.5. (Observe que este es el caso de falla general por corte segn se define en la figura 3.1a). El efecto del suelo arriba del fondo de la cimentacin tambin se puede suponer que se reemplaza por una sobrecarga equivalente, q 5 gDf (donde g es el peso especfico del suelo). La zona de falla bajo la cimentacin se puede separar en tres partes (consulte la figura 3.5):

3.3 Teora de la capacidad de carga de Terzaghi 137

Figura 3.4 Intervalo del asentamiento de placas circulares y rectangulares ante carga ltima (DfYB 5 0) en arena (modificada segn Vesic, 1963). (De Vesic, A. B., Bearing Capacity of Deep Foundations in Sand. En Highway Research Record 39, Highway Research Board, National Research Council, Washington, D.C., 1963, Figura 29, p. 138. Reproducida con permiso del Transportation Research Board.)

Figura 3.5 Falla por capacidad de carga en un suelo bajo una cimentacin rgida continua (corrida).

Corte porpunzonamiento Corte local

Placas circulares

Placasrectangulares


Cortegeneral

0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8

0%

15%

10%

20%

25%

5%

1.35 1.40 1.45 1.50 1.55

S B

Dimetro de la placa circular203 mm (8 pulg)152 mm (6 pulg)102 mm (4 pulg)51 mm (2 pulg)51 305 mm (2 12 pulg)

Peso especfico seco, gdPeso especfico del agua, gw

Placa rectangular (ancho B)

SueloPeso especfico g Cohesin cngulo de friccin f

B

Df

F

H45 fy2 45 fy2 45 fy2 45 fy2

q gDf

a a

J I

G

E

A

D

C

qu


1. La zona triangular ACD inmediatamente abajo de la cimentacin. 2. Las zonas de radiales de corte ADF y CDE, con las curvas DE y DF como arcos de una espi-

ral logartmica. 3. Dos zonas triangulares pasivas de Rankine FH y CEG.

Los ngulos CAD y ACD se suponen iguales al ngulo de friccin del suelo f9. Observe que, con el reemplazo del suelo arriba del fondo de la cimentacin por una sobrecarga equivalente q, se ignor la resistencia cortante del suelo a lo largo de las superficies de falla GI y HJ.

Aplicando un anlisis de equilibrio, Terzaghi expres la capacidad de carga ltima en la forma

qu 5 crNc 1 qNq 112 gBNg (cimentacin continua o corrida) (3.3)

donde

c9 5 cohesin del suelo g 5 peso especfico del suelo q 5 gDf N

c, Nq, Ng 5 factores de capacidad de carga que son adimensionales y funciones slo del ngulo

de friccin del suelo f9

Los factores de capacidad de carga Nc, Nq y Ng se definen mediante las expresiones

Nc 5 cot fre2 (3p>42fr>2)tan fr

2 cos2p

41

fr2

2 1 5 cot fr(Nq 2 1) (3.4)

Nq 5e2 (3p>42fr>2)tan fr

2 cos2 45 1fr2

(3.5)

y

Ng 512

Kpg

cos2 fr2 1 tan fr (3.6)

donde Kpg 5 coeficiente de presin pasiva.Las variaciones de los factores de capacidad de carga definidos por las ecuaciones (3.4),

(3.5) y (3.6) se dan en la tabla 3.1.Para estimar la capacidad de carga ltima de cimentaciones cuadradas y circulares, la

ecuacin (3.1) se puede modificar respectivamente a

qu 5 1.3crNc 1 qNq 1 0.4gBNg (cimentacin cuadrada) (3.7)

y qu 5 1.3crNc 1 qNq 1 0.3gBNg (cimentacin circular) (3.8)

En la ecuacin (3.7), B es igual a la dimensin de cada lado de la cimentacin; en la ecuacin (3.8), B es igual al dimetro de la cimentacin.

Para cimentaciones que presentan el modo de falla local por corte en suelos, Terzaghi sugi-ri las modificaciones siguientes para las ecuaciones (3.3), (3.7) y (3.8):

qu 523crN rc 1 qN rq 1

12gBN rg (cimentacin continua) (3.9)

qu 5 0.867crN rc 1 qN rq 1 0.4gBN rg (cimentacin cuadrada) (3.10)

qu 5 0.867crN rc 1 qN rq 1 0.3gBN rg (cimentacin circular) (3.11)

Tabla 3.1 Factores de capacidad de carga de Terzaghi ecuaciones (3.4), (3.5) y (3.6). De Kumbhojkar (1993).

0 5.70 1.00 0.00 26 27.09 14.21 9.841 6.00 1.10 0.01 27 29.24 15.90 11.602 6.30 1.22 0.04 28 31.61 17.81 13.703 6.62 1.35 0.06 29 34.24 19.98 16.184 6.97 1.49 0.10 30 37.16 22.46 19.135 7.34 1.64 0.14 31 40.41 25.28 22.656 7.73 1.81 0.20 32 44.04 28.52 26.877 8.15 2.00 0.27 33 48.09 32.23 31.948 8.60 2.21 0.35 34 52.64 36.50 38.049 9.09 2.44 0.44 35 57.75 41.44 45.41

10 9.61 2.69 0.56 36 63.53 47.16 54.3611 10.16 2.98 0.69 37 70.01 53.80 65.2712 10.76 3.29 0.85 38 77.50 61.55 78.6113 11.41 3.63 1.04 39 85.97 70.61 95.0314 12.11 4.02 1.26 40 95.66 81.27 115.3115 12.86 4.45 1.52 41 106.81 93.85 140.5116 13.68 4.92 1.82 42 119.67 108.75 171.9917 14.60 5.45 2.18 43 134.58 126.50 211.5618 15.12 6.04 2.59 44 151.95 147.74 261.6019 16.56 6.70 3.07 45 172.28 173.28 325.3420 17.69 7.44 3.64 46 196.22 204.19 407.1121 18.92 8.26 4.31 47 224.55 241.80 512.8422 20.27 9.19 5.09 48 258.28 287.85 650.6723 21.75 10.23 6.00 49 298.71 344.63 831.9924 23.36 11.40 7.08 50 347.50 415.14 1072.8025 25.13 12.72 8.34

aDe Kumbhojkar (1993).

N agN qN cf9N a

gN qN cf9

3.3 Teora de la capacidad de carga de Terzaghi 139


N9c, N9q y N9g, los factores de capacidad de carga modificados, se pueden calcular utilizando

las ecuaciones de los factores de capacidad de carga (para Nc, Nq y Ng, respectivamente)

reemplazando f9 por fr 5 tan21(23 tan fr). La variacin de N9c, N9q y N9g con el ngulo de friccin del suelo f9 se da en la tabla 3.2.

Las ecuaciones de capacidad de carga de Terzaghi ahora se han modificado para tomar en cuenta los efectos de la forma de la cimentacin (BYL), la profundidad de empotramiento (Df ) y la inclinacin de la carga. Esto se analiza en la seccin 3.6. Sin embargo, muchos ingenieros an utilizan la ecuacin de Terzaghi, ya que proporciona muy buenos resultados considerando la incertidumbre de las condiciones del suelo en varios emplazamientos.

3.4 Factor de seguridad

El clculo de la capacidad de carga permisible bruta de cimentaciones superficiales requiere aplicar un factor de seguridad (FS) a la capacidad de carga ltima bruta, o

qperm 5quFS (3.12)

Tabla 3.2 Factores de capacidad de carga modificados de Terzaghi .y

0 5.70 1.00 0.00 26 15.53 6.05 2.591 5.90 1.07 0.005 27 16.30 6.54 2.882 6.10 1.14 0.02 28 17.13 7.07 3.293 6.30 1.22 0.04 29 18.03 7.66 3.764 6.51 1.30 0.055 30 18.99 8.31 4.395 6.74 1.39 0.074 31 20.03 9.03 4.836 6.97 1.49 0.10 32 21.16 9.82 5.517 7.22 1.59 0.128 33 22.39 10.69 6.328 7.47 1.70 0.16 34 23.72 11.67 7.229 7.74 1.82 0.20 35 25.18 12.75 8.35

10 8.02 1.94 0.24 36 26.77 13.97 9.4111 8.32 2.08 0.30 37 28.51 15.32 10.9012 8.63 2.22 0.35 38 30.43 16.85 12.7513 8.96 2.38 0.42 39 32.53 18.56 14.7114 9.31 2.55 0.48 40 34.87 20.50 17.2215 9.67 2.73 0.57 41 37.45 22.70 19.7516 10.06 2.92 0.67 42 40.33 25.21 22.5017 10.47 3.13 0.76 43 43.54 28.06 26.2518 10.90 3.36 0.88 44 47.13 31.34 30.4019 11.36 3.61 1.03 45 51.17 35.11 36.0020 11.85 3.88 1.12 46 55.73 39.48 41.7021 12.37 4.17 1.35 47 60.91 44.45 49.3022 12.92 4.48 1.55 48 66.80 50.46 59.2523 13.51 4.82 1.74 49 73.55 57.41 71.4524 14.14 5.20 1.97 50 81.31 65.60 85.7525 14.80 5.60 2.25

N 9gN 9qN 9cf9N 9gN 9qN 9cf9

NrgNrc , Nrq

3.4 Factor de seguridad 141

Sin embargo, algunos ingenieros prefieren emplear un factor de seguridad tal que

Incremento neto del esfuerzo en el suelo 5capacidad de carga ltima neta

FS (3.13)

La capacidad de carga ltima neta se define como la presin ltima por rea unitaria de la cimenta-cin que puede soportar el suelo en exceso de la presin causada por el suelo circundante al nivel de la cimentacin. Si la diferencia entre el peso especfico del concreto utilizado en la cimentacin y el peso especfico del suelo circundante se supone que es insignificante, entonces

qneta(u) 5 qu 2 q (3.14)

donde

qneta(u) 5 capacidad de carga ltima neta

q 5 gDf

Por lo tanto,

qperm(neta) 5qu 2 q

FS (3.15)

El factor de seguridad segn se define por la ecuacin (3.15) debe ser al menos de 3 en todos los casos.

Ejemplo 3.1Una cimentacin cuadrada tiene 2 3 2 m en planta. El suelo que soporta la cimentacin tiene un ngulo de friccin de f9 5 25 y c9 5 20 kNYm2. El peso especfico del suelo, g, es 16.5 kNYm3. Determine la capacidad de carga permisible sobre la cimentacin con un factor de seguridad (FS) de 3. Suponga que la profundidad de la cimentacin (Df ) es de 1.5 m y que ocurre una falla general por corte en el suelo.

SolucinDe la ecuacin (3.7)

qu 5 1.3crNc 1 qNq 1 0.4gBNg

De la tabla 3.1, para f9 5 25,

Ng 5 8.34

Nq 5 12.72

Nc 5 25.13

Por lo tanto,

5 653.38 1 314.82 1 110.09 5 1078.29 kN m2 qu 5 (1.3) (20) (25.13) 1 (1.5 3 16.5) (12.72) 1 (0.4) (16.5) (2) (8.34)


Por lo tanto, la capacidad de carga permisible por rea unitaria de la cimentacin es

qperm 5quFS

51078.29

3< 359.5 kN m2

Por consiguiente, la carga bruta permisible total es

Q 5 (359.5) B2 5 (359.5) (2 3 2) 5 1 438 kN

3.5 Modificacin de las ecuaciones de capacidad de carga por nivel fretico

Las ecuaciones (3.3) y (3.7) a (3.11) proporcionan la capacidad de carga ltima, con base en la suposicin de que el nivel fretico se ubica muy por debajo de la cimentacin. Sin embargo, si el nivel fretico est cerca de la cimentacin, sern necesarias algunas modificaciones de las ecua-ciones de capacidad de carga. (Consulte la figura 3.6).Caso I. Si el nivel fretico se ubica tal que 0 # D1 # Df , el factor q en las ecuaciones de capa-cidad de carga toma la forma

q 5 sobrecarga efectiva 5 D1g 1 D2(gsat 2 gw) (3.16)donde

gsat 5 peso especfico saturado del suelo

gw 5 peso especfico del agua

Adems, el valor de g en el ltimo trmino de las ecuaciones se tiene que reemplazar por g9 5 g

sat 2 gw.

Caso II. Para un nivel fretico ubicado tal que 0 # d # B,

q 5 gDf (3.17)En este caso, el factor g en el ltimo trmino de las ecuaciones de capacidad de carga se debe reemplazar por el factor

g 5 gr 1d

B (g 2 gr)

(3.16)

B

Df

d

Nivelfretico D1 Caso I

Caso IIgsat peso especfico saturado

D2

Nivel fretico

Figura 3.6 Modificacin de las ecuaciones de capacidad de carga por nivel fretico.

3.6 Ecuacin general de la capacidad de carga 143

Las modificaciones anteriores se basan en la suposicin de que no existe una fuerza de filtracin en el suelo.

Caso III. Cuando el nivel fretico se ubica tal que d $ B, el agua no tendr efecto sobre la capa-cidad de carga ltima.

3.6 Ecuacin general de la capacidad de carga

Las ecuaciones de la capacidad de carga ltima (3.3), (3.7) y (3.8) son slo para cimentaciones continuas, cuadradas y circulares; no abordan el caso de cimentaciones rectangulares (0 , BYL , 1). Adems, las ecuaciones no toman en cuenta la resistencia cortante a lo largo de la superficie de falla en el suelo arriba del fondo de la cimentacin (la parte de la superficie de falla marcada como GI y HJ en la figura 3.5). Adems, la carga sobre la cimentacin puede estar inclinada. Para tomar en cuenta todos estos factores, Meyerhof (1963) sugiri la forma siguiente de la ecuacin general de la capacidad de carga

qu 5 crNcFcsFcdFci 1 qNqFqsFqdFqi 112 gBNgFgsFgdFgi (3.19)

En esta ecuacin:

c9 5 cohesin q 5 esfuerzo efectivo al nivel del fondo de la cimentacin g 5 peso especfico del suelo B 5 ancho de la cimentacin (5 dimetro para una cimentacin circular) F

cs, Fqs, Fgs 5 factores de forma

Fcd, Fqd, Fgd 5 factores de profundidad

Fci, Fqi, Fgi 5 factores de inclinacin de la carga

Nc, Nq, Ng 5 factores de capacidad de carga

Las ecuaciones para determinar los varios factores que aparecen en la ecuacin (3.19) se descri-ben brevemente en las secciones siguientes. Observe que la ecuacin original para la capacidad de carga ltima se dedujo slo para el caso de deformacin unitaria plana (es decir, para cimen-taciones continuas). Los factores de forma, profundidad e inclinacin de la carga son empricos basados en datos experimentales.

Factores de capacidad de carga

La naturaleza bsica de la superficie de falla en un suelo sugerida por Terzaghi ahora parece haber-se confirmado por estudios de laboratorio y de campo de la capacidad de carga (Vesic, 1973). Sin embargo, el ngulo a que se muestra en la figura 3.5 est ms cercano a 45 1 f9Y2 que a f9. Si se acepta este cambio, los valores de N

c, Nq y Ng para un ngulo de friccin del suelo dado tambin

cambiarn respecto a los dados en la tabla 3.1. Con a 5 45 1 f9Y2, se puede demostrar que

Nq 5 tan2

45 1fr2

ep tan fr (3.20)


y

Nc 5 (Nq 2 1) cot fr (3.21)

La ecuacin (3.21) para Nc la dedujo originalmente Prandtl y la ecuacin (3.20) para Nq la pre-

sent Reissner (1924). Caquot y Kerisel (1953) y Vesic (1973) proporcionaron la relacin para N

g como

Ng 5 2 (Nq 1 1) tan fr (3.22)

En la tabla 3.3 se muestra la variacin de los factores de capacidad de carga anteriores con los ngulos de friccin del suelo.

Tabla 3.3 Factores de capacidad de carga para la teora de Meyerhof.

0 5.14 1.00 0.00 26 22.25 11.85 12.541 5.38 1.09 0.07 27 23.94 13.20 14.472 5.63 1.20 0.15 28 25.80 14.72 16.723 5.90 1.31 0.24 29 27.86 16.44 19.344 6.19 1.43 0.34 30 30.14 18.40 22.405 6.49 1.57 0.45 31 32.67 20.63 25.996 6.81 1.72 0.57 32 35.49 23.18 30.227 7.16 1.88 0.71 33 38.64 26.09 35.198 7.53 2.06 0.86 34 42.16 29.44 41.069 7.92 2.25 1.03 35 46.12 33.30 48.03

10 8.35 2.47 1.22 36 50.59 37.75 56.3111 8.80 2.71 1.44 37 55.63 42.92 66.1912 9.28 2.97 1.69 38 61.35 48.93 78.0313 9.81 3.26 1.97 39 67.87 55.96 92.2514 10.37 3.59 2.29 40 75.31 64.20 109.4115 10.98 3.94 2.65 41 83.86 73.90 130.2216 11.63 4.34 3.06 42 93.71 85.38 155.5517 12.34 4.77 3.53 43 105.11 99.02 186.5418 13.10 5.26 4.07 44 118.37 115.31 224.6419 13.93 5.80 4.68 45 133.88 134.88 271.7620 14.83 6.40 5.39 46 152.10 158.51 330.3521 15.82 7.07 6.20 47 173.64 187.21 403.6722 16.88 7.82 7.13 48 199.26 222.31 496.0123 18.05 8.66 8.20 49 229.93 265.51 613.1624 19.32 9.60 9.44 50 266.89 319.07 762.8925 20.72 10.66 10.88

N gN qN cf9N gN qN cf9

Factores de forma, profundidad e inclinacin

Los factores de forma, profundidad e inclinacin de uso comn se dan en la tabla 3.4.

Tabla 3.4 Factores de forma, profundidad e inclinacin [DeBeer (1970); Hansen (1970); Meyerhof (1963);Meyerhof y Hanna (1981)].

ReferenciaRelacinrotcaF

)0791( reeBeDForma

Profundidad si;

si;

1 Hansen (1970)Para 0:

Fqd 1F d 1

Para 0:

F d 1

1

Para 0:

Fqd 1F d 1

Para 0:

F d 1

y annaH ;)3691( fohreyeMInclinacinMeyerhof (1981)

inclinacin de la carga sobre lacimentacin respecto a la vertical

Fgi 5 a1 2b

f9b

Fci 5 Fqi 5 a1 2b

90b

2

radianes

Fqd 5 1 1 2 tan fr(1 2 sen fr)2 tan21 aDfBb

('')''*

Fcd 5 Fqd 21 2 FqdNc tan f9

radianes

Fcd 5 1 1 0.4 tan21 aDfBb

('')''*

DfB

Fqd 5 1 1 2 tan fr (1 2 sen fr)2 aDf

B b

Fcd 5 Fqd 21 2 FqdNc tan fr

Fcd 5 1 1 0.4 aDf

Bb

DfB

Fgs 5 120.4 aB

Lb

Fqs 5 1 1 aB

Lb tan fr

Fcs 5 1 1 aB

Lb a

Nq

Ncb



Ejemplo 3.2Resuelva el problema 3.1 utilizando la ecuacin (3.19).

SolucinDe la ecuacin (3.19),

qu 5 c9NcFcsFcdFci 1 qNqFqsFqdFqt 112

gBNgFgsFgdFgt

Como la carga es vertical, Fci 5 Fqi 5 Fgi 5 1. De la tabla 3.3 para f9 5 25, Nc 5 20.72, Nq 5

10.66 y Ng 5 10.88.

Utilizando la tabla 3.4,

Fgd 5 1

Fcd 5 Fqd 21 2 FqdNc tanf9

5 1.233 2 c1 2 1.233

(20.72) (tan 25) d 5 1.257

5 1 1 (2) (tan 25) (1 2 sen 25)2a1.52b 5 1.233

Fqd 5 1 1 2 tanfr (1 2 sen fr)2aDf

Bb

Fgs 5 1 2 0.4aB

Lb 5 1 2 0.4a

22b 5 0.6

Fqs 5 1 1 aB

Lb tanf9 5 1 1 a

22b tan 25 5 1.466

Fcs 5 1 1 aB

Lb a

Nq

Ncb 5 1 1 a

22b a

10.6620.72

b 5 1.514

De aqu,

qu (20)(20.72)(1.514)(1.257)(1)(1.5 16.5)(10.66)(1.466)(1.233)(1)

788.6 476.9 107.7 1373.2 kN/m2

Q (457.7)(2 2) 1 830.8 kN

qperm 5qu FS

51373.2

35 457.7 kN>m2

112

(16.5) (2) (10.88) (0.6) (1) (1)

Ejemplo 3.3Se tiene que construir una cimentacin cuadrada (B 3 B) como se muestra en la figura 3.7. Suponga que g 5 16.5 kNYm3, g

sat 5 18.55 kNYm3, f9 5 34, Df 5 1.22 m y D1 5 0.61 m. La carga permisible bruta, Qperm, con FS 5 3 es 667.2 kN. Determine el tamao de la zapata. Utilice la ecuacin (3.19).

SolucinSe tiene

qperm 5QpermB2

5667.2B2

kN m2 a)

De la ecuacin (3.19) (con c9 5 0), para carga vertical, se obtiene

qall 5quFS

513

qNqFqsFqd 112

grBNgFgsFgd

Para f9 5 34, de la tabla 3.3, Nq 5 29.44 y Ng 5 41.06. Por consiguiente,

Fgd 5 1

Fqd 5 1 1 2 tan fr(1 2 sen fr)2 Df

B5 1 1 2 tan 34 (1 2 sen 34)2

4B

5 1 11.05B

Fgs 5 1 2 0.4 BL 5 1 2 0.4 5 0.6

Fqs 5 1 1B

L tan fr 5 1 1 tan 34 5 1.67

y

q 5 0.61 16.5 1 0.61 18.55 2 9.81 5 15.4 kN m2

Figura 3.7 Cimentacin cuadrada.B B

Df

D1 Nivelfreticogsat fc 0

g; f; c 0



Por lo tanto,

5 252.38 1 265B

1 107.65B

1 12

18.55 2 9.81 B 41.06 0.6 1

qperm 513

(15.4) (29.44) (1.67) 1 1 1.05B

b)

Combinando las ecuaciones a) y b) resulta en

667.2B2

5 252.38 1 265B

1 107.65B

Mediante prueba y error, se determina que B < 1.05 m

3.7 Estudios de casos sobre la capacidad de carga ltima

En esta seccin se considerarn dos observaciones de campo relacionadas con la capacidad de carga ltima de cimentaciones sobre arcilla suave. Las cargas de falla sobre la cimentacin en el campo se compararn con las estimadas con la teora presentada en la seccin 3.6.

Falla de la cimentacin de un silo de concreto

Un caso excelente de la falla de capacidad de carga de un silo de concreto de 6 m de dimetro la proporcion Bozozuk (1972). La torre de concreto del silo tena 21 m de altura y se construy sobre arcilla suave sobre una cimentacin en anillo. En la figura 3.8 se muestra la variacin de la resistencia cortante no drenada (c

u) obtenida de pruebas de corte con veleta en el emplazamiento.

El nivel fretico se ubic a aproximadamente 6 m bajo la superficie del terreno. El 30 de septiembre de 1970, justo despus de que se llen a su capacidad por primera

vez con ensilaje de maz, la torre de concreto del silo repentinamente se volc debido a la falla de capacidad de carga, extendindose hasta casi 7 m bajo la superficie del terreno. Bozozuk (1972) proporcion los parmetros promedio siguientes del suelo en la zona de falla y la cimentacin:

s Carga por rea unitaria sobre la cimentacin cuando ocurri la falla < 160 kNYm2.s ndice de plasticidad (IP) promedio de la arcilla < 36.s Resistencia cortante no drenada promedio (c

u) a una profundidad de 0.6 a 7 m obtenida de

pruebas de corte con veleta en campo < 27.1 kNYm2.s De la figura 3.9, B < 7.2 m y Df < 1.52 m.

3.7 Estudios de casos sobre la capacidad de carga ltima 149

Figura 3.8 Variacin de cu con la profundidad

obtenida de pruebas de corte con veleta en campo.

Figura 3.9 Perfil aproximado de la falla del silo (adaptada de Bozozuk, 1972).

cu (kN/m2)

Prof

undi

dad

(m)

0

1

2

3

4

5

6

20 40 60 80 100

Prof

undi

dad

bajo

la sup

erfic

ie p

avim

enta

da (m

)

2

4

6

8

10

12

0

1.22 m

0.91 m

22 12

30

Superficieoriginaldel terreno

Levantamiento

45

50

1.46 m

50

60

7.2 m

Posicin originalde la cimentacin

Silo colapsado

Superficiepavimentada


Ahora se puede calcular el factor de seguridad contra la falla de capacidad de carga. De la ecuacin (3.19)

qu 5 crNcFcsFcdFci 1 qNcFqsFqdFqi 112 gB NgFgsFgdFgi

Para la condicin con f 5 0 y carga vertical cr 5 cu, Nc 5 5.14, Nq 5 1, Ng 5 0 y Fci 5 Fqi 5 F

gi 5 0. Adems, de la tabla 3.4,

Fqd 5 1

Fcd 5 1 1 (0.4) a1.527.2

b 5 1.08

Fqs 5 1

Fcs 5 1 1 a7.27.2b a

15.14b 5 1.195

Por lo tanto,

qu 5 (cu) (5.14) (1.195) (1.08) (1) 1 (g) (1.52) Suponiendo g < 18 kNYm3,

qu 5 6.63cu 1 27.36 (3.23)De acuerdo con las ecuaciones (2.34) y (2.35a),

l 5 1.7 2 0.54 log IP(%)cu(corregida) 5 l cu(VST)

Para este caso, IP < 36 y cu(VST) 5 27.1 kNYm2. Por lo tanto,

5 (1.7 2 0.54 log 36) (27.1) < 23.3 kN m2 cu(corregida) 5 1.7 2 0.54 log IP %) cu(VST)

Sustituyendo este valor de cu en la ecuacin (3.23)

qu 5 (6.63) (23.3) 1 27.36 5 181.8 kN m2

El factor de seguridad contra la falla de capacidad de carga

FS 5qu

carga aplicada por rea unitaria5

181.8160

5 1.14

Este factor de seguridad es demasiado bajo y aproximadamente igual a 1, por lo que ocurri la falla.

Pruebas de carga en cimentaciones en arcilla suave Bangkok

Brand y colaboradores (1972) reportaron resultados de prueba de carga de cinco cimentaciones cuadradas pequeas en arcilla suave Bangkok en Rangsit, Tailandia. Las cimentaciones medan 0.6 3 0.6 m, 0.675 3 0.675 m, 0.75 3 0.75 m, 0.9 3 0.9 m y 1.05 3 1.05 m. La profundidad de las cimentaciones (Df ) fue de 1.5 m en todos los casos.

En la figura 3.10 se muestran los resultados de las pruebas con veleta de la arcilla. Con base en la variacin de c

u(VST) con la profundidad, se puede aproximar que cu(VST) es casi 35 kNYm2 para profundidades entre cero y 15 m medidas desde la superficie del terreno y c

u(VST) es aproximada-mente igual a 24 kNYm2 para profundidades entre 1.5 y 8 m. Otras propiedades de la arcilla son:s Lmite lquido 5 80s Lmite plstico 5 40s Sensitividad < 5

En la figura 3.11 se muestran los trazos carga-asentamiento obtenidos de pruebas de capa-cidad de carga en las cinco cimentaciones. Las cargas ltimas, Q

u, obtenidas en cada prueba se

muestran en la figura 3.11 y se resumen en la tabla 3.5. La carga ltima se define como el punto donde la grfica carga-asentamiento se vuelve prcticamente lineal.

De la ecuacin (3.19),

qu 5 c9NcFcsFcdFci 1 qNqFqsFqdFqi 112

gBNgFgsFgdFgi

Para la condicin no drenada y carga vertical (es decir, f 5 0) de las tablas 3.3 y 3.4,

Fci Fqi F i 1

c cu, Nc 5.14, Nq 1 y N 0

Fqs 1

Fqd 1

Fcd 5 1 1 0.4 tan21Df

B5 1 1 0.4 tan21

1.5B

Fcs 5 1 1B

L

Nq

Nc5 1 1 (1)

15.14 5 1.195

(3.24)

Figura 3.10 Variacin de cu(VST) con la profundidad para arcilla

Bangkok suave.

10

Prof

undi

dad

(m)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

20 30cu (VST) (kN/m2)

40

3.7 Estudios de casos sobre la capacidad de carga ltima 151


(Nota: Df YB . 1 en todos los casos)Por lo tanto,

qu (5.14)(cu)(1.195)Fcd q (3.25)Los valores de c

u(VST) se necesitan corregir para emplearlos en la ecuacin (3.25). De la ecuacin (2.34),cu cu(VST)

De la ecuacin (2.35b),1.18e 0.08(IP) 0.57 1.18e 0.08(80 40) 0.57 0.62

De la ecuacin (2.35c),7.01e 0.08(LL) 0.57 7.01e 0.08(80) 0.57 0.58

Figura 3.11 Trazos carga-asentamiento obtenidos de pruebas de capacidad de carga.

400Carga (kN)

0

Ase

ntam

ient

o (m

m)

10

B = 0.6 m

B = 0.675 m

B = 0.75 m

B = 0.9 m

B = 1.05 m

Qu (carga ltima)

20

30

40

80 120 160 200

Tabla 3.5 Comparacin de la capacidad de carga ltima: teora contra resultados de pruebas de campo.

B Df qu(teora) qu(campo)

(m) (m) Fcd (kN/m2) Qu(campo) (kN) (kN/m2)(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

0.600 1.5 1.476 158.3 60 166.6 4.980.675 1.5 1.459 156.8 71 155.8 0.640.750 1.5 1.443 155.4 90 160.6 2.870.900 1.5 1.412 152.6 124 153.0 0.271.050 1.5 1.384 150.16 140 127.0 18.24

Ec. (3.24); Ec. (3.26); Qu(campo)YB2 qu(campo)

qu(campo) 2qu(teora)qu(campo) (%)

3.8 Efecto de la compresibilidad del suelo 153

Por lo tanto, el valor promedio de l < 0.6. De aqu,

cu cu(VST) (0.6)(24) 14.4 kN/m2 Suponiendo g 5 18.5 kNYm2. Por lo que

q Df (18.5)(1.5) 27.75 kN/m2 Sustituyendo c

u 5 14.4 kNYm2 y q 5 27.75 kNYm2 en la ecuacin (3.25), se obtiene

qu(kN/m2) 88.4Fcd 27.75 (3.26)Los valores de q

u calculados utilizando la ecuacin (3.26) se dan en la columna 4 de

la tabla 3.5. Adems, las qu determinadas de las pruebas de campo se dan en la columna 6. Los

valores tericos y de campo de qu concuerdan bastante bien. Las lecciones importantes aprendi-

das en este estudio son:

1. La capacidad de carga ltima es una funcin de cu. Si la ecuacin (2.35a) se hubiera empleado

para corregir la resistencia cortante no drenada, los valores tericos de qu hubieran variado

entre 200 kNYm2 y 210 kNYm2. Estos valores son aproximadamente 25 a 55% mayores que los obtenidos del campo y estn en el lado no seguro.

2. Es importante reconocer que las correlaciones empricas como las dadas en las ecuaciones (2.35a), (2.35b) y (2.35c) son especficas en ocasiones para el emplazamiento. As pues, un juicio ingenieril adecuado y cualquier registro de estudios pasados sera til en la evaluacin de la capacidad de carga.

3.8 Efecto de la compresibilidad del suelo

En la seccin 3.3, las ecuaciones (3.3), (3.7) y (3.8), que se aplican al caso de falla general por corte, se modificaron a las ecuaciones (3.9), (3.10) y (3.11) para tomar en cuenta el cambio del modo de falla en el suelo (es decir, falla local por corte). El cambio del modo de falla se debe a la compresibilidad del suelo, para tomar en cuenta esto Vesic (1973) propuso la modificacin de la ecuacin (3.19) siguiente:

qu 5 crNcFcsFcdFcc 1 qNqFqsFqdFqc 112 gBNgFgsFgdFgc (3.27)

En esta ecuacin Fcc

, Fqc y Fgc son factores de compresibilidad del suelo.Los factores de compresibilidad del suelo los dedujo Vesic por analoga con la expansin de

cavidades. De acuerdo con esa teora, a fin de calcular Fcc

, Fqc y Fgc, se deben efectuar los pasos siguientes:

Paso 1. Calcule el ndice de rigidez, Ir , del suelo a una profundidad aproximada BY2 debajo

del fondo la cimentacin, o

Ir 5Gs

cr 1 qr tan fr (3.28)

donde

Gs 5 mdulo de cortante del suelo

q 5 presin efectiva de sobrecarga a una profundidad de Df 1 BY2


Paso 2. El ndice de rigidez crtico, Ir(cr), se puede expresar como

Ir(cr) 512

exp 3.30 2 0.45 BL

cot 45 2fr2

(3.29)

Las variaciones de Ir (cr) con BYL se muestran en la tabla 3.6.

Paso 3. Si Ir $ I

r (cr), entonces

Fcc 5 Fqc 5 Fgc 5 1 (3.30) Sin embargo, si I

r , I

r (cr), entonces

Fgc 5 Fqc 5 exp 24.4 1 0.6 B

Ltan fr 1

(3.07 sen fr) (log 2Ir)1 1 sen fr

(3.30)

En la figura 3.12 se muestra la variacin de Fgc

5 Fqc [consulte la ecuacin (3.30)] con f9 e Ir. Para f 5 0,

Fcc 5 0.32 1 0.12 B

L1 0.60 log Ir (3.31)

Para f9 . 0,

Fcc 5 Fqc 21 2 FqcNq tan fr

(3.32)

Tabla 3.6 Variacin de Ir(cr) con y ByL.

Ir (cr)(grados) B/L 0 B/L 0.2 B/L 0.4 B/L 0.6 B/L 0.8 B/L 1.0

0 13.56 12.39 11.32 10.35 9.46 8.645 18.30 16.59 15.04 13.63 12.36 11.20

10 25.53 22.93 20.60 18.50 16.62 14.9315 36.85 32.77 29.14 25.92 23.05 20.4920 55.66 48.95 43.04 37.85 33.29 29.2725 88.93 77.21 67.04 58.20 50.53 43.8830 151.78 129.88 111.13 95.09 81.36 69.6235 283.20 238.24 200.41 168.59 141.82 119.3140 593.09 488.97 403.13 332.35 274.01 225.9045 1440.94 1159.56 933.19 750.90 604.26 486.26

ngulo de friccin del suelo, f (grados)LB 1a)

F gc

F q

c

00

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

10 20 30

Ir 1

40 50

2.55

1025

50

100 250500

ngulo de friccin del suelo, f (grados)LB 5b)

F gc

F q

c

00

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

10 20 30

Ir 1

40 50

2.5

1025

50100

250

500

5

Figura 3.12 Variacin de Fgc

5 Fqc con Ir y f9.

Ejemplo 3.4Para una cimentacin superficial, B 5 0.6 m, L 5 1.2 m y Df 5 0.6 m. Las caractersticas conocidas del suelo son:

Suelo:

f9 5 25 c9 5 48 kNYm2 g 5 18 kNYm3 Mdulo de elasticidad, E

s 5 620 kNYm2

Relacin de Poisson, s 5 0.3

Calcule la capacidad de carga ltima.

SolucinDe la ecuacin (3.28),

Ir 5Gs

cr 1 qr tan fr

Sin embargo,

Gs 5Es

2 (1 1 ms)

Por lo tanto,

Ir 5Es

2 1 1 ms cr 1 qr tan fr

Ahora,

qr 5 g Df 1B

25 18 0.6 1

0.62

5 16.2 kN m2

3.8 Efecto de la compresibilidad del suelo 155


Por consiguiente,

Ir 5620

2 (1 1 0.3) 48 1 16.2 tan 25 5 4.29


512

exp 3.3 2 0.45 0.61.2

cot 45 2 252

5 62.41

Ir(cr) 512

exp 3.3 2 0.45 BL

cot 45 2fr2

Como Ir(cr) . Ir, se utilizan las ecuaciones (3.30) y (3.32) y se obtiene

1(3.07 sen 25)log(2 3 4.29)

1 1 sen 25 5 0.347

5 exp 24.4 1 0.6 0.61.2

tan 25

Fgc 5 Fqc 5 exp 24.4 1 0.6 B

L tan fr 1

(3.07 sen fr)log(2Ir)1 1 sen fr

y

Fcc 5 Fqc 21 2 FqcNc tan fr

Para f9 5 25, Nc 5 20.72 (consulte la tabla 3.3); por lo tanto,

Fcc 5 0.347 21 2 0.347

20.72 tan 25 5 0.279

Ahora, de la ecuacin (3.27),qu 5 crNcFcsFcdFcc 1 qNqFqsFqdFqc 1

12gBNgFgsFgdFgc

De la tabla 3.3, para f9 5 25, Nc 5 20.72, Nq 5 10.66 y Ng 5 10.88. En consecuencia,

Fcd 5 Fqd 21 2 FqdNc tan fr

5 1.311 21 2 1.311

20.72 tan 25 5 1.343

5 1 1 2 tan 25 (1 2 sen 25)2 0.60.6

5 1.311


B

Fgs 5 1 2 0.4 B

L5 1 2 0.4

0.61.2

5 0.8

Fqs 5 1 1B

L tan fr 5 1 1

0.61.2

tan 25 5 1.233

Fcs 5 1 1Nq

Nc

B

L5 1 1

10.6620.72

0.61.2

5 1.257

3.9 Cimentaciones cargadas excntricamente 157

yFgd 5 1

Por lo tanto,

(0.347)1(12) (18) (0.6) (10.88) (0.8) (1) (0.347) 5 549.32 kN m2qu 5 (48) (20.72) (1.257) (1.343) (0.279) 1 (0.6 3 18) (10.66) (1.233) (1.311)

3.9 Cimentaciones cargadas excntricamente

En varios casos, como en la base de un muro de retencin, las cimentaciones estn sujetas a un momento adems de la carga vertical, como se muestra en la figura 3.13a. En esas situaciones, la distribucin de la presin por la cimentacin sobre el suelo no es uniforme. La distribucin de la presin nominal es

qmx 5Q

BL1

6MB2L

(3.33)

y

qmn 5Q

BL2

6MB2L

(3.34)

Figura 3.13 Cimentaciones cargadas excntricamente.

B

M

B L

a)

qmnqmx

qmx

Para e < By6

Para e > By6

b)

Q

B

L

e

Q

B2e


donde Q 5 carga vertical totalM 5 momento sobre la cimentacin

En la figura 3.13b se muestra un sistema de fuerzas equivalente al que se muestra en la figura 3.13a. La distancia

e 5M

Q (3.35)

es la excentricidad. Sustituyendo la ecuacin (3.35) en las ecuaciones (3.33) y (3.34) da

qmx 5Q

BL 1 1

6eB

(3.36)

y

qmn 5Q

BL1 2

6eB

(3.37)

Observe que, en estas ecuaciones, cuando la excentricidad e toma el valor BY6, qmn es cero.

Para e . BY6, qmn ser negativa, lo que significa que se desarrollar una tensin. Debido a que el

suelo no puede soportar tensiones, habr una separacin entre la cimentacin y el suelo debajo de ella. La naturaleza de la distribucin de la presin sobre el suelo ser como se muestra en la figura 3.13a. Entonces el valor de q

mx es

qmx 54Q

3L(B 2 2e) (3.38)

La distribucin exacta de la presin es difcil de estimar.En la figura 3.14 se muestra la naturaleza de la superficie de falla en el suelo para una

cimentacin corrida superficial sometida a una carga excntrica. El factor de seguridad para ese tipo de carga contra la falla de capacidad de carga se puede evaluar como

FS 5QltQ

(3.39)

donde Qlt 5 capacidad de soporte de carga ltima.En las secciones siguientes se describen varias teoras para determinar Qlt.

BQlte

Figura 3.14 Naturaleza de la superficie de falla en un suelo que soporta una cimentacin continua sometida a una carga excntrica. (Nota: Df 5 0; Qlt es la carga ltima por longitud unitaria de la cimentacin.)

3.10 Capacidad de carga ltima ante carga excntrica excentricidad en un sentido 159

3.10 Capacidad de carga ltima ante carga excntrica excentricidad en un sentido

Mtodo del rea efectiva (Meyerhof, 1953)

En 1953, Meyerhof propuso una teora a la que generalmente se le refiere como mtodo del rea efectiva.

El siguiente es un procedimiento paso a paso para determinar la carga ltima que un suelo puede soportar y el factor de seguridad contra la falla de capacidad de carga:

Paso 1. Se determinan las dimensiones efectivas de la cimentacin (figura 3.13b):B9 5 ancho efectivo 5 B 2 2eL9 5 longitud efectiva 5 L

Observe que si la excentricidad fuera en la direccin de la longitud de la cimen-tacin, el valor de L9 sera igual a L 2e. El valor de B9 sera igual a B. La menor de las dos dimensiones (es decir, L9 y B9) es el ancho efectivo de la cimentacin.

Paso 2. Se utiliza la ecuacin (3.19) para la capacidad de carga ltima: qru 5 crNcFcsFcdFci 1 qNqFqsFqdFqi 1

12 gBrNgFgsFgdFgi (3.40)

Para evaluar Fcs

, Fqs y Fgs, se utilizan las relaciones dadas en la tabla 3.4 con las dimensiones de la longitud efectiva y del ancho efectivo en vez de L y B, respecti-vamente. Para determinar F

cd, Fqd y Fgd, se utilizan las relaciones indicadas en la tabla 3.4. Sin embargo, no se reemplaza B por B9.

Paso 3. La carga ltima total que la cimentacin puede soportar es

Qlt 5A r

qru (Br) (Lr) $'%'&

(3.41) donde A9 5 rea efectiva.Paso 4. El factor de seguridad contra la falla de capacidad de carga es

FS 5QltQ

Teora de Prakash y Saran

Prakash y Saran (1971) analizaron el problema de la capacidad de carga ltima de cimentaciones continuas (corridas) cargadas excntrica y verticalmente utilizando la superficie de falla de un lado en el suelo, como se muestra en la figura 3.14. De acuerdo con esta teora, la carga ltima por longitud unitaria de una cimentacin continua se puede estimar como

Q lt 5 B crNc(e) 1 qNq(e) 1

12

gBNg(e) (3.42)

donde Nc(e), Nq(e) y Ng(e) 5 factores de capacidad de carga ante carga excntrica.

Las variaciones de Nc(e), Nq(e) y Ng(e) con el ngulo de friccin del suelo f9 se dan en las

figuras 3.15, 3.16 y 3.17. Para cimentaciones rectangulares, la carga ltima se puede dar igual a

Q lt 5 BL crNc(e)Fcs(e) 1 qNq(e)Fqs(e) 1

12

gBNg(e)Fgs(e) (3.43)

donde Fcs(e), Fqs(e) y Fgs(e) 5 factores de forma.


Prakash y Saran (1971) tambin recomiendan las siguientes expresiones para los factores de forma:

Fcs(e) 5 1.2 2 0.025L

B (con un mnimo de 1.0) (3.44)

Fqs(e) 5 1 (3.45)

y

Fgs(e) 5 1.0 12eB

2 0.68B

L1 0.43 2

32

e

B

B

L

2

(3.46)

Mtodo del factor de reduccin (para suelo granular)

Purkayastha y Char (1977) realizaron un anlisis de estabilidad de cimentaciones continuas cargadas excntricamente soportadas por un estrato de arena utilizando un mtodo de reba-nadas. Con base en su anlisis, propusieron

Figura 3.15 Variacin de Nc(e) con f9.

ngulo de friccin, f (grados)

Nc (e)

00

20

60

40

10 20 30 40

0.2

0.3

0.4

0.1

eyB = 0

e/B Nc(e)

0 94.830.1 66.600.2 54.450.3 36.30.4 18.15

f9 5 408

Rk 5 1 2qu(excntrica)

qu(cntrica) (3.47)

donde

Rk 5 factor de reduccin q

u(excntica) 5 capacidad de carga ltima de cimentaciones continuas cargadas excntricamente q

u(cntrica) 5 capacidad de carga ltima de cimentaciones continuas cargadas centralmente

La magnitud de Rk se puede expresar como

Rk 5 ae

B

k

(3.48)

donde a y k son funciones de la relacin de empotramiento Df YB (tabla 3.7).


Nq (e)

00

20

60

40

10 20 30 40

0.2

0.3

0.4

0.1

eyB = 0

e/B Nq(e)

0 81.270.1 56.090.2 45.180.3 30.180.4 15.06

f9 5 408

Figura 3.16 Variacin de Nq(e) con f9.



De aqu, al combinar las ecuaciones (3.47) y (3.48) se tiene

qu(excntrica) 5 qu(cntrica)(1 2 Rk) 5 qu(cntrica) 1 2 ae

B

k

(3.49)

donde

qu(cntrica) 5 qNqFqd 112

gBNgFgd (3.50)


Ng (e)

00

20

60

40

10 20 30 40

0.2

0.3

0.4

0.1

eyB = 0

Ng(e)

0 115.800.1 71.800.2 41.600.3 18.500.4 4.62

e,

B

f9 5 408

Tabla 3.7 Variaciones de a y k [ecuacin (3.48)].Df/B a k

0.00 1.862 0.730.25 1.811 0.7850.50 1.754 0.801.00 1.820 0.888

Figura 3.17 Variacin de Ng(e) con f9.

Las relaciones para Fqd y Fgd se dan en la tabla 3.4.Entonces la carga ltima por longitud unitaria de la cimentacin se puede dar como

Qu Bqu(excntrica) (3.51)

Ejemplo 3.5En la figura 3.18 se muestra una cimentacin continua. Si la excentricidad de la carga es de 0.2 m, determine la carga ltima, Qlt, por longitud unitaria de la cimentacin. Utilice el mtodo del rea efectiva de Meyerhof.

SolucinPara c9 5 0, la ecuacin (3.40) da

qu9 5 qNqFqsFqdFqi 112

grBrNgFgsFgdFgi

donde q 5 (16.5)(1.5) 5 24.75 kNYm2.

Para f9 5 40, de la tabla 3.3, Nq 5 64.2 y Ng 5 109.41. Adems,

B 2 (2)(0.2) 1.6 mDebido a que la cimentacin considerada es continua, B9YL9 es cero. De aqu, Fqs 5 1, Fgs 5 1. De la tabla 3.4,

Fqi F i 1

F d 1


B5 1 1 0.214

1.52

5 1.16

y

112

(16.5) (1.6) (109.41) (1) (1) (1) 5 3 287.39 kN m2qur 5 (24.75) (64.2) (1) (1.16) (1)

En consecuencia,

Qlt (B )(1)(qu) (1.6)(1)(3 287.39) 5 260 kN

Figura 3.18 Cimentacin continua con carga excntrica.

Arenaf 40c 0g 16.5 kN/m3

2 m

1.5 m



Ejemplo 3.6Resuelva el ejemplo 3.5 utilizando la ecuacin (3.42).

SolucinComo c9 5 0

e

B5

0.22

5 0.1

Qlt 5 B cqNq(e) 112

gBNg(e) d

Para f9 5 40 y eYB 5 0.1. Las figuras 3.16 y 3.17 dan Nq(e) 5 56.09 y Ng(e) < 71.8. De aqu,

Qlt 2[(24.75)(56.09) ( )(16.5)(2)(71.8)] 5 146 kN12

Ejemplo 3.7Resuelva el ejemplo 3.5 utilizando la ecuacin (3.49).

SolucinCon c9 5 0,

qu(cntrica) 5 qNqFqd 112

gBNgFgd

Para f9 5 40, Nq 5 64.2 y Ng 5 109.41 (consulte la tabla 3.3). De aqu,

Fqd 1.16 y F d 1 (consulte el ejemplo 3.5)

5 1843.18 1 1805.27 5 3 648.45 kN m2 qu(cntrica) 5 (24.75) (64.2) (1.16) 1

12

(16.5) (2) (109.41) (1)


Rk 5 ae

B

k

Para Df YB 5 1.5Y2 5 0.75. La tabla 3.7 da a < 1.79 y k < 0.85. De aqu,

Qu Bqu(excntrica) Bqu(cntrica) (1 Rk) (2)(3 648.45)(1 0.253) 5 451 kN

Rk 5 1.790.22

0.855 0.253

3.11 Capacidad de carga excentricidad en dos sentidos 165

3.11 Capacidad de carga excentricidad en dos sentidos

Considere una situacin en la que una cimentacin se somete a una carga vertical ltima Qlt y a un momento M, como se muestra en las figuras 3.19a y b. Para este caso, las componentes del momento M con respecto a los ejes x y y se pueden determinar como M

x y My, respectivamente. (Consulte la figura 3.19.) Esta condicin es equivalente a una carga Qlt colocada excntricamente

sobre la cimentacin con x 5 eB y y 5 eL (figura 3.19d). Observe que

eB 5My

Qlt (3.52)

y

eL 5MxQlt

(3.53)

Si se necesita Qlt, se puede obtener con la ecuacin (3.41); es decir,Qlt 5 qruAr

donde, de la ecuacin (3.40),qru 5 crNcFcsFcdFci 1 qNqFqsFqdFqi 1

12 gBrNgFgsFgdFgi

y

A9 5 rea efectiva 5 B9L9

Igual que antes, para evaluar Fcs

, Fqs y Fgs (tabla 3.4), se utiliza la longitud efectiva L9 y el ancho efectivo B9 en lugar de L y B, respectivamente. Para calcular F

cd, Fqd y Fgd, no se reemplaza

a)

b) c) d)

M

y

x

B L

Qlt

MQlt

B

B

LMy

Mx

Qlt eL

eB

Qlt

Figura 3.19 Anlisis de una cimentacin con excentricidad en dos sentidos.


B por B9. Al determinar el rea efectiva A9, el ancho efectivo B9 y la longitud efectiva L9, se pue-den originar cinco casos (Highter y Anders, 1985).

Caso I. y eB B $ 16.eL L $16 El rea efectiva para esta condicin se muestra en la figura 3.20, o

Ar 5 12B1L1 (3.54)donde

B1 5 B 1.5 23eBB

(3.55)

y

L1 5 L 1.5 23eLL

(3.56)

La longitud efectiva L9 es la mayor de las dos dimensiones B1 y L1. Por lo tanto, el ancho efectivo es

Br 5ArLr

(3.57)

Caso II. eL YL , 0.5 y 0 , eB YB , 16. El rea efectiva para este caso, como se muestra en la figura

3.21a, es

Ar 5 12(L1 1 L2)B (3.58)Las magnitudes de L1 y L2 se pueden determinar de la figura 3.21b. El ancho efectivo es

Br 5Ar

L1 o L2 (cualquiera que sea la mayor) (3.59)

La longitud efectiva es

Lr 5 L1 o L2 (cualquiera que sea la mayor) (3.60)Caso III. eL YL ,

16 y 0 , eB YB , 0.5. El rea efectiva, como se muestra en la figura 3.22a, es

Ar 5 12 (B1 1 B2)L (3.61)

LL1

B

eL

eB

B1

Qlt

reaefectiva

Figura 3.20 rea efectiva para el caso de eL YL > 16 y eB YB > 16.

El ancho efectivo es

Br 5ArL

(3.62)


Lr 5 L (3.63)

Las magnitudes de B1 y B2 se pueden determinar de la figura 3.22b.

Caso IV. eL YL , 16 y eB YB ,

16. En la figura 3.23a se muestra el rea efectiva para este caso. La

relacin B2YB y por consiguiente B2, se pueden determinar utilizando las curvas eL YL con pen-diente hacia arriba. De manera similar, la relacin L2YL y, por lo tanto, L2 se pueden determinar empleando las curvas eL YL con pendiente hacia abajo. Entonces el rea efectiva es

Ar 5 L2B 112 (B 1 B2) (L 2 L2) (3.64)

a)

b)

L

L1

B

eL

eBL2

Qlt

reaefectiva

e L y

L

L1 yL, L2 yL

ParaobtenerL1 yL

ParaobtenerL2 yL

eB yB

eByB

00

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.160.140.120.10 0.08

0.06 0.04 0.01

0.01

0.02

0.04

0.1670.1

0.080.06

0.02

0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Figura 3.21 rea efectiva para el caso de eL YL , 0.5 y 0 , eB YB ,

16

(segn Highter y Anders, 1985). [Highter, W. H. y Anders, J. C. (1985). Dimensioning Footings Subjected to Eccentric Loads, Journal of Geotechnical Enginee-ring, American Society of Civil Engineers, Vol. 111, nm. GT5, pp. 659-665. Con permiso de la ASCE.]



El ancho efectivo es

Br 5ArL

(3.65)


Lr 5 L (3.66)Caso V. (Cimentacin circular) En el caso de cimentaciones circulares ante carga excntrica (figura 3.24a), la excentricidad siempre es en un sentido. El rea efectiva A9 y el ancho efectivo B9 para una cimentacin circular se dan en una forma adimensional en la tabla 3.8. Una vez que se determinan A9 y B9, la longitud efectiva se puede obtener con:

Lr 5ArBr

Figura 3.22 rea efectiva para el caso de eL YL , 16 y 0 , eB YB , 0.5 (segn Highter y Anders, 1985). [Highter, W. H. y Anders, J. C. (1985). Dimensioning Footings Subjected to Eccentric Loads, Journal of Geotechnical Engineering, American Society of Civil Engineers, Vol. 111, nm. GT5, pp. 659-665. Con permiso de la ASCE.]

a)

b)

L

B1

B

eL

eB

B2

Qlt

reaefectiva

e B y

B

B1 yB, B2 yB

ParaobtenerB1 yB

ParaobtenerB2 yB

eL /L

eL yL

00

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.160.140.120.10 0.08

0.06 0.04 0.01

0.01

0.02

0.04

0.1670.1

0.080.06

0.02

0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

Figura 3.23 rea efectiva para el caso de eL YL ,

16 y eB YB ,

16 (segn Highter y

Anders, 1985). [Highter, W. H. y Anders, J. C. (1985). Dimensioning Footings Subjected to Eccentric Loads, Journal of Geotechnical Engineering, American Society of Civil Engineers, vol. 111, nm. GT5, pp. 659-665. Con permiso de la ASCE.]

Figura 3.24 rea efectiva para una cimentacin circular.

a)

b)

L

L2

B

eL

eB

B2

Qltrea efectiva

e B y

B

B2 yB, L2 yL

Para obtener B2 yB

Para obtener L2/LeL/L 0.02

0.02 eL yL

00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.060.08

0.14 0.08

0.1

0.06 0.04

0.10

0.120.

140.16

0.04

0.2 0.4 0.6 0.8 1.0

R

QlteR



Tabla 3.8 Variacin de y conpara cimentaciones circulares.

0.1 2.8 1.850.2 2.4 1.320.3 2.0 1.20.4 1.61 0.800.5 1.23 0.670.6 0.93 0.500.7 0.62 0.370.8 0.35 0.230.9 0.12 0.121.0 0 0

B9,

R A9,

R 2eR9 ,R

eR>RBr>RAr>R2

Ejemplo 3.8En la figura 3.25 se muestra una cimentacin cuadrada, con eL 5 0.3 m y eB 5 0.15 m. Suponga excentricidad en dos sentidos y determine la carga ltima, Qlt.

SolucinSe tiene

eLL

50.31.5 5 0.2

y

eBB

50.151.5 5 0.1

Este caso es similar al que se muestra en la figura 3.21a. De la figura 3.21b, para eL YL 5 0.2 y eB YB 5 0.1,

L1L< 0.85; L1 5 (0.85) (1.5) 5 1.275 m

y

L2L< 0.21; L2 5 (0.21) (1.5) 5 0.315 m

De la ecuacin (3.58), como eL YL 5 0.2 . 16 5 0.16, y eB YB 5 10 . 16 5 0.16

Ar 5 12 (L1 1 L2)B 512 (1.275 1 0.315) (1.5) 5 1.193 m2

De la ecuacin (3.60),Lr 5 L1 5 1.275 m


Br 5ArLr

51.1931.275 5 0.936 m

Observe que de la ecuacin (3.40), con c9 5 0,

qru 5 qNqFqsFqdFqi 112gBrNgFgsFgdFgi

donde q 5 (0.7)(18) 5 12.6 kNYm2.Para f9 5 30, de la tabla 3.3, Nq 5 18.4 y Ng 5 22.4. Por lo tanto, de la tabla 3.4,


B5 1 1

(0.289) (0.7)1.5 5 1.135

Fgs 5 1 2 0.4 BrLr

5 1 2 0.4 0.9361.275 5 0.706

Fqs 5 1 1BrLr

tan fr 5 1 10.9361.275 tan 30 5 1.424

y

Fgd 5 1

Figura 3.25 Cimentacin cargada excntricamente.

Arenag 18 kN/m3f 30c 01.5 1.5 m

0.7 m

1.5 m

1.5 m

eL 0.3 m

eB 0.15 m



Por lo tanto,

1(0.5) (18) (0.936) (22.4) (0.706) (1) < 606 kN5 (1.193) (12.6) (18.4) (1.424) (1.135)

Qlt 5 Arqru 5 Ar(qNqFqsFqd 112gBrNgFgsFgd)

Ejemplo 3.9Considere la cimentacin que se muestra en la figura 3.25 con los cambios siguientes:

eL 5 0.18 m

eB 5 0.12 m

Para el suelo, g 5 16.5 kNYm3

f9 5 25 c9 5 25 kNYm2

Determine la carga ltima, Qlt.

Solucin

eLL

50.181.5 5 0.12;

eBB

50.121.5 5 0.08

Este es el caso que se muestra en la figura 3.23a. De la figura 3.23b,

B2B< 0.1;

L2L< 0.32

Por lo tanto,

B2 (0.1)(1.5) 0.15 mL2 (0.32)(1.5) 0.48 m


L9 5 1.5 m

Br 5ArL

51.5615

1.5 5 1.041m

5 0.72 1 0.8415 5 1.5615 m2

Ar 5 L2B 112

(B 1 B2) (L 2 L2) 5 (0.48) (1.5) 112

(1.5 1 0.15) (1.5 2 0.48)


qur 5 crNcFcs

Fed 1 qNqFqsFqd 112

gBrNgFgsFgd

3.12 Capacidad de carga de una cimentacin continua sometida a carga excntrica inclinada 173

3.12 Capacidad de carga de una cimentacin continua sometida a carga excntrica inclinada

Saran y Agarwal (1991) estudiaron el problema de la capacidad de carga ltima de una cimen-tacin continua sometida a una carga excntrica. Si una cimentacin continua se ubica a una profundidad Df bajo la superficie del terreno y se somete a una carga excntrica (excentricidad de la carga 5 e) inclinada a un ngulo b respecto a la vertical, la capacidad ltima se puede expresar como

Qlt 5 B crNc(ei) 1 qNq(ei) 112

gBNg(ei) (3.67)

donde Nc(ei), Nq(ei) y Ng(ei) 5 factores de capacidad de carga

q 5 gDf

Las variaciones de los factores de capacidad de carga con eYB, f9 y b deducidos por Saran y Agarwal se dan en las figuras 3.26, 3.27 y 3.28.

Para f9 5 25, de la tabla 3.3 se obtiene Nc 5 20.72, Nq 5 10.66 y Ng 5 10.88. De la tabla 3.4,

Fgd 5 1

Fcd 5 Fqd 21 2 FqdNc tan f9

5 1.145 2 1 2 1.14520.72 tan 25 5 1.16

Fqd 5 1 1 2 tan fr(1 2 sen fr)2aDf

Bb 5 1 1 2 tan 25(12sen 25)2a0.7

1.5b 5 1.145

Fgs 5 1 2 0.4 aBrLrb 5 120.4 a

1.0411.5 b 5 0.722

Fqs 5 1 1 aBrLrb tanfr 5 1 1 a

1.0411.5 b tan 25 5 1.324

Fcs 5 1 1 aBrLrb a

Nq

Ncb 5 1 1 a

1.0411.5 b a

10.6620.72

b 5 1.357

Por consiguiente,

Qlt A qu (1069.5)(1.5615) 1 670 kN5 815.39 1 186.65 1 67.46 5 1069.5 kN>m2

112

(16.5) (1.041) (10.88) (0.722) (1)

qru 5 (25) (20.72) (1.357) (1.16) 1 (16.5 3 0.7) (10.66) (1.324) (1.145)


Figura 3.26 Variacin de Nc(ei) con f9, eYB y b.

a)ngulo de friccin del suelo, f (grados)

N c(ei

)

0 100

20

40

60

80

100

20 30 40

0.2

0.3

0.1eyB = 0

b = 0

0.3

b)ngulo de friccin del suelo, f (grados)

N c(ei

)

0 100

20

10

30

40

50

60

20 30 40

0.20.1

eyB = 0

b = 10

c)ngulo de friccin del suelo, f (grados)

N c(ei

)

0 100

20

10

30

40

20 30 40

0.20.1eyB = 0

b = 20

0.3

d)ngulo de friccin del suelo, f (grados)

N c(ei

)

0 100

20

10

30

20 30 40

0.20.1

eyB = 0

b = 30

0.3

Figura 3.27 Variacin de Nq(ei) con f9, eYB y b.


N q(ei

)

0 100

20

40

60

80

20 30 40

0.20.3

0.1eyB = 0

b = 0


N q(ei

)

0 100

20

10

30

40

50

20 30 40

0.2

0.3

0.1eyB = 0

b = 10


N q(ei

)

0 100

20

10

30

20 30 40

0.20.3

0.1eyB = 0

b = 20


N q(ei

)

0 100

20

10

30

20 30 40

0.20.3

0.1eyB = 0

b = 30

Ejemplo 3.10En la figura 3.29 se muestra una cimentacin continua. Estime la carga ltima Qlt por longitud unitaria de la cimentacin.

SolucinCon c9 5 0, de la ecuacin (3.67),

Qlt 5 qNq(ei) 112

gBNg(ei)

3.12 Capacidad de carga de una cimentacin continua sometida a carga excntrica inclinada 175



N g(ei

)

0 100

40

80

120

160

20 30 40

0.2

0.3

0.1eyB = 0

b = 0


N g(ei

)

100

40

80

20 30 40

0.2

0.3

0.1

eyB = 0

b = 10


N g(ei

)

200

40

20

60

30 40

0.20.3

0.1

eyB = 0

b = 20


N g(ei

)

300

20

10

30

35 40

0.20.3

0.1eyB = 0

b = 30

e B 5 0.15 1.5 5 0.1B 5 1.5 m, q 5 Dfg 5 (1) (16) 5 16 kN m2, y b 5 20. De las figuras 3.27c y 3.28c, Nq(ei) 5 13 y Ng(ei) 5 15. De aqu,

Qlt 5 (1.5) (16) (13) 1 (12) (16) (1.5) (15) 5 582 kN m

Figura 3.28 Variacin de Ng(ei) con f9, eYB y b.

Problemas 177

Problemas

3.1. Para los casos siguientes, determine la capacidad de soporte de carga vertical bruta de la cimentacin. Utilice la ecuacin de Terzaghi y suponga falla general por corte en el suelo. Utilice FS 5 4.

Parte B Df Tipo de cimentacin

Continuam 19.0m 22.1.ab. 2 m 1 m 0 17 Continuac. 3 m 2 m 0 16.5 CuadradakN m330

kN>m33017.29 kN m328.75 kN m225

gc9f9

3.2. Una cimentacin de una columna cuadrada tiene que soportar una carga permisible bruta de 1805 kN (FS 5 3). Se dan: Df 5 1.5 m, g 5 15.9 kNYm3, f9 5 34 y c9 5 0. Utilice la ecuacin de Terzaghi para determinar el tamao de la cimentacin B. Suponga falla general por corte.

3.3. Utilice la ecuacin de capacidad de carga general [ecuacin (3.19)] para resolver lo siguiente:a. El problema 3.1ab. El problema 3.1bc. El problema 3.1c

3.4. La carga aplicada sobre una cimentacin superficial cuadrada forma un ngulo de 15 con la vertical. Se dan: B 5 1.83 m, Df 5 0.9 m, g 5 18.08 kNYm3, f9 5 25 y c9 5 23.96 kNYm2. Utilice FS 5 4 y determine la carga permisible bruta. Utilice la ecuacin (3.19).

3.5. La cimentacin de una columna (figura P3.5) mide 3 3 2 m en planta. Se dan: Df 5 1.5 m, f9 5 25, c9 5 70 kNYm2. Utilice la ecuacin (3.19) y FS 5 3 y determine la carga permi-sible neta [consulte la ecuacin (3.15)] que puede soportar la cimentacin.

3.6. Para una cimentacin cuadrada de B 3 B en planta, Df 5 2 m; carga permisible bruta verti-cal, Qperm 5 3 330 kN, g 5 16.5 kNYm3; f9 5 30; c9 5 30 y FS 5 4. Determine el tamao de la cimentacin. Utilice la ecuacin (3.19).

Figura 3.29

g 16 kNym3f 35c 01 m

1.5 m0.15 m

Qlt

20


3.7. Para el diseo de una cimentacin superficial, dado lo siguiente:

Suelo: f9 5 25 c9 5 50 kNYm2 Peso especfico, g 5 17 kNYm3 Mdulos de elasticidad, E

s 5 1020 kNYm2

Relacin de Poisson, s 5 0.35

Cimentacin: L 5 1.5 m B 5 1 m Df 5 1 m

Calcule la capacidad de carga ltima. Utilice la ecuacin (3.27). 3.8. En la figura P3.8 se muestra una cimentacin cargada excntricamente. Utilice un FS de 4

y determine la carga mxima permisible que puede soportar la cimentacin. Utilice el mtodo del rea efectiva de Meyerhof.

3.9. Repita el problema 3.8 utilizando el mtodo de Prakash y Saran.3.10. Para una cimentacin continua cargada excntricamente sobre arena, dados B 5 1.8 m,

Df 5 0.9 m, eYB 5 0.12 (excentricidad en un sentido), g 5 16 kNYm3 y f9 5 35. Utilice el mtodo del factor de reduccin para estimar la carga ltima por longitud unitaria de la cimentacin.

Figura P3.5

Qperm0.1 m

(Excentricidad sloen una direccin)

Lnea centro

0.8 mg 17 kNym3c 0f 32

1.5 1.5 m

g 17 kNym3

gsat 19.5 kNym3

1.5 m

3 2 m

Nivel de agua fretica1 m

Figura P3.8

3.11. En la figura P3.11 se muestra una cimentacin continua cargada excntricamente. Deter-mine la carga ltima Q

u por longitud unitaria que puede soportar la cimentacin. Utilice el

mtodo del factor de reduccin.3.12. En la figura P3.12 se muestra una zapata cuadrada. Utilice FS 5 6 para determinar el tamao

de la zapata. Emplee la teora de Prakash y Saran [ecuacin (3.43)].

Referencias 179

3.13. La cimentacin superficial que se muestra en la figura 3.19 mide 1.2 3 1.8 m y est some-tida a una carga cntrica y a un momento. Si eB 5 0.12, eL 5 0.36 m y la profundidad de la cimentacin es de 1 m, determine la carga permisible que puede soportar la cimentacin. Utilice un factor de seguridad de 3. Para el suelo, se determin que su peso especfico g 5 17 kNYm3, ngulo de friccin f9 5 35 y cohesin c9 5 0.

Referencias

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Figura P3.12

Figura P3.11

1.22 m

1.52 m0.61 m

Agua fretica0.61 mg 16.5 kNym3

Qu

gsat 18.55 kNym3c 0f 35

g 16 kNym3c 0f 30

450 kN

1.2 m

Agua freticaB B

gsat 19 kNym3c 0f 30


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Capacidad de carga ltima de cimentaciones superciales: casos especiales

4.1 Introduccin

En los problemas de capacidad de carga ltima descritos en el captulo 3, se supone que el suelo que soporta la cimentacin es homogneo y que se extiende hasta una gran profundidad bajo el fondo de la cimentacin. Tambin se supone que la superficie del terreno es horizontal. Sin em-bargo, eso no es cierto en todos los casos: es posible encontrar un estrato rgido a poca profundidad, o que el suelo puede estar estratificado y tener parmetros de resistencia diferentes. En algunos casos puede ser necesario construir cimentaciones en o cerca de un talud, o se puede requerir disear una cimentacin sometida a una carga ascendente.

En este captulo se analizan problemas de capacidad de carga pertinentes a estos casos especiales.

181

4.2 Cimentacin soportada por un suelo con base rgida a poca profundidad

En la figura 4.1a se muestra una cimentacin superficial casi continua soportada por un suelo que se extiende hasta una gran profundidad. Ignorando el factor de profundidad, para carga vertical la ecuacin (3.19) tomar la forma

qu 5 crNc 1 qNq 112

gBNg (4.1)

El enfoque general para obtener expresiones para Nc, Nq y Ng se resumi en el captulo 3. El

alcance de la zona de falla en el suelo, D, a carga ltima obtenido en la deduccin de Nc y Nq por

Prandtl (1921) y Reissner (1924) se muestra en la figura 4.1b. De manera similar, la magnitud de D obtenida por Lundgren y Mortensen (1953) al evaluar N

g se indica en la misma figura.

Ahora, si una base rgida y rugosa se ubica a una profundidad de H , D abajo del fondo de la cimentacin, el desarrollo completo de la superficie de falla en el suelo estar restringido. En ese caso, la zona de falla del suelo y el desarrollo de lneas de deslizamiento a carga ltima sern como se muestra en la figura 4.2.

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