diseño de cajas reductora
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REPUBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA
MINISTERIO DEL PODER POPULAR PARA LA DEFENSA
UNIVERSIDAD NACIONAL EXPERIMENTAL POLITECNICA
DE LA FUERZA ARMADA BOLIVARIANA
SEDE SAN TOME ESTADO ANZOATEGUI
Profesor: Ing. Vicente Díaz REALIZADO POR:
Sara Sifontes
Liliana García
Jeancelys Rodríguez
Emigdio Real
Milagros Montero
Julio 2011
CONTENIDO
PAG N°
1.- INTRODUCCION………………….……………….…………………… 3
2.- CAPITULO I.- MARCO TEORICO……………………………............ 4
2.1.- ANTECEDENTES………………………………………………. 6
2.2.- FUNDAMENTOS TEORICOS……………………………….. 6
3.- CAPITULO II.- CAJA REDUCTORA DE VELOCIDADES………. 8
4.1.- CALCULOS………………..…………………………………...... 9
4.2.- DIAGRAMAS……………………………………………………. 13
5.- CONCLUSION……………………...…………………………………… 14
6.- ANEXOS……..……………………...…………………………………… 15
7.- BIBLIOGRAFIA………………………………………………………… 22
INTRODUCCION
Se denomina caja reductora de velocidad a un mecanismo que consiste,
generalmente, en un grupo de engranajes, con el que se consigue mantener la
velocidad de salida en un régimen cercano al ideal para el funcionamiento del
generador. Los reductores de velocidad son mecanismos apropiados para reducir
velocidades, para diferentes tipos de máquinas y además como uso principal el de
transmitir potencia.
Los diferentes tipos de reductores que pueden construirse están instalados a un
motor, que es el que les proporciona la velocidad de rotación y la potencia requerida
para el trabajo requerido, estos motores pueden ser de: combustión interna, eléctricos,
y a gas. Los reductores de velocidad pueden ser de diferentes tipos: por correas de
cuero que pueden transmitir potencias bajas y también potencias bajas, aunque estas
ya están quedando obsoletos, también tenemos correas trapezoides, que pueden
transmitir potencias de diferente tipo si están adecuadamente diseñadas y aparejadas
con otras, otro tipo de reductor son las cadenas que funcionan a velocidades bajas de
rotación y pueden transmitir potencias relativamente grandes, los mejores reductores
son los engranajes, porque transmiten potencias grandes y además pueden girar a
velocidades altas, y la vida útil de estos es muy elevada, y para esto deben tener un
mantenimiento adecuado a su trabajo y un buen sistema de lubricación.
Para el diseño del presente proyecto se estarán considerando las normas
ASME para el diseño de los ejes, así como se estarán empleando las unidades en el
sistema internacional como lenguaje matemático, y estará limitado hasta el calculo de
ejes y engranajes, por lo que no se consideraron parámetros para calcular cojinetes,
cuñeros, entre otros elementos que trabajan acoplados a este sistema.
OBJETIVOS
1.- OBJETIVOS GENERAL
1.1.- Diseñar una caja reductora de velocidades simple que funcione
adecuadamente en el equipo, y permita alcanzar las revoluciones deseadas, con
material altamente resistente a los esfuerzos y deformaciones, garantizando su
funcionalidad y rendimiento en servicios de alta exigencia, aplicando parámetros y
normas técnicas estandarizadas en diseño mecánico.
2.- OBJETIVOS ESPECIFICOS
2.1.- Considerar los parámetros, condiciones empleados en el sistema
internacional y la norma ASME, para el diseño de engranajes y ejes.
2.2.- Diseñar un esquema de funcionamiento de la Caja Reductora, para
verificar su correcta configuración.
CAPITULO I
MARCO TEORICO
ÁRBOLES Y EJES
El término árbol se refiere a un elemento giratorio que transmite potencia. Un
eje es un elemento estacionario sobre el que hay montadas ruedas giratorias, poleas,
etc. Generalmente se emplea la palabra árbol tanto si el elemento es giratorio como si
no lo es. Un árbol de transmisión o principal, es el que recibe la potencia de una
máquina motriz y la transmite a máquinas conectadas por medio de correas o
cadenas, usualmente desde varios puntos en toda su longitud. Los árboles interpuestos
entre el árbol principal y una máquina impulsada reciben diversos nombres: árboles
de contramarcha o secundarios. Los árboles de corta longitud que son partes de
máquinas se llaman husillos.
DIÁMETROS Y MATERIALES DE LOS ÁRBOLES.
Los árboles utilizados para transmitir potencia desde una máquina motriz o
motor primario a otra máquina, se fabrican con los diámetros en pulgadas. Los
acoplamientos y cojinetes comerciales son fácilmente adquiribles con la mayoría de
estas dimensiones. Los árboles se fabrican de diferentes maneras y con diversidad de
materiales, como acero al carbono estirado en frío. Los cigüeñales, como los de
motores de automóvil, pueden ser forjados o fundidos de acero, de hierro colado de
alta calidad y de hierro nodular. El material para ejes corrientes será acero al carbono
con 30 a 40 «puntos» de carbono, a veces resulfurado (serie 11XX) para acabado en
máquinas automáticas de roscar. Pueden ser empleadas todas las clases de materiales,
incluyendo los metales no férricos y también los materiales no metálicos.
MECANISMO REDUCTOR
Los reductores o moto reductores son apropiados para el accionamiento de
toda clase de maquinas y aparatos de uso industrial, que necesitan reducir su
velocidad en forma segura y eficiente. Las transmisiones de fuerza por correa, cadena
o trenes de engranajes que aun se usan para la reducción de velocidad, presentan
algunos inconvenientes.
La caja reductora sirve para bajar las vueltas del motor, bajando el consumo
de la batería como consecuencia del menor desgaste del motor y mayor torque del
mismo. Usualmente una caja reductora cuenta con un tornillo sin fin el cual reduce
una gran cantidad de velocidad. Otro dispositivo que se usa para cambiar la velocidad
de transmisión es el sistema planetario. Se torna imprescindible en modelos y de gran
desplazamiento, donde el motor debe realizar grandes esfuerzos; En el mercado es
difícil conseguir cajas reductoras. Aunque algunos motores vienen provistas de ellas.
TIPOS DE REDUCTORES DE VELOCIDAD
Clasificados por tipo de engranajes se encuentran: Sin fin-corona, engranajes y
planetarios.
Reductores de velocidad Sin fin-corona: Este tipo de reductor de velocidad
es el más sencillo. Se compone de una corona dentada. Normalmente de
bronce en cuyo centro se ha embutido un eje de acero. Esta corona está en
contacto constante con un husillo de acero en forma de tornillo sin fin. Una
vuelta del tornillo sin fin provoca el avance de un diente de la corona, y en
consecuencia la reducción de la velocidad. La reducción de velocidad de una
corona sin fin se calcula con el producto del número de dientes de la corona
por el número de entradas del tornillo sin fin.
Reductores de velocidad planetarios: Son reductores de engranajes con la
particularidad de que no están compuestos de pares de engranajes, sino de una
disposición algo distinta. Sobre un cuerpo-corona oscilan un grupo
indeterminado de engranajes iguales, accionados por un engranaje central
llamado solar. Esta especial configuración y según la construcción de los
engranajes les da dos posibles particularidades; una de ellas es que la relación
de transmisión puede ser exacta, sin decimales, lo que los hace aptos para
trabajos de precisión; la segunda es que al tener mas puntos de contacto entre
engranajes en cada juego de reducción pueden transmitir más potencia. En
contrapartida tienen serios problemas de recalentamiento.
Reductores de velocidad de engranajes: Los reductores de engranajes son
aquellos en que la transmisión mecánica se realiza para pares de engranajes de
cualquier tipo excepto los basados en tornillo sin fin. Sus ventajas son el
mayor rendimiento energético, menor mantenimiento y menor tamaño.
MATERIAL SELECCIONADO PARA EL DISEÑO DE LOS EJES
Para la fabricación de los Ejes, fue seleccionado según la tabla del
Shingley, sobre las propiedades de materiales metálicos a temperatura
ambiente, el Acero AISI 4140, para su fabricación. Este material tiene las
siguientes características:
Designación ComposiciónDensidad(g/
m3)
E(Gpa
)Ys(Mpa)
Ts(Mpa
)
El
(%)
AISI 4140Fe 0.4C-1Cr-
0.2Ni7.82 200 420-1700
650-
190025-8
MATERIALES PARA DISEÑO DE LOS ENGRANAJES
RESISTENCIA DEL DIENTE EN LOS ENGRANAJES
(Tabla para valores C, coeficiente de trabajo a la flexión en la raíz del pie de los dientes)
Materiales C = Kgs x mm2
Acero al carbono:
C = 0,15 – 0,25 %
C = 0,40 – 0,50 %
14 – 17
24 - 27
Acero al níquel:
Ni = 3,25 – 3,75% 27 - 31
Acero al cromo níquel:
Cr = 0,45 Ni = 1%
Cr = 0,75 Ni = 1,5%
24 - 28
31 - 42
ENGRANAJES CILÍNDRICOS TOLERANCIAS DE FABRICACIÓN
PARA DENTADURAS FRESADAS O RECTIFICADAS
CLASE CORRIENTE
Tolerancia en la dentadura
DesignaciónMódulo
3 a 5 5,5 a 10 Mayor de 10
Excentricidad máxima entre el par de engranajes 0,10 0,15 0,20
Holgura entre dientes I.S.A. D - 11 De 0,03 a 0,1 De 0,04 a 0,13 De 0,05 a 0,16
Paralelismo del diente respecto al agujero De 0,01 a 0,015 De 0,015 a 0,02 De 0,07 a 0,03
TABLA DE VALORES DE Ks Y Km
TIPO DE CARGA Ks Km
Ejes fijos (esfuerzo de flexión sin inversión)
- Carga aplicada gradualmente
- Carga aplicada repentinamente
1,0
1,5 a 2,0
1,0
1,5 a 2,0
Ejes giratorios (esfuerzo de flexión con inversión)
- Carga constante o aplicada gradualmente
- Carga aplicada repentinamente, con choque ligero
- Carga aplicada repentinamente, con choque fuerte
1,5
1,5 a 2,0
2,0 a 3,0
1,0
1,0 a 1,5
1,5 a 3,0
CAPITULO II
CÁLCULOS Y DIAGRAMAS
Para el diseño de la caja reductora se deben obtener una serie de parámetros, que son fundamentales en la fabricación y diseño de la caja reductora. Algunos de estos fueron suministrados por el tutor, los cuales son los siguientes:
1. Potencia: 100 hp
2. Revoluciones por minuto: 600 – 1200 – 2000 – 3000 – 6000
CÁLCULOS PARA LA PRIMERA RELACIÓN DE TRANSMISIÓN:
1. Presión o esfuerzo tangencial para el diente en Kg:
F = fuerza o potencia en cv
V = velocidad periférica o lineal en el Dp en m/s
F = 100 hp = 101,386 cv
V = 12.566,44 mm/s = 12,57 m/s
p = 604,93 Kg
2. Módulo:
C = 17
p = 604,93 Kg
m = 4,84 ≈ 5
1. Material utilizado: Acero al carbono 2. Relación de transmisión (10:1)
D1 = 400 mm = Den1 = 600 rpmZ1 = 80 dientesn2 = 6.000 rpm
D1 x n1 = D2 x n2 de aquí se deduce que:
D2 = D1 x n1
n2
D2 = 40 mm
Z2 = Z1 x n1
n2
Z2 = 8 dientes
M = De1
Z1 + 2
M = 4,87
M1 = M2 = 4,87
DP1 = M x Z1
DP1 = 389,6 mm
e1 = 1,57 x M
e1 = 7,64 mm
h1 = 2,166 x M
h1 = 10,55 mm
l1 = 1,167 x M
l1 = 5,68 mm
P1 = π x M
P1 = 15,30 mm
P1 = P2 = 15,30 mm
Di1 = DP1 – (2 x l)
Di1 = 378,34 mm
DP2 = M x Z2
DP2 = 38,96 mm
e2 = e1 = 7,64 mm
h2 = h1 = 10,55 mm
l2 = l1 = 5,68 mm
P2 = P1 = 15,30 mm
Di2 = DP2 – (2 x l)
Di2 = 27,6 mm
3. Velocidad periférica o lineal en el diámetro primitivo en milímetros por segundo:
Entonces:
V1 = DP1 x π x N
60
V1 = 12.239,6 mm/s
V2 = DP2 x π x N
60
V2 = 12.239,6 mm/s
CÁLCULOS PARA SEGUNDA RELACIÓN DE TRANSMISIÓN:
4. Presión o esfuerzo tangencial para el diente en Kg:
F = 100 hp = 101,386 cv
V = 14.294,2 mm/s = 14,29 m/s
p = 532,116 Kg
5. Módulo:
C = 33
p = 532,116 Kg
m = 3,25
3. Material utilizado: Acero al níquel-cromo 4. Relación de transmisión (5:2)
D3 = 220 mm = De3
n3 = 1200 rpmZ3 = 70 dientesn4 = 3.000 rpm
D4 x n4 = D3 x n3 de aquí se deduce que:
D4 = D3 x n3
n4
D4 = 88 mm
Z4 = Z3 x n3
n4
Z4 = 28 dientes
M = De3
Z3 + 2
M = 3,05
DP3 = M x Z3
DP3 = 213,5 mm
e3 = 1,57 x M
e3 = 4,78 mm
h3 = 2,166 x M
h3 = 6,60 mm
l3 = 1,167 x M
l3 = 3,56 mm
P3 = π x M
P3 = 9,6 mm
Di3 = DP3 – (2 x l)
Di3 = 206,4 mm
M3 = M4 = 3,05
DP4 = M x Z4
DP4 = 85,40 mm
e4 = e3 = 4,78 mm
h4 = h3 = 6,60 mm
l4 = l3 = 3,56 mm
P4 = P3 = 9,6 mm
Di4 = DP4 – (2 x l)
Di4 = 78,28 mm
6. Velocidad periférica o lineal en el diámetro primitivo en milímetros por segundo:
Entonces:
V3 = DP3 x π x N
60
V3 = 13.414,6 mm/s
V4 = DP4x π x N
60
V4 = 13.414,6 mm/s
CÁLCULOS DE LA TERCERA RELACIÓN DE TRANSMISIÓN:
1. Presión o esfuerzo tangencial para el diente en Kg:
F = 100 hp = 101,386 cv
V = 9.424,80 mm/s = 9,42 m/s
p = 807,213 Kg
2. Módulo:
C = 27
p = 807,213 Kg
m = 4,43
3. Material utilizado: Acero al níquel 4. Relación de transmisión (1:1)
D5 = 100 mm = De5
n5 = 2.000 rpmZ5 = 20 dientesn6 = 2.000 rpm
D6 x n6 = D5 x n5 de aquí se deduce que:
D6 = D5 x n5
n6
D6 = 100 mm
Z6 = Z5 x n5
n6
Z6 = 20 dientes
M = De5
Z5 + 2
M = 4,5
DP5 = M x Z5
DP5 = 90 mm
e5= 1,57 x M
e5 = 7,065 mm
h5 = 2,166 x M
h5 = 9,75 mm
l5 = 1,167 x M
l5 = 5,25 mm
P5 = π x M
P5 = 14,14 mm
Di5 = DP5 – (2 x l)
Di5 = 79,5 mm
M6 = M5 = 4,5
DP6 = M x Z6
DP6 = 90 mm
e6 = e5 = 7,065 mm
h6 = h5 = 9,75 mm
l6 = l5 = 5,25 mm
P6 = P5 = 14,14 mm
Di6 = DP6 – (2 x l)
Di6 = 79,50 mm
5. Velocidad periférica o lineal en el diámetro primitivo en milímetros por segundo:
Entonces:
V5 = DP5 x π x N
60
V5 = 9.424,7 mm/s
V6 = DP6 x π x N
60
V6 = 9.424,7 mm/s
CÁLCULOS DE LA CUARTA RELACIÓN DE TRANSMISIÓN
6. Presión o esfuerzo tangencial para el diente en Kg:
F = 100 hp = 101,386 cv
V = 11.875,2 mm/s = 11,88 m/s
p = 640,063 Kg
7. Módulo:
C = 42
p = 640,063 Kg
m = 3,16
Se debe emplear un módulo estandarizado.
m = 3,25
8. Material utilizado: Acero al cromo-níquel 9. Relación de transmisión (2:5)
D7 = 80 mm = De7
n7 = 3.000 rpm
Z7 = 25 dientesn8 = 1. 200 rpm
D8 x n8 = D7 x n7 de aquí se deduce que:
D8 = D7 x n7
n8
D8 = 200 mm
Z8 = Z7 x n7
n8
Z8 = 62,5 dientes ≈ 63 dientes
M = De7
Z7 + 2
M = 2,96
DP7 = M x Z7
DP7 = 74 mm
e7= 1,57 x M
e7 = 4,65 mm
h7 = 2,166 x M
h7 = 6,41 mm
l7 = 1,167 x M
l7 = 3,45 mm
P7 = π x M
P7 = 9,29 mm
Di7 = DP7 – (2 x l)
Di7 = 67,1 mm
M8 = M7 = 2,96
DP8 = M x Z8
DP8= 186,48 mm
e8 = e7 = 4,65 mm
h8 = h7 = 6,41 mm
l8 = l7 = 3,45 mm
P8 = P7 = 9,29 mm
Di8 = DP8 – (2 x l)
Di8 = 179,58 mm
10. Velocidad periférica o lineal en el diámetro primitivo en milímetros por segundo:
Entonces:
V7 = DP7 x π x N
60
V7 = 11.623,89 mm/s
V8 = DP8 x π x N
60
V8 = 11.716,88 mm/s
CÁLCULOS DE LA QUINTA RELACIÓN DE TRANSMISIÓN:
1. Presión o esfuerzo tangencial para el diente en Kg:
F = 100 hp = 101,386 cv
V = 11.309,7 mm/s = 11,31 m/s
p = 672,91 Kg
2. Módulo:
C = 24
p = 672,91 Kg
m = 4,29
3. Material utilizado: Acero al cromo-níquel 4. Relación de transmisión (2:5)
Como la velocidad tangencial en la relación de transmisión 2:5, no resulta el mismo valor, entonces se recalculará el diámetro primitivo (DP8’) y posteriormente el De8 para redimensionarlos.
V8 = V7 = 11.623,89 m/s
V8 = DP8’ x π x N
60
DP8’ = 60 x V8
π x N8
DP8’ = 185 mm
De8’ = DP8’ + 2 M
De8’ = 191 mm
Z8’ = De8’
M8
Z8’ = 65 dientes
P8’ = M8 x π
P8’ = 9,29 mm
l8’ = 1,167 x M8
l8’ = 3,45 mm
Di8’ = 185 mm - (2 x 3,45 mm)
Di8’ = 178,10 mm
e8 = 4,65 mm
h8 = 6,41 mm
P8 = 9,29 mm
D8’ = De7’ x n7
n8
De7’ = D8’ x n8
n7
De7’ = 76 mm = D7’
De7’ = M (Z7’ + 2) Z7’ = De7’ – 2
M
Z7’ = 24 dientes
P8’ = P7 = 9,29 mm
5. Relación de transmisión (1:10)
D9 = 45mm = De9
n9 = 6.000 rpmZ9 = 9 dientesn10 = 600 rpm
D10 = D9 x n9
n10
D10 = 450 mm
Z10 = Z9 x n9
n10
Z10 = 90 dientes
M = De9
Z9 + 2
M = 4,09
DP9 = M x Z9
DP9 = 36,81 mm
e9= 1,57 x M
e9 = 6,42 mm
h9 = 2,166 x M
h9 = 8,86 mm
l9 = 1,167 x M
l9 = 4,77 mm
P9 = π x M
P9 = 12,85 mm
Di9 = DP9 – (2 x l)
Di9 = 27,27 mm
M10 = M9 = 4,09
DP10 = M x Z10
DP10= 368,1 mm
e10 = e9 = 6,42 mm
h10 = h9 = 8,86 mm
l10 = l9 = 4,77 mm
P10 = P9 = 12,85 mm
Di10 = DP10 – (2 x l)
Di10 = 358,56 mm
6. Velocidad periférica o lineal en el diámetro primitivo en milímetros por segundo:
Entonces:
V9 = DP9 x π x N
60
V9 = 11.564,20 mm/s
V10 = DP10 x π x N
60
V10 = 11.564,20 mm/s
NOTA: todos estos valores fueron recalculados nuevamente, utilizando módulos estandarizados en las tablas del libro de A.L. Casillas; dichos resultados están directos en la tabla de resultados A-1 de los engranajes, a continuación:
Relación de Transmisión 10:1 5:2 1:1 2:5 1:10
Símbolo Términos FórmulasEngranaje
1Engranaje
2Engranaje
3Engranaje
4Engranaje
5Engranaje
6Engranaje
7Engranaje
8Engranaje
9Engranaje
10
P Paso (mm)P = π x M
15,70 15,70 10,21 10,21 14,14 14,14 10,21 10,21 14,14 14,14
M MóduloM = De / Z + 2
5,00 5,00 3,25 3,25 4,50 4,50 3,25 3,25 4,50 4,50
DpDiámetro
Primitivo (mm)Dp = M x Z
400 40 228 91 90 90 82 205 41 360
DeDiámetro
exterior (mm)De = Dp + 2M 410 50 234 98 100 100 89 212 50 369
DiDiámetro
interior (mm)Di = Dp - (2 x l) 388,33 28,33 20,42 83,42 79,50 79,50 74,42 197,42 30,50 349,50
DbDiámetro base
(mm)Db = Dp x Cos (p x L) 79,75 7,97 190,82 76,16 39,97 39,97 68,63 171,57 18,21 159,90
eEspesor del diente (mm)
e = 1,57 x M 7,85 7,85 5,10 5,10 7,07 7,07 5,10 5,10 7,07 7,07
cDistancia entre dientes (mm)
c = 0,5 x P 7,85 7,85 5,10 5,10 7,07 7,07 5,10 5,10 7,07 7,07
L AddendumL = M
5,00 5,00 3,25 3,25 4,50 4,50 3,25 3,25 4,50 4,50
lDedendum
(mm)l = 1,167 x M 5,835 5,835 3,79 3,79 5,25 5,25 3,79 3,79 5,25 5,25
RRadio del pie
del diente (mm)R = 0,3 x M 1,5 1,5 0,975 0,975 1,35 1,35 0,975 0,975 1,35 1,35
WAncho del
diente (mm)W = 8 x M 40 40 26 26 36 36 26 26 36 36
ADistancia entre centros (mm)
A = Dp + dp / 2 220,0 220,0 114,5 114,5 90,0 90,0 135,5 135,5 200,5 200,5
hAltura total del diente (mm)
h= 2,167 x M 10,835 10,835 7,042 7,042 9,75 9,75 7,042 7,042 9,75 9,75
αÁngulo de presión (°)
~ 20 27 19 15 21 21 14,5 18 27 20
NRevoluciones
por minuto (R.P.M.)
~ 600 6.000 1.200 3.000 2.000 2.000 3.000 1.200 6.000 600
ZNúmero de
dientes~ 80 8 70 28 20 20 25 63 9 80
VVelocidad tangencial
(mm/s)V = π x Dp x N / 60 12.566,4 12.566,4 14.325,7 14.294,2 9.424,8 9.424,8 11.780,9 11.875,2 12.880,5 11.309,7
Se aplica el S.I. fórmulas tomadas del libro A.L. Casillas. Máquinas. “Cálculo de Taller”.
TABLA DE RESULTADOS ESTANDARIZADOS (A-1): ENGRANAJES
CÁLCULOS DEL EJE MOVIL.
Número del engranaje: 1
Ruedas Z1: 80 mm
M1: 5
re1 = M1 (Z1 + 2) / 2 = 205 mm = 8,07 pulg.
Número del engranaje: 3
Ruedas Z2: 70 mm
M2: 3,25
re2 = M2 (Z2 + 2) / 2 = 117 mm = 4,60 pulg.
Número del engranaje: 5
Ruedas Z3: 20 mm
M3: 4,5
re3 = M3 (Z3 + 2) / 2 = 49,50 mm = 1,95 pulg.
Número del engranaje: 7
Ruedas Z4: 25 mm
M4: 3,25
re4 = M4 (Z4 + 2) / 2 = 43,88 mm = 1,73 pulg.
Número del engranaje: 9
Ruedas Z5: 9 mm
M5: 4,5
re5 = M5 (Z5 + 2) / 2 = 24,75 mm = 0,97 pulg.
CÁLCULO DE LA DENSIDAD Y PESO DE LOS
ENGRANAJES DEL EJE MÓVIL (“PESO EN BRUTO”).
1° Relación de Transmisión.
C = 17 kg/mm
Material: Acero al carbono (0,50% C)
τ = %C x ρC = 0,50 / 100 x 2.260 kg/m3 = 11,30 kg/m3
2,26 gr/ 1 mL x 1.000 mL / 1 x 10-3 m3 x 1 kg / 1000 gr = 2.260 kg/m3
V1 = π x re12 x b = π x (0,025 m)2 x 10 m x 5 m = 0,098 m3
ρ1 = m1 / v1
m1 = ρ1 x v1
m1 = 1,10 kg
P1 = m1 x g
P1 = 10 N
2° Relación de Transmisión.
C = 33 kg/mm
Material: Acero al níquel-cromo (0,75% Cr – 1,5% Ni)
τ = 0,75 Cr + 1,5 Ni = 0,75 (7,19) + 1,5 (8,9) = 0,75 (7190) / 100 + 1,5 (8900) / 100
ρ = 187,43 kg/m3
7,19 gr/mL x 1kg/1.000 gr x 1.000 mL/1 x 10-3 m3 = 7.190 kg/m3
8,9 gr/ mL x 1 kg/1.000 gr x 1.000 mL / 1 x 10-3 m3 = 8.900 kg/m3
V2 = π x re22 x b = π x (0,049 m)2 x 10 m x 3,25 m = 0,245 m3
ρ2 = m2 / v2
m2 = ρ2 x v2
m2 = 45,92 kg
P2 = m2 x g
P2 = 450,47 N
3° Relación de Transmisión.
C = 27 kg/mm
Material: Acero al níquel (3,25% Ni – 3,75% C)
τ = 3,25/100 (8,9) + 3,75/100 (2,26) = 0,289 + 0,084 = 0,373 gr / mL
ρ = 0,373 gr/mL x 1kg/1000 gr x 1000 mL/1 x 10-3 m3
ρ = 373,75 kg/m3
V3 = π x re32 x b = π x (0,05 m)2 x 10 m x 4,5 m = 0,353 m3
m3 = ρ3 x v3
m3 = 131,93 kg
P3 = m3 x g
P1 = 1.294,27 N
4° Relación de Transmisión.
C = 42 kg/mm
Material: Acero al níquel-cromo (0,75% Cr – 1,5% Ni)
V4 = π x re42 x b = π x (0,106 m)2 x 10 m x 3,25 m = 1,14 m3
m4 = ρ4 x v4
m4 = 213,67 kg
P4 = m4 x g
P4 = 2096 N
5° Relación de Transmisión.
C = 24 kg/mm
Material: Acero al níquel-cromo (0,45% Cr – 1 % Ni)
τ = 0,45 (7190) / 100 + 1 (8900) / 100 = 32,35 + 89,00 kg/m3
ρ = 121,35 kg/m3
V5 = π x re52 x b = π x (184,5/1000 m)2 x 10 m x 4,5 m = 4,81 m3
m5 = ρ5 x v5
m5 = 583,69 kg
P5 = m5 x g
P5 = 5726,03 N
TABLA A-2: RADIOS DE LOS ENGRANAJES.
Radio del engranaje para el piñón
Valor en pulgadasRadio del engranaje
para la ruedaValor en pulgadas
re1 0,98 re1 8,07
re2 1,92 re2 4,60
re3 1,95 re3 1,95
re4 4,16 re4 1,73
re5 7,26 re5 0,97
DIAGRAMA DE CUERPO LIBRE Y CÁLCULO DE LAS REACCIONES
Torque máximo:
Tmáx = Hp x 5252/RPM x 12 = 100 Hp x 5252/6000 RPM x 12 = 1.050,4 lb x in
Piñón:
RARG
10 N 450,47 N 1294,93 N 2096,1 N
B C D E F
0,03 m 0,05 m 0,03 m0,05 m 0,05 m 0,05 m
5726,03 N
Punto B:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 0,98 in = 1.071,83 lb
Nmáx = 1.071,83 lb x tang 20° = 390,11 lb
Punto C:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 1,92 in = 547,08 lb
Nmáx = 547,08 lb x tang 20° = 199,12 lb
Punto D:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 1,95 in = 538,66 lb
Nmáx = 538,66 lb x tang 20° = 196,05 lb
Punto E:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 4,16 in = 252,51 lb
Nmáx = 252,51 lb x tang 20° = 91,90 lb
Punto F:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 7,26 in = 144,68 lb
Nmáx = 144,68 lb x tang 20° = 52,66 lb
Eje de Cambio:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 8,07 in = 130,16 lb
Nmáx = 130,16 lb x tang 20° = 47,37 lb
Punto C:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 4,60 in = 228,34 lb
Nmáx = 228,34 lb x tang 20° = 83,11 lb
Punto D:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 1,95 in = 538,66 lb
Nmáx = 538,66 lb x tang 20° = 196,05 lb
Punto E:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 1,73 in = 607,16 lb
Nmáx = 607,16 lb x tang 20° = 91,90 lb
Punto F:
Fmáx = 1050,4 lb x in / 0,97 in = 1.082,88 lb
Nmáx = 1.082,88 lb x tang 20° = 394,13 lb
Piñón:
Pto. A:
∑ Fx = 0 ( +)
∑ Fy = 0
RGY – 5.726,03 N – 2.096,10 N – 1.294,93 N – 450,47 N – 10 N + RAY = 0
RGY + RAY = 9.577,53 N
∑ MA ( +) = 0
0,26 RGY – 5.726,03 N (0,23 m) – 2.096,10 N (0,18 m) – 1.294,93 N (0,13 m) –
- 450,47 N (0,08 m) – 10 N (0,03 m) = 0
RGY = 7.303,70 N
RGY + RAY = 9.577,53 N
RAY = 9.577,53 N – RGY
RAY = 9.577,53 N – 7.303,70 N
RAY = 2.273,83 N
CONCLUSIONES, RECOMENDACIONES Y/O SUGERENCIAS
Luego de realizar el presente proyecto, se pudieron establecer algunas
conclusiones:
- Al emplear una caja reductora de velocidad se obtienen una serie de beneficios
como son: una regularidad perfecta tanto en la velocidad como en la potencia
transmitida; una mayor eficiencia en la transmisión de la potencia suministrada por
el motor; mayor seguridad en la transmisión, reduciendo los costos en el
mantenimiento; menor espacio requerido y mayor rigidez en el montaje y además
es menor el tiempo requerido para su instalación.
- Para el cálculo de las distancias entre engranajes del eje fijo, se SUGIERE,
establecer la misma distancia entre los engranajes del eje móvil, y mediante una
maqueta o simulador, y configurando el posicionamiento de los engranajes del eje
fijo, a fin de evitar choques de engranajes de otras relaciones de transmisión, lo
que impida que el tren móvil no se ajuste o calce adecuadamente o en otro caso, la
caja no funcione y se tranque el conjunto.
BIBLIOGRAFIA
1. Casillas, A. L. “Máquinas”. Cálculos de Taller.
2. Faires, Virgil Moring. “Diseño”. Traducción del Ingeniero Francisco Paniagua. Texto revisado por el Ingeniero Juan Salvador Jiménez.
3. Marcano, Jesús Valerio. “Fresadoras”. Guía de Taller Mecánico II. IUTJAA El Tigre, Edo. Anzoátegui.
ANEXOS
ANEXO “A”
TABLA DE PROPIEDADES MECANICAS DE LOS MATERIALES
ANEXO “B”
TABLA DE VALORES DE MOMENTO FLECTOR Y TORSIONANTE
ANEXO “C”
PARTES DE UN ENGRANAJE RECTO
ANEXO “D”
CONFIGURACION Y FUNCIONAMIENTO DE LA PRIMERA RELACION DE TRANSMISIÓN